BR112019008337A2 - membro soldado e método para fabricar o mesmo - Google Patents

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Hosomi Kazuaki
Nakako Takefumi
Nobutoki Tomokazu
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Nippon Steel Nisshin Co Ltd
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Abstract

a invenção refere-se a um membro soldado e um método para fabricar o mesmo, sendo que o membro soldado tem excelente resistência à corrosão com uma placa de aço galvanizado por mergulho a quente como o metal base da mesma, e excelente resistência ao cisalhamento de uma microesfera de solda. um membro soldado (10) em que uma placa de fundo (3) e uma placa de topo (1) que são placas de aço galvanizado por mergulho a quente são superpostas uma na outra e soldadas a arco, sendo que uma microesfera de solda (2) é formada para que a largura em corte transversal w da mesma satisfaça a fórmula (1) e a razão de ocupação de espiráculo br da mesma indicada pela fórmula (2) é 50% ou menos. (1): 2t = w = 6t. (2): br = (sdi/l × 100. (nas fórmulas, t é a espessura das placas de aço galvanizado por mergulho a quente, di é o comprimento do i-ésimo espiráculo observado por inspeção por raios x e l é o comprimento da microesfera de solda).

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para MEMBRO SOLDADO E MÉTODO PARA FABRICAR O MESMO.
CAMPO DA TÉCNICA [001] A presente invenção refere-se a (i) um membro soldado em que folhas de aço revestidas de liga com base em Zn por mergulho a quente são soldadas a arco umas nas outras e a (ii) um método para fabricar o membro soldado.
ANTECEDENTES DA TÉCNICA [002] Uma folha de aço revestida de liga com base em zinco por mergulho a quente (folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente) tem boa resistência à corrosão e é, portanto, usada para uma ampla gama de propósitos como um membro de construção e um membro de automóvel. Em particular, uma folha de aço revestida com liga de Zn-AI-Mg por mergulho a quente que contém Al em uma quantidade de não menos que 1% em massa mantém excelente resistência à corrosão sobre um longo período de tempo. A partir disso, tal folha de aço revestida com liga de Zn-AI-Mg por mergulho a quente está em crescente procura como alternativa a uma folha de aço revestida com Zn por mergulho a quente convencional na qual uma camada de revestimento contém apenas zinco como componente principal. Observa-se que uma camada de revestimento incluída em uma folha de aço revestida com Zn por mergulho a quente convencional geralmente tem uma concentração de Al de não mais de 0,3% em massa (consulte o documento número J IS G3302).
[003] Em um caso em que folhas de aço revestidas com liga de Zn por mergulho a quente são utilizadas para um membro de construção, um membro de automóvel ou semelhante, as folhas de aço revestidas com liga de Zn por mergulho a quente são frequentemente montadas por um processo de soldagem a arco. No entanto, em um caso em que as folhas de aço revestidas com liga de Zn por mergulho a
Petição 870190038886, de 25/04/2019, pág. 19/68
2/41 quente são soldadas a arco, espiráculos são excessivamente gerados nas folhas de aço revestidas com liga de Zn e a soldabilidade a arco das folhas de aço revestidas de liga com base em Zn por mergulho a quente estão deterioradas. Espiráculos são poros contidos em uma microesfera de solda que é uma peça obtida quando uma parte de um material base e um metal depositado se fundem durante a soldagem e depois solidificam resfriando-se).
[004] O ponto de ebulição de Zn (aproximadamente 906 Ό) é inferior em comparação com o ponto de fusão de Fe (aproximadamente 1538 Ό) e, portanto, o vapor de Zn é gerado durante a soldagem a arco e o vapor de Zn é confinado na microesfera de solda. Essa é a razão pela qual espiráculos ocorrem. Os espiráculos excessivamente gerados causam um problema de redução na resistência de solda.
[005] A redução da resistência de solda devido à geração desse espiráculo será explicada abaixo com referência a (a) a (c) da Figura
8. Cada uma dentre (a) a (c) da Figura 8 é uma vista em perspectiva que ilustra esquematicamente um membro soldado obtido por soldagem de filete com uma junta sobreposta. Tal membro soldado é frequentemente usado em um membro de construção, um membro de automóvel e similares. Observa-se que, por conveniência de explicação, cada uma dentre as (b) e (c) da Figura 8 ilustra o membro soldado no qual uma folha superior e uma folha inferior são separadas.
[006] Conforme ilustrado na (a) da Figura 8, no caso em que uma carga de tração P é aplicada a um membro soldado 100 formado por soldagem de filete realizada, enquanto uma folha inferior 110 e uma folha superior 130 estão dispostas de uma maneira de junta sobreposta, o seguinte pode ser dito: ou seja, nesse caso, uma tensão de cisaIhamento τ é aplicada a um plano de cisalhamento S de uma microesfera de solda 120 em uma posição de superfície da folha inferior 110 (consulte (b) da Figura 8). Se uma carga excessiva é aplicada ao
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3/41 membro soldado 100 e a resistência ao cisalhamento da microesfera de solda 120 é maior que a tensão de cisalhamento t, a microesfera de solda 120 não quebra, mas a folha superior 130 ou inferior 110 serve como quebra de material base (isto é, o material base se quebra). Portanto, a resistência de junta, conforme projetado, pode ser obtida. [007] No entanto, conforme ilustrado em (c) da Figura 8, em um caso em que os espiráculos B ocorrem na microesfera de solda 120, uma área do plano de cisalhamento S diminui. Portanto, no caso em que uma carga excessiva é aplicada ao membro soldado 100, a resistência ao cisalhamento da microesfera de solda 120 se torna menor do que a tensão de cisalhamento Tea microesfera de solda 120 quebra em vez do material base. Isso é problemático devido à resistência de junta projetada não pode ser obtida.
[008] Em particular, é utilizada uma folha de aço revestida com liga de Zn por mergulho a quente de peso pesado com um peso de revestimento de 90 g/m2 ou mais é usado em um membro que é necessário ter durabilidade a longo prazo. Nesse caso, uma quantidade de vapor de Zn gerada durante a soldagem a arco aumenta conforme uma folha de aço revestida com liga de Zn por mergulho a quente se torna mais pesada em peso, e, portanto, espiráculos são ainda gerados excessivamente. Isso causa um problema em que a resistência ao cisalhamento da microesfera de solda 120 é facilmente reduzida.
[009] Nessas circunstâncias, como um método para inibir respingos e espiráculos é gerado quando uma folha de aço revestida com liga de Zn por mergulho a quente é soldada, um processo de soldagem a arco pulsado no qual um fio de soldagem é usado como um eletrodo foi proposto. De acordo com o processo de soldagem a arco pulsado, um grupo de fusão (que é uma parte de microesfera de solda antes da solidificação) é agitada por um arco pulsado e o grupo de fusão é pressionado para se tornar fino. Isso facilita a descarga do vapor
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4/41 de Zn e a geração de espiráculos é inibida.
[0010] Por exemplo, a Literatura de Patente 1 revela um processo de soldagem a arco pulsado no qual a geração de respingos e espiráculos é inibida controlando-se uma composição de fio de soldadura e uma composição de gás de blindagem e uma corrente de pico, um período de pico, uma forma de onda de corrente pulsada e similares.
LISTA DE REFERÊNCIAS LITERATURA DE PATENTE [0011] Literatura de Patente 1: Publicação de Pedido de Patente Japonesa, Tokukai, número 2013-184216 (Data de Publicação: 19 de setembro de 2013)
SUMÁRIO DA INVENÇÃO PROBLEMA TÉCNICO [0012] No entanto, mesmo em um caso em que o processo de soldagem a arco pulsado é usado, a geração de espiráculos não pode ser completamente inibida. Em particular, em um caso em que as folhas de aço revestidas de liga com base em Zn por mergulho a quente e que tem excelente resistência à corrosão são soldadas em conjunto, é mais provável que existam espiráculos e a resistência de uma junta soldada pode ser deteriorada.
[0013] A presente invenção é realizada em vista de tal situação de corrente, e seu objetivo é fornecer um membro soldado que inclui uma folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente como material base e é excelente em resistência à corrosão e resistência ao cisalhamento de uma microesfera de solda, e fornece um método para fabricar tal membro soldado.
SOLUÇÃO PARA O PROBLEMA [0014] Como resultado de estudos diligentes pelos inventores da presente invenção, foi feita a seguinte nova revelação. Ou seja, mesmo em um caso em que os espiráculos ocorrem em certa medida
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5/41 quando materiais de aço revestidos de liga com base em Zn por mergulho a quente que têm um peso de revestimento de 15 g/m2 a 250 g/m2 por superfície são, por exemplo, soldados por filetes com uma junta sobreposta, uma microesfera de solda tem excelente resistência ao cisalhamento, desde que uma largura em corte transversal e uma ocupação de espiráculo Br da microesfera de solda em uma posição de superfície da folha inferior sejam ajustadas dentro de gamas apropriadas. Com base nessa nova revelação, a presente invenção é realizada.
[0015] Ou seja, um membro soldado, de acordo com um aspecto da presente invenção inclui: uma primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente; uma segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente empilhadas e soldadas a arco em uma primeira superfície de folha da primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente; e uma microesfera de solda que é fornecida na primeira superfície de folha de modo que a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente sejam soldadas em conjunto pela microesfera de solda, sendo que cada uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente tem um peso de revestimento de 15 g/m2 a 250 g/m2 por superfície, em que a microesfera de solda é formada de modo que uma largura em corte transversal W satisfaça uma fórmula (1) abaixo e uma ocupação de espiráculo Br representada por uma fórmula (2) abaixo se tornam não mais de 50%, sendo que a largura em corte transversal W é uma largura de um corte transversal a partir de um limite entre uma camada de revestimento com base em Zn e a microesfera de solda ao outro limite entre a camada de revestimento com
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6/41 base em Zn e a microesfera de solda na primeira superfície de folha e em que o corte transversal é obtido cortando-se a microesfera de solda por urn piano ortogonal a uma direção em que a microesfera de solda se estende.
2T<W<6T··· (1)
Br = (Zdi/L) x 100 (2) [0016] em que:
[0017] T representa uma espessura de qualquer uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e, em um caso em que uma espessura da primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente é diferente a partir de uma espessura da segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente, T representa uma menor dentre a espessura da primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a espessura da segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente;
[0018] di representa um comprimento de um i-ésimo espiráculo observado em radiografia de raios X; e [0019] L representa um comprimento da microesfera de solda.
[0020] Um método de fabricação de um membro soldado, de acordo com um aspecto da presente invenção, é um método para fabricar um membro soldado por um processo de soldagem a arco pulsado em que uma segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente que é empilhada em uma primeira superfície de folha de uma primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente é soldada a arco na primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente com um arco gerado fornecendo-se alternativamente uma corrente de pico e uma
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7/41 corrente base, sendo que o dito método inclui: uma etapa de soldagem de formação de uma microesfera de solda na primeira superfície de folha de modo que a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente são soldadas em conjunto pela microesfera de solda, sendo que cada uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente tem um peso de revestimento de 15 g/m2 a 250 g/m2 por superfície, a etapa de soldagem que forma a microesfera de solda de modo que uma largura em corte transversal W satisfaça uma fórmula (1) abaixo e uma ocupação de espiráculo Br representada por uma fórmula (2) abaixo não se torne mais de 50%, a largura em corte transversal W que é uma largura de um corte transversal a partir de um limite entre uma camada de revestimento com base em Zn e a microesfera de solda ao outro limite entre a camada de revestimento com base em Zn e a microesfera de solda na primeira superfície de folha e em que o corte transversal é obtido cortando-se a microesfera de solda por um plano ortogonal a uma direção em que a microesfera de solda se estende.
2T<W<6T··· (1)
Br = (Zdi/L) χ 100 (2) [0021] em que:
[0022] T representa uma espessura de qualquer uma dentre as folhas de aço no corte transversal e em um caso em que uma espessura da primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente é diferente a partir de uma espessura da segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente, T representa uma menor dentre a espessura da primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a espessu
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8/41 ra da segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente;
[0023] di representa um comprimento de um i-ésimo espiráculo observado em radiografia de raios X; e [0024] L representa um comprimento da microesfera de solda.
EFEITOS VANTAJOSOS DA INVENÇÃO [0025] De acordo com um aspecto da presente invenção, é possível provocar um efeito de fornecimento do membro soldado que inclui uma folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente como material base e é excelente em resistência à corrosão e resistência ao cisalhamento de uma microesfera de solda, e fornece um método para fabricar tal membro soldado.
BREVE DESCRIÇÃO DAS FIGURAS [0026] A Figura 1 é uma vista esquemática que ilustra um corte transversal de um membro soldado, de acordo com uma modalidade da presente invenção, em que o corte transversal é ortogonal a uma direção em que a microesfera de solda se estende.
[0027] A Figura 2 é uma vista de plano para explicar o método para medir uma ocupação de espiráculo no membro soldado.
[0028] A Figura 3 é uma vista que mostra esquematicamente uma forma de onda de corrente pulsada em um processo de soldagem a arco pulsado.
[0029] A Figura 4 é uma vista em corte transversal que ilustra esquematicamente um estado na vizinhança de uma parte soldada em soldagem a arco pulsado.
[0030] A Figura 5 é uma fotomicrografia óptica que mostra um corte transversal de um membro soldado, de acordo com uma modalidade da presente invenção.
[0031] A Figura 6 é uma fotomicrografia óptica que mostra um corte transversal de um membro soldado preparado com uso de um proPetição 870190038886, de 25/04/2019, pág. 26/68
9/41 cesso de soldagem a arco-padrão.
[0032] A Figura 7 é uma fotomicrografia óptica que mostra um corte transversal de um membro soldado preparado com uso de um processo de soldagem a arco-padrão.
[0033] (a) da Figura 8 é uma vista em perspectiva que ilustra esquematicamente um membro soldado obtido por soldagem de filete com uma junta sobreposta, (b) da Figura 8 é uma vista em perspectiva que ilustra esquematicamente um estado aplicado de uma tensão de cisalhamento quando o membro soldado recebe uma carga de tração, enquanto divide o membro soldado em uma folha superior e uma folha inferior, (c) da Figura 8 é uma vista em perspectiva que ilustra esquematicamente um corte transversal da microesfera de solda em que espiráculos são gerados no membro soldado.
DESCRIÇÃO DE MODALIDADES [0034] A descrição que se segue irá discutir modalidades da presente invenção. Observa-se que as seguintes descrições são destinadas apenas a uma melhor compreensão da essência da invenção, e não limitam a presente invenção, a menos que especificado de outro modo. No presente pedido, A a B significa A ou mais (mais alto) e B ou menos (inferior).
[0035] Várias medidas foram propostas para inibir a geração de espiráculos na soldagem. No entanto, é difícil inibir a geração de espiráculos no caso em que um peso de uma camada de revestimento é pesado ou semelhante, e a resistência da parte soldada pode ser deteriorada.
[0036] Nessas circunstâncias, os inventores da presente invenção executaram o estudo diligente e, como resultado, a seguinte nova concepção foi obtida. Ou seja, em um caso em que a soldagem a arco é executada entre materiais de aço revestidos de liga com base em Zn por mergulho a quente, com um peso de revestimento de 15 g/m2 a
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250 g/m2 por superfície: (i) uma área do piano de cisalhamento S (consulte (b) da Figura 8) da microesfera de solda pode ser aumentada pelo alargamento de uma largura em corte transversal W (descrita mais adiante em detalhes) na microesfera de solda e, (ii) em um caso em que os espiráculos ocorrem em alguma extensão, a deterioração na resistência ao cisalhamento pode ser evitada, definindo-se que a ocupação de espiráculo Br (descrita posteriormente) não seja maior que 50%.
[0037] Com base nessa nova descoberta, os inventores da presente invenção realizaram a presente invenção como resultado de um estudo mais aprofundado, com uso de, por exemplo, um processo de soldagem a arco pulsado como um processo de soldagem com capacidade para alargar a largura em corte transversal W enquanto inibe a geração de espiráculos. A descrição que se segue irá discutir detalhes de uma modalidade da presente invenção.
MEMBRO SOLDADO [0038] A Figura 1 é uma vista esquemática que ilustra um corte transversal (mais adiante denominado corte transversal de junta) de um membro soldado 10 de acordo com a presente modalidade, sendo que o corte transversal obtido cortando-se o membro soldado 10 por um plano ortogonal a uma direção na qual uma microesfera de solda 2 se estende. Conforme ilustrado na Figura 1, o membro soldado 10 é um membro soldado de junta sobreposta obtida por disposição de uma folha superior 1 (segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente) em uma folha inferior 3 (primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente) de maneira articulada e soldagem de filete a folha superior 1 e a folha inferior
3. No membro soldado 10, a microesfera de solda 2 é fornecida como parte soldada em filete. Entre as superfícies amplas da folha superior 1 e da folha inferior 3, as superfícies localizadas acima na Figura 1 são
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11/41 denominadas superfície superior, e as superfícies opostas às respectivas superfícies superiores são denominadas superfície inferior. No membro soldado 10, a folha superior 1 e a folha inferior 3 estão dispostas de modo que uma superfície inferior da folha superior 1 e uma superfície superior da folha inferior 3 estão em contato umas com as outras.
[0039] Na presente modalidade, como um exemplo do membro soldado, de acordo com um aspecto da presente invenção, é descrito o membro soldado que é obtido por soldagem de filete com uma junta sobreposta com uso de um processo de soldagem a arco pulsado. Observa-se, no entanto, que o membro soldado, de acordo com um aspecto da presente invenção não está necessariamente limitado a esse exemplo. Por exemplo, um formato de junta do membro soldado pode ser uma junta com fita e a solda pode ser soldada por ranhura. Além disso, o processo de soldagem não está limitado ao processo de soldagem a arco pulsado, desde que o membro soldado de acordo com um aspecto da presente invenção possa ser fabricado. Aplicandose a presente invenção a um caso em que um membro revestido com uma liga com base em Zn por mergulho a quente é colocado e soldado na folha inferior 3, é possível obter um membro soldado que é excelente em resistência ao cisalhamento da microesfera de solda.
[0040] Cada uma dentre a folha inferior 3 e a folha superior 1 é uma folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente. As superfícies de cada uma dentre a folha inferior 3 e a folha superior 1 são revestidas com uma camada de revestimento 4 com base em Zn, exceto por uma parte em que a microesfera de solda 2 é formada. Mais adiante nesse documento, cada uma dentre a folha inferior 3 e a folha superior 1 é algumas vezes denominada material base.
[0041] A microesfera de solda 2 é formada pela soldagem a arco
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12/41 pulsado, a superfície superior (primeira superfície de folha) da folha inferior 3 para uma superfície lateral que é da folha superior 1, se estende ortogonalmente à superfície superior da folha superior 1 e está em uma direção longitudinal da folha superior 1. A microesfera de solda 2 é uma parte na qual a folha inferior 3, a folha superior 1, a camada de revestimento 4 com base de Zn e um metal depositado (fio de soldagem) que são fundidos em soldagem são misturados e solidificados por resfriamento. A microesfera de solda 2 é formada usando-se, por exemplo, um processo de soldagem MAG pulsado.
(LARGURA EM CORTE TRANSVERSAL DE MICROESFERA DE SOLDA) [0042] Conforme ilustrado na Figura 1, uma superfície de corte da microesfera de solda 2 cortada com um plano virtual que inclui a superfície superior da folha inferior 3 é definida como um plano de cisaIhamento S (consulte (b) da Figura 8).
[0043] O membro soldado 10, de acordo com a presente modalidade, é formado de modo que uma largura do plano de cisalhamento S (mais adiante denominada largura em corte transversal W) em um corte transversal de junta ortogonal a uma direção em que a microesfera de solda 2 se estende satisfaz uma fórmula (1) abaixo:
2T<W<6T··· (1) [0044] Aqui, T é uma espessura da folha de aço revestida de liga de Zn por mergulho a quente e, no caso em que uma espessura T2 da folha inferior 3 é diferente de uma espessura T1 da folha superior 1, T é menor do que espessuras T1 e T2. Isso é devido às seguintes razões. Ou seja, em um caso em que a espessura T2 da folha inferior 3 é diferente da espessura T1 da folha superior 1 e a resistência ao cisalhamento da microesfera de solda 2 é superior à tensão de cisalhamento τ, o material de base que é o mais fino de a folha superior 1 e a folha inferior 3 quebra. Ou seja, em um caso em que uma carga ex
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13/41 cessiva é aplicada ao membro soldado 10 para quebrar o material base, a resistência da junta do membro soldado 10 (isto é, uma carga com a qual o material de base quebra) depende da espessura do mais fino da folha superior 1 e da folha inferior 3. Por conseguinte, em um caso em que uma espessura relativamente menor entre a espessura T2 da folha inferior 3 e a espessura T1 da folha superior 1 é definida como Tea largura em corte transversal W representada pela fórmula anterior (1) satisfaz 2T ou mais, o material base é para quebrar em vez da microesfera de solda quando uma carga excessiva é aplicada ao membro soldado 10. Se T for maior da espessura da folha superior 1 e da espessura da folha inferior 3, a largura em corte transversal W ficará mais ampla do que o necessário.
[0045] Na microesfera de solda 2, a largura em corte transversal W satisfaz a fórmula (1) acima em qualquer posição na direção em que a microesfera de solda 2 se estende.
[0046] Se a largura em corte transversal W é menos que duas vezes a espessura de uma folha, uma área de corte transversal do plano de cisalhamento S se torna pequena, e isso resulta em uma resistência ao cisalhamento insuficiente.
[0047] Por outro lado, se a largura em corte transversal W exceder 6 vezes a espessura da folha, um volume da microesfera de solda 2 se torna excessivamente grande, de modo que o custo de executar um processo de soldagem se torna mais alto e se torna difícil executar o processo de soldagem. Uma superfície da microesfera de solda 2 não é coberta com uma camada de revestimento com base em Zn e, portanto, é inferior em resistência à corrosão. A partir disso, se a largura em corte transversal W exceder 6 vezes a espessura da folha, a área da superfície da microesfera de solda 2 se torna desnecessariamente grande e isso não é preferível.
[0048] Em outras palavras, a largura em corte transversal W é, no
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14/41 corte transversal da junta, uma distância do plano virtual que inclui a superfície superior da folha inferior 3 de um limite b1 entre a camada de revestimento 4 com base em Zn e a microesfera de solda 2 para o outro limite b2 entre a camada de revestimento 4 com base de Zn e a microesfera de solda 2. Aqui, o limite b2 é um limite mais próximo da folha superior 1 e é um limite entre a microesfera de solda 2 e a camada de revestimento 4 com base em Zn que cobre a superfície inferior da folha superior 1.
(OCUPAÇÃO DE ESPIRÁCULO) [0049] Conforme descrito acima, os espiráculos B são inevitavelmente gerados até certo ponto na soldagem a arco das folhas de aço revestidas de liga com base em Zn por mergulho a quente. Em particular, em um caso em que a camada de revestimento 4 com base em Zn é pesada ou a concentração de Al na camada de revestimento é alta (isto é, no caso de uma folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente que é excelente na resistência à corrosão), os espiráculos B ocorrem facilmente.
[0050] No membro soldado 10, de acordo com a presente modalidade, a geração de alguns espiráculos B permissível. Uma quantidade de espiráculos B na microesfera de solda 2 será descrita com uso de um índice chamado ocupação do espiráculo. A Figura 2 é uma vista de plano para explicar um método para medir uma ocupação de espiráculo no membro soldadoW, de acordo com a presente modalidade. Aqui, o plano de cisalhamento S é mostrado como um corte transversal da microesfera de solda 2.
[0051] Conforme ilustrado na Figura 2, os espiráculos B são formados dentro da microesfera de solda 2. Um comprimento da microesfera de solda 2 em uma direção longitudinal (isto é, uma direção de linha de solda) é definido como L, e um comprimento de um i-ésimo espiráculo a partir de uma extremidade da microesfera de solda 2 é
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15/41 definido como di. O comprimento di de cada um dentre os espiráculos pode ser observado, por exemplo, por radiografia de raios X.
[0052] A ocupação de espiráculo é um índice de avaliação para espiráculos definido a seguir com referência ao Manual de Projeto e Construção de Junta Soldada de Folha para Construção (Editorial Board of Design and Construction Manual for Sheet Welded Joint for Building). Em outras palavras, a ocupação de espiráculo Br é definida por uma fórmula (2) abaixo de um valor medido de um valor integrado Zdi (mm) obtido por medir e somar comprimentos de todos os espiráculos B no plano de cisalhamento S da microesfera de solda 2 esquematicamente ilustrado na Figura 2.
Br = (Zdi/L) x 100 (2) [0053] No membro soldado 10, de acordo com a presente modalidade, a ocupação de espiráculo Br da microesfera de solda 2 não é mais de 50%. Nesse caso, conforme descrito acima, a área de corte transversal do plano de cisalhamento S pode ser assegurada definindo-se a largura em corte transversal W da microesfera de solda 2 para ser duas ou mais vezes a espessura da folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente (a espessura menor se a espessura da folha superior 1 for diferente a partir da espessura da folha inferior 3), de modo que a microesfera de solda 2 tenha uma excelente resistência ao cisalhamento. Isso permite evitar a deterioração da resistência ao cisalhamento do membro soldado 10.
[0054] Por outro lado, se uma grande quantidade de espiráculos B for gerada e a ocupação de espiráculo Br for aumentada, a área de corte transversal do plano de cisalhamento S se tornará incrivelmente pequena. Se a ocupação de espiráculo Br exceder 50%, a resistência ao cisalhamento da microesfera de solda 2 diminui mesmo em casos onde a largura em corte transversal W satisfizer a fórmula acima (1), e a microesfera de solda 2 pode quebrar quando uma carga de tração P
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16/41 é aplicada.
[0055] Observa-se que a distribuição dos espiráculos B na microesfera de solda 2 é considerada substancialmente uniforme, e a ocupação de espiráculo Br em uma parte diferente do plano de cisalhamento S é considerada substancialmente igual à ocupação de espiráculo S do plano de cisalhamento S. Portanto, é possível presumir uma quantidade de espiráculo B na microesfera de solda 2 com base na ocupação de espiráculo Br no plano de cisalhamento S.
(PESO DE REVESTIMENTO) [0056] Um baixo peso de revestimento da folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente é desvantajoso para manter a resistência à corrosão e o efeito de proteção de sacrifício de uma superfície revestida durante um longo período de tempo. Como resultado de vários estudos, um peso de revestimento não inferior a 15 g/m2 por superfície é mais eficaz. Por outro lado, se o peso do revestimento exceder 250 g/m2, uma quantidade gerada de vapor de Zn se torna excessivamente grande, e a ocupação de espiráculo excede 50%. Portanto, o membro soldado 10, de acordo com a presente modalidade, tem o peso de revestimento de não mais de 250 g/m2.
[0057] Como tal, o membro soldado 10, de acordo com a presente modalidade, é obtido por soldagem de filete, os materiais de aço revestido de liga com base em Zn por mergulho a quente em conjunto que têm o peso de revestimento de 15 g/m2 a 250 g/m2 por superfície por uso do processo de arco pulsado processo com uma junta sobreposta, e a largura em corte transversal W da microesfera de solda 2 satisfazem a fórmula (1) acima. No membro soldado 10, de acordo com a presente modalidade, a ocupação de espiráculo Br da microesfera de solda 2 não é mais de 50%.
[0058] No membro soldado 10, de acordo com a presente modalidade, a geração de espiráculos não precisa de ser grandemente inibi
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17/41 da em soldagem para assegurar a resistência ao cisalhamento da microesfera de solda 2. Ou seja, mesmo em um caso em que a soldagem é executada sob uma condição sob a qual espiráculos B são facilmente geradas na soldagem e alguns espiráculos B são gerados (observe, no entanto, que a ocupação de espiráculo Br não é superior a 50%), deterioração em resistência ao cisalhamento do membro soldado 10 pode ser evitada quando a largura em corte transversal W satisfizer a fórmula (1) acima.
[0059] A partir disso, é possível fabricar o membro soldado 10 que inclui uma folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente como um material base e é excelente na resistência à corrosão e na resistência ao cisalhamento da microesfera de solda 2. Como resultado, é possível obter o membro soldado 10 que evita que a microesfera de solda se quebre antes do material base e tenha uma resistência projetada.
(FORMATO EM CORTE TRANSVERSAL DA MICROESFERA DE SOLDA) [0060] No membro soldado 10, de acordo com a presente modalidade, é preferível que uma parte de protuberância descrita abaixo seja fornecida na microesfera de solda 2. A descrição que se segue irá discutir a parte de protuberância com referência à Figura 1 novamente.
[0061] Conforme ilustrado na Figura 1, no membro soldado 10, de acordo com a presente modalidade, a microesfera de solda 2 tem duas partes de protuberância que se projetam na folha inferior 3. As duas partes de protuberância são denominadas como partes de protuberância P1 e P2, respectivamente. Aqui, a parte de protuberância mais próxima da folha superior 1 é a parte de protuberância P2. Na parte de protuberância P1, uma distância do plano de cisalhamento S a um ápice da parte de protuberância P1 é definida como um comprimento que se projeta PL1. Na parte de protuberância P2, uma distância do plano
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18/41 de cisalhamento S a um ápice da parte de protuberância P2 é definida como um comprimento que se projeta PL2.
[0062] No membro soldado 10, de acordo com a presente modalidade, tanto o comprimento protuberante PL1 quanto o comprimento que se projeta PL2 não são inferiores a 0,2 mm, e um comprimento maior do comprimento que se projeta PL1 e o comprimento que se projeta PL2 não é maior do que a espessura T2 da folha inferior 3. Isso permite que o membro soldado 10, de acordo com a presente modalidade, tenha ainda uma excelente resistência ao cisalhamento da microesfera de solda 2. Isso ocorre porque as partes de protuberância P1 e P2 aumentam um efeito de âncora. Ou seja, as partes de protuberância P1 e P2 aumentam uma área de uma superfície limite BS entre a microesfera de solda 2 e uma parte interna da folha inferior 3.
[0063] Além disso, no limite b2, uma inclinação é formada na microesfera de solda 2 pela parte de protuberância P2. Por outras palavras, no limite b2, um ângulo de um ângulo agudo formado pela superfície da microesfera de solda 2 e o plano de cisalhamento S (ou a superfície superior da folha inferior 3) aumenta. A partir disso, por exemplo, no caso em que uma carga de tração P é aplicada para puxar a folha superior 1 para a esquerda e a folha inferior 3 para a direita na Figura 1, a parte de protuberância P2 fica presa no limite b2, de modo que a resistência ao cisalhamento pode ser aumentada.
[0064] Portanto, a parte de protuberância P2 é, de preferência, mais longa no comprimento que se projeta do que a parte de protuberância P1, isto é, é preferível que o comprimento que se projeta PL2 seja maior que o comprimento que se projeta PL1.
[0065] Além disso, na superfície limite BS, no caso em que uma carga de tração P é decomposta em uma direção tangencial e uma direção vertical na superfície de contorno BS, força que atua na direção tangencial (isto é, direção substancialmente no plano) da superfí
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19/41 cie limite BS pode ser feita menor devido a muitas partes inclinadas serem fornecidas na superfície limite BS pelas partes de protuberância P1 e P2, e ângulos das partes inclinadas são relativamente íngremes. [0066] Por outro lado, se qualquer um dos comprimentos que se projetam PL1 ou o comprimento que se projeta PL2 for inferior a 0,2 mm, a resistência ao cisalhamento da parte se torna menor e a microesfera de solda 2 pode quebrar antes do material base, isto é, a folha superior 1 ou a folha inferior 3. Inversamente, se qualquer uma das partes de protuberância P1 e P2 for profundamente formada na folha inferior 3 e o comprimento que se projeta PL1 ou o comprimento que se projeta PL2 exceder a espessura da folha inferior 3, a microesfera de solda 2 penetra em uma superfície posterior da folha inferior 3 e fique exposto. Em um caso em que tal microesfera de penetração é gerada, uma aparência da parte soldada é deteriorada, de modo que a qualidade solicitada como um produto pode não ser satisfeita. Além disso, é necessária uma etapa de moagem da microesfera de penetração, o que leva a um aumento no custo.
[0067] Observa-se que o membro soldado, de acordo com um aspecto da presente invenção, necessita apenas incluir pelo menos uma parte de protuberância, e pode incluir duas ou mais partes de protuberância. Além disso, em um caso em que duas ou mais partes de protuberância são fornecidas, é necessário apenas que os comprimentos que se projetam de pelo menos duas partes de protuberância não sejam inferiores a 0,2 mm e que um comprimento que se projeta de uma parte de protuberância mais longa não seja maior do que a espessura da folha inferior 3.
[0068] No membro soldado, de acordo com um aspecto da presente invenção, é preferível que a parte de protuberância da microesfera de solda 2 satisfaça a condição acima em qualquer posição na direção na qual a microesfera de solda 2 se estende.
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20/41 (TIPO DE FOLHA DE AÇO REVESTIDA DE LIGA COM BASE EM ZnPOR MERGULHO A QUENTE) [0069] No membro soldado 10, de acordo com um aspecto da presente invenção, a folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente é uma folha de aço revestida por mergulho a quente cuja camada de revestimento contém Zn como um componente principal. Tal folha de aço revestida por mergulho a quente pode ser uma folha de aço revestida de Zn por mergulho a quente, uma folha de aço revestida de ligas de Zn por mergulho a quente, uma folha de aço revestida de Zn-AI por mergulho a quente, uma folha de aço revestida de liga de Zn-AI-Mg por mergulho a quente, ou similares.
[0070] Na folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente, é possível que a camada de revestimento 4 com base em Zn contém Zn como um componente principal e contém Al em uma quantidade de não menos que 1,0% em massa e não mais de 22,0% em massa. De acordo com o membro soldado 10, de acordo com a presente modalidade, a resistência ao cisalhamento da microesfera de solda 2 é excelente mesmo em um caso em que a concentração de Al na camada de revestimento 4 com base em Zn não é menos que 1% em massa, isto é, a concentração de Al é alta. Isso se deve ao fato de que, mesmo se a geração de espiráculos B aumente em certa medida devido a uma mudança no comportamento da camada de revestimento na soldagem, a microesfera de solda 2 tem a ocupação de espiráculo Br de não mais de 50% e satisfaz a fórmula acima (1) e isso permite evitar a deterioração da resistência ao cisalhamento.
[0071] Entre as folhas de aço revestidas de liga com base em Zn por mergulho a quente, a folha de aço revestida com liga de Zn-AI-Mg por mergulho a quente é preferível devido a folha de aço revestida com liga de Zn-AI-Mg por mergulho a quente conter Al: 1,0% em massa a 22,0% em massa e Mg: 0,05% em massa a 10,0% em massa e,
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21/41 portanto, excelente resistência à corrosão é alcançada. Nesse caso, é possível obter o membro soldado que é excelente em resistência à corrosão e em resistência ao cisalhamento da parte soldada.
[0072] Além disso, para inibir a geração e crescimento de uma fase de sistema ZnnMg2 que causa deterioração na aparência camada de revestimento e em resistência à corrosão, a camada de revestimento da folha de aço revestida com liga de Zn-AI-Mg por mergulho a quente, de preferência, contém Ti: 0,002% em massa a 0,1% em massa ou B: 0,001% em massa a 0,05% em massa.
[0073] A camada de revestimento da folha de aço revestida com liga de Zn-AI-Mg por mergulho a quente pode conter Si em uma quantidade de não mais de 2,0% em massa, para inibir o crescimento excessivo de uma camada de liga de Fe-AI gerada em uma interface entre uma superfície de folha de aço base e a camada de revestimento e para melhorar a aderência da camada de revestimento no processamento.
[0074] A camada de revestimento da folha de aço revestida com liga de Zn-AI-Mg por mergulho a quente pode conter Fe em uma quantidade de não mais de 2,5% em massa.
[0075] O recurso acima pode ser expresso da seguinte maneira. Ou seja, a camada de revestimento da folha de aço revestida com liga de Zn-AI-Mg por mergulho a quente satisfaz, de preferência, uma ou mais condições selecionadas do grupo que consiste em: Ti: 0,002% em massa a 0,1% em massa, B: 0,001% em massa a 0,05% em massa, Si: 0% em massa a 2,0% em massa e Fe: 0% em massa a 2,5% em massa.
(ESPESSURA DE FOLHA DE FOLHA DE AÇO REVESTIDA DE LIGA COM BASE EM ZnPOR MERGULHO A QUENTE) [0076] De acordo com o membro soldado 10, de acordo com um aspecto da presente invenção, a espessura de folha (espessura) da
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22/41 folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente não é particularmente limitada. A espessura de folha é apropriadamente selecionada, de acordo com um propósito de uso do membro soldado 10.
[MÉTODO DE FABRICAÇÃO DE MEMBRO SOLDADO] [0077] O membro soldado 10, de acordo com uma modalidade da presente invenção, pode ser fabricado, por exemplo, com uso de um processo de soldagem a arco pulsado. A seguinte descrição discutirá um método para fabricar o membro soldado 10, de acordo com a presente modalidade com referência à Figura 3 e à Figura 4.
[0078] A Figura 3 é uma vista que mostra esquematicamente uma forma de onda de corrente pulsada em um processo de soldagem a arco pulsado. A Figura 4 é uma vista em corte transversal que ilustra esquematicamente um estado na vizinhança de uma parte soldada em soldagem a arco pulsado.
[0079] Conforme mostrado na Figura 3, o processo de soldagem a arco pulsado é um processo de soldagem a arco em que uma corrente de pico IP e uma corrente base IB são alternativamente e repetidamente fornecidas e a corrente de pico IP é definida para ser igual ou maior que uma corrente crítica em que transfere de uma pequena gotícula, ou seja, transferência por aspersão é executada. Um período de tempo durante o qual a corrente de pico IP é fornecida é definida como um período de pico PP e um período de pulso de uma corrente pulsada constituída pela corrente de pico IP e a corrente base IB é definida como um período PFQ.
[0080] Conforme ilustrado na Figura 4, em um caso em que uma distância a partir de uma ponta de um fio de soldagem 5 a um grupo de fusão 6, isto é, um arco comprimento é prolongado e a corrente de pico IP é definida para ser igual ou maior que a corrente crítica, um efeito de estreitamento de uma gotícula da ponta do fio (isto é, um
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23/41 efeito de pinçagem eletromagnética) é causado por força eletromagnética. Esse efeito de pinçagem eletromagnética faz com que a gotícula da ponta do fio de soldagem 5 seja constrita e, dessa forma, a gotícula é granulada e a transferência regular da gotícula (isto é, transferência por aspersão) é executada por cada período de pulso. Como resultado, a gotícula é suavemente transferida ao grupo de fusão 6.
[0081] De acordo com tal processo de soldagem a arco pulsado, visto que o arco comprimento é longo, um arco 8 se expande e uma largura do grupo de fusão 6 aumenta e isso torna fácil formar solidificando-se o grupo de fusão 6, a microesfera de solda 2 que tem a largura em corte transversal W está dentro de uma faixa representada pela fórmula (1) abaixo (etapa de soldagem).
2T<W<6T··· (1) [0082] Além disso, o processo de soldagem a arco pulsado pode inibir a geração de espiráculos promovendo-se descarga de vapor de Zn, para que a ocupação de espiráculo Br possa ser reduzida. Portanto, em um caso em que materiais de aço revestido de liga com base em Zn por mergulho a quente têm um peso de revestimento de 15 g/m2 a 250 g/m2 por superfície são soldados a arco em conjunto usando-se o processo de soldagem a arco pulsado, é possível evitar deterioração em resistência ao cisalhamento da microesfera de solda 2 formando-se a microesfera de solda 2 de modo que a fórmula acima (1) seja satisfeita e a ocupação de espiráculo Br não se torne mais de 50%.
[0083] Além disso, várias condições do processo de soldagem a arco pulsado são controladas para formar, no grupo de fusão 6, uma parte de penetração profunda P1' feita por calor de arco e uma parte de penetração profunda P2' feira por transferência por aspersão de uma gotícula 7. As partes de penetração profunda ΡΓ e P2' respectivamente se tornam partes de protuberância P1 e P2 da microesfera de
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24/41 solda 2 após solidificação do grupo de fusão 6 e a resistência ao cisaIhamento do membro soldado 10 é avançada pelo efeito de âncora.
[0084] Na presente modalidade, as condições de soldagem a arco pulsado não são particularmente limitadas, desde que o membro soldado 10, de acordo com a presente modalidade, possa ser obtido. As condições de soldagem a arco pulsado como o comprimento de arco, a corrente de pico IP, o período PFQ e o período de pico PP podem ser apropriadamente selecionadas.
[0085] No processo de soldagem a arco pulsado, de acordo com a presente modalidade, um gás de Ar-CCL é usado como um gás de blindagem para transferência por aspersão da gotícula. A concentração de CO2 não é, de preferência, menos que 1% em volume e não mais de 30% em volume, mais preferencial mente não menos que 5% em volume e não mais de 20% em volume. Se a concentração de CO2 é excessivamente alta, a transferência por aspersão da gotícula se torna difícil. Por outro lado, se a concentração de CO2 é excessivamente baixa, 0 arco 8 se expande e a largura em corte transversal W pode se tornar maior que 0 necessário.
[0086] No processo de soldagem a arco pulsado, de acordo com a presente modalidade, vários fios sólidos definidos no documento número JIS Z3312 são usados como 0 fio de soldagem. Por exemplo, 0 documento número JIS Z3312 YGW12 pode ser usado. Um diâmetro de fio do fio de soldagem pode ser, por exemplo, 1,2 mm. É possível usar um fio de soldagem que tem um diâmetro de fio que varia a partir de 0,8 mm a 1,6 mm.
[0087] Observa-se que, de acordo com um processo de soldagem a arco ordenada, a transferência de gotícula é uma transferência de curto-circuito e um comprimento de arco é curto. Portanto, é difícil alargar a largura em corte transversal W da microesfera de solda 2 para a faixa especificada em um aspecto da presente invenção. Se uma
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25/41 corrente de soldagem ou uma tensão de soldagem é aumentada para alargar a largura em corte transversal W, ocorre um ponto de penetração ou queima. Além disso, no processo de soldagem a arco ordenada, apenas uma parte de protuberância da microesfera de solda 2 é formada na folha inferior 3 e o efeito de âncora é baixo.
[RECAPITULAÇÃO] [0088] Conforme descrito acima, de acordo com o membro soldado, de acordo com um aspecto da presente invenção, é preferível que a microesfera de solda tenha uma parte de protuberância que se projeta na primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente no corte transversal obtida cortando-se a microesfera de solda por um plano ortogonal à direção em que a microesfera de solda se estende, em que um comprimento que se projeta da parte de protuberância na primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente não é menos que 0,2 mm, e o comprimento que se projeta não é maior que uma espessura da primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente.
[0089] De acordo com o membro soldado, de acordo com um aspecto da presente invenção, é possível que a camada de revestimento com base em Zn de cada uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente contém Zn como um componente principal, sendo que a camada de revestimento com base em Zn contém Al em uma quantidade de não menos que 1,0% em massa e não mais de 22,0% em massa.
[0090] Adicionalmente, de acordo com o membro soldado, de acordo com um aspecto da presente invenção, é preferível que a camada de revestimento com base em Zn de cada uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mer
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26/41 gulho a quente contém Mg em uma quantidade de não menos que 0,05% em massa e não mais de 10,0% em massa.
[0091] Adicionalmente, de acordo com o membro soldado, de acordo com um aspecto da presente invenção, é preferível que uma composição da camada de revestimento com base em Zn de cada uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente satisfaça uma ou mais condições selecionadas a partir do grupo que consiste em: Ti: 0,002% em massa a 0,1% em massa, B: 0,001% em massa a 0,05% em massa, Si: 0% em massa a 2,0% em massa e Fe: 0% em massa a 2,5% em massa.
[0092] De acordo com o método de fabricação do membro soldado, de acordo com um aspecto da presente invenção, é possível que a camada de revestimento com base em Zn de cada uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente contém Zn como um componente principal, sendo que a camada de revestimento com base em Zn contém Al em uma quantidade de não menos que 1,0% em massa e não mais de 22,0% em massa.
[0093] Além disso, de acordo com o método de fabricação do membro soldado, de acordo com um aspecto da presente invenção, é preferível que a camada de revestimento com base em Zn de cada uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente contém Mg em uma quantidade de não menos que 0,05% em massa e não mais de 10,0% em massa.
[0094] Além disso, de acordo com o método de fabricação do membro soldado, de acordo com um aspecto da presente invenção, é preferível que uma composição da camada de revestimento com base
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27/41 em Zn de cada uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente satisfaça uma ou mais condições selecionadas a partir do grupo que consiste em: Ti: 0,002% em massa a 0,1% em massa, B: 0,001% em massa a 0,05% em massa, Si: 0% em massa a 2,0% em massa e Fe: 0% em massa a 2,5% em massa.
[0095] A presente invenção não é limitada à modalidade, porém pode ser alterada por um indivíduo versado na técnica dentro do escopo das reivindicações. A presente invenção também abrange em seu escopo técnico qualquer modalidade com base em uma combinação adequada dos meios técnicos revelados nas diferentes modalidades.
[EXEMPLOS] [0096] O membro soldado 10, de acordo com um aspecto da presente invenção, será descrito abaixo em mais detalhes com referência a Exemplos e Exemplos Comparativos. Observa-se, no entanto, que a presente invenção não é limitada a tais Exemplos.
<PRIMEIRO EXEMPLO>
[0097] Soldagem de filete com uma junta sobreposta foi executada por um processo de soldagem a arco pulsado ou um processo de soldagem a arco ordenada com uso de, como cada uma dentre uma folha superior e uma folha inferior, uma folha de aço revestida de Zn-AI(6% em massa)-Mg(3% em massa) por mergulho a quente que tem uma espessura de folha de 2,3 mm, uma largura de 100 mm e um comprimento de 100 mm. Como um fio de soldagem, o documento número JIS Z3312 YGW12 que tem um diâmetro de 1,2 mm foi usado e uma largura sobreposta da junta sobreposta foi 30 mm.
[0098] A radiografia de raios X foi executada em relação a cada uma dentre as amostras (mais adiante denominada amostra soldada) após a soldagem de filete sobreposta e uma ocupação de espiráculo
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28/41 foi medida. Após a radiografia de raios X, uma peça de teste de tração que tem uma largura de 50 mm foi tomada a partir de uma parte central de cada uma dentre as amostras soldadas. A peça de teste de tração foi sujeita ao teste de tração aplicando-se uma carga de tração P em uma direção em que a microesfera de solda é cortada e uma localização de ruptura foi investigada. O teste de tração foi executado em uma velocidade de tração de 3 mm/min.
[0099] Além disso, uma amostra para observação de um corte transversal foi retirada da vizinhança imediata da parte da qual a peça de teste de tração foi retirado, e a amostra, dessa forma, obtida foi microscopicamente observada para investigar uma largura em corte transversal W da microesfera de solda e um comprimento que se projeta da parte de protuberância. Os resultados da investigação são mostrados na Tabela 1.
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TABELA 1:
Número Quantidade de revestimento (g/m2) Espessura de folha (folha superior/folha inferior) (mm) Método de soldagem Corrente de soldagem (A) Tensão de soldagem (V) Velocidade de soldagem (m/min) Largura em corte transversal W da microesfera de solda (mm) Comprimento que se projeta de parte de protuberância (mm) Ocupação de espiráculo (%) Resultados de teste de tração Categoria
Localização de ruptura Carga de ruptura (kN)
1 190 2,3/2,3 Soldagem a arco pulsado 180 24 0,4 9,2 0,8 45 Quebra de folha inferior (material base) 51 Exemplo
2 45 2,3/2,3 Soldagem a arco ordenada 160 16 0,4 3,7 0,1 15 Quebra de microesfera de solda 12 Exemplo Comparativo
3 190 2,3/2,3 Soldagem a arco ordenada 180 32 0,4 5,9 2,3 78 Quebra de microesfera de solda 16 Exemplo Comparativo
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30/41 [00100] Aqui, uma corrente de soldagem e uma tensão de soldagem nos processos de soldagem a arco pulsado no Exemplo número 1 são valores integrais de um valor de pico e um valor base, respectivamente. Um comprimento que se projeta de uma parte de protuberância no Exemplo número 1 é um comprimento que se projeta de uma parte de protuberância mais curta fora de duas partes de protuberância. Nos Exemplos Comparativos número 2 e número 3, apenas uma parte de protuberância foi formada. Um peso de revestimento na Tabela 1 indica um peso de revestimento por superfície.
[00101] Conforme mostrado na Tabela 1, no Exemplo número 1 com o uso do processo de soldagem a arco pulsado, o peso de revestimento por superfície da folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente, a largura em corte transversal W da microesfera de solda e a ocupação de espiráculo Br estão dentro da faixa especificada em um aspecto da presente invenção e, como resultado do teste de tração, a folha inferior (material base) quebra. A carga de ruptura foi 54 kN. Pode ser observado que a presente invenção pode fornecer o membro soldado que é excelente em resistência ao cisalhamento da microesfera de solda.
[00102] Ao contrário, no Exemplo Comparativo número 2 com o uso do processo de soldagem a arco ordenada, a largura em corte transversal W da microesfera de solda foi menos que a faixa especificada em um aspecto da presente invenção e, como resultado do teste de tração, a microesfera de solda quebra. A carga de ruptura foi 12 kN. O Exemplo Comparativo número 2 mostra que, mesmo em um caso em que o peso de revestimento é relativamente pequeno, isto é, 45 g/m2 e a ocupação de espiráculo é relativamente pequeno, isto é, 15%, a resistência ao cisalhamento da microesfera de solda é deteriorada e a microesfera de solda quebra desde que a largura em corte transversal da microesfera de solda seja pequena.
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31/41 [00103] Além disso, no Exemplo Comparativo número 3, a largura em corte transversal W da microesfera de solda poderia ser feita maior que aquela do Exemplo Comparativo número 2 executando-se a soldagem a arco ordenada enquanto define a corrente de soldagem e a tensão de soldagem para ser maior que aquelas no Exemplo Comparativo número 2. No entanto, o comprimento que se projeta da parte de protuberância e a ocupação de espiráculo aumentaram. No Exemplo Comparativo número 3, a largura em corte transversal W da microesfera de solda satisfaz a fórmula acima (1), mas a ocupação de espiráculo foi alta, isto é, 78% e, dessa forma, cai fora da faixa especificada em um aspecto da presente invenção. Portanto, como resultado do teste de tração, a microesfera de solda quebra. A carga de ruptura foi 16 kN. [00104] Em um caso em que a soldagem a arco é executada com uso dos processos de soldagem a arco ordenada em relação a uma folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente que tem um grande peso de revestimento, isto é, 190 g/m2 enquanto aumenta a corrente de soldagem e a tensão de soldagem, o seguinte pode ser dito a partir do Exemplo Comparativo número 3. Ou seja, naquele caso, embora a largura em corte transversal W possa ser aumentada, a ocupação de espiráculo Br foi grandemente aumentada (mais de 50%) devido a espiráculos serem facilmente gerados e, com resultado do teste de tração, foi revelado que a microesfera de solda 2 quebrou. Além disso, naquele caso, também foi revelado que o comprimento que se projeta da parte de protuberância foi prolongado e uma microesfera de penetração foi gerada.
[00105] A seguinte descrição explica ainda o Exemplo número 1 acima e os Exemplos Comparativos número 2 e número 3 com referência às Figuras 5 a 7. A Figura 5 é uma fotomicrografia óptica que mostra um corte transversal na vizinhança da parte soldada no Exemplo número 1. A Figura 6 é uma fotomicrografia óptica que mostra um
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32/41 corte transversal na vizinhança da parte soldada no Exemplo Comparativo número 2. A Figura 7 é uma fotomicrografia óptica que mostra um corte transversal na vizinhança da parte soldada no Exemplo Comparativo número 3.
[00106] Conforme mostrado na Figura 5, no Exemplo número 1, a largura em corte transversal W da microesfera de solda foi 9,2 mm e a ocupação de espiráculo Br foi 45%. Dessa forma, a largura em corte transversal W e a ocupação de espiráculo Br ficou dentro da faixa especificada em um aspecto da presente invenção, para que a área de corte transversal do plano de cisalhamento S foi segura. Portanto, o membro soldado no Exemplo número 1 é excelente em resistência ao cisalhamento da microesfera de solda 2. Além disso, duas partes de protuberância (P1, P2) da microesfera de solda foram formadas na folha inferior 3 e a profundidade da parte de protuberância P1 que era a parte de protuberância mais curta era profunda, isto é, 0,8 mm. A partir disso, o efeito de âncora é aumentado e a resistência ao cisalhamento da microesfera de solda 2 é mais excelente.
[00107] Por outro lado, conforme mostrado na Figura 6, no Exemplo Comparativo número 2, a largura em corte transversal W da microesfera de solda 2 era estreita, isto é, 3,7 mm. Embora a ocupação de espiráculo fosse baixa, isto é, 15%, a área de corte transversal do plano de cisalhamento S não poderia ser suficientemente segura no Exemplo Comparativo número 2. A profundidade da parte da protuberância foi de 0,1 mm, ou seja, a penetração foi superficial.
[00108] Conforme mostrado na Figura 7, no Exemplo Comparativo número 3 em que folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente cujo peso de revestimento era grande, isto é, 190 g/m2 foi usada e a corrente de soldagem e a tensão de soldagem foram feitas maior que aquelas do número 2, a largura em corte transversal W da microesfera de solda 2 era grande, isto é, 5,9 mm, que
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33/41 estava dentro da fórmula acima (1). No entanto, uma grande quantidade de espiráculos B foi gerada e a ocupação do respiradouro Br estava fora do intervalo especificado em um aspecto da presente invenção. Além disso, a microesfera de solda 2 fundida à superfície posterior da folha inferior 3 na soldagem e uma microesfera de penetração foi gerada.
<SEGUNDO EXEMPLO>
[00109] A seguir, a soldagem de filete com uma junta sobreposta foi executada pelo processo de soldagem a arco pulsado com uso de cada uma dentre as folhas de aço revestidas de liga com base em Zn por mergulho a quente que têm várias composições de camada de revestimento e, dessa forma, amostras soldadas foram preparadas. As condições de soldagem a arco pulsado são mostradas na Tabela 2.
TABELA 2
Fio de soldagem 1,2 ιτιιτιφ, JISZ3312 YGW12
Velocidade de soldagem (m/min) 0,4
Gás de blindagem Ar - (5 ~ 20% em volume) CO2
Corrente de soldagem (A) 140 ~220
Tensão de soldagem (V) 20 ~ 30
Corrente de pico (A) 350 ~ 600
Período (ms) 1 ~ 20
Comprimento de arco 2 ~ 20
[00110] Aqui, uma corrente de soldagem e uma tensão de soldagem sob as condições de soldagem a arco pulsado indicadas na Tabela 2 são valores integrais de um valor de pico e um valor base, respectivamente.
[00111] A largura em corte transversal W de microesfera de solda, a ocupação de espiráculo Br e a resistência ao cisalhamento das amostras soldadas foram investigadas de uma maneira similar àquela no Primeiro Exemplo acima. Os resultados da medição são mostrados na Tabela 3.
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TABELA 3
Nú mero Tipo de folha de aço revestida com liga com base em Zn por mergulho a quente Composição de camada de revestimento (% em massa) Quantidade de revestimento (g/m2) Espessura de folha (folha superior, folha inferior) (mm) Corte transversal W de microesfera de solda (mm) Comprimento que se projeta de parte de protuberância (mm) Ocupação de espiráculo (%) Resultados de teste de tração Categoria
Concentração Mg Ti B Si Fe
4 Folha de aço revestida de Zn por mergulho a quente 02 - - - - - 190 1,6/1,6 3,7 0,3 46 Folha superior (quebra de materiais base)
5 Folha de aço revestida com Zn por mergulho a quente - - - - - 98 80 2,3/2,3 6,4 0,5 12 Folha superior (quebra de materiais base)
6 54,5 - - - - - 120 3,2/3,2 12,8 0,6 44 Quebra de folha inferior (materiais base) Exemplo
7 Folha de aço revestida de ZnAl por mergulho a quente 12 - - - - - 90 4,5/4,5 22,5 1,2 23 Quebra de folha inferior (materiais base)
8 21,7 - - - - - 120 6,0/6,0 35,0 2,3 29 Quebra de folha superior (material base)
34/41
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Nú mero Tipo de folha de aço revestida com liga com base em Zn por mergulho a quente Composição de camada de revestimento (% em massa) Quantidade de revestimento (g/m2) Espessura de folha (folha superior, folha inferior) (mm) Corte transversal W de microesfera de solda (mm) Comprimento que se projeta de parte de protuberância (mm) Ocupação de espiráculo (%) Resultados de teste de tração Categoria
Concentração Mg Ti B Si Fe
9 Folha de aço revestida de liga de Zn-AI-Mg por mergulho a quente 1,3 0,05 - - - - 150 1,6/2,3 4,1 0,5 33 Quebra de folha superior (material base) Exemplo
10 21,7 9,7 - - - - 190 2,3/3,2 11,5 2,3 41 Folha superior (quebra de materiais base)
11 6,1 2,9 0,002 0,001 - - 250 32/4,5 16,0 4,0 47 Quebra de folha superior (material base)
12 5,9 3,1 0,035 0,02 0,055 0,02 15 4,5/6,0 26,5 5,3 3 Folha superior (quebra de materiais base)
13 90 2,3/1,6 8,0 1,4 18 Quebra de folha inferior (materiais base)
35/41
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Nú mero Tipo de folha de aço revestida com liga com base em Zn por mergulho a quente Composição de camada de revestimento (% em massa) Quantidade de revestimento (g/m2) Espessura de folha (folha superior, folha inferior) (mm) Corte transversal W de microesfera de solda (mm) Comprimento que se projeta de parte de protuberância (mm) Ocupação de espiráculo (%) Resultados de teste de tração Categoria
Concentração Mg Ti B Si Fe
14 Folha de aço revestida de liga de Zn-AI-Mg por mergulho a quente 190 3,2/2,3 6,9 1,6 35 Quebra de folha inferior (material base) Exemplo
15 250 4,5/3,2 18,8 1,8 45 Quebra de folha inferior (materiais base)
18 6,0 0 0,1 0,05 2,0 2,5 250 6,0/4,5 26,0 3,3 46 Quebra de folha inferior (materiais base)
17 5,8 3,0 0,1 0,05 1,8 2,5 90 1,6/1,6 4,8 2,3 26 Quebra de folha inferior (material base)
18 Folha de aço revestida de Zn por mergulho a quente 0,2 - - 15 1,6/1,6 1,6 0,1 15 Quebra de microesfera de solda Exemplo Comparativo
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Nú mero Tipo de folha de aço revestida com liga com base em Zn por mergulho a quente Composição de camada de revestimento (% em massa) Quantidade de revestimento (g/m2) Espessura de folha (folha superior, folha inferior) (mm) Corte transversal W de microesfera de solda (mm) Comprimento que se projeta de parte de protuberância (mm) Ocupação de espiráculo (%) Resultados de teste de tração Categoria
Concentração Mg Ti B Si Fe
19 Folha de aço revestida de Zn- 1,1 - 45 2,3/2,3 4,0 0,1 23 Quebra de microesfera de solda
20 Al por mergulho a quente 22,0 - 190 4,5/4,5 6,7 0,1 45 Quebra de microesfera de solda
21 1,1 0,05 250 6,0/6,0 36,1 0,05 52 Quebra de microesfera de solda
22 Folha de aço revestida de liga de Zn-AI-Mg por mergulho a 22,0 9,8 - - 60 1,6/2,3 2,4 0,4 33 Quebra de microesfera de solda
23 5,8 3,3 0,002 0,005 90 2,3/3,2 3,8 0,5 38 Quebra de microesfera de solda
24 quente 6,0 2,8 0,002 0,001 265 3,2/4,5 9,6 1,3 59 Quebra de microesfera de solda
25 6,1 3,0 0,025 0,01 0,025 0,002 300 4,5/6,0 22,1 2,1 87 Quebra de microesfera de solda
37/41
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38/41 [00112] Aqui, para cada um dos números 4 a 16 e 18 a 25, o comprimento que se projeta da parte de protuberância mostrada na Tabela 3 indica um comprimento que se projeta de uma parte de protuberância mais curta. Para um número 17, o comprimento que se projeta da parte de protuberância mostrada na Tabela 3 indica um comprimento que se projeta de uma parte de protuberância mais longa.
[00113] Observa-se que a largura em corte transversal da microesfera de solda e o comprimento que se projeta da parte de protuberância em cada uma das amostras soldadas podem ser ajustados alterando-se as várias condições de soldagem dentro das gamas mostradas na Tabela 2. Aqui, a largura da seção transversal e o comprimento que se projeta da amostra soldada obtida pela soldagem a arco pulsado sob certas condições de soldagem podem variar dependendo de várias condições, como um tipo de folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente (composição de material base, composição de camada de revestimento), um peso de revestimento, uma espessura de folha e características de um dispositivo de soldagem a arco.
[00114] Por exemplo, no Exemplo número 5, em que tanto a folha superior quanto a folha inferior foram folhas de aço revestidas de ligas de Zn por mergulho a quente que tem um peso de revestimento de 60 g/m2 e que tem uma espessura de 2,3 mm, a soldagem a arco pulsado foi executada sob as seguintes condições de soldagem. Ou seja, a soldagem a arco pulsado foi executada sob as seguintes condições de soldagem: a corrente de soldagem foi de 160 A, a tensão de soldagem foi de 20 V e o gás de proteção continha Ar e 10% em volume de CO2. Nesse caso, conforme mostrado na Tabela 3, a largura em corte transversal da microesfera de solda era de 6,4 mm, 0 comprimento que se projeta da parte de protuberância era de 0,5 mm e a ocupação da cavidade de espiráculo era de 12%.
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39/41 [00115] Um dos fatores que afetam a largura do corte transversal e o comprimento que se projeta na amostra soldada é a entrada de calor na soldagem. Por exemplo, no caso do Exemplo número 5, a entrada de calor pode ser expressa da seguinte forma:
Entrada de calor=(160 Ax20 V)-?(40 cm/60 s) = 4800 (J/cm) [00116] Aqui, para uniformizar as unidades, a velocidade de soldagem de 0,4 m/min é expressa como (40 cm/60 s).
[00117] Como tal, por exemplo, no caso da folha como no Exemplo número 5 (espessura era 2,3 mm), as condições de soldagem foram ajustadas de modo que a entrada de calor ficasse dentro da faixa: entrada de calor > 4800 (J/cm). A partir disso, a largura em corte transversal da microesfera de solda pode ser ajustada para 6,4 mm ou mais e o comprimento que se projeta da parte de protuberância pode ser ajustada para 0,5 mm ou mais, e isso torna possível obter o membro soldado que foi excelente na resistência ao cisalhamento da microesfera de solda. No entanto, será entendido que a entrada de calor excessivamente alta resulta em uma largura em corte transversal excessivamente grande e em uma protuberância excessiva. Uma faixa de entrada de calor preferida varia dependendo da espessura da folha. A faixa de entrada de calor preferida tende a se tornar inferior conforme a espessura da folha diminui, e a faixa de entrada de calor preferida tende se tornar mais alta conforme a espessura da folha aumenta.
[00118] Na fabricação dos membros soldados dos Exemplos, as condições de soldagem podem ser apropriadamente ajustadas dentro da faixa indicada na Tabela 2 acima para que a largura em corte transversal da microesfera de solda e o comprimento que se projeta da parte de protuberância caia dentro da faixa especificada em um aspecto da presente invenção. Tais condições de soldagem podem ser ajustadas, por exemplo, executando-se uma experiência preliminar e ajustando-se as condições de soldagem, de acordo com o resultado.
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40/41 [00119] Conforme mostrado na Tabela 3, nos Exemplos número 4 a número 17, o peso do revestimento por superfície da folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente, a largura em corte transversal W da microesfera de solda e a ocupação de espiráculo Br estão dentro da faixa especificada em um aspecto da presente invenção. Além disso, como resultado do teste de tração, o material base (isto é, a folha superior ou a folha inferior) quebrou em cada um dos Exemplos número 4 a número 17 e mostrou, assim, uma excelente resistência ao cisalhamento.
[00120] No Exemplo número 17, o comprimento que se projeta da parte de protuberância excedeu a espessura da folha inferior devido à penetração excessiva, e foi gerado uma microesfera de penetração. Nesse caso, dependendo da qualidade solicitada como produto, é necessário moer a microesfera de penetração.
[00121] Por outro lado, nos Exemplos Comparativos número 18 a número 25, em que pelo menos um do peso de revestimento por superfície da folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente, a largura em corte transversal W da microesfera de solda, e a ocupação de espiráculo Br está fora da faixa especificada em um aspecto da presente invenção, a microesfera de solda quebrou como resultado do teste de tração e, assim, verificou-se que a resistência ao cisalhamento da microesfera de solda estava deteriorada.
LISTA DE REFERÊNCIA NUMÉRICA
1: Folha superior (segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente) 2: Microesfera de solda
3: Folha inferior (primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente)
4: Camada de revestimento com base em Zn
10: Membro soldado
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41/41
B: Espiráculo
P1, P2: Parte de protuberância
S: Plano de cisalhamento
W: Largura em corte transversal

Claims (9)

1. Membro soldado, caracterizado pelo fato de que compreende:
uma primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente;
uma segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente empilhada e soldada a arco em uma primeira superfície de folha da primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente; e uma microesfera de solda que é fornecida na primeira superfície de folha de modo que a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente são soldadas em conjunto pela microesfera de solda, cada uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente que tem um peso de revestimento de 15 g/m2 a 250 g/m2 por superfície, a microesfera de solda que é formada de modo que uma largura em corte transversal W satisfaça uma fórmula (1) abaixo e uma ocupação de espiráculo Br representada por uma fórmula (2) abaixo não se torna mais de 50%, a largura em corte transversal W é uma largura de um corte transversal a partir de um limite entre uma camada de revestimento com base em Zn e a microesfera de solda para o outro limite entre a camada de revestimento com base em Zn e a microesfera de solda na primeira superfície de folha e em que o corte transversal é obtido cortando-se a microesfera de solda por um plano ortogonal a uma direção em que a microesfera de solda se estende, a microesfera de solda apresenta pelo menos duas partes cada de protuberância que se projetam na primeira folha de aço reves
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2/6 tida de liga com base em Zn por mergulho a quente no corte transversal, um comprimento que se projeta nas pelo menos duas partes de protuberância na primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente que não é menos de 0,2 mm e o comprimento que se projeta que não é maior que uma espessura da primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente,
2T<W<6T··· (1)
Br = (Zdi/L) x 100 (2) em que:
T representa uma espessura de qualquer uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e, em um caso em que uma espessura da primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente é diferente a partir de uma espessura da segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente, T representa uma menor dentre a espessura da primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a espessura da segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente;
di representa um comprimento de um i-ésimo espiráculo observado em radiografia de raios X; e
L representa um comprimento da microesfera de solda.
2. Membro soldado, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que:
a camada de revestimento com base em Zn de cada uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com ba
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3/6 se em Zn por mergulho a quente contém Zn como um componente principal, sendo que a camada de revestimento com base em Zn contém Al em uma quantidade de não menos que 1,0% em massa e não mais de 22,0% em massa.
3. Membro soldado, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que:
a camada de revestimento com base em Zn de cada uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente contém Mg em uma quantidade de não menos que 0,05% em massa e não mais de 10,0% em massa.
4. Membro soldado, de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo fato de que:
uma composição da camada de revestimento com base em Zn de cada uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente satisfaz uma ou mais condições selecionadas a partir do grupo que consiste em: Ti: 0,002% em massa a 0,1% em massa, B: 0,001% em massa a 0,05% em massa, Si: 0% em massa a 2,0% em massa e Fe: 0% em massa a 2,5% em massa.
5. Método para fabricar um membro soldado por um processo de soldagem a arco pulsado em que uma segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente que é empilhada em uma primeira superfície de folha de uma primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente é soldada a arco na primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente com um arco gerado fornecendo-se alternativamente uma corrente de pico e uma corrente base, sendo que o dito método é caracterizado pelo fato de que compreende:
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4/6 uma etapa de soldagem de formação de uma microesfera de solda na primeira superfície de folha de modo que a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente são soldadas em conjunto pela microesfera de solda, cada uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente que tem um peso de revestimento de 15 g/m2 a 250 g/m2 por superfície, na etapa de soldagem, um processo de soldagem a arco pulsado sendo realizado pela utilização, como gás de blindagem, um gás de Ar-CO2 no qual a concentração de CO2 não e menor que 5% em volume e não mais de 20% em volume, na etapa de soldagem, (i) a microesfera de solda sendo formada de modo que uma largura em corte transversal W satisfaça uma fórmula (1) abaixo e uma ocupação de espiráculo Br representada por uma fórmula (2) abaixo não se torna mais de 50%, sendo que a largura em corte transversal W é uma largura de um corte transversal a partir de um limite entre uma camada de revestimento com base em Zn e a microesfera de solda para o outro limite entre a camada de revestimento com base em Zn e a microesfera de solda na primeira superfície de folha e em que o corte transversal é obtido cortando-se a microesfera de solda por um plano ortogonal a uma direção em que a microesfera de solda se estende, (ii) a soldagem a arco sendo realizada de forma que uma ocupação de espiráculo Br representada por uma fórmula (2) abaixo não se torna mais de 50%, e (iii) a microesfera de solda sendo formada de forma que a microesfera de solda apresenta uma parte de protuberância que se
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5/6 projeta na primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn no corte transversal, um comprimento que se projeta na parte de protuberância na primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente que não é menos de 0,2 mm, e o comprimento que se projeta que não é maior que uma espessura da primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente,
2T<W<6T··· (1)
Br = (Zdi/L) x 100 (2) em que:
T representa uma espessura de qualquer uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e, em um caso em que uma espessura da primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente é diferente a partir de uma espessura da segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente, T representa uma menor dentre a espessura da primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a espessura da segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente;
di representa um comprimento de um i-ésimo espiráculo observado em radiografia de raios X; e
L representa um comprimento da microesfera de solda.
6. Método, de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que:
na etapa de soldagem, a microesfera de solda sendo formada de forma que a microesfera de solda apresenta pelo menos duas partes de protuberância no corte transversal, cada uma das pelo menos duas partes de protuberância sendo a dita parte de protuberância.
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6/6
7. Método, de acordo com a reivindicação 5 ou 6, caracterizado pelo fato de que:
a camada de revestimento com base em Zn de cada uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente contém Zn como um componente principal, sendo que a camada de revestimento com base em Zn contém Al em uma quantidade de não menos que 1,0% em massa e não mais de 22,0% em massa.
8. Método, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que:
a camada de revestimento com base em Zn de cada uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente contém Mg em uma quantidade de não menos que 0,05% em massa e não mais de 10,0% em massa.
9. Método, de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que:
uma composição da camada de revestimento com base em Zn de cada uma dentre a primeira folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente e a segunda folha de aço revestida de liga com base em Zn por mergulho a quente satisfaz uma ou mais condições selecionadas a partir do grupo que consiste em: Ti: 0,002% em massa a 0,1% em massa, B: 0,001% em massa a 0,05% em massa, Si: 0% em massa a 2,0% em massa e Fe: 0% em massa a 2,5% em massa.
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Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11815127B2 (en) 2016-12-23 2023-11-14 Posco Co., Ltd Welded member for plated steel plate excellent in weld zone porosity resistance and fatigue properties and method for manufacturing the same
CN110839341A (zh) * 2018-06-18 2020-02-25 株式会社Posco 焊接区抗气孔性和疲劳特性优异的镀覆钢板的焊接构件及其制造方法
KR102119964B1 (ko) * 2018-10-29 2020-06-05 주식회사 포스코 아연 도금강판의 겹치기 용접방법
CN109596425A (zh) * 2019-01-09 2019-04-09 江西江铃集团新能源汽车有限公司 一种搭接接头力学性能评价方法
WO2023210072A1 (ja) * 2022-04-28 2023-11-02 日本製鉄株式会社 接合体
JP7332978B1 (ja) 2022-04-28 2023-08-24 日本製鉄株式会社 接合体
WO2023243728A1 (ja) * 2022-06-17 2023-12-21 日本製鉄株式会社 アーク溶接継手の製造方法、アーク溶接継手、及び自動車部品
CN117680879B (zh) * 2024-02-02 2024-04-16 哈尔滨工程大学 一种焊缝横截面熔池凝固原位观察设备及方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2693654B2 (ja) * 1991-04-26 1997-12-24 ファナック株式会社 表面処理金属の溶接方法
US6359260B1 (en) * 2000-08-30 2002-03-19 Daimlerchrysler Corporation Method of welding panels together
JP4046324B2 (ja) * 2002-08-30 2008-02-13 日新製鋼株式会社 Ｚｎ系めっき鋼板のアーク溶接方法
JP2011131243A (ja) * 2009-12-24 2011-07-07 Nippon Steel Corp 亜鉛めっき鋼板のアーク溶接方法及びアーク溶接継手
JP5372217B2 (ja) 2012-02-24 2013-12-18 日新製鋼株式会社 アーク溶接構造部材の製造法
JP6043969B2 (ja) * 2012-03-07 2016-12-14 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 溶接方法
JP5787798B2 (ja) 2012-03-09 2015-09-30 株式会社神戸製鋼所 ソリッドワイヤおよびこれを用いたガスシールドアーク溶接方法
CN104364043B (zh) * 2012-06-18 2017-06-16 松下知识产权经营株式会社 电弧焊接方法以及电弧焊接装置
JP2014133259A (ja) * 2013-01-11 2014-07-24 Nisshin Steel Co Ltd アーク溶接構造部材の製造法
JP2016168612A (ja) 2015-03-13 2016-09-23 日新製鋼株式会社 溶接部外観と溶接強度に優れた溶融Ｚｎ系めっき鋼板のアーク溶接方法および溶接部材。

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