BR112016009581B1 - Processo de desidrogenação catalítico - Google Patents
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Abstract
processo de desidrogenação catalítico . um processo de desidrogenação catalítico melhorado cujo processo compreende colocar em contato uma corrente de alimentação de alcano ou alquil aromático com um catalisador de desidrogenação sob condições catalíticas em um reator fluidizado de fluxo ascendente, em que o reator fluidizado compreende um ou mais reatores, cujas condições catalíticas incluem uma temperatura dentro de uma faixa de 500 a 800ºc, uma velocidade espacial horária em peso dentro de uma faixa de 0,1 a 1000, um tempo de residência de gás dentro de uma faixa de 0,1 a 10 segundos, e, subsequente ao reator fluidizado, efetuar a separação do catalisador arrastado pelo efluente do reator pelo uso de um sistema de separação ciclônico, em que a melhoria compreende interpor um meio de resfriamento entre um reator fluidizado de fluxo ascendente e o sistema de separação ciclônico para substancialmente parar as reações térmicas, assim eficazmente aumentando a seletividade molar geral para o produto alceno é fornecido.
Description
[0001] A presente invenção refere-se a um processo de desidrogenação catalítico melhorado.
[0002] Em sistemas de reação fluidizados para desidrogenação de parafina e/ou alquil aromático para a olefina associada, a reação térmica (fase gasosa) da matéria prima parafina e/ou alquil aromático é algumas vezes significativamente menor em seletividade do que a seletividade catalítica. Por exemplo, com propano a seletividade da desidrogenação térmica para propeno é cerca de 45 a 50 %mol enquanto a seletividade da desidrogenação catalítica para propeno é cerca de 99 %mol ou maior. Do mesmo modo, a seletividade da desidrogenação térmica de etilbenzeno para estireno é cerca de 67 %mol enquanto a seletividade de desidrogenação catalítica de etilbenzeno é cerca de 99 %mol ou maior.
[0003] Reatores fluidizados de fluxo ascendente são meios econômicos de desidrogenar alcanos e alquils aromáticos. Especificamente, tubos de subida, reatores de leito turbulento, reatores de leito borbulhante ou reatores fluidizados rápidos têm a vantagem de serem capazes de conduzir a reação de desidrogenação em tempos de residência mínimos. Entretanto, o transporte dos produtos gasosos e sólidos para um sistema de separação de catalisador e o sistema de separação por si só aumenta o tempo de residência do gás geral. Este tempo de residência adicional resulta em menos reação seletiva da matéria prima resultando em uma menor seletividade do reator geral para o produto desejado.
[0004] A presente invenção é um processo de desidrogenação catalítico. Especificamente, o processo melhorado fornece um aumento na seletividade do reator geral à olefina associada pelo uso de meios de resfriamento.
[0005] Para o propósito de ilustrar a invenção, é mostrada nos desenhos uma forma que é exemplar; sendo entendido, entretanto, que esta invenção não é limitada aos arranjos precisos e instrumentalidades mostrados.
[0006] FIG. 1 é um diagrama esquemático de uma primeira modalidade do sistema de reator ciclônico inventivo em que o meio de resfriamento compreende um trocador de resfriamento interposto entre o reator fluidizado e um sistema de separação ascendente.
[0007] Uma modalidade da presente invenção fornece um processo de desidrogenação catalítico melhorado cujo processo compreende colocar em contato uma corrente de alimentação de alquil aromático ou alcano com um catalisador de desidrogenação que compreende gálio e platina e carreado por um suporte de alumina ou alumina sílica, sob condições catalíticas em um sistema de reator fluidizado de fluxo ascendente, em que o sistema de reator fluidizado de fluxo ascendente compreende um ou mais reatores selecionados a partir do grupo que consiste em reatores de leito borbulhante, reatores de leito turbulento, reatores fluidizados rápidos e reatores de subida, cujas condições catalíticas incluem uma temperatura dentro de uma faixa de 500 a 800°C, uma velocidade espacial horária em peso dentro de uma faixa de 0,1 a 1000, um tempo de residência de gás dentro de uma faixa de 0,1 a 10 segundos, e, subsequente ao reator fluidizado, efetuar a separação do catalisador de entrada do efluente do reator pelo uso de um sistema de separação ciclônico, em que a melhora compreende interpor um meio de resfriamento entre o reator fluidizado e o sistema de separação ciclônico para impedir substancialmente reações térmicas, assim aumentando eficazmente a seletividade molar geral para o produto olefina.
[0008] O processo melhorado é útil sob condições catalíticas incluindo uma temperatura dentro a faixa de 500 a 800°C. Todos os valores individuais e subfaixas de 500 a 800°C estão incluídos e divulgados aqui; por exemplo, a temperatura de reação catalítica pode variar de um limite inferior de 500, 550, 600, 650, 700 ou 750°C para um limite superior de 525, 575, 625, 675, 725 ou 800°C. Por exemplo, a temperatura da reação catalítica pode ser na faixa de 500 a 800°C, ou na alternativa, de 600 a 800°C, ou na alternativa, de 500 a 650°C, ou na alternativa, de 575 a 675°C.
[0009] O processo melhorado é útil sob condições catalíticas incluindo uma velocidade espacial horária em peso (por exemplo, proporção da massa da taxa de alimentação de hidrocarboneto (lb/h) para a massa de catalisador no reator catalítico (lb)) dentro de uma faixa de 0,1 a 1000 h-1. Todos os valores individuais e subfaixas de 0,1 a 1000 h-1 estão incluídos aqui e divulgados aqui; por exemplo, a velocidade espacial horária em peso da reação catalítica pode variar de um limite inferior de 0,1, 1, 10, 100 ou 500 h-1 para um limite superior de 0,5, 5, 55, 450 ou 970 h-1. Por exemplo, a velocidade espacial horária em peso da reação catalítica pode ser na faixa de 0,1 a 1000 h-1, ou na alternativa, de 0,1 a 500 h-1, ou na alternativa, de 400 a 990 h-1, ou na alternativa, de 250 a 750 h-1.
[0010] O processo melhorado é útil sob condições catalíticas incluindo um tempo de residência de gás dentro de uma faixa de 0,1 a 10 segundos. Todos os valores individuais e subfaixas de 0,1 a 10 segundos estão incluídos aqui e divulgados aqui; por exemplo, o tempo de residência de gás da reação catalítica pode variar de um limite inferior de 0,1, 0,5, 1, 5 ou 9 segundos para um limite superior de 0,4, 0,8, 3,5, 7,8 ou 10 segundos. Por exemplo, o tempo de residência de gás de reação catalítica pode ser na faixa de 0,1 a 10 segundos, ou na alternativa, de 0,1 a 5 segundos, ou na alternativa, de 5 a 10 segundos, ou na alternativa, de 2,5 a 7,5 segundos.
[0011] Em uma modalidade da invenção, a melhora é aplicável a reações de desidrogenação de parafina catalíticas em que a conversão térmica é não mais que 20% da conversão total em temperaturas de reação baseadas no método de cálculo descrito aqui. Todos os valores individuais e subfaixas de não mais que 20% da conversão total estão incluídos aqui e divulgados aqui. Por exemplo, a conversão térmica pode ser 20% ou menos que a conversão total nas temperaturas de reação, ou na alternativa, a conversão térmica pode ser 16% ou menos que a conversão total nas temperaturas de reação, ou na alternativa, a conversão térmica pode ser 14% ou menos que a conversão total nas temperaturas de reação, ou na alternativa, a conversão térmica pode ser 12% ou menos que a conversão total nas temperaturas de reação.
[0012] A melhora da presente invenção é aplicável a processo em que igual a ou mais que 70 %mol de todas as reações ocorrendo são desidrogenação.
[0013] O processo melhorado é útil em reator fluidizado de fluxo ascendente. Um sistema de reator fluidizado de fluxo ascendente compreende um ou mais reatores selecionados a partir do grupo que consiste em reatores de leito borbulhante, reatores de leito turbulento, reatores fluidizados rápidos e reatores de subida. Tais reatores são conhecidos na técnica e um ou mais ou a combinação de tais tipos podem ser utilizados nas modalidades da invenção.
[0014] O sistema de reator fluidizado de fluxo ascendente ainda inclui um sistema de separação ciclônico. Sistemas de separação ciclônicos são conhecidos na técnica e, em alguns casos, incluem dois ou mais estágios de separação ciclônica. Quando mais que um dispositivo de separação ciclônica está presente, o primeiro dispositivo de separação em que a corrente fluidizada entra é referido como um dispositivo de separação ciclônico primário. O efluente fluidizado de um dispositivo de separação ciclônica primário pode entrar em um segundo dispositivo de separação ciclônico. Os dispositivos de separação ciclônica primários são conhecidos na técnica e incluem, por exemplo, ciclones primários e sistemas comercialmente disponíveis sob os nomes VSS, LD2 e RS2. Ciclones primários são descritos, por exemplo, nas Patentes US 4.579.716; 5.190.650; e 5.275.641. Em alguns sistemas de separação conhecidos utilizando ciclones primários como o dispositivo de separação ciclônica primário um ou mais conjuntos de ciclones adicionais, por exemplo, ciclones secundários e ciclones terciários, são empregados para outra separação do catalisador do produto gasoso. Será entendido que qualquer dispositivo de separação ciclônica primário pode ser utilizado nas modalidades da invenção.
[0015] Os meios de resfriamento estão interpostos entre a saída do reator fluidizado de fluxo ascendente e a entrada do sistema de separação ciclônica. Em casos em que dois ou mais reatores são utilizados como mostrado na FIG. 1, os meios de resfriamento podem ser colocados após o primeiro reator ascendente e, em alguns casos, antes do segundo reator ascendente, mas em todos os casos, antes da entrada do sistema de separação ciclônico. Em uma modalidade, um trocador de calor ou um trocador de resfriamento é utilizado. Tais trocadores são bem conhecidos e trocadores exemplares incluem trocadores de tubo e concha que podem aquecer o vapor, propano ou produto ou fervedores que poderiam produzir vapor de alta pressão a partir de água líquida e também serem concha e tubo ou resfriadores catalisadores convencionais que usam tubos tipo baioneta. Alternativamente, bobinas poderiam ser utilizadas para superaquecer vapores ou fornecer uma área de transferência de calor que aquece líquido que pode então ser vaporizado externamente em um recipiente fervedor que retém a interface líquido/vapor. Em uma modalidade alternativa, um meio de resfriamento é colocado em contato com o fluxo fluidizado até a saída do reator fluidizado de fluxo ascendente. O meio de resfriamento pode ser em qualquer forma, incluindo líquido, sólido ou gasoso. Meios de resfriamento exemplares incluem vapor, água líquida, catalisador frio, hidrocarboneto líquido, produto gasoso resfriado, combustível e partículas de preenchimento. O meio de resfriamento pode ser uma mistura de dois ou mais meios de resfriamento. “Catalisador frio” como utilizado como um meio de resfriamento significa um catalisador de desidrogenação em está em uma temperatura de pelo menos 10°C mais fria que o catalisador no reator fluidizado de fluxo ascendente. Este catalisador mais frio poderia ser gerado empregando um catalisador mais frio no catalisador que fez pelo menos uma passagem através do reator. “Produto gasoso resfriado” como utilizado como um meio de resfriamento significa produto gasoso desidrogenado que é pelo menos 50°C mais frio que o fluxo fluidizado saindo do reator fluidizado de fluxo ascendente. “Combustível” como utilizado como um meio de resfriamento inclui, por exemplo, gás hidrogênio, gás metano, gás natural e misturas dos mesmos. Enquanto o uso de um meio de resfriamento está dentro do escopo da invenção, uma vantagem de utilizar o trocador de calor é que gás adicional ou sólidos (isto é, meio de resfriamento) que podem ser introduzidos não precisam ser separados, o que causa maiores ciclones e recipientes de contenção para os ciclones.
[0016] O meio de resfriamento efetua uma diminuição na temperatura do fluxo fluidizado. Em uma modalidade alternativa, a presente invenção fornece um processo de desidrogenação catalítico melhorado de acordo com qualquer uma das modalidades divulgadas aqui, exceto que o meio de resfriamento diminui a temperatura do fluxo fluidizado em pelo menos 5°C. Todos os valores individuais e subfaixas de pelo menos 5°C estão incluídos aqui e divulgados aqui. Por exemplo, a diminuição na temperatura pode ser pelo menos 5 °C, ou na alternativa, a diminuição na temperatura pode ser pelo menos 7°C, ou na alternativa, a diminuição na temperatura pode ser pelo menos 9°C, ou na alternativa, a diminuição na temperatura pode ser pelo menos 11°C, ou na alternativa, a diminuição na temperatura pode ser pelo menos 13°C.
[0017] Em uma modalidade alternativa, a presente invenção fornece um processo de desidrogenação catalítico melhorado de acordo com qualquer uma das modalidades divulgadas aqui, exceto que o alcano é propeno e a proporção de mols do produto de reação térmica para produto de reação catalítica que sai do sistema de reação em que o sistema de reação é definido como a área do processo em que a alimentação e produtos estão na temperatura de reação, é de maior que 0:1 a menor ou igual a 0,1:1. Em uma modalidade alternativa, a presente invenção fornece um processo de desidrogenação catalítico melhorado de acordo com qualquer uma das modalidades divulgadas aqui, exceto que o alquil aromático é etilbenzeno e a proporção molar do produto de reação térmica para o produto de reação catalítica é de maior que 0:1 a menos que ou igual a 0,1:1. Em ambas os casos das matérias primas propeno e etilbenzeno, todos os valores individuais e subfaixas de 0:1 a 0,1:1 estão incluídos aqui e divulgados aqui. Por exemplo, a proporção de mols do produto de reação térmica para o produto de reação catalítica pode variar de um limite inferior de 0:1, 0,001:1, 0,005:1, 0,01:1, 0,05:1 ou 0,08:1 para um limite superior de 0,003:1, 0,008:1, 0,02:1, 0,05:1, 0,08:1 ou 0,1:1. A proporção de mols do produto de reação térmica para o produto de reação catalítica pode ser na faixa de 0 a 0,1:1, ou na alternativa, de 0,05:1 a 0,1:1, ou na alternativa, de 0:1 a 0,05:1, ou na alternativa, de 0,01:1 a 0,08:1.
[0018] Em uma modalidade alternativa, a presente invenção fornece um processo de desidrogenação catalítico de acordo com qualquer uma das modalidades divulgadas aqui, exceto que a seletividade geral é melhorada em pelo menos 0,5 %mol em comparação a um processo em que nenhum meio de resfriamento é utilizado na conversão geral equivalente. Todos os valores individuais e subfaixas de pelo menos 0,5 %mol estão incluídos e divulgados aqui. Por exemplo, a seletividade geral é melhorada em pelo menos 0,5 %mol em comparação a um processo em que nenhum meio de resfriamento é utilizado na conversão geral equivalente, ou na alternativa, em pelo menos 1 %mol, ou na alternativa, em pelo menos 1,5 %mol, ou na alternativa, em pelo menos 2 %mol.
[0019] FIG. 1 ilustra um diagrama esquemático de uma primeira modalidade do sistema reator ciclônico inventivo 1 em que o meio de resfriamento compreende um trocador de resfriamento interposto entre o reator fluidizado e um sistema de separação de subida. O sistema inclui um reator fluidizado de fluxo ascendente 40 em que um catalisador de desidrogenação é fluidizado em um fluxo de uma matéria prima alcano ou alquil aromático de produto desidrogenado e hidrogênio. O fluxo fluidizado passa para fora do reator 40 e através de um trocador de resfriamento 30 em que a temperatura do fluxo fluidizado é diminuída. O fluxo fluidizado então passa para cima através de um tronco 20 dentro do transporte de subida 10 e então para um sistema de separação ciclônico de dois estágios. O sistema de separação ciclônico ainda inclui um ciclone primário 50 que inicialmente separa o catalisador sólido do fluxo fluidizado com o catalisador separado saindo do ciclone primário através de um tubo de descarga 52. O efluente do ciclone primário que contém o produto desidrogenado gasoso, hidrogênio, matéria prima não reagida e catalisador residual sai do ciclone primário 50 e entra no ciclone secundário 60. Uma separação de catalisador adicional ocorre no ciclone secundário 60 com o catalisador separado saindo através de um tubo de descarga 62. O efluente do ciclone secundário 60 passa em um separador pleno 70.
[0020] Em uma modalidade alternativa, o efluente de fluxo fluidizado do reator fluidizado ascendente 40 pode passar em um tubo, recipiente ou tronco 20 em que o efluente é colocado em contato com um meio de resfriamento. O meio de resfriamento é injetado no fundo do transporte de subida 10 ou no topo do tronco 20, dentro de uma área designada pelo suporte 15 mostrado na FIG. 1. Em ainda outra modalidade, o efluente de fluxo fluidizado pode ser passado através de um trocador de resfriamento 30 e colocado em contato com um meio de resfriamento.
[0021] Em uma modalidade alternativa, o processo de desidrogenação catalítico melhorado cujo processo compreende colocar em contato uma matéria prima alcano ou alquil aromático com um catalisador de desidrogenação que compreende gálio e platina e conduzido por um suporte alumina ou sílica alumina, sob condições catalíticas em um reator fluidizado de fluxo ascendente, em que o reator fluidizado compreende um ou mais reatores selecionados a partir do grupo que consiste em reatores de leito borbulhante, reator de leito turbulento, reatores fluidizados rápidos e reatores de subida, cujas condições catalíticas incluem uma temperatura dentro de uma faixa de 500 a 800°C, uma velocidade espacial horária em peso dentro de uma faixa de 0,1 a 1000, um tempo de residência de gás dentro de uma faixa de 0,1 a 10 segundos, e, subsequente ao reator fluidizado, efetuar a separação do catalisador arrastado do efluente do reator pelo uso de um sistema de separação ciclônico, em que a melhora consiste essencialmente em interpor um meio de resfriamento entre um reator fluidizado de fluxo ascendente e o sistema de separação ciclônico para parar substancialmente as reações térmicas, assim eficazmente aumentando a seletividade molar geral para produto alceno. Exemplos
[0022] Os seguintes exemplos ilustram a presente invenção, mas não são destinados a limitar o escopo da invenção.
[0023] O Exemplo Comparativo 1 é um modelo de um sistema de reator fluidizado de fluxo ascendente e um sistema de separação ciclônico como divulgado no Pedido Publicado U.S. 20120123177 que desidrogena propano para propileno com seletividades de 91 a 94 %mol.
[0024] O Exemplo Inventivo 1 é um modelo de sistema de reator fluidizado de fluxo ascendente como no Exemplo Comparativo 1 ainda compreendendo um trocador de resfriamento entre o reator fluidizado de fluxo ascendente e o sistema de separação ciclônico.
[0025] Um modelo é utilizado para ilustrar a seletividade de propileno potencial alcançada com a invenção.
[0026] Catalisadores de desidrogenação de parafina altamente seletivos e altamente ativos são conhecidos. Como um exemplo, na Publicação PCT No. PCT/US2012/046188, Tabela 1 mostra as conversões de propano em torno de 37,6% com seletividades catalíticas de 99,3 %mol. Os experimentos ilustrados no PCT/US2012/046188, Tabela 1 são conduzidos a 600°C que é uma temperatura que exibe reações de fase gasosa muito baixas. O PCT/US2012/046188, Tabela 6, reproduzida abaixo como Tabela 1, é representativo da seletividade catalítica que um catalisador altamente seletivo e muito ativo seria esperado para produzir. Tabela 1
[0027] Alternativamente, o PCT/US2012/046188, Tabela 9, reproduzido parcialmente como a Tabela 2 abaixo, mostra uma conversão de propano de 46,1% com seletividade de propano para propileno de 96,4% a 625°C com o mesmo catalisador. Em 625°C, o propano mostra significativamente mais reação de fase gasosa que diminui a seletividade medida geral no experimento. De modo a mostrar isto, um modelo simples é desenvolvido como descrito na Tabela 3. Tabela 2
Tabela 3 - Catalisador e Propano de Fase Gasosa -> Modelo de Seletividade de Propileno 
[0028] A seletividade catalítica foi tomada a partir da Tabela 1 que mostra uma seletividade de 99,3 %mol. A seletividade térmica do propano é tomada a partir de “Thermal Cracking of Propane.Kinetics and Product Distributions” in Industrial Engineering Chemistry Process Design and Development by Froment (1968), Page 440. A taxa de reação térmica é calculada utilizando a equação de Arrenhius como mostrado abaixo na Equação (1) utilizando os coeficientes de Laider descritos por Froment em “Thermal Cracking of Propane. Kinetics and Product Distributions”
[0029] A aplicação da equação de Arrenhius é tomada a partir do rearranjo da Equação (1) como mostrado na Equação (2) abaixo. Isto permite que a taxa molar da reação por segundo seja calculada, k.
[0030] A taxa de reação térmica é então tomada no propano que está disponível em seletividade de 45 %mol. A performance catalítica é resolvida para alcançar a medição da conversão total. A seletividade geral resultante então deve ser próxima ao valor medido no experimento. Neste caso, o modelo mostra seletividade de 96,5 %mol versus uma medição de 96,4 %mol.
[0031] A presente invenção é modelada com a metodologia descrita acima combinando a performance catalítica prevista em um reator catalítico com a cinética de reação de fase gasosa associada.
[0032] A altura da seção de transporte é baseada na disposição física da unidade. Devido à unidade consistir fisicamente de um descascador de hidrocarboneto e um sistema de separação ciclone de dois estágios, uma distância mínima do reator fluidizado rápido/de leito turbulento para o ciclone existe. Isto aumenta os tempos de residência de gás, resultando na rachadura térmica do propano e degradação dos produtos.
[0033] O diâmetro desta seção superior é definido com base em um valor máximo de 10,66-24,38 m/s (~35-80 ft/s) para transportar rapidamente o catalisador e gás para os ciclones sem causar erosão desnecessária do equipamento ou atrito do catalisador.
[0034] O diâmetro do reator e altura é definido baseado em uma carga de catalisador desejada para alcançar a conversão catalítica desejada no menor tempo de residência de gás possível. O modelo descrito acima é aplicado ao Exemplo Comparativo 1. No exemplo Comparativo 1, uma conversão catalítica de 37,58% é considerada na seletividade catalítica esperada no reator inferior e 3,31% no transporte de subida. A reação térmica é então tomada no propano restante no reator, transporte de subida e ciclones após a reação catalítica em cada zona. Isto é uma aproximação da seletividade como a reação térmica e reação catalítica irão ocorrer simultaneamente. O resultado é que o sistema de reação pode alcançar 45,5% de conversão com uma seletividade geral de 93,8 %mol, como mostrado na Tabela 4.
[0035] Alternativamente, o modelo pode ser aplicado ao Reator Tipo B. O modelo é aplicado ao Exemplo Inventivo 1, que é mostrado na Tabela 5. No Exemplo Inventivo 1, um trocador de resfriamento ou introdução de resfriamento direto pode ser aplicado diretamente seguindo o reator fluidizado rápido/leito turbulento. Imediatamente resfriando o catalisador e gás, a conversão geral cai de 45,5% a 43,3%, mas a taxa de seletividade aumenta de 93,8% a 96,2%. Isto é quase uma melhora de 2,5 %mol sobre o reator tipo A. De fato, a seletividade incrementada da conversão de 2,2% adicional foi apenas 45 %mol que é muito pobre e não desejável.
[0036] Em adição a apenas melhorar a seletividade geral do processo, o tempo de residência do gás no reator catalítico pode ser aumentado para aumentar o nível de conversão geral até os mesmos níveis como mostrado com o reator tipo A. Se a conversão é aumentada, o resultado pode ser encontrado na Tabela 6. Neste exemplo, a conversão de propano de 45,5% é alcançada com uma seletividade geral de 96,1 %mol.
[0037] O uso de um trocador de resfriamento ou resfriamento direto na subida permite seletividades para o produto olefina desejado serem aumentadas. Alternativamente, a temperatura de reação poderia ser aumentada para alcançar maiores conversões em seletividades similares a casos em que um trocador de resfriamento não é utilizado. Tabela 4
Tabela 5 
Tabela 6 
[0038] A presente invenção pode ser incorporada em outras formas sem sair do espírito e atributos essenciais da mesma, e, por conseguinte, referência deve ser feita às reivindicações em anexo, ao invés do relatório descritivo acima exposta, como indicando o escopo da invenção.
Claims (7)
1. Processo de desidrogenação catalítico, cujo processo é caracterizadopelo fato de compreender: - contatar uma corrente de alimentação de alcano ou alquil aromático com um catalisador de desidrogenação, que compreende gálio e platina e carreado por um suporte de alumina ou sílica alumina, sob condições catalíticas em um reator fluidizado de fluxo ascendente (40), sendo que o reator fluidizado (40) compreende um ou mais reatores selecionados a partir do grupo que consiste em reatores de leito borbulhante, reatores de leito turbulento, reatores fluidizados rápidos e reatores de subida, cujas condições catalíticas incluem uma temperatura dentro da faixa de 500 a 800°C, uma velocidade espacial horária em peso dentro da faixa de 0,1 a 1000 h-1, um tempo de residência de gás dentro de uma faixa de 0,1 a 10 segundos, e, subsequente ao reator fluidizado (40), - efetuar a separação do catalisador arrastado pelo efluente do reator pelo uso de um sistema de separação ciclônico (50, 60), sendo que a melhoria compreende o resfriamento do catalisador arrastado e do efluente do reator antes da separação efetiva do catalisador arrastado a partir do efluente do reator, sendo que o resfriamento do catalisador arrastado e do efluente do reator para as reações térmicas, aumentando assim a seletividade molar geral para o produto alceno.
2. Processo de desidrogenação catalítico, de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de a conversão térmica ser não mais que 20% da conversão total nas temperaturas de reação.
3. Processo de desidrogenação catalítico, de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de o resfriamento do catalisador arrastado e do efluente do reator compreender pelo menos um de: (i) passar o catalisador arrastado e o efluente do reator através de um trocador de resfriamento (30) situado entre o reator fluidizado (40) e o sistema de separação ciclônico (50. 60); e (ii) injetar um meio de resfriamento em uma zona entre o reator fluidizado (40) e o sistema de separação ciclônico (50, 60).
4. Processo de desidrogenação catalítico, de acordo com a reivindicação 3, caracterizadopelo fato de o alcano e/ou alquil aromático ser selecionado de propano e/ou etilbenzeno e a proporção de mols do produto de reação térmica para o produto de reação catalítica é maior que 0:1 e menor que ou igual a 0,1:1.
5. Processo de desidrogenação catalítico, de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de o resfriamento do catalisador arrastado e do efluente do reator compreender injetar um meio de resfriamento em uma zona entre uma zona de reação do reator fluidizado (40) e uma subida (10), sendo que o meio de resfriamento compreende pelo menos um meio de resfriamento selecionado a partir do grupo consistindo de vapor, água líquida, catalisador frio, hidrocarboneto líquido, produto gás resfriado, combustível e partículas preenchedoras.
6. Processo de desidrogenação catalítico, de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de a seletividade geral ser melhorada em pelo menos 0,5 %mol comparada a um processo tendo a conversão geral equivalente mas não incluindo o resfriamento do catalisador arrastado e do efluente do reator.
7. Processo de desidrogenação catalítico, de acordo com a reivindicação 5, caracterizadopelo fato de o meio de resfriamento compreender pelo menos um meio de resfriamento selecionado a partir do grupo consistindo de vapor e água líquida.
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