BR112012028619B1

BR112012028619B1 - aparelho de condicionamento de ar

Info

Publication number: BR112012028619B1
Application number: BR112012028619-6A
Authority: BR
Inventors: Kousuke Kibo; Kazuhiko Tani; Masahiro Oka; Shinichi Kasahara; Yasuyuki Aisaka; Shingo Ohnishi
Original assignee: Daikin Industries, Ltd
Priority date: 2010-05-11
Filing date: 2011-04-22
Publication date: 2021-04-20
Also published as: ES2911657T3; CN102884383B; CN102884383A; AU2011251411A1; AU2011251411B2; WO2011142234A1; US20130067944A1; JP2011257126A; EP3964768A1; EP3964768B1; JP4947221B2; BR112012028619A2; EP2570746B1; KR20130018917A; EP2570746A1; US9995517B2; KR101462745B1; EP2570746A4

Abstract

APARELHO DE CONTROLE DE OPERAÇÃO DE UM APARELHO DE CONDICIONAMENTO DE AR E APARELHO DE CONDICIONAMENTO DE AR. A presente invenção refere-se a um aparelho de condicionamento de ar (10), onde a eficiência operacional é aperfeiçoada e a conservação de energia é alcançada. Um aparelho de controle operacional (80) do aparelho de condicionamento de ar (10) possuindo uma unidade externa (20) e unidades internas (40, 50, 60) que incluem permutadores de calor de lado de utilização (42, 52, 62), o aparelho de condicionamento de ar (10) realizando o controle de temperatura interna para controlar o equipamento fornecido para as unidades internas de modo que a temperatura interna se aproxime de uma temperatura determinada, onde o aparelho de controle de operação compreende as partes de cálculo de temperatura necessária (47b, 57b, 67b) para calcular as temperaturas de evaporação necessárias ou temperaturas de condensação necessárias com base nas quantidades atuais de calor permutado nos permutadores de calor de lado de utilização e quantidades maiores de calor permutado nos permutadores de calor de lado de utilização do que as quantidades atuais, ou uma quantidade de estado operacional que resulta nas quantidades atuais de calor permutado nos permutadores de calor de lado de utilização e uma quantidade de estado operacional que resulta em quantidades (...).

Description

Campo Técnico

[0001] A presente invenção refere-se a um aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar, e a um aparelho de condicionamento de ar compreendendo o aparelho de controle de operação.

Técnica Antecedente

[0002] Na pratica convencional, existe um aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar possuindo uma pluralidade de unidades internas, ilustradas na Literatura de Patente 1 (pedido de patente publicado japonês No. 2-57875). Com esse aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar, a eficiência da operação é aperfeiçoada e a energia é conservada pelo estabelecimento da capacidade operacional de um compressor com base em uma capacidade máxima necessária, que é maior do que as capacidades necessárias calculadas nas unidades internas.

Sumário da Invenção

[0003] No entanto, com o aparelho de controle de operação convencional acima de um aparelho de condicionamento de ar, as capacidades necessárias nas unidades internas são calculadas com base apenas na diferença de temperatura entre a temperatura do ar de entrada (temperatura ambiente) e a temperatura determinada no momento, e outros fatores (por exemplo, taxa de fluxo de ar, grau de superaquecimento, grau de sub-resfriamento, etc.) não são levados em consideração. Consequentemente, com o aparelho de controle de operação convencional acima de um aparelho de condicionamento de ar, a eficiência de operação não é sempre aperfeiçoada, e existem casos nos quais a energia é conservada.

[0004] Um objetivo da presente invenção é se aperfeiçoar a eficiência operacional e conservar a energia em um aparelho de condicionamento de ar.

[0005] O aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com um primeiro aspecto da presente invenção é parte de um aparelho de condicionamento de ar que possui uma unidade externa e uma unidade interna que inclui um trocador de calor de lado de utilização, o aparelho de condicionamento de ar realizando o controle de temperatura interna para controlar o equipamento fornecido para a unidade interna de modo que uma temperatura interna se aproxime de uma temperatura determinada, onde o aparelho de controle de operação compreende uma parte de cálculo de temperatura necessária para calcular uma temperatura de evaporação necessária ou uma temperatura de condensação necessária com base em uma quantidade atual de calor trocado no trocador de calor de lado de utilização e uma quantidade maior de calor trocado no trocador de calor de lado de utilização do que a quantidade atual, ou uma quantidade de estado operacional que resulta na quantidade atual de calor trocado no trocador de calor do lado de utilização e uma quantidade de estado operacional que resulta em uma quantidade maior de calor trocado no trocador de calor do lado de utilização do que a quantidade atual.

[0006] Consequentemente, no aparelho de controle de operação do aparelho de condicionamento de ar da presente invenção, a temperatura de evaporação necessária ou temperatura de condensação necessária é calculada em um estado que resulta em uma melhor capacidade do trocador de calor do lado de utilização, visto que a parte de cálculo de temperatura necessária calcula a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária com base em uma quantidade atual de calor trocado no trocador de calor de Aldo de utilização e o número maior de calor trocado no trocador de calor do lado de utilização que a quantidade atual, ou a quantidade de estado operacional que resulta na quantidade atual de calor trocado no trocador de calor do lado de utilização e na quantidade de estado operacional que resulta na quantidade maior de calor trocado no trocador de calor de lado de utilização do que a quantidade atual. É, portanto, possível se encontrar a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária de um estado que aperfeiçoe o suficiente a eficiência de operação da unidade interna, e a eficiência operacional podem, dessa forma, ser suficientemente aperfeiçoada.

[0007] O aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com um segundo aspecto da presente invenção é o aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com o primeiro aspecto, a unidade interna possuindo um assoprador de ar capaz de ajustar uma taxa de fluxo de ar dentro de uma faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada como equipamento controlado no controle de temperatura interna. A parte de cálculo de temperatura necessária utiliza pelo menos uma taxa de fluxo de ar atual do assoprador de ar e uma taxa de fluxo de ar maior do que a taxa de fluxo de ar atual dentro da faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada como a quantidade de estado operacional que resulta na quantidade atual de calor trocado no trocador de calor de lado de utilização e na quantidade de estado operacional que resulta na quantidade maior de calor trocada no trocador de calor do lado de utilização do que a quantidade atual, quando do cálculo da temperatura de evaporação necessária ou da temperatura de condensação necessária.

[0008] Consequentemente, no aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar da presente invenção, a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária é calculada em um estado que resulta em uma melhor capacidade do trocador de calor do lado de utilização, visto que a parte de cálculo de temperatura necessária calcula a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária com base na taxa de fluxo de ar necessária do assoprador de ar e a taxa de fluxo de ar maior do que a taxa de fluxo de ar atual dentro de uma faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada. É, portanto, possível se encontrar a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária de um estado que aperfeiçoe suficientemente a eficiência operacional da unidade interna, e a eficiência operacional pode, dessa forma, ser suficientemente aperfeiçoada.

[0009] O aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com um terceiro aspecto da presente invenção é o aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com o primeiro ou segundo aspecto, o aparelho de condicionamento de ar possuindo um como equipamento controlado no controle de temperatura interno, um mecanismo de expansão capaz de regular um grau de superaquecimento ou um grau de sub-resfriamento em uma saída do trocador de calor do lado de utilização pela regulagem de um grau de abertura do mecanismo de expansão. A parte de cálculo de temperatura necessária utiliza pelo menos um grau de superaquecimento inferior a um grau atual de superaquecimento dentro de uma faixa de graus de superaquecimento nos quais o grau de superaquecimento pode ser configurado pela regulagem do grau de abertura do mecanismo de expansão além do grau atual de superaquecimento, ou um grau de sub-resfriamento inferior a um grau atual de sub-resfriamento dentro de uma faixa de graus de sub-resfriamento nos quais o grau de sub-resfriamento pode ser configurado pela regulagem do grau de abertura do mecanismo de expansão além de o grau atual de sub-resfriamento, como a quantidade de estado operacional que resulta na quantidade atual de calor trocado no trocador de calor do lado de utilização e a quantidade de estado de operação que resulta em uma quantidade maior de calor trocado no trocador de calor de lado de utilização que a quantidade atual, quando do cálculo da temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária.

[00010] Consequentemente, no aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar da presente invenção, a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária é calculada em um estado que resulta em uma melhor capacidade do trocador de calor de lado de utilização, visto que a parte de cálculo de temperatura necessária calcula a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária com base no grau atual de superaquecimento e no grau de superaquecimento inferior ao grau atual de superaquecimento dentro da faixa de graus de superaquecimento na qual o grau de superaquecimento pode ser configurado pela regulagem do grau de abertura do mecanismo de expansão, ou o grau atual de sub- resfriamento e o grau de sub-resfriamento inferior ao grau atual do sub- resfriamento dentro da faixa de graus de sub-resfriamento na qual o grau de sub-resfriamento pode ser configurado pela regulagem do grau de abertura de um mecanismo de expansão. É, portanto, possível se encontrar a temperatura de evaporação desejada ou a temperatura de condensação necessária de um estado que aperfeiçoa suficientemente a eficiência de operação da unidade interna, e a eficiência operacional pode, dessa forma, ser suficientemente aperfeiçoada.

[00011] O aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar para um quarto aspecto da presente invenção é o aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com o primeiro aspecto, a unidade interna possuindo um assoprador de ar capaz de ajustar uma taxa de fluxo de ar dentro de uma faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada como equipamento controlado no controle de temperatura interna. A parte de cálculo de temperatura necessária utiliza pelo menos uma taxa de fluxo de ar atual do assoprador de ar e um valor máximo de taxa de fluxo de ar que é a taxa de fluxo de ar do assoprador de ar maximizada dentro da faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada, como a quantidade de estado operacional que resulta na quantidade atual de calor trocado no trocador de calor do lado de utilização e a quantidade de estado operacional que resulta na quantidade maior de calor trocado no trocador de calor de lado de utilização do que a quantidade atual, quando do cálculo da temperatura de evaporação necessária ou da temperatura de condensação necessária.

[00012] Consequentemente, no aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar da presente invenção, a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária é calculada em um estado que resulta em uma melhor capacidade do trocador de calor no lado de utilização, visto que a parte de cálculo de temperatura necessária calcular a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária com base na taxa de fluxo de ar atual do assoprador de ar e no valor máximo de taxa de fluxo de ar. É, portanto, possível se encontrar a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária de um estado que aperfeiçoe suficientemente a eficiência operacional da unidade interna, e a eficiência operacional pode, dessa forma, ser suficientemente aperfeiçoada.

[00013] O aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com um quinto aspecto da presente invenção é o aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com um primeiro ou quarto aspecto, o aparelho de condicionamento de ar possuindo, como equipamento controlado no controle de temperatura interna, um mecanismo de expansão capaz de regular um grau de superaquecimento ou um grau de sub-resfriamento em uma saída do trocador de calor do lado de utilização pela regulagem de um grau de abertura do mecanismo de expansão. A parte de cálculo de temperatura necessária utiliza pelo menos um grau atual de superaquecimento e um grau de valor mínimo de superaquecimento que é um mínimo em uma faixa de graus de superaquecimento onde o grau de superaquecimento pode ser configurado pela regulagem do grau de abertura do mecanismo de expansão, ou um grau atual de sub-resfriamento e um grau de valor mínimo de sub-resfriamento que é um mínimo em uma faixa de graus de sub-resfriamento onde o grau de sub-resfriamento pode ser configurado pela regulagem do grau de abertura do mecanismo de expansão, visto que a quantidade de estado de operação que resulta na quantidade atual de calor trocado no trocador de calor do lado de utilização e a quantidade de estado de operação que resulta na quantidade maior de calor trocada no trocador de calor no lado de utilização do que a quantidade atual, quando do cálculo da temperatura de evaporação necessária ou temperatura de condensação necessária.

[00014] Consequentemente, no aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar da presente invenção, a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária é calculada em um estado que resulta em uma melhor capacidade do trocador de calor do lado de utilização, visto que a parte de cálculo de temperatura necessária calcula a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária com base no grau atual de superaquecimento e no grau de valor mínimo de superaquecimento ou no grau atual de sub-resfriamento e no grau de valor mínimo de sub-resfriamento. É, portanto, possível se encontrar a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária de um estado que aperfeiçoa suficientemente a eficiência de operação da unidade interna, e a eficiência operacional pode, dessa forma, ser suficientemente aperfeiçoada.

[00015] O aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com um sexto aspecto da presente invenção é o aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com qualquer um dos primeiro a quinto aspectos, onde a unidade externa possui um compressor. O aparelho de controle de operação realiza o controle de capacidade do compressor com base em uma temperatura de evaporação necessária ou temperatura de condensação necessária como a temperatura de evaporação alvo ou a temperatura de condensação alvo.

[00016] O aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com um sétimo aspecto da presente invenção é o aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com o primeiro aspecto, onde existe uma pluralidade de unidades internas, o controle de temperatura interna é realizado para cada unidade interna, e as partes de cálculo de temperatura necessárias calculam a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária para cada unidade interna. O aparelho de controle de operação estabelece uma temperatura de evaporação alvo com base em uma temperatura de evaporação necessária mínima entre as temperaturas de evaporação necessárias de cada uma das unidades internas calculadas nas partes de cálculo de temperatura necessárias, ou estabelece uma temperatura de condensação alvo com base em uma temperatura de condensação necessária entre as temperaturas de condensação necessárias de cada uma das unidades internas calculadas nas partes de cálculo de temperatura necessárias.

[00017] Consequentemente, no aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar da presente invenção, a temperatura de evaporação alvo (a temperatura de condensação alvo) pode ser estabelecida de acordo com a unidade interna que possui a capacidade de condicionamento de ar necessária maior entre as unidades internas cuja eficiência de operação foi suficientemente aperfeiçoada, e a eficiência operacional pode, dessa forma, ser suficientemente aperfeiçoada sem causar qualquer deficiência de capacidade em uma pluralidade de unidades internas.

[00018] O aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com um oitavo aspecto da presente invenção é o aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com um sétimo aspecto, onde as unidades internas possuem assopradores de ar capazes de ajustar a taxa de fluxo de ar em uma faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada como equipamento controlado no controle de temperatura interna. As partes de cálculo de temperatura necessárias utilizam pelo menos as taxas de fluxo de ar atuais dos assopradores de ar e as taxas de fluxo de ar superiores às taxas de fluxo de ar atuais dentro da faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada como a quantidade de estado operacional que resulta em quantidades de corrente de calor trocado nos trocadores e calor de lado de utilização e quantidade de estado operacional que resulta em quantidades maiores de calor trocado nos trocadores de calor de lado de utilização do que as quantidades atuais, quando do cálculo de temperaturas de evaporação necessárias ou temperaturas de condensação necessárias para cada unidade interna.

[00019] Consequentemente, no aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar da presente invenção, as temperaturas de evaporação necessárias ou temperaturas de condensação necessárias são calculadas em um estado que resulta em uma melhor capacidade dos trocadores de calor de lado de utilização, visto que as partes de cálculo de temperatura necessárias calculam as temperaturas de evaporação necessárias ou as temperaturas de condensação necessárias com base nas taxas de fluxo de ar atuais dos assopradores de ar e taxas de fluxo de ar superiores às taxas de fluxo de ar atuais dentro da faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada. É, portanto, possível se encontrar as temperaturas de evaporação necessárias ou as temperaturas de condensação necessárias de um estado que aperfeiçoe suficientemente a eficiência de operação das unidades internas, e a temperatura de evaporação necessária mínima (máxima) (ou temperaturas de condensação necessária) podem ser utilizadas para alcançar a temperatura de evaporação alvo (temperatura de condensação alvo). A temperatura de evaporação alvo (temperatura de condensação alvo) pode, dessa forma, ser estabelecida de acordo com a unidade interna que possui a maior capacidade de condicionamento de ar necessária entre as unidades internas cuja eficiência operacional foi suficientemente aperfeiçoada, e eficiência operacional pode ser suficientemente aperfeiçoada sem causar qualquer deficiência de capacidade em uma pluralidade de unidades internas.

[00020] O aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com um nono aspecto da presente invenção é o aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com os sétimo ou oitavo aspectos, onde o aparelho de condicionamento de ar possui, como equipamento controlado no controle de temperatura interna, uma pluralidade de mecanismos de expansão que correspondem a cada uma das unidades internas e que podem regular os graus de superaquecimento ou graus de sub-resfriamento nas saídas dos trocadores de calor de lado de utilização pela regulagem dos graus de abertura dos mecanismos de expansão. As partes de cálculo de temperatura necessárias, quando do cálculo da temperatura de evaporação necessária ou temperatura de condensação necessária para cada unidade interna, utilizam pelo menos graus atuais de superaquecimento ou graus de superaquecimento inferiores aos graus atuais de superaquecimento dentro de uma faixa de graus de superaquecimento na qual os graus de superaquecimento podem ser determinados pela regulagem dos graus de abertura dos mecanismos de expansão, ou os graus atuais de sub- resfriamento e os graus de sub-resfriamento inferiores aos graus atuais de sub-resfriamento dentro de uma faixa de graus de sub-resfriamento onde os graus de sub-resfriamento podem ser configurados pela regulagem dos graus de abertura dos mecanismos de expansão, visto que a quantidade de estado operacional que resulta nas quantidades atuais de calor trocado nos trocadores de calor de lado de utilização e a quantidade de estado operacional que resulta nas quantidades maiores de calor trocado nos trocadores de calor de lado de utilização que as quantidades atuais.

[00021] Consequentemente, no aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar da presente invenção, as temperaturas de evaporação necessárias ou as temperaturas de condensação necessárias são calculadas em um estado que resulta em uma melhor capacidade dos trocadores de calor de lado de utilização, visto que as partes de cálculo de temperatura necessárias calculam as temperaturas de evaporação necessárias ou temperaturas de condensação necessárias com base nos graus atuais de superaquecimento e graus de superaquecimento inferiores aos graus atuais de superaquecimento dentro da faixa de graus de superaquecimento nos quais os graus de superaquecimento podem ser configurados pela regulagem dos graus de abertura dos mecanismos de expansão, ou os graus atuais de sub-resfriamento e os graus de sub- resfriamento inferiores aos graus atuais de sub-resfriamento dentro da faixa de graus de sub-resfriamento nos quais os graus de sub- resfriamento podem ser configurados pela regulagem dos graus de abertura dos mecanismos de expansão. É, portanto, possível se encontrar as temperaturas de evaporação necessárias (ou temperaturas de condensação necessárias) de um estado que aperfeiçoar suficientemente a eficiência operacional das unidades internas, e a temperatura de evaporação necessária mínima (máxima) (temperatura de condensação necessária) dessas temperaturas de evaporação necessárias (ou temperaturas de condensação necessárias) podem ser utilizadas para alcançar a temperatura de evaporação alvo (temperatura de condensação alvo). A temperatura de evaporação alvo (temperatura de condensação alvo) pode, dessa forma, ser estabelecida de acordo com a unidade interna que possui a maior capacidade de condicionamento de ar necessária entre as unidades internas cuja eficiência operacional foi suficientemente aperfeiçoada, e a eficiência operacional pode ser suficientemente aperfeiçoada sem causar qualquer deficiência de capacidade em uma pluralidade de unidades internas.

[00022] O aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com um décimo aspecto da presente invenção é o aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com o sétimo aspecto, onde as unidades internas possuem assopradores de ar capazes de ajustar a taxa de fluxo de ar em uma faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada como equipamento controlado no controle de temperatura interna. As partes de cálculo de temperatura necessárias utilizam pelo menos as taxas de fluxo de ar atuais dos assopradores de ar e um valor máximo de taxa de fluxo de ar que é a taxa de fluxo de ar dos assopradores de ar maximizada dentro da faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada como a quantidade de estado de operação que resulta nas quantidades atuais de calor trocado nos trocadores de calor de lado de utilização e a quantidade de estado operacional que resulta nas quantidades maiores de calor trocado nos trocadores de calor no lado de utilização, do que as quantidades atuais, quando do cálculo das temperaturas de evaporação necessárias ou temperaturas de condensação necessárias para cada unidade interna.

[00023] Consequentemente, no aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar da presente invenção, as temperaturas de evaporação necessárias ou temperaturas de condensação necessárias são calculadas em um estado que resulta em uma melhor capacidade de trocadores de calor de lado de utilização, visto que as partes de cálculo de temperatura necessárias calculam as temperaturas de evaporação necessárias ou as temperaturas de condensação necessárias com base nas taxas de fluxo de ar atuais dos assopradores de ar e o valor máximo de taxa de fluxo de ar. É, portanto, possível se encontrar as temperaturas de evaporação necessárias (ou temperaturas de condensação necessárias) de um estado que aperfeiçoa suficientemente a eficiência de operação das unidades internas, e a temperatura de evaporação necessária mínima (máxima) (temperatura de condensação necessária) dessas temperaturas de evaporação necessárias (ou temperaturas de condensação necessárias) podem ser utilizadas para alcançar a temperatura de evaporação alvo (temperatura de condensação alvo). A temperatura de evaporação alvo (temperatura de condensação alvo) pode, dessa forma, ser estabelecida de acordo com a unidade interna que possui maior capacidade de condicionamento de ar necessária dentre as unidades internas cuja eficiência operacional foi suficientemente aperfeiçoada, e a eficiência de operação pode ser suficientemente aperfeiçoada sem causar qualquer deficiência de capacidade em uma pluralidade de unidades internas.

[00024] O aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com um décimo primeiro aspecto da presente invenção é o aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com o sétimo ou décimo aspecto, onde o aparelho de condicionamento de ar possui, como equipamento controlado no controle de temperatura interna, uma pluralidade de mecanismos de expansão que correspondem a cada uma das unidades internas e que pode regular os graus de superaquecimento ou graus de sub-resfriamento nas saídas dos trocadores de calor de lado de utilização pela regulagem dos graus de abertura dos mecanismos de expansão. As partes de cálculo de temperatura necessárias, quando do cálculo da temperatura de evaporação necessária ou temperatura de condensação necessária para cada unidade interna, utilizam pelo menos os graus atuais de superaquecimento e um grau de valor mínimo de superaquecimento que é o mínimo em uma faixa de graus de superaquecimento onde os graus de superaquecimento podem ser configurados pela regulagem dos graus de abertura dos mecanismos de expansão, ou graus atuais de sub-resfriamento e um grau de valor mínimo de sub-resfriamento que é o mínimo em uma faixa de graus de sub-resfriamento onde os graus de sub-resfriamento podem ser configurados pela regulagem dos graus de abertura dos mecanismos de expansão, como a quantidade de estado operacional que resulta em quantidades atuais de calor trocado nos trocadores de calor de lado de utilização e quantidade de estado operacional que resulta nas quantidades maiores de calor trocado nos trocadores e calor de lado de utilização que as quantidades atuais.

[00025] Consequentemente, no aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar da presente invenção, as temperaturas de evaporação necessárias ou as temperaturas de condensação necessárias são calculadas em um estado que resulta em uma melhor capacidade dos trocadores de calor de lado de utilização, visto que as partes de cálculo de temperatura necessárias calculam as temperaturas de evaporação necessárias ou as temperaturas de condensação necessárias com base nos graus atuais de superaquecimento nas saídas dos trocadores de calor de lado de utilização cujos mecanismos de expansão são regulados além do grau de valor mínimo de superaquecimento, ou graus atuais de sub- resfriamento e o grau de valor mínimo de sub-resfriamento. É, portanto, possível, se encontrar as temperaturas de evaporação necessárias (ou as temperaturas de condensação necessárias) de um estado que aperfeiçoe suficientemente a eficiência de operação das unidades internas, e a temperatura de evaporação necessária mínima (máxima) (temperatura de condensação necessária) dessas temperaturas de evaporação necessárias (ou temperaturas de condensação necessárias) podem ser utilizadas para se alcançar a temperatura de evaporação alvo (temperatura de condensação alvo). A temperatura de evaporação alvo (temperatura de condensação alvo) pode, dessa forma, ser estabelecida de acordo com a unidade interna que possui a maior capacidade de condicionamento de ar necessária entre as unidades internas cuja eficiência operacional foi suficientemente aperfeiçoada, e a eficiência operacional pode ser suficientemente aperfeiçoada sem causar qualquer deficiência de capacidade em uma pluralidade de unidades internas.

[00026] O aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com um décimo segundo aspecto da presente invenção é o aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com qualquer um dos sétimo a décimo primeiro aspectos, onde a unidade externa possui um compressor. O aparelho de controle de operação realiza o controle de capacidade do compressor com base na temperatura de evaporação alvo ou temperatura de condensação alvo.

[00027] Consequentemente, no aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar da presente invenção, a temperatura de evaporação necessária (a temperatura de condensação necessária) na unidade interna possuindo a maior capacidade de condicionamento de ar necessária pode ser configurada como a temperatura de evaporação alvo (temperatura de condensação alvo). Portanto, a temperatura de evaporação alvo (temperatura de condensação de alvo) pode ser determinada de modo que não haja excesso ou deficiência na unidade interna possuindo a maior capacidade de condicionamento de ar necessária, e o compressor pode ser acionado com a capacidade mínima necessária.

[00028] O aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com um décimo terceiro aspecto da presente invenção é o aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com qualquer um dos segundo a quinto aspectos ou oitavo a décimo primeiro aspectos, compreendendo adicionalmente uma parte de cálculo de capacidade de condicionamento de ar para calcular a quantidade de calor trocada nos trocadores de calor de lado de utilização com base na taxa de fluxo de ar dos assopradores de ar e/ou grau de superaquecimento ou grau de sub-resfriamento nas saídas dos trocadores de calor de lado de utilização.

[00029] Dessa forma, no aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar da presente invenção, a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária (a temperatura de evaporação alvo ou a temperatura de condensação alvo) pode ser descoberta com precisão visto que a quantidade de calor trocado no trocador de calor do lado de utilização é calculada. Consequentemente, a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária (temperatura de evaporação alvo ou temperatura de condensação alvo) pode ser trazia para o valor adequado com precisão, a temperatura de evaporação pode ser impedida de subir muito, e a temperatura de condensação pode ser impedida de cair muito. Portanto, a unidade interna pode ser trazida para o estado ideal de forma rápida e estável e um efeito de conservação de energia pode ser melhor alcançado.

[00030] Um aparelho de condicionamento de ar de acordo com um décimo quarto aspecto da presente invenção compreende uma unidade externa, uma unidade interna incluindo o trocador de calor de lado de utilização, e o aparelho de controle de operação de acordo com qualquer um dos primeiro a décimo terceiro aspectos.

Breve Descrição dos Desenhos

[00031] A figura 1 é uma vista de configuração esquemática de um aparelho de condicionamento de ar 10 de acordo com uma modalidade da presente invenção; A figura 2 é um diagrama em bloco de controle do aparelho de condicionamento de ar 10; A figura 3 é um fluxograma ilustrando o fluxo de controle de conservação de energia na operação de resfriamento de ar; A figura 4 é um fluxograma ilustrando o fluxo de controle de conservação de energia na operação de aquecimento de ar; A figura 5 é um fluxograma ilustrando o fluxo de controle de conservação de energia de acordo com a modificação 3; A figura 6 é um fluxograma ilustrando o fluxo de controle de conservação de energia na operação de resfriamento de ar de acordo com a modificação 7; A figura 7 é um fluxograma ilustrando o fluxo de controle de conservação de energia na operação de aquecimento de ar de acordo com a modificação 7.

Descrição das Modalidades

[00032] A seguir encontra-se uma descrição, feita com base nos desenhos, de uma modalidade do aparelho de controle de operação de um aparelho de condicionamento de ar de acordo com a presente invenção e um aparelho de condicionamento de ar compreendendo o aparelho de controle de operação. Primeira Modalidade (1) Configuração do aparelho de condicionamento de ar

[00033] A figura 1 é uma vista da configuração esquemática de um aparelho de condicionamento de ar 10 de acordo com uma modalidade da presente invenção. O aparelho de condicionamento de ar 10 é um aparelho utilizado para resfriar e aquecer o ar no ambiente de um edifício ou similar pela realização de uma operação de ciclo de refrigeração por compressão de vapor. O aparelho de condicionamento de ar 10 compreende basicamente uma unidade externa 20 como uma única unidade de fonte de calor, unidades internas 40, 50, 60 como uma pluralidade (três na presente modalidade) de unidades de utilização conectadas em paralelo à unidade externa e um tubo de comunicação de refrigerante líquido 71 e tubo de comunicação de refrigerante a gás 72 como tubos de comunicação de refrigerante conectando a unidade externa 20 e as unidades internas 40, 50, 60. Especificamente, um circuito refrigerante por compressão de vapor 11 do aparelho de condicionamento de ar 10 da presente modalidade é configurado pela conexão da unidade externa 20, unidades internas 40, 50, 60, tubo de comunicação de refrigerante líquido 71, e tubo de comunicação de refrigerante a gás 72. (1-1) Unidades Internas

[00034] As unidades internas 40, 50, 60 são instaladas sendo embutidas em, suspensas a partir de, ou de outra forma montadas no teto de um ambiente de um edifício ou similar; sendo montadas na superfície de parede do ambiente; e/ou por outro método de instalação. As unidades internas 40, 50, 60 são conectadas à unidade externa 20 através do tubo de comunicação de refrigerante líquido 71 e o tubo de comunicação de refrigerante a gás 72, e as unidades internas constituem parte do circuito de refrigerante 11.

[00035] A seguir, a configuração das unidades internas 40, 50, 60 será descrita. Visto que a unidade interna 40 tem a mesma configuração que as unidades internas 50, 60, apenas a configuração da unidade interna 40 é descrita aqui, e as configurações das unidades internas 50, 60 que possuem referencias numéricas 50 e 60 no lugar de referências numéricas 40 denotando os componentes da unidade interna 40, não são descritos.

[00036] A unidade interna 40 possui basicamente um circuito refrigerante de lado interno 11a constituindo parte do circuito refrigerante 11 (a unidade interna 50 possui um circuito refrigerante de lado interno 11b e a unidade interna 60 possui um circuito refrigerante de lado interno 11c). O circuito de refrigerante de lado interno 11a possui basicamente uma válvula de expansão interna 41 como um mecanismo de expansão, e um trocador de calor interno 42 com um trocador de calor de lado de utilização. Na presente modalidade, as válvulas de expansão internas 41, 51, 61 são fornecidas, respectivamente, como mecanismos de expansão para as unidades internas 40, 50, 60, mas a presente invenção não está limitada a tal, e um mecanismo de expansão (incluindo uma válvula de expansão) pode ser fornecido para a unidade externa 20, ou um mecanismo de expansão pode ser fornecido para uma unidade de conexão independentemente das unidades internas 40, 50, 60 e/ou unidade externa 20.

[00037] Na presente modalidade, a válvula de expansão interna 41 é uma válvula de expansão elétrica conectada ao lado líquido do trocador de calor interno 42 a fim de regular ou de outra forma manipular a taxa de fluxo do refrigerante que flui através do circuito de refrigerante de lado interno 11a, e a válvula de expansão interna 41 também pode bloquear a passagem do refrigerante.

[00038] Na presente modalidade, o trocador de calor interno 42 é um trocador de calor de aleta e tubo tipo aleta cruzada configurado a partir de um tubo de transferência de calor e inúmeras aletas, e é um trocador de calor para funcionar como um evaporador de refrigerante e resfriar o ar interno durante a operação de resfriamento de ar, e funcionando como um condensador de refrigerante e aquecendo o ar interno durante a operação de aquecimento de ar. Na presente modalidade, o trocador de calor interno 42 é um trocador de calor de aleta e tubo do tipo de aleta cruzada, mas não está limitado a tal e pode ser outro tipo de trocador de calor.

[00039] Na presente modalidade, a unidade interna 40 possui um ventilador interno 43 como um assoprador de ar para jogar o ar interno para dentro da unidade, e depois de o ar ter sofrido a troca de calor com o refrigerante no trocador de calor interno 42, o ventilador interno 43 supre esse ar como ar de suprimento de volta para dentro do ambiente. O ventilador interno 43 é um ventilador capaz de variar a taxa de fluxo do ar suprido para o trocador de calor interno 42 dentro de uma faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada, e na presente modalidade, o ventilador interno 43 é um ventilador centrífugo, um ventilador de múltiplas lâminas, ou similar acionado por um motor 43m constituído de um motor de ventilador DC ou similar. Na presente modalidade, o modo de configuração de taxa de fluxo de ar do ventilador interno 43 pode ser mais bem configurado por um controlador remoto ou outro aparelho de entrada, para um modo de taxa de fluxo de ar fixo no qual a taxa de fluxo de ar é configurada para uma das três taxas de fluxo de ar fixas; baixa na qual a taxa de fluxo de ar é a menor, alta na qual a taxa de fluxo de ar é a maior, e média na qual a taxa de fluxo de ar é uma taxa de fluxo intermediária entre a baixa e a alta; ou para um modo de taxa de fluxo de ar automático no qual a taxa de fluxo de ar é automaticamente variada de baixa para alta de acordo com o grau de superaquecimento SH, o grau de sub-resfriamento SC, e/ou outros fatores. Especificamente, quando o usuário seleciona "baixa", "média" ou "alta", por exemplo, o modo de taxa de fluxo de ar fixa funciona com a taxa de fluxo ar fixa em baixa, e quanto o usuário seleciona o modo de taxa de fluxo de aru "automático", o modo de taxa de fluxo de ar automática funciona no qual a taxa de fluxo de ar varia automaticamente de acordo com o estado operacional. Na presente modalidade, a taxa de fluxo de ar de saída de ventilador do ventilador interno 43 é comutada entre três níveis: "baixo", "médio", "alto", mas não está limitado a esses três níveis e pode comutar entre outros vários níveis tal como dez, por exemplo. Uma taxa de fluxo de ar de ventilador interno Ga, que é a taxa de fluxo de ar do ventilador interno 43, é calculada pela velocidade do motor 43m. A taxa de fluxo de ar de ventilador interno Ga não está limitada a ser calculada pela velocidade do motor 43m, e pode ser calculada com base no valor de corrente elétrica do motor 43m, ou calculada com base na saída do ventilador determinada.

[00040] A unidade de entrada 40 é fornecida com vários sensores. Um sensor de temperatura de lado de líquido 44 para detectar a temperatura do refrigerante (isso é, a temperatura do refrigerante correspondendo à temperatura de condensação Tc durante a operação de aquecimento de ar ou à temperatura de evaporação Te durante a operação de resfriamento de ar) é fornecido para o lado de líquido do trocador de calor interno 42. Um sensor de temperatura de lado de gás 45 para detectar a temperatura do refrigerante é fornecido no lado do gás do trocador de calor interno 42. Um sensor de temperatura interno 46 para detectar a temperatura do ar interno (isso é, a temperatura interna Tr) fluindo para dentro da unidade é fornecido no lado da unidade interna 40 que possui uma porta de entrada para o ar interno. Na presente modalidade, o sensor de temperatura de lado de líquido 44, o sensor de temperatura de lado de gás 45, e o sensor de temperatura interno 46 são compostos de termistores. A unidade interna 40 possui um aparelho de controle de lado interno 47 para controlar as ações dos componentes que constituem a unidade interna 40. O aparelho de controle de lado interno 47 possui uma parte de cálculo de capacidade de condicionamento de ar 47a para calcular a capacidade de condicionamento de ar atual e similares da unidade interna 40, e uma parte de cálculo de temperatura necessária 47b para calcular, com base na capacidade de condicionamento de ar atual, a temperatura de evaporação necessária Ter ou a temperatura de condensação necessária Tcr necessárias para exibir essa capacidade. O aparelho de controle de lado interno 47 possui um microcomputador, uma memória 47c, e/ou outros componentes fornecidos a fim de controlar a unidade interna 40, e o aparelho de controle de lado interno 47 é projetado para poder trocar os sinais de controle e similares com um controlador remoto (não ilustrado) para operar separadamente a unidade interna 40, ou para poder trocar os sinais de controle e similares com a unidade externa 20 através de uma linha de transmissão 80a. (1-2) Unidade Externa

[00041] A unidade externa 20 é instalada fora do edifício ou similar, e é conectada às unidades internas 40, 50, 60 através do tubo de comunicação de refrigerante líquido 71 e o tubo de comunicação de refrigerante a gás 72. A unidade externa 20 e as unidades internas 40, 50, 60 juntas constituem o circuito de refrigerante 11.

[00042] A seguir, a configuração da unidade externa 20 será descrita. A unidade externa 20 possui basicamente um circuito refrigerante de lado externo 11d constituindo parte do circuito refrigerante 11. O circuito refrigerante de lado externo 11d possui basicamente um compressor 21, uma válvula de comutação de quatro vias 22, um trocador de calor externo 23 como um trocador de calor de lado de fonte de calor, uma válvula de expansão externa 38 como um mecanismo de expansão, um acumulador 24, uma válvula de desligamento de lado de líquido 26 e uma válvula de desligamento de lado de gás 27.

[00043] O compressor 21 é um compressor capaz de variar a capacidade operacional, e na presente modalidade, o compressor 21 é um compressor de deslocamento positivo acionado por um motor 21m cuja velocidade de rotação é controlada por um inversor. Na presente modalidade, existe apenas um compressor 21, mas o compresso não está limitado a um, e dois ou mais compressores podem ser conectados em paralelo de acordo com o número de unidades internas conectadas e outros fatores.

[00044] A válvula de comutação de quatro vias 22 é uma válvula para comutação da direção de fluxo de refrigerante. Durante a operação de resfriamento de ar, para fazer com que o trocador de calor externo 23 funcione como um condensador de refrigerante comprimido pelo compressor 21 e para fazer com que os trocadores de calor internos 42, 52, 62 funcionem como evaporadores do refrigerante condensado no trocador de calor externo 23, o lado de descarga do compressor 21 e o lado de gás do trocador de calor externo 23 podem ser conectados, e o lado de entrada do compressor 21 (especificamente, o acumulador 24) e o lado do tubo de comunicação de refrigerante a gás 72 podem ser conectados (estado operacional de resfriamento de ar: fazer referência ás linhas sólidas da válvula de comutação de quatro vias 22 na figura 1). Durante a operação de aquecimento de ar, para se fazer com que os trocadores de calor internos 42, 52, 62 funcionem como condensadores do refrigerante comprimido pelo compressor 21 e para fazer com que o trocador de calor externo 23 funcione como um evaporador do refrigerante condensado nos trocadores de calor internos 42, 52, 62, o lado de descarga do compressor 21 e o lado do tubo de comunicação de refrigerante a gás 72 podem ser conectados, e o lado de entrada do compressor 21 e o lado do gás do trocador de calor externo 23 podem ser conectados (estado operacional de aquecimento de ar: fazer referência às linhas tracejadas da válvula de comutação de quatro vias 22 na figura 1).

[00045] Na presente modalidade, o trocador de calor externo 23 é um trocador de calor de aleta e tubo tipo aleta cruzada, e é o equipamento para conduzir a troca de calor com o refrigerante, utilizando ar como uma fonte de calor. O trocador de calor externo 23 é um trocador de calor que funciona como um condensador de refrigerante durante a operação de resfriamento de ar e funciona como um evaporador do refrigerante durante a operação de aquecimento de ar. O lado do gás do trocador de calor externo 23 é conectado à válvula de comutação de quatro vias 22, e o lado de líquido do trocador de calor externo 23 é conectado à válvula de expansão externa 38. Na presente modalidade, o trocador de calor externo 33 é um trocador de calor de aleta e tubo tipo aleta cruzada, mas não está limitado a tal e pode ser outro tipo de trocador de calor.

[00046] Na presente modalidade, a válvula de expansão externa 38 é uma válvula de expansão elétrica disposta a jusante do trocador de calor externo 23 (conectada ao lado de líquido do trocador de calor externo 23 na presente modalidade) na direção do fluxo de refrigerante no circuito de refrigerante 11 durante a operação de resfriamento de ar, a fim de ajustar a pressão, taxa de fluxo e/ou outras características do refrigerante que flui através do circuito de refrigerante de lado externo 11d.

[00047] Na presente modalidade, a unidade externa 20 possui um ventilador externo 28 como um assoprador de ar para jogar o ar externo para dentro da unidade, e expelir o ar de volta para fora depois de o ar ter sofrido a troca de calor com o refrigerante no trocador de calor externo 23. O ventilador externo 28 é um ventilador capaz de variar a taxa de fluxo de ar suprida para o trocador de calor externo 23, e na presente modalidade, o ventilador externo 28 é um ventilador de propulsão ou similar acionado por um motor 28m composto de um motor de ventilador DC ou similar.

[00048] A válvula de desligamento de lado de líquido 26 e a válvula de desligamento de lado de gás 27 são válvulas fornecidas para portas que conectam o equipamento ou tubos externos (especificamente, o tubo de comunicação de refrigerante líquido 71 e o tubo de comunicação de refrigerante a gás 72). A válvula de desligamento de lado de líquido 26 é disposta a jusante da válvula de expansão externa 38 e a montante do tubo de comunicação de refrigerante 71 na direção do fluxo de refrigerante no circuito de refrigerante 11 durante a operação de resfriamento de ar e também é capaz de bloquear a passagem do refrigerante. A válvula de desligamento de lado de gás 27 é conectada à válvula de comutação de quatro vias 22.

[00049] Vários sensores são fornecidos à unidade externa 20. Especificamente, a unidade externa é fornecida com um sensor de pressão de entrada 29 para detectar a pressão de entrada do compressor 21 (isso é, a pressão de refrigerante correspondente à pressão de evaporação Pe durante a operação de resfriamento de ar), um sensor de pressão de descarga 30 para detectar a pressão de descarga do compressor 21 (isso é, a pressão de refrigerante correspondendo à pressão de condensação Pc durante a operação de aquecimento de ar), um sensor de temperatura de entrada 31 para detectar a temperatura de entrada do compressor 21, e um sensor de temperatura de descarga 32 para detectar a temperatura de descarga do compressor 21. Um sensor de temperatura externa 36 para detectar a temperatura do ar externo que flui para dentro da unidade (isso é, a temperatura externa) é fornecido no lado de porta de entrada de ar externo da unidade externa 20. Na presente modalidade, o sensor de temperatura de entrada 31, o sensor de temperatura de descarga 32, e o sensor de temperatura externa 36 são compostos de termistores. A unidade externa 20 também possui uma parelho de controle de lado externo 37 para controlar as ações dos componentes que constituem a unidade externa 20. O aparelho de controle de lado externo 37 possui uma parte de estabelecimento de valor alvo 37a (fazer referência à descrição posteriormente) para estabelecer uma diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet ou uma diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct para controlar a capacidade operacional do compressor 21, como ilustrado na figura 2. O aparelho de controle de lado externo 37 possui um microcomputador fornecido a fim de controlar a unidade externa 20, uma memória 37b, e/ou um circuito inversor ou similar para controlar o motor 21m, e o aparelho de controle de lado externo 37 pode trocar os sinais de controle e similares com os aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 das unidades internas 40, 50, 60 através da linha de transmissão 80a. Especificamente, um aparelho de controle de operação 80 como um aparelho de controle de operação para realizar o controle de operação de todo o aparelho de condicionamento de ar 10 é configurado pela linha de transmissão 80a que conecta os aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67, o aparelho de controle de lado externo 37, e os aparelhos de controle de operação 37, 47, 57.

[00050] O aparelho de controle de operação 80 é conectado de modo a ser capaz de receber sinais de detecção de vários sensores 29 a 32, 36, 39, 44 a 46, 54 a 56 e 64 a 66, e também está conectado de modo a ser capaz de controlar os vários equipamentos e válvulas 21, 22, 28, 38, 41, 43, 51, 53, 61, 63 com base nesses sinais de detecção e similares, como ilustrado na figura 2. Vários dados são armazenados nas memórias 37b, 47c, 57c, 67c constituindo o aparelho de controle de operação 80. A figura 2 é um diagrama em bloco de controle do aparelho de condicionamento de ar 10. (1-3) Tubos de comunicação de refrigerante

[00051] Os tubos de comunicação de refrigerante 71, 72 são tubos de refrigerante que são construídos no local quando o aparelho de condicionamento de ar 10 é instalado em um edifício ou outro local de instalação, e os tubos de vários comprimentos e/ou diâmetros são utilizados de acordo com as condições de instalação tal como a localização da instalação e/ou a combinação de unidades externas e unidades internas. Portanto, quando um aparelho de condicionamento de ar novo é instalado, por exemplo, o aparelho de condicionamento de ar 10 deve ser preenchido com uma quantidade de refrigerante adequada para os comprimentos e/ou diâmetros dos tubos de comunicação de refrigerante 71, 72 e outras condições de instalação.

[00052] Como descrito acima, os circuitos de refrigerante de lado interno 11a, 11b, 11c, o circuito de refrigerante de lado externo 11d, e os tubos de comunicação de refrigerante 71, 72 são conectados para configurar o circuito refrigerante 11 do aparelho de condicionamento de ar 10. No aparelho de condicionamento de ar 10 da presente modalidade, o aparelho de controle de operação 80 configurado a partir dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 e os aparelhos de controle de lado externo 37 comuta operação entre a operação de resfriamento de ar e a operação de aquecimento de ar através da válvula de comutação de quatro vias 22, e controla o equipamento da unidade externa 20 e as unidades internas 40, 50, 60 de acordo com a carga de operação das unidades internas 40, 50, 60. (2) Ação do aparelho de condicionamento de ar

[00053] A seguir, a ação do aparelho de condicionamento de ar 10 da presente modalidade será descrita.

[00054] No aparelho de condicionamento de ar 10, durante a operação de resfriamento de ar e a operação de aquecimento de ar descritas abaixo, as unidades internas 40, 50, 60 sofrem o controle de temperatura interno para trazer a temperatura interna Tr para mais perto da temperatura configurada Ts que o usuário determinou através de um controle remoto ou outro aparelho de entrada. Nesse controle de temperatura interna, quando os ventiladores internos 43, 53, 63 são configurados para o modo de taxa de fluxo de ar automático, as taxas de fluxo de ar dos ventiladores internos 43, 53, 63 e os graus de abertura das válvulas de expansão interna 41, 51, 61 são regulados de modo que a temperatura interna Tr convirja para a temperatura determinada Ts. Quando os ventiladores internos 43, 53, 63 foram configurados para o modo de taxa de fluxo de ar fixo, os graus de abertura das válvulas de expansão interna 41, 51, 61 são regulados de modo que a temperatura interna Tr convirja para a temperatura determinada Tx. A frase "graus de abertura de válvulas de expansão interna 41, 51, 61 são regulados" utilizada aqui significa que os graus de superaquecimento das saídas dos trocadores de calor internos 42, 52, 62 são controlados no caso da operação de resfriamento de ar, e que os graus de sub-resfriamento das saídas dos trocadores de calor internos 42, 52, 62 são controlados no caso de operação de aquecimento de ar. (2-1) Operação de resfriamento de ar

[00055] Primeiro a operação de resfriamento de ar será descrita utilizando a figura 1.

[00056] Durante a operação de resfriamento de ar, a válvula de comutação de quatro vias 22 está no estado ilustrado pelas linhas sólidas da figura 1, isso é, ilustrado por linhas sólidas da figura 1, isso é, o lado de descarga do compressor 21 é conectado ao lado de gás do trocador de calor externo 23, e o lado de entrada do compressor 21 é conectado ao lado de gás dos trocadores de calor internos 42, 52, 62 através da válvula de desligamento de lado de gás 27 e o tubo de comunicação de refrigerante de gás 72. A válvula de expansão externa 38 é totalmente aberta. A válvula de desligamento de lado de líquido 26 e a válvula de desligamento de lado de gás 27 são abertas. Os graus de abertura das válvulas de expansão internas 41, 51, 61 são regulados de modo que os graus de superaquecimento SH do refrigerante nas saídas dos trocadores de calor internos 42, 52, 62 (isso é, os lados de gás dos trocadores de calor internos 42, 52, 62) estabilizem em um grau alvo do superaquecimento SHt. O grau alvo do superaquecimento SHt é configurado para um valor de temperatura que é ideal a fim de que a temperatura interna Tr convirja para a temperatura determinada Ts dentro de um grau predeterminado de faixa de superaquecimento. Na presente modalidade, os graus de superaquecimento SH do refrigerante nas saídas dos trocadores de calor internos 42, 52, 62 são detectados pela subtração dos valores de temperatura de refrigerante (correspondendo à temperatura de evaporação Te) detectados pelos sensores de temperatura de lado líquido 44, 54, 64 a partir dos valores de temperatura de refrigerante detectados pelos sensores de temperatura de lado de gás 45, 55, 65. Os graus de superaquecimento SH do refrigerante nas saídas dos trocadores de calor internos 42, 52, 62 não são limitados a serem detectados pelo método descrito acima, e podem ser detectados pela conversão da pressão de entrada do compressor 21 detectada pelo sensor de pressão de entrada 29 para um valor de temperatura de saturação correspondente à temperatura de evaporação Te, e subtraindo esse valor de temperatura de saturação de refrigerante dos valores de temperatura de refrigerante detectados pelos sensores de temperatura de lado de gás 45, 55, 65. Apesar de não empregados na presente modalidade, os sensores de temperatura podem ser fornecidos para detecção de temperaturas de refrigerante fluindo através dos trocadores de calor internos 42, 52, 62, e os graus de superaquecimento SH do refrigerante nas saídas dos trocadores de calor internos 42, 52, 62 podem ser detectados pela subtração dos valores de temperatura de refrigerante correspondentes à temperatura de evaporação Te detectada por esses sensores de temperatura dos valores de temperatura de refrigerante detectados pelos sensores de temperatura de lado de gás 45, 55, 65.

[00057] Quando o compressor 21, o ventilador externo 28 e os ventiladores internos 43, 53, 63 são operados com circuito de refrigerante 11 nesse estado, o refrigerante de gás de baixa pressão é jogado para dentro do compressor 21 e comprimido em refrigerante a gás de alta pressão. O refrigerante de gás de alta pressão é então enviado através da válvula de comutação de quatro vias 22 para o trocador de calor externo 23, submetido à troca de calor com o ar externo suprido pelo ventilador externo 28, e condensado para o refrigerante líquido de alta pressão. O refrigerante líquido de alta pressão é enviado através da válvula de desligamento de lado de líquido 26 e o tubo de comunicação de refrigerante líquido 71 para as unidades internas 40, 50, 60.

[00058] O refrigerante líquido de alta pressão enviado para as unidades internas 40, 50, 60 é despressurizado até quase a pressão de entrada do compressor 21 pelas válvulas de expansão internas 41, 51, 61 se tornando o refrigerante de duas bases de líquido e gás de baixa pressão, que é enviado para os trocadores de calor internos 42, 52, 62, submetido à troca de calor com o ar interno nos trocadores de calor internos 42, 52, 62, e evaporados para o refrigerante de gás de baixa pressão.

[00059] Esse refrigerante a gás de baixa pressão é enviado através do tubo de comunicação de refrigerante a gás 72 para a unidade externa 20, e o refrigerante flui através da válvula de desligamento de lado de gás 27 e a válvula de comutação de quatro vias 22 para o acumulador 24. O refrigerante de gás de baixa pressão que fluiu para o acumulador 24 é novamente jogado para dentro do compressor 21. Dessa forma, no aparelho de condicionamento de ar 10, é possível se pelo menos realizar a operação de resfriamento de ar na qual o trocador de calor externo 23 é feito para funcionar como um condensador de refrigerante comprimido no compressor 21, e os trocadores de calor internos 42, 52, 62 são feitos para funcionar como evaporadores do refrigerante que foi condensado no trocador de calor externo 23 e então enviados através do tubo de comunicação de refrigerante líquido 71 e as válvulas de expansão internas 41, 51, 61. Visto que o aparelho de condicionamento de ar 10 não possui qualquer mecanismo para regular a pressão do refrigerante nos lados de gás dos trocadores de calor internos 42, 52, 62, as pressões de evaporação Pe em todos os trocadores de calor internos 42, 52, 62 possuem a mesma pressão.

[00060] Durante essa operação de resfriamento de ar no aparelho de condicionamento de ar 10 da presente modalidade, o controle de conservação de energia é realizado com base no fluxograma da figura 3. O controle de conservação de energia na operação de resfriamento de ar é descrito abaixo.

[00061] Primeiro, na etapa S11,as partes de cálculo de capacidade de condicionamento de ar 47a, 57a, 67a dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 das unidades internas 40, 50, 60 calculam as capacidades de condicionamento de ar Q1 nas unidades internas 40, 50, 60 com base nos seguintes parâmetros em efeito no momento: uma diferença de temperatura ΔTer que é a diferença entre a temperatura interna Tr e a temperatura de evaporação Te: as taxas de fluxo de ar de ventilador interno Ga assopradas pelos ventiladores internos 43, 53, 63; e os graus de superaquecimento SH. As capacidades de condicionamento de ar calculadas Q1 são armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67. As capacidades de condicionamento de ar Q1 podem ser calculadas utilizando-se a temperatura de evaporação Te ao invés da diferença de temperatura ΔTer.

[00062] Na etapa S12, as partes de cálculo de capacidade de condicionamento de ar 47a, 57a, 67a calculam as capacidades necessárias Q2 pelo cálculo de um deslocamento ΔQ na capacidade de condicionamento de ar interno com base na diferença de temperatura ΔT entre a temperatura interna Tr detectada pelos sensores de temperatura internos 46, 56, 66 e a temperatura configurada Ts configurada pelo usuário através do controle remoto dou similar nesse momento, e adicionando o deslocamento ΔQ para as capacidades de condicionamento de ar Q1. As capacidades necessárias calculadas Q2 são armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67. Apesar de não ilustrado na figura 3, quando os ventiladores internos 43, 53, 63 são configurados para o modo de taxa de fluxo de ar automático nas unidades internas 40, 50, 60 como descrito acima, o controle de temperatura interna é realizado com base nas capacidades necessárias Q2 para regular as taxas de fluxo de ar dos ventiladores internos 43, 53, 63 e os graus de abertura das válvulas de expansão internas 41, 51, 61 de modo que a temperatura interna Tr convirja para a temperatura determinada Ts. Quando os ventiladores internos 43, 53, 63 foram configurados para o modo de taxa de fluxo de ar fixo, o controle de temperatura interna e realizado com base nas capacidades necessárias Q2 para regular os graus de abertura das válvulas de expansão internas 41, 51, 61 de modo que a temperatura interna Tr convirja para a temperatura determinada Ts. Especificamente, as capacidades de condicionamento de ar das unidades internas 40, 50, 60 continuam a ser mantidas entre as capacidades de condicionamento de ar descritas acima Q1 e as capacidades necessárias Q2 pelo controle de temperatura interna. As capacidades de condicionamento de ar Q1 e as capacidades necessárias Q2 das unidades internas 40, 50, 60 são substancialmente equivalentes às quantidades de calor trocado nos trocadores de calor internos 42, 52, 62. Consequentemente, nesse controle de conservação de energia, as capacidades de condicionamento de ar Q1 e/ou capacidades necessárias Q2 das unidades internas 40, 50, 60 são equivalentes às quantidades atuais do calor trocado nos trocadores de calor internos 42, 52, 62.

[00063] Na etapa S13, uma confirmação é feita quanto ao fato de o modo de configuração de taxa de fluxo de ar no controlador remoto dos ventiladores internos 43, 53, 63 ser o modo de taxa de fluxo de ar automático ou o modo de taxa de fluxo de ar fixo. O processo avança para a etapa S14 quando o modo de configuração de taxa de fluxo de ar dos ventiladores internos 43, 53, 63 é o modo de taxa de fluxo de ar automático, e o processo avança para a etapa S15 quando o modo de configuração de taxa de fluxo de ar é o modo de taxa de fluxo de ar fixo.

[00064] Na etapa S14, as partes de cálculo de temperatura necessárias 47b, 57b, 67b calculam as temperaturas de evaporação necessárias Ter das unidades internas 40, 50, 60 com base nas capacidades necessárias Q2, valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX dos ventiladores internos 43, 53, 63, (a taxa de fluxo de ar em "alta"), e o grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin. As partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b também calculam uma diferença de temperatura de evaporação ΔTe, que é obtida pela subtração da temperatura de evaporação Te detectada pelo sensor de temperatura de lado líquido 44 no momento a partir da temperatura de evaporação necessária Te. O termo "grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin" utilizado aqui se refere ao valor mínimo dentro da faixa na qual o grau de superaquecimento pode ser configurado pela regulagem dos graus de abertura das válvulas de expansão internas 41, 51, 61 e um valor diferente é configurado dependendo do modelo do aparelho. Nas unidades internas 40, 50, 60, quando as taxas de fluxo de ar dos ventiladores internos 43, 53, 63 e os graus de superaquecimento alcançam o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX e o grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin, um estado pode ser criado que resulta em quantidades maiores de calor trocado nos trocadores de calor internos 42, 52, 62 do que as quantidades atuais. Portanto, uma quantidade de estado operacional envolvendo o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX e o grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin significa uma quantidade de estado operacional que pode criar um estado que resulta em quantidades maiores de calor trocado nos trocadores de calor internos 42, 52, 62 do que as quantidades atuais. A diferença de temperatura de evaporação calculada ΔTe é armazenada nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67.

[00065] Na etapa S15, as partes de cálculo de temperatura necessárias 47b, 57b, 67b calculam as temperaturas de evaporação necessárias Ter das unidades internas 40, 50, 60 com base nas capacidades necessárias Q2, taxas de fluxo de ar fixas Ga dos ventiladores internos 43, 53, 63 (as taxas de fluxo de ar em "médio", por exemplo), e o grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin. As partes de cálculo de temperatura necessárias 47b, 57b, 67b também calculam as diferenças de temperatura de evaporação ΔTe, que são obtidas pela subtração da temperatura de evaporação Te detectada pelo sensor de temperatura de lado líquido 44 no momento a partir das temperaturas de evaporação necessárias Ter. As diferenças de temperatura de evaporação calculadas ΔTe são armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67. Na etapa S15, as taxas de fluxo de ar fixas Ga são utilizadas ao invés do valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX, mas isso porque o usuário prioriza a taxa de fluxo de ar configurada e as taxas de fluxo de ar fixas Ga serão reconhecidas como os valores máximos de taxa de fluxo de ar dentro da faixa configurada pelo usuário.

[00066] Na etapa S16, as diferenças de temperatura de evaporação ΔTe, que foram armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 nas etapas S14 e S15, são enviadas para o aparelho de controle de lado externo 37 e armazenadas na memória 37b do aparelho de controle de lado externo 37. A parte de estabelecimento de valor alvo 37a do aparelho de controle de lado externo 37 estabelece uma diferença de temperatura de evaporação mínima ΔTemin das diferenças de temperatura de evaporação ΔTe como a diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet. Por exemplo, quando os valores ΔTe das unidades internas 40, 50, 60 são 1 °C, 0 °C e -2 °C, ΔTemin é -2 °C.

[00067] Na etapa S17, a capacidade operacional do compressor 21 é controlada de modo a se aproximar da diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet. Como resultado da capacidade operacional do compressor 21 sendo, dessa forma, controlada com base na diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet, na unidade interna (unidade interna 40 é considerada aqui) que calculou a diferença de temperatura de evaporação mínima ΔTemin utilizada como a diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet, o ventilador interno 43 é regulado de modo a alcançar o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX quando o modo de taxa de fluxo de ar automático foi determinado, e a válvula de expansão interna 41 é regulada de modo que o grau de superaquecimento SH na saída do trocador de calor interno 42 alcance o valor mínimo.

[00068] O cálculo das capacidades de condicionamento de ar Q1 na etapa S11 e o cálculo das diferenças de temperatura de evaporação ΔTe realizadas na etapa S14 ou etapa S15 são determinados por uma função de troca de calor de resfriamento de ar, que difere com cada uma das unidades internas 40, 50, 60 e leva em consideração a relação da capacidade de condicionamento de ar (necessária) Q, taxa de fluxo de ar Ga, grau de superaquecimento SH, e diferença de temperatura ΔTer de cada uma das unidades internas 40, 50, 60. Essa função de troca de calor de resfriamento de ar é uma expressão relacional correlacionando as capacidades de condicionamento de ar (necessárias) !, as taxas de fluxo de ar Ga, os graus de superaquecimento SH, e as diferenças de temperatura ΔTer representando as características dos trocadores de calor internos 42, 52, 62, e é armazenada nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 das unidades internas 40, 50, 60. Uma variável dentre a capacidade de condicionamento de ar (necessária) Q, taxa de fluxo de ar Ga, grau de superaquecimento SH, e diferença de temperatura ΔTer pode ser determinada de forma confiável. Portanto, a temperatura de evaporação Te pode ser impedida de subir muito. Consequentemente, excesso e deficiência de capacidades de condicionamento de ar das unidades internas 40, 50, 60 podem ser impedidos, as unidades internas 40, 50, 60 podem ser trazidas de forma rápida e estável para um estado ideal, e um melhor efeito de conservação de energia pode ser alcançado.

[00069] A capacidade de abertura do compressor 21 é controlada com base na diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet nesse fluxo, mas não está limitado a ser controlado com base na diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet. A parte de estabelecimento de valor alvo 37a pode estabelecer um valor mínimo das temperaturas de evaporação necessárias Ter calculadas nas unidades internas 40, 50, 60 como a temperatura de evaporação alvo Tet, e a capacidade operacional do compressor 21 pode ser controlada com base na temperatura de evaporação alvo estabelecida Tet. (2-1-2) Operação de aquecimento de ar

[00070] A seguir, a operação de aquecimento de ar será descrita utilizando-se a figura 1.

[00071] Durante a operação de aquecimento de ar, a válvula de comutação de quatro vias 22 está no estado ilustrado pelas linhas tracejadas na figura 1 (estado de operação de aquecimento de ar), isso é, o lado de descarga do compressor 21 é conectado aos lados de gás dos trocadores de calor internos 42, 52, 62 através da válvula de desligamento de lado de gás 27 e o tubo de comunicação de refrigerante de gás 72, e o lado de entrada do compressor 21 é conectado ao lado de gás do trocador de calor externo 23. O grau de abertura da válvula de expansão externa 38 é regulada a fim de reduzir a pressão para uma pressão na qual o refrigerante que flui para dentro do trocador de calor externo 23 pode ser evaporado no trocador de calor externo 23 (isso é, uma pressão de evaporação Pe). A válvula de desligamento de lado de liquido 26 e a válvula de desligamento de lado de gás 27 também são abertas. Os graus de abertura das válvulas de expansão internas 41, 51, 61 são regulados de modo que os graus de sub-resfriamento SC do refrigerante nas saídas dos trocadores de calor internos 42, 52, 62 estabilizam em um grau alvo de sub-resfriamento SCt. O grau alvo de sub-resfriamento SCt é configurado para o valor de temperatura ideal a fim de fazer com que a temperatura interna Tr convirja para a temperatura determinada Ts dentro do grau de faixa de sub- resfriamento especificada de acordo com o estado operacional no momento. Na presente modalidade, os graus de sub-resfriamento SC do refrigerante nas saídas dos trocadores de calor internos 42, 52, 62 são detectados pela conversão da pressão de descarga Pd do compressor 21 detectada pelo sensor de pressão de descarga 30 para um valor de temperatura de saturação correspondendo à temperatura de condensação Tc, e subtraindo os valores de temperatura de refrigerante detectados pelos sensores de temperatura de lado liquido 44, 54, 64 a partir desse valor de temperatura de saturação de refrigerante. Apesar de não utilizados na presente modalidade, os sensores de temperatura podem ser fornecidos para detecção de temperatura do refrigerante que flui através dos trocadores de calor internos 42, 52, 62 e os graus de sub-resfriamento SC do refrigerante nas saídas dos trocadores de calor internos 42, 52, 62 podem ser detectados pela subtração dos valores de temperatura de refrigerante correspondentes à temperatura de condensação Tc detectada por esses sensores de temperatura a partir dos valores de temperatura de refrigerante detectados pelos sensores de temperatura de lado líquido 44, 54, 64.

[00072] Quando o compressor 21, o ventilador externo 28, e os ventiladores internos 43, 53, 63 são operados com o circuito de refrigerante 11 nesse estado, o refrigerante de gás de baixa pressão é jogado para dentro do compressor 21 e comprimido para refrigerante de gás de alta pressão, que é configurado através da válvula de comutação de quatro vias 22, a válvula de desligamento de lado de gás 27 e o tubo de comunicação de refrigerante de gás 72 para as unidades internas 40, 50, 60.

[00073] O refrigerante a gás de alta pressão enviado para as unidades internas 40, 50, 60 é submetido à troca de calor com o ar interno nos trocadores de calor internos 42, 52, 62 e condensado em refrigerante líquido de alta pressão e quanto esse refrigerante então passa através das válvulas de expansão internas 41, 51, 61, o refrigerante é despressurizado de acordo com os graus de abertura de válvula das válvulas de expansão internas 41, 51, 61.

[00074] Tendo passado pelas válvulas de expansão interna 41, 51, 61, o refrigerante é enviado através do tubo de comunicação de refrigerante líquido 71 para a unidade externa 20, passado através da válvula de desligamento de lado de líquido 26 e válvula de expansão externa 38, e despressurizado adicionalmente, depois do que o refrigerante flui para dentro do trocador de calor externo 23. O refrigerante de duas fases gás-líquido de baixa pressão fluindo para dentro do trocador de calor externo 23 é submetido à troca de calor com o ar externo suprido pelo ventilador externo 28 e evaporado para o refrigerante de gás de baixa pressão, que flui através da válvula de comutação de quatro vias 22 para dentro do acumulador 24. O refrigerante de gás de baixa pressão fluindo para dentro do acumulador 24 é novamente jogado para dentro do compressor 21. Visto que o aparelho de condicionamento de ar 10 não possui quaisquer mecanismos para regulagem de pressão do refrigerante nos lados de gás dos trocadores de calor internos 42, 52, 62, as pressões de condensação Pc em todos os trocadores de calor internos 42, 52, 62 estão na mesma pressão.

[00075] Nessa operação de aquecimento de ar no aparelho de condicionamento de ar 10 da presente modalidade, o controle de conservação de energia é realizado com base no fluxograma da figura 4. O controle de conservação de energia na operação de aquecimento de ar é descrito abaixo.

[00076] Primeiro, na etapa S21, as partes de cálculo de capacidade de condicionamento de ar 47a, 57a, 67a dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 das unidades internas 40, 50, 60 calcula as capacidades de condicionamento de ar Q3 nas unidades internas 40, 50, 60 com base nos seguintes parâmetros em efeito no momento: uma diferença de temperatura ΔTcr que é a diferença entre a temperatura interna Tr e a temperatura de condensação Tc; as taxas de fluxo de ar de ventilador interno Ga assopradas pelos ventiladores internos 43, 53, 63; e os graus de sub-resfriamento SC. As capacidades de condicionamento de ar calculadas Q3 são armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67. As capacidades de condicionamento de ar Q3 podem ser calculadas utilizando-se a temperatura de condensação Tc ao invés da diferença de temperatura ΔTcr.

[00077] Na etapa S22, as partes de cálculo de capacidade de condicionamento de ar 47a, 57a, 67a calculam as capacidades necessárias Q4 pelo cálculo de um deslocamento ΔQ na capacidade de condicionamento de ar interno com base na diferença de temperatura ΔT entre a temperatura interna Tr detectada pelos sensores de temperatura interna 46, 56, 66 e a temperatura configurada Ts configurada pelo usuário através do controlador remoto ou similar ao mesmo tempo, e adicionando o deslocamento ΔQ às capacidades de condicionamento de ar Q3. As capacidades necessárias calculadas Q4 são armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67. Apesar de não ilustrado na figura 4, quando os ventiladores internos 43, 53, 63 são configurados para o modo de taxa de fluxo de ar automático nas unidades internas 40, 50, 60 como descrito acima, o controle de temperatura interna é realizado com base nas capacidades necessárias Q4 para regular as taxas de fluxo de ar dos ventiladores internos 43, 53, 63 e os graus de abertura das válvulas de expansão interna 41, 51, 61 de modo que a temperatura interna Tr convirja para a temperatura determinada Ts. Quando os ventiladores internos 43, 53, 63 foram configurados para o modo de taxa de fluxo de ar fixo, o controle de temperatura interna é realizado com base nas capacidades necessárias Q4 par regular os graus de abertura das válvulas de expansão internas 41, 51, 61 de modo que a temperatura interna Tr convirja para a temperatura determinada Ts. Especificamente, as capacidades de condicionamento de ar das unidades internas 40, 50, 60 continuam a ser mantidas entre as capacidades de condicionamento de ar descritas acima Q3 e as capacidades necessárias Q4 pelo controle de temperatura interna. As capacidades de condicionamento de ar Q3 e as capacidades necessárias Q4 das unidades internas 40, 50, 60 são substancialmente equivalentes às quantidades de calor trocadas nos trocadores de calor internos 42, 52, 62. Consequentemente, nesse controle de conservação de energia, as capacidades de condicionamento de ar Q3 e/ou as capacidades necessárias Q4 das unidades internas 40, 50, 60 são equivalentes às quantidades atuais de calor trocadas nos trocadores de calor internos 42, 52, 62.

[00078] Na etapa S23, uma confirmação é feita quanto ao modo de configuração de taxa de fluxo de ar no controlador remoto dos ventiladores internos 43, 53, 63 ser o modo de taxa de fluxo automático ou o modo de taxa de fluxo de ar fixo. O processo avança para a etapa S24 quando o modo de configuração de taxa de fluxo de ar dos ventiladores internos 43, 53, 63 é o modo de taxa de fluxo de ar automático, e o processo avança para a etapa S25 quando o modo de configuração de taxa de fluxo de ar é o modo de taxa de fluxo de ar fixo.

[00079] Na etapa S24, as partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b calculam as temperaturas de condensação necessárias Tcr das unidades internas 40, 50, 60 com base nas capacidades necessárias Q4, o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX dos ventiladores internos 43, 53, 63 (a taxa de fluxo de ar está "alta"), e o grau de valor mínimo de sub-resfriamento SCmin. As partes de cálculo de temperatura necessárias 47b, 57b, 67b também calculam uma diferença de temperatura de condensação ΔTc, que é obtida pela subtração da temperatura de condensação Tc detectada pelo sensor de temperatura de lado de líquido 44 no momento a partir das temperaturas de condensação necessárias Tcr. O termo "grau de valor mínimo de sub-resfriamento SCmin" utilizado aqui se refere ao valor mínimo dentro da faixa na qual o grau de sub-resfriamento pode ser configurado pela regulagem dos graus de abertura das válvulas de expansão internas 41, 51, 61 e um valor diferente é configurado dependendo do modelo do aparelho. Nas unidades internas 40, 50, 60, quando as taxas de fluxo de ar dos ventiladores internos 43, 53, 63 e os graus de sub- resfriamento alcançam o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX e o grau de valor mínimo de taxa de fluxo de ar SCmin, um estado pode ser criado que resulta em quantidades maiores de calor trocado nos trocadores de calor internos 42, 52, 62 do que as quantidades atuais. Portanto, uma quantidade de estado operacional envolvendo o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX e o grau de valor mínimo de taxa de fluxo de ar SCmin significa uma quantidade de estado operacional que pode criar um estado que resulta em maiores quantidades de calor trocadas nos trocadores de calor internos 42, 52, 62 que as quantidades atuais. A diferença de temperatura de condensação calculada ΔTc é armazenada nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67.

[00080] Na etapa S25, as partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b calculam as temperaturas de condensação necessária Tcr das unidades internas 40, 50, 60 com base nas capacidades necessárias Q4, as taxas de fluxo de ar fixas Ga dos ventiladores internos 43, 53, 63 (as taxas de fluxo de ar no "médio", por exemplo) e o grau de valor mínimo de sub-resfriamento SCmin. As partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b também calculam as diferenças de temperatura de condensação ΔTc, que são obtidas pela subtração da temperatura de condensação Tc detectada pelo sensor de temperatura de lado de líquido 44 no momento a partir das temperaturas de condensação necessárias Tcr. As diferenças de temperatura de condensação calculadas ΔTc são armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67. Na etapa S25, as taxas de fluxo de ar fixas Ga são utilizadas ao invés do valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX, mas isso porque o usuário prioriza a taxa de fluxo de ar determinada, e as taxas de fluxo de ar fixas Ga serão reconhecidas como os valores máximos de taxa de fluxo dentro da faixa configurada pelo usuário.

[00081] Na etapa S26, as diferenças de temperatura de condensação ΔTc, que foram armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67, nas etapas S24 e S25, são enviados para o aparelho de controle de lado externo 37 e armazenadas na memória 37b do aparelho de controle de lado externo 37. A parte de estabelecimento de valor alvo 37a do aparelho de controle de lado externo 37 estabelece uma diferença de temperatura de condensação máxima ΔTcMAX das diferenças de temperatura de condensação ΔTc que a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct.

[00082] Na etapa S27, a capacidade operacional do compressor 21 é controlada com base na diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct. Como resultado da capacidade operacional do compressor 21, sendo, dessa forma controlado com base na diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct, na unidade interna (unidade interna 40 é considerada aqui) que calculou a diferença de temperatura de condensação máxima ΔTcMAX utilizada como a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct, o ventilador interno 43 é regulado de modo a alcançar o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX quando o modo de taxa de fluxo de ar automático foi configurado, e a válvula de expansão interna 41 é regulada de modo que o grau de sub-resfriamento SC na saída do trocador de calor interno 42 alcança o valor mínimo.

[00083] O cálculo das capacidades de condicionamento de ar Q3 na etapa S21 e o cálculo das diferenças de temperatura de condensação ΔTc realizadas na etapa S24 ou etapa S25 são determinados por uma função de troca de calor de aquecimento de ar, que difere com cada uma das unidade internas 40, 50, 60 e leva em consideração a relação da capacidade de condicionamento de ar (necessária) !, a taxa de fluxo de ar Ga, o grau de sub-resfriamento SC, e a diferença de temperatura ΔTer (a diferença entre a temperatura interna Tr e a temperatura de condensação Tc) de cada uma das unidades internas 40, 50, 60. A função de troca de calor de aquecimento de ar é uma expressão relacional correlacionando as capacidades de condicionamento de ar (necessária) ΔTcr representando as características dos trocadores de calor interno 42, 52, 62 e é armazenada nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 das unidades internas 40, 50, 60. Uma variável dentre a capacidade de condicionamento de ar (necessária) Q, a taxa de fluxo de ar Ga, o grau de sub-resfriamento SC, e a diferença de temperatura ΔTcr é determinada pelo registro de outras três variáveis na função de troca de calor de aquecimento de ar. A diferença de temperatura de condensação ΔTc pode, dessa forma, ser precisamente aproximada do valor adequado, e a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct pode ser determinada de forma confiável. Portanto, a temperatura de condensação Tc pode ser impedida de subir muito. Consequentemente, excesso e deficiência de capacidades de condicionamento de ar das unidades internas 40, 50, 60 podem ser evitados, as unidades internas 40, 50, 60 podem ser trazidas de forma rápida e estável para o estado ideal, e um melhor efeito de conservação de energia pode ser alcançado.

[00084] A capacidade operacional do compressor 21 é controlada com base na diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct nesse fluxo, mas não está limitada a ser controlada com base na diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct. A parte de estabelecimento de valor alvo 37a pode estabelecer o valor máximo das temperaturas de condensação necessárias Tcr calculadas nas unidades internas 40, 50, 60 como a temperatura de condensação alvo Tct, e a capacidade operacional do compressor 21 pode ser controlada com base na temperatura de condensação alvo estabelecida Tct.

[00085] O controle de operação tal como descrito acima é realizado pelo aparelho de controle de operação 80, que funciona como um dispositivo de controle de operação para a realização de operações normais incluindo a operação de resfriamento de ar e a operação de aquecimento de ar (mais especificamente, a linha de transmissão 80a conectando os aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67, o aparelho de controle de lado externo 37, e os aparelhos de controle de operação 37, 47, 57). (3) Características (3-1)

[00086] Durante a operação de resfriamento de ar no aparelho de controle de operação 80 do aparelho de condicionamento de ar 10 da presente modalidade, as partes de cálculo de capacidade de condicionamento de ar 47a, 57a, 67a calculam as capacidades de condicionamento de ar atuais Q1 nas unidades internas 40, 50, 60 com base nas temperaturas de evaporação Te, taxas de fluxo de ar de ventilador interno Ga assopradas pelos ventiladores internos 43, 53, 63, e os graus de superaquecimento SH para cada uma das unidades internas 40, 50, 60. As partes de cálculo de capacidade de condicionamento 47a, 57a, 67a também calculam as capacidades necessárias Q2 com base nas capacidades de condicionamento de ar calculadas Q1 e os deslocamentos ΔQ das capacidades de condicionamento de ar. As partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b calculam as temperaturas de evaporação necessárias Ter das unidades internas 40, 50, 60 com base nas capacidades necessárias Q2, valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX (a taxa de fluxo de ar em "alta") dos ventiladores internos 43, 53, 63 e o grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin.

[00087] Durante a operação de aquecimento de ar, as partes de cálculo de capacidade de condicionamento de ar 47a, 57a, 67a calculam as capacidades de condicionamento de ar atuais Q3 nas unidades internas 40, 50, 60 com base nas temperaturas de condensação Tc, taxas de fluxo de ar de ventilador internas Ga assopradas pelos ventiladores internos 43, 53, 63, e os graus de sub-resfriamento SC para cada uma das unidades internas 40, 50, 60. As partes de cálculo de capacidade de condicionamento de ar 47a, 57a, 67a também calculam as capacidades necessárias Q4 com base nas capacidades de condicionamento de ar calculadas Q3 e deslocamentos ΔQ das capacidades de condicionamento de ar. As partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b calculam as temperaturas de condensação necessárias Tcr das unidades internas 40, 50, 60 com base nas capacidades necessárias Q4, valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX (taxa de fluxo de ar em "alta") dos ventiladores internos 43, 53, 63 e o grau de valor mínimo de sub-resfriamento SCmin.

[00088] Dessa forma, os aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 que incluem as partes de cálculo de capacidade de condicionamento de ar 47a, 57a, 67a e as partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b calculam a temperatura de evaporação necessária Ter ou temperatura de condensação necessária Tcr para cada uma das unidades internas 40, 50, 60 com base nas capacidades de condicionamento de ar Q1 e Q3, o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX, e o grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin (o grau de valor mínimo de sub-resfriamento SCmin); portanto, as temperaturas de evaporação necessárias Ter ou as temperaturas de condensação necessárias Tcr são calculadas para um estado no qual as capacidades dos trocadores de calor internos 42, 52, 62 são mais bem exibidas. É, portanto, possível se determinar as temperaturas de evaporação necessárias Ter (ou as temperaturas de condensação necessárias Tcr) de um estado no qual as eficiências operacionais das unidades internas 40, 50, 60 foram suficientemente aperfeiçoadas e se alcançar a diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet (a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct) utilizando a temperatura de evaporação mínima (máxima) necessária Ter entre essas temperaturas de evaporação necessárias Ter (ou temperaturas de condensação necessárias Ter). A diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet (a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct) pode, dessa forma, ser determinada e a eficiência operacional pode ser suficientemente aperfeiçoada de acordo com a unidade interna possuindo a maior capacidade de condicionamento de ar necessária das unidades internas 40, 50, 60 em um estado no qual as eficiências operacionais das unidades internas 40, 50, 60 foram suficientemente aperfeiçoadas. (3-2)

[00089] Com o aparelho de controle de operação 80 do aparelho de condicionamento de ar 10 na presente modalidade, as taxas de fluxo de ar dos ventiladores internos 43, 53, 63 podem ser reguladas dentro da faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada, que é a faixa de taxa de fluxo de ar de "baixa" para "alta". Quando os ventiladores internos 43, 53, 63 foram configurados para o modo de taxa de fluxo de ar automático, a taxa de fluxo de ar em "alta", que é o valor máximo da faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada, é utilizada como o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX para calcular as temperaturas de evaporação necessárias Ter ou temperaturas de condensação necessárias Tcr. Quando os ventiladores internos 43, 53, 63 foram configurados ao modo de taxas de fluxo de ar fixo, a taxa de fluxo de ar fixo (por exemplo, "médio") configurada pelo usuário seja utilizada como o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX pra calcular as temperaturas de evaporação necessárias Ter ou as temperaturas de condensação necessárias Tcr.

[00090] Consequentemente, no aparelho de condicionamento de ar 10 da modalidade acima, nos casos nos quais existem ambas as unidades internas configuradas para o modo de taxa de fluxo de ar automático e as unidades internas configuradas para o modo de taxa de fluxo de ar fixo e/ou casos nos quais todas as unidades internas 40, 50, 60 foram configuradas para o modo de taxa de fluxo de ar fixo, a taxa de fluxo de ar em "alta", que é o valor máximo da faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada, é utilizada como o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX independentemente das taxas de fluxo de ar dos ventiladores internos no momento nas unidades internas no modo de taxa de fluxo de ar automático, e a taxa de fluxo de ar fixo (por exemplo, "médio") configurada pelo usuário é utilizada como o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX nas unidades internas no modo de taxa de fluxo de ar fixo. Portanto, nas unidades internas configuradas para o modo de taxa de fluxo de ar fixo, as temperaturas de evaporação necessárias Ter ou as temperaturas de condensação necessárias Tcr podem ser calculadas em um estado que priorize a preferência de usuário referente à taxa de fluxo de ar, e nas outras unidades internas no modo de taxa de fluxo de ar automático, as temperaturas de evaporação necessárias Ter ou as temperaturas de condensação necessárias Tcr podem ser calculadas em um estado no qual a taxa de fluxo de ar foi configurada para a taxa de fluxo de ar em "alta" que é o valor máximo da faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada. A eficiência operacional pode, dessa forma, ser aperfeiçoada o máximo possível enquanto se prioriza as preferências do usuário. (3-3)

[00091] No aparelho de controle de operação 80 do aparelho de condicionamento de ar 10 na presente modalidade, o controle de capacidade do compressor 21 é realizado com base na diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet ou a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct.

[00092] Consequentemente, a temperatura de evaporação necessária Ter (ou a temperatura de condensação necessária Tcr) na unidade interna possuindo a maior capacidade de condicionamento de ar necessária pode ser determinada como a diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet (a diferença de temperatura de condensação ΔTct). Portanto, a diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet (a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct) pode ser determinada de modo que não haja excesso ou deficiência na unidade interna possuindo a maior capacidade de condicionamento de ar necessária e o compressor 21 pode ser acionado com capacidade necessária mínima. (4) Modificações (4-1) Modificação 1

[00093] No aparelho de controle de operação 80 do aparelho de condicionamento de ar 10 na modalidade acima, a diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet ou a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct é calculada, e o controle de capacidade do compressor 21 é realizado com base na diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet ou a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct. Devido a essa capacidade de controle do compressor 21 sendo realizada e das válvulas de expansão internas 41, 51, 61, ou dos ventiladores internos 43, 53, 63, sendo controlados de modo que a temperatura interna Tr se aproxime da temperatura determinada Ts, determinada pelo usuário através de um controlado remoto ou similar, na unidade interna (a unidade interna 40 é considerada nesse caso) que calculou a diferença de temperatura de evaporação mínima ΔTemin (a diferença de temperatura de condensação máxima ΔTCMAX) utilizada como a diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet (a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct), o ventilador interno 43 é regulado de modo a alcançar o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX quando o ventilador interno 43 foi configurado para o modo de taxa de fluxo de ar automático, e a válvula de expansão interna 41 é regulada de modo que o grau de superaquecimento SH (o grau de sub- resfriamento SC) da saída do trocador de calor interno 42 alcance o valor mínimo (o valor máximo). Dessa forma, o controle de capacidade do compressor 21 é realizado com base na diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet (a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct), e o controle das válvulas de expansão internas 41, 51, 61 dos ventiladores internos 43, 53, 63 é realizado de acordo com a situação de modo que a temperatura interna Tr se aproxime da temperatura determinara Ts, determinada pelo usuário através de um controlador remoto ou similar, mas o controle não está limitado a essa situação, e uma alternativa é se estabelecer a diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet (a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct), para estabelecer o grau alvo de superaquecimento SHt (o grau alvo de sub-resfriamento SCt) para regular os graus de abertura das válvulas de expansão internas 41, 51, 61 e uma taxa de fluxo de ar alvo Gat dos ventiladores internos 43, 53, 63, e operar com os graus de abertura estabelecidos das válvulas de expansão e as taxas de fluxo de ar estabelecidos dos ventiladores internos.

[00094] Mais especificamente, o grau alvo de superaquecimento SHt (o grau alvo de sub-resfriamento SCt) é calculado pelos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 com base nas capacidades necessárias Q2 (Q4) calculadas na modalidade acima, a diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet (a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct), e a taxa de fluxo de ar de ventilador interno atual Ga. A taxa de fluxo de ar alvo Ga é calculada pelos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 com base nas capacidades necessárias Q2 (Q4), a diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet (a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct), e o grau atual de superaquecimento SH (grau de sub-resfriamento SC). (4-2) Modificação 2

[00095] No aparelho de condicionamento de ar 10 na modalidade acima e Modificação 1, as taxas de fluxo de ar dos ventiladores internos 43, 53, 63 fornecidos para as unidades internas 40, 50, 60 podem ser comutados pelo usuário entre um modo de taxa de fluxo de ar automático e um modo de taxa de fluxo de ar fixo, mas o aparelho não está limitado a tal e pode utilizar unidades internas que podem ser configuradas apenas para o modo de taxa de fluxo de ar automático ou unidades internas que podem ser configuradas apenas para o modo de taxa de fluxo de ar fixo.

[00096] No caso de unidades internas que podem ser configurados apenas para o modo de taxa de fluxo de ar automático, as etapas S13 e S15 são omitidas do fluxo de operação de resfriamento de ar na modalidade acima, e as etapas S23 e S25 são omitidas do fluxo de operação de aquecimento de ar.

[00097] No caso de unidades internas que podem ser configuradas apenas para o modo de taxa de fluxo de ar fixo, as etapas S13 e S14 são omitidas do fluxo de operação de resfriamento de ar na modalidade acima, e as etapas S23 e S25 são omitidas do fluxo de operação de aquecimento de ar. (4-3) Modificação 3

[00098] No aparelho de controle de operação 80 do aparelho de condicionamento de ar 10 na modalidade acima e Modificações 1 e 2, as partes de cálculo de capacidade de condicionamento de ar 47a, 57a, 67a calculam as capacidades de condicionamento de ar Q1 (Q3) na etapa S11 do controle de conservação de energia na operação de resfriamento de ar ou etapa S21 do controle de conservação de energia na operação de aquecimento de ar, mas esse cálculo não precisa ser realizado. Nesse caso, o controle de conservação de energia das etapas S31 a S35 é realizado como ilustrado na figura 5. Um caso de controle de conservação de energia na operação de resfriamento de ar é descrito abaixo, e partes do controle de conservação de energia da operação de aquecimento de ar que são diferentes do controle de conservação de energia da operação de resfriamento de ar são descritas em parênteses. Especificamente, o controle de conservação de energia da operação de aquecimento de ar é o controle no qual os termos de controle de conservação de energia de operação de resfriamento de ar são substituídos por termos em parênteses.

[00099] Na etapa S31, uma confirmação é feita quanto ao fato de ou não o modo de configuração de taxa de fluxo de ar no controlador remoto dos ventiladores internos 43, 53, 63 ser o modo de taxa de fluxo de ar automático ou o modo de taxa de fluxo de ar fixo. O processo avança para a etapa S32 quando o modo de configuração de taxa de fluxo de ar dos ventiladores internos 43, 53, 63 é o modo de taxa de fluxo de ar automático, e o processo avança para a etapa S33 quando é o modo de taxa de fluxo de ar fixo.

[000100] Na etapa S32, as partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b calculam as temperaturas de evaporação necessárias Ter (as temperaturas de condensação necessárias Tcr) das unidades internas 40, 50, 60 com base nas taxas de fluxo de ar de ventilador interno atual Ga dos ventiladores internos 43, 53, 63, o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX (a taxa de fluxo de ar em "alta") dos ventiladores internos 43, 53, 63, os graus atuais de superaquecimento SH (os graus atuais do sub-resfriamento SC), e o grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin (o grau de valor mínimo de sub-resfriamento SCmin). As partes de cálculo de temperatura necessárias 47b, 57b, 67b também calculam as diferenças de temperatura de evaporação ΔTe (as diferenças de temperatura de condensação ΔTc), que são obtidas pela subtração da temperatura de evaporação Te (a temperatura de condensação Tc) detectada pelo sensor de temperatura do lado de líquido 44 no momento subtraída das temperaturas de evaporação necessárias Ter (as temperaturas de condensação necessárias Ter). As diferenças de temperatura de evaporação calculadas ΔTe (as diferenças de temperatura de condensação ΔTc) são armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67.

[000101] Na etapa S33, as partes de cálculo de temperatura necessárias 47b, 57b, 67b calculam as temperaturas de evaporação necessárias Ter (as temperaturas de condensação necessárias Tcr) das unidades internas 40, 50, 60 com base nas taxas de fluxo de ar fixo Ga (por exemplo, taxas de fluxo de ar em "médio") dos ventiladores internos 43, 53, 63, os graus atuais de superaquecimento SH (os graus atuais de sub-resfriamento SC), e o grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin (o grau de valor mínimo de sub-resfriamento SCmin). As partes de cálculo de temperatura necessárias 47b, 57b, 67b também calculam diferenças de temperatura de evaporação ΔTe (as diferenças de temperatura de condensação ΔTc), que são obtidas pela subtração da temperatura de evaporação Te (a temperatura de condensação Tc) detectada pelo sensor de temperatura do lado de líquido 44 no momento a partir das temperaturas de evaporação necessárias Ter (as temperaturas de condensação necessárias Tcr). As diferenças de temperatura de evaporação calculadas ΔTe (as diferenças de temperatura de condensação ΔTc) são armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67. Nessa etapa S33, as taxas de fluxo de ar fixas Ga são utilizadas ao invés do valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX, mas isso porque o usuário prioriza a taxa de fluxo de ar determinada e as taxas de fluxo de ar fixas Ga serão reconhecidas como os valores máximos de taxa de fluxo de ar dentro da faixa determinada pelo usuário.

[000102] Na etapa S34, as diferenças de temperatura de evaporação ΔTe (diferenças de temperatura de condensação ΔTc), que foram armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 nas etapas S32 e S33, são enviadas para o aparelho de controle de lado externo 37 e armazenadas na memória 37b do aparelho de controle de lado externo 37. A parte de estabelecimento de valor alvo 37a do aparelho de controle de lado externo 37 estabelece a diferença de temperatura de evaporação mínima ΔTemin (a diferença de temperatura de condensação máxima ΔTcMAX), que é o mínimo das diferenças de temperatura de evaporação ΔTe (as diferenças de temperatura de condensação ΔTc), como a diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet (diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct).

[000103] Na etapa S35, a capacidade operacional do compressor 21 é controlada de modo a se aproximar da diferença de temperatura de evaporação ΔTet (diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct). Como resultado da capacidade de operação do compressor 21 sendo controlada, dessa forma, com base na diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet (a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct), na unidade interna (unidade interna 40 é considerada aqui) que calculou a diferença de temperatura de evaporação mínima ΔTemin (a diferença de temperatura de condensação máxima ΔTcMAX) utilizada como a diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet (a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct), o ventilador interno 43 é regulado de modo a alcançar o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX quando o modo de taxa de fluxo de ar automático foi determinado, e a válvula de expansão interna 41 é regulada de modo que o grau de superaquecimento SH (o grau de sub-resfriamento SC) na saída do trocador de calor interno 42 alcance o valor mínimo.

[000104] No controle de conservação de energia das etapas S31 a S35 descritas acima, as partes de cálculo de capacidade de condicionamento 47a, 57a, 67a não realizam os cálculos das capacidades de condicionamento de ar Q1 (Q3) e as capacidades necessárias Q2 (Q4), mas podem realizar os cálculos das capacidades necessárias Q2 (Q4) diretamente sem realizar os cálculos das capacidades de condicionamento de ar Q1 (Q3). Por exemplo, na etapa S12 (S22) da modalidade acima, as partes de cálculo de capacidade de condicionamento de ar 47a, 57a, 67a podem calcular uma diferença de temperatura ΔT entre a temperatura interna Tr detectada pelos sensores de temperatura interna 46, 56, 66, e a temperatura determinada Ts que foi determinada pelo usuário através de um controlador remoto ou similar no momento, e pode calcular as capacidades necessárias Q2 com base nessa diferença de temperatura ΔT, as taxas de fluxo de ar de ventilador interno Ga dos ventiladores internos 43, 53, 63 e os graus de superaquecimento SH; e as etapas S11 e S21 para calcular as capacidades de condicionamento de ar Q1 (Q2) podem ser omitidas. (4-4) Modificação 4

[000105] Na modalidade acima e nas Modificações de 1 a 3, as temperaturas de evaporação necessárias Ter (as temperaturas de condensação necessárias Ter) das unidades internas 40, 50, 60 foram calculadas com base nas taxas de fluxo de ar de ventilador interno atuais Ga, no valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX, nos graus atuais de superaquecimento SH (graus atuais de sub-resfriamento SC), e no grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin (grau de valor mínimo de sub-resfriamento SCmin), mas esse cálculo não é limitado a tal. Outra opção é se encontrar as diferenças de taxa de fluxo de ar ΔGa que são as diferenças entre as taxas de fluxo de ar de ventilador interno atuais Ga e o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX, e o grau de diferenças de superaquecimento ΔSH (grau de diferenças de sub- resfriamento ΔSC) que são as diferenças entre os graus atuais de superaquecimento SC (os graus atuais de sub-resfriamento SC) e o grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin (o grau de valor mínimo de sub-resfriamento SCmin); e se calcular as temperaturas de evaporação necessárias Ter (as temperaturas de condensação necessárias Ter) das unidades internas 40, 50, 60 com base nessas diferenças de taxa de fluxo de ar ΔGa e o grau de diferenças de superaquecimento ΔSH (grau de diferenças de sub-resfriamento ΔSC). (4-5) Modificação 5

[000106] No aparelho de controle de operação 80 do aparelho de condicionamento de ar 10 na modalidade acima e Modificações de 1 a 4, na etapa S14 (S32) ou etapa S15 (S33) do controle de conservação de energia na operação de condicionamento de ar, as temperaturas de evaporação necessárias Ter das unidades internas 40, 50, 60 foram calculadas com base não apenas no valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX ou taxa de fluxo de ar fixa Ga como um valor máximo de taxa de fluxo de ar, mas também no grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin, mas esse cálculo não está limitado a tal, e as temperaturas de evaporação necessárias Ter das unidades internas 40, 50, 60 podem ser calculadas com base apenas no valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX ou taxa de fluxo de ar fixa Ga como um valor máximo de taxa de fluxo de ar. De forma similar, na etapa S24 (S32) ou etapa S25 (S33) do controle de conservação de energia na operação de aquecimento de ar, as temperaturas de condensação necessárias Tcr das unidades internas 40, 50, 60 foram calculadas com base não apenas no valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX ou na taxa de fluxo de ar fixa Ga como um valor máximo de taxa de fluxo de ar, mas também no grau de valor mínimo de sub-resfriamento SCmin, mas esse cálculo não está limitado a tal, e as temperaturas de condensação necessárias Tcr das unidades internas 40, 50, 60 podem ser calculadas com base apenas no valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX ou taxa de fluxo de ar fixa Ga como um valor máximo de taxa de fluxo de ar. (4-6) Modificação 6

[000107] No aparelho de controle de operação 80 do aparelho de condicionamento de ar 10 na modalidade acima e Modificações de 1 a 5, na etapa S14 (S32) ou etapa S15 (S33) do controle de conservação de energia na operação de resfriamento de ar, as temperaturas de evaporação necessárias Ter das unidades internas 40, 50, 60 foram calculadas com base no valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX ou taxa de fluxo de ar fixa Ga como um valor máximo de taxa de fluxo de ar e o grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin, mas esse cálculo não está limitado a tal, e as temperaturas de evaporação necessárias Ter das unidades internas 40, 50, 60 podem ser calculadas com base apenas no grau do valor mínimo de superaquecimento SHmin. De forma similar, na etapa S24 (S32) ou etapa S25 (S33) do controle de conservação de energia na operação de aquecimento de ar, as temperaturas de condensação necessárias Tcr das unidades internas 40, 50, 60 foram calculadas com base no valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX ou na taxa de fluxo de ar fixa Ga como um valor máximo de taxa de fluxo de ar e o grau de valor mínimo de sub-resfriamento SCmin, mas esse cálculo não está limitado a tal, e as temperaturas de condensação necessárias Tcr das unidades internas 40, 50, 60 podem ser calculadas com base apenas no grau de valor mínimo de sub- resfriamento SCmin. (4-7) Modificação 7

[000108] No aparelho de controle de operação 80 do aparelho de condicionamento de ar 10 na modalidade acima e nas Modificações de 1 a 6, os aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 que incluem as partes de cálculo de capacidade de condicionamento de ar 47a, 57a, 67a e as partes de cálculo de temperatura necessárias 47b, 57b, 67b, calculam as temperaturas de evaporação necessárias Ter ou as temperaturas de condensação necessárias Tcr em um estado máximo de quantidade de troca de calor resultando no limite máximo das quantidades de troca de calor nos trocadores de calor internos 42, 52, 62, pelo cálculo de uma temperatura de evaporação necessária Ter ou uma temperatura de condensação necessária Tcr para cada uma das unidades internas 40, 50, 60, com base nas capacidades de condicionamento de ar Q1, Q2 (Q3, Q4) equivalentes às quantidades atuais de calor trocado nos trocadores de calor internos 42, 52, 62 e também no valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX e o grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin (o grau de valor mínimo de sub- resfriamento SCmin) que são as quantidades de estado operacional que fazem com que os trocadores de calor do lado de utilização resultem em quantidades maiores de calor trocado do que as quantidades atuais. No entanto, esse cálculo não é limitado ao cálculo de temperaturas de evaporação necessárias Ter ou as temperaturas de condensação necessárias Tcr em tal estado máximo de quantidade de troca de calor, e as temperaturas de evaporação necessárias Ter ou as temperaturas de condensação necessárias Tcr podem ser calculadas em um estado de quantidade de troca de calor que resulta em quantidades de troca de calor maiores por um percentual predeterminado (5% na descrição a seguir) do que as quantidades de troca de calor atuais dos trocadores de calor internos 42, 52, 62, por exemplo.

[000109] Na presente modificação, o controle de conservação de energia é realizado com base no fluxograma da figura 6, na operação de resfriamento de ar. O controle de conservação de energia na operação de resfriamento de ar é descrito abaixo.

[000110] Primeiro, na etapa S41, as partes de cálculo de capacidade de condicionamento de ar 47a, 57a, 67a dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 das unidades internas 40, 50, 60 calculam uma diferença de temperatura ΔT entre a temperatura interna Tr detectada pelos sensores de temperatura interna 46, 56, 66 nesse momento e a temperatura determinada Ts determinada pelo usuário através de um controlador remoto ou similar nesse momento, e calcula as capacidades necessárias Q2 com base na diferença de temperatura ΔT, as taxas de fluxo de ar de ventilador interno Ga dos ventiladores internos 43, 53, 63, e os graus de superaquecimento SH. As capacidades de condicionamento de ar Q1 podem ser calculadas e as capacidades necessárias Q2 podem ser calculadas como nas etapas S11 e S12 da modalidade acima. As capacidades necessárias calculadas Q2 são armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67. Apesar de não ilustrado na figura 6, quando os ventiladores internos 43, 53, 63 são configurados para o modo de taxa de fluxo de ar automático nas unidades internas 40, 50, 60 como descrito acima, o controle de temperatura interna é realizado para regular as taxas de fluxo de ar dos ventiladores internos 43, 53, 63 e os graus de abertura das válvulas de expansão interna 41, 51, 61 de modo que a temperatura interna Tr convirja par a temperatura determinada Ts, com base nas capacidades necessárias Q2. Quando os ventiladores internos 43, 53, 63 são configurados para o modo de taxa de fluxo de ar fixo, o controle de temperatura interna é realizado para regular os graus de abertura das válvulas de expansão internas 41, 51, 61 de modo que a temperatura interna Tr convirja para a temperatura determinada Ts, com base nas capacidades necessárias Q2. Especificamente, as capacidades de condicionamento de ar das unidades internas 40, 50, 60 continuam a ser mantidas como as capacidades necessárias descritas acima Q2 pelo controle de temperatura interna. As capacidades necessárias Q2 das unidades internas 40, 50, 60 são substancialmente equivalentes às quantidades de calor trocadas nos trocadores de calor internos 42, 52, 62. Consequentemente, nesse controle de conservação de energia, as capacidades necessárias Q2 das unidades internas 40, 50, 60 são equivalentes às quantidades atuais de calor trocadas nos trocadores de calor internos 42, 52, 62.

[000111] Na etapa S42, uma confirmação é feita quanto ao fato de o modo de configuração de taxa de fluxo de ar no controlador remoto dos ventiladores internos 43, 53, 64 ser o modo de taxa de fluxo de ar automático ou o modo de taxa de fluxo de ar fixo. O processo avança para a etapa S43 quando o modo de configuração de taxa de fluxo de ar dos ventiladores internos 43, 53, 63 é o modo de taxa de fluxo de ar automático, e o processo avança para a etapa S45 quando o modo de configuração de taxa de fluxo de ar é o modo de taxa de fluxo de ar fixo.

[000112] Na etapa S43, com base nas capacidades necessárias Q2 e nas taxas de fluxo de ar atuais dos ventiladores internos 43, 53, 63, as partes de cálculo de temperatura necessárias 47b, 57b, 67b calculam as taxas de fluxo de ar equivalentes às capacidades iguais às capacidades necessárias Q2 aumentadas por um percentual predeterminado (aqui, 5%) (doravante referido como "taxas de fluxo de ar equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias"). Uma comparação é feita entre essas taxas de fluxo de ar equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias e o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX (a taxa de fluxo de ar em "alta") dos ventiladores internos 43, 53, 63, e exceto pelos casos nos quais o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX é inferior às taxas de fluxo de ar equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias, essas taxas de fluxo de ar equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias são selecionadas como as taxas de fluxo de ar utilizadas no cálculo das temperaturas de evaporação necessárias Ter na próxima etapa S44. Com base nas capacidades necessárias Q2 e dos graus atuais de superaquecimento nas saídas dos trocadores de calor internos 42, 52, 62, as partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b calculam os graus de superaquecimento equivalentes às capacidades iguais às capacidades necessárias Q2 aumentadas por um percentual predeterminado (aqui, 5%) (doravante referido como "graus de superaquecimento equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias"). Uma comparação é feita entre esses graus de superaquecimento equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias e o grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin, e exceto pelos casos nos quais o grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin é inferior aos graus de superaquecimento equivalente a um aumento de 5% das capacidades necessárias, os graus de superaquecimento equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias são selecionados como os graus de superaquecimento utilizados no cálculo das temperaturas de evaporação necessárias Ter na próxima etapa S44.

[000113] Na etapa S44, as partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b calculam as temperaturas de evaporação necessárias Ter das unidades internas 40, 50, 60 com base nas capacidades necessárias Q2 e as taxas de fluxo de ar nas unidades internas 40, 50, 60 selecionadas na etapa S43, e também com base nos graus de superaquecimento se o objetivo for conservar mais energia. As partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b também calcula as diferenças de temperatura de evaporação ΔTe, que são obtidas pela subtração da temperatura de evaporação Te detectada pelo sensor de temperatura do lado de líquido 44 no momento a partir das temperaturas de evaporação necessárias Ter. As diferenças de temperatura de evaporação calculadas ΔTe são armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67.

[000114] Na etapa S45, com base nas capacidades necessárias Q2 e nos graus atuais de superaquecimento nas saídas dos trocadores de calor internos 42, 52, 62, as partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b calcula os graus de superaquecimento equivalente às capacidades iguais às capacidades necessárias Q2 aumentada por um percentual predeterminado (aqui, 5%) (doravante referidos como "graus de superaquecimento equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias"). Uma comparação é feita entre esses graus de superaquecimento equivalente a um aumento de 5% das capacidades necessárias e o grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin, e exceto pelos casos nos quais o grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin é inferior aos graus de superaquecimento equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias, os graus de superaquecimento equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias são selecionados como os graus de superaquecimento utilizados no cálculo das temperaturas de evaporação necessárias Ter na próxima etapa S46.

[000115] Na etapa S46, as partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b calculam as temperaturas de evaporação necessárias Ter das unidades internas 40, 50, 60 com base nas capacidades necessárias Q2, taxas de fluxo de ar fixas Ga dos ventiladores internos 43, 53, 63 (por exemplo, taxas de fluxo de ar no "médio"), e os graus de superaquecimento nas unidades internas 40, 50, 60 selecionadas na etapa S45. As partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b também calculam diferenças de temperatura de evaporação ΔTe, que são obtidas pela subtração da temperatura de evaporação Te detectada pelo sensor de temperatura de lado de líquido 44 no momento a partir das temperaturas de evaporação necessárias Ter. As diferenças de temperatura de evaporação calculadas ΔTe são armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67.

[000116] Na etapa S47, as diferenças de temperatura de evaporação ΔTe armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 na etapa S44 e etapa S46 são enviadas para o aparelho de controle de lado de saída 37 e armazenadas na memória 37b do aparelho de controle de lado de saída 37. A parte de estabelecimento de valor alvo 37a do aparelho de controle de lado de saída 37 estabelece uma diferença de temperatura de evaporação mínima ΔTemin, que é o mínimo entre as diferenças de temperatura de evaporação ΔTe, como a diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet.

[000117] Na etapa S48, a capacidade operacional do compressor 21 é controlada de modo a se aproximar da diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet. Como resultado da capacidade de operação do compressor 21 sendo, dessa forma, controlada com base na diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet, na unidade interna (unidade interna 40 sendo considerada aqui) que calculou a diferença de temperatura de evaporação mínima ΔTemin utilizada como a diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet, o ventilador interno 43 é regulado de modo a alcançar a taxa de fluxo de ar selecionada na etapa S43 (a taxa de fluxo de ar equivalente a um aumento de 5% da capacidade necessária exceto pelos casos de valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX) quando o ventilado interno 43 foi configurado para o modo de taxa de fluxo de ar automático, e a válvula de expansão interna 41 é regulada de modo que o grau de superaquecimento SH na saída do trocador de calor interno 42 alcance o grau de superaquecimento selecionado na etapa S43 ou S45 (o grau de superaquecimento equivalente a um aumento de 5% da capacidade necessária exceto pelos casos de grau de valor mínimo de superaquecimento SHmin).

[000118] O cálculo das capacidades necessárias Q2 na etapa S41 e o cálculo das diferenças de temperatura de evaporação ΔTe realizadas na etapa S44 ou etapa S46 são determinados por uma função de troca de calor de resfriamento de ar, que difere de cada uma das unidades internas 40, 50, 60 e leva em consideração a relação da capacidade necessária Q2, a taxa de fluxo de ar Ga, o grau de superaquecimento SH, e a diferença de temperatura ΔTer de cada uma das unidades internas 40, 50, 60. Essa função de troca de calor de resfriamento de ar é uma expressão relacional correlacionando as capacidades necessárias Q2, as taxas de fluxo de ar Ga, os graus de superaquecimento SH, e as diferenças de temperatura ΔTer representando as características dos trocadores de calor interno 42, 52, 62, e é armazenada nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 das unidades internas 40, 50, 60. Uma variável dentre a capacidade necessária Q2, a taxa de fluxo de ar Ga, o grau de superaquecimento SH, e a diferença de temperatura ΔTer é determinada pelo registro de outras três variáveis na função de troca de calor de resfriamento de ar. A diferença de temperatura de evaporação ΔTe pode, dessa forma, ser precisamente trazida para o valor adequado, e a diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet pode ser determinada de forma confiável. Portanto, a temperatura de evaporação Te pode ser impedida de subir muito. Consequentemente, o excesso e a deficiência das capacidades de condicionamento de ar das unidades internas 40, 50, 60 podem ser evitados, as unidades internas 40, 50, 60 podem ser trazidas de forma rápida e estável para o estado ideal, e um efeito de conservação de energia melhor pode ser alcançado.

[000119] A capacidade de operação do compressor 21 é controlada com base na diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet nesse fluxo, mas não está limitada a ser controlada com base na diferença de temperatura de evaporação alvo ΔTet. A parte de estabelecimento de valor alvo 37a pode estabelecer o valor mínimo das temperaturas de evaporação necessárias Ter calculadas nas unidades internas 40, 50, 60 como a temperatura de evaporação alvo Tet, e a capacidade operacional do compressor 21 pode ser controlada com base na temperatura de evaporação alvo estabelecida Tet.

[000120] Na operação de aquecimento de ar na presente modificação, o controle de conservação de energia é realizado com base no fluxograma da figura 7. O controle de conservação de energia na operação de aquecimento de ar é descrito abaixo.

[000121] Primeiro, na etapa S51, as partes de cálculo de capacidade de condicionamento de ar 47a, 57a, 67a dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 das unidades internas 40, 50, 60 calculam uma diferença de temperatura ΔT entre a temperatura interna Tr detectada pelos sensores de temperatura interna 46, 56, 66 nesse momento e a temperatura determinada Ts configurada pelo usuário através de um controlador remoto ou similar no momento, e calcula as capacidades necessárias Q4 com base na diferença de temperatura ΔT, nas taxas de fluxo de ar de ventilador interno Ga dos ventiladores internos 43, 53, 63, e os graus de sub-resfriamento SC. As capacidades de condicionamento de ar Q3 podem ser calculadas e as capacidades necessárias Q4 podem ser calculadas como nas etapas S21 e S22 da modalidade acima. As capacidades necessárias calculadas Q4 são armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67. Apesar de não ilustrado na figura 7, quando os ventiladores internos 43, 53, 63 são configurados para o modo de taxa de fluxo de ar automático nas unidades internas 40, 50, 60 como descrito acima, o controle de temperatura interna é realizado para regular as taxas de fluxo de ar dos ventiladores internos 43, 53, 63 e os graus de abertura das válvulas de expansão interna 41, 51, 61 de modo que a temperatura interna Tr convirja para a temperatura configurada Ts, com base nas capacidades necessárias Q4. Quando as aletas internas 43, 53, 63 são configurada para o modo de taxa de fluxo de ar fixo, o controle de temperatura interna é realizado para regular os graus de abertura das válvulas de expansão interna 41, 51, 61 de modo que a temperatura interna Tr convirja para a temperatura determinada Ts, com base nas capacidades necessárias Q4. Especificamente, as capacidades de condicionamento de ar das unidades internas 40, 50, 60 continuam a ser mantidas nas capacidades necessárias descritas acima Q4 pelo controle de temperatura interna. As capacidades necessárias Q4 das unidades internas 40, 50, 60 são substancialmente equivalentes às quantidades de calor trocado nos trocadores de calor internos 42, 52, 62. Consequentemente, nesse controle de conservação de energia, as capacidades necessárias Q4 das unidades internas 40, 50, 60 são equivalentes às quantidades atuais de calor trocado nos trocadores de calor internos 42, 52, 62.

[000122] Na etapa S52, uma confirmação é feita quanto ao fato de o modo de configuração de taxa de fluxo de ar no controlador remoto dos ventiladores internos 43, 53, 63 estar no modo de taxa de fluxo de ar automático ou modo de taxa de fluxo de ar fixo. O processo avança para a etapa S33 quando o modo de configuração de taxa de fluxo de ar dos ventiladores internos 43, 53, 63 é o modo de taxa de fluxo de ar automático, e o processo avança para a etapa S55 quando o modo de configuração de taxa de fluxo de ar é o modo de taxa de fluxo de ar fixo.

[000123] Na etapa S53, com base nas capacidades necessárias Q4 e taxas de fluxo de ar atuais dos ventiladores internos 43, 53, 63, as partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b calculam as taxas de fluxo de ar equivalentes às capacidades iguais às capacidades necessárias Q4 aumentadas por um percentual predeterminado (aqui, 5%) (doravante referidas como "taxas de fluxo de ar equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias"). Uma comparação é feita entre essas taxas de fluxo de ar equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias e o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX (a taxa de fluxo de ar em "alta") dos ventiladores internos 43, 53, 63, e exceto pelos casos nos quais o valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX é inferior às taxas de fluxo de ar equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias, essas taxas de fluxo de ar equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias são selecionadas como as taxas de fluxo de ar utilizadas no cálculo das temperaturas de condensação necessárias Tcr na próxima etapa S54. Com base nas capacidades necessárias Q4 e graus atuais de sub- resfriamento nas saídas dos trocadores de calor internos 42, 52, 62, as partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b calculam os graus de sub-resfriamento equivalentes às capacidades iguais às capacidades necessárias Q4 aumentadas por um percentual predeterminado (aqui, 5%) (doravante referidos como "graus de sub- resfriamento equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias"). Uma comparação é feita entre os graus de sub- resfriamento equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias e o grau de valor mínimo de sub-resfriamento SCmin, e exceto pelos casos nos quais o grau de valor mínimo de sub- resfriamento SCmin é inferior aos graus de sub-resfriamento equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias, os graus de sub-resfriamento equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias são selecionados como os graus de sub- resfriamento utilizados no cálculo das temperaturas de condensação necessárias Tcr na próxima etapa S54.

[000124] Na etapa S54, as partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b calculam as temperaturas de condensação necessárias Tcr das unidades internas 40, 50, 60 com base nas capacidades necessárias Q4, as taxas de fluxo de ar nas unidades internas 40, 50, 60, selecionadas na etapa S53, e os graus de sub- resfriamento. As partes de cálculo de temperatura necessárias 47b, 57b, 67b também calculam as diferenças de temperatura de condensação ΔTc, que são obtidas pela subtração da temperatura de condensação Tc detectada pelo sensor de temperatura de lado de líquido 44 no momento a partir das temperaturas de condensação necessárias Tcr. As diferenças de temperatura de condensação calculadas ΔTc são armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67.

[000125] Na etapa S55, com base nas capacidades necessárias Q4 e graus atuais de sub-resfriamento nas saídas dos trocadores de calor internos 42, 52, 62, as partes de cálculo de temperatura necessárias 47b, 57b, 67b calculam os graus de sub-resfriamento equivalentes às capacidades iguais às capacidades necessárias Q4 aumentadas por um percentual predeterminado (aqui, 5%) (doravante referidos como "graus de sub-resfriamento equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias"). Uma comparação é feita entre esses graus de sub-resfriamento equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias e o grau de valor mínimo de sub-resfriamento SCmin e exceto pelos casos nos quais o grau de valor mínimo de sub- resfriamento SCmin é inferior aos graus de sub-resfriamento equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias, os graus de sub-resfriamento equivalentes a um aumento de 5% das capacidades necessárias são selecionados como os graus de sub- resfriamento utilizados no cálculo das temperaturas de condensação necessárias Tcr na próxima etapa S56.

[000126] Na etapa S56, as partes de cálculo de temperatura necessárias 47b, 57b, 67b calculam as temperaturas de condensação necessárias Tcr das unidades internas 40, 50, 60 com base nas capacidades necessárias Q4, as taxas de fluxo de ar fixas Ga dos ventiladores internos 43, 53, 63 (por exemplo, as taxas de fluxo de ar no "médio"), e os graus de sub-resfriamento nas unidades internas 40, 50, 60 selecionados na etapa S55. As partes de cálculo de temperatura necessária 47b, 57b, 67b também calculam as diferenças de temperatura de condensação ΔTc, que são obtidas pela subtração da temperatura de condensação Tc detectada pelo sensor de temperatura de lado de liquido 44 no momento a partir das temperaturas de condensação necessárias Tcr. As diferenças de temperatura de condensação calculadas ΔTc são armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67.

[000127] Na etapa S57, as diferenças de temperatura de condensação ΔTc armazenadas nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 na etapa S54 e na etapa S56 são enviadas para o aparelho de controle de lado de saída 37 e armazenadas na memória 37b do aparelho de controle de lado externo 37. A parte de estabelecimento de valor alvo 37a do aparelho de controle de lado externo 37 estabelece uma diferença de temperatura de condensação máxima ΔTcMAX, que é o máximo dentre as diferenças de temperatura de condensação ΔTc, como a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct.

[000128] Na etapa S58, a capacidade operacional do compressor 21 é controlada de modo a se aproximar da diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct. Como resultado da capacidade operacional do compressor 21 sendo, dessa forma, controlada com base na diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct, na unidade interna (unidade interna 40 considerada aqui) que calculou a diferença de temperatura de condensação máxima ΔTcMAX utilizada como a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct, o ventilador interno 43 é regulado de modo a alcançar a taxa de fluxo de ar selecionada na etapa S53 (a taxa de fluxo de ar equivalente a um aumento de 5% da capacidade necessária exceto pelos casos de valor máximo de taxa de fluxo de ar GaMAX) quando o ventilado interno 43 foi configurado para o modo de taxa de fluxo de ar automático, e a válvula de expansão interna 41 é regulada de modo que o grau de sub-resfriamento SC na saída do trocador de calor interno 42 alcance o grau de sub-resfriamento selecionado na etapa S53 ou S55 (o grau de sub-resfriamento equivalente a um aumento de 5% da capacidade necessária exceto pelos casos de grau de valor mínimo de sub-resfriamento SCmin).

[000129] O cálculo das capacidades necessárias Q4 na etapa S51 e o cálculo das diferenças de temperatura de condensação ΔTc realizadas na etapa S54 ou etapa S56 são determinadas por uma função de troca de calor de aquecimento de ar, que difere com cada uma das unidades internas 40, 50, 60 e leva em consideração a relação da capacidade necessária Q4, a taxa de fluxo de ar Ga, o grau de sub- resfriamento SC, e a diferença de temperatura ΔTcr de cada uma das unidades internas 40, 50, 60. Essa função de troca de calor de aquecimento de ar é uma expressão relacional correlacionando as capacidades necessárias Q4, as taxas de fluxo de ar Ga, os graus de sub-resfriamento SC, e as diferenças de temperatura ΔTcr representando as características dos trocadores de calor internos 42, 52, 62, e é armazenada nas memórias 47c, 57c, 67c dos aparelhos de controle de lado interno 47, 57, 67 das unidades internas 40, 50, 60. Uma variável dentre a capacidade necessária Q4, a taxa de fluxo de ar Ga, o grau de sub-resfriamento SC, e a diferença de temperatura ΔTcr é determinada pelo registro de outras três variáveis na função de troca de calor de aquecimento de ar. As diferenças de temperatura de condensação ΔTc podem, dessa forma, ser precisamente trazidas para o valor adequado, e a diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct pode ser determinada de forma confiável. Portanto, a temperatura de condensação Tc pode ser impedida de subir muito. Consequentemente, o excesso e a deficiência das capacidades de condicionamento de ar das unidades internas 40, 50, 60 podem ser impedidos, as unidades internas 40, 50, 60 podem ser trazidas de forma rápida e estável para o estado ideal, e um efeito de conservação de energia melhor pode ser alcançado.

[000130] A capacidade operacional do compressor 21 é controlada com base na diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct nesse fluxo, mas não está limitada a ser controlada com base em uma diferença de temperatura de condensação alvo ΔTct. A parte de estabelecimento de valor alvo 37a pode estabelecer o valo mínimo das temperaturas de condensação necessárias Tcr calculadas nas unidades internas 40, 50, 60 como a temperatura de condensação alvo Tct, e a capacidade operacional do compressor 21 pode ser controlada com base na temperatura de condensação alvo estabelecida Tct. (4-8) Modificação 8

[000131] Na modalidade acima e nas Modificações de 1 a 7, exemplos foram descritos, nos quais a presente invenção foi aplicada ao aparelho de condicionamento de ar 10 possuindo uma pluralidade de unidades internas, mas a presente invenção também é aplicada ao aparelho de condicionamento de ar 10 possuindo apenas uma unidade interna. Nesse caso, no aparelho de controle de operação 80 da modalidade acima e das Modificações de 1 a 7, a parte de estabelecimento de valor alvo 37a e etapas S16, S26, S34, S47, S57 se torna desnecessária, e o controle de capacidade do compressor 21 é realizado utilizando-se a temperatura do evaporador necessária (a temperatura de condensação necessária) como a temperatura de evaporação alvo (a temperatura de condensação alvo).

[000132] Nesse caso também, uma temperatura de evaporação necessária ou uma temperatura de condensação necessária em um estado que resulta em uma melhor capacidade do trocador de calor interno é calculada, visto que a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária é calculada com base na quantidade atual do calor trocado no trocador de calor interno e uma quantidade maior de calor trocada no trocador de calor interno do que a quantidade atual, ou uma quantidade de estado operacional (taxa de fluxo de ar, grau de superaquecimento, e/ou grau de sub-resfriamento) que resulta na quantidade atual de calor trocado no trocador de calor interno e uma quantidade de estado operacional (taxa de fluxo de ar, grau de superaquecimento e/ou grau de sub-resfriamento) que resulta em uma quantidade maior de calor trocado no trocador de calor interno do que a quantidade atual. Consequentemente, uma temperatura de evaporação necessária ou uma temperatura de condensação necessária pode ser encontrada aperfeiçoando suficientemente a eficiência operacional da unidade interna, e a eficiência operacional pode, dessa forma, ser suficientemente aperfeiçoada. Listagem de Referência 10 aparelho de condicionamento de ar 20 unidade externa 37a parte de estabelecimento de valor alvo 41, 51, 61 válvulas de expansão interna (pluralidade de mecanismos de expansão) 42, 52, 62 unidades internas 43, 53, 63 ventiladores internos (assopradores de ar) 47a, 57a, 67a partes de cálculo de capacidade de condicionamento de ar 47b, 57b, 67b partes de cálculo de temperatura necessária 80 aparelho de controle de operação. Lista de Citação Literatura de Patente

[000133] Literatura de Patente 1 - pedido de patente publicado japonês No. 2-57875

Claims

1. Aparelho de condicionamento de ar (10) compreendendo: uma unidade externa (20), uma unidade interna (40,50,60) incluindo um trocador de calor de lado de utilização (42, 52, 62), e um aparelho de controle de operação (80), o aparelho de condicionamento de ar (10) sendo configurado para realizar controle de temperatura interna para controlar o equipamento fornecido para a unidade interna (40,50,60) de modo que uma temperatura interna se aproxime de uma temperatura determinada , em que a unidade interna (40,50,60) tem um assoprador de ar (43, 53, 63) capaz de ajustar uma taxa de fluxo de ar dentro de uma faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada como equipamento controlado no controle de temperatura interna, um sensor de temperatura interna (46) para detectar a temperatura interna; e um sensor de temperatura (44, 45) para detectar uma temperatura de evaporação ou uma temperatura de condensação, caracterizado pelo fato de que o aparelho de controle de operação (80) compreende: uma parte de cálculo de temperatura necessária (47b, 57b, 67b) para calcular uma temperatura de evaporação necessária ou uma temperatura de condensação necessária com base em uma quantidade de estado operacional que resulta em uma quantidade atual de calor trocada no trocador de calor de lado de utilização (42, 52, 62) e uma quantidade de estado operacional que resulta em uma quantidade maior de calor trocada no trocador de calor de lado de utilização (42, 52, 62) do que a quantidade atual, e a parte de cálculo de temperatura necessária (47b, 57b, 67b) utiliza pelo menos uma taxa de fluxo de ar atual do assoprador de ar (43, 53, 63) e uma taxa de fluxo de ar maior do que a taxa de fluxo de ar atual dentro da faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada como a quantidade de estado operacional que resulta na quantidade atual de calor trocada no trocador de calor de lado de utilização (42, 52, 62) e a quantidade de estado operacional que resulta na quantidade maior de calor trocada no trocador de calor de lado de utilização (42, 52, 62) do que a quantidade atual, quando calculando a temperatura de evaporação necessária ou temperatura de condensação necessária.

2. Aparelho de condicionamento de ar (10), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que: o aparelho de condicionamento de ar (10) ainda compreende sensores de temperatura e/ou pressão para obter um grau de superaquecimento e/ou um grau de sub-resfriamento; em que o aparelho de condicionamento de ar (10) tem, como equipamento controlado no controle de temperatura interna, um mecanismo de expansão (41, 51, 61) capaz de regular o grau de superaquecimento ou o grau de sub-resfriamento em uma saída do trocador de calor de lado de utilização (42, 52, 62) ao regular de um grau de abertura do mecanismo de expansão (41, 51, 61); e a parte de cálculo de temperatura necessária (47b, 57b, 67b) utiliza o grau atual de superaquecimento, ou o grau atual de sub- resfriamento, como a quantidade de estado operacional que resulta na quantidade atual de calor trocada no trocador de calor de lado de utilização (42, 52, 62) e um grau de superaquecimento menor do que um grau atual de superaquecimento dentro de uma faixa de graus de superaquecimento nos quais o grau de superaquecimento pode ser configurado ao regular o grau de abertura do mecanismo de expansão (41, 51, 61) ou um grau de sub-resfriamento menor do que um grau atual de sub-resfriamento dentro de uma faixa de graus de sub-resfriamento nos quais o grau de sub-resfriamento pode ser configurado ao regular o grau de abertura do mecanismo de expansão (41, 51, 61) além da quantidade de estado operacional que resulta na quantidade maior de calor trocada no trocador de calor de lado de utilização (42, 52, 62) do que a quantidade atual, quando calculando a temperatura de evaporação necessária ou temperatura de condensação necessária.

3. Aparelho de condicionamento de ar (10), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que: a taxa de fluxo de ar maior do que a taxa de fluxo de ar atual dentro da faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada é um valor máximo de taxa de fluxo de ar que é a taxa de fluxo de ar do assoprador de ar (43, 53, 63) maximizada dentro da faixa de taxa de fluxo de ar predeterminada.

4. Aparelho de condicionamento de ar (10), de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que: o grau de superaquecimento menor do que um grau de superaquecimento atual é um grau de valor mínimo de superaquecimento que é um mínimo em uma faixa de graus de superaquecimento no qual o grau de superaquecimento pode ser determinado ao regular o grau de abertura do mecanismo de expansão (41, 51, 61), e o grau de sub-resfriamento menor do que o grau de sub- resfriamento atual é um grau de valor mínimo de sub-resfriamento que é um mínimo em uma faixa de graus de sub-resfriamento no qual o grau de sub-resfriamento pode ser configurado ao regular o grau de abertura do mecanismo de expansão (41, 51, 61).

5. Aparelho de condicionamento de ar (10), de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato de que: a unidade externa (20) tem um compressor (21); e controle de capacidade do compressor (21) é realizado com base em uma temperatura de evaporação alvo ou uma temperatura de condensação alvo; e a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária é utilizada como a temperatura de evaporação alvo ou a temperatura de condensação alvo.

6. Aparelho de condicionamento de ar (10), de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que: existe uma pluralidade de unidades internas (40,50,60); o controle de temperatura interna é realizada para cada unidade interna (40,50,60); e as partes de cálculo de temperatura necessária (47b, 57b, 67b) calculam a temperatura de evaporação necessária ou a temperatura de condensação necessária para cada unidade interna (40,50,60); e o aparelho de controle de operação (80) ainda compreende uma parte de estabelecimento de valor alvo (37a) configurada para ou estabelecer uma temperatura de evaporação alvo com base em uma temperatura de evaporação necessária mínima dentre as temperaturas de evaporação necessárias de cada uma das unidades internas (40,50,60) calculada nas partes de cálculo de temperatura necessária (47b, 57b, 67b), ou para estabelecer uma temperatura de condensação alvo com base em uma temperatura de condensação necessária máxima dentre as temperaturas de condensação necessárias de cada uma das unidades internas (40,50,60) calculadas nas partes de cálculo de temperatura necessária (47b, 57b, 67b).

7. Aparelho de condicionamento de ar (10), de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que ainda compreende: partes de cálculo de capacidade de condicionamento de ar (47a, 57a, 67a) para calcular as quantidades de calor trocadas nos trocadores de calor de lado de utilização (42, 52, 62) com base nas taxas de fluxo de ar dos assopradores de ar (43, 53, 63).