BR102019001677A2

BR102019001677A2 - Não tecido obtido por fiação direta com fibras finas pregueadas e uniformidade aperfeiçoada

Info

Publication number: BR102019001677A2
Application number: BR102019001677-9A
Authority: BR
Inventors: Sebastian Sommer; Morten Rise Hansen
Original assignee: Fibertex Personal Care A/S; Reifenhäuser GmbH & Co. KG Maschinenfabrik
Priority date: 2018-01-31
Filing date: 2019-01-28
Publication date: 2019-08-20
Also published as: US20190233993A1; ES2852448T3; MX2019001343A; RU2748508C2; ZA201900632B; EP3521495B1; US11091861B2; RU2019102217A3; RU2019102217A; KR102376158B1; AR114351A1; IL264427B; KR20190093164A; CN110106636B; BR102019001677B1; DK3521495T3; JP6732975B2; JP2019131946A; PL3521495T3; IL264427A

Abstract

a presente invenção refere-se a um não tecido obtido por fiação direta tendo fibras multicomponentes pregueadas, em que um primeiro componente das fibras multicomponentes consiste em um primeiro material de polímero termoplástico compreendendo um primeiro polímero base termoplástico e um segundo componente das fibras multicomponentes consiste em um segundo material de polímero termoplástico compreendendo um segundo polímero base termoplástico que é diferente do primeiro polímero base. o pelo menos um do primeiro material polímero ou o segundo material polímero é uma combinação de polímeros que compreende, ainda para o respectivo polímero base, entre 1 e 10 por cento em peso de um polímero de taxa de fluxo de fusão alta que tem uma taxa de fluxo de fusão de entre 600 e 3000 g/10 minutos. as fibras têm uma densidade de massa linear de menos de 1 denier. o número de pregas médio das fibras multicomponentes grampeadas está na faixa de pelo menos 5 e preferivelmente pelo menos 8 pregas por cm na fibra. a invenção refere-se ainda a um processo para fabricação de tal não tecido obtido por fiação direta, um tecido de camadas múltiplas em que pelo menos uma camada compreende tal não tecido obtido por fiação direta e um produto de higiene compreendendo tal não tecido obtido por fiação direta ou tecido de camadas múltiplas.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para NÃO TECIDO OBTIDO POR FIAÇÃO DIRETA COM FIBRAS FINAS PREGUEADAS E UNIFORMIDADE APERFEIÇOADA.

[0001] A presente invenção refere-se a um não tecido ligado por fiação direta compreendendo fibras multicomponentes pregueadas. Devido a uma escolha particular de materiais de fibras e ajustes de processo, as fibras podem ser estavelmente produzidas em diâmetro menor, o que leva a produtos de alta uniformidade e nível muito alto de maciez de material.

[0002] Não tecidos ligados por fiação direta compreendendo fibras multicomponentes pregueadas são conhecidos na técnica e tecnologias anteriores foram descritas em, por exemplo, US 6.454.989 B1, EP 2 343 406 B1 e EP 1 369 518 B1. As fibras pregueadas tornam estes materiais de alta elevação com maciez e flexibilidade aperfeiçoadas. Em geral, as fibras usadas nestes materiais compreendem uma distribuição lado-alado, bainha excêntrica-núcleo ou similar de dois polímeros com características diferentes que faz com que a fibra forme pregas helicoidais durante o processo de resfriamento rápido e estiramento.

[0003] A recente publicação EP 3 246 444 A1 descreve materiais de alta elevação ligados por fiação fabricados com base em um homopolímerode polipropileno e um copolímero de polipropileno-etileno randômico, que obtém boas propriedades em pregueado e desta maneira maciez.

[0004] Outra nova geração de materiais ligados por fiação de alta elevação fabricados de fibras pregueadas é descrita em EP 3 246 443 A1.EP3 121 314 A1, e EP 3 165 656 A1.

[0005] Um desafio na fabricação de materiais de alta elevação baseado em processos conhecidos é que a uniformidade dos materiais frequentemente é relativamente ruim. Uma razão para isto é que as fibras tendem a colidir e criar aglomerações quando elas geram

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2/28 pregueados durante o processo de resfriamento rápido e estiramento, levando a uma deposição desigual e irregularidades visíveis, especialmente visíveis em materiais tendo pesos bases abaixo de 25 gramas por metro quadrado. Tentativas têm sido feitas para retardar o processo de formação de pregas das fibras até após a deposição sobre a correia de fiação, mas formação de pregas sempre foi ruim uma vez as fibras tendo sido depositadas sobre a correia de fiação.

[0006] Um outro desafio geral na fabricação de material não tecido de alta elevação é a provisão de materiais que sejam tão macios quanto possível.

[0007] O problema a ser resolvido pela presente invenção é a provisão de materiais ligados por fiação de alta elevação com base em fibras multicomponentes pregueadas que têm uniformidade e maciez aperfeiçoadas.

[0008] Contra estes antecedentes a invenção refere-se a um não tecido obtido por fiação tendo fibras multicomponentes pregueadas, em que um primeiro componente das fibras multicomponentes consiste em um primeiro material de polímero termoplástico compreendendo um primeiro polímero base termoplástico e um segundo componente das fibras multicomponentes consiste em um segundo material de polímero termoplástico compreendendo um segundo polímero base termoplástico que é diferente do primeiro polímero base. O primeiro polímero base e o segundo polímero base têm uma taxa de fluxo de fusão entre 15 e 60 g/10 min. Pelo menos um do primeiro material de polímero ou do segundo material de polímero é uma combinação de polímeros que compreende, além do respectivo polímero base, entre 1 e 10 por cento em peso de um polímero de taxa de fluxo de fusão alta que tem uma taxa de fluxo de fusão de entre 600 e 3000 g/10 min. As fibras têm uma densidade de massa linear de menos de 1,5 denier. O número de pregas médio das fibras multicomponentes pregueadas está

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3/28 na faixa de pelo menos e preferivelmente pelo menos 8 pregas por cm na fibra, conforme medido de acordo com o padrão Japonês JIS L-10151981 sob a carga de pré-tensão de 2 mg/denier.

[0009] A adição de uma quantidade pequena de 1 a 10 por cento em peso de um polímero de taxa de fluxo de fusão alta de dada definição a pelo menos um e preferivelmente ambos materiais de polímero resulta em uma distribuição de peso molecular bimodal do respectivo material de polímero e age como um auxiliar de fiação no sentido de que permite que as condições de fiação sejam adaptadas de modo que fibras de densidade de massa linear menor podem ser fiadas, enquanto ao mesmo tempo o comportamento de pregueado é mantido, o que não é observado em uma maneira similar com materiais de tamanho ou especificação-padrão tendo taxas de fluxo de fusão intermediárias. Como comparado com tecnologia prévia em que fibras multicomponentes pregueadas de densidade de massa linear tipicamente maior foram fiadas, isto conduz a aperfeiçoamentos mensuráveis em uniformidade e grandes aperfeiçoamentos em maciez. Também, as propriedades de tração foram observadas não ser comprometidas, mas algumas vezes até mesmo aperfeiçoadas.

[0010] A distribuição de peso molecular bimodal do respectivo material de polímero é obtida porque o polímero base e o polímero de taxa de fluxo de fusão alta têm, em correlação com suas taxas de fluxo de fusão diferentes, distribuições de peso molecular tipicamente diferentes, onde as cadeias de polímero no polímero de taxa de fluxo de fusão alta são, em média, mais curtas do que no polímero base. Em uma função de distribuição de pesos moleculares, o respectivo material de polímero então desenvolve dois picos/máxima em pesos moleculares diferentes. O pico para o auxiliar de fiação de peso molecular alto é relativamente menor (devido ao teor de 10% em peso máximo) e é observado em um primeiro peso molecular que é

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4/28 relativamente menor do que um segundo peso molecular, no qual o pico relativamente maior correspondendo ao polímero base é observado. Os dois picos distintos, em uma medição de GPC típica, são especificamente aparentes em teores entre 5 e 10% em peso do polímero de taxa de fluxo de fusão alta. Em teores menores do polímero de taxa de fluxo de fusão alta, o segundo pico podería aparecer na medição de GPC como um pequeno aumento na região de moléculas de peso molecular menor.

[0011] Em uma modalidade preferida, o ponto de fusão do polímero de taxa de fluxo de fusão alta excede 120° C e mais preferivelmente 130° C. Isso é particularmente verdadeiro para polímeros de taxa de fluxo de fusão alta à base de polipropileno, que são aditivos especialmente adequados para materiais base à base de polipropileno, polietileno ou copolietileno-propileno.

[0012] Quando referência é feita aqui a pontos de fusão de polímeros ou composição de polímero, é compreendido que esses são conforme medido de acordo com ISO 11357-3.

[0013] Quando referência é feita aqui a taxas de fluxo de fusão, é compreendido que essas são conforme medido de acordo com ISO 1133 com condições sendo 230° C e 2,16 kg.

[0014] Em uma modalidade o primeiro material de polímero e o segundo material de polímero consistem no respectivo polímero base, no respectivo polímero de taxa de fluxo de fusão alta e no máximo 10% em peso, preferivelmente no máximo 5% em peso e mais preferivelmente no máximo 3% em peso de outros componentes.

[0015] Em uma modalidade, um aditivo de craqueamento térmico pode ser adicionado aos respectivos materiais de polímero para iniciar um grau controlado de craqueamento térmico de cadeia de polímero no extrusor. Isso pode diminuir mais a viscosidade do polímero base em um certo grau sem deteriorar a natureza bimodal da mistura e o

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5/28 equilíbrio na escolha do polímero de modo a manter o comportamento pregueado. Aditivos de craqueamento térmico podem ser adicionados deliberadamente ou podem já estar presentes em um produto de polímero de taxa de fluxo de fusão alta. O aditivo de craqueamento térmico pode compreender um peróxido orgânico, um éster de hidroxilamina orgânico, um éster aromático ou combinações dos mesmos. Se presente, ele pode estar presente em uma quantidade entre 50 e 500 ppm e preferivelmente 100 e 500 ppm em peso do primeiro ou segundo material de polímero.

[0016] Ambos polímeros base assim como o polímero de taxa de fluxo de fusão alta podem ser em si uma combinação de polímeros. Desta maneira, em uma modalidade da invenção, uma combinação de polímeros de taxa de fluxo de fusão alta é adicionada em uma quantidade de 1-10% em peso total a pelo menos um do primeiro material de polímero ou o segundo material de polímero. Ainda preferivelmente, no interesse do comportamento bimodal, os polímeros base e, em particular, os polímeros de taxa de fluxo de fusão alta, não são combinados, mas são um material específico que é adicionado em uma quantidade de 1-10% em peso no total.

[0017] Os primeiro e segundo polímeros base podem ter taxa de fluxo de fusão, pontos de fusão, cristalinidade, distribuições de peso molecular, químicas diferentes e combinações de tais diferenças de modo que pregueado de fibra possa ser obtido. Quando referência é feita aqui a fibras pregueadas, é tipicamente pretendido descrever fibras pregueadas helicoidalmente. O não tecido é uma folha de forma geralmente planar.

[0018] Em uma modalidade, entre 1 e 10 por cento em peso de um polímero de taxa de fluxo de fusão alta é adicionado a ambos o primeiro e o segundo material de polímero. O polímero de taxa de fluxo de fusão alta adicionado ao primeiro material de polímero pode ser o mesmo ou

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6/28 diferente do polímero de taxa de fluxo de fusão alta adicionado ao segundo material de polímero.

[0019] Em uma modalidade, a taxa de fluxo de fusão do polímero de taxa de fluxo de fusão alta é maior do que 750 g/10 min e preferivelmente maior do que 1000 g/10 min. Em uma modalidade, a taxa de fluxo de fusão do polímero de taxa de fluxo de fusão alta é e/ou menor do que 2200 g/10 min, preferivelmente menor do que 1800 g/10 min e mais preferivelmente menor do que 1500 g/min. Materiais exemplares poderíam ter valores de 1200 g/10 min. Uso de materiais de tais taxas de fluxo de fusão provou ser mais efetivo.

[0020] Em uma modalidade, o nível de incorporação do polímero de taxa de fluxo de fusão alta no primeiro material de polímero e/ou no segundo material de polímero está entre 3 e 9 por cento em peso. Estes níveis de incorporação foram provados ser mais efetivos.

[0021] Em uma modalidade, a densidade de massa linear das fibras é 0,6 ou maior. Faixas preferidas compreendem entre 0,8 e 1,35 denier ou entre 1,0 e 1,2 denier. Fibras de tal densidade de massa linear foram provadas ser facilmente obteníveis sob condições estáveis quando usando os materiais como definido na presente invenção. Fibras de tal densidade de massa linear também foram provadas exibir suficiente pregueado e deposição uniforme.

[0022] Em uma modalidade, o primeiro polímero base e/ou o segundo polímero base é uma poliolefina, preferivelmente selecionada do grupo consistindo em um homopolímero de polipropileno, um homopolímero de polietileno ou um copolímero de polipropileno-etileno. Ainda mais preferivelmente, o primeiro polímero base e o segundo polímero base são um homopolímero de polipropileno ou um copolímero de polipropileno-etileno. Como copolímeros de polipropileno-etileno, preferivelmente são usados copolímeros randômicos. É preferido ter polímeros base de distribuição de peso molecular estreita de 7 ou

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7/28 menor, preferivelmente 5 ou menor. Distribuições de peso molecular entre 3 e 5 podem ser preferidas. Os polímeros base também podem ser combinações de mais de um polímero base.

[0023] Em uma modalidade, o primeiro polímero base é um homopolímero de polipropileno e o segundo polímero base é um copolímero de polipropileno-etileno. Nesta modalidade, as taxas de fluxo de fusão e/ou as polidispersividades do homopolímero de polipropileno e do copolímero de polipropileno-etileno podem diferir em menos de 30%, menos de 25% ou menos de 20%. Em termos de valores absolutos, a taxa de fluxo de fusão do homopolímero de polipropileno e/ou do copolímero de polipropileno-etileno pode estar na faixa de 2040 ou 25-35 g/10 minutos. Os pontos de fusão do homopolímero de polipropileno e do copolímero de polipropileno-etileno diferem em 5°C ou 10°C ou mais e/ou diferem em 20°C ou menos. A diferença de ponto de fusão pode estar na faixa de 5-20°C. Em termos de valores absolutos, por exemplo, o homopolímero de polipropileno pode exibir um ponto de fusão na faixa de 155°C-165°C ou 159-163°C e o copolímero de polipropileno-etileno pode exibir um ponto de fusão na faixa de 140-148°C ou 142-146°C.

[0024] Em uma outra modalidade, o primeiro polímero base é um homopolímero de polipropileno e o segundo polímero base é uma combinação do mesmo homopolímero de polipropileno e um outro homopolímero de polipropileno. Nesta modalidade, a taxa de fluxo de fusão do homopolímero de polipropileno usado no primeiro e no segundo polímero base pode ser pelo menos 25% ou pelo menos 35% maior que a taxa de fluxo de fusão do outro homopolímero de polipropileno. Em termos de números absolutos, a taxa de fluxo de fusão do homopolímero de polipropileno usado no primeiro e no segundo polímero base pode ser 25 g/10 minutos ou maior e a taxa de fluxo de fusão do outro homopolímero de polipropileno pode ser 25 g/10 minutos

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8/28 ou menor como medido de acordo com ISO 1133 com condições sendo 230°C e 2,16 kg. Os pontos de fusão de ambos homopolímeros de polipropileno podem ser similares e a diferença pode estar na faixa de menos que 10°C. Em termos de valores absolutos, por exemplo, os pontos de fusão podem estar na faixa de 155-165°C ou 159-163°C. O segundo polímero base pode compreender pelo menos 20% em peso do homopolímero de polipropileno que está presente somente no segundo polímero base. Em uma modalidade a diferença em distribuição de peso molecular entre os homopolímeros de polipropileno é maior que 0,5, maior que 1,0, ou maior que 1,5. Em termos de números absolutos, a distribuição de peso molecular do homopolímero de polipropileno usado no primeiro e no segundo polímero base pode estar entre 3,0 e 5,0 e a distribuição de peso molecular do outro homopolímero de polipropileno pode estar entre 5,0 e 7,0.

[0025] Em uma modalidade, a razão em peso do primeiro componente para o segundo componente nas fibras está entre 90/10 e 30/70, preferivelmente entre 75/25 e 45/55.

[0026] Se o polímero de taxa de fluxo de fusão alta é adicionado apenas a um dos materiais de polímero, ele é preferivelmente adicionado ao primeiro material de polímero.

[0027] Em uma modalidade, o polímero de taxa de fluxo de fusão alta é da mesma maneira uma poliolefina, preferivelmente selecionada do grupo consistindo em um homopolímero de polipropileno, um homopolímero de polietileno ou um copolímero de polipropileno-etileno. Em uma modalidade, esta poliolefina é do mesmo grupo que o material base ao qual ela será adicionada, tal como adição de um polipropileno (homo ou copolímero) a um material base de Polipropileno (homo ou copolímero). Um polipropileno é particularmente preferido. Polipropilenos adequados incluem, por exemplo, polipropilenos ZieglerNatta ou polipropilenos de metaloceno. Tipicamente, homopolímeros do

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9/28 tipo Ziegler-Natta são feitos de um PP de base de MFR baixa e então craqueados durante a composição e granulação para obter a MFR pretendida. É concebível que o aditivo de craqueamento térmico não seja completamente usado até a etapa de granulação e que um pouco de aditivo permaneça no granulado. Isso pode ser também o caso para outros tipos de polímeros de taxa de fluxo de fusão alta.

[0028] Em uma modalidade, o polímero de taxa de fluxo de fusão alta tendo uma distribuição de peso molecular estreita de menos de 5 e preferivelmente menos de 3 é preferido, porque geralmente elas levam a condições de fiação relativamente estáveis. Em uma modalidade, o polímero de taxa de fluxo de fusão alta tem uma viscosidade de fusão entre 5.000 e 15.000 mPa s e preferivelmente de entre 7.000 e 10.000 mPa s a 190°C quando determinado de acordo com ASTM D 3236. Em uma modalidade, o polímero de taxa de fluxo de fusão alta tem um peso molecular numérico médio entre 25.000 e 75.000 g/mol, preferivelmente entre 40.000 e 60.000 g/mol.

[0029] Em uma modalidade o primeiro e/ou o segundo material de polímero consiste no polímero base e no polímero de taxa de fluxo de fusão alta, se presente. Opcionalmente, até 5 por cento em peso de um aditivo podem estar adicionalmente presentes.

[0030] Um aditivo apropriado que pode estar presente no primeiro e/ou no segundo material de polímero é um agente de deslizamento capaz de aperfeiçoar a maciez da fibra. Agentes de deslizamento adequados compreendem derivados de ácido graxo de cadeia longa, por exemplo, amidas de ácidos insaturados C-18 a C-22. Exemplos particularmente preferidos são oleil amidas (C-18 insaturadas únicas) até erucil amidas (C-22 insaturadas únicas). Incluir um agente de deslizamento no primeiro e/ou no segundo material de polímero pode levar a uma maciez aperfeiçoada, que é altamente desejada em aplicações de higiene. Se, presente, o agente de deslizamento pode em

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10/28 uma modalidade ser adicionado, por exemplo, em uma quantidade de até 5000 ppm, preferivelmente em uma quantidade de 2000-3000 ppm com base no peso total do respectivo material de polímero.

[0031] Em uma modalidade, a camada também pode também consistir exclusivamente das fibras como descrito. As fibras multicomponentes são preferivelmente fibras bicomponentes. Em uma modalidade, as fibras multicomponentes têm uma configuração lado-alado. Em modalidades alternativas, as fibras multicomponentes podem ter configurações bainha excêntrica-núcleo ou trilobais.

[0032] Em uma modalidade a amplitude de prega está preferivelmente na faixa abaixo de 0,30 mm e preferivelmente entre 0,15 e 0,30 mm quando medido de acordo com JIS L-1015-1981 sob uma carga de pré-tensão de 2 mg/denier.

[0033] A densidade do não tecido é preferivelmente menos que 60 mg/cm³ e preferivelmente menos que 50 mg/cm³, que são valores que são típicos para não tecidos de alta elevação com fibras pregueadas. Não tecidos elevados padrão com prega de fibra insuficiente têm tipicamente densidades maiores que 60-70 mg/cm³.

[0034] Em uma modalidade, o não tecido compreende um padrão de ligação que é introduzido por rolos de calandra durante fabricação. Em uma modalidade, o padrão de ligação compreende uma área de ligação de 10-16% e/ou uma densidade de ponto de 20-45 pontos/cm²e/ou um tamanho de ponto de 0,35-0,55 mm² por ponto.

[0035] A invenção refere-se ainda a um processo para fabricação de um não tecido obtido com fiação de acordo com qualquer um dos aspectos precedentes em um aparelho compreendendo pelo menos dois extrusores com um espinerete, um canal de estiramento e uma correia móvel, em que as fibras são fiadas em um espinerete, estiradas em um canal de estiramento e depositadas sobre uma correia móvel, onde o aparelho compreende uma cabine de ar de processo

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11/28 pressurizado a partir da qual ar de processo é direcionado através de canal de estiramento para estirar fibras. A diferença de pressão entre a pressão ambiente e a pressão na cabine de ar de processo é pelo menos 4000 Pascal. A velocidade de ar máxima no canal de estiramento é pelo menos 70 m/s.

[0036] Quando usando materiais como usado em tecnologia não tecida conservadora, tais diferenças de pressão e velocidades de ar foram frequentemente muito altas e resultaram em condições de processo instáveis, onde fibras romperam e gotas se formaram. Devido à reologia dos materiais agora usados, tais diferenças de pressão e velocidades de ar podem ser operadas estáveis.

[0037] Em uma modalidade, a diferença de pressão entre a pressão ambiente e a pressão na cabine de ar de processo é no máximo 8000 Pascal e está preferivelmente entre 5000 e 7000 Pascal, mais preferivelmente entre 5500 e 6500 Pascal. Um valor de 6000 Pascal em alguns experimentos provou ser uma ótima escolha.

[0038] Em uma modalidade, a velocidade de ar máxima no canal de estiramento é no máximo 110 m/s e preferivelmente entre 80 e 100 m/s. Um valor de aproximadamente 95 m/s em alguns experimentos foi provado ser uma ótima escolha.

[0039] A produtividade de material do espinerete pode estar entre 0,30 e 070 g/orifício/minuto.

[0040] Em uma modalidade, o aparelho pode compreender mais de uma cabine para direcionar ar de processo de diferentes temperaturas e/ou velocidades de ar para as fibras. Neste caso, o nível de pressão em pelo menos uma das cabines, preferivelmente na cabine cujo ar de processo entra mais próximo dos espineretes e pode ter a temperatura mais alta ou velocidade de ar mais lenta, é como definido.

[0041] O canal de estiramento pode compreender mais de uma seção. O canal de estiramento ou uma seção do canal de estiramento

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12/28 pode se tornar mais estreita com distância crescente do espinerete. Em uma modalidade, o ângulo de convergência pode ser ajustado. O aparelho pode formar um agregado fechado estendendo-se entre pelo menos o ponto de entrada de ar de processo até o fim do canal de estiramento, de modo que nenhum ar possa entrar a partir do exterior e nenhum ar de processo suprido possa escapar para o exterior. Em uma modalidade o aparelho compreende pelo menos um difusor, que está disposto entre fim do canal de estiramento e a correia móvel.

[0042] Em uma modalidade, especificamente em que um aditivo de craqueamento térmico é incluído no primeiro e/ou no segundo polímero base, a temperatura de extrusor do respectivo extrusor pode ser ajustada entre 240°C e 285°C. No caso de uso de um peróxido orgânico como aditivo de craqueamento térmico, temperaturas de extrusor de 240°C a 270°C podem ser preferidas. No caso de uso de um éster de hidroxilamina orgânico como aditivo de craqueamento térmico, temperaturas de extrusor de 250°C a 285°C podem ser preferidas.

[0043] A invenção refere-se também a um tecido compreendendo um não tecido obtido por fiação de acordo com a invenção. O tecido pode ser um tecido em camadas compreendendo uma ou mais camadas do não tecido obtido com fiação em combinação com uma ou mais camadas não tecidas de fusão soprada e/ou outras camadas não tecidas ligadas por fiação. Tais tecidos típicos são o tipo SMS sanduíche, em que S representa a camada ligada com fiação e M representa a camada de fusão soprada. Como aqui entendido, SMS inclui configurações SSMS, SMMS, etc. O não tecido obtido com fiação da invenção também pode ser combinado, em um tecido tipo SMS ou de outro modo, com camadas não tecidas ligadas por fiação convencionais fora do escopo da presente invenção.

[0044] Ainda, a invenção refere-se a um produto de higiene compreendendo um não tecido obtido com fiação ou um tecido de

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13/28 acordo com a invenção. Os materiais não tecidos da presente invenção podem ser usados na indústria de higiene como folhas não tecidas e produtos de higiene como produtos de incontinência de adultos, fraldas de bebês, absorventes e semelhantes.

[0045] Detalhes e vantagens adicionais da invenção serão descritos abaixo com referência às figuras e com referência a exemplos de trabalho. As figuras mostram:

Figurai: uma ilustração esquemática de um aparelho de fiação apropriada para produção de não tecidos ligados por fiação de acordo com a invenção.

Figura 2: diagramas mostrando o resultado de uma análise de uniformidade para os não tecidos de Exemplo Comparativo C1 e Exemplos 2 e 3;

Figura 3: diagramas mostrando o resultado de uma análise de uniformidade para os não tecidos de Exemplo Comparativo C4 e Exemplo 7; e

Figura 4: esboços de configurações de fibra bicomponente de bainha excêntrica-núcleo e trilobal, lado-a-lado.

[0046] A Figura 1 mostra um aparelho que é apropriado para produção de não tecidos ligados por fiação de acordo com a invenção. Não tecidos ligados por fiação são produzidos de fibras contínuas 3 de material termoplástico, que são fiadas em um espinerete 1 e subsequentemente passadas através de um dispositivo de resfriamento

2. Um dispositivo de sucção de monômero 4 para remoção de gases na forma de produtos de decomposição, monômeros, oligômeros e semelhantes gerados durante a fiação das fibras 3 é arranjado entre o espinerete 1 e o dispositivo de resfriamento 2. O dispositivo de sucção de monômero 4 compreende aberturas de sucção ou folgas de sucção. [0047] No dispositivo de resfriamento 2, ar de processo é aplicado à cortina de fibra do espinerete 1 a partir de lados opostos. O dispositivo

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14/28 de resfriamento 2 é dividido em duas seções 2a e 2b, que são dispostas em série ao longo da direção de fluxo das fibras. Assim, ar de processo de uma temperatura relativamente maior (por exemplo, 60°C) pode ser aplicado às fibras em um estágio mais cedo na seção de câmara 2a e ar de processo de uma temperatura relativamente menor (por exemplo, 30°C) pode ser aplicado às fibras em um estágio posterior na seção de câmara 2b. O suprimento de ar de processo ocorre via cabines de suprimento de ar 5a e 5b, respectivamente. A pressão de cabine pelo menos dentro da cabine 5b e preferivelmente da mesma maneira na câmara 5a, em concordância com a presente invenção, pode ser mais de 4000 Pascal acima de pressão ambiente.

[0048] Um dispositivo de estiramento 6 para estirar e esticar as fibras 3 é disposto abaixo de dispositivo de resfriamento 2. O dispositivo de estiramento inclui um canal intermediário 7, que preferivelmente converge e se torna mais estreito com crescente distância a partir de espinerete 1. Em uma modalidade o ângulo de convergência do canal intermediário 7 pode ser ajustado. Após o canal intermediário 7 a cortina de fibra entra no canal inferior 8.

[0049] O dispositivo de resfriamento 2 e o dispositivo de estiramento 6, incluindo canal intermediário 7 e canal inferior 8, são formados juntos como um agregado fechado, significando que sobre o comprimento inteiro do agregado, nenhum fluxo de ar grande pode entrar a partir do exterior e nenhum ar de processo em grande quantidade suprido no dispositivo de resfriamento 2 pode escapar para o exterior. Alguns dispositivos de extração de fumos diretamente sob o espinerete extraindo um menor volume de ar podem ser incorporados.

[0050] As fibras 3 deixando o dispositivo de estiramento 6 são então passadas através de uma unidade de deposição 9, que compreende dois difusores 10 e 11 dispostos sucessivamente providos, cada difusor 10 e 11 tendo uma seção convergente e uma seção divergente

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15/28 adjacente. Os ângulos de difusor, em particular os ângulos de difusor nas regiões divergentes dos difusores 10 e 11, são ajustáveis. Também, a posição dos difusores 10 e 11 e, portanto, sua distância um do outro e da correia de fiação 13 pode ser ajustada. Entre os difusores 10 e 11 existe um vão 15 através do qual ar ambiente é sugado no espaço de fluxo de fibra.

[0051] Após passagem através de unidade de deposição 9, as fibras 3 são depositadas como trama não tecida 12 sobre uma correia de fiação 13, formada a partir de uma trama permeável a ar. Um dispositivo de sucção 16 é disposto abaixo de área de deposição da correia de fiação 13 para desse modo sugar ar de processo, o que é ilustrado na Figura 1 pela seta A. Especificamente, embora isto não seja especificamente ilustrado na Figura 1, uma pluralidade de dispositivos de sucção pode ser arranjada em série ao longo de direção de movimento da correia de fiação 13. O dispositivo de sucção 16 situado diretamente abaixo de área de deposição é fixado para a velocidade de extração de ar mais alta, o subsequente dispositivo de sucção a segunda mais alta, e assim por diante.

[0052] Uma vez depositada a trama não tecida 12 é primeiro guiada através do vão entre um par de rolos de pré-consolidação 14 para préconsolidação da trama não tecida 12. Subsequentemente, em uma posição não mostrada na figura, consolidação e ligação da trama não tecida 12 adicionais ocorrerão, por exemplo, através de uso de rolos de calandra, através de uso de uma lâmina de ar quente ou através de consolidação hidrodinâmica.

[0053] Os seguintes termos e abreviações podem ser usados nos exemplos de trabalho:

MFR: Taxa de Fluxo de Fusão conforme medido de acordo com

ISO 1133 com valores mostrados em g/10 minutos e condições sendo 230°C e 2,16kg.

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16/28

MD: direção da máquina

CD: direção transversa à direção da máquina

Denier: g/ 9000 m de filamento

Calibre: espessura de um material não tecido quando medida de acordo com WSP. 120.1 (R4), pressão de 0,5 kPa

GSM: peso base de não tecido em gramas por metro quadrado

TM: ponto de fusão em °C como determinado de acordo com

DSC (Calorimetria de Varredura Diferencial) processo ISO 11357-3 MWD: Distribuição de Peso Molecular Mw/Mn, também referida como PD, o índice de polidispersividade como medido de acordo com ASTM D1238-13, em que TCB estabilizado-BHT foi usado como um solvente para o polímero, em que a concentração de polímero foi de 1,5 g/L e a temperatura de medição foi de 160°C, e em que o sensor foi do tipo IR. As colunas foram calibradas através de padrões PS, com os resultados dos testes sendo convertidos através de uso de equação de Mark Houwink com o ajuste de parâmetro PS: alfa = 0,7 /k= 0,0138\PP: alfa = 0,707/K=0,0242.

Opacidade: expressa em %média conforme medido de acordo com

NWSP 060.1.R0 em um espectrofotômetro Hunter ColorFlex EZ Nível de prega: expresso em prega/cm conforme medido de acordo com padrão Japonês J IS L-1015-1981 sob uma carga de pré-tensão de 2 mg /denier em um Textechno Favimat+ usando uma sensibilidade de 0,05 mm

Amplitude de prega: expressa em mm conforme medido de acordo com padrão Japonês J IS L-1015-1981 sob uma carga de pré-tensão de 2 mg/denier em um Textechno Favimat+ usando uma sensibilidade de 0,05 mm.

[0054] Um número de lado a lado pregueado foi fiado em uma máquina de ligação de fiação como mostrado na Figura 1 usando misturas de polímeros diferentes para ambas zonas de fibra e diferentes

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17/28 ajustes de máquina. Na Figura 4 uma configuração lado a lado típica é ilustrada, junto com configurações alternativas conhecidas.

Exemplo Comparativo C1 e Exemplos 2-15 (Combinações PP/CoPP):

[0055] Uma primeira série de experimentos é sumarizada na Tabela 1 abaixo:

Tabela 1

Ex.	RazãoPI / P2	P1	P2	Produtividade (g/orifício / min)	Pres. Da Cabine (Pa)
C1	50/50	511A	RP248R	0,55	3800
2	50/50	511A (95%) HL712FB (5%)	RP248R (95%) HL712FB (5%)	0,45	6000
3	50/50	511A (95%) S400 (5%)	RP248R (95%) S400 (5%)	0,45	6000
4	50/50	511A (95%) HL712FB (3%)	RP248R (95%) HL712FB (3%)	0,45	5000
5	50/50	511A (95%) HL712FB (5%)	RP248R (95%) HL712FB (5%)	0,45	5000
6	50/50	511A (95%) HL712FB (5%)	RP248R (95%) HL712FB (5%)	0,45	7400
7	50/50	511A (95%) HL712FB (8%)	RP248R (95%) HL712FB (8%)	0,45	5000
8	50/50	511A (95%) HL712FB (8%)	RP248R (95%) HL712FB (8%)	0,45	7800
9	50/50	511A (95%) HL712FB (8%)	RP248R (95%) HL712FB (8%)	0,52	5000
10	50/50	511A (95%) HL712FB (8%)	RP248R (95%) HL712FB (8%)	0,52	6000
11	50/50	511A (95%) HL712FB (8%)	RP248R (95%) HL712FB (8%)	0,52	8000
12	50/50	511A (95%) MF650X (5%)	RP248R (95%) MF650X (5%)	0,45	5000

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18/28

13	50/50	511A (95%) MF650X (8%)	RP248R (95%) MF650X (8%)	0,45	5000
14	50/50	511A (95%) HL708FB (5%)	RP248R (95%) HL708FB (5%)	0,45	5000
15	50/50	511A (95%) HL708FB (8%)	RP248R (95%) HL708FB (8%)	0,45	5000

0056] Na máquina Reicofil usada para os experimentos e em um vão SAS de 22 mm, a pressão de cabine de 3800 Pa aplicada no Exemplo Comparativo C1 resultou em uma velocidade máxima de ar de aproximadamente 75 m/s e um fluxo de volume de ar de aproximadamente 7500 m³/h no canal de estiramento. Uma pressão de cabine de 6000 Pa aplicada em Exemplos 2-15 resultou em uma velocidade máxima de ar de aproximadamente 95 m/s e um fluxo de volume de ar de aproximadamente 9500 m³/h no canal de estiramento. [0057] Os materiais de polímero usados nos experimentos foram os seguintes: o material 511A é um homopolipropileno de Sabic com uma MWD de 3-5 (indicação do fabricante) e uma MFR de 25 g/10 min. Ele tem uma temperatura de fusão entre 160-166°C. O material RP248R é um copolímero randômico de polipropileno-etileno de Lyondellbasell com uma MWD de 3-5, uma MFR de 30 g/10 min e uma temperatura de fusão de 144°C. O material HL712FB é um homopolímero de polipropileno Ziegler-Natta da Borealis com uma MWD estreita, uma MFR de 1200 g/10 minutos e uma temperatura de fusão de 158°C. O material MF650X é um homopolímero de polipropileno de Metaloceno da LyndonellBasell com uma MFR de 1200 g/10 min e uma temperatura de fusão de mais de 150° C. O material HL708FB é um homopolímero de polipropileno Zieggler-Natta da Borealis com uma MFR de 800 g/10 min e uma temperatura de fusão de 158° C. O material S400 é uma poliolefina de baixo peso molecular da Idemitsu, uma MWD de 2, uma MFR de > 2000 g/10 minutos e um ponto de fusão de 80° C (conforme determinado para um padrão de teste da fabricante Idemitus).

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19/28 [0058] No Exemplo Comparativo C1, a pressão da cabine de 3800 Pa é a pressão de cabine máxima que pode ser usada com os polímeros dados. Pressões de cabine maiores resultaram em condições de fiação instáveis e levaram à ruptura de fibra e formação de gota. Nos Exemplos 2-15 da invenção, pressões de cabine de 5000 Pa e maiores puderam ser usadas em condições estáveis de fiação e sem causar qualquer ruptura de filamento ou formação de gotas.

[0059] Em todos, Exemplo Comparativo C1 e Exemplos 2-15, os materiais não tecidos foram ligados termicamente com um rolo de aço de calandra aquecido com um padrão de ligação de ponto aberto com uma área de ligação de 12% e uma concentração de ligação de ponto de 24 pontos/cm² correndo contra um rolo de aço liso. A temperatura do rolo padronizado foi ajustada para 140°C, a temperatura do rolo liso foi ajustada para 135°C e a força de contato linear foi mantida constante em 60 daN/cm.

[0060] As propriedades dos materiais não tecidos ligados com fiação resultantes são resumidas em Tabelas 2-4 abaixo.

Tabela 2

Ex.	Peso Base (g/m²)	Espessura (mm)	Densidade (mg/cm³)	Denier (g/9000m)	índice de Uniformidade / declive
C1	19,7	0,43	45,8	1,48	270,257
2	20,9	0,44	47,5	1,05	278,633
3	21,1	0,48	44,0	1,10	280,377
4	20,1	0,33	60,9	1,19
5	19,9	0,36	55,3	1,32
6	20,0	0,33	60,6	1,10
7	20,0	0,38	52,6	1,13
8	20,0	0,33	60,6	1,04
9	20,0	0,41	48,8	1,31
10	20,0	0,38	52,6	1,27

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20/28

11	20,0	0,35	57,1	1,12
12	18,0	0,25	72,0	1,27
13	18,0	0,35	51,4	1,19
14	18,0	0,34	52,9	1,17
15	18,0	0,35	51,4	1,16

Tabela 3

Ex.	TSMD (N/50mm)	TEMD (%)	TSCD (N/50mm)	TECD (%)
C1	23,5	154	13,6	180
2	29,0	140	16,0	168
3	30,8	160	16,0	191
4	27,4	129	17,1	163
5	27,4	133	15,5	141
6	34,1	123	19,6	156
7	24,8	122	14,5	143
8	34,3	111	19,3	143
9	23,1	119	13,2	152
10	26,2	115	15,5	145
11	32,3	116	17,1	138
12	26,4	135	15,0	163
13	26,6	145	14,6	176
14	26,6	135	16,4	171
15	25,4	129	15,1	170

Tabela 4

Ex.	Nível de prega (pregas/cm)	Amplitude de prega (mm)	Opacidade (%)
C1	9,03	0,29	22,22
2	14,30	0,26	28,37
3	15,26	0,21	28,03
4	12,07	0,19	N/A

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21/28

5	11,40	0,18	N/A
6	11,80	0,18	N/A
7	14,00	0,20	N/A
8	N/A	N/A	N/A
9	N/A	N/A	N/A
10	N/A	N/A	N/A
11	N/A	N/A	N/A
12	11,40	0,23	N/A
13	9,42	0,19	N/A
14	9,10	0,19	N/A
15	9,90	0,19	N/A

[0061] N/A indica que a propriedade não foi determinada experimentalmente para aquela respectiva amostra.

[0062] O produto de Exemplo Comparativo C1 compreende fibras pregueadas na faixa de denier normal de cerca de 1,5, que é um valor mínimo típico obtenível com tecnologia de ligação de fiação pregueada conservadora. Tentativas para obter fibras de menor denier através de simplesmente aumento de pressão de cabine não são bem-sucedidas porque isto conduzirá à ruptura de fibra. Os Exemplos 2-15 da invenção permitem que ajustes de máquinas sejam adaptados para obtenção de fibras de menor denier que ainda geram prega espontânea.

[0063] Como aparente a partir de Tabela 2, a adição de somente 5% de um aditivo polipropileno de MFR alta aos polímeros de ambas seções de fibra leva a uma combinação de material onde pressões de cabine maiores podem ser estavelmente usadas para obtenção de materiais de menor denier. As espessuras e densidades para os Exemplos 2-15 da invenção, respectivamente, indicam que o nível de prega total das fibras permanece inalterado a despeito de menor denier, o que é importante para a maciez do material. Os valores medidos para números de pregas e amplitudes de pregas confirmam esta observação.

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22/28

Um desvio para um número maior de pregas de menor amplitude, assim um desvio para pregas mais finas pode ser observada, que, entretanto, não tem influência negativa aparente sobre elevação.

[0064] Como aparente a partir de Tabela 3, para esses materiais PP/Co-PP, as propriedades de tração são ainda aperfeiçoadas nos Exemplos 2-15 da invenção com relação ao material de referência de Exemplo Comparativo C1. Um aumento em ambos TSMD e TSCD é notado. A comparação é significante porque os materiais têm todos espessuras e pesos base similares. O aperfeiçoamento em propriedades de tração é surpreendente porque seria esperado que a adição de polímeros de MFR alta tal como HL712FB ou S400 às correntes de polímero tivesse um impacto negativo para a resistência à tração das fibras individuais, especialmente uma vez que elas são mais finas. É suspeito, entretanto, que esta possível diminuição em estabilidade de fibra simples seja geralmente supercompensada por um aumento no número de fibras.

[0065] Também, a uniformidade melhorou significantemente nos Exemplos 2 e 3 da invenção, para os quais esta propriedade foi medida, com relação ao Exemplo Comparativo C1. Isto é acreditado ser devido à menor faixa de denier e ao mesmo tempo devido a menos colisões de fibras e mais volume de ar disponível nos difusores, que por último está em conexão com a maior pressão de cabine. Especificamente, para determinar a uniformidade da deposição, uma varredura dos não tecidos com uma subsequente análise da varredura em um nível de pixel de escala cinza é realizada. Uma folha de material tendo tamanho A3 foi escaneada para obtenção de uma imagem de escala cinza de 3510x4842, isto é, perto de 17 milhões de pixels. Cada pixel simples foi então classificado de 0 a 255 com 0 sendo nível totalmente preto e 255 sendo branco. O resultado desta análise para os não tecidos de Exemplo Comparativo C1 e Exemplos 2 e 3 pode ser ilustrado nos

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23/28 diagramas de Figuras 2a a 2c. Na Figura 2a, a contagem de pixel (eixoy) foi representada em gráfico contra a classificação de pixel (eixo-x) para cada amostra. A Figura 2b mostra uma curva obtida por integração do gráfico de Figura 2a, onde o eixo-y então mostra a soma de todos os pixels de uma classificação inferior ou equivalente à posição atual sobre o eixo-x. A Figura 2c analisa a inclinação da curva de Figura 2b na seção entre y = 2,10⁶ a y = 15,10⁶. Uma coisa que pode ser notada a partir da Figura 2a é que o pico se torna maior nos Exemplos 2 e 3. Devido à mesma quantidade de pixels ser avaliada em qualquer caso, um pico maior corresponde a uma distribuição mais estreita em classificação de pixel, o que por sua vez aponta para um material mais uniforme. Uma outra coisa que pode ser notada é que as curvas de Exemplos 2 e 3 são mais estreitas nas áreas limites onde contagens de pixels são menores que 50.000, significando que existem menos áreas “extremas” das densidades de fibra que são muito menores ou muito maiores que a média. Ambas estas constatações são confirmadas na Figura 2b e particularmente Figura 2c, onde a maior inclinação de pixel medida na Figura 2c quantifica a verificação visual de uma distribuição mais uniforme. Ainda uma outra coisa que pode ser notada a partir das Figuras 2a-2c é que a escala cinza média nos Exemplos 2 e 3 é maior que no Exemplo Comparativo C1. Isto é uma consequência dos diâmetros de fibra mais finos e da aparência geralmente mais densa, embora a densidade real expressa em g/cm³ permaneça mais ou menos inalterada. A última constatação é confirmada pelos valores maiores de opacidade obtidos para Exemplos 2-3.

Exemplo Comparativo C16 e Exemplos 17-27 (combinações PP/PP):

[0066] Uma segunda série de experimentos é sumarizada na Tabela 5 abaixo:

Tabela 5

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24/28

Ex.	Razão P1/P2	P1	P2	Rendimento de Fibra (g/orifício /min)	Pres. Da Cabine (Pa)
C16	70/30	3155	3155 (75%) 552N (25%)	0,52	3200
17	70/30	3155 (88%) HL712FB (8%) Soft (4%)	HG475FB (68%) 552R (25%) HL712FB (3%) Soft (4%)	0,45	6000
18	70/30	3155(91%) S400 (5%) Soft (4%)	HG475FB (66%) 552R (25%) S400 (5%) Soft (4%)	0,45	6000
19	70/30	HG475FB (88%)	HG475FB (71%) 552R (25%)	0,45	6000
		HL712FB (8%) Soft (4%)	Soft (4%)
20	70/30	3155 (93%) HL712FB (3%) Soft (4%)	HG475FB (70%) 552R (25%) HL712FB(1%) Soft (4%)	0,45	5000
21	70/30	3155(91%) HL712FB (5%) Soft (4%)	HG475FB (69%) 552R (25%) HL712FB (2%) Soft (4%)	0,45	5000
22	70/30	3155 (88%) HL712FB (8%) Soft (4%)	HG475FB (68%) 552R (25%) HL712FB (3%) Soft (4%)	0,45	5000
23	70/30	3155 (88%) HL712FB (8%) Soft (4%)	HG475FB (68%) 552R (25%) HL712FB (3%) Soft (4%)	0,45	6000
24	70/30	3155 (88%) HL712FB (8%) Soft (4%)	HG475FB (68%) 552R (25%) HL712FB (3%) Soft (4%)	0,45	8000
25	70/30	3155 (88%) HL712FB (8%) Soft (4%)	HG475FB (68%) 552R (25%) HL712FB (3%) Soft (4%)	0,52	5000

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25/28

26	70/30	3155 (88%) HL712FB (8%) Soft (4%)	HG475FB (68%) 552R (25%) HL712FB (3%) Soft (4%)	0,52	6000
27	70/30	3155 (88%) HL712FB (8%) Soft (4%)	HG475FB (68%) 552R (25%) HL712FB (3%) Soft (4%)	0,52	9000
[0067]	A pressão de cabine de 3200 Pa ap	içada no	Exemplo

Comparativo C16 resultou em velocidades máximas de ar e fluxo de volume de ar somente levemente menores que em Exemplo Comparativo C1 descrito acima. Nos Exemplos 17-27 da invenção, as velocidades máximas de ar e fluxos de volume de ar foram maiores. [0068] Os materiais de polímero usados nos experimentos foram os seguintes: o material 3155 é um homopolipropileno da Exxonmobil com uma MWD de 3-5 e uma MFR de 35 g/10 min. O material 552N é um homo-polipropileno da Lyondellbasell com uma MWD de 5-7 e uma MFR de 25 g/10 min. O material 552R é um homopolipropileno da Lyondellbasell com uma MWD de 5-7 e uma MFR de 13 g/10 min. O material HG475FB é um homopolipropileno da Borealis com uma MWD de 3-5 e uma MFR de 27 g/10 min. Todos estes homopolipropilenos têm pontos de fusão na área entre 160-166°C. O material macio é um agente de deslizamento com 10% de Erucamida em uma batelada de polipropileno (Constab SL 05068PP). Os materiais HL712FB e S400 são como descritos acima.

[0069] No Exemplo Comparativo C16, a pressão da cabine de 3200 Pa é a pressão de cabine máxima que podería ser usada com os dados polímeros. Pressões de cabine maiores resultaram em condições de fiação instáveis e conduziram à ruptura de fibra e formação de gota. Nos Exemplos 17-27 da invenção, uma pressão de cabine de 6000 Pa pode ser usada em condições de fiação estáveis e sem causar qualquer ruptura de filamento ou formação de gotas.

[0070] Outros ajustes foram similares para os Exemplos C1/2-15,

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26/28 com a exceção de que a temperatura e condições de pressão linear dos rolos de calandra foram modificadas para levar em conta a natureza somente de polipropileno destes materiais.

[0071 ] As propriedades dos materiais não tecidos ligados por fiação resultantes são resumidas nas Tabelas 6-8 abaixo.

Tabela 6

Ex.	Peso Base (g/m²)	Espessura (mm)	Densidade (mg/cm³)	Denier (g/9000m)	índice de Uniformidade / Declive
C16	23,6	0,58	40,7	1,79	270,354
17	26,4	0,60	44,0	1,13	N/A
18	25,4	0,57	44,6	1,16	N/A
19	19,7	0,55	35,8	1,16	288,198
20	23,9	0,64	37,3	1,16	N/A
21	23,7	0,63	39,6	1,15	N/A
22	25,0	0,58	43,1	1,29	N/A
23	25,0	0,56	44,6	1,14	N/A
24	25,0	0,53	47,2	1,04	N/A
25	25,0	0,57	43,9	1,45	N/A
26	25,0	0,57	43,9	1,37	N/A
27	25,0	0,55	45,5	1,09	N/A

Tabela 7

Ex.	TSMD (N/50mm)	TEMD (%)	TSCD (N/50mm)	TECD (%)
C16	19,2	158	10,4	192
17	28,9	150	25,6	177
18	34,9	153	19,6	189
19	17,6	212	9,1	247
20	25,2	200	13,6	257
21	26,7	196	14,0	222
22	23,2	177	12,4	225

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23	24,3	188	11,6	234
24	23,3	180	11,3	241
25	22,1	147	11,5	171
26	20,5	183	11,8	234
27	21,7	164	10,1	176

Tabela 8

Ex.	Nível de Pregas (pregas/cm)	Amplitude da Prega (mm)	Opacidade (%)
C16	N/A	N/A	N/A
17	10,70	0,29	37,69
18	13,38	0,25	35,54
19	13,38	N/A	31,94
20	14,70	0,22	N/A
21	13,40	0,21	N/A
22	16,20	0,20	N/A
23	20,07	0,15	N/A
24	N/A	N/A	N/A
25	N/A	N/A	N/A
26	N/A	N/A	N/A
27	N/A	N/A	N/A

Ό072] N/A indica que uma propriedade não foi determinada experimentalmente para aquela respectiva amostra.

[0073] Similar às observações que puderam ser feitas para Exemplo C1/2-15, o produto de Exemplo Comparativo C16 compreende um diâmetro de fibra maior de cerca de 1,8 denier, enquanto o denier podería ser significantemente diminuído nos Exemplos 17-27.

[0074] A adição de pequenas quantidades de um aditivo polipropileno de MFR alta aos polímeros de ambas seções de fibra (Exemplos 17-18,20-27) ou mesmo somente para a seção de fibra mais

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28/28 volumosa (Exemplo 19) leva a uma combinação de material em que pressões de cabine maiores podem ser estável mente usadas para obter materiais de menor denier. As propriedades de tração são aperfeiçoadas em alguns Exemplos da invenção com relação ao material de referência do Exemplo Comparativo C16 e em alguns casos um aumento em ambas TSMD e TSCD é notado. Em todos os Exemplos da invenção, elas são pelo menos não diminuídas, apesar do peso base menor algumas vezes.

[0075] Embora quaisquer medições de nível de prega ou opacidade para o Exemplo Comparativo C16 tenham sido realizadas, os dados para os Exemplos 17-18 são similares aos dados para os Exemplos 23 e, portanto, são representativos para o resultado benéfico desejado. [0076] Medições de uniformidade comparando o Exemplo Comparativo 16 e o Exemplo 19 são mostradas nas Figuras 3a-3c. Como no caso de Exemplos C1/2-3, um aperfeiçoamento é claramente visível.

[0077] A maciez percebida dos materiais de todos os Exemplos 215 e 17-27 da invenção é muito alta e similar à maciez percebida de uma trama tecida de microvelo, que por muitos na indústria de higiene é visto como o melhor material quando classificando maciez para o uso em produtos de cuidados pessoais como fraldas de bebês, absorventes e produtos de higiene de incontinência de adultos.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Não tecido obtido por fiação direta tendo fibras multicomponentes pregueadas, em que um primeiro componente das fibras multicomponentes consiste em um primeiro material de polímero termoplástico compreendendo um primeiro polímero base termoplástico e um segundo componente das fibras multicomponentes consiste em um segundo material de polímero termoplástico compreendendo um segundo polímero base termoplástico que é diferente do primeiro polímero base, onde o primeiro polímero base e o segundo polímero base têm uma taxa de fluxo de fusão entre 15 e 60 g/10 min conforme medido de acordo com ISO 1133 com condição sendo 230° C e 2,16 kg caracterizado pelo fato de que pelo menos um do primeiro material de polímero ou do segundo material de polímero é uma combinação de polímeros que compreende, ainda para o respectivo polímero base, entre 1 e 10 por cento em peso de um polímero de taxa de fluxo de fusão alta onde o polímero de taxa de fluxo de fusão alta tem uma taxa de fluxo de fusão entre 600 e 3000 g/10 minutos conforme medido de acordo com ISO 1133 com condições sendo 230°C e 2,16 kg onde as fibras têm uma densidade de massa linear de menos de 1,5 denier, e onde o número médio de pregas das fibras multicomponentes grampeadas está na faixa de pelo menos 5 e preferivelmente pelo menos 8 pregas por cm na fibra, conforme medido através do padrão Japonês JIS L-1015-1981 sob uma carga de prétensão de 2 mg/denier.
2. Não tecido obtido por fiação direta, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o polímero com taxa de fluxo de fusão alta tem um ponto de fusão maior do que 120° C conforme medido de acordo com ISO 11357-3.
3. Não tecido obtido por fiação direta, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato

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2/4 de que entre 1 e 10 por cento em peso do polímero de taxa de fluxo de fusão alta são adicionados a ambos o primeiro e o segundo material de polímero.
4. Não tecido obtido por fiação direta, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a taxa de fluxo de fusão do polímero de taxa de fluxo de fusão alta é maior do que 750 g/min e preferivelmente maior do que 1000 g/10 min conforme medido de acordo com ISO 1133 com condições sendo 230°C e 2,16 kg.
5. Não tecido obtido por fiação direta, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a taxa de fluxo de fusão do polímero de taxa de fluxo de fusão alta é menor do que 2200 g/10 min, preferivelmente menor do que 1800 g/10 min e mais preferivelmente menor do que 1500 g/min conforme medido de acordo com ISO 1133 com condições sendo 230° C e 2,16 kg.
6. Não tecido obtido por fiação direta, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que o nível de incorporação do polímero de taxa de fluxo de fusão alta no primeiro material de polímero e/ou no segundo material de polímero está entre 3 e 9 por cento em peso.
7. Não tecido obtido por fiação direta, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a densidade de massa linear das fibras é 0,6 denier ou maior, preferivelmente entre 0,8 e 1,35 denier.
8. Não tecido obtido por fiação direta, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que o primeiro polímero base e/ou o segundo polímero base é uma poliolefina, preferivelmente selecionada do grupo consistindo em um homopolímero de polipropileno, um homopolímero de polietileno ou um

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3/4 copolímero de polipropileno-etileno e mais preferivelmente selecionado do grupo consistindo em homopolímero de polipropileno ou um copolímero de polipropileno-etileno.
9. Não tecido obtido por fiação direta, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que o polímero de taxa de fluxo de fusão alta é um homopolímero de polipropileno.
10. Não tecido obtido por fiação direta, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que primeiro e/ou segundo material de polímero compreende ainda um agente de deslizamento, preferivelmente uma amida de ácido graxo, onde o agente de deslizamento está preferivelmente presente no respectivo material de polímero em uma quantidade de até 5000 ppm, preferivelmente em uma quantidade de 2000-3000 ppm com base no peso total do respectivo material de polímero.
11. Processo para fabricação de um não tecido obtido por fiação direta como definido em qualquer uma das reivindicações precedentes em um aparelho compreendendo pelo menos dois extrusores com um espinerete, um canal de estiramento e uma correia móvel, em que as fibras são fiadas em um espinerete, estiradas em um canal de estiramento e depositadas sobre uma correia móvel, em que o aparelho compreende uma cabine de ar de processo pressurizado a partir da qual ar de processo é direcionado através de canal de estiramento para estirar fibras, caracterizado pelo fato de que a diferença de pressão entre a pressão ambiente e a pressão na cabine de ar de processo é pelo menos 4000 Pascal e/ou em que a velocidade máxima de ar no canal de estiramento é pelo menos 70 m/s.
12. Processo, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de que a diferença de pressão entre a pressão ambiente e a pressão na cabine de ar de processo é no máximo 8000

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Pascal e está preferivelmente entre 5000 e 7000 Pascal, mais preferivelmente entre 5500 e 6500 Pascal e/ou em que a velocidade máxima do ar no canal de estiramento é no máximo 110 m/s e preferivelmente entre 80 e 100 m/s e/ou onde a temperatura de extrusor de pelo menos um dos extrusores está entre 240° C e 285° C.
13. Tecido de camadas múltiplas caracterizado pelo fato de que pelo menos uma camada compreende um não tecido obtido por fiação como definido em qualquer uma das reivindicações 1 a 9.
14. Tecido de camadas múltiplas de acordo com a reivindicação 12, caracterizado pelo fato de que compreende pelo menos duas camadas de não tecido obtido por fiação (S) e pelo menos uma camada de não tecido de fusão soprada (M) em uma configuração SMS.
15. Produto de higiene caracterizado pelo fato de que compreende um não tecido obtido por fiação como definido em qualquer uma das reivindicações 1 a 9 ou um tecido de multicamadas como definido na reivindicação 13 ou 14.