WO2025257938A1 - 腐食評価部品、熱交換器および空気調和器 - Google Patents

腐食評価部品、熱交換器および空気調和器

Info

Publication number
WO2025257938A1
WO2025257938A1 PCT/JP2024/021204 JP2024021204W WO2025257938A1 WO 2025257938 A1 WO2025257938 A1 WO 2025257938A1 JP 2024021204 W JP2024021204 W JP 2024021204W WO 2025257938 A1 WO2025257938 A1 WO 2025257938A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
metal layer
corrosion
evaluation component
corrosion evaluation
heat exchanger
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
PCT/JP2024/021204
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
泰人 中川
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mitsubishi Electric Corp
Original Assignee
Mitsubishi Electric Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsubishi Electric Corp filed Critical Mitsubishi Electric Corp
Priority to PCT/JP2024/021204 priority Critical patent/WO2025257938A1/ja
Priority to JP2024553627A priority patent/JP7588769B1/ja
Publication of WO2025257938A1 publication Critical patent/WO2025257938A1/ja
Pending legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N17/00—Investigating resistance of materials to the weather, to corrosion, or to light

Definitions

  • This disclosure relates to corrosion evaluation components, heat exchangers, and air conditioners.
  • corrosion evaluation components that simulate the base material of a heat transfer tube used in a heat exchanger and the sacrificial anode layer formed on the surface of that base material are known (for example, WO 2015/063903).
  • the corrosion evaluation component described in WO 2015/063903 can evaluate the corrosion state of the sacrificial anode layer of a heat transfer tube by placing the corrosion evaluation component in an area of the heat transfer tube where multiple fins are not located.
  • This disclosure has been made to solve the above-mentioned problems, and its purpose is to provide a corrosion evaluation component that can evaluate the corrosion state of the sacrificial anode layer of a heat transfer tube in an area where multiple fins are arranged, as well as a heat exchanger and air conditioner equipped with such a corrosion evaluation component.
  • a corrosion evaluation component comprises a first metal layer, a second metal layer, and an insulating layer.
  • the second metal layer is disposed on the first metal layer and has a lower potential than the first metal layer.
  • the insulating layer covers the second metal layer.
  • the second metal layer has an upper surface. The upper surface is located opposite the surface in contact with the first metal layer.
  • a through hole is provided in the insulating layer. A portion of the upper surface is exposed through the through hole.
  • a heat exchanger comprises a corrosion evaluation component, a heat transfer tube, and a plurality of fins.
  • the plurality of fins are attached to the heat transfer tube.
  • the heat transfer tube includes a fin-covered region and an exposed region other than the fin-covered region.
  • a plurality of fins are attached to the fin-covered region.
  • the corrosion evaluation component is disposed in the exposed region.
  • An air conditioner according to the present disclosure is equipped with a heat exchanger.
  • the above makes it possible to obtain a corrosion evaluation component that can evaluate the corrosion state of the sacrificial anode layer of a heat transfer tube in an area where multiple fins are arranged, as well as a heat exchanger and air conditioner that include the corrosion evaluation component.
  • FIG. 1 is a schematic diagram illustrating an example of an air conditioner according to a first embodiment.
  • 1 is a schematic external view of an outdoor unit according to a first embodiment.
  • 3 is a schematic cross-sectional view taken along line III-III in FIG. 2.
  • 1 is a schematic front view of a heat exchanger according to a first embodiment.
  • FIG. 5 is a schematic cross-sectional view of the heat exchanger taken along line VV in FIG. 4.
  • 1 is a schematic external view of a corrosion evaluation part according to a first embodiment.
  • FIG. FIG. 7 is a schematic cross-sectional view of the corrosion evaluation part taken along line VII-VII in FIG. 6.
  • 1 is a schematic external view of a metal body in a corrosion evaluation component according to a first embodiment.
  • FIG. 1 is a schematic front view of a corrosion evaluation component according to a first embodiment attached to a heat transfer tube.
  • FIG. FIG. 10 is a partially enlarged schematic cross-sectional view of a corrosion evaluation component showing the state of corrosion in the second metal layer.
  • FIG. 10 is a partially enlarged schematic cross-sectional view of a corrosion evaluation component showing the state of corrosion in the second metal layer.
  • FIG. 10 is a partially enlarged schematic cross-sectional view of a corrosion evaluation component showing the state of corrosion in the second metal layer.
  • FIG. 10 is a schematic cross-sectional view of a corrosion evaluation part according to a second embodiment.
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing an example of an air conditioner 300 according to the first embodiment.
  • the air conditioner 300 is, for example, a refrigeration cycle device for air conditioning, and as shown in FIG. 1, mainly comprises an outdoor unit 100 and an indoor unit 200.
  • the outdoor unit 100 and the indoor unit 200 are connected using a liquid pipe 201 and a gas pipe 202.
  • the outdoor unit 100 has a compressor 203, a condenser 204 which is a heat exchanger, and an outdoor blower (fan 103).
  • the compressor 203 is connected to the condenser 204 by piping.
  • the indoor unit 200 has an expansion valve 206, an evaporator 207 which is a heat exchanger, and an indoor blower 208.
  • the expansion valve 206 is connected to the evaporator 207 by piping.
  • the compressor 203 of the outdoor unit 100 and the evaporator 207 of the indoor unit 200 are connected by a gas pipe 202.
  • the condenser 204 of the outdoor unit 100 and the expansion valve 206 of the indoor unit 200 are connected by a liquid pipe 201.
  • a refrigerant circuit is formed by this configuration of the air conditioner 300. Refrigerant circulates within the refrigerant circuit via the liquid pipe 201 and gas pipe 202.
  • Compressor 203 compresses the gaseous refrigerant supplied from gas pipe 202.
  • Condenser 204 cools the gaseous refrigerant compressed by compressor 203, changing the refrigerant from gas to high-pressure liquid or two-phase gas-liquid.
  • Expansion valve 206 reduces the pressure of the high-pressure liquid or two-phase gas-liquid refrigerant.
  • Evaporator 207 heats the reduced-pressure refrigerant to change it to low-pressure gaseous refrigerant.
  • Compressor 203 sucks in the refrigerant that has been reduced to low-pressure gaseous state by evaporator 207 and compresses it again.
  • the outdoor blower (fan 103) sends air to the condenser 204.
  • the outdoor blower (fan 103) is provided to allow the refrigerant flowing through the condenser 204 to exchange heat with the air, thereby facilitating the absorption or release of heat.
  • the indoor blower 208 sends air to the evaporator 207.
  • the indoor blower 208 is provided to allow the refrigerant flowing through the evaporator 207 to exchange heat with the air, thereby facilitating the absorption or release of heat.
  • the condenser 204 and evaporator 207 are heat exchangers 10 that exchange heat with air.
  • a corrosion evaluation component 4 (see Figure 9) is installed in the heat exchanger 10, as described below.
  • the air conditioner 300 has been described as being used for cooling, it may also be used for heating. Specifically, for example, a switching mechanism (not shown) may be provided for the outdoor unit 100 as described above.
  • the switching mechanism is a combination of a four-way valve or multiple valves that switches between the suction pipe and discharge pipe of the compressor 203.
  • the heat exchanger 10 in the outdoor unit 100 can function as an evaporator, and the heat exchanger in the indoor unit 200 can function as a condenser.
  • the air conditioner 300 according to this embodiment 1 can be used as a heater that uses outdoor heat to heat the room.
  • the air conditioner 300 according to this embodiment 1 may be, for example, a device capable of both cooling and heating, a device capable of only cooling, or a device capable of only heating.
  • Fig. 2 is a schematic external view of the outdoor unit 100 according to Embodiment 1.
  • Fig. 3 is a schematic cross-sectional view showing the internal structure of the outdoor unit 100 taken along line III-III in Fig. 2.
  • the outdoor unit 100 mainly comprises a housing 101, two support bases 102, a fan 103, a fan guard 104, and a heat exchanger 10.
  • the two support bases 102 are placed on the ground or floor, for example.
  • the housing 101 is placed on the support bases 102, so that the support bases 102 support the housing 101.
  • the two support bases 102 are placed apart from each other in the x direction.
  • the upward vertical direction is the z direction.
  • the downward vertical direction (-z direction) is the direction in which gravitational acceleration is applied.
  • the directions perpendicular to the z direction are the x and y directions.
  • the y direction is perpendicular to the x direction.
  • the housing 101 has a bottom wall 101a, a top wall 101b, a front wall 101c, and a side wall 101d.
  • the bottom wall 101a is disposed on the support base 102.
  • the top wall 101b is disposed opposite the bottom wall 101a in the z direction.
  • the front wall 101c and the side wall 101d each connect the top wall 101b and the bottom wall 101a. In this way, an internal space surrounded by the bottom wall 101a, the top wall 101b, the front wall 101c, and the side wall 101d is formed inside the housing 101.
  • An opening area is provided in the housing 101.
  • the opening area is connected to the internal space of the housing 101.
  • the opening area is formed by an area facing the front wall 101c in the y direction and an area facing the side wall 101d in the x direction.
  • a fan guard 104 is provided on the front wall 101c.
  • the fan guard 104 has multiple through-holes that connect the outside of the housing 101 with the internal space of the housing 101, and when viewed from the front in the y direction, the fan guard 104 is formed in a lattice pattern.
  • a heat exchanger 10 acting as a condenser and a fan 103 are arranged in the internal space of the housing 101. As shown in FIG. 3, the heat exchanger 10 is arranged along the opening area so as not to interfere with heat exchange by the heat exchanger 10. In other words, the heat exchanger 10 is arranged so as to be exposed from the housing 101. The heat exchanger 10 may also be arranged along the wall that forms the internal space. The fan 103 is surrounded by the heat exchanger 10 and the housing 101.
  • FIG. 4 is a schematic front view of the heat exchanger 10 according to the first embodiment.
  • FIG. 5 is a schematic cross-sectional view of the heat exchanger 10 taken along line V-V in FIG. 4.
  • the heat exchanger 10 shown in FIGS. 4 and 5 is, for example, a heat transfer fin-and-tube heat exchanger, and includes a plurality of heat transfer tubes 13, a plurality of fins 14, a distributor 11, and a header 12.
  • the distributor 11 and the header 12 are arranged to sandwich the heat transfer tube 13. Specifically, one end of the heat transfer tube 13 is connected to the distributor 11. The other end, which is located opposite the one end in the extension direction of the heat transfer tube 13, is connected to the header 12.
  • the heat transfer tube 13 may be, for example, a circular tube with one refrigerant flow path 21 formed therein, or a flat tube with multiple refrigerant flow paths 21 formed therein. If the heat transfer tube 13 is a flat tube, the heat exchange efficiency of the heat exchanger 10 can be improved and costs can be reduced.
  • the heat transfer tubes 13 extend in a serpentine manner from the distributor 11 toward the header 12.
  • the heat transfer tubes 13 have multiple straight sections 13a and multiple hairpin sections 13b.
  • the straight sections 13a extend linearly.
  • the multiple straight sections 13a are arranged adjacent to each other in the z direction.
  • One ends of adjacent straight sections 13a are connected via hairpin sections 13b.
  • the hairpin sections 13b extend in a curved manner.
  • the heat transfer tube 13 includes a fin-covered region 17 and a pair of exposed regions 18 other than the fin-covered region 17.
  • the fin-covered region 17 is a region where multiple fins 14 are attached.
  • the exposed region 18 is a region where multiple fins 14 are not arranged, and is a region where the heat transfer tube 13 is exposed from the multiple fins 14.
  • the fin covering region 17 is located between a pair of exposed regions 18.
  • One of the pair of exposed regions 18 is located between the fin covering region 17 and the distributor 11.
  • the other of the pair of exposed regions 18 is located between the fin covering region 17 and the distributor 11.
  • One end and the other end of the straight portion 13a in the direction in which the straight portion 13a extends are located in the exposed region 18.
  • the hairpin portion 13b is located in the exposed region 18.
  • multiple fins 14 are attached to the fin covering area 17.
  • the multiple fins 14 are arranged at equal intervals along the direction in which the straight portions 13a extend.
  • Each of the multiple fins 14 is joined to multiple straight portions 13a arranged side by side in the z direction.
  • a gaseous, high-temperature, high-pressure refrigerant flows into the heat exchanger 10.
  • the refrigerant flows into the distributor 11 in the direction indicated by arrow 15a in FIG. 4.
  • the distributor 11 causes the refrigerant to flow into multiple heat transfer tubes 13.
  • the refrigerant that flows into the heat transfer tubes 13 exchanges heat with the air by passing through the fin-covered area 17.
  • the refrigerant that flows into the multiple heat transfer tubes 13 then merges with the header 12.
  • the refrigerant that flows into the header 12 flows out of the header 12 in the direction indicated by arrow 15b in FIG. 4.
  • the heat exchanger 10 functions as a condenser.
  • the heat transfer tube 13 has a base material 20 and a sacrificial anode layer 19.
  • a refrigerant flow path 21 is formed inside the base material 20.
  • the refrigerant flow path 21 is an area surrounded by the inner wall 20b of the base material 20.
  • a sacrificial anode layer 19, which has a lower potential than the base material 20, is formed on the surface of the base material 20.
  • the material that makes up the base material 20 is an aluminum alloy.
  • the material that makes up the sacrificial anode layer 19 is, for example, an aluminum alloy containing zinc. In the natural environment, zinc has a lower potential than aluminum. Therefore, the sacrificial anode layer 19 has a lower potential than the base material 20. In other words, the sacrificial anode layer 19 corrodes preferentially, thereby preventing corrosion of the base material 20. As a result, leakage of the refrigerant from the refrigerant flow path 21 can be suppressed.
  • Fins 14 are attached to the heat transfer tube 13 in the fin coating region 17.
  • the fins 14 are brazed to the sacrificial anode layer 19, thereby joining the fins 14 to the heat transfer tube 13.
  • the fins 14 are bent.
  • the fins 14 include a main body portion 14a and a fin collar portion 14b.
  • the main body portion 14a extends in a direction perpendicular to the surface of the heat transfer tube 13.
  • the fin collar portion 14b extends in a direction parallel to the surface of the heat transfer tube 13.
  • the fin collar portion 14b is formed by bending one end of the fin 14 (for example, the portion of the fin 14 adjacent to the opening formed in the fin 14 for inserting the heat transfer tube 13).
  • the fin 14 is joined to the sacrificial anode layer 19 at the fin collar portion 14b. In this way, the fin 14 is attached to the heat transfer tube 13. Furthermore, by joining the bent end of the fin 14 (fin collar portion 14b) to the heat transfer tube 13, the contact area between the fin 14 and the heat transfer tube 13 increases. This improves the heat exchange efficiency of the heat exchanger 10.
  • the entire surface of the heat transfer tube 13 may be covered with the fins 14.
  • exposed portions 19a are formed between adjacent fins 14, where part of the heat transfer tube 13 is exposed.
  • the exposed portions 19a are regions of the surface of the sacrificial anode layer 19 where the fin collar portions 14b are not joined. In other words, the exposed portions 19a are the surfaces of the sacrificial anode layer 19 formed between adjacent fins 14.
  • the fins 14 are bent, they include a curved portion 14c.
  • the curved portion 14c is connected to the main body portion 14a and the fin collar portion 14b.
  • the curved portion 14c has a curvature.
  • a gap region Q is formed between adjacent fins 14.
  • the gap region Q is an area surrounded by the curved portion 14c of one fin 14, the fin collar portion 14b of the other fin 14 located adjacent to the fin 14, and the exposed portion 19a (the surface of the sacrificial anode layer 19) located between these fins 14.
  • Fig. 6 is a schematic external view of the corrosion evaluation component 4 according to embodiment 1.
  • Fig. 7 is a schematic cross-sectional view of the corrosion evaluation component 4 taken along line VII-VII in Fig. 6.
  • Fig. 8 is a schematic external view of the metal body 3 in the corrosion evaluation component 4 according to embodiment 1.
  • the corrosion evaluation component 4 comprises a metal body 3 and an insulating layer 5.
  • the metal body 3 is covered with the insulating layer 5.
  • the metal body 3 includes a first metal layer 1 and a second metal layer 2.
  • the second metal layer 2 is disposed on the first metal layer 1.
  • the second metal layer 2 has an upper surface 2a, a lower surface 2b, and a side surface 2c.
  • the direction perpendicular to the upper surface 2a is the Z direction.
  • the directions perpendicular to the Z direction are the X direction and the Y direction.
  • the Y direction is perpendicular to the X direction.
  • the upper surface 2a extends along the X direction and the Y direction.
  • the corrosion evaluation component 4 may have any shape that allows it to be attached to the heat transfer tube 13, and the shape of the corrosion evaluation component 4 may be rectangular, circular, or elliptical in a planar view from the Z direction.
  • the X direction may be, for example, the short side direction of the corrosion evaluation component 4.
  • the Y direction may be, for example, the long side direction of the corrosion evaluation component 4.
  • the Z direction may be, for example, the thickness direction of the corrosion evaluation component 4.
  • the second metal layer 2 contacts the first metal layer 1 at its lower surface 2b.
  • the upper surface 2a is located opposite the lower surface 2b in the Z direction.
  • the side surface 2c is a surface that connects the upper surface 2a and the lower surface 2b.
  • the metal body 3 has a configuration simulating the heat transfer tube 13.
  • the material that constitutes the first metal layer 1 is the same as the material that constitutes the base material 20. In other words, if the material that constitutes the base material 20 is an aluminum alloy, the material that constitutes the first metal layer 1 may also be an aluminum alloy.
  • the material that constitutes the second metal layer 2 is the same as the material that constitutes the sacrificial anode layer 19. In other words, if the material that constitutes the sacrificial anode layer 19 is an aluminum alloy containing zinc, the material that constitutes the second metal layer 2 may also be an aluminum alloy containing zinc. In this way, the second metal layer 2 has a lower potential than the first metal layer 1.
  • the material that constitutes the insulating layer 5 is, for example, a resin with insulating properties that prevent it from corroding.
  • zinc has a lower electrical potential than aluminum. Therefore, the lower the concentration of zinc in an aluminum alloy, the higher the electrical potential of the aluminum alloy. When different metal materials are in contact with each other, the electrical potential of each metal material determines whether it is an anode or a cathode.
  • a feature of the corrosion evaluation part 4 according to this embodiment 1 is that through holes H are provided in the insulating layer 5. As shown in Figures 6 and 7, multiple through holes H are provided in the insulating layer 5.
  • the upper surface 2a includes a covered portion 9 that is covered by the insulating layer 5 and an exposed portion 6 that is exposed from the insulating layer 5.
  • the covered portion 9 is the area of the upper surface 2a that is covered by the insulating layer 5.
  • the exposed portion 6 is the area of the upper surface 2a that is not covered by the insulating layer 5.
  • the corrosion state of the sacrificial anode layer 19 of the heat transfer tube 13 can be evaluated, as described below.
  • the number of through holes H provided in the insulating layer 5 needs to be at least one, and as shown in Figure 6, there may be six.
  • adjacent exposed portions 19a in the heat exchanger 10 are separated from each other by fins 14. Therefore, it is unlikely that droplets 7 will adhere across two exposed portions 19a that are spaced apart from each other. Therefore, the multiple through holes H in the corrosion evaluation component 4 may be spaced apart by 10 mm or more. In this way, droplets 7 are prevented from adhering across adjacent exposed portions 6 in the corrosion evaluation component 4.
  • the inner peripheral width W2 of the through hole H may be the same as the distance W1 between adjacent fins 14. In other words, if the distance W1 between adjacent fins 14 is the same as the inner peripheral width W2 of the through hole H, it is possible to simulate the corrosion state of the sacrificial anode layer 19 in an actual heat exchanger 10.
  • the inner peripheral width W2 of the through hole H may be, for example, the diameter of the through hole H, or may be the maximum diameter.
  • the distance W1 between adjacent fins 14 is the width of the exposed portion 19a in the direction in which the heat transfer tube 13 extends.
  • the shape of the exposed portion 6 When viewed from the Z direction in a plan view, the shape of the exposed portion 6 may be circular or elliptical. This makes it possible to simulate the corrosion state of the sacrificial anode layer 19 in an actual heat exchanger 10.
  • the width of the corrosion evaluation component 4 in the X direction may be less than or equal to the width of the heat transfer tube 13 so that the corrosion evaluation component 4 can be attached to the heat transfer tube 13.
  • the thickness of the first metal layer 1 in the Z direction may be less than or equal to the thickness of the base material 20 of the heat transfer tube 13.
  • the thickness of the second metal layer 2 in the Z direction may be the same as the thickness of the sacrificial anode layer 19 of the heat transfer tube 13.
  • the metal body 3 includes a first metal layer 1 and a second metal layer 2.
  • the second metal layer 2 is disposed on the first metal layer 1.
  • the sacrificial anode layer 19 of the heat transfer tube 13 is formed, for example, by zinc spraying or cladding. Therefore, the second metal layer 2 may be formed in the same manner as the sacrificial anode layer 19 so that the second metal layer 2 simulates the sacrificial anode layer 19 of the heat transfer tube 13.
  • the second metal layer 2 may be a zinc sprayed layer formed by zinc spraying.
  • zinc spraying is a method of forming a zinc sprayed layer as the second metal layer 2 by spraying zinc onto the metal body 3. By heating the metal body 3 after zinc spraying, the zinc is diffused into the metal body 3. In this way, the second metal layer 2 containing zinc is formed.
  • the concentration of zinc does not diffuse uniformly in the surface layer of the metal body 3, and is highest in the surface layer. In this way, a metal body 3 such as that shown in Figure 8 can be manufactured.
  • the second metal layer 2 may be a clad layer bonded to the first metal layer 1 by cladding.
  • cladding refers to a method of forming a clad layer as the second metal layer 2 bonded to the first metal layer 1 by bonding two metal plates made of different materials.
  • the metal plate as the first metal layer 1 and the metal plate as the second metal layer 2 can be bonded to each other using a pressure welding method or the like.
  • the two bonded metal plates can be heat treated to produce a clad plate as the metal body 3. In this way, a metal body 3 such as the one shown in Figure 8 can be produced.
  • FIG. 9 is a schematic front view of a corrosion evaluation component 4 according to embodiment 1 attached to a heat transfer tube 13. As shown in FIG. 9, the corrosion evaluation component 4 is attached to the heat transfer tube 13. The corrosion evaluation component 4 is positioned in the exposed area 18 so as not to interfere with the operation of the heat exchanger 10. In this manner, the corrosion evaluation component 4 is used to evaluate the corrosion state of the heat exchanger 10.
  • One or more corrosion evaluation components 4 may be attached to one outdoor unit 100, and the number may be two or three.
  • the corrosion evaluation component 4 according to the present disclosure can be applied to air conditioners having a configuration different from that shown in FIG. 1, or to refrigeration cycle devices having any configuration that include a heat exchanger 10.
  • the corrosion evaluation component 4 may be placed in either the hairpin section 13b or the straight section 13a of the heat transfer tube 13 in the exposed region 18. As shown in Figure 9, the corrosion evaluation component 4 may be placed in the exposed region 18 so that the upper surface 2a faces vertically upward (z direction).
  • the corrosion evaluation component 4 is fixed to the heat transfer tube 13 by a fixing device 30.
  • the corrosion evaluation component 4 may be attached to the heat transfer tube 13 using two fixing devices 30.
  • the corrosion evaluation component 4 may also be fixed to the heat transfer tube 13 by wrapping the fixing device 30 around the heat transfer tube 13.
  • the fixing device 30 is not made of metal.
  • the fixing device 30 may be, for example, a cable tie made of resin.
  • the fixing device 30 is positioned so as not to block the through hole H of the corrosion evaluation component 4.
  • the corrosion rate of the second metal layer 2, which simulates the sacrificial anode layer 19 in the corrosion evaluation component 4, is greater than the corrosion rate of the sacrificial anode layer 19 in a real environment.
  • the corrosion evaluation component 4 attached to the heat transfer tube 13 may be recovered after a certain period of time has passed. In this way, the corrosion status of the second metal layer 2 can be evaluated, making it possible to estimate the corrosion status of the exposed portion 19a of the gap region Q in a real environment.
  • the corrosion status of the second metal layer 2 in the recovered corrosion evaluation part 4 can be evaluated by observing the cross section of the corrosion evaluation part 4.
  • the recovered corrosion evaluation part 4 is embedded in resin.
  • the embedded corrosion evaluation part 4 is cut and polished to expose the cross section of the corrosion evaluation part.
  • the corrosion depth of the second metal layer 2 can be measured by observing the cross section using, for example, a digital microscope (model number: VHX-X1) manufactured by Keyence Corporation.
  • the corrosion state of the base material 20 in a real environment can be estimated by comparing it with the test results obtained from an accelerated corrosion test.
  • an accelerated corrosion test that simulates a real environment is performed on the manufactured corrosion evaluation part. Accelerated corrosion tests include, for example, a continuous neutral salt water spray test or a neutral salt water spray cycle test. By performing an accelerated corrosion test in this way, the time until a specified amount of corrosion is reached can be obtained.
  • the metal body 3 is covered with an insulating layer 5.
  • the insulating layer 5 may have through holes H formed in advance.
  • the through holes H may be formed in adhesive tape serving as the insulating layer 5 using a drill or similar tool. By attaching the tape to the metal body 3, a corrosion evaluation component 4 such as that shown in Figures 6 and 7 may be manufactured.
  • a portion of the second metal layer 2 may be masked and an insulating layer 5 formed on the remaining area, thereby covering the metal body 3 with the insulating layer 5.
  • the area of the upper surface 2a that will become the exposed portion 6 is covered with adhesive tape.
  • An insulating paint is applied to the areas (covered portion 9 on the upper surface 2a and the side surface 2c) other than the area where the tape is formed (exposed portion 6).
  • the adhesive tape is then removed. By removing the adhesive tape in this manner, a through hole H is formed, exposing the exposed portion 6 from the insulating layer 5.
  • a corrosion evaluation part 4 such as that shown in Figures 6 and 7 may be manufactured.
  • the thickness of insulating layer 5 may be such that water will accumulate in through hole H.
  • the method for forming insulating layer 5 may be selected taking into account the thickness of insulating layer 5.
  • the insulating layer 5 covers the first metal layer 1 and the second metal layer 2 so as to cover the areas other than the exposed portion 6, but it does not have to cover the first metal layer 1 as long as it is positioned so as to prevent corrosion of the side surface 2c of the second metal layer 2.
  • Part of the insulating layer 5 may cover part of the side surface of the first metal layer 1 to prevent corrosion at the contact portion where the side surface 2c of the second metal layer 2 connects to the side surface of the first metal layer 1.
  • FIGS. 10 to 12 are partially enlarged schematic cross-sectional views of the corrosion evaluation component 4, showing the state of corrosion in the second metal layer.
  • Figure 10 shows the state before the second metal layer 2 is corroded by the droplet 7.
  • a water-like droplet 7 is retained inside the through-hole H.
  • the droplet 7 is in contact with the upper surface 2a of the exposed portion 6.
  • the droplet 7 contains corrosion factors such as chloride ions.
  • Figure 11 shows the state in which corrosion of the second metal layer 2 has begun due to the liquid droplet 7.
  • the liquid droplet 7 remains inside the through hole H
  • corrosion occurs in the second metal layer 2, as shown in Figure 11.
  • the depth t1 of the corrosion pit h is the distance from the upper surface 2a to the furthest point from the upper surface 2a in the corrosion pit h.
  • the corrosion pit h does not reach the first metal layer 1.
  • the width t2 of the corrosion pit h is equal to or less than the inner width of the through hole H.
  • Figure 12 shows the state in which corrosion of the second metal layer 2 has progressed due to the droplet 7. As corrosion of the second metal layer 2 progresses, a corrosion pit h reaches the first metal layer 1. Due to the sacrificial corrosion protection function of the second metal layer 2, which will be described later, the second metal layer 2 in the coated portion 9 is thinned, as shown in Figure 12. The width t2 of the corrosion pit h becomes larger than the inner width of the through hole H.
  • Corrosion in the coating portion 9 progresses according to the following mechanism. Compared to the covered portion 9, the exposed portion 6 is more susceptible to external oxygen supply. Therefore, in the exposed portion 6, the oxygen reduction reaction (cathode reaction) represented by the following formula (1) proceeds predominantly.
  • the coated portion 9 is sandwiched between the first metal layer 1 and the insulating layer 5 in the Z direction. Therefore, oxygen is not easily supplied to the coated portion 9 from the outside. Therefore, in the coated portion 9, the oxidation reaction of aluminum (anodic reaction) shown in the following formula (2) and the oxidation reaction of zinc (anodic reaction) shown in formula (3) proceed predominantly.
  • the second metal layer 2 has a lower potential than the first metal layer 1. Therefore, even if the surface of the first metal layer 1 is exposed from the second metal layer 2 as shown in Figure 12, the sacrificial corrosion protection function of the second metal layer 2 accelerates corrosion in the second metal layer 2. On the surface of the first metal layer 1 exposed due to thinning of the second metal layer 2, the oxygen reduction reaction shown in formula (1) proceeds. Meanwhile, in the second metal layer 2 in the coated portion 9, the aluminum oxidation reaction shown in formula (2) and the zinc oxidation reaction shown in formula (3) proceed.
  • the aluminum ions (Al +3 ) and zinc ions (Zn +2 ) generated by the oxidation reactions represented by formulas (2) and (3) accumulate in the second metal layer 2 in the covered portion 9.
  • chloride ions (Cl ⁇ ) contained in the droplets 7 in the exposed portion 6 migrate from the exposed portion 6 to the droplets 7 in the covered portion 9.
  • concentration of chloride ions (Cl ⁇ ) in the droplets 7 in the covered portion 9 increases.
  • the increase in the concentration of chloride ions (Cl ⁇ ) contained in the droplets 7 and the decrease in the pH of the droplets 7 further progress corrosion of the second metal layer 2.
  • the corrosion evaluation component 4 can be used to cause corrosion to occur in the exposed portion 6 and allow it to progress.
  • the area of the corrosion evaluation component 4 other than the exposed portion 6 is covered with the insulating layer 5. Therefore, the corrosion evaluation component 4 can be used to simulate a state in which droplets 7 adhere to the gap region Q formed between adjacent fins 14 in a heat transfer tube 13 operating in an actual environment.
  • the fins 14, like the sacrificial anode layer 19, are made of an aluminum alloy containing zinc.
  • the concentration of zinc contained in the fins 14 is often equal to or greater than the concentration of zinc contained in the sacrificial anode layer 19.
  • the corrosion rate of the fins 14 is greater than or equal to the corrosion rate of the sacrificial anode layer 19.
  • the fins 14 have a sacrificial corrosion protection function, preventing corrosion of the sacrificial anode layer 19. In this way, the life of the sacrificial anode layer 19 can be extended.
  • the corrosion rates of the base material 20, sacrificial anode layer 19, and fins 14 are related by the equation: fins 14 ⁇ sacrificial anode layer 19 > base material 20.
  • the fins 14 corrode faster than the sacrificial anode layer 19, or the fins 14 corrode simultaneously with the sacrificial anode layer 19.
  • the corrosion rate of the sacrificial anode layer 19 is lower.
  • the insulating layer 5 simulates the fins 14. Because the insulating layer 5 does not corrode, the corrosion rate of the second metal layer 2 is higher than in a real environment.
  • a corrosion evaluation component 4 includes a first metal layer 1, a second metal layer 2, and an insulating layer 5.
  • the second metal layer 2 is disposed on the first metal layer 1 and has a lower potential than the first metal layer 1.
  • the insulating layer 5 covers the second metal layer 2.
  • the second metal layer 2 has an upper surface 2a.
  • the upper surface 2a is located opposite the surface in contact with the first metal layer 1.
  • a through hole H is provided in the insulating layer 5. A portion of the upper surface 2a is exposed from the through hole H.
  • the material constituting the first metal layer 1 is an aluminum alloy.
  • the material constituting the second metal layer 2 is an aluminum alloy containing zinc.
  • the second metal layer 2 has a lower potential than the first metal layer 1. Furthermore, because the metal body 3 has a configuration that simulates the heat transfer tube 13, it is possible to simulate the corrosion state of the sacrificial anode layer 19 in the actual heat exchanger 10.
  • the second metal layer 2 is joined to the first metal layer 1 by cladding.
  • a metal body 3 can be obtained in which the second metal layer 2 simulates the sacrificial anode layer 19 of the heat transfer tube 13.
  • the second metal layer 2 is formed by zinc thermal spraying. In this way, a metal body 3 can be obtained in which the second metal layer 2 simulates the sacrificial anode layer 19 of the heat transfer tube 13 .
  • a heat exchanger 10 comprises a corrosion evaluation component 4, a heat transfer tube 13, and a plurality of fins 14.
  • the plurality of fins 14 are attached to the heat transfer tube 13.
  • the heat transfer tube 13 includes a fin-covered region 17 and an exposed region 18 other than the fin-covered region 17.
  • the fin-covered region 17 has a plurality of fins 14 attached to it.
  • the corrosion evaluation component 4 is disposed in the exposed region 18.
  • the corrosion evaluation part 4 does not interfere with the operation of the heat exchanger 10.
  • the distance W1 between adjacent fins 14 is the same as the inner circumferential width W2 of the through hole H.
  • the corrosion evaluation component 4 can more accurately simulate the corrosion state of the sacrificial anode layer 19 in the actual heat exchanger 10.
  • the heat transfer tube 13 has a base material 20 and a sacrificial anode layer 19.
  • the material constituting the base material 20 is the same as the material constituting the first metal layer 1.
  • the material constituting the sacrificial anode layer 19 is the same as the material constituting the second metal layer 2.
  • the second metal layer 2 has a lower potential than the first metal layer 1. Furthermore, because the metal body 3 has a configuration that simulates the heat transfer tube 13, it is possible to simulate the corrosion state of the sacrificial anode layer 19 in the actual heat exchanger 10.
  • the corrosion evaluation component 4 is positioned in the exposed area 18 so that the upper surface 2a faces vertically upward (z direction).
  • the air conditioner 300 includes a heat exchanger 10 .
  • Fig. 13 is a schematic cross-sectional view of a corrosion evaluation component 4 according to embodiment 2.
  • Fig. 13 corresponds to Fig. 7.
  • the corrosion evaluation component 4 shown in Fig. 13 basically has the same configuration as the corrosion evaluation component 4 shown in Fig. 6 and Fig. 7 and can achieve the same effects, but differs in that the insulating layer 5 is provided with through holes H having different inner circumferential widths.
  • the through holes H include a first through hole H1 and a second through hole H2.
  • the inner peripheral width W4 of the second through hole H2 is different from the inner peripheral width W3 of the first through hole H1.
  • the area of the exposed portion 6 exposed from the first through hole H1 is different from the area of the exposed portion 6 exposed from the second through hole H2.
  • through holes H with different inner peripheral widths may be provided in the insulating layer 5.
  • the corrosion rate at each exposed portion 6 differs depending on the size of the exposed portion 6.
  • zinc ions (Zn +2 ) accumulate in the gap between the insulating layer 5 and the first metal layer 1 in the covered portion 9.
  • an increase in the concentration of chloride ions (Cl ⁇ ) in the droplet 7 at the covered portion 9 is suppressed.
  • a decrease in pH in the droplet 7 is suppressed.
  • the through holes H include a first through hole H1 and a second through hole H2.
  • the inner peripheral width W4 of the second through hole H2 is different from the inner peripheral width W3 of the first through hole H1.
  • Example> Three corrosion evaluation parts 4 according to Sample 1, each having a configuration similar to that of the corrosion evaluation part 4 shown in Figures 6 and 7, were prepared.
  • A3003 alloy which is used in an actual heat exchanger 10, was used as the metal body 3 according to Sample 1.
  • the A3003 alloy is an aluminum alloy with added manganese.
  • the A3003 alloy was a single plate.
  • the dimensions of the A3003 alloy used were 40 mm long, 20 mm wide, and 1 mm thick.
  • a second metal layer 2 was formed on the surface of an A3003 alloy using zinc thermal spraying.
  • the first metal layer 1 was an A3003 alloy.
  • the second metal layer 2 contained thermally sprayed zinc.
  • the concentration of zinc contained in the second metal layer 2 was 2 mass percent.
  • the thickness of the first metal layer 1 was approximately 0.9 mm, and the thickness of the second metal layer 2 was approximately 0.1 mm.
  • the above-mentioned metal body 3 was covered with an insulating layer 5.
  • a polyester tape for plating was used as the insulating layer 5.
  • the thickness of the insulating layer 5 was 0.1 mm.
  • an awl was used to attach the insulating layer 5, which had six through holes H, to the metal body 3. Tape was then attached to cover the areas other than the areas where the through holes H were located.
  • the through holes H In a plan view seen from the Z direction, the through holes H have a circular shape.
  • the diameter (inner width W2) of each of the through holes H is approximately 0.5 mm.
  • the distance between multiple through holes H is 10 mm.
  • the heat exchanger 10 of Sample 2 was a heat exchanger 10 obtained by cutting out a portion of a heat exchanger 10 prior to use in an actual environment.
  • the dimensions of the heat exchanger 10 of Sample 2 were approximately 150 mm long (length along the z direction) x approximately 150 mm wide (length perpendicular to the z direction, along the direction in which the heat transfer tubes 13 extend) x approximately 30 mm thick (length along the depth direction in Figure 4).
  • the corrosion evaluation part 4 of Sample 1 and the heat exchanger 10 of Sample 2 were each removed from the test tank 500 hours, 1000 hours, and 2000 hours after the start of the test.
  • the corrosion evaluation part 4 of Sample 1 and the heat exchanger 10 of Sample 2 removed from the test tank were each embedded in resin.
  • the embedded corrosion evaluation part 4 and heat exchanger 10 were each polished to expose their cross sections.
  • the depth t1 and width t2 of the corrosion pits h formed in the second metal layer 2 and sacrificial anode layer 19 of the cross sections were measured using a digital microscope.
  • the maximum depth and width of the corrosion pits h were measured in exposed part 6, which was one of the six exposed parts and where corrosion had progressed particularly.
  • the depth t1 and width t2 of the corrosion pits h in any three gap regions Q were measured.
  • Table 2 shows the test results of the accelerated corrosion test.
  • Table 1 shows the depth t1 and width t2 of corrosion pits h after various times have elapsed in the corrosion evaluation part 4 of Sample 1 and the heat exchanger 10 of Sample 2.
  • the maximum depth of the corrosion pit h formed in the second metal layer 2 of the corrosion evaluation part 4 related to sample 1 was 0.075 mm, and the maximum width was 0.847 mm.
  • the corrosion pit h formed in the second metal layer 2 was a wide-opening corrosion pit h, with the width t2 of the corrosion pit h being larger than the inner width W2 of the through hole H.
  • the shape of the corrosion pits h formed in the sacrificial anode layer 19 of the heat exchanger 10 of sample 2 was similar to the shape of the corrosion pits h formed in the second metal layer 2 of the corrosion evaluation component 4. Therefore, it was found that, depending on the corrosion evaluation component 4, the corrosion pits h formed in the second metal layer 2 were able to reproduce the shape of the corrosion pits h formed in the sacrificial anode layer 19 of the heat exchanger 10.
  • the corrosion condition of the corrosion evaluation part 4 in a real environment was evaluated.
  • the corrosion evaluation part 4 was attached to the hairpin part 13b of the heat exchanger 10 operating in a real environment using a fastener 30.
  • a weather-resistant cable tie was used as the fastener 30.
  • the corrosion evaluation part 4 was manufactured to the same dimensions as the corrosion evaluation part 4 used in the accelerated corrosion test described above.
  • the outdoor unit 100 was operated, and the corrosion evaluation part 4 was collected after one year.
  • the depth t1 and width t2 of the corrosion pits h formed in the exposed portion 6 of the recovered corrosion evaluation parts 4 were observed and measured using the same method as in the accelerated corrosion test described above.
  • the maximum depth of the corrosion pits h formed in the second metal layer 2 was 0.075 mm, and the maximum width was 0.423 mm.
  • First metal layer 2. Second metal layer, 2a. Top surface, 2b. Bottom surface, 2c. Side surface, 3. Metal body, 4. Corrosion evaluation component, 5. Insulation layer, 6. Exposed portion, 7. Liquid droplet, 9. Coated portion, 10. Heat exchanger, 11. Distributor, 12. Header, 13. Heat transfer tube, 13a. Straight portion, 13b. Hairpin portion, 14. Fin, 14a. Main body, 14b. Fin collar portion, 14c. Curved portion, 15a. Arrow, 15b. Arrow, 17. Fin coated area, 18. Exposed area, 19. Sacrificial anode layer, 19a. Exposed portion, 20. Base material, 20b. Inner wall, 21.
  • Refrigerant Flow path 30 Fixture, 100 Outdoor unit, 101 Housing, 101a Bottom wall, 101b Top wall, 101c Front wall, 101d Side wall, 102 Support base, 103 Fan, 104 Fan guard, 200 Indoor unit, 201 Liquid pipe, 202 Gas pipe, 203 Compressor, 204 Condenser, 206 Expansion valve, 207 Evaporator, 208 Indoor blower, 300 Air conditioner, H Through hole, h Corrosion hole, H1 First through hole, H2 Second through hole, Q Gap area, W1 Distance, W2, W3, W4 Inner width, t1 Depth, t2 Width.

Landscapes

  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
  • Ecology (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Environmental Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Testing Resistance To Weather, Investigating Materials By Mechanical Methods (AREA)

Abstract

複数のフィンが配置されている領域における伝熱管の犠牲陽極層の腐食状態を評価することができる腐食評価部品が得られる。腐食評価部品（４）は、第１金属層（１）と、第２金属層（２）と、絶縁層（５）とを備える。第２金属層（２）は、第１金属層（１）の上に配置されており、かつ第１金属層（１）より電位が卑である。絶縁層（５）は第２金属層（２）を覆う。第２金属層（２）は、上面（２ａ）を有する。上面（２ａ）は、第１金属層（１）に接している面の反対に位置する。絶縁層（５）には、貫通孔（Ｈ）が設けられている。貫通孔（Ｈ）から上面（２ａ）の一部が露出している。

Description

腐食評価部品、熱交換器および空気調和器
　本開示は、腐食評価部品、熱交換器および空気調和器に関する。
　従来、熱交換器に使用される伝熱管の母材と当該母材の表面に形成されている犠牲陽極層とを模擬した腐食評価部品が知られている（たとえば、国際公開第２０１５／０６３９０３号公報）。国際公開第２０１５／０６３９０３号公報に記載の腐食評価部品は、伝熱管において複数のフィンが配置されていない領域に腐食評価部品を配置することで、伝熱管の犠牲陽極層の腐食状態を評価することができる。
国際公開第２０１５／０６３９０３号公報
　ただし、隣合ったフィンの間に形成される微小な隙間領域は、酸素が供給されにくく、外部との酸素濃度差に起因して腐食の進行が速いことがある。そのため、複数のフィンが配置されている領域における伝熱管の犠牲陽極層の腐食状態を評価するのに改善の余地があった。
　本開示は、上記のような課題を解決するために成されたものであり、本開示の目的は、複数のフィンが配置されている領域における伝熱管の犠牲陽極層の腐食状態を評価することができる腐食評価部品、当該腐食評価部品を備えた熱交換器および空気調和器を提供することである。
　本開示に従った腐食評価部品は、第１金属層と、第２金属層と、絶縁層とを備える。第２金属層は、第１金属層の上に配置されており、かつ第１金属層より電位が卑である。絶縁層は第２金属層を覆う。第２金属層は、上面を有する。上面は、第１金属層に接している面の反対に位置する。絶縁層には、貫通孔が設けられている。貫通孔から上面の一部が露出している。
　本開示に従った熱交換器は、腐食評価部品と、伝熱管と、複数のフィンとを備える。複数のフィンは、伝熱管に取り付けられる。伝熱管は、フィン被覆領域と、フィン被覆領域以外の露出領域とを含む。フィン被覆領域には、複数のフィンが取り付けられる。腐食評価部品は、露出領域に配置されている。
　本開示に従った空気調和器は、熱交換器を備える。
　上記によれば、複数のフィンが配置されている領域における伝熱管の犠牲陽極層の腐食状態を評価することができる腐食評価部品、当該腐食評価部品を備えた熱交換器および空気調和器を得ることができる。
実施の形態１に係る空気調和器の一例を示す模式図である。 実施の形態１に係る室外機の概略外観図である。 図２の線分ＩＩＩ－ＩＩＩにおける概略断面図である。 実施の形態１に係る熱交換器の概略正面図である。 図４の線分Ｖ－Ｖにおける熱交換器の概略断面図である。 実施の形態１に係る腐食評価部品の概略外観図である。 図６の線分ＶＩＩ－ＶＩＩにおける腐食評価部品の概略断面図である。 実施の形態１に係る腐食評価部品における金属体の概略外観図である。 実施の形態１に係る腐食評価部品が伝熱管に取り付けられた概略正面図である。 第２金属層における腐食の状況を示す腐食評価部品の部分拡大概略断面図である。 第２金属層における腐食の状況を示す腐食評価部品の部分拡大概略断面図である。 第２金属層における腐食の状況を示す腐食評価部品の部分拡大概略断面図である。 実施の形態２に係る腐食評価部品の概略断面図である。
　以下、本開示の実施の形態を説明する。なお、特に言及しない限り、以下の図面において同一または対応する部分には同一の参照番号を付し、その説明は繰り返さない。
　実施の形態１．
　＜空気調和器の構成＞
　図１は、実施の形態１に係る空気調和器３００の一例を示す模式図である。
　空気調和器３００は、たとえば、空気調和用の冷凍サイクル装置であって、図１に示されるように、室外機１００および室内機２００を主に備える。室外機１００および室内機２００は、液管２０１とガス管２０２とを用いて接続されている。
　室外機１００は、圧縮機２０３、熱交換器である凝縮器２０４、および室外送風機（ファン１０３）を有する。圧縮機２０３は凝縮器２０４に配管接続されている。室内機２００は、膨張弁２０６、熱交換器である蒸発器２０７、および室内送風機２０８を有する。膨張弁２０６は蒸発器２０７に配管接続されている。
　室外機１００の圧縮機２０３と室内機２００の蒸発器２０７とは、ガス管２０２で接続されている。室外機１００の凝縮器２０４と室内機２００の膨張弁２０６とは、液管２０１で接続されている。このような空気調和器３００の構成により冷媒回路が形成されている。液管２０１およびガス管２０２を介して冷媒回路内を冷媒が循環する。
　圧縮機２０３は、ガス管２０２から供給されるガス状となった冷媒を圧縮する。凝縮器２０４は、圧縮機２０３で圧縮したガス状の冷媒を冷却することで、冷媒をガス状から高圧液状あるいは気液２相状にする。膨張弁２０６は、高圧液状あるいは気液２相状の冷媒を減圧する。蒸発器２０７は、減圧された冷媒を加熱して低圧ガス状の冷媒とする。圧縮機２０３は、蒸発器２０７によって低圧ガス状となった冷媒を吸引して再度圧縮する。
　なお、室外送風機（ファン１０３）は、凝縮器２０４に空気を送る。室外送風機（ファン１０３）は、凝縮器２０４に流れる冷媒が空気と熱交換して、熱の吸収または放出を促進するために設けられている。また、室内送風機２０８は、蒸発器２０７に空気を送る。室内送風機２０８は、蒸発器２０７に流れる冷媒が空気と熱交換して、熱の吸収または放出を促進するために設けられている。
　凝縮器２０４および蒸発器２０７は、空気と熱交換する熱交換器１０である。熱交換器１０には後述するように腐食評価部品４（図９参照）が設置されている。
　なお、本実施の形態１に係る空気調和器３００について、冷房として使用される空気調和器３００について説明したが、暖房として使用されてもよい。具体的には、上記のような室外機１００に対し、たとえば、切替機構（図示せず）を設けてもよい。
　切替機構は、四方弁または複数の弁が組み合わされて配置されることにより、圧縮機２０３の吸入管と吐出管とを切り替える。切替機構を設けることにより、室外機１００内の熱交換器１０が蒸発器として機能し、室内機２００内の熱交換器が凝縮器として機能することができる。
　このようにして、本実施の形態１に係る空気調和器３００は、室外の熱を利用して、室内を加熱する暖房として使用することができる。つまり、本実施の形態１に係る空気調和器３００は、例えば、冷房および暖房の両方が実施可能な装置、冷房のみが実施可能な装置、あるいは暖房のみが実施可能な装置のいずれかであってもよい。
　＜室外機の構成＞
　次に、空気調和器３００に用いられる室外機１００の構成について説明する。図２は、実施の形態１に係る室外機１００の概略外観図である。図３は、図２の線分ＩＩＩ－ＩＩＩにおける室外機１００の内部構造を示す概略断面図である。
　室外機１００は、筐体１０１と、２つの支持台１０２と、ファン１０３と、ファンガード１０４と、熱交換器１０とを主に備える。２つの支持台１０２は、たとえば地面または床の上に配置される。筐体１０１が支持台１０２の上に配置されることで、支持台１０２は筐体１０１を支持する。２つの支持台１０２は、ｘ方向に互いに離間して配置されている。
　図２に示されているように、鉛直方向上向きをｚ方向とする。鉛直方向下向き（－ｚ方向）は、重力加速度が加わる方向である。ｚ方向に対して垂直な方向をｘ方向およびｙ方向とする。ｙ方向は、ｘ方向に対して垂直な方向である。
　筐体１０１は、下壁１０１ａと、上壁１０１ｂと、前壁１０１ｃと、側壁１０１ｄとを有する。下壁１０１ａは支持台１０２に配置されている。上壁１０１ｂは、ｚ方向において下壁１０１ａに対向する位置に配置されている。前壁１０１ｃおよび側壁１０１ｄの各々は、上壁１０１ｂと下壁１０１ａとを接続する。このようにして、筐体１０１の内部には、下壁１０１ａと、上壁１０１ｂと、前壁１０１ｃと、側壁１０１ｄとによって囲まれる内部空間が形成されている。
　筐体１０１には、開口領域が設けられている。開口領域は、当該筐体１０１の内部空間に連通する。開口領域は、ｙ方向において前壁１０１ｃに対向する領域およびｘ方向において側壁１０１ｄに対向する領域から形成されている。
　前壁１０１ｃには、ファンガード１０４が設けられている。ファンガード１０４には、当該筐体１０１の外部と筐体１０１の内部空間とを連通する複数の貫通孔が設けられており、ｙ方向からみた正面視において、ファンガード１０４は格子状に形成されている。
　筐体１０１の内部空間には、凝縮器としての熱交換器１０と、ファン１０３とが配置されている。図３に示されているように、熱交換器１０は、当該熱交換器１０による熱交換を妨げないように開口領域に沿って設けられている。つまり、熱交換器１０は、筐体１０１から露出するように設けられている。熱交換器１０は、内部空間を形成する壁に沿って配置されてもよい。ファン１０３は、熱交換器１０と筐体１０１とに囲まれている。
　＜熱交換器の構成＞
　次に、室外機１００に用いられる熱交換器１０の構成について説明する。図４は、実施の形態１に係る熱交換器１０の概略正面図である。図５は、図４の線分Ｖ－Ｖにおける熱交換器１０の概略断面図である。図４および図５に示されている熱交換器１０は、たとえば伝熱フィンアンドチューブ型熱交換器であり、複数の伝熱管１３と、複数のフィン１４と、分配器１１と、ヘッダ１２とを備えている。分配器１１およびヘッダ１２は、伝熱管１３を挟むように配置されている。具体的には、伝熱管１３の一端が分配器１１に接続されている。伝熱管１３が延在する方向において一端の反対に位置する他端がヘッダ１２に接続されている。
　伝熱管１３は、たとえば、１つの冷媒流路２１が形成されている円管であってもよく、複数の冷媒流路２１が形成されている扁平管であってもよい。伝熱管１３が扁平管であれば、当該熱交換器１０の熱交換効率が向上し、かつコストを低減することができる。
　図４に示されているように、伝熱管１３は分配器１１からヘッダ１２に向かって蛇行するように延在している。具体的には、伝熱管１３は、複数の直線部１３ａと、複数のヘアピン部１３ｂとを有する。直線部１３ａは、直線状に延びている。複数の直線部１３ａは、ｚ方向に隣り合って配置されている。隣り合って配置されている直線部１３ａの一端同士が、ヘアピン部１３ｂを介して接続されている。ヘアピン部１３ｂは、曲線状に延びている。
　図４に示されているように、伝熱管１３は、フィン被覆領域１７と、当該フィン被覆領域１７以外の一対の露出領域１８とを含む。フィン被覆領域１７は、複数のフィン１４が取り付けられる領域である。露出領域１８は、複数のフィン１４が配置されない領域であり、伝熱管１３が複数のフィン１４から露出している領域である。
　図４に示されているように、フィン被覆領域１７は、一対の露出領域１８に挟まれる位置にある。一対の露出領域１８の内の一方の露出領域１８は、フィン被覆領域１７と分配器１１との間に位置する。一対の露出領域１８の内の他方の露出領域１８は、フィン被覆領域１７と分配器１１との間に位置する。
　直線部１３ａが延在する方向における当該直線部１３ａの一端および他端は、露出領域１８に位置する。ヘアピン部１３ｂは、露出領域１８に位置する。
　前述したように、複数のフィン１４はフィン被覆領域１７に取り付けられる。複数のフィン１４は、直線部１３ａが延在する方向に沿って等間隔に配置されている。複数のフィン１４の各々は、ｚ方向に並んで配置されている複数の直線部１３ａに接合されている。
　当該空気調和器３００の運転状態が冷房である場合、ガス状の高温かつ高圧の冷媒が、熱交換器１０に流れ込む。具体的には、冷媒は、図４に示されている矢印１５ａが示す方向に沿って分配器１１に流入する。冷媒は、分配器１１によって、複数の伝熱管１３に流れ込む。伝熱管１３に流れ込んだ冷媒は、フィン被覆領域１７を通ることで空気と熱交換する。その後、複数の伝熱管１３に流入した冷媒は、ヘッダ１２に合流する。ヘッダ１２に流れ込んだ冷媒は、図４に示されている矢印１５ｂが示す向きに沿ってヘッダ１２から流出する。このようにして、空気調和器３００の運転状態が冷房である場合、熱交換器１０は凝縮器として機能する。
　図５に示されているように、伝熱管１３は母材２０と犠牲陽極層１９とを有する。母材２０の内部には、冷媒流路２１が形成されている。冷媒流路２１は、母材２０の内壁２０ｂによって囲まれた領域である。母材２０の表面には、当該母材２０より電位が卑である犠牲陽極層１９が形成されている。
　母材２０を構成する材料はアルミニウム合金である。犠牲陽極層１９を構成する材料は、たとえば亜鉛を含むアルミニウム合金である。自然環境において亜鉛はアルミニウムより電位が卑である。そのため、犠牲陽極層１９は、母材２０より電位が卑になる。つまり、犠牲陽極層１９が優先的に腐食されることで、母材２０の腐食を防止する。その結果、冷媒流路２１から冷媒が漏れることを抑制することができる。
　フィン被膜領域１７において、伝熱管１３にフィン１４が取り付けられている。フィン１４が犠牲陽極層１９にロウ付けされることで、当該フィン１４が伝熱管１３に接合される。図５に示されているように、フィン１４は曲げ加工されている。具体的には、フィン１４は、本体部１４ａと、フィンカラー部１４ｂとを含む。本体部１４ａは、伝熱管１３の表面に対して垂直な方向に沿って延在している。フィンカラー部１４ｂは、伝熱管１３の表面に対して平行な方向に沿って延在している。
　フィンカラー部１４ｂは、フィン１４の一端（たとえばフィン１４において伝熱管１３を挿通させるために形成された開口部に隣接する部分）を曲げることで形成される。フィン１４は、フィンカラー部１４ｂにて犠牲陽極層１９に接合されている。このようにして、フィン１４は伝熱管１３に取り付けられている。また、曲げ加工されたフィン１４の一端（フィンカラー部１４ｂ）が伝熱管１３に接合されることで、フィン１４と伝熱管１３との接触面積が増える。そのため、当該熱交換器１０の熱交換効率が向上する。
　フィン被覆領域１７において、伝熱管１３の全面がフィン１４で被覆されてもよい。ただし、フィン１４は曲げ加工されているため、隣合うフィン１４の間に伝熱管１３の一部が露出している露出部分１９ａが形成されている。露出部分１９ａは、犠牲陽極層１９の表面のうち、フィンカラー部１４ｂが接合されていない領域である。つまり、露出部分１９ａは、隣合うフィン１４の間に形成された犠牲陽極層１９の表面である。
　具体的には、フィン１４が曲げ加工されているため、当該フィン１４は曲線部１４ｃを含む。曲線部１４ｃは、本体部１４ａとフィンカラー部１４ｂとに連なる。曲線部１４ｃは、曲率を有する。隣合うフィン１４の間に隙間領域Ｑが形成されている。隙間領域Ｑは、一方のフィン１４の曲線部１４ｃと、当該フィン１４の隣に配置されている他方のフィン１４のフィンカラー部１４ｂと、これらのフィン１４の間に配置されている露出部分１９ａ（犠牲陽極層１９の表面）とによって囲まれた領域である。
　露出部分１９ａに腐食因子を含む液滴７（図１０参照）が付着すると、犠牲陽極層１９の腐食が進行する。特に、隙間領域Ｑは微小な空間であるため、当該隙間領域Ｑに酸素が供給されにくい。そのため、当該露出部分１９ａにおける犠牲陽極層１９の腐食の進行は、露出領域１８における犠牲陽極層１９の腐食の進行よりも早くなることがある。このような、微小な隙間領域Ｑのように隙間部で腐食が促進される現象を隙間腐食という。
　＜腐食評価部品の構成＞
　次に、熱交換器１０に取り付けられる腐食評価部品４の構成について説明する。図６は、実施の形態１に係る腐食評価部品４の概略外観図である。図７は、図６の線分ＶＩＩ－ＶＩＩにおける腐食評価部品４の概略断面図である。図８は、実施の形態１に係る腐食評価部品４における金属体３の概略外観図である。
　図７に示されているように、腐食評価部品４は金属体３と絶縁層５とを備える。金属体３は、絶縁層５に覆われている。金属体３は、第１金属層１と第２金属層２とを含む。第２金属層２は、第１金属層１の上に配置されている。
　図７に示されているように、第２金属層２は、上面２ａと、下面２ｂと、側面２ｃとを有する。上面２ａに対して垂直な方向をＺ方向とする。Ｚ方向に対して垂直な方向をＸ方向およびＹ方向とする。Ｚ方向から見た平面視において、Ｙ方向は、Ｘ方向に対して垂直な方向である。上面２ａは、Ｘ方向およびＹ方向に沿って延在している。
　腐食評価部品４は伝熱管１３に取り付けられる形状であればよく、Ｚ方向から見た平面視において、腐食評価部品４の形状は、矩形状であってもよく、円状であってもよく、楕円状であってもよい。図６に示されているように、Ｚ方向から見た平面視において、腐食評価部品４の形状が矩形状である場合、たとえばＸ方向は腐食評価部品４の短手方向であってもよい。Ｙ方向は、たとえば腐食評価部品４の長手方向であってもよい。Ｚ方向は、たとえば腐食評価部品４の厚さ方向であってもよい。
　第２金属層２は、下面２ｂにて第１金属層１に接している。上面２ａは、Ｚ方向において下面２ｂの反対に位置する。側面２ｃは、上面２ａと下面２ｂとに連なる面である。
　金属体３は、伝熱管１３を模擬した構成を有する。具体的には、第１金属層１を構成する材料は、母材２０を構成する材料と同じである。つまり、母材２０を構成する材料がアルミニウム合金である場合、第１金属層１を構成する材料もアルミニウム合金であってもよい。第２金属層２を構成する材料は、犠牲陽極層１９を構成する材料と同じである。つまり、犠牲陽極層１９を構成する材料が亜鉛を含むアルミニウム合金である場合、第２金属層２を構成する材料も亜鉛を含むアルミニウム合金であってもよい。このようにすれば、第２金属層２は、第１金属層１より電位が卑である。絶縁層５を構成する材料は、たとえば自身が腐食されない絶縁性を有する樹脂である。
　自然環境において亜鉛はアルミニウムより電位が卑である。そのため、アルミニウム合金に含まれる亜鉛の濃度が低いほど当該アルミニウム合金の電位が高くなる。異種の金属材料同士が互いに接している場合、各々の金属材料の電位の高低によって、それぞれの金属材料がアノードであるか、カソードであるかが決まる。
　電位が高い金属材料では、還元反応等のカソード反応が進行する。一方、電位が低い金属材料では金属の酸化反応等のアノード反応が進行する。つまり、第２金属層２では、アノード反応が進行する。一方、第１金属層１では、カソード反応が進行する。その結果、第２金属層２が優先的に腐食し、第１金属層１を防食できる。これ機能を、犠牲防食機能という。
　ここで、本実施の形態１に係る腐食評価部品４の特徴は、絶縁層５に貫通孔Ｈが設けられている点である。図６および図７に示されているように、絶縁層５に複数の貫通孔Ｈが設けられている。上面２ａは、絶縁層５に覆われている被覆部分９と、絶縁層５から露出している露出部分６とを含む。被覆部分９は、上面２ａのうち、絶縁層５が覆っている領域である。露出部分６は、上面２ａのうち、絶縁層５によって覆われていない領域である。
　このような絶縁層５に貫通孔Ｈが設けられた腐食評価部品４を熱交換器１０に取り付けることで、後述するように伝熱管１３の犠牲陽極層１９の腐食状態を評価することができる。
　絶縁層５に設けられている貫通孔Ｈは、少なくとも１つ以上であればよく、図６に示されているように、６つであってもよい。露出部分６の数が多いほど、腐食状態を評価できる箇所を増やすことができる。複数の露出部分６における腐食状態を評価することで、腐食状態の評価の精度を向上することができる。
　図５に示されているように、熱交換器１０における隣合った露出部分１９ａは、フィン１４によって互いに離間している。そのため、互いに離間して配置されている２つの露出部分１９ａに跨がって液滴７が付着する可能性は低い。そのため、腐食評価部品４における複数の貫通孔Ｈは、互いに１０ｍｍ以上離れていてもよい。このようにすれば、腐食評価部品４において、隣合って配置されている露出部分６に跨がって液滴７が付着することが抑制される。
　貫通孔Ｈの内周幅Ｗ２は、隣合う複数のフィン１４間の距離Ｗ１と同じであってもよい。つまり、隣合う複数のフィン１４間の距離Ｗ１が、貫通孔Ｈの内周幅Ｗ２と同じであれば、実機の熱交換器１０における犠牲陽極層１９の腐食状態を模擬することできる。貫通孔Ｈの内周幅Ｗ２は、たとえば、当該貫通孔Ｈの径であり、最大径であってもよい。隣合う複数のフィン１４間の距離Ｗ１は、伝熱管１３が延在する方向における露出部分１９ａの幅である。
　Ｚ方向から見た平面視において、露出部分６の形状は円状であってもよく、楕円状であってもよい。このようにすれば、実機の熱交換器１０における犠牲陽極層１９の腐食状態を模擬することできる。
　図６および図７に示されているように腐食評価部品４の短手方向がＸ方向であるとき、当該腐食評価部品４が伝熱管１３に取り付けられるように、当該腐食評価部品のＸ方向における幅が伝熱管１３の幅以下であってもよい。第１金属層１のＺ方向における厚さは、伝熱管１３の母材２０の厚さ以下であってもよい。実環境における犠牲陽極層１９の腐食状況を精度良く把握するために、第２金属層２のＺ方向における厚さは、伝熱管１３の犠牲陽極層１９の厚さと同じであってもよい。
　図８に示されているように、金属体３は、第１金属層１と第２金属層２とを含む。第２金属層２は、第１金属層１の上に配置されている。伝熱管１３の犠牲陽極層１９は、たとえば亜鉛溶射またはクラッドにより形成される。そのため、第２金属層２が伝熱管１３の犠牲陽極層１９を模擬するように、当該第２金属層２は犠牲陽極層１９と同様の方法で形成されてもよい。
　第２金属層２は、亜鉛溶射により形成された亜鉛溶射層であってもよい。ここで、亜鉛溶射とは、金属体３に亜鉛を吹き付けることで第２金属層２としての亜鉛溶射層を形成する方法である。亜鉛溶射の後に当該金属体３を加熱をすることで、亜鉛が金属体３に拡散される。このようにして、亜鉛を含む第２金属層２が形成される。金属体３の表層において、亜鉛の濃度が均一に拡散せず、表層における亜鉛の濃度が最も高くなる。このようにして、図８に示されているような金属体３を製造することができる。
　第２金属層２は、クラッドにより第１金属層１に接合されたクラッド層であってもよい。ここで、クラッドとは、２枚の異なる材料で構成された金属板を貼り付けることで、第１金属層１に接合された第２金属層２としてのクラッド層を形成する方法である。第１金属層１としての金属板および第２金属層２としての金属板は、圧接法などを用いることで互いに貼り合わせることができる。貼り合わせた２枚の金属板は、熱処理を行うことで、金属体３としてクラッド板を製造することができる。このようにして、図８に示されているような金属体３を製造することができる。
　図９は、実施の形態１に係る腐食評価部品４が伝熱管１３に取り付けられた概略正面図である。図９に示されているように、腐食評価部品４は、伝熱管１３に取り付けられる。熱交換器１０の運転の妨げにならないように、腐食評価部品４は、露出領域１８に配置される。このようにすることで、腐食評価部品４は、熱交換器１０の腐食状況の評価に利用される。１台の室外機１００に取り付けられる腐食評価部品４は１個以上であればよく、２個であってもよく、３個であってもよい。また、本開示に係る腐食評価部品４は、図１に示された構成とは異なる構成の空気調和器、あるいは熱交換器１０を備える任意の構成の冷凍サイクル装置に適用できる。
　腐食評価部品４は露出領域１８における伝熱管１３のヘアピン部１３ｂおよび直線部１３ａのいずれかに配置されてもよい。図９に示されているように、上面２ａが鉛直方向上向き（ｚ方向）になるように、腐食評価部品４が露出領域１８に配置されてもよい。
　腐食評価部品４は、固定具３０によって伝熱管１３に固定される。図９に示されているように、２つの固定具３０を用いて、伝熱管１３に腐食評価部品４を取り付けてもよい。固定具３０を伝熱管１３に巻き付けることで、伝熱管１３に腐食評価部品４を固定してもよい。固定具３０自体の腐食を防ぐために、固定具３０は金属でないことが好ましい。固定具３０は、例えば樹脂によって形成されている結束バンドであってもよい。なお、腐食評価部品４の貫通孔Ｈを塞がないように固定具３０は配置される。
　腐食評価部品４において犠牲陽極層１９を模擬した第２金属層２の腐食速度は、実環境における犠牲陽極層１９の腐食速度より大きい。伝熱管１３に取り付けた腐食評価部品４を一定期間経過後に回収してもよい。このようにすることで、第２金属層２の腐食状況を評価することで、実環境における隙間領域Ｑの露出部分１９ａにおける腐食状況を推定することができる。
　隙間領域Ｑの露出部分１９ａにおける腐食が早く進行して、犠牲陽極層１９の犠牲防食機構が働かなると、母材２０の腐食が進行してしまう。母材２０が腐食すると、冷媒流路２１に連通する貫通孔が形成され、冷媒が漏れるおそれがある。
　伝熱管１３に取り付けられた本実施の形態１に係る腐食評価部品４を回収することで、当該腐食評価部品４における第２金属層２の腐食状況から伝熱管１３における犠牲陽極層１９の腐食状況を推定することできる。その結果、伝熱管１３から冷媒が漏れることを事前に防ぐことができる。
　回収された腐食評価部品４における第２金属層２の腐食状況は、当該腐食評価部品４の断面を観察することで評価することができる。具体的には、回収された腐食評価部品４を樹脂で包埋する。包埋した腐食評価部品４を切断・研磨することで、腐食評価部品の断面を露出させる。当該断面を、たとえば株式会社キーエンス製のデジタルマイクロスコープ（型番：ＶＨＸ－Ｘ１）を用いて観察することで、第２金属層２の腐食深さを計測することができる。
　実環境における母材２０の腐食状況は、腐食加速試験から得られた試験結果に照合することで推定することができる。具体的には、製造された腐食評価部品に対して、実環境を模擬した腐食加速試験を実施する。腐食加速試験は、たとえば、中性塩水連続噴霧試験あるいは中性塩水噴霧サイクル試験などである。このように腐食加速試験を実施することで、所定の腐食量に達するまでの時間を得ることができる。
　実環境における所定の腐食量に達するまでの時間と、腐食加速試験で得られた当該腐食量に達するまでの時間との比率を把握することで、回収された腐食評価部品４における第２金属層２の腐食状況から実環境における隙間領域Ｑの犠牲陽極層１９の腐食の進行期間を推定することができる。
　＜腐食評価部品の製造方法＞
　次に、本実施の形態１に係る腐食評価部品４の製造方法について説明する。本実施の形態１に係る腐食評価部品４の製造方法では、まず、図８に示されているような第１金属層１と、第２金属層２とを含む金属体３を準備する。
　次に、金属体３を絶縁層５で覆う。絶縁層５には、あらかじめ貫通孔Ｈが設けられてもよい。絶縁層５としての粘着性のテープに錐などを用いて貫通孔Ｈを形成してもよい。当該テープを金属体３に貼り付けることで、図６および図７に示されているような腐食評価部品４が製造されてもよい。
　または、第２金属層２の一部の領域をマスキングして、当該領域以外の領域に絶縁層５を形成することで、金属体３を絶縁層５で覆ってもよい。具体的には、上面２ａのうち露出部分６となる領域を粘着性のテープで被覆する。当該テープを形成した領域（露出部分６）以外の領域（上面２ａの被覆部分９および側面２ｃ）に、絶縁性を有する塗料を塗布する。その後、粘着性のテープを除去する。このように粘着性のテープを除去することで、貫通孔Ｈが形成され、露出部分６が絶縁層５から露出する。このようにして、図６および図７に示されているような腐食評価部品４が製造されてもよい。
　露出部分６以外の領域（上面２ａの被覆部分９および側面２ｃ）が絶縁層５で覆われていることで、上面２ａの被覆部分９および側面２ｃにおける腐食の発生を防ぐことができる。貫通孔Ｈに腐食因子を含む水を滞留させることで、当該露出部分６にて隙間腐食が発生する。そのため、絶縁層５の厚さは、貫通孔Ｈに水が溜まる程度の厚さであってもよい。つまり、絶縁層５の厚さも考慮した絶縁層５の形成方法を選択してもよい。
　図７に示されているように、絶縁層５は露出部分６以外の領域を覆うように第１金属層１および第２金属層２を覆っているが、第２金属層２の側面２ｃが腐食されないように配置されればよく、第１金属層１を覆っていなくてもよい。第２金属層２の側面２ｃが第１金属層１の側面に連なる接触部分において腐食が発生しないように、絶縁層５の一部は第１金属層１の側面の一部を覆っていてもよい。
　＜第２金属層における腐食の状況＞
　次に、液滴７が露出部分６に付着した際の、第２金属層２における腐食の状況について説明する。図１０から図１２は、第２金属層における腐食の状況を示す腐食評価部品４の部分拡大概略断面図である。
　図１０は、第２金属層２が液滴７によって腐食される前の状態を示す。図１０に示されているように、水のような液滴７が貫通孔Ｈの内部に滞留する。液滴７は、露出部分６における上面２ａに接触している。液滴７は、塩化物イオンなどの腐食因子を含む。
　図１１は、液滴７によって第２金属層２の腐食が開始した状態を示す。液滴７が貫通孔Ｈの内部に滞留すると、図１１に示されているように、第２金属層２において腐食が発生する。このようにして、液滴７が接触している露出部分６における第２金属層２が－Ｚ方向に向かって減肉することで、上面２ａに腐食孔ｈが形成される。腐食孔ｈの深さｔ１は、上面２ａから、腐食孔ｈにおいて当該上面２ａから最も奥まった位置までの距離である。腐食孔ｈは、第１金属層１に達していない。腐食孔ｈの幅ｔ２は、貫通孔Ｈの内周幅以下である。
　図１２は、液滴７によって第２金属層２の腐食が進行した状態を示す。第２金属層２における腐食が進行すると、腐食孔ｈは、第１金属層１に達する。後述する第２金属層２における犠牲防食機能により、図１２に示されているように、被覆部分９における第２金属層２が減肉する。腐食孔ｈの幅ｔ２は、貫通孔Ｈの内周幅より大きくなる。
　被覆部分９における腐食は以下のメカニズムで進行する。
　被覆部分９と比較して、露出部分６は酸素が外部から供給されやすい。そのため、露出部分６においては、下記の式（１）で示される酸素の還元反応（カソード反応）が優位となって進行する。
　一方、被覆部分９は、Ｚ方向において第１金属層１と絶縁層５とに挟まれている。そのため、被覆部分９は酸素が外部から供給されにくい。そのため、被覆部分９においては、下記の式（２）で示されるアルミニウムの酸化反応（アノード反応）と、式（３）で示される亜鉛の酸化反応（アノード反応）とが優位となって進行する。
　このようにして、露出部分６および被覆部分９による酸素濃淡電池が形成される。その結果、図１１に示されるように、第２金属層２における腐食が進行する。
　第２金属層２は、第１金属層１より電位が卑である。そのため、図１２のように第２金属層２から第１金属層１の表面が露出しても、第２金属層２における犠牲防食機能により、第２金属層２における腐食が加速される。第２金属層２の減肉により露出した第１金属層１の表面においては、式（１）で示される酸素の還元反応が進行する。一方、被覆部分９における第２金属層２においては、式（２）で示されるアルミニウムの酸化反応と、式（３）で示される亜鉛の酸化反応とが進行する。
　式（２）および式（３）で示される酸化反応により発生したアルミニウムイオン（Ａｌ＋３）および亜鉛イオン（Ｚｎ＋２）は被覆部分９における第２金属層２に蓄積する。その結果、電気的中性条件を満たすために、例えば、露出部分６における液滴７に含まれる塩化物イオン（Ｃｌ－）が露出部分６から被覆部分９における液滴７に泳動する。つまり、被覆部分９における液滴７の塩化物イオン（Ｃｌ－）の濃度が増加する。
　また、下記の式（４）で示される亜鉛の加水分解反応と、式（５）で示されるアルミニウムの加水分解反応が進行する。その結果、液滴７の中に含まれる水素イオン（Ｈ＋）が増加し、液滴７におけるｐＨ（水素イオン指数）が減少する。
　このような、液滴７に含まれる塩化物イオン（Ｃｌ－）の濃度の増加および液滴７のｐＨの低下によって、第２金属層２の腐食がさらに進行する。このようにして、腐食評価部品４を用いて、露出部分６に腐食を発生させ、かつ進行をさせることができる。腐食評価部品４において露出部分６以外の領域を絶縁層５で覆っている。そのため、実環境で稼働している伝熱管１３において隣合うフィン１４の間に形成されている隙間領域Ｑに液滴７が付着している状態を当該腐食評価部品４を用いて模擬することができる。
　フィン１４は犠牲陽極層１９と同様に、亜鉛を含むアルミニウム合金が使用されている。フィン１４に含まれる亜鉛の濃度は犠牲陽極層１９に含まれる亜鉛の濃度以上であることが多い。
　前述したように、自然環境において亜鉛はアルミニウムより電位が卑である。そのため、アルミニウム合金に含まれる亜鉛の濃度が大きいと、腐食速度は大きくなる。つまり、フィン１４における腐食速度は、犠牲陽極層１９の腐食速度以上となる。その結果、フィン１４に犠牲防食機能が働き、犠牲陽極層１９を防食することができる。このようにして、犠牲陽極層１９の寿命を延ばすことができる。
　母材２０、犠牲陽極層１９、フィン１４の各々における腐食速度は、フィン１４≧犠牲陽極層１９＞母材２０の関係性となる。実環境において、フィン１４は、犠牲陽極層１９より早く腐食する、または、フィン１４は、犠牲陽極層１９と同時に腐食する。その結果、犠牲陽極層１９における腐食速度は小さくなる。一方、腐食評価部品４において絶縁層５がフィン１４を模擬する。絶縁層５は腐食しないため、第２金属層２における腐食速度は実環境よりも大きくなる。
　＜作用効果＞
　本開示に従った腐食評価部品４は、第１金属層１と、第２金属層２と、絶縁層５とを備える。第２金属層２は、第１金属層１の上に配置されており、かつ第１金属層１より電位が卑である。絶縁層５は第２金属層２を覆う。第２金属層２は、上面２ａを有する。上面２ａは、第１金属層１に接している面の反対に位置する。絶縁層５には、貫通孔Ｈが設けられている。貫通孔Ｈから上面２ａの一部が露出している。
　このようにすることで、複数のフィン１４が配置されている領域における伝熱管１３の犠牲陽極層１９の腐食状態を評価することができる。
　上記腐食評価部品４によれば、第１金属層１を構成する材料は、アルミニウム合金である。第２金属層２を構成する材料は、亜鉛を含むアルミニウム合金である。
　このようにすれば、第２金属層２は、第１金属層１より電位が卑となる。また、金属体３は、伝熱管１３を模擬した構成を有するため、実機の熱交換器１０における犠牲陽極層１９の腐食状態を模擬することできる。
　上記腐食評価部品４によれば、第２金属層２は、第１金属層１にクラッドにより接合されている。
　このようにすれば、第２金属層２が伝熱管１３の犠牲陽極層１９を模擬する金属体３を得ることができる。
　上記腐食評価部品４によれば、第２金属層２は、亜鉛溶射により形成されている。
　このようにすれば、第２金属層２が伝熱管１３の犠牲陽極層１９を模擬する金属体３を得ることができる。
　本開示に従った熱交換器１０は、腐食評価部品４と、伝熱管１３と、複数のフィン１４とを備える。複数のフィン１４は、伝熱管１３に取り付けられる。伝熱管１３は、フィン被覆領域１７と、フィン被覆領域１７以外の露出領域１８とを含む。フィン被覆領域１７は、複数のフィン１４が取り付けられる。腐食評価部品４は、露出領域１８に配置されている。
　このようにすれば、腐食評価部品４が熱交換器１０の運転の妨げにならない。
　上記熱交換器１０によれば、隣合う複数のフィン１４間の距離Ｗ１が、貫通孔Ｈの内周幅Ｗ２と同じである。
　このようにすれば、腐食評価部品４は、実機の熱交換器１０における犠牲陽極層１９の腐食状態をより精確に模擬することできる。
　上記熱交換器１０によれば、伝熱管１３は、母材２０と、犠牲陽極層１９とを有する。母材２０を構成する材料は、第１金属層１を構成する材料と同じである。犠牲陽極層１９を構成する材料は、第２金属層２を構成する材料と同じ。
　このようにすれば、第２金属層２は、第１金属層１より電位が卑となる。また、金属体３は、伝熱管１３を模擬した構成を有するため、実機の熱交換器１０における犠牲陽極層１９の腐食状態を模擬することできる。
　上記熱交換器１０によれば、上面２ａが鉛直方向上向き（ｚ方向）になるように腐食評価部品４が露出領域１８に配置される。
　このようにすれば、貫通孔Ｈに液滴７を滞留させることができる。
　本開示に従った空気調和器３００は、熱交換器１０を備える。
　このようにすれば、腐食評価部品４を熱交換器１０の内部、たとえば伝熱管１３に取り付けることで、空気調和器３００における熱交換器１０の腐食状況を推定することができる。
　実施の形態２．
　＜腐食評価部品の構成＞
　図１３は、実施の形態２に係る腐食評価部品４の概略断面図である。図１３は、図７に対応する。図１３に示された腐食評価部品４は、基本的には図６および図７に示された腐食評価部品４と同様の構成を備え、同様の効果を得ることができるが、絶縁層５に内周幅が互いに異なる貫通孔Ｈが設けられている点で異なる。
　図１３に示されているように、貫通孔Ｈは、第１貫通孔Ｈ１と、第２貫通孔Ｈ２とを含む。第２貫通孔Ｈ２の内周幅Ｗ４は、第１貫通孔Ｈ１の内周幅Ｗ３と異なる。つまり、Ｚ方向からみた平面視において、第１貫通孔Ｈ１から露出している露出部分６の面積は、第２貫通孔Ｈ２から露出している露出部分６の面積と異なる。このように、１つの腐食評価部品４において、内周幅がそれぞれ異なる貫通孔Ｈが絶縁層５に設けられてもよい。
　露出部分６の大きさが異なると、露出部分６の各々における腐食速度が異なると考えられる。前述したように、第２金属層２の腐食が進行すると、被覆部分９における絶縁層５と第１金属層１の間の隙間に亜鉛イオン（Ｚｎ＋２）が蓄積する。蓄積した亜鉛イオン（Ｚｎ＋２）は、被覆部分９から露出部分６に泳動すると、被覆部分９における液滴７の塩化物イオン（Ｃｌ－）の濃度の増加が抑制される。また、液滴７におけるｐＨの低下が抑制される。つまり、露出部分６の面積が大きいと、被覆部分９における液滴７の塩化物イオン（Ｃｌ－）の濃度の増加が大きく抑制され、かつ液滴７におけるｐＨの低下が大きく抑制されるため、第２金属層２における腐食速度が小さくなる。一方で、露出部分６の面積が小さいと、第２金属層２における腐食速度が大きくなる。
　このように、露出している面積が互いに異なる露出部分６が複数あることで、第２金属層２の腐食速度と、露出部分６の面積との関係性を得ることができる。つまり、隙間腐食が発生しづらい隙間領域Ｑの大きさを把握することができる。その結果、隙間腐食が発生しづらい熱交換器１０を設計することができる。
　＜作用効果＞
　上記腐食評価部品４によれば、貫通孔Ｈは、第１貫通孔Ｈ１と、第２貫通孔Ｈ２とを含む。第２貫通孔Ｈ２の内周幅Ｗ４は、第１貫通孔Ｈ１の内周幅Ｗ３と異なる。
　このように、露出している面積が互いに異なる露出部分６が複数あることで、第２金属層２の腐食速度と、露出部分６の面積との関係性を得ることができる。つまり、隙間腐食が発生しづらい隙間領域Ｑの大きさを把握することができる。その結果、隙間腐食が発生しづらい熱交換器１０を設計することができる。
　上述した腐食評価部品４による効果を検証するために以下のような実験を行った。
　（実験）
　＜サンプル＞
　図６および図７に示されている腐食評価部品４と同様の構成を有するサンプル１に係る腐食評価部品４を３つ準備した。サンプル１に係る金属体３として、実際の熱交換器１０に用いられているＡ３００３合金を使用した。Ａ３００３合金はマンガンが添加されたアルミニウム合金である。Ａ３００３合金は１枚の板である。使用したＡ３００３合金の寸法は、縦４０ｍｍ×横２０ｍｍ×厚さ１ｍｍであった。
　亜鉛溶射を用いてＡ３００３合金の表層に第２金属層２を形成した。第１金属層１は、Ａ３００３合金である。第２金属層２は、溶射された亜鉛を含む。第２金属層２に含まれる亜鉛の濃度は、２質量パーセントであった。第１金属層１の厚さは約０．９ｍｍであり、第２金属層２の厚さは約０．１ｍｍであった。
　上記の金属体３を絶縁層５で覆った。絶縁層５として、めっき用のポリエステル製テープを用いた。絶縁層５の厚さは、０．１ｍｍだった。図６に示されているように、錐を用いて６つの貫通孔Ｈが設けられた絶縁層５を、金属体３に貼り付けた。その後、貫通孔Ｈが設けられている領域以外の領域を覆うテープを貼り付けた。Ｚ方向から見た平面視において、貫通孔Ｈの形状は円形である。当該貫通孔Ｈにおける径（内周幅Ｗ２）は、いずれかも約０．５ｍｍである。複数の貫通孔Ｈ間の距離は１０ｍｍである。
　サンプル１に係る腐食評価部品４が熱交換器１０における犠牲陽極層１９の腐食状況を模擬できていることを確認するために、サンプル２に係る熱交換器１０を準備した。サンプル２に係る熱交換器１０は、実環境で使用される前の熱交換器１０の一部を切り出した熱交換器１０である。サンプル２に係る熱交換器１０の寸法は、縦（ｚ方向に沿った長さ）約１５０ｍｍ×横（ｚ方向に対して垂直であり、伝熱管１３が延在する方向に沿った長さ）約１５０ｍｍ×厚さ（図４の奥行き方向に沿った長さ）約３０ｍｍであった。
　上記のサンプル１に係る腐食評価部品４およびサンプル２に係る熱交換器１０を用いて、腐食加速試験を実施した。アルミニウムは塩害環境において腐食速度が大きい。そのため、噴霧液として人工海水（八洲薬品株式会社製、アクアマリン）を用いた。試験槽に３つのサンプル１に係る腐食評価部品４、およびサンプル２に係る熱交換器１０を投入した後、表１に記載の試験条件で噴霧、湿潤、乾燥の３つの工程を順に実施し、この３つの工程を繰り返した。
　試験開始から、５００時間、１０００時間、２０００時間経過後にサンプル１に係る腐食評価部品４およびサンプル２に係る熱交換器１０の各々を試験槽から取り出した。試験槽から取り出されたサンプル１に係る腐食評価部品４およびサンプル２に係る熱交換器１０の各々は、樹脂で包埋される。包埋された腐食評価部品４および熱交換器１０の各々を研磨することで、各々における断面を露出させる。当該断面をデジタルマイクロスコープを用いて第２金属層２および犠牲陽極層１９に形成された腐食孔ｈの深さｔ１および幅ｔ２を計測した。
　サンプル１に係る腐食評価部品４において、６つの露出部分のうち、特に腐食が進行していた露出部分６における腐食孔ｈの最大深さおよび最大幅を計測した。サンプル２に係る熱交換器１０において、任意の３つの隙間領域Ｑにおける腐食孔ｈの深さｔ１および幅ｔ２を計測した。
　＜試験結果＞
　表２に腐食加速試験の試験結果を示す。表１には、サンプル１に係る腐食評価部品４およびサンプル２に係る熱交換器１０の各々における各時間経過後における、腐食孔ｈの深さｔ１および幅ｔ２を示す。
　試験開始から５００時間経過後において、サンプル１に係る腐食評価部品４の第２金属層２に形成された腐食孔ｈの最大深さは、０．０７５ｍｍであり、最大幅は０．８４７ｍｍであった。第２金属層２に形成されていた腐食孔ｈは、図１２に示されている腐食孔ｈと同様に、腐食孔ｈの幅ｔ２が貫通孔Ｈの内周幅Ｗ２より大きい開口の広い腐食孔ｈであった。
　試験時間２０００ｈにおいて、サンプル２に係る熱交換器１０の犠牲陽極層１９に形成された腐食孔ｈの形態は、腐食評価部品４の第２金属層２に形成されていた腐食孔ｈの形態と類似していた。そのため、腐食評価部品４によっては、第２金属層２に形成される腐食孔ｈは熱交換器１０の犠牲陽極層１９に形成される腐食孔ｈの形態を再現できていることが分かった。
　表１に示されているように、サンプル１に係る腐食評価部品４およびサンプル２に係る熱交換器１０の各々において、試験時間の経過に伴い腐食孔ｈの深さｔ１および幅ｔ２が大きくなっていることが分かる。同じ試験時間経過後において、サンプル１に係る腐食評価部品４の第２金属層２に形成された腐食孔ｈの幅ｔ２は、サンプル２に係る熱交換器１０の犠牲陽極層１９に形成された腐食孔ｈの幅ｔ２の約２倍であった。この結果から、腐食評価部品４の第２金属層２における腐食速度は、熱交換器１０における犠牲陽極層１９における腐食速度より大きいことが分かった。以上の結果から腐食評価部品４の効果を確認できた。
　次に、実環境における腐食評価部品４の腐食状況を評価した。実環境で稼働している熱交換器１０のヘアピン部１３ｂに、図９に示されているように、固定具３０を用いて腐食評価部品４を取り付けた。固定具３０として、対候性を有する結束バンドを使用した。腐食評価部品４は上記の腐食加速試験で使用した腐食評価部品４と同じ寸法で製造した。室外機１００を稼働させ、１年後に腐食評価部品４を回収した。
　回収した腐食評価部品４に対して、上記腐食加速試験と同様の方法で、露出部分６に形成された腐食孔ｈの深さｔ１および幅ｔ２を観察および計測した。第２金属層２に形成された腐食孔ｈの最大深さは０．０７５ｍｍであり、最大幅は０．４２３ｍｍであった。この結果から、実環境において稼働している室外機１００の伝熱管１３の腐食状況を早期に評価することができる。
　今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。矛盾のない限り、今回開示された実施の形態の少なくとも２つを組み合わせてもよい。本開示の基本的な範囲は、上記した説明ではなく請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることを意図される。
　１　第１金属層、２　第２金属層、２ａ　上面、２ｂ　下面、２ｃ　側面、３　金属体、４　腐食評価部品、５　絶縁層、６　露出部分、７　液滴、９　被覆部分、１０　熱交換器、１１　分配器、１２　ヘッダ、１３　伝熱管、１３ａ　直線部、１３ｂ　ヘアピン部、１４　フィン、１４ａ　本体部、１４ｂ　フィンカラー部、１４ｃ　曲線部、１５ａ　矢印、１５ｂ　矢印、１７　フィン被覆領域、１８　露出領域、１９　犠牲陽極層、１９ａ　露出部分、２０　母材、２０ｂ　内壁、２１　冷媒流路、３０　固定具、１００　室外機、１０１　筐体、１０１ａ　下壁、１０１ｂ　上壁、１０１ｃ　前壁、１０１ｄ　側壁、１０２　支持台、１０３　ファン、１０４　ファンガード、２００　室内機、２０１　液管、２０２　ガス管、２０３　圧縮機、２０４　凝縮器、２０６　膨張弁、２０７　蒸発器、２０８　室内送風機、３００　空気調和器、Ｈ　貫通孔、ｈ　腐食孔、Ｈ１　第１貫通孔、Ｈ２　第２貫通孔、Ｑ　隙間領域、Ｗ１　距離、Ｗ２，Ｗ３，Ｗ４　内周幅、ｔ１　深さ、ｔ２　幅。

Claims (10)

  1. 　第１金属層と、
    　前記第１金属層の上に配置されており、かつ前記第１金属層より電位が卑である第２金属層と、
    　前記第２金属層を覆う絶縁層とを備え、
    　前記第２金属層は、前記第１金属層に接している面の反対に位置する上面を有し、
    　前記絶縁層には、貫通孔が設けられており、
    　前記貫通孔から前記上面の一部が露出している、腐食評価部品。
  2. 　前記貫通孔は、第１貫通孔と、第２貫通孔とを含み、
    　前記第２貫通孔の内周幅は、前記第１貫通孔の内周幅と異なる、請求項１に記載の腐食評価部品。
  3. 　前記第１金属層を構成する材料は、アルミニウム合金であり、
    　前記第２金属層を構成する材料は、亜鉛を含むアルミニウム合金である、請求項１または請求項２に記載の腐食評価部品。
  4. 　前記第２金属層は、前記第１金属層にクラッドにより接合されている、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の腐食評価部品。
  5. 　前記第２金属層は、亜鉛溶射により形成されている、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の腐食評価部品。
  6. 　請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の腐食評価部品と、
    　伝熱管と、
    　前記伝熱管に取り付けられる複数のフィンとを備え、
    　前記伝熱管は、複数の前記フィンが取り付けられるフィン被覆領域と、前記フィン被覆領域以外の露出領域とを含み、
    　前記腐食評価部品は、前記露出領域に配置されている、熱交換器。
  7. 　隣合う複数の前記フィン間の距離が、前記貫通孔の内周幅と同じである、請求項６に記載の熱交換器。
  8. 　前記伝熱管は、前記第１金属層を構成する材料と同じ母材と、前記第２金属層を構成する材料と同じ犠牲陽極層とを有する、請求項６または請求項７に記載の熱交換器。
  9. 　前記上面が鉛直方向上向きになるように前記腐食評価部品が前記露出領域に配置される、請求項６から請求項８のいずれか１項に記載の熱交換器。
  10. 　請求項６から請求項９のいずれか１項に記載の熱交換器を備える、空気調和器。
PCT/JP2024/021204 2024-06-11 2024-06-11 腐食評価部品、熱交換器および空気調和器 Pending WO2025257938A1 (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2024/021204 WO2025257938A1 (ja) 2024-06-11 2024-06-11 腐食評価部品、熱交換器および空気調和器
JP2024553627A JP7588769B1 (ja) 2024-06-11 2024-06-11 腐食評価部品、熱交換器および空気調和器

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2024/021204 WO2025257938A1 (ja) 2024-06-11 2024-06-11 腐食評価部品、熱交換器および空気調和器

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2025257938A1 true WO2025257938A1 (ja) 2025-12-18

Family

ID=93521919

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2024/021204 Pending WO2025257938A1 (ja) 2024-06-11 2024-06-11 腐食評価部品、熱交換器および空気調和器

Country Status (2)

Country Link
JP (1) JP7588769B1 (ja)
WO (1) WO2025257938A1 (ja)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003121341A (ja) * 2001-10-19 2003-04-23 Kurita Water Ind Ltd ボイラ用孔食試験片およびそれを用いたボイラの寿命予測方法
JP2011169882A (ja) * 2010-01-22 2011-09-01 Kobe Steel Ltd 塗装用鋼材の耐食性評価方法および耐腐食疲労性評価方法
JP2017198357A (ja) * 2016-04-25 2017-11-02 三菱電機株式会社 空気調和装置の室外機
US20230168181A1 (en) * 2020-05-27 2023-06-01 Bae Systems Plc Method and specimen
JP2023152287A (ja) * 2022-03-31 2023-10-16 ダイキン工業株式会社 空気調和機

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4959937B2 (ja) * 2004-12-27 2012-06-27 株式会社日立産機システム 腐食診断部品を設けてなる配電用変圧器
JP2018009218A (ja) * 2016-07-13 2018-01-18 株式会社神戸製鋼所 塗装鋼材およびその製造方法
JP6747907B2 (ja) * 2016-08-03 2020-08-26 三菱重工業株式会社 防食塗膜構造

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003121341A (ja) * 2001-10-19 2003-04-23 Kurita Water Ind Ltd ボイラ用孔食試験片およびそれを用いたボイラの寿命予測方法
JP2011169882A (ja) * 2010-01-22 2011-09-01 Kobe Steel Ltd 塗装用鋼材の耐食性評価方法および耐腐食疲労性評価方法
JP2017198357A (ja) * 2016-04-25 2017-11-02 三菱電機株式会社 空気調和装置の室外機
US20230168181A1 (en) * 2020-05-27 2023-06-01 Bae Systems Plc Method and specimen
JP2023152287A (ja) * 2022-03-31 2023-10-16 ダイキン工業株式会社 空気調和機

Also Published As

Publication number Publication date
JP7588769B1 (ja) 2024-11-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6058154B2 (ja) 耐食性寿命診断部品、熱交換器、冷凍空調装置
AU761227B2 (en) Pipeline device and method for its production, and heat exchanger
CN101737868A (zh) 空气调节机
CN103026165A (zh) 空气调节器用螺旋热交换器
CN205784707U (zh) 热交换器以及制冷循环装置
CN102589056B (zh) 空调的制冷剂管连接结构
EP3244159A1 (en) Method for manufacturing refrigerant distributor, apparatus for manufacturing refrigerant distributor, refrigerant distributor, heat exchanger, and air conditioning apparatus
JP6074648B2 (ja) 管部材の接合体、及び冷凍サイクル装置の熱交換器
WO2020090677A1 (ja) 熱交換器のフィンとその製造方法、熱交換器、空気調和装置
JP5238428B2 (ja) 熱交換器および空気調和機
JP7588769B1 (ja) 腐食評価部品、熱交換器および空気調和器
CN101694359B (zh) 传热管、包含其的热交换器组件和制造热交换器的方法
CN222123323U (zh) 空调机
JP2020098064A (ja) 熱交換器フィン材用親水性塗料と熱交換器用アルミニウムフィン材および熱交換器
WO2020161817A1 (ja) 耐食性診断部品、耐食性診断器、熱交換器、空気調和機、耐食性診断部品の製造方法、及び診断方法
CN118057095A (zh) 热交换器及具有该热交换器的空调机
CN223740894U (zh) 空调机
JP7652205B2 (ja) 冷凍サイクル装置
WO2021186491A1 (ja) 熱交換器、空気調和機及び熱交換器の製造方法
JPH112497A (ja) 熱交換器
JP7802901B2 (ja) 熱交換器及び冷凍サイクル装置
JP7086278B2 (ja) 熱交換器及び空気調和機
CN221055293U (zh) 一种微通道换热器及空调器
JP7460024B2 (ja) 空気調和機、金属腐食物質採取装置、ユーザの空気調和機の使用環境に含まれる金属腐食物質を特定する方法およびユーザの空気調和機の寿命を推定する方法
JP2010014283A (ja) 熱交換器

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 24943302

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1