WO2025154376A1

WO2025154376A1 - 緩衝器

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Publication number: WO2025154376A1
Application number: PCT/JP2024/040312
Authority: WO
Inventors: 誠良小仲井; 洋幸松本
Original assignee: Astemo Ltd
Current assignee: Astemo Ltd
Priority date: 2024-01-16
Filing date: 2024-11-13
Publication date: 2025-07-24
Anticipated expiration: 2026-07-16
Also published as: CN122535767A

Abstract

この緩衝器は、第１通路に設けられ、シリンダに対するピストンの移動によって動作し、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、前記第１通路とは別に設けられ、前記ピストンの移動により上流側となる室から下流側となる室に作動流体が流れ出す第２通路と、前記第２通路に設けられ、前記第２通路の流路面積を任意に制御する第２減衰力発生機構と、前記第２通路に設けられ、前記第２減衰力発生機構に流入する前記作動流体の流路面積が前記ピストンの移動速度によって変化し、前記ピストンの前記移動速度が低速時よりも高速時に前記第２減衰力発生機構に流入する前記作動流体の流路面積を制限するオリフィス弁と、を備える。

Description

緩衝器

　本発明は、緩衝器に関する。
　本願は、２０２４年１月１６日に、日本国に出願された特願２０２４－００４８１１号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。

　緩衝器には、ソレノイドバルブを用いて通路の流路面積を制御するものがある（例えば、特許文献１参照）。

日本国特開２０１６－９８９４６号公報

　ところで、緩衝器において、減衰力特性を詳細に制御する要望がある。

　本発明の目的は、減衰力特性を詳細に制御することが可能となる緩衝器を提供することにある。

　上記目的を達成するために、本発明は以下の態様を作用した。
　すなわち、本発明に係る緩衝器の第１の態様は、作動流体が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、前記シリンダ内を２室に区画するピストンと、前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、前記ピストンの移動により上流側となる前記室から下流側となる前記室に作動流体が流れ出す第１通路と、前記第１通路に設けられ、前記シリンダに対する前記ピストンの移動速度によって動作し、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、前記第１通路とは別に設けられ、前記ピストンの移動により上流側となる前記室から下流側となる前記室に作動流体が流れ出す第２通路と、前記第２通路に設けられ、前記第２通路の流路面積を任意に制御する第２減衰力発生機構と、前記第２通路に設けられ、前記第２減衰力発生機構に流入する前記作動流体の流路面積が前記ピストンの移動速度によって変化し、前記ピストンの移動速度が低速時よりも高速時に前記第２減衰力発生機構に流入する前記作動流体の流路面積を制限するオリフィス弁と、を備える。

　本発明に係る緩衝器の第２の態様は、作動流体が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、前記シリンダ内を２室に区画するピストンと、前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、前記ピストンの移動により上流側となる前記室から下流側となる前記室に作動流体が流れ出す第１通路と、前記第１通路に設けられ、前記シリンダに対する前記ピストンの移動速度によって動作し、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、前記第１通路とは別に設けられ、前記ピストンの移動により上流側となる前記室から下流側となる前記室に作動流体が流れ出す第２通路と、前記第２通路に設けられ、前記第２通路の流路面積を任意に制御する第２減衰力発生機構と、前記第２通路に設けられ、前記第２減衰力発生機構に流入する前記作動流体によって動作し、前記ピストンの移動速度が低速時よりも高速時に大きく動作するオリフィス弁と、を備える。

　本発明の上記各態様の緩衝器によれば、減衰力特性を詳細に制御することが可能となる。

本発明に係る第１実施形態の緩衝器を示す概略構成を示す断面図である。同実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。同実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。同実施形態の緩衝器に備わるシートディスクの平面図である。本発明に係る第２実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。本発明に係る第３実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。本発明に係る第４実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。同実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。本発明に係る第５実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。本発明に係る第６実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。同実施形態の緩衝器に備わるバルブディスクの平面図である。本発明に係る第７実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。同実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。本発明に係る第８実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。同実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。本発明に係る第９実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。同実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。同実施形態の緩衝器に備わるストッパディスクの平面図である。同実施形態の緩衝器に備わるストッパディスクの別の例を示す平面図である。同実施形態の緩衝器に備わるストッパディスクのさらに別の例を示す平面図である。

［第１実施形態］
　本発明の緩衝器の第１実施形態を、図１～図４に基づいて説明する。

　図１に概略的に示す第１実施形態の緩衝器１は、鉄道車両や二輪、四輪等の自動車のサスペンション装置に用いられる緩衝器である。緩衝器１は、具体的には四輪自動車のサスペンション装置に用いられる緩衝器である。

　第１実施形態の緩衝器１は、ユニフロー型の減衰力調整式緩衝器である。緩衝器１は、円筒状のシリンダ２の外周側に有底円筒状の外筒３を設けた複筒構造である。シリンダ２と外筒３との間はリザーバ４となっている。シリンダ２内には、作動流体としての油液Ｌが封入され、リザーバ４内には、作動流体としての油液ＬおよびガスＧが封入されている。

　シリンダ２内には、円板状のピストン５が軸方向に摺動可能に嵌装されている。このピストン５が、シリンダ２内を、第１室６と第２室７との２室に区画している。ピストン５には、棒状のピストンロッド８の軸方向の一端が連結されている。ピストンロッド８の軸方向の他端側は、第１室６を通り、シリンダ２および外筒３の軸方向の一端部に装着された閉塞部材９に挿通されて、シリンダ２および外筒３の外部へと延出されている。閉塞部材９は、シリンダ２および外筒３とピストンロッド８との間を閉塞する。

　シリンダ２の軸方向の閉塞部材９とは反対側の他端部には、第２室７とリザーバ４とを区画するベースバルブ１０が設けられている。

　ピストン５には、いずれも第１室６と第２室７との間を連通させる第１通路１１および第１通路１２が設けられている。

　ピストン５には、第１通路１２に、第２室７側の油液Ｌの圧力が所定圧力に達したとき開弁して、第２室７側から第１室６側へ第１通路１２を介して油液Ｌを流しつつ減衰力を発生する第１減衰力発生機構１３が設けられている。よって、第１通路１２は、緩衝器１の全長が短くなるピストン５の縮み側への移動により上流側となる第２室７から下流側となる第１室６に油液Ｌが流れ出す。第１減衰力発生機構１３は、シリンダ２に対するピストン５の移動速度によって動作、すなわち開弁して、減衰力を発生する。第１減衰力発生機構１３は、緩衝器１の全長が長くなるピストン５の伸び側への移動により上流側となる第１室６から下流側となる第２室７への第１通路１２を介する油液Ｌの流れを抑制する。

　また、ピストン５には、第１通路１１に、第１室６側の油液Ｌの圧力が所定圧力に達したとき開弁して、第１室６側から第２室７側へ第１通路１１を介して油液Ｌを流しつつ減衰力を発生する第１減衰力発生機構１４が設けられている。よって、第１通路１１は、ピストン５の伸び側への移動により上流側となる第１室６から下流側となる第２室７に油液Ｌが流れ出す。第１減衰力発生機構１４は、シリンダ２に対するピストン５の移動速度によって動作、すなわち開弁して、減衰力を発生する。第１減衰力発生機構１４は、ピストン５の縮み側への移動により、上流側となる第２室７から下流側となる第１室６への第１通路１１を介する油液Ｌの流れを抑制する。

　ベースバルブ１０には、いずれも第２室７とリザーバ４とを連通させる流路１５および流路１６が設けられている。

　ベースバルブ１０には、流路１５に、リザーバ４側から第２室７側への油液Ｌの流路１５を介しての流通を、実質的に減衰力を発生させることなく許容するサクションバルブ機構１７が設けられている。サクションバルブ機構１７は、第２室７側からリザーバ４側への油液Ｌの流路１５を介する流れを規制する。

　また、ベースバルブ１０には、流路１６に、第２室７側の油液Ｌの圧力が所定圧力に達したとき開弁して、第２室７側の油液Ｌをリザーバ４側へ流路１６を介して流しつつ減衰力を発生させる減衰力発生機構１８が設けられている。減衰力発生機構１８は、リザーバ４側から第２室７側への油液Ｌの流路１６を介する流れを規制する。

　シリンダ２には、シリンダ２をシリンダ２の径方向外側で囲むように略円筒状のセパレータチューブ２０が外嵌されている。セパレータチューブ２０は、軸方向の両端部がシリンダ２に対しシールされて固定されている。シリンダ２とセパレータチューブ２０との間には、円筒状の環状流路２１が形成されている。シリンダ２には、シリンダ２をシリンダ２の径方向に貫通するように流路２２が軸方向の中央よりも閉塞部材９側に形成されている。環状流路２１は、シリンダ２に設けられた流路２２によって第１室６に常時連通している。

　セパレータチューブ２０の軸方向の閉塞部材９とは反対側には、図２に示すように、接続部材２３が取り付けられている。接続部材２３は、筒状であり、セパレータチューブ２０から径方向における外方に突出するようにセパレータチューブ２０に固定されている。外筒３には、接続部材２３と略同軸状に、接続部材２３の内径よりも大径の開口２４が、接続部材２３を接続部材２３の径方向における外側で全周囲むように形成されている。外筒３には、この開口２４の位置に、第２減衰力発生機構２５（第２減衰力発生機構）が取り付けられている。

　第２減衰力発生機構２５は、軸方向一端に径方向内方に広がる内側フランジ３０が形成された筒状のケース３１を有している。このケース３１が、外筒３から外筒３の径方向における外方に突出するように取り付けられている。ケース３１は、開口２４を囲むように内側フランジ３０を外筒３に当接させて、開口２４と同軸状に取り付けられている。内側フランジ３０の内側は、外筒３の開口２４に連通している。

　第２減衰力発生機構２５は、このケース３１内に、パイロット圧型（背圧型）のメインバルブ３２と、メインバルブ３２の開弁圧力を制御するソレノイド駆動の圧力制御弁であるパイロットバルブ３３と、オリフィス弁３４とが設けられている。よって、第２減衰力発生機構２５は、ソレノイドバルブである。

　ケース３１内には、ケース３１の軸方向における内側フランジ３０側から順に、環状の流路プレート４０と、凸形状の流路部材４１と、環状の支持部材４２と、環状のシート部材４３と、凸形状のオリフィス流路部材４４と、有底円筒状のパイロットバルブ部材４５と、環状の保持部材４６と、環状のスペーサ４７と、ソレノイドアクチュエータ４８の一部とが挿入されている。これらは、ソレノイドアクチュエータ４８をナット４９によってケース３１に結合することによってケース３１に固定されている。

　流路プレート４０は、ケース３１の内側フランジ３０に、外筒３とは反対側から当接して固定されている。流路プレート４０には、内側フランジ３０とは反対側に、リザーバ４と、ケース３１内のケース内室５１とを連通する溝状の複数の流路５２が径方向に貫通して形成されている。

　流路部材４１は、主体部５５と、主体部５５の軸方向の一端部から径方向外方に広がるフランジ部５６とを有している。流路部材４１は、主体部５５が、開口２４、内側フランジ３０および流路プレート４０との間に流路５７を形成するようにしてこれらを貫通している。流路部材４１は、フランジ部５６が、流路プレート４０の内側フランジ３０とは反対側に当接して流路プレート４０に固定されている。流路部材４１は、主体部５５の軸方向のセパレータチューブ２０側の先端部が、セパレータチューブ２０に固定された接続部材２３内に嵌合しており、これらの嵌合部分が主体部５５のシール部材５９によってシールされている。流路部材４１内には軸方向に貫通する流路５８が形成されており、この流路５８が環状流路２１に連通している。

　支持部材４２は、軸方向の一端部が流路部材４１のフランジ部５６に当接した状態で固定されている。図３に示すように、支持部材４２は、流路部材４１と同軸に配置されて流路部材４１のフランジ部５６に当接する有孔円板状の底部６１と、底部６１の径方向外側の外周縁部から底部６１の軸方向に沿って流路部材４１とは反対方向に延出する円筒状の壁部６２と、底部６１の径方向内側の内周縁部から壁部６２と同側に突出する円環状の支持部６３とを有している。壁部６２と支持部６３とは同軸状に配置されている。支持部６３は、壁部６２よりも軸方向の長さが短い。支持部材４２の底部６１と流路部材４１のフランジ部５６との当接部分は、シール部材６５によってシールされている。

　図２に示すように、シート部材４３は、軸方向の一端部が支持部材４２の壁部６２に嵌合して固定されている。シート部材４３は、この一端部の径方向中央に軸方向に凹む凹部６７が形成されている。シート部材４３には、凹部６７の位置に、軸方向に貫通する流路６８が設けられている。凹部６７の内径は、図３に示すように、支持部材４２の支持部６３の外径よりも大径となっている。流路６８は、凹部６７を介して流路部材４１の内側の流路５８に連通している。図２に示すように、シート部材４３の軸方向の凹部６７とは反対の他端部には、流路６８の開口部の外周側に環状のシート部６９が形成されており、流路６８の開口部の内周側に環状のクランプ部７０が形成されている。

　支持部材４２とシート部材４３との間に、オリフィス弁３４が設けられている。図３に示すように、オリフィス弁３４は、シートディスク７１と、リングディスク７２と、バルブディスク７３（板状部材）とを有している。

　シートディスク７１は、有孔円板状の板状部材であり、図４に示すように、径方向の中央に、シートディスク７１を軸方向に貫通する一つの中央通路穴７５が形成され、中央通路穴７５の周囲に、シートディスク７１を軸方向に貫通する複数の同径の周囲通路穴７６が形成されている。周囲通路穴７６は、中央通路穴７５よりも大径である。複数の周囲通路穴７６は、中央通路穴７５の中心からの距離が同等である。シートディスク７１は、複数の周囲通路穴７６の外接円の直径が、図３に示すシート部材４３の凹部６７の内径よりも小径となっている。

　リングディスク７２は、径方向の中央に貫通穴７７が形成された有孔円板状の板状部材である。リングディスク７２は、その外径が、シートディスク７１の外径と同等である。リングディスク７２は、その内径すなわち貫通穴７７の径が、シートディスク７１の複数の周囲通路穴７６の外接円の径よりも大径である。リングディスク７２は、その内径が、シート部材４３の凹部６７の内径よりも大径となっている。

　バルブディスク７３は、径方向の中央に貫通穴７８が形成された有孔円板状の板状部材である。バルブディスク７３は、その外径が、シートディスク７１の外径と同等である。バルブディスク７３は、その内径すなわち貫通穴７８の径が、シートディスク７１の複数の周囲通路穴７６の内接円の径よりも小径であり、中央通路穴７５の径よりも大径である。バルブディスク７３は、その厚さが、シートディスク７１の厚さよりも薄く、シートディスク７１よりも剛性が低くて変形し易い。

　オリフィス弁３４は、支持部材４２の壁部６２内に、軸方向の支持部６３側から順に、バルブディスク７３、リングディスク７２およびシートディスク７１が、この順に嵌合している。シートディスク７１、リングディスク７２およびバルブディスク７３は、支持部材４２の壁部６２に嵌合することにより、同軸状に配置される。支持部材４２の壁部６２にシート部材４３が嵌合して固定されると、シートディスク７１はシート部材４３に当接し、バルブディスク７３は、支持部材４２の支持部６３に当接して支持され、リングディスク７２は、シートディスク７１とバルブディスク７３とに挟持される。バルブディスク７３は、その径方向外側のシートディスク７１とは反対側の軸方向端部が、支持部材４２の支持部６３に当接して支持されている。バルブディスク７３は、径方向内側が撓み可能である。

　支持部６３の内径は、バルブディスク７３の内径すなわち貫通穴７８の径よりも大径であり、シートディスク７１の複数の周囲通路穴７６の外接円の径よりも大径である。バルブディスク７３は、径方向の内側がシートディスク７１に当接するように撓み可能である。

　バルブディスク７３は、シートディスク７１に当接する際に、シートディスク７１の径方向における中央通路穴７５と複数の周囲通路穴７６との間に全周にわたって密着する。すると、バルブディスク７３は、シートディスク７１の中央通路穴７５は閉塞せずに、シートディスク７１の複数の周囲通路穴７６を閉塞する。バルブディスク７３は、シートディスク７１に当接しなければ、シートディスク７１の中央通路穴７５および複数の周囲通路穴７６を共に開放する。

　図２に示すように、シート部材４３のシート部６９には、メインバルブ３２を構成するディスクバルブ８１の外周部が着座している。ディスクバルブ８１の内周部は、シート部材４３のクランプ部７０とオリフィス流路部材４４とによって軸方向にクランプされている。ディスクバルブ８１のシート部６９とは反対側である背面側の外周部には、環状の摺動シール部材８２が固着されている。

　オリフィス流路部材４４は、円筒状の主体部８５と、主体部８５の軸方向の中間位置から径方向外方に広がるフランジ部８６とを有している。オリフィス流路部材４４は、主体部８５の軸方向の一端側がシート部材４３の径方向中央に挿入され、フランジ部８６がディスクバルブ８１をシート部材４３のクランプ部７０とでクランプしている。オリフィス流路部材４４には、径方向の中央に軸方向に沿って貫通する流路８７が形成されており、流路８７には、シート部材４３側の先端部に固定オリフィス８８が形成されている。流路８７は、オリフィス弁３４を介して流路部材４１の内側の流路５８に連通している。

　パイロットバルブ部材４５は、軸方向の中間部に底部９１を有し、軸方向の一端側に円筒部９２を有し、軸方向の他端側に円筒状部９３を有する略有底円筒状である。パイロットバルブ部材４５は、底部９１の軸方向の円筒部９２側がオリフィス流路部材４４の主体部８５の一端側に嵌合して固定されている。パイロットバルブ部材４５の円筒部９２の底部９１とは反対側の内周面にディスクバルブ８１の摺動シール部材８２が摺動可能かつ液密的に嵌合して、ディスクバルブ８１の背部にパイロット室９５を形成している。ディスクバルブ８１は、流路６８側の圧力を受けて開弁し、流路６８を下流側のケース３１内のケース内室５１に連通させる。パイロット室９５の内圧は、ディスクバルブ８１に対して閉弁方向に作用する。パイロットバルブ部材４５の底部９１には、径方向の中央部にポート９６が軸方向に貫通して形成されており、ポート９６は、オリフィス流路部材４４の流路８７に連通している。

　オリフィス流路部材４４のフランジ部８６とパイロットバルブ部材４５の底部９１との間には、ディスク部材９８がクランプされている。パイロット室９５は、ディスク部材９８に形成された流路９９によってオリフィス流路部材４４の流路８７に連通しており、この流路９９がパイロット室９５に油液Ｌを導入する。

　保持部材４６は、その軸方向の一端部がパイロットバルブ部材４５の他端側の円筒状部９３の端部に固定され、パイロットバルブ部材４５の円筒状部９３の内部に弁室１０１を形成している。パイロットバルブ部材４５および保持部材４６は、ケース３１内に嵌合されたソレノイドアクチュエータ４８が外周部に嵌合することにより径方向に位置決めされている。弁室１０１は、保持部材４６とソレノイドアクチュエータ４８との間に設けられたスペーサ４７と、保持部材４６と、パイロットバルブ部材４５とに設けられた図示略の流路を介してケース３１内のケース内室５１に連通している。弁室１０１内には、パイロットバルブ部材４５のポート９６を開閉する圧力制御弁であるパイロットバルブ３３の弁体１０３が設けられている。

　ソレノイドアクチュエータ４８は、その作動ロッド１０５をパイロットバルブ部材４５のシート部１０７に近づけるように移動させる。ソレノイドアクチュエータ４８は、その作動ロッド１０５の先端部が弁室１０１内の弁体１０３に連結されている。ソレノイドアクチュエータ４８は、通電されることにより、通電電流に応じて作動ロッド１０５、つまり弁体１０３に軸方向の推力を発生させるようになっている。

　弁体１０３は、パイロットバルブ部材４５のポート９６に対向する先端部に環状の当接部１０６が形成され、当接部１０６がポート９６の周囲のシート部１０７に離着座することにより、ポート９６を開閉するようになっている。そして、弁体１０３は、弁体１０３とパイロットバルブ部材４５の底部９１との間に介装されたバルブスプリング１０８のバネ力によって付勢されて、通常は、保持部材４６側の後退位置にあって開弁状態となっている。

　弁体１０３は、ソレノイドアクチュエータ４８への通電による作動ロッド１０５の推力によってバルブスプリング１０８のバネ力に抗して前進し、当接部１０６がシート部１０７に着座してポート９６を閉じる。弁体１０３は、作動ロッド１０５の推力、すなわち、ソレノイドアクチュエータ４８への通電電流によって開弁圧力を調整することにより、ポート９６すなわちパイロット室９５の内圧を制御する。

　図１に示す流路２２および環状流路２１と、図２に示す第２減衰力発生機構２５内に設けられた流路５８、流路６８、ケース内室５１、流路５２および流路５７とが、図１に示す第１室６とリザーバ４とを接続する流路１１１を構成しており、この流路１１１と、ベースバルブ１０に設けられた流路１５とが、第１室６と第２室７とを連通する第２通路１１２を構成している。第２通路１１２は、ピストン５の第１通路１１とは別に設けられ、ピストン５の移動により上流側となる第１室６から下流側となる第２室７に油液Ｌが流れ出す。オリフィス弁３４を含む第２減衰力発生機構２５は、第２通路１１２の流路１１１に設けられている。

　以上の基本構成の緩衝器１は、車両のサスペンション装置のバネ上バネ下間に装着され、ソレノイドアクチュエータ４８が車載コントローラ等に接続される。緩衝器１は、通常の作動状態では、ソレノイドアクチュエータ４８が通電されて、作動ロッド１０５が弁体１０３の当接部１０６をシート部１０７に着座させて、パイロットバルブ３３による圧力制御を実行する。

　ピストンロッド８の伸び行程時には、シリンダ２内のピストン５の移動によって、ピストン５の第１減衰力発生機構１３が閉じ、第１減衰力発生機構１４の開弁前には、第１室６側の油液Ｌが加圧されて、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０に設けられた図２に示す接続部材２３から第２減衰力発生機構２５の流路部材４１の流路５８へ流入する。

　このとき、ピストン５が移動した分の油液Ｌがリザーバ４から図１に示すベースバルブ１０のサクションバルブ機構１７を開いて第２室７へ流入する。なお、第１室６の圧力がピストン５の第１減衰力発生機構１４の開弁圧力に達すると、第１減衰力発生機構１４が開いて、第１室６の油液Ｌを第２室７へ流しつつ減衰力を発生させる。

　ピストンロッド８の伸び行程時に、図２に示す第２減衰力発生機構２５では、オリフィス弁３４がないと仮定すると、流路部材４１の流路５８から流入した油液Ｌは、メインバルブ３２のディスクバルブ８１の開弁前においては、オリフィス流路部材４４の固定オリフィス８８を含む流路８７と、パイロットバルブ部材４５のポート９６とを通り、パイロットバルブ３３の弁体１０３を押し開いて弁室１０１内へ流入する。油液Ｌは、弁室１０１から、さらに、保持部材４６、スペーサ４７およびパイロットバルブ部材４５の図示略の流路と、ケース３１内のケース内室５１と、流路プレート４０の流路５２とを通ってリザーバ４へ流れる。そして、ピストン５の移動速度が上昇して第１室６側の圧力がディスクバルブ８１の開弁圧力に達すると、流路５８に流入した油液Ｌは、凹部６７および流路６８を通り、ディスクバルブ８１を押し開いてケース３１内のケース内室５１へ直接流れる。

　ピストンロッド８の縮み行程時には、シリンダ２内のピストン５の移動によって、ピストン５の第１減衰力発生機構１３が開き、ベースバルブ１０の流路１５のサクションバルブ機構１７が閉じて、減衰力発生機構１８の開弁前には、第２室７の油液Ｌが第１室６へ流入し、ピストンロッド８がシリンダ２内に進入した分の油液Ｌが第１室６から、上記伸び行程時と同様の経路を通ってリザーバ４へ流れる。なお、第２室７内の圧力がベースバルブ１０の減衰力発生機構１８の開弁圧力に達すると、減衰力発生機構１８が開いて、第２室７の油液Ｌをリザーバ４へ流しつつ減衰力を発生させる。

　これにより、ピストンロッド８の伸び行程時および縮み行程時共に、第２減衰力発生機構２５において、メインバルブ３２のディスクバルブ８１の開弁前においては、固定オリフィス８８およびパイロットバルブ３３の弁体１０３の開弁圧力によって減衰力が発生し、ディスクバルブ８１の開弁後においては、ディスクバルブ８１の開度に応じて減衰力が発生する。そして、ソレノイドアクチュエータ４８のコイルへの通電電流によってパイロットバルブ３３の開弁圧力を調整することにより、減衰力を直接制御することができる。このとき、パイロットバルブ３３の開弁圧力によって、その上流側の流路８７に連通するパイロット室９５の内圧が変化する。パイロット室９５の内圧は、ディスクバルブ８１に閉弁方向に作用するので、パイロットバルブ３３の開弁圧力を制御することにより、ディスクバルブ８１の開弁圧力を同時に調整することができ、これにより、減衰力特性の調整範囲を広くすることができる。すなわち、ソレノイドアクチュエータ４８のコイルへの通電電流を小さくして、作動ロッド１０５の推力を小さくすると、パイロットバルブ３３の開弁圧力が低下すると共にディスクバルブ８１の開弁圧力も低下して、ソフト側の減衰力が発生する。他方、ソレノイドアクチュエータ４８のコイルへの通電電流を大きくして、作動ロッド１０５の推力を大きくすると、パイロットバルブ３３の開弁圧力が上昇すると共にディスクバルブ８１の開弁圧力も上昇して、ハード側の減衰力が発生する。緩衝器１は、一般的に使用頻度の高いソフト側の減衰力を低電流で発生させることができ、消費電力を低減することができる。

　以上により、第２減衰力発生機構２５は、第２通路１１２の流路１１１に設けられて、第２通路１１２の流路面積をソレノイドアクチュエータ４８で任意に制御する。

　以上は、第２減衰力発生機構２５にオリフィス弁３４がないと仮定した場合であるが、第２減衰力発生機構２５にオリフィス弁３４が設けられている。そして、緩衝器１は、ピストン５の移動速度の低速域では、第１室６側の油液Ｌの、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０および接続部材２３から流路部材４１の流路５８へ流入する流量が、少なく、オリフィス弁３４のバルブディスク７３をシートディスク７１に当接させることがない流量となる。このため、第１室６側の油液Ｌは、流路２２および環状流路２１を通り、接続部材２３から流路部材４１の流路５８へ流入し、バルブディスク７３の貫通穴７８内を通り、シートディスク７１の中央通路穴７５内を通るとともに、バルブディスク７３とシートディスク７１との間からシートディスク７１の複数の周囲通路穴７６内を通って、シート部材４３の流路６８およびオリフィス流路部材４４の流路８７に流れる。そして、第２減衰力発生機構２５は、オリフィス弁３４がないと仮定した場合と同様に作動する。

　他方、緩衝器１は、車両のポットホール通過による伸び切り時等、伸び行程におけるピストン５の移動速度の高速域では、第１室６側の油液Ｌの、流路２２および環状流路２１を通り、接続部材２３から流路部材４１の流路５８へ流入する流量が、多く、オリフィス弁３４のバルブディスク７３をシートディスク７１に当接させる流量となる。このため、第１室６側の油液Ｌは、流路２２および環状流路２１を通り、接続部材２３から流路部材４１の流路５８へ流入し、バルブディスク７３の内周側をシートディスク７１に当接させて複数の周囲通路穴７６を閉じつつ、バルブディスク７３の貫通穴７８内を通り、シートディスク７１の中央通路穴７５内を通ってシート部材４３の流路６８およびオリフィス流路部材４４の流路８７に流れる。これにより、シート部材４３の流路６８およびオリフィス流路部材４４の流路８７を流れる油液Ｌの流路が絞られることになり、第２減衰力発生機構２５は、ピストン５の移動速度の低速域よりも高い減衰力を発生させる。

　このように、オリフィス弁３４は、第２減衰力発生機構２５に流入する油液Ｌの流路面積がピストン５の移動速度によって変化し、ピストン５の移動速度が低速時よりも高速時に第２減衰力発生機構２５に流入する油液Ｌの流路面積をバルブディスク７３が撓むことで制限する。言い換えれば、オリフィス弁３４は、第２通路１１２に設けられ、第２減衰力発生機構２５に流入する油液Ｌによって動作し、ピストン５の移動速度が低速時よりも高速時に大きく動作する。

　オリフィス弁３４は、少なくとも一部であるバルブディスク７３が第２減衰力発生機構２５の軸方向に変形可能に設けられており、バルブディスク７３の変形により複数の周囲通路穴７６内の流路が開閉され、第２減衰力発生機構２５への流路面積が変化する。オリフィス弁３４のバルブディスク７３は、径方向外側の軸方向端部が、支持部６３に支持され、径方向内側が撓み可能な板状部材から形成され、バルブディスク７３が撓むことで油液Ｌの流路面積を制限する。

　上記した特許文献１には、ソレノイドバルブを用いて通路の流路面積を制御する緩衝器が記載されている。ところで、緩衝器において、減衰力特性を詳細に制御する要望がある。例えば、第１実施形態の緩衝器１において、オリフィス弁３４がないと仮定すると、車両のポットホール通過による伸び切り時等のピストン５の移動速度の高速域において、ピストン５と閉塞部材９との打音が生じるのを抑制するためには、セパレータチューブ２０の流路２２を絞る必要がある。しかしながら、セパレータチューブ２０の流路２２を絞ってしまうと、ピストン５の移動速度の低速域においても減衰力が高くなってしまう。また、セパレータチューブ２０の流路２２を調整するのでは減衰力特性のチューニングに限界がある。

　これに対して、第１実施形態の緩衝器１は、第２通路１１２に設けられたオリフィス弁３４が、第２減衰力発生機構２５に流入する油液Ｌの流路面積がピストン５の移動速度によって変化し、ピストン５の移動速度が低速時よりも高速時に第２減衰力発生機構２５に流入する油液Ｌの流路面積を制限する。言い換えれば、オリフィス弁３４は、第２減衰力発生機構２５に流入する油液Ｌによって動作し、ピストン５の移動速度が低速時よりも高速時に大きく動作する。このため、ピストン５の移動速度の高速時に減衰力を高めても、その影響で低速時の減衰力が高くなってしまうことが抑制できる。したがって、緩衝器１は、ピストン５と閉塞部材９との打音が生じるのを抑制しつつ、減衰力特性を詳細に制御することが可能となる。

　また、緩衝器１は、ソレノイドバルブである第２減衰力発生機構２５に設けられたオリフィス弁３４で第２通路１１２を絞るため、形状に合わせて様々な形状のソレノイドバルブに設けることが可能である。また、緩衝器１は、セパレータチューブ２０の流路２２を絞る必要がなくなり、減衰力特性のチューニングが、セパレータチューブ２０の流路２２の穴径を変更するよりも容易となる。

　また、緩衝器１は、オリフィス弁３４の少なくとも一部であるバルブディスク７３が第２減衰力発生機構２５の軸方向に変形可能に設けられており、バルブディスク７３の変形によりオリフィス弁３４の流路が開閉され、第２減衰力発生機構２５への流路面積が変化する構成であるため、板バルブ構造でオリフィス弁３４を形成でき、省スペースで実施できる。

　また、緩衝器１は、オリフィス弁３４のバルブディスク７３が、径方向外側の軸方向端部が支持部６３に支持され、径方向内側が撓み可能な板状部材から形成されており、このバルブディスク７３が撓むことで油液Ｌの流路面積を制限するため、バルブディスク７３の板厚を調整することで、容易に減衰力特性のチューニングが可能となる。

［第２実施形態］
　次に、本発明の緩衝器の第２実施形態を、主に図５に基づいて第１実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第１実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

　図５に示すように、第２実施形態の緩衝器１Ａにおいては、第２減衰力発生機構２５とは一部異なる第２減衰力発生機構２５Ａが第２減衰力発生機構２５に代えて設けられている。第２減衰力発生機構２５Ａは、オリフィス弁３４とは一部異なるオリフィス弁３４Ａがオリフィス弁３４に代えて設けられている。

　オリフィス弁３４Ａは、バルブディスク７３のシートディスク７１側の面に固着されたシール部材１３１（リーク抑制部材）を有している。シール部材１３１は、径方向の中央に貫通穴１３２が形成された有孔円板状の板状部材であり、バルブディスク７３と同軸状に配置されている。シール部材１３１は、その内径、すなわち貫通穴１３２の径が、バルブディスク７３の内径、すなわち貫通穴７８の径と同等であり、その外径が、シートディスク７１の複数の周囲通路穴７６の内接円の径と同等である。シール部材１３１は、金属製のバルブディスク７３よりもシール性が高い例えばゴム製であり、バルブディスク７３に焼き付けにより固着されている。シール部材１３１は、バルブディスク７３と共に撓む。

　シール部材１３１は、バルブディスク７３が変形することにより、シートディスク７１に当接すると、シートディスク７１の径方向における中央通路穴７５と複数の周囲通路穴７６との間に全周にわたって密着する。すると、バルブディスク７３およびシール部材１３１は、シートディスク７１の中央通路穴７５は閉塞せずに、シートディスク７１の複数の周囲通路穴７６を閉塞する。バルブディスク７３は、シール部材１３１をシートディスク７１に当接させなければ、シートディスク７１の中央通路穴７５および複数の周囲通路穴７６を共に開放する。オリフィス弁３４Ａは、バルブディスク７３よりもシール性が高いシール部材１３１を、流路面積制限時にシートディスク７１に当接させるため、シートディスク７１とシール部材１３１との間の油液Ｌのリークが抑制される。言い換えれば、オリフィス弁３４Ａは、流路面積制限時に油液Ｌのリークを抑制するシール部材１３１が設けられている。

　緩衝器１Ａは、ピストン５の移動速度の低速域では、第１室６側の油液Ｌの、流路２２および環状流路２１を通り、接続部材２３から流路部材４１の流路５８へ流入する流量が、少なく、オリフィス弁３４のバルブディスク７３がシール部材１３１をシートディスク７１に当接させることがない流量となる。このため、第１室６側の油液Ｌは、流路２２および環状流路２１を通り、接続部材２３から流路部材４１の流路５８へ流入し、シートディスク７１の中央通路穴７５内を通るとともに、バルブディスク７３およびシール部材１３１とシートディスク７１との間からシートディスク７１の複数の周囲通路穴７６内を通って、シート部材４３の流路６８およびオリフィス流路部材４４の流路８７に流れる。そして、第２減衰力発生機構２５Ａは、オリフィス弁３４がないと仮定した場合と同様に作動する。

　他方、緩衝器１Ａは、車両のポットホール通過による伸び切り時等、伸び行程におけるピストン５の移動速度の高速域では、第１室６側の油液Ｌの、流路２２および環状流路２１を通り、接続部材２３から流路部材４１の流路５８へ流入する流量が、多く、オリフィス弁３４のバルブディスク７３がシール部材１３１をシートディスク７１に当接させる流量となる。このため、第１室６側の油液Ｌは、流路２２および環状流路２１を通り、接続部材２３から流路部材４１の流路５８へ流入し、バルブディスク７３を変形させシール部材１３１をシートディスク７１に当接させて複数の周囲通路穴７６を確実に閉じつつ、シートディスク７１の中央通路穴７５内を通ってシート部材４３の流路６８およびオリフィス流路部材４４の流路８７に流れる。これにより、シート部材４３の流路６８およびオリフィス流路部材４４の流路８７を流れる油液Ｌの流路が確実に絞られることになり、第２減衰力発生機構２５Ａは、ピストン５の移動速度の低速域よりも高い減衰力を発生させる。

　このように、オリフィス弁３４Ａは、第２減衰力発生機構２５Ａに流入する油液Ｌの流路面積がピストン５の移動速度によって変化し、ピストン５の移動速度が低速時よりも高速時に第２減衰力発生機構２５Ａに流入する油液Ｌの流路面積を、バルブディスク７３およびシール部材１３１が撓むことで制限する。言い換えれば、オリフィス弁３４Ａは、第２通路１１２に設けられ、第２減衰力発生機構２５Ａに流入する油液Ｌによって動作し、ピストン５の移動速度が低速時よりも高速時に大きく動作する。

　オリフィス弁３４Ａは、少なくとも一部であるバルブディスク７３が第２減衰力発生機構２５Ａの軸方向に変形可能に設けられており、少なくとも一部であるシール部材１３１が第２減衰力発生機構２５Ａの軸方向に移動可能に設けられている。そして、オリフィス弁３４Ａは、バルブディスク７３の変形およびシール部材１３１の移動により複数の周囲通路穴７６内の流路が開閉され、第２減衰力発生機構２５Ａへの流路面積が変化する。オリフィス弁３４Ａのバルブディスク７３は、径方向外側の軸方向端部が、支持部６３に支持され、径方向内側が撓み可能な板状部材から形成され、バルブディスク７３が撓みシール部材１３１が移動することで油液Ｌの流路面積を制限する。

　緩衝器１Ａは、第１実施形態の緩衝器１と同様の効果を奏することができる。

　緩衝器１Ａは、オリフィス弁３４Ａに、流路面積制限時に油液Ｌのリークを抑制するシール部材１３１が設けられているため、ピストン５の移動速度が高いときに、確実に流路面積を制限することができ、確実に高い減衰力を発生させることができる。また、油液Ｌのリークにより発生し易いチャタリングを抑制することができる。

［第３実施形態］
　次に、第３実施形態を主に図６に基づいて第１実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第１実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

　図６に示すように、第３実施形態の緩衝器１Ｂにおいては、第２減衰力発生機構２５とは一部異なる第２減衰力発生機構２５Ｂが第２減衰力発生機構２５に代えて設けられている。第２減衰力発生機構２５Ｂは、支持部材４２とは一部異なる支持部材４２Ｂが支持部材４２に代えて設けられている。支持部材４２Ｂは、支持部６３が設けられていない点が支持部材４２とは異なっている。第２減衰力発生機構２５Ｂは、オリフィス弁３４とは一部異なるオリフィス弁３４Ｂがオリフィス弁３４に代えて設けられている。

　オリフィス弁３４Ｂは、リングディスク７２が設けられていない。これにより、バルブディスク７３が支持部材４２Ｂの壁部６２で案内されて軸方向に移動する。オリフィス弁３４Ｂは、バルブディスク７３のシートディスク７１側の面に固着された板状部材である着座ディスク１４１を有している。着座ディスク１４１は、径方向の中央に貫通穴１４２が形成された有孔円板状の板状部材であり、バルブディスク７３と同軸状に配置されている。着座ディスク１４１は、その内径、すなわち貫通穴１４２の径が、バルブディスク７３の内径、すなわち貫通穴７８の径と同等である。着座ディスク１４１は、その外径が、シートディスク７１の複数の周囲通路穴７６の内接円の径よりも大径であり、複数の周囲通路穴７６の外接円の径よりも小径である。着座ディスク１４１は、バルブディスク７３と一体に軸方向に移動する。

　オリフィス弁３４Ｂは、バネ部材１５１を有している。バネ部材１５１はコイルバネであり、軸方向の一端側が他端側よりも大径のテーパ状となっている。バネ部材１５１は、シートディスク７１とバルブディスク７３との間に配置されており、大径側の端部がシートディスク７１の外周側のシート部材４３と当接する部分にシート部材４３とは反対側から当接し、小径側の端部が、内側に着座ディスク１４１を嵌合させた状態でバルブディスク７３に当接している。バネ部材１５１は、バルブディスク７３を、支持部材４２Ｂの底部６１に当接させるように付勢する。

　バネ部材１５１の付勢力に抗してバルブディスク７３が移動することにより、着座ディスク１４１がシートディスク７１に当接すると、着座ディスク１４１がシートディスク７１の径方向における中央通路穴７５と複数の周囲通路穴７６との間に全周にわたって密着する。すると、バルブディスク７３および着座ディスク１４１は、シートディスク７１の中央通路穴７５は閉塞せずに、シートディスク７１の複数の周囲通路穴７６を閉塞する。バルブディスク７３および着座ディスク１４１は、着座ディスク１４１がシートディスク７１に当接しなければ、シートディスク７１の中央通路穴７５および複数の周囲通路穴７６を共に開放する。

　緩衝器１Ｂは、ピストン５の移動速度の低速域では、第１室６側の油液Ｌの、流路２２および環状流路２１を通り、接続部材２３から流路部材４１の流路５８へ流入する流量が、少なく、オリフィス弁３４Ｂのバルブディスク７３が着座ディスク１４１をシートディスク７１に当接させることがない流量となる。このため、第１室６側の油液Ｌは、流路２２および環状流路２１を通り、接続部材２３から流路部材４１の流路５８へ流入し、シートディスク７１の中央通路穴７５内を通るとともに、バルブディスク７３および着座ディスク１４１とシートディスク７１との間からシートディスク７１の複数の周囲通路穴７６内を通って、シート部材４３の流路６８およびオリフィス流路部材４４の流路８７に流れる。そして、第２減衰力発生機構２５Ｂは、オリフィス弁３４Ｂがないと仮定した場合と同様に作動する。

　他方、緩衝器１Ｂは、車両のポットホール通過による伸び切り時等、伸び行程におけるピストン５の移動速度の高速域では、第１室６側の油液Ｌの、流路２２および環状流路２１を通り、接続部材２３から流路部材４１の流路５８へ流入する流量が、多く、オリフィス弁３４Ｂのバルブディスク７３をバネ部材１５１の付勢力に抗して移動させて着座ディスク１４１をシートディスク７１に当接させる流量となる。このため、第１室６側の油液Ｌは、流路２２および環状流路２１を通り、接続部材２３から流路部材４１の流路５８へ流入し、着座ディスク１４１をシートディスク７１に当接させて複数の周囲通路穴７６を閉じつつ、シートディスク７１の中央通路穴７５内を通ってシート部材４３の流路６８およびオリフィス流路部材４４の流路８７に流れる。これにより、シート部材４３の流路６８およびオリフィス流路部材４４の流路８７を流れる油液Ｌの流路が絞られることになり、第２減衰力発生機構２５Ｂは、ピストン５の移動速度の低速域よりも高い減衰力を発生させる。

　このように、オリフィス弁３４Ｂは、第２減衰力発生機構２５Ｂに流入する油液Ｌの流路面積がピストン５の移動速度によって変化し、ピストン５の移動速度が低速時よりも高速時に第２減衰力発生機構２５Ｂに流入する油液Ｌの流路面積をバルブディスク７３および着座ディスク１４１が移動することで制限する。言い換えれば、オリフィス弁３４Ｂは、第２通路１１２に設けられ、第２減衰力発生機構２５Ｂに流入する油液Ｌによって動作し、ピストン５の移動速度が低速時よりも高速時に大きく動作する。

　オリフィス弁３４Ｂは、少なくとも一部であるバルブディスク７３および着座ディスク１４１が第２減衰力発生機構２５Ｂの軸方向に移動可能に設けられており、バルブディスク７３および着座ディスク１４１の移動により複数の周囲通路穴７６内の流路が開閉され、第２減衰力発生機構２５Ｂへの流路面積が変化する。オリフィス弁３４Ｂのバルブディスク７３および着座ディスク１４１は、移動することで油液Ｌの流路面積を制限する。

　緩衝器１Ｂは、第１実施形態の緩衝器１と同様の効果を奏することができる。

　緩衝器１Ｂは、オリフィス弁３４Ｂが、軸方向に移動可能に配置される板状部材であるバルブディスク７３および着座ディスク１４１と、バルブディスク７３の径方向外側に当接し、軸方向の一方向への移動を抑制するストッパとなる底部６１と、バルブディスク７３および着座ディスク１４１を底部６１側へ付勢するバネ部材１５１と、を有している。このため、緩衝器１Ｂは、バネ部材１５１のバネ定数を調整することで、減衰力のチューニングが容易にできる。

［第４実施形態］
　次に、本発明の緩衝器の第４実施形態を、主に図７および図８に基づいて第１実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第１実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

　図７に示すように、第４実施形態の緩衝器１Ｃにおいては、接続部材２３が設けられておらず、代わりに径方向外方に突出する接続部２３Ｃが一体に形成された点がセパレータチューブ２０とは異なるセパレータチューブ２０Ｃが、セパレータチューブ２０に代えて設けられている。

　第４実施形態の緩衝器１Ｃにおいては、第２減衰力発生機構２５とは一部異なる第２減衰力発生機構２５Ｃが、第２減衰力発生機構２５に代えて設けられている。

　第２減衰力発生機構２５Ｃは、流路部材４１とシート部材４３とオリフィス流路部材４４とに代えて、これらを一体に構成した流路部材４１Ｃを有している。流路部材４１Ｃは、円筒状の主体部５５Ｃと、主体部５５Ｃの軸方向の一端から主体部５５Ｃと同軸状をなして主体部５５Ｃの軸方向に延出するネジ軸部１６１と、主体部５５Ｃとネジ軸部１６１との間から径方向外方に広がるフランジ部５６Ｃとを有している。流路部材４１Ｃは、主体部５５Ｃの軸方向におけるフランジ部５６Ｃとは反対側の端部においてセパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃに嵌合されて固定されている。接続部２３Ｃと流路部材４１Ｃとの間には、これらの間をシールするシール部材５９Ｃが設けられている。

　フランジ部５６Ｃの軸方向におけるネジ軸部１６１側には、径方向外側にシート部６９が形成されており、径方向内側にクランプ部７０が形成されている。流路部材４１Ｃは、主体部５５Ｃの内側が流路５８となっており、ネジ軸部１６１の内側が、固定オリフィス８８を有する流路８７となっている。また、流路部材４１Ｃは、流路５８の軸方向における流路８７側と、シート部６９およびクランプ部７０の間とを連通させる流路６８が形成されている。流路部材４１Ｃのシート部６９およびクランプ部７０にディスクバルブ８１が当接している。

　第２減衰力発生機構２５Ｃは、パイロットバルブ部材４５に代えて、ポート９６とシート部１０７とが形成された底部９１Ｃと円筒状部９３とを有するパイロットバルブ部材４５Ｃと、摺動シール部材８２が嵌合される円筒部９２と底部１７１とを有するパイロット室部材１７２と、を有している。

　パイロット室部材１７２は、ディスクバルブ８１との間に、パイロット室９５を形成する。パイロット室部材１７２には、流路８７とパイロット室９５とを連通する流路９９Ｃが形成されており、この流路９９Ｃに流路９９Ｃを開閉するディスク１７５が設けられている。ディスクバルブ８１とディスク１７５とパイロット室部材１７２の底部１７１とは、流路部材４１Ｃのネジ軸部１６１に嵌合されており、この状態で、ネジ軸部１６１に螺合されるナット１７８と、クランプ部７０とでクランプされる。

　第２減衰力発生機構２５Ｃは、流路部材４１Ｃの主体部５５Ｃの軸方向におけるフランジ部５６Ｃとは反対側の端部に、支持部材４２Ｃが取り付けられている。支持部材４２Ｃは、壁部６２が設けられていない点が支持部材４２とは異なっている。図８に示すように、主体部５５Ｃの支持部材４２Ｃ側の部分が、支持部材４２の底部６１の外周側から底部６１の軸方向に立ち上がる円筒状の壁部６２となっている。支持部材４２Ｃの底部６１は、この壁部６２から径方向内方に広がっている。

　第２減衰力発生機構２５Ｃは、支持部材４２Ｃと主体部５５Ｃとの間にオリフィス弁３４が設けられている。オリフィス弁３４は、壁部６２の内側に設けられていている。オリフィス弁３４は、シートディスク７１が、主体部５５Ｃの軸方向における壁部６２の支持部材４２Ｃとは反対側の端縁部から径方向内方に広がる段部１８１に当接している。オリフィス弁３４は、シートディスク７１の段部１８１とは反対側にリングディスク７２が設けられており、リングディスク７２のシートディスク７１とは反対側にバルブディスク７３が設けられて、バルブディスク７３のリングディスク７２とは反対側が支持部材４２Ｃの支持部６３に当接している。

　流路２２および環状流路２１と、第２減衰力発生機構２５Ｃ内に設けられた流路５８、流路６８、ケース内室５１および流路５７とが、第１室６とリザーバ４とを接続する流路１１１を構成しており、この流路１１１と、ベースバルブ１０に設けられた流路１５とが、第１室６と第２室７とを連通する第２通路１１２を構成している。オリフィス弁３４を含む第２減衰力発生機構２５Ｃは、第２通路１１２の流路１１１に設けられている。

　ピストンロッド８の伸び行程時には、シリンダ２内のピストン５の移動によって、ピストン５の第１減衰力発生機構１３が閉じ、第１減衰力発生機構１４の開弁前には、第１室６側の油液Ｌが加圧されて、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃから第２減衰力発生機構２５Ｃの流路部材４１Ｃの流路５８へ流入する。

　このとき、ピストン５が移動した分の油液Ｌがリザーバ４からベースバルブ１０のサクションバルブ機構１７を開いて第２室７へ流入する。なお、第１室６の圧力がピストン５の第１減衰力発生機構１４の開弁圧力に達すると、第１減衰力発生機構１４が開いて、第１室６の油液Ｌを第２室７へ流しつつ減衰力を発生させる。

　ピストンロッド８の伸び行程時に、第２減衰力発生機構２５Ｃでは、オリフィス弁３４がないと仮定すると、流路部材４１Ｃの流路５８から流入した油液Ｌは、メインバルブ３２のディスクバルブ８１の開弁前においては、流路部材４１Ｃの固定オリフィス８８を含む流路８７と、パイロットバルブ部材４５Ｃのポート９６とを通り、パイロットバルブ３３の弁体１０３を押し開いて弁室１０１内へ流入する。油液Ｌは、弁室１０１から、さらに、図示略の流路と、ケース３１内のケース内室５１とを通ってリザーバ４へ流れる。そして、ピストン５の移動速度が上昇して第１室６側の圧力がディスクバルブ８１の開弁圧力に達すると、流路５８に流入した油液Ｌは、流路６８を通り、ディスクバルブ８１を押し開いてケース３１内のケース内室５１へ直接流れる。

　ピストンロッド８の縮み行程時には、シリンダ２内のピストン５の移動によって、ピストン５の第１減衰力発生機構１３が開き、ベースバルブ１０の流路１５のサクションバルブ機構１７が閉じて、減衰力発生機構１８の開弁前には、第２室７の油液Ｌが第１室６へ流入し、ピストンロッド８がシリンダ２内に侵入した分の流体が第１室６から、上記伸び行程時と同様の経路を通ってリザーバ４へ流れる。なお、第２室７内の圧力がベースバルブ１０の減衰力発生機構１８の開弁圧力に達すると、減衰力発生機構１８が開いて、第２室７の油液Ｌをリザーバ４へ流しつつ減衰力を発生させる。

　これにより、ピストンロッド８の伸び行程時および縮み行程時共に、第２減衰力発生機構２５Ｃにおいて、メインバルブ３２のディスクバルブ８１の開弁前においては、固定オリフィス８８およびパイロットバルブ３３の弁体１０３の開弁圧力によって減衰力が発生し、ディスクバルブ８１の開弁後においては、ディスクバルブ８１の開度に応じて減衰力が発生する。そして、ソレノイドアクチュエータ４８のコイルへの通電電流によってパイロットバルブ３３の開弁圧力を調整することにより、減衰力を直接制御することができる。このとき、パイロットバルブ３３の開弁圧力によって、その上流側の流路８７に流路９９Ｃを介して連通するパイロット室９５の内圧が変化する。パイロット室９５の内圧は、ディスクバルブ８１に閉弁方向に作用するので、パイロットバルブ３３の開弁圧力を制御することにより、ディスクバルブ８１の開弁圧力を同時に調整することができる。

　以上は、第２減衰力発生機構２５Ｃにオリフィス弁３４がないと仮定した場合であるが、第２減衰力発生機構２５Ｃにオリフィス弁３４が設けられている。そして、緩衝器１Ｃは、ピストン５の移動速度の低速域では、第１室６側の油液Ｌの、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃから流路部材４１Ｃの流路５８へ流入する流量が、少なく、オリフィス弁３４のバルブディスク７３をシートディスク７１に当接させることがない流量となる。このため、第１室６側の油液Ｌは、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃから流路部材４１Ｃの流路５８へ流入し、シートディスク７１の中央通路穴７５内を通るとともに、バルブディスク７３とシートディスク７１との間からシートディスク７１の複数の周囲通路穴７６内を通って、流路部材４１Ｃの流路６８および流路８７に流れる。そして、第２減衰力発生機構２５Ｃは、オリフィス弁３４がないと仮定した場合と同様に作動する。

　他方、緩衝器１Ｃは、車両のポットホール通過による伸び切り時等、伸び行程におけるピストン５の移動速度の高速域では、第１室６側の油液Ｌの、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃから流路部材４１Ｃの流路５８へ流入する流量が、多く、オリフィス弁３４のバルブディスク７３をシートディスク７１に当接させる流量となる。このため、第１室６側の油液Ｌは、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃから流路部材４１Ｃの流路５８へ流入し、バルブディスク７３の内周側をシートディスク７１に当接させて複数の周囲通路穴７６を閉じつつ、シートディスク７１の中央通路穴７５内を通って流路部材４１Ｃの流路６８および流路８７に流れる。これにより、流路部材４１Ｃの流路６８および流路８７を流れる油液Ｌの流路が絞られることになり、第２減衰力発生機構２５Ｃは、ピストン５の移動速度の低速域よりも高い減衰力を発生させる。

　第４実施形態の緩衝器１Ｃは、第１実施形態の緩衝器１と同様の効果を奏する。

［第５実施形態］
　次に、本発明の緩衝器の第５実施形態を、主に図９に基づいて第４実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第４実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

　第５実施形態の緩衝器１においては、第２減衰力発生機構２５Ｃとは一部異なる第２減衰力発生機構２５Ｄが第２減衰力発生機構２５Ｃに代えて設けられている。第２減衰力発生機構２５Ｄは、流路部材４１Ｃの主体部５５Ｃのシール部材５９Ｃ側を切り離して、図８に示すように、流路部材４１Ｄと蓋部材２０１とで構成し、これらの間に支持部材４２Ｃとオリフィス弁３４とを設けている。

　流路部材４１Ｄは、円筒状の主体部５５Ｄと、主体部５５Ｄの軸方向の一端から径方向外方に広がるフランジ部５６Ｄと、フランジ部５６Ｄから軸方向の主体部５５Ｄとは反対側に突出する円環状の当接部２０３とを有している。

　蓋部材２０１は、円筒状の主体部２１１と、主体部２１１の軸方向の一端から径方向内方に広がる内フランジ部２１２とを有している。蓋部材２０１には、主体部２１１の軸方向における内フランジ部２１２とは反対側の端部に支持部材４２Ｃが取り付けられている。支持部材４２Ｃは、流路部材４１Ｄの当接部２０３に当接している。第２減衰力発生機構２５Ｄは、支持部材４２と、蓋部材２０１の主体部２１１との間にオリフィス弁３４が設けられている。主体部２１１の支持部材４２Ｃ側の部分が、支持部材４２Ｃの底部６１の外周側から底部６１の軸方向に立ち上がる壁部６２となっており、壁部６２の径方向の内側にオリフィス弁３４が設けられている。オリフィス弁３４は、シートディスク７１が、主体部２１１の軸方向における壁部６２の内フランジ部２１２側の端縁部から径方向内方に広がる段部１８１に当接している。オリフィス弁３４は、シートディスク７１の段部１８１とは反対側にリングディスク７２が設けられており、リングディスク７２のシートディスク７１とは反対側にバルブディスク７３が設けられていて、バルブディスク７３のリングディスク７２とは反対側が支持部材４２Ｃの支持部６３に当接している。流路部材４１Ｄと蓋部材２０１とに流路５８が設けられている。この流路５８にオリフィス弁３４が設けられている。

　第５実施形態の緩衝器１Ｄは、第４実施形態の緩衝器１Ｃと同様に作動し、緩衝器１Ｃと同様の効果を奏する。

［第６実施形態］
　次に、本発明の緩衝器の第６実施形態を、主に図１０および図１１に基づいて第３実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第３実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

　図１０に示すように、第６実施形態の緩衝器１Ｅにおいては、第２減衰力発生機構２５Ｂとは一部異なる第２減衰力発生機構２５Ｅが、第２減衰力発生機構２５Ｂに代えて設けられている。第２減衰力発生機構２５Ｅは、凹部６７の径方向の中央に凹部６７よりも凹む凹状部２２５が形成された点がシート部材４３とは異なるシート部材４３Ｅが、設けられている。第２減衰力発生機構２５Ｅは、オリフィス弁３４Ｂとは一部異なるオリフィス弁３４Ｅがオリフィス弁３４Ｂに代えて設けられている。

　オリフィス弁３４Ｅは、シートディスク７１が設けられていない。また、オリフィス弁３４Ｅは、バルブディスク７３とは一部異なるバルブディスク７３Ｅがバルブディスク７３に代えて設けられている。バルブディスク７３Ｅは、図１１に示すように、中央通路穴７５Ｅ（第１流路穴）が径方向の中央に設けられる主板部２２１と、主板部２２１の外周部から主板部２２１の径方向外方に突出する突出部２２２とを有している。バルブディスク７３Ｅには、同形状の突出部２２２が周方向に等間隔で３か所形成されている。バルブディスク７３Ｅは、主板部２２１の外径が、支持部材４２Ｂの底部６１（ストッパ）の内径よりも小径であり、複数の突出部２２２の外接円の径が、支持部材４２Ｂの底部６１の内径よりも大径であって壁部６２の内径よりも若干小径である。バルブディスク７３Ｅは、複数の突出部２２２が支持部材４２Ｂの壁部６２で案内されて軸方向に移動する。バルブディスク７３Ｅの主板部２２１と複数の突出部２２２と支持部材４２Ｂの壁部６２とで囲まれた部分が複数の周囲通路穴７６Ｅ（第２流路穴）を形成している。

　オリフィス弁３４Ｅは、バネ部材１５１Ｅを有している。バネ部材１５１Ｅはコイルバネであり、軸方向の一端側が他端側よりも大径のテーパ状となっている。バネ部材１５１Ｅは、シート部材４３Ｅの凹状部２２５とバルブディスク７３Ｅとの間に配置されており、大径側の端部がバルブディスク７３Ｅに当接し、小径側の端部が、シート部材４３Ｅの凹状部２２５に入り込んで当接している。バネ部材１５１Ｅは、バルブディスク７３Ｅを、支持部材４２Ｂの底部６１に当接させるように付勢する。

　バルブディスク７３Ｅは、バネ部材１５１Ｅの付勢力に抗してシート部材４３Ｅ側に移動してシート部材４３Ｅの凹部６７よりも径方向の外側の部分に当接すると、主板部２２１の外周側がシート部材４３の凹部６７よりも径方向の外側の部分に全周にわたって当接する。すると、中央通路穴７５Ｅは閉塞されないものの、主板部２２１と複数の突出部２２２と支持部材４２Ｂとで囲まれた複数の周囲通路穴７６Ｅが閉塞される。バルブディスク７３Ｅは、シート部材４３Ｅに当接しなければ、中央通路穴７５Ｅおよび複数の周囲通路穴７６Ｅが共に開放される。

　緩衝器１Ｅは、ピストン５の移動速度の低速域では、第１室６側の油液Ｌの、流路２２および環状流路２１を通り、接続部材２３から流路部材４１の流路５８へ流入する流量が、少なく、オリフィス弁３４Ｅのバルブディスク７３Ｅをシート部材４３Ｅに当接させることがない流量となる。このため、第１室６側の油液Ｌは、流路２２および環状流路２１を通り、接続部材２３から流路部材４１の流路５８へ流入し、バルブディスク７３Ｅの中央通路穴７５Ｅ内を通るとともに、バルブディスク７３Ｅの外周側の複数の周囲通路穴７６Ｅ内を通って、シート部材４３Ｅの流路６８およびオリフィス流路部材４４の流路８７に流れる。そして、第２減衰力発生機構２５Ｅは、オリフィス弁３４Ｂがないと仮定した場合と同様に作動する。

　他方、緩衝器１Ｅは、車両のポットホール通過による伸び切り時等、伸び行程におけるピストン５の移動速度の高速域では、第１室６側の油液Ｌの、流路２２および環状流路２１を通り、接続部材２３から流路部材４１の流路５８へ流入する流量が、多く、オリフィス弁３４Ｅのバルブディスク７３Ｅをバネ部材１５１Ｅの付勢力に抗して移動させてシート部材４３Ｅに当接させる流量となる。このため、第１室６側の油液Ｌは、流路２２および環状流路２１を通り、接続部材２３から流路部材４１の流路５８へ流入し、バルブディスク７３Ｅをシート部材４３Ｅに当接させて複数の周囲通路穴７６Ｅをシート部材４３Ｅで閉じつつ、バルブディスク７３Ｅの中央通路穴７５Ｅ内を通ってシート部材４３Ｅの流路６８およびオリフィス流路部材４４の流路８７に流れる。これにより、シート部材４３Ｅの流路６８およびオリフィス流路部材４４の流路８７を流れる油液Ｌの流路が絞られることになり、第２減衰力発生機構２５Ｅは、ピストン５の移動速度の低速域よりも高い減衰力を発生させる。

　このように、オリフィス弁３４Ｅは、第２減衰力発生機構２５Ｅに流入する油液Ｌの流路面積がピストン５の移動速度によって変化し、ピストン５の移動速度が低速時よりも高速時に第２減衰力発生機構２５Ｅに流入する油液Ｌの流路面積をバルブディスク７３Ｅが移動することで制限する。言い換えれば、オリフィス弁３４Ｅは、第２通路１１２に設けられ、第２減衰力発生機構２５Ｅに流入する油液Ｌによって動作し、ピストン５の移動速度が低速時よりも高速時に大きく動作する。

　オリフィス弁３４Ｅは、少なくとも一部であるバルブディスク７３Ｅが第２減衰力発生機構２５の軸方向に移動可能に設けられており、バルブディスク７３Ｅの移動により複数の周囲通路穴７６Ｅ内の流路が開閉され、第２減衰力発生機構２５Ｂへの流路面積が変化する。オリフィス弁３４Ｅのバルブディスク７３Ｅは、移動することで油液Ｌの流路面積を制限する。

　緩衝器１Ｅは、オリフィス弁３４Ｅが、軸方向に移動可能に配置される板状部材であるバルブディスク７３Ｅと、バルブディスク７３Ｅの径方向外側に当接し、軸方向の一方向への移動を抑制するストッパとなる底部６１と、バルブディスク７３Ｅを底部６１側へ付勢するバネ部材１５１Ｅと、を有している。具体的に、緩衝器１Ｅは、バルブディスク７３Ｅが、主板部２２１の環状の外周部から径方向外側に突出する突出部２２２と、主板部２２１の外周部よりも径方向内側に設けられる中央通路穴７５Ｅと、を有している。緩衝器１Ｅは、支持部材４２Ｂの底部６１が、突出部２２２と当接し、主板部２２１の外周部は、底部６１の径方向内周側よりも小径に形成され、主板部２２１の外周部と底部６１の間は、油液Ｌが流通可能である。緩衝器１Ｅは、バルブディスク７３Ｅがバネ部材１５１Ｅ側に移動することで当接するシート部材４３Ｅ（ボデー部）を有し、シート部材４３Ｅは、バルブディスク７３Ｅと当接する軸方向端面において径方向内周側が主板部２２１の外周部よりも小径に形成されている。

　緩衝器１Ｅは、第３実施形態の緩衝器１Ｂと同様の効果を奏することができる。また、緩衝器１Ｅは、外周側を周囲通路穴７６Ｅとすることで、内周側に周囲通路穴を設ける場合と比較して、流路面積が大きくとれる。

［第７実施形態］
　次に、本発明の緩衝器の第７実施形態を、主に図１２および図１３に基づいて第４実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第４実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

　第７実施形態の緩衝器１Ｆにおいては、第２減衰力発生機構２５Ｃとは一部異なる第２減衰力発生機構２５Ｆが、第２減衰力発生機構２５Ｃに代えて設けられている。第２減衰力発生機構２５Ｆは、流路部材４１Ｃの主体部５５Ｃとはシール部材５９Ｃ側の構成が一部異なる主体部５５Ｆを有する流路部材４１Ｆを流路部材４１Ｃに代えて有する点が、第２減衰力発生機構２５Ｃとは異なっている。第２減衰力発生機構２５Ｆは、オリフィス弁３４とは異なるオリフィス弁３４Ｆがオリフィス弁３４に代えて設けられている。

　オリフィス弁３４Ｆは、主体部５５Ｆの流路５８内に設けられている。オリフィス弁３４Ｆは、主体部５５Ｆから流路５８内に突出する回転止め２３１を有している。オリフィス弁３４Ｆは、流路５８を径方向に横断するように主体部５５Ｆに設けられた支持軸２３２を有している。回転止め２３１は、支持軸２３２に対し垂直な方向に配置されている。支持軸２３２は、回転止め２３１よりも、流路５８内での油液Ｌの流れ方向の上流側に設けられている。オリフィス弁３４Ｆは、主体部５５Ｆ内に配置されて、支持軸２３２に回転可能に支持される板状のディスク２３３を有している。

　ディスク２３３は、外周部の一部が切欠部２４１とされた円板状の主板部２４２と、主板部２４２の径方向における切欠部２４１とは反対側の端部から主板部２４２の軸方向一側に突出するリブ２４３とを有している。ディスク２３３は、主板部２４２に支持軸２３２が、切欠部２４１とリブ２４３とを結ぶ方向に対して直交するように挿通されている。ディスク２３３は、支持軸２３２に設けられ回転することで流路５８を開閉する。ディスク２３３は、支持軸２３２よりもリブ２４３側の部分の面積が、支持軸２３２よりも切欠部２４１側の部分の面積よりも広い。

　ディスク２３３は、図１２に示すように主板部２４２が流路５８に対して垂直に広がる状態で回転止め２３１に、流路５８を流れる油液Ｌの流れ方向上流側から当接する。この状態で、流路５８は最も狭められる。また、この状態でディスク２３３は、主板部２４２からリブ２４３が、流路５８を流れる油液Ｌの流れ方向上流側に突出する。

　ディスク２３３は、この状態から主板部２４２が回転止め２３１に対して離れる方向に回転すると、流路５８を広げる。

　オリフィス弁３４Ｆは、回転止め２３１とディスク２３３との間に、ディスク２３３を、図１３に示すように、リブ２４３側の端部が流路５８を流れる油液Ｌの流れ方向上流側にあって主体部５５Ｃの径方向において支持軸２３２よりも回転止め２３１側に位置する状態に維持するように付勢するゼンマイバネ２４５を有している。ゼンマイバネ２４５は、支持軸２３２に設けられている。回転止め２３１は、ゼンマイバネ２４５の付勢力に抗して回転するディスク２３３を所定の位置で固定する。

　流路５８内を流れる油液Ｌが、ディスク２３３に当たることで、面積が広い支持軸２３２よりもリブ２４３側の部分に加わる力が、面積が狭い支持軸２３２よりも切欠部２４１側の部分に加わる力よりも大きくなって、ディスク２３３をゼンマイバネ２４５の付勢力に抗して回転させる力を発生させる。

　緩衝器１Ｆは、ピストン５の移動速度の低速域では、第１室６側の油液Ｌの、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃから流路部材４１Ｆの流路５８へ流入する流量が、少なく、オリフィス弁３４Ｆのディスク２３３を回転止め２３１に当接させることがない流量となる。このため、第１室６側の油液Ｌは、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃから流路部材４１Ｆの流路５８へ流入し、図１３に示すような広い流路５８内を通って、流路部材４１Ｆの流路６８および流路８７に流れる。そして、第２減衰力発生機構２５Ｆは、オリフィス弁３４Ｆがないと仮定した場合と同様に作動する。

　他方、緩衝器１Ｆは、車両のポットホール通過による伸び切り時等、伸び行程におけるピストン５の移動速度の高速域では、第１室６側の油液Ｌの、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃからの流路部材４１Ｆの流路５８へ流入する流量が、多く、オリフィス弁３４Ｆのディスク２３３をゼンマイバネ２４５の付勢力に抗して回転させて回転止め２３１に当接させる流量となる。このため、第１室６側の油液Ｌは、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃから流路部材４１Ｆの流路５８へ流入し、ディスク２３３を回転止め２３１に当接させて流路５８を最も狭くしつつ切欠部２４１と主体部５５Ｃとの隙間を通って流路部材４１Ｆの流路６８および流路８７に流れる。これにより、流路部材４１Ｆの流路６８および流路８７を流れる油液Ｌの流路が絞られることになり、第２減衰力発生機構２５Ｆは、ピストン５の移動速度の低速域よりも高い減衰力を発生させる。

　このように、オリフィス弁３４Ｆは、第２減衰力発生機構２５Ｅに流入する油液Ｌの流路面積がピストン５の移動速度によって変化し、ピストン５の移動速度が低速時よりも高速時に第２減衰力発生機構２５Ｆに流入する油液Ｌの流路面積をディスク２３３が回転移動することで制限する。言い換えれば、オリフィス弁３４Ｆは、第２通路１１２に設けられ、第２減衰力発生機構２５Ｆに流入する油液Ｌによって動作し、ピストン５の移動速度が低速時よりも高速時に大きく動作する。

　緩衝器１Ｆは、ゼンマイバネ２４５のバネ定数を調整することで、減衰力特性のチューニングが容易に可能となるため、第３実施形態の緩衝器１Ｂと同様の効果を奏することができる。また、緩衝器１Ｆは、ディスク２３３が回転することで流路５８を開閉するため、主体部５５Ｆの軸方向にスペースがなくてもオリフィス弁３４Ｆを配置可能となる。

［第８実施形態］
　次に、本発明の緩衝器の第８実施形態を、主に図１４および図１５に基づいて第４実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第４実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

　第８実施形態の緩衝器１Ｇにおいては、第２減衰力発生機構２５Ｃとは一部異なる第２減衰力発生機構２５Ｇが第２減衰力発生機構２５Ｃに代えて設けられている。第２減衰力発生機構２５Ｇは、流路部材４１Ｃの主体部５５Ｃとはシール部材５９Ｃ側の構成が一部異なる主体部５５Ｇを有する流路部材４１Ｇを流路部材４１Ｃに代えて有する点が第２減衰力発生機構２５Ｃとは異なっている。第２減衰力発生機構２５Ｇは、オリフィス弁３４とは一部異なるオリフィス弁３４Ｇがオリフィス弁３４に代えて設けられている。

　オリフィス弁３４Ｇは、主体部５５Ｇに設けられている。オリフィス弁３４Ｇは、主体部５５Ｇに摺動可能に支持されて流路５８内に突出するディスク２５１を有している。ディスク２５１は、流路５８の外周から流路５８内に突出可能に配置され、突出する位置によって流路５８を開閉する。ディスク２５１は、流路５８に対して傾斜した角度で配置されている。ディスク２５１は、主体部５５Ｇから流路５８内に突出するほど、流路５８内での油液Ｌの流れ方向の下流側に位置するように流路５８に対して傾斜している。ディスク２５１は、平板状の主板部２５２と、主板部２５２の先端部から流路５８内での油液Ｌの流れ方向の上流側に突出するリブ２５３とを有している。

　図１４に示すようにディスク２５１が流路５８内に最も進入した状態で、流路５８は最も狭められる。ディスク２５１が流路５８内への進入量を減らすことで流路５８が広がる。

　オリフィス弁３４Ｇは、ディスク２５１の流路５８内への進入量を減らすようにディスク２５１を付勢する引っ張りバネ２５４を有している。引っ張りバネ２５４は、図１５に示すようにディスク２５１の流路５８内への進入量が最小となる所定位置でディスク２５１を保持する。

　流路５８内を流れる油液Ｌは、ディスク２５１の主板部２５２とリブ２５３との境界に当たることで、ディスク２５１を引っ張りバネ２５４の付勢力に抗して引き出す力を発生させる。

　緩衝器１Ｇは、ピストン５の移動速度の低速域では、第１室６側の油液Ｌの、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃから流路部材４１Ｇの流路５８へ流入する流量が、少なく、オリフィス弁３４Ｇのディスク２５１を引き出すことがない流量となる。このため、第１室６側の油液Ｌは、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃから流路部材４１Ｇの主体部５５Ｇの流路５８へ流入し、図１５に示すような広い流路５８内を通って、流路部材４１Ｇの流路６８および流路８７に流れる。そして、第２減衰力発生機構２５Ｇは、オリフィス弁３４Ｇがないと仮定した場合と同様に作動する。

　他方、緩衝器１Ｇは、車両のポットホール通過による伸び切り時等、伸び行程におけるピストン５の移動速度の高速域では、第１室６側の油液Ｌの、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃから流路部材４１Ｇの流路５８へ流入する流量が、多く、オリフィス弁３４Ｇのディスク２５１を引っ張りバネ２５４の付勢力に抗して引き出す流量となる。このため、第１室６側の油液Ｌは、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃから流路部材４１Ｇの流路５８へ流入し、ディスク２５１を引き出して流路５８を最も狭くしつつディスク２５１と主体部５５Ｇとの隙間を通って流路部材４１Ｇの流路６８および流路８７に流れる。これにより、流路部材４１Ｇの流路６８および流路８７を流れる油液Ｌの流路が絞られることになり、第２減衰力発生機構２５Ｇは、ピストン５の移動速度の低速域よりも高い減衰力を発生させる。

　このように、オリフィス弁３４Ｇは、第２減衰力発生機構２５Ｇに流入する油液Ｌの流路面積がピストン５の移動速度によって変化し、ピストン５の移動速度が低速時よりも高速時に第２減衰力発生機構２５Ｇに流入する油液Ｌの流路面積をディスク２５１が移動することで制限する。言い換えれば、オリフィス弁３４Ｇは、第２通路１１２に設けられ、第２減衰力発生機構２５Ｇに流入する油液Ｌによって動作し、ピストン５の移動速度が低速時よりも高速時に大きく動作する。

　緩衝器１Ｆは、引っ張りバネ２５４のバネ定数を調整することで、減衰力特性のチューニングが容易に可能となるため、第３実施形態の緩衝器１Ｂと同様の効果を奏することができる。また、緩衝器１Ｇは、流路５８内に突出するディスク２５１で流路５８を開閉するため、主体部５５Ｇの軸方向にスペースがなくてもオリフィス弁３４Ｇが配置可能となる。

［第９実施形態］
　次に、本発明の緩衝器の第９実施形態を、主に図１６～図２０に基づいて第４実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第４実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

　図１６および図１７に示すように、第９実施形態の緩衝器１Ｈにおいては、第２減衰力発生機構２５Ｃとは一部異なる第２減衰力発生機構２５Ｈが、第２減衰力発生機構２５Ｃに代えて設けられている。第２減衰力発生機構２５Ｈは、流路部材４１Ｃに代えて流路部材４１Ｈが設けられている。流路部材４１Ｈは、主体部５５Ｃに代えて主体部５５Ｈが設けられた点が、流路部材４１Ｃとは相違している。主体部５５Ｈは、円筒状であり、内周側に、流路８７側の小径穴部２６１と、流路８７とは反対側の大径穴部２６２とを有している。流路６８は、小径穴部２６１内に開口している。主体部５５Ｈは、大径穴部２６２の軸方向における小径穴部２６１とは反対側が壁部６２となっている。

　第２減衰力発生機構２５Ｈは、オリフィス弁３４とは一部異なるオリフィス弁３４Ｈがオリフィス弁３４に代えて設けられている。オリフィス弁３４Ｈは、主体部５５Ｈの内側の流路５８内に設けられている。オリフィス弁３４Ｈは、主体部５５Ｈの壁部６２に嵌合され、支持部材４２Ｃと主体部５５Ｈの段部１８１とに当接して、これらに挟持されるストッパディスク７１Ｈと、大径穴部２６２内を軸方向に移動可能な弁体２７１と、弁体２７１をストッパディスク７１Ｈの方向に押圧するバネ部材２７２とを有している。よって、オリフィス弁３４Ｈは、ポペットタイプの弁である。

　ストッパディスク７１Ｈは、図１８に示すように、径方向の中央に中央通路穴７５Ｈが形成され、中央通路穴７５Ｈの周囲に複数の同径の周囲通路穴７６Ｈが形成された有孔の円板状である。周囲通路穴７６Ｈは、中央通路穴７５Ｈよりも小径である。複数の周囲通路穴７６Ｈは、中央通路穴７５Ｈの中心から等距離の位置に、中央通路穴７５Ｈの周方向に等間隔で配置されている。図１６および図１７に示すように、ストッパディスク７１Ｈは、複数の周囲通路穴７６Ｈよりも径方向外側の部分が支持部材４２Ｃの支持部６３と主体部５５Ｈの段部１８１とに挟持されている。

　弁体２７１は、軸方向の一端側が先細のテーパ部２８１とされた円筒状の主弁部２８２と、主弁部２８２の軸方向におけるテーパ部２８１とは反対側の端部から径方向外方に広がるフランジ部２８３とを有している。主弁部２８２には、径方向の中央に軸方向に貫通する貫通穴７８Ｈが形成されている。弁体２７１は、主弁部２８２の外径が、主体部５５Ｈの小径穴部２６１の内径よりも大径であり、テーパ部２８１の先端の最小径が、主体部５５Ｈの小径穴部２６１の内径よりも小径である。弁体２７１は、フランジ部２８３の外径が、主体部５５Ｈの大径穴部２６２の内径よりも小径である。これにより、弁体２７１は、大径穴部２６２内を軸方向に移動可能となっている。

　バネ部材２７２は、一定径のコイルバネであり、主体部５５Ｈの小径穴部２６１に挿入されている。バネ部材２７２は、軸方向の一端が小径穴部２６１の底部に当接し、軸方向の他端部が弁体２７１のテーパ部２８１に当接している。バネ部材２７２は、図１７に示すように弁体２７１をストッパディスク７１Ｈに当接させるように付勢する。バネ部材２７２は、弁体２７１を径方向に位置決めしつつ軸方向に移動させる。弁体２７１は、ストッパディスク７１Ｈに当接しても、ストッパディスク７１Ｈの複数の周囲通路穴７６Ｈを閉塞することはない。弁体２７１は、ストッパディスク７１Ｈに当接すると、ストッパディスク７１Ｈの中央通路穴７５Ｈを一部覆いつつ中央通路穴７５Ｈよりも小径の貫通穴７８Ｈに連通させる。

　図１６に示すように、弁体２７１が小径穴部２６１と大径穴部２６２との境界部に当接することで、流路５８は弁体２７１の貫通穴７８Ｈのみとなり、最も狭められる。図１７に示すように、弁体２７１が小径穴部２６１と大径穴部２６２との境界部から離間すると、流路５８は、ストッパディスク７１Ｈの中央通路穴７５Ｈおよび周囲通路穴７６Ｈと、弁体２７１の貫通穴７８Ｈと、弁体２７１および主体部５５Ｈの隙間となり、広がる。

　緩衝器１Ｈは、ピストン５の移動速度の低速域では、第１室６側の油液Ｌの、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃから流路部材４１Ｈの流路５８へ流入する流量が、少なく、オリフィス弁３４Ｈの弁体２７１を小径穴部２６１と大径穴部２６２との境界部に当接させることがない流量となる。このため、第１室６側の油液Ｌは、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃから流路部材４１Ｈの流路５８へ流入し、ストッパディスク７１Ｈの中央通路穴７５Ｈおよび複数の周囲通路穴７６Ｈと、弁体２７１内の貫通穴７８Ｈと、弁体２７１と主体部５５Ｈとの隙間とを通って、流路６８および流路８７に流れる。そして、第２減衰力発生機構２５Ｈは、オリフィス弁３４Ｈがないと仮定した場合と同様に作動する。

　他方、緩衝器１Ｈは、車両のポットホール通過による伸び切り時等、伸び行程におけるピストン５の移動速度の高速域では、第１室６側の油液Ｌの、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃから流路部材４１Ｈの流路５８へ流入する流量が、多く、オリフィス弁３４Ｈの弁体２７１をバネ部材２７２の付勢力に抗して移動させて小径穴部２６１と大径穴部２６２との境界部に当接させる流量となる。このため、第１室６側の油液Ｌは、流路２２および環状流路２１を通り、セパレータチューブ２０Ｃの接続部２３Ｃから流路部材４１Ｈの流路５８へ流入し、弁体２７１を小径穴部２６１と大径穴部２６２との境界部に当接させ流路５８を貫通穴７８Ｈのみと最も狭くしつつ貫通穴７８Ｈを通って流路部材４１Ｈの流路６８および流路８７に流れる。これにより、流路部材４１Ｈの流路６８および流路８７を流れる油液Ｌの流路が絞られることになり、第２減衰力発生機構２５Ｈは、ピストン５の移動速度の低速域よりも高い減衰力を発生させる。

　このように、オリフィス弁３４Ｈは、第２減衰力発生機構２５Ｈに流入する油液Ｌの流路面積がピストン５の移動速度によって変化し、ピストン５の移動速度が低速時よりも高速時に第２減衰力発生機構２５Ｈに流入する油液Ｌの流路面積を弁体２７１が移動することで制限する。言い換えれば、オリフィス弁３４Ｈは、第２通路１１２に設けられ、第２減衰力発生機構２５Ｈに流入する油液Ｌによって動作し、ピストン５の移動速度が低速時よりも高速時に大きく動作する。

　緩衝器１Ｈは、バネ部材２７２のバネ定数を調整することで、減衰力特性のチューニングが容易に可能となるため、第３実施形態の緩衝器１Ｂと同様の効果を奏することができる。

　なお、ストッパディスク７１Ｈに代えて、図１９に示すストッパディスク７１Ｈａを用いても良い。ストッパディスク７１Ｈａは、円環状のリング部２９１と、リング部２９１の内周縁部からリング部２９１の径方向における内方に延出する複数の同形状の支持片部２９２とを有している。複数の支持片部２９２は、リング部２９１の周方向に等間隔で３か所以上形成されている。ストッパディスク７１Ｈａは、リング部２９１が、支持部材４２Ｃの支持部６３と主体部５５Ｈの段部１８１とに当接して、これらに挟持される。この状態で、ストッパディスク７１Ｈａは、複数の支持片部２９２が、大径穴部２６２および支持部６３よりも径方向内側に延出する。この状態で、ストッパディスク７１Ｈａは、複数の支持片部２９２が、バネ部材２７２で付勢された弁体２７１に当接して弁体２７１をバネ部材２７２とは反対側で支持する。弁体２７１は、ストッパディスク７１Ｈａに当接しても、ストッパディスク７１Ｈａの複数の支持片部２９２間の隙間を閉塞することはない。

　また、ストッパディスク７１Ｈに代えて、図２０に示すストッパディスク７１Ｈｂを用いても良い。ストッパディスク７１Ｈｂは、円環状のリング部２９５と、リング部２９５の外周縁部からリング部２９５の径方向における外方に延出する複数の同形状の取付片部２９６とを有している。複数の取付片部２９６は、リング部２９５の周方向に等間隔で３か所以上形成されている。ストッパディスク７１Ｈｂは、複数の取付片部２９６が、支持部材４２Ｃの支持部６３と主体部５５Ｈの段部１８１とに当接して、これらに挟持される。この状態で、ストッパディスク７１Ｈｂは、複数の支持片部２９２が、大径穴部２６２および支持部６３よりも径方向内側に延出する。この状態で、ストッパディスク７１Ｈｂは、大径穴部２６２および支持部６３よりも径方向内側にあるリング部２９５が、バネ部材２７２で付勢された弁体２７１に当接して弁体２７１をバネ部材２７２とは反対側で支持する。弁体２７１は、ストッパディスク７１Ｈｂに当接しても、ストッパディスク７１Ｈｂの複数の取付片部２９６間の隙間を閉塞することはない。

　本発明の上記各態様によれば、減衰力特性を詳細に制御できる緩衝器が提供可能となる。よって、産業上の利用可能性は大である。

　１，１Ａ～１Ｈ…緩衝器、２…シリンダ、５…ピストン、６…第１室、７…第２室、８…ピストンロッド、１１…第１通路、１４…第１減衰力発生機構、２５，２５Ａ～２５Ｈ…第２減衰力発生機構、３４，３４Ａ，３４Ｂ，３４Ｅ～３４Ｈ…オリフィス弁、４３Ｅ…シート部材（ボデー部）、６１…底部（ストッパ）、７３…バルブディスク（板状部材）、７５Ｅ…中央通路穴（第１流路穴）、１１２…第２通路、１３１…シール部材（リーク抑制部材）、１５１，１５１Ｅ…バネ部材、２２２…突出部、２３１…回転止め、２３２…支持軸、２３３…ディスク、２４５…ゼンマイバネ、２５１…ディスク、２５４…引っ張りバネ（バネ）。

Claims

　作動流体が封入されるシリンダと、
　前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、前記シリンダ内を２室に区画するピストンと、
　前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、
　前記ピストンの移動により上流側となる前記室から下流側となる前記室に前記作動流体が流れ出す第１通路と、
　前記第１通路に設けられ、前記シリンダに対する前記ピストンの移動によって動作し、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、
　前記第１通路とは別に設けられ、前記ピストンの移動により上流側となる前記室から下流側となる前記室に前記作動流体が流れ出す第２通路と、
　前記第２通路に設けられ、前記第２通路の流路面積を任意に制御する第２減衰力発生機構と、
　前記第２通路に設けられ、前記第２減衰力発生機構に流入する前記作動流体の流路面積が前記ピストンの移動速度によって変化し、前記ピストンの前記移動速度が低速時よりも高速時に前記第２減衰力発生機構に流入する前記作動流体の流路面積を制限するオリフィス弁と、
　を備える緩衝器。
　前記第２減衰力発生機構が、ソレノイドバルブであり、
　前記オリフィス弁が、前記ソレノイドバルブに設けられている、
　請求項１に記載の緩衝器。
　前記オリフィス弁が、少なくとも一部が前記ソレノイドバルブの軸方向に変形または移動可能に設けられ、前記オリフィス弁の変形または移動により流路が開閉され、前記第２減衰力発生機構への流路面積が変化する、
　請求項２に記載の緩衝器。
　前記オリフィス弁に、流路面積制限時に前記作動流体のリークを抑制するリーク抑制部材が設けられている、
　請求項３に記載の緩衝器。
　前記オリフィス弁が、径方向外側の軸方向端部が支持され、径方向内側が撓み可能な板状部材から形成され、前記板状部材が撓むことで前記作動流体の流路面積を制限する、
　請求項３に記載の緩衝器。
　前記オリフィス弁が、軸方向に移動可能に配置される板状部材と、前記板状部材の径方向外側に当接し、軸方向の一方向への移動を抑制するストッパと、前記板状部材を前記ストッパ側へ付勢するバネ部材と、を有する
　請求項３に記載の緩衝器。
　前記板状部材が、環状の外周部から径方向外側に突出する突出部と、前記外周部よりも径方向内側に設けられる第１流路穴と、を有し、
　前記ストッパが、前記突出部と当接し、
　前記外周部が、前記ストッパの径方向内周側よりも小径に形成され、
　前記外周部と前記ストッパとの間が、前記作動流体が流通可能であり、
　前記板状部材が前記バネ部材側に移動することで当接するボデー部を有し、
　前記ボデー部が、前記板状部材と当接する軸方向端面において径方向内周側が前記外周部よりも小径に形成されている、
　請求項６に記載の緩衝器。
　前記オリフィス弁が、支持軸と、前記支持軸に設けられ回転することで前記第２通路を開閉するディスクと、前記支持軸に設けられるゼンマイバネと、前記ゼンマイバネの付勢力に抗して回転する前記ディスクを所定の位置で固定する回転止めと、を有する、
　請求項２に記載の緩衝器。
　前記オリフィス弁が、前記第２通路の外周から前記第２通路内に突出可能に配置され、突出する位置によって前記第２通路を開閉し、前記第２通路に対して傾斜した角度で配置されるディスクと、前記ディスクを所定位置で保持するよう設けられるバネと、を有する、
　請求項２に記載の緩衝器。
　作動流体が封入されるシリンダと、
　前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、前記シリンダ内を２室に区画するピストンと、
　前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、
　前記ピストンの移動により上流側となる前記室から下流側となる前記室に作動流体が流れ出す第１通路と、
　前記第１通路に設けられ、前記シリンダに対する前記ピストンの移動によって動作し、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、
　前記第１通路とは別に設けられ、前記ピストンの移動により上流側となる前記室から下流側となる前記室に前記作動流体が流れ出す第２通路と、
　前記第２通路に設けられ、前記第２通路の流路面積を任意に制御する第２減衰力発生機構と、
　前記第２通路に設けられ、前記第２減衰力発生機構に流入する前記作動流体によって動作し、前記ピストンの移動速度が低速時よりも高速時に大きく動作するオリフィス弁と、
　を備える緩衝器。