WO2025109983A1

WO2025109983A1 - 空気入りタイヤ

Info

Publication number: WO2025109983A1
Application number: PCT/JP2024/039170
Authority: WO
Inventors: 直也大島; エミルギザ
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 2023-11-24
Filing date: 2024-11-01
Publication date: 2025-05-30
Anticipated expiration: 2026-05-24

Abstract

本発明は、耐カット性を悪化させることなく、タイヤのウェットグリップ性能と、低燃費性能と、耐摩耗性能とを高度に両立し、耐変色性に優れた空気入りタイヤを提供することを目的とし、その解決手段は、トレッドゴム層（８）と、該トレッドゴム層（８）のタイヤ径方向内側に位置し、ＰＥＴ繊維コードをコーティングゴムで被覆してなるカーカスプライ（９）と、を備える空気入りタイヤ（１）であって、トレッドゴム層（８）が、ゴム成分と、充填剤と、シランカップリング剤と、を含み、ゴム成分は、窒素、ケイ素及びスズのうちの少なくとも一種の原子を有する変性剤によって変性された、ガラス転移温度が－５０℃以下のスチレンブタジエンゴム（Ａ）、並びに該スチレンブタジエンゴム（Ａ）よりガラス転移温度が３０℃以上高い無変性のスチレンブタジエンゴム（Ｂ）を含有し、カーカスプライ（９）が、式（１）：（Ａ／Ｂ）／コード総繊度≧０．３　・・・　（１）を満たす空気入りタイヤ（１）である。

Description

空気入りタイヤ

　本発明は、空気入りタイヤに関する。

　従来、車両の安全性を向上させる見地から、湿潤路面での制動性能（以下、「ウェットグリップ性能」と略称する。）を向上させるために、種々の検討がなされている。
　例えば、下記特許文献１には、天然ゴムを７０質量％以上含むゴム成分に対して、熱可塑性樹脂と、シリカを含む充填剤を配合してなるゴム組成物を、タイヤのトレッドゴムに適用することで、乾燥路面及び湿潤路面の双方に対するタイヤの制動性能が向上することが開示されている。
　一方、昨今の環境問題への関心の高まりに伴う世界的な二酸化炭素排出規制の動きに関連して、自動車の低燃費化に対する要求が強まりつつある。このような要求に対応するため、タイヤ性能についても、低燃費性能の向上（転がり抵抗の低減）が求められているが、特許文献１に記載の技術では、低燃費性能や耐摩耗性能に改善の余地があることがわかった。

　そのため、特許文献２には、タイヤのウェットグリップ性能と転がり抵抗の両立を図ることを目的として、ガラス転移温度Ｔｇがいずれも－２５℃以上である乳化重合スチレンブタジエンゴム及び溶液重合スチレンブタジエンゴムと、Ｔｇが低いポリマーと、を含み、さらに、充填剤及び特定のヒドロカルビルオキシシラン化合物を含む、ゴム組成物が開示されている。

国際公開第２０１５／０７９７０３号国際公開第２０１７／１８８１３９号

　しかしながら、本発明者らが検討したところ、上記特許文献１に記載の技術によれば、タイヤのウェットグリップ性能を向上させることができるものの、軟化成分である樹脂が添加されることにより、ゴムの剛性が低下することで、タイヤのプランジャーレベルが低下し、耐カット性が十分でなくなる場合があった。また、タイヤの耐カット性を補完しようとすると、軟化成分である樹脂の添加量が限定され、ウェットグリップ性能が十分でなくなる場合があった。

　また、上記特許文献２に記載の技術では、タイヤのウェットグリップ性能と転がり抵抗の両立はある程度可能になるものの、空気入りタイヤのトレッドゴム層等に使用され得る、チオール基等を有するヒドロカルビルオキシシラン化合物を含むゴム組成物は、経年によって黒光りが発生する等の外観変化が起こりやすくなるという問題があった。

　そこで、本発明は、上記従来技術の問題を解決し、耐カット性を悪化させることなく、タイヤのウェットグリップ性能と、低燃費性能及び耐摩耗性能とを高度に両立し、耐変色性に優れた空気入りタイヤを提供することを目的とする。

　上記課題を解決する本発明の空気入りタイヤの要旨構成は、以下のとおりである。

［１］　トレッド部の最表面に位置するトレッドゴム層と、該トレッドゴム層のタイヤ径方向内側に位置し、ＰＥＴ繊維コードをコーティングゴムで被覆してなるカーカスプライと、を備える空気入りタイヤであって、
　前記トレッドゴム層は、ゴム成分と、充填剤と、シランカップリング剤と、を含み、
　前記ゴム成分は、窒素、ケイ素及びスズのうちの少なくとも一種の原子を有する変性剤によって変性された、ガラス転移温度が－５０℃以下のスチレンブタジエンゴム（Ａ）、並びに、該スチレンブタジエンゴム（Ａ）よりガラス転移温度が３０℃以上高い無変性のスチレンブタジエンゴム（Ｂ）を含有し、
　前記充填剤は、少なくともシリカを含有し、
　前記シランカップリング剤は、少なくとも、チオール基を有するシランカップリング剤（Ａ）及びスルフィド結合を有するシランカップリング剤（Ｂ）を含有し、
　前記シランカップリング剤（Ａ）の含有量が、前記シリカ１００質量部に対して１～１０質量部であり、
　前記シランカップリング剤（Ａ）及び前記シランカップリング剤（Ｂ）の合計含有量が、前記シリカ１００質量部に対して１～１５質量部であり、
　前記カーカスプライのトータルゲージが、１．２ｍｍ以下であり、
　前記カーカスプライが、下記の式（１）：
　　（Ａ／Ｂ）／コード総繊度≧０．３　・・・　（１）
（Ａ：コード強度（Ｎ）×繊維占有率
　繊維占有率：ＰＥＴ繊維コードの断面積（ｍｍ^２）／（カーカスプライのトータルゲージ（ｍｍ）×（ＰＥＴ繊維コードの直径（ｍｍ）＋ＰＥＴ繊維コードのコード間距離（ｍｍ）））
　Ｂ：コーティングゴムのｔａｎδ×ゴム占有率
　ゴム占有率：１－繊維占有率
　コード総繊度：コードを構成するＰＥＴ繊維の繊度の合計値（ｄｔｅｘ））
　を満たすことを特徴とする、空気入りタイヤ。

［２］　前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）が、窒素原子及びケイ素原子を有する変性剤で変性されていることを特徴とする、［１］に記載の空気入りタイヤ。

［３］　前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）が、窒素原子を含む官能基及びアルコキシ基を有する変性剤で変性されていることを特徴とする、［２］に記載の空気入りタイヤ。

［４］　前記シランカップリング剤（Ａ）の含有量に対する前記シランカップリング剤（Ｂ）の含有量の質量比（Ｂ／Ａ）が、０．３以上３未満であることを特徴とする、［１］～［３］のいずれか１つに記載の空気入りタイヤ。

［５］　前記充填剤が、カーボンブラックをさらに含み、
　前記シリカと前記カーボンブラックの総量中の前記シリカの含有比率が、８０質量％以上１００質量％未満であることを特徴とする、［１］～［４］のいずれか１つに記載の空気入りタイヤ。

［６］　前記シリカの含有量が、前記ゴム成分１００質量部に対して２０質量部以上１００質量部未満であることを特徴とする、［１］～［５］のいずれか１つに記載の空気入りタイヤ。

［７］　前記シランカップリング剤（Ａ）は、炭素数が２０～７５であることを特徴とする、［１］～［６］のいずれか１つに記載の空気入りタイヤ。

［８］　前記ゴム成分は、前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）を１５質量％以上８５質量％未満含有することを特徴とする、［１］～［７］のいずれか１つに記載の空気入りタイヤ。

［９］　前記ゴム成分は、前記スチレンブタジエンゴム（Ｂ）を１５質量％以上８５質量％未満含有することを特徴とする、［１］～［８］のいずれか１つに記載の空気入りタイヤ。

［１０］　さらに、前記トレッドゴム層が、前記ゴム成分１００質量部に対して樹脂を１～５０質量部含むことを特徴とする、［１］～［９］のいずれか１つに記載の空気入りタイヤ。

［１１］　前記樹脂が、水素添加された樹脂であることを特徴とする、［１０］に記載の空気入りタイヤ。

［１２］　前記ＰＥＴ繊維コードのコード強度が、１６０Ｎ以上である、［１］～［１１］のいずれか１つに記載の空気入りタイヤ。

［１３］　前記カーカスプライの引張強度が、２３０００Ｎ／ｄｍ超である、［１］～［１２］のいずれか１つに記載の空気入りタイヤ。

［１４］　前記ＰＥＴ繊維コードの繊度が、１１００／２～２０００／２ｄｔｅｘである、［１］～［１３］のいずれか１つに記載の空気入りタイヤ。

［１５］　前記カーカスプライが、下記の式（１）’：
　　（Ａ／Ｂ）／コード総繊度≧０．４５　・・・　（１）’
を満たす、［１］～［１４］のいずれか１つに記載の空気入りタイヤ。

　本発明によれば、耐カット性を悪化させることなく、タイヤのウェットグリップ性能と、低燃費性能及び耐摩耗性能とを高度に両立し、耐変色性に優れた空気入りタイヤを提供することができる。

本発明の空気入りタイヤの一実施形態の断面図である。本発明の一実施形態に係るＰＥＴ繊維コードを被覆してなるカーカスプライの断面を模式的に示した図である。

　以下に、本発明の空気入りタイヤをその実施形態に基づき、詳細に例示説明する。

＜定義＞
　本明細書に記載されている化合物は、部分的に、又は全てが化石資源由来であってもよく、植物資源等の生物資源由来であってもよく、使用済タイヤ等の再生資源由来であってもよい。また、化石資源、生物資源、再生資源のいずれか２つ以上の混合物由来であってもよい。

　本明細書において、スチレン－ブタジエンゴムのガラス転移温度については、ＩＳＯ　２２７６８：２００６に従い、所定の温度範囲で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ　ｐｏｉｎｔ）をガラス転移温度とする。

　本明細書において、ゴム成分の「分子量」とは、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）によって得られる、標準ポリスチレン換算分子量である。

　本明細書において、樹脂成分の軟化点は、ＪＩＳ－Ｋ２２０７－１９９６（環球法）に準拠して測定する。

　本明細書において、樹脂成分の重量平均分子量は、ゲル透過クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定し、ポリスチレン換算の値を算出する。

　本明細書において、コーティングゴムのｔａｎδは、スペクトロメーター（株式会社上島製作所製）を用いて、温度２４℃、歪１％、周波数５２Ｈｚの条件下で測定した値である。

＜空気入りタイヤ＞
　図１は、本発明の空気入りタイヤの一実施形態の断面図である。図１に示す空気入りタイヤ１は、一対のビード部２及び一対のサイドウォール部３と、両サイドウォール部３に連なるトレッド部４と、を有し、前記一対のビード部２間にトロイド状に延在して、これら各部２、３、４を補強するカーカス５と、該カーカス５のクラウン部のタイヤ径方向外側に配置されたベルト６と、を備える。また、図２は、本発明の一実施形態に係るＰＥＴ繊維コードを被覆してなるカーカスプライの断面を模式的に示した図である。図２に示すカーカスプライ９は、ＰＥＴ繊維コード１０をコーティングゴム２０で被覆してなる。

　図１に示す空気入りタイヤのカーカス５は、平行に配列された複数のコードをコーティンゴムで被覆してなる１枚のカーカスプライ９から構成され、また、該カーカス５は、上記ビード部２にそれぞれ埋設されたビードコア７間にトロイド状に延びる本体部と、各ビードコア７の周りでタイヤ幅方向内部から外側に向けて径方向外方に巻上げた折り返し部とからなるが、本発明の空気入りタイヤにおいて、カーカス５のプライ数及び構造は、これらに限られるものではない。
　また、図１に示す空気入りタイヤのベルト６は、２枚のベルト層６Ａ，６Ｂからなるが、本発明の空気入りタイヤにおいて、ベルト６を構成するベルト層の枚数はこれに限られるものではなく、ベルト層の枚数は、３枚以上であってもよい。ここで、ベルト層は、通常、タイヤ赤道面に対して傾斜して延びる金属コード（好ましくは、スチールコード）のゴム引き層からなり、２枚のベルト層は、該ベルト層を構成する金属コードが互いにタイヤ赤道面を挟んで交差するように積層されてベルト６を構成する。

　そして、本実施形態の空気入りタイヤ１は、トレッド部４の最表面に位置するトレッドゴム層８と、該トレッドゴム層８のタイヤ径方向内側に位置し、ＰＥＴ繊維コードをコーティングゴムで被覆してなるカーカスプライ９と、を備え、
　前記トレッドゴム層は、ゴム成分と、充填剤と、シランカップリング剤と、を含み、
　前記ゴム成分は、窒素、ケイ素及びスズのうちの少なくとも一種の原子を有する変性剤によって変性された、ガラス転移温度が－５０℃以下のスチレンブタジエンゴム（Ａ）、並びに、該スチレンブタジエンゴム（Ａ）よりガラス転移温度が３０℃以上高い無変性のスチレンブタジエンゴム（Ｂ）を含有し、
　前記充填剤は、少なくともシリカを含有し、
　前記シランカップリング剤は、少なくとも、チオール基を有するシランカップリング剤（Ａ）及びスルフィド結合を有するシランカップリング剤（Ｂ）を含有し、
　前記シランカップリング剤（Ａ）の含有量が、前記シリカ１００質量部に対して１～１０質量部であり、
　前記シランカップリング剤（Ａ）及び前記シランカップリング剤（Ｂ）の合計含有量が、前記シリカ１００質量部に対して１～１５質量部であり、
　前記カーカスプライのトータルゲージが、１．２ｍｍ以下であり、
　前記カーカスプライが、下記の式（１）：
　　（Ａ／Ｂ）／コード総繊度≧０．３　・・・　（１）
（Ａ：コード強度（Ｎ）×繊維占有率
　繊維占有率：ＰＥＴ繊維コードの断面積（ｍｍ^２）／（カーカスプライのトータルゲージ（ｍｍ）×（ＰＥＴ繊維コードの直径（ｍｍ）＋ＰＥＴ繊維コードのコード間距離（ｍｍ）））
　Ｂ：コーティングゴムのｔａｎδ×ゴム占有率
　ゴム占有率：１－繊維占有率
　コード総繊度：コードを構成するＰＥＴ繊維の繊度の合計値（ｄｔｅｘ））
　を満たすことを特徴とする。
　上記空気入りタイヤは、耐カット性を悪化させずに、タイヤのウェットグリップ性能と、低燃費性能及び耐摩耗性能とが高度に両立されており、また、耐変色性に優れている。

　なお、本発明の空気入りタイヤ１は、トレッド部４の最表面に位置するトレッドゴム層８と、該トレッドゴム層８のタイヤ径方向内側に位置するＰＥＴ繊維コードをコーティングゴムで被覆してなるカーカスプライ９と、を備えていればよく、種々の変更を加えることができる。例えば、図１に示す空気入りタイヤ１のトレッドゴム層８を、最表面側に位置するキャップゴムと、そのタイヤ径方向内側に位置するベースゴムに分割することが可能である。

　本実施形態の空気入りタイヤ１は、トレッドゴム層が、ゴム成分と、充填剤と、シランカップリング剤と、を含み、
　前記ゴム成分は、窒素、ケイ素及びスズのうちの少なくとも一種の原子を有する変性剤によって変性された、ガラス転移温度が－５０℃以下のスチレンブタジエンゴム（Ａ）、並びに、該スチレンブタジエンゴム（Ａ）よりガラス転移温度が３０℃以上高い無変性のスチレンブタジエンゴム（Ｂ）を含有し、
　前記充填剤は、少なくともシリカを含有し、
　前記シランカップリング剤は、少なくとも、チオール基を有するシランカップリング剤（Ａ）及びスルフィド結合を有するシランカップリング剤（Ｂ）を含有し、
　前記シランカップリング剤（Ａ）の含有量が、前記シリカ１００質量部に対して１～１０質量部であり、
　前記シランカップリング剤（Ａ）及び前記シランカップリング剤（Ｂ）の合計含有量が、前記シリカ１００質量部に対して１～１５質量部であることで、ウェットグリップ性能と、低燃費性能及び耐摩耗性能とを高度に両立し、優れた耐変色性を実現している。

　また、本実施形態の空気入りタイヤ１においては、トータルゲージが、１．２ｍｍ以下であり、下記の式（１）：
　　（Ａ／Ｂ）／コード総繊度≧０．３　・・・　（１）
（Ａ：コード強度（Ｎ）×繊維占有率
　繊維占有率：ＰＥＴ繊維コードの断面積（ｍｍ^２）／（カーカスプライのトータルゲージ（ｍｍ）×（ＰＥＴ繊維コードの直径（ｍｍ）＋ＰＥＴ繊維コードのコード間距離（ｍｍ））
　Ｂ：コーティングゴムのｔａｎδ×ゴム占有率
　ゴム占有率：１－繊維占有率
　コード総繊度：コードを構成するＰＥＴ繊維の繊度の合計値（ｄｔｅｘ））
　を満たす、ＰＥＴ繊維コード１０をコーティングゴム２０で被覆してなるカーカスプライ９をカーカス５に用いることで、カーカス５の強度を向上させ、プランジャーレベルを向上させて、空気入りタイヤ１の耐カット性を補う。
　したがって、本実施形態のタイヤ１は、耐カット性を悪化させることなく、ウェットグリップ性能と、低燃費性能及び耐摩耗性能とを高度に両立し、優れた耐変色性を実現している。

＜＜トレッドゴム層＞＞
　本実施形態の空気入りタイヤにおいて、トレッドゴム層は、ゴム成分と、充填剤と、シランカップリング剤と、を含む。該トレッドゴム層は、例えば、ゴム成分と、充填剤と、シランカップリング剤と、を含むゴム組成物から作製することができる。

（ゴム成分）
　前記ゴム成分は、窒素、ケイ素及びスズのうちの少なくとも一種の原子を有する変性剤によって変性された、ガラス転移温度が－５０℃以下のスチレンブタジエンゴム（Ａ）、並びに、該スチレンブタジエンゴム（Ａ）よりガラス転移温度が３０℃以上高い無変性のスチレンブタジエンゴム（Ｂ）を含有する。更に他のゴム成分を含有してもよい。

　前記ゴム成分中に、スチレンブタジエンゴム（Ａ）及びスチレンブタジエンゴム（Ｂ）を含有することによって、空気入りタイヤのウェットグリップ性能を高めることができる。加えて、本発明では、前記ゴム成分として、窒素、ケイ素及びスズのうちの少なくとも一種の原子を有する変性剤によって変性させたスチレンブタジエンゴム（Ａ）を用いることによって、シリカ等のゴム組成物中の充填剤の分散性を高めることができる。その結果、本発明の空気入りタイヤは、低発熱性が大きく改善され、充填剤の分散性が改善されるため、補強性や、空気入りタイヤの低燃費性能及び耐摩耗性能等の物性についても向上が可能となる。

　前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）は、上述したように、窒素、ケイ素及びスズのうちの少なくとも一種の原子を有する変性剤によって変性された、ガラス転移温度が－５０℃以下のスチレンブタジエンゴムである。

　前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）は、ガラス転移温度が－５０℃以下であり、好ましくは－５５℃以下であり、また、好ましくは－９０℃より高い。前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）のガラス転移温度が－５０℃以下であると、空気入りタイヤの低燃費性能と耐摩耗性能とを十分に向上させることができる。また、ガラス転移温度が－９０℃より高いスチレン－ブタジエンゴムは、合成し易い。

　なお、前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）及び後述するスチレンブタジエンゴム（Ｂ）のガラス転移温度については、例えば以下の通り測定することが可能である。
　各スチレンブタジエンゴムを試料として、ＴＡインスツルメンツ社製ＤＳＣ２５０を用い、ヘリウム５０ｍＬ／分の流通下、－１００℃から２０℃／分で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ　ｐｏｉｎｔ）をガラス転移温度とする。

　前記ゴム成分における前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）の含有比率は、前記ゴム成分中、１５質量％以上８５質量％未満であることが好ましく、２０質量％以上８５質量％未満であることが好ましく、３０質量％以上８０質量％以下であることがより好ましく、４０質量％以上８０質量％以下であることがさらに好ましい。前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）の含有比率が、前記ゴム成分中、１５質量％以上８５質量％未満の場合、空気入りタイヤの低燃費性能とウェットグリップ性能とを更に向上させることができる。

　また、前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）は、結合スチレン量が１５質量％未満であることが好ましい。前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）の結合スチレン量とは、スチレン－ブタジエンゴムに含まれるスチレン単位の割合を意味する。前記結合スチレン量が１５質量％未満である場合、ガラス転移温度が低くなり易い。同様の観点から、前記結合スチレン量は、１４質量％以下であることがより好ましく、１３質量％以下であることがより好ましく、１２質量％以下であることがさらに好ましい。また、前記結合スチレン量は、本発明の空気入りタイヤの耐摩耗性能の観点から、５質量％以上であることが好ましく、７質量％以上であることがより好ましく、８質量％以上であることが更に好ましい。
　前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）の結合スチレン量は、スチレン－ブタジエンゴムの重合に用いる単量体の量、重合度等により調整することができる。
　なお、スチレンブタジエンゴム（Ａ）の結合スチレン量は、島津製作所社製の分光光度計「ＵＶ－２４５０」を用いて、スチレンのフェニル基による紫外線吸収波長（２５４ｎｍ付近）の吸収量により、試料１００質量％に対しての結合スチレン量（質量％）を測定できる。

　また、前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）は、上述したように、窒素、ケイ素及びスズのうちの少なくとも一種の原子を有する変性剤によって変性されるが、空気入りタイヤの、低燃費性能及び耐摩耗性能と、ウェットグリップ性能とをさらに高いレベルで両立させる観点からは、窒素原子及びケイ素原子を有する変性剤で変性されていることが好ましく、窒素原子を含む官能基及びアルコキシ基を有する変性剤で変性されていることがより好ましい。このような変性剤でスチレンブタジエンゴム（Ａ）が変性されている場合、本実施形態の空気入りタイヤは、ウェットグリップ性能と、低燃費性能及び耐摩耗性能とがさらに高いレベルで両立されている。

　ここで、前記窒素原子を含む官能基とアルコキシ基とを有する変性剤とは、少なくとも１つの窒素原子を含む官能基と少なくとも１つのアルコキシ基を有する変性剤の総称である。
　前記窒素原子を含む官能基は、下記から選択されることが好ましい。
　第一アミノ基、加水分解可能な保護基で保護された第一アミノ基、第一アミンのオニウム塩残基、イソシアネート基、チオイソシアネート基、イミン基、イミン残基、アミド基、加水分解可能な保護基で保護された第二アミノ基、環状第二アミノ基、環状第二アミンのオニウム塩残基、非環状第二アミノ基、非環状第二アミンのオニウム塩残基、イソシアヌル酸トリエステル残基、環状第三アミノ基、非環状第三アミノ基、ニトリル基、ピリジン残基、環状第三アミンのオニウム塩残基及び非環状第三アミンのオニウム塩残基からなる群から選択される官能基を有し、直鎖、分枝、脂環若しくは芳香族環を含む炭素数１～３０の１価の炭化水素基、又は、酸素原子、硫黄原子及びリン原子から選ばれる少なくとも１種のヘテロ原子を含んでいてもよい、直鎖、分枝、脂環又は芳香族環を含む炭素数１～３０の１価の炭化水素基である。

　さらに、前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）は、アミノアルコキシシラン化合物で変性されていることが好ましく、シリカ等の充填剤に対して高い親和性を有する観点から、末端がアミノアルコキシシラン化合物で変性されていることが更に好ましい。スチレン－ブタジエンゴムの末端がアミノアルコキシシラン化合物で変性されている場合、前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）と充填剤（特には、シリカ）との相互作用が特に大きくなる。

　前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）の変性箇所は、上述のように分子末端であってもよいが、主鎖であってもよい。
　分子末端が変性された前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）は、例えば、国際公開第２００３／０４６０２０号、特開２００７－２１７５６２号公報に記載の方法に従って、活性末端を有するスチレン－ブタジエン共重合体の末端に、種々の変性剤を反応させることで製造できる。
　一好適態様においては、該分子末端が変性された前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）は、国際公開第２００３／０４６０２０号、特開２００７－２１７５６２号公報に記載の方法に従って、シス－１，４結合量が７５％以上の活性末端を有するスチレン－ブタジエン共重合体の末端に、アミノアルコキシシラン化合物を反応させた後、多価アルコールのカルボン酸部分エステルと反応させて安定化を行うことで製造することができる。

　前記多価アルコールのカルボン酸部分エステルとは、多価アルコールとカルボン酸とのエステルであり、かつ水酸基を一つ以上有する部分エステルを意味する。具体的には、炭素数４以上の糖類又は変性糖類と脂肪酸とのエステルが好ましく用いられる。このエステルは、更に好ましくは、（１）多価アルコールの脂肪酸部分エステル、特に炭素数１０～２０の飽和高級脂肪酸又は不飽和高級脂肪酸と多価アルコールとの部分エステル（モノエステル、ジエステル、トリエステルのいずれでもよい）、（２）多価カルボン酸と高級アルコールの部分エステルを、多価アルコールに１～３個結合させたエステル化合物等が挙げられる。
　部分エステルの原料に用いられる多価アルコールとしては、好ましくは少なくとも三つの水酸基を有する炭素数５又は６の糖類（水素添加されていても、水素添加されていなくてもよい）、グリコールやポリヒドロキシ化合物等が用いられる。また、原料脂肪酸としては、好ましくは炭素数１０～２０の飽和又は不飽和脂肪酸であり、例えば、ステアリン酸、ラウリン酸、パルミチン酸が用いられる。
　多価アルコールの脂肪酸部分エステルの中では、ソルビタン脂肪酸エステルが好ましく、具体的には、ソルビタンモノラウリン酸エステル、ソルビタンモノパルミチン酸エステル、ソルビタンモノステアリン酸エステル、ソルビタントリステアリン酸エステル、ソルビタンモノオレイン酸エステル、ソルビタントリオレイン酸エステル等が挙げられる。

　上記アミノアルコキシシラン化合物としては、特に限定されないが、下記一般式（ｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物が好ましい。
　　　Ｒ^１１ _ａ－Ｓｉ－（ＯＲ^１２）_４－ａ　・・・　（ｉ）

　一般式（ｉ）中、Ｒ^１１及びＲ^１２は、それぞれ独立に炭素数１～２０の一価の脂肪族炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基を示し、Ｒ^１１及びＲ^１２の少なくとも１つはアミノ基で置換されており、ａは０～２の整数であり、ＯＲ^１２が複数ある場合、各ＯＲ^１２は互いに同一でも異なっていてもよく、また、分子中には活性プロトンは含まれない。

　上記アミノアルコキシシラン化合物としては、下記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物も好ましい。

　一般式（ｉｉ）中、ｎ１＋ｎ２＋ｎ３＋ｎ４＝４（但し、ｎ２は１～４の整数であり、ｎ１、ｎ３及びｎ４は０～３の整数である）である。
　Ａ^１は、飽和環状３級アミン化合物残基、不飽和環状３級アミン化合物残基、ケチミン残基、ニトリル基、（チオ）イソシアナート基、イソシアヌル酸トリヒドロカルビルエステル基、ニトリル基、ピリジン基、（チオ）ケトン基、アミド基、並びに加水分解性基を有する第一若しくは第二アミノ基の中から選択される少なくとも１種の官能基である。ｎ４が２以上の場合には、Ａ^１は、同一でも異なっていてもよく、Ａ^１は、Ｓｉと結合して環状構造を形成する二価の基であってもよい。
　Ｒ^２１は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｎ１が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。
　Ｒ^２２は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、いずれも窒素原子及び／又はケイ素原子を含有していてもよい。ｎ２が２以上の場合には、Ｒ^２２は、互いに同一若しくは異なっていてもよいし、或いは、一緒になって環を形成してもよい。
　Ｒ^２３は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基、炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基又はハロゲン原子であり、ｎ３が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。
　Ｒ^２４は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基であり、ｎ４が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。
　加水分解性基を有する第一若しくは第二アミノ基における加水分解性基としては、トリメチルシリル基又はｔｅｒｔ－ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。

　上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｉｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることが好ましい。

　一般式（ｉｉｉ）中、ｐ１＋ｐ２＋ｐ３＝２（但し、ｐ２は１～２の整数であり、ｐ１及びｐ３は０～１の整数である）である。
　Ａ^２は、ＮＲａ（Ｒａは、一価の炭化水素基、加水分解性基又は含窒素有機基である）である。
　Ｒ^２５は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^２６は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基、炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基又は含窒素有機基であり、いずれも窒素原子及び／又はケイ素原子を含有していてもよい。ｐ２が２の場合には、Ｒ^２６は、互いに同一でも異なっていてもよいし、或いは、一緒になって環を形成していてもよい。
　Ｒ^２７は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基、炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基又はハロゲン原子である。
　Ｒ^２８は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　加水分解性基としては、トリメチルシリル基又はｔｅｒｔ－ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。

　上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｉｖ）又は下記一般式（ｖ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることも好ましい。

　一般式（ｉｖ）中、ｑ１＋ｑ２＝３（但し、ｑ１は０～２の整数であり、ｑ２は１～３の整数である）である。
　Ｒ^３１は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^３２及びＲ^３３は、それぞれ独立して、加水分解性基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^３４は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｑ１が２の場合には同一でも異なっていてもよい。
　Ｒ^３５は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｑ２が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。

　一般式（ｖ）中、ｒ１＋ｒ２＝３（但し、ｒ１は１～３の整数であり、ｒ２は０～２の整数である）である。
　Ｒ^３６は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^３７は、ジメチルアミノメチル基、ジメチルアミノエチル基、ジエチルアミノメチル基、ジエチルアミノエチル基、メチルシリル（メチル）アミノメチル基、メチルシリル（メチル）アミノエチル基、メチルシリル（エチル）アミノメチル基、メチルシリル（エチル）アミノエチル基、ジメチルシリルアミノメチル基、ジメチルシリルアミノエチル基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｒ１が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。
　Ｒ^３８は、炭素数１～２０のヒドロカルビルオキシ基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｒ２が２の場合には同一でも異なっていてもよい。
　一般式（ｖ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物の具体例としては、Ｎ－（１，３－ジメチルブチリデン）－３－トリエトキシシリル－１－プロパンアミンが挙げられる。

　上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｖｉ）又は下記一般式（ｖｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることも好ましい。

　一般式（ｖｉ）中、Ｒ^４０は、トリメチルシリル基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^４１は、炭素数１～２０のヒドロカルビルオキシ基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^４２は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　ここで、ＴＭＳは、トリメチルシリル基を示す（以下、同じ。）。

　一般式（ｖｉｉ）中、Ｒ^４３及びＲ^４４は、それぞれ独立して炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^４５は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、各Ｒ^４５は、同一でも異なっていてもよい。

　上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｖｉｉｉ）又は下記一般式（ｉｘ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることも好ましい。

　一般式（ｖｉｉｉ）中、ｓ１＋ｓ２は３である（但し、ｓ１は０～２の整数であり、ｓ２は１～３の整数である）。
　Ｒ^４６は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^４７及びＲ^４８は、それぞれ独立して炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。複数のＲ^４７又はＲ^４８は、同一でも異なっていてもよい。

　一般式（ｉｘ）中、Ｘは、ハロゲン原子である。
　Ｒ^４９は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^５０及びＲ^５１は、それぞれ独立して加水分解性基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であるか、或いは、Ｒ^５０及びＲ^５１は結合して二価の有機基を形成している。
　Ｒ^５２及びＲ^５３は、それぞれ独立してハロゲン原子、ヒドロカルビルオキシ基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^５０及びＲ^５１としては、加水分解性基が好ましく、加水分解性基として、トリメチルシリル基、ｔｅｒｔ－ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。

　上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｘ）、下記一般式（ｘｉ）、下記一般式（ｘｉｉ）又は下記一般式（ｘｉｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることも好ましい。

　一般式（ｘ）～（ｘｉｉｉ）中、記号Ｕ、Ｖは、それぞれ０～２且つＵ＋Ｖ＝２を満たす整数である。
　一般式（ｘ）～（ｘｉｉｉ）中のＲ^５４～^９２は、同一でも異なっていてもよく、炭素数１～２０の一価若しくは二価の脂肪族又は脂環式炭化水素基、或いは炭素数６～１８の一価若しくは二価の芳香族炭化水素基である。
　一般式（ｘｉｉｉ）中のα及びβは、０～５の整数である。

　一般式（ｘ）、一般式（ｘｉ）、又は一般式（ｘｉｉ）を満たす化合物の中でも、特に、Ｎ１，Ｎ１，Ｎ７，Ｎ７－テトラメチル－４－（（トリメトキシシリル）メチル）へプタン－１，７－ジアミン、２－（（ヘキシル－ジメトキシシリル）メチル）－Ｎ１，Ｎ１，Ｎ３，Ｎ３－２－ペンタメチルプロパン－１，３－ジアミン、Ｎ１－（３－（ジメチルアミノ）プロピル）－Ｎ３，Ｎ３－ジメチル－Ｎ１－（３－（トリメトキシシリル）プロピル）プロパン－１，３－ジアミン、４－（３－（ジメチルアミノ）プロピル）－Ｎ１，Ｎ１，Ｎ７，Ｎ７－テトラメチル－４－（（トリメトキシシリル）メチル）へプタン－１，７－ジアミンが好ましい。
　また、一般式（ｘｉｉｉ）を満たす化合物の中でも、特に、Ｎ，Ｎ－ジメチル－２－（３－（ジメトキシメチルシリル）プロポキシ）エタンアミン、Ｎ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）－２－（３－（トリメトキシシリル）プロポキシ）エタンアミン、Ｎ，Ｎ－ジメチル－２－（３－（トリメトキシシリル）プロポキシ）エタンアミン、Ｎ，Ｎ－ジメチル－３－（３－（トリメトキシシリル）プロポキシ）プロパン－１－アミンが好ましい。

　また、本発明では、上記一般式（ｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物を含む変性剤を利用した前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）の製造方法を提供できる。
　前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）の製造方法では、具体的には、１）炭化水素溶媒中で、有機アルカリ金属化合物の存在下、スチレンブタジエンゴムを重合して少なくとも一末端にアルカリ金属が結合された活性重合体を製造する段階、及び、２）前記活性重合体を上記一般式（ｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物を含む変性剤と反応させる段階を含むことができる。

　前記１）の段階は、少なくとも一末端にアルカリ金属が結合された活性重合体を製造するための段階であって、炭化水素溶媒中で、有機アルカリ金属化合物の存在下、スチレン系単量体及びブタジエン系単量体を重合することによって行うことができる。

　なお、前記炭化水素溶媒は、特に制限されるものではないが、例えば、ｎ－ペンタン、ｎ－ヘキサン、ｎ－ヘプタン、イソオクタン、シクロヘキサン、トルエン、ベンゼン及びキシレンからなる群から選択された１種以上のものを用いることができる。

　前記有機アルカリ金属化合物は、単量体の全体１００ｇを基準に０．１～１．０ｍｍｏｌで用いることができる。
　前記有機アルカリ金属化合物は、特に制限されるものではないが、例えば、メチルリチウム、エチルリチウム、プロピルリチウム、ｎ－ブチルリチウム、ｓ－ブチルリチウム、ｔ－ブチルリチウム、ヘキシルリチウム、ｎ－デシルリチウム、t－オクチルリチウム、フェニルリチウム、１－ナフチルリチウム、ｎ－エイコシルリチウム、４－ブチルフェニルリチウム、４－トリルリチウム、シクロヘキシルリチウム、３，５－ジ－ｎ－ヘプチルシクロヘキシルリチウム、４－シクロペンチルリチウム、ナフチルナトリウム、ナフチルカリウム、リチウムアルコキシド、ナトリウムアルコキシド、カリウムアルコキシド、リチウムスルフォネート、ナトリウムスルフォネート、カリウムスルフォネート、リチウムアミド、ナトリウムアミド、カリウムアミド及びリチウムイソプロピルアミドからなる群から選択された１種以上を用いることができる。

　前記１）の段階の重合は、必要に応じて極性添加剤をさらに添加して行うものであってもよく、前記極性添加剤は、前記単量体の全体１００重量部に対して０．００１重量部～１．０重量部で添加することができる。具体的には前記単量体の全体１００重量部に対して０．００５重量部～０．５重量部、より具体的には０．０１重量部～０．３重量部で添加することができる。
　前記極性添加剤としては、例えば、テトラヒドロフラン、ジテトラヒドロフリルプロパン、ジエチルエーテル、シクロアマルエーテル、ジプロピルエーテル、エチレンジメチルエーテル、エチレンジメチルエーテル、ジエチルグリコール、ジメチルエーテル、３級ブトキシエトキシエタン、ビス（３－ジメチルアミノエチル）エーテル、（ジメチルアミノエチル）エチルエーテル、トリメチルアミン、トリエチルアミン、トリプロピルアミン及びテトラメチルエチレンジアミンからなる群から選択された１種以上を用いることができる。

　なお、上述の製造方法では、前記の極性添加剤を用いることによって共役ジエン系単量体及び芳香族ビニル系単量体を共重合させる場合、これらの反応速度の差を補うことによってランダム共重合体を容易に形成することができるように誘導することができる。

　また、前記１）の段階における重合は、断熱重合を介して行うか、又は等温重合を介して行うことができる。
　ここで、前記断熱重合は、有機アルカリ金属化合物を投入した以後、任意に熱を加えることなく自己反応熱で重合させる段階を含む重合方法を示すものであり、前記等温重合は、前記有機アルカリ金属化合物を投入した以後、任意に熱を加えるか熱を奪って重合物の温度を一定に維持する重合方法を示すものである。

　さらに、前記重合は、２０℃～２００℃の温度範囲で行うものであってもよく、具体的には０℃～１５０℃、より具体的には１０℃～１２０℃の温度範囲で行うことができる。

　また、前記２）の段階は、スチレンブタジエンゴム（Ａ）を製造するために、前記活性重合体と上記一般式（ｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物を含む変性剤を反応させる変性反応段階である。

　上記一般式（ｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、有機アルカリ金属化合物１モルに対して、０．１～２．０モルになる割合で用いることができる。
　さらに、前記２）の段階における反応は、重合体に官能基を導入させるための変性反応であって、前記各反応は、０℃～９０℃の温度範囲で１分～５時間の間行うことができる。

　なお、上述した製造方法は、前記２）の段階以後、必要に応じて溶媒及び未反応単量体回収及び乾燥のうちの１つ以上の段階をさらに含むこともできる。

　また、前記ゴム成分における上記一般式（ｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物を含む変性剤によって変性されたスチレンブタジエンゴム（Ａ）の含有比率は、特に限定はされないが、１５質量％以上であることが好ましく、２０質量％以上であることがより好ましく、６０質量％以下であることが好ましく、５０質量％以下であることがより好ましい。前記ゴム成分における前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）の含有比率が１５質量％以上の場合、空気入りタイヤの低燃費性能及び耐摩耗性能をより向上できる。一方、前記ゴム成分における前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）の含有比率が６０質量％以下の場合、後述するスチレンブタジエンゴム（Ｂ）を十分に含有でき、空気入りタイヤのウェットグリップ性能を良好に維持できる。

　そして、前記ゴム成分は、前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）に加えて、該スチレンブタジエンゴム（Ａ）よりガラス転移温度が３０℃以上高い無変性のスチレンブタジエンゴム（Ｂ）をさらに含有する。
　前記ゴム成分として、ガラス転移温度の高いスチレンブタジエンゴム（Ｂ）を含有することによって、空気入りタイヤのウェットグリップ性能を高めることができる。

　ここで、前記スチレンブタジエンゴム（Ｂ）は、そのガラス転移温度がスチレンブタジエンゴム（Ａ）のガラス転移温度より３０℃以上高いことを要し、３５℃以上高いことが好ましい。トレッドゴム層におけるゴム成分がこのようなスチレンブタジエンゴム（Ｂ）を含有することで、ゴムの柔軟性を高め、空気入りタイヤの低燃費性能と耐摩耗性能とを十分に向上させることができる。

　また、前記ゴム成分における前記スチレンブタジエンゴム（Ｂ）の含有比率は、特に限定はされないが、１５質量％以上であることが好ましく、２０質量％以上であることがより好ましく、また、８５質量％未満であることが好ましく、８０質量％以下であることがより好ましい。前記ゴム成分における前記スチレンブタジエンゴム（Ｂ）の含有比率が１５質量％以上の場合、空気入りタイヤのウェットグリップ性能をより向上できる。一方、前記ゴム成分における前記スチレンブタジエンゴム（Ｂ）の含有比率が８５質量％未満の場合、空気入りタイヤの低燃費性能及び耐摩耗性能を良好に維持できる。一実施形態においては、ゴム成分における前記スチレンブタジエンゴム（Ｂ）を、１５質量％以上８０質量％未満含有することが好ましい。この場合、空気入りタイヤは、ウェットグリップ性能と、低燃費性能及び耐摩耗性能とがより高いレベルで両立される。

　さらにまた、空気入りタイヤのウェットグリップ性能と、低燃費性能及び耐摩耗性能とをより高いレベルで両立する観点からは、前記スチレンブタジエンゴム（Ｂ）の含有比率が、前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）の含有比率よりも大きいこと（すなわち、スチレンブタジエンゴム（Ｂ）の含有比率／スチレンブタジエンゴム（Ａ）の含有比率＞１）が好ましい。

　なお、前記ゴム成分は、空気入りタイヤの低燃費性能、及び耐摩耗性能等の向上を目的として、前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）及び前記スチレンブタジエンゴム（Ｂ）とは異なるゴム（その他のゴム）を、ゴム成分として含有することもできる。
　前記その他のゴムについては、要求される性能に応じて適宜選択することができるが、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、ポリブタジエン（ＢＲ）、ポリイソプレン（ＩＲ）エチレン-プロピレン共重合体ゴム等のようなジエン系ゴムや、ブチルゴム等の非ジエン系ゴムの一種又は二種以上を用いることができる。

　ただし、本発明の空気入りタイヤのウェットグリップ性能と、低燃費性能及び耐摩耗性能とをより高いレベルで両立できる観点からは、前記ゴム成分が、スチレンブタジエンゴム（Ａ）及びスチレンブタジエンゴム（Ｂ）のみからなることが好ましい。

（充填剤）
　本発明の空気入りタイヤにおけるトレッドゴム層は、上述したゴム成分に加えて、少なくともシリカを含有する充填剤を含む。
　充填剤を、前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）を含有するゴム成分とともに用いることで、充填剤の分散性が高まり、空気入りタイヤの低燃費性能及び耐摩耗性能の向上を実現できる。

　ここで、前記充填剤の含有量は、特に限定されるものではないが、前記ゴム成分１００質量部に対して２０質量部以上であることが好ましく、３０質量部以上であることがより好ましく、４０質量部以上であることがさらに好ましく、また、１５０質量部以下であることが好ましく、１４０質量部以下であることがより好ましく、１２０質量部以下であることがさらに好ましい。充填剤の量について適正化を図ることで、空気入りタイヤのウェットグリップ性能と、低燃費性能及び耐摩耗性能とをより高いレベルで両立できるためである。充填剤の含有量がゴム成分１００質量部に対して２０質量部以上の場合には、十分なウェットグリップ性能、低燃費性能及び耐摩耗性能が得られ、充填剤の含有量が前記ゴム成分１００質量部に対して１６０質量部以下の場合には、低発熱性や加工性の悪化を抑えることができる。

　前記充填剤中に含まれるシリカは、特に限定はされず、要求される性能に応じて適宜選択することができる。例えば、前記シリカとして、湿式シリカ（含水ケイ酸）、乾式シリカ（無水ケイ酸）、ケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニウム等を用いることができ、これらの中でも、湿式シリカが好ましい。これらシリカは、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
　また、前記湿式シリカとしては、沈降シリカを用いることができる。なお、沈降シリカとは、製造初期に、反応溶液を比較的高温、中性～アルカリ性のｐＨ領域で反応を進めてシリカ一次粒子を成長させ、その後酸性側へ制御することで、一次粒子を凝集させる結果得られるシリカのことである。

　前記シリカとしては、環境負荷低減の観点から、ケイ酸植物由来のシリカも好ましい。該ケイ酸植物は、例えば、コケ類、シダ類、トクサ類、ウリ科、イラクサ科、イネ科の植物等に存在する。これら植物の中でも、イネ科植物が好ましい。また、該イネ科植物としては、イネ、笹、サトウキビ等が挙げられ、これらの中でも、イネが好ましい。該イネは、食用に広く栽培されているため、広い地域で現地調達可能であり、また、イネの籾殻は、産業廃棄物として多量に発生することから量を確保し易い。従って、入手容易性の観点から、シリカとしては、籾殻由来のシリカ（以下、「籾殻シリカ」とも呼ぶ。）が特に好ましい。該籾殻シリカを用いることで、産業廃棄物となる籾殻を有効活用でき、また、タイヤ製造工場の近隣で原料を現地調達できるため、輸送や保管のエネルギー及びコストを低減でき、種々の観点から、環境面で好ましい。前記籾殻シリカは、籾殻を加熱により炭化して得られる籾殻炭の粉末でもよいし、籾殻を燃料としてバイオマスボイラーで燃焼させた際に発生する籾殻灰をアルカリで抽出してケイ酸アルカリ水溶液を調製し、該ケイ酸アルカリ水溶液を用いて湿式法で製造した沈降シリカでもよい。前記籾殻炭の製法は、特に限定されず、公知の種々の方法を用いることができ、例えば、窯を用いて籾殻を蒸し焼きにすることで熱分解させて籾殻炭を得ることができる。このようにして得られる籾殻炭を公知の粉砕機（例えば、ボールミル）を用いて粉砕し、所定の粒径範囲に選別し分級することで、籾殻炭の粉末を得ることができる。また、前記籾殻由来の沈降シリカは、特開２０１９－３８７２８号公報に記載の方法等で製造できる。

　また、前記シリカは、ＣＴＡＢ（セチルトリメチルアンモニウムブロミド）比表面積が、好ましくは５０ｍ^２／ｇ～３５０ｍ^２／ｇである。シリカのＣＴＡＢ比表面積が５０ｍ^２／ｇ以上の場合、空気入りタイヤの耐摩耗性が更に向上し、また、シリカのＣＴＡＢ比表面積が３５０ｍ^２／ｇ以下の場合、空気入りタイヤの転がり抵抗が小さくなる。

　さらに、前記シリカは、窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が８０ｍ^２／ｇ以上３３０ｍ^２／ｇ未満であることが好ましい。シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が８０ｍ^２／ｇ以上であると、空気入りタイヤを十分に補強でき、タイヤの低燃費性能をより向上できる。また、シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が３３０ｍ^２／ｇ未満であると、トレッドゴム層に使用され得るゴム組成物の弾性率が高くなり過ぎず、空気入りタイヤのウェットグリップ性能が更に向上する。転がり抵抗をより低くし、空気入りタイヤの耐摩耗性能を更に向上させる観点から、シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）は、１３０ｍ^２／ｇ以上であることが好ましく、１５０ｍ^２／ｇ以上であることが好ましく、１７０ｍ^２／ｇ以上であることが好ましく、１８０ｍ^２／ｇ以上であることが好ましく、１９０ｍ^２／ｇ以上であることが好ましく、１９５ｍ^２／ｇ以上であることが更に好ましい。また、タイヤのウェットグリップ性能をより向上させる観点から、シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）は、３００ｍ^２／ｇ以下であることが好ましく、２８０ｍ^２／ｇ以下であることがより好ましく、２７０ｍ^２／ｇ以下であることが更に好ましい。

　さらにまた、前記シリカの含有量は、前記ゴム成分１００質量部に対して２０質量部以上１００質量部未満であることが好ましい。
　前記シリカの量について適正化を図ることで、ウェットグリップ性能と、低燃費性能及び耐摩耗性能とをより高いレベルで両立できる。シリカの含有量が２０質量部以上の場合には、十分なウェットグリップ性能、低燃費性能及び耐摩耗性能が得られ、シリカの含有量が１００質量部未満の場合には、低発熱性や加工性の悪化を抑えることができる。
　同様の観点から、前記シリカの含有量は、前記ゴム成分１００質量部に対して、４０質量部以上であることがより好ましく、５０質量部以上であることがより好ましく、６２質量部以上であることがさらに好ましく、６５質量部以上であることがよりさらに好ましく、６８質量部以上であることが特に好ましい。加えて、前記シリカの含有量は、前記ゴム成分１００質量部に対して、９０質量部以下であることがより好ましく、８５質量部以下であることがさらに好ましく、８２質量部以下であることが特に好ましい。

　また、前記充填剤は、前記シリカに加えて、カーボンブラックをさらに含むことが好ましい。該カーボンブラックは、空気入りタイヤの耐摩耗性能を向上させることができる。
　カーボンブラックとしては、特に限定されるものではなく、例えば、ＧＰＦ、ＦＥＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、及びＳＡＦグレードのカーボンブラックが挙げられる。これらカーボンブラックは、一種単独で使用してもよいし、二種以上を併用してもよい。また、カーボンブラックは再生カーボンブラックでもよい。

　本明細書において、「再生カーボンブラック」とは、リサイクルに供された廃棄物である原材料から回収して得られるカーボンブラックを指す。上記リサイクルに供された廃棄物としては、使用済ゴム及び使用済タイヤに代表される、カーボンブラックを含むゴム製品（特には、加硫ゴム製品）、廃油等が挙げられる。「再生カーボンブラック」は、石油や天然ガスなどの炭化水素を原材料から直接製造されるカーボンブラック、すなわち、リサイクル品ではないカーボンブラックとは異なる。なお、ここでの「使用済」とは、実際に使用された後で廃棄されたものだけではなく、製造されたものの実際には使用されずに廃棄されたものも含む。

　なお、前記充填剤において、前記シリカと前記カーボンブラックの総量中のシリカの含有割合が、８０質量％以上１００質量％未満であることが好ましく、８５質量％以上１００質量％未満であることがより好ましく、９０質量％以上１００％未満であることがさらに好ましい。前記シリカと前記カーボンブラックの総量中のシリカの割合が、８０質量％以上であることで、カーボンブラック増加による低燃費性能の低下を抑えることができ、１００質量％未満であることで、カーボンブラックによる補強性向上効果を確実に確保できるためである。

　前記充填剤は、シリカ、カーボンブラック以外に、例えば下記式（Ｉ）で表されるその他の無機化合物を用いることも可能である。
　　ｎＭ・ｘＳｉＯ_ｙ・ｚＨ_２Ｏ・・・（Ｉ）
（式中、Ｍは、Ａｌ、Ｍｇ、Ｔｉ、Ｃａ及びＺｒからなる群から選ばれる金属、これらの金属の酸化物又は水酸化物、及びそれらの水和物、並びに、これらの金属の炭酸塩から選ばれる少なくとも一種であり；ｎ、ｘ、ｙ及びｚは、それぞれ１～５の整数、０～１０の整数、２～５の整数、及び０～１０の整数である。）
　また、前記充填剤が、その他の無機化合物を含有する場合、その含有量は前記ゴム成分１００質量部に対して、５～３０質量部程度であることが好ましい。

　上記式（Ｉ）の無機化合物としては、γ-アルミナ、α-アルミナ等のアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）；ベーマイト、ダイアスポア等のアルミナ一水和物（Ａｌ_２Ｏ_３・Ｈ_２Ｏ）；ギブサイト、バイヤライト等の水酸化アルミニウム［Ａｌ（ＯＨ）_３］；炭酸アルミニウム［Ａｌ_２（ＣＯ_３）_３］、水酸化マグネシウム［Ｍｇ（ＯＨ）_２］、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）、炭酸マグネシウム（ＭｇＣＯ₃）、タルク（３ＭｇＯ・４ＳｉＯ_２・Ｈ_２Ｏ）、アタパルジャイト（５ＭｇＯ・８ＳｉＯ_２・９Ｈ_２Ｏ）、チタン白（ＴｉＯ_２）、チタン黒（ＴｉＯ_２ｎ－１）、酸化カルシウム（ＣａＯ）、水酸化カルシウム［Ｃａ（ＯＨ）_２］、酸化アルミニウムマグネシウム（ＭｇＯ・Ａｌ_２Ｏ_３）、クレー（Ａｌ_２Ｏ_３・２ＳｉＯ_２）、カオリン（Ａｌ_２Ｏ_３・２ＳｉＯ_２・２Ｈ_２Ｏ）、パイロフィライト（Ａｌ_２Ｏ_３・４ＳｉＯ_２・Ｈ_２Ｏ）、ベントナイト（Ａｌ_２Ｏ_３・４ＳｉＯ_２・２Ｈ_２Ｏ）、ケイ酸アルミニウム（Ａｌ_２ＳｉＯ_５、Ａｌ_４・３ＳｉＯ_４・５Ｈ_２Ｏ等）、ケイ酸マグネシウム（Ｍｇ_２ＳｉＯ_４、ＭｇＳｉＯ_３等）、ケイ酸カルシウム（Ｃａ_２ＳｉＯ_４等）、ケイ酸アルミニウムカルシウム（Ａｌ_２Ｏ_３・ＣａＯ・２ＳｉＯ_２等）、ケイ酸マグネシウムカルシウム（ＣａＭｇＳｉＯ_４）、炭酸カルシウム（ＣａＣＯ_３）、酸化ジルコニウム（ＺｒＯ_２）、水酸化ジルコニウム［ＺｒＯ(ＯＨ)_２・ｎＨ_２Ｏ］、炭酸ジルコニウム［Ｚｒ(ＣＯ_３)_２］、各種ゼオライトのような電荷を補正する水素、アルカリ金属又はアルカリ土類金属を含む結晶性アルミノケイ酸塩等を挙げることができる。

（シランカップリング剤）
　本発明の空気入りタイヤにおけるトレッドゴム層は、前記ゴム成分及び前記充填剤に加えて、シランカップリング剤をさらに含む。
　トレッドゴム層が前記シランカップリング剤を含むことで、充填剤として含まれる前記シリカの分散性を高め、ウェットグリップ性能と、低燃費性能及び耐摩耗性能との両立に寄与する。

　そして、本発明では、前記シランカップリング剤は、少なくとも、チオール基を有するシランカップリング剤（Ａ）及びスルフィド結合を有するシランカップリング剤（Ｂ）を含有する。
　前記チオール基を有するシランカップリング剤（Ａ）は、上述したシリカの分散性を高める効果は高いものの、含有量が多くなると、経年によりタイヤに黒光りが発生する等の変色の原因となる場合がある。そのため、前記シランカップリング剤として、スルフィド結合を有するシランカップリング剤（Ｂ）をさらに含有させ、これらのシランカップリング剤の含有量を調整することによって、ウェットグリップ性能と、低燃費性能及び耐摩耗性能との両立を図りつつ、黒光り等の変色を抑えることが可能となる（耐変色性に優れる）。

　ここで、前記シランカップリング剤（Ａ）及び前記シランカップリング剤（Ｂ）の合計含有量は、前記シリカ１００質量部に対して１～１５質量部であることが好ましい。前記シランカップリング剤の合計含有量が、前記シリカ１００質量部に対して１質量部以上の場合、ウェットグリップ性能と、低燃費性能及び耐摩耗性能との両立を十分に図ることができ、前記シランカップリング剤の合計含有量が、前記シリカ１００質量部に対して１５質量部以下の場合、耐変色性を十分に確保できるためである。
　同様の観点から、前記シランカップリング剤（Ａ）及び前記シランカップリング剤（Ｂ）の合計含有量は、前記シリカ１００質量部に対して２～１４質量部であることが好ましく、３～１３質量部であることがより好ましく、５～１２質量部であることがさらに好ましい。

　また、前記シランカップリング剤（Ａ）の含有量が、前記シリカ１００質量部に対して１～１０質量部である。前記シランカップリング剤（Ａ）の含有量が、前記シリカ１００質量部に対して、１質量部以上の場合、ウェットグリップ性能と、低燃費性能及び耐摩耗性能との両立を十分に図ることができ、前記シランカップリング剤（Ａ）の含有量が、前記シリカ１００質量部に対して、１０質量部以下の場合、耐変色性を十分に確保できるためである。
　同様の観点から、前記シランカップリング剤（Ａ）の含有量は、前記シリカ１００質量部に対して、２～９．５質量部であることが好ましく、３～９質量部であることがより好ましい。

　さらに、ウェットグリップ性能と低燃費性能及び耐摩耗性能との両立、並びに、耐変色性の効果をバランスよく備える観点から、前記シランカップリング剤（Ａ）の含有量に対する前記シランカップリング剤（Ｂ）の含有量の質量比（Ｂ／Ａ）が、０．３以上３．０未満であることが好ましい。前記シランカップリング剤（Ａ）及び（Ｂ）の含有質量比（Ｂ／Ａ）が０．３以上である場合には、耐変色性の効果がより確実に得られ、前記シランカップリング剤（Ａ）及び（Ｂ）の含有質量比（Ｂ／Ａ）が３．０未満の場合には、ウェットグリップ性能と低燃費性能及び耐摩耗性能との両立がより確実に図られるためである。
　同様の観点から、前記シランカップリング剤（Ａ）及び（Ｂ）の含有質量比（Ｂ／Ａ）は、０．３１以上３．０以下であることが好ましく、０．３２以上２．９以下であることがより好ましい。

　なお、前記シランカップリング剤（Ａ）については、チオール基を有するものであれば特に限定はされない。
　例えば、３－（トリメトキシシリル）－１－プロパンチオール、３－（トリエトキシシリル）－１－プロパンチオール、３－（メチルジメトキシシリル）－１－プロパンチオール、２－（トリメトキシシリル）－１－エタンチオール、２－（トリエトキシシリル）－１－エタンチオール、２－（メチルジメトキシシリル）－１－エタンチオール、（トリメトキシシリル）メタンチオール、（トリエトキシシリル）メタンチオール、（メチルジメトキシシリル）メタンチオール、３－［エトキシビス（３，６，９，１２，１５－ペンタオキサオクタコサン－１－イルオキシ）シリル］－１－プロパンチオール｛エボニックデグッサ社製、商品名「Ｓｉ３６３」、［Ｃ_１３Ｈ_２７Ｏ（ＣＨ_２ＣＨ_２Ｏ）_５］_２（ＣＨ_３ＣＨ_２Ｏ）Ｓｉ（ＣＨ_２）_３ＳＨ｝等が挙げられる。

　さらに、前記シランカップリング剤（Ａ）は、上述したものの中でも、炭素数が２０～７５であることが好ましい。このようなシランカップリング剤（Ａ）であると、空気入りタイヤのウェットグリップ性能と低燃費性能及び耐摩耗性能との両立がより確実に図られ、より優れた耐変色性を有するためである。

　また、前記シランカップリング剤（Ｂ）については、スルフィド結合を有するものであれば特に限定はされない。
　例えば、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２－トリエトキシシリルエチル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、ビス（３－ジエトキシメチルシリルプロピル）テトラスルフィド等が挙げられる。

　なお、シランカップリング剤の原材料として、バイオエタノールを用いることもできる。バイオエタノールは、生物資源として、主に糖類及び／又はセルロース類を用いて製造され、タンパク質、脂質、アミノ酸等の他の生物資源を有効に活用できない。更に、糖類は、食料と競合し、セルロース類の過度の利用は、森林伐採に繋がる。そのため、種々の生物資源の供給状況の他、再生資源の供給状況、化石資源の供給状況、及び市場の要求（例えば、バイオマス資源の食料としての需要）に応じて、前記生物資源由来のモノマー成分として、生物資源由来のモノマー成分を複数種使用したり、生物資源由来のモノマー成分と再生資源由来のモノマー成分と化石資源由来のモノマー成分とを併用して使用したりすることが好ましい。これにより、１種類の生物資源に頼ることなく、糖、タンパク質、脂質等、幅広い生物資源や、再生資源を有効に活用でき、また、製造時の状況に応じて環境に配慮することもできる。

（樹脂）
　本発明の空気入りタイヤにおけるトレッドゴム層は、さらに樹脂を含むことが好ましい。
　トレッドゴム層がさらに樹脂を含むことで、加工性を向上できることに加え、空気入りタイヤのウェットグリップ性能をさらに向上させることができる。

　なお、前記樹脂の種類については、特に限定はされない。例えば、Ｃ_５系樹脂、Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、Ｃ_９系樹脂、テルペン系樹脂、ジシクロペンタジエン系樹脂、テルペン－芳香族化合物系樹脂等が挙げられ、これら樹脂は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　前記Ｃ_５系樹脂としては、石油化学工業のナフサの熱分解によって得られるＣ_５留分を（共）重合して得られる脂肪族系石油樹脂が挙げられる。
　Ｃ_５留分には、通常１－ペンテン、２－ペンテン、２－メチル－１－ブテン、２－メチル－２－ブテン、３－メチル－１－ブテン等のオレフィン系炭化水素、２－メチル－１，３－ブタジエン、１，２－ペンタジエン、１，３－ペンタジエン、３－メチル－１，２－ブタジエン等のジオレフィン系炭化水素等が含まれる。なお、Ｃ_５系樹脂は、市販品を利用することができる。

　前記Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂とは、Ｃ_５－Ｃ_９系合成石油樹脂を指し、Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂としては、例えば、石油由来のＣ_５－Ｃ_１１留分を、ＡｌＣｌ_３、ＢＦ_３等のフリーデルクラフツ触媒を用いて重合して得られる固体重合体が挙げられ、より具体的には、スチレン、ビニルトルエン、α－メチルスチレン、インデン等を主成分とする共重合体等が挙げられる。
　Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂としては、Ｃ_９以上の成分の少ない樹脂が、ゴム成分との相溶性の観点から好ましい。ここで、「Ｃ_９以上の成分が少ない」とは、樹脂全量中のＣ_９以上の成分が５０質量％未満、好ましくは４０質量％以下であることを言うものとする。Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂は、市販品を利用することができる。

　前記Ｃ_９系樹脂とは、Ｃ_９系合成石油樹脂を指し、例えばＡｌＣｌ_３やＢＦ_３等のフリーデルクラフツ型触媒を用い、Ｃ_９留分を重合して得られる固体重合体を指す。
　Ｃ_９系樹脂としては、例えば、インデン、α－メチルスチレン、ビニルトルエン等を主成分とする共重合体等が挙げられる。

　前記テルペン系樹脂は、松属の木からロジンを得る際に同時に得られるテレビン油、或いはこれから分離した重合成分を配合し、フリーデルクラフツ型触媒を用いて重合して得られる固体状の樹脂であり、β－ピネン樹脂、α－ピネン樹脂等がある。また、テルペン－芳香族化合物系樹脂としては、代表例としてテルペン－フェノール樹脂を挙げることができる。このテルペン－フェノール樹脂は、テルペン類と種々のフェノール類とを、フリーデルクラフツ型触媒を用いて反応する方法、或いは更にホルマリンで縮合する方法で得ることができる。原料のテルペン類としては特に制限はなく、α－ピネンやリモネン等のモノテルペン炭化水素が好ましく、α－ピネンを含むものがより好ましく、特にα－ピネンであることが好ましい。なお、骨格中にスチレン等を含んでいてもよい。

　前記ジシクロペンタジエン系樹脂は、例えばＡｌＣｌ_３やＢＦ_３等のフリーデルクラフツ型触媒等を用い、ジシクロペンタジエンを重合して得られる樹脂を指す。

　また、前記樹脂は、少なくとも部分的に水素添加されている樹脂（水素添加された樹脂）であることが好ましい。前記樹脂が、少なくとも部分的に水素添加されていることで、低温領域のヒステリシスロス（ｔａｎδ）を向上させることができるため、空気入りタイヤのウェットグリップ性能が向上する。
　なお、前記少なくとも部分的に水素添加されている樹脂とは、樹脂を還元水素化して得られる樹脂を意味する。

　前記水素添加されている樹脂の原料となる樹脂は、例えば、Ｃ_５留分とジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）とを共重合した樹脂（Ｃ_５－ＤＣＰＤ系樹脂）を含んでいてもよい。
　ここで、樹脂全量中のジシクロペンタジエン由来成分が５０質量％以上の場合、Ｃ_５－ＤＣＰＤ系樹脂はジシクロペンタジエン系樹脂に含まれるものとする。樹脂全量中のジシクロペンタジエン由来成分が５０質量％未満の場合、Ｃ_５－ＤＣＰＤ系樹脂はＣ_５系樹脂に含まれるものとする。更に第三成分等が少量含まれる場合でも同様である。

　前記樹脂は、軟化点が１１０℃より高く、ポリスチレン換算の重量平均分子量が２００～１６００ｇ／ｍｏｌであることが好ましい。この場合、トレッドゴム層が十分に補強され、耐摩耗性能を更に向上させることができる。樹脂の軟化点は、タイヤの耐摩耗性能の観点から、１１６℃以上であることがより好ましく、１２０℃以上であることがより好ましく、１２３℃以上であることがより好ましく、１２７℃以上であることが更に好ましい。また、樹脂の軟化点は、加工性の観点から、１６０℃以下であることが好ましく、１５０℃以下であることがより好ましく、１４５℃以下であることがより好ましく、１４１℃以下であることがより好ましく、１３６℃以下であることがさらに好ましい。
　なお、前記樹脂のポリスチレン換算の重量平均分子量は、例えば下記の条件でゲル透過クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により、平均分子量を測定し、ポリスチレン換算の重量平均分子量を算出することができる。
・カラム温度：４０℃
・注入量：５０μＬ
・キャリアー及び流速：テトラヒドロフラン　０．６ｍＬ／ｍｉｎ
・サンプル調製：樹脂成分約２．５ｍｇをテトラヒドロフラン１０ｍＬに溶解
　また、樹脂成分の軟化点は、例えばＪＩＳ－Ｋ２２０７－１９９６（環球法）に準拠して測定することができる。

　前記樹脂のポリスチレン換算の重量平均分子量が２００ｇ／ｍｏｌ以上であると、タイヤから樹脂が析出し難く、樹脂による効果を十分に発現することができ、また、１６００ｇ／ｍｏｌ以下であると、樹脂がゴム成分と相溶し易い。
　タイヤからの樹脂の析出を抑制し、タイヤ外観の低下を抑制する観点から、樹脂のポリスチレン換算の重量平均分子量は、５００ｇ／ｍｏｌ以上であることが好ましく、５５０ｇ／ｍｏｌ以上であることがより好ましく、６００ｇ／ｍｏｌ以上であることがより好ましく、６５０ｇ／ｍｏｌ以上であることがより好ましく、７００ｇ／ｍｏｌ以上であることが更に好ましい。また、ゴム成分への樹脂の相溶性を高め、樹脂による効果をより高める観点から、樹脂のポリスチレン換算の重量平均分子量は、１３５０ｇ／ｍｏｌ以下であることが好ましく、１３３０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、であることがより好ましく、１３００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１２００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１１００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１０００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、９５０ｇ／ｍｏｌ以下であることがさらに好ましい。

　前記樹脂のポリスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ_ＨＲ）（単位はｇ／ｍｏｌ）に対する前記樹脂の軟化点（Ｔｓ_ＨＲ）（単位は℃）の比（Ｔｓ_ＨＲ／Ｍｗ_ＨＲ）は、０．０７以上であることが好ましく、０．０８３以上であることがより好ましく、０．０９５以上であることがより好ましく、０．１０４以上であることがより好ましく、０．１２５以上であることがより好ましく、０．１３５以上であることがより好ましく、０．１４以上であることがより好ましく、０．１４１以上であることがさらに好ましい。また、前記比（Ｔｓ_ＨＲ／Ｍｗ_ＨＲ）は、０．２５以下であることが好ましく、０．２４以下であることが好ましく、０．２３以下であることが好ましく、０．１９以下であることが好ましく、０．１８以下であることがより好ましく、０．１７以下であることがさらに好ましい。

　また、前記樹脂の含有量は、前記ゴム成分１００質量部に対して１～５０質量部であることが好ましい。トレッドゴム層中の樹脂の含有量が、ゴム成分１００質量部に対し１質量部以上であると、樹脂による効果が十分に発現し、ウェットグリップ性能を向上させ、また、５０質量部以下であると、タイヤから樹脂が析出し難く、樹脂による効果を十分に発現できる。一方、前記樹脂の含有量が、ゴム成分１００質量部に対して５０質量部を超えると、空気入りタイヤの低燃費性能と耐摩耗性能が悪化する。ゴム組成物中の樹脂の含有量は、樹脂による効果をより高める観点から、ゴム成分１００質量部に対して、５質量部以上であることが好ましく、７質量部以上であることがより好ましく、９質量部以上であることが更に好ましい。また、タイヤからの樹脂の析出を抑制し、タイヤ外観の低下を抑制する観点から、ゴム組成物中の樹脂の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、４５質量部以下であることがより好ましく、４０質量部以下であることがより好ましく、３５質量部以下であることが更に好ましい。

（その他成分）
　本発明の空気入りタイヤにおけるトレッドゴム層は、上述したゴム成分、充填剤、シランカップリング剤、及び樹脂成分に加えて、必要に応じて、ゴム工業界で通常使用される各種成分、例えば、老化防止剤、ワックス、軟化剤、加工助剤、ステアリン酸、酸化亜鉛（亜鉛華）、加硫促進剤、加硫剤等を、本発明の目的を害しない範囲内で適宜選択して含有していてもよい。これら配合剤としては、市販品を好適に使用することができる。

　前記老化防止剤としては、Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン（６Ｃ）、２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体（ＴＭＤＱ）、６－エトキシ－２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン（ＡＷ）、Ｎ，Ｎ’－ジフェニル－ｐ－フェニレンジアミン（ＤＰＰＤ）等が挙げられる。該老化防止剤の含有量は、特に制限はなく、前記ゴム成分１００質量部に対して、０．１～５質量部の範囲が好ましく、１～４質量部がより好ましい。

　前記ワックスとしては、例えば、パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス等が挙げられる。該ワックスの含有量は、特に制限はなく、前記ゴム成分１００質量部に対して、０．１～５質量部の範囲が好ましく、１～４質量部がより好ましい。

　前記酸化亜鉛（亜鉛華）の含有量は、特に制限はなく、前記ゴム成分１００質量部に対して、８質量部以下であることが好ましく、６質量部以下であることがより好ましく、４質量部未満であることがさらに好ましい。前記亜鉛華の含有量が、多過ぎる（８質量部を超える）場合には、不分散で破壊特性が低下するおそれがある。

　前記加硫促進剤としては、スルフェンアミド系加硫促進剤、グアニジン系加硫促進剤、チアゾール系加硫促進剤、チウラム系加硫促進剤、ジチオカルバミン酸塩系加硫促進剤等が挙げられる。これら加硫促進剤は、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。該加硫促進剤の含有量は、特に制限はなく、前記ゴム成分１００質量部に対して、０．１～５質量部の範囲が好ましく、０．２～４質量部の範囲が更に好ましい。

　前記加硫剤としては、硫黄等が挙げられる。該加硫剤の含有量は、前記ゴム成分１００質量部に対して、硫黄分として０．１～１０質量部の範囲が好ましく、１～４質量部の範囲が更に好ましい。

（トレッドゴム層の製造方法）
　前記トレッドゴム層の製造方法は、特に限定されるものではない。例えば、既述のゴム成分、充填剤、シランカップリング剤及び樹脂成分に、必要に応じて適宜選択した各種成分を配合して、混練り、熱入れ、押出等することによりトレッドゴム層用のゴム組成物を製造することができる。また、得られたゴム組成物を加硫することで、加硫ゴムとすることができる。

　前記混練りの条件としては、特に制限はなく、混練り装置の投入体積やローターの回転速度、ラム圧等、及び混練り温度や混練り時間、混練り装置の種類等の諸条件について目的に応じて適宜に選択することができる。混練り装置としては、通常、ゴム組成物の混練りに用いるバンバリーミキサーやインターミックス、ニーダー、ロール等が挙げられる。

　前記熱入れの条件についても、特に制限はなく、熱入れ温度や熱入れ時間、熱入れ装置等の諸条件について目的に応じて適宜に選択することができる。該熱入れ装置としては、通常、ゴム組成物の熱入れに用いる熱入れロール機等が挙げられる。

　前記押出の条件についても、特に制限はなく、押出時間や押出速度、押出装置、押出温度等の諸条件について目的に応じて適宜に選択することができる。押出装置としては、通常、ゴム組成物の押出に用いる押出機等が挙げられる。押出温度は、適宜に決定することができる。

　前記加硫を行う装置や方式、条件等については、特に制限はなく、目的に応じて適宜に選択することができる。加硫を行う装置としては、通常、ゴム組成物の加硫に用いる金型による成形加硫機等が挙げられる。加硫の条件として、その温度は、例えば１００～１９０℃程度である。

＜＜カーカスプライ＞＞
　本実施形態の空気入りタイヤにおいて、前記カーカスプライ９は、図２に示すように、ＰＥＴ繊維コード１０をコーティングゴム２０で被覆してなる。

　そして、本実施形態の空気入りタイヤのカーカスプライ９は、トータルゲージが１．２ｍｍ以下であり、下記の式（１）：
　　（Ａ／Ｂ）／コード総繊度≧０．３　・・・　（１）
（Ａ：コード強度（Ｎ）×繊維占有率
　繊維占有率：ＰＥＴ繊維コードの断面積（ｍｍ^２）／（カーカスプライのトータルゲージ（ｍｍ）×（ＰＥＴ繊維コードの直径（ｍｍ）＋ＰＥＴ繊維コードのコード間距離（ｍｍ）））
　Ｂ：コーティングゴムのｔａｎδ×ゴム占有率
　ゴム占有率：１－繊維占有率
　コード総繊度：コードを構成するＰＥＴ繊維の繊度の合計値（ｄｔｅｘ））
　を満たすことを特徴とする。
　ここで、上記式（１）のＡは、「コード強度（Ｎ）×繊維占有率」を示す。Ａの値を大きくすることで、カーカスプライの強度を高めることができる。また、Ａにおける繊維占有率は、「ＰＥＴ繊維コードの断面積（ｍｍ^２）／（カーカスプライのトータルゲージ（ｍｍ）×（ＰＥＴ繊維コードの直径（ｍｍ）＋ＰＥＴ繊維コードのコード間距離（ｍｍ）））」であり、この値が大きくなることで、コーティングゴム２０の薄厚化が可能となり、転がり抵抗の低減に寄与できる。加えて、上記式（１）のＢは、「コーティングゴムのｔａｎδ×ゴム占有率」であり、この値を小さくすることで、カーカスプライ中のゴムのボリュームが小さくなるため、軽量化及び転がり抵抗の低減に寄与できる。さらに、上記式（１）のコード総繊度は、ＰＥＴ繊維１１の繊度の合計値であり、これが大きいほどＰＥＴ繊維コード１０が太くなり、強度は高いが、質量が大きくなることを示す。
　本発明では、上述した「コード総繊度」に対する「Ａ／Ｂ」の割合を、０．３以上とすることによって、低い繊度のコードを用いた場合（ＰＥＴ繊維コードの質量が小さな場合）であっても、カーカスプライの強度を高めることが可能となる。

　同様の観点から、本実施形態の空気入りタイヤのカーカスプライ９は、下記の式（１）’：
　（Ａ／Ｂ）／コード総繊度≧０．４５　・・・　（１）’
　を満たすことが好ましい。

　以下、本実施形態の空気入りタイヤのカーカスプライを構成するＰＥＴ繊維コード及びコーティングゴムについて説明する。

（ＰＥＴ繊維コード）
　前記ＰＥＴ繊維コードは、ポリエチレンテレフタレート繊維からなるコードであり、強度、モジュラス、寸法安定性、製造コスト等の特性バランスに優れる。
　前記ＰＥＴ繊維コードは、片撚りコードであってもいいし、２本以上の原糸を用いた複数本撚りコードとすることもできる。前記ＰＥＴ繊維コードに要求される性能に応じて適宜選択が可能である。

　前記ＰＥＴ繊維コードの原材料は、特に限定されず、例えば、合成品由来でもよいし、植物資源、動物資源、微生物資源等の生物資源由来でもよいし、樹脂製品を粉砕、溶融、再紡糸してなるメカニカルリサイクル由来でもよいし、樹脂製品を解重合し、再重合してなるケミカルリサイクル由来でもよい。

　前記ポリエチレンテレフタレート繊維としては、例えば、ＰＥＴ製の製品や衣料品などをメカニカルリサイクル又はケミカルリサイクルして得られるポリエチレンテレフタレートが挙げられる。

　また、前記ＰＥＴ繊維コードのコード強度が、１６０Ｎ以上であることが好ましく、１６５Ｎ以上であることがより好ましい。カーカスプライの強度をより高めることができ、耐カット性と低燃費性とが効果的に両立される。
　なお、前記ＰＥＴ繊維コードのコード強度の制御は、例えば、コードの総繊度、撚り数、原糸強度等を調整することで適宜行うことができる。

　さらに、前記ＰＥＴ繊維コードを構成するＰＥＴ繊維の原糸強度が、７．８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが好ましく、８．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることがより好ましい。前記ＰＥＴ繊維コードの強度を高めることができる結果、カーカスプライの強度をより高めることができる。
　なお、前記ＰＥＴ繊維の原糸強度は、ＰＥＴ樹脂の分子量、結晶化度、結晶の配向度等を調整することによって、高めることができる。

　また、前記ＰＥＴ繊維コードの総繊度は、１０００～４８００ｄｔｅｘであることが好ましく、２０００～４０００ｄｔｅｘであることがより好ましい。前記ＰＥＴ繊維コードの総繊度が１０００ｄｔｅｘ以上であることで、カーカスプライの強度をより高めることができる。一方、前記ＰＥＴ繊維コードの総繊度が４８００ｄｔｅｘ以下であることで、カーカスプライとしてタイヤに適用した際の転がり抵抗の悪化をより確実に抑えることができる。
　ここで、前記ＰＥＴ繊維コードの総繊度は、コードを構成するＰＥＴ繊維の繊度の合計値であり、ＰＥＴ繊維の繊度や、撚り数等を調整することで、総繊度を制御することができる。

　さらに、前記ＰＥＴ繊維の繊度は、５５０～２２００ｄｔｅｘであることが好ましく、１１００～１６７０ｄｔｅｘであることがより好ましい。前記ＰＥＴ繊維の繊度が５５０ｄｔｅｘ以上であることで、カーカスプライの強度をより高めることができる。一方、前記ＰＥＴ繊維の繊度が２２００ｄｔｅｘ以下であることで、カーカスプライとしてタイヤに適用した際の、転がり抵抗の悪化をより確実に抑えることができる。
　なお、前記ＰＥＴ繊維の繊度は、繊維の種類や、製造条件等を調整することで、制御することが可能である。

　前記ＰＥＴ繊維コードの繊度が、１１００／２～２０００／２ｄｔｅｘであることが好ましい。なお、これは２本の繊維を撚り合わせたときの繊度を意味する。ＰＥＴ繊維コードの繊度が上記範囲であると、空気入りタイヤの耐カット性と低燃費性とを効果的に両立させることができる。

　前記ＰＥＴ繊維コードの直径は、プランジャーエネルギー維持の観点から、０．４５ｍｍ以上であることが好ましく、０．５０ｍｍ以上であることがより好ましい。また、転がり抵抗低減の観点から、０．８０ｍｍ以下であることが好ましく、０．７０ｍｍ以下であることがより好ましい。

　また、前記ＰＥＴ繊維コードの打ち込み密度は、１２０本／１０ｃｍ以上であることが好ましく、１４０本／１０ｃｍ以上であることがより好ましい。カーカスプライの強度をより高めることができるためである。
　なお、前記ＰＥＴ繊維コードの打込密度は、カーカスプライにおいてコードが並んで配設されている方向（図１では横方向）の１０ｃｍあたりのＰＥＴ繊維コードの本数である。

　さらにまた、前記カーカスプライにおける繊維占有率は、上記式（１）を満たすことができれば特に限定はされないが、強度及びタイヤに適用した際の低転がり抵抗性をより高いレベルで両立する点から、３０％以上、４０％以下であることが好ましく、３５％以上４０％以下であることがより好ましい。
　なお、前記繊維占有率とは、上述したように、ＰＥＴ繊維コードの断面積（ｍｍ^２）／（カーカスプライのトータルゲージ（ｍｍ）×（ＰＥＴ繊維コードの直径（ｍｍ）＋ＰＥＴ繊維コードのコード間距離（ｍｍ）））によって得られるものである。

　ここで、前記ＰＥＴ繊維コードの直径は、図２に示すように、カーカスプライ９を構成するＰＥＴ繊維コード１０の断面における直径ｂである。
　加えて、前記ＰＥＴ繊維コードの断面積は、図２に示すように、カーカスプライ９を構成するＰＥＴ繊維コード１０の断面における面積Ｓである。
　また、前記ＰＥＴ繊維コードのコード間距離は、図２に示すように、カーカスプライ９を構成するＰＥＴ繊維コード１０の断面において、各コード１０の隣接するコード１０との最短間隔ａである。

（接着剤組成物）
　前記ＰＥＴ繊維コードは、接着剤組成物を用いて接着剤処理したものであることが好ましい。

　前記接着剤組成物としては、例えば、ペンダント基として架橋性を有する官能基を少なくとも１つ有し、付加反応性のある炭素－炭素二重結合を主鎖構造に実質的に含有しない熱可塑性重合体（Ａ）、熱反応型水性ウレタン樹脂（Ｂ）及びエポキシ化合物（Ｃ）を含み、任意にゴムラテックス（Ｄ）を更に含有する接着剤組成物が挙げられる。ＰＥＴ繊維コードをかかる接着剤組成物で接着剤処理することで、高温下での当該ＰＥＴ繊維コードとエラストマー（被覆ゴム）との接着性を向上させることができる。

　従来、ＰＥＴ繊維コードの接着剤処理としては、エポキシ又はイソシアネートをコード表面に塗布し、その上にレゾルシンとホルムアルデヒドとラテックスとを混合してなる樹脂（以下、ＲＦＬ樹脂と称す）で処理する、所謂２浴処理が行われている。しかしながら、このような手段では、１浴に用いる樹脂が非常に固くなり、ＰＥＴ繊維コードヘの歪み入力が増大し、コード疲労性が低下することがある。また、このようなＲＦＬ樹脂は、常温では充分なコード－エラストマー間接着力を発現させることができるが、１３０℃以上の高温下では極端に接着力が低下することがある。これに対し、ペンダント基として架橋性を有する官能基を少なくとも１つ有し、付加反応性のある炭素－炭素二重結合を主鎖構造に実質的に含有しない熱可塑性重合体（Ａ）と、熱反応型水性ウレタン樹脂（Ｂ）と、エポキシ化合物（Ｃ）とが混在した１浴混合液（接着剤組成物）を用いることで、ＰＥＴ繊維コードを硬化させることなく、且つ１８０℃以上の高温下でもエラストマー（被覆ゴム）との接着を充分に確保することができる。

　前記熱可塑性重合体（Ａ）の主鎖は、直鎖状構造を主体とし、該主鎖としては、例えば、アクリル系重合体、酢酸ビニル系重合体、酢酸ビニル・エチレン系重合体等のエチレン性付加重合体；ウレタン系高分子重合体等が好ましい。但し、熱可塑性重合体（Ａ）は、ペンダント基の官能基が架橋することにより、高温下での樹脂流動性を抑制し、樹脂の破壊強力を確保するという機能を有していればよく、上述したエチレン性付加重合体及びウレタン系高分子重合体に限定されるものではない。

　また、前記熱可塑性重合体（Ａ）のペンダント基の官能基としては、オキソザリン基、ビスマレイミド基、（ブロックド）イソシアネート基、アジリジン基、カルボジイミド基、ヒドラジノ基、エポキシ基、エピチオ基等が好ましい。

　なお、上述した熱可塑性重合体（Ａ）、熱反応型水性ウレタン樹脂（Ｂ）、エポキシ化合物（Ｃ）、及びゴムラテックス（Ｄ）については、それぞれ、特願２０２３－０４０１５７に記載されたもの、特願２０２３－０３０７６２に記載されたものを用いることができる。

　前記ＰＥＴ繊維コードの接着剤処理においては、前記熱可塑性重合体（Ａ）、熱反応型水性ウレタン樹脂（Ｂ）、及びエポキシ化合物（Ｃ）の３種の混合液（接着剤組成物）を１浴処理液として用い、２浴処理液としては通常のＲＦＬ樹脂の液を用いるのが好ましい。また、上記接着剤処理においては、前記熱可塑性重合体（Ａ）、熱反応型水性ウレタン樹脂（Ｂ）、エポキシ化合物（Ｃ）、及びゴムラテックス（Ｄ）の混合液（接着剤組成物）を用いて１浴のみで処理することも可能である。

　なお、上記接着剤組成物において、熱可塑性重合体（Ａ）の割合（乾燥質量比率）は、２～７５％であることが好ましく、熱反応型水性ウレタン樹脂（Ｂ）の割合（乾燥質量比率）は、１５～８７％であることが好ましく、エポキシ化合物（Ｃ）の割合（乾燥質量比率）は、１１～７０％であることが好ましく、ゴムラテックス（Ｄ）の割合（乾燥質量比率）は、２０％以下であることが好ましい。

　一方で、環境保護の観点からは、ＰＥＴ繊維コードの接着剤組成物として、レゾルシン及びホルマリンを含有しないディップ処理液を用いることが好ましい。このようなディップ処理液としては、例えば、不飽和ジエンを有するゴムラテックス（ａ）と、ポリエーテルからなる骨格構造及びアミン官能基を含有する化合物、アクリルアミド構造を有する化合物、ポリペプチド、ポリリジン、及びカルボジイミドから選択される１種以上の化合物（ｂ）と、を含有する組成物が挙げられる。また、このようなディップ処理液としては、例えば、上記不飽和ジエンを有するゴムラテックス（ａ）及び化合物（ｂ）に加えて、更に、（熱解離性ブロックド）イソシアネート基を有する水性化合物（ｃ）、ポリフェノール（ｄ）、及び、多価金属塩（ｅ）から選択される１種以上を含有する組成物が挙げられる。

　そのほか、レゾルシン及びホルマリンを含有しないディップ処理液としては、ポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）を含有する組成物も挙げられる。また、かかる組成物は、ポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）に加えて、イソシアネート化合物（ＩＩＩ）及びゴムラテックス（ＩＶ）の少なくともいずれかを更に含有してもよい。

　前記ＰＥＴ繊維コードを接着剤処理する（コーティングする）接着剤組成物が、ポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）を含有することで、環境への負荷を考慮してレゾルシンを用いない場合であっても、良好な接着性を発現することができる。

〔ポリフェノール類（Ｉ）〕
　前記接着剤組成物が、樹脂成分としてポリフェノール類（Ｉ）を含有することで、ＰＥＴ繊維コードとの接着性を高めることができる。ここで、ポリフェノール類（Ｉ）は、典型的には水溶性のポリフェノール類であり、レゾルシン（レゾルシノール）以外のポリフェノールであれば、特に限定されない。ポリフェノール類（Ｉ）において、芳香環の数、又は水酸基の数は、適宜選択することができる。

　前記ポリフェノール類（Ｉ）は、より優れた接着性を実現する観点からは、２つ以上の水酸基を有することが好ましく、３つ以上の水酸基を有することがより好ましい。前記ポリフェノール類が３つ以上の水酸基を有することにより、水分を含む接着剤組成物（ディップ処理液）にポリフェノール又はポリフェノールの縮合物が水溶する。これによって、ポリフェノール類は、接着剤組成物内に均一に分布できるので、より優れた接着性を実現できる。更に、ポリフェノール類（Ｉ）が、複数個（２個以上）の芳香環を含むポリフェノールである場合、それらの芳香環では、各々、２個又は３個の水酸基がオルト位、メタ位又はパラ位に存在する。

　前記ポリフェノール類（Ｉ）としては、例えば、ＷＯ２０２２／１３０８７９においてポリフェノール化合物として記載されたものを用いることができる。これらポリフェノール類（Ｉ）は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

〔アルデヒド類（ＩＩ）〕
　前記接着剤組成物が、上述したポリフェノール類（Ｉ）に加えて、樹脂成分としてアルデヒド類（ＩＩ）を含有することで、上述したポリフェノール類（Ｉ）と共に高い接着性を実現できる。ここで、アルデヒド類（ＩＩ）は、特に限定されず、要求される性能に応じて、適宜選択することができる。なお、本明細書において、アルデヒド類（ＩＩ）には、アルデヒド類が発生源であるアルデヒド類の誘導体も含まれる。

　前記アルデヒド類（ＩＩ）として、例えば、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、ブチルアルデヒド、アクロレイン、プロピオンアルデヒド、クロラール、ブチルアルデヒド、カプロアルデヒド、アリルアルデヒド等のモノアルデヒド、或いは、グリオキザール、マロンアルデヒド、スクシンアルデヒド、グルタルアルデヒド、アジポアルデヒド等の脂肪族ジアルデヒド類、芳香環を有するアルデヒド、ジアルデヒドデンプン等が挙げられる。これらアルデヒド類（ＩＩ）は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　前記アルデヒド類（ＩＩ）は、芳香環を有するアルデヒド類である又は芳香環を有するアルデヒド類を含むことが好ましい。より優れた接着性を得ることができるためである。また、前記アルデヒド類（ＩＩ）は、ホルムアルデヒドを含まないことが好ましい。ここで、「ホルムアルデヒドを含まない」とは、例えば、アルデヒド類の総質量中の、ホルムアルデヒドの含有量が０．５質量％未満であることを意味する。

　前記接着剤組成物では、ポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）が縮合された状態であり、ポリフェノール類と芳香環を有するアルデヒド類との質量比（芳香環を有するアルデヒド類の含有量／ポリフェノール類の含有量）が、０．１以上３以下であることが好ましい。この場合、ポリフェノール類と芳香環を有するアルデヒド類との間で起こる縮合反応の生成物である樹脂の硬度、接着性がより適したものになるからである。同様の観点から、前記接着剤組成物における、ポリフェノール類と芳香環を有するアルデヒド類との質量比（芳香環を有するアルデヒド類の含有量／ポリフェノール類の含有量）は、０．２５以上であることがより好ましく、また、２．５以下であることがより好ましい。
　なお、上記質量比は、乾燥物の質量（固形分比）である。

　また、前記接着剤組成物における、ポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）の合計含有量は、３～３０質量％であることが好ましい。この場合、作業性等を悪化させることなく、より優れた接着性を確保できるためである。同様の観点から、前記接着剤組成物における、ポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）の合計含有量は、５質量％以上であることがより好ましく、また、２５質量％以下であることがより好ましい。
　なお、上記合計含有量は、乾燥物の質量（固形分比）である。

〔イソシアネート化合物（ＩＩＩ）〕
　前記接着剤組成物は、上述したポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）に加えて、イソシアネート化合物（ＩＩＩ）を更に含有することが好ましい。この場合、ポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）との相乗効果によって、接着剤組成物の接着性を一層高めることができる。

　ここで、イソシアネート化合物（ＩＩＩ）は、接着剤組成物の被着体である樹脂材料（例えば、ポリフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）を縮合させたフェノール／アルデヒド樹脂）への接着を促進させる作用を有する化合物であって、極性官能基としてイソシアネート基を有する化合物である。これらイソシアネート化合物（ＩＩＩ）は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　前記イソシアネート化合物（ＩＩＩ）は、特に限定はされないが、接着性をより向上できる観点から、（ブロックド）イソシアネート基含有芳香族化合物を含むことが好ましい。前記接着剤組成物が（ブロックド）イソシアネート基含有芳香族化合物を含有することによって、ＰＥＴ繊維コードと接着剤組成物との界面近傍の位置に（ブロックド）イソシアネート基含有芳香族化合物が分布する結果、一層の接着性促進効果が得られ、この効果により、接着剤組成物の、ＰＥＴ繊維コードとの接着性がより高度化し得る。

　前記（ブロックド）イソシアネート基含有芳香族化合物については、特願２０２３－０４０１５７に記載されたもの、特願２０２３－０３０７６２に記載されたものを用いることができる。

　前記接着剤組成物における、イソシアネート化合物（ＩＩＩ）の含有量は、特に限定はされないが、より確実に優れた接着性を確保する観点から、５～６５質量％であることが好ましい。同様の観点から、前記接着剤組成物におけるイソシアネート化合物（ＩＩＩ）の含有量は、１０質量％以上であることがより好ましく、また、４５質量％以下であることがより好ましい。
　なお、上記含有量は、乾燥物の質量（固形分比）である。

〔ゴムラテックス（ＩＶ）〕
　前記接着剤組成物は、上述したポリフェノール類（Ｉ）、アルデヒド類（ＩＩ）及びイソシアネート化合物（ＩＩＩ）に加えて、実質的にはゴムラテックス（ＩＶ）を更に含有することができる。これによって、接着剤組成物は、ゴム部材との接着性をより高めることができる。

　ここで、ゴムラテックス（ＩＶ）としては、特に限定はされず、天然ゴム（ＮＲ）の他、ポリイソプレンゴム（ＩＲ）、スチレン－ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、エチレン－プロピレン－ジエンゴム（ＥＰＤＭ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ハロゲン化ブチルゴム、アクリロニリトル－ブタジエンゴム（ＮＢＲ）、又はビニルピリジン－スチレン－ブタジエン共重合体ゴム（Ｖｐ）等の合成ゴムが挙げられる。これらゴムラテックス（ＩＶ）は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　前記ゴムラテックス（ＩＶ）を含有する接着剤組成物を調製するに際しては、イソシアネート化合物（ＩＩＩ）を配合する前に、ゴムラテックス（ＩＶ）をフェノール類（Ｉ）及びアルデヒド類（ＩＩ）と混合させることが好ましい。

　前記接着剤組成物における、ゴムラテックス（ＩＶ）の含有量は、２０質量％以上であることが好ましく、２５質量％以上であることがより好ましく、また、７０質量％以下であることが好ましく、６０質量％以下であることがより好ましい。

　なお、前記接着剤組成物の製造方法は、特に限定はされないが、例えば、ポリフェノール類（Ｉ）、アルデヒド類（ＩＩ）、及びゴムラテックス（ＩＶ）等の原材料を混合し、熟成する方法、又は、ポリフェノール類（Ｉ）とアルデヒド類（ＩＩ）とを混合して熟成した後に、ゴムラテックス（ＩＶ）を更に加えて熟成する方法等が挙げられる。前記接着剤組成物の製造方法は、原材料にイソシアネート化合物（ＩＩＩ）が含まれる場合、ゴムラテックス（ＩＶ）を加え、熟成した後に、イソシアネート化合物（ＩＩＩ）を加える方法であってもよい。

（コーティングゴム）
　前記コーティングゴムは、前記ＰＥＴ繊維コードを被覆するゴムである。
　本実施形態の空気入りタイヤのカーカスプライでは、上記式（１）を満たすように、コーティングゴムのゴム占有率を規定すること以外は、特に限定はされず、要求される性能に応じて、コーティングゴムの組成や物性を適宜選択することができる。

　例えば、カーカスプライとしてタイヤに適用した際に、低転がり抵抗性をより改善できる観点からは、前記コーティングゴムが、天然ゴム６０質量％以上及び非油展スチレンブタジエンゴム４０質量％以下を含有するゴム成分と、該ゴム成分１００質量部に対して３０～６０質量部の、窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）が６０ｍ^２／ｇ以下のカーボンブラックと、を含むことが好ましい。このような組成のコーティングゴムは、低発熱性に優れ、タイヤに適用した際の転がり抵抗をより低減できる。

　前記コーティングゴムのゴム成分については、特に限定はされないが、上述したように、天然ゴム６０質量％以上及び非油展スチレンブタジエンゴム４０質量％以下を含有することが好ましい。コーティングゴムのゴム成分が天然ゴム６０質量％以上及び非油展スチレンブタジエンゴム４０質量％以下を含有することで、カーカスプライ（ＰＥＴ繊維－ゴム複合体）をタイヤに適用した際の低転がり抵抗性に寄与できる。
　なお、前記ゴム成分は、上述した天然ゴム及び非油展ＳＢＲ以外のゴム、例えば、ポリイソプレンゴム（ＩＲ）、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、アクリロニトリル－ブタジエン共重合ゴム（ＮＢＲ）、イソプレン・イソブチレン共重合ゴム（ＩＩＲ）、エチレン・プロピレン－ジエン共重合ゴム（ＥＰＤＭ）、ハロゲン化ブチルゴム（ＨＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）等の各種合成ゴム等のジエン系ゴムや、非ジエン系ゴムを含有することも可能である。

　また、前記コーティングゴムは、前記ゴム成分１００質量部に対して３０～６０質量部の、窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）が６０ｍ^２／ｇ以下のカーボンブラックを含むことが好ましい。
　前記コーティングゴム中に、Ｎ_２ＳＡが６０ｍ^２／ｇ以下のカーボンブラックを含むことで、カーカスプライの強度を高く維持しつつ、タイヤに適用した際の転がり抵抗の悪化を抑えることができる。同様の観点から、前記カーボンブラックのＮ_２ＳＡは、４５ｍ^２／ｇ以下であることがより好ましい。
　前記コーティングゴムにおける前記カーボンブラックの含有量を前記ゴム成分１００質量部に対して３０質量部以上とすることで、カーカスプライ（ＰＥＴ繊維－ゴム複合体）の強度を高めることができ、前記カーボンブラックの含有量を前記ゴム成分１００質量部に対して６０質量部以下とすることで、カーカスプライとしてタイヤに適用した際の転がり抵抗の悪化を抑えることができる。同様の観点から、前記カーボンブラックの含有量は、前記ゴム成分１００質量部に対して３５～４５質量部であることがより好ましい。
　前記カーボンブラックは、再生カーボンブラックでもよい。

　なお、前記コーティングゴムは、上述したゴム成分及びカーボンブラックの他にも、本発明の効果が損なわれない範囲で、通常ゴム工業界で用いられる添加成分、例えば、シリカ等の充填材、加硫剤、加硫促進剤、ビスマレイミド化合物、軟化剤、ステアリン酸、亜鉛華、樹脂、ワックス、オイル等を、適宜含むことができる。

（カーカスプライの物性等）
　本実施形態の空気入りタイヤのカーカスプライ９は、トータルゲージが１．２ｍｍ以下であり、且つ上記式（１）を満たすものであれば特に限定はされないが、より優れた強度を得る観点から、その引張強度（プライ強度）が、２３０００Ｎ／ｄｍ超であることが好ましい。カーカスプライの引張強度（Ｎ／ｄｍ）はＡＳＴＭ　Ｄ８８５にて測定したコード１本の引張強力×幅１０ｃｍ当たりの本数で計算される。カーカスプライの引張強度が２３０００Ｎ／ｄｍ超であると、空気入りタイヤの耐カット性と低燃費性が効果的に両立される。

　前記カーカスプライ中のＰＥＴ繊維コードのコード間距離は、タイヤ高速走行耐久性の観点から、０．１５ｍｍ以上であることが好ましく、０．１７ｍｍ以上であることがより好ましい。また、プランジャーエネルギー維持の観点から、０．４５ｍｍ以下であることが好ましく、０．４０ｍｍ以下であることがより好ましい。

　また、前記カーカスプライのトータルゲージは、１．２ｍｍ以下であり、１．０ｍｍ以下であることが特に好ましい。
　前記カーカスプライのトータルゲージが１．２ｍｍ以下であることで、カーカスプライの軽量化が進み、タイヤに適用した際の転がり抵抗の悪化をより確実に抑えることができるためである。
　なお、前記カーカスプライのトータルゲージは、図２に示すように、カーカスプライ中のコード延在方向と直交する面で切断した際のカーカスプライの厚さＴのことである。

　なお、上述したように、本実施形態の空気入りタイヤのカーカスプライは、上記式（１）を満たす必要があり、上記式（１）’を満たすことが好ましい。
　式（１）中のＡ（コード強度×繊維占有率）は、大きいほどカーカスプライの強度が大きいことを示し、Ｂ（コーティングゴムのｔａｎδ×ゴム占有率）は、小さいほど転がり抵抗を低減できることを示す。
　そして、上述したように、（Ａ／Ｂ）／コード総繊度を、０．３以上とする（式（１）を満たす）ことで、コードを少なくし、転がり抵抗を低減しつつも、高い強度を実現できる。

　また、前記カーカスプライについて、スペクトロメーター（株式会社上島製作所製）を用いて、温度２４℃、歪１％、周波数５２Ｈｚの条件下で測定したコーティングゴムのｔａｎδは、転がり抵抗低減の観点から、１．５以下であることが好ましく、１．０以下であることがより好ましい。

（カーカスプライの製造方法）
　本実施形態の空気入りタイヤのカーカスプライの製造方法は、特に限定はされず、公知の方法によって製造できる。
　なお、前記ＰＥＴ繊維コードを前記コーティングゴムによって被覆する方法としては、例えば、以下に示す方法を用いることができる。
　所定の本数のＰＥＴ繊維コードを、すだれ状に作製後、これらのＰＥＴ繊維コードを上下両側から、前記コーティングゴム（ゴム組成物）からなる任意の厚さを有する未加硫のゴムシートで挟んだ後、例えば１６０℃程度の温度で、２０分間程度加硫処理することで、カーカスプライを得る方法である。

＜空気入りタイヤの製造方法＞
　本実施形態の空気入りタイヤは、適用するタイヤの種類に応じ、未加硫のゴム組成物や、未加硫のトリート（コードをゴムで被覆したコード－ゴム複合体）等を用いて成形後に加硫して得てもよく、或いは、未加硫のゴム組成物の代わりに予備加硫工程等を経た半加硫ゴムを用いて成形後、さらに本加硫して得てもよい。
　なお、本実施形態の空気入りタイヤのトレッドゴム層及びカーカスプライ以外の部材は、特に限定されず、公知の部材を使用することができる。
　また、空気入りタイヤに充填する気体としては、通常の或いは酸素分圧を調整した空気の他、窒素、アルゴン、ヘリウム等の不活性ガスを用いることができる。

　以下に、実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明は下記の実施例に何ら限定されるものではない。

＜カーカスプライの作製及び評価＞
　表１に示す条件で、ＰＥＴ繊維コードをコーティングゴムで被覆して、カーカスプライを作製した。ＰＥＴ繊維コードの仕様、コーティングゴムの主たる配合、及び作製したカーカスプライの条件及び評価を表１に示す。
（１）プライ強度
　プライ強度は、ＡＳＴＭ　Ｄ８８５に準拠して測定したＰＥＴ繊維コードの一本あたりの強度及びＰＥＴ繊維コードの単位あたり打ち込み数を用いて、下記の式で計算した。数値が大きいほどプライ強度が大きい。
　式：プライ強度（Ｎ／ｄｍ）＝ＰＥＴ繊維コードの一本あたりの強度（Ｎ）×ＰＥＴ繊維コードの単位あたり打ち込み数（本／１０ｃｍ）
　評価結果は、カーカスプライ１のプライ強度を１００として、指数表示した。指数値が大きい程、プライ強度が高いことを示す。
（２）コーティングゴムのｔａｎδ
　コーティングゴムのｔａｎδは、スペクトロメーター（株式会社上島製作所製）を用いて、温度２４℃、歪１％、周波数５２Ｈｚの条件下でコーティングゴムのｔａｎδ（損失正接）を測定した。

＊１　ＳＢＲ１：溶液重合ＳＢＲ、非油展
＊２　ＳＢＲ２：乳化重合ＳＢＲ、２７．３質量％油展
＊３　ＣＢ１：ＧＰＦ級カーボンブラック、Ｎ_２ＳＡ　２８ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ　８９ｍｌ／１００ｇ
＊４　ＣＢ２：ＨＡＦ級カーボンブラック、Ｎ_２ＳＡ　７１ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ　１０３ｍｌ／１００ｇ

＜ゴム成分の分析方法＞
　スチレン－ブタジエンゴムのガラス転移温度（Ｔｇ）及び結合スチレン量は、以下の方法で測定した。

（１）ガラス転移温度（Ｔｇ）
　合成したスチレン－ブタジエンゴムを試料として、ＴＡインスツルメンツ社製ＤＳＣ２５０を用い、ヘリウム５０ｍＬ／分の流通下、－１００℃から２０℃／分で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ　ｐｏｉｎｔ）をガラス転移温度とした。

（２）結合スチレン量
　合成したスチレン－ブタジエンゴムを試料として、試料１００ｍｇを、クロロホルムで１００ｍＬにメスアップし、溶解して測定サンプルとした。スチレンのフェニル基による紫外線吸収波長（２５４ｎｍ付近）の吸収量により、試料１００質量％に対しての結合スチレン量（質量％）を測定した。なお、測定装置として、島津製作所社製の分光光度計「ＵＶ－２４５０」を用いた。

＜ゴム組成物の調製＞
　表２及び３に示す配合処方に従って、各成分を配合して混練し、実施例及び比較例のゴム組成物を調製した。なお、表２及び３に示したゴム成分の配合量は、油展量を含めた数値で記載した。各成分の配合量は、ゴム成分１００質量部に対する量（質量部）で示されている。
　得られた実施例及び比較例のゴム組成物を加硫し、加硫ゴム試験片を得た。

　なお、表２及び表３中の「低Ｔｇ変性ＳＢＲ」については、以下の条件によって作製した。
（低Ｔｇ変性ＳＢＲ（＊５）の合成）
　乾燥し、窒素置換した８００ｍＬの耐圧ガラス容器に、１，３－ブタジエンのシクロヘキサン溶液及びスチレンのシクロヘキサン溶液を、１，３－ブタジエン６７．５ｇ及びスチレン７．５ｇになるように加え、２，２－ジテトラヒドロフリルプロパン０．６ｍｍｏｌを加え、０．８ｍｍｏｌのｎ－ブチルリチウムを加えた後、５０℃で１．５時間重合を行った。この際の重合転化率がほぼ１００％となった重合反応系に対し、変性剤としてＮ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）－３－［ジエトキシ（メチル）シリル］プロピルアミンを０．７２ｍｍｏｌ添加し、５０℃で３０分間変性反応を行った。その後、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール（ＢＨＴ）のイソプロパノール５質量％溶液２ｍＬを加えて反応を停止させ、常法に従い乾燥して変性ＳＢＲを得た。
　得られた変性ＳＢＲのミクロ構造を測定した結果、結合スチレン量が１０質量％であり、また、ガラス転移温度（Ｔｇ）は、－６５℃であった。

＜ゴム組成物の評価＞
　以下の方法で、試験片のウェットブリップ性能、低燃費性能、耐摩耗性能、外観の変色、及び弾性率を評価した。結果を表２及び３に示す。

（１）ウェットグリップ性能
　試験片の損失正接（ｔａｎδ）を、粘弾性測定装置（ＧＡＢＯ社製）を用いて、温度－５℃、歪１％、周波数１５Ｈｚの条件で測定した。評価結果は、比較例１のｔａｎδを１００として、指数表示し、表２及び表３に示す。指数値が大きい程、ｔａｎδが大きく、ウェットグリップ性能に優れることを示す。

（２）低燃費性能
　試験片の損失正接（ｔａｎδ）を、粘弾性測定装置（ＧＡＢＯ社製）を用いて、温度５０℃、歪１％、周波数１５Ｈｚの条件で測定し、測定値の逆数を算出した。評価結果は、比較例１のｔａｎδの逆数を１００として、指数表示し、表２及び表３に示す。指数値が大きい程、ｔａｎδが小さく、低燃費性能に優れることを示す。

（３）耐摩耗性能
　試験片について、ＪＩＳ　Ｋ　６２６４－２：２００５に準拠し、上島製作所製ランボーン摩耗試験機を使用して、研磨輪にサンドペーパーを貼り付け、室温で、スリップ率５％、７％、１０％、１２％、１５％での摩耗量を測定した。比較例１の摩耗量の逆数を１００として下記式にて指数にし、算出した。指数値が大きい程、摩耗量が少なく、耐摩耗性能が良好であることを示す。
　摩耗量はスリップ率ごとに、実地想定の発生頻度の係数を掛けて積算し、更に、ゴムの弾性率を考慮して、接地面積が一定になるように補正した値を用いた。
　　耐摩耗性指数＝｛（比較例１の試験片の摩耗量）／（各試験片の摩耗量）｝×１００

（４）外観の変色
　試験片を、４０℃、オゾン雰囲気下５０ｐｐｈｍ、の条件で７日間保管した後、目視によって表面の変色の有無を確認した。評価は、以下の基準に沿って行い、評価結果を表２及び３に示す。
良好：黒光りの発生なし
不良：黒光りの発生あり

（５）弾性率
　試験片の貯蔵弾性率（Ｅ’）を、粘弾性測定装置（レオメトリックス社製）を用いて、温度２５℃、歪１％、周波数５２Ｈｚの条件で測定した。比較例１の弾性率（Ｅ’）の値を１００として指数表示した。指数値が大きい程、弾性率（Ｅ’）の値が大きいことを示す。結果を表２及び３に示す。

＊５　　低Ｔｇ変性ＳＢＲ：上記の低Ｔｇ変性ＳＢＲの合成によって得られた変性ＳＢＲであり、スチレンブタジエンゴム（Ａ）に相当
＊６　　中Ｔｇ変性ＳＢＲ：ブチルリチウムを開始剤として得られるＳＢＲであってＴｇが－３８℃で、末端をＮ－（１，３－ジメチルブチリデン）－３－トリエトキシシリル－１－プロパンアミンで変性した、スチレン－ブタジエンゴム
＊７　　高Ｔｇ無変性ＳＢＲ：　ＥＮＥＯＳマテリアル社製、商品名「ＨＰ７５５Ｂ」、ガラス転移温度－１９℃、配合量はＳＢＲ１００質量部に対する油添量３７．５質量部を含んだものであり、スチレンブタジエンゴム（Ｂ）に相当
＊８　　シリカ：　東ソーシリカ株式会社製、商品名「ニップシールＡＱ」
＊９　　カーボンブラック（ＣＢ）：　旭カーボン株式会社製、商品名「＃８０」
＊１０　無機充填剤：　昭和電工株式会社製、「ハイジライト（登録商標）」
＊１１　シランカップリング剤（Ａ）：　メルカプト系シランカップリング剤、ＥＶＯＮＩＫ社製、商品名「Ｓｉ３６３」
＊１２　シランカップリング剤（Ｂ）：　スルフィド系シランカップリング剤、ＥＶＯＮＩＫ社製、商品名「Ｓ２．５」
＊１３　オイル：　出光興産株式会社製、商品名「ダイアナプロセスＮＨ－７０Ｓ」
＊１４　水添Ｃ_５系樹脂：　Ｅａｓｔｍａｎ社製、商品名「登録商標Ｉｍｐｅｒａ　Ｅ１７８０」、軟化点＝１３０℃、重量平均分子量（Ｍｗ）＝９０９ｇ／ｍｏｌ
＊１５　その他成分：　ステアリン酸、ワックス、老化防止剤、亜鉛華、加硫促進剤、硫黄、リターダー及び作業性改良剤の合計量

　表２及び３から、実施例１～８は、比較例と比べてタイヤのウェットグリップ性能と、低燃費性能及び耐摩耗性能とが高度に両立されており、また、耐変色性に優れることが分かる。これに加えて、弾性率とプライ強度から、トレッドの弾性率が比較例に比べて低下していても、カーカスプライのプライ強度が大きいことで、耐カット性を維持できることが予想される。

　１：空気入りタイヤ、　２：ビード部、　３：サイドウォール部、　４：トレッド部、　５：カーカス、　６：ベルト、　６Ａ、６Ｂ：ベルト層、　７：ビードコア、　８：トレッドゴム層、　９：カーカスプライ、　１０：ＰＥＴ繊維コード、　１１：ＰＥＴ繊維、　２０：コーティングゴム

Claims

　トレッド部の最表面に位置するトレッドゴム層と、該トレッドゴム層のタイヤ径方向内側に位置し、ＰＥＴ繊維コードをコーティングゴムで被覆してなるカーカスプライと、を備える空気入りタイヤであって、
　前記トレッドゴム層は、ゴム成分と、充填剤と、シランカップリング剤と、を含み、
　前記ゴム成分は、窒素、ケイ素及びスズのうちの少なくとも一種の原子を有する変性剤によって変性された、ガラス転移温度が－５０℃以下のスチレンブタジエンゴム（Ａ）、並びに、該スチレンブタジエンゴム（Ａ）よりガラス転移温度が３０℃以上高い無変性のスチレンブタジエンゴム（Ｂ）を含有し、
　前記充填剤は、少なくともシリカを含有し、
　前記シランカップリング剤は、少なくとも、チオール基を有するシランカップリング剤（Ａ）及びスルフィド結合を有するシランカップリング剤（Ｂ）を含有し、
　前記シランカップリング剤（Ａ）の含有量が、前記シリカ１００質量部に対して１～１０質量部であり、
　前記シランカップリング剤（Ａ）及び前記シランカップリング剤（Ｂ）の合計含有量が、前記シリカ１００質量部に対して１～１５質量部であり、
　前記カーカスプライのトータルゲージが、１．２ｍｍ以下であり、
　前記カーカスプライが、下記の式（１）：
　　（Ａ／Ｂ）／コード総繊度≧０．３　・・・　（１）
（Ａ：コード強度（Ｎ）×繊維占有率
　繊維占有率：ＰＥＴ繊維コードの断面積（ｍｍ^２）／（カーカスプライのトータルゲージ（ｍｍ）×（ＰＥＴ繊維コードの直径（ｍｍ）＋ＰＥＴ繊維コードのコード間距離（ｍｍ）））
　Ｂ：コーティングゴムのｔａｎδ×ゴム占有率
　ゴム占有率：１－繊維占有率
　コード総繊度：コードを構成するＰＥＴ繊維の繊度の合計値（ｄｔｅｘ））
　を満たすことを特徴とする、空気入りタイヤ。
　前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）が、窒素原子及びケイ素原子を有する変性剤で変性されていることを特徴とする、請求項１に記載の空気入りタイヤ。
　前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）が、窒素原子を含む官能基及びアルコキシ基を有する変性剤で変性されていることを特徴とする、請求項２に記載の空気入りタイヤ。
　前記シランカップリング剤（Ａ）の含有量に対する前記シランカップリング剤（Ｂ）の含有量の質量比（Ｂ／Ａ）が、０．３以上３未満であることを特徴とする、請求項１に記載の空気入りタイヤ。
　前記充填剤が、カーボンブラックをさらに含み、
　前記シリカと前記カーボンブラックの総量中の前記シリカの含有比率が、８０質量％以上１００質量％未満であることを特徴とする、請求項１に記載の空気入りタイヤ。
　前記シリカの含有量が、前記ゴム成分１００質量部に対して２０質量部以上１００質量部未満であることを特徴とする、請求項１に記載の空気入りタイヤ。
　前記シランカップリング剤（Ａ）は、炭素数が２０～７５であることを特徴とする、請求項１に記載の空気入りタイヤ。
　前記ゴム成分は、前記スチレンブタジエンゴム（Ａ）を１５質量％以上８５質量％未満含有することを特徴とする、請求項１に記載の空気入りタイヤ。
　前記ゴム成分は、前記スチレンブタジエンゴム（Ｂ）を１５質量％以上８５質量％未満含有することを特徴とする、請求項１に記載の空気入りタイヤ。
　さらに、前記トレッドゴム層が、前記ゴム成分１００質量部に対して樹脂を１～５０質量部含むことを特徴とする、請求項１に記載の空気入りタイヤ。
　前記樹脂が、水素添加された樹脂であることを特徴とする、請求項１０に記載の空気入りタイヤ。
　前記ＰＥＴ繊維コードのコード強度が、１６０Ｎ以上である、請求項１に記載の空気入りタイヤ。
　前記カーカスプライの引張強度が、２３０００Ｎ／ｄｍ超である、請求項１に記載の空気入りタイヤ。
　前記ＰＥＴ繊維コードの繊度が、１１００／２～２０００／２ｄｔｅｘである、請求項１に記載の空気入りタイヤ。
　前記カーカスプライが、下記の式（１）’：
　　（Ａ／Ｂ）／コード総繊度≧０．４５　・・・　（１）’
を満たす、請求項１に記載の空気入りタイヤ。