WO2024070667A1

WO2024070667A1 - 変倍光学系および撮像装置

Info

Publication number: WO2024070667A1
Application number: PCT/JP2023/033225
Authority: WO
Inventors: 琢也田中; 雅人近藤; 賢米澤; 大雅野田
Original assignee: 富士フイルム株式会社
Priority date: 2022-09-27
Filing date: 2023-09-12
Publication date: 2024-04-04

Abstract

変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、中間群と、屈折力を有する最終レンズ群とからなる。中間群は、１つ以上かつ５つ以下のレンズ群からなる。第２レンズ群の最も像側のレンズ面から最終レンズ群の最も物体側のレンズ面までの間に開口絞りが配置される。第１レンズ群は、最も物体側から像側へ順に連続して、負レンズと、正レンズとを含む。変倍光学系は、予め定められた条件式を満足する。

Description

変倍光学系および撮像装置

　本開示の技術は、変倍光学系、および撮像装置に関する。

　従来、デジタルカメラ等の撮像装置に使用可能な変倍光学系として、特開２０１６－１０９７２０号公報、特開２０１６－１０９７２１号公報、および特開２０２１－００９２１７号公報に記載のズームレンズが知られている。

　小型に構成され、変倍全域でＦナンバーが小さく、かつ、変倍全域で高い光学性能を有する変倍光学系が要望されている。これらの要求レベルは、年々高まっている。

　本開示は、小型であり、変倍全域でＦナンバーが小さく、かつ、変倍全域で高い光学性能を有する変倍光学系、およびこの変倍光学系を備えた撮像装置を提供する。

　本開示の一態様に係る変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、中間群と、屈折力を有する最終レンズ群とからなり、中間群は、１つ以上かつ５つ以下のレンズ群からなり、変倍の際、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と中間群との間隔が変化し、中間群と最終レンズ群との間隔が変化し、中間群が複数のレンズ群からなる場合は、変倍の際、中間群内の隣り合うレンズ群の全ての間隔が変化し、第２レンズ群の最も像側のレンズ面から最終レンズ群の最も物体側のレンズ面までの間に開口絞りが配置され、第１レンズ群は、最も物体側から像側へ順に連続して、負レンズである第１レンズと、正レンズである第２レンズとを含み、広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズの物体側の面から開口絞りまでの光軸上の距離をＤＤＬ１ＳＴｗ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズの物体側の面から最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗ、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦｎｏｔ、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｔ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、広角端における空気換算距離での全系のバックフォーカスをＢｆｗ、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｔとした場合、
　　０＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／ＴＬｗ＜０．５　　（１）
　　０．５＜Ｆｎｏｔ／（ｆｔ／ｆｗ）＜１．３　　（２）
　　０．１５＜Ｂｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜２　　（３）
で表される条件式（１）、（２）、および（３）を満足する。

　上記態様の変倍光学系は、
　　１＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．４　　（４）
で表される条件式（４）を満足することが好ましい。

　第１レンズ群の焦点距離をｆ１、広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズから開口絞りまでの光学系の合成焦点距離をｆＬ１ＳＴｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　－６．６＜ｆ１／ｆＬ１ＳＴｗ＜－１．５　　（５）
で表される条件式（５）を満足することが好ましい。

　第１レンズ群の焦点距離をｆ１、第１レンズの焦点距離をｆＬ１とした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　－０．９＜ｆ１／ｆＬ１＜－０．０５　　（６）
で表される条件式（６）を満足することが好ましい。

　広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズから開口絞りまでの光学系の合成焦点距離をｆＬ１ＳＴｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　－１．４＜ｆｗ／ｆＬ１ＳＴｗ＜－０．３　　（７）
で表される条件式（７）を満足することが好ましい。

　広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズから開口絞りまでの光学系の合成焦点距離をｆＬ１ＳＴｗ、第１レンズ群の焦点距離をｆ１、第１レンズの焦点距離をｆＬ１とした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　１＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．４　　（４）
　　－６．６＜ｆ１／ｆＬ１ＳＴｗ＜－１．５　　（５）
　　－０．９＜ｆ１／ｆＬ１＜－０．０５　　（６）
　　－１．４＜ｆｗ／ｆＬ１ＳＴｗ＜－０．３　　（７）
で表される条件式（４）、（５）、（６）、および（７）を満足することが好ましい。

　上記態様の変倍光学系は、
　　２＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜９　　（８）
で表される条件式（８）を満足することが好ましい。

　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での第２レンズ群の横倍率をβ２ｔ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での第２レンズ群の横倍率をβ２ｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　１．１＜β２ｔ／β２ｗ＜３　　（９）
で表される条件式（９）を満足することが好ましい。

　広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズ群と第２レンズ群との光軸上の間隔をＤＤＧ１２ｗ、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズ群と第２レンズ群との光軸上の間隔をＤＤＧ１２ｔ、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズの物体側の面から最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．１＜｜ＤＤＧ１２ｗ－ＤＤＧ１２ｔ｜／ＴＬｔ＜０．３　　（１０）
で表される条件式（１０）を満足することが好ましい。

　第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．２＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／ｆ１＜０．８　　（１１）
で表される条件式（１１）を満足することが好ましい。

　広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　３＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝／＜９　　（１２）
で表される条件式（１２）を満足することが好ましい。

　上記態様の変倍光学系は、
　　３＜ＴＬｗ／ｆｗ＜８　　（１３）
で表される条件式（１３）を満足することが好ましい。

　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズの物体側の面から最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　１．５＜ＴＬｔ／ｆｔ＜３　　（１４）
で表される条件式（１４）を満足することが好ましい。

　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズの物体側の面から最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　５＜ＴＬｔ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１１　　（１５）
で表される条件式（１５）を満足することが好ましい。

　第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　３＜ｆ１／ｆｗ＜７　　（１６）
で表される条件式（１６）を満足することが好ましい。

　第１レンズ群の焦点距離をｆ１、第２レンズ群の焦点距離をｆ２とした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　３＜ｆ１／（－ｆ２）＜９　　（１７）
で表される条件式（１７）を満足することが好ましい。

　第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　２＜ｆ１／（ｆｔ／Ｆｎｏｔ）＜７　　（１８）
で表される条件式（１８）を満足することが好ましい。

　第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　１．８＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）^１／２＜４．２　　（１９）
で表される条件式（１９）を満足することが好ましい。

　広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズの物体側の面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　２＜Ｄｅｎｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝＜４．５　　（２０）
で表される条件式（２０）を満足することが好ましい。

　広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズの物体側の面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．５＜Ｄｅｎｗ／（ｆｗ×ｆｔ）^１／２＜１　　（２１）
で表される条件式（２１）を満足することが好ましい。

　第１レンズの中心厚をｄ１、広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズ
の物体側の面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．０４＜ｄ１／（Ｄｅｎｗ×ｔａｎωｗ）＜０．０９　　（２２）
で表される条件式（２２）を満足することが好ましい。

　広角端における無限遠物体に合焦した状態での像面から近軸射出瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｘｗ、Ｄｅｘｗの符号は、像面を基準として像側の距離を正、物体側の距離を負とし、像面と近軸射出瞳位置との間に屈折力を有しない光学部材が配置されている場合は、上記光学部材については空気換算距離を用いてＤｅｘｗを計算する場合、上記態様の変倍光学系は、
　　－０．６５＜ｆｗ／Ｄｅｘｗ＜－０．２　　（２３）
で表される条件式（２３）を満足することが好ましい。

　第１レンズの物体側の面の有効直径をＥＤｆ、最終レンズ群の最も像側のレンズ面の有効直径をＥＤｒとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　１．５＜ＥＤｆ／ＥＤｒ＜３　　（２４）
で表される条件式（２４）を満足することが好ましい。

　第１レンズの物体側の面の有効直径をＥＤｆとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．３５＜ＥＤｆ／ＴＬｗ＜０．６５　　（２５）
で表される条件式（２５）を満足することが好ましい。

　上記態様の変倍光学系は、
　　２．２＜ｆｔ／ｆｗ＜４．８　　（２６）
で表される条件式（２６）を満足することが好ましい。

　第１レンズのｄ線に対する屈折率をＮｄＬ１、第１レンズのｄ線基準のアッベ数をνｄＬ１とした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　１．８＜ＮｄＬ１＜２．０１　　（２７）
　　１５＜νｄＬ１＜４５　　（２８）
　　２＜ＮｄＬ１＋０．０１×νｄＬ１＜２．５　　（２９）
で表される条件式（２７）、（２８）、および（２９）を満足することが好ましい。

　第２レンズのｄ線に対する屈折率をＮｄＬ２、第２レンズのｄ線基準のアッベ数をνｄＬ２とした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　１．４３＜ＮｄＬ２＜１．８１　　（３０）
　　４５＜νｄＬ２＜９６　　（３１）
　　２＜ＮｄＬ２＋０．０１×νｄＬ２＜２．５　　（３２）
で表される条件式（３０）、（３１）、および（３２）を満足することが好ましい。

　変倍の際および合焦の際に移動する少なくとも１つの合焦群を含み、変倍光学系が含む合焦群のうち、焦点距離の絶対値が最も小さな合焦群の焦点距離をｆｆｏｃ、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での中間群の焦点距離をｆＭｔとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．３＜｜ｆｆｏｃ／ｆＭｔ｜＜４　　（３３）
で表される条件式（３３）を満足することが好ましい。

　上記態様の変倍光学系は、変倍の際および合焦の際に移動する少なくとも１つの合焦群を含み、変倍光学系が含む合焦群のうち、焦点距離の絶対値が最も大きな合焦群の望遠端における無限遠物体に合焦した状態での横倍率をβｆｔ、焦点距離の絶対値が最も大きな
合焦群より像側の全てのレンズの望遠端における無限遠物体に合焦した状態での合成横倍率をβｆＲｔとした場合、
　　１＜｜（１－βｆｔ^２）×βｆＲｔ^２｜＜８　　（３４）
で表される条件式（３４）を満足することが好ましい。

　中間群に含まれるレンズ群のうちの１つのレンズ群は、変倍の際および合焦の際に移動する合焦群であるように構成してもよい。

　合焦群は、１枚の正レンズと、２枚の負レンズとからなるように構成してもよい。この構成において、合焦群の最も像側の負レンズが非球面レンズである場合、上記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｎｆ、上記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｎｒ、上記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｎｆ、上記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｎｒとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．１＜（１／Ｒｃｎｆ－１／Ｒｃｎｒ）／（１／Ｒｙｎｆ－１／Ｒｙｎｒ）＜３　
　（３５）
で表される条件式（３５）を満足することが好ましい。

　合焦群は、１枚の負レンズと、２枚の正レンズとからなるように構成してもよい。この構成において、合焦群の最も像側の正レンズは非球面レンズである場合、上記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｐｆ、上記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｐｒ、上記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｐｆ、上記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｐｒとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　－１２０＜（１／Ｒｃｐｆ－１／Ｒｃｐｒ）／（１／Ｒｙｐｆ－１／Ｒｙｐｒ）＜－３　　（３６）
で表される条件式（３６）を満足することが好ましい。

　合焦群は、１枚の正レンズと、１枚の負レンズとからなるように構成してもよい。

　合焦群は、１枚の負レンズからなるように構成してもよい。この構成において、合焦群の負レンズは非球面レンズである場合、上記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｓｎｆ、上記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｓｎｒ、上記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｓｎｆ、上記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｓｎｒとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．１＜（１／Ｒｃｓｎｆ－１／Ｒｃｓｎｒ）／（１／Ｒｙｓｎｆ－１／Ｒｙｓｎｒ）＜３．５　　（３７）
で表される条件式（３７）を満足することが好ましい。

　中間群に含まれるレンズ群のうちの２つのレンズ群は、変倍の際および合焦の際に相互間隔を変化させて移動する合焦群であるように構成してもよい。

　合焦群である上記２つのレンズ群のうち、物体側に配置されたレンズ群を物体側合焦群とし、像側に配置されたレンズ群を像側合焦群とした場合、物体側合焦群は、１枚の負レンズと、１枚の正レンズとからなり、像側合焦群は、１枚の正レンズからなるように構成してもよい。

　像側合焦群の正レンズが非球面レンズである場合、上記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｉｐｆ、上記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｉｐｒ、上
記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｉｐｆ、上記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｉｐｒとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　１＜（１／Ｒｃｉｐｆ－１／Ｒｃｉｐｒ）／（１／Ｒｙｉｐｆ－１／Ｒｙｉｐｒ）＜１００　　（３８）
で表される条件式（３８）を満足することが好ましい。

　合焦群である上記２つのレンズ群のうち、物体側に配置されたレンズ群を物体側合焦群とし、像側に配置されたレンズ群を像側合焦群とした場合、物体側合焦群は、１枚の正レンズと、１枚の負レンズとからなり、像側合焦群は、１枚の負レンズからなるように構成してもよい。

　像側合焦群の負レンズが非球面レンズである場合、上記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｉｎｆ、上記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｉｎｒ、上記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｉｎｆ、上記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｉｎｒとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．１＜（１／Ｒｃｉｎｆ－１／Ｒｃｉｎｒ）／（１／Ｒｙｉｎｆ－１／Ｒｙｉｎｒ）＜３．５　　（３９）
で表される条件式（３９）を満足することが好ましい。

　上記態様の変倍光学系は、広角端から望遠端までの変倍の際に同じ移動軌跡で移動する複数のレンズ群を含むように構成してもよい。

　中間群は、最も物体側に開口絞りを含むことが好ましい。

　中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなり、最終レンズ群は、正の屈折力を有するように構成してもよい。

　最終レンズ群は、変倍の際に像面に対して固定されているように構成してもよい。

　最終レンズ群が、１枚の非球面レンズである正レンズからなる場合、上記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃＥｐｆ、上記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃＥｐｒ、上記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙＥｐｆ、上記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙＥｐｒとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．１＜｜（１／ＲｃＥｐｆ－１／ＲｃＥｐｒ）／（１／ＲｙＥｐｆ－１／ＲｙＥｐｒ）｜＜５　　（４０）
で表される条件式（４０）を満足することが好ましい。

　最終レンズ群は、変倍の際に移動するように構成してもよい。

　中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなり、最終レンズ群は、正の屈折力を有するように構成してもよい。この構成において、最終レンズ群は、変倍の際に移動するように構成してもよい。

　中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなり、最終レンズ群は、負の屈折力を有するように構成してもよい。この構成において、最終レンズ群は、変倍の際に移動する
ように構成してもよい。

　中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなり、最終レンズ群は、正の屈折力を有するように構成してもよい。この構成において、最終レンズ群は、変倍の際に移動するように構成してもよい。

　中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなり、最終レンズ群は、負の屈折力を有するように構成してもよい。この構成において、最終レンズ群は、変倍の際に移動するように構成してもよい。

　中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなり、最終レンズ群は、負の屈折力を有するように構成してもよい。この構成において、最終レンズ群は、変倍の際に移動するように構成してもよい。

　中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなり、最終レンズ群は、正の屈折力を有するように構成してもよい。この構成において、最終レンズ群は、変倍の際に移動するように構成してもよい。

　中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなり、最終レンズ群は、負の屈折力を有するように構成してもよい。この構成において、最終レンズ群は、変倍の際に移動するように構成してもよい。

　本開示の別の態様に係る撮像装置は、本開示の上記態様に係る変倍光学系を備えている。

　なお、本明細書の「～からなり」、「～からなる」は、挙げられた構成要素以外に、実質的に屈折力を有さないレンズ、並びに、絞り、フィルタ、およびカバーガラス等のレンズ以外の光学要素、並びに、レンズフランジ、レンズバレル、撮像素子、および手振れ補正機構等の機構部分、等が含まれていてもよいことを意図する。

　本明細書の「正の屈折力を有する～群」および「～群は正の屈折力を有する」は、群全体として正の屈折力を有することを意味する。同様に「負の屈折力を有する～群」および「～群は負の屈折力を有する」は、群全体として負の屈折力を有することを意味する。本明細書の「第１レンズ群」、「第２レンズ群」、「レンズ群」、「最終レンズ群」、および「合焦群」は、複数のレンズからなる構成に限らず、１枚のみのレンズからなる構成としてもよい。

　複合非球面レンズ（球面レンズと、その球面レンズ上に形成された非球面形状の膜とが一体的に構成されて、全体として１つの非球面レンズとして機能するレンズ）は、接合レンズとは見なさず、１枚のレンズとして扱う。非球面を含むレンズに関する屈折力の符号、および面形状は、特に断りが無い限り、近軸領域のものを用いる。曲率半径の符号は、物体側に凸形状を向けた面の曲率半径の符号を正、像側に凸形状を向けた面の曲率半径の符号を負とする。

　本明細書において、「全系」は、変倍光学系を意味する。条件式で用いている「焦点距離」は、近軸焦点距離である。条件式で用いている「光軸上の距離」は、特に断りが無い限り、幾何学的距離である。条件式で用いている値は特に断りがない限り、無限遠物体に合焦した状態において、ｄ線を基準とした場合の値である。

　本明細書に記載の「ｄ線」、「Ｃ線」、「Ｆ線」、および「ｇ線」は輝線である。ｄ線の波長は５８７．５６ｎｍ（ナノメートル）、Ｃ線の波長は６５６．２７ｎｍ（ナノメートル）、Ｆ線の波長は４８６．１３ｎｍ（ナノメートル）、ｇ線の波長は４３５．８４ｎｍ（ナノメートル）として扱う。

　本開示によれば、小型であり、変倍全域でＦナンバーが小さく、かつ、変倍全域で高い光学性能を有する変倍光学系、およびこの変倍光学系を備えた撮像装置を提供することができる。

実施例１の変倍光学系に対応し、一実施形態に係る変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。条件式の記号を説明するための図である。有効直径および最大有効径の位置を説明するための図である。実施例１の変倍光学系の各収差図である。実施例２の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例２の変倍光学系の各収差図である。実施例３の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例３の変倍光学系の各収差図である。実施例４の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例４の変倍光学系の各収差図である。実施例５の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例５の変倍光学系の各収差図である。実施例６の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例６の変倍光学系の各収差図である。実施例７の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例７の変倍光学系の各収差図である。実施例８の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例８の変倍光学系の各収差図である。実施例９の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例９の変倍光学系の各収差図である。実施例１０の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例１０の変倍光学系の各収差図である。実施例１１の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例１１の変倍光学系の各収差図である。実施例１２の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例１２の変倍光学系の各収差図である。実施例１３の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例１３の変倍光学系の各収差図である。実施例１４の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例１４の変倍光学系の各収差図である。実施例１５の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例１５の変倍光学系の各収差図である。実施例１６の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例１６の変倍光学系の各収差図である。実施例１７の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例１７の変倍光学系の各収差図である。実施例１８の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例１８の変倍光学系の各収差図である。実施例１９の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例１９の変倍光学系の各収差図である。実施例２０の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。実施例２０の変倍光学系の各収差図である。一実施形態に係る撮像装置の正面側の斜視図である。一実施形態に係る撮像装置の背面側の斜視図である。

　以下、図面を参照しながら本開示の実施形態について説明する。

　図１に、本開示の一実施形態に係る変倍光学系の構成の断面図および移動軌跡を示す。図１では、「Ｗｉｄｅ」と付した上段に広角端状態を示し、「Ｔｅｌｅ」と付した下段に望遠端状態を示す。図１に示す例は後述の実施例１の変倍光学系に対応している。図１では、無限遠物体に合焦している状態を示し、左側が物体側、右側が像側である。図１では、広角端における軸上光束ｗａおよび最大半画角ωｗの光束ｗｂ、並びに、望遠端における軸上光束ｔａおよび最大半画角ωｔの光束ｔｂも示している。

　本開示の変倍光学系は、光軸Ｚに沿って物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、中間群ＧＭと、屈折力を有する最終レンズ群ＧＥとからなる。中間群ＧＭは、１つ以上かつ５つ以下のレンズ群からなる。第１レンズ群Ｇ１を正の屈折力を有するレンズ群とすることによって、全長の短縮が可能となるため、小型化と高変倍比化との両立に有利となる。また、第１レンズ群Ｇ１を正の屈折力を有するレンズ群とすることによって、第２レンズ群Ｇ２へ入射する光線の高さが低くなるため、変倍の際の収差変動の抑制に有利となる。

　開口絞りＳｔは、第２レンズ群Ｇ２の最も像側のレンズ面から最終レンズ群ＧＥの最も物体側のレンズ面までの間に配置される。この構成によれば、絞りユニットの小型化が可能となるため、光学系全体の小型化に有利となる。

　変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と中間群ＧＭとの間隔が変化し、中間群ＧＭと最終レンズ群ＧＥとの間隔が変化する。中間群ＧＭが複数のレンズ群からなる場合は、変倍の際、中間群ＧＭ内の隣り合うレンズ群の全ての間隔が変化する。変倍の際に複数の群の間隔が変化することによって、変倍全域において諸収差を抑制することに有利となる。

　なお、本明細書における「第１レンズ群Ｇ１」、「第２レンズ群Ｇ２」、中間群ＧＭに含まれる「レンズ群」、および「最終レンズ群ＧＥ」は、変倍光学系の構成部分であって、変倍の際に変化する空気間隔によって分けられた、少なくとも１枚のレンズを含む部分である。変倍の際には、各レンズ群単位で移動又は固定され、且つ、各レンズ群内のレンズの相互間隔は変化しない。すなわち、本明細書では、変倍の際に、隣り合う群との間隔が変化し、且つ、自身内部では隣り合うレンズの全間隔が変化しない群を１つのレンズ群としている。なお、「レンズ群」は、屈折力を有しないレンズ以外の構成要素、例えば開口絞りＳｔ等を含んでいてもよい。

　一例として、図１に示す変倍光学系は、物体側から像側へ順に、第１レンズ群Ｇ１と、
第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とからなる。図１の例では、中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３および第４レンズ群Ｇ４からなり、最終レンズ群ＧＥは、第５レンズ群Ｇ５からなる。

　一例として、図１の各レンズ群は以下に述べるように構成されている。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、レンズＬ１１～Ｌ１３の３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、レンズＬ２１～Ｌ２４の４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、開口絞りＳｔと、レンズＬ３１～Ｌ３６の６枚のレンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から像側へ順に、レンズＬ４１～Ｌ４２の２枚のレンズからなる。第５レンズ群Ｇ５は、レンズＬ５１の１枚のレンズからなる。なお、図１の開口絞りＳｔは形状および大きさを示しているのではなく、光軸方向の位置を示している。

　図１の例では、変倍の際に、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とが、隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｓｉｍに対して固定されている。図１では、移動するレンズ群については、広角端から望遠端までの変倍の際の各レンズ群の概略的な移動軌跡を上段と下段の間の矢印で示している。

　本開示の変倍光学系において、第１レンズ群Ｇ１は、最も物体側から像側へ順に連続して、負レンズである第１レンズと、正レンズである第２レンズとを含む。この構成によれば、第１レンズ群Ｇ１内の収差補正が容易となるため、変倍の際の収差変動の抑制に有利となる。また、最も物体側に負レンズを配置することによって、広角端の焦点距離を短くした際の収差補正が容易となる。図１の例では、レンズＬ１１が第１レンズに対応し、レンズＬ１２が第２レンズに対応する。

　例えば、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、負レンズと、正レンズと、正レンズとからなるように構成することができる。また、例えば、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、負レンズと、負レンズと、正レンズと、負レンズとからなるように構成することができる。

　中間群ＧＭは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなり、最終レンズ群ＧＥは、正の屈折力を有するように構成することができる。このようにした場合は、レンズの駆動機構の簡素化と高性能化との両立に有利となる。

　中間群ＧＭは、最も物体側に開口絞りＳｔを含むことが好ましい。このようにした場合は、開口絞りＳｔと第１レンズ群Ｇ１とを近づけることができるので、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面から入射瞳位置までの距離を短くできる。これによって、第１レンズ群Ｇ１の小径化に有利となる。

　最終レンズ群ＧＥは、変倍の際に像面Ｓｉｍに対して固定されているように構成してもよい。このようにした場合は、レンズの駆動機構を簡素化できる。

　最終レンズ群ＧＥは、１枚の非球面レンズである正レンズからなるように構成してもよい。このようにした場合は、レンズの駆動機構の簡素化と高性能化との両立に有利となる。

　本開示の変倍光学系は、変倍の際および合焦の際に移動する少なくとも１つの合焦群を含むように構成してもよい。合焦群が移動することにより合焦が行われる。図１の例では
、合焦群は第４レンズ群Ｇ４からなる。図１の第４レンズ群Ｇ４の下の括弧と右向きの矢印は、第４レンズ群Ｇ４が、無限遠物体から最至近物体への合焦の際に像側へ移動する合焦群であることを示す。なお、第４レンズ群Ｇ４は変倍全域で合焦群として機能するが、図１では図の煩雑化を避けるため、合焦群を示す括弧と矢印は下段の図のみに付している。

　中間群ＧＭに含まれるレンズ群のうちの１つのレンズ群が、変倍の際および合焦の際に移動する合焦群であるように構成してもよい。合焦群を中間群ＧＭに配置することによって、合焦群の小型化が可能となり、光学系全体の小型化に有利となる。

　一例として図１に示すように、合焦群は、１枚の正レンズと、１枚の負レンズとからなるように構成してもよい。このようにした場合は、合焦群のレンズ枚数を抑えることによって、合焦群の制御のための機構の簡略化に有利となり、また、迅速な合焦が容易となる。

　もしくは、合焦群は、１枚の負レンズからなるように構成してもよい。このようにした場合は、合焦群のレンズ枚数をさらに抑えることによって、合焦群の制御のための機構の簡略化により有利となり、また、より迅速な合焦が容易となる。その際に、合焦群の負レンズは非球面レンズであるように構成してもよい。このようにした場合は、合焦の際の収差変動を抑制できるため高性能化により有利となる。

　合焦群は、１枚の正レンズと、２枚の負レンズとからなるように構成してもよい。このようにした場合は、合焦の際の収差変動を抑制できるため高性能化に有利となる。その際に、合焦群の最も像側の負レンズは非球面レンズであるように構成してもよい。このようにした場合は、合焦の際の収差変動を抑制できるため高性能化により有利となる。

　合焦群は、１枚の負レンズと、２枚の正レンズとからなるように構成してもよい。このようにした場合は、合焦の際の収差変動を抑制できるため高性能化に有利となる。その際に、合焦群の最も像側の正レンズは非球面レンズあるように構成してもよい。このようにした場合は、合焦の際の収差変動を抑制できるため高性能化により有利となる。

　中間群ＧＭに含まれるレンズ群のうちの２つのレンズ群が、変倍の際および合焦の際に相互間隔を変化させて移動する合焦群であるように構成してもよい。合焦群を中間群ＧＭに配置することによって、合焦群の小型化が可能となり、光学系全体の小型化に有利となる。さらに、フローティングフォーカス方式を採用して２つのレンズ群で合焦することによって、合焦の際の収差変動を良好に抑制することができる。

　中間群ＧＭに含まれるレンズ群のうちの２つのレンズ群が、変倍の際および合焦の際に相互間隔を変化させて移動する合焦群である構成において、合焦群である２つのレンズ群のうち、物体側に配置されたレンズ群を物体側合焦群、像側に配置されたレンズ群を像側合焦群と呼ぶことにする。

　物体側合焦群は、１枚の負レンズと、１枚の正レンズとからなり、像側合焦群は、１枚の正レンズからなるように構成してもよい。このようにした場合は、合焦の際の収差変動を抑制できるため高性能化に有利となる。その際に、像側合焦群の正レンズは非球面レンズであるように構成してもよい。このようにした場合は、合焦の際の収差変動を抑制できるため高性能化により有利となる。

　物体側合焦群は、１枚の正レンズと、１枚の負レンズとからなり、像側合焦群は、１枚の負レンズからなるように構成してもよい。このようにした場合は、合焦の際の収差変動
を抑制できるため高性能化に有利となる。その際に、像側合焦群の負レンズは非球面レンズであるように構成してもよい。このようにした場合は、合焦の際の収差変動を抑制できるため高性能化により有利となる。

　次に、本開示の変倍光学系の条件式に関する好ましい構成について述べる。なお、以下の条件式に関する説明では、冗長な説明を避けるため、定義が同じものには同じ記号を用いて記号の重複説明を一部省略する。また、以下では、冗長な説明を避けるため「本開示の変倍光学系」を単に「変倍光学系」ともいう。

　変倍光学系は下記条件式（１）を満足することが好ましい。ここでは、広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズの物体側の面から開口絞りＳｔまでの光軸上の距離をＤＤＬ１ＳＴｗとしている。広角端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズの物体側の面から最終レンズ群ＧＥの最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗとしている。なお、「空気換算距離での全系のバックフォーカス」は、全系の最も像側のレンズ面から像面Ｓｉｍまでの光軸上の空気換算距離である。ＴＬｗは広角端における無限遠物体に合焦した状態での全長である。条件式（１）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、開口絞りＳｔと第１レンズ群Ｇ１との距離が短くなり過ぎないため、第１レンズの物体側の面から入射瞳位置までの距離も短くなり過ぎることがなく、これによって、変倍の際の収差変動の抑制が容易となる。条件式（１）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、開口絞りＳｔと第１レンズ群Ｇ１との距離が離れ過ぎないため、第１レンズの物体側の面から入射瞳位置までの距離が長くなり過ぎることがない。これによって、第１レンズ群Ｇ１の大径化を抑制できるため、小型化が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（１－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（１－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　０＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／ＴＬｗ＜０．５　　（１）
　　０．０５＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／ＴＬｗ＜０．４６　　（１－１）
　　０．１＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／ＴＬｗ＜０．４３　　（１－２）
　　０．１５＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／ＴＬｗ＜０．４１　　（１－３）
　　０．２＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／ＴＬｗ＜０．３９　　（１－４）

　図２に、図１の変倍光学系の断面図を示し、一例として、この変倍光学系における上記の距離ＤＤＬ１ＳＴｗおよび全長ＴＬｗを示す。図２では、「Ｗｉｄｅ」と付した上段に広角端状態を示し、「Ｔｅｌｅ」と付した下段に望遠端状態を示す。

　変倍光学系は下記条件式（２）を満足することが好ましい。ここでは、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦｎｏｔとしている。望遠端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｔとしている。広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとしている。条件式（２）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、光学系全体の小型化に有利となる、または、特に望遠端において諸収差を抑制することに有利となる。条件式（２）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、望遠端において小さなＦナンバーを保持することが容易となるため、望遠端において十分な明るさを得ることに有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（２－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（２－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　０．５＜Ｆｎｏｔ／（ｆｔ／ｆｗ）＜１．３　　（２）
　　０．６＜Ｆｎｏｔ／（ｆｔ／ｆｗ）＜１．２　　（２－１）
　　０．７＜Ｆｎｏｔ／（ｆｔ／ｆｗ）＜１．２　　（２－２）
　　０．８＜Ｆｎｏｔ／（ｆｔ／ｆｗ）＜１．１　　（２－３）
　　０．９＜Ｆｎｏｔ／（ｆｔ／ｆｗ）＜１．１　　（２－４）

　変倍光学系は下記条件式（３）を満足することが好ましい。ここでは、広角端における空気換算距離での全系のバックフォーカスをＢｆｗとしている。望遠端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｔとしている。ｔａｎは正接である。一例として、図２に上記のバックフォーカスＢｆｗを示す。条件式（３）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、バックフォーカスが短くなり過ぎないため、マウント交換機構の取付けが容易となる。条件式（３）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、バックフォーカスが長くなり過ぎないため、小型化が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（３－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（３－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　０．１５＜Ｂｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜２　　（３）
　　０．２＜Ｂｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．７　　（３－１）
　　０．２５＜Ｂｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．４　　（３－２）
　　０．３＜Ｂｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．１　　（３－３）
　　０．３５＜Ｂｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜０．８　　（３－４）

　変倍光学系は下記条件式（４）を満足することが好ましい。条件式（４）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、諸収差の抑制に有利となる。条件式（４）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、広角端において広い画角を得ることが容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（４－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（４－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（４－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（４－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　１＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．４　　（４）
　　１．０５＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．３５　　（４－１）
　　１．０５＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．３　　（４－２）
　　１．０５＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．２５　　（４－３）
　　１．１＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．２　　（４－４）

　変倍光学系は下記条件式（５）を満足することが好ましい。ここでは、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１としている。広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズから開口絞りＳｔまでの光学系の合成焦点距離をｆＬ１ＳＴｗとしている。条件式（５）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱くなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の小型化が容易となる。条件式（５）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなり過ぎないため、変倍の際の収差変動の抑制が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（５－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（５－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（５－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（５－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　－６．６＜ｆ１／ｆＬ１ＳＴｗ＜－１．５　　（５）
　　－６．２＜ｆ１／ｆＬ１ＳＴｗ＜－１．８　　（５－１）
　　－５．８＜ｆ１／ｆＬ１ＳＴｗ＜－２．１　　（５－２）
　　－５．４＜ｆ１／ｆＬ１ＳＴｗ＜－２．４　　（５－３）
　　－５＜ｆ１／ｆＬ１ＳＴｗ＜－２．７　　（５－４）

　第１レンズの焦点距離をｆＬ１とした場合、変倍光学系は下記条件式（６）を満足することが好ましい。条件式（６）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、最も物体側の負レンズの屈折力が強くなり過ぎないため、望遠端の高次収差の抑制が容易となる。または、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱くなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の小型化が容易となる。なお、本明細書において、収差に関する「高次」は５次以上を意味する。条件式（６）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなり過ぎないため、変倍の際の収差変動の抑制が容易となる。または、最も物体側の負レンズの屈折力が弱くなり過ぎないため、望遠端の軸上色収差の抑制が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（６－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（６－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（６－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（６－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　－０．９＜ｆ１／ｆＬ１＜－０．０５　　（６）
　　－０．８＜ｆ１／ｆＬ１＜－０．０５　　（６－１）
　　－０．７＜ｆ１／ｆＬ１＜－０．１　　（６－２）
　　－０．７＜ｆ１／ｆＬ１＜－０．１５　　（６－３）
　　－０．６＜ｆ１／ｆＬ１＜－０．２　　（６－４）

　変倍光学系は下記条件式（７）を満足することが好ましい。条件式（７）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、諸収差の抑制に有利となる。条件式（７）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、広角端において広い画角を得ることが容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（７－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（７－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（７－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（７－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　－１．４＜ｆｗ／ｆＬ１ＳＴｗ＜－０．３　　（７）
　　－１．３＜ｆｗ／ｆＬ１ＳＴｗ＜－０．４　　（７－１）
　　－１．２＜ｆｗ／ｆＬ１ＳＴｗ＜－０．５　　（７－２）
　　－１．１＜ｆｗ／ｆＬ１ＳＴｗ＜－０．６　　（７－３）
　　－１＜ｆｗ／ｆＬ１ＳＴｗ＜－０．７　　（７－４）

　変倍光学系は下記条件式（８）を満足することが好ましい。条件式（８）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、変倍全域において諸収差を抑制することが容易となる。条件式（８）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、光学系全体の小型化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（８－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（８－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（８－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（８－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　２＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜９　　（８）
　　２．５＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜８　　（８－１）
　　３＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜７．５　　（８－２）
　　３．５＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜７　　（８－３）
　　４＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜６．５　　（８－４）

　変倍光学系は下記条件式（９）を満足することが好ましい。ここでは、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での第２レンズ群Ｇ２の横倍率をβ２ｔとしている。広角端における無限遠物体に合焦した状態での第２レンズ群Ｇ２の横倍率をβ２ｗとしている。条件式（９）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、高変倍比化に有利となる。条件式（９）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、変倍の際の収差変動の抑制に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式
（９－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（９－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（９－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（９－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　１．１＜β２ｔ／β２ｗ＜３　　（９）
　　１．２＜β２ｔ／β２ｗ＜２．７　　（９－１）
　　１．２＜β２ｔ／β２ｗ＜２．４　　（９－２）
　　１．３＜β２ｔ／β２ｗ＜２．１　　（９－３）
　　１．３＜β２ｔ／β２ｗ＜１．９　　（９－４）

　変倍光学系は下記条件式（１０）を満足することが好ましい。ここでは、広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との光軸上の間隔をＤＤＧ１２ｗとしている。望遠端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との光軸上の間隔をＤＤＧ１２ｔとしている。望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズの物体側の面から最終レンズ群ＧＥの最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとしている。ＴＬｔは望遠端における無限遠物体に合焦した状態での全長である。一例として、図２に、上記の間隔ＤＤＧ１２ｗ、間隔ＤＤＧ１２ｔ、および全長ＴＬｔを示す。条件式（１０）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、有効な変倍比を確保することに有利となる。条件式（１０）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、変倍の際の重心位置の変化の抑制に有利となる。または、変倍の際の歪曲収差の抑制に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１０－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１０－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（１０－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（１０－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　０．１＜｜ＤＤＧ１２ｗ－ＤＤＧ１２ｔ｜／ＴＬｔ＜０．３　　（１０）
　　０．１２＜｜ＤＤＧ１２ｗ－ＤＤＧ１２ｔ｜／ＴＬｔ＜０．２８　　（１０－１）
　　０．１３＜｜ＤＤＧ１２ｗ－ＤＤＧ１２ｔ｜／ＴＬｔ＜０．２６　　（１０－２）
　　０．１５＜｜ＤＤＧ１２ｗ－ＤＤＧ１２ｔ｜／ＴＬｔ＜０．２３　　（１０－３）
　　０．１６＜｜ＤＤＧ１２ｗ－ＤＤＧ１２ｔ｜／ＴＬｔ＜０．２　　（１０－４）

　変倍光学系は下記条件式（１１）を満足することが好ましい。条件式（１１）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、変倍の際の第２レンズ群Ｇ２の可動域が短くなり過ぎないため、高変倍比化が容易となる。または、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱くなり過ぎないため、小型化と高変倍比化との両立が容易となる。条件式（１１）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、広角側の第１レンズの物体側の面から入射瞳位置までの距離が長くなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の大径化を抑制できるので、小型化が容易となる。または、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなり過ぎないため、高性能化が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１１－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１１－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（１１－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（１１－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　０．２＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／ｆ１＜０．８　　（１１）
　　０．２５＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／ｆ１＜０．７　　（１１－１）
　　０．２５＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／ｆ１＜０．６５　　（１１－２）
　　０．２５＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／ｆ１＜０．６　　（１１－３）
　　０．３＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／ｆ１＜０．５５　　（１１－４）

　広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗとした場合、変倍光学系は下記条件式（１２）を満足することが好ましい。条件式（１２）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、広角側の第１レンズの物体側の面から入射瞳位置ま
での距離が短くなり過ぎないため、変倍の際の収差変動の抑制が容易となる。条件式（１２）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、広角側の第１レンズの物体側の面から入射瞳位置までの距離が長くなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の大径化を抑制できるので、小型化が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１２－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１２－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（１２－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（１２－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　３＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝／＜９　　（１２）
　　３．５＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝／＜８
　　（１２－１）
　　３．５＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝／＜７．５　　（１２－２）
　　３．５＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝／＜７
　　（１２－３）
　　４＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝／＜６．５
　　（１２－４）

　変倍光学系は下記条件式（１３）を満足することが好ましい。条件式（１３）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、広角端における諸収差の抑制が容易となる。条件式（１３）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、広角端における全長の短縮が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１３－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１３－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（１３－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（１３－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　３＜ＴＬｗ／ｆｗ＜８　　（１３）
　　３．５＜ＴＬｗ／ｆｗ＜７．５　　（１３－１）
　　３．５＜ＴＬｗ／ｆｗ＜７　　（１３－２）
　　４＜ＴＬｗ／ｆｗ＜６．５　　（１３－３）
　　４＜ＴＬｗ／ｆｗ＜６　　（１３－４）

　変倍光学系は下記条件式（１４）を満足することが好ましい。条件式（１４）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、望遠端における諸収差の抑制が容易となる。条件式（１４）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、望遠端における全長の短縮が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１４－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１４－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（１４－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（１４－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　１．５＜ＴＬｔ／ｆｔ＜３　　（１４）
　　１．６５＜ＴＬｔ／ｆｔ＜２．８５　　（１４－１）
　　１．８＜ＴＬｔ／ｆｔ＜２．７　　（１４－２）
　　１．９５＜ＴＬｔ／ｆｔ＜２．７　　（１４－３）
　　２．０５＜ＴＬｔ／ｆｔ＜２．５５　　（１４－４）

　変倍光学系は下記条件式（１５）を満足することが好ましい。条件式（１５）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、望遠端において、軸上光束ｔａを像面Ｓｉｍに向かって緩やかに収束させることができるため、光束を収束させる際に発生する軸上色収差を抑制することができる。条件式（１５）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、望遠端における全長の短縮が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１５－１）を満足することがより好ましく、下記条件式
（１５－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（１５－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（１５－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　５＜ＴＬｔ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１１　　（１５）
　　５．５＜ＴＬｔ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１０．５　　（１５－１）
　　６＜ＴＬｔ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１０　　（１５－２）
　　６＜ＴＬｔ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜９　　（１５－３）
　　６．５＜ＴＬｔ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜８．５　　（１５－４）

　変倍光学系は下記条件式（１６）を満足することが好ましい。条件式（１６）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなり過ぎないため、変倍の際の収差変動の抑制が容易となる。条件式（１６）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱くなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の小型化が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１６－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１６－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（１６－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（１６－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　３＜ｆ１／ｆｗ＜７　　（１６）
　　３．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．５　　（１６－１）
　　３．５＜ｆ１／ｆｗ＜６　　（１６－２）
　　４＜ｆ１／ｆｗ＜６　　（１６－３）
　　４＜ｆ１／ｆｗ＜５．５　　（１６－４）

　第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とした場合、変倍光学系は下記条件式（１７）を満足することが好ましい。条件式（１７）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が弱くなり過ぎないため、変倍の際の第２レンズ群Ｇ２の移動量を抑制することが容易になる。条件式（１７）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱くなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の大型化を抑制することが容易になる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１７－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１７－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（１７－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（１７－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　３＜ｆ１／（－ｆ２）＜９　　（１７）
　　３．５＜ｆ１／（－ｆ２）＜８．５　　（１７－１）
　　４＜ｆ１／（－ｆ２）＜８　　（１７－２）
　　４＜ｆ１／（－ｆ２）＜７．５　　（１７－３）
　　４．５＜ｆ１／（－ｆ２）＜７　　（１７－４）

　変倍光学系は下記条件式（１８）を満足することが好ましい。条件式（１８）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、高性能化に有利となる。条件式（１８）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱くなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の小型化が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１８－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１８－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（１８－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（１８－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　２＜ｆ１／（ｆｔ／Ｆｎｏｔ）＜７　　（１８）
　　２．５＜ｆ１／（ｆｔ／Ｆｎｏｔ）＜６．５　　（１８－１）
　　３＜ｆ１／（ｆｔ／Ｆｎｏｔ）＜６．５　　（１８－２）
　　３．５＜ｆ１／（ｆｔ／Ｆｎｏｔ）＜６　　（１８－３）
　　４＜ｆ１／（ｆｔ／Ｆｎｏｔ）＜６　　（１８－４）

　変倍光学系は下記条件式（１９）を満足することが好ましい。条件式（１９）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなり過ぎないため、変倍の際の収差変動の抑制が容易となる。条件式（１９）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱くなり過ぎないため、小型化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１９－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１９－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（１９－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（１９－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　１．８＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）^１／２＜４．２　　（１９）
　　１．９＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）^１／２＜４．１　　（１９－１）
　　２＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）^１／２＜４　　（１９－２）
　　２．１＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）^１／２＜３．９　　（１９－３）
　　２．２＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）^１／２＜３．８　　（１９－４）

　変倍光学系は下記条件式（２０）を満足することが好ましい。ここでは、広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズの物体側の面から近軸入射瞳位置Ｐｅｎｗまでの光軸上の距離をＤｅｎｗとしている。一例として、図２に、上記の距離Ｄｅｎｗ、および近軸入射瞳位置Ｐｅｎｗを示す。条件式（２０）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、広角側の第１レンズの物体側の面から入射瞳位置までの距離が短くなり過ぎないため、変倍の際の収差変動の抑制が容易となる。条件式（２０）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、広角側の第１レンズの物体側の面から入射瞳位置までの距離が長くなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の大径化を抑制できるので、小型化が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２０－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２０－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（２０－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（２０－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　２＜Ｄｅｎｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝＜４．５　　（２０）
　　２．２＜Ｄｅｎｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝＜４．２　　（２０－１）
　　２．４＜Ｄｅｎｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝＜３．９　　（２０－１）
　　２．４＜Ｄｅｎｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝＜３．６　　（２０－１）
　　２．６＜Ｄｅｎｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝＜３．３　　（２０－１）

　変倍光学系は下記条件式（２１）を満足することが好ましい。条件式（２１）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第１レンズの物体側の面から入射瞳位置までの距離が短くなり過ぎないため、変倍の際の収差変動の抑制が容易となる。条件式（２１）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズの物体側の面から入射瞳位置までの距離が長くなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の大径化を抑制できるので、小型化が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２１－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２１－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（２１－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（２１－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　０．５＜Ｄｅｎｗ／（ｆｗ×ｆｔ）^１／２＜１　　（２１）
　　０．５５＜Ｄｅｎｗ／（ｆｗ×ｆｔ）^１／２＜０．９５　　（２１－１）
　　０．６＜Ｄｅｎｗ／（ｆｗ×ｆｔ）^１／２＜０．９　　（２１－２）
　　０．６５＜Ｄｅｎｗ／（ｆｗ×ｆｔ）^１／２＜０．８５　　（２１－３）
　　０．７＜Ｄｅｎｗ／（ｆｗ×ｆｔ）^１／２＜０．８５　　（２１－４）

　第１レンズの中心厚をｄ１とした場合、変倍光学系は下記条件式（２２）を満足することが好ましい。条件式（２２）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第１レンズの強度の確保に有利となる。条件式（２２）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の軽量化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２２－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２２－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（２２－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（２２－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　０．０４＜ｄ１／（Ｄｅｎｗ×ｔａｎωｗ）＜０．０９　　（２２）
　　０．０４５＜ｄ１／（Ｄｅｎｗ×ｔａｎωｗ）＜０．０８５　　（２２－１）
　　０．０５＜ｄ１／（Ｄｅｎｗ×ｔａｎωｗ）＜０．０８５　　（２２－２）
　　０．０５５＜ｄ１／（Ｄｅｎｗ×ｔａｎωｗ）＜０．０８　　（２２－３）
　　０．０５５＜ｄ１／（Ｄｅｎｗ×ｔａｎωｗ）＜０．０７５　　（２２－４）

　変倍光学系は下記条件式（２３）を満足することが好ましい。ここでは、広角端における無限遠物体に合焦した状態での像面Ｓｉｍから近軸射出瞳位置Ｐｅｘｗまでの光軸上の距離をＤｅｘｗとしている。Ｄｅｘｗの符号は、像面Ｓｉｍを基準として、像側の距離を正、物体側の距離を負とする。また、像面Ｓｉｍと近軸射出瞳位置Ｐｅｘｗとの間に屈折力を有しない光学部材が配置されている場合は、その光学部材については空気換算距離を用いてＤｅｘｗを計算することにする。一例として、図２に、上記の距離Ｄｅｘｗ、および近軸射出瞳位置Ｐｅｘｗを示す。条件式（２３）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、全長を短縮することが容易になるため、小型化に有利となる。条件式（２３）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、像面Ｓｉｍに入射する軸外主光線の角度を減じることが容易となるため、周辺光量の確保に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２３－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２３－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（２３－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（２３－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　－０．６５＜ｆｗ／Ｄｅｘｗ＜－０．２　　（２３）
　　－０．６＜ｆｗ／Ｄｅｘｗ＜－０．２　　（２３－１）
　　－０．５５＜ｆｗ／Ｄｅｘｗ＜－０．２　　（２３－２）
　　－０．５５＜ｆｗ／Ｄｅｘｗ＜－０．２５　　（２３－３）
　　－０．５＜ｆｗ／Ｄｅｘｗ＜－０．３　　（２３－４）

　変倍光学系は下記条件式（２４）を満足することが好ましい。ここでは、第１レンズの物体側の面の有効直径をＥＤｆとしている。最終レンズ群ＧＥの最も像側のレンズ面の有効直径をＥＤｒとしている。条件式（２４）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第１レンズの径が小さくなり過ぎないため、最大像高の周辺光量比の確保が容易となる。または、第１レンズの径を小さくするために第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなり過ぎるということがないため、変倍の際の収差変動の抑制が容易となる。条件式（２４）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズの径が大きくなり過ぎないため、小型化が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２４－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２４－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（２４－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（２４－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　１．５＜ＥＤｆ／ＥＤｒ＜３　　（２４）
　　１．６＜ＥＤｆ／ＥＤｒ＜２．８　　（２４－１）
　　１．６＜ＥＤｆ／ＥＤｒ＜２．６　　（２４－２）
　　１．７＜ＥＤｆ／ＥＤｒ＜２．４　　（２４－３）
　　１．８＜ＥＤｆ／ＥＤｒ＜２．２　　（２４－４）

　なお、本明細書においては、レンズ面に物体側から入射し、像側に射出される光線のうち、最も外側を通る光線とそのレンズ面との交点から光軸Ｚまでの距離の２倍を、そのレンズ面の「有効直径」とする。ここでいう「外側」とは、光軸Ｚを中心にした径方向外側、すなわち、光軸Ｚから離れる側である。また、「最も外側を通る光線」は、変倍全域を考慮して決定される。

　説明用の図として図３に有効直径ＥＤの一例を示す。図３では、左側が物体側、右側が像側である。図３には、レンズＬｘを通る軸上光束Ｘａおよび軸外光束Ｘｂを示す。図３の例では、軸外光束Ｘｂの上側光線である光線Ｘｂ１が、最も外側を通る光線である。よって、図３の例ではレンズＬｘの物体側の面と光線Ｘｂ１との交点から光軸Ｚまでの距離の２倍が、レンズＬｘの物体側の面の有効直径ＥＤとなる。また、最も外側を通る光線とレンズ面との交点の位置が、最大有効径の位置Ｐｘとなる。なお、図３の例では軸外光束Ｘｂの上側光線が最も外側を通る光線であるが、いずれの光線が最も外側を通る光線になるかは光学系により異なる。

　変倍光学系は下記条件式（２５）を満足することが好ましい。条件式（２５）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、全長の短縮に有利となる。条件式（２５）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズの小径化が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２５－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２５－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（２５－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（２５－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　０．３５＜ＥＤｆ／ＴＬｗ＜０．６５　　（２５）
　　０．３８＜ＥＤｆ／ＴＬｗ＜０．６２　　（２５－１）
　　０．４１＜ＥＤｆ／ＴＬｗ＜０．５９　　（２５－２）
　　０．４１＜ＥＤｆ／ＴＬｗ＜０．５６　　（２５－３）
　　０．４４＜ＥＤｆ／ＴＬｗ＜０．５３　　（２５－４）

　変倍光学系は下記条件式（２６）を満足することが好ましい。条件式（２６）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、変倍比が低くなり過ぎないため、変倍光学系として有用な価値を得ることができる。条件式（２６）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、変倍比が高くなり過ぎないため、小型化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２６－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２６－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（２６－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（２６－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　２．２＜ｆｔ／ｆｗ＜４．８　　（２６）
　　２．３５＜ｆｔ／ｆｗ＜４．４　　（２６－１）
　　２．３５＜ｆｔ／ｆｗ＜４　　（２６－１）
　　２．５＜ｆｔ／ｆｗ＜３．６　　（２６－１）
　　２．５＜ｆｔ／ｆｗ＜３．２　　（２６－１）

　第１レンズのｄ線に対する屈折率をＮｄＬ１とした場合、変倍光学系は下記条件式（２７）を満足することが好ましい。条件式（２７）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１を構成する正レンズで発生する収差を補正するのに必
要な第１レンズの屈折力を確保するために第１レンズの曲率半径の絶対値が小さくなり過ぎるということがない。その結果、望遠端の球面収差の高次収差の増大を抑制できるため、高性能化に有利となる。または、条件式（２７）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第１レンズは屈折力が弱くなり過ぎず外径も大きくなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の正レンズも屈折力が弱くなり過ぎず外径も大きくなり過ぎることがない。これによって、第１レンズ群Ｇ１の小型化が容易となる。条件式（２７）の上限については、光学材料は、一般に屈折率が高くなると、比重が大きくなるとともにアッベ数が小さくなることから、条件式（２７）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、レンズ径が大きい第１レンズの重量の増大を抑制できるため、軽量化が容易となる。また、広角端の倍率色収差の補正が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２７－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２７－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（２７－３）を満足することがより好ましく、下記条件式（２７－４）を満足することがさらにより好ましい。
　　１．８＜ＮｄＬ１＜２．０１　　（２７）
　　１．８＜ＮｄＬ１＜１．９６　　（２７－１）
　　１．８＜ＮｄＬ１＜１．９１　　（２７－２）
　　１．８４＜ＮｄＬ１＜１．９６　　（２７－３）
　　１．８４＜ＮｄＬ１＜１．９１　　（２７－４）

　第１レンズのｄ線基準のアッベ数をνｄＬ１とした場合、変倍光学系は下記条件式（２８）を満足することが好ましい。条件式（２８）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、望遠端の軸上色収差が補正過剰になることを抑制できる。または、第１レンズ群Ｇ１を構成する正レンズと負レンズとのアッベ数の差が大きくなり過ぎないため、第１レンズの屈折力が弱くなり過ぎることもない。その結果、広角端の倍率色収差の補正が容易となる。条件式（２８）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、望遠端の軸上色収差が補正不足になることを抑制できる。または、第１レンズ群Ｇ１を構成する正レンズと負レンズとのアッベ数の差が小さくなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１を構成する各レンズの屈折力が強くなり過ぎることもない。その結果、望遠端の球面収差の高次収差の増大を抑制できるので、高性能化が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２８－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２８－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（２８－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（２８－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　１５＜νｄＬ１＜４５　　（２８）
　　１５＜νｄＬ１＜４０　　（２８－１）
　　１５＜νｄＬ１＜３６　　（２８－２）
　　１８＜νｄＬ１＜３６　　（２８－３）
　　２０＜νｄＬ１＜３６　　（２８－４）

　変倍光学系は下記条件式（２９）を満足することが好ましい。条件式（２９）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、低屈折率低アッベ数の材料以外の材料を選択できるため、広角端の倍率色収差の補正が容易となる。条件式（２９）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、高屈折率高アッベ数の材料以外の材料を選択できるため、比重が大きくない材料を選択することができ、軽量化が容易となる。または、第１レンズ群Ｇ１を構成する正レンズと負レンズとのアッベ数の差が小さくなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１を構成する各レンズの屈折力が強くなることもない。その結果、望遠端の球面収差の高次収差を抑制できる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２９－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２９－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（２９－３）を満足することがより好ましく、下記条件式（２９－４）を満足することがさらにより好ましい。
　　２＜ＮｄＬ１＋０．０１×νｄＬ１＜２．５　　（２９）
　　２＜ＮｄＬ１＋０．０１×νｄＬ１＜２．３５　　（２９－１）
　　２．０５＜ＮｄＬ１＋０．０１×νｄＬ１＜２．３５　　（２９－２）
　　２＜ＮｄＬ１＋０．０１×νｄＬ１＜２．２　　（２９－３）
　　２．０５＜ＮｄＬ１＋０．０１×νｄＬ１＜２．２　　（２９－４）

　変倍光学系は、条件式（２７）、（２８）、および（２９）を同時に満足することが好ましい。変倍光学系は、条件式（２７）、（２８）、および（２９）を同時に満足した上で、条件式（２７－１）、（２７－２）、（２７－３）、（２７－４）、（２８－１）、（２８－２）、（２８－３）、（２８－４）、（２９－１）、（２９－２）、（２９－３）、および（２９－４）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。

　第２レンズのｄ線に対する屈折率をＮｄＬ２とした場合、変倍光学系は下記条件式（３０）を満足することが好ましい。条件式（３０）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の小型化のために必要な正の屈折力を確保するために第１レンズ群Ｇ１を構成する正レンズの曲率半径の絶対値を小さくすることがない。その結果、望遠端の球面収差の高次収差の増大を抑制できるため、高性能化が容易となる。または、第１レンズ群Ｇ１の小型化が容易となる。条件式（３０）の上限については、光学材料は、一般に屈折率が高くなると、比重が大きくなることから、条件式（３０）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、レンズの重量の増大を抑制できるため、軽量化が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３０－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３０－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（３０－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（３０－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　１．４３＜ＮｄＬ２＜１．８１　　（３０）
　　１．４３＜ＮｄＬ２＜１．７６　　（３０－１）
　　１．４３＜ＮｄＬ２＜１．７１　　（３０－２）
　　１．４３＜ＮｄＬ２＜１．６６　　（３０－３）
　　１．４７＜ＮｄＬ２＜１．６１　　（３０－４）

　第２レンズのｄ線基準のアッベ数をνｄＬ２とした場合、変倍光学系は下記条件式（３１）を満足することが好ましい。条件式（３１）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、望遠端の軸上色収差が補正不足になることを抑制できる。または、第１レンズ群Ｇ１を構成する正レンズと負レンズとのアッベ数の差が小さくなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１を構成する各レンズの屈折力が強くなり過ぎることもない。その結果、望遠端の球面収差の高次収差の増大を抑制できるため、高性能化が容易となる。条件式（３１）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、望遠端の軸上色収差が補正過剰になることを抑制できる。または、第１レンズ群Ｇ１を構成する正レンズと負レンズとのアッベ数の差が大きくなり過ぎないため、第１レンズの屈折力が弱くなり過ぎることもない。その結果、広角端の倍率色収差の補正が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３１－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３１－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（３１－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（３１－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　４５＜νｄＬ２＜９６　　（３１）
　　４５＜νｄＬ２＜８２　　（３１－１）
　　４５＜νｄＬ２＜７７　　（３１－２）
　　４５＜νｄＬ２＜７１　　（３１－３）
　　４９＜νｄＬ２＜７１　　（３１－４）

　変倍光学系は下記条件式（３２）を満足することが好ましい。条件式（３２）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、低屈折率低アッベ数の材料以外の材料を選択できるため、望遠端の球面収差の高次収差の増大を抑制できる、これによって、高性能化が容易となる。または、望遠端の軸上色収差が補正不足になることを抑制できる。条件式（３２）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、高屈折率高アッベ数の材料以外の材料を選択できるため、比重が大きくない材料を選択することができ、軽量化が容易となる。または、望遠端の軸上色収差が補正過剰になることを抑制できる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３２－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３２－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（３２－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（３２－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　２＜ＮｄＬ２＋０．０１×νｄＬ２＜２．５　　（３２）
　　２．０５＜ＮｄＬ２＋０．０１×νｄＬ２＜２．４５　　（３２－１）
　　２．１＜ＮｄＬ２＋０．０１×νｄＬ２＜２．４　　（３２－２）
　　２．１＜ＮｄＬ２＋０．０１×νｄＬ２＜２．３５　　（３２－３）
　　２．１５＜ＮｄＬ２＋０．０１×νｄＬ２＜２．３５　　（３２－４）

　変倍光学系は、条件式（３０）、（３１）、および（３２）を同時に満足することが好ましい。変倍光学系は、条件式（３０）、（３１）、および（３２）を同時に満足した上で、条件式（３０－１）、（３０－２）、（３０－３）、（３０－４）、（３１－１）、（３１－２）、（３１－３）、（３１－４）、（３２－１）、（３２－２）、（３２－３）、および（３２－４）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。

　変倍光学系は、変倍の際および合焦の際に移動する少なくとも１つの合焦群を含む構成において、下記条件式（３３）を満足することが好ましい。ここでは、変倍光学系が含む合焦群のうち、焦点距離の絶対値が最も小さな合焦群の焦点距離をｆｆｏｃとしている。望遠端における無限遠物体に合焦した状態での中間群ＧＭの焦点距離をｆＭｔとしている。条件式（３３）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、合焦群の屈折力が強くなり過ぎないため、合焦の際の収差補正が過剰になることを抑制できる。条件式（３３）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、合焦群の屈折力が弱くなり過ぎないため、合焦の際の収差補正が不足することを抑制できる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３３－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３３－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（３３－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（３３－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　０．３＜｜ｆｆｏｃ／ｆＭｔ｜＜４　　（３３）
　　０．３５＜｜ｆｆｏｃ／ｆＭｔ｜＜３．５　　（３３－１）
　　０．４＜｜ｆｆｏｃ／ｆＭｔ｜＜３　　（３３－２）
　　０．４５＜｜ｆｆｏｃ／ｆＭｔ｜＜２．５　　（３３－３）
　　０．５＜｜ｆｆｏｃ／ｆＭｔ｜＜２　　（３３－４）

　変倍光学系は、変倍の際および合焦の際に移動する少なくとも１つの合焦群を含む構成において、下記条件式（３４）を満足することが好ましい。ここでは、変倍光学系が含む合焦群のうち、焦点距離の絶対値が最も大きな合焦群の望遠端における無限遠物体に合焦した状態での横倍率をβｆｔとしている。焦点距離の絶対値が最も大きな合焦群より像側の全てのレンズの望遠端における無限遠物体に合焦した状態での合成横倍率をβｆＲｔとしている。条件式（３４）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、合焦群の単位移動量に対する像面移動量の比が小さくなり過ぎないため、合焦の際の合焦群の移動量が大きくなり過ぎることがなく、これによって、高性能化と小型化との両立に有利となる。条件式（３４）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、合焦群
の単位移動量に対する像面移動量の比が大きくなり過ぎないため、製造適性と小型化との両立に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３４－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３４－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（３４－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（３４－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　１＜｜（１－βｆｔ^２）×βｆＲｔ^２｜＜８　　（３４）
　　１．３＜｜（１－βｆｔ^２）×βｆＲｔ^２｜＜７　　（３４－１）
　　１．５＜｜（１－βｆｔ^２）×βｆＲｔ^２｜＜６　　（３４－２）
　　１．７＜｜（１－βｆｔ^２）×βｆＲｔ^２｜＜５　　（３４－３）
　　１．９＜｜（１－βｆｔ^２）×βｆＲｔ^２｜＜４　　（３４－４）

　合焦群が１枚の正レンズと２枚の負レンズとからなり、合焦群の最も像側の負レンズが非球面レンズである構成において、この非球面レンズについて、変倍光学系は下記条件式（３５）を満足することが好ましい。ここでは、上記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｎｆとしている。上記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｎｒとしている。上記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｎｆとしている。上記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｎｒとしている。条件式（３５）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、レンズの周辺側の屈折力が強くなり過ぎないため、歪曲収差の抑制に有利となる。条件式（３５）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、レンズの周辺側の屈折力が弱くなり過ぎないため、レンズの周辺側の軸外光線に起因して発生する像面湾曲および非点収差の補正に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３５－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３５－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（３５－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（３５－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　０．１＜（１／Ｒｃｎｆ－１／Ｒｃｎｒ）／（１／Ｒｙｎｆ－１／Ｒｙｎｒ）＜３　
　（３５）
　　０．１５（１／Ｒｃｎｆ－１／Ｒｃｎｒ）／（１／Ｒｙｎｆ－１／Ｒｙｎｒ）＜２．５　　（３５－１）
　　０．２＜（１／Ｒｃｎｆ－１／Ｒｃｎｒ）／（１／Ｒｙｎｆ－１／Ｒｙｎｒ）＜２　
　（３５－２）
　　０．２５＜（１／Ｒｃｎｆ－１／Ｒｃｎｒ）／（１／Ｒｙｎｆ－１／Ｒｙｎｒ）＜１．５　　（３５－３）
　　０．３＜（１／Ｒｃｎｆ－１／Ｒｃｎｒ）／（１／Ｒｙｎｆ－１／Ｒｙｎｒ）＜１　
　（３５－４）

　合焦群が１枚の負レンズと２枚の正レンズとからなり、合焦群の最も像側の正レンズが非球面レンズである構成において、この非球面レンズについて、変倍光学系は下記条件式（３６）を満足することが好ましい。ここでは、上記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｐｆとしている。上記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｐｒとしている。上記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｐｆとしている。上記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｐｒとしている。条件式（３６）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、レンズの周辺側の屈折力が弱くなり過ぎないため、レンズの周辺側の軸外光線に起因して発生する像面湾曲および非点収差の補正に有利となる。条件式（３６）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、レンズの周辺側の屈折力が強くなり過ぎないため、歪曲収差の抑制に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３６－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３６－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（３６－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（３６－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　－１２０＜（１／Ｒｃｐｆ－１／Ｒｃｐｒ）／（１／Ｒｙｐｆ－１／Ｒｙｐｒ）＜－３　　（３６）
　　－１００＜（１／Ｒｃｐｆ－１／Ｒｃｐｒ）／（１／Ｒｙｐｆ－１／Ｒｙｐｒ）＜－６　　（３６－１）
　　－８０＜（１／Ｒｃｐｆ－１／Ｒｃｐｒ）／（１／Ｒｙｐｆ－１／Ｒｙｐｒ）＜－９
　　（３６－２）
　　－６０＜（１／Ｒｃｐｆ－１／Ｒｃｐｒ）／（１／Ｒｙｐｆ－１／Ｒｙｐｒ）＜－１２　　（３６－３）
　　－４０＜（１／Ｒｃｐｆ－１／Ｒｃｐｒ）／（１／Ｒｙｐｆ－１／Ｒｙｐｒ）＜－１５　　（３６－４）

　合焦群が１枚の負レンズからなり、合焦群の負レンズが非球面レンズである構成において、この非球面レンズについて、変倍光学系は下記条件式（３７）を満足することが好ましい。ここでは、上記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｓｎｆとしている。上記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｓｎｒとしている。上記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｓｎｆとしている。上記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｓｎｒとしている。条件式（３７）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、レンズの周辺側の屈折力が強くなり過ぎないため、歪曲収差の抑制に有利となる。条件式（３７）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、レンズの周辺側の屈折力が弱くなり過ぎないため、レンズの周辺側の軸外光線に起因して発生する像面湾曲および非点収差の補正に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３７－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３７－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（３７－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（３７－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　０．１＜（１／Ｒｃｓｎｆ－１／Ｒｃｓｎｒ）／（１／Ｒｙｓｎｆ－１／Ｒｙｓｎｒ）＜３．５　　（３７）
　　０．２＜（１／Ｒｃｓｎｆ－１／Ｒｃｓｎｒ）／（１／Ｒｙｓｎｆ－１／Ｒｙｓｎｒ）＜３　　（３７－１）
　　０．３＜（１／Ｒｃｓｎｆ－１／Ｒｃｓｎｒ）／（１／Ｒｙｓｎｆ－１／Ｒｙｓｎｒ）＜２．５　　（３７－２）
　　０．４＜（１／Ｒｃｓｎｆ－１／Ｒｃｓｎｒ）／（１／Ｒｙｓｎｆ－１／Ｒｙｓｎｒ）＜２　　（３７－３）
　　０．５＜（１／Ｒｃｓｎｆ－１／Ｒｃｓｎｒ）／（１／Ｒｙｓｎｆ－１／Ｒｙｓｎｒ）＜１．５　　（３７－４）

　像側合焦群が１枚の正レンズからなり、像側合焦群の正レンズが非球面レンズである構成において、この非球面レンズについて、変倍光学系は下記条件式（３８）を満足することが好ましい。ここでは、上記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｉｐｆとしている。上記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｉｐｒとしている。上記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｉｐｆとしている。上記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｉｐｒとしている。条件式（３８）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、レンズの周辺側の屈折力が強くなり過ぎないため、歪曲収差の抑制に有利となる。条件式（３８）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、レンズの周辺側の屈折力が弱くなり過ぎないため、レンズの周辺側の軸外光線に起因して発生する像面湾曲および非点収差の補正に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３８－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３８－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（３８－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（３８－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　１＜（１／Ｒｃｉｐｆ－１／Ｒｃｉｐｒ）／（１／Ｒｙｉｐｆ－１／Ｒｙｉｐｒ）＜１００　　（３８）
　　１．５＜（１／Ｒｃｉｐｆ－１／Ｒｃｉｐｒ）／（１／Ｒｙｉｐｆ－１／Ｒｙｉｐｒ）＜８０　　（３８－１）
　　２＜（１／Ｒｃｉｐｆ－１／Ｒｃｉｐｒ）／（１／Ｒｙｉｐｆ－１／Ｒｙｉｐｒ）＜６０　　（３８－２）
　　２．５＜（１／Ｒｃｉｐｆ－１／Ｒｃｉｐｒ）／（１／Ｒｙｉｐｆ－１／Ｒｙｉｐｒ）＜４０　　（３８－３）
　　３＜（１／Ｒｃｉｐｆ－１／Ｒｃｉｐｒ）／（１／Ｒｙｉｐｆ－１／Ｒｙｉｐｒ）＜２０　　（３８－４）

　像側合焦群が１枚の負レンズからなり、像側合焦群の負レンズが非球面レンズである構成において、この非球面レンズについて、変倍光学系は下記条件式（３９）を満足することが好ましい。ここでは、上記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｉｎｆとしている。上記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｉｎｒとしている。上記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｉｎｆとしている。上記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｉｎｒとしている。条件式（３９）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、レンズの周辺側の屈折力が強くなり過ぎないため、歪曲収差の抑制に有利となる。条件式（３９）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、レンズの周辺側の屈折力が弱くなり過ぎないため、レンズの周辺側の軸外光線に起因して発生する像面湾曲および非点収差の補正に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３９－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３９－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（３９－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（３９－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　０．１＜（１／Ｒｃｉｎｆ－１／Ｒｃｉｎｒ）／（１／Ｒｙｉｎｆ－１／Ｒｙｉｎｒ）＜３．５　　（３９）
　　０．２＜（１／Ｒｃｉｎｆ－１／Ｒｃｉｎｒ）／（１／Ｒｙｉｎｆ－１／Ｒｙｉｎｒ）＜３　　（３９－１）
　　０．３＜（１／Ｒｃｉｎｆ－１／Ｒｃｉｎｒ）／（１／Ｒｙｉｎｆ－１／Ｒｙｉｎｒ）＜２．５　　（３９－２）
　　０．４＜（１／Ｒｃｉｎｆ－１／Ｒｃｉｎｒ）／（１／Ｒｙｉｎｆ－１／Ｒｙｉｎｒ）＜２　　（３９－３）
　　０．５＜（１／Ｒｃｉｎｆ－１／Ｒｃｉｎｒ）／（１／Ｒｙｉｎｆ－１／Ｒｙｉｎｒ）＜１．５　　（３９－４）

　最終レンズ群ＧＥが１枚の非球面レンズである正レンズからなる構成において、この非球面レンズについて、変倍光学系は下記条件式（４０）を満足することが好ましい。ここでは、上記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃＥｐｆとしている。上記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃＥｐｒとしている。上記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙＥｐｆとしている。上記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙＥｐｒとしている。条件式（４０）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、レンズの周辺側の屈折力が強くなり過ぎないため、歪曲収差の抑制に有利となる。条件式（４０）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、レンズの周辺側の屈折力が弱くなり過ぎないため、レンズの周辺側の軸外光線に起因して発生する像面湾曲および非点収差の補正に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（４０－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（４０－２）を満足することがさらに好ましく、下記条件式（４０－３）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（４０－４）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　０．１＜｜（１／ＲｃＥｐｆ－１／ＲｃＥｐｒ）／（１／ＲｙＥｐｆ－１／ＲｙＥｐｒ）｜＜５　　（４０）
　　０．２＜｜（１／ＲｃＥｐｆ－１／ＲｃＥｐｒ）／（１／ＲｙＥｐｆ－１／ＲｙＥｐｒ）｜＜４　　（４０－１）
　　０．３＜｜（１／ＲｃＥｐｆ－１／ＲｃＥｐｒ）／（１／ＲｙＥｐｆ－１／ＲｙＥｐｒ）｜＜３　　（４０－２）
　　０．４＜｜（１／ＲｃＥｐｆ－１／ＲｃＥｐｒ）／（１／ＲｙＥｐｆ－１／ＲｙＥｐｒ）｜＜２　　（４０－３）
　　０．５＜｜（１／ＲｃＥｐｆ－１／ＲｃＥｐｒ）／（１／ＲｙＥｐｆ－１／ＲｙＥｐｒ）｜＜１．５　　（４０－４）

　なお、図１に示した例は一例であり、本開示の技術の主旨を逸脱しない範囲内において種々の変形が可能である。例えば、中間群ＧＭに含まれるレンズ群の数、および各レンズ群に含まれるレンズの数は、図１の例と異なる数にしてもよい。

　図１の例の中間群ＧＭは、２つのレンズ群からなるが、本開示の技術においては、中間群ＧＭは、１つのレンズ群からなるように構成してもよく、３つのレンズ群からなるように構成してもよく、４つのレンズ群からなるように構成してもよく、５つのレンズ群からなるように構成してもよい。

　中間群ＧＭおよび最終レンズ群ＧＥは、以下に述べるように構成してもよい。以下に述べるように構成した場合は、変倍の際の収差変動の抑制に有利となる。中間群ＧＭは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなり、最終レンズ群ＧＥは、正の屈折力を有するように構成してもよい。中間群ＧＭは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなり、最終レンズ群ＧＥは、負の屈折力を有するように構成してもよい。中間群ＧＭは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなり、最終レンズ群ＧＥは、正の屈折力を有するように構成してもよい。中間群ＧＭは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなり、最終レンズ群ＧＥは、負の屈折力を有するように構成してもよい。中間群ＧＭは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなり、最終レンズ群ＧＥは、負の屈折力を有するように構成してもよい。中間群ＧＭは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなり、最終レンズ群ＧＥは、正の屈折力を有するように構成してもよい。中間群ＧＭは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなり、最終レンズ群ＧＥは、負の屈折力を有するように構成してもよい。

　最終レンズ群ＧＥは、変倍の際に移動するように構成してもよい。このようにした場合は、変倍の際の収差変動の抑制に有利となる。

　本開示の変倍光学系は、広角端から望遠端までの変倍の際に同じ移動軌跡で移動する複数のレンズ群を含むように構成してもよい。このようにした場合は、同じ移動軌跡で移動するレンズ群を１つのカムで駆動することができるため、レンズ群の駆動機構を簡素化できる。なお、上記の「広角端から望遠端までの変倍の際に同じ移動軌跡」は、広角端から望遠端までの変倍全域において同じ移動軌跡であることを意味する。

　本開示の変倍光学系は、ズームレンズであってもよく、バリフォーカルレンズであってもよい。

　上述した好ましい構成および可能な構成は、任意の組合せが可能であり、要求される仕様に応じて適宜選択的に採用されることが好ましい。なお、本開示の変倍光学系が満足することが好ましい条件式は、式の形式で記載された条件式に限定されず、好ましい、より好ましい、さらに好ましい、さらにより好ましい、および、さらにより一層好ましいとされた条件式の中から下限と上限とを任意に組み合わせて得られる全ての条件式を含む。

　例えば、本開示の変倍光学系の好ましい第１の態様は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、中間群ＧＭと、屈折力を有する最終レンズ群ＧＥとからなり、中間群ＧＭは、１つ以上かつ５つ以下のレンズ群からなり、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と中間群ＧＭとの間隔が変化し、中間群ＧＭと最終レンズ群ＧＥとの間隔が変化し、中間群ＧＭが複数のレンズ群からなる場合は、変倍の際、中間群ＧＭ内の隣り合うレンズ群の全ての間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２の最も像側のレンズ面から最終レンズ群ＧＥの最も物体側のレンズ面までの間に開口絞りＳｔが配置され、第１レンズ群Ｇ１は、最も物体側から像側へ順に連続して、負レンズである第１レンズと、正レンズである第２レンズとを含み、上記条件式（１）、（２）、および（３）を満足する

　本開示の変倍光学系の好ましい第２の態様は、上記第１の態様において、さらに上記条件式（４）、（５）、（６）、および（７）を満足する。

　次に、本開示の変倍光学系の実施例について図面を参照して説明する。なお、各実施例の断面図のレンズに付された参照符号は、参照符号の桁数の増大に伴う説明および図面の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。したがって、異なる実施例の図面において共通の参照符号が付されていても、必ずしも共通の構成ではない。

［実施例１］
　実施例１の変倍光学系の構成と移動軌跡は図１に示しており、その図示方法と構成は上述したとおりであるので、ここでは重複説明を一部省略する。実施例１の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とからなる。最終レンズ群ＧＥは第５レンズ群Ｇ５からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とは、隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｓｉｍに対して固定されている。合焦群は第４レンズ群Ｇ４からなり、無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、合焦群は像側へ移動する。

　実施例１の変倍光学系について、基本レンズデータを表１に、諸元および可変面間隔を表２に、非球面係数を表３に示す。

　基本レンズデータの表は以下のように記載されている。Ｓｎの列には最も物体側の面を第１面とし像側に向かうに従い１つずつ番号を増加させた場合の面番号を示す。Ｒの列には各面の曲率半径を示す。Ｄの列には各面とその像側に隣接する面との光軸上の面間隔を示す。Ｎｄの列には各構成要素のｄ線に対する屈折率を示す。νｄの列には各構成要素のｄ線基準のアッベ数を示す。θｇＦの列には各構成要素のｇ線とＦ線間の部分分散比を示
す。ＥＤの列には各面の有効直径を示す。

　基本レンズデータの表では、物体側に凸形状を向けた面の曲率半径の符号を正、像側に凸形状を向けた面の曲率半径の符号を負としている。表１には開口絞りＳｔも示しており、開口絞りＳｔに相当する面の面番号の欄には、面番号と（Ｓｔ）という語句を記入している。表の面間隔の列の最下欄の値は表中の最も像側の面と像面Ｓｉｍとの間隔である。可変面間隔についてはＤＤ［　］という記号を用い、［　］の中にこの間隔の物体側の面番号を付して面間隔の列に記入している。

　表２に、変倍比Ｚｒ、焦点距離ｆ、開放ＦナンバーＦＮｏ．、最大全画角２ω、および可変面間隔をｄ線基準で示す。変倍光学系がズームレンズの場合は、変倍比はズーム倍率と同義である。２ωの欄の［°］は単位が度であることを示す。表２では、「Ｗｉｄｅ」と付した列に広角端状態の各値を示し、「Ｍｉｄｄｌｅ」と付した列に中間焦点距離状態の各値を示し、「Ｔｅｌｅ」と付した列に望遠端状態の各値を示す。

　基本レンズデータでは、非球面の面番号には＊印を付しており、非球面の曲率半径の欄には近軸曲率半径の値を記載している。表３において、Ｓｎの行には非球面の面番号を示し、ＫＡおよびＡｍの行には各非球面についての非球面係数の数値を示す。なお、Ａｍのｍは３以上の整数であり、面により異なる。例えば実施例１の第８面ではｍ＝３、４、５、６、７、８、９、１０である。表３の非球面係数の数値の「Ｅ±ｎ」（ｎ：整数）は「×１０^±ｎ」を意味する。ＫＡおよびＡｍは下式で表される非球面式における非球面係数である。
　　Ｚｄ＝Ｃ×ｈ^２／｛１＋（１－ＫＡ×Ｃ^２×ｈ^２）^１/２｝＋ΣＡｍ×ｈ^ｍ
ただし、
Ｚｄ：非球面深さ（高さｈの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸Ｚに垂直な平面に下ろした垂線の長さ）
ｈ：高さ（光軸Ｚからレンズ面までの距離）
Ｃ：近軸曲率半径の逆数
ＫＡ、Ａｍ：非球面係数
であり、非球面式のΣはｍに関する総和を意味する。

　各表のデータにおいて、角度の単位としては度を用い、長さの単位としてはミリメートルを用いているが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても使用可能なため他の適当な単位を用いることもできる。また、以下に示す各表では予め定められた桁でまるめた数値を記載している。

　図４に、実施例１の変倍光学系の無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示す。図４では左から順に、球面収差、非点収差、歪曲収差、および倍率色収差を示す。図４では「Ｗｉｄｅ」と付した上段に広角端状態の収差を示し、「Ｍｉｄｄｌｅ」と付した中段に中間焦点距離状態の収差を示し、「Ｔｅｌｅ」と付した下段に望遠端状態の収差を示す。球面収差図では、ｄ線、Ｃ線、およびＦ線における収差をそれぞれ実線、長破線、および短破線で示す。非点収差図では、サジタル方向のｄ線における収差を実線で示し、タンジェンシャル方向のｄ線における収差を短破線で示す。歪曲収差図ではｄ線における収差を実線で示す。倍率色収差図では、Ｃ線、およびＦ線における収差をそれぞれ長破線、および短破線で示す。球面収差図ではＦＮｏ．＝の後に開放Ｆナンバーの値を示す。その他の収差図ではω＝の後に最大半画角の値を示す。

　上記の実施例１に関する各データの記号、意味、記載方法、および図示方法は、特に断りが無い限り以下の実施例においても基本的に同様であるので、以下では重複説明を省略する。

［実施例２］
　実施例２の変倍光学系の構成と移動軌跡を図５に示す。実施例２の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とからなる。最終レンズ群ＧＥは第５レンズ群Ｇ５からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とは、隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｓｉｍに対して固定されている。合焦群は第４レンズ群Ｇ４からなり、無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、合焦群は像側へ移動する。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、レンズＬ１１～Ｌ１３の３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、レンズＬ２１～Ｌ２４の４枚のレ
ンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、開口絞りＳｔと、レンズＬ３１～Ｌ３６の６枚のレンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４は、レンズＬ４１の１枚のレンズからなる。第５レンズ群Ｇ５は、レンズＬ５１の１枚のレンズからなる。

　実施例２の変倍光学系について、基本レンズデータを表４に、諸元および可変面間隔を表５に、非球面係数を表６に、各収差図を図６に示す。

［実施例３］
　実施例３の変倍光学系の構成と移動軌跡を図７に示す。実施例３の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とからなる。最終レンズ群ＧＥは第５レンズ群Ｇ５からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とは、隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｓｉｍに対して固定されている。合焦群は第４レンズ群Ｇ４からなり、無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、合焦群は像側へ移動する。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、レンズＬ１１～Ｌ１３の３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、レンズＬ２１～Ｌ２４の４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、開口絞りＳｔと、レンズＬ３１～Ｌ３６の６枚のレンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４は、レンズＬ４１の１枚のレンズからなる。第５レンズ群Ｇ５は、レンズＬ５１の１枚のレンズからなる。

　実施例３の変倍光学系について、基本レンズデータを表７に、諸元および可変面間隔を
表８に、非球面係数を表９に、各収差図を図８に示す。

［実施例４］
　実施例４の変倍光学系の構成と移動軌跡を図９に示す。実施例４の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とからなる。最終レンズ群ＧＥは第５レンズ群Ｇ５からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とは、隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｓｉｍに対して固定されている。合焦群は第４レンズ群Ｇ４からなり、無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、合焦群は像側へ移動する。

　実施例４の変倍光学系について、基本レンズデータを表１０に、諸元と可変面間隔を表
１１に、非球面係数を表１２に、各収差図を図１０に示す。

［実施例５］
　実施例５の変倍光学系の構成と移動軌跡を図１１に示す。実施例５の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とからなる。最終レンズ群ＧＥは第５レンズ群Ｇ５からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とは、隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｓｉｍに対して固定されている。合焦群は第４レンズ群Ｇ４からなり、無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、合焦群は像側へ移動する。

　実施例５の変倍光学系について、基本レンズデータを表１３に、諸元および可変面間隔
を表１４に、非球面係数を表１５に、各収差図を図１２に示す。

［実施例６］
　実施例６の変倍光学系の構成と移動軌跡を図１３に示す。実施例６の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とからなる。最終レンズ群ＧＥは第５レンズ群Ｇ５からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とは、隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｓｉｍに対して固定されている。合焦群は第４レンズ群Ｇ４からなり、無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、合焦群は像側へ移動する。

　実施例６の変倍光学系について、基本レンズデータを表１６に、諸元および可変面間隔
を表１７に、非球面係数を表１８に、各収差図を図１４に示す。

［実施例７］
　実施例７の変倍光学系の構成と移動軌跡を図１５に示す。実施例７の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とからなる。最終レンズ群ＧＥは第５レンズ群Ｇ５からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とは、隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｓｉｍに対して固定されている。合焦群は第４レンズ群Ｇ４からなり、無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、合焦群は像側へ移動する。

　実施例７の変倍光学系について、基本レンズデータを表１９に、諸元および可変面間隔
を表２０に、非球面係数を表２１に、各収差図を図１６に示す。

［実施例８］
　実施例８の変倍光学系の構成と移動軌跡を図１７に示す。実施例８の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とからなる。最終レンズ群ＧＥは第５レンズ群Ｇ５からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とは、隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｓｉｍに対して固定されている。合焦群は第４レンズ群Ｇ４からなり、無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、合焦群は像側へ移動する。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、レンズＬ１１～Ｌ１３の３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、レンズＬ２１～Ｌ２４の４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、開口絞りＳｔと、レンズＬ３１～Ｌ３６の６枚のレンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から像側へ順に、レンズＬ４１～Ｌ４２の２枚のレンズからなる。第５レンズ群Ｇ５は、レンズＬ５１の１枚のレンズからなる。

　実施例８の変倍光学系について、基本レンズデータを表２２に、諸元および可変面間隔を表２３に、非球面係数を表２４に、各収差図を図１８に示す。

［実施例９］
　実施例９の変倍光学系の構成と移動軌跡を図１９に示す。実施例９の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。中間群ＧＭは、第３レン
ズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とからなる。最終レンズ群ＧＥは第５レンズ群Ｇ５からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とは、隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面Ｓｉｍに対して固定されている。合焦群は第４レンズ群Ｇ４からなり、無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、合焦群は像側へ移動する。

　実施例９の変倍光学系について、基本レンズデータを表２５に、諸元および可変面間隔を表２６に、非球面係数を表２７に、各収差図を図２０に示す。

［実施例１０］
　実施例１０の変倍光学系の構成と移動軌跡を図２１に示す。実施例１０の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。中間群ＧＭは、第３
レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とからなる。最終レンズ群ＧＥは第５レンズ群Ｇ５からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、全てのレンズ群が隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。合焦群は第４レンズ群Ｇ４からなり、無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、合焦群は像側へ移動する。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、レンズＬ１１～Ｌ１３の３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、レンズＬ２１～Ｌ２４の４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、開口絞りＳｔと、レンズＬ３１～Ｌ３５の５枚のレンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４は、レンズＬ４１の１枚のレンズからなる。第５レンズ群Ｇ５は、物体側から像側へ順に、レンズＬ５１～Ｌ５３の３枚のレンズからなる。

　実施例１０の変倍光学系について、基本レンズデータを表２８に、諸元および可変面間隔を表２９に、非球面係数を表３０に、各収差図を図２２に示す。

［実施例１１］
　実施例１１の変倍光学系の構成と移動軌跡を図２３に示す。実施例１１の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、全て
のレンズ群が隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。合焦群は第５レンズ群Ｇ５からなり、無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、合焦群は像側へ移動する。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、レンズＬ１１～Ｌ１３の３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、レンズＬ２１～Ｌ２４の４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、開口絞りＳｔと、レンズＬ３１～Ｌ３３の３枚のレンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から像側へ順に、レンズＬ４１～Ｌ４２の２枚のレンズからなる。第５レンズ群Ｇ５は、レンズＬ５１の１枚のレンズからなる。第６レンズ群Ｇ６は、物体側から像側へ順に、レンズＬ６１～Ｌ６２の２枚のレンズからなる。第７レンズ群Ｇ７は、レンズＬ７１の１枚のレンズからなる。

　実施例１１の変倍光学系について、基本レンズデータを表３１に、諸元および可変面間隔を表３２に、非球面係数を表３３に、各収差図を図２４に示す。

［実施例１２］
　実施例１２の変倍光学系の構成と移動軌跡を図２５に示す。実施例１２の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、全てのレンズ群が隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。広角端から望遠端までの変倍の際、第４レンズ群Ｇ４と第７レンズ群Ｇ７とは同じ移動軌跡で移動する。合焦の際、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とは相互間隔を変化させて移動する。物体側合焦群は第５レンズ群Ｇ５からなり、像側合焦群は第６レンズ群Ｇ６からなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、物体側合焦群および像側合焦群は物体側へ移動する。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、レンズＬ１１～Ｌ１３の３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、レンズＬ２１～Ｌ２４の４枚のレ
ンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、開口絞りＳｔと、レンズＬ３１～Ｌ３２の２枚のレンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から像側へ順に、レンズＬ４１～Ｌ４２の２枚のレンズからなる。第５レンズ群Ｇ５は、物体側から像側へ順に、レンズＬ５１～Ｌ５２の２枚のレンズからなる。第６レンズ群Ｇ６は、レンズＬ６１の１枚のレンズからなる。第７レンズ群Ｇ７は、物体側から像側へ順に、レンズＬ７１～Ｌ７３の３枚のレンズからなる。

　実施例１２の変倍光学系について、基本レンズデータを表３４に、諸元および可変面間隔を表３５に、非球面係数を表３６に、各収差図を図２６に示す。

［実施例１３］
　実施例１３の変倍光学系の構成と移動軌跡を図２７に示す。実施例１３の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、全てのレンズ群が隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。合焦の際
、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とは相互間隔を変化させて移動する。物体側合焦群は第５レンズ群Ｇ５からなり、像側合焦群は第６レンズ群Ｇ６からなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、物体側合焦群および像側合焦群は物体側へ移動する。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、レンズＬ１１～Ｌ１３の３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、レンズＬ２１～Ｌ２４の４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、開口絞りＳｔと、レンズＬ３１～Ｌ３２の２枚のレンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から像側へ順に、レンズＬ４１～Ｌ４２の２枚のレンズからなる。第５レンズ群Ｇ５は、物体側から像側へ順に、レンズＬ５１～Ｌ５２の２枚のレンズからなる。第６レンズ群Ｇ６は、レンズＬ６１の１枚のレンズからなる。第７レンズ群Ｇ７は、物体側から像側へ順に、レンズＬ７１～Ｌ７３の３枚のレンズからなる。

　実施例１３の変倍光学系について、基本レンズデータを表３７に、諸元および可変面間隔を表３８に、非球面係数を表３９に、各収差図を図２８に示す。

［実施例１４］
　実施例１４の変倍光学系の構成と移動軌跡を図２９に示す。実施例１４の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、全てのレンズ群が隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。合焦の際
、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とは相互間隔を変化させて移動する。物体側合焦群は第５レンズ群Ｇ５からなり、像側合焦群は第６レンズ群Ｇ６からなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、物体側合焦群および像側合焦群は物体側へ移動する。

　実施例１４の変倍光学系について、基本レンズデータを表４０に、諸元および可変面間隔を表４１に、非球面係数を表４２に、各収差図を図３０に示す。

［実施例１５］
　実施例１５の変倍光学系の構成と移動軌跡を図３１に示す。実施例１５の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とからなる。最終レンズ群ＧＥは第６レンズ群Ｇ６からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、全てのレンズ群が隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。合焦群は第５レンズ群Ｇ５からなり、無限遠物体から最至近物体への合焦
の際に、合焦群は物体側へ移動する。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、レンズＬ１１～Ｌ１３の３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、レンズＬ２１～Ｌ２４の４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、開口絞りＳｔと、レンズＬ３１～Ｌ３２の２枚のレンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から像側へ順に、レンズＬ４１～Ｌ４２の２枚のレンズからなる。第５レンズ群Ｇ５は、物体側から像側へ順に、レンズＬ５１～Ｌ５３の３枚のレンズからなる。第６レンズ群Ｇ６は、物体側から像側へ順に、レンズＬ６１～Ｌ６３の３枚のレンズからなる。

　実施例１５の変倍光学系について、基本レンズデータを表４３に、諸元および可変面間隔を表４４に、非球面係数を表４５に、各収差図を図３２に示す。

［実施例１６］
　実施例１６の変倍光学系の構成と移動軌跡を図３３に示す。実施例１６の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とからなる。最終レンズ群ＧＥは第６レンズ群Ｇ６からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、全てのレンズ群が隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。合焦群は第５レンズ群Ｇ５からなり、無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、合焦群は像側へ移動する。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、レンズＬ１１～Ｌ１３の３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、レンズＬ２１～Ｌ２４の４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、開口絞りＳｔと、レンズＬ３１～Ｌ３２の２枚のレンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から像側へ順に、レンズＬ４１～Ｌ４４の４枚のレンズからなる。第５レンズ群Ｇ５は、物体側から像側へ順に、レンズＬ５１～Ｌ５３の３枚のレンズからなる。第６レンズ群Ｇ６は、レンズＬ６１の１枚のレンズからなる。

　実施例１６の変倍光学系について、基本レンズデータを表４６に、諸元および可変面間隔を表４７に、非球面係数を表４８に、各収差図を図３４に示す。

［実施例１７］
　実施例１７の変倍光学系の構成と移動軌跡を図３５に示す。実施例１７の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、全てのレンズ群が隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。広角端から望遠端までの変倍の際、第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６とは同じ移動軌跡で移動
する。合焦群は第５レンズ群Ｇ５からなり、無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、合焦群は像側へ移動する。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、レンズＬ１１～Ｌ１３の３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、レンズＬ２１～Ｌ２４の４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、開口絞りＳｔと、レンズＬ３１～Ｌ３２の２枚のレンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から像側へ順に、レンズＬ４１～Ｌ４４の４枚のレンズからなる。第５レンズ群Ｇ５は、物体側から像側へ順に、レンズＬ５１～Ｌ５３の３枚のレンズからなる。第６レンズ群Ｇ６は、レンズＬ６１の１枚のレンズからなる。第７レンズ群Ｇ７は、レンズＬ７１の１枚のレンズからなる。

　実施例１７の変倍光学系について、基本レンズデータを表４９に、諸元および可変面間隔を表５０に、非球面係数を表５１に、各収差図を図３６に示す。

［実施例１８］
　実施例１８の変倍光学系の構成と移動軌跡を図３７に示す。実施例１８の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、全てのレンズ群が隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。合焦の際
、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とは相互間隔を変化させて移動する。物体側合焦群は第５レンズ群Ｇ５からなり、像側合焦群は第６レンズ群Ｇ６からなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、物体側合焦群および像側合焦群は像側へ移動する。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、レンズＬ１１～Ｌ１３の３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、レンズＬ２１～Ｌ２４の４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、開口絞りＳｔと、レンズＬ３１～Ｌ３３の３枚のレンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から像側へ順に、レンズＬ４１～Ｌ４４の４枚のレンズからなる。第５レンズ群Ｇ５は、物体側から像側へ順に、レンズＬ５１～Ｌ５２の２枚のレンズからなる。第６レンズ群Ｇ６は、レンズＬ６１の１枚のレンズからなる。第７レンズ群Ｇ７は、レンズＬ７１の１枚のレンズからなる。

　実施例１８の変倍光学系について、基本レンズデータを表５２に、諸元および可変面間隔を表５３に、非球面係数を表５４に、各収差図を図３８に示す。

［実施例１９］
　実施例１９の変倍光学系の構成と移動軌跡を図３９に示す。実施例１９の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とからなる。最終レンズ群ＧＥは第６レンズ群Ｇ６からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、全てのレンズ群が隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。合焦の際、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とは相互間隔を変化させて移動する。物体側合焦群は第４レンズ群Ｇ４からなり、像側合焦群は第５レンズ群Ｇ５からなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、物体側合焦群および像側合焦群は像側へ移動する。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、レンズＬ１１～Ｌ１３の３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、レンズＬ２１～Ｌ２４の４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、開口絞りＳｔと、レンズＬ３１～Ｌ３７の７枚のレンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から像側へ順に、レンズＬ４１～Ｌ４２の２枚のレンズからなる。第５レンズ群Ｇ５は、レンズＬ５１の１枚のレンズからなる。第６レンズ群Ｇ６は、レンズＬ６１の１枚のレンズからなる。

　実施例１９の変倍光学系について、基本レンズデータを表５５に、諸元および可変面間隔を表５６に、非球面係数を表５７に、各収差図を図４０に示す。

［実施例２０］
　実施例２０の変倍光学系の構成と移動軌跡を図４１に示す。実施例２０の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、負の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とからなる。最終レンズ群ＧＥは第８レンズ群Ｇ８からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、全てのレンズ群が隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。合焦の際、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とは相互間隔を変化させて移動する。物体側合焦群は第５レンズ群Ｇ５からなり、像側合焦群は第６レンズ群Ｇ６からなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、物体側合焦群および像側合焦群は像側へ移動する。

　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、レンズＬ１１～Ｌ１３の３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、レンズＬ２１～Ｌ２４の４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、開口絞りＳｔと、レンズＬ３１～Ｌ３３の３枚のレンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から像側へ順に、レンズＬ４１～Ｌ４４の４枚のレンズからなる。第５レンズ群Ｇ５は、物体側から像側へ順に、レンズＬ５１～Ｌ５２の２枚のレンズからなる。第６レンズ群Ｇ６は、レンズＬ６１の１枚のレンズからなる。第７レンズ群Ｇ７は、レンズＬ７１の１枚のレンズからなる。第８レンズ群Ｇ８は、レンズＬ８１の１枚のレンズからなる。

　実施例２０の変倍光学系について、基本レンズデータを表５８に、諸元および可変面間隔を表５９に、非球面係数を表６０に、各収差図を図４２に示す。

　表６１～表６５に、実施例１～２０の変倍光学系の条件式（１）～（４０）の対応値を示す。対応するレンズが無い欄には「－」を記入している。表６１～表６５に示す実施例の対応値を条件式の上限又は下限として用いて、条件式の好ましい範囲を設定してもよい。

　実施例１～２０の変倍光学系は、小型に構成されながらも、変倍全域でＦナンバーが３．３以下であり、小さなＦナンバーを実現している。特に、一部の実施例は、変倍全域でＦナンバーが３以下である。また、実施例１～２０の変倍光学系は、変倍全域で諸収差が良好に補正されて高い光学性能を保持している。

　次に、本開示の実施形態に係る撮像装置について説明する。図４３および図４４に本開
示の一実施形態に係る撮像装置であるカメラ３０の外観図を示す。図４３はカメラ３０を正面側から見た斜視図を示し、図４４はカメラ３０を背面側から見た斜視図を示す。カメラ３０は、いわゆるミラーレスタイプのデジタルカメラであり、交換レンズ２０を取り外し自在に装着可能である。交換レンズ２０は、鏡筒内に収納された本開示の一実施形態に係る変倍光学系１を含んで構成されている。

　カメラ３０はカメラボディ３１を備え、カメラボディ３１の上面にはシャッターボタン３２、および電源ボタン３３が設けられている。また、カメラボディ３１の背面には、操作部３４、操作部３５、および表示部３６が設けられている。表示部３６は、撮像された画像および撮像される前の画角内にある画像を表示可能である。

　カメラボディ３１の前面中央部には、撮影対象からの光が入射する撮影開口が設けられ、その撮影開口に対応する位置にマウント３７が設けられ、マウント３７を介して交換レンズ２０がカメラボディ３１に装着される。

　カメラボディ３１内には、交換レンズ２０によって形成された被写体像に応じた撮像信号を出力するＣＣＤ（Charge Coupled Device）又はＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）等の撮像素子、その撮像素子から出力された撮像信号を処理して画像を生成する信号処理回路、およびその生成された画像を記録するための記録媒体等が設けられている。カメラ３０では、シャッターボタン３２を押すことにより静止画又は動画の撮影が可能であり、この撮影で得られた画像データが上記記録媒体に記録される。

　以上、実施形態および実施例を挙げて本開示の技術を説明したが、本開示の技術は上記実施形態および実施例に限定されず、種々の変形が可能である。例えば、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、アッベ数、および非球面係数等は、上記各実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得る。

　また、本開示の実施形態に係る撮像装置についても、上記例に限定されず、例えば、ミラーレスタイプ以外のカメラ、フィルムカメラ、ビデオカメラ、およびセキュリティカメラ等、種々の態様とすることができる。

　以上の実施形態および実施例に関し、さらに以下の付記項を開示する。
［付記項１］
　物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、中間群と、屈折力を有する最終レンズ群とからなり、
　前記中間群は、１つ以上かつ５つ以下のレンズ群からなり、
　変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記中間群との間隔が変化し、前記中間群と前記最終レンズ群との間隔が変化し、
　前記中間群が複数のレンズ群からなる場合は、変倍の際、前記中間群内の隣り合うレンズ群の全ての間隔が変化し、
　前記第２レンズ群の最も像側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も物体側のレンズ面までの間に開口絞りが配置され、
　前記第１レンズ群は、最も物体側から像側へ順に連続して、負レンズである第１レンズと、正レンズである第２レンズとを含み、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズの物体側の面から前記開口絞りまでの光軸上の距離をＤＤＬ１ＳＴｗ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズの物体側の面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗ、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦｎｏｔ、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｔ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、
　広角端における空気換算距離での全系のバックフォーカスをＢｆｗ、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｔとした場合、
　　０＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／ＴＬｗ＜０．５　　（１）
　　０．５＜Ｆｎｏｔ／（ｆｔ／ｆｗ）＜１．３　　（２）
　　０．１５＜Ｂｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜２　　（３）
で表される条件式（１）、（２）、および（３）を満足する変倍光学系。
［付記項２］
　　１＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．４　　（４）
で表される条件式（４）を満足する付記項１に記載の変倍光学系。
［付記項３］
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズから前記開口絞りまでの光学系の合成焦点距離をｆＬ１ＳＴｗとした場合、
　　－６．６＜ｆ１／ｆＬ１ＳＴｗ＜－１．５　　（５）
で表される条件式（５）を満足する付記項１又は２に記載の変倍光学系。
［付記項４］
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、
　前記第１レンズの焦点距離をｆＬ１とした場合、
　　－０．９＜ｆ１／ｆＬ１＜－０．０５　　（６）
で表される条件式（６）を満足する付記項１から３のいずれか１項に記載の変倍光学系。［付記項５］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズから前記開口絞りまでの光学系の合成焦点距離をｆＬ１ＳＴｗとした場合、
　　－１．４＜ｆｗ／ｆＬ１ＳＴｗ＜－０．３　　（７）
で表される条件式（７）を満足する付記項１から４のいずれか１項に記載の変倍光学系。［付記項６］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズから前記開口絞りまでの光学系の合成焦点距離をｆＬ１ＳＴｗ、
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、
　前記第１レンズの焦点距離をｆＬ１とした場合、
　　１＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．４　　（４）
　　－６．６＜ｆ１／ｆＬ１ＳＴｗ＜－１．５　　（５）
　　－０．９＜ｆ１／ｆＬ１＜－０．０５　　（６）
　　－１．４＜ｆｗ／ｆＬ１ＳＴｗ＜－０．３　　（７）
で表される条件式（４）、（５）、（６）、および（７）を満足する付記項１に記載の変倍光学系。
［付記項７］
　　２＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜９　　（８）
で表される条件式（８）を満足する付記項１から６のいずれか１項に記載の変倍光学系。［付記項８］
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での前記第２レンズ群の横倍率をβ２ｔ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第２レンズ群の横倍率をβ２ｗとした場合、
　　１．１＜β２ｔ／β２ｗ＜３　　（９）
で表される条件式（９）を満足する付記項１から７のいずれか１項に記載の変倍光学系。［付記項９］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との光軸上の間隔をＤＤＧ１２ｗ、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との光軸上の間隔をＤＤＧ１２ｔ、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズの物体側の面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、
　　０．１＜｜ＤＤＧ１２ｗ－ＤＤＧ１２ｔ｜／ＴＬｔ＜０．３　　（１０）
で表される条件式（１０）を満足する付記項１から８のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１０］
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、
　　０．２＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／ｆ１＜０．８　　（１１）
で表される条件式（１１）を満足する付記項１から９のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１１］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗとした場合、
　　３＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝／＜９　　（１２）
で表される条件式（１２）を満足する付記項１から１０のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１２］
　　３＜ＴＬｗ／ｆｗ＜８　　（１３）
で表される条件式（１３）を満足する付記項１から１１のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１３］
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズの物体側の面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、
　　１．５＜ＴＬｔ／ｆｔ＜３　　（１４）
で表される条件式（１４）を満足する付記項１から１２のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１４］
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズの物体側の面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、
　　５＜ＴＬｔ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１１　　（１５）
で表される条件式（１５）を満足する付記項１から１３のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１５］
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、
　　３＜ｆ１／ｆｗ＜７　　（１６）
で表される条件式（１６）を満足する付記項１から１４のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１６］
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、
　前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とした場合、
　　３＜ｆ１／（－ｆ２）＜９　　（１７）
で表される条件式（１７）を満足する付記項１から１５のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１７］
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、
　　２＜ｆ１／（ｆｔ／Ｆｎｏｔ）＜７　　（１８）
で表される条件式（１８）を満足する付記項１から１６のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１８］
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、
　　１．８＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）^１／２＜４．２　　（１９）
で表される条件式（１９）を満足する付記項１から１７のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１９］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズの物体側の面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗとした場合、
　　２＜Ｄｅｎｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝＜４．５　　（２０）
で表される条件式（２０）を満足する付記項１から１８のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２０］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズの物体側の面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗとした場合、
　　０．５＜Ｄｅｎｗ／（ｆｗ×ｆｔ）^１／２＜１　　（２１）
で表される条件式（２１）を満足する付記項１から１９のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２１］
　前記第１レンズの中心厚をｄ１、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズの物体側の面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗとした場合、
　　０．０４＜ｄ１／（Ｄｅｎｗ×ｔａｎωｗ）＜０．０９　　（２２）
で表される条件式（２２）を満足する付記項１から２０のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２２］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での像面から近軸射出瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｘｗ、
　Ｄｅｘｗの符号は、前記像面を基準として像側の距離を正、物体側の距離を負とし、
　前記像面と前記近軸射出瞳位置との間に屈折力を有しない光学部材が配置されている場合は、前記光学部材については空気換算距離を用いてＤｅｘｗを計算する場合、
　　－０．６５＜ｆｗ／Ｄｅｘｗ＜－０．２　　（２３）
で表される条件式（２３）を満足する付記項１から２１のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２３］
　前記第１レンズの物体側の面の有効直径をＥＤｆ、
　前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面の有効直径をＥＤｒとした場合、
　　１．５＜ＥＤｆ／ＥＤｒ＜３　　（２４）
で表される条件式（２４）を満足する付記項１から２２のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２４］
　前記第１レンズの物体側の面の有効直径をＥＤｆとした場合、
　　０．３５＜ＥＤｆ／ＴＬｗ＜０．６５　　（２５）
で表される条件式（２５）を満足する付記項１から２３のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２５］
　　２．２＜ｆｔ／ｆｗ＜４．８　　（２６）
で表される条件式（２６）を満足する付記項１から２４のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２６］
　前記第１レンズのｄ線に対する屈折率をＮｄＬ１、
　前記第１レンズのｄ線基準のアッベ数をνｄＬ１とした場合、
　　１．８＜ＮｄＬ１＜２．０１　　（２７）
　　１５＜νｄＬ１＜４５　　（２８）
　　２＜ＮｄＬ１＋０．０１×νｄＬ１＜２．５　　（２９）
で表される条件式（２７）、（２８）、および（２９）を満足する付記項１から２５のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２７］
　前記第２レンズのｄ線に対する屈折率をＮｄＬ２、
　前記第２レンズのｄ線基準のアッベ数をνｄＬ２とした場合、
　　１．４３＜ＮｄＬ２＜１．８１　　（３０）
　　４５＜νｄＬ２＜９６　　（３１）
　　２＜ＮｄＬ２＋０．０１×νｄＬ２＜２．５　　（３２）
で表される条件式（３０）、（３１）、および（３２）を満足する付記項１から２６のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２８］
　変倍の際および合焦の際に移動する少なくとも１つの合焦群を含み、
　前記変倍光学系が含む前記合焦群のうち、焦点距離の絶対値が最も小さな合焦群の焦点距離をｆｆｏｃ、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での前記中間群の焦点距離をｆＭｔとした場合、
　　０．３＜｜ｆｆｏｃ／ｆＭｔ｜＜４　　（３３）
で表される条件式（３３）を満足する付記項１から２７のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２９］
　変倍の際および合焦の際に移動する少なくとも１つの合焦群を含み、
　前記変倍光学系が含む前記合焦群のうち、焦点距離の絶対値が最も大きな合焦群の望遠端における無限遠物体に合焦した状態での横倍率をβｆｔ、
　前記焦点距離の絶対値が最も大きな合焦群より像側の全てのレンズの望遠端における無限遠物体に合焦した状態での合成横倍率をβｆＲｔとした場合、
　　１＜｜（１－βｆｔ^２）×βｆＲｔ^２｜＜８　　（３４）
で表される条件式（３４）を満足する付記項１から２８のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項３０］
　前記中間群に含まれるレンズ群のうちの１つのレンズ群は、変倍の際および合焦の際に移動する合焦群である付記項１から２９のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項３１］
　前記合焦群は、１枚の正レンズと、２枚の負レンズとからなる付記項３０に記載の変倍光学系。
［付記項３２］
　前記合焦群の最も像側の負レンズは非球面レンズであり、
　前記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｎｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｎｒ、
　前記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｎｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｎｒとした場合、
　　０．１＜（１／Ｒｃｎｆ－１／Ｒｃｎｒ）／（１／Ｒｙｎｆ－１／Ｒｙｎｒ）＜３　
　（３５）
で表される条件式（３５）を満足する付記項３１に記載の変倍光学系。
［付記項３３］
　前記合焦群は、１枚の負レンズと、２枚の正レンズとからなる付記項３０に記載の変倍光学系。
［付記項３４］
　前記合焦群の最も像側の正レンズは非球面レンズであり、
　前記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｐｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｐｒ、
　前記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｐｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｐｒとした場合、
　　－１２０＜（１／Ｒｃｐｆ－１／Ｒｃｐｒ）／（１／Ｒｙｐｆ－１／Ｒｙｐｒ）＜－３　　（３６）
で表される条件式（３６）を満足する付記項３３に記載の変倍光学系。
［付記項３５］
　前記合焦群は、１枚の正レンズと、１枚の負レンズとからなる付記項３０に記載の変倍光学系。
［付記項３６］
　前記合焦群は、１枚の負レンズからなる付記項３０に記載の変倍光学系。
［付記項３７］
　前記合焦群の前記負レンズは非球面レンズであり、
　前記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｓｎｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｓｎｒ、
　前記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｓｎｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｓｎｒとした場合、
　　０．１＜（１／Ｒｃｓｎｆ－１／Ｒｃｓｎｒ）／（１／Ｒｙｓｎｆ－１／Ｒｙｓｎｒ）＜３．５　　（３７）
で表される条件式（３７）を満足する付記項３６に記載の変倍光学系。
［付記項３８］
　前記中間群に含まれるレンズ群のうちの２つのレンズ群は、変倍の際および合焦の際に相互間隔を変化させて移動する合焦群である付記項１から２９のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項３９］
　前記２つのレンズ群のうち、物体側に配置されたレンズ群を物体側合焦群とし、像側に配置されたレンズ群を像側合焦群とした場合、
　前記物体側合焦群は、１枚の負レンズと、１枚の正レンズとからなり、
　前記像側合焦群は、１枚の正レンズからなる付記項３８に記載の変倍光学系。
［付記項４０］
　前記像側合焦群の前記正レンズは非球面レンズであり、
　前記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｉｐｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｉｐｒ、
　前記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｉｐｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｉｐｒとした場合、
　　１＜（１／Ｒｃｉｐｆ－１／Ｒｃｉｐｒ）／（１／Ｒｙｉｐｆ－１／Ｒｙｉｐｒ）＜１００　　（３８）
で表される条件式（３８）を満足する付記項３９に記載の変倍光学系。
［付記項４１］
　前記２つのレンズ群のうち、物体側に配置されたレンズ群を物体側合焦群とし、像側に配置されたレンズ群を像側合焦群とした場合、
　前記物体側合焦群は、１枚の正レンズと、１枚の負レンズとからなり、
　前記像側合焦群は、１枚の負レンズからなる付記項３８に記載の変倍光学系。
［付記項４２］
　前記像側合焦群の前記負レンズは非球面レンズであり、
　前記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｉｎｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｉｎｒ、
　前記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｉｎｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｉｎｒとした場合、
　　０．１＜（１／Ｒｃｉｎｆ－１／Ｒｃｉｎｒ）／（１／Ｒｙｉｎｆ－１／Ｒｙｉｎｒ）＜３．５　　（３９）
で表される条件式（３９）を満足する付記項４１に記載の変倍光学系。
［付記項４３］
　広角端から望遠端までの変倍の際に同じ移動軌跡で移動する複数のレンズ群を含む付記項１から４２のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項４４］
　前記中間群は、最も物体側に前記開口絞りを含む付記項１から４３のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項４５］
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなり、
　前記最終レンズ群は、正の屈折力を有する付記項１から４４のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項４６］
　前記最終レンズ群は、変倍の際に像面に対して固定されている付記項４５に記載の変倍光学系。
［付記項４７］
　前記最終レンズ群は、１枚の非球面レンズである正レンズからなり、
　前記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃＥｐｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃＥｐｒ、
　前記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙＥｐｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙＥｐｒとした場合、
　　０．１＜｜（１／ＲｃＥｐｆ－１／ＲｃＥｐｒ）／（１／ＲｙＥｐｆ－１／ＲｙＥｐｒ）｜＜５　　（４０）
で表される条件式（４０）を満足する付記項４６に記載の変倍光学系。
［付記項４８］
　前記最終レンズ群は、変倍の際に移動する付記項４５に記載の変倍光学系。
［付記項４９］
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなり、
　前記最終レンズ群は、正の屈折力を有する付記項１から４４のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項５０］
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなり、
　前記最終レンズ群は、負の屈折力を有する付記項１から４４のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項５１］
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなり、
　前記最終レンズ群は、正の屈折力を有する付記項１から４４のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項５２］
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなり、
　前記最終レンズ群は、負の屈折力を有する付記項１から４４のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項５３］
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなり、
　前記最終レンズ群は、負の屈折力を有する付記項１から４４のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項５４］
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなり、
　前記最終レンズ群は、正の屈折力を有する付記項１から４４のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項５５］
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなり、
　前記最終レンズ群は、負の屈折力を有する付記項１から４４のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項５６］
　前記最終レンズ群は、変倍の際に移動する付記項４９から５５のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項５７］
　付記項１から５６のいずれか１項に記載の変倍光学系を備えた撮像装置。

　本明細書に記載された全ての文献、特許出願、および技術規格は、個々の文献、特許出願、および技術規格が参照により取り込まれることが具体的かつ個々に記された場合と同程度に、本明細書中に参照により取り込まれる。

Claims

　物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、中間群と、屈折力を有する最終レンズ群とからなり、
　前記中間群は、１つ以上かつ５つ以下のレンズ群からなり、
　変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記中間群との間隔が変化し、前記中間群と前記最終レンズ群との間隔が変化し、
　前記中間群が複数のレンズ群からなる場合は、変倍の際、前記中間群内の隣り合うレンズ群の全ての間隔が変化し、
　前記第２レンズ群の最も像側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も物体側のレンズ面までの間に開口絞りが配置され、
　前記第１レンズ群は、最も物体側から像側へ順に連続して、負レンズである第１レンズと、正レンズである第２レンズとを含み、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズの物体側の面から前記開口絞りまでの光軸上の距離をＤＤＬ１ＳＴｗ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズの物体側の面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗ、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦｎｏｔ、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｔ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、
　広角端における空気換算距離での全系のバックフォーカスをＢｆｗ、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｔとした場合、
　　０＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／ＴＬｗ＜０．５　　（１）
　　０．５＜Ｆｎｏｔ／（ｆｔ／ｆｗ）＜１．３　　（２）
　　０．１５＜Ｂｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜２　　（３）
で表される条件式（１）、（２）、および（３）を満足する変倍光学系。
　　１＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．４　　（４）
で表される条件式（４）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズから前記開口絞りまでの光学系の合成焦点距離をｆＬ１ＳＴｗとした場合、
　　－６．６＜ｆ１／ｆＬ１ＳＴｗ＜－１．５　　（５）
で表される条件式（５）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、
　前記第１レンズの焦点距離をｆＬ１とした場合、
　　－０．９＜ｆ１／ｆＬ１＜－０．０５　　（６）
で表される条件式（６）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズから前記開口絞りまでの光学系の合成焦点距離をｆＬ１ＳＴｗとした場合、
　　－１．４＜ｆｗ／ｆＬ１ＳＴｗ＜－０．３　　（７）
で表される条件式（７）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズから前記開口絞りまでの光学系の合成焦点距離をｆＬ１ＳＴｗ、
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、
　前記第１レンズの焦点距離をｆＬ１とした場合、
　　１＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．４　　（４）
　　－６．６＜ｆ１／ｆＬ１ＳＴｗ＜－１．５　　（５）
　　－０．９＜ｆ１／ｆＬ１＜－０．０５　　（６）
　　－１．４＜ｆｗ／ｆＬ１ＳＴｗ＜－０．３　　（７）
で表される条件式（４）、（５）、（６）、および（７）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　　２＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜９　　（８）
で表される条件式（８）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での前記第２レンズ群の横倍率をβ２ｔ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第２レンズ群の横倍率をβ２ｗとした場合、
　　１．１＜β２ｔ／β２ｗ＜３　　（９）
で表される条件式（９）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との光軸上の間隔をＤＤＧ１２ｗ、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との光軸上の間隔をＤＤＧ１２ｔ、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズの物体側の面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、
　　０．１＜｜ＤＤＧ１２ｗ－ＤＤＧ１２ｔ｜／ＴＬｔ＜０．３　　（１０）
で表される条件式（１０）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、
　　０．２＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／ｆ１＜０．８　　（１１）
で表される条件式（１１）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗとした場合、
　　３＜ＤＤＬ１ＳＴｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝／＜９　　（１２）
で表される条件式（１２）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　　３＜ＴＬｗ／ｆｗ＜８　　（１３）
で表される条件式（１３）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズの物体側の面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、
　　１．５＜ＴＬｔ／ｆｔ＜３　　（１４）
で表される条件式（１４）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズの物体側の面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、
　　５＜ＴＬｔ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１１　　（１５）
で表される条件式（１５）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、
　　３＜ｆ１／ｆｗ＜７　　（１６）
で表される条件式（１６）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、
　前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とした場合、
　　３＜ｆ１／（－ｆ２）＜９　　（１７）
で表される条件式（１７）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、
　　２＜ｆ１／（ｆｔ／Ｆｎｏｔ）＜７　　（１８）
で表される条件式（１８）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、
　　１．８＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）^１／２＜４．２　　（１９）
で表される条件式（１９）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズの物体側の面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗとした場合、
　　２＜Ｄｅｎｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝＜４．５　　（２０）
で表される条件式（２０）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズの物体側の面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗとした場合、
　　０．５＜Ｄｅｎｗ／（ｆｗ×ｆｔ）^１／２＜１　　（２１）
で表される条件式（２１）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記第１レンズの中心厚をｄ１、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズの物体側の面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗとした場合、
　　０．０４＜ｄ１／（Ｄｅｎｗ×ｔａｎωｗ）＜０．０９　　（２２）
で表される条件式（２２）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での像面から近軸射出瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｘｗ、
　Ｄｅｘｗの符号は、前記像面を基準として像側の距離を正、物体側の距離を負とし、
　前記像面と前記近軸射出瞳位置との間に屈折力を有しない光学部材が配置されている場合は、前記光学部材については空気換算距離を用いてＤｅｘｗを計算する場合、
　　－０．６５＜ｆｗ／Ｄｅｘｗ＜－０．２　　（２３）
で表される条件式（２３）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記第１レンズの物体側の面の有効直径をＥＤｆ、
　前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面の有効直径をＥＤｒとした場合、
　　１．５＜ＥＤｆ／ＥＤｒ＜３　　（２４）
で表される条件式（２４）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記第１レンズの物体側の面の有効直径をＥＤｆとした場合、
　　０．３５＜ＥＤｆ／ＴＬｗ＜０．６５　　（２５）
で表される条件式（２５）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　　２．２＜ｆｔ／ｆｗ＜４．８　　（２６）
で表される条件式（２６）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記第１レンズのｄ線に対する屈折率をＮｄＬ１、
　前記第１レンズのｄ線基準のアッベ数をνｄＬ１とした場合、
　　１．８＜ＮｄＬ１＜２．０１　　（２７）
　　１５＜νｄＬ１＜４５　　（２８）
　　２＜ＮｄＬ１＋０．０１×νｄＬ１＜２．５　　（２９）
で表される条件式（２７）、（２８）、および（２９）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記第２レンズのｄ線に対する屈折率をＮｄＬ２、
　前記第２レンズのｄ線基準のアッベ数をνｄＬ２とした場合、
　　１．４３＜ＮｄＬ２＜１．８１　　（３０）
　　４５＜νｄＬ２＜９６　　（３１）
　　２＜ＮｄＬ２＋０．０１×νｄＬ２＜２．５　　（３２）
で表される条件式（３０）、（３１）、および（３２）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　変倍の際および合焦の際に移動する少なくとも１つの合焦群を含み、
　前記変倍光学系が含む前記合焦群のうち、焦点距離の絶対値が最も小さな合焦群の焦点距離をｆｆｏｃ、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での前記中間群の焦点距離をｆＭｔとした場合、
　　０．３＜｜ｆｆｏｃ／ｆＭｔ｜＜４　　（３３）
で表される条件式（３３）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　変倍の際および合焦の際に移動する少なくとも１つの合焦群を含み、
　前記変倍光学系が含む前記合焦群のうち、焦点距離の絶対値が最も大きな合焦群の望遠端における無限遠物体に合焦した状態での横倍率をβｆｔ、
　前記焦点距離の絶対値が最も大きな合焦群より像側の全てのレンズの望遠端における無限遠物体に合焦した状態での合成横倍率をβｆＲｔとした場合、
　　１＜｜（１－βｆｔ^２）×βｆＲｔ^２｜＜８　　（３４）
で表される条件式（３４）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記中間群に含まれるレンズ群のうちの１つのレンズ群は、変倍の際および合焦の際に移動する合焦群である請求項１に記載の変倍光学系。
　前記合焦群は、１枚の正レンズと、２枚の負レンズとからなる請求項３０に記載の変倍光学系。
　前記合焦群の最も像側の負レンズは非球面レンズであり、
　前記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｎｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｎｒ、
　前記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｎｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｎｒとした場合、
　　０．１＜（１／Ｒｃｎｆ－１／Ｒｃｎｒ）／（１／Ｒｙｎｆ－１／Ｒｙｎｒ）＜３　
　（３５）
で表される条件式（３５）を満足する請求項３１に記載の変倍光学系。
　前記合焦群は、１枚の負レンズと、２枚の正レンズとからなる請求項３０に記載の変倍光学系。
　前記合焦群の最も像側の正レンズは非球面レンズであり、
　前記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｐｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｐｒ、
　前記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｐｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｐｒとした場合、
　　－１２０＜（１／Ｒｃｐｆ－１／Ｒｃｐｒ）／（１／Ｒｙｐｆ－１／Ｒｙｐｒ）＜－３　　（３６）
で表される条件式（３６）を満足する請求項３３に記載の変倍光学系。
　前記合焦群は、１枚の正レンズと、１枚の負レンズとからなる請求項３０に記載の変倍光学系。
　前記合焦群は、１枚の負レンズからなる請求項３０に記載の変倍光学系。
　前記合焦群の前記負レンズは非球面レンズであり、
　前記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｓｎｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｓｎｒ、
　前記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｓｎｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｓｎｒとした場合、
　　０．１＜（１／Ｒｃｓｎｆ－１／Ｒｃｓｎｒ）／（１／Ｒｙｓｎｆ－１／Ｒｙｓｎｒ）＜３．５　　（３７）
で表される条件式（３７）を満足する請求項３６に記載の変倍光学系。
　前記中間群に含まれるレンズ群のうちの２つのレンズ群は、変倍の際および合焦の際に相互間隔を変化させて移動する合焦群である請求項１に記載の変倍光学系。
　前記２つのレンズ群のうち、物体側に配置されたレンズ群を物体側合焦群とし、像側に配置されたレンズ群を像側合焦群とした場合、
　前記物体側合焦群は、１枚の負レンズと、１枚の正レンズとからなり、
　前記像側合焦群は、１枚の正レンズからなる請求項３８に記載の変倍光学系。
　前記像側合焦群の前記正レンズは非球面レンズであり、
　前記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｉｐｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｉｐｒ、
　前記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｉｐｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｉｐｒとした場合、
　　１＜（１／Ｒｃｉｐｆ－１／Ｒｃｉｐｒ）／（１／Ｒｙｉｐｆ－１／Ｒｙｉｐｒ）＜１００　　（３８）
で表される条件式（３８）を満足する請求項３９に記載の変倍光学系。
　前記２つのレンズ群のうち、物体側に配置されたレンズ群を物体側合焦群とし、像側に
配置されたレンズ群を像側合焦群とした場合、
　前記物体側合焦群は、１枚の正レンズと、１枚の負レンズとからなり、
　前記像側合焦群は、１枚の負レンズからなる請求項３８に記載の変倍光学系。
　前記像側合焦群の前記負レンズは非球面レンズであり、
　前記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃｉｎｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃｉｎｒ、
　前記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｉｎｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙｉｎｒとした場合、
　　０．１＜（１／Ｒｃｉｎｆ－１／Ｒｃｉｎｒ）／（１／Ｒｙｉｎｆ－１／Ｒｙｉｎｒ）＜３．５　　（３９）
で表される条件式（３９）を満足する請求項４１に記載の変倍光学系。
　広角端から望遠端までの変倍の際に同じ移動軌跡で移動する複数のレンズ群を含む請求項１に記載の変倍光学系。
　前記中間群は、最も物体側に前記開口絞りを含む請求項１に記載の変倍光学系。
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなり、
　前記最終レンズ群は、正の屈折力を有する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記最終レンズ群は、変倍の際に像面に対して固定されている請求項４５に記載の変倍光学系。
　前記最終レンズ群は、１枚の非球面レンズである正レンズからなり、
　前記非球面レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲｃＥｐｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲｃＥｐｒ、
　前記非球面レンズの物体側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙＥｐｆ、
　前記非球面レンズの像側の面の最大有効径の位置での曲率半径をＲｙＥｐｒとした場合、
　　０．１＜｜（１／ＲｃＥｐｆ－１／ＲｃＥｐｒ）／（１／ＲｙＥｐｆ－１／ＲｙＥｐｒ）｜＜５　　（４０）
で表される条件式（４０）を満足する請求項４６に記載の変倍光学系。
　前記最終レンズ群は、変倍の際に移動する請求項４５に記載の変倍光学系。
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなり、
　前記最終レンズ群は、正の屈折力を有する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記最終レンズ群は、変倍の際に移動する請求項４９に記載の変倍光学系。
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなり、
　前記最終レンズ群は、負の屈折力を有する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記最終レンズ群は、変倍の際に移動する請求項５１に記載の変倍光学系。
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなり、
　前記最終レンズ群は、正の屈折力を有する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記最終レンズ群は、変倍の際に移動する請求項５３に記載の変倍光学系。
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなり、
　前記最終レンズ群は、負の屈折力を有する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記最終レンズ群は、変倍の際に移動する請求項５５に記載の変倍光学系。
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなり、
　前記最終レンズ群は、負の屈折力を有する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記最終レンズ群は、変倍の際に移動する請求項５７に記載の変倍光学系。
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなり、
　前記最終レンズ群は、正の屈折力を有する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記最終レンズ群は、変倍の際に移動する請求項５９に記載の変倍光学系。
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなり、
　前記最終レンズ群は、負の屈折力を有する請求項１に記載の変倍光学系。
　前記最終レンズ群は、変倍の際に移動する請求項６１に記載の変倍光学系。
　請求項１から６２のいずれか１項に記載の変倍光学系を備えた撮像装置。