WO2024014309A1 - 変倍光学系および撮像装置 - Google Patents

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WO2024014309A1
WO2024014309A1 PCT/JP2023/024291 JP2023024291W WO2024014309A1 WO 2024014309 A1 WO2024014309 A1 WO 2024014309A1 JP 2023024291 W JP2023024291 W JP 2023024291W WO 2024014309 A1 WO2024014309 A1 WO 2024014309A1
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WO
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lens group
lens
optical system
group
conditional expression
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Application number
PCT/JP2023/024291
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English (en)
French (fr)
Inventor
雅人 近藤
Original Assignee
富士フイルム株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length

Definitions

  • the technology of the present disclosure relates to a variable magnification optical system and an imaging device.
  • variable magnification optical systems that can be used in imaging devices such as digital cameras. There is.
  • variable power optical system that is compact and maintains good optical performance over the entire variable power range.
  • the level of these requirements is increasing year by year.
  • the present disclosure provides a variable power optical system that is configured to be compact and maintains good optical performance over the entire zoom range, and an imaging device equipped with this variable power optical system.
  • a variable power optical system includes, in order from the object side to the image side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, an intermediate group, and a refractive power group.
  • the intermediate group consists of two or more and five or less lens groups, and when changing magnification, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the intermediate group consists of two or more and five or less lens groups.
  • the distance between the lens group and the intermediate group changes, the distance between the intermediate group and the final lens group changes, the distance between all adjacent lens groups within the intermediate group changes, and the total distance at the air equivalent distance at the wide-angle end changes.
  • variable magnification optical system of the above aspect is: 4 ⁇ TLw/(ft ⁇ tan ⁇ t) ⁇ 7 (2) It is preferable to satisfy conditional expression (2) expressed as follows.
  • variable magnification optical system of the above aspect is: 0.75 ⁇ TLw/ft ⁇ 1.35 (3) It is preferable to satisfy conditional expression (3) expressed as follows.
  • variable magnification optical system of the above embodiment teeth 1.1 ⁇ FNot/(ft/fw) ⁇ 3 (4) It is preferable to satisfy conditional expression (4) expressed as follows.
  • variable magnification optical system of the above aspect is: 0.9 ⁇ fw/(ft ⁇ tan ⁇ t) ⁇ 1.32 (5) It is preferable to satisfy conditional expression (5) expressed as follows.
  • the focal length of the entire system when focused on an object at infinity at the wide-angle end is fw, and from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the final lens group when focused on an object at infinity at the wide-angle end.
  • TLw is the sum of the distance on the optical axis to the lens surface closest to the image side and the back focus of the entire system at the air equivalent distance
  • the variable magnification optical system of the above aspect is: 0.11 ⁇ (fw ⁇ TLw)/ ft2 ⁇ 0.6 (6) It is preferable to satisfy conditional expression (6) expressed as follows.
  • the variable magnification optical system of the above aspect is: 4.7 ⁇ TLw/(ft ⁇ tan ⁇ t) ⁇ 6.7 (2-3) 0.75 ⁇ TLw/ft ⁇ 1.35 (3) 1.28 ⁇ FNot/(ft/fw) ⁇ 1.9 (4-2) 0.9 ⁇ fw/(ft ⁇ tan ⁇ t) ⁇ 1.32 (5) It is preferable that conditional expressions (2-3), (3), (4-2), and (5) expressed by:
  • variable magnification optical system of the above aspect is as follows: 2 ⁇ f1/(-f2) ⁇ 15 (7) It is preferable that conditional expression (7) expressed by:
  • variable magnification optical system of the above aspect is: -1 ⁇ fw/fE ⁇ 1 (8) It is preferable to satisfy conditional expression (8) expressed as follows.
  • variable magnification optical system of the above aspect is as follows: 0.5 ⁇ f1/(fw ⁇ ft) 1/2 ⁇ 5 (9) It is preferable that conditional expression (9) expressed by the following is satisfied.
  • variable magnification optical system of the above aspect is as follows: 0.1 ⁇ (-f2)/(fw ⁇ ft) 1/2 ⁇ 1 (10) It is preferable to satisfy conditional expression (10) expressed as follows.
  • the focal length of the first lens group is f1, and the maximum aperture is F when focused on an object at infinity at the telephoto end.
  • the variable magnification optical system of the above aspect is 4 ⁇ f1/(ft/FNot) ⁇ 15 (11) It is preferable that conditional expression (11) expressed by:
  • variable magnification optical system of the above aspect is: 3.5 ⁇ TLw/fw ⁇ 6.5 (12) It is preferable that conditional expression (12) expressed by:
  • variable magnification optical system of the above aspect is: 1 ⁇ TLt/ft ⁇ 2.5 (13) It is preferable that conditional expression (13) expressed by:
  • variable magnification optical system of the above aspect is: 7 ⁇ TLt/(ft ⁇ tan ⁇ t) ⁇ 11.5 (14) It is preferable that conditional expression (14) expressed by:
  • variable magnification optical system of the above aspect is , 0.17 ⁇ tan ⁇ w/FNow ⁇ 0.35 (15) It is preferable that conditional expression (15) expressed by:
  • variable magnification optical system of the above aspect is as follows. 0.15 ⁇ DDG1STw/f1 ⁇ 1 (16) It is preferable to satisfy conditional expression (16) expressed as follows.
  • variable magnification optical system of the above aspect is as follows: 1 ⁇ Denw/ ⁇ (fw ⁇ tan ⁇ w) ⁇ log(ft/fw) ⁇ 3.5 (17) It is preferable that conditional expression (17) expressed by the following is satisfied.
  • variable magnification optical system of the above aspect is: 0.3 ⁇ Denw/(fw ⁇ ft) 1/2 ⁇ 1 (18) It is preferable that conditional expression (18) expressed by:
  • variable magnification optical system includes an aperture stop
  • the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object of the first lens group to the aperture stop when focused on an object at infinity at the wide-angle end is DDG1STw
  • wide-angle The distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the lens surface closest to the image side of the final lens group when focused on an object at infinity at the end, and the total distance in air equivalent distance.
  • the variable magnification optical system of the above aspect is: 0.25 ⁇ DDG1STw/TLw ⁇ 0.6 (19) It is preferable that conditional expression (19) expressed by:
  • variable magnification optical system of the above aspect is: 0.3 ⁇ fw/Dexw ⁇ 0.65 (20) It is preferable to satisfy conditional expression (20) expressed as follows.
  • the amount of movement of the first lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M1, and the sign of M1 is positive when moving from the object side to the image side, and negative when moving from the image side to the object side.
  • the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the lens surface closest to the image side of the final lens group when focused on an object at infinity at the telephoto end and the air equivalent distance. If the sum of the back focus of the entire system at is TLt, then the variable power optical system of the above aspect is 0.2 ⁇ (-M1)/TLt ⁇ 0.5 (21) It is preferable that conditional expression (21) expressed by:
  • the amount of movement of the second lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M2, and the sign of M2 is positive when moving from the object side to the image side, and negative when moving from the image side to the object side.
  • the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the lens surface closest to the image side of the final lens group when focused on an object at infinity at the telephoto end and the air equivalent distance. If the sum of the back focus of the entire system at is TLt, then the variable power optical system of the above aspect is 0.04 ⁇ (-M2)/TLt ⁇ 0.4 (22) It is preferable to satisfy conditional expression (22) expressed as follows.
  • magnification change in the above embodiment The optical system is 0.3 ⁇ fw/fMw ⁇ 2 (23) It is preferable to satisfy conditional expression (23) expressed as follows.
  • variable magnification optical system of the above aspect is: 1 ⁇ ft/fMt ⁇ 10 (24) It is preferable that conditional expression (24) expressed by:
  • conditional expression (25) expressed by:
  • variable magnification optical system of the aspect is 1 ⁇ 2t/ ⁇ 2w ⁇ 3 (26) It is preferable that conditional expression (26) expressed by:
  • variable magnification optical system of the above aspect is 40 ⁇ 1pave ⁇ 95 (27) It is preferable that conditional expression (27) expressed by:
  • the focal length of the Lp positive lens is fp at the wide-angle end.
  • the variable magnification optical system of the above aspect is: 0.4 ⁇ fMw/fp ⁇ 2 (28) It is preferable that conditional expression (28) expressed by: It is preferable that the Lp positive lens is a biconvex lens.
  • the object side surface and the image side surface of the Lp positive lens may be configured to be aspheric surfaces.
  • variable magnification optical system of the above aspect is 1.2 ⁇ EDf/EDr ⁇ 3 (29) It is preferable to satisfy conditional expression (29) expressed as follows.
  • the effective diameter of the lens surface closest to the object side of the first lens group is EDf, from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the most image side of the final lens group when focused on an object at infinity at the wide-angle end.
  • TLw is the sum of the distance on the optical axis to the lens surface of 0.25 ⁇ EDf/TLw ⁇ 0.6 (30) It is preferable that conditional expression (30) expressed by:
  • the first lens group preferably includes a first lens that is a negative lens and a second lens that is a positive lens in succession from the object side to the image side.
  • variable magnification optical system of the above aspect is as follows: 0.01 ⁇ d1/EDf ⁇ 0.4 (31) It is preferable that conditional expression (31) expressed by:
  • the center thickness of the first lens is d1
  • the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object of the first lens group to the paraxial entrance pupil position when focused on an object at infinity at the wide-angle end is Denw
  • wide-angle When the maximum half-field angle when focused on an object at infinity at the end is ⁇ w, the variable magnification optical system of the above aspect is: 0.01 ⁇ d1/(Denw ⁇ tan ⁇ w) ⁇ 0.15 (32) It is preferable that conditional expression (32) expressed by:
  • conditional expression (33) expressed by:
  • variable magnification optical system of the above aspect is as follows: 0.005 ⁇ d1/f1 ⁇ 0.025 (34) It is preferable that conditional expression (34) expressed by:
  • conditional expression (35) expressed by:
  • conditional expression (36) expressed by:
  • the first lens group may be configured to include, in order from the object side to the image side, a first lens, a second lens, and one positive lens.
  • conditional expression (37) expressed by:
  • conditional expression (38) expressed by:
  • the second lens group further includes at least one negative lens different from the negative lens closest to the object side, and at least one positive lens. It is preferable to include.
  • variable magnification optical system of the above aspect is as follows: 0.5 ⁇ fL21/f2 ⁇ 3 (39) It is preferable that conditional expression (39) expressed by:
  • conditional expression (40) expressed by:
  • variable magnification optical system of the above aspect is as follows: 0.4 ⁇ fL22/f2 ⁇ 5 (41) It is preferable that conditional expression (41) expressed by:
  • variable magnification optical system of the above aspect is: 2.5 ⁇ ft/fw ⁇ 7 (42) It is preferable that conditional expression (42) expressed by:
  • variable magnification optical system of the above aspect is as follows: -1.2 ⁇ f2/f3 ⁇ 1 (43) It is preferable that conditional expression (43) expressed by:
  • variable magnification optical system of the above embodiment includes at least three aspherical surfaces.
  • variable magnification optical system of the above aspect preferably includes at least one plastic lens whose object side surface and image side surface are aspherical, and when the specific gravity of the plastic lens is GP, 0.8 ⁇ GP ⁇ 1.5 (44) It is preferable that conditional expression (44) expressed by: It is preferable that the plastic lens is disposed closest to the image side of the intermediate group and at least one of the final lens group.
  • the intermediate group includes at least one cemented lens consisting of one positive lens and one negative lens.
  • variable magnification optical system of the above aspect is as follows: 0.1 ⁇
  • the vibration isolation group includes a biconvex lens. If the average value of the specific gravity of all the biconvex lenses in the anti-vibration group is GISave, then the variable magnification optical system of the above aspect is: 2 ⁇ GISave ⁇ 5 (46) It is preferable that conditional expression (46) expressed by:
  • all lens groups in the first lens group, second lens group, and intermediate group move during zooming.
  • the intermediate group has positive refractive power as a whole over the entire zoom range.
  • One of the lens groups included in the intermediate group is preferably a focusing lens group that moves along the optical axis during zooming and focusing.
  • the focusing lens group may be configured to include one positive lens and one negative lens.
  • the focusing lens group may be composed of a cemented lens made by cementing a positive lens and a negative lens.
  • the focusing lens group may be configured to include one negative lens.
  • the intermediate group may include only one focusing lens group.
  • variable magnification optical system of the above aspect includes an image stabilization group that moves in a direction intersecting the optical axis during image blur correction
  • the focusing lens group may be arranged closer to the image side than the image stabilization group. preferable.
  • the focusing lens group may be configured to be the lens group closest to the image side of the intermediate group.
  • the final lens group may be configured to include, in order from the object side to the image side, one negative lens whose object side surface is concave and one positive lens.
  • variable magnification optical system of the above aspect is as follows: It is preferable that conditional expression (47) expressed as -15 ⁇ (REnf+REnr)/(REnf-REnr) ⁇ -0.1 (47) be satisfied.
  • the variable power optical system of the above aspect is as follows: -1.3 ⁇ (REpf+REpr)/(REpf-REpr) ⁇ -0.1 (48) It is preferable that conditional expression (48) expressed by:
  • the number of movement trajectories that are different from each other may be five or six.
  • It may be configured to include a plurality of lens groups that move along the same movement locus during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
  • at least one lens that moves along the optical axis during focusing may be arranged between a plurality of lens groups that move on the same movement locus.
  • the intermediate group may be configured to include, in order from the object side to the image side, a lens group with positive refractive power and a lens group with negative refractive power.
  • the intermediate group may be configured to include, in order from the object side to the image side, a lens group having negative refractive power, a lens group having positive refractive power, and a lens group having negative refractive power.
  • the intermediate group may be configured to include, in order from the object side to the image side, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a positive refractive power, and a lens group having a negative refractive power.
  • the intermediate group includes, in order from the object side to the image side, a lens group with positive refractive power, a lens group with positive refractive power, a lens group with negative refractive power, and a lens group with positive refractive power. It may be configured to consist of.
  • the intermediate group includes, in order from the object side to the image side, a lens group with positive refractive power, a lens group with positive refractive power, a lens group with positive refractive power, and a lens group with negative refractive power. It may be configured to consist of.
  • the intermediate group includes, in order from the object side to the image side, a lens group with positive refractive power, a lens group with negative refractive power, a lens group with positive refractive power, and a lens group with negative refractive power. It may be configured to consist of.
  • the intermediate group includes, in order from the object side to the image side, a lens group with positive refractive power, a lens group with negative refractive power, a lens group with positive refractive power, and a lens group with negative refractive power. and a lens group having negative refractive power.
  • the final lens group may be configured to be fixed with respect to the image plane during zooming.
  • the intermediate group includes, in order from the object side to the image side, a lens group with positive refractive power, a lens group with positive refractive power, a lens group with positive refractive power, and a lens group with negative refractive power. and a lens group having negative refractive power.
  • the final lens group may be configured to be fixed with respect to the image plane during zooming.
  • An imaging device includes the variable magnification optical system according to the above aspect of the present disclosure.
  • Consisting of and “consisting of” refer to lenses that do not have substantial refractive power, as well as lenses such as diaphragms, filters, and cover glasses, in addition to the listed components. It is intended that optical elements other than the above, as well as mechanical parts such as a lens flange, a lens barrel, an image sensor, and an image stabilization mechanism, etc., may be included.
  • group having positive refractive power means that the group as a whole has positive refractive power.
  • group having negative refractive power means that the group as a whole has negative refractive power.
  • Single lens means a single lens that is not cemented.
  • a compound aspherical lens a lens in which a spherical lens and an aspherical film formed on the spherical lens are integrally constructed and functions as a single aspherical lens as a whole
  • the sign of the refractive power and the surface shape of a lens including an aspherical surface are those in the paraxial region unless otherwise specified.
  • the sign of the paraxial radius of curvature is positive for a surface with a convex shape facing the object side, and negative for a surface with a convex shape facing the image side.
  • conditional expression means a variable power optical system.
  • focal length used in the conditional expression is the paraxial focal length.
  • distance on the optical axis used in the conditional expressions is considered to be a geometric length unless otherwise specified.
  • values used in the conditional expressions are the values when the d-line is used as a reference in a state where an object at infinity is focused.
  • the "d-line”, “C-line”, and “F-line” described in this specification are emission lines.
  • the wavelength of the d-line is 587.56 nm (nanometers)
  • the wavelength of the C-line is 656.27 nm (nanometers)
  • the wavelength of the F-line is 486.13 nm (nanometers).
  • variable power optical system that is compact and maintains good optical performance over the entire zoom range, and an imaging device equipped with this variable power optical system.
  • FIG. 2 is a diagram illustrating a cross-sectional view and a movement locus of the configuration of a variable magnification optical system according to an embodiment, corresponding to the variable magnification optical system of Example 1.
  • FIG. FIG. 2 is a diagram showing the configuration and light flux of the variable magnification optical system in FIG. 1 in each variable magnification state. It is a figure for explaining an effective diameter.
  • 3A and 3B are aberration diagrams of the variable power optical system of Example 1.
  • FIG. FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 2 and a diagram showing a movement locus.
  • 3A and 3B are aberration diagrams of the variable power optical system of Example 2.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable magnification optical system according to Example 3 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable magnification optical system of Example 3.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 4 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 4 is a diagram showing each aberration of the variable magnification optical system of Example 4.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 5 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 5.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system in Example 6 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 6.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable magnification optical system according to Example 7 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable magnification optical system of Example 7.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 8 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable magnification optical system of Example 8.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 8 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 9 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 9.
  • 10 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 10 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 10A and 10B are aberration diagrams of the variable power optical system of Example 10.
  • FIG. FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system of Example 11 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 11.
  • FIG. 12 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 12 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 12 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 12.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 13 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 13.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 14 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 14.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 15 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 15.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 16 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 16.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system of Example 17 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 17.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 15 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing a cross-sectional view of the configuration of a variable magnification optical system and a movement locus of Example 18.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 18.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 19 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 19.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system of Example 20 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 20.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system of Example 21 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 21.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system of Example 22 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 22.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 23 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 23.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 24 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 24.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 25 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 25.
  • FIG. 7 is a diagram showing a cross-sectional view of the configuration of a variable magnification optical system and a movement locus of Example 26.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 26.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 27 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 27.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 28 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 28.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 29 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 29.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 30 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable magnification optical system of Example 30.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of the variable power optical system of Example 31 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 31.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 32 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 32.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 33 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 33.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the configuration of a variable power optical system according to Example 34 and a diagram showing a movement locus.
  • FIG. 7 is a diagram showing each aberration of the variable power optical system of Example 34.
  • FIG. 1 is a front perspective view of an imaging device according to an embodiment.
  • FIG. 1 is a perspective view of the back side of an imaging device according to an embodiment.
  • FIG. 1 shows a cross-sectional view and a movement locus of a configuration at a wide-angle end of a variable magnification optical system according to an embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 2 shows a cross-sectional view of the configuration of the variable magnification optical system in FIG. 1 in each state and a light beam.
  • the upper row labeled "Wide” shows the wide-angle end state
  • the lower row labeled "Tele” shows the telephoto end state.
  • FIGS. 1 and 2 correspond to the variable power optical system of Example 1, which will be described later.
  • FIGS. 1 and 2 show a state in which an object at infinity is in focus, with the left side being the object side and the right side being the image side.
  • the variable magnification optical system of the present disclosure includes, in order from the object side to the image side along the optical axis Z, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an intermediate lens group G1 having a positive refractive power. It consists of a lens group GM and a final lens group GE having refractive power.
  • the intermediate group GM consists of two or more and five or less lens groups.
  • first lens group G1 "second lens group G2", "lens group” included in intermediate group GM, and “final lens group GE” are constituent parts of a variable power optical system.
  • This is a section containing at least one lens separated by an air gap that changes during zooming.
  • each lens group is moved or fixed, and the mutual spacing between the lenses in each lens group does not change. That is, in this specification, a lens group is defined as a group in which the distance between adjacent lenses changes during zooming, but the total distance between adjacent lenses within itself does not change.
  • the "lens group” may include components other than lenses having no refractive power, such as an aperture stop St.
  • variable magnification optical system shown in FIGS. 1 and 2 includes, in order from the object side to the image side, a first lens group G1, a second lens group G2, a third lens group G3, and a fourth lens group G4. and a fifth lens group G5.
  • the intermediate group GM consists of the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the final lens group GE consists of the fifth lens group G5.
  • each lens group in FIG. 2 is configured as described below.
  • the first lens group G1 consists of three lenses L11 to L13 in order from the object side to the image side.
  • the second lens group G2 consists of four lenses L21 to L24 in order from the object side to the image side.
  • the third lens group G3 consists of an aperture stop St and four lenses L31 to L34 in order from the object side to the image side.
  • the fourth lens group G4 consists of two lenses L41 to L42 in order from the object side to the image side.
  • the fifth lens group G5 consists of two lenses L51 to L52 in order from the object side to the image side. Note that the aperture stop St in FIGS. 1 and 2 does not indicate the shape or size, but the position in the optical axis direction.
  • the final lens group GE may be configured to move during zooming, or the final lens group GE may be configured to be fixed with respect to the image plane Sim. good. In a configuration in which the final lens group GE is fixed with respect to the image plane Sim during zooming, the driving mechanism of the lens group can be simplified.
  • the first lens group G1 includes at least two lenses. In this case, it is advantageous to suppress spherical aberration at the telephoto end.
  • the first lens group G1 preferably includes a first lens that is a negative lens and a second lens that is a positive lens in succession from the object side to the image side. In this case, it is advantageous to suppress longitudinal chromatic aberration and spherical aberration at the telephoto end.
  • the first lens group G1 may be configured to include, in order from the object side to the image side, the first lens, the second lens, and one positive lens. In this case, it is more advantageous to suppress longitudinal chromatic aberration and spherical aberration at the telephoto end. Further, in this case, compared to a configuration in which the first lens group G1 consists of four or more lenses, it is advantageous for downsizing.
  • a negative lens is disposed closest to the object side of the second lens group G2, and the second lens group G2 further includes at least one negative lens different from the negative lens disposed closest to the object side of the second lens group G2. , and at least one positive lens. This is advantageous in suppressing aberration fluctuations during zooming.
  • the intermediate group GM has positive refractive power as a whole over the entire zoom range. In this case, it is advantageous to shorten the total length of the optical system.
  • the intermediate group GM includes at least one cemented lens consisting of one positive lens and one negative lens. In this case, it is advantageous to suppress lateral chromatic aberration and longitudinal chromatic aberration over the entire zoom range.
  • the intermediate group GM preferably includes an image stabilization group that moves in a direction intersecting the optical axis Z during image blur correction.
  • Image blur correction is performed by moving the image stabilization group.
  • the image stabilization group consists of the lens closest to the image side of the third lens group G3 (ie, the lens L34 of FIG. 2).
  • brackets and vertical upward arrows are drawn above the lenses corresponding to the anti-vibration groups.
  • the vibration isolation group includes a biconvex lens. In this case, it is advantageous to suppress fluctuations in various aberrations during image blur correction.
  • the vibration isolation group may be configured to consist of two or fewer lenses. In this case, it is advantageous for downsizing.
  • the image stabilization group may be composed of one lens. In this case, it is more advantageous for downsizing.
  • the image stabilization group may be configured to include one cemented lens formed by cementing one negative lens and one positive lens. In this case, it is advantageous to suppress fluctuations in chromatic aberration during image blur correction.
  • One of the lens groups included in the intermediate group GM is preferably a focusing lens group that moves along the optical axis Z during zooming and focusing. Focusing is performed by moving the focusing lens group. By arranging the focusing lens group within the intermediate group GM, it becomes easier to reduce the diameter of the focusing lens group, thereby making it easier to control the focusing lens group.
  • the focusing lens group consists of the fourth lens group G4.
  • the parentheses and right-pointing arrow above the fourth lens group G4 in Figure 1 indicate that the fourth lens group G4 is a focusing lens group that moves toward the image side when focusing from an object at infinity to a close object. shows.
  • the focusing lens group may be configured to include one positive lens and one negative lens.
  • the mechanism for controlling the focusing lens group can be simplified, and rapid focusing becomes easy.
  • various aberrations can be canceled out by the negative lens and positive lens in the focusing lens group, it becomes easy to suppress aberration fluctuations during focusing, which is advantageous for improving performance.
  • the focusing lens group may be composed of a cemented lens made by cementing one positive lens and one negative lens. In this case, it is possible to achieve further miniaturization compared to the case where they are not bonded. By reducing the size of the focusing lens group, the mechanism for controlling the focusing lens group can be simplified, and rapid focusing becomes easy.
  • the focusing lens group may be configured to consist of one negative lens. In this case, it is possible to further reduce the size of the focusing lens group compared to the case where the focusing lens group consists of two or more lenses. By reducing the size of the focusing lens group, the mechanism for controlling the focusing lens group can be simplified, and rapid focusing becomes easy. Furthermore, by making the refractive power of the focusing lens group negative, it is easier to give the focusing lens group a strong refractive power, which is advantageous in suppressing the amount of movement of the focusing lens group during focusing. becomes.
  • the intermediate group GM includes only one focusing lens group.
  • the focusing mechanism can be simplified.
  • the entire variable magnification optical system includes only one focusing lens group.
  • the focusing lens group may be configured to be the lens group closest to the image side of the intermediate group GM. In this case, it becomes easy to secure a space in which the focusing lens group moves during focusing.
  • variable power optical system includes an image stabilization group and a focusing lens group
  • the focusing lens group is arranged closer to the image side than the image stabilization group.
  • the image stabilization mechanism and the focusing mechanism are arranged so that they do not interfere with each other, if the image stabilization group is located on the image side of the focusing lens group, the focusing lens group will not be able to focus. The amount of movement during this will be limited. Therefore, by arranging the focusing lens group closer to the image side than the image stabilizing group, it becomes easier to secure a space in which the focusing lens group moves during focusing.
  • the final lens group GE may be a lens group with positive refractive power or may be a lens group with negative refractive power.
  • the final lens group GE may be configured to include two or fewer lenses. In this case, it is advantageous for downsizing.
  • the final lens group GE may be configured to include one negative lens and one positive lens. In this case, various aberrations can be canceled out by the negative lens and the positive lens in the final lens group GE, which is advantageous for improving performance.
  • the final lens group GE may be configured to include, in order from the object side to the image side, one negative lens whose object side surface is a concave surface and one positive lens. In this case, it is advantageous to suppress astigmatism at the wide-angle end, and it is also advantageous to ensure the amount of peripheral light.
  • the aperture stop St may be arranged closer to the image side than the most image-side lens surface of the second lens group G2.
  • the aperture stop St may be arranged closer to the object side than the lens surface closest to the object side of the final lens group GE.
  • variable power optical system may be configured to include at least three aspherical surfaces. In this case, it is advantageous to suppress various aberrations and achieve high optical performance.
  • the variable magnification optical system may be configured to include at least one plastic lens whose object-side surface and image-side surface are aspheric. In this case, it is advantageous to achieve high optical performance while achieving both weight reduction and cost reduction.
  • the plastic lens whose object-side surface and image-side surface are aspherical is preferably disposed closest to the image side of the intermediate group GM and at least one of the final lens group GE. Since the diameter of the luminous flux is relatively small in the image side of the intermediate group GM and in the final lens group GE, by arranging the above plastic lens in such a position, the error in the aspherical shape of both surfaces of the plastic lens can be reduced. This is advantageous in keeping sensitivity low. This is advantageous for improving performance.
  • variable magnification optical system of the present disclosure will also be simply referred to as the "variable magnification optical system.”
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (1).
  • the back focus of the entire system at the air equivalent distance at the wide-angle end is defined as Bfw.
  • the focal length of the entire system when focused on an object at infinity at the telephoto end is ft.
  • the maximum half-field angle when an object at infinity is in focus at the telephoto end is ⁇ t.
  • tan in conditional expression (1) is tangent, and this notation is the same in other conditional expressions.
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (1-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (1-2).
  • conditional expression (1-1) preferably satisfies the following conditional expression (1-1)
  • conditional expression (1-2) preferably satisfies the following conditional expression (1-1)
  • back focus Bfw is shown in FIG. "Back focus” is the distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the variable magnification optical system to the image surface Sim.
  • Back focus is the distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the variable magnification optical system to the image surface Sim.
  • the "back focus” is calculated by converting the thickness of the above member on the optical axis into air. I decided to.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (2).
  • conditional expression (2) the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group G1 to the lens surface closest to the image side of the final lens group GE when focused on an object at infinity at the wide-angle end.
  • TLw the total length when an object at infinity is in focus at the wide-angle end.
  • FIG. 2 shows the total length TLw.
  • conditional expression (2) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (2) does not exceed the upper limit, it is advantageous to downsize the entire optical system.
  • the variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (2-1), it is even more preferable that the following conditional expression (2-2) is satisfied, and the following condition It is even more preferable that formula (2-3) be satisfied. 4 ⁇ TLw/(ft ⁇ tan ⁇ t) ⁇ 7 (2) 4.3 ⁇ TLw/(ft ⁇ tan ⁇ t) ⁇ 6.9 (2-1) 4.5 ⁇ TLw/(ft ⁇ tan ⁇ t) ⁇ 6.8 (2-2) 4.7 ⁇ TLw/(ft ⁇ tan ⁇ t) ⁇ 6.7 (2-3)
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (3).
  • conditional expression (3) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (3) does not fall below the lower limit, it is advantageous to suppress various aberrations throughout the entire zooming range. By ensuring that the corresponding value of conditional expression (3) does not exceed the upper limit, it is advantageous to downsize the entire optical system.
  • the variable power optical system preferably satisfies the following conditional expression (3-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (3-2). 0.75 ⁇ TLw/ft ⁇ 1.35 (3) 0.85 ⁇ TLw/ft ⁇ 1.25 (3-1) 0.9 ⁇ TLw/ft ⁇ 1.2 (3-2)
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (4).
  • the open F-number when an object at infinity is in focus at the telephoto end is defined as FNot.
  • the focal length of the entire system when focused on an object at infinity at the wide-angle end is defined as fw.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (4-1), and even more preferable that the following conditional expression (4-2) is satisfied.
  • conditional expression (4-1) 1.1 ⁇ FNot/(ft/fw) ⁇ 3 (4) 1.2 ⁇ FNot/(ft/fw) ⁇ 2.4 (4-1) 1.28 ⁇ FNot/(ft/fw) ⁇ 1.9 (4-2)
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (5).
  • conditional expression (5) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (5) does not fall below the lower limit, it is advantageous to suppress various aberrations.
  • conditional expression (5) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (5) does not exceed the upper limit, it is advantageous to widen the angle of view at the wide-angle end.
  • the variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (5-1). 0.9 ⁇ fw/(ft ⁇ tan ⁇ t) ⁇ 1.32 (5) 1 ⁇ fw/(ft ⁇ tan ⁇ t) ⁇ 1.28 (5-1)
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (6).
  • conditional expression (6) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (6) does not fall below the lower limit, it is advantageous to suppress various aberrations throughout the entire zooming range.
  • the corresponding value of conditional expression (6) does not exceed the upper limit, it is advantageous to downsize the entire optical system or to obtain a sufficient variable power ratio as a variable power optical system.
  • the variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (6-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (6-2).
  • the variable power optical system satisfies the following conditional expression (7).
  • conditional expression (7) the refractive power of the second lens group G2 will not become too weak, so that the first lens group G1 and the second lens group G2 will be
  • the lens group G1 moves, it becomes easy to suppress the amount of movement of the first lens group G1 during zooming, which is advantageous for downsizing.
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (7-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (7-2). 2 ⁇ f1/(-f2) ⁇ 15 (7) 3 ⁇ f1/(-f2) ⁇ 12 (7-1) 4 ⁇ f1/(-f2) ⁇ 10 (7-2)
  • the variable power optical system preferably satisfies the following conditional expression (8).
  • conditional expression (8) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (8) does not fall below the lower limit, it becomes easier to reduce the angle of incidence of the off-axis principal ray onto the image plane Sim at the wide-angle end, which is advantageous in securing the amount of peripheral light. Become.
  • the variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (8-1), and it is even more preferable that the following conditional expression (8-2) is satisfied.
  • variable magnification optical system When the focal length of the first lens group G1 is f1, it is preferable that the variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (9). By ensuring that the corresponding value of conditional expression (9) does not fall below the lower limit, the refractive power of the first lens group G1 does not become too strong, which is advantageous in suppressing aberration fluctuations during zooming. By ensuring that the corresponding value of conditional expression (9) does not exceed the upper limit, the refractive power of the first lens group G1 does not become too weak, which is advantageous for downsizing.
  • the variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (9-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (9-2). 0.5 ⁇ f1/(fw ⁇ ft) 1/2 ⁇ 5 (9) 1 ⁇ f1/(fw ⁇ ft) 1/2 ⁇ 4 (9-1) 1.5 ⁇ f1/(fw ⁇ ft) 1/2 ⁇ 3 (9-2)
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (10).
  • conditional expression (10) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (10) does not become less than the lower limit, the refractive power of the second lens group G2 does not become too strong, so that the curvature of field that occurs in the second lens group G2 can be suppressed. This makes it easy to correct aberrations during zooming.
  • the corresponding value of conditional expression (10) does not exceed the upper limit, the refractive power of the second lens group G2 does not become too weak, and the amount of movement of the second lens group G2 during zooming can be suppressed.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (10-1), and it is even more preferable that the following conditional expression (10-2) is satisfied.
  • conditional expression (10-2) 0.15 ⁇ (-f2)/(fw ⁇ ft) 1/2 ⁇ 0.8
  • conditional expression (10-2) 0.15 ⁇ (-f2)/(fw ⁇ ft) 1/2 ⁇ 0.8
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (11).
  • conditional expression (11) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (11) does not fall below the lower limit, it is advantageous to improve performance.
  • the variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (11-1), and it is even more preferable that the following conditional expression (11-2) is satisfied. 4 ⁇ f1/(ft/FNot) ⁇ 15 (11) 5 ⁇ f1/(ft/FNot) ⁇ 13 (11-1) 6 ⁇ f1/(ft/FNot) ⁇ 12 (11-2)
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (12).
  • conditional expression (12) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (12) does not fall below the lower limit, it is advantageous to suppress various aberrations at the wide-angle end. By ensuring that the corresponding value of conditional expression (12) does not exceed the upper limit, it is advantageous to shorten the total length of the optical system at the wide-angle end.
  • the variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (12-1), and even more preferable that the following conditional expression (12-2) is satisfied.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (13).
  • the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group G1 to the lens surface closest to the image side of the final lens group GE when focused on an object at infinity at the telephoto end The sum of the back focus of the entire system in terms of air distance is defined as TLt. That is, TLt is the total length when an object at infinity is in focus at the telephoto end. As an example, the total length TLt is shown in FIG.
  • conditional expression (13) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (13) does not exceed the upper limit, it is advantageous to shorten the total length of the optical system at the telephoto end. In order to obtain better characteristics, it is more preferable that the variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (13-1), and it is even more preferable that the following conditional expression (13-2) is satisfied.
  • conditional expression (13-1) 1 ⁇ TLt/ft ⁇ 2.5 (13) 1.2 ⁇ TLt/ft ⁇ 2.2 (13-1) 1.4 ⁇ TLt/ft ⁇ 1.8 (13-2)
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (14).
  • conditional expression (14) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (14) does not become less than the lower limit, the axial light flux ta can be gently converged toward the image plane Sim at the telephoto end, so the axial light flux ta can be converged. This makes it easier to suppress axial chromatic aberrations that occur when using this lens.
  • the corresponding value of conditional expression (14) does not exceed the upper limit, it is advantageous to shorten the total length of the optical system at the telephoto end.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (14-1), and even more preferable that the following conditional expression (14-2) is satisfied. 7 ⁇ TLt/(ft ⁇ tan ⁇ t) ⁇ 11.5 (14) 7.5 ⁇ TLt/(ft ⁇ tan ⁇ t) ⁇ 10.5 (14-1) 8 ⁇ TLt/(ft ⁇ tan ⁇ t) ⁇ 9.5 (14-2)
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (15).
  • ⁇ w is the maximum half-field angle when an object at infinity is in focus at the wide-angle end.
  • the open F-number when an object at infinity is in focus at the wide-angle end is FNow.
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (15-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (15-2).
  • conditional expression (15-1) 0.17 ⁇ tan ⁇ w/FNow ⁇ 0.35
  • conditional expression (15-1) 0.21 ⁇ tan ⁇ w/FNow ⁇ 0.28
  • variable power optical system preferably satisfies the following conditional expression (16).
  • the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object of the first lens group G1 to the aperture stop St when focused on an object at infinity at the wide-angle end is defined as DDG1STw.
  • FIG. 2 shows the above distance DDG1STw.
  • the refractive power of the first lens group G1 will not become too weak, making it easy to achieve both miniaturization and a high zoom ratio. Become.
  • the distance from the lens surface closest to the object side of the first lens group G1 on the wide-angle side to the entrance pupil position does not become too long. It is possible to suppress an increase in the diameter of the lens group G1, which is advantageous for downsizing.
  • the refractive power of the first lens group G1 does not become too strong, which is advantageous for improving performance.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (16-1), and it is even more preferable that the following conditional expression (16-2) is satisfied. 0.15 ⁇ DDG1STw/f1 ⁇ 1 (16) 0.25 ⁇ DDG1STw/f1 ⁇ 0.8 (16-1) 0.35 ⁇ DDG1STw/f1 ⁇ 0.7 (16-2)
  • Denw is the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object of the first lens group G1 to the paraxial entrance pupil position Penw when focused on an object at infinity at the wide-angle end
  • the variable magnification optical system is It is preferable that the following conditional expression (17) is satisfied.
  • FIG. 2 shows the distance Denw and the paraxial entrance pupil position Penw.
  • the sign of Denw is negative if the paraxial entrance pupil position Penw is closer to the object side than the lens surface closest to the object side of the first lens group G1; If the paraxial entrance pupil position Penw is on the image side, it is considered positive.
  • the corresponding value of conditional expression (17) does not exceed the upper limit the distance from the lens surface closest to the object side of the first lens group G1 on the wide-angle side to the paraxial entrance pupil position Penw does not become too long. , it is possible to suppress an increase in the diameter of the first lens group G1, thereby facilitating miniaturization.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (17-1), and it is even more preferable that the following conditional expression (17-2) is satisfied.
  • conditional expression (17-1) 1 ⁇ Denw/ ⁇ (fw ⁇ tan ⁇ w) ⁇ log(ft/fw) ⁇ 3.5 (17)
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (18).
  • conditional expression (18) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (18) does not become less than the lower limit, the distance from the lens surface closest to the object side of the first lens group G1 on the wide-angle side to the paraxial entrance pupil position Penw does not become too short. , it becomes easy to suppress aberration fluctuations during zooming.
  • the corresponding value of conditional expression (18) does not exceed the upper limit, the distance from the lens surface closest to the object side of the first lens group G1 on the wide-angle side to the paraxial entrance pupil position Penw does not become too long. , it is possible to suppress an increase in the diameter of the first lens group G1, thereby facilitating miniaturization.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (18-1), and it is even more preferable that the following conditional expression (18-2) is satisfied.
  • conditional expression (18-2) 0.3 ⁇ Denw/(fw ⁇ ft) 1/2 ⁇ 1 (18) 0.4 ⁇ Denw/(fw ⁇ ft) 1/2 ⁇ 0.8 (18-1) 0.45 ⁇ Denw/(fw ⁇ ft) 1/2 ⁇ 0.7 (18-2)
  • variable power optical system When the variable power optical system includes the aperture stop St, it is preferable that the variable power optical system satisfies the following conditional expression (19).
  • conditional expression (19) By preventing the corresponding value of conditional expression (19) from being below the lower limit, the distance between the aperture stop St and the first lens group G1 does not become too short on the wide-angle side. The distance from the side lens surface to the entrance pupil position also does not become too short, making it easy to suppress aberration fluctuations during zooming.
  • the corresponding value of conditional expression (19) does not exceed the upper limit, the distance between the aperture stop St and the first lens group G1 does not become too long on the wide-angle side. The distance from the side lens surface to the entrance pupil position also does not become too long.
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (19-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (19-2).
  • conditional expression (19-1) 0.25 ⁇ DDG1STw/TLw ⁇ 0.6 (19) 0.3 ⁇ DDG1STw/TLw ⁇ 0.55 (19-1) 0.35 ⁇ DDG1STw/TLw ⁇ 0.5 (19-2)
  • the variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (20).
  • FIG. 2 shows the above distance Dexw and the paraxial exit pupil position Pexw.
  • the sign of Dexw is positive if the paraxial exit pupil position Pexw is closer to the object than the image plane Sim, and negative if the paraxial exit pupil position Pexw is closer to the image than the image plane Sim.
  • variable power optical system preferably satisfies the following conditional expression (20-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (20-2). 0.3 ⁇ fw/Dexw ⁇ 0.65 (20) 0.35 ⁇ fw/Dexw ⁇ 0.6 (20-1) 0.4 ⁇ fw/Dexw ⁇ 0.55 (20-2)
  • the zooming optical system When the amount of movement of the first lens group G1 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M1, the zooming optical system preferably satisfies the following conditional expression (21).
  • the sign of M1 is positive when moving from the object side to the image side, and negative when moving from the image side to the object side.
  • FIG. 2 shows the above movement amount M1.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (21-1), and it is even more preferable that the following conditional expression (21-2) is satisfied.
  • conditional expression (21-1) 0.2 ⁇ (-M1)/TLt ⁇ 0.5 (21) 0.23 ⁇ (-M1)/TLt ⁇ 0.45 (21-1) 0.25 ⁇ (-M1)/TLt ⁇ 0.4 (21-2)
  • the zooming optical system When the amount of movement of the second lens group G2 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M2, the zooming optical system preferably satisfies the following conditional expression (22).
  • the sign of M2 is positive when moving from the object side to the image side, and negative when moving from the image side to the object side.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (22-1), and it is even more preferable that the following conditional expression (22-2) is satisfied. 0.04 ⁇ (-M2)/TLt ⁇ 0.4 (22) 0.06 ⁇ (-M2)/TLt ⁇ 0.3 (22-1) 0.07 ⁇ (-M2)/TLt ⁇ 0.25 (22-2)
  • variable magnification optical system satisfies conditional expression (23) below.
  • conditional expression (23) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (23) does not fall below the lower limit, the overall length of the optical system at the wide-angle end can be easily shortened, which is advantageous for downsizing.
  • the variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (23-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (23-2).
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (24).
  • conditional expression (24) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (24) does not fall below the lower limit, the overall length of the optical system at the telephoto end can be easily shortened, which is advantageous for downsizing.
  • the corresponding value of conditional expression (24) does not exceed the upper limit, it is advantageous to correct spherical aberration at the telephoto end.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (24-1), and it is even more preferable that the following conditional expression (24-2) is satisfied.
  • conditional expression (24-1) 1 ⁇ ft/fMt ⁇ 10 (24) 1.5 ⁇ ft/fMt ⁇ 9 (24-1) 2 ⁇ ft/fMt ⁇ 8 (24-2)
  • the variable power optical system satisfies the following conditional expression (25). It is preferable to be satisfied.
  • FIG. 2 shows the above distance D1sum.
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (25-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (25-2).
  • conditional expression (25-1) 0.2 ⁇ D1sum/(ft/FNot) ⁇ 1.6 (25)
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (26).
  • the lateral magnification of the second lens group G2 when focused on an object at infinity at the telephoto end is ⁇ 2t.
  • the lateral magnification of the second lens group G2 when focused on an object at infinity at the wide-angle end is ⁇ 2w.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (26-1), and even more preferable that the following conditional expression (26-2) is satisfied.
  • conditional expression (26-1) 1 ⁇ 2t/ ⁇ 2w ⁇ 3 (26) 1.2 ⁇ 2t/ ⁇ 2w ⁇ 2.7 (26-1) 1.3 ⁇ 2t/ ⁇ 2w ⁇ 2.5 (26-2)
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (27).
  • conditional expression (27) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (27) does not fall below the lower limit, it is advantageous to correct longitudinal chromatic aberration, particularly at the telephoto end.
  • conditional expression (27) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (27) does not exceed the upper limit, it is advantageous to correct various aberrations other than chromatic aberration.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (27-1), and it is even more preferable that the following conditional expression (27-2) is satisfied.
  • 27-1 the following conditional expression
  • 27-2 the following conditional expression
  • the image-side surface of the Lp positive lens is preferably a convex surface. In this case, it is advantageous to correct spherical aberration over the entire zoom range.
  • the lens L34 corresponds to the Lp positive lens.
  • variable power optical system When the focal length of the Lp positive lens is fp, and the focal length of the intermediate group GM when focused on an object at infinity at the wide-angle end is fMw, the variable power optical system must satisfy the following conditional expression (28). preferable. In particular, in a configuration in which the image-side surface of the Lp positive lens is a convex surface, it is preferable that the variable power optical system satisfies conditional expression (28). By ensuring that the corresponding value of conditional expression (28) does not fall below the lower limit, it is advantageous to correct spherical aberration, especially at the telephoto end.
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (28-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (28-2).
  • conditional expression (28-1) 0.6 ⁇ fMw/fp ⁇ 1.3
  • the Lp positive lens is a biconvex lens. This is particularly advantageous for correcting spherical aberration at the telephoto end.
  • the Lp positive lens is a biconvex lens
  • the object side surface and the image side surface of the Lp positive lens are aspherical surfaces. In this case, it is more advantageous to correct spherical aberration, especially at the telephoto end.
  • the variable magnification optical system satisfies conditional expression (28) and has a preferable configuration regarding the above-mentioned shape of the Lp positive lens.
  • variable power optical system satisfies the following conditional expression (29). It is preferable to be satisfied.
  • conditional expression 29.
  • the refractive power of the first lens group G1 becomes stronger, and as the refractive power of the first lens group G1 becomes stronger, aberration fluctuations during zooming tend to increase.
  • the corresponding value of conditional expression (29) does not become less than the lower limit, the diameter of the lens closest to the object does not become too small, and the refractive power of the first lens group G1 also becomes too strong. This is advantageous in suppressing aberration fluctuations during zooming.
  • the corresponding value of conditional expression (29) does not become less than the lower limit, the diameter of the lens closest to the object does not become too small, which is advantageous in securing the peripheral light amount ratio at the maximum image height.
  • variable power optical system preferably satisfies the following conditional expression (29-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (29-2).
  • conditional expression (29-2) 1.2 ⁇ EDf/EDr ⁇ 3 (29) 1.4 ⁇ EDf/EDr ⁇ 2.6 (29-1) 1.6 ⁇ EDf/EDr ⁇ 2.2 (29-2)
  • the distance from the intersection of the outermost ray with the lens surface to the optical axis Z is defined as , is the "effective diameter" of the lens surface.
  • the “outside” here refers to the radially outer side with respect to the optical axis Z, that is, the side away from the optical axis Z.
  • the "light ray passing through the outermost part” is determined in consideration of the entire magnification range.
  • FIG. 3 An example of the effective diameter ED is shown in FIG. 3 as an explanatory diagram.
  • the left side is the object side
  • the right side is the image side.
  • FIG. 3 shows an axial light beam Xa and an off-axis light beam Xb passing through the lens Lx.
  • the light beam Xb1 which is the upper light beam of the off-axis light beam Xb
  • the optical axis Z is the effective diameter ED of the object-side surface of the lens Lx.
  • the upper ray of the off-axis beam Xb is the ray that passes through the outermost part, but which ray passes through the outermost part varies depending on the optical system.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (30).
  • conditional expression (30) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (30) does not fall below the lower limit, it is possible to suppress the overall length of the optical system from increasing, thereby facilitating miniaturization in the optical axis direction.
  • the variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (30-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (30-2). 0.25 ⁇ EDf/TLw ⁇ 0.6 (30) 0.3 ⁇ EDf/TLw ⁇ 0.55 (30-1) 0.36 ⁇ EDf/TLw ⁇ 0.5 (30-2)
  • the center thickness of the first lens is d1.
  • the variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (31).
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (31-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (31-2). 0.01 ⁇ d1/EDf ⁇ 0.4 (31) 0.015 ⁇ d1/EDf ⁇ 0.3 (31-1) 0.02 ⁇ d1/EDf ⁇ 0.2 (31-2)
  • the variable power optical system satisfies the following conditional expression (32). is preferred.
  • the corresponding value of conditional expression (32) does not fall below the lower limit, it is advantageous to ensure the strength of the first lens.
  • the corresponding value of conditional expression (32) does not exceed the upper limit, it is advantageous to reduce the weight of the first lens group G1.
  • the variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (32-1), and it is even more preferable that the following conditional expression (32-2) is satisfied. 0.01 ⁇ d1/(Denw ⁇ tan ⁇ w) ⁇ 0.15 (32) 0.02 ⁇ d1/(Denw ⁇ tan ⁇ w) ⁇ 0.12 (32-1) 0.03 ⁇ d1/(Denw ⁇ tan ⁇ w) ⁇ 0.09 (32-2)
  • the variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (33).
  • the center thickness of the second lens is d2.
  • the paraxial radius of curvature of the object-side surface of the second lens is R2f.
  • the paraxial radius of curvature of the image-side surface of the second lens is R2r.
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (33-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (33-2). 0.01 ⁇ d2 ⁇ (1/R2f-1/R2r) ⁇ 0.4 (33) 0.02 ⁇ d2 ⁇ (1/R2f-1/R2r) ⁇ 0.35 (33-1) 0.04 ⁇ d2 ⁇ (1/R2f-1/R2r) ⁇ 0.3 (33-2)
  • the variable power optical system satisfies the following conditional expression (34).
  • the variable power optical system satisfies the following conditional expression (34).
  • the variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (34-1), and even more preferable that the following conditional expression (34-2) is satisfied.
  • 0.005 ⁇ d1/f1 ⁇ 0.025 (34) 0.007 ⁇ d1/f1 ⁇ 0.02 (34-1) 0.008 ⁇ d1/f1 ⁇ 0.015 (34-2)
  • the variable power optical system satisfies the following conditional expression (35).
  • the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group G1 to the lens surface closest to the image side of the first lens group G1 is defined as D1sum.
  • variable magnification optical system more preferably satisfies the following conditional expression (35-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (35-2).
  • conditional expression (35-1) 0.05 ⁇ d1/D1sum ⁇ 0.3 (35) 0.075 ⁇ d1/D1sum ⁇ 0.25 (35-1) 0.1 ⁇ d1/D1sum ⁇ 0.2 (35-2)
  • the variable power optical system satisfies the following conditional expression (36).
  • the average value of the specific gravity of the first lens and the specific gravity of the second lens is set as G12ave.
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (36-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (36-2). 2 ⁇ G12ave ⁇ 5.5 (36) 2.5 ⁇ G12ave ⁇ 5 (36-1) 2.8 ⁇ G12ave ⁇ 4 (36-2)
  • the first lens and the second lens may be cemented. preferable. In this case, it is advantageous for downsizing.
  • the variable power optical system satisfies the following conditional expression (37). It is preferable. By ensuring that the corresponding value of conditional expression (37) does not fall below the lower limit, it is advantageous to suppress longitudinal chromatic aberration at the telephoto end.
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (37-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (37-2).
  • 40 ⁇ 2 ⁇ 95 (37) 55 ⁇ 2 ⁇ 90 (37-1) 68 ⁇ 2 ⁇ 83 (37-2)
  • the variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (38).
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (38-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (38-2).
  • 38-1 conditional expression
  • 38-2 conditional expression
  • 40 ⁇ 3 ⁇ 95 (38) 50 ⁇ 3 ⁇ 90 (38-1)
  • 38-2) conditional expression (38-2)
  • a negative lens is disposed closest to the object side of the second lens group G2, and the second lens group G2 further includes at least one negative lens different from the negative lens disposed closest to the object side, and at least one positive lens.
  • the variable magnification optical system satisfies conditional expression (39) below.
  • the focal length of the negative lens closest to the object in the second lens group G2 is fL21.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (39-1), and it is even more preferable that the following conditional expression (39-2) is satisfied.
  • conditional expression (39-2) 0.5 ⁇ fL21/f2 ⁇ 3 (39) 0.8 ⁇ fL21/f2 ⁇ 2.5 (39-1) 1 ⁇ fL21/f2 ⁇ 2 (39-2)
  • a negative lens is disposed closest to the object side of the second lens group G2, and the second lens group G2 further includes at least one negative lens different from the negative lens disposed closest to the object side, and at least one positive lens.
  • the variable magnification optical system satisfies conditional expression (40) below.
  • the paraxial radius of curvature of the object-side surface of the negative lens closest to the object in the second lens group G2 is set as RL21f.
  • the paraxial radius of curvature of the image-side surface of the negative lens closest to the object in the second lens group G2 is RL21r.
  • conditional expression (40) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (40) does not exceed the upper limit, it is advantageous to widen the angle of view at the wide-angle end. In order to obtain better characteristics, it is more preferable that the variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (40-1), and even more preferable that the following conditional expression (40-2) is satisfied.
  • a negative lens is disposed closest to the object side of the second lens group G2, and the second lens group G2 further includes at least one negative lens different from the negative lens disposed closest to the object side, and at least one positive lens.
  • the variable magnification optical system satisfies conditional expression (41) below.
  • the focal length of the second lens from the object side of the second lens group G2 is fL22.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (41-1), and even more preferable that the following conditional expression (41-2) is satisfied.
  • conditional expression (41-1) 0.6 ⁇ fL22/f2 ⁇ 4 (41-1) 0.8 ⁇ fL22/f2 ⁇ 3.5 (41-2)
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (42).
  • conditional expression (42) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (42) does not fall below the lower limit, the variable power ratio will not become too low, and the value of the variable power optical system can be fully demonstrated. By ensuring that the corresponding value of conditional expression (42) does not exceed the upper limit, the zoom ratio will not become too high, which is advantageous for downsizing.
  • the variable power optical system preferably satisfies the following conditional expression (42-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (42-2). 2.5 ⁇ ft/fw ⁇ 7 (42) 3 ⁇ ft/fw ⁇ 6 (42-1) 3.5 ⁇ ft/fw ⁇ 5 (42-2)
  • variable magnification optical system When the focal length of the lens group closest to the object side of the intermediate group GM is f3, it is preferable that the variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (43). By ensuring that the corresponding value of conditional expression (43) does not fall below the lower limit, it is advantageous to suppress fluctuations in spherical aberration during zooming. By ensuring that the corresponding value of conditional expression (43) does not exceed the upper limit, it is advantageous to suppress fluctuations in distortion aberration during zooming. In order to obtain better characteristics, the variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (43-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (43-2). -1.2 ⁇ f2/f3 ⁇ 1 (43) -1.1 ⁇ f2/f3 ⁇ 0.9 (43-1) -1 ⁇ f2/f3 ⁇ 0.8 (43-2)
  • variable magnification optical system includes at least one plastic lens whose object-side surface and image-side surface are aspheric
  • specific gravity of the plastic lens whose object-side surface and image-side surface are aspheric.
  • the variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (44).
  • the variable power optical system when the focal length of the image stabilization group is fIS, preferably satisfies the following conditional expression (45).
  • conditional expression (45) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (45) does not fall below the lower limit, it is advantageous to shorten the overall length of the optical system.
  • the refractive power of the anti-shake group can be ensured, making it easier to suppress the amount of movement of the anti-shake group during image blur correction. This is advantageous for downsizing.
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (45-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (45-2).
  • conditional expression (45-1) 0.15 ⁇
  • the variable power optical system preferably satisfies conditional expression (46) below.
  • conditional expression (46) By ensuring that the corresponding value of conditional expression (46) does not fall below the lower limit, it is possible to use materials that are highly available, which is advantageous in suppressing aberration fluctuations during image blur correction.
  • the corresponding value of conditional expression (46) does not exceed the upper limit, it is advantageous to reduce the weight of the vibration isolation group.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (46-1), and even more preferable that the following conditional expression (46-2) is satisfied.
  • conditional expression (46-1) 2 ⁇ GISave ⁇ 5 (46) 2.25 ⁇ GISave ⁇ 4.5 (46-1) 2.5 ⁇ GISave ⁇ 4 (46-2)
  • the variable power optical system is formed by the following conditional expression (47 ) is preferably satisfied.
  • the paraxial radius of curvature of the object-side surface of the negative lens of the final lens group GE is defined as REnf.
  • the paraxial radius of curvature of the image-side surface of the negative lens of the final lens group GE is defined as REnr.
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (47-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (47-2).
  • the variable power optical system is formed by the following conditional expression (48 ) is preferably satisfied.
  • the paraxial radius of curvature of the object-side surface of the positive lens of the final lens group GE is defined as REpf.
  • the paraxial radius of curvature of the image-side surface of the positive lens in the final lens group GE is defined as REpr.
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following conditional expression (48-1), and even more preferably satisfies the following conditional expression (48-2). -1.3 ⁇ (REpf+REpr)/(REpf-REpr) ⁇ -0.1 (48) -1.2 ⁇ (REpf+REpr)/(REpf-REpr) ⁇ -0.3 (48-1) -1.1 ⁇ (REpf+REpr)/(REpf-REpr) ⁇ -0.5 (48-2)
  • the number of movement trajectories that are different from each other may be five or six.
  • the configuration may be such that there are five or six types of movement trajectories for each lens group that moves during zooming.
  • the driving mechanism of the lens group can be simplified. For example, as in the example described later, when there are multiple lens groups that move along the same trajectory during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the movement trajectory for the multiple lens groups is treated as one type. count.
  • the variable power optical system may be configured to include a plurality of lens groups that move along the same movement locus during variable power from the wide-angle end to the telephoto end.
  • the lens groups that move along the same movement locus can be driven by one cam, the driving mechanism for the lens groups can be simplified. Note that the above-mentioned "same movement trajectory during zooming from the wide-angle end to the telephoto end" means that the movement trajectory is the same throughout the entire zooming range from the wide-angle end to the telephoto end.
  • variable magnification optical system includes multiple lens groups that move along the same trajectory during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, there is a At least one lens may be arranged to move along the optical axis Z at this time.
  • a single cam drives multiple lens groups that move along the same movement trajectory and at least one lens that moves along the optical axis Z during focusing. Since the mechanism that drives the lens can also be used for driving when changing the magnification, the drive mechanism can be simplified. Note that the above-mentioned "at least one lens that moves along the optical axis Z during focusing" may be a focusing lens group.
  • Example 9 which will be described later, during zooming, the fourth lens group G4 and the sixth lens group G6 move along the same trajectory, and there is a gap between the fourth lens group G4 and the sixth lens group G6.
  • FIG. 1 is an example, and various modifications can be made without departing from the gist of the technology of the present disclosure.
  • the number of lenses included in each lens group and the number of lens groups included in the intermediate group GM may be different from the example in FIG. 1 .
  • the first lens group G1 may be configured to include the first lens and the second lens in order from the object side to the image side.
  • the first lens group G1 is more advantageous in terms of size reduction than the configuration in which the first lens group G1 is composed of three lenses.
  • the first lens group G1 may be configured to include one positive lens. In this case, it is more advantageous for downsizing.
  • the second lens group G2 may be configured to include, in order from the object side to the image side, a negative lens, a negative lens, a positive lens, and a negative lens.
  • the second lens group G2 may be configured to include, in order from the object side to the image side, a negative lens, a negative lens, and a positive lens.
  • the intermediate group GM is composed of a plurality of lens groups of two or more and five or less, and the plurality of lens groups include both a lens group having a positive refractive power and a lens group having a negative refractive power. It is preferable that the configuration is as follows. In this case, it becomes easy to suppress aberration fluctuations during zooming. According to this point of view, the intermediate group GM may be configured as described below.
  • the intermediate group GM may be configured to include, in order from the object side to the image side, a lens group having a positive refractive power and a lens group having a negative refractive power.
  • the intermediate group GM may be configured to include, in order from the object side to the image side, a lens group having a negative refractive power, a lens group having a positive refractive power, and a lens group having a negative refractive power. good.
  • the intermediate group GM may be configured to include, in order from the object side to the image side, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a positive refractive power, and a lens group having a negative refractive power. good.
  • the intermediate group GM includes, in order from the object side to the image side, a lens group with positive refractive power, a lens group with positive refractive power, a lens group with negative refractive power, and a lens with positive refractive power. It may be configured to consist of a group.
  • the intermediate group GM includes, in order from the object side to the image side, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a positive refractive power, and a lens having a negative refractive power. It may be configured to consist of a group.
  • the intermediate group GM includes, in order from the object side to the image side, a lens group with positive refractive power, a lens group with negative refractive power, a lens group with positive refractive power, and a lens with negative refractive power. It may be configured to consist of a group.
  • the intermediate group GM includes, in order from the object side to the image side, a lens group with positive refractive power, a lens group with negative refractive power, a lens group with positive refractive power, and a lens with negative refractive power. and a lens group having negative refractive power.
  • the intermediate group GM includes, in order from the object side to the image side, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a positive refractive power, and a lens having a negative refractive power. and a lens group having negative refractive power.
  • the intermediate group GM includes, in order from the object side to the image side, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a negative refractive power, a lens group having a positive refractive power, and a lens having a negative refractive power. and a lens group having negative refractive power, it is preferable that the final lens group GE is fixed with respect to the image plane Sim.
  • the intermediate group GM includes, in order from the object side to the image side, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power. and a lens group having negative refractive power, it is preferable that the final lens group GE is fixed with respect to the image plane Sim.
  • the final lens group GE may be configured to consist of one positive lens. Alternatively, the final lens group GE may be configured to include one negative lens.
  • the focusing lens group may be configured to be the second lens group from the image side of the intermediate group GM.
  • the focusing lens group and the image stabilization group may be arranged continuously or discontinuously.
  • variable power optical system of the present disclosure may be a zoom lens or a varifocal lens.
  • conditional expressions that are preferably satisfied by the variable magnification optical system of the present disclosure are not limited to the conditional expressions described in the form of equations, and include preferable, more preferable, even more preferable, and even more preferable. This includes all conditional expressions obtained by arbitrarily combining lower and upper limits from among the conditional expressions.
  • the intermediate group GM consists of two or more and five or less lens groups, and the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes during zooming.
  • the distance between the second lens group G2 and the intermediate group GM changes, the distance between the intermediate group GM and the final lens group GE changes, and the distance between all adjacent lens groups in the intermediate group GM changes,
  • a second preferred aspect of the present disclosure has the configuration of the first aspect, wherein the first lens group G1 includes at least two lenses, and the conditional expressions (2-3), (3), (4) -2) and (5).
  • variable power optical system of the present disclosure will be described with reference to the drawings.
  • the reference numerals attached to the lenses in the cross-sectional views of each example are used independently for each example in order to avoid complication of the explanation and drawings due to an increase in the number of digits of the reference numeral. Therefore, even if common reference numerals are given in the drawings of different embodiments, they do not necessarily represent common configurations.
  • Example 1 The configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 1 are shown in FIG. 1, and since the method of illustration and configuration are as described above, some redundant explanations will be omitted here.
  • the variable magnification optical system of Example 1 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power. It consists of a third lens group G3, a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having negative refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3 and a fourth lens group G4.
  • the final lens group GE consists of the fifth lens group G5.
  • the five lens groups move along the optical axis Z with different movement trajectories while changing the distance between adjacent lens groups.
  • the anti-vibration group consists of one lens closest to the image side of the third lens group G3.
  • the focusing lens group consists of a fourth lens group G4, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • the basic lens data table is listed below.
  • the Sn column shows the surface number where the surface closest to the object side is the first surface and the number increases by one toward the image side.
  • the R column shows the radius of curvature of each surface.
  • Column D shows the interplanar spacing on the optical axis between each surface and its adjacent surface on the image side.
  • the Nd column shows the refractive index of each component with respect to the d-line.
  • the ⁇ d column shows the Abbe number of each component based on the d-line.
  • the column ED shows the effective diameters of the lens surface closest to the object side and the lens surface closest to the image side.
  • the SG column shows the specific gravity of the lens related to the above conditional expression including specific gravity. "Pla" is written in the rightmost column of the row corresponding to a plastic lens whose object-side surface and image-side surface are aspherical.
  • the sign of the radius of curvature of the surface with a convex shape facing the object side is positive, and the sign of the radius of curvature of the surface with a convex shape facing the image side is negative.
  • the surface number and the phrase (St) are entered in the surface number column of the surface corresponding to the aperture stop St.
  • the value in the bottom column of column D in the table is the distance between the surface closest to the image in the table and the image plane Sim.
  • the symbol DD [ ] is used, and the surface number on the object side of this spacing is attached in [ ] and entered in the surface spacing column.
  • Table 2 shows the zoom ratio Zr, focal length f, back focus Bf at air equivalent distance, open F number FNo. , the maximum total viewing angle 2 ⁇ , and the variable surface spacing are shown based on the d-line.
  • the variable power optical system is a zoom lens
  • the variable power ratio is synonymous with the zoom magnification. [°] in the 2 ⁇ column indicates that the unit is degrees.
  • columns labeled "Wide,” “Middle,” and “Tele” respectively show values for the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state.
  • the surface number of the aspherical surface is marked with *, and the value of the paraxial radius of curvature is written in the column of the radius of curvature of the aspherical surface.
  • Table 3 the row of Sn shows the surface number of the aspherical surface, and the rows of KA and Am show the numerical value of the aspheric coefficient for each aspherical surface.
  • "E ⁇ n" (n: integer) in the numerical value of the aspheric coefficient in Table 3 means " ⁇ 10 ⁇ n ".
  • KA and Am are aspherical coefficients in the aspherical formula expressed by the following formula.
  • Zd C ⁇ h 2 / ⁇ 1+(1-KA ⁇ C 2 ⁇ h 2 ) 1/2 ⁇ + ⁇ Am ⁇ h m however,
  • h Height (distance from optical axis Z to lens surface)
  • Am aspherical coefficient, and ⁇ in the aspherical formula means the sum with respect to m.
  • FIG. 4 shows aberration diagrams of the variable magnification optical system of Example 1 when focused on an object at infinity.
  • FIG. 4 shows, from left to right, spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration.
  • the upper row labeled “Wide” shows the aberrations at the wide-angle end state
  • the middle row labeled “Middle” shows the aberrations at the intermediate focal length state
  • the lower row labeled "Tele” shows the aberrations at the telephoto end state. show.
  • aberrations at the d-line, C-line, and F-line are shown by solid lines, long broken lines, and short broken lines, respectively.
  • the aberration at the d-line in the sagittal direction is shown by a solid line
  • the aberration at the d-line in the tangential direction is shown by a short broken line.
  • the aberration at the d-line is shown by a solid line.
  • the lateral chromatic aberration diagram aberrations at the C-line and F-line are shown by long dashed lines and short dashed lines, respectively.
  • FIG. 5 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 2.
  • the variable magnification optical system of Example 2 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power. It consists of a third lens group G3, a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having negative refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3 and a fourth lens group G4.
  • the final lens group GE consists of the fifth lens group G5.
  • the five lens groups move along the optical axis Z with different movement trajectories while changing the distance between adjacent lens groups.
  • the anti-vibration group consists of one lens closest to the image side of the third lens group G3.
  • the focusing lens group consists of a fourth lens group G4, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 2 basic lens data is shown in Table 4, specifications and variable surface spacing are shown in Table 5, aspheric coefficients are shown in Table 6, and each aberration diagram is shown in FIG.
  • FIG. 7 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 3.
  • the variable magnification optical system of Example 3 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power. It consists of a third lens group G3, a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having positive refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3 and a fourth lens group G4.
  • the final lens group GE consists of the fifth lens group G5.
  • the five lens groups move along the optical axis Z with different movement trajectories while changing the distance between adjacent lens groups.
  • the anti-vibration group consists of one lens closest to the image side of the third lens group G3.
  • the focusing lens group consists of a fourth lens group G4, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 3 basic lens data is shown in Table 7, specifications and variable surface spacing are shown in Table 8, aspheric coefficients are shown in Table 9, and each aberration diagram is shown in FIG.
  • FIG. 9 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 4.
  • the variable magnification optical system of Example 4 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power. It consists of a third lens group G3, a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having negative refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3 and a fourth lens group G4.
  • the final lens group GE consists of the fifth lens group G5.
  • the five lens groups move along the optical axis Z with different movement trajectories while changing the distance between adjacent lens groups.
  • the anti-vibration group consists of one lens closest to the image side of the third lens group G3.
  • the focusing lens group consists of a fourth lens group G4, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 4 basic lens data is shown in Table 10, specifications and variable surface spacing are shown in Table 11, aspheric coefficients are shown in Table 12, and each aberration diagram is shown in FIG.
  • FIG. 11 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 5.
  • the variable magnification optical system of Example 5 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power. It consists of a third lens group G3, a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having negative refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3 and a fourth lens group G4.
  • the final lens group GE consists of the fifth lens group G5.
  • the five lens groups move along the optical axis Z with different movement trajectories while changing the distance between adjacent lens groups.
  • the anti-vibration group consists of one lens closest to the image side of the third lens group G3.
  • the focusing lens group consists of a fourth lens group G4, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 5 basic lens data is shown in Table 13
  • specifications and variable surface spacing are shown in Table 14
  • aspheric coefficients are shown in Table 15, and aberration diagrams are shown in FIG. 12.
  • FIG. 13 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 6.
  • the variable magnification optical system of Example 6 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power. It consists of a third lens group G3, a fourth lens group G4 having negative refractive power, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having positive refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, and a fifth lens group G5.
  • the final lens group GE consists of the sixth lens group G6.
  • the image stabilization group is composed of a cemented lens formed by cementing the fourth lens and the fifth lens from the object side of the third lens group G3.
  • the focusing lens group consists of a fourth lens group G4, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 6 basic lens data is shown in Table 16, specifications and variable surface spacing are shown in Table 17, aspheric coefficients are shown in Table 18, and aberration diagrams are shown in FIG. 14.
  • FIG. 15 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 7.
  • the variable magnification optical system of Example 7 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a negative refractive power. It consists of a third lens group G3, a fourth lens group G4 having positive refractive power, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having negative refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, and a fifth lens group G5.
  • the final lens group GE consists of the sixth lens group G6.
  • the six lens groups move along the optical axis Z with different movement trajectories while changing the distance between adjacent lens groups.
  • the anti-vibration group consists of the single lens closest to the image side of the fourth lens group G4.
  • the focusing lens group consists of a fifth lens group G5, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 7 basic lens data is shown in Table 19, specifications and variable surface spacing are shown in Table 20, aspheric coefficients are shown in Table 21, and each aberration diagram is shown in FIG. 16.
  • FIG. 17 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 8.
  • the variable magnification optical system of Example 8 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power. It consists of a third lens group G3, a fourth lens group G4 having positive refractive power, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having negative refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, and a fifth lens group G5.
  • the final lens group GE consists of the sixth lens group G6.
  • the image stabilization group consists of a fourth lens group G4.
  • the focusing lens group consists of a fifth lens group G5, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 8 basic lens data is shown in Table 22, specifications and variable surface spacing are shown in Table 23, aspheric coefficients are shown in Table 24, and aberration diagrams are shown in FIG. 18.
  • FIG. 19 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 9.
  • the variable magnification optical system of Example 9 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power. It consists of a third lens group G3, a fourth lens group G4 having positive refractive power, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having negative refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, and a fifth lens group G5.
  • the final lens group GE consists of the sixth lens group G6.
  • the fourth lens group G4 and the sixth lens group G6 move along the optical axis Z along the same movement locus, and the first lens group G1 and the second lens group G2
  • the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 move along the optical axis Z along mutually different movement trajectories while changing the distance between adjacent lens groups.
  • the image stabilization group consists of a fourth lens group G4.
  • the focusing lens group consists of a fifth lens group G5, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 9 basic lens data is shown in Table 25
  • specifications and variable surface spacing are shown in Table 26
  • aspheric coefficients are shown in Table 27
  • aberration diagrams are shown in FIG. 20.
  • FIG. 21 shows the configuration and movement locus of the variable power optical system of Example 10.
  • the variable magnification optical system of Example 10 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power. It consists of a third lens group G3, a fourth lens group G4 having positive refractive power, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having positive refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, and a fifth lens group G5.
  • the final lens group GE consists of the sixth lens group G6.
  • the image stabilization group consists of a fourth lens group G4.
  • the focusing lens group consists of a fifth lens group G5, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 10 basic lens data is shown in Table 28, specifications and variable surface spacing are shown in Table 29, aspheric coefficients are shown in Table 30, and each aberration diagram is shown in FIG. 22.
  • FIG. 23 shows the configuration and movement locus of the variable power optical system of Example 11.
  • the variable magnification optical system of Example 11 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power. It consists of a third lens group G3, a fourth lens group G4 having positive refractive power, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having negative refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, and a fifth lens group G5.
  • the final lens group GE consists of the sixth lens group G6.
  • the image stabilization group consists of a fourth lens group G4.
  • the focusing lens group consists of a fifth lens group G5, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 11 basic lens data is shown in Table 31, specifications and variable surface spacing are shown in Table 32, aspheric coefficients are shown in Table 33, and aberration diagrams are shown in FIG.
  • FIG. 25 shows the configuration and movement locus of the variable power optical system of Example 12.
  • the variable magnification optical system of Example 12 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power. It consists of a third lens group G3, a fourth lens group G4 having positive refractive power, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having negative refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, and a fifth lens group G5.
  • the final lens group GE consists of the sixth lens group G6.
  • the image stabilization group consists of a fourth lens group G4.
  • the focusing lens group consists of a fifth lens group G5, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 12 basic lens data is shown in Table 34, specifications and variable surface spacing are shown in Table 35, aspheric coefficients are shown in Table 36, and each aberration diagram is shown in FIG.
  • FIG. 27 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 13.
  • the variable magnification optical system of Example 13 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power. It consists of a third lens group G3, a fourth lens group G4 having positive refractive power, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having negative refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, and a fifth lens group G5.
  • the final lens group GE consists of the sixth lens group G6.
  • the six lens groups move along the optical axis Z with different movement trajectories while changing the distance between adjacent lens groups.
  • the image stabilization group consists of one lens closest to the object side of the fourth lens group G4.
  • the focusing lens group consists of a fifth lens group G5, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 13 basic lens data is shown in Table 37, specifications and variable surface spacing are shown in Table 38, aspheric coefficients are shown in Table 39, and each aberration diagram is shown in FIG.
  • FIG. 29 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 14.
  • the variable magnification optical system of Example 14 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • a seventh lens group G7 is a seventh lens group G7.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6.
  • the final lens group GE consists of the seventh lens group G7.
  • the image stabilization group consists of a fourth lens group G4.
  • the focusing lens group consists of a fifth lens group G5, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 14 basic lens data is shown in Table 40, specifications and variable surface spacing are shown in Table 41, aspheric coefficients are shown in Table 42, and aberration diagrams are shown in FIG. 30.
  • FIG. 31 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 15.
  • the variable magnification optical system of Example 15 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • a seventh lens group G7 is a seventh lens group G7.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6.
  • the final lens group GE consists of the seventh lens group G7.
  • the image stabilization group consists of a fourth lens group G4.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 15 basic lens data is shown in Table 43, specifications and variable surface spacing are shown in Table 44, aspheric coefficients are shown in Table 45, and aberration diagrams are shown in FIG. 32.
  • FIG. 33 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 16.
  • the variable magnification optical system of Example 16 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • a seventh lens group G7 is a seventh lens group G7.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6.
  • the final lens group GE consists of the seventh lens group G7.
  • the image stabilization group consists of a fourth lens group G4.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 16 basic lens data is shown in Table 46, specifications and variable surface spacing are shown in Table 47, aspheric coefficients are shown in Table 48, and each aberration diagram is shown in FIG.
  • FIG. 35 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 17.
  • the variable magnification optical system of Example 17 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • a seventh lens group G7 is a seventh lens group G7.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6.
  • the final lens group GE consists of the seventh lens group G7.
  • the image stabilization group consists of a fourth lens group G4.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 17 basic lens data is shown in Table 49, specifications and variable surface spacing are shown in Table 50, aspheric coefficients are shown in Table 51, and each aberration diagram is shown in FIG.
  • FIG. 37 shows the configuration and movement locus of the variable power optical system of Example 18.
  • the variable magnification optical system of Example 18 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • a seventh lens group G7 is a seventh lens group G7.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6.
  • the final lens group GE consists of the seventh lens group G7.
  • the anti-vibration group consists of a fifth lens group G5.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 18 basic lens data is shown in Table 52, specifications and variable surface spacing are shown in Table 53, aspherical coefficients are shown in Table 54, and aberration diagrams are shown in FIG.
  • FIG. 39 shows the configuration and movement locus of the variable power optical system of Example 19.
  • the variable magnification optical system of Example 19 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • a seventh lens group G7 is a seventh lens group G7.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6.
  • the final lens group GE consists of the seventh lens group G7.
  • the image stabilization group consists of a fourth lens group G4.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 19 basic lens data is shown in Table 55, specifications and variable surface spacing are shown in Table 56, aspheric coefficients are shown in Table 57, and aberration diagrams are shown in FIG.
  • FIG. 41 shows the configuration and movement locus of the variable power optical system of Example 20.
  • the variable magnification optical system of Example 20 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • a seventh lens group G7 is a seventh lens group G7.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6.
  • the final lens group GE consists of the seventh lens group G7.
  • the anti-vibration group consists of a fifth lens group G5.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 20 basic lens data is shown in Table 58, specifications and variable surface spacing are shown in Table 59, aspheric coefficients are shown in Table 60, and each aberration diagram is shown in FIG.
  • FIG. 43 shows the configuration and movement locus of the variable power optical system of Example 21.
  • the variable magnification optical system of Example 21 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • a seventh lens group G7 is a seventh lens group G7.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6.
  • the final lens group GE consists of the seventh lens group G7.
  • the anti-vibration group consists of a fifth lens group G5.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 21 basic lens data is shown in Table 61, specifications and variable surface spacing are shown in Table 62, aspheric coefficients are shown in Table 63, and each aberration diagram is shown in FIG.
  • FIG. 45 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 22.
  • the variable magnification optical system of Example 22 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • a seventh lens group G7 is a seventh lens group G7.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6.
  • the final lens group GE consists of the seventh lens group G7.
  • the third lens group G3, the fifth lens group G5, and the seventh lens group G7 move along the optical axis Z along the same movement locus, and the first lens group G1 and The second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the sixth lens group G6 move along the optical axis Z with different movement trajectories while changing the distance between adjacent lens groups.
  • the anti-vibration group consists of a fifth lens group G5.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 22 basic lens data is shown in Table 64, specifications and variable surface spacing are shown in Table 65, aspheric coefficients are shown in Table 66, and each aberration diagram is shown in FIG.
  • FIG. 47 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 23.
  • the variable magnification optical system of Example 23 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • a seventh lens group G7 is a seventh lens group G7.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6.
  • the final lens group GE consists of the seventh lens group G7.
  • the third lens group G3, the fifth lens group G5, and the seventh lens group G7 move along the optical axis Z along the same movement locus, and the first lens group G1 and The second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the sixth lens group G6 move along the optical axis Z with different movement trajectories while changing the distance between adjacent lens groups.
  • the image stabilization group consists of a fourth lens group G4.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 23 basic lens data is shown in Table 67, specifications and variable surface spacing are shown in Table 68, aspheric coefficients are shown in Table 69, and each aberration diagram is shown in FIG.
  • FIG. 49 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 24.
  • the variable magnification optical system of Example 24 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • a seventh lens group G7 is a seventh lens group G7.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6.
  • the final lens group GE consists of the seventh lens group G7.
  • the third lens group G3, the fifth lens group G5, and the seventh lens group G7 move along the optical axis Z along the same movement locus, and the first lens group G1 and The second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the sixth lens group G6 move along the optical axis Z with different movement trajectories while changing the distance between adjacent lens groups.
  • the anti-vibration group consists of a fifth lens group G5.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 24 basic lens data is shown in Table 70, specifications and variable surface spacing are shown in Table 71, aspheric coefficients are shown in Table 72, and each aberration diagram is shown in FIG.
  • FIG. 51 shows the configuration and movement locus of the variable power optical system of Example 25.
  • the variable magnification optical system of Example 25 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • It consists of a seventh lens group G7 having a positive refractive power and an eighth lens group G8 having a positive refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, a sixth lens group G6, and a seventh lens group G7.
  • the final lens group GE consists of the eighth lens group G8.
  • the third lens group G3, the fifth lens group G5, and the seventh lens group G7 move along the optical axis Z along the same movement locus
  • the first lens group G1 and The second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the sixth lens group G6, and the eighth lens group G8 move along the optical axis Z by changing the distance between adjacent lens groups with mutually different movement trajectories. move along.
  • the anti-vibration group consists of a fifth lens group G5.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 25 basic lens data is shown in Table 73, specifications and variable surface spacing are shown in Table 74, aspheric coefficients are shown in Table 75, and each aberration diagram is shown in FIG.
  • FIG. 53 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 26.
  • the variable magnification optical system of Example 26 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • It consists of a seventh lens group G7 having a positive refractive power and an eighth lens group G8 having a positive refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, a sixth lens group G6, and a seventh lens group G7.
  • the final lens group GE consists of the eighth lens group G8.
  • the anti-vibration group consists of a fifth lens group G5.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 26 basic lens data is shown in Table 76, specifications and variable surface spacing are shown in Table 77, aspheric coefficients are shown in Table 78, and each aberration diagram is shown in FIG.
  • FIG. 55 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 27.
  • the variable magnification optical system of Example 27 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • It consists of a seventh lens group G7 having a positive refractive power and an eighth lens group G8 having a positive refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, a sixth lens group G6, and a seventh lens group G7.
  • the final lens group GE consists of the eighth lens group G8.
  • the anti-vibration group consists of a fifth lens group G5.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 27 basic lens data is shown in Table 79, specifications and variable surface spacing are shown in Table 80, aspheric coefficients are shown in Table 81, and each aberration diagram is shown in FIG.
  • FIG. 57 shows the configuration and movement locus of the variable power optical system of Example 28.
  • the variable magnification optical system of Example 28 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • It consists of a seventh lens group G7 having a positive refractive power and an eighth lens group G8 having a positive refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, a sixth lens group G6, and a seventh lens group G7.
  • the final lens group GE consists of the eighth lens group G8.
  • the seventh lens group G8 is fixed with respect to the image plane Sim.
  • the anti-vibration group consists of a fifth lens group G5.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 28 basic lens data is shown in Table 82, specifications and variable surface spacing are shown in Table 83, aspheric coefficients are shown in Table 84, and each aberration diagram is shown in FIG.
  • FIG. 59 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 29.
  • the variable magnification optical system of Example 29 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • It consists of a seventh lens group G7 having a positive refractive power and an eighth lens group G8 having a positive refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, a sixth lens group G6, and a seventh lens group G7.
  • the final lens group GE consists of the eighth lens group G8.
  • the seventh lens group G8 is fixed with respect to the image plane Sim.
  • the anti-vibration group consists of a fifth lens group G5.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 29 basic lens data is shown in Table 85, specifications and variable surface spacing are shown in Table 86, aspheric coefficients are shown in Table 87, and each aberration diagram is shown in FIG. 60.
  • FIG. 61 shows the configuration and movement locus of the variable power optical system of Example 30.
  • the variable magnification optical system of Example 30 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • It consists of a seventh lens group G7 having a positive refractive power and an eighth lens group G8 having a positive refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, a sixth lens group G6, and a seventh lens group G7.
  • the final lens group GE consists of the eighth lens group G8.
  • the seventh lens group G8 is fixed with respect to the image plane Sim.
  • the anti-vibration group consists of a fifth lens group G5.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 30 basic lens data is shown in Table 88, specifications and variable surface spacing are shown in Table 89, aspheric coefficients are shown in Table 90, and each aberration diagram is shown in FIG. 62.
  • FIG. 63 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 31.
  • the variable magnification optical system of Example 31 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • It consists of a seventh lens group G7 having a positive refractive power and an eighth lens group G8 having a positive refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, a sixth lens group G6, and a seventh lens group G7.
  • the final lens group GE consists of the eighth lens group G8.
  • the anti-vibration group consists of a fifth lens group G5.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 31 basic lens data is shown in Table 91, specifications and variable surface spacing are shown in Table 92, aspherical coefficients are shown in Table 93, and each aberration diagram is shown in FIG. 64.
  • FIG. 65 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 32.
  • the variable magnification optical system of Example 32 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • It consists of a seventh lens group G7 having a positive refractive power and an eighth lens group G8 having a positive refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, a sixth lens group G6, and a seventh lens group G7.
  • the final lens group GE consists of the eighth lens group G8.
  • the anti-vibration group consists of a fifth lens group G5.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 32 basic lens data is shown in Table 94, specifications and variable surface spacing are shown in Table 95, aspheric coefficients are shown in Table 96, and each aberration diagram is shown in FIG. 66.
  • FIG. 67 shows the configuration and movement locus of the variable magnification optical system of Example 33.
  • the variable magnification optical system of Example 33 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • It consists of a seventh lens group G7 having a positive refractive power and an eighth lens group G8 having a positive refractive power.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, a sixth lens group G6, and a seventh lens group G7.
  • the final lens group GE consists of the eighth lens group G8.
  • the third lens group G3, the fifth lens group G5, and the seventh lens group G7 move along the optical axis Z along the same movement locus
  • the first lens group G1 and The second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the sixth lens group G6, and the eighth lens group G8 move along the optical axis Z by changing the distance between adjacent lens groups with mutually different movement trajectories. move along.
  • the anti-vibration group consists of a fifth lens group G5.
  • the focusing lens group consists of a sixth lens group G6, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 33 basic lens data is shown in Table 97, specifications and variable surface spacing are shown in Table 98, aspheric coefficients are shown in Table 99, and each aberration diagram is shown in FIG. 68.
  • FIG. 69 shows the configuration and movement locus of the variable power optical system of Example 34.
  • the variable magnification optical system of Example 34 has, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • a seventh lens group G7 is a seventh lens group G7.
  • the intermediate group GM includes a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6.
  • the final lens group GE consists of the seventh lens group G7.
  • the fourth lens group G4 and the sixth lens group G6 move along the optical axis Z along the same movement locus, and the first lens group G1 and the second lens group G2
  • the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the seventh lens group G7 move along the optical axis Z with different movement trajectories while changing the distance between adjacent lens groups.
  • the image stabilization group consists of a fourth lens group G4.
  • the focusing lens group consists of a fifth lens group G5, which moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • variable power optical system of Example 34 basic lens data is shown in Table 100, specifications and variable surface spacing are shown in Table 101, aspheric coefficients are shown in Table 102, and aberration diagrams are shown in FIG.
  • Tables 103 to 116 show the corresponding values of conditional expressions (1) to (48) for the variable power optical systems of Examples 1 to 34.
  • a "-" is entered in the column where there is no corresponding lens.
  • conditional expression (44) when there are a plurality of corresponding lenses, the corresponding values of the plurality of lenses are shown.
  • a preferable range of the conditional expression may be set by using the corresponding values of the examples shown in Tables 103 to 116 as the upper limit or lower limit of the conditional expression.
  • variable power optical systems of Examples 1 to 34 are compact, various aberrations are well corrected over the entire variable power range, and high optical performance is maintained. Furthermore, the total angle of view at the wide-angle end of the variable power optical systems of Examples 1 to 34 is larger than 80°, ensuring a wide angle of view.
  • FIGS. 71 and 72 show external views of a camera 30 that is an imaging device according to an embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 71 shows a perspective view of the camera 30 seen from the front side
  • FIG. 72 shows a perspective view of the camera 30 seen from the back side.
  • the camera 30 is a so-called mirrorless type digital camera, and the interchangeable lens 20 can be detachably attached thereto.
  • the interchangeable lens 20 includes a variable power optical system 1 according to an embodiment of the present disclosure housed in a lens barrel.
  • the camera 30 includes a camera body 31, and a shutter button 32 and a power button 33 are provided on the top surface of the camera body 31. Further, on the back surface of the camera body 31, an operation section 34, an operation section 35, and a display section 36 are provided.
  • the display unit 36 can display a captured image and an image within the angle of view before being captured.
  • a photographing aperture through which light from an object to be photographed enters is provided at the center of the front surface of the camera body 31, and a mount 37 is provided at a position corresponding to the photographing aperture.
  • an image sensor such as a CCD (Charge Coupled Device) or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) that outputs an imaging signal according to the subject image formed by the interchangeable lens 20, and an image sensor output from the image sensor
  • a signal processing circuit that processes an imaging signal to generate an image, a recording medium for recording the generated image, and the like are provided.
  • the camera 30 can shoot a still image or a moving image by pressing the shutter button 32, and the image data obtained by this shooting is recorded on the recording medium.
  • the technology of the present disclosure has been described above with reference to the embodiments and examples, the technology of the present disclosure is not limited to the above embodiments and examples, and various modifications are possible.
  • the radius of curvature, surface spacing, refractive index, Abbe number, aspherical coefficient, etc. of each lens are not limited to the values shown in each of the above embodiments, and may take other values.
  • the imaging device is not limited to the above example, and may be in various forms, such as a camera other than a mirrorless type, a film camera, a video camera, and a security camera.
  • a variable magnification optical system that satisfies conditional expression (1) expressed by: [Additional note 2] The distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the lens surface closest to the image side of the final lens group when focused on an object at infinity at the wide-angle end, and the air-equivalent distance If the sum of the back focus of the entire system at is TLw, 4 ⁇ TLw/(ft ⁇ tan ⁇ t) ⁇ 7 (2)
  • the variable power optical system according to Supplementary Note 1 which satisfies conditional expression (2) expressed by: [
  • the first lens group includes at least two lenses, The distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the lens surface closest to the image side of the final lens group when focused on an object at infinity at the wide-angle end, and the air-equivalent distance TLw is the sum of the back focus of the entire system at FNot is the open F number when focusing on an object at infinity at the telephoto end.
  • variable power optical system When fw is the focal length of the entire system when focused on an object at infinity at the wide-angle end, 4.7 ⁇ TLw/(ft ⁇ tan ⁇ t) ⁇ 6.7 (2-3) 0.75 ⁇ TLw/ft ⁇ 1.35 (3) 1.28 ⁇ FNot/(ft/fw) ⁇ 1.9 (4-2) 0.9 ⁇ fw/(ft ⁇ tan ⁇ t) ⁇ 1.32 (5)
  • the variable power optical system according to any one of Supplementary Notes 1 to 6, which satisfies conditional expressions (2-3), (3), (4-2), and (5) expressed as follows.
  • the focal length of the first lens group is f1
  • the focal length of the second lens group is f2, 2 ⁇ f1/(-f2) ⁇ 15 (7)
  • the focal length of the entire system when focused on an object at infinity at the wide-angle end is fw
  • the focal length of the final lens group is fE, -1 ⁇ fw/fE ⁇ 1
  • the focal length of the first lens group is f1
  • fw is the focal length of the entire system when focused on an object at infinity at the wide-angle end, 0.5 ⁇ f1/(fw ⁇ ft) 1/2 ⁇ 5
  • the focal length of the second lens group is f2, When fw is the focal length of the entire system when focused on an object at infinity at the wide-angle end, 0.1 ⁇ (-f2)/(fw ⁇ ft) 1/2 ⁇ 1 (10)
  • the variable magnification optical system according to any one of Supplementary Notes 1 to 10 which satisfies conditional expression (10) expressed as follows.
  • the focal length of the first lens group is f1, If FNot is the open F-number when focused on an object at infinity at the telephoto end, 4 ⁇ f1/(ft/FNot) ⁇ 15 (11)
  • the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the lens surface closest to the image side of the final lens group when focused on an object at infinity at the wide-angle end, and the air-equivalent distance TLw is the sum of the back focus of the entire system at When fw is the focal length of the entire system when focused on an object at infinity at the wide-angle end, 3.5 ⁇ TLw/fw ⁇ 6.5
  • an aperture stop is arranged on the image side from the most image side lens surface of the second lens group,
  • the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object of the first lens group to the aperture stop when focused on an object at infinity at the wide-angle end is DDG1STw,
  • the variable magnification optical system according to any one of Supplementary Notes 1 to 16, which satisfies conditional expression (16) expressed by:
  • the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the paraxial entrance pupil position when focused on an object at infinity at the wide-angle end is Denw
  • the focal length of the entire system when focused on an object at infinity at the wide-angle end is fw,
  • the maximum half-field angle when focused on an object at infinity at the wide-angle end is ⁇ w, 1 ⁇ Denw/ ⁇ (fw ⁇ t)
  • the variable magnification optical system includes an aperture stop, The distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the aperture stop when focused on an object at infinity at the wide-angle end is DDG1STw, The distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the lens surface closest to the image side of the final lens group when focused on an object at infinity at the wide-angle end, and the air-
  • variable magnification optical system according to any one of Supplementary Notes 1 to 20, which satisfies conditional expression (20) expressed by: [Additional Note 22]
  • the amount of movement of the first lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M1
  • the sign of M1 is positive when moving from the object side to the image side, and negative when moving from the image side to the object side.
  • variable magnification optical system according to any one of Supplementary Notes 1 to 22, which satisfies conditional expression (22) expressed by: [Additional Note 24]
  • the focal length of the entire system when focused on an object at infinity at the wide-angle end is fw
  • the focal length of the intermediate group in a state focused on an object at infinity at the wide-angle end is fMw, 0.3 ⁇ fw/fMw ⁇ 2
  • the image side surface of the Lp positive lens which is the positive lens with the strongest positive refractive power among the non-cemented single lenses in the intermediate group, is a convex surface
  • the focal length of the Lp positive lens is fp
  • variable magnification optical system according to appendix 30, wherein the object side surface and the image side surface of the Lp positive lens are aspherical surfaces.
  • the effective diameter of the lens surface closest to the object side of the first lens group is EDf, When the effective diameter of the lens surface closest to the image side of the final lens group is EDr, 1.2 ⁇ EDf/EDr ⁇ 3 (29)
  • the effective diameter of the lens surface closest to the object side of the first lens group is EDf, The distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the lens surface closest to the image side of the final lens group when focused on an object at infinity at the wide-angle end, and the air-equivalent distance If the sum of the back focus of the entire system at is TLw, 0.25 ⁇ EDf/TLw ⁇ 0.6 (30)
  • the first lens group includes a first lens that is a negative lens and a second lens that is a positive lens successively from the object side to the image side.
  • variable magnification optical system [Additional Note 35]
  • the center thickness of the first lens is d1, When the effective diameter of the lens surface closest to the object side of the first lens group is EDf, 0.01 ⁇ d1/EDf ⁇ 0.4 (31)
  • the variable magnification optical system according to supplementary note 34 which satisfies conditional expression (31) expressed by: [Additional Note 36]
  • the center thickness of the first lens is d1,
  • the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the paraxial entrance pupil position when focused on an object at infinity at the wide-angle end is Denw, When the maximum half-field angle when focused on an object at infinity at the wide-angle end is ⁇ w, 0.01 ⁇ d1/(Denw ⁇ tan ⁇ w) ⁇ 0.15 (32)
  • the center thickness of the first lens is d1, When the focal length of the first lens group is f1, 0.005 ⁇ d1/f1 ⁇ 0.025 (34)
  • the center thickness of the first lens is d1, If the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the lens surface closest to the image side of the first lens group is D1sum, 0.05 ⁇ d1/D1sum ⁇ 0.3 (35)
  • the focal length of the negative lens closest to the object in the second lens group is fL21, When the focal length of the second lens group is f2, 0.5 ⁇ fL21/f2 ⁇ 3 (39)
  • the variable power optical system according to supplementary note 44 which satisfies conditional expression (39) expressed by: [Additional Note 46]
  • the paraxial radius of curvature of the object-side surface of the negative lens closest to the object in the second lens group is RL21f
  • the paraxial radius of curvature of the image side surface of the negative lens closest to the object side of the second lens group is RL21r, 0.5 ⁇ (RL21f+RL21r)/(RL21f-RL21r) ⁇ 3.5
  • the variable magnification optical system according to supplementary note 44 or 45 which satisfies conditional expression (40) expressed by: [Additional Note 47]
  • the focal length of the second lens from the object side of the second lens group is fL22, When the focal length of the second lens group is f2,
  • variable power optical system according to any one of Supplementary Notes 1 to 49, including at least three aspherical surfaces.
  • the variable power optical system according to supplementary note 50 which satisfies conditional expression (44) expressed as follows.
  • variable power optical system according to any one of Supplementary Notes 1 to 52, wherein the intermediate group includes at least one cemented lens consisting of one positive lens and one negative lens.
  • the intermediate group includes an image stabilization group that moves in a direction intersecting the optical axis during image blur correction, When the focal length of the image stabilization group is fIS, 0.1 ⁇
  • the variable magnification optical system according to any one of Supplementary Notes 1 to 53 which satisfies conditional expression (45) expressed as follows.
  • conditional expression 45.
  • one of the lens groups included in the intermediate group is a focusing lens group that moves along the optical axis during zooming and focusing.
  • variable magnification optical system [Additional Note 60]
  • the focusing lens group is a cemented lens formed by cementing the positive lens and the negative lens.
  • the focusing lens group includes one negative lens.
  • variable power optical system according to any one of appendices 59 to 62, wherein the intermediate group includes only one focusing lens group.
  • 65. The variable power optical system according to any one of appendices 59 to 64, wherein the focusing lens group is the lens group closest to the image side of the intermediate group.
  • the final lens group according to any one of Supplementary Notes 1 to 65 comprises, in order from the object side to the image side, one negative lens whose object side surface is a concave surface and one positive lens.
  • Variable magnification optical system comprises, in order from the object side to the image side, one negative lens whose object side surface is a concave surface and one positive lens.
  • Variable magnification optical system comprises, in order from the object side to the image side, one negative lens whose object side surface is a concave surface and one positive lens.
  • Variable magnification optical system is REnf
  • the paraxial radius of curvature of the image side surface of the negative lens of the final lens group is REnr, -15 ⁇ (REnf+REnr)/(REnf-REnr) ⁇ -0.1 (47)
  • the variable magnification optical system according to appendix 66 which satisfies conditional expression (47).
  • variable power optical system The variable power optical system according to appendix 69, including a plurality of lens groups that move along the same movement locus during variable power from the wide-angle end to the telephoto end.
  • variable power optical system 71.
  • the intermediate group includes, in order from the object side to the image side, a lens group having a positive refractive power and a lens group having a negative refractive power. system.
  • the intermediate group includes, in order from the object side to the image side, a lens group having a negative refractive power, a lens group having a positive refractive power, and a lens group having a negative refractive power.
  • the variable magnification optical system according to any one of the items.
  • the intermediate group includes, in order from the object side to the image side, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a positive refractive power, and a lens group having a negative refractive power.
  • the variable magnification optical system according to any one of the items.
  • the intermediate group includes, in order from the object side to the image side, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a negative refractive power, and a lens having a positive refractive power.
  • the variable magnification optical system according to any one of Supplementary Notes 1 to 71, comprising a group.
  • the intermediate group includes, in order from the object side to the image side, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a positive refractive power, and a lens having a negative refractive power. 72.
  • the intermediate group includes, in order from the object side to the image side, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a negative refractive power, a lens group having a positive refractive power, and a lens having a negative refractive power.
  • the intermediate group includes, in order from the object side to the image side, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a negative refractive power, a lens group having a positive refractive power, and a lens having a negative refractive power. and a lens group having negative refractive power.
  • a lens group having negative refractive power includes, in order from the object side to the image side, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a negative refractive power, a lens group having a positive refractive power, and a lens having a negative refractive power. and a lens group having negative refractive power.
  • the intermediate group includes, in order from the object side to the image side, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a positive refractive power, a lens group having a positive refractive power, and a lens having a negative refractive power. and a lens group having negative refractive power.
  • a lens group having a negative refractive power and a lens group having negative refractive power.
  • 81. The variable power optical system according to claim 80, wherein the final lens group is fixed with respect to the image plane during variable power.
  • An imaging device comprising the variable magnification optical system according to any one of Supplementary Notes 1 to 81.

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Abstract

変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、２つ以上かつ５つ以下のレンズ群からなる中間群と、屈折力を有する最終レンズ群とからなる。変倍の際、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と中間群との間隔が変化し、中間群と最終レンズ群との間隔が変化し、中間群内の隣り合うレンズ群の全ての間隔が変化する。変倍光学系は、予め定められた条件式を満足する。

Description

変倍光学系および撮像装置
　本開示の技術は、変倍光学系、および撮像装置に関する。
　従来、デジタルカメラ等の撮像装置に使用可能な変倍光学系として、特許第６８５９２３０号明細書、特開２０２０－１９７５９７号公報、および特開２０２０－１７０１０２号公報に記載のズームレンズが知られている。
　小型に構成され、かつ、変倍全域で良好な光学性能を保持する変倍光学系が要望されている。これらの要求レベルは、年々高まっている。
　本開示は、小型に構成され、変倍全域で良好な光学性能を保持する変倍光学系、およびこの変倍光学系を備えた撮像装置を提供する。
　本開示の一態様に係る変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、中間群と、屈折力を有する最終レンズ群とからなり、中間群は、２つ以上かつ５つ以下のレンズ群からなり、変倍の際、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と中間群との間隔が変化し、中間群と最終レンズ群との間隔が変化し、中間群内の隣り合うレンズ群の全ての間隔が変化し、広角端における空気換算距離での全系のバックフォーカスをＢｆｗ、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｔ、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｔとした場合、
　　０．４＜Ｂｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．７　　（１）
で表される条件式（１）を満足する。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　４＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜７　　（２）
で表される条件式（２）を満足することが好ましい。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．７５＜ＴＬｗ／ｆｔ＜１．３５　　（３）
で表される条件式（３）を満足することが好ましい。
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦＮｏｔ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、上記態様の変倍光
学系は、
　　１．１＜ＦＮｏｔ／（ｆｔ／ｆｗ）＜３　　（４）
で表される条件式（４）を満足することが好ましい。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．９＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．３２　　（５）
で表される条件式（５）を満足することが好ましい。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．１１＜（ｆｗ×ＴＬｗ）／ｆｔ２＜０．６　　（６）
で表される条件式（６）を満足することが好ましい。
　第１レンズ群が少なくとも２枚のレンズを含む構成において、広角端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗ、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦＮｏｔ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　４．７＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜６．７　　（２－３）
　　０．７５＜ＴＬｗ／ｆｔ＜１．３５　　（３）
　　１．２８＜ＦＮｏｔ／（ｆｔ／ｆｗ）＜１．９　　（４－２）
　　０．９＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．３２　　（５）
で表される条件式（２－３）、（３）、（４－２）、および（５）を満足することが好ましい。
　第１レンズ群の焦点距離をｆ１、第２レンズ群の焦点距離をｆ２とした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　２＜ｆ１／（－ｆ２）＜１５　　（７）
で表される条件式（７）を満足することが好ましい。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、最終レンズ群の焦点距離をｆＥとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　－１＜ｆｗ／ｆＥ＜１　　（８）
で表される条件式（８）を満足することが好ましい。
　第１レンズ群の焦点距離をｆ１、広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．５＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜５　　（９）
で表される条件式（９）を満足することが好ましい。
　第２レンズ群の焦点距離をｆ２、広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．１＜（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜１　　（１０）
で表される条件式（１０）を満足することが好ましい。
　第１レンズ群の焦点距離をｆ１、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での開放Ｆ
ナンバーをＦＮｏｔとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　４＜ｆ１／（ｆｔ／ＦＮｏｔ）＜１５　　（１１）
で表される条件式（１１）を満足することが好ましい。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　３．５＜ＴＬｗ／ｆｗ＜６．５　　（１２）
で表される条件式（１２）を満足することが好ましい。
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　１＜ＴＬｔ／ｆｔ＜２．５　　（１３）
で表される条件式（１３）を満足することが好ましい。
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　７＜ＴＬｔ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１１．５　　（１４）
で表される条件式（１４）を満足することが好ましい。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦＮｏｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．１７＜ｔａｎωｗ／ＦＮｏｗ＜０．３５　　（１５）
で表される条件式（１５）を満足することが好ましい。
　第２レンズ群の最も像側のレンズ面より像側に開口絞りが配置されている構成において、広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から開口絞りまでの光軸上の距離をＤＤＧ１ＳＴｗ、第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．１５＜ＤＤＧ１ＳＴｗ／ｆ１＜１　　（１６）
で表される条件式（１６）を満足することが好ましい。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　１＜Ｄｅｎｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝＜３．５　　（１７）
で表される条件式（１７）を満足することが好ましい。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．３＜Ｄｅｎｗ／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜１　　（１８）
で表される条件式（１８）を満足することが好ましい。
　変倍光学系が開口絞りを含む構成において、広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から開口絞りまでの光軸上の距離をＤＤＧ１ＳＴｗ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．２５＜ＤＤＧ１ＳＴｗ／ＴＬｗ＜０．６　　（１９）
で表される条件式（１９）を満足することが好ましい。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での、近軸射出瞳位置から最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＤｅｘｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．３＜ｆｗ／Ｄｅｘｗ＜０．６５　　（２０）
で表される条件式（２０）を満足することが好ましい。
　広角端から望遠端までの変倍の際の第１レンズ群の移動量をＭ１、Ｍ１の符号を、物体側から像側へ移動する際は正、像側から物体側へ移動する際は負とし、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．２＜（－Ｍ１）／ＴＬｔ＜０．５　　（２１）
で表される条件式（２１）を満足することが好ましい。
　広角端から望遠端までの変倍の際の第２レンズ群の移動量をＭ２、Ｍ２の符号を、物体側から像側へ移動する際は正、像側から物体側へ移動する際は負とし、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．０４＜（－Ｍ２）／ＴＬｔ＜０．４　　（２２）
で表される条件式（２２）を満足することが好ましい。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での中間群の焦点距離をｆＭｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．３＜ｆｗ／ｆＭｗ＜２　　（２３）
で表される条件式（２３）を満足することが好ましい。
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での中間群の焦点距離をｆＭｔとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　１＜ｆｔ／ｆＭｔ＜１０　　（２４）
で表される条件式（２４）を満足することが好ましい。
　第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から第１レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離をＤ１ｓｕｍ、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦＮｏｔとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．２＜Ｄ１ｓｕｍ／（ｆｔ／ＦＮｏｔ）＜１．６　　（２５）
で表される条件式（２５）を満足することが好ましい。
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での第２レンズ群の横倍率をβ２ｔ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での第２レンズ群の横倍率をβ２ｗとした場合、上記
態様の変倍光学系は、
　　１＜β２ｔ／β２ｗ＜３　　（２６）
で表される条件式（２６）を満足することが好ましい。
　第１レンズ群の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均値をν１ｐａｖｅとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　４０＜ν１ｐａｖｅ＜９５　　（２７）
で表される条件式（２７）を満足することが好ましい。
　中間群の接合されていない単レンズのうち、最も正の屈折力が強い正レンズであるＬｐ正レンズの像側の面が凸面である構成において、Ｌｐ正レンズの焦点距離をｆｐ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での中間群の焦点距離をｆＭｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．４＜ｆＭｗ／ｆｐ＜２　　（２８）
で表される条件式（２８）を満足することが好ましい。Ｌｐ正レンズは両凸レンズであることが好ましい。Ｌｐ正レンズの物体側の面および像側の面は非球面であるように構成してもよい。
　第１レンズ群の最も物体側のレンズ面の有効直径をＥＤｆ、最終レンズ群の最も像側のレンズ面の有効直径をＥＤｒとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　１．２＜ＥＤｆ／ＥＤｒ＜３　　（２９）
で表される条件式（２９）を満足することが好ましい。
　第１レンズ群の最も物体側のレンズ面の有効直径をＥＤｆ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．２５＜ＥＤｆ／ＴＬｗ＜０．６　　（３０）
で表される条件式（３０）を満足することが好ましい。
　第１レンズ群は、最も物体側から像側へ順に連続して、負レンズである第１レンズと、正レンズである第２レンズとを含むことが好ましい。
　第１レンズの中心厚をｄ１、第１レンズ群の最も物体側のレンズ面の有効直径をＥＤｆとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．０１＜ｄ１／ＥＤｆ＜０．４　　（３１）
で表される条件式（３１）を満足することが好ましい。
　第１レンズの中心厚をｄ１、広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．０１＜ｄ１／（Ｄｅｎｗ×ｔａｎωｗ）＜０．１５　　（３２）
で表される条件式（３２）を満足することが好ましい。
　第２レンズの中心厚をｄ２、第２レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲ２ｆ、第２レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲ２ｒとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．０１＜ｄ２×（１／Ｒ２ｆ－１／Ｒ２ｒ）＜０．４　　（３３）
で表される条件式（３３）を満足することが好ましい。
　第１レンズの中心厚をｄ１、第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．００５＜ｄ１／ｆ１＜０．０２５　　（３４）
で表される条件式（３４）を満足することが好ましい。
　第１レンズの中心厚をｄ１、第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から第１レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離をＤ１ｓｕｍとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．０５＜ｄ１／Ｄ１ｓｕｍ＜０．３　　（３５）
で表される条件式（３５）を満足することが好ましい。
　第１レンズの比重と第２レンズの比重との平均値をＧ１２ａｖｅとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　２＜Ｇ１２ａｖｅ＜５．５　　（３６）
で表される条件式（３６）を満足することが好ましい。
　第１レンズ群は、物体側から像側へ順に、第１レンズと、第２レンズと、１枚の正レンズとからなるように構成してもよい。
　第１レンズと第２レンズとが接合されている構成において、第２レンズのｄ線基準のアッベ数をν２とした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　４０＜ν２＜９５　　（３７）
で表される条件式（３７）を満足することが好ましい。
　第１レンズ群が、物体側から像側へ順に、第１レンズと、第２レンズと、１枚の正レンズとからなる構成において、第１レンズ群の最も像側の正レンズのｄ線基準のアッベ数をν３とした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　４０＜ν３＜９５　　（３８）
で表される条件式（３８）を満足することが好ましい。
　第２レンズ群の最も物体側に負レンズが配置される構成において、第２レンズ群はさらに、最も物体側の負レンズとは異なる少なくとも１枚の負レンズと、少なくとも１枚の正レンズとを含むことが好ましい。
　第２レンズ群の最も物体側の負レンズの焦点距離をｆＬ２１、第２レンズ群の焦点距離をｆ２とした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．５＜ｆＬ２１／ｆ２＜３　　（３９）
で表される条件式（３９）を満足することが好ましい。
　第２レンズ群の最も物体側の負レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲＬ２１ｆ、第２レンズ群の最も物体側の負レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲＬ２１ｒとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．５＜（ＲＬ２１ｆ＋ＲＬ２１ｒ）／（ＲＬ２１ｆ－ＲＬ２１ｒ）＜３．５　　（４０）
で表される条件式（４０）を満足することが好ましい。
　第２レンズ群の物体側から２番目のレンズの焦点距離をｆＬ２２、第２レンズ群の焦点距離をｆ２とした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．４＜ｆＬ２２／ｆ２＜５　　（４１）
で表される条件式（４１）を満足することが好ましい。
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　２．５＜ｆｔ／ｆｗ＜７　　（４２）
で表される条件式（４２）を満足することが好ましい。
　第２レンズ群の焦点距離をｆ２、中間群の最も物体側のレンズ群の焦点距離をｆ３とした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　－１．２＜ｆ２／ｆ３＜１　　（４３）
で表される条件式（４３）を満足することが好ましい。
　上記態様の変倍光学系は、少なくとも３面の非球面を含むことが好ましい。
　上記態様の変倍光学系は、物体側の面および像側の面が非球面であるプラスチックレンズを少なくとも１枚含むことが好ましく、上記プラスチックレンズの比重をＧＰとした場合、
　　０．８＜ＧＰ＜１．５　　（４４）
で表される条件式（４４）を満足することが好ましい。上記プラスチックレンズは、中間群の最も像側および最終レンズ群内の少なくとも一方に配置されることが好ましい。
　中間群は、１枚の正レンズと１枚の負レンズとからなる接合レンズを少なくとも１つ含むことが好ましい。
　中間群が、像ぶれ補正の際に光軸と交差する方向に移動する防振群を含む構成において、防振群の焦点距離をｆＩＳとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　０．１＜｜ｆＩＳ／ｆｔ｜＜０．７　　（４５）
で表される条件式（４５）を満足することが好ましい。
　防振群は両凸レンズを含むことが好ましい。防振群の全ての両凸レンズの比重の平均値をＧＩＳａｖｅとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　２＜ＧＩＳａｖｅ＜５　　（４６）
で表される条件式（４６）を満足することが好ましい。
　変倍の際、第１レンズ群、第２レンズ群、および中間群内の全てのレンズ群が移動することが好ましい。
　中間群は、変倍全域で全体として正の屈折力を有することが好ましい。
　中間群に含まれるレンズ群のうちの１つは、変倍の際および合焦の際に光軸に沿って移動する合焦レンズ群であることが好ましい。
　合焦レンズ群は、１枚の正レンズと、１枚の負レンズとからなるように構成してもよい。その場合、合焦レンズ群は、正レンズと負レンズとを接合した接合レンズからなるように構成してもよい。もしくは、合焦レンズ群は、１枚の負レンズからなるように構成してもよい。
　中間群に含まれる合焦レンズ群は１つのみであるように構成してもよい。
　上記態様の変倍光学系が、像ぶれ補正の際に光軸と交差する方向に移動する防振群を含む構成において、合焦レンズ群は、防振群より像側に配置されることが好ましい。
　合焦レンズ群は、中間群の最も像側のレンズ群であるように構成してもよい。
　最終レンズ群は、物体側から像側へ順に、物体側の面が凹面である１枚の負レンズと、１枚の正レンズとからなるように構成してもよい。
　最終レンズ群が、物体側から像側へ順に、物体側の面が凹面である１枚の負レンズと、１枚の正レンズとからなる構成において、最終レンズ群の負レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲＥｎｆ、最終レンズ群の負レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲＥｎｒとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　－１５＜（ＲＥｎｆ＋ＲＥｎｒ）／（ＲＥｎｆ－ＲＥｎｒ）＜－０．１　　（４７）で表される条件式（４７）を満足することが好ましい。
　最終レンズ群が、物体側から像側へ順に、物体側の面が凹面である１枚の負レンズと、１枚の正レンズとからなる構成において、最終レンズ群の正レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲＥｐｆ、最終レンズ群の正レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲＥｐｒとした場合、上記態様の変倍光学系は、
　　－１．３＜（ＲＥｐｆ＋ＲＥｐｒ）／（ＲＥｐｆ－ＲＥｐｒ）＜－０．１　　（４８）
で表される条件式（４８）を満足することが好ましい。
　広角端から望遠端までの変倍の際に移動する各レンズ群の移動軌跡のうち、互いに異なる移動軌跡は５つもしくは６つであるように構成してもよい。
　広角端から望遠端までの変倍の際に同じ移動軌跡で移動する複数のレンズ群を含むように構成してもよい。その場合、同じ移動軌跡で移動する複数のレンズ群の間に、合焦の際に光軸に沿って移動する少なくとも１枚のレンズが配置されるように構成してもよい。
　中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなるように構成してもよい。
　中間群は、物体側から像側へ順に、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなるように構成してもよい。
　中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなるように構成してもよい。
　中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなるように構成してもよい。
　中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなるように構成してもよい。
　中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなるように構成してもよい。
　中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有す
るレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなるように構成してもよい。この構成においては、変倍の際、最終レンズ群は像面に対して固定されているように構成してもよい。
　中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなるように構成してもよい。この構成においては、変倍の際、最終レンズ群は像面に対して固定されているように構成してもよい。
　本開示の別の態様に係る撮像装置は、本開示の上記態様に係る変倍光学系を備えている。
　なお、本明細書の「～からなり」、「～からなる」は、挙げられた構成要素以外に、実質的に屈折力を有さないレンズ、並びに、絞り、フィルタ、およびカバーガラス等のレンズ以外の光学要素、並びに、レンズフランジ、レンズバレル、撮像素子、および手振れ補正機構等の機構部分、等が含まれていてもよいことを意図する。
　本明細書の「正の屈折力を有する～群」は、群全体として正の屈折力を有することを意味する。同様に「負の屈折力を有する～群」は、群全体として負の屈折力を有することを意味する。「正の屈折力を有するレンズ」と「正レンズ」とは同義である。「負の屈折力を有するレンズ」と「負レンズ」とは同義である。本明細書の「第１レンズ群」、「第２レンズ群」、「レンズ群」、「最終レンズ群」、「合焦レンズ群」、および「防振群」は、複数のレンズからなる構成に限らず、１枚のみのレンズからなる構成としてもよい。
　「単レンズ」は、接合されていない１枚のレンズを意味する。但し、複合非球面レンズ（球面レンズと、その球面レンズ上に形成された非球面形状の膜とが一体的に構成されて、全体として１つの非球面レンズとして機能するレンズ）は、接合レンズとは見なさず、１枚のレンズとして扱う。非球面を含むレンズに関する屈折力の符号および面形状は、特に断りが無い限り、近軸領域のものを用いる。近軸曲率半径の符号は、物体側に凸形状を向けた面のものを正、像側に凸形状を向けた面のものを負とする。
　本明細書において、「全系」は、変倍光学系を意味する。条件式で用いている「焦点距離」は、近軸焦点距離である。条件式で用いている「光軸上の距離」は、特に断りが無い限り、幾何学的長さで考えることとする。条件式で用いている値は、特に断りがない限り、無限遠物体に合焦した状態において、ｄ線を基準とした場合の値である。
　本明細書に記載の「ｄ線」、「Ｃ線」、および「Ｆ線」は輝線である。ｄ線の波長は５８７．５６ｎｍ（ナノメートル）、Ｃ線の波長は６５６．２７ｎｍ（ナノメートル）、Ｆ線の波長は４８６．１３ｎｍ（ナノメートル）として扱う。
　本開示によれば、小型に構成され、変倍全域で良好な光学性能を保持する変倍光学系、およびこの変倍光学系を備えた撮像装置を提供することができる。
実施例１の変倍光学系に対応し、一実施形態に係る変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 図１の変倍光学系の各変倍状態における構成と光束を示す図である。 有効直径を説明するための図である。 実施例１の変倍光学系の各収差図である。 実施例２の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例２の変倍光学系の各収差図である。 実施例３の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例３の変倍光学系の各収差図である。 実施例４の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例４の変倍光学系の各収差図である。 実施例５の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例５の変倍光学系の各収差図である。 実施例６の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例６の変倍光学系の各収差図である。 実施例７の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例７の変倍光学系の各収差図である。 実施例８の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例８の変倍光学系の各収差図である。 実施例９の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例９の変倍光学系の各収差図である。 実施例１０の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例１０の変倍光学系の各収差図である。 実施例１１の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例１１の変倍光学系の各収差図である。 実施例１２の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例１２の変倍光学系の各収差図である。 実施例１３の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例１３の変倍光学系の各収差図である。 実施例１４の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例１４の変倍光学系の各収差図である。 実施例１５の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例１５の変倍光学系の各収差図である。 実施例１６の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例１６の変倍光学系の各収差図である。 実施例１７の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例１７の変倍光学系の各収差図である。 実施例１８の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例１８の変倍光学系の各収差図である。 実施例１９の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例１９の変倍光学系の各収差図である。 実施例２０の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例２０の変倍光学系の各収差図である。 実施例２１の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例２１の変倍光学系の各収差図である。 実施例２２の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例２２の変倍光学系の各収差図である。 実施例２３の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例２３の変倍光学系の各収差図である。 実施例２４の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例２４の変倍光学系の各収差図である。 実施例２５の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例２５の変倍光学系の各収差図である。 実施例２６の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例２６の変倍光学系の各収差図である。 実施例２７の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例２７の変倍光学系の各収差図である。 実施例２８の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例２８の変倍光学系の各収差図である。 実施例２９の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例２９の変倍光学系の各収差図である。 実施例３０の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例３０の変倍光学系の各収差図である。 実施例３１の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例３１の変倍光学系の各収差図である。 実施例３２の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例３２の変倍光学系の各収差図である。 実施例３３の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例３３の変倍光学系の各収差図である。 実施例３４の変倍光学系の構成の断面図と移動軌跡を示す図である。 実施例３４の変倍光学系の各収差図である。 一実施形態に係る撮像装置の正面側の斜視図である。 一実施形態に係る撮像装置の背面側の斜視図である。
　以下、図面を参照しながら本開示の実施形態について説明する。
　図１に、本開示の一実施形態に係る変倍光学系の広角端における構成の断面図および移動軌跡を示す。また、図２に、図１の変倍光学系の各状態における構成の断面図および光束を示す。図２では、「Ｗｉｄｅ」と付した上段に広角端状態を示し、「Ｔｅｌｅ」と付した下段に望遠端状態を示す。図２では、光束として、広角端状態における軸上光束ｗａおよび最大半画角ωｗの光束ｗｂ、並びに、望遠端状態における軸上光束ｔａおよび最大半画角ωｔの光束ｔｂを示す。図１および図２に示す例は後述の実施例１の変倍光学系に対応している。図１および図２では、無限遠物体に合焦している状態を示し、左側が物体側、右側が像側である。
　本開示の変倍光学系は、光軸Ｚに沿って物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、中間群ＧＭと、屈折力を有する最終レンズ群ＧＥとからなる。中間群ＧＭは、２つ以上かつ５つ以下のレンズ群からなる。変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と中間群ＧＭとの間隔が変化し、中間群ＧＭと最終レンズ群ＧＥとの間隔が変化し、中間群ＧＭ内の隣り合うレンズ群の全ての間隔が変化する。上記構成によって、変倍全域において諸収差を抑制することに有利となる。
　なお、本明細書における「第１レンズ群Ｇ１」、「第２レンズ群Ｇ２」、中間群ＧＭに含まれる「レンズ群」、および「最終レンズ群ＧＥ」は、変倍光学系の構成部分であって、変倍の際に変化する空気間隔によって分けられた、少なくとも１枚のレンズを含む部分である。変倍の際には、各レンズ群単位で移動又は固定され、且つ、各レンズ群内のレンズの相互間隔は変化しない。すなわち、本明細書では、変倍の際に、隣り合う群との間隔が変化し、且つ、自身内部では隣り合うレンズの全間隔が変化しない群を１つのレンズ群としている。なお、「レンズ群」は、屈折力を有しないレンズ以外の構成要素、例えば開口絞りＳｔ等を含んでいてもよい。
　一例として、図１および図２に示す変倍光学系は、物体側から像側へ順に、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ
群Ｇ５とからなる。図１の例では、中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３および第４レンズ群Ｇ４からなり、最終レンズ群ＧＥは、第５レンズ群Ｇ５からなる。
　一例として、図２の各レンズ群は以下に述べるように構成されている。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、レンズＬ１１～Ｌ１３の３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、レンズＬ２１～Ｌ２４の４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から像側へ順に、開口絞りＳｔと、レンズＬ３１～Ｌ３４の４枚のレンズとからなる。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から像側へ順に、レンズＬ４１～Ｌ４２の２枚のレンズからなる。第５レンズ群Ｇ５は、物体側から像側へ順に、レンズＬ５１～Ｌ５２の２枚のレンズからなる。なお、図１および図２の開口絞りＳｔは形状および大きさを示しているのではなく、光軸方向の位置を示している。
　図１および図２の例では、変倍の際に、全てのレンズ群が、隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。図１では上記５つのレンズ群それぞれの下に、広角端から望遠端までの変倍の際の各レンズ群の概略的な移動軌跡を矢印で示す。図１の例のように、変倍の際、全てのレンズ群が移動するように構成した場合は、変倍全域において諸収差を抑制することに有利となる。
　変倍の際には、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、および中間群ＧＭ内の全てのレンズ群が移動することが好ましい。このようにした場合は、変倍の際の収差変動の抑制に有利となる。本開示の技術においては、変倍の際、最終レンズ群ＧＥは移動するように構成してもよく、もしくは、最終レンズ群ＧＥは像面Ｓｉｍに対して固定されているように構成してもよい。変倍の際、最終レンズ群ＧＥが像面Ｓｉｍに対して固定されている構成では、レンズ群の駆動機構を簡素化できる。
　第１レンズ群Ｇ１は少なくとも２枚のレンズを含むことが好ましい。このようにした場合は、望遠端における球面収差の抑制に有利となる。
　第１レンズ群Ｇ１は、最も物体側から像側へ順に連続して、負レンズである第１レンズと、正レンズである第２レンズとを含むことが好ましい。このようにした場合は、望遠端における軸上色収差および球面収差の抑制に有利となる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、上記第１レンズと、上記第２レンズと、１枚の正レンズとからなるように構成してもよい。このようにした場合は、望遠端における軸上色収差および球面収差の抑制にさらに有利となる。また、このようにした場合は、第１レンズ群Ｇ１が４枚以上のレンズからなる構成に比べて、小型化に有利となる。
　第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に負レンズが配置され、第２レンズ群Ｇ２はさらに、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に配置された上記負レンズとは異なる少なくとも１枚の負レンズと、少なくとも１枚の正レンズとを含むことが好ましい。このようにした場合は、変倍の際の収差変動の抑制に有利となる。
　中間群ＧＭは、変倍全域で全体として正の屈折力を有することが好ましい。このようにした場合は、光学系の全長の短縮に有利となる。
　中間群ＧＭは、１枚の正レンズと１枚の負レンズとからなる接合レンズを少なくとも１つ含むことが好ましい。このようにした場合は、変倍全域において倍率色収差および軸上色収差を抑えることに有利となる。
　中間群ＧＭは、像ぶれ補正の際に光軸Ｚと交差する方向に移動する防振群を含むことが
好ましい。防振群が移動することによって像ぶれ補正が行われる。図１の例では、防振群は第３レンズ群Ｇ３の最も像側のレンズ（すなわち、図２のレンズＬ３４）からなる。図１では防振群に対応するレンズの上に、括弧と垂直上向きの矢印を記入している。
　防振群は両凸レンズを含むことが好ましい。このようにした場合は、像ぶれ補正の際の諸収差の変動を抑制することに有利となる。
　防振群は、２枚以下のレンズからなるように構成してもよい。このようにした場合は、小型化に有利となる。例えば、防振群は、１枚のレンズからなるように構成してもよい。このようにした場合は、より小型化に有利となる。もしくは、防振群は、１枚の負レンズと１枚の正レンズとが接合されて構成された１つの接合レンズからなるように構成してもよい。このようにした場合は、像ぶれ補正の際の色収差の変動の抑制に有利となる。
　中間群ＧＭに含まれるレンズ群のうちの１つは、変倍の際および合焦の際に光軸Ｚに沿って移動する合焦レンズ群であることが好ましい。合焦レンズ群が移動することによって合焦が行われる。中間群ＧＭ内に合焦レンズ群を配置することによって、合焦レンズ群を小径化し易くなるため、合焦レンズ群の制御が容易になる。図１の例では、合焦レンズ群は第４レンズ群Ｇ４からなる。図１の第４レンズ群Ｇ４の上の括弧と右向きの矢印は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に第４レンズ群Ｇ４が像側へ移動する合焦レンズ群であることを示す。
　合焦レンズ群は、１枚の正レンズと、１枚の負レンズとからなるように構成してもよい。このようにした場合は、合焦レンズ群を構成するレンズの枚数を抑えることによって、合焦レンズ群の制御のための機構を簡略なものにでき、また、迅速な合焦が容易となる。さらに、合焦レンズ群内の負レンズと正レンズとで諸収差を相殺することが可能となるため、合焦の際の収差変動の抑制が容易となり、高性能化に有利となる。
　合焦レンズ群は、１枚の正レンズと１枚の負レンズとを接合した接合レンズからなるように構成してもよい。このようにした場合は、接合していない場合と比べてより小型化を図ることができる。合焦レンズ群の小型化によって、合焦レンズ群の制御のための機構を簡略なものにでき、また、迅速な合焦が容易となる。
　合焦レンズ群は、１枚の負レンズからなるように構成してもよい。このようにした場合は、合焦レンズ群が２枚以上のレンズからなる場合と比べてさらなる小型化を図ることができる。合焦レンズ群の小型化によって、合焦レンズ群の制御のための機構を簡略なものにでき、また、迅速な合焦が容易となる。さらに、合焦レンズ群の屈折力を負にすることによって、合焦レンズ群に強い屈折力を持たせることが容易となるため、合焦の際の合焦レンズ群の移動量の抑制に有利となる。
　中間群ＧＭに含まれる合焦レンズ群は１つのみであることが好ましい。このようにした場合は、合焦のための機構を簡素化することができる。機構の簡素化のためには、変倍光学系全体に含まれる合焦レンズ群は１つのみであるように構成することが好ましい。
　合焦レンズ群は、中間群ＧＭの最も像側のレンズ群であるように構成してもよい。このようにした場合は、合焦の際に合焦レンズ群が移動する空間を確保することが容易となる。
　変倍光学系が、防振群および合焦レンズ群を含む場合、合焦レンズ群は防振群より像側に配置されることが好ましい。像ぶれ補正のための機構および合焦のための機構が互いに干渉しないように配置する場合、仮に合焦レンズ群の像側に防振群が位置していると、合
焦レンズ群の合焦の際の移動量が制限されてしまう。従って、合焦レンズ群を防振群より像側に配置することによって、合焦の際に合焦レンズ群が移動する空間を確保することが容易となる。
　最終レンズ群ＧＥは、正の屈折力を有するレンズ群であってもよく、負の屈折力を有するレンズ群であってもよい。最終レンズ群ＧＥは、２枚以下のレンズからなるように構成してもよい。このようにした場合は、小型化に有利となる。最終レンズ群ＧＥは、１枚の負レンズと、１枚の正レンズとからなるように構成してもよい。このようにした場合は、最終レンズ群ＧＥ内の負レンズと正レンズとで諸収差を相殺することが可能となるため、高性能化に有利となる。
　より詳しくは、最終レンズ群ＧＥは、物体側から像側へ順に、物体側の面が凹面である１枚の負レンズと、１枚の正レンズとからなるように構成してもよい。このようにした場合は、広角端における非点収差の抑制に有利となり、また、周辺光量の確保に有利となる。
　開口絞りＳｔは、第２レンズ群Ｇ２の最も像側のレンズ面より像側に配置されていてもよい。開口絞りＳｔは、最終レンズ群ＧＥの最も物体側のレンズ面より物体側に配置されていてもよい。
　変倍光学系は、少なくとも３面の非球面を含むように構成してもよい。このようにした場合は、諸収差を抑制して高い光学性能を達成することに有利となる。
　変倍光学系は、物体側の面および像側の面が非球面であるプラスチックレンズを少なくとも１枚含むように構成してもよい。このようにした場合は、軽量化および低コスト化を両立しつつ高い光学性能を達成することに有利となる。上記の物体側の面および像側の面が非球面であるプラスチックレンズは、中間群ＧＭの最も像側および最終レンズ群ＧＥ内の少なくとも一方に配置されることが好ましい。中間群ＧＭの最も像側および最終レンズ群ＧＥ内においては、比較的光束径が小さいため、このような位置に上記のプラスチックレンズを配置することによって、プラスチックレンズの両面の非球面形状の誤差に対する感度を低く抑えることに有利となる。これによって、高性能化に有利となる。
　次に、本開示の変倍光学系の条件式に関する好ましい構成および可能な構成について述べる。なお、以下の条件式に関する説明では、冗長な説明を避けるため、定義が同じものには同じ記号を用いて記号の重複説明を一部省略する。また、以下では、冗長な説明を避けるため「本開示の変倍光学系」を単に「変倍光学系」ともいう。
　変倍光学系は下記条件式（１）を満足することが好ましい。ここでは、広角端における空気換算距離での全系のバックフォーカスをＢｆｗとしている。望遠端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｔとしている。望遠端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｔとしている。条件式（１）のｔａｎは正接であり、この表記は他の条件式においても同様である。条件式（１）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、上記で定義したバックフォーカスＢｆｗが短くなり過ぎないため、マウント交換機構の取付けが容易となる。条件式（１）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、上記で定義したバックフォーカスＢｆｗが長くなり過ぎないため、小型化が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．４＜Ｂｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．７　　（１）
　　０．６＜Ｂｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．５　　（１－１）
　　０．７＜Ｂｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．３　　（１－２）
　一例として、図２にバックフォーカスＢｆｗを示す。「バックフォーカス」は、変倍光学系の最も像側のレンズ面から像面Ｓｉｍまでの光軸上の距離である。図２の例のように、変倍光学系の最も像側のレンズ面から像面Ｓｉｍまでの間に何も部材が配置されていない場合は、変倍光学系の最も像側のレンズ面から像面Ｓｉｍまでの幾何学的長さと、空気換算距離での「バックフォーカス」とは等しい。しかし、図２の例と異なり、変倍光学系の最も像側のレンズ面から像面Ｓｉｍまでの間にフィルタ又はカバーガラス等の部材が配置されている場合は、変倍光学系の最も像側のレンズ面から像面Ｓｉｍまでの幾何学的長さと、空気換算距離での「バックフォーカス」とは異なるため、光軸上の上記部材の厚みを空気換算して、「バックフォーカス」を算出することとする。
　変倍光学系は下記条件式（２）を満足することが好ましい。ここでは、広角端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面から最終レンズ群ＧＥの最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗとしている。すなわち、ＴＬｗは、広角端における無限遠物体に合焦した状態での全長である。一例として、図２に全長ＴＬｗを示す。条件式（２）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、変倍全域において諸収差を抑制することに有利となる。条件式（２）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、光学系全体の小型化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２－２）を満足することがさらにより好ましく、下記条件式（２－３）を満足することがさらにより一層好ましい。
　　４＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜７　　（２）
　　４．３＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜６．９　　（２－１）
　　４．５＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜６．８　　（２－２）
　　４．７＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜６．７　　（２－３）
　変倍光学系は下記条件式（３）を満足することが好ましい。条件式（３）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、変倍全域において諸収差を抑制することに有利となる。条件式（３）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、光学系全体の小型化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．７５＜ＴＬｗ／ｆｔ＜１．３５　　（３）
　　０．８５＜ＴＬｗ／ｆｔ＜１．２５　　（３－１）
　　０．９＜ＴＬｗ／ｆｔ＜１．２　　（３－２）
　変倍光学系は下記条件式（４）を満足することが好ましい。ここでは、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦＮｏｔとしている。広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとしている。条件式（４）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、光学系全体の小型化に有利となるか、または、特に望遠端において諸収差を抑制することに有利となる。条件式（４）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、望遠端において十分な明るさを得ることが容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（４－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（４－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　１．１＜ＦＮｏｔ／（ｆｔ／ｆｗ）＜３　　（４）
　　１．２＜ＦＮｏｔ／（ｆｔ／ｆｗ）＜２．４　　（４－１）
　　１．２８＜ＦＮｏｔ／（ｆｔ／ｆｗ）＜１．９　　（４－２）
　変倍光学系は下記条件式（５）を満足することが好ましい。条件式（５）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、諸収差の抑制に有利となる。条件式（５）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、広角端における広画角化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（５－１）を満足することがより好ましい。
　　０．９＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．３２　　（５）
　　１＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．２８　　（５－１）
　変倍光学系は下記条件式（６）を満足することが好ましい。条件式（６）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、変倍全域において諸収差を抑制することに有利となる。条件式（６）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、光学系全体の小型化に有利となるか、または、変倍光学系として十分な変倍比を得ることに有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（６－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（６－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．１１＜（ｆｗ×ＴＬｗ）／ｆｔ２＜０．６　　（６）
　　０．１２＜（ｆｗ×ＴＬｗ）／ｆｔ２＜０．４５　　（６－１）
　　０．１３＜（ｆｗ×ＴＬｗ）／ｆｔ２＜０．２５　　（６－２）
　第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とした場合、変倍光学系は下記条件式（７）を満足することが好ましい。条件式（７）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が弱くなり過ぎないため、変倍の際に第１レンズ群Ｇ１および第２レンズ群Ｇ２が移動する場合は、変倍の際の第１レンズ群Ｇ１の移動量の抑制が容易となり、これによって小型化に有利となる。条件式（７）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱くなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の大型化の抑制に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（７－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（７－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　２＜ｆ１／（－ｆ２）＜１５　　（７）
　　３＜ｆ１／（－ｆ２）＜１２　　（７－１）
　　４＜ｆ１／（－ｆ２）＜１０　　（７－２）
　最終レンズ群ＧＥの焦点距離をｆＥとした場合、変倍光学系は下記条件式（８）を満足することが好ましい。条件式（８）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、広角端において軸外主光線の像面Ｓｉｍへの入射角度を減じることが容易になるため、周辺光量の確保に有利となる。条件式（８）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、広角端において歪曲収差を抑制することに有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（８－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（８－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　－１＜ｆｗ／ｆＥ＜１　　（８）
　　－０．６＜ｆｗ／ｆＥ＜０．６　　（８－１）
　　－０．５＜ｆｗ／ｆＥ＜０．５　　（８－２）
　第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とした場合、変倍光学系は下記条件式（９）を満足することが好ましい。条件式（９）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなり過ぎないため、変倍の際の収差変動の抑制に有利となる。条件式（９）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱くなり過ぎないため、小型化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（９－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（９－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．５＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜５　　（９）
　　１＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜４　　（９－１）
　　１．５＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜３　　（９－２）
　第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とした場合、変倍光学系は下記条件式（１０）を満足することが好ましい。条件式（１０）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなり過ぎないため、第２レンズ群Ｇ２で発生する像面湾曲を抑制でき、これによって、変倍の際の収差補正が容易となる。条件式（１０）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が弱くなり過ぎないため、変倍の際の第２レンズ群Ｇ２の移動量を抑制でき、これによって、光学系の全長の短縮に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１０－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１０－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．１＜（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜１　　（１０）
　　０．１５＜（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜０．８　　（１０－１）
　　０．２＜（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜０．７　　（１０－２）
　変倍光学系は下記条件式（１１）を満足することが好ましい。条件式（１１）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、高性能化に有利となる。条件式（１１）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱くなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の小型化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１１－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１１－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　４＜ｆ１／（ｆｔ／ＦＮｏｔ）＜１５　　（１１）
　　５＜ｆ１／（ｆｔ／ＦＮｏｔ）＜１３　　（１１－１）
　　６＜ｆ１／（ｆｔ／ＦＮｏｔ）＜１２　　（１１－２）
　変倍光学系は下記条件式（１２）を満足することが好ましい。条件式（１２）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、広角端における諸収差の抑制に有利となる。条件式（１２）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、広角端における光学系の全長の短縮に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１２－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１２－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　３．５＜ＴＬｗ／ｆｗ＜６．５　　（１２）
　　４＜ＴＬｗ／ｆｗ＜６　　（１２－１）
　　４．３＜ＴＬｗ／ｆｗ＜５．５　　（１２－２）
　変倍光学系は下記条件式（１３）を満足することが好ましい。ここでは、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面から最終レンズ群ＧＥの最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとしている。すなわち、ＴＬｔは、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での全長である。一例として、図２に全長ＴＬｔを示す。条件式（１３）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、望遠端における諸収差の抑制に有利となる。条件式（１３）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、望遠端における光学系の全長の短縮に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１３－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１３－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　１＜ＴＬｔ／ｆｔ＜２．５　　（１３）
　　１．２＜ＴＬｔ／ｆｔ＜２．２　　（１３－１）
　　１．４＜ＴＬｔ／ｆｔ＜１．８　　（１３－２）
　変倍光学系は下記条件式（１４）を満足することが好ましい。条件式（１４）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、望遠端において、軸上光束ｔａを像面Ｓｉｍに向かって緩やかに収束させることができるため、軸上光束ｔａを収束させる際に発生する軸上色収差の抑制が容易となる。条件式（１４）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、望遠端における光学系の全長の短縮に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１４－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１４－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　７＜ＴＬｔ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１１．５　　（１４）
　　７．５＜ＴＬｔ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１０．５　　（１４－１）
　　８＜ＴＬｔ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜９．５　　（１４－２）
　変倍光学系は下記条件式（１５）を満足することが好ましい。ここでは、広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗとしている。広角端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦＮｏｗとしている。条件式（１５）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、広角端での画角を広くしながら広角端での開放Ｆナンバーを小さくすることが容易となる。条件式（１５）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、良好な光学性能を得ながら、レンズ枚数の増加の抑制および光学系の大型化の抑制を行うことが容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１５－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１５－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．１７＜ｔａｎωｗ／ＦＮｏｗ＜０．３５　　（１５）
　　０．１９＜ｔａｎωｗ／ＦＮｏｗ＜０．３２　　（１５－１）
　　０．２１＜ｔａｎωｗ／ＦＮｏｗ＜０．２８　　（１５－２）
　第２レンズ群Ｇ２の最も像側のレンズ面より像側に開口絞りＳｔが配置される構成において、変倍光学系は下記条件式（１６）を満足することが好ましい。ここでは、広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面から開口絞りＳｔまでの光軸上の距離をＤＤＧ１ＳＴｗとしている。一例として、図２に上記の距離ＤＤＧ１ＳＴｗを示す。条件式（１６）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、変倍の際の第２レンズ群Ｇ２の可動域が小さくなり過ぎないため、高変倍比化に有利となる。または、条件式（１６）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱くなり過ぎないため、小型化と高変倍比化との両立が容易となる。条件式（１６）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、広角側における第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面から入射瞳位置までの距離が長くなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の大径化を抑制でき、これによって、小型化に有利となる。または、条件式（１６）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなり過ぎないため、高性能化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１６－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１６－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．１５＜ＤＤＧ１ＳＴｗ／ｆ１＜１　　（１６）
　　０．２５＜ＤＤＧ１ＳＴｗ／ｆ１＜０．８　　（１６－１）
　　０．３５＜ＤＤＧ１ＳＴｗ／ｆ１＜０．７　　（１６－２）
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面から近軸入射瞳位置Ｐｅｎｗまでの光軸上の距離をＤｅｎｗとした場合、変倍光学系は下記条件式（１７）を満足することが好ましい。一例として、図２に上記の距離Ｄｅｎｗと近軸入射瞳位置Ｐｅｎｗを示す。本明細書では、Ｄｅｎｗの符号は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面より近軸入射瞳位置Ｐｅｎｗが物体側にあれば負、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面より近軸入射瞳位置Ｐｅｎｗが像側にあれば正とする。条件式（１７）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、広角側における第１
レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面から近軸入射瞳位置Ｐｅｎｗまでの距離が短くなり過ぎないため、変倍の際の収差変動の抑制が容易となる。条件式（１７）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、広角側における第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面から近軸入射瞳位置Ｐｅｎｗまでの距離が長くなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の大径化を抑制でき、これによって、小型化が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１７－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１７－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　１＜Ｄｅｎｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝＜３．５　　（１７）
　　１．２＜Ｄｅｎｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝＜３　　（１７－１）
　　１．４＜Ｄｅｎｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝＜２．５　　（１７－２）
　変倍光学系は下記条件式（１８）を満足することが好ましい。条件式（１８）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、広角側における第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面から近軸入射瞳位置Ｐｅｎｗまでの距離が短くなり過ぎないため、変倍の際の収差変動の抑制が容易となる。条件式（１８）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、広角側における第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面から近軸入射瞳位置Ｐｅｎｗまでの距離が長くなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の大径化を抑制でき、これによって、小型化が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１８－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１８－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．３＜Ｄｅｎｗ／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜１　　（１８）
　　０．４＜Ｄｅｎｗ／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜０．８　　（１８－１）
　　０．４５＜Ｄｅｎｗ／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜０．７　　（１８－２）
　変倍光学系が開口絞りＳｔを含む場合、変倍光学系は下記条件式（１９）を満足することが好ましい。条件式（１９）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、広角側において、開口絞りＳｔと第１レンズ群Ｇ１との距離が短くなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面から入射瞳位置までの距離も短くなり過ぎることがなく、これによって、変倍の際の収差変動の抑制が容易となる。条件式（１９）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、広角側において、開口絞りＳｔと第１レンズ群Ｇ１との距離が長くなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面から入射瞳位置までの距離も長くなり過ぎることがない。これによって、第１レンズ群Ｇ１の大径化を抑制できるため、小型化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（１９－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（１９－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．２５＜ＤＤＧ１ＳＴｗ／ＴＬｗ＜０．６　　（１９）
　　０．３＜ＤＤＧ１ＳＴｗ／ＴＬｗ＜０．５５　　（１９－１）
　　０．３５＜ＤＤＧ１ＳＴｗ／ＴＬｗ＜０．５　　（１９－２）
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、近軸射出瞳位置Ｐｅｘｗから最終レンズ群ＧＥの最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＤｅｘｗとした場合、変倍光学系は下記条件式（２０）を満足することが好ましい。一例として、図２に上記の距離Ｄｅｘｗと近軸射出瞳位置Ｐｅｘｗを示す。本明細書では、Ｄｅｘｗの符号は、像面Ｓｉｍより近軸射出瞳位置Ｐｅｘｗが物体側にあれば正、像面Ｓｉｍより近軸射出瞳位置Ｐｅｘｗが像側にあれば負とする。条件式（２０）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、光学系の全長の短縮が容易となるため、小型化に有利となる。条件式（２０）の対応値が上限以上とならないようにす
ることによって、軸外主光線の像面Ｓｉｍへの入射角度を減じることが容易になるため、周辺光量の確保に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２０－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２０－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．３＜ｆｗ／Ｄｅｘｗ＜０．６５　　（２０）
　　０．３５＜ｆｗ／Ｄｅｘｗ＜０．６　　（２０－１）
　　０．４＜ｆｗ／Ｄｅｘｗ＜０．５５　　（２０－２）
　広角端から望遠端までの変倍の際の第１レンズ群Ｇ１の移動量をＭ１とした場合、変倍光学系は下記条件式（２１）を満足することが好ましい。Ｍ１の符号は、物体側から像側へ移動する際は正、像側から物体側へ移動する際は負とする。一例として、図２に上記の移動量Ｍ１を示す。条件式（２１）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、好適な変倍比を確保することに有利となる。条件式（２１）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、変倍の際の重心位置の変化の抑制に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２１－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２１－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．２＜（－Ｍ１）／ＴＬｔ＜０．５　　（２１）
　　０．２３＜（－Ｍ１）／ＴＬｔ＜０．４５　　（２１－１）
　　０．２５＜（－Ｍ１）／ＴＬｔ＜０．４　　（２１－２）
　広角端から望遠端までの変倍の際の第２レンズ群Ｇ２の移動量をＭ２とした場合、変倍光学系は下記条件式（２２）を満足することが好ましい。Ｍ２の符号は、物体側から像側へ移動する際は正、像側から物体側へ移動する際は負とする。条件式（２２）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、好適な変倍比を確保することに有利となる。条件式（２２）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、変倍の際の歪曲収差の抑制に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２２－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２２－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．０４＜（－Ｍ２）／ＴＬｔ＜０．４　　（２２）
　　０．０６＜（－Ｍ２）／ＴＬｔ＜０．３　　（２２－１）
　　０．０７＜（－Ｍ２）／ＴＬｔ＜０．２５　　（２２－２）
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での中間群ＧＭの焦点距離をｆＭｗとした場合、変倍光学系は下記条件式（２３）を満足することが好ましい。条件式（２３）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、広角端における光学系の全長の短縮が容易となるため、小型化に有利となる。条件式（２３）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、広角端における球面収差の補正に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２３－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２３－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．３＜ｆｗ／ｆＭｗ＜２　　（２３）
　　０．５＜ｆｗ／ｆＭｗ＜１．５　　（２３－１）
　　０．６＜ｆｗ／ｆＭｗ＜１．２　　（２３－２）
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での中間群ＧＭの焦点距離をｆＭｔとした場合、変倍光学系は下記条件式（２４）を満足することが好ましい。条件式（２４）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、望遠端における光学系の全長の短縮が容易となるため、小型化に有利となる。条件式（２４）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、望遠端における球面収差の補正に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２４－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２４－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　１＜ｆｔ／ｆＭｔ＜１０　　（２４）
　　１．５＜ｆｔ／ｆＭｔ＜９　　（２４－１）
　　２＜ｆｔ／ｆＭｔ＜８　　（２４－２）
　第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面から第１レンズ群Ｇ１の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離をＤ１ｓｕｍとした場合、変倍光学系は下記条件式（２５）を満足することが好ましい。一例として、図２に上記の距離Ｄ１ｓｕｍを示す。条件式（２５）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の機械的強度を確保することが容易となる。条件式（２５）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の軽量化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２５－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２５－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．２＜Ｄ１ｓｕｍ／（ｆｔ／ＦＮｏｔ）＜１．６　　（２５）
　　０．３＜Ｄ１ｓｕｍ／（ｆｔ／ＦＮｏｔ）＜１．３　　（２５－１）
　　０．４＜Ｄ１ｓｕｍ／（ｆｔ／ＦＮｏｔ）＜１．１　　（２５－２）
　変倍光学系は下記条件式（２６）を満足することが好ましい。ここでは、望遠端における無限遠物体に合焦した状態での第２レンズ群Ｇ２の横倍率をβ２ｔとしている。広角端における無限遠物体に合焦した状態での第２レンズ群Ｇ２の横倍率をβ２ｗとしている。条件式（２６）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、高変倍比化に有利となる。条件式（２６）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、変倍の際の収差変動の抑制に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２６－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２６－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　１＜β２ｔ／β２ｗ＜３　　（２６）
　　１．２＜β２ｔ／β２ｗ＜２．７　　（２６－１）
　　１．３＜β２ｔ／β２ｗ＜２．５　　（２６－２）
　第１レンズ群Ｇ１の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均値をν１ｐａｖｅとした場合、変倍光学系は下記条件式（２７）を満足することが好ましい。条件式（２７）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、特に望遠端における軸上色収差の補正に有利となる。条件式（２７）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、色収差以外の諸収差の補正に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２７－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２７－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　４０＜ν１ｐａｖｅ＜９５　　（２７）
　　６０＜ν１ｐａｖｅ＜９０　　（２７－１）
　　７０＜ν１ｐａｖｅ＜８０　　（２７－２）
　中間群ＧＭの接合されていない単レンズのうち、最も正の屈折力が強い正レンズをＬｐ正レンズとした場合、Ｌｐ正レンズの像側の面は凸面であることが好ましい。この様にした場合は、変倍全域において球面収差の補正に有利となる。図２の例では、レンズＬ３４がＬｐ正レンズに対応する。
　Ｌｐ正レンズの焦点距離をｆｐ、広角端における無限遠物体に合焦した状態での中間群ＧＭの焦点距離をｆＭｗとした場合、変倍光学系は下記条件式（２８）を満足することが好ましい。特にＬｐ正レンズの像側の面が凸面である構成において、変倍光学系は条件式（２８）を満足することが好ましい。条件式（２８）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、特に望遠端における球面収差の補正に有利となる。条件式（２８）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、特に広角端における軸外主光線
の像面Ｓｉｍへの入射角度を減じることが容易になるため、周辺光量の確保に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２８－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２８－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．４＜ｆＭｗ／ｆｐ＜２　　（２８）
　　０．５＜ｆＭｗ／ｆｐ＜１．５　　（２８－１）
　　０．６＜ｆＭｗ／ｆｐ＜１．３　　（２８－２）
　Ｌｐ正レンズは両凸レンズであることが好ましい。このようにした場合は、特に望遠端における球面収差の補正に有利となる。Ｌｐ正レンズが両凸レンズである場合、Ｌｐ正レンズの物体側の面および像側の面は非球面であることが好ましい。このようにした場合は、特に望遠端における球面収差の補正にさらに有利となる。変倍光学系は条件式（２８）を満足し、かつＬｐ正レンズの上記の形状に関する好ましい構成を有することがより好ましい。
　第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面の有効直径をＥＤｆ、最終レンズ群ＧＥの最も像側のレンズ面の有効直径をＥＤｒとした場合、変倍光学系は下記条件式（２９）を満足することが好ましい。一般に、最も物体側のレンズの径を小さくするためには第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなり、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなると変倍の際の収差変動が大きくなりやすい。このような事情から、条件式（２９）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、最も物体側のレンズの径が小さくなり過ぎないため、第１レンズ群Ｇ１の屈折力も強くなり過ぎることがなく、これによって、変倍の際の収差変動の抑制に有利となる。または、条件式（２９）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、最も物体側のレンズの径が小さくなり過ぎないため、最大像高の周辺光量比の確保に有利となる。条件式（２９）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、最も物体側のレンズの大径化を抑制できるため、小型化が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（２９－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（２９－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　１．２＜ＥＤｆ／ＥＤｒ＜３　　（２９）
　　１．４＜ＥＤｆ／ＥＤｒ＜２．６　　（２９－１）
　　１．６＜ＥＤｆ／ＥＤｒ＜２．２　　（２９－２）
　なお、本明細書においては、レンズ面に物体側から入射し、像側に射出される光線のうち、最も外側を通る光線とそのレンズ面との交点から光軸Ｚまでの距離の２倍を、そのレンズ面の「有効直径」とする。ここでいう「外側」とは、光軸Ｚを中心にした径方向外側、すなわち、光軸Ｚから離れる側である。また、「最も外側を通る光線」は、変倍全域を考慮して決定される。
　説明用の図として図３に有効直径ＥＤの一例を示す。図３では、左側が物体側、右側が像側である。図３には、レンズＬｘを通る軸上光束Ｘａおよび軸外光束Ｘｂを示す。図３の例では、軸外光束Ｘｂの上側光線である光線Ｘｂ１が、最も外側を通る光線である。よって、図３の例ではレンズＬｘの物体側の面と光線Ｘｂ１との交点から光軸Ｚまでの距離の２倍が、レンズＬｘの物体側の面の有効直径ＥＤとなる。なお、図３では軸外光束Ｘｂの上側光線が最も外側を通る光線であるが、いずれの光線が最も外側を通る光線になるかは光学系により異なる。
　変倍光学系は下記条件式（３０）を満足することが好ましい。条件式（３０）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、光学系の全長の長大化を抑制できるため、光軸方向の小型化が容易となる。条件式（３０）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、最も物体側のレンズの大径化を抑制できるため、径方向の小型化が容易となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３０－１）を満足
することがより好ましく、下記条件式（３０－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．２５＜ＥＤｆ／ＴＬｗ＜０．６　　（３０）
　　０．３＜ＥＤｆ／ＴＬｗ＜０．５５　　（３０－１）
　　０．３６＜ＥＤｆ／ＴＬｗ＜０．５　　（３０－２）
　第１レンズ群Ｇ１が、最も物体側から像側へ順に連続して、負レンズである第１レンズと、正レンズである第２レンズとを含む構成において、第１レンズの中心厚をｄ１とした場合、変倍光学系は下記条件式（３１）を満足することが好ましい。条件式（３１）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第１レンズの強度の確保に有利となる。条件式（３１）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の軽量化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３１－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３１－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．０１＜ｄ１／ＥＤｆ＜０．４　　（３１）
　　０．０１５＜ｄ１／ＥＤｆ＜０．３　　（３１－１）
　　０．０２＜ｄ１／ＥＤｆ＜０．２　　（３１－２）
　第１レンズ群Ｇ１が、最も物体側から像側へ順に連続して、上記第１レンズと、上記第２レンズとを含む構成において、変倍光学系は下記条件式（３２）を満足することが好ましい。条件式（３２）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第１レンズの強度の確保に有利となる。条件式（３２）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の軽量化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３２－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３２－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．０１＜ｄ１／（Ｄｅｎｗ×ｔａｎωｗ）＜０．１５　　（３２）
　　０．０２＜ｄ１／（Ｄｅｎｗ×ｔａｎωｗ）＜０．１２　　（３２－１）
　　０．０３＜ｄ１／（Ｄｅｎｗ×ｔａｎωｗ）＜０．０９　　（３２－２）
　第１レンズ群Ｇ１が、最も物体側から像側へ順に連続して、上記第１レンズと、上記第２レンズとを含む構成において、変倍光学系は下記条件式（３３）を満足することが好ましい。ここでは、第２レンズの中心厚をｄ２としている。第２レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲ２ｆとしている。第２レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲ２ｒとしている。条件式（３３）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第２レンズの強度の確保に有利となる。条件式（３３）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の軽量化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３３－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３３－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．０１＜ｄ２×（１／Ｒ２ｆ－１／Ｒ２ｒ）＜０．４　　（３３）
　　０．０２＜ｄ２×（１／Ｒ２ｆ－１／Ｒ２ｒ）＜０．３５　　（３３－１）
　　０．０４＜ｄ２×（１／Ｒ２ｆ－１／Ｒ２ｒ）＜０．３　　（３３－２）
　第１レンズ群Ｇ１が、最も物体側から像側へ順に連続して、上記第１レンズと、上記第２レンズとを含む構成において、変倍光学系は下記条件式（３４）を満足することが好ましい。条件式（３４）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第１レンズの強度の確保に有利となる。条件式（３４）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の軽量化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３４－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３４－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．００５＜ｄ１／ｆ１＜０．０２５　　（３４）
　　０．００７＜ｄ１／ｆ１＜０．０２　　（３４－１）
　　０．００８＜ｄ１／ｆ１＜０．０１５　　（３４－２）
　第１レンズ群Ｇ１が、最も物体側から像側へ順に連続して、上記第１レンズと、上記第２レンズとを含む構成において、変倍光学系は下記条件式（３５）を満足することが好ましい。ここでは、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面から第１レンズ群Ｇ１の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離をＤ１ｓｕｍとしている。条件式（３５）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、第１レンズの強度の確保に有利となる。条件式（３５）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の軽量化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３５－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３５－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．０５＜ｄ１／Ｄ１ｓｕｍ＜０．３　　（３５）
　　０．０７５＜ｄ１／Ｄ１ｓｕｍ＜０．２５　　（３５－１）
　　０．１＜ｄ１／Ｄ１ｓｕｍ＜０．２　　（３５－２）
　第１レンズ群Ｇ１が、最も物体側から像側へ順に連続して、上記第１レンズと、上記第２レンズとを含む構成において、変倍光学系は下記条件式（３６）を満足することが好ましい。ここでは、第１レンズの比重と第２レンズの比重との平均値をＧ１２ａｖｅとしている。条件式（３６）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、入手性の高い材料を使用することができるため、球面収差および軸上色収差が抑制された変倍光学系の実現に有利となる。条件式（３６）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の軽量化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３６－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３６－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　２＜Ｇ１２ａｖｅ＜５．５　　（３６）
　　２．５＜Ｇ１２ａｖｅ＜５　　（３６－１）
　　２．８＜Ｇ１２ａｖｅ＜４　　（３６－２）
　第１レンズ群Ｇ１が、最も物体側から像側へ順に連続して、上記第１レンズと、上記第２レンズとを含む構成において、第１レンズと第２レンズとは接合されていることが好ましい。このようにした場合は、小型化に有利となる。また、上記の第１レンズと第２レンズとが接合されている構成において、第２レンズのｄ線基準のアッベ数をν２とした場合、変倍光学系は下記条件式（３７）を満足することが好ましい。条件式（３７）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、望遠端における軸上色収差の抑制に有利となる。条件式（３７）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、望遠端における軸上色収差が補正過剰になることを抑制できる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３７－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３７－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　４０＜ν２＜９５　　（３７）
　　５５＜ν２＜９０　　（３７－１）
　　６８＜ν２＜８３　　（３７－２）
　第１レンズ群Ｇ１が、物体側から像側へ順に、上記第１レンズと、上記第２レンズと、正レンズとからなる構成において、第１レンズ群Ｇ１の最も像側の正レンズのｄ線基準のアッベ数をν３とした場合、変倍光学系は下記条件式（３８）を満足することが好ましい。条件式（３８）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、望遠端における軸上色収差の抑制に有利となる。条件式（３８）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、望遠端における軸上色収差が補正過剰になることを抑制できる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３８－１）を満足することがより
好ましく、下記条件式（３８－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　４０＜ν３＜９５　　（３８）
　　５０＜ν３＜９０　　（３８－１）
　　６０＜ν３＜８５　　（３８－２）
　第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に負レンズが配置され、第２レンズ群Ｇ２がさらに、最も物体側に配置された負レンズとは異なる少なくとも１枚の負レンズと、少なくとも１枚の正レンズとを含む構成において、変倍光学系は下記条件式（３９）を満足することが好ましい。ここでは、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の負レンズの焦点距離をｆＬ２１としている。条件式（３９）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、広角端における広画角化に有利となる。条件式（３９）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、歪曲収差の抑制に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（３９－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（３９－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．５＜ｆＬ２１／ｆ２＜３　　（３９）
　　０．８＜ｆＬ２１／ｆ２＜２．５　　（３９－１）
　　１＜ｆＬ２１／ｆ２＜２　　（３９－２）
　第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に負レンズが配置され、第２レンズ群Ｇ２がさらに、最も物体側に配置された負レンズとは異なる少なくとも１枚の負レンズと、少なくとも１枚の正レンズとを含む構成において、変倍光学系は下記条件式（４０）を満足することが好ましい。ここでは、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の負レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲＬ２１ｆとしている。第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の負レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲＬ２１ｒとしている。条件式（４０）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、歪曲収差の抑制に有利となる。条件式（４０）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、広角端における広画角化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（４０－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（４０－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．５＜（ＲＬ２１ｆ＋ＲＬ２１ｒ）／（ＲＬ２１ｆ－ＲＬ２１ｒ）＜３．５　　（４０）
　　０．７５＜（ＲＬ２１ｆ＋ＲＬ２１ｒ）／（ＲＬ２１ｆ－ＲＬ２１ｒ）＜３　　（４０－１）
　　１＜（ＲＬ２１ｆ＋ＲＬ２１ｒ）／（ＲＬ２１ｆ－ＲＬ２１ｒ）＜２．７５　　（４０－２）
　第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に負レンズが配置され、第２レンズ群Ｇ２がさらに、最も物体側に配置された負レンズとは異なる少なくとも１枚の負レンズと、少なくとも１枚の正レンズとを含む構成において、変倍光学系は下記条件式（４１）を満足することが好ましい。ここでは、第２レンズ群Ｇ２の物体側から２番目のレンズの焦点距離をｆＬ２２としている。条件式（４１）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、倍率色収差の抑制に有利となる。条件式（４１）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、歪曲収差の抑制に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（４１－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（４１－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．４＜ｆＬ２２／ｆ２＜５　　（４１）
　　０．６＜ｆＬ２２／ｆ２＜４　　（４１－１）
　　０．８＜ｆＬ２２／ｆ２＜３．５　　（４１－２）
　変倍光学系は下記条件式（４２）を満足することが好ましい。条件式（４２）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、変倍比が低くなり過ぎないため、変倍光
学系として価値を十分に発揮することができる。条件式（４２）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、変倍比が高くなり過ぎないため、小型化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（４２－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（４２－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　２．５＜ｆｔ／ｆｗ＜７　　（４２）
　　３＜ｆｔ／ｆｗ＜６　　（４２－１）
　　３．５＜ｆｔ／ｆｗ＜５　　（４２－２）
　中間群ＧＭの最も物体側のレンズ群の焦点距離をｆ３とした場合、変倍光学系は下記条件式（４３）を満足することが好ましい。条件式（４３）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、変倍の際の球面収差の変動の抑制に有利となる。条件式（４３）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、変倍の際の歪曲収差の変動の抑制に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（４３－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（４３－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　－１．２＜ｆ２／ｆ３＜１　　（４３）
　　－１．１＜ｆ２／ｆ３＜０．９　　（４３－１）
　　－１＜ｆ２／ｆ３＜０．８　　（４３－２）
　変倍光学系が、物体側の面および像側の面が非球面であるプラスチックレンズを少なくとも１枚含む構成において、上記の物体側の面および像側の面が非球面であるプラスチックレンズの比重をＧＰとした場合、変倍光学系は下記条件式（４４）を満足することが好ましい。条件式（４４）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、入手性の高い材料を使用することができるため、変倍の際の収差変動の抑制に有利となる。条件式（４４）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、軽量化に有利となる。
　　０．８＜ＧＰ＜１．５　　（４４）
　中間群ＧＭが防振群を含む構成において、防振群の焦点距離をｆＩＳとした場合、変倍光学系は下記条件式（４５）を満足することが好ましい。条件式（４５）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、光学系の全長の短縮に有利となる。条件式（４５）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、防振群の屈折力を確保できるため、像ぶれ補正の際の防振群の移動量の抑制が容易となり、これによって小型化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（４５－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（４５－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．１＜｜ｆＩＳ／ｆｔ｜＜０．７　　（４５）
　　０．１５＜｜ｆＩＳ／ｆｔ｜＜０．６５　　（４５－１）
　　０．２＜｜ｆＩＳ／ｆｔ｜＜０．６　　（４５－２）
　防振群が両凸レンズを含む構成において、防振群の全ての両凸レンズの比重の平均値をＧＩＳａｖｅとした場合、変倍光学系は下記条件式（４６）を満足することが好ましい。条件式（４６）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、入手性の高い材料を使用することができるため、像ぶれ補正の際の収差変動の抑制に有利となる。条件式（４６）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、防振群の軽量化に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（４６－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（４６－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　２＜ＧＩＳａｖｅ＜５　　（４６）
　　２．２５＜ＧＩＳａｖｅ＜４．５　　（４６－１）
　　２．５＜ＧＩＳａｖｅ＜４　　（４６－２）
　最終レンズ群ＧＥが、物体側から像側へ順に、物体側の面が凹面である１枚の負レンズと、１枚の正レンズとからなる構成において、変倍光学系は下記条件式（４７）を満足することが好ましい。ここでは、最終レンズ群ＧＥの負レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲＥｎｆとしている。最終レンズ群ＧＥの負レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲＥｎｒとしている。条件式（４７）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、上記負レンズの物体側の面の凹面の曲率半径の絶対値が小さくなり過ぎないため、上記負レンズでの反射に起因する迷光を抑制することが容易になる。条件式（４７）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、像面湾曲の補正に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（４７－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（４７－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　－１５＜（ＲＥｎｆ＋ＲＥｎｒ）／（ＲＥｎｆ－ＲＥｎｒ）＜－０．１　　（４７）
　　－１２＜（ＲＥｎｆ＋ＲＥｎｒ）／（ＲＥｎｆ－ＲＥｎｒ）＜－０．５　　（４７－１）
　　－１０＜（ＲＥｎｆ＋ＲＥｎｒ）／（ＲＥｎｆ－ＲＥｎｒ）＜－１．２　　（４７－１）
　最終レンズ群ＧＥが、物体側から像側へ順に、物体側の面が凹面である１枚の負レンズと、１枚の正レンズとからなる構成において、変倍光学系は下記条件式（４８）を満足することが好ましい。ここでは、最終レンズ群ＧＥの正レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲＥｐｆとしている。最終レンズ群ＧＥの正レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲＥｐｒとしている。条件式（４８）の対応値が下限以下とならないようにすることによって、非点収差の補正に有利となる。条件式（４８）の対応値が上限以上とならないようにすることによって、バックフォーカスが短くなり過ぎないため、適切な長さのバックフォーカスの確保に有利となる。より良好な特性を得るためには、変倍光学系は下記条件式（４８－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（４８－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　－１．３＜（ＲＥｐｆ＋ＲＥｐｒ）／（ＲＥｐｆ－ＲＥｐｒ）＜－０．１　　（４８）
　　－１．２＜（ＲＥｐｆ＋ＲＥｐｒ）／（ＲＥｐｆ－ＲＥｐｒ）＜－０．３　　（４８－１）
　　－１．１＜（ＲＥｐｆ＋ＲＥｐｒ）／（ＲＥｐｆ－ＲＥｐｒ）＜－０．５　　（４８－２）
　広角端から望遠端までの変倍の際に移動する各レンズ群の移動軌跡のうち、互いに異なる移動軌跡は５つもしくは６つであるように構成してもよい。換言すると、変倍の際に移動する各レンズ群の移動軌跡は５種類もしくは６種類であるように構成してもよい。このようにした場合は、レンズ群の駆動機構を簡素化できる。例えば、後述の実施例のように、広角端から望遠端までの変倍の際に同じ移動軌跡で移動する複数のレンズ群がある場合、その複数のレンズ群については、移動軌跡は１種類として数える。なお、本開示の技術では、変倍全域のうちの一部の変倍域において移動軌跡が互いに異なれば、他部の変倍域において移動軌跡が同じであっても、広角端から望遠端までの変倍の際に互いに異なる移動軌跡であるとみなす。また、上記の「移動軌跡」は、当然のことながら、変倍の際に移動するレンズ群に関するものであり、変倍の際に固定されているレンズ群に関するものではない。
　変倍光学系は、広角端から望遠端までの変倍の際に同じ移動軌跡で移動する複数のレンズ群を含むように構成してもよい。このようにした場合は、同じ移動軌跡で移動するレンズ群を１つのカムで駆動することができるため、レンズ群の駆動機構を簡素化できる。なお、上記の「広角端から望遠端までの変倍の際に同じ移動軌跡」は、広角端から望遠端ま
での変倍全域において同じ移動軌跡であることを意味する。
　変倍光学系が、広角端から望遠端までの変倍の際に同じ移動軌跡で移動する複数のレンズ群を含む場合、上記の同じ移動軌跡で移動する複数のレンズ群の間に、合焦の際に光軸Ｚに沿って移動する少なくとも１枚のレンズが配置されるように構成してもよい。このようにした場合は、同じ移動軌跡で移動する複数のレンズ群と合焦の際に光軸Ｚに沿って移動する少なくとも１枚のレンズとを１つのカムで駆動しながら、合焦の際に駆動する機構を変倍の際の駆動にも利用することができるため、駆動機構を簡素化できる。なお、上記の「合焦の際に光軸Ｚに沿って移動する少なくとも１枚のレンズ」は、合焦レンズ群であってもよい。例えば、後述の実施例９では、変倍の際、第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６とが同じ移動軌跡で移動し、これら第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６との間に、合焦レンズ群である第５レンズ群Ｇ５が配置されている。
　なお、図１に示した例は一例であり、本開示の技術の主旨を逸脱しない範囲内において種々の変形が可能である。例えば、各レンズ群に含まれるレンズの数、および中間群ＧＭに含まれるレンズ群の数は、図１の例と異なる数にしてもよい。
　例えば、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から像側へ順に、上記第１レンズと、上記第２レンズとからなるように構成してもよい。このようにした場合は、第１レンズ群Ｇ１が３枚のレンズからなる構成に比べて小型化に有利となる。もしくは、第１レンズ群Ｇ１は、１枚の正レンズからなるように構成してもよい。このようにした場合は、より小型化に有利となる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、負レンズと、負レンズと、正レンズと、負レンズとからなるように構成してもよい。もしくは、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、負レンズと、負レンズと、正レンズとからなるように構成してもよい。
　中間群ＧＭは、２つ以上かつ５つ以下の複数のレンズ群からなり、この複数のレンズ群の中に正の屈折力を有するレンズ群および負の屈折力を有するレンズ群の両方を含むように構成することが好ましい。このようにした場合は、変倍の際の収差変動の抑制が容易となる。この観点によれば、中間群ＧＭは、以下に述べるように構成してもよい。
　中間群ＧＭは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなるように構成してもよい。中間群ＧＭは、物体側から像側へ順に、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなるように構成してもよい。中間群ＧＭは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなるように構成してもよい。中間群ＧＭは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなるように構成してもよい。中間群ＧＭは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなるように構成してもよい。中間群ＧＭは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなるように構成してもよい。中間群ＧＭは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなるように構成してもよい。中間群ＧＭは、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなるように構成してもよい。
　中間群ＧＭが、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなる場合、最終レンズ群ＧＥは像面Ｓｉｍに対して固定されていることが好ましい。また、中間群ＧＭが、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなる場合、最終レンズ群ＧＥは像面Ｓｉｍに対して固定されていることが好ましい。
　最終レンズ群ＧＥは、１枚の正レンズからなるように構成してもよい。もしくは、最終レンズ群ＧＥは、１枚の負レンズからなるように構成してもよい。
　合焦レンズ群は、中間群ＧＭの像側から２番目のレンズ群であるように構成してもよい。合焦レンズ群と防振群とは連続して配置されていてもよく、不連続に配置されていてもよい。
　本開示の変倍光学系は、ズームレンズであってもよく、バリフォーカルレンズであってもよい。
　上述した好ましい構成および可能な構成は、任意の組合せが可能であり、要求される仕様に応じて適宜選択的に採用されることが好ましい。なお、本開示の変倍光学系が満足することが好ましい条件式は、式の形式で記載された条件式に限定されず、好ましい、より好ましい、さらにより好ましい、および、さらにより一層好ましいとされた条件式の中から下限と上限とを任意に組み合わせて得られる全ての条件式を含む。
　本開示の好ましい第１の態様は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、中間群ＧＭと、屈折力を有する最終レンズ群ＧＥとからなり、中間群ＧＭは、２つ以上かつ５つ以下のレンズ群からなり、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と中間群ＧＭとの間隔が変化し、中間群ＧＭと最終レンズ群ＧＥとの間隔が変化し、中間群ＧＭ内の隣り合うレンズ群の全ての間隔が変化し、上記条件式（１）を満足する変倍光学系である。
　本開示の好ましい第２の態様は、上記第１の態様の構成を有し、第１レンズ群Ｇ１が少なくとも２枚のレンズを含み、上記条件式（２－３）、（３）、（４－２）、および（５）を満足する変倍光学系である。
　次に、本開示の変倍光学系の実施例について図面を参照して説明する。なお、各実施例の断面図のレンズに付された参照符号は、参照符号の桁数の増大に伴う説明および図面の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。したがって、異なる実施例の図面において共通の参照符号が付されていても、必ずしも共通の構成ではない。
［実施例１］
　実施例１の変倍光学系の構成と移動軌跡は図１に示しており、その図示方法と構成は上述したとおりであるので、ここでは重複説明を一部省略する。実施例１の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第５レンズ群Ｇ５からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記５つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡
で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第３レンズ群Ｇ３の最も像側の１枚のレンズからなる。合焦レンズ群は、第４レンズ群Ｇ４からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例１の変倍光学系について、基本レンズデータを表１に、諸元および可変面間隔を表２に、非球面係数を表３に示す。基本レンズデータの表は以下のように記載されている。Ｓｎの列には最も物体側の面を第１面とし像側に向かうに従い１つずつ番号を増加させた場合の面番号を示す。Ｒの列には各面の曲率半径を示す。Ｄの列には各面とその像側に隣接する面との光軸上の面間隔を示す。Ｎｄの列には各構成要素のｄ線に対する屈折率を示す。νｄの列には各構成要素のｄ線基準のアッベ数を示す。ＥＤの列には最も物体側のレンズ面および最も像側のレンズ面の有効直径を示す。ＳＧの列には、比重を含む上記条件式に関わるレンズの比重を示す。物体側の面および像側の面が非球面であるプラスチックレンズに対応する行の最右列には「Ｐｌａ」と記載している。
　基本レンズデータの表では、物体側に凸形状を向けた面の曲率半径の符号を正、像側に凸形状を向けた面の曲率半径の符号を負としている。表１では、開口絞りＳｔに相当する面の面番号の欄には、面番号と（Ｓｔ）という語句を記入している。表のＤの列の最下欄の値は表中の最も像側の面と像面Ｓｉｍとの間隔である。可変面間隔についてはＤＤ［　］という記号を用い、［　］の中にこの間隔の物体側の面番号を付して面間隔の列に記入している。
　表２に、変倍比Ｚｒ、焦点距離ｆ、空気換算距離でのバックフォーカスＢｆ、開放ＦナンバーＦＮｏ．、最大全画角２ω、および可変面間隔をｄ線基準で示す。変倍光学系がズームレンズの場合は、変倍比はズーム倍率と同義である。２ωの欄の［°］は単位が度であることを示す。表２では、「Ｗｉｄｅ」、「Ｍｉｄｄｌｅ」、および「Ｔｅｌｅ」と付した列にそれぞれ、広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態の各値を示す。
　基本レンズデータでは、非球面の面番号には＊印を付しており、非球面の曲率半径の欄には近軸曲率半径の値を記載している。表３において、Ｓｎの行には非球面の面番号を示し、ＫＡおよびＡｍの行には各非球面についての非球面係数の数値を示す。なお、Ａｍのｍは３以上の整数であり、面により異なる。例えば実施例１の第１１面ではｍ＝３、４、５、６、７、８、９、１０である。表３の非球面係数の数値の「Ｅ±ｎ」（ｎ：整数）は「×１０±ｎ」を意味する。ＫＡおよびＡｍは下式で表される非球面式における非球面係数である。
　　Ｚｄ＝Ｃ×ｈ２／｛１＋（１－ＫＡ×Ｃ２×ｈ２）１/２｝＋ΣＡｍ×ｈｍ
ただし、
Ｚｄ：非球面深さ（高さｈの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸Ｚに垂直な平面に下ろした垂線の長さ）
ｈ：高さ（光軸Ｚからレンズ面までの距離）
Ｃ：近軸曲率半径の逆数
ＫＡ、Ａｍ：非球面係数
であり、非球面式のΣはｍに関する総和を意味する。
　各表のデータにおいて、角度の単位としては度を用い、長さの単位としてはミリメートルを用いているが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても使用可能なため他の適当な単位を用いることもできる。また、以下に示す各表では予め定められた桁でまるめた数値を記載している。
　図４に、実施例１の変倍光学系の無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示す。図４では左から順に、球面収差、非点収差、歪曲収差、および倍率色収差を示す。図４では「Ｗｉｄｅ」と付した上段に広角端状態の収差を示し、「Ｍｉｄｄｌｅ」と付した中段に中間焦点距離状態の収差を示し、「Ｔｅｌｅ」と付した下段に望遠端状態の収差を示す。球面収差図では、ｄ線、Ｃ線、およびＦ線における収差をそれぞれ実線、長破線、および短破線で示す。非点収差図では、サジタル方向のｄ線における収差を実線で示し、タンジェンシャル方向のｄ線における収差を短破線で示す。歪曲収差図ではｄ線における収差を実線で示す。倍率色収差図では、Ｃ線、およびＦ線における収差をそれぞれ長破線、および短破線で示す。球面収差図ではＦＮｏ．＝の後に開放Ｆナンバーの値を示す。その他の収差図ではω＝の後に最大半画角の値を示す。
　上記の実施例１に関する各データの記号、意味、記載方法、および図示方法は、特に断りが無い限り以下の実施例においても基本的に同様であるので、以下では重複説明を省略する。
［実施例２］
　実施例２の変倍光学系の構成と移動軌跡を図５に示す。実施例２の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第５レンズ群Ｇ５からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記５つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第３レンズ群Ｇ３の最も像側の１枚のレンズからなる。合焦レンズ群は、第４レンズ群Ｇ４からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例２の変倍光学系について、基本レンズデータを表４に、諸元および可変面間隔を表５に、非球面係数を表６に、各収差図を図６に示す。
［実施例３］
　実施例３の変倍光学系の構成と移動軌跡を図７に示す。実施例３の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第５レンズ群Ｇ５からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記５つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第３レンズ群Ｇ３の最も像側の１枚のレンズからなる。合焦レンズ群は、第４レンズ群Ｇ４からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例３の変倍光学系について、基本レンズデータを表７に、諸元および可変面間隔を表８に、非球面係数を表９に、各収差図を図８に示す。
［実施例４］
　実施例４の変倍光学系の構成と移動軌跡を図９に示す。実施例４の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第５レンズ群Ｇ５からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記５つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第３レンズ群Ｇ３の最も像側の１枚のレンズからなる。合焦レンズ群は、第４レンズ群Ｇ４からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例４の変倍光学系について、基本レンズデータを表１０に、諸元と可変面間隔を表１１に、非球面係数を表１２に、各収差図を図１０に示す。
［実施例５］
　実施例５の変倍光学系の構成と移動軌跡を図１１に示す。実施例５の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第５レンズ群Ｇ５からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記５つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第３レンズ群Ｇ３の最も像側の１枚のレンズからなる。合焦レンズ群は、第４レンズ群Ｇ４からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例５の変倍光学系について、基本レンズデータを表１３に、諸元および可変面間隔を表１４に、非球面係数を表１５に、各収差図を図１２に示す。
［実施例６］
　実施例６の変倍光学系の構成と移動軌跡を図１３に示す。実施例６の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第６レンズ群Ｇ６からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記６つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第３レンズ群Ｇ３の物体側から４番目のレンズと５番目のレンズとが接合されて構成された接合レンズからなる。合焦レンズ群は、第４レンズ群Ｇ４からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例６の変倍光学系について、基本レンズデータを表１６に、諸元および可変面間隔を表１７に、非球面係数を表１８に、各収差図を図１４に示す。
［実施例７］
　実施例７の変倍光学系の構成と移動軌跡を図１５に示す。実施例７の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第６レンズ群Ｇ６からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記６つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第４レンズ群Ｇ４の最も像側の１枚のレンズからなる。合焦レンズ群は、第５レンズ群Ｇ５からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例７の変倍光学系について、基本レンズデータを表１９に、諸元および可変面間隔を表２０に、非球面係数を表２１に、各収差図を図１６に示す。
［実施例８］
　実施例８の変倍光学系の構成と移動軌跡を図１７に示す。実施例８の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第６レンズ群Ｇ６からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記６つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第４レンズ群Ｇ４からなる。合焦レンズ群は、第５レンズ群Ｇ５からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例８の変倍光学系について、基本レンズデータを表２２に、諸元および可変面間隔を表２３に、非球面係数を表２４に、各収差図を図１８に示す。
［実施例９］
　実施例９の変倍光学系の構成と移動軌跡を図１９に示す。実施例９の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第６レンズ群Ｇ６からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６とは同じ移動軌跡で光軸Ｚに沿って移動し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５とは互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第４レンズ群Ｇ４からなる。合焦レンズ群は、第５レンズ群Ｇ５からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例９の変倍光学系について、基本レンズデータを表２５に、諸元および可変面間隔を表２６に、非球面係数を表２７に、各収差図を図２０に示す。
［実施例１０］
　実施例１０の変倍光学系の構成と移動軌跡を図２１に示す。実施例１０の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第６レンズ群Ｇ６からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記６つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第４レンズ群Ｇ４からなる。合焦レンズ群は、第５レンズ群Ｇ５からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例１０の変倍光学系について、基本レンズデータを表２８に、諸元および可変面間隔を表２９に、非球面係数を表３０に、各収差図を図２２に示す。
［実施例１１］
　実施例１１の変倍光学系の構成と移動軌跡を図２３に示す。実施例１１の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第６レンズ群Ｇ６からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記６つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第４レンズ群Ｇ４からなる。合焦レンズ群は、第５レンズ群Ｇ５からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例１１の変倍光学系について、基本レンズデータを表３１に、諸元および可変面間隔を表３２に、非球面係数を表３３に、各収差図を図２４に示す。
［実施例１２］
　実施例１２の変倍光学系の構成と移動軌跡を図２５に示す。実施例１２の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第６レンズ群Ｇ６からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記６つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第４レンズ群Ｇ４からなる。合焦レンズ群は、第５レンズ群Ｇ５からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例１２の変倍光学系について、基本レンズデータを表３４に、諸元および可変面間隔を表３５に、非球面係数を表３６に、各収差図を図２６に示す。
［実施例１３］
　実施例１３の変倍光学系の構成と移動軌跡を図２７に示す。実施例１３の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第６レンズ群Ｇ６からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記６つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第４レンズ群Ｇ４の最も物体側の１枚のレンズからなる。合焦レンズ群は、第５レンズ群Ｇ５からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例１３の変倍光学系について、基本レンズデータを表３７に、諸元および可変面間隔を表３８に、非球面係数を表３９に、各収差図を図２８に示す。
［実施例１４］
　実施例１４の変倍光学系の構成と移動軌跡を図２９に示す。実施例１４の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記７つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第４レンズ群Ｇ４からなる。合焦レンズ群は、第５レンズ群Ｇ５からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例１４の変倍光学系について、基本レンズデータを表４０に、諸元および可変面間隔を表４１に、非球面係数を表４２に、各収差図を図３０に示す。
［実施例１５］
　実施例１５の変倍光学系の構成と移動軌跡を図３１に示す。実施例１５の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記７つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第４レンズ群Ｇ４からなる。合焦レンズ群は、第６レンズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例１５の変倍光学系について、基本レンズデータを表４３に、諸元および可変面間隔を表４４に、非球面係数を表４５に、各収差図を図３２に示す。
［実施例１６］
　実施例１６の変倍光学系の構成と移動軌跡を図３３に示す。実施例１６の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記７つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第４レンズ群Ｇ４からなる。合焦レンズ群は、第６レンズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例１６の変倍光学系について、基本レンズデータを表４６に、諸元および可変面間隔を表４７に、非球面係数を表４８に、各収差図を図３４に示す。
［実施例１７］
　実施例１７の変倍光学系の構成と移動軌跡を図３５に示す。実施例１７の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レン
ズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記７つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第４レンズ群Ｇ４からなる。合焦レンズ群は、第６レンズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例１７の変倍光学系について、基本レンズデータを表４９に、諸元および可変面間隔を表５０に、非球面係数を表５１に、各収差図を図３６に示す。
［実施例１８］
　実施例１８の変倍光学系の構成と移動軌跡を図３７に示す。実施例１８の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記７つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第５レンズ群Ｇ５からなる。合焦レンズ群は、第６レンズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例１８の変倍光学系について、基本レンズデータを表５２に、諸元および可変面間隔を表５３に、非球面係数を表５４に、各収差図を図３８に示す。
［実施例１９］
　実施例１９の変倍光学系の構成と移動軌跡を図３９に示す。実施例１９の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記７つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第４レンズ群Ｇ４からなる。合焦レンズ群は、第６レン
ズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例１９の変倍光学系について、基本レンズデータを表５５に、諸元および可変面間隔を表５６に、非球面係数を表５７に、各収差図を図４０に示す。
［実施例２０］
　実施例２０の変倍光学系の構成と移動軌跡を図４１に示す。実施例２０の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記７つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第５レンズ群Ｇ５からなる。合焦レンズ群は、第６レンズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例２０の変倍光学系について、基本レンズデータを表５８に、諸元および可変面間隔を表５９に、非球面係数を表６０に、各収差図を図４２に示す。
［実施例２１］
　実施例２１の変倍光学系の構成と移動軌跡を図４３に示す。実施例２１の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記７つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第５レンズ群Ｇ５からなる。合焦レンズ群は、第６レン
ズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例２１の変倍光学系について、基本レンズデータを表６１に、諸元および可変面間隔を表６２に、非球面係数を表６３に、各収差図を図４４に示す。
［実施例２２］
　実施例２２の変倍光学系の構成と移動軌跡を図４５に示す。実施例２２の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５と第７レンズ群Ｇ７とは同じ移動軌跡で光軸Ｚに沿って移動し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６とは互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第５レンズ群Ｇ５からなる。合焦レンズ群は、第６レンズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例２２の変倍光学系について、基本レンズデータを表６４に、諸元および可変面間隔を表６５に、非球面係数を表６６に、各収差図を図４６に示す。
［実施例２３］
　実施例２３の変倍光学系の構成と移動軌跡を図４７に示す。実施例２３の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５と第７レンズ群Ｇ７とは同じ移動軌跡で光軸Ｚに沿って移動し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６とは互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第４レンズ群Ｇ４からなる。合焦レンズ群は、第６レンズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例２３の変倍光学系について、基本レンズデータを表６７に、諸元および可変面間隔を表６８に、非球面係数を表６９に、各収差図を図４８に示す。
［実施例２４］
　実施例２４の変倍光学系の構成と移動軌跡を図４９に示す。実施例２４の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レン
ズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５と第７レンズ群Ｇ７とは同じ移動軌跡で光軸Ｚに沿って移動し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６とは互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第５レンズ群Ｇ５からなる。合焦レンズ群は、第６レンズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例２４の変倍光学系について、基本レンズデータを表７０に、諸元および可変面間隔を表７１に、非球面係数を表７２に、各収差図を図５０に示す。
［実施例２５］
　実施例２５の変倍光学系の構成と移動軌跡を図５１に示す。実施例２５の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、正の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第８レンズ群Ｇ８からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５と第７レンズ群Ｇ７とは同じ移動軌跡で光軸Ｚに沿って移動し、第１レンズ群
Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６と第８レンズ群Ｇ８とは互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第５レンズ群Ｇ５からなる。合焦レンズ群は、第６レンズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例２５の変倍光学系について、基本レンズデータを表７３に、諸元および可変面間隔を表７４に、非球面係数を表７５に、各収差図を図５２に示す。
［実施例２６］
　実施例２６の変倍光学系の構成と移動軌跡を図５３に示す。実施例２６の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、正の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第８レンズ群Ｇ８からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記８つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第５レンズ群Ｇ５からなる。合焦レンズ群は、第６レンズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例２６の変倍光学系について、基本レンズデータを表７６に、諸元および可変面間隔を表７７に、非球面係数を表７８に、各収差図を図５４に示す。
［実施例２７］
　実施例２７の変倍光学系の構成と移動軌跡を図５５に示す。実施例２７の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、正の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第８レンズ群Ｇ８からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記８つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第５レンズ群Ｇ５からなる。合焦レンズ群は、第６レンズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例２７の変倍光学系について、基本レンズデータを表７９に、諸元および可変面間隔を表８０に、非球面係数を表８１に、各収差図を図５６に示す。
［実施例２８］
　実施例２８の変倍光学系の構成と移動軌跡を図５７に示す。実施例２８の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、正の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第８レンズ群Ｇ８からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第１レンズ群Ｇ１から第７レンズ群Ｇ７までの７つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動し、第８レンズ群Ｇ８は像面Ｓｉｍに対して固定されている。防振群は、第５レンズ群Ｇ５からなる。合焦レンズ群は、第６レンズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例２８の変倍光学系について、基本レンズデータを表８２に、諸元および可変面間隔を表８３に、非球面係数を表８４に、各収差図を図５８に示す。
［実施例２９］
　実施例２９の変倍光学系の構成と移動軌跡を図５９に示す。実施例２９の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、正の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第８レンズ群Ｇ８からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第１レンズ群Ｇ１から第７レンズ群Ｇ７までの７つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動し、第８レンズ群Ｇ８は像面Ｓｉｍに対して固定されている。防振群は、第５レンズ群Ｇ５からなる。合焦レンズ群は、第６レンズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例２９の変倍光学系について、基本レンズデータを表８５に、諸元および可変面間隔を表８６に、非球面係数を表８７に、各収差図を図６０に示す。
［実施例３０］
　実施例３０の変倍光学系の構成と移動軌跡を図６１に示す。実施例３０の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、正の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第８レンズ群Ｇ８からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第１レンズ群Ｇ１から第７レンズ群Ｇ７までの７つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動し、第８レンズ群Ｇ８は像面Ｓｉｍに対して固定されている。防振群は、第５レンズ群Ｇ５からなる。合焦レンズ群は、第６レンズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例３０の変倍光学系について、基本レンズデータを表８８に、諸元および可変面間隔を表８９に、非球面係数を表９０に、各収差図を図６２に示す。
［実施例３１］
　実施例３１の変倍光学系の構成と移動軌跡を図６３に示す。実施例３１の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、正の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第８レンズ群Ｇ８からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記８つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第５レンズ群Ｇ５からなる。合焦レンズ群は、第６レンズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例３１の変倍光学系について、基本レンズデータを表９１に、諸元および可変面間隔を表９２に、非球面係数を表９３に、各収差図を図６４に示す。
［実施例３２］
　実施例３２の変倍光学系の構成と移動軌跡を図６５に示す。実施例３２の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、正の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第８レンズ群Ｇ８からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、上記８つのレンズ群は互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第５レンズ群Ｇ５からなる。合焦レンズ群は、第６レンズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例３２の変倍光学系について、基本レンズデータを表９４に、諸元および可変面間隔を表９５に、非球面係数を表９６に、各収差図を図６６に示す。
［実施例３３］
　実施例３３の変倍光学系の構成と移動軌跡を図６７に示す。実施例３３の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、正の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第８レンズ群Ｇ８からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５と第７レンズ群Ｇ７とは同じ移動軌跡で光軸Ｚに沿って移動し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６と第８レンズ群Ｇ８とは互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第５レンズ群Ｇ５からなる。合焦レンズ群は、第６レンズ群Ｇ６からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例３３の変倍光学系について、基本レンズデータを表９７に、諸元および可変面間隔を表９８に、非球面係数を表９９に、各収差図を図６８に示す。
［実施例３４］
　実施例３４の変倍光学系の構成と移動軌跡を図６９に示す。実施例３４の変倍光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。中間群ＧＭは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とからなる。最終レンズ群ＧＥは、第７レンズ群Ｇ７からなる。広角端から望遠端までの変倍の際、第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６とは同じ移動軌跡で光軸Ｚに沿って移動し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５と第７レンズ群Ｇ７とは互いに異なる移動軌跡で隣り合うレンズ群との間隔を変化させて光軸Ｚに沿って移動する。防振群は、第４レンズ群Ｇ４からなる。合焦レンズ群は、第５レンズ群Ｇ５からなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に像側へ移動する。
　実施例３４の変倍光学系について、基本レンズデータを表１００に、諸元および可変面間隔を表１０１に、非球面係数を表１０２に、各収差図を図７０に示す。
　表１０３～表１１６に、実施例１～３４の変倍光学系の条件式（１）～（４８）の対応値を示す。対応するレンズが無い欄には「－」を記入している。条件式（４４）については、対応するレンズが複数ある場合は、その複数のレンズの対応値を示している。表１０３～表１１６に示す実施例の対応値を条件式の上限又は下限として用いて、条件式の好ましい範囲を設定してもよい。
　実施例１～３４の変倍光学系は、小型に構成されながらも、変倍全域で諸収差が良好に補正されて高い光学性能を保持している。また、実施例１～３４の変倍光学系の広角端における全画角は８０°より大きく、広い画角が確保されている。
　次に、本開示の実施形態に係る撮像装置について説明する。図７１および図７２に本開示の一実施形態に係る撮像装置であるカメラ３０の外観図を示す。図７１はカメラ３０を正面側から見た斜視図を示し、図７２はカメラ３０を背面側から見た斜視図を示す。カメラ３０は、いわゆるミラーレスタイプのデジタルカメラであり、交換レンズ２０を取り外し自在に装着可能である。交換レンズ２０は、鏡筒内に収納された本開示の一実施形態に係る変倍光学系１を含んで構成されている。
　カメラ３０はカメラボディ３１を備え、カメラボディ３１の上面にはシャッターボタン３２、および電源ボタン３３が設けられている。また、カメラボディ３１の背面には、操作部３４、操作部３５、および表示部３６が設けられている。表示部３６は、撮像された画像および撮像される前の画角内にある画像を表示可能である。
　カメラボディ３１の前面中央部には、撮影対象からの光が入射する撮影開口が設けられ、その撮影開口に対応する位置にマウント３７が設けられ、マウント３７を介して交換レ
ンズ２０がカメラボディ３１に装着される。
　カメラボディ３１内には、交換レンズ２０によって形成された被写体像に応じた撮像信号を出力するＣＣＤ（Charge Coupled Device）又はＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）等の撮像素子、その撮像素子から出力された撮像信号を処理して画像を生成する信号処理回路、およびその生成された画像を記録するための記録媒体等が設けられている。カメラ３０では、シャッターボタン３２を押すことにより静止画又は動画の撮影が可能であり、この撮影で得られた画像データが上記記録媒体に記録される。
　以上、実施形態および実施例を挙げて本開示の技術を説明したが、本開示の技術は上記実施形態および実施例に限定されず、種々の変形が可能である。例えば、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、アッベ数、および非球面係数等は、上記各実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得る。
　また、本開示の実施形態に係る撮像装置についても、上記例に限定されず、例えば、ミラーレスタイプ以外のカメラ、フィルムカメラ、ビデオカメラ、およびセキュリティカメラ等、種々の態様とすることができる。
　以上の実施形態および実施例に関し、さらに以下の付記項を開示する。
［付記項１］
　物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、中間群と、屈折力を有する最終レンズ群とからなり、
　前記中間群は、２つ以上かつ５つ以下のレンズ群からなり、
　変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記中間群との間隔が変化し、前記中間群と前記最終レンズ群との間隔が変化し、前記中間群内の隣り合うレンズ群の全ての間隔が変化し、
　広角端における空気換算距離での全系のバックフォーカスをＢｆｗ、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｔ、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｔとした場合、
　　０．４＜Ｂｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．７　　（１）
で表される条件式（１）を満足する変倍光学系。
［付記項２］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗとした場合、
　　４＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜７　　（２）
で表される条件式（２）を満足する付記項１に記載の変倍光学系。
［付記項３］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗとした場合、
　　０．７５＜ＴＬｗ／ｆｔ＜１．３５　　（３）
で表される条件式（３）を満足する付記項１又は２に記載の変倍光学系。
［付記項４］
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦＮｏｔ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、
　　１．１＜ＦＮｏｔ／（ｆｔ／ｆｗ）＜３　　（４）
で表される条件式（４）を満足する付記項１から３のいずれか１項に記載の変倍光学系。［付記項５］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、
　　０．９＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．３２　　（５）
で表される条件式（５）を満足する付記項１から４のいずれか１項に記載の変倍光学系。［付記項６］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗとした場合、
　　０．１１＜（ｆｗ×ＴＬｗ）／ｆｔ２＜０．６　　（６）
で表される条件式（６）を満足する付記項１から５のいずれか１項に記載の変倍光学系。［付記項７］
　前記第１レンズ群は少なくとも２枚のレンズを含み、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗ、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦＮｏｔ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、
　　４．７＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜６．７　　（２－３）
　　０．７５＜ＴＬｗ／ｆｔ＜１．３５　　（３）
　　１．２８＜ＦＮｏｔ／（ｆｔ／ｆｗ）＜１．９　　（４－２）
　　０．９＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．３２　　（５）
で表される条件式（２－３）、（３）、（４－２）、および（５）を満足する付記項１から６のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項８］
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、
　前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とした場合、
　　２＜ｆ１／（－ｆ２）＜１５　　（７）
で表される条件式（７）を満足する付記項１から７のいずれか１項に記載の変倍光学系。［付記項９］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、
　前記最終レンズ群の焦点距離をｆＥとした場合、
　　－１＜ｆｗ／ｆＥ＜１　　（８）
で表される条件式（８）を満足する付記項１から８のいずれか１項に記載の変倍光学系。［付記項１０］
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、
　　０．５＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜５　　（９）
で表される条件式（９）を満足する付記項１から９のいずれか１項に記載の変倍光学系。［付記項１１］
　前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、
　　０．１＜（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜１　　（１０）
で表される条件式（１０）を満足する付記項１から１０のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１２］
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦＮｏｔとした場合、
　　４＜ｆ１／（ｆｔ／ＦＮｏｔ）＜１５　　（１１）
で表される条件式（１１）を満足する付記項１から１１のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１３］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、
　　３．５＜ＴＬｗ／ｆｗ＜６．５　　（１２）
で表される条件式（１２）を満足する付記項１から１２のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１４］
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、
　　１＜ＴＬｔ／ｆｔ＜２．５　　（１３）
で表される条件式（１３）を満足する付記項１から１３のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１５］
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、
　　７＜ＴＬｔ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１１．５　　（１４）
で表される条件式（１４）を満足する付記項１から１４のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１６］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦＮｏｗとした場合、
　　０．１７＜ｔａｎωｗ／ＦＮｏｗ＜０．３５　　（１５）
で表される条件式（１５）を満足する付記項１から１５のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１７］
　前記第２レンズ群の最も像側のレンズ面より像側に開口絞りが配置され、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記開口絞りまでの光軸上の距離をＤＤＧ１ＳＴｗ、
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、
　　０．１５＜ＤＤＧ１ＳＴｗ／ｆ１＜１　　（１６）
で表される条件式（１６）を満足する付記項１から１６のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１８］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗとした場合、
　　１＜Ｄｅｎｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝＜３．５　　（１７）
で表される条件式（１７）を満足する付記項１から１７のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項１９］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、
　　０．３＜Ｄｅｎｗ／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜１　　（１８）
で表される条件式（１８）を満足する付記項１から１８のいずれか１項に記載の変倍光学
系。
［付記項２０］
　前記変倍光学系は開口絞りを含み、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記開口絞りまでの光軸上の距離をＤＤＧ１ＳＴｗ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗとした場合、
　　０．２５＜ＤＤＧ１ＳＴｗ／ＴＬｗ＜０．６　　（１９）
で表される条件式（１９）を満足する付記項１から１９のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２１］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、近軸射出瞳位置から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＤｅｘｗとした場合、
　　０．３＜ｆｗ／Ｄｅｘｗ＜０．６５　　（２０）
で表される条件式（２０）を満足する付記項１から２０のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２２］
　広角端から望遠端までの変倍の際の前記第１レンズ群の移動量をＭ１、
　Ｍ１の符号を、物体側から像側へ移動する際は正、像側から物体側へ移動する際は負とし、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、
　　０．２＜（－Ｍ１）／ＴＬｔ＜０．５　　（２１）
で表される条件式（２１）を満足する付記項１から２１のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２３］
　広角端から望遠端までの変倍の際の前記第２レンズ群の移動量をＭ２、
　Ｍ２の符号を、物体側から像側へ移動する際は正、像側から物体側へ移動する際は負とし、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、
　　０．０４＜（－Ｍ２）／ＴＬｔ＜０．４　　（２２）
で表される条件式（２２）を満足する付記項１から２２のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２４］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記中間群の焦点距離をｆＭｗとした場合、
　　０．３＜ｆｗ／ｆＭｗ＜２　　（２３）
で表される条件式（２３）を満足する付記項１から２３のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２５］
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での前記中間群の焦点距離をｆＭｔとした場合、
　　１＜ｆｔ／ｆＭｔ＜１０　　（２４）
で表される条件式（２４）を満足する付記項１から２４のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２６］
　前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離をＤ１ｓｕｍ、
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦＮｏｔとした場合、
　　０．２＜Ｄ１ｓｕｍ／（ｆｔ／ＦＮｏｔ）＜１．６　　（２５）
で表される条件式（２５）を満足する付記項１から２５のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２７］
　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での前記第２レンズ群の横倍率をβ２ｔ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第２レンズ群の横倍率をβ２ｗとした場合、
　　１＜β２ｔ／β２ｗ＜３　　（２６）
で表される条件式（２６）を満足する付記項１から２６のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２８］
　前記第１レンズ群の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均値をν１ｐａｖｅとした場合、
　　４０＜ν１ｐａｖｅ＜９５　　（２７）
で表される条件式（２７）を満足する付記項１から２７のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項２９］
　前記中間群の接合されていない単レンズのうち、最も正の屈折力が強い正レンズであるＬｐ正レンズの像側の面は凸面であり、
　前記Ｌｐ正レンズの焦点距離をｆｐ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記中間群の焦点距離をｆＭｗとした場合、
　　０．４＜ｆＭｗ／ｆｐ＜２　　（２８）
で表される条件式（２８）を満足する付記項１から２８のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項３０］
　前記Ｌｐ正レンズは両凸レンズである付記項２９に記載の変倍光学系。
［付記項３１］
　前記Ｌｐ正レンズの物体側の面および像側の面は非球面である付記項３０に記載の変倍光学系。
［付記項３２］
　前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面の有効直径をＥＤｆ、
　前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面の有効直径をＥＤｒとした場合、
　　１．２＜ＥＤｆ／ＥＤｒ＜３　　（２９）
で表される条件式（２９）を満足する付記項１から３１のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項３３］
　前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面の有効直径をＥＤｆ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗとした場合、
　　０．２５＜ＥＤｆ／ＴＬｗ＜０．６　　（３０）
で表される条件式（３０）を満足する付記項１から３２のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項３４］
　前記第１レンズ群は、最も物体側から像側へ順に連続して、負レンズである第１レンズと、正レンズである第２レンズとを含む付記項１から３３のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項３５］
　前記第１レンズの中心厚をｄ１、
　前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面の有効直径をＥＤｆとした場合、
　　０．０１＜ｄ１／ＥＤｆ＜０．４　　（３１）
で表される条件式（３１）を満足する付記項３４に記載の変倍光学系。
［付記項３６］
　前記第１レンズの中心厚をｄ１、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗ、
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗとした場合、
　　０．０１＜ｄ１／（Ｄｅｎｗ×ｔａｎωｗ）＜０．１５　　（３２）
で表される条件式（３２）を満足する付記項３４又は３５に記載の変倍光学系。
［付記項３７］
　前記第２レンズの中心厚をｄ２、
　前記第２レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲ２ｆ、
　前記第２レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲ２ｒとした場合、
　　０．０１＜ｄ２×（１／Ｒ２ｆ－１／Ｒ２ｒ）＜０．４　　（３３）
で表される条件式（３３）を満足する付記項３４から３６のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項３８］
　前記第１レンズの中心厚をｄ１、
　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、
　　０．００５＜ｄ１／ｆ１＜０．０２５　　（３４）
で表される条件式（３４）を満足する付記項３４から３７のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項３９］
　前記第１レンズの中心厚をｄ１、
　前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離をＤ１ｓｕｍとした場合、
　　０．０５＜ｄ１／Ｄ１ｓｕｍ＜０．３　　（３５）
で表される条件式（３５）を満足する付記項３４から３８のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項４０］
　前記第１レンズの比重と前記第２レンズの比重との平均値をＧ１２ａｖｅとした場合、
　　２＜Ｇ１２ａｖｅ＜５．５　　（３６）
で表される条件式（３６）を満足する付記項３４から３９のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項４１］
　前記第１レンズ群は、物体側から像側へ順に、前記第１レンズと、前記第２レンズと、１枚の正レンズとからなる付記項３４から４０のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項４２］
　前記第１レンズと前記第２レンズとは接合されており、
　前記第２レンズのｄ線基準のアッベ数をν２とした場合、
　　４０＜ν２＜９５　　（３７）
で表される条件式（３７）を満足する付記項３４から４１のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項４３］
　前記第１レンズ群の最も像側の前記正レンズのｄ線基準のアッベ数をν３とした場合、
　　４０＜ν３＜９５　　（３８）
で表される条件式（３８）を満足する付記項４１に記載の変倍光学系。
［付記項４４］
　前記第２レンズ群の最も物体側に負レンズが配置され、
　前記第２レンズ群はさらに、最も物体側の前記負レンズとは異なる少なくとも１枚の負レンズと、少なくとも１枚の正レンズとを含む付記項１から４３のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項４５］
　前記第２レンズ群の最も物体側の前記負レンズの焦点距離をｆＬ２１、
　前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とした場合、
　　０．５＜ｆＬ２１／ｆ２＜３　　（３９）
で表される条件式（３９）を満足する付記項４４に記載の変倍光学系。
［付記項４６］
　前記第２レンズ群の最も物体側の前記負レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲＬ２１ｆ、
　前記第２レンズ群の最も物体側の前記負レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲＬ２１ｒとした場合、
　　０．５＜（ＲＬ２１ｆ＋ＲＬ２１ｒ）／（ＲＬ２１ｆ－ＲＬ２１ｒ）＜３．５　　（４０）
で表される条件式（４０）を満足する付記項４４又は４５に記載の変倍光学系。
［付記項４７］
　前記第２レンズ群の物体側から２番目のレンズの焦点距離をｆＬ２２、
　前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とした場合、
　　０．４＜ｆＬ２２／ｆ２＜５　　（４１）
で表される条件式（４１）を満足する付記項４４から４６のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項４８］
　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、
　　２．５＜ｆｔ／ｆｗ＜７　　（４２）
で表される条件式（４２）を満足する付記項１から４７のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項４９］
　前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２、
　前記中間群の最も物体側のレンズ群の焦点距離をｆ３とした場合、
　　－１．２＜ｆ２／ｆ３＜１　　（４３）
で表される条件式（４３）を満足する付記項１から４８のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項５０］
　少なくとも３面の非球面を含む付記項１から４９のいずれか１項に記載の変倍光学系。［付記項５１］
　物体側の面および像側の面が非球面であるプラスチックレンズを少なくとも１枚含み、
　前記プラスチックレンズの比重をＧＰとした場合、
　　０．８＜ＧＰ＜１．５　　（４４）
で表される条件式（４４）を満足する付記項５０に記載の変倍光学系。
［付記項５２］
　前記プラスチックレンズは、前記中間群の最も像側および前記最終レンズ群内の少なくとも一方に配置される付記項５１に記載の変倍光学系。
［付記項５３］
　前記中間群は、１枚の正レンズと１枚の負レンズとからなる接合レンズを少なくとも１つ含む付記項１から５２のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項５４］
　前記中間群は、像ぶれ補正の際に光軸と交差する方向に移動する防振群を含み、
　前記防振群の焦点距離をｆＩＳとした場合、
　　０．１＜｜ｆＩＳ／ｆｔ｜＜０．７　　（４５）
で表される条件式（４５）を満足する付記項１から５３のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項５５］
　前記防振群は両凸レンズを含む付記項５４に記載の変倍光学系。
［付記項５６］
　前記防振群の全ての前記両凸レンズの比重の平均値をＧＩＳａｖｅとした場合、
　　２＜ＧＩＳａｖｅ＜５　　（４６）
で表される条件式（４６）を満足する付記項５５に記載の変倍光学系。
［付記項５７］
　変倍の際、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、および前記中間群内の全てのレンズ群が移動する付記項１から５６のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項５８］
　前記中間群は、変倍全域で全体として正の屈折力を有する付記項１から５７のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項５９］
　前記中間群に含まれるレンズ群のうちの１つは、変倍の際および合焦の際に光軸に沿って移動する合焦レンズ群である付記項１から５８のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項６０］
　前記合焦レンズ群は、１枚の正レンズと、１枚の負レンズとからなる付記項５９に記載の変倍光学系。
［付記項６１］
　前記合焦レンズ群は、前記正レンズと前記負レンズとを接合した接合レンズからなる付記項６０に記載の変倍光学系。
［付記項６２］
　前記合焦レンズ群は、１枚の負レンズからなる付記項５９に記載の変倍光学系。
［付記項６３］
　前記中間群に含まれる前記合焦レンズ群は１つのみである付記項５９から６２のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項６４］
　像ぶれ補正の際に光軸と交差する方向に移動する防振群を含み、
　前記合焦レンズ群は、前記防振群より像側に配置される付記項５９から６３のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項６５］
　前記合焦レンズ群は、前記中間群の最も像側のレンズ群である付記項５９から６４のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項６６］
　前記最終レンズ群は、物体側から像側へ順に、物体側の面が凹面である１枚の負レンズと、１枚の正レンズとからなる付記項１から６５のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項６７］
　前記最終レンズ群の前記負レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲＥｎｆ、
　前記最終レンズ群の前記負レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲＥｎｒとした場合、
　　－１５＜（ＲＥｎｆ＋ＲＥｎｒ）／（ＲＥｎｆ－ＲＥｎｒ）＜－０．１　　（４７）で表される条件式（４７）を満足する付記項６６に記載の変倍光学系。
［付記項６８］
　前記最終レンズ群の前記正レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲＥｐｆ、
　前記最終レンズ群の前記正レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲＥｐｒとした場合、
　　－１．３＜（ＲＥｐｆ＋ＲＥｐｒ）／（ＲＥｐｆ－ＲＥｐｒ）＜－０．１　　（４８）
で表される条件式（４８）を満足する付記項６６又は６７に記載の変倍光学系。
［付記項６９］
　広角端から望遠端までの変倍の際に移動する各レンズ群の移動軌跡のうち、互いに異なる移動軌跡は５つもしくは６つである付記項１から６８のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項７０］
　広角端から望遠端までの変倍の際に同じ移動軌跡で移動する複数のレンズ群を含む付記項６９に記載の変倍光学系。
［付記項７１］
　前記同じ移動軌跡で移動する複数のレンズ群の間に、合焦の際に光軸に沿って移動する少なくとも１枚のレンズが配置される付記項７０に記載の変倍光学系。
［付記項７２］
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなる付記項１から７１のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項７３］
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなる付記項１から７１のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項７４］
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなる付記項１から７１のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項７５］
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなる付記項１から７１のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項７６］
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなる付記項１から７１のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項７７］
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなる付記項１から７１のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項７８］
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなる付記項１から７１のいずれか１項に記載の変倍光学系。
［付記項７９］
　変倍の際、前記最終レンズ群は像面に対して固定されている付記項７８に記載の変倍光学系。
［付記項８０］
　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなる付記項１から７１のいずれか１項に記載の変倍光学
系。
［付記項８１］
　変倍の際、前記最終レンズ群は像面に対して固定されている付記項８０に記載の変倍光学系。
［付記項８２］
　付記項１から８１のいずれか１項に記載の変倍光学系を備えた撮像装置。
　本明細書に記載された全ての文献、特許出願、および技術規格は、個々の文献、特許出願、および技術規格が参照により取り込まれることが具体的かつ個々に記された場合と同程度に、本明細書中に参照により取り込まれる。

Claims (82)

  1. 　物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、中間群と、屈折力を有する最終レンズ群とからなり、
    　前記中間群は、２つ以上かつ５つ以下のレンズ群からなり、
    　変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記中間群との間隔が変化し、前記中間群と前記最終レンズ群との間隔が変化し、前記中間群内の隣り合うレンズ群の全ての間隔が変化し、
    　広角端における空気換算距離での全系のバックフォーカスをＢｆｗ、
    　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｔ、
    　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｔとした場合、
    　　０．４＜Ｂｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．７　　（１）
    で表される条件式（１）を満足する変倍光学系。
  2. 　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗとした場合、
    　　４＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜７　　（２）
    で表される条件式（２）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  3. 　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗとした場合、
    　　０．７５＜ＴＬｗ／ｆｔ＜１．３５　　（３）
    で表される条件式（３）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  4. 　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦＮｏｔ、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、
    　　１．１＜ＦＮｏｔ／（ｆｔ／ｆｗ）＜３　　（４）
    で表される条件式（４）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  5. 　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、
    　　０．９＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．３２　　（５）
    で表される条件式（５）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  6. 　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗとした場合、
    　　０．１１＜（ｆｗ×ＴＬｗ）／ｆｔ２＜０．６　　（６）
    で表される条件式（６）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  7. 　前記第１レンズ群は少なくとも２枚のレンズを含み、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗ、
    　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦＮｏｔ、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、
    　　４．７＜ＴＬｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜６．７　　（２－３）
    　　０．７５＜ＴＬｗ／ｆｔ＜１．３５　　（３）
    　　１．２８＜ＦＮｏｔ／（ｆｔ／ｆｗ）＜１．９　　（４－２）
    　　０．９＜ｆｗ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１．３２　　（５）
    で表される条件式（２－３）、（３）、（４－２）、および（５）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  8. 　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、
    　前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とした場合、
    　　２＜ｆ１／（－ｆ２）＜１５　　（７）
    で表される条件式（７）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  9. 　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、
    　前記最終レンズ群の焦点距離をｆＥとした場合、
    　　－１＜ｆｗ／ｆＥ＜１　　（８）
    で表される条件式（８）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  10. 　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、
    　　０．５＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜５　　（９）
    で表される条件式（９）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  11. 　前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、
    　　０．１＜（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜１　　（１０）
    で表される条件式（１０）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  12. 　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、
    　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦＮｏｔとした場合、
    　　４＜ｆ１／（ｆｔ／ＦＮｏｔ）＜１５　　（１１）
    で表される条件式（１１）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  13. 　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗ、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、
    　　３．５＜ＴＬｗ／ｆｗ＜６．５　　（１２）
    で表される条件式（１２）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  14. 　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、
    　　１＜ＴＬｔ／ｆｔ＜２．５　　（１３）
    で表される条件式（１３）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  15. 　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、
    　　７＜ＴＬｔ／（ｆｔ×ｔａｎωｔ）＜１１．５　　（１４）
    で表される条件式（１４）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  16. 　広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗ、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦＮｏｗとした場合、
    　　０．１７＜ｔａｎωｗ／ＦＮｏｗ＜０．３５　　（１５）
    で表される条件式（１５）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  17. 　前記第２レンズ群の最も像側のレンズ面より像側に開口絞りが配置され、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記開口絞りまでの光軸上の距離をＤＤＧ１ＳＴｗ、
    　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、
    　　０．１５＜ＤＤＧ１ＳＴｗ／ｆ１＜１　　（１６）
    で表される条件式（１６）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  18. 　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗ、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗとした場合、
    　　１＜Ｄｅｎｗ／｛（ｆｗ×ｔａｎωｗ）×ｌｏｇ（ｆｔ／ｆｗ）｝＜３．５　　（１７）
    で表される条件式（１７）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  19. 　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗ、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、
    　　０．３＜Ｄｅｎｗ／（ｆｗ×ｆｔ）１／２＜１　　（１８）
    で表される条件式（１８）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  20. 　前記変倍光学系は開口絞りを含み、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記開口絞りまでの光軸上の距離をＤＤＧ１ＳＴｗ、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗとした場合、
    　　０．２５＜ＤＤＧ１ＳＴｗ／ＴＬｗ＜０．６　　（１９）
    で表される条件式（１９）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  21. 　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、近軸射出瞳位置から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＤｅｘｗとした場合、
    　　０．３＜ｆｗ／Ｄｅｘｗ＜０．６５　　（２０）
    で表される条件式（２０）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  22. 　広角端から望遠端までの変倍の際の前記第１レンズ群の移動量をＭ１、
    　Ｍ１の符号を、物体側から像側へ移動する際は正、像側から物体側へ移動する際は負とし、
    　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、
    　　０．２＜（－Ｍ１）／ＴＬｔ＜０．５　　（２１）
    で表される条件式（２１）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  23. 　広角端から望遠端までの変倍の際の前記第２レンズ群の移動量をＭ２、
    　Ｍ２の符号を、物体側から像側へ移動する際は正、像側から物体側へ移動する際は負とし、
    　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｔとした場合、
    　　０．０４＜（－Ｍ２）／ＴＬｔ＜０．４　　（２２）
    で表される条件式（２２）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  24. 　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗ、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記中間群の焦点距離をｆＭｗとした場合、
    　　０．３＜ｆｗ／ｆＭｗ＜２　　（２３）
    で表される条件式（２３）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  25. 　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での前記中間群の焦点距離をｆＭｔとした場合、
    　　１＜ｆｔ／ｆＭｔ＜１０　　（２４）
    で表される条件式（２４）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  26. 　前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離をＤ１ｓｕｍ、
    　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での開放ＦナンバーをＦＮｏｔとした場合、
    　　０．２＜Ｄ１ｓｕｍ／（ｆｔ／ＦＮｏｔ）＜１．６　　（２５）
    で表される条件式（２５）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  27. 　望遠端における無限遠物体に合焦した状態での前記第２レンズ群の横倍率をβ２ｔ、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第２レンズ群の横倍率をβ２ｗとした場合、
    　　１＜β２ｔ／β２ｗ＜３　　（２６）
    で表される条件式（２６）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  28. 　前記第１レンズ群の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均値をν１ｐａｖｅとした場合、
    　　４０＜ν１ｐａｖｅ＜９５　　（２７）
    で表される条件式（２７）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  29. 　前記中間群の接合されていない単レンズのうち、最も正の屈折力が強い正レンズであるＬｐ正レンズの像側の面は凸面であり、
    　前記Ｌｐ正レンズの焦点距離をｆｐ、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記中間群の焦点距離をｆＭｗとした場合、
    　　０．４＜ｆＭｗ／ｆｐ＜２　　（２８）
    で表される条件式（２８）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  30. 　前記Ｌｐ正レンズは両凸レンズである請求項２９に記載の変倍光学系。
  31. 　前記Ｌｐ正レンズの物体側の面および像側の面は非球面である請求項３０に記載の変倍光学系。
  32. 　前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面の有効直径をＥＤｆ、
    　前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面の有効直径をＥＤｒとした場合、
    　　１．２＜ＥＤｆ／ＥＤｒ＜３　　（２９）
    で表される条件式（２９）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  33. 　前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面の有効直径をＥＤｆ、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記最終レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離での全系のバックフォーカスとの和をＴＬｗとした場合、
    　　０．２５＜ＥＤｆ／ＴＬｗ＜０．６　　（３０）
    で表される条件式（３０）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  34. 　前記第１レンズ群は、最も物体側から像側へ順に連続して、負レンズである第１レンズと、正レンズである第２レンズとを含む請求項１に記載の変倍光学系。
  35. 　前記第１レンズの中心厚をｄ１、
    　前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面の有効直径をＥＤｆとした場合、
    　　０．０１＜ｄ１／ＥＤｆ＜０．４　　（３１）
    で表される条件式（３１）を満足する請求項３４に記載の変倍光学系。
  36. 　前記第１レンズの中心厚をｄ１、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から近軸入射瞳位置までの光軸上の距離をＤｅｎｗ、
    　広角端における無限遠物体に合焦した状態での最大半画角をωｗとした場合、
    　　０．０１＜ｄ１／（Ｄｅｎｗ×ｔａｎωｗ）＜０．１５　　（３２）
    で表される条件式（３２）を満足する請求項３４に記載の変倍光学系。
  37. 　前記第２レンズの中心厚をｄ２、
    　前記第２レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲ２ｆ、
    　前記第２レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲ２ｒとした場合、
    　　０．０１＜ｄ２×（１／Ｒ２ｆ－１／Ｒ２ｒ）＜０．４　　（３３）
    で表される条件式（３３）を満足する請求項３４に記載の変倍光学系。
  38. 　前記第１レンズの中心厚をｄ１、
    　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、
    　　０．００５＜ｄ１／ｆ１＜０．０２５　　（３４）
    で表される条件式（３４）を満足する請求項３４に記載の変倍光学系。
  39. 　前記第１レンズの中心厚をｄ１、
    　前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離をＤ１ｓｕｍとした場合、
    　　０．０５＜ｄ１／Ｄ１ｓｕｍ＜０．３　　（３５）
    で表される条件式（３５）を満足する請求項３４に記載の変倍光学系。
  40. 　前記第１レンズの比重と前記第２レンズの比重との平均値をＧ１２ａｖｅとした場合、
    　　２＜Ｇ１２ａｖｅ＜５．５　　（３６）
    で表される条件式（３６）を満足する請求項３４に記載の変倍光学系。
  41. 　前記第１レンズ群は、物体側から像側へ順に、前記第１レンズと、前記第２レンズと、１枚の正レンズとからなる請求項３４に記載の変倍光学系。
  42. 　前記第１レンズと前記第２レンズとは接合されており、
    　前記第２レンズのｄ線基準のアッベ数をν２とした場合、
    　　４０＜ν２＜９５　　（３７）
    で表される条件式（３７）を満足する請求項３４に記載の変倍光学系。
  43. 　前記第１レンズ群の最も像側の前記正レンズのｄ線基準のアッベ数をν３とした場合、
    　　４０＜ν３＜９５　　（３８）
    で表される条件式（３８）を満足する請求項４１に記載の変倍光学系。
  44. 　前記第２レンズ群の最も物体側に負レンズが配置され、
    　前記第２レンズ群はさらに、最も物体側の前記負レンズとは異なる少なくとも１枚の負レンズと、少なくとも１枚の正レンズとを含む請求項１に記載の変倍光学系。
  45. 　前記第２レンズ群の最も物体側の前記負レンズの焦点距離をｆＬ２１、
    　前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とした場合、
    　　０．５＜ｆＬ２１／ｆ２＜３　　（３９）
    で表される条件式（３９）を満足する請求項４４に記載の変倍光学系。
  46. 　前記第２レンズ群の最も物体側の前記負レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲＬ２１ｆ、
    　前記第２レンズ群の最も物体側の前記負レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲＬ２１ｒとした場合、
    　　０．５＜（ＲＬ２１ｆ＋ＲＬ２１ｒ）／（ＲＬ２１ｆ－ＲＬ２１ｒ）＜３．５　　（４０）
    で表される条件式（４０）を満足する請求項４４に記載の変倍光学系。
  47. 　前記第２レンズ群の物体側から２番目のレンズの焦点距離をｆＬ２２、
    　前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とした場合、
    　　０．４＜ｆＬ２２／ｆ２＜５　　（４１）
    で表される条件式（４１）を満足する請求項４４に記載の変倍光学系。
  48. 　広角端における無限遠物体に合焦した状態での全系の焦点距離をｆｗとした場合、
    　　２．５＜ｆｔ／ｆｗ＜７　　（４２）
    で表される条件式（４２）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  49. 　前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２、
    　前記中間群の最も物体側のレンズ群の焦点距離をｆ３とした場合、
    　　－１．２＜ｆ２／ｆ３＜１　　（４３）
    で表される条件式（４３）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  50. 　少なくとも３面の非球面を含む請求項１に記載の変倍光学系。
  51. 　物体側の面および像側の面が非球面であるプラスチックレンズを少なくとも１枚含み、
    　前記プラスチックレンズの比重をＧＰとした場合、
    　　０．８＜ＧＰ＜１．５　　（４４）
    で表される条件式（４４）を満足する請求項５０に記載の変倍光学系。
  52. 　前記プラスチックレンズは、前記中間群の最も像側および前記最終レンズ群内の少なくとも一方に配置される請求項５１に記載の変倍光学系。
  53. 　前記中間群は、１枚の正レンズと１枚の負レンズとからなる接合レンズを少なくとも１つ含む請求項１に記載の変倍光学系。
  54. 　前記中間群は、像ぶれ補正の際に光軸と交差する方向に移動する防振群を含み、
    　前記防振群の焦点距離をｆＩＳとした場合、
    　　０．１＜｜ｆＩＳ／ｆｔ｜＜０．７　　（４５）
    で表される条件式（４５）を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
  55. 　前記防振群は両凸レンズを含む請求項５４に記載の変倍光学系。
  56. 　前記防振群の全ての前記両凸レンズの比重の平均値をＧＩＳａｖｅとした場合、
    　　２＜ＧＩＳａｖｅ＜５　　（４６）
    で表される条件式（４６）を満足する請求項５５に記載の変倍光学系。
  57. 　変倍の際、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、および前記中間群内の全てのレンズ群が移動する請求項１に記載の変倍光学系。
  58. 　前記中間群は、変倍全域で全体として正の屈折力を有する請求項１に記載の変倍光学系。
  59. 　前記中間群に含まれるレンズ群のうちの１つは、変倍の際および合焦の際に光軸に沿って移動する合焦レンズ群である請求項１に記載の変倍光学系。
  60. 　前記合焦レンズ群は、１枚の正レンズと、１枚の負レンズとからなる請求項５９に記載の変倍光学系。
  61. 　前記合焦レンズ群は、前記正レンズと前記負レンズとを接合した接合レンズからなる請求項６０に記載の変倍光学系。
  62. 　前記合焦レンズ群は、１枚の負レンズからなる請求項５９に記載の変倍光学系。
  63. 　前記中間群に含まれる前記合焦レンズ群は１つのみである請求項５９に記載の変倍光学系。
  64. 　像ぶれ補正の際に光軸と交差する方向に移動する防振群を含み、
    　前記合焦レンズ群は、前記防振群より像側に配置される請求項５９に記載の変倍光学系。
  65. 　前記合焦レンズ群は、前記中間群の最も像側のレンズ群である請求項５９に記載の変倍光学系。
  66. 　前記最終レンズ群は、物体側から像側へ順に、物体側の面が凹面である１枚の負レンズと、１枚の正レンズとからなる請求項１に記載の変倍光学系。
  67. 　前記最終レンズ群の前記負レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲＥｎｆ、
    　前記最終レンズ群の前記負レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲＥｎｒとした場合、
    　　－１５＜（ＲＥｎｆ＋ＲＥｎｒ）／（ＲＥｎｆ－ＲＥｎｒ）＜－０．１　　（４７）で表される条件式（４７）を満足する請求項６６に記載の変倍光学系。
  68. 　前記最終レンズ群の前記正レンズの物体側の面の近軸曲率半径をＲＥｐｆ、
    　前記最終レンズ群の前記正レンズの像側の面の近軸曲率半径をＲＥｐｒとした場合、
    　　－１．３＜（ＲＥｐｆ＋ＲＥｐｒ）／（ＲＥｐｆ－ＲＥｐｒ）＜－０．１　　（４８）
    で表される条件式（４８）を満足する請求項６６に記載の変倍光学系。
  69. 　広角端から望遠端までの変倍の際に移動する各レンズ群の移動軌跡のうち、互いに異なる移動軌跡は５つもしくは６つである請求項１に記載の変倍光学系。
  70. 　広角端から望遠端までの変倍の際に同じ移動軌跡で移動する複数のレンズ群を含む請求項６９に記載の変倍光学系。
  71. 　前記同じ移動軌跡で移動する複数のレンズ群の間に、合焦の際に光軸に沿って移動する少なくとも１枚のレンズが配置される請求項７０に記載の変倍光学系。
  72. 　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなる請求項１に記載の変倍光学系。
  73. 　前記中間群は、物体側から像側へ順に、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなる請求項１に記載の変倍光学系。
  74. 　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなる請求項１に記載の変倍光学系。
  75. 　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群とからなる請求項１に記載の変倍光学系。
  76. 　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなる請求項１に記載の変倍光学系。
  77. 　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなる請求項１に記載の変倍光学系。
  78. 　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなる請求項１に記載の変倍光学系。
  79. 　変倍の際、前記最終レンズ群は像面に対して固定されている請求項７８に記載の変倍光学系。
  80. 　前記中間群は、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群と、負の屈折力を有するレンズ群とからなる請求項１に記載の変倍光学系。
  81. 　変倍の際、前記最終レンズ群は像面に対して固定されている請求項８０に記載の変倍光
    学系。
  82. 　請求項１から８１のいずれか１項に記載の変倍光学系を備えた撮像装置。
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