WO2024005200A1

WO2024005200A1 - コイルユニット、送電装置、受電装置、電力伝送システム及び移動体

Info

Publication number: WO2024005200A1
Application number: PCT/JP2023/024473
Authority: WO
Inventors: 将人岡部
Original assignee: 大日本印刷株式会社
Priority date: 2022-07-01
Filing date: 2023-06-30
Publication date: 2024-01-04
Also published as: JPWO2024005200A1; JP2024006880A; JP7330348B1

Abstract

コイルユニット（５）は、任意の中心軸線Ｃの周りで渦巻形状に形成されたコイル要素（１０ｉ）を含むコイル（１０）と、磁性体樹脂層（２０）と、第１シールド部材（３０）と、第２シールド部材（４０）と、を備えている。コイル（１０）は、第１主面（１０ａ）と、第１主面（１０ａ）とは反対側の面である第２主面（１０ｂ）と、を有している。磁性体樹脂層（２０）は、コイル（１０）の第２主面（１０ｂ）に直接接触している。コイル（１０）及び磁性体樹脂層（２０）と、第１シールド部材（３０）と、第２シールド部材（４０）とは、第１主面（１０ａ）から第２主面（１０ｂ）に向かう方向に、この順で積層されている。第１シールド部材（３０）は、複数のシールド小片（３０Ｐ）に分割されている。

Description

コイルユニット、送電装置、受電装置、電力伝送システム及び移動体

　本開示は、コイルユニット、送電装置、受電装置、電力伝送システム及び移動体に関する。

　非接触で電力を伝送するワイヤレス電力伝送システムが普及しつつある。ＪＰ２０２１－２７１１２Ａには、ワイヤレス電力伝送システムの送電装置及び受電装置で用いられるコイルユニットが開示されている。コイルユニットは、渦巻き状に形成されたコイルを備えている。送電装置のコイルに電力を供給すると、当該コイルに磁界が生じる。この磁界の影響により、受電装置のコイルに電流が流れる。

　大電力を非接触で伝送する場合、コイルを含む共振回路に高周波の大電流が流される。この際、コイルの発熱量が大きくなる。コイルの発熱量は、例えば表皮効果により増加する。

　コイルとしてリッツ線を用いた場合、表皮効果が抑制される。そのため、コイルの発熱を抑制できる。ただし、リッツ線は、多数のエナメル線を撚り合わせて形成されるため、製造コストが高く且つ製造に手間がかかる。大電力のシステムではコイルが大きくなり得るため、製造コスト及び製造の手間が一層嵩み得る。

　一方で、ＪＰ２０２１－２７１１２Ａに開示されているように、渦巻形状且つ板状であり、導線断面が矩形となる平面コイルを採用する技術も知られている。このような平面コイルによれば、コイルの厚みを小さくすることができる。

　ところで、電気自動車用のワイヤレス電力伝送システムでは、送電装置が駐車場などの路面に設置され、受電装置が電気自動車に設置される。このような送電装置及び／又は受電装置は、磁界を発生させるため、又は、磁界の影響により電流を生じさせるため、コイルユニットを備えている。車両分野ではコイルユニットの設置スペースの制約が厳しいため、コイルユニットの寸法を低減させることが望まれている。そこで、コイルユニットに上記平面コイルを使用することが検討されている。しかしながら、コイルの厚みを小さくしただけでは、コイルユニットの寸法を十分に低減させることはできない。

　第１の発明は、このような点を考慮してなされたものであって、コイルユニットの寸法を低減させることを目的とする。

　また、ワイヤレス電力伝送システムにおいて、コイルユニットの性能を向上させて効率的な電力伝送を行うことが望まれている。

　第２の発明は、このような点を考慮してなされたものであって、効率的な電力伝送を実現することを目的とする。

＜第１の発明＞
　第１の発明は、コイルユニットの寸法を低減させることを目的とする。

　第１の発明によるコイルユニットは、
　任意の中心軸線の周りで渦巻形状に形成されたコイル要素を含むコイルと、磁性体樹脂層と、第１シールド部材と、第２シールド部材と、を備え、
　前記コイルは、第１主面と前記第１主面とは反対側の面である第２主面とを有し、
　前記磁性体樹脂層は、前記コイルの前記第２主面に直接接触し、
　前記コイル及び前記磁性体樹脂層と、前記第１シールド部材と、前記第２シールド部材とは、前記第１主面から前記第２主面に向かう方向に、この順で積層されており、
　前記第１シールド部材は、複数のシールド小片に分割されている。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、渦巻形状を有する導電体を含んでいてもよく、
　前記磁性体樹脂層は、前記導電体に直接接触していてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記第１シールド部材はフェライトを含んでいてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記第１シールド部材と前記第２シールド部材との距離は、２ｍｍ以下であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記第１シールド部材と前記第２シールド部材との間に熱伝導部材が配置されていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、径方向に配列され且つ第１方向に延びる複数の第１直線部から成る第１直線部群と、径方向に配列され且つ前記第１方向と非平行な第２方向に延びる複数の第２直線部から成る第２直線部群であって、各第２直線部が隣り合う前記第１直線部に接続された第２直線部群と、を含んでいてもよく、
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記第１直線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記間隙と前記第１直線部群の少なくとも一部とが成す角度は、８０°～１００°であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記間隙と前記第１直線部群の少なくとも一部とは、直交していてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記間隙は、前記第１直線部群よりも径方向の内方から前記第１直線部群よりも径方向の外方に亘って延びていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記間隙は、前記第２直線部群と前記中心軸線との間を延びていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記間隙またはその延長線は前記中心軸線と重なっていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第１直線部群内を前記第１直線部に沿って延びる他の間隙が形成されていてもよく、
　前記他の間隙は、前記複数の第１直線部のうちの最内方の第１直線部より数えて前記複数の第１直線部の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第１直線部よりも、前記中心軸線の側を延びていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第２直線部群内を前記第２直線部に沿って延びる他の間隙が形成されていてもよく、
　前記他の間隙は、前記複数の第２直線部のうちの最内方の第２直線部より数えて前記複数の第２直線部の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第２直線部よりも、前記中心軸線の側を延びていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第１直線部群内を前記第１直線部に沿って延びる他の間隙が形成されていてもよく、
　前記他の間隙は、前記複数の第１直線部のうちの最外方の第１直線部より数えて前記複数の第１直線部の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第１直線部よりも、前記中心軸線の側とは反対の側を延びていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第２直線部群内を前記第２直線部に沿って延びる他の間隙が形成されていてもよく、
　前記他の間隙は、前記複数の第２直線部のうちの最外方の第２直線部より数えて前記複数の第２直線部の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第２直線部よりも、前記中心軸線の側とは反対の側を延びていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、
　径方向に配列され且つ第１方向に延びる複数の第１直線部から成る第１直線部群と、
　径方向に配列され且つ前記第１方向と非平行な第２方向に延びる複数の第２直線部から成る第２直線部群と、
　前記第１直線部群と前記第２直線部群との間に配置され、複数の中間曲線部から成る中間曲線部群と、
を更に含んでいてもよく、
　前記第１直線部及び前記第２直線部の隣り合う端部は、前記中間曲線部を介して接続されていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記中間曲線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記間隙と前記中間曲線部群の前記少なくとも一部の接線とが成す角度は、８０°～１００°であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記間隙と前記接線とが、直交していてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、
　径方向に配列され且つ第１方向に延びる複数の第１直線部から成る第１直線部群と、
　径方向に配列され且つ前記第１方向と非平行な第２方向に延びる複数の第２直線部から成る第２直線部群と、
　前記第１直線部群と前記第２直線部群との間に配置され、複数の第１中間直線部から成る第１中間直線部群と、
を更に含んでいてもよく、
　前記第１直線部及び前記第２直線部の隣り合う端部は、前記第１中間直線部を介して接続されていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記第１直線部と前記第１中間直線部とが成す角度が、１２５°～１４５°であってもよく、
　軸方向に見て、前記第２直線部と前記第１中間直線部とが成す角度が、１２５°～１４５°であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記第１直線部と前記第１中間直線部とが成す角度が、１３５°であってもよく、
　軸方向に見て、前記第２直線部と前記第１中間直線部とが成す角度が、１３５°であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、全体として八角形状であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、全体として正八角形状であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記第１中間直線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記間隙と前記第１中間直線部群の前記少なくとも一部とが成す角度は、８０°～１００°であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記間隙と前記第１中間直線部群の前記少なくとも一部とが、直交していてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、
　径方向に配列され且つ第１方向に延びる複数の第１直線部から成る第１直線部群と、
　径方向に配列され且つ前記第１方向と非平行な第２方向に延びる複数の第２直線部から成る第２直線部群と、
　前記第１直線部群と前記第２直線部群との間に配置され、複数の第１中間直線部から成る第１中間直線部群と、
　前記第１中間直線部群と前記第２直線部群との間に配置され、複数の第２中間直線部から成る第２中間直線部群と、
を更に含んでいてもよく、
　前記第１直線部及び前記第２直線部の隣り合う端部は、前記第１中間直線部を介して接続されていてもよく、
　前記第１中間直線部及び前記第２直線部の隣り合う端部は、前記第２中間直線部を介して接続されていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記第１直線部と前記第１中間直線部とが成す角度が、１４０°～１６０°であってもよく、
　軸方向に見て、前記第１中間直線部と前記第２中間直線部とが成す角度が、１４０°～１６０°であってもよく、
　軸方向に見て、前記第２中間直線部と前記第２直線部とが成す角度が、１４０°～１６０°であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記第１直線部と前記第１中間直線部とが成す角度が、１５０°であってもよく、
　軸方向に見て、前記第１中間直線部と前記第２中間直線部とが成す角度が、１５０°であってもよく、
　軸方向に見て、前記第２中間直線部と前記第２直線部とが成す角度が、１５０°であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、全体として十二角形状であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、全体として正十二角形状であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記第１中間直線部群の少なくとも一部又は前記第２中間直線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記間隙と前記第１中間直線部群の前記少なくとも一部又は前記第２中間直線部群の前記少なくとも一部とが成す角度は、８０°～１００°であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記間隙と前記第１中間直線部群の前記少なくとも一部又は前記第２中間直線部群の前記少なくとも一部とが、直交していてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記コイル要素の少なくとも一部を横断する間隙が形成されていてもよく、
　軸方向に見て、前記間隙は、前記コイル要素を形成する複数のターン部の少なくとも一部と交差してもよく、
　軸方向に見て、前記間隙と前記ターン部とが交差する点において、前記間隙と当該ターン部または当該ターン部の接線とが成す角度が、８０°～１００°であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記間隙と前記ターン部とが交差する点において、前記間隙は、当該ターン部または当該ターン部の接線と直交していてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットは、前記コイルに接続された第１接続端子を更に備えていてもよく、
　前記コイルは、前記中心軸線に近い内方端部と、前記中心軸線から遠い外方端部とを有していてもよく、
　前記第１接続端子は、前記内方端部に接続され、前記コイルの内方から外方へ延びていてもよく、
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、前記コイルの内方から外方へ延びる間隙が形成されていてもよく、
　軸方向に見て、前記第１接続端子は、前記間隙内又は前記シールド小片に形成された切欠内を延びていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイルユニットの側面視において、前記第１接続端子は、前記シールド小片と重なる高さ位置で前記コイルの内方から外方へ延びていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、径方向に並ぶ複数のターン部を有していてもよく、
　軸方向に見て、前記第１接続端子と各ターン部とが交差する点において、前記第１接続端子と当該ターン部または当該ターン部の接線とが成す角度が、８０°～１００°であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記第１接続端子と各ターン部とが交差する点において、前記第１接続端子は、当該ターン部または当該ターン部の接線と直交していてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、径方向に配列され且つ同一方向に延びる複数の直線部から成る直線部群を更に含んでいてもよく、
　軸方向に見て、前記第１接続端子は、前記直線部群と交差していてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記第１接続端子と前記直線部群とが成す角度が、８０°～１００°であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記第１接続端子は、前記直線部群と直交していてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、径方向に配列され且つ互いに平行に延びる複数の曲線部から成る曲線部群を更に含んでいてもよく、
　軸方向に見て、前記第１接続端子は、前記曲線部群と交差していてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記第１接続端子と前記曲線部群の接線とが成す角度が、８０°～１００°であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記第１接続端子は、前記曲線部群の接線と直交していてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記第１接続端子と前記第１シールド部材の外周縁とが重なる点を第１の点としてもよく、
　軸方向に見て、前記外方端部に接続する第２接続端子と前記第１シールド部材の外周縁とが重なる点を第２の点としてもよく、
　軸方向に見て、前記第１の点と前記中心軸線とを結ぶ第１仮想線と、前記第２の点と前記中心軸線とを結ぶ第２仮想線と、が成す角度が、９０°以下であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記第１仮想線と前記第２仮想線とが成す角度が、４５°以下であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記第１接続端子と前記第１シールド部材の外周縁とが重なる点を第１の点としてもよく、
　軸方向に見て、前記外方端部に接続する第２接続端子と前記第１シールド部材の外周縁とが重なる点を第２の点としてもよく、
　前記第１の点と前記第２の点との距離が、１００ｍｍ以下であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記第１の点と前記第２の点との距離が、５０ｍｍ以下であってもよい。

　第１の発明によるコイルユニットは、前記コイルに接続された第２接続端子を更に備えていてもよく、
　軸方向に見て、前記第２シールド部材は四角形状を成していてもよく、前記第１接続端子および前記第２接続端子は、前記第２シールド部材の同じ辺から延び出していてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、その外方端部から内方端部に向かって第１周回方向に前記中心軸線の周りを周回していてもよく、
　前記外方端部は、前記内方端部から前記第１周回方向にずれていてもよい。

　第１の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、前記内方端部を含む第１ターン部と、前記第１ターン部と径方向に隣り合う第２ターン部であって、前記第１ターン部よりも径方向の外方に配置された第２ターン部と、前記第２ターン部と径方向に隣り合う第３ターン部であって前記第２ターン部よりも径方向の外方に配置された第３ターン部と、を含んでいてもよく、
　前記内方端部と前記第２ターン部との距離が、前記第２ターン部と前記第３ターン部との距離よりも大きくてもよい。

　第１の発明による送電装置は、第１の発明によるコイルユニットを備える。

　第１の発明による受電装置は、第１の発明によるコイルユニットを備える。

　第１の発明による電力伝送システムは、
　送電装置と、受電装置とを備え、
　前記送電装置及び前記受電装置のうちの少なくともいずれかが、第１の発明によるコイルユニットを備える。

　第１の発明による移動体は、第１の発明によるコイルユニットを備える。

　第１の発明によれば、コイルユニットの寸法を低減させることができる。

＜第２の発明＞
　第２の発明は、効率的な電力伝送を実現することを目的とする。

　第２の発明によるコイルユニットは、任意の中心軸線の周りで渦巻形状に形成されたコイル要素を含むコイルを備え、
　軸方向に見て、前記コイル要素は全体として八角形状である。

　第２の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、八角形の８つの辺のうちの７つの辺に沿って延びる７つの直線部群を含んでいてもよく、
　隣り合う前記直線部群が成す角度が、１２５°～１４５°であってもよい。

　第２の発明によるコイルユニットにおいて、
　隣り合う前記直線部群が成す角度が、１３５°であってもよい。

　第２の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、全体として正八角形状であってもよい。

　あるいは、第２の発明によるコイルユニットは、任意の中心軸線の周りで渦巻形状に形成されたコイル要素を含むコイルを備え、
　軸方向に見て、前記コイル要素は全体として十二角形状である。

　第２の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、十二角形の１２の辺のうちの１１の辺に沿って延びる１１の直線部群を含んでいてもよく、
　隣り合う前記直線部群が成す角度が、１４０°～１６０°であってもよい。

　第２の発明によるコイルユニットにおいて、
　隣り合う前記直線部群が成す角度が、１５０°であってもよい。

　第２の発明によるコイルユニットにおいて、
　前記コイル要素は、全体として正十二角形状であってもよい。

　第２の発明によるコイルユニットは、第１シールド部材を更に備えていてもよく、
　前記第１シールド部材は、複数のシールド小片に分割されていてもよく、
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙が形成されていてもよく、
　前記コイル要素は、径方向に配列され且つ同一方向に延びる複数の直線部から成る直線部群を含んでいてもよく、
　軸方向に見て、前記間隙は、前記直線部群の少なくとも一部を横断していてもよい。

　第２の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記間隙と前記直線部群の前記少なくとも一部とが成す角度が、８０°～１００°であってもよい。

　第２の発明によるコイルユニットにおいて、
　軸方向に見て、前記間隙は、前記直線部群の前記少なくとも一部と直交していてもよい。

　第２の発明による送電装置は、第２の発明によるコイルユニットを備える。

　第２の発明による受電装置は、第２の発明によるコイルユニットを備える。

　第２の発明による電力伝送システムは、
　送電装置と、受電装置とを備え、
　前記送電装置及び前記受電装置のうちの少なくともいずれかが、第２の発明によるコイルユニットを備える。

　第２の発明による移動体は、第２の発明によるコイルユニットを備える。

　第２の発明によれば、効率的な電力伝送を実現することができる。

図１は、一実施の形態に係るコイルユニットが適用され得るワイヤレス電力伝送システムを概略的に示す図である。図２は、図１に示すワイヤレス電力伝送システムに用いられるコイルユニットの斜視図である。図３は、図２に示すコイルユニットの分解斜視図である。図４は、図２のＩＶ－ＩＶ線に沿ったコイルユニットの断面図である。図５Ａは、図２に示すコイルユニットの平面図である。図５Ｂは、図５Ａに示すコイルユニットであって、第１の点、第２の点、第１仮想線及び第２仮想線を示す図である。図６Ａは、図５Ａに対応する図であって、コイルユニット変形例を示す図である。図６Ｂは、図６Ａに示すコイルユニットであって、第１の点、第２の点、第１仮想線及び第２仮想線を示す図である。図７は、図６ＡのＶＩＩ－ＶＩＩ線に沿ったコイルユニットの断面図である。図８は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの他の変形例を示す図である。図９は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図１０は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図１１は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図１２は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図１３は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図１４は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図１５は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図１６は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図１７は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図１８は、図１７のＸＶＩＩＩ－ＸＶＩＩＩ線に沿ったコイルユニットの断面図である。図１９は、図１７に示すコイルの分解斜視図である。図２０は、図１７に対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図２１は、図１７に対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図２２は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図２３は、図１７に対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図２４は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図２５は、図１７に対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図２６は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図２７は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図２８は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図２９は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図３０は、図１７に対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図３１は、図１７に対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図３２は、図１７に対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図３３は、図１７に対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図３４は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図３５は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図３６は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図３７は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図３８は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図３９は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図４０は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図４１は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図４２は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図４３は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図４４は、図１７に対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図４５は、図５Ａに対応する図であって、コイルユニットの更に他の変形例を示す図である。図４６は、実施例１－１～１－７のコイルユニットのＱ値及び損失を示す表である。図４７は、実施例２と比較例２－１～２－４のコイルユニットのＱ値及び損失を示す表である。図４８は、実施例３のコイルユニットの評価結果を示す表である。図４９は、実施例４のコイルユニットの評価結果を示す表である。図５０は、実施例３及び実施例４のコイルユニットの比較結果を示す表である。図５１は、実施例５のコイルユニットの評価結果を示す表である。図５２は、実施例６のコイルユニットの評価結果を示す表である。図５３は、実施例５及び実施例６のコイルユニットの比較結果を示す表である。図５４は、実施例７のコイルユニットのＱ値を示す表である。図５５は、実施例７のコイルユニットのＱ値の比較結果を示す表である。図５６は、図１７に対応する図であって、実施例８を説明するための図である。図５７は、実施例８－１のコイルユニットのコイルの形状を説明するための図である。図５８は、実施例８－２のコイルユニットのコイルの形状を説明するための図である。図５９は、実施例８－３のコイルユニットのコイルの形状を説明するための図である。図６０は、実施例８－４のコイルユニットのコイルの形状を説明するための図である。図６１は、実施例８－１～８－４のコイルユニットのＱ値を示すグラフである。図６２は、実施例８－１～８－４のコイルユニットの結合係数を示すグラフである。図６３は、実施例８－１～８－４のコイルユニットの結合係数とＱ値の積を示すグラフである。

　以下、図面を参照して各実施の形態について説明する。なお、本件明細書に添付する図面においては、図示と理解のしやすさの便宜上、適宜縮尺および縦横の寸法比等を、実物のそれらから変更し誇張してある。

　また、本明細書において、「シート」、「フィルム」、「板」などの用語は、呼称の違いのみに基づいて、互いから区別されるものではない。したがって、例えば「シート」は、フィルムや板とも呼ばれ得るような部材も含む概念である。

　また、本明細書において「シート面（板面、フィルム面）」とは、対象となるシート状（板状、フィルム状）の部材を全体的且つ大局的に見た場合において対象となるシート状（板状、フィルム状）の部材の平面方向（面方向）と一致する面のことを指す。さらに、本明細書において、シート状（板状、フィルム状）の部材の法線方向とは、対象となるシート状（板状、フィルム状）の部材のシート面（板面、フィルム面）への法線方向のことを指す。

＜ワイヤレス電力伝送システム＞
　図１は、後述する実施の形態に係るコイルユニットが適用され得るワイヤレス電力伝送システムＳを概略的に示す。まず、ワイヤレス電力伝送システムＳ（以下、電力伝送システムＳと略す。）について図１を参照しつつ説明する。

　電力伝送システムＳは、送電装置１と、受電装置２とを備える。送電装置１は、コイルユニット５と、高周波電流供給部１Ａとを含む。送電装置１におけるコイルユニット５は、送電コイルユニットとして機能する。高周波電流供給部１Ａは、送電コイルユニットとしてのコイルユニット５に高周波電流を供給する。

　受電装置２は、コイルユニット５と、変換部２Ａとを含む。受電装置２におけるコイルユニット５は、受電コイルユニットとして機能する。変換部２Ａは、コイルユニット５で生じる高周波電流を整形する。変換部２Ａは、高周波電流を直流電流に変換する整流回路などを有する。

　送電装置１から受電装置２にワイヤレス（非接触）で電力を伝送する際には、送電装置１が、高周波電流供給部１Ａから送電コイルユニットとしてのコイルユニット５に所定の周波数の高周波電流を供給する。この際、コイルユニット５には、電磁誘導により磁界が生じる。そして、この磁界の影響で、受電装置２では、受電コイルユニットとしてのコイルユニット５に高周波電流が生じる。変換部２Ａは、この高周波電流を直流電流に変換し、変換した直流電流を例えば図示しないバッテリに供給する。

　図１に示す電力伝送システムＳは、電力伝送方式として、磁界共鳴方式を採用している。ただし、電力伝送システムＳは、電磁誘導方式の電力伝送システムとして構成されてもよい。ここでは、電力伝送システムＳが、電気自動車にワイヤレスで電力を伝送するシステムとして構成される場合を例に挙げて説明する。この場合、送電装置１は、道路、駐車場などに設置される。受電装置２は、電気自動車に設置される。

　ただし、電力伝送システムＳの用途は、電気自動車への電力伝送に限られるものではない。例えば、電力伝送システムＳは、ドローンなどの飛行体、ロボットへの電力伝送に用いられてもよい。また、電力伝送システムＳは、海中における潜水艇や、探査ロボットへの電力伝送に用いられてもよい。このように、電力伝送システムＳは、電気自動車、飛行体、ロボット、潜水艇等、様々な移動体への電力伝送に用いられ得る。なお、実施の形態に係るコイルユニットの用途は、ワイヤレス電力伝送システムに限られない。例えば、実施の形態に係るコイルユニットは、トランス、ＤＣ－ＤＣコンバータ、アンテナなどに用いられてもよい。

　電力伝送システムＳはそれぞれ、コイルユニット５として、後述する第１及び第２の実施形態及びそれらの変形例に係るコイルユニット５のいずれかを備える。なお、送電装置１及び受電装置２のそれぞれにおいて、同じコイルユニット５が用いられてもよい。また、送電装置１及び受電装置２のそれぞれにおいて、互いに異なるコイルユニット５が用いられてもよい。また、送電装置１及び受電装置２のうちの一方において第１及び第２の実施形態及びそれらの変形例のコイルユニット５が用いられ、他方ではその他の形式のコイルユニットが用いられてよい。以下、第１及び第２の実施形態及びそれらの変形例に係るコイルユニット５について説明する。

＜＜第１の実施形態＞＞
　以下、図面を参照して本発明の第１の実施形態について説明する。

＜コイルユニット＞
　図２は、第１の実施形態に係るコイルユニット５の斜視図である。図３は、コイルユニット５の分解斜視図である。図４は、図２のＩＶ－ＩＶ線に沿うコイルユニット５の断面図である。図５Ａ及び図５Ｂは、コイルユニット５の平面図である。図３及び図５Ａでは、後述する第１接続端子４６及び第２接続端子４７の図示を省略している。

　図２乃至図４に示すように、コイルユニット５は、コイル１０と、磁性体樹脂層２０と、第１シールド部材３０と、第２シールド部材４０と、を備える。図示された例では、コイルユニット５は、更に、第１接続端子４６及び第２接続端子４７を備える。図２に示すように、第１接続端子４６及び第２接続端子４７は、それぞれ、コイル１０の一方の端部１０ｅ１及び他方の端部１０ｅ２に接続されている。

　図４に示すように、コイル１０は第１主面１０ａ及び第２主面１０ｂを有する。第２主面１０ｂは、第１主面１０ａとは反対側の面である。コイル１０及び磁性体樹脂層２０と、第１シールド部材３０と、第２シールド部材４０とは、第１主面１０ａから第２主面１０ｂに向かう方向に、この順で配置されている。以下では、コイルユニット５及びその構成要素について用いる「第１側」及び「第２側」の用語は、それぞれ、第１主面１０ａが向く側及び第２主面１０ｂが向く側を意味する。

（コイル）
　図５Ａに示すように、コイル１０は、任意の中心軸線Ｃの周りで渦巻形状に形成されたコイル要素１０ｉを含んでいる。渦巻形状とは、旋回するにつれて中心から遠ざかる（あるいは旋回するにつれて中心に近づく）平面曲線の形を意味する。ここで言う平面曲線には、折れ線状に曲がって連なる平面パターンも含む。図示された本実施の形態において、渦巻形状は、中心軸線に直交する仮想平面上に位置している。コイル要素１０ｉは、導電材料から形成される。本実施の形態では、コイル要素１０ｉが銅から形成されるが、これに限られない。コイル要素１０ｉは、銅合金、アルミニウム、アルミニウム合金などの他の導電材料から形成されてもよい。

　図２乃至図５Ｂに示す例では、コイル１０は単一のコイル要素１０ｉから構成される。コイル要素１０ｉは板状である。すなわち、コイル要素１０ｉは平面コイルである。詳しくは、コイル要素１０ｉは、非リッツ線の平面コイル要素である。図４に示すように、コイル要素１０ｉの渦巻形状の周回方向に直交する方向での導線断面形状は矩形状になっている。

　図２乃至図５Ｂに示す符号Ｃは、コイル要素１０ｉの渦巻形状の中心を通るコイル要素１０ｉ（またはコイル１０）の中心軸線を示している。以下、軸方向とは、中心軸線Ｃ上を延びる方向又は中心軸線Ｃに平行な方向を意味する。また、径方向とは、中心軸線Ｃを中心とする円の径方向を意味する。また、周方向とは、中心軸線Ｃを中心とする円に沿った方向（当該円の周方向）を意味する。

　コイル要素１０ｉは、渦巻形状を有する導電体１０Ｅを含む。導電体１０Ｅは、径方向に並ぶ複数のターン部１０１～１０８を含む。図示された例では、導電体１０Ｅは、第１～第８ターン部１０１～１０８を含む。第１～第８ターン部１０１～１０８は、径方向の内側から外側に向けて、この順に並んでいる。言い換えると、第１ターン部１０１が径方向の最も内方に位置し、第８ターン部１０８が径方向の最も外方に位置している。更に言い換えると、第１ターン部１０１がコイル要素１０ｉの最内周部を形成する。また、第８ターン部１０８がコイル要素１０ｉの最外周部を形成する。なお、ある部材の径方向の内方とは、当該部材よりも中心軸線Ｃに近い位置のことを意味する。また、ある部材の径方向の外方とは、当該部材よりも径方向の外方に離れた位置のことを意味する。例えば「コイル要素１０ｉの径方向の内方」と言う場合、これは、最内周のターン部１０１よりも中心軸線Ｃに近い位置のことを意味する。「コイル要素１０ｉの径方向の外方」と言う場合、これは、最外周のターン部１０８よりも径方向の外方に離れた位置のことを意味する。

　各ターン部１０１～１０８は、上記仮想平面上を延びている。第１～第８ターン部１０１～１０８は、この順に連なり、これによりコイル要素１０ｉは渦巻形状を形成している。図示された例では、コイル要素１０ｉ（導電体１０Ｅ）は、各ターン部１０１～１０８が概ね四角形を成すように巻き回されているが、これに限られない。各ターン部１０１～１０８は、四角形以外の多角形を概ね成すように巻き回されていてもよい。

　各ターン部１０１～１０８の一方の端部は、当該ターン部の１０１～１０８の他方の端部よりも、径方向の内方に位置している。言い換えると、各ターン部１０１～１０８の他方の端部は、当該ターン部の１０１～１０８の一方の端部よりも、径方向の外方に位置している。

　各ターン部１０１～１０８は、中心軸線Ｃの周りに配置された複数の直線部１１～１４を含む。中心軸線Ｃを中心とする円の周方向に隣り合う直線部１１～１４は、互いに接続されている。図示された例では、周方向に隣り合う直線部は、周方向に沿って湾曲する第１中間曲線部１５１～１５４を介して接続されている。図示された例では、第１～第８ターン部１０１～１０８は、第１方向Ｄ１に延びる第１直線部１１及び第３直線部１３と、第２方向Ｄ２に延びる第２直線部１２及び第４直線部１４とを含む。第１方向Ｄ１と第２方向Ｄ２とは、互いに非平行である。図示された例では、第１方向Ｄ１と第２方向Ｄ２とは、直交している。各ターン部１０１～１０８において、第１直線部１１及び第３直線部１３は、その間を中心軸線Ｃが通るように配置されている。また、各ターン部１０１～１０８において、第２直線部１２及び第４直線部１４は、その間を中心軸線Ｃが通るように配置されている。各ターン部１０１～１０８において、第１直線部１１及び第２直線部１２の隣り合う端部は、第１Ａ中間曲線部１５１を介して接続されている。同様に、各ターン部１０１～１０８において、第２直線部１２及び第３直線部１３の隣り合う端部は、第１Ｂ中間曲線部１５２を介して接続されている。また、各ターン部１０１～１０８において、第３直線部１３及び第４直線部１４の隣直線り合う端部は、第１Ｃ中間曲線部１５３を介して接続されている。

　さらに、径方向に隣り合うターン部１０１，１０２；・・・；１０７，１０８の第４直線部１４及び第１直線部１１の隣り合う端部は、第１Ｄ中間曲線部１５４を介して接続されている。例えば、第１ターン部１０１の第４直線部１４及び第２ターン部１０２の第１直線部１１の隣り合う端部は、第１Ｄ中間曲線部１５４を介して接続されている。また、第２ターン部１０２の第４直線部１４及び第３ターン部１０３の第１直線部１１の隣り合う端部は、第１Ｄ中間曲線部１５４を介して接続されている。図２に示すように、最内方に位置する第１ターン部１０１の第１直線部１１には、第１接続端子４６が接続されている。最外方に位置する第８ターン部１０８の第４直線部１４には、第２接続端子４７が接続されている。

　複数のターン部１０１～１０８の第１直線部１１は、径方向に配列されて第１直線部群１１Ｇを形成する。また、複数のターン部１０１～１０８の第２直線部１２は、径方向に配列されて第２直線部群１２Ｇを形成する。また、複数のターン部１０１～１０８の第３直線部１３は、径方向に配列されて第３直線部群１３Ｇを形成する。また、複数のターン部１０１～１０８の第４直線部１４は、径方向に配列されて第４直線部群１４Ｇを形成する。径方向に隣り合う直線部１１，１１；１２，１２；１３，１３；１４，１４は、互いから径方向に離間している。第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇは、それぞれ、複数の第１～第４直線部１１～１４からなる平行直線群である。

　複数のターン部１０１～１０８の第１Ａ中間曲線部１５１は、径方向に配列されて第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇを形成する。複数のターン部１０１～１０８の第１Ｂ中間曲線部１５２は、径方向に配列されて第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇを形成する。複数のターン部１０１～１０８の第１Ｃ中間曲線部１５３は、径方向に配列されて第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇを形成する。複数のターン部１０１～１０８の第１Ｄ中間曲線部１５４は、径方向に配列されて第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇを形成する。径方向に隣り合う第１中間曲線部１５１，１５１；１５２，１５２；１５３，１５３；１５４，１５４は、互いから径方向に離間している。第１Ａ～第１Ｄ中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇは、それぞれ、複数の第１Ａ～第１Ｄ中間曲線部１５１～１５４からなる平行曲線群である。

　図２乃至図５Ｂに示す例では、複数のターン部１０１～１０８のピッチが等しい。したがって、第１ターン部１０１と第２ターン部１０２との距離と、第２ターン部１０２と第３ターン部１０３との距離とが等しい。また、各直線部群１１Ｇ～１４Ｇにおいて、複数の直線部１１～１４のピッチが等しい。したがって、第１ターン部１０１の第１直線部１１と第２ターン部１０２の第１直線部１１との距離と、第２ターン部１０２の第１直線部１１と第３ターン部１０３の第１直線部１１との距離とが等しい。また、各第１中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇにおいて、複数の第１中間曲線部１５１～１５４のピッチが等しい。したがって、第１ターン部１０１の第１中間曲線部１５１と第２ターン部１０２の第１中間曲線部１５１との距離と、第２ターン部１０２の第１中間曲線部１５１と第３ターン部１０３の第１中間曲線部１５１との距離と、が等しい。

　以上に説明したコイル要素１０ｉは、一例として銅板等の金属板から渦巻形状に打ち抜かれて形成される。一方で、コイル要素１０ｉは、銅箔等の金属箔を渦巻形状にエッチングすることでも形成され得る。この場合、コイル要素１０ｉを複雑な渦巻形状パターンで形成可能となる。ただし、エッチングでは大電力の伝送を実施可能なコイル要素１０ｉの厚さの確保に手間がかかる。そのため、製造効率の観点では打ち抜きが好ましい。

　また、コイル要素１０ｉにおける導電体１０Ｅの厚さは、例えば０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下でもよい。また、コイル要素１０ｉの半径（中心軸線Ｃから径方向で最も離れた部分までの距離）は２００ｍｍ以上でもよい。コイル１０が磁界共鳴方式で電気自動車に電力を伝送する電力伝送システムＳの送電コイルユニット又は受電コイルユニットで用いられる場合、コイル要素１０ｉの半径（中心軸線Ｃから径方向で最も離れた部分までの距離）は、通常、２００ｍｍ以上で３５０ｍｍ以下である。本実施の形態では、コイル要素１０ｉが全体として長方形状である。この場合、コイル要素１０ｉの長手方向の最大寸法は、３００ｍｍ以上７００ｍｍ以下でもよく、長手方向に直交する短手方向の最大寸法は、２００ｍｍ以上６５０ｍｍ以下でもよい。例えば、コイル１０が送電コイルユニットで用いられる場合、コイル要素１０ｉの長手方向の寸法は５５０ｍｍ以上７００ｍｍ以下であってよく、コイル要素１０ｉの短手方向の寸法は４００ｍｍ以上５５０ｍｍ以下であってよい。また、コイル１０が受電コイルユニットで用いられる場合、コイル要素１０ｉの長手方向の寸法は３５０ｍｍ以上５００ｍｍ以下であってよく、コイル要素１０ｉの短手方向の寸法は２００ｍｍ以上３５０ｍｍ以下であってよい。

　また、磁界共鳴方式で電気自動車に電力を伝送する場合、１０ｋＨｚから２００ｋＨｚ、特に７９ｋＨｚから９０ｋＨｚの高周波電流の周波数域で、１ｋＷ以上、望ましくは５ｋＷ以上の電力を伝送可能とすることが望ましい。この場合、銅で形成されるコイル要素１０ｉの厚さは、０．４ｍｍ以上であることが好ましい。なお、コイル要素１０ｉの厚さが大き過ぎるとコイル１０の重量が増加し、例えば車載に好ましくない。そのため、コイル要素１０ｉの厚さは、例えば２．０ｍｍ以下でもよいし、１．５ｍｍ以下でもよいし、１．０ｍｍ以下でもよい。

　コイル要素１０ｉにおける導電体１０Ｅの線幅は、特に限られない。ただし、例えば７９ｋＨｚから９０ｋＨｚの高周波電流の周波数域で、１ｋＷ以上、好ましくは５ｋＷ以上の電力を伝送可能とすることを考慮すると、各ターン部１０１～１０８の線幅は、２ｍｍ以上２０ｍｍ以下でもよく、２ｍｍ以上１６ｍｍ以下、２ｍｍ以上１２ｍｍ以下、２ｍｍ以上８ｍｍ以下でもよい。なお、線幅とは、導電体１０Ｅが周回する方向に直交する断面での導電体１０Ｅの内周面と外周面との間の距離のことを意味する。

　なお、上述した渦巻形状の中心軸線Ｃは、本明細書では次のようにして定められる。まず、最内周のターン部１０１の径方向の内方の端部から最内周のターン部１０１と相似の形状の線状の仮想ターン部を径方向の内方に渦巻形状をなすように順次描画していく。そして、直径１ｃｍ内に収まる仮想ターン部が描画できるまで描画を継続する。そして、直径１ｃｍ内に収まる仮想ターン部の径方向の内方を、渦巻形状の周方向及び径方向に直交する方向に通過する線が、中心軸線Ｃとして定められる。

　コイル１０は、第１接続端子４６が接続される端部１０ｅ１と、第２接続端子４７が接続される１０ｅ２とを有する。図示された例では、コイル１０は、単一のコイル要素１０ｉから構成される。このため、一方の端部１０ｅ１は、コイル１０の径方向の内方に位置する内方端部である。また、他方の端部１０ｅ２は、コイル１０の径方向の外方に位置する外方端部である。内方端部１０ｅ１は、コイル要素１０ｉの第１ターン部１０１の端部である。外方端部１０ｅ２は、コイル要素１０ｉの第８ターン部１０８の端部である。

（磁性体樹脂層）
　磁性体樹脂層２０は、磁気の透過及び／又は漏れ磁界の抑制のために設けられている。磁性体樹脂層２０は、コイル１０の軸方向でコイル１０と重なる。この状態で、磁性体樹脂層２０は、コイル１０の第２主面１０ｂに直接接触している。言い換えると、磁性体樹脂層２０は、導電体１０Ｅと直接接触している。図示された例では、磁性体樹脂層２０は、コイル１０の第２主面１０ｂに密着している。言い換えると、磁性体樹脂層２０は、導電体１０Ｅと密着している。磁性体樹脂層２０は、第２主面１０ｂを覆っている。より詳しくは、磁性体樹脂層２０は、その外周縁が、軸方向に見てコイル１０の外側に位置するように形成されている。

　磁性体樹脂層２０は磁性を有する。コイルユニット５で生じる磁界は、コイル１０の中心軸線Ｃに対して全方向に広がるように生じる。この際、磁性体樹脂層２０は磁性を有することで、広がろうとする磁束線を中心軸線Ｃ側に配向できる。また、コイルユニット５で生じる磁界がコイルユニット５の周辺に位置する周辺部品に到達すると、周辺部品に悪影響が生じる場合がある。そのため、磁性体樹脂層２０は、磁力線の周辺部品への到達を抑制するために設けられている。これにより、磁性体樹脂層２０は電流の発生に寄与しない漏れ磁界を抑制できる。

　磁性体樹脂層２０は磁性体を含む。磁性体樹脂層２０は好ましくは軟磁性体を含む。より具体的には、磁性体樹脂層２０はフェライトを含む、好ましくはソフトフェライトを含む。また、磁性体樹脂層２０は、ナノ結晶磁性体を含んでもよい。

　また、磁性体樹脂層２０は樹脂を含む。磁性体樹脂層２０を形成するための樹脂としては、例えば、エポキシ樹脂やポリイミド等の熱硬化性樹脂を採用可能である。この場合、後述するようにコイル１０と磁性体樹脂層２０とを熱プレスによって一体化する際、磁性体樹脂層２０の樹脂を、熱硬化の過程で、コイル１０の形状に沿って変形させることが容易である。また、磁性体樹脂層２０を形成するための樹脂として、ナイロン等の熱可塑性樹脂も採用可能である。この場合も、磁性体樹脂層２０の樹脂を、コイル１０の形状に沿って変形させることが容易である。

　図２及び図４に示すように、磁性体樹脂層２０は、コイル１０の渦巻形状に対応する渦巻形状の凹部２５を有する。凹部２５は、磁性体樹脂層２０のうち、コイル１０の軸方向に、言い換えると磁性体樹脂層２０の厚さ方向に窪んだ部分である。凹部２５は、コイル１０の軸方向で見て渦巻形状である。そして、コイル１０の少なくとも一部は、その渦巻形状を凹部２５の渦巻形状に整合させた状態で、凹部２５内に収納されている。詳しくは、凹部２５は、導電体１０Ｅの全体を収納する。このため、図４に示すように、磁性体樹脂層２０は、コイル１０の第１主面１０ａ以外の３つの面に直接接触している。

　本実施の形態では、導電体１０Ｅは磁性体樹脂層２０から突出しない。言い換えると、コイル１０の第１主面１０ａと磁性体樹脂層２０の第１側を向く面とは面一である。ただし、コイル１０の一部が磁性体樹脂層２０から突出するように、コイル１０の一部のみが凹部２５内に収納されてもよい。また、磁性体樹脂層２０に凹部２５が形成されず、平坦な磁性体樹脂層２０の面にコイル１０が設けられてもよい。また、導電体１０Ｅは、外部に露出しない状態で磁性体樹脂層２０に埋め込まれてもよい。

　上述したように、図示された例では、磁性体樹脂層２０は、コイル１０の第２主面１０ｂに密着している。具体的には、磁性体樹脂層２０は、コイル１０に凹部２５において溶着している。すなわち、コイル１０と磁性体樹脂層２０とは、凹部２５においてアンカー効果で接合されている。コイル１０と磁性体樹脂層２０とは例えば熱プレスにより一体化される。この際、磁性体樹脂層２０の一部がコイル１０の表面の凹所に入り込み、その後、硬化する。これにより、コイル１０と磁性体樹脂層２０とが溶着され、磁性体樹脂層２０はコイル１０と密着する。

　図示された例では、磁性体樹脂層２０は、後述する第１シールド部材３０と同様に、複数に分割されている。磁性体樹脂層２０は、複数の磁性体樹脂要素２１～２４を含む。図示された例では、磁性体樹脂層２０は、第１～第４磁性体樹脂要素２１～２４を含む。磁性体樹脂層２０には、隣り合う磁性体樹脂要素２１，２２；２２，２３；２３，２４；２４，２１間を線状に延びる隙間が形成されている。図示された例では、磁性体樹脂要素２１～２４間を延びる隙間は、軸方向に見て、後述するシールド小片３１～３４間を延びる隙間５１～５４と一致する。なお、磁性体樹脂層２０は、複数の磁性体樹脂要素２１～２４に分割されていなくてもよい。言い換えると、磁性体樹脂層２０には間隙が形成されていなくてもよい。

（第１シールド部材）
　第１シールド部材３０は、磁気の透過及び／又は漏れ磁界の抑制のために設けられている。第１シールド部材３０は、板状に形成され、コイル１０の軸方向に垂直な面に沿って拡がっている。第１シールド部材３０は、軸方向で見て、その外周縁が磁性体樹脂層２０及びコイル１０の外側に位置する大きさを有している。第１シールド部材３０は、第２シールド部材４０と、コイル１０及び磁性体樹脂層２０との間に設けられている。

　第１シールド部材３０は磁性体を含む。上述したように、コイルユニット５で生じる磁界は、コイル１０の中心軸線Ｃに対して全方向に広がるように生じる。この際、第１シールド部材３０は磁性を有することで、広がろうとする磁束線を中心軸線Ｃ側に配向できる。また、第１シールド部材３０は、磁力線の周辺部品への到達を抑制するために設けられている。これにより、第１シールド部材３０は電流の発生に寄与しない漏れ磁界を抑制できる。

　第１シールド部材３０は好ましくは軟磁性体を含む。より具体的には、第１シールド部材３０はフェライトを含む、好ましくはソフトフェライトを含む。また、第１シールド部材３０は、ナノ結晶磁性体を含んでもよい。

　図４に示す例では、第１シールド部材３０は磁性体樹脂層２０から離間して配置されているが、これに限られない。第１シールド部材３０は、磁性体樹脂層２０に接していてもよい。第１シールド部材３０が磁性体樹脂層２０から離間して配置される場合、第１シールド部材３０と磁性体樹脂層２０との間には、図示しないスペーサが配置されていてよい。これにより、第１シールド部材３０と磁性体樹脂層２０との間の距離を、所定の距離に維持することができる。第１シールド部材３０と磁性体樹脂層２０との間の距離は、特に限定されないが、例えば３ｍｍ以下である。なお、第１シールド部材３０と磁性体樹脂層２０との間の距離が長くなるほど、コイルユニット５から放熱されづらくなりコイルユニット５が高温になる虞がある。このため、第１シールド部材３０と磁性体樹脂層２０との間の距離は、１ｍｍ以下であることが好ましい。第１シールド部材３０と磁性体樹脂層２０との間の距離は、０ｍｍであってもよい。言い換えると、第１シールド部材３０と磁性体樹脂層２０とは、直接接触または密着していてもよい。第１シールド部材３０と磁性体樹脂層２０との間の距離を小さくすることは、コイルユニット５の寸法（とりわけ、軸方向に沿った寸法）を小さくするためにも好ましい。

　第１シールド部材３０は、その外周縁が、軸方向に見てコイル１０の外側に位置するように寸法決めされる。ここで、上述したように電気自動車に電力を伝送する電力伝送システムＳの送電コイルユニット又は受電コイルユニットで用いられるコイル１０の場合、軸方向に見たコイル１０の寸法（長手方向の寸法×短手方向の寸法）は、通常、２００ｍｍ以上×２００ｍｍ以上である。したがって、この場合、第１シールド部材３０の外寸も、２００ｍｍ以上×２００ｍｍ以上となる。しかしながら、このような寸法の第１シールド部材３０を１枚の板で実現することは、困難である場合がある。例えば、第１シールド部材３０がフェライト板である場合、その長手方向の寸法及び短手方向の寸法が共に１５０ｍｍを超える寸法の１枚のフェライト板を形成することは、一般に困難である。また、仮に長手方向の寸法及び短手方向の寸法が共に１５０ｍｍを超える寸法の１枚のフェライト板を形成することができたとしても、そのようなフェライト板は割れやすい。コイルユニット５内の第１シールド部材３０が割れると、コイルユニット５の性能が低下する虞がある。

　このような点を考慮して、本実施の形態のコイルユニット５は、以下に記載するような工夫が成されている。まず、第１シールド部材３０は、複数のシールド小片３０Ｐに分割されている。言い換えると、第１シールド部材３０は、同一平面内に配置された複数のシールド小片３０Ｐを含む。軸方向に見た各シールド小片３０Ｐの寸法は、１５０ｍｍ以下×１５０ｍｍ以下であってよい。これにより、寸法の大きな第１シールド部材３０の形成が容易になり、また、個々のシールド小片３０Ｐが割れる虞が抑制される。

　図２乃至図５Ｂに示す例では、第１シールド部材３０は、第１～第４シールド小片３１～３４を含む。各シールド小片３１～３４は、四角形の形状を有する。図示された例では、各シールド小片３１～３４は、フェライトを含む。より具体的には、各シールド小片３１～３４は、フェライト板で形成されている。

　隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３１の間には、間隙５０が形成されている。間隙５０の幅は任意であるが、シールド小片３１～３４の製造公差を考慮すると、間隙５０の幅は１ｍｍ以上であることが好ましい。間隙５０の幅は、２ｍｍ以上であってもよく、３ｍｍ以上であってもよく、４ｍｍ以上であってもよい。ただし、間隙５０を通じた磁力線の透過を抑制する観点から、間隙の幅は６ｍｍ以下であることが好ましい。

　図示された例では、第１シールド部材３０には複数の間隙５０が形成されている。各間隙５０は、直線状に延びている。図示された例では、第１シールド部材３０には、第１～第４間隙５１～５４が形成されている。

　第１間隙５１は、第１シールド小片３１と第４シールド小片３４との間を、第２方向Ｄ２に沿って延びている。第１間隙５１は、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇの少なくとも一部を横断する。図５Ａに示す例では、第１間隙５１は、軸方向に見て、第２～第８ターン部１０２～１０８の第１直線部１１を横断する。言い換えると、第１間隙５１は、軸方向に見て、第２ターン部１０２よりも径方向の内方から第８ターン部１０８の径方向の外方まで延びている。第１間隙５１が第１直線部１１を横断するようにシールド小片３１，３４が配置されていることにより、各第１直線部１１の周囲に形成される磁力線が第１間隙５１を通じて第２シールド部材４０に到達することが抑制される。これにより、第１直線部１１の周囲に形成される磁力線によって、第２シールド部材４０に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第１間隙５１の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であることを意味し、第１間隙５１の存在によるココイルユニット５の性能の低下を抑制可能であることを意味する。

　軸方向に見て、第１間隙５１と第２～第８ターン部１０２～１０８の第１直線部１１とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。この場合、第１間隙５１の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、第１間隙５１の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図５Ａから理解されるように、軸方向に見て、第１間隙５１は、第２～第８ターン部１０２～１０８の第１直線部１１と直交していてもよい。この場合、第１間隙５１の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、第１間隙５１の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　第２間隙５２は、第１シールド小片３１と第２シールド小片３２との間を、第１方向Ｄ１に沿って延びている。第２間隙５２は、軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇの少なくとも一部を横断する。図５Ａに示す例では、第２間隙５２は、軸方向に見て、第１～第８ターン部１０１～１０８の第２直線部１２を横断する。言い換えると、第２間隙５２は、軸方向に見て、第１ターン部１０１よりも径方向の内方から第８ターン部１０８の径方向の外方まで延びている。第２間隙５２が第２直線部１２を横断するようにシールド小片３１，３２が配置されていることにより、各第２直線部１２の周囲に形成される磁力線が第２間隙５２を通じて第２シールド部材４０に到達することが抑制される。これにより、第２直線部１２の周囲に形成される磁力線によって、第２シールド部材４０に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第２間隙５２の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であることを意味し、第２間隙５２の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能であることを意味する。

　軸方向に見て、第２間隙５２と第１～第８ターン部１０１～１０８の第２直線部１２とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。この場合、第２間隙５２の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、第２間隙５２の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図５Ａから理解されるように、軸方向に見て、第２間隙５２は、第１～第８ターン部１０１～１０８の第２直線部１２と直交していてもよい。この場合、第２間隙５２の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、第２間隙５２の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　第３間隙５３は、第２シールド小片３２と第３シールド小片３３との間を、第２方向Ｄ２に沿って延びている。第３間隙５３は、軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇの少なくとも一部を横断する。図５Ａに示す例では、第３間隙５３は、軸方向に見て、第１～第８ターン部１０１～１０８の第３直線部１３を横断する。言い換えると、第３間隙５３は、軸方向に見て、第１ターン部１０１よりも径方向の内方から第８ターン部１０８の径方向の外方まで延びている。第３間隙５３が第３直線部１３を横断するようにシールド小片３２，３３が配置されていることにより、各第３直線部１３の周囲に形成される磁力線が第３間隙５３を通じて第２シールド部材４０に到達することが抑制される。これにより、第３直線部１３の周囲に形成される磁力線によって、第２シールド部材４０に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であることを意味し、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能であることを意味する。

　軸方向に見て、第３間隙５３と第１～第８ターン部１０１～１０８の第３直線部１３とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。この場合、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図５Ａから理解されるように、軸方向に見て、第３間隙５３は、第１～第８ターン部１０１～１０８の第３直線部１３と直交していてもよい。この場合、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　第４間隙５４は、第３シールド小片３３と第４シールド小片３４との間を、第１方向Ｄ１に沿って延びている。第４間隙５４は、軸方向に見て、第４直線部群１４Ｇの少なくとも一部を横断する。図５Ａに示す例では、第４間隙５４は、軸方向に見て、第１～第８ターン部１０１～１０８の第４直線部１４を横断する。言い換えると、第４間隙５４は、軸方向に見て、第１ターン部１０１よりも径方向の内方から第８ターン部１０８の径方向外方まで延びている。第４間隙５４が第４直線部１４を横断するようにシールド小片３３，３４が配置されていることにより、各第４直線部１４の周囲に形成される磁力線が第４間隙５４を通じて第２シールド部材４０に到達することが抑制される。これにより、第４直線部１４の周囲に形成される磁力線によって、第２シールド部材４０に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第４間隙５４の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であることを意味し、第４間隙５４の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能であることを意味する。

　軸方向に見て、第４間隙５４と第１～第８ターン部１０１～１０８の第４直線部１４とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。この場合、第４間隙５４の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、第４間隙５４の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図５Ａから理解されるように、軸方向に見て、第４間隙５４は、第１～第８ターン部１０１～１０８の第４直線部１４と直交していてもよい。この場合、第４間隙５４の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、第４間隙５４の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　各間隙５１～５４は、コイル要素１０ｉの最内周部を形成するターン部１０１によって囲まれる領域内に延び入っている。図示された例では、第１間隙５１及び第３間隙５３の第１方向Ｄ１における位置が一致している。このため、第１間隙５１及び第３間隙５３は、第２方向Ｄ２に連続して延びている。また、第２間隙５２及び第４間隙５４の第２方向Ｄ２における位置が一致している。このため、第２間隙５２及び第４間隙５４は、第１方向Ｄ１に連続して延びている。しかしながら、これに限られない。第１間隙５１及び第３間隙５３の第１方向Ｄ１における位置は、異なっていてもよい。また、第２間隙５２及び第４間隙５４の第２方向Ｄ２における位置は、異なっていてもよい。

　軸方向に見て、第１間隙５１及び第３間隙５３は、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されている。言い換えると、第１間隙５１及び第３間隙５３は、コイル要素１０ｉの最内周部を形成するターン部１０１の第２直線部１２及び第４直線部１４から最も離間した位置に形成されている。これにより、各第２直線部１２及び各第４直線部１４の周囲に形成される磁力線が第１間隙５１及び第３間隙５３を通じて第２シールド部材４０に到達する、ということが効果的に抑制される。これにより、第１間隙５１及び第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制可能であり、第１間隙５１及び第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制可能である。

　また、軸方向に見て、第２間隙５２及び第４間隙５４は、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されている。言い換えると、第２間隙５２及び第４間隙５４は、コイル要素１０ｉの最内周部を形成するターン部１０１の第１直線部１１及び第３直線部１３から最も離間した位置に形成されている。これにより、各第１直線部１１及び各第３直線部１３の周囲に形成される磁力線が第２間隙５２及び第４間隙５４を通じて第２シールド部材４０に到達する、ということが効果的に抑制される。これにより、第２間隙５２及び第４間隙５４の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制可能であり、第２間隙５２及び第４間隙５４の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制可能である。

（第２シールド部材）
　第２シールド部材４０は、コイル１０の第２側に配置されている。第２シールド部材４０は、コイル１０が発する電磁波を第２側から遮蔽する。コイルユニット５が発する電磁波が第２シールド部材４０によって遮断されることにより、当該電磁波が他の電子部品や人体等に影響を与えることを抑制することができる。第２シールド部材４０を形成する材料としては、例えばアルミニウム等の金属を採用可能である。コイルユニット５が自動車に取り付けられる場合、第２シールド部材４０は自動車の車体（ボディ）を構成する金属板であってよい。

　図４に示すように、第２シールド部材４０は、第１シールド部材３０から離間して配置されている。第２シールド部材４０と第１シールド部材３０との間には、スペーサ４５が配置されていてよい。これにより、第２シールド部材４０と第１シールド部材３０との距離を、所定の距離に維持することができる。スペーサ４５は、絶縁性の部材であれば特に限定されないが、熱伝導部材であることが好ましい。これにより、スペーサ４５によってコイルユニット５からの放熱を促すことができる。第１シールド部材３０と第２シールド部材４０とは、スペーサ４５としての熱伝導部材を介して接合されていてもよい。

　スペーサ４５としての熱伝導部材は、例えば、絶縁性の樹脂に熱伝導性の高い材料を分散させることにより作製された絶縁性放熱材料で形成することができる。また、スペーサ４５に高い熱伝導性が要求される場合には、スペーサ４５は、上記絶縁性放熱材料と金属製の部材とを用いて作製されてもよい。例えば、アルミなどの金属で作製された金属製ブロックを上記絶縁性放熱材料で作製されたフィルムで挟むことにより、高い熱伝導性を有するスペーサ４５を作製することができる。このように作製されたスペーサ４５は、第１シールド部材３０と金属製ブロックとの間、及び、第２シールド部材４０と金属製ブロックとの間に上記フィルムが位置するように、第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間に配置されることで、第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の絶縁性を担保しつつ、コイルユニット５からの放熱を効果的に促進することができる。

　ここで、第２シールド部材４０を第１シールド部材３０に接近して配置すると、例えば第２シールド部材４０と第１シールド部材３０との距離を１０ｍｍ以下にすると、コイル１０で生じた磁力線が第２シールド部材４０に到達しやすくなり、これにより第２シールド部材４０に渦電流が発生しやすくなると考えられる。第２シールド部材４０に渦電流が発生しやすくなると、第２シールド部材４０の損失が大きくなり、コイルユニット５の損失が大きくなる。とりわけ、本実施の形態のコイルユニット５では、第１シールド部材３０に間隙５１～５４が形成されている。このため、上記磁力線は第１シールド部材３０の間隙５１～５４を通じて第２シールド部材４０に到達するものと考えられる。このため、本実施の形態のコイルユニット５において第２シールド部材４０を第１シールド部材３０に接近させると、第１シールド部材３０に間隙５０が形成されていないコイルユニットと比較して、コイルユニット５の損失が大きくなると考えられる。

　しかしながら、本件発明者が得た知見によれば、コイルユニット５がコイル１０の第２主面１０ｂに直接接触（あるいは密着）した磁性体樹脂層２０を含むことにより、第２シールド部材４０を第１シールド部材３０に接近させることによるコイルユニット５の損失の増大を抑制することができる。さらに、本件発明者が得た知見によれば、コイル１０とシールド小片３１～３４間の間隙５１～５４との位置関係を上述した位置関係にすることにより、第２シールド部材４０を第１シールド部材３０に接近させることによるコイルユニット５の損失の増大を抑制することができる。このことは、コイルユニット５の寸法（とりわけ、軸方向に沿った寸法）を小さくすることに寄与する。

　なお、コイルユニット５を自動車に搭載する場合、その設置可能なスペースは限られている。このため、コイルユニット５の寸法を小さくすることは、有利である。したがって、本実施の形態では、コイルユニット５が自動車に設置される受電コイルユニットである場合、第２シールド部材４０と第１シールド部材３０との間の距離Ｌ１は、１０ｍｍ以下であってもよく、５ｍｍ以下であってよく、３ｍｍ以下であってよく、２ｍｍ以下であってよく、１ｍｍ以下であってもよい。一方、コイルユニット５が道路や駐車場に設置される送電コイルユニットである場合、第２シールド部材４０と第１シールド部材３０との間の距離Ｌ１は、１０ｍｍ以上であってもよく、１５ｍｍ以上であってもよく、２０ｍｍ以上であってもよい。ただし、第２シールド部材４０と第１シールド部材３０との間の距離Ｌ１が長くなるほど、コイルユニット５から放熱されづらくなりコイルユニット５が高温になる虞がある。このため、コイルユニット５が道路や駐車場に設置される場合であっても、第２シールド部材４０と第１シールド部材３０との間の距離Ｌ１は、１０ｍｍ以下であることが好ましく、５ｍｍ以下であることが更に好ましく、３ｍｍ以下であることが更に好ましく、２ｍｍ以下であることが更に好ましく、１ｍｍ以下であることが更に好ましい。また、第２シールド部材４０と第１シールド部材３０との間の距離Ｌ１が１ｍｍ以上である場合は、スペーサ４５として、上述した高い熱伝導性を有するスペーサを用いることが好ましい。

　第２シールド部材４０と第１シールド部材３０とが近接して配置されることで、本実施の形態のコイル１０の第１主面１０ａと第２シールド部材４０の第１側の面との距離Ｌ２を、１０ｍｍ以下にすることができ、５ｍｍ以下にすることができ、３ｍｍ以下にすることができる。

（接続端子）
　第１接続端子４６及び第２接続端子４７は、例えば高周波電流供給部１Ａ又は変換部２Ａとの接続の際に用いられ得る。第１接続端子４６と第１ターン部１０１との接続及び第２接続端子４７と第８ターン部１０８との接続は、超音波接合で行われる。ただし、その接続手法は限られず、例えば導電性接着剤による接続が採用されてもよい。

　送電コイルユニットとしてコイルユニット５を用いる場合、第１接続端子４６及び第２接続端子４７が図１で示したような高周波電流供給部１Ａ又は交流電源に接続される。高周波電流がコイルユニット５に供給されると、電流を、第１接続端子４６からコイル１０に流した後、第２接続端子４７から高周波電流供給部１Ａ又は交流電源に流すことができる。また、電流を、第２接続端子４７からコイル１０に流した後、第１接続端子４６から高周波電流供給部１Ａ又は交流電源に流すことができる。これにより、コイル１０の中心軸線に沿う磁力線を含む磁界を発生させることができる。

　一方で、受電コイルユニットとしてコイルユニット５を用いる場合、コイル１０の中心軸線に沿う磁力線を含む磁界を受けることで、コイル１０に高周波電流を発生させることができる。そして、この高周波電流を、第１接続端子４６又は第２接続端子４７から外部の装置に供給できる。

　図示された例では、第１接続端子４６は、コイル１０の内方端部１０ｅ１に接続されている。言い換えると、第１接続端子４６は、コイル要素１０ｉの最内周部を形成する第１ターン部１０１の第１直線部１１に接続されている。第２接続端子４７は、コイル１０の外方端部１０ｅ２に接続されている。言い換えると、第２接続端子４７は、コイル要素１０ｉの最外周部を形成する第８ターン部１０８の第４直線部１４に接続されている。

　図２に示すように、第１接続端子４６は、コイル１０の径方向の内方から外方へ延びている。第１接続端子４６は、軸方向に見て、コイル要素１０ｉの直線部群１１Ｇ～１４Ｇの１つを横断して、コイル１０の径方向の外方に延び出している。第１接続端子４６とコイル１０及び第１シールド部材３０との間の絶縁性を担保するため、第１接続端子４６とコイル１０及び第１シールド部材３０との間には、絶縁性材料が配置されていてよい。より具体的には、第１接続端子４６は絶縁性材料で被覆されていてよい。同様に、第２接続端子４７とコイル１０及び第１シールド部材３０との間にも絶縁性材料が配置されていてよい。より具体的には、第２接続端子４７は絶縁性材料で被覆されていてよい。第１接続端子４６及び／又は第２接続端子４７を被覆する絶縁性材料としては、例えばフッ素樹脂を採用可能である。これにより、第１接続端子４６及び／又は第２接続端子４７とコイル１０及び第１シールド部材３０との間の絶縁性を担保しつつ、第１接続端子４６及び／又は第２接続端子４７からの放熱を効果的に促進することができる。

　図６Ａに示すように、第１接続端子４６がコイル１０の内方端部１０ｅ１に接続する場合、軸方向に見て、第１接続端子４６は、コイル１０の内方から外方へ延びる間隙５０と重なって延びていてもよい。この場合、図７に示すように、第１接続端子４６は、コイルユニット５の側面視において、シールド小片３０Ｐと重なる高さ位置で、コイル１０の内方から外方へ延びていてよい。この場合、第１シールド部材３０の損失（発熱）を抑制可能である。図７から理解されるように、接続端子４６，４７は、導電性の接続部４８を介してコイル１０に接続されていてよい。

　第１接続端子４６がコイル１０の内方から外方へ延びる間隙５０内を延びている場合、軸方向に見て第１接続端子４６が横断する直線部１１と第１接続端子４６とがなす角度は、例えば８０°～１００°であってよい。さらに、図６Ａに示すように、第１接続端子４６は上記直線部１１と直交していてもよい。この場合、上記直線部１１の周囲に形成される磁力線が、第１接続端子４６が通る間隙５０を通じて第２シールド部材４０に到達する、ということが抑制される。

　第２シールド部材４０が四角形状である場合、軸方向に見て、第１接続端子４６及び第２接続端子４７は、第２シールド部材４０の同じ辺から延び出すことが好ましい（図２参照）。この場合、第１接続端子４６及び第２接続端子４７に接続される配線の引き回しが容易である。

　また、第２シールド部材４０の形状に限られず、第１接続端子４６及び第２接続端子４７が次のような位置関係であれば、第１接続端子４６及び第２接続端子４７に接続される配線の引き回しが容易である。すなわち、図６Ｂに示すように、軸方向に見て、第１接続端子４６と第１シールド部材３０の外周縁とが重なる点を第１の点ＩＰ１とする。また、軸方向に見て、第２接続端子４７と第１シールド部材３０の外周縁とが重なる点を第２の点ＩＰ２とする。そして、軸方向に見て、第１の点ＩＰ１と中心軸線Ｃとを結ぶ第１仮想線ＩＬ１と、第２の点ＩＰ２とＣ中心軸線とを結ぶ第２仮想線ＩＬ２と、が成す角度θが９０°以下、好ましくは６０°以下、より好ましくは４５°以下、更に好ましくは３０°以下である。

　また、第２シールド部材４０の形状に限られず、第１の点ＩＰ１と第２の点ＩＰ２との距離が１００ｍｍ以下であることが好ましく、５０ｍｍ以下であることが更に好ましい。このよう第１の点ＩＰ１と第２の点ＩＰ２とを接近させることで、第１接続端子４６及び第２接続端子４７に接続される配線の引き回しが容易である。

　また、図２乃至図５Ｂに示す例では、コイル要素１０ｉの端部１０ｅ１及び１０ｅ２が次のような位置関係にある。すなわち、コイル要素１０ｉがその外方端部１０ｅ２から内方端部１０ｅ１に向かって中心軸線Ｃの周りを周回する方向を第１周回方向ＣＤとする場合、外方端部１０ｅ２は、内方端部１０ｅ１から第１周回方向ＣＤにずれている。これにより、軸方向に見て、コイル要素１０ｉの外方端部領域（図５Ｂに示す例では、第８ターン部の第４直線部１４）と第１接続端子４６とを交差させることなく、第１の点ＩＰ１と第２の点ＩＰ２とを接近させることができる。コイル要素１０ｉの外方端部領域と第１接続端子４６とが交差しないことで、コイルユニット５の損失（発熱）を低減させることができる。

　なお、上述した実施形態及び後述する変形例のいくつかでは、第１直線部１１及び第４直線部１４がコイル要素１０ｉの端部を形成しているが、これに限られない。第１～第４直線部１１～１４のうち任意の直線部が、コイル要素１０ｉの端部を形成していてよい。

＜＜変形例＞＞
　なお、上述した第１の実施形態に対して、様々な変更を加えることが可能である。以下、図８乃至図４２を参照して、第１の実施形態の変形例について説明する。

　まず、図８乃至図１６を参照して、コイル１０と間隙５０との位置関係の変形例について説明する。図８乃至図１６では、第１接続端子４６及び第２接続端子４７の図示を省略している。

　例えば、図８に示すコイルユニット５では、第１シールド部材３０は、２つのシールド小片３１～３２を含む。各シールド小片３１～３２は、四角形の形状を有する。隣り合うシールド小片３１，３２の間に形成された間隙５０は、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇの一部と第３直線部群１３Ｇを横切っている。間隙５０は、軸方向に見て中心軸線Ｃと重なる位置に形成されている。このようなコイルユニット５によっても、間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であり、間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能である。なお、図８に示す例では、間隙５０は、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇ及び第３直線部群１３Ｇと直交している。

　また、図９に示す例では、第１シールド部材３０は、６つのシールド小片３１～３６を含む。各シールド小片３１～３６は、四角形の形状を有する。隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３１；３２，３５の間に形成された７つの間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇと中心軸線Ｃとの間を延びている。また、上記７つの間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇと中心軸線Ｃとの間を延びている。間隙５０がコイル要素１０ｉの最内周部を形成する第１ターン部１０１の内方を延びることにより、当該間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であり、当該間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能である。なお、図９に示す例では、７つの間隙５０のうち６つは、軸方向に見て、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇのいずれかと直交している。

　また、図１０及び図１１に示す例では、第１シールド部材３０は、４つのシールド小片３１～３４を含む。各シールド小片３１～３４は、四角形の形状を有する。隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４の間に形成された３つの間隙５０のうち１つは、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇを横切っている。この間隙５０は、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇと直交している。また、他の２つの間隙５０の一方は、軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇ内を第２直線部１２に沿って延びている。また、他の２つの間隙５０の他方は、第４直線部群１４内を第４直線部１４に沿って延びている。このように、第１シールド部材３０に形成された複数の間隙５０の一部が、軸方向に見て、コイル１０を形成するいずれかの直線部群１１Ｇ～１４Ｇ内を、当該直線部群１１Ｇ～１４Ｇを構成する直線部１１～１４に沿って延びていてもよい。この場合も、少なくとも、第１直線部群１１Ｇを横切る間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であり、当該間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能である。

　なお、発明者が得た知見によれば、間隙５０が軸方向に見ていずれかの直線部群１１Ｇ～１４Ｇ内を当該直線部群１１Ｇ～１４Ｇを構成する直線部１１～１４に沿って延びる場合、当該間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大は、当該間隙５０が直線部群１１Ｇ～１４Ｇの径方向における中央に近づくほど大きくなる。したがって、図１０に示すように、第２直線部群１２Ｇ内を延びる間隙５０は、第２直線部群１２Ｇの複数の第２直線部１２のうちの最内方の第２直線部１２（第１ターン部１０１の第２直線部１２）より数えて当該複数の第２直線部１２の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第２直線部１２よりも、中心軸線Ｃの側（径方向の内方）を延びていることが好ましい。あるいは、図１１に示すように、第２直線部群１２Ｇ内を延びる間隙５０は、第２直線部群１２Ｇの複数の第２直線部１２のうちの最外方の第２直線部１２（第８ターン部１０８の第２直線部１２）より数えて当該複数の第２直線部１２の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第２直線部１２よりも、中心軸線Ｃの側とは反対の側（径方向の外方）を延びていることが好ましい。具体的には、図１０及び図１１に示す例では、第２直線部群１２Ｇの第２直線部１２の総数は８である。８を３で割った値以上の最小の整数は３である。したがって、第２直線部群１２Ｇ内を延びる間隙５０は、図１０に示すように、第３ターン部１０３の第２直線部１２よりも径方向の内方に位置していることが好ましい。あるいは、第２直線部群１２Ｇ内を延びる間隙５０は、図１１に示すように、第６ターン部１０６の第２直線部１２よりも径方向の外方に位置していることが好ましい。

　同様に、図１０に示すように、第４直線部群１４Ｇ内を延びる間隙５０は、第４直線部群１４Ｇの複数の第４直線部１４のうちの最内方の第４直線部１４（第１ターン部１０１の第４直線部１４）より数えて当該複数の第４直線部１４の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第４直線部１４よりも、中心軸線Ｃの側（径方向の内方）を延びていることが好ましい。あるいは、図１１に示すように、第４直線部群１４Ｇ内を延びる間隙５０は、第４直線部群１４Ｇの複数の第４直線部１４のうちの最外方の第４直線部１４（第８ターン部１０８の第４直線部１４）より数えて当該複数の第４直線部１４の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第４直線部１４よりも、中心軸線Ｃの側とは反対の側（径方向の外方）を延びていることが好ましい。具体的には、図１０及び図１１に示す例では、第４直線部群１４Ｇの第４直線部１４の総数は８である。８を３で割った値以上の最小の整数は３である。したがって、第４直線部群１４Ｇ内を延びる間隙５０は、図１０に示すように、第３ターン部１０３の第４直線部１４よりも径方向の内方に位置していることが好ましい。あるいは、第４直線部群１４Ｇ内を延びる間隙５０は、図１１に示すように、第６ターン部１０６の第４直線部１４よりも径方向の外方に位置していることが好ましい。

　このことは、第１シールド部材３０に、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇ内を第１直線部１１に沿って延びる間隙５０が形成されている場合や、軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇ内を第３直線部１３に沿って延びる間隙５０が形成されている場合も同様に当てはまる。図１２乃至図１６に示す例では、第１シールド部材３０は、６つのシールド小片３１～３６を含む。各シールド小片３１～３６は、四角形の形状を有する。隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３１；３２，３５の間に形成された７つの間隙５０のうち３つは、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇの一部及び／又は第３直線部群１３Ｇの一部を横切っている。これら３つの間隙５０は、軸方向に見て、１直線部群１１Ｇの一部及び／又は第３直線部群１３Ｇの一部と直交している。また、他の間隙５０のうち１つは、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇ内を第１直線部１１に沿って延びている。また、他の間隙のうちの他の２つは、第３直線部群１３Ｇ内を第３直線部１３に沿って延びている。

　図１２及び図１３に示すように、第１直線部群１１Ｇ内を延びる間隙５０は、第１直線部群１１Ｇの複数の第１直線部１１のうちの最内方の第１直線部１１（第１ターン部１０１の第１直線部１１）より数えて当該複数の第１直線部１１の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第１直線部１１よりも、中心軸線Ｃの側（径方向の内方）を延びていることが好ましい。あるいは、図１５及び図１６に示すように、第１直線部群１１Ｇ内を延びる間隙５０は、第１直線部群１１Ｇの複数の第１直線部１１のうちの最外方の第１直線部１１（第８ターン部１０８の第１直線部１１）より数えて当該複数の第１直線部１１の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第１直線部１１よりも、中心軸線Ｃの側とは反対の側（径方向の外方）を延びていることが好ましい。具体的には、図１２乃至図１６に示す例では、第１直線部群１１Ｇの第１直線部１１の総数は８である。８を３で割った値以上の最小の整数は３である。したがって、第１直線部群１１Ｇ内を延びる間隙５０は、図１２及び図１３に示すように、第３ターン部１０３の第１直線部１１よりも径方向の内方に位置していることが好ましい。あるいは、第１直線部群１１Ｇ内を延びる間隙５０は、図１５及び図１６に示すように、第６ターン部１０６の第１直線部１１よりも径方向の外方に位置していることが好ましい。

　同様に、図１２及び図１３に示すように、第３直線部群１３Ｇ内を延びる間隙５０は、第３直線部群１３Ｇの複数の第３直線部１３のうちの最内方の第３直線部１３（第１ターン部１０１の第３直線部１３）より数えて当該複数の第３直線部１３の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第３直線部１３よりも、中心軸線Ｃの側（径方向の内方）を延びていることが好ましい。あるいは、図１５及び図１６に示すように、第３直線部群１３Ｇ内を延びる間隙５０は、第３直線部群１３Ｇの複数の第３直線部１３のうちの最外方の第３直線部１３（第８ターン部１０８の第３直線部１３）より数えて当該複数の第３直線部１３の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第３直線部１３よりも、中心軸線Ｃの側とは反対の側（径方向の外方）を延びていることが好ましい。具体的には、図１２乃至図１６に示す例では、第３直線部群１３Ｇの第３直線部１３の総数は８である。８を３で割った値以上の最小の整数は３である。したがって、第３直線部群１３Ｇ内を延びる間隙５０は、図１２及び図１３に示すように、第３ターン部１０３の第３直線部１３よりも径方向の内方に位置していることが好ましい。あるいは、第３直線部群１３Ｇ内を延びる間隙５０は、図１５及び図１６に示すように、第６ターン部１０６の第３直線部１３よりも径方向の外方に位置していることが好ましい。

　また、図１７乃至図１９に示すように、コイル１０は、複数の渦巻形状のコイル要素１０ｊ，１０ｊｊを含んでいてもよい。図１７乃至図１９に示す例では、コイル１０は、軸方向に並ぶ２つの第１コイル要素１０ｊ及び第２コイル要素１０ｊｊを含んでいる。第１コイル要素１０ｊ及び第２コイル要素１０ｊｊの軸方向に沿ったピッチＰは、例えば、５ｍｍ以上４０ｍｍ以下である。

　図示された例では、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊは、渦巻形状を有する導電体１０Ｅを含む。導電体１０Ｅは、径方向に並ぶ複数のターン部１０１～１０５を含む。図示された例では、導電体１０Ｅは、第１～第５ターン部１０１～１０５を含む。第１～第５ターン部１０１～１０５は、径方向の内側から外側に向けて、この順に並んでいる。言い換えると、第１ターン部１０１が径方向の最も内方に位置し、第５ターン部１０５が径方向の最も外方に位置している。更に言い換えると、第１ターン部１０１が各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの最内周部を形成する。また、第５ターン部１０５が各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの最外周部を形成する。

　各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの各ターン部１０１～１０５は、軸方向に垂直な仮想平面上を延びている。第１～第５ターン部１０１～１０５は、この順に連なり、これによりコイル要素１０ｊ，１０ｊｊは中心軸線Ｃの周りに渦巻形状を形成している。図示された例では、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊ（導電体１０Ｅ）は、各ターン部１０１～１０５が概ね四角形を成すように巻き回されているが、これに限られない。各ターン部１０１～１０５は、四角形以外の多角形を概ね成すように巻き回されていてもよい。図１７及び図１８から理解されるように、第１コイル要素１０ｊの第１～第５ターン部１０１～１０５は、それぞれ、第２コイル要素１０ｊｊの第１～第５ターン部１０１～１０５と軸方向に整列している。

　各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの各ターン部１０１～１０５は、中心軸線Ｃの周りに配置された複数の直線部１１～１３を含む。中心軸線Ｃを中心とする円の周方向に隣り合う直線部１１～１３は、互いに接続されている。図示された例では、第１～第５ターン部１０１～１０５は、第１方向Ｄ１に延びる第１直線部１１及び第３直線部１３と、第２方向Ｄ２に延びる第２直線部１２とを含む。また、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１～第４ターン部１０１～１０４は、ターン接続部１６を含む。第１～第４ターン部１０１～１０４は、それぞれ、そのターン接続部１６において、第２～第５ターン部１０２～１０５に接続する。

　第１方向Ｄ１と第２方向Ｄ２とは、互いに非平行である。図示された例では、第１方向Ｄ１と第２方向Ｄ２とは、直交している。各ターン部１０１～１０５において、第１直線部１１及び第３直線部１３は、その間を中心軸線Ｃが通るように配置されている。また、各ターン部１０１～１０５において、第２直線部１２及びターン接続部１６は、その間を中心軸線Ｃが通るように配置されている。

　また、第１コイル要素１０ｊの各ターン部１０１～１０５において、第１直線部１１及び第２直線部１２の隣り合う端部は、周方向に沿って湾曲する第１Ａ中間曲線部１５１を介して接続されている。同様に、第１コイル要素１０ｊの各ターン部１０１～１０５において、第２直線部１２及び第３直線部１３の隣り合う端部は、周方向に沿って湾曲する第１Ｂ中間曲線部１５２を介して接続されている。また、第１コイル要素１０ｊの第１～第４ターン部１０１～１０４において、第１直線部１１及びターン接続部１６の隣り合う端部は、周方向に沿って湾曲する第１Ｄ中間曲線部１５４を介して接続されている。さらに、第１コイル要素１０ｊの第１～第４ターン部１０１～１０４のターン接続部１６は、それぞれ、周方向に沿って湾曲する第１Ｃ中間曲線部１５３を介して、第１コイル要素１０ｊの第２～第５ターン部１０２～１０５の第３直線部１３に接続している。

　また、第２コイル要素１０ｊｊの各ターン部１０１～１０５において、第１直線部１１及び第２直線部１２の隣り合う端部は、第１Ａ中間曲線部１５１を介して接続されている。同様に、第２コイル要素１０ｊｊの各ターン部１０１～１０５において、第２直線部１２及び第３直線部１３の隣り合う端部は、第１Ｂ中間曲線部１５２を介して接続されている。また、第２コイル要素１０ｊｊの第１～第４ターン部１０１～１０４において、第３直線部１３及びターン接続部１６の隣り合う端部は、第１Ｃ中間曲線部１５３を介して接続されている。さらに、第２コイル要素１０ｊｊの第１～第４ターン部１０１～１０４のターン接続部１６は、それぞれ、第１Ｄ中間曲線部１５４を介して、第２コイル要素１０ｊｊの第２～第５ターン部１０２～１０５の第１直線部１１に接続している。

　図１７から理解されるように、第１コイル要素１０ｊの第１ターン部１０１の第１～第３直線部１１～１３及びターン接続部１６は、それぞれ、第２コイル要素１０ｊｊの第１ターン部１０１の第１～第３直線部１１～１３及びターン接続部１６と軸方向に整列している。また、第１コイル要素１０ｊの第２ターン部１０２の第１～第３直線部１１～１３及びターン接続部１６は、それぞれ、第２コイル要素１０ｊｊの第２ターン部１０２の第１～第３直線部１１～１３及びターン接続部１６と軸方向に整列している。また、第１コイル要素１０ｊの第３ターン部１０３の第１～第３直線部１１～１３及びターン接続部１６は、それぞれ、第２コイル要素１０ｊｊの第３ターン部１０３の第１～第３直線部１１～１３及びターン接続部１６と軸方向に整列している。また、第１コイル要素１０ｊの第４ターン部１０４の第１～第３直線部１１～１３及びターン接続部１６は、それぞれ、第２コイル要素１０ｊｊの第４ターン部１０４の第１～第３直線部１１～１３及びターン接続部１６と軸方向に整列している。また、第１コイル要素１０ｊの第５ターン部１０５の第１～第３直線部１１～１３は、それぞれ、第２コイル要素１０ｊｊの第５ターン部１０５の第１～第３直線部１１～１３と軸方向に整列している。

　図１７から理解されるように、第１コイル要素１０ｊの最内方に位置する第１ターン部１０１の第３直線部１３と、第２コイル要素１０ｊｊの最内方に位置する第１ターン部１０１の第１直線部１１とが、電気的に接続されている。また、第１コイル要素１０ｊの最外方に位置する第５ターン部１０５の第１直線部１１に、第１接続端子４６が接続されている。また、第２コイル要素１０ｊｊの最外方に位置する第５ターン部１０５の第３直線部１３に、第２接続端子４７が接続されている。

　図１８に示すように、第１コイル要素１０ｊがコイル１０の第１主面１０ａを形成する。また、第２コイル要素１０ｊｊがコイル１０の第２主面１０ｂを形成する。磁性体樹脂層２０は、コイル１０の第２主面１０ｂに直接接触している。言い換えると、磁性体樹脂層２０は、第２コイル要素１０ｊｊの導電体１０Ｅと直接接触している。図示された例では、磁性体樹脂層２０は、コイル１０の第２主面１０ｂに密着している。言い換えると、磁性体樹脂層２０は、第２コイル要素１０ｊｊの導電体１０Ｅと密着している。図１８に示す例では、コイル１０は磁性体樹脂層２０に埋め込まれている。図１８に示す例では、磁性体樹脂層２０は、第１コイル要素１０ｊの第２側を向く面にも直接接触または密着している。しかしながら、これに限られず、磁性体樹脂層２０は第１コイル要素１０ｊの第２側を向く面に直接接触または密着していなくてもよい。

　図１７乃至図１９に示す例では、第１シールド部材３０は、９つのシールド小片３１～３９を含む。各シールド小片３１～３９は、四角形の形状を有する。隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３７；３７，３８；３８，３１；３２，３９；３４，３９；３６，３９；３８，３９の間に形成された１２の間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１コイル要素１０ｊ及び第２コイル要素１０ｊｊの第１直線部群１１Ｇを横断している。これら２つの間隙５０は、軸方向に見て、第１コイル要素１０ｊ及び第２コイル要素１０ｊｊの第１直線部群１１Ｇと直交している。また、上記１２の間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１コイル要素１０ｊ及び第２コイル要素１０ｊｊの第２直線部群１２Ｇを横断している。これら２つの間隙５０は、軸方向に見て、第１コイル要素１０ｊ及び第２コイル要素１０ｊｊの第２直線部群１２Ｇと直交している。また、上記１２の間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１コイル要素１０ｊ及び第２コイル要素１０ｊｊの第３直線部群１３Ｇを横断している。これら２つの間隙５０は、軸方向に見て、第１コイル要素１０ｊ及び第２コイル要素１０ｊｊの第３直線部群１３Ｇと直交している。また、上記１２の間隙５０のうち４つは、軸方向に見て、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの最内方に位置する第１ターン部１０１よりも、径方向の内方に位置する。

　上述した例では、第１シールド部材３０は、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊの直線部群１１Ｇ～１４Ｇのいずれかを横断する間隙５０を含むが、これに限られない。第１シールド部材３０は、直線部群１１Ｇ～１４Ｇを横断する間隙５０を含まなくてもよい。図２０に示す例では、第１シールド部材３０は、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇを横断する間隙５０を含んでいない。

　図２０に示す例では、第１シールド部材３０は、９つのシールド小片３１～３９を含む。各シールド小片３１～３９は、四角形の形状を有する。隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３７；３７，３８；３８，３１；３２，３９；３４，３９；３６，３９；３８，３９の間に形成された１２の間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１コイル要素１０ｊ及び第２コイル要素１０ｊｊの第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇを横断している。また、上記１２の間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１コイル要素１０ｊ及び第２コイル要素１０ｊｊの第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇを横断している。また、上記１２の間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１コイル要素１０ｊ及び第２コイル要素１０ｊｊの第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇを横断している。また、上記１２の間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１コイル要素１０ｊ及び第２コイル要素１０ｊｊの第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇを横断している。

　もちろん、図２１～図２５に示すように、第１シールド部材３０は、コイル要素１０ｉ，１０ｊの第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇを横断する間隙５０と、第１Ａ～第１Ｄ中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇを横断する間隙５０との、両方を含んでいてもよい。

　図２２及び図２３に示す例では、第１シールド部材３０は、８つのシールド小片３１～３８を含む。各シールド小片３１～３８は、三角形の形状を有する。より具体的には、各シールド小片３１～３８は、直角三角形の形状を有する。隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３７；３７，３８；３８，３１の間に形成された第１～第８間隙５１～５８は、中心軸線Ｃから放射状に延びている。軸方向に見て、間隙５１，５３，５５，５７は、それぞれ、第１Ａ～第１Ｄ中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇの少なくとも一部を横断する。図示された例では、軸方向に見て、間隙５１，５３，５５，５７は、それぞれ、第１Ａ～第１Ｄ中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇを横断する。言い換えると、軸方向に見て、間隙５１，５３，５５，５７は、それぞれ、第１Ａ～第１Ｄ中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇよりも径方向の内方から径方向の外方に亘って延びている。

　第１間隙５１が第１Ａ中間曲線部１５１を横断するようにシールド小片３１，３２が配置されていることにより、各第１Ａ中間曲線部１５１の周囲に形成される磁力線が第２間隙５２を通じて第２シールド部材４０に到達することが抑制される。これにより、第１Ａ中間曲線部１５１の周囲に形成される磁力線によって、第２シールド部材４０に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第１間隙５１の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であることを意味し、第１間隙５１の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能であることを意味する。

　軸方向に見て、第１間隙５１と第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇの接線ＴＬ１とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。この場合、第１間隙５１の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、第１間隙５１の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図２２及び図２３から理解されるように、軸方向に見て、第１間隙５１は、第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇの接線ＴＬ１と直交していてもよい。この場合、第１間隙５１の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、第１間隙５１の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　さらに、第３間隙５３が第１Ｂ中間曲線部１５２を横断するようにシールド小片３３，３４が配置されていることにより、各第１Ｂ中間曲線部１５２の周囲に形成される磁力線が第３間隙５３を通じて第２シールド部材４０に到達することが抑制される。これにより、第１Ｂ中間曲線部１５２の周囲に形成される磁力線によって、第２シールド部材４０に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であることを意味し、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能であることを意味する。

　軸方向に見て、第３間隙５３と第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇの接線ＴＬ２とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。この場合、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図２２及び図２３から理解されるように、軸方向に見て、第３間隙５３は、第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇの接線ＴＬ２と直交していてもよい。この場合、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　さらに、第５間隙５５が第１Ｃ中間曲線部１５３を横断するようにシールド小片３５，３６が配置されていることにより、各第１Ｃ中間曲線部１５３の周囲に形成される磁力線が第５間隙５５を通じて第２シールド部材４０に到達することが抑制される。これにより、第１Ｃ中間曲線部１５３の周囲に形成される磁力線によって、第２シールド部材４０に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第５間隙５５の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であることを意味し、第５間隙５５の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能であることを意味する。

　軸方向に見て、第５間隙５５と第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇの接線ＴＬ３とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。この場合、第５間隙５５の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、第５間隙５５の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図２２及び図２３から理解されるように、軸方向に見て、第５間隙５５は、第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇの接線ＴＬ３と直交していてもよい。この場合、第５間隙５５の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、第５間隙５５の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　さらに、第７間隙５７が第１Ｄ中間曲線部１５４を横断するようにシールド小片３７，３８が配置されていることにより、各第１Ｄ中間曲線部１５４の周囲に形成される磁力線が第７間隙５７を通じて第２シールド部材４０に到達することが抑制される。これにより、第１Ｄ中間曲線部１５４の周囲に形成される磁力線によって、第２シールド部材４０に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第７間隙５７の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であることを意味し、第７間隙５７の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能であることを意味する。

　軸方向に見て、第７間隙５７と第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇの接線ＴＬ４とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。この場合、第７間隙５７の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、第７間隙５７の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図２２及び図２３から理解されるように、軸方向に見て、第７間隙５７は、第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇの接線ＴＬ４と直交していてもよい。この場合、第７間隙５７の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、第７間隙５７の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　なお、本明細書において、曲線部群の接線とは、軸方向に見て、当該曲線部群を構成する曲線部の接線を意味する。したがって、第１Ａ～第１Ｄ中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇの接線ＴＬ１～ＴＬ４は、それぞれ、第１Ａ～第１Ｄ中間曲線部１５１～１５４の接線である。

　図２２及び図２３に示す例において、軸方向に見て、間隙５２，５４，５８は、それぞれ、第１～第３直線部群１１Ｇ～１３Ｇの少なくとも一部を横断する。図示された例では、間隙５２，５４，５８は、それぞれ、第１～第３直線部群１１Ｇ～１３Ｇを横断する。言い換えると、軸方向に見て、間隙５２，５４，５８は、それぞれ、第１～第３直線部群１１Ｇ～１３Ｇよりも径方向の内方から径方向の外方まで延びている。

　軸方向に見て、第８間隙５８と第１直線部１１とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、第８間隙５８は、第１直線部１１と直交している。また、軸方向に見て、第２間隙５２と第２直線部１２とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、第２間隙５２は、第２直線部１２と直交している。また、軸方向に見て、第４間隙５４と第３直線部１３とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、第４間隙５４は、第３直線部１３と直交している。

　さらに、図２２に示す例において、軸方向に見て、第６間隙５６は、第４直線部群１４Ｇの少なくとも一部を横断する。図示された例では、第６間隙５６は、第４直線部群１４Ｇを横断する。言い換えると、軸方向に見て、第６間隙５６は、それぞれ、第４直線部群１４Ｇよりも径方向の内方から径方向の外方まで延びている。軸方向に見て、第６間隙５６と第４直線部１４とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、第６間隙５６は、第４直線部１４と直交している。

　図２４及び図２５に示す例でも、軸方向に見て、第１中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇを横断する間隙５０と、第１中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇの接線ＴＬ１～ＴＬ４とが成す角度は、８０°～１００°である。図２４及び図２５に示す例では、軸方向に見て、第１中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇを横断する間隙５０は、第１中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇの接線ＴＬ１～ＴＬ４と直交している。このように、第１中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇを横断する間隙５０と第１中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇの接線ＴＬ１～ＴＬ４とが成す角度が８０°～１００°となるような複数のシールド小片３０Ｐのレイアウト（あるいは、第１シールド部材３０の分割の態様）としては、様々なレイアウト（あるいは、様々な分割の態様）が採用可能である。

　次に、図２６乃至図２９に示す変形例について説明する。上述した例では、周方向に隣り合う直線部群１１Ｇ，１２Ｇ；１２Ｇ，１３Ｇ；１３Ｇ，１４Ｇ；１４Ｇ，１１Ｇは、第１中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇを介して接続されているが、これに限られない。図２６乃至図２９に示す例では、周方向に隣り合う直線部群１１Ｇ，１２Ｇ；１２Ｇ，１３Ｇ；１３Ｇ，１４Ｇ；１４Ｇ，１１Ｇは、第１中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇを介して接続されている。

　図２６乃至図２９に示す例では、コイル要素１０ｉは、全体として八角形状である。コイル要素１０ｉ（導電体１０Ｅ）は、各ターン部１０１～１０８が概ね八角形を成すように巻き回されている。

　図２６乃至図２９に示す例において、第１～第８ターン部１０１～１０８は、第１～第４直線部１１～１４に加え、第１中間直線部１６１～１６４を含む。第１Ａ中間直線部１６１及び第１Ｃ中間直線部１６３は、第３方向Ｄ３に延びる。第３方向Ｄ３は、第１～第２方向Ｄ１～Ｄ２のいずれとも非平行である。第１Ｂ中間直線部１６２及び第１Ｄ中間直線部１６４は、第４方向Ｄ４に延びる。第４方向Ｄ４は、第１～第３方向Ｄ１～Ｄ３のいずれとも非平行である。

　各ターン部１０１～１０８において、第１直線部１１及び第２直線部１２の隣り合う端部は、第１Ａ中間直線部１６１を介して接続されている。同様に、各ターン部１０１～１０８において、第２直線部１２及び第３直線部１３の隣り合う端部は、第１Ｂ中間直線部１６２を介して接続されている。また、各ターン部１０１～１０８において、第３直線部１３及び第４直線部１４の隣り合う端部は、第１Ｃ中間直線部１６３を介して接続されている。

　さらに、径方向に隣り合うターン部１０１，１０２；・・・；１０７，１０８の第４直線部１４及び第１直線部１１の隣り合う端部は、第１Ｄ中間直線部１６４を介して接続されている。例えば、第１ターン部１０１の第４直線部１４及び第２ターン部１０２の第１直線部１１の隣り合う端部は、第１Ｄ中間直線部１６４を介して接続されている。また、第２ターン部１０２の第４直線部１４及び第３ターン部１０３の第１直線部１１の隣り合う端部は、第１Ｄ中間直線部１６４を介して接続されている。

　複数のターン部１０１～１０８の第１Ａ中間直線部１６１は、径方向に配列されて第１Ａ中間直線部群１６１Ｇを形成する。また、複数のターン部１０１～１０８の第１Ｂ中間直線部１６２は、径方向に配列されて第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇを形成する。また、複数のターン部１０１～１０８の第１Ｃ中間直線部１６３は、径方向に配列されて第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇを形成する。また、複数のターン部１０１～１０８の第１Ｄ中間直線部１６４は、径方向に配列されて第１Ｄ直線部群１６４Ｇを形成する。径方向に隣り合う第１中間直線部１６１，１６１；１６２，１６２；１６３，１６３；１６４，１６４は、互いから径方向に離間している。第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇは、それぞれ、複数の第１Ａ～第１Ｄ中間直線部１６１～１６４からなる平行直線群である。

　上述したように、コイル要素１０ｉは、全体として八角形状である。コイル要素１０ｉ（導電体１０Ｅ）は、各ターン部１０１～１０８が概ね八角形を成すように巻き回されている。言い換えると、コイル要素１０ｉは、八角形の８つの辺に沿って延びる８つの直線部群１１～１４，１６１～１６４を含む。図示された例では、軸方向に見て、第１直線部１１と第１Ａ中間直線部１６１とが成す角度が１２５°～１４５°である。また、軸方向に見て、第１Ａ中間直線部１６１と第２直線部１２とが成す角度が１２５°～１４５°である。また、軸方向に見て、第２直線部１２と第１Ｂ中間直線部１６２とが成す角度が１２５°～１４５°である。また、軸方向に見て、第１Ｂ中間直線部１６２と第３直線部１３とが成す角度が１２５°～１４５°である。また、軸方向に見て、第３直線部１３と第１Ｃ中間直線部１６３とが成す角度が１２５°～１４５°である。また、軸方向に見て、第１Ｃ中間直線部１６３と第４直線部１４とが成す角度が１２５°～１４５°である。また、軸方向に見て、第４直線部１４と第１Ｄ中間直線部１６４とが成す角度が１２５°～１４５°である。また、軸方向に見て、第１Ｄ中間直線部１６４と第１直線部１１とが成す角度が１２５°～１４５°である。

　とりわけ、図２６乃至図２９に示す例では、軸方向に見て、第１直線部１１と第１Ａ中間直線部１６１とが成す角度は、１３５°である。また、軸方向に見て、第１Ａ中間直線部１６１と第２直線部１２とが成す角度は、１３５°である。また、軸方向に見て、第２直線部１２と第１Ｂ中間直線部１６２とが成す角度は、１３５°である。また、軸方向に見て、第１Ｂ中間直線部１６２と第３直線部１３とが成す角度は、１３５°である。また、軸方向に見て、第３直線部１３と第１Ｃ中間直線部１６３とが成す角度は、１３５°である。また、軸方向に見て、第１Ｃ中間直線部１６３と第４直線部１４とが成す角度は、１３５°である。また、軸方向に見て、第４直線部１４と第１Ｄ中間直線部１６４とが成す角度は、１３５°である。また、軸方向に見て、第１Ｄ中間直線部１６４と第１直線部１１とが成す角度は、１３５°である。

　さらに、図２６乃至図２９に示す例では、コイル要素１０ｉは、全体として正八角形状である。コイル要素１０ｉ（導電体１０Ｅ）は、各ターン部１０１～１０８が概ね正八角形を成すように巻き回されている。言い換えると、コイル要素１０ｉは、正八角形の８つの辺に沿って延びる８つの直線部群１１～１４，１６１～１６４を含む。これにより、コイル１０の性能を向上させることができる。

　なお、周方向に隣り合う直線部１１～１４と第１中間直線部１６１～１６４とは、曲線部によって接続されていてもよい。

　図２６に示す例では、第１シールド部材３０は、図２乃至図５Ｂに示す例と同様に、第１～第４シールド小片３１～３４を含む。各シールド小片３１～３４は、四角形の形状を有する。第１シールド部材３０には、第１～第４間隙５１～５４が形成されている。第１～第４間隙５１～５４は、それぞれ、軸方向に見て、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇの少なくとも一部を横断する。図２６に示す例では、第１～第４間隙５１～５４は、それぞれ、軸方向に見て、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇを横断する。

　図２６に示す例では、軸方向に見て、第１間隙５１と第１直線部群１１Ｇの第１直線部１１とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。同様に、軸方向に見て、第２間隙５２と第２直線部群１２Ｇの第２直線部１２とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。また、軸方向に見て、第３間隙５３と第３直線部群１３Ｇの第３直線部１３とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。また、軸方向に見て、第４間隙５４と第４直線部群１４Ｇの第４直線部１４とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。

　図２６に示す例では、軸方向に見て、第１間隙５１は、第１直線部群１１Ｇの第１直線部１１と直交していてもよい。また、軸方向に見て、第２間隙５２は、第２直線部群１２Ｇの第２直線部１２と直交していてもよい。また、軸方向に見て、第３間隙５３は、第３直線部群１３Ｇの第３直線部１３と直交していてもよい。また、軸方向に見て、第４間隙５４は、第４直線部群１４Ｇの第４直線部１４と直交していてもよい。

　図２７に示す例では、第１シールド部材３０は、１２のシールド小片３０Ｐを含む。第１シールド部材３０には、１７の間隙５０が形成されている。図２７に示す例では、軸方向に見て、上記１７の間隙５０のうち１４の間隙５０は、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇ及び／又は第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇの少なくとも一部を横断している。上記１４の間隙５０のうち２つは、第１直線部群１１Ｇ又は第３直線部群１３Ｇを横断している。図２７に示す例では、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇを横断する間隙５０と第１直線部群１１Ｇとが成す角度は、８０°～１００°であり、より具体的には９０°である。また、図２７に示す例では、軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇを横断する間隙５０と第３直線部群１３Ｇとが成す角度は、８０°～１００°であり、より具体的には９０°である。

　図２７に示す例では、上記１７の間隙５０のうち１つは、第２直線部群１２Ｇ内を、第２直線部群１２Ｇに沿って延びている。第２直線部群１２Ｇ内を延びる間隙５０は、第２直線部群１２Ｇの複数の第２直線部１２のうちの最内方の第２直線部１２（第１ターン部１０１の第２直線部１２）より数えて当該複数の第２直線部１２の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第２直線部１２よりも、中心軸線Ｃの側（径方向の内方）を延びている。

　図２７に示す例では、上記１７の間隙５０のうち１つは、第４直線部群１４Ｇ内を、第２直線部群１４Ｇに沿って延びている。第４直線部群１４Ｇ内を延びる間隙５０は、第４直線部群１４Ｇの複数の第４直線部１４のうちの最内方の第４直線部１４（第１ターン部１０１の第４直線部１４）より数えて当該複数の第４直線部１４の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第４直線部１４よりも、中心軸線Ｃの側（径方向の内方）を延びている。

　図２７に示す例では、上記１７の間隙５０のうち１つは、コイル１０を横断していない。

　図２８に示す例では、第１シールド部材３０は、８つのシールド小片３１～３８を含む。各シールド小片３１～３８は、三角形の形状を有する。より具体的には、各シールド小片３１～３８は、直角三角形の形状を有する。隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３７；３７，３８；３８，３１の間に形成された第１～第８間隙５１～５８は、中心軸線Ｃから放射状に延びている。軸方向に見て、間隙５１，５３，５５，５７は、それぞれ、第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇの少なくとも一部を横断する。図示された例では、軸方向に見て、間隙５１，５３，５５，５７は、それぞれ、第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇを横断する。言い換えると、軸方向に見て、間隙５１，５３，５５，５７は、それぞれ、第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇよりも径方向の内方から径方向の外方に亘って延びている。

　第１間隙５１が第１Ａ中間直線部１６１を横断するようにシールド小片３１，３２が配置されていることにより、各第１Ａ中間直線部１６１の周囲に形成される磁力線が第１間隙５１を通じて第２シールド部材４０に到達することが抑制される。これにより、第１Ａ中間直線部１６１の周囲に形成される磁力線によって、第２シールド部材４０に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第２間隙５２の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であることを意味し、第１間隙５１の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能であることを意味する。

　軸方向に見て、第１間隙５１と第１Ａ中間直線部１６１とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。この場合、第１間隙５１の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、第１間隙５１の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図２８から理解されるように、軸方向に見て、第１間隙５１は、第１Ａ中間直線部１６１と直交していてもよい。この場合、第１間隙５１の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、第１間隙５１の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　さらに、第３間隙５３が第１Ｂ中間直線部１６２を横断するようにシールド小片３３，３４が配置されていることにより、各第１Ｂ中間直線部１６２の周囲に形成される磁力線が第３間隙５３を通じて第２シールド部材４０に到達することが抑制される。これにより、第１Ｂ中間直線部１６２の周囲に形成される磁力線によって、第２シールド部材４０に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であることを意味し、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能であることを意味する。

　軸方向に見て、第３間隙５３と第１Ｂ中間直線部１６２とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。この場合、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図２８から理解されるように、軸方向に見て、第３間隙５３は、第１Ｂ中間直線部１６２と直交していてもよい。この場合、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、第３間隙５３の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　さらに、第５間隙５５が第１Ｃ中間直線部１６３を横断するようにシールド小片３５，３６が配置されていることにより、各第１Ｃ中間直線部１６３の周囲に形成される磁力線が第５間隙５５を通じて第２シールド部材４０に到達することが抑制される。これにより、第１Ｃ中間直線部１６３の周囲に形成される磁力線によって、第２シールド部材４０に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第５間隙５５の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であることを意味し、第５間隙５５の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能であることを意味する。

　軸方向に見て、第５間隙５５と第１Ｃ中間直線部１６３とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。この場合、第５間隙５５の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、第５間隙５５の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図２８から理解されるように、軸方向に見て、第５間隙５５は、第１Ｃ中間直線部１６３と直交していてもよい。この場合、第５間隙５５の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、第５間隙５５の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　さらに、第７間隙５７が第１Ｄ中間直線部１６４を横断するようにシールド小片３７，３８が配置されていることにより、各第１Ｄ中間直線部１６４の周囲に形成される磁力線が第７間隙５７を通じて第２シールド部材４０に到達することが抑制される。これにより、第１Ｄ中間直線部１６４の周囲に形成される磁力線によって、第２シールド部材４０に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第７間隙５７の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であることを意味し、第７間隙５７の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能であることを意味する。

　軸方向に見て、第７間隙５７と第１Ｄ中間直線部１６４とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。この場合、第７間隙５７の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、第７間隙５７の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図２８から理解されるように、軸方向に見て、第７間隙５７は、第１Ｄ中間直線部１６４と直交していてもよい。この場合、第７間隙５７の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、第７間隙５７の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　図２８に示す例において、軸方向に見て、間隙５８，５２，５４，５６は、それぞれ、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇの少なくとも一部を横断する。図示された例では、間隙５８，５２，５４，５６は、それぞれ、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇを横断する。言い換えると、軸方向に見て、間隙５８，５２，５４，５６は、それぞれ、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇよりも径方向の内方から径方向の外方に亘って延びている。

　軸方向に見て、第８間隙５８と第１直線部１１とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、第８間隙５８は、第１直線部１１と直交している。また、軸方向に見て、第２間隙５２と第２直線部１２とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、第２間隙５２は、第２直線部１２と直交している。また、軸方向に見て、第４間隙５４と第３直線部１３とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、第４間隙５４は、第３直線部１３と直交している。また、軸方向に見て、第６間隙５６と第４直線部１４とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、第６間隙５６は、第４直線部１４と直交している。

　図２９に示す例でも、軸方向に見て、第１中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇを横断する間隙５０と、第１中間直線部１６１～１６４とが成す角度は、８０°～１００°である。図２８に示す例では、軸方向に見て、第１中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇを横断する間隙５０は、第１中間直線部１６１～１６４と直交している。このように、第１中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇを横断する間隙５０と第１中間直線部１６１～１６４とが成す角度が８０°～１００°となるような複数のシールド小片３０Ｐのレイアウト（あるいは、第１シールド部材３０の分割の態様）としては、様々なレイアウト（あるいは、様々な分割の態様）が採用可能である。

　次に、図３０乃至図３３に示す変形例について説明する。図３０乃至図３３に示す例では、コイル１０は、図１７乃至図１９に示すコイル１０と同様に、複数の渦巻形状のコイル要素１０ｊ，１０ｊｊを含んでいる。

　図３０乃至図３３に示すコイル要素１０ｊ，１０ｊｊは、図２６乃至図２９に示すコイル要素１０ｉと同様に、全体として八角形状である。コイル要素１０ｊ，１０ｊｊ（導電体１０Ｅ）は、各ターン部１０１～１０８が概ね八角形を成すように巻き回されている。

　図３０乃至図３３に示す例において、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１～第５ターン部１０１～１０５は、第１～第３直線部１１～１３及び複数のターン接続部１６に加え、第１中間直線部１６１～１６４を含む。第１Ａ中間直線部１６１及び第１Ｃ中間直線部１６３は、第３方向Ｄ３に延びる。第３方向Ｄ３は、第１～第２方向Ｄ１～Ｄ２のいずれとも非平行である。第１Ｂ中間直線部１６２及び第１Ｄ中間直線部１６４は、第４方向Ｄ４に延びる。第４方向Ｄ４は、第１～第３方向Ｄ１～Ｄ３のいずれとも非平行である。

　各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの各ターン部１０１～１０５において、第１直線部１１及び第２直線部１２の隣り合う端部は、第１Ａ中間直線部１６１を介して接続されている。同様に、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの各ターン部１０１～１０５において、第２直線部１２及び第３直線部１３の隣り合う端部は、第１Ｂ中間直線部１６２を介して接続されている。また、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの各ターン部１０１～１０５において、第３直線部１３及び複数のターン接続部１６の隣り合う端部は、第１Ｃ中間直線部１６３を介して接続されている。また、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの各ターン部１０１～１０５において、第１直線部１１及び複数のターン接続部１６の隣り合う端部は、第１Ｄ中間直線部１６４を介して接続されている。

　図３０乃至図３３に示す例においても、複数のターン部１０１～１０５の第１Ａ中間直線部１６１は、径方向に配列されて第１Ａ中間直線部群１６１Ｇを形成する。また、複数のターン部１０１～１０５の第１Ｂ中間直線部１６２は、径方向に配列されて第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇを形成する。また、複数のターン部１０１～１０５の第１Ｃ中間直線部１６３は、径方向に配列されて第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇを形成する。また、複数のターン部１０１～１０５の第１Ｄ中間直線部１６４は、径方向に配列されて第１Ｄ直線部群１６４Ｇを形成する。径方向に隣り合う第１中間直線部１６１，１６１；１６２，１６２；１６３，１６３；１６４，１６４は、互いから径方向に離間している。第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇは、それぞれ、複数の第１Ａ～第１Ｄ中間直線部１６１～１６４からなる平行直線群である。

　上述したように、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊは、全体として八角形状である。コイル要素１０ｊ，１０ｊｊ（導電体１０Ｅ）は、各ターン部１０１～１０５が概ね八角形を成すように巻き回されている。言い換えると、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊは、八角形の８つの辺のうちの７つの辺に沿って延びる７つの直線部群１１～１３，１６１～１６４を含む。図示された例では、軸方向に見て、第１直線部１１と第１Ａ中間直線部１６１とが成す角度が１２５°～１４５°である。また、軸方向に見て、第１Ａ中間直線部１６１と第２直線部１２とが成す角度が１２５°～１４５°である。また、軸方向に見て、第２直線部１２と第１Ｂ中間直線部１６２とが成す角度が１２５°～１４５°である。また、軸方向に見て、第１Ｂ中間直線部１６２と第３直線部１３とが成す角度が１２５°～１４５°である。また、軸方向に見て、第３直線部１３と第１Ｃ中間直線部１６３とが成す角度が１２５°～１４５°である。また、軸方向に見て、第１Ｄ中間直線部１６４と第１直線部１１とが成す角度が１２５°～１４５°である。

　とりわけ、図３０乃至図３３に示す例では、軸方向に見て、第１直線部１１と第１Ａ中間直線部１６１とが成す角度は、１３５°である。また、軸方向に見て、第１Ａ中間直線部１６１と第２直線部１２とが成す角度は、１３５°である。また、軸方向に見て、第２直線部１２と第１Ｂ中間直線部１６２とが成す角度は、１３５°である。また、軸方向に見て、第１Ｂ中間直線部１６２と第３直線部１３とが成す角度は、１３５°である。また、軸方向に見て、第３直線部１３と第１Ｃ中間直線部１６３とが成す角度は、１３５°である。また、軸方向に見て、第１Ｄ中間直線部１６４と第１直線部１１とが成す角度は、１３５°である。

　さらに、図３０乃至図３３に示す例では、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊは、全体として正八角形状である。コイル要素１０ｊ，１０ｊｊ（導電体１０Ｅ）は、各ターン部１０１～１０５が概ね正八角形を成すように巻き回されている。言い換えると、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊは、正八角形の８つの辺のうちの７つの辺に沿って延びる７つの直線部群１１～１３，１６１～１６４を含む。これにより、コイル１０の性能を向上させることができる。

　なお、図３０乃至図３３に示す例においても、周方向に隣り合う直線部１１～１３と第１中間直線部１６１～１６４とは、曲線部によって接続されていてもよい。また、周方向に隣り合う第１Ｃ中間直線部１６３とターン接続部１６とは、曲線部によって接続されていてもよい。また、周方向に隣り合う第１Ｄ中間直線部１６４とターン接続部１６とは、曲線部によって接続されていてもよい。

　図３０に示す例では、第１シールド部材３０は、９つのシールド小片３０Ｐを含む。第１シールド部材３０には、１２の間隙５０が形成されている。図３０に示す例では、軸方向に見て、上記１２の間隙５０は、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１～第３直線部群１１Ｇ～１３Ｇ及び／又は第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇの少なくとも一部を横断している。

　図３１に示す例では、第１シールド部材３０は、１２のシールド小片３０Ｐを含む。第１シールド部材３０には、１７の間隙５０が形成されている。図３１に示す例では、軸方向に見て、上記１７の間隙５０のうち１３の間隙５０は、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１～第３直線部群１１Ｇ～１３Ｇ及び／又は第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇの少なくとも一部を横断している。上記１３の間隙５０のうち１つは、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第２直線部群１２Ｇを横断している。図３１に示す例では、軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断する間隙５０と第２直線部群１２Ｇとが成す角度は、８０°～１００°であり、より具体的には９０°である。

　図３１に示す例では、上記１７の間隙５０のうち１つは、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１直線部群１１Ｇ内を、第１直線部群１１Ｇに沿って延びている。第１直線部群１１Ｇ内を延びる間隙５０は、第１直線部群１１Ｇの複数の第１直線部１１のうちの最内方の第１直線部１１（第１ターン部１０１の第１直線部１１）より数えて当該複数の第１直線部１１の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第１直線部１１よりも、中心軸線Ｃの側（径方向の内方）を延びている。

　図３１に示す例では、上記１７の間隙５０のうち１つは、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第３直線部群１３Ｇ内を、第３直線部群１３Ｇに沿って延びている。第３直線部群１３Ｇ内を延びる間隙５０は、第３直線部群１３Ｇの複数の第３直線部１３のうちの最内方の第３直線部１３（第１ターン部１０１の第３直線部１３）より数えて当該複数の第３直線部１３の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第３直線部１３よりも、中心軸線Ｃの側（径方向の内方）を延びている。

　図３２に示す例では、図２８に示す例と同様に、第１シールド部材３０は、８つのシールド小片３１～３８を含む。各シールド小片３１～３８は、三角形の形状を有する。より具体的には、各シールド小片３１～３８は、直角三角形の形状を有する。隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３７；３７，３８；３８，３１の間に形成された第１～第８間隙５１～５８は、中心軸線Ｃから放射状に延びている。軸方向に見て、間隙５１，５３，５５，５７は、それぞれ、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇの少なくとも一部を横断する。図示された例では、軸方向に見て、間隙５１，５３，５５，５７は、それぞれ、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇを横断する。言い換えると、軸方向に見て、間隙５１，５３，５５，５７は、それぞれ、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇよりも径方向の内方から径方向の外方に亘って延びている。これにより、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの各第１中間直線部１６１～１６４の周囲に形成される磁力線が、当該第１中間直線部１６１～１６４を横断する間隙５１，５３，５５又は５７を通じて第２シールド部材４０に到達することが抑制される。

　軸方向に見て、第１間隙５１と各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１Ａ中間直線部１６１とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。さらに、図３２から理解されるように、軸方向に見て、第１間隙５１は、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１Ａ中間直線部１６１と直交していてもよい。

　軸方向に見て、第３間隙５３と各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１Ｂ中間直線部１６２とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。さらに、図３２から理解されるように、軸方向に見て、第３間隙５３は、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１Ｂ中間直線部１６２と直交していてもよい。

　軸方向に見て、第５間隙５５と各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１Ｃ中間直線部１６３とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。さらに、図３２から理解されるように、軸方向に見て、第５間隙５５は、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１Ｃ中間直線部１６３と直交していてもよい。

　軸方向に見て、第７間隙５７と各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１Ｄ中間直線部１６４とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。さらに、図３２から理解されるように、軸方向に見て、第７間隙５７は、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１Ｄ中間直線部１６４と直交していてもよい。

　図３２に示す例において、軸方向に見て、間隙５８，５２，５４は、それぞれ、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１～第３直線部群１１Ｇ～１３Ｇの少なくとも一部を横断する。図示された例では、間隙５８，５２，５４は、それぞれ、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１～第３直線部群１１Ｇ～１３Ｇを横断する。言い換えると、軸方向に見て、間隙５８，５２，５４は、それぞれ、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１～第３直線部群１１Ｇ～１３Ｇよりも径方向の内方から径方向の外方に亘って延びている。

　軸方向に見て、第８間隙５８と各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１直線部１１とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、第８間隙５８は、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１直線部１１と直交している。また、軸方向に見て、第２間隙５２と各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第２直線部１２とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、第２間隙５２は、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第２直線部１２と直交している。また、軸方向に見て、第４間隙５４と各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第３直線部１３とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、第４間隙５４は、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第３直線部１３と直交している。

　図３３に示す例でも、軸方向に見て、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇを横断する間隙５０と、当該第１中間直線部１６１～１６４とが成す角度は、８０°～１００°である。図３３に示す例では、軸方向に見て、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇを横断する間隙５０は、当該第１中間直線部１６１～１６４と直交している。このように、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇを横断する間隙５０と当該第１中間直線部１６１～１６４とが成す角度が８０°～１００°となるような複数のシールド小片３０Ｐのレイアウト（あるいは、第１シールド部材３０の分割の態様）としては、様々なレイアウト（あるいは、様々な分割の態様）が採用可能である。

　次に、図３４及び図３５に示す変形例について説明する。図３４及び図３５に示す例では、第１中間直線部群１６１Ｇ，１６２Ｇ，１６３Ｇ，１６４Ｇは、第２中間直線部群１７１Ｇ，１７２Ｇ，１７３Ｇ，１７４Ｇを介して、直線部群１２Ｇ，１３Ｇ，１４Ｇ，１１Ｇと接続されている。

　図３４及び図３５に示す例では、コイル要素１０ｉは、渦巻形状を有する導電体１０Ｅを含む。導電体１０Ｅは、径方向に並ぶ複数のターン部１０１～１０７を含む。図示された例では、導電体１０Ｅは、第１～第７ターン部１０１～１０７を含む。第１～第７ターン部１０１～１０７は、径方向の内側から外側に向けて、この順に並んでいる。言い換えると、第１ターン部１０１が径方向の最も内方に位置し、第７ターン部１０７が径方向の最も外方に位置している。更に言い換えると、第１ターン部１０１がコイル要素１０ｉの最内周部を形成する。また、第７ターン部１０７がコイル要素１０ｉの最外周部を形成する。

　コイル要素１０ｉの各ターン部１０１～１０７は、軸方向に垂直な仮想平面上を延びている。第１～第７ターン部１０１～１０７は、この順に連なり、これによりコイル要素１０ｉは中心軸線Ｃの周りに渦巻形状を形成している。

　図３４及び図３５に示す例では、コイル要素１０ｉは、全体として十二角形状である。コイル要素１０ｉ（導電体１０Ｅ）は、各ターン部１０１～１０７が概ね十二角形を成すように巻き回されている。

　コイル要素１０ｉの各ターン部１０１～１０７は、中心軸線Ｃの周りに配置された複数の直線部１１～１４を含む。中心軸線Ｃを中心とする円の周方向に隣り合う直線部１１～１４は、互いに接続されている。図示された例では、第１～第７ターン部１０１～１０７は、第１方向Ｄ１に延びる第１直線部１１及び第３直線部１３と、第２方向Ｄ２に延びる第２直線部１２及び第４直線部１４とを含む。

　第１方向Ｄ１と第２方向Ｄ２とは、互いに非平行である。図３４及び図３５に示す例では、第１方向Ｄ１と第２方向Ｄ２とは、直交している。各ターン部１０１～１０７において、第１直線部１１及び第３直線部１３は、その間を中心軸線Ｃが通るように配置されている。また、各ターン部１０１～１０７において、第２直線部１２及び第４直線部１４は、その間を中心軸線Ｃが通るように配置されている。

　図３４及び図３５に示す例において、第１～第７ターン部１０１～１０７は、第１～第４直線部１１～１４に加え、第１中間直線部１６１～１６４及び第２中間直線部１７１～１７４を含む。第１Ａ中間直線部１６１及び第１Ｃ中間直線部１６３は、第３方向Ｄ３に延びる。第３方向Ｄ３は、第１～第２方向Ｄ１～Ｄ２のいずれとも非平行である。第１Ｂ中間直線部１６２及び第１Ｄ中間直線部１６４は、第４方向Ｄ４に延びる。第４方向Ｄ４は、第１～第３方向Ｄ１～Ｄ３のいずれとも非平行である。第２Ａ中間直線部１７１及び第２Ｃ中間直線部１７３は、第５方向Ｄ５に延びる。第５方向Ｄ５は、第１～第４方向Ｄ１～Ｄ４のいずれとも非平行である。第２Ｂ中間直線部１７２及び第２Ｄ中間直線部１７４は、第６方向Ｄ６に延びる。第６方向Ｄ６は、第１～第５方向Ｄ１～Ｄ５のいずれとも非平行である。

　各ターン部１０１～１０７において、第１直線部１１及び第２直線部１２の隣り合う端部は、第１Ａ中間直線部１６１を介して接続されている。各ターン部１０１～１０７において、第１Ａ中間直線部１６１及び第２直線部１２の隣り合う端部は、第２Ａ中間直線部１７１を介して接続されている。

　また、各ターン部１０１～１０７において、第２直線部１２及び第３直線部１３の隣り合う端部は、第１Ｂ中間直線部１６２を介して接続されている。各ターン部１０１～１０７において、第１Ｂ中間直線部１６２及び第３直線部１３の隣り合う端部は、第２Ｂ中間直線部１７２を介して接続されている。

　また、各ターン部１０１～１０７において、第３直線部１３及び第４直線部１４の隣り合う端部は、第１Ｃ中間直線部１６３を介して接続されている。各ターン部１０１～１０７において、第１Ｃ中間直線部１６３及び第４直線部１４の隣り合う端部は、第２Ｃ中間直線部１７３を介して接続されている。

　さらに、径方向に隣り合うターン部１０１，１０２；・・・；１０６，１０７の第４直線部１４及び第１直線部１１の隣り合う端部は、第１Ｄ中間直線部１６４を介して接続されている。また、径方向に隣り合うターン部１０１，１０２；・・・；１０６，１０７の第１Ｄ中間直線部１６４及び第１直線部１１の隣り合う端部は、第２Ｄ中間直線部１７４を介して接続されている。例えば、第１ターン部１０１の第４直線部１４及び第２ターン部１０２の第１直線部１１の隣り合う端部は、第１Ｄ中間直線部１６４及び第２Ｄ中間直線部１７４を介して接続されている。また、第２ターン部１０２の第４直線部１４及び第３ターン部１０３の第１直線部１１の隣り合う端部は、第１Ｄ中間直線部１６４及び第２Ｄ中間直線部１７４を介して接続されている。

　複数のターン部１０１～１０７の第１Ａ中間直線部１６１は、径方向に配列されて第１Ａ中間直線部群１６１Ｇを形成する。また、複数のターン部１０１～１０７の第１Ｂ中間直線部１６２は、径方向に配列されて第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇを形成する。また、複数のターン部１０１～１０７の第１Ｃ中間直線部１６３は、径方向に配列されて第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇを形成する。また、複数のターン部１０１～１０７の第１Ｄ中間直線部１６４は、径方向に配列されて第１Ｄ直線部群１６４Ｇを形成する。径方向に隣り合う第１中間直線部１６１，１６１；１６２，１６２；１６３，１６３；１６４，１６４は、互いから径方向に離間している。第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇは、それぞれ、複数の第１Ａ～第１Ｄ中間直線部１６１～１６４からなる平行直線群である。

　複数のターン部１０１～１０７の第２Ａ中間直線部１７１は、径方向に配列されて第２Ａ中間直線部群１７１Ｇを形成する。また、複数のターン部１０１～１０７の第２Ｂ中間直線部１７２は、径方向に配列されて第２Ｂ中間直線部群１７２Ｇを形成する。また、複数のターン部１０１～１０７の第２Ｃ中間直線部１７３は、径方向に配列されて第２Ｃ中間直線部群１７３Ｇを形成する。また、複数のターン部１０１～１０７の第２Ｄ中間直線部１７４は、径方向に配列されて第２Ｄ直線部群１７４Ｇを形成する。径方向に隣り合う第２中間直線部１７１，１７１；１７２，１７２；１７３，１７３；１７４，１７４は、互いから径方向に離間している。第２Ａ～第２Ｄ中間直線部群１７１Ｇ～１７４Ｇは、それぞれ、複数の第２Ａ～第２Ｄ中間直線部１７１～１７４からなる平行直線群である。

　上述したように、図３４及び図３５のコイル要素１０ｉは、全体として十二角形状である。コイル要素１０ｉ（導電体１０Ｅ）は、各ターン部１０１～１０７が概ね十二角形を成すように巻き回されている。言い換えると、コイル要素１０ｉは、十二角形の１２の辺に沿って延びる１２の直線部群１１～１４，１６１～１６４，１７１～１７４を含む。図示された例では、軸方向に見て、第１直線部１１と第１Ａ中間直線部１６１とが成す角度が１４０°～１６０°である。また、軸方向に見て、第１Ａ中間直線部１６１と第２Ａ中間直線部１７１とが成す角度が１４０°～１６０°である。また、軸方向に見て、第２Ａ中間直線部１７１と第２直線部１２とが成す角度が１４０°～１６０°である。また、軸方向に見て、第２直線部１２と第１Ｂ中間直線部１６２とが成す角度が１４０°～１６０°である。また、軸方向に見て、第１Ｂ中間直線部１６２と第２Ｂ中間直線部１７２とが成す角度が１４０°～１６０°である。また、軸方向に見て、第２Ｂ中間直線部１７２と第３直線部１３とが成す角度が１４０°～１６０°である。また、軸方向に見て、第３直線部１３と第１Ｃ中間直線部１６３とが成す角度が１４０°～１６０°である。また、軸方向に見て、第１Ｃ中間直線部１６３と第２Ｃ中間直線部１７３とが成す角度が１４０°～１６０°である。また、軸方向に見て、第２Ｃ中間直線部１７３と第４直線部１４とが成す角度が１４０°～１６０°である。また、軸方向に見て、第４直線部１４と第１Ｄ中間直線部１６４とが成す角度が１４０°～１６０°である。また、軸方向に見て、第１Ｄ中間直線部１６４と第２Ｄ中間直線部１７４とが成す角度が１４０°～１６０°である。また、軸方向に見て、第２Ｄ中間直線部１７４と第１直線部１１とが成す角度が１４０°～１６０°である。

　とりわけ、図３４及び図３５に示す例では、軸方向に見て、第１直線部１１と第１Ａ中間直線部１６１とが成す角度が１５０°である。また、軸方向に見て、第１Ａ中間直線部１６１と第２Ａ中間直線部１７１とが成す角度が１５０°である。また、軸方向に見て、第２Ａ中間直線部１７１と第２直線部１２とが成す角度が１５０°である。また、軸方向に見て、第２直線部１２と第１Ｂ中間直線部１６２とが成す角度が１５０°である。また、軸方向に見て、第１Ｂ中間直線部１６２と第２Ｂ中間直線部１７２とが成す角度が１５０°である。また、軸方向に見て、第２Ｂ中間直線部１７２と第３直線部１３とが成す角度が１５０°である。また、軸方向に見て、第３直線部１３と第１Ｃ中間直線部１６３とが成す角度が１５０°である。また、軸方向に見て、第１Ｃ中間直線部１６３と第２Ｃ中間直線部１７３とが成す角度が１５０°である。また、軸方向に見て、第２Ｃ中間直線部１７３と第４直線部１４とが成す角度が１５０°である。また、軸方向に見て、第４直線部１４と第１Ｄ中間直線部１６４とが成す角度が１５０°である。また、軸方向に見て、第１Ｄ中間直線部１６４と第２Ｄ中間直線部１７４とが成す角度が１５０°である。また、軸方向に見て、第２Ｄ中間直線部１７４と第１直線部１１とが成す角度が１５０°である。

　さらに、図３４及び図３５に示す例において、コイル要素１０ｉは、全体として正十二角形状であってもよい。コイル要素１０ｉ（導電体１０Ｅ）は、各ターン部１０１～１０７が概ね正十二角形を成すように巻き回されていてもよい。言い換えると、コイル要素１０ｉは、正十二角形の１２の辺に沿って延びる１２の直線部群１１～１４，１６１～１６４，１７１～１７４を含んでもよい。この場合、コイル１０の性能を向上させることができる。

　ここで、図３０等に示すようにコイル１０がコイル要素１０ｊ，１０ｊｊを含む場合であって、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊが全体として十二角形状である場合、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊは、十二角形の１２の辺のうち１１の辺に沿って延びる１１の直線部群１１～１３，１６１～１６４，１７１～１７４を含んでいればよい。同様に、コイル１０がコイル要素１０ｊ，１０ｊｊを含む場合であって、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊが全体として正十二角形状である場合、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊは、正十二角形の１２の辺のうち１１の辺に沿って延びる１１の直線部群１１～１３，１６１～１６４，１７１～１７４を含んでいればよい。

　図３４及び図３５に示す例においても、周方向に隣り合う直線部１１～１４、第１中間直線部１６１～１６４及び第２中間直線部１７１～１８４は、曲線部によって接続されていてもよい。

　図３４に示す例では、第１シールド部材３０は、１８のシールド小片３０Ｐを含む。各シールド小片３０Ｐは、四角形の形状を有する。第１シールド部材３０には、２４の間隙５０が形成されている。２４の間隙のうち２０は、軸方向に見て、直線部群１１Ｇ～１４Ｇ、第１中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇ及び／又は第２中間直線部群１７１Ｇ～１７４Ｇの少なくとも一部を横断する。

　図３５に示す例では、第１シールド部材３０は、２４のシールド小片３０Ｐを含む。第１シールド部材３０には、２８の間隙５０が形成されている。２８の間隙のうち１６は、中心軸線Ｃから放射状に延びている。上記１６の間隙のうちの４つは、軸方向に見て、第２中間直線部群１７１Ｇ～１７４Ｇの少なくとも一部を横断する。図３５に示す例では、上記４つの間隙５０は、軸方向に見て、第２中間直線部群１７１Ｇ～１７４Ｇを横断する。言い換えると、軸方向に見て、上記４つの間隙５０は、第２中間直線部群１７１Ｇ～１７４Ｇよりも径方向の内方から径方向の外方に亘って延びている。

　上記４つの間隙５０のうちの１つが第２Ａ中間直線部１７１を横断するようにシールド小片３０Ｐが配置されていることにより、各第２Ａ中間直線部１７１の周囲に形成される磁力線が当該間隙５０を通じて第２シールド部材４０に到達することが抑制される。これにより、第２Ａ中間直線部１７１の周囲に形成される磁力線によって、第２シールド部材４０に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であることを意味し、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能であることを意味する。

　軸方向に見て、第２Ａ中間直線部１７１を横断する間隙５０と第２Ａ中間直線部１７１とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図３５から理解されるように、軸方向に見て、上記間隙５０は、第２Ａ中間直線部１７１と直交していてもよい。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　さらに、上記４つの間隙５０のうちの１つが第２Ｂ中間直線部１７２を横断するようにシールド小片３０Ｐが配置されていることにより、各第２Ｂ中間直線部１７２の周囲に形成される磁力線が当該間隙５０を通じて第２シールド部材４０に到達することが抑制される。これにより、第２Ｂ中間直線部１７２の周囲に形成される磁力線によって、第２シールド部材４０に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であることを意味し、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能であることを意味する。

　軸方向に見て、第２Ｂ中間直線部１７２を横断する間隙５０と第２Ｂ中間直線部１７２とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図３５から理解されるように、軸方向に見て、上記間隙５０は、第２Ｂ中間直線部１７２と直交していてもよい。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　さらに、上記４つの間隙５０のうちの１つが第２Ｃ中間直線部１７３を横断するようにシールド小片３０Ｐが配置されていることにより、各第２Ｃ中間直線部１７３の周囲に形成される磁力線が当該間隙５０を通じて第２シールド部材４０に到達することが抑制される。これにより、第２Ｃ中間直線部１７３の周囲に形成される磁力線によって、第２シールド部材４０に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であることを意味し、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能であることを意味する。

　軸方向に見て、第２Ｃ中間直線部１７３を横断する間隙５０と第２Ｃ中間直線部１７３とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図３５から理解されるように、軸方向に見て、上記間隙５０は、第２Ｃ中間直線部１７３と直交していてもよい。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　さらに、上記４つの間隙５０のうちの１つが第２Ｄ中間直線部１７４を横断するようにシールド小片３０Ｐが配置されていることにより、各第２Ｄ中間直線部１７４の周囲に形成される磁力線が当該間隙５０を通じて第２シールド部材４０に到達することが抑制される。これにより、第２Ｄ中間直線部１７４の周囲に形成される磁力線によって、第２シールド部材４０に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を抑制可能であることを意味し、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を抑制可能であることを意味する。

　軸方向に見て、第２Ｄ中間直線部１７４を横断する間隙５０と第２Ｄ中間直線部１７４とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図３５から理解されるように、軸方向に見て、上記間隙５０は、第２Ｄ中間直線部１７４と直交していてもよい。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　図３５に示す例において、軸方向に見て、上記１６の間隙５０のうちの８つは、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇのいずれかの少なくとも一部を横断する。図示された例では、上記８つの間隙５０は、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇのいずれかを横断する。言い換えると、軸方向に見て、上記８つの間隙５０は、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇのいずれかよりも径方向の内方から径方向の外方に亘って延びている。

　軸方向に見て、第１直線部１１を横断する間隙５０と第１直線部１１とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、上記間隙５０は、第１直線部１１と直交している。また、軸方向に見て、第２直線部１２を横断する間隙５０と第２直線部１２とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、上記間隙５０は、第２直線部１２と直交している。また、軸方向に見て、第３直線部１３を横断する間隙５０と第３直線部１３とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、上記間隙５０は、第３直線部１３と直交している。また、軸方向に見て、第４直線部１４を横断する間隙５０と第４直線部１４とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、上記間隙５０は、第４直線部１４と直交している。

　さらに、図３５に示す例において、軸方向に見て、上記１６の間隙５０のうちの４つは、第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇのいずれかの少なくとも一部を横断する。図示された例では、上記４つの間隙５０は、第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇのいずれかを横断する。言い換えると、軸方向に見て、上記４つの間隙５０は、第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇのいずれかよりも径方向の内方から径方向の外方に亘って延びている。

　軸方向に見て、第１Ａ中間直線部１６１を横断する間隙５０と第１Ａ中間直線部１６１とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、上記間隙５０は、第１Ａ中間直線部１６１と直交している。また、軸方向に見て、第１Ｂ中間直線部１６２を横断する間隙５０と第１Ｂ中間直線部１６２とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、上記間隙５０は、第１Ｂ中間直線部１６２と直交している。また、軸方向に見て、第１Ｃ中間直線部１６３を横断する間隙５０と第１Ｃ中間直線部１６３とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、上記間隙５０は、第１Ｃ中間直線部１６３と直交している。また、軸方向に見て、第１Ｄ中間直線部１６４を横断する間隙５０と第１Ｄ中間直線部１６４とが成す角度は、８０°～１００°である。より具体的には、上記間隙５０は、第１Ｄ中間直線部１６４と直交している。

　第２中間直線部群１７１Ｇ～１７４Ｇを横断する間隙５０と第２中間直線部１７１～１７４とが成す角度が８０°～１００°となるような複数のシールド小片３０Ｐのレイアウト（あるいは、第１シールド部材３０の分割の態様）は、図３５に示すレイアウト（あるいは、分割の態様）に限られない。コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊが全体として十二角形状である場合も、第２中間直線部群１７１Ｇ～１７４Ｇを横断する間隙５０と第２中間直線部１７１～１７４とが成す角度が８０°～１００°となるような複数のシールド小片３０Ｐのレイアウト（あるいは、第１シールド部材３０の分割の態様）として、様々なレイアウト（あるいは、様々な分割の態様）が採用可能である。

　次に、図３６及び図３７に示す変形例について説明する。図６Ａに示す例では、第１接続端子４６がコイル要素１０ｉの内方端部１０ｅ１に接続する場合、第１接続端子４６は、軸方向に見て間隙５０内を延びているが、これに限られない。図３４及び図３５に示すように、第１接続端子４６は、軸方向に見て、シールド小片３０Ｐに形成された切欠Ｎ内を延びていてもよい。この場合も、図７に示すように、第１接続端子４６は、コイルユニット５の側面視において、シールド小片３０Ｐと重なる高さ位置で、コイル１０の内方から外方へ延びていてよい。

　第１接続端子４６は、シールド小片３０Ｐに形成された切欠Ｎ内を延びる場合も、軸方向に見て第１接続端子４６が横断する直線部１１と第１接続端子４６とがなす角度は、例えば８０°～１００°であってよい。さらに、図３６及び図３７に示すように、第１接続端子４６は上記直線部１１と直交していてもよい。この場合、上記直線部１１の周囲に形成される磁力線が、上記切欠Ｎを通じて第２シールド部材４０に到達する、ということが抑制される。

　次に、図３８及び図３９に示す変形例について説明する。図３８に示す例では、図２４に示す例と比較して、軸方向に見て、コイル要素１０ｉの内方端部１０ｅ１を含む内方端部領域（図２４及び図３８に示す例では、第１ターン部１０１の第１直線部１１）が重なるシールド小片３０Ｐのうち内方端部１０ｅ１に最も近いシールド小片３１と、上記内方端部領域と、の重なる長さが長い。この場合、図３８の第１シールド部材３０の損失（発熱）（とりわけ、上記シールド小片３１の損失）を、図２４の第１シールド部材３０の損失（発熱）（とりわけ、上記シールド小片３１の損失）よりも、効果的に小さくすることができる。なお、ここでの第１シールド部材３０の損失とは、第１シールド部材３０の磁束によって生じる損失（いわゆる「鉄損」）を含む。

　また、図３９に示す例では、図２９に示す例と比較して、軸方向に見て、コイル要素１０ｉの内方端部１０ｅ１を含む内方端部領域（第２９及び図３９に示す例では、第１ターン部１０１の第１直線部１１）と重なるシールド小片３１３０Ｐのうち内方端部１０ｅ１に最も近いシールド小片と、上記内方端部領域と、の重なる長さが長い。この場合、図３９の第１シールド部材３０の損失（発熱）（とりわけ、上記シールド小片３１の損失）を、図２９の第１シールド部材３０の損失（発熱）（とりわけ、上記シールド小片３１の損失）よりも、効果的に小さくすることができる。

　次に、図４０及び図４１に示す変形例について説明する。図２乃至図５Ｂに示す例では、コイル要素１０ｉの内方端部１０ｅ１に接続する第１接続端子４６は、軸方向に見て第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇの１つを横断してコイル１０の径方向の外方に延び出しているが、これに限られない。図４０に示すように、第１接続端子４６は、軸方向に見て、第１Ａ～第１Ｄ中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇの１つを横断して、コイル１０の径方向の外方に延び出していてもよい。この場合、第１接続端子４６を第２接続端子４７に接近させることが容易である。言い換えると、第１の点ＩＰ１及び第２の点ＩＰ２の距離を、１００ｍｍ以下、又は５０ｍｍ以下にすることが容易である。このため、第１仮想線ＩＬ１と第２仮想線ＩＬ２との間の角度θを９０°以下、又は６０°以下、４５°以下、又は３０°以下にすることが容易である。

　図４０に示す例では、軸方向に見て、第１接続端子４６と第１接続端子４６が横断する第１中間曲線部群１５４Ｇの接線ＴＬ４とが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。さらに、図４０から理解されるように、軸方向に見て、第１接続端子４６は、上記第１中間曲線部群１５４Ｇの接線ＴＬ４と直交していてもよい。この場合、コイル１０の各ターン部１０１～１０８の周囲に形成される磁力線が、第１接続端子４６が通る間隙５０又は切欠Ｎを通じて第２シールド部材４０に到達する、ということが抑制される。

　あるいは、図４１に示すように、第１接続端子４６は、軸方向に見て、中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇ又は１７１Ｇ～１７４Ｇの１つを横断して、コイル１０の径方向の外方に延び出していてもよい。この場合、第１接続端子４６を第２接続端子４７に接近させることが容易である。言い換えると、第１の点ＩＰ１及び第２の点ＩＰ２の距離を、１００ｍｍ以下、又は５０ｍｍ以下にすることが容易である。このため、第１仮想線ＩＬ１と第２仮想線ＩＬ２との間の角度θを９０°以下、又は６０°以下、４５°以下、又は３０°以下にすることが容易である。

　図４１に示す例では、軸方向に見て、第１接続端子４６と第１接続端子４６が横断する中間直線部群１６４Ｇとが成す角度は、例えば８０°～１００°であってよい。さらに、図４１から理解されるように、軸方向に見て、第１接続端子４６は、上記中間直線部群１６４Ｇと直交していてもよい。この場合、コイル１０の各ターン部１０１～１０８の周囲に形成される磁力線が、第１接続端子４６が通る間隙５０又は切欠Ｎを通じて第２シールド部材４０に到達する、ということが抑制される。

　次に、図４２に示す変形例について説明する。図２乃至図５Ｂに示す例では、複数のターン部１０１～１０８のピッチが等しい。したがって、コイル要素１０ｉの内方端部１０ｅ１と第２ターン部１０２の第１直線部１１との距離が、第２ターン部１０２の第１直線部１１と第３ターン部１０３の第１直線部１１との距離と等しい。これに対し、図４２に示す例では、コイル要素１０ｉの内方端部１０ｅ１と第２ターン部１０２の第１直線部１１との距離が、第２ターン部１０２の第１直線部１１と第３ターン部１０３の第１直線部１１との距離よりも大きい。より具体的には、内方端部１０ｅ１を含むコイル要素１０ｉの内方端部領域（図４２に示す例では、第１ターン部１０１の第１直線部１１）と第２ターン部１０２の第１直線部１１との距離が、第２ターン部１０２の第１直線部１１と第３ターン部１０３の第１直線部１１との距離よりも大きい。第１接続端子４６がコイル要素１０ｉの内方端部１０ｅ１に接続される例において、内方端部１０ｅ１がと第２ターン部１０２から離れていることにより、第１シールド部材３０の損失（発熱）（いわゆる鉄損を含む損失）を抑制することができる。とりわけ、軸方向に見て、コイル要素１０ｉの上記内方端部領域（図４２に示す例では、第１ターン部１０１の第１直線部１１）と重なるシールド小片３０Ｐ（図４２に示す例では、シールド小片３１）の損失（発熱）を、効果的に抑制することができる。

＜＜第２の実施形態＞＞
　次に、図４３を参照して、第２の実施形態及びその変形例について説明する。図４３に示すコイルユニット５は、図２６に示すコイルユニット５と比較して、第１シールド部材３０が複数のシールド小片３０Ｐに分割されていない点で異なっている。その他の構成は、図２６に示すコイルユニット５と略同一である。図４３に示す第２の実施形態において、図２６に示すコイルユニット５と同様の部分には同一符号を付して詳細な説明は省略する。

　図４３に示す例では、図２６に示す例と同様に、コイル要素１０ｉは、全体として八角形である。より具体的には、コイル要素１０ｉは、八角形の８つの辺に沿って延びる８つの直線部群（直線部群１１Ｇ～１４Ｇ及び中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇ）を含む。これにより、コイル要素１０ｉが図２乃至図５Ｂに示す形状である場合と比較して、コイルユニット５の性能を向上させることができる。つまり、全体として八角形のコイル要素１０ｉを含むコイルユニット５の性能は、全体として四角形で第１中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇを含むコイル要素１０ｉを含むコイルユニット５と比較して、高い。

　図４３に示す例では、隣り合う直線部群１１Ｇ，１６１Ｇ；１６１Ｇ，１２Ｇ；１２Ｇ，１６２Ｇ；１６２Ｇ，１３Ｇ；１３Ｇ，１６３Ｇ；１６３Ｇ，１４Ｇ；１４Ｇ，１６４Ｇ；１６４Ｇ，１１Ｇが成す角度が、１２５°～１４５°であってよい。図４３に示す例では、隣り合う直線部群１１Ｇ，１６１Ｇ；１６１Ｇ，１２Ｇ；１２Ｇ，１６２Ｇ；１６２Ｇ，１３Ｇ；１３Ｇ，１６３Ｇ；１６３Ｇ，１４Ｇ；１４Ｇ，１６４Ｇ；１６４Ｇ，１１Ｇが成す角度が、１３５°であってよい。また、図４３に示す例では、コイル要素１０ｉは、全体として正八角形であってもよい。本件発明者が得た知見によれば、コイル１０が正八角形状であることにより、コイルユニット５の性能を効果的に向上させることができる。

　なお、図４３に示す例では、第１シールド部材３０は、複数のシールド小片３０Ｐに分割されていない。したがって、第１シールド部材３０には、間隙５０は形成されていない。もちろん、コイル要素１０ｉが全体として八角形状である場合、図２６乃至図２９に示すように、第１シールド部材３０は、複数のシールド小片３０Ｐに分割されていてもよい。第１シールド部材３０が複数のシールド小片３０Ｐに分割されている場合も、コイル要素１０ｉの形状以外の条件が同じであれば、全体として八角形状のコイル要素１０ｉを含むコイルユニット５の性能は、図２乃至図５Ｂに示す形状のコイル要素１０ｉを含むコイルユニット５の性能と比較して、高い。例えば、図２２に示すコイルユニット５の性能よりも、図２８に示すコイルユニット５の性能の方が高い。また、図２４に示すコイルユニット５の性能よりも、図２９に示すコイルユニット５の性能の方が高い。

＜＜変形例＞＞
　なお、上述した第２の実施形態に対して、様々な変更を加えることが可能である。以下、図４４及び図４５を参照して、第２の実施形態の変形例について説明する。

　図４４に示す例では、図３０乃至図３３に示す例と同様に、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊは、全体として八角形である。より具体的には、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊは、八角形の８つの辺のうち７つの辺に沿って延びる７つの直線部群（直線部群１１Ｇ～１３Ｇ及び中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇ）を含む。これにより、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊが図１７乃至図２１に示す形状である場合と比較して、コイルユニット５の性能を向上させることができる。つまり、全体として八角形のコイル要素１０ｊ，１０ｊｊを含むコイルユニット５の性能は、全体として四角形で第１中間曲線部１５１Ｇ～１５４Ｇを含むコイル要素１０ｊ，１０ｊｊを含むコイルユニット５と比較して、高い。

　図４４に示す例では、隣り合う直線部群１１Ｇ，１６１Ｇ；１６１Ｇ，１２Ｇ；１２Ｇ，１６２Ｇ；１６２Ｇ，１３Ｇ；１３Ｇ，１６３Ｇ；１６４Ｇ，１１Ｇが成す角度が、１２５°～１４５°であってよい。図４４に示す例では、隣り合う直線部群１１Ｇ，１６１Ｇ；１６１Ｇ，１２Ｇ；１２Ｇ，１６２Ｇ；１６２Ｇ，１３Ｇ；１３Ｇ，１６３Ｇ；１６４Ｇ，１１Ｇが成す角度が、１３５°であってよい。また、図４４に示す例では、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊは、全体として正八角形であってもよい。より具体的には、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊは、正八角形の８つの辺のうち７つの辺に沿って延びる７つの直線部群（直線部群１１Ｇ～１３Ｇ及び第１中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇ）を含んでもよい。本件発明者が得た知見によれば、コイル１０が正八角形状であることにより、コイルユニット５の性能を効果的に向上させることができる。

　なお、図４４に示す例では、第１シールド部材３０は、複数のシールド小片３０Ｐに分割されていない。したがって、第１シールド部材３０には、間隙５０は形成されていない。もちろん、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊが全体として八角形状である場合、図３０乃至図３３に示すように、第１シールド部材３０は、複数のシールド小片３０Ｐに分割されていてもよい。第１シールド部材３０が複数のシールド小片３０Ｐに分割されている場合も、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの形状以外の条件が同じであれば、全体として八角形状のコイル要素１０ｊ，１０ｊｊを含むコイルユニット５の性能は、図１７乃至図１９に示す形状のコイル要素１０ｊ，１０ｊｊを含むコイルユニット５の性能と比較して、高い。例えば、図２１に示すコイルユニット５の性能よりも、図３１に示すコイルユニット５の性能の方が高い。

　図４５に示す例では、図３４及び図３５に示す例と同様に、コイル要素１０ｉは、全体として十二角形である。より具体的には、コイル要素１０ｉは、十二角形の１２の辺のうちの１１の辺に沿って延びる１１の直線部群（直線部群１１Ｇ～１３Ｇ、第１中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇ及び第２中間直線部群１７１Ｇ～１７４Ｇ）を含む。図４５に示す例では、コイル要素１０ｉは、十二角形の１２の辺に沿って延びる直線部群（直線部群１１Ｇ～１４Ｇ、第１中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇ及び第２中間直線部群１７１Ｇ～１７４Ｇ）を含む。これにより、コイル要素１０ｉが図２乃至図５Ｂに示す形状である場合と比較して、コイルユニット５の性能を向上させることができる。つまり、全体として十二角形のコイル要素１０ｉを含むコイルユニット５の性能は、全体として四角形で第１中間曲線部１５１Ｇ～１５４Ｇを含むコイル要素１０ｉを含むコイルユニット５と比較して、高い。

　図４５に示す例では、隣り合う直線部群１１Ｇ，１６１Ｇ；１６１Ｇ，１７１Ｇ；１７１Ｇ，１２Ｇ；１２Ｇ，１６２Ｇ；１６２Ｇ，１７２Ｇ；１７２Ｇ，１３Ｇ；１３Ｇ，１６３Ｇ；１６３Ｇ，１７３Ｇ；１６４Ｇ，１７４Ｇ；１７４Ｇ，１１Ｇが成す角度が、１２５°～１４５°であってよい。図４５に示す例では、隣り合う直線部群１７３Ｇ，１４Ｇ；１４Ｇ，１６４Ｇが成す角度も、１２５°～１４５°であってよい。図４５に示す例では、隣り合う直線部群１１Ｇ，１６１Ｇ；１６１Ｇ，１７１Ｇ；１７１Ｇ，１２Ｇ；１２Ｇ，１６２Ｇ；１６２Ｇ，１７２Ｇ；１７２Ｇ，１３Ｇ；１３Ｇ，１６３Ｇ；１６３Ｇ，１７３Ｇ；１６４Ｇ，１７４Ｇ；１７４Ｇ，１１Ｇが成す角度が、１３５°であってよい。図４５に示す例では、隣り合う直線部群１７３Ｇ，１４Ｇ；１４Ｇ，１６４Ｇが成す角度も、１３５°であってよい。また、図４５に示す例では、コイル要素１０ｉは、全体として正十二角形であってもよい。より具体的には、コイル要素１０ｉは、正十二角形の１２の辺のうちの１１の辺に沿って延びる１１の直線部群（直線部群１１Ｇ～１３Ｇ、第１中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇ及び第２中間直線部群１７１Ｇ～１７４Ｇ）を含んでよい。本件発明者が得た知見によれば、コイル１０が正十二角形状であることにより、コイルユニット５の性能を効果的に向上させることができる。

　なお、図４５に示す例では、第１シールド部材３０は、複数のシールド小片３０Ｐに分割されていない。したがって、第１シールド部材３０には、間隙５０は形成されていない。もちろん、コイル要素１０ｉが全体として十二角形状である場合、図３４及び図３５に示すように、第１シールド部材３０は、複数のシールド小片３０Ｐに分割されていてもよい。第１シールド部材３０が複数のシールド小片３０Ｐに分割されている場合も、コイル要素１０ｉの形状以外の条件が同じであれば、全体として十二角形状のコイル要素１０ｉを含むコイルユニット５の性能は、図２乃至図５Ｂに示す形状のコイル要素１０ｉを含むコイルユニット５の性能と比較して、高い。

　また、図４５に示す例では、コイル要素１０ｉは、十二角形の１２の辺に沿って延びる１２の直線部群（直線部群１１Ｇ～１４Ｇ、第１中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇ及び第２中間直線部群１７１Ｇ～１７４Ｇ）を含む。しかしながら、図３０等に示すようにコイル１０がコイル要素１０ｊ，１０ｊｊを含む場合であって、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊが全体として十二角形状である場合、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊは、十二角形の１２の辺のうち１１の辺に沿って延びる１１の直線部群１１～１３，１６１～１６４，１７１～１７４を含んでいればよい。同様に、コイル１０がコイル要素１０ｊ，１０ｊｊを含む場合であって、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊが全体として正十二角形状である場合、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊは、正十二角形の１２の辺のうち１１の辺に沿って延びる１１の直線部群１１～１３，１６１～１６４，１７１～１７４を含んでいればよい。

＜＜実施例１＞＞
　次に、第１シールド部材３０に形成された間隙５０の位置の違いによる、コイルユニット５の損失の違いを説明する。

＜実施例１－１＞
　実施例１－１のコイルユニット５として、図２乃至図５Ｂに示すように、渦巻状に形成されたコイル１０と磁性体樹脂層２０と第１シールド部材３０及び第２シールド部材４０からなるコイルユニット５を準備した。
　コイル１０は、図２乃至図５Ｂに示すコイル１０と同様に形成されていた。コイル１０は銅で形成され、その線幅は６ｍｍであり、厚さは０．５ｍｍであった。また、隣り合うターン部１０１，１０２；・・・；１０７，１０８間の距離は、６ｍｍであった。コイル１０の第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２に沿った寸法は、それぞれ、２９５ｍｍ及び２９５ｍｍであった。
　磁性体樹脂層２０は、磁性体粉を混合した２液硬化性エポキシ樹脂を硬化させて形成された。コイル１０は、図４に示すように磁性体樹脂層２０の凹部２５内に収納されており、コイル１０の第２主面１０ｂは磁性体樹脂層２０と密着していた。
　第１シールド部材３０は、４つのシールド小片３１～３４に分割して形成された。各シールド小片３１～３４はフェライト板であった。第１シールド部材３０の第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２の寸法は、それぞれ、３００ｍｍ及び３００ｍｍであった。また、磁性体樹脂層２０と第１シールド部材３０との間の距離は、１ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３１間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３１の間に形成された４つの間隙５０の１つ（第１間隙５１）は、軸方向に見て、第２～第８ターン部１０２～１０８の第１直線部１１を横断していた。この間隙５０は、軸方向に見て、第２～第８ターン部１０２～１０８の第１直線部１１と直交していた。他の３つの間隙５０（第２～第４間隙５２～５４）は、軸方向に見て、それぞれ、第１～第８ターン部１０１～１０８の第２～第４直線部１２～１４を横断していた。これら３つの間隙５０は、軸方向に見て、それぞれ、第１～第８ターン部１０１～１０８の第２～第４直線部１２～１４と直交していた。４つの間隙５０（第１～第４間隙５１～５４）は、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。
　第２シールド部材４０は、アルミニウムで形成された。第２シールド部材４０の第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２の寸法は、それぞれ、３２０ｍｍ及び３２０ｍｍであった。また、第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の距離は、１ｍｍであった

（評価）
　次にこのようにして作製された実施例１－１のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値及び損失を測定した。
　実施例１－１のコイルユニット５のＱ値及び損失は、それぞれ、１２１．０及び８７．７Ｗであった。

＜実施例１－２＞
　図９に示す例と同様に第１シールド部材３０を６つのシールド小片３１～３６に分割して形成したこと以外は、実施例１－１の場合と同様に実施例１－２のコイルユニット５を作製した。
　各シールド小片３１～３６はフェライト板であった。
　隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３１；３２，３５間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３１；３２，３５の間に形成された７つの間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第２～第８ターン部１０２～１０８の第１直線部１１又は第１～第８ターン部１０１～１０８の第３直線部１３を横断していた。これら２つの間隙５０は、軸方向に見て、第２～第８ターン部１０２～１０８の第１直線部１１又は第１～第８ターン部１０１～１０８の第３直線部１３と直交していた。また、これら２つの間隙５０は、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。
　また、上記７つの間隙５０のうち１つは、第１ターン部１０１で囲まれた領域内を第２方向Ｄ２に沿って延びていた。この間隙５０は、軸方向に見て中心軸線Ｃと重なっていた。
　また、残りの４つの間隙５０は、軸方向に見て、第１～第８ターン部１０１～１０８の第２直線部１２又は第４直線部１４を横断していた。これら４つの間隙５０は、軸方向に見て、第１～第８ターン部１０１～１０８の第２直線部１２又は第４直線部１４と直交していた。また、これら４つの間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇと中心軸線Ｃとの間を延びていた。また、これら４つの間隙５０のうち他の２つは、軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇと中心軸線Ｃとの間を延びていた。

（評価）
　次にこのようにして作製された実施例１－２のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値及び損失を測定した。
　実施例１－２のコイルユニット５のＱ値及び損失は、それぞれ、１１５．０及び９１．３Ｗであった。

＜実施例１－３＞
　図１２に示すように第１シールド部材３０を６つのシールド小片３１～３６に分割して形成したこと以外は、実施例１－１の場合と同様に実施例１－３のコイルユニット５を作製した。
　各シールド小片３１～３６はフェライト板であった。
　隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３１；３２，３５間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３１；３２，３５の間に形成された７つの間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第２～第８ターン部１０２～１０８の第１直線部１１又は第１～第８ターン部１０１～１０８の第３直線部１３を横断していた。これら２つの間隙５０は、軸方向に見て、第２～第８ターン部１０２～１０８の第１直線部１１又は第１～第８ターン部１０１～１０８の第３直線部１３と直交していた。また、これら２つの間隙５０は、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。
　また、上記７つの間隙５０のうち１つは、第１ターン部１０１で囲まれた領域内を第２方向Ｄ２に沿って延びていた。この間隙５０は、軸方向に見て中心軸線Ｃと重なっていた。
　また、残りの４つの間隙５０のうち３つは、軸方向に見て、第２方向Ｄ２に沿って延び、第１ターン部１０１の第１直線部１１又は第３直線部１３と重なっていた。また、この４つの間隙５０のうち他の１つは、軸方向に見て、第１直線部１１の延長線上を延びていた。

（評価）
　次にこのようにして作製された実施例１－３のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値及び損失を測定した。
　実施例１－３のコイル１０のコイルユニット５のＱ値及び損失は、それぞれ、１０２．０及び９９．５Ｗであった。

＜実施例１－４＞
　図１３に示すように第１シールド部材３０を６つのシールド小片３１～３６に分割して形成したこと以外は、実施例１－１の場合と同様に実施例１－４のコイルユニット５を作製した。
　各シールド小片３１～３６はフェライト板であった。
　隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３１；３２，３５間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３１；３２，３５の間に形成された７つの間隙５０のうち３つは、軸方向に見て、第２～第８ターン部１０２～１０８の第１直線部１１の一部及び／又は第１～第８ターン部１０１～１０８の第３直線部１３の一部を横断していた。これら３つの間隙５０は、軸方向に見て、第２～第８ターン部１０２～１０８の第１直線部１１の一部及び／又は第１～第８ターン部１０１～１０８の第３直線部１３の一部と直交していた。また、これら３つの間隙５０の１つは、軸方向に見て中心軸線Ｃと重なっていた。また、これら３つの間隙５０の他の２つは、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。
　また、残りの４つの間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇ内を第１直線部１１に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙５０は、第２ターン部１０２及び第３ターン部１０３の第１直線部１１の間を延びていた。また、この４つの間隙５０のうち他の２つは、軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇ内を第３直線部１３に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙５０は、第２ターン部１０２及び第３ターン部１０３の第３直線部１３の間を延びていた。

（評価）
　次にこのようにして作製された実施例１－４のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値及び損失を測定した。
　実施例１－４のコイルユニット５のＱ値及び損失は、それぞれ、９４．５及び１０４．０Ｗであった。

＜実施例１－５＞
　図１４に示すように第１シールド部材３０を６つのシールド小片３１～３６に分割して形成したこと以外は、実施例１－１の場合と同様に実施例１－５のコイルユニット５を作製した。
　各シールド小片３１～３６はフェライト板であった。
　隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３１；３２，３５間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３１；３２，３５の間に形成された７つの間隙５０のうち３つは、軸方向に見て、第２～第８ターン部１０２～１０８の第１直線部１１の一部及び／又は第１～第８ターン部１０１～１０８の第３直線部１３の一部を横断していた。これら３つの間隙５０は、軸方向に見て、第２～第８ターン部１０２～１０８の第１直線部１１の一部及び／又は第１～第８ターン部１０１～１０８の第３直線部１３の一部と直交していた。また、これら３つの間隙５０の１つは、軸方向に見て中心軸線Ｃと重なっていた。また、これら３つの間隙５０の他の２つは、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。
　また、残りの４つの間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇ内を第１直線部１１に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙５０は、第３ターン部１０３及び第４ターン部１０４の第１直線部１１の間を延びていた。また、この４つの間隙５０のうち他の２つは、軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇ内を第３直線部１３に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙５０は、第３ターン部１０３及び第４ターン部１０４の第３直線部１３の間を延びていた。

（評価）
　次にこのようにして作製された実施例１－５のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値及び損失を測定した。
　実施例１－５のコイルユニット５のＱ値及び損失は、それぞれ、８９．７及び１０３．０Ｗであった。

＜実施例１－６＞
　図１５に示すように第１シールド部材３０を６つのシールド小片３１～３６に分割して形成したこと以外は、実施例１－１の場合と同様に実施例１－６のコイルユニット５を作製した。
　各シールド小片３１～３６はフェライト板であった。
　隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３１；３２，３５間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３１；３２，３５の間に形成された７つの間隙５０のうち３つは、軸方向に見て、第２～第８ターン部１０２～１０８の第１直線部１１の一部及び／又は第１～第８ターン部１０１～１０８の第３直線部１３の一部を横断していた。これら３つの間隙５０は、軸方向に見て、第２～第８ターン部１０２～１０８の第１直線部１１の一部及び／又は第１～第８ターン部１０１～１０８の第３直線部１３の一部と直交していた。また、これら３つの間隙５０の１つは、軸方向に見て中心軸線Ｃと重なっていた。また、これら３つの間隙５０の他の２つは、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。
　また、残りの４つの間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇ内を第１直線部１１に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙５０は、第６ターン部１０６及び第７ターン部１０７の第１直線部１１の間を延びていた。また、この４つの間隙５０のうち他の２つは、軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇ内を第３直線部１３に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙５０は、第６ターン部１０６及び第７ターン部１０７の第３直線部１３の間を延びていた。

（評価）
　次にこのようにして作製された実施例１－６のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値及び損失を測定した。
　実施例１－６のコイルユニット５のＱ値及び損失は、それぞれ、９５．４及び１００．０Ｗであった。

＜実施例１－７＞
　図１６に示すように第１シールド部材３０を６つのシールド小片３１～３６に分割して形成したこと以外は、実施例１－１の場合と同様に実施例１－７のコイルユニット５を作製した。
　各シールド小片３１～３６はフェライト板であった。
　隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３１；３２，３５間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３１；３２，３５の間に形成された７つの間隙５０のうち３つは、軸方向に見て、第２～第８ターン部１０２～１０８の第１直線部１１の一部及び／又は第１～第８ターン部１０１～１０８の第３直線部１３の一部を横断していた。これら３つの間隙５０は、軸方向に見て、第２～第８ターン部１０２～１０８の第１直線部１１の一部及び／又は第１～第８ターン部１０１～１０８の第３直線部１３の一部と直交していた。また、これら３つの間隙５０の１つは、軸方向に見て中心軸線Ｃと重なっていた。また、これら３つの間隙５０の他の２つは、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。
　また、残りの４つの間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇ内を第１直線部１１に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙５０は、第８ターン部１０８の第１直線部１１と重なっていた。また、この４つの間隙５０のうち他の２つは、軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇ内を第３直線部１３に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙５０は、第８ターン部１０８の第３直線部１３と重なっていた。

（評価）
　次にこのようにして作製された実施例１－７のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値及び損失を測定した。
　実施例１－７のコイルユニット５のＱ値及び損失は、それぞれ、１２０．５及び８８．０Ｗであった。

　図４６に、実施例１－１～１－７のコイルユニット５のＱ値及び損失を示す。

　図４６から理解されるように、実施例１－１のコイルユニット５における第１シールド部材３０の間隙５０の数と比較して、実施例１－２のコイルユニット５における第１シールド部材３０の間隙５０の数は多いが、実施例１－１及び実施例１－２のコイルユニット５間で、Ｑ値及び損失に大きな差は無かった。この結果から、軸方向に見て、第１シールド部材３０の間隙５０がコイル要素１０ｉの直線部群を横断するように設けられる場合、この間隙５０の存在によっては、コイル１０の性能は大きく損なわれず、また、コイルユニット５の損失は大きく増大しない、ということが理解できる。

　また、実施例１－１～１－７の結果から、軸方向に見て、第１シールド部材３０の全ての間隙５０がいずれかの直線部群１１Ｇ～１４Ｇを横断するように形成されたコイルユニット（実施例１－１及び１－２のコイルユニット５）のＱ値は、第１シールド部材３０の間隙５０の一部がいずれかの直線部群１１Ｇ～１４Ｇ内を当該直線部群１１Ｇ～１４Ｇを構成する直線部１１～１４と平行して延びるように形成されたコイルユニット（実施例１－３～１－７のコイルユニット５）のＱ値と比較して、高い傾向にあることが理解される。

　なお、実施例１－３～１－７の結果から、第１シールド部材３０に形成された間隙５０が軸方向に見ていずれかの直線部群１１Ｇ～１４Ｇ内を当該直線部群１１Ｇ～１４Ｇを構成する直線部１１～１４に沿って延びる場合、当該コイルユニット５のＱ値は、当該間隙５０が直線部群１１Ｇ～１４Ｇの径方向における中央に近づくほど低くなる、ということが理解できる。

　また、実施例１－２～１－７の結果から、軸方向に見て、第１シールド部材３０の間隙５０がコイル１０の最内周部を形成する第１ターン部１０１と中心軸線Ｃとの間を延びるように形成されたコイルユニット（実施例１－２のコイルユニット５）のＱ値は、第１シールド部材３０の間隙５０がコイル１０の最内周部を形成する第１ターン部１０１よりも外側を延びるように形成されたコイルユニット（実施例１－３～１－７のコイルユニット５）のＱ値と比較して、高い傾向にあることが理解される。

　また、実施例１－１～１－７の結果から、軸方向に見て、第１シールド部材３０の間隙５０の延長線が中心軸線Ｃと重なるように形成されたコイルユニット（実施例１－１のコイルユニット５）のＱ値は、第１シールド部材３０の間隙５０の延長線が中心軸線Ｃから外れるように形成されたコイルユニット（実施例１－２～１－７のコイルユニット５）のＱ値と比較して、高い傾向にあることが理解される。

＜＜実施例２＞＞
　次に、コイル１０の第２主面１０ｂと磁性体樹脂層２０との距離の違いによる、コイルユニット５の損失の違いを説明する。

＜実施例２－１＞
　実施例２－１のコイルユニット５として、図１７乃至図１９に示すように、渦巻状に形成されたコイル要素１０ｊ，１０ｊｊを含むコイル１０と磁性体樹脂層２０と第１シールド部材３０及び第２シールド部材４０からなるコイルユニット５を準備した。
　コイル１０は、図１７乃至図１９に示すコイル１０と同様に形成されていた。コイル要素１０ｊ，１０ｊｊは銅で形成され、その線幅は６ｍｍであり、厚さは０．５であった。また、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊにおいて、隣り合うターン部１０１，１０２；・・・；１０４，１０５間の距離は、６ｍｍであった。コイル１０の第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２に沿った寸法は、それぞれ、２９５ｍｍ及び２９５ｍｍであった。
　磁性体樹脂層２０は、磁性体粉を混合した２液硬化性エポキシ樹脂を硬化させて形成された。コイル１０は、図１８に示すように磁性体樹脂層２０に埋め込まれており、コイル１０の第２主面１０ｂは磁性体樹脂層２０と密着していた。
　第１シールド部材３０は、９つのシールド小片３１～３９に分割して形成された。各シールド小片３１～３９はフェライト板であった。第１シールド部材３０の第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２の寸法は、それぞれ、３００ｍｍ及び３００ｍｍであった。
　また、磁性体樹脂層２０と第１シールド部材３０との間の距離は、０ｍｍであった。すなわち、磁性体樹脂層２０と第１シールド部材３０とは、密着していた。
　隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３７；３７，３８；３８，３１；３２，３９；３４，３９；３６，３９；３８，３９間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。隣り合うシールド小片隣り合うシールド小片３１，３２；３２，３３；３３，３４；３４，３５；３５，３６；３６，３７；３７，３８；３８，３１；３２，３９；３４，３９；３６，３９；３８，３９の間に形成された１２の間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１～第５ターン部１０１～１０５の第１直線部１１を横断していた。これら２つの間隙は、軸方向に見て、第１～第５ターン部１０１～１０５の第１直線部１１と直交していた。また、上記１２の間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１～第５ターン部１０１～１０５の第２直線部１２を横断していた。これら２つの間隙５０は、軸方向に見て、第１～第５ターン部１０１～１０５の第２直線部１２と直交していた。また、上記１２の間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１～第５ターン部１０１～１０５の第３直線部１３を横断していた。これら２つの間隙５０は、軸方向に見て、第１～第５ターン部１０１～１０５の第３直線部１３と直交していた。また、上記１２の間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１～第４ターン部１０１～１０４のターン接続部１６を横断していた。また、上記１２の間隙５０のうち４つは、軸方向に見て、最内方に位置する第１ターン部１０１の径方向の内方を第１方向Ｄ１又は第２方向Ｄ２に延びていた。
　第２シールド部材４０は、アルミニウムで形成された。第２シールド部材４０の第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２の寸法は、それぞれ、３２０ｍｍ及び３２０ｍｍであった。また、第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の距離は、１ｍｍであった。

（評価）
　次にこのようにして作製された実施例２－１のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値及び損失を測定した。
　実施例２－１のコイルユニット５のＱ値及び損失は、それぞれ、１２１．２及び８７．７Ｗであった。

＜実施例２－２＞
　磁性体樹脂層２０と第１シールド部材３０との間の距離を１ｍｍとしたこと以外は、実施例２－１の場合と同様に実施例２－２のコイルユニット５を作製した。

（評価）
　次にこのようにして作製された実施例２－２のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値及び損失を測定した。
　実施例２－２のコイルユニット５のＱ値及び損失は、それぞれ、１２２．０及び８５．０Ｗであった。

＜比較例２－１＞
　磁性体樹脂層２０をコイル１０から離間して配置したこと以外は、実施例２－１の場合と同様に比較例２－１のコイルユニット５を作製した。コイル１０の第２主面１０ｂと磁性体樹脂層２０との間の距離は、０．１ｍｍであった。

（評価）
　次にこのようにして作製された比較例２－１のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値及び損失を測定した。
　比較例２－１のコイルユニット５のＱ値及び損失は、それぞれ、９０．５及び１１６．３Ｗであった。

＜比較例２－２＞
　コイル１０の第２主面１０ｂと磁性体樹脂層２０との間の距離を１ｍｍとしたこと以外は、比較例２－１の場合と同様に比較例２－２のコイルユニット５を作製した。

（評価）
　次にこのようにして作製された比較例２－２のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値及び損失を測定した。
　比較例２－２のコイルユニット５のＱ値及び損失は、それぞれ、９６．６及び１０６．４Ｗであった。

＜比較例２－３＞
　磁性体樹脂層２０を設けなかったこと以外は、実施例２－１の場合と同様に比較例２－３のコイルユニット５を作製した。

（評価）
　次にこのようにして作製された比較例２－３のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値及び損失を測定した。
　比較例２－３のコイルユニット５のＱ値及び損失は、それぞれ、９７．０及び１０５．２Ｗであった。

＜比較例２－４＞
　第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の距離を６ｍｍとしたこと以外は、比較例２－３の場合と同様に比較例２－４のコイルユニット５を作製した。

（評価）
　次にこのようにして作製された比較例２－４のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値及び損失を測定した。
　比較例２－４のコイルユニット５のＱ値及び損失は、それぞれ、１０４．０及び１００．９Ｗであった。

＜比較例２－５＞
　第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の距離を１０ｍｍとしたこと以外は、比較例２－３の場合と同様に比較例２－５のコイルユニット５を作製した。

（評価）
　次にこのようにして作製された比較例２－５のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値及び損失を測定した。
　比較例２－５のコイルユニット５のＱ値及び損失は、それぞれ、１０６．０及び９９．６Ｗであった。

＜比較例２－６＞
　第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の距離を１５ｍｍとしたこと以外は、比較例２－３の場合と同様に比較例２－６のコイルユニット５を作製した。

（評価）
　次にこのようにして作製された比較例２－６のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値及び損失を測定した。
　比較例２－６のコイルユニット５のＱ値及び損失は、それぞれ、１０８．０及び９８．３Ｗであった。

　図４７に、実施例２－１～２－２及び比較例２－１～２－６のコイルユニットのＱ値及び損失を示す。

　図４７から理解されるように、実施例２－１のコイルユニット５の損失は、比較例２－１～２－２のコイルユニット５の損失と比較して、大幅に低かった。このことから、コイル１０の第２主面１０ｂと磁性体樹脂層２０とを密着させることで、コイルユニット５の損失を大幅に低減可能であることが分かる。言い換えると、コイル１０の第２主面１０ｂと磁性体樹脂層２０とが離間している場合には、例え第２主面１０ｂと磁性体樹脂層２０との距離が０．１ｍｍと小さな距離であっても、コイルユニット５の損失が大きく増大することが分かる。また、実施例２－１と実施例２－２とでは、コイルユニット５の損失に大きな差は無かった。このことから、コイル１０の第２主面１０ｂと磁性体樹脂層２０とを密着させた場合には、第１シールド部材３０をコイル１０に接近させることによるコイルユニット５の損失の増大を抑制することができることが分かる。なお、比較例２－３～２－６のコイルユニット５の損失を比較することで、第２シールド部材４０を第１シールド部材３０に接近させることによりコイルユニット５の損失が増大することが分かる。

＜＜実施例３乃至実施例６＞＞
　次に、コイル１０の形状の違いによる、コイルユニット５の性能の違いを説明する。

＜実施例３－１＞
　実施例３－１のコイルユニット５として、図２乃至図５Ｂに示すように、渦巻状に形成されたコイル１０と磁性体樹脂層２０と第１シールド部材３０及び第２シールド部材４０からなるコイルユニット５を準備した。
　コイル１０は、図２乃至図５Ｂに示すコイル１０と同様に形成されていた。コイル１０は銅で形成され、その線幅は６ｍｍであり、厚さは０．５ｍｍであった。また、隣り合うターン部１０１，１０２；・・・；１０７，１０８間の距離は、６ｍｍであった。コイル１０の第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２に沿った寸法は、それぞれ、２９５ｍｍ及び２９５ｍｍであった。
　磁性体樹脂層２０は、磁性体粉を混合した２液硬化性エポキシ樹脂を硬化させて形成された。コイル１０は、図４に示すように磁性体樹脂層２０の凹部２５内に収納されており、コイル１０の第２主面１０ｂは磁性体樹脂層２０と密着していた。
　第１シールド部材３０は、複数のシールド小片３０Ｐに分割されなかった。言い換えると、第１シールド部材３０には、間隙５０は形成されなかった。第１シールド部材３０はフェライト板であった。第１シールド部材３０の第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２の寸法は、それぞれ、３００ｍｍ及び３００ｍｍであった。また、磁性体樹脂層２０と第１シールド部材３０との間の距離は、１ｍｍであった。
　第２シールド部材４０は、アルミニウムで形成された。第２シールド部材４０の第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２の寸法は、それぞれ、３２０ｍｍ及び３２０ｍｍであった。また、第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の距離は、１ｍｍであった。

＜実施例３－２＞
　図３６に示す例と同様に第１シールド部材３０を９つのシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例３－１の場合と同様に実施例３－２のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０は、第１方向Ｄ１に３分割され、第２方向Ｄ２に３分割されていた。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。９つのシールド小片３０Ｐは、いずれも四角形であった。９つのシールド小片３０Ｐの第１方向Ｄ１の寸法は、互いに等しかった。また、９つのシールド小片３０Ｐの第２方向Ｄ２の寸法は、互いに等しかった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された１２つの間隙５０の８つは、軸方向に見て、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇを横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇを横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。軸方向に見て、第４直線部群１４Ｇを横断する間隙５０は、第４直線部１４と直交していた。
　残りの４つの間隙５０は、軸方向に見て、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇのいずれかと中心軸線Ｃとの間を、第１方向Ｄ１又は第２方向Ｄ２に沿って延びていた。

＜実施例３－３＞
　第１シールド部材３０を１２のシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例３－１の場合と同様に実施例３－３のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０は、第１方向Ｄ１に４分割され、第２方向Ｄ２に３分割されていた。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。１２のシールド小片３０Ｐは、いずれも四角形であった。１２のシールド小片３０Ｐの第１方向Ｄ１の寸法は、互いに等しかった。また、１２のシールド小片３０Ｐの第２方向Ｄ２の寸法は、互いに等しかった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された１７の間隙５０の２つは、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇ又は第３直線部群１３Ｇを横断していた。軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇを横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇを横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。
　上記１７の間隙５０のうち１２は、軸方向に見て、第１Ａ～第１Ｄ中間曲線部１５１Ｇ～１５４Ｇのいずれかを部分的に横断していた。軸方向に見て、第１中間曲線部群１５１Ｇを横断する間隙５０と第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇの接線ＴＬ１とが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇを横断する間隙５０と第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇの接線ＴＬ２とが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇを横断する間隙５０と第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇの接線ＴＬ３とが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇを横断する間隙５０と第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇの接線ＴＬ４とが成す角度は、４５°であった。
　上記１７の間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇ内又は第４直線部群１４Ｇ内を第２方向Ｄ２に沿って延びていた。これらの間隙５０は、第２ターン部１０２の第２直線部１２又は第４直線部１４と重なっていた。
　残りの１つの間隙５０は、軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇと第４直線部群１４Ｇとの間を、第２方向Ｄ２に沿って延びていた。この間隙５０は、軸方向に見て中心軸線Ｃと重なっていた。

＜実施例３－４＞
　図２に示すように、第１シールド部材３０を４つのシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例３－１の場合と同様に実施例３－４のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０は、第１方向Ｄ１に２分割され、第２方向Ｄ２に２分割されていた。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。４つのシールド小片３０Ｐは、いずれも四角形であった。４つのシールド小片３０Ｐの第１方向Ｄ１の寸法は、互いに等しかった。また、４つのシールド小片３０Ｐの第２方向Ｄ２の寸法は、互いに等しかった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された４つの間隙５０は、軸方向に見て、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇを横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇを横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。軸方向に見て、第４直線部群１４Ｇを横断する間隙５０は、第４直線部１４と直交していた。４つの間隙５０は、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。

＜実施例３－５＞
　図２２に示すように、第１シールド部材３０を８つのシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例３－１の場合と同様に実施例３－５のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０に形成された８つの間隙５０は、軸方向に見て、中心軸線Ｃから放射状に延びていた。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。８つのシールド小片３０Ｐは、いずれも直角三角形であった。８つのシールド小片３０Ｐの第１方向Ｄ１の寸法は、互いに等しかった。また、８つのシールド小片３０Ｐの第２方向Ｄ２の寸法は、互いに等しかった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された８つの間隙５０のうち４つは、軸方向に見て、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇを横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇを横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。軸方向に見て、第４直線部群１４Ｇを横断する間隙５０は、第４直線部１４と直交していた。これらの４つの間隙５０は、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。
　残りの４つの間隙は、軸方向に見て、第１Ａ～第１Ｄ中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇを横断する間隙５０は、第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇの接線ＴＬ１と直交していた。軸方向に見て、第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇの接線ＴＬ２と直交していた。軸方向に見て、第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇの接線ＴＬ３と直交していた。軸方向に見て、第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇの接線ＴＬ４と直交していた。これらの４つの間隙５０は、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。

＜実施例３－６＞
　図３８に示すように、第１シールド部材３０を１２のシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例３－１の場合と同様に実施例３－６のコイルユニット５を作製した。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。１２のシールド小片３０Ｐのうち４つは四角形であった。残りの８つのシールド小片３０Ｐは直角三角形であった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された１３の間隙５０のうち８つは、軸方向に見て、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇを横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇを横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。軸方向に見て、第４直線部群１４Ｇを横断する間隙５０は、第４直線部１４と直交していた。これらの４つの間隙５０は、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。
　上記１３の間隙５０のうち４つは、軸方向に見て、第１Ａ～第１Ｄ中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇを横断する間隙５０は、第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇの接線ＴＬ１と直交していた。軸方向に見て、第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇの接線ＴＬ２と直交していた。軸方向に見て、第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇの接線ＴＬ３と直交していた。軸方向に見て、第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇの接線ＴＬ４と直交していた。
　残りの１つの間隙５０は、軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇと第４直線部群１４Ｇとの間を、第２方向Ｄ２に沿って延びていた。この間隙５０は、軸方向に見て中心軸線Ｃと重なっていた。

＜実施例３－７＞
　図２４に示すように、第１シールド部材３０を１３のシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例３－１の場合と同様に実施例３－７のコイルユニット５を作製した。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。１３のシールド小片３０Ｐのうち５つは四角形であった。残りの８つのシールド小片３０Ｐは直角三角形であった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された１４の間隙５０のうち９つは、軸方向に見て、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇを横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇを横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。軸方向に見て、第４直線部群１４Ｇを横断する間隙５０は、第４直線部１４と直交していた。
　上記１４の間隙５０のうち４つは、軸方向に見て、第１Ａ～第１Ｄ中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇを横断する間隙５０は、第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇの接線ＴＬ１と直交していた。軸方向に見て、第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇの接線ＴＬ２と直交していた。軸方向に見て、第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇの接線ＴＬ３と直交していた。軸方向に見て、第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇの接線ＴＬ４と直交していた。
　残りの１つの間隙５０は、軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇと第４直線部群１４Ｇとの間を、第２方向Ｄ２に沿って延びていた。この間隙５０は、軸方向に見て中心軸線Ｃと重なっていた。

（実施例３の評価）
　このようにして作製された実施例３－１～３－７のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値、損失、インピーダンス及びインダクタンスを測定した。図４８に測定結果を示す。図４８中、「Ｑ値」、「インピーダンス」及び「インダクタンス」は、コイルユニット５のＱ値、インピーダンス及びインダクタンスを意味する。「ＳＬＤ２」は第２シールド部材４０を意味する。「ジュール損」は、コイル１０又は第２シールド部材４０の電流によって生じる損失を意味する。「鉄損」は、第１シールド部材３０の磁束によって生じる損失を意味する。「全損失」は、「ジュール損」と「鉄損」の合計である。「ＮＰ」は、第１シールド部材３０の分割数（第１シールド部材３０に含まれるシールド小片３０Ｐの数）である。例えば、「ＮＰ９」は第１シールド部材３０が９つに分割されていることを意味し、「ＮＰ１２」は第１シールド部材３０が１２に分割されていることを意味する。ただし、「ＮＰ１」は、第１シールド部材３０が分割されていないことを意味する。

＜実施例４－１＞
　図４３に示す例と同様にコイル要素１０ｉを全体として正八角形状に形成したこと以外は、実施例３－１の場合と同様に実施例４－１のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０は、複数のシールド小片３０Ｐに分割されなかった。言い換えると、第１シールド部材３０には、間隙５０は形成されなかった。
　コイル１０は銅で形成され、その線幅は６ｍｍであり、厚さは０．５ｍｍであった。また、隣り合うターン部１０１，１０２；・・・；１０７，１０８間の距離は、６ｍｍであった。コイル１０の第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２に沿った寸法は、それぞれ、２９５ｍｍ及び２９５ｍｍであった。
　第１シールド部材３０はフェライト板であった。第１シールド部材３０の第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２の寸法は、それぞれ、３００ｍｍ及び３００ｍｍであった。

＜実施例４－２＞
　第１シールド部材３０を実施例３－２と同様に９つのシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例４－１の場合と同様に実施例４－２のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０は、第１方向Ｄ１に３分割され、第２方向Ｄ２に３分割されていた。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。９つのシールド小片３０Ｐは、いずれも四角形であった。９つのシールド小片３０Ｐの第１方向Ｄ１の寸法は、互いに等しかった。また、９つのシールド小片３０Ｐの第２方向Ｄ２の寸法は、互いに等しかった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された１２の間隙５０は、軸方向に見て、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇ及び第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇのいずれかの少なくとも一部を横断していた。
　軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇをの少なくとも一部横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。軸方向に見て、第４直線部群１４Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０は、第４直線部１４と直交していた。
　軸方向に見て、第１Ａ中間直線部群１６１Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ａ中間直線部群１６１Ｇとが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇとが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇとが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｄ中間直線部群１６４Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ｄ中間直線部群１６４Ｇとが成す角度は、４５°であった。

＜実施例４－３＞
　第１シールド部材３０を実施例３－３と同様に１２のシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例４－１の場合と同様に実施例４－３のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０は、第１方向Ｄ１に４分割され、第２方向Ｄ２に３分割されていた。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。１２のシールド小片３０Ｐは、いずれも四角形であった。１２のシールド小片３０Ｐの第１方向Ｄ１の寸法は、互いに等しかった。また、１２のシールド小片３０Ｐの第２方向Ｄ２の寸法は、互いに等しかった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された１７の間隙５０のうちの１６は、軸方向に見て、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇ及び第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇのいずれかの少なくとも一部を横断していた。
　軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。軸方向に見て、第４直線部群１４Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０は、第４直線部１４と直交していた。
　軸方向に見て、第１Ａ中間直線部群１６１Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ａ中間直線部群１６１Ｇとが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇとが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇとが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｄ中間直線部群１６４Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ｄ中間直線部群１６４Ｇとが成す角度は、４５°であった。
　残りの１つの間隙５０は、軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇと第４直線部群１４Ｇとの間を、第２方向Ｄ２に沿って延びていた。この間隙５０は、軸方向に見て中心軸線Ｃと重なっていた。

＜実施例４－４＞
　第１シールド部材３０を実施例３－４と同様に４つのシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例４－１の場合と同様に実施例４－４のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０は、第１方向Ｄ１に２分割され、第２方向Ｄ２に２分割されていた。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。４つのシールド小片３０Ｐは、いずれも四角形であった。４つのシールド小片３０Ｐの第１方向Ｄ１の寸法は、互いに等しかった。また、４つのシールド小片３０Ｐの第２方向Ｄ２の寸法は、互いに等しかった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された４つの間隙５０は、軸方向に見て、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇを横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇを横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。軸方向に見て、第４直線部群１４Ｇを横断する間隙５０は、第４直線部１４直交としていた。４つの間隙５０は、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。

＜実施例４－５＞
　第１シールド部材３０を実施例３－５と同様に８つのシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例４－１の場合と同様に実施例４－５のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０に形成された８つの間隙５０は、軸方向に見て、中心軸線Ｃから放射状に延びていた。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。８つのシールド小片３０Ｐは、いずれも直角三角形であった。８つのシールド小片３０Ｐの第１方向Ｄ１の寸法は、互いに等しかった。また、８つのシールド小片３０Ｐの第２方向Ｄ２の寸法は、互いに等しかった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された８つの間隙５０のうち４つは、軸方向に見て、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇを横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇを横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。軸方向に見て、第４直線部群１４Ｇを横断する間隙５０は、第４直線部１４と直交していた。これらの４つの間隙５０は、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。
　残りの４つの間隙は、軸方向に見て、第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１Ａ中間直線部群１６１Ｇを横断する間隙５０は、第１Ａ中間直線部群１６１Ｇと直交していた。軸方向に見て、第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇと直交していた。軸方向に見て、第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇと直交していた。軸方向に見て、第１Ｄ中間直線部群１６４Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｄ中間直線部群１６４Ｇと直交していた。これらの４つの間隙５０は、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。

＜実施例４－６＞
　第１シールド部材３０を実施例３－６と同様に１２のシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例４－１の場合と同様に実施例４－６のコイルユニット５を作製した。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。１２のシールド小片３０Ｐのうち４つは四角形であった。残りの８つのシールド小片３０Ｐは直角三角形であった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された１３の間隙５０のうち８つは、軸方向に見て、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇを横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇを横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。軸方向に見て、第４直線部群１４Ｇを横断する間隙５０は、第４直線部１４と直交していた。これらの４つの間隙５０は、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。
　上記１３の間隙５０のうち４つは、軸方向に見て、第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１Ａ中間直線部群１６１Ｇを横断する間隙５０は、第１Ａ中間直線部群１６１Ｇと直交していた。軸方向に見て、第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇと直交していた。軸方向に見て、第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇと直交していた。軸方向に見て、第１Ｄ中間直線部群１６４Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｄ中間直線部群１６４Ｇと直交していた。
　残りの１つの間隙５０は、軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇと第４直線部群１４Ｇとの間を、第２方向Ｄ２に沿って延びていた。この間隙５０は、軸方向に見て中心軸線Ｃと重なっていた。

＜実施例４－７＞
　第１シールド部材３０を実施例３－７と同様に１３のシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例４－１の場合と同様に実施例４－７のコイルユニット５を作製した。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。１３のシールド小片３０Ｐのうち５つは四角形であった。残りの８つのシールド小片３０Ｐは直角三角形であった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された１４の間隙５０のうち９つは、軸方向に見て、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇを横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇを横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。軸方向に見て、第４直線部群１４Ｇを横断する間隙５０は、第４直線部１４と直交していた。
　上記１４の間隙５０のうち４つは、軸方向に見て、第１Ａ～第１Ｄ中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇを横断する間隙５０は、第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇの接線ＴＬ１と直交していた。軸方向に見て、第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇの接線ＴＬ２と直交していた。軸方向に見て、第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇの接線ＴＬ３と直交していた。軸方向に見て、第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇの接線ＴＬ４と直交していた。
　残りの１つの間隙５０は、軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇと第４直線部群１４Ｇとの間を、第２方向Ｄ２に沿って延びていた。この間隙５０は、軸方向に見て中心軸線Ｃと重なっていた。

（実施例４の評価）
　このようにして作製された実施例４－１～４－７のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値、損失、インピーダンス及びインダクタンスを測定した。図４９に測定結果を示す。図４９中、「Ｑ値」、「インピーダンス」及び「インダクタンス」は、コイルユニット５のＱ値、インピーダンス及びインダクタンスを意味する。「ＳＬＤ２」は第２シールド部材４０を意味する。「ジュール損」は、コイル１０又は第２シールド部材４０の電流によって生じる損失を意味する。「鉄損」は、第１シールド部材３０の磁束によって生じる損失を意味する。「全損失」は、「ジュール損」と「鉄損」の合計である。「ＮＰ」は、第１シールド部材３０の分割数（第１シールド部材３０に含まれるシールド小片３０Ｐの数）である。例えば、「ＮＰ９」は第１シールド部材３０が９つに分割されていることを意味し、「ＮＰ１２」は第１シールド部材３０が１２に分割されていることを意味する。ただし、「ＮＰ１」は、第１シールド部材３０が分割されていないことを意味する。

（実施例３と実施例４の比較）
　図５０に、実施例３－１～３－７及び実施例４－１～４－７のコイルユニット５のＱ値を示す。図５０中、Ｅ３－１～Ｅ３－７は、それぞれ実施例３－１～３－７を意味する。また、図５０中、Ｅ４－１～Ｅ４－７は、それぞれ実施例４－１～４－７を意味する。図５０から、他の条件が同じであれば、全体として八角形状のコイル１０を備えたコイルユニット５のＱ値の方が、全体として四角形で第１中間曲線部１５１Ｇ～１５４Ｇを含むコイル１０を備えたコイルユニット５のＱ値よりも高いことが理解される。

＜実施例５－１＞
　次に、実施例５－１のコイルユニット５として、図１７乃至図１９に示すように、渦巻状に形成されたコイル要素１０ｊ，１０ｊｊを含むコイル１０と磁性体樹脂層２０と第１シールド部材３０及び第２シールド部材４０からなるコイルユニット５を準備した。
　コイル１０は、図１７乃至図１９に示すコイル１０と同様に形成されていた。コイル要素１０ｊ，１０ｊｊは銅で形成され、その線幅は６ｍｍであり、厚さは０．５であった。また、各コイル要素１０ｊ，１０ｊｊにおいて、隣り合うターン部１０１，１０２；・・・；１０４，１０５間の距離は、６ｍｍであった。コイル１０の第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２に沿った寸法は、それぞれ、２９５ｍｍ及び２９５ｍｍであった。
　磁性体樹脂層２０は、磁性体粉を混合した２液硬化性エポキシ樹脂を硬化させて形成された。コイル１０は、図１８に示すように磁性体樹脂層２０に埋め込まれており、コイル１０の第２主面１０ｂは磁性体樹脂層２０と密着していた。
　第１シールド部材３０は、複数のシールド小片３０Ｐに分割されなかった。言い換えると、第１シールド部材３０には、間隙５０は形成されなかった。第１シールド部材３０はフェライト板であった。第１シールド部材３０の第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２の寸法は、それぞれ、３００ｍｍ及び３００ｍｍであった。
　また、磁性体樹脂層２０と第１シールド部材３０との間の距離は、０ｍｍであった。すなわち、磁性体樹脂層２０と第１シールド部材３０とは、密着していた。
　第２シールド部材４０は、アルミニウムで形成された。第２シールド部材４０の第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２の寸法は、それぞれ、３２０ｍｍ及び３２０ｍｍであった。また、第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の距離は、１ｍｍであった

＜実施例５－２＞
　図２０に示す例と同様に第１シールド部材３０を９つのシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例５－１の場合と同様に実施例５－２のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０は、第１方向Ｄ１に３分割され、第２方向Ｄ２に３分割されていた。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。９つのシールド小片３０Ｐは、いずれも四角形であった。９つのシールド小片３０Ｐの第１方向Ｄ１の寸法は、互いに等しかった。また、９つのシールド小片３０Ｐの第２方向Ｄ２の寸法は、互いに等しかった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された１２の間隙５０のうち６つは、軸方向に見て、第１～第３直線部群１１Ｇ～１３Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇを横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇを横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。
　上記１２の間隙５０のうち２つは、複数のターン接続部１６を横断していた。
　残りの４つの間隙５０は、軸方向に見て、第１～第４直線部群１１Ｇ～１４Ｇのいずれかと中心軸線Ｃとの間を延びていた。

＜実施例５－３＞
　第１シールド部材３０を１２のシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例５－１の場合と同様に実施例５－３のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０は、第１方向Ｄ１に３分割され、第２方向Ｄ２に４分割されていた。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。１２のシールド小片３０Ｐは、いずれも四角形であった。１２のシールド小片３０Ｐの第１方向Ｄ１の寸法は、互いに等しかった。また、１２のシールド小片３０Ｐの第２方向Ｄ２の寸法は、互いに等しかった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された１７の間隙５０の１つは、軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。
　上記１７の間隙５０のうち１２は、軸方向に見て、第１Ａ～第１Ｄ中間曲線部１５１Ｇ～１５４Ｇのいずれかの少なくとも一部横断していた。軸方向に見て、第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇの接線ＴＬ１とが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇの接線ＴＬ２とが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇの接線ＴＬ３とが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇの接線ＴＬ４とが成す角度は、４５°であった。
　上記１７の間隙５０のうち１つは、軸方向に見て、複数のターン接続部１６を横断していた。
　上記１７の間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇ内又は第３直線部群１３Ｇ内を第１方向Ｄ１に沿って延びていた。これらの間隙５０は、第２ターン部１０２の第１直線部１１又は第３直線部１３と重なっていた。
　残りの１つの間隙５０は、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇと第３直線部群１３Ｇとの間を、第１方向Ｄ１に沿って延びていた。この間隙５０は、軸方向に見て中心軸線Ｃと重なっていた。

＜実施例５－４＞
　図２３に示すように、第１シールド部材３０を８つのシールド小片３０Ｐに分割して形成したこと以外は、実施例５－１の場合と同様に実施例５－４のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０に形成された８つの間隙５０は、軸方向に見て、中心軸線Ｃから放射状に延びていた。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。８つのシールド小片３０Ｐは、いずれも直角三角形であった。８つのシールド小片３０Ｐの第１方向Ｄ１の寸法は、互いに等しかった。また、８つのシールド小片３０Ｐの第２方向Ｄ２の寸法は、互いに等しかった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された８つの間隙５０のうち３つは、軸方向に見て、第１～第３直線部群１１Ｇ～１３Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇを横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇを横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。これらの４つの間隙５０は、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。
　上記８つの間隙５０のうち１つは、軸方向に見て、複数のターン接続部１６を横断していた。この間隙５０は、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。
　残りの４つの間隙は、軸方向に見て、第１Ａ～第１Ｄ中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇを横断する間隙５０は、第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇの接線ＴＬ１と直交していた。軸方向に見て、第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇの接線ＴＬ２と直交していた。軸方向に見て、第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇの接線ＴＬ３と直交していた。軸方向に見て、第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇの接線ＴＬ４と直交していた。これらの４つの間隙５０は、その延長線が中心軸線Ｃを通るように形成されていた。

＜実施例５－５＞
　図３３に示すように、第１シールド部材３０を１２のシールド小片３０Ｐに分割して形成したこと以外は、実施例５－１の場合と同様に実施例５－５のコイルユニット５を作製した。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。１２のシールド小片３０Ｐのうち４つは四角形であった。残りの８つのシールド小片３０Ｐは直角三角形であった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された１３の間隙５０のうち６つは、軸方向に見て、第１～第３直線部群１１Ｇ～１３Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇを横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇを横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。
　上記１３つの間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、複数のターン接続部１６を横断していた。
　上記１３の間隙５０のうち４つは、軸方向に見て、第１Ａ～第１Ｄ中間曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇの少なくとも一部を横断していた。軸方向に見て、第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇを横断する間隙５０は、第１Ａ中間曲線部群１５１Ｇの接線ＴＬ１と直交していた。軸方向に見て、第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｂ中間曲線部群１５２Ｇの接線ＴＬ２と直交していた。軸方向に見て、第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｃ中間曲線部群１５３Ｇの接線ＴＬ３と直交していた。軸方向に見て、第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｄ中間曲線部群１５４Ｇの接線ＴＬ４と直交していた。
　残りの１つの間隙５０は、軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇと複数のターン接続部１６との間を、第２方向Ｄ２に沿って延びていた。この間隙５０は、軸方向に見て中心軸線Ｃと重なっていた。

（実施例５の評価）
　このようにして作製された実施例５－１～５－５のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値、損失、インピーダンス及びインダクタンスを測定した。図５１に測定結果を示す。図５１中、「Ｑ値」、「インピーダンス」及び「インダクタンス」は、コイルユニット５のＱ値、インピーダンス及びインダクタンスを意味する。「ＳＬＤ２」は第２シールド部材４０を意味する。「ジュール損」は、コイル１０又は第２シールド部材４０の電流によって生じる損失を意味する。「鉄損」は、第１シールド部材３０の磁束によって生じる損失を意味する。「全損失」は、「ジュール損」と「鉄損」の合計である。「ＮＰ」は、第１シールド部材３０の分割数（第１シールド部材３０に含まれるシールド小片３０Ｐの数）である。例えば、「ＮＰ９」は第１シールド部材３０が９つに分割されていることを意味し、「ＮＰ１２」は第１シールド部材３０が１２に分割されていることを意味する。ただし、「ＮＰ１」は、第１シールド部材３０が分割されていないことを意味する。

＜実施例６－１＞
　図４５に示す例と同様にコイル要素１０ｊ，１０ｊｊを全体として正八角形状に形成したこと以外は、実施例５－１の場合と同様に実施例６－１のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０は、複数のシールド小片３０Ｐに分割されなかった。言い換えると、第１シールド部材３０には、間隙５０は形成されなかった。
　コイル１０は銅で形成され、その線幅は６ｍｍであり、厚さは０．５ｍｍであった。また、隣り合うターン部１０１，１０２；・・・；１０４，１０５間の距離は、６ｍｍであった。コイル１０の第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２に沿った寸法は、それぞれ、２９５ｍｍ及び２９５ｍｍであった。
　第１シールド部材３０はフェライト板であった。第１シールド部材３０の第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２の寸法は、それぞれ、３００ｍｍ及び３００ｍｍであった。

＜実施例６－２＞
　第１シールド部材３０を実施例５－２と同様に９つのシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例６－１の場合と同様に実施例６－２のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０は、第１方向Ｄ１に３分割され、第２方向Ｄ２に３分割されていた。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。９つのシールド小片３０Ｐは、いずれも四角形であった。９つのシールド小片３０Ｐの第１方向Ｄ１の寸法は、互いに等しかった。また、９つのシールド小片３０Ｐの第２方向Ｄ２の寸法は、互いに等しかった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された１２の間隙５０は、軸方向に見て、第１～第３直線部群１１Ｇ～１３Ｇ及び第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇのいずれかの少なくとも一部を横断していた。
　軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。
　軸方向に見て、第１Ａ中間直線部群１６１Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ａ中間直線部群１６１Ｇとが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇとが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇとが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｄ中間直線部群１６４Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ｄ中間直線部群１６４Ｇとが成す角度は、４５°であった。

＜実施例６－３＞
　第１シールド部材３０を実施例５－３１２のシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例６－１の場合と同様に実施例６－３のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０は、第１方向Ｄ１に３分割され、第２方向Ｄ２に４分割されていた。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。１２のシールド小片３０Ｐは、いずれも四角形であった。１２のシールド小片３０Ｐの第１方向Ｄ１の寸法は、互いに等しかった。また、１２のシールド小片３０Ｐの第２方向Ｄ２の寸法は、互いに等しかった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された１７の間隙５０の１つは、軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。
　上記１７の間隙５０のうち１２は、軸方向に見て、第１～第３直線部群１１Ｇ～１３Ｇ及び第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇのいずれかの少なくとも一部を横断していた。
　軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。
　軸方向に見て、第１Ａ中間直線部群１６１Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ａ中間直線部群１６１Ｇとが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇとが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇとが成す角度は、４５°であった。軸方向に見て、第１Ｄ中間直線部群１６４Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０と第１Ｄ中間直線部群１６４Ｇとが成す角度は、４５°であった。
　上記１２の間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇ内又は第３直線部群１３Ｇ内を第１方向Ｄ１に沿って延びていた。これらの間隙５０は、第２ターン部１０２の第１直線部１１又は第３直線部１３と重なっていた。
　上記１７の間隙５０のうち１つは、軸方向に見て、複数のターン接続部１６を横断していた。
　残りの１つの間隙５０は、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇと第３直線部群１３Ｇとの間を、第１方向Ｄ１に沿って延びていた。この間隙５０は、軸方向に見て中心軸線Ｃと重なっていた。

＜実施例６－４＞
　第１シールド部材３０を実施例５－４と同様に８つのシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例６－１の場合と同様に実施例６－４のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０に形成された８つの間隙５０は、軸方向に見て、中心軸線Ｃから放射状に延びていた。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。８つのシールド小片３０Ｐは、いずれも直角三角形であった。８つのシールド小片３０Ｐの第１方向Ｄ１の寸法は、互いに等しかった。また、８つのシールド小片３０Ｐの第２方向Ｄ２の寸法は、互いに等しかった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された８つの間隙５０のうち３つは、軸方向に見て、第１～第３直線部群１１Ｇ～１３Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇを横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇを横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。
　上記８つの間隙５０のうち１つは、軸方向に見て、複数のターン接続部１６を横断していた。
　残りの４つの間隙は、軸方向に見て、第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１Ａ中間直線部群１６１Ｇを横断する間隙５０は、第１Ａ中間直線部群１６１Ｇと直交していた。軸方向に見て、第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇと直交していた。軸方向に見て、第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇと直交していた。軸方向に見て、第１Ｄ中間直線部群１６４Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｄ中間直線部群１６４Ｇと直交していた。

＜実施例６－５＞
　第１シールド部材３０を実施例５－５と同様に１２のシールド小片３０Ｐに分割したこと以外は、実施例６－１の場合と同様に実施例６－５のコイルユニット５を作製した。
　各シールド小片３０Ｐはフェライト板であった。１２のシールド小片３０Ｐのうち４つは四角形であった。残りの８つのシールド小片３０Ｐは直角三角形であった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐ間の間隙５０の幅は、５ｍｍであった。
　隣り合うシールド小片３０Ｐの間に形成された１３の間隙５０のうち６つは、軸方向に見て、第１～第３直線部群１１Ｇ～１３Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇを横断する間隙５０は、第１直線部１１と直交していた。軸方向に見て、第２直線部群１２Ｇを横断する間隙５０は、第２直線部１２と直交していた。軸方向に見て、第３直線部群１３Ｇを横断する間隙５０は、第３直線部１３と直交していた。
　上記１３の間隙５０のうち２つは、軸方向に見て、複数のターン接続部１６を横断していた。
　上記１３の間隙５０のうち４つは、軸方向に見て、第１Ａ～第１Ｄ中間直線部群１６１Ｇ～１６４Ｇのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第１Ａ中間直線部群１６１Ｇを横断する間隙５０は、第１Ａ中間直線部群１６１Ｇと直交していた。軸方向に見て、第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｂ中間直線部群１６２Ｇと直交していた。軸方向に見て、第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｃ中間直線部群１６３Ｇと直交していた。軸方向に見て、第１Ｄ中間直線部群１６４Ｇを横断する間隙５０は、第１Ｄ中間直線部群１６４Ｇと直交していた。
　残りの１つの間隙５０は、軸方向に見て、第１直線部群１１Ｇと第３直線部群１３Ｇとの間を、第１方向Ｄ１に沿って延びていた。この間隙５０は、軸方向に見て中心軸線Ｃと重なっていた。

（実施例６の評価）
　このようにして作製された実施例６－１～６－５のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値、損失、インピーダンス及びインダクタンスを測定した。図５２に測定結果を示す。図５２中、「Ｑ値」、「インピーダンス」及び「インダクタンス」は、コイルユニット５のＱ値、インピーダンス及びインダクタンスを意味する。「ＳＬＤ２」は第２シールド部材４０を意味する。「ジュール損」は、コイル１０又は第２シールド部材４０の電流によって生じる損失を意味する。「鉄損」は、第１シールド部材３０の磁束によって生じる損失を意味する。「全損失」は、「ジュール損」と「鉄損」の合計である。「ＮＰ」は、第１シールド部材３０の分割数（第１シールド部材３０に含まれるシールド小片３０Ｐの数）である。例えば、「ＮＰ９」は第１シールド部材３０が９つに分割されていることを意味し、「ＮＰ１２」は第１シールド部材３０が１２に分割されていることを意味する。ただし、「ＮＰ１」は、第１シールド部材３０が分割されていないことを意味する。

（実施例５と実施例６の比較）
　図５３に、実施例５－１～５－５及び実施例６－１～６－５のコイルユニット５のＱ値を示す。図５３中、Ｅ５－１～Ｅ５－５は、それぞれ実施例５－１～５－５を意味する。また、図５３中、Ｅ６－１～Ｅ６－５は、それぞれ実施例６－１～６－５を意味する。図５３から、他の条件が同じであれば、全体として八角形状のコイル１０を備えたコイルユニット５のＱ値の方が、全体として四角形で第１中間曲線部１５１Ｇ～１５４Ｇを含むコイル１０を備えたコイルユニット５のＱ値よりも高いことが理解される。

＜＜実施例７＞＞
　次に、コイル１０が板状である場合と、リッツ線コイルである場合におけるコイルユニット５の性能の違いを説明する。

＜実施例７－１＞
　実施例３－２の場合と同様に実施例７－１のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の距離は、実施例３－２の場合と同様に１ｍｍであった。
＜実施例７－２＞
　第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の距離を１０ｍｍとしたこと以外は、実施例７－１の場合と同様に実施例７－２のコイルユニット５を作製した。
＜実施例７－３＞
　実施例３－５の場合と同様に実施例７－３のコイルユニット５を作製した。第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の距離は、実施例７－１の場合と同様に１ｍｍであった。
＜実施例７－４＞
　第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の距離を１０ｍｍとしたこと以外は、実施例７－３の場合と同様に実施例７－４のコイルユニット５を作製した。
＜比較例７－１＞
　コイル１０をリッツ線で形成したこと以外は、実施例７－１の場合と同様に比較例７－１のコイルユニット５を作製した。リッツ線は、直径０．０５ｍｍのエナメル線を１６００本撚り合わせたものを用いた。コイル１０は、８つのターン部１０１～１０８を有する単一のコイル要素から成っていた。リッツ線の太さ（直径）は３．０ｍｍであった。隣り合うターン部１０１，１０２；・・・；１０７，１０８間の距離は、６ｍｍであった。コイル１０の第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２に沿った寸法は、それぞれ、２９５ｍｍ及び２９５ｍｍであった。
　磁性体樹脂層２０は、リッツ線と直接接触していた。しかし、リッツ線はエナメル線で構成されているため、磁性体樹脂層２０とリッツ線の導電体とは、直接接触していなかった。
　第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の距離は、実施例７－１の場合と同様に１ｍｍであった。
　軸方向に見て、比較例７－１のコイル１０の輪郭の形状及び寸法は、実施例７－１のコイル１０の輪郭と概ね同じであった。
＜比較例７－２＞
　第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の距離を１０ｍｍとしたこと以外は、比較例７－１の場合と同様に比較例７－２のコイルユニット５を作製した。
＜比較例７－３＞
　コイル１０をリッツ線で形成したこと以外は、実施例７－３の場合と同様に比較例７－３のコイルユニット５を作製した。コイル１０は、比較例７－１のコイル１０と同様に作製された。
　第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の距離は、実施例７－１の場合と同様に１ｍｍであった。
＜比較例７－４＞
　第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の距離を１０ｍｍとしたこと以外は、比較例７－３の場合と同様に比較例７－４のコイルユニット５を作製した。

（評価）
　このようにして作製された実施例７－１～７－４及び比較例７－１～７－４のコイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流し、コイルユニット５のＱ値を測定した。図５４に測定結果を示す。また、図５５に、第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の距離の違いによる、Ｑ値の変化を示す。図５４及び図５５中、「ＳＬＤ１」は第１シールド部材３０を意味し、「ＳＬＤ２」は第２シールド部材４０を意味する。
　また、図５４及び図５５には、第１シールド部材３０の分割態様が図示されている。図５４及び図５５において（ａ）は、実施例７－１～７－２及び比較例７－１～７－２の第１シールド部材３０の分割態様を示す。図５４及び図５５において（ｂ）は、実施例７－３～７－４及び比較例７－３～７－４の第１シールド部材３０の分割態様を示す。図５４及び図５５の（ａ）及び（ｂ）には、第１シールド部材３０及びシールド小片３０Ｐが実線で示され、コイル１０の輪郭線が破線で示されている。図５４及び図５５の（ａ）及び（ｂ）は、第１シールド部材３０及びコイル１０を軸方向に見た図である。
　図５４に示すように、実施例７－１～７－４のコイルユニット５のＱ値は、それぞれ、１１０、１５０、１８７及び２０５である。また、比較例７－１～７－４のコイルユニットのＱ値は、それぞれ、３００、３９６、３３５及び４２６である。
　図５５に、実施例７－１及び実施例７－２のＱ値の比較結果、実施例７－３及び実施例７－４のＱ値の比較結果、比較例７－１及び比較例７－２のＱ値の比較結果、並びに、比較例７－３及び比較例７－４のＱ値の比較結果を示す。図５５に示すように、実施例７－１のＱ値は、実施例７－２のＱ値の７３％である。実施例７－３のＱ値は、実施例７－４のＱ値の９１％である。比較例７－１のＱ値は、比較例７－２のＱ値の７６％である。比較例７－３のＱ値は、比較例７－４のＱ値の７９％である。
　図５５の実施例７－１及び実施例７－２のＱ値の比較結果と比較例７－１及び比較例７－２のＱ値の比較結果とから、次のことが理解される。すなわち、第１シールド部材３０の分割態様が（ａ）である場合であって第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との距離を１０ｍｍから１ｍｍに変更した場合は、コイル１０がリッツ線で形成されていても、上述した実施形態のようにコイル１０が板状のコイル要素１０ｉから形成されていても、Ｑ値の低下は同程度である。
　図５５の実施例７－３及び実施例７－４のＱ値の比較結果と比較例７－３及び比較例７－４のＱ値の比較結果とから、次のことが理解される。すなわち、第１シールド部材３０の分割態様が（ｂ）である場合であって第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との距離を１０ｍｍから１ｍｍに変更した場合は、上述した実施形態のようにコイル１０が板状のコイル要素１０ｉから形成されていれば、コイル１０がリッツ線で形成されている場合と比較して、Ｑ値の低下が顕著に抑制される。

＜＜実施例８＞＞
　次に、コイル１０が全体して正八角形状に形成された場合と、コイル１０が全体して正八角形状以外の八角形状に形成された場合との、コイルユニット５の性能の違いを説明する。

　図５６は、図４４に示すコイルユニット５を、コイル１０の内輪郭線ＯＬと共に示す図である。内輪郭線ＯＬは、コイル要素１０ｊ，１０ｊｊの第１ターン部１０１を構成する直線部のうち、直線部１１～１３及び第１中間直線部１６１～１６４に沿っている。内輪郭線ＯＬの８つの辺のうち、直線部１１～１３に平行な辺の長さをａとし、中間直線部１６１～１６４に平行な辺の長さをｂとする。以下では、図５７乃至図６３を参照して、内輪郭線ＯＬの第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２の寸法を変更することなく、長さａと長さｂを変更した場合の、コイルユニット５の性能の違いを説明する。図５７乃至図６０において、線ＳＳは正四角形を示す。正四角形ＳＳの第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２の寸法は、内輪郭線ＯＬの第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２の寸法と同じである。図５７乃至図６０に示す正四角形ＳＳの第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２の寸法は、互いに等しい。言い換えると、図５７乃至図６０に示す内輪郭線ＯＬの第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２の寸法は、互いに等しい。

＜実施例８－１＞
　実施例８－１のコイルユニット５として、実施例４－１のコイルユニット５と同様に作製されたコイルユニットを２つ準備した。図５７に示すように、コイル１０の内輪郭線ＯＬの長さａと長さｂは等しかった。言い換えると、コイル１０は、軸方向に見て、全体として正八角形状に形成されていた。長さｂは５７．７ｍｍであった。

　次に、このようにして作製された実施例８－１のコイルユニット５の一方を送電コイルユニットとし、他方を受電コイルユニットとして、送電コイルユニット５のコイル１０と受電コイルユニット５のコイル１０とが向かい合うように、送電コイルユニット５及び受電コイルユニット５を配置した。次に、送電コイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流して、送電コイルユニット５と受電コイルユニット５とを電磁結合した。そして、送電コイルユニット５と受電コイルユニット５とが電磁結合した状態で、送電コイルユニット５のＱ値、及び、送電コイルユニット５の結合係数を測定した。

＜実施例８－２＞
　図５８に示すように、長さｂが長さａよりも長いこと以外は実施例８－１の場合と同様に作製されたコイルユニット５を、実施例８－２のコイルユニットとして２つ準備した。長さｂは７０ｍｍであった。

　次に、このようにして作製された実施例８－２のコイルユニット５の一方を送電コイルユニットとし、他方を受電コイルユニットとして、送電コイルユニット５のコイル１０と受電コイルユニット５のコイル１０とが向かい合うように、送電コイルユニット５及び受電コイルユニット５を配置した。次に、送電コイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流して、送電コイルユニット５と受電コイルユニット５とを電磁結合した。そして、送電コイルユニット５と受電コイルユニット５とが電磁結合した状態で、送電コイルユニット５のＱ値、及び、送電コイルユニット５の結合係数を測定した。

＜実施例８－３＞
　図５９に示すように、長さｂが長さａよりも短いこと以外は実施例８－１の場合と同様に作製されたコイルユニット５を、実施例８－３のコイルユニットとして２つ準備した。長さｂは４０ｍｍであった。

　次に、このようにして作製された実施例８－３のコイルユニット５の一方を送電コイルユニットとし、他方を受電コイルユニットとして、送電コイルユニット５のコイル１０と受電コイルユニット５のコイル１０とが向かい合うように、送電コイルユニット５及び受電コイルユニット５を配置した。次に、送電コイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流して、送電コイルユニット５と受電コイルユニット５とを電磁結合した。そして、送電コイルユニット５と受電コイルユニット５とが電磁結合した状態で、送電コイルユニット５のＱ値、及び、送電コイルユニット５の結合係数を測定した。

＜実施例８－４＞
　図６０に示すように、実施例８－３と比較して長さｂがさらに短いこと以外は実施例８－１の場合と同様に作製されたコイルユニット５を、実施例８－４のコイルユニットとして２つ準備した。長さｂは２０ｍｍであった。

　次に、このようにして作製された実施例８－４のコイルユニット５の一方を送電コイルユニットとし、他方を受電コイルユニットとして、送電コイルユニット５のコイル１０と受電コイルユニット５のコイル１０とが向かい合うように、送電コイルユニット５及び受電コイルユニット５を配置した。次に、送電コイルユニット５のコイル１０に、８５ｋＨｚの高周波電流を流して、送電コイルユニット５と受電コイルユニット５とを電磁結合した。そして、送電コイルユニット５と受電コイルユニット５とが電磁結合した状態で、送電コイルユニット５のＱ値、及び、送電コイルユニット５の結合係数を測定した。

　図６１に、実施例８－１～８－４のコイルユニット５のＱ値を示す。図６２に、実施例８－１～８－４のコイルユニット５の結合係数を示す。図６３に、実施例８－１～８－４のコイルユニット５の結合係数とＱ値の積を示す。図６１乃至図６３において、Ｅ８－１～Ｅ８－４は、それぞれ実施例８－１～８－４を意味する。図６１乃至図６３から理解されるように、コイル１０の内輪郭線ＯＬの長さａと長さｂが等しい場合（したがって、コイル１０が軸方向に見て正八角形状に形成されている場合）、コイルユニット５のＱ値、結合係数、及び、結合係数とＱ値の積のいずれもが高いことが理解される。

　以上に説明してきた第１の実施形態及びその変形例によるコイルユニット５は、任意の中心軸線Ｃの周りで渦巻形状に形成されたコイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊを含むコイル１０と、磁性体樹脂層２０と、第１シールド部材３０と、第２シールド部材４０と、を備えている。コイル１０は、第１主面１０ａと、第１主面１０ａとは反対側の面である第２主面１０ｂと、を有している。磁性体樹脂層２０は、コイル１０の第２主面１０ｂに直接接触している。コイル１０及び磁性体樹脂層２０と、第１シールド部材３０と、第２シールド部材４０とは、第１主面１０ａから第２主面１０ｂに向かう方向に、この順で積層されている。第１シールド部材３０は、複数のシールド小片３０Ｐに分割されている。このようなコイルユニット５によれば、第１シールド部材３０がシールド小片３０Ｐに分割されているため、第１シールド部材３０の作製が容易である。このことは、コイルユニット５の製造効率の向上に寄与する。また、上述したように、コイルユニット５は、コイル１０の第２主面１０ｂに直接接触した磁性体樹脂層２０を含む。これにより、第１シールド部材３０に形成された間隙５０の存在による、及び／又は、第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間の距離を小さくすることによる、コイルユニット５の損失（発熱）の増大を、抑制することができる。したがって、コイルユニット５の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット５の寸法を小さくすることができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態及びその変形例によるコイルユニット５において、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、渦巻形状を有する導電体１０Ｅを含む。磁性体樹脂層２０は、導電体１０Ｅに直接接触している。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態及びその変形例によるコイルユニット５において、第１シールド部材３０はフェライトを含む。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態及びその変形例によるコイルユニット５において、第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との距離は、２ｍｍ以下であってよい。以上に説明してきた一実施の形態及びその変形例では、コイルユニット５がコイル１０の第２主面１０ｂに直接接触した磁性体樹脂層２０を含むことにより、第２シールド部材４０を第１シールド部材３０に接近させることによるコイルユニット５の損失の増大を抑制することができる。したがって、第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との距離を２ｍｍ以下にして、コイルユニット５の軸方向に沿った寸法を小さくすることができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態及びその変形例によるコイルユニット５において、第１シールド部材３０と第２シールド部材４０との間に熱伝導部材４５が配置されている。この場合、スペーサ４５によってコイルユニット５からの放熱を促すことができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態及びその変形例によるコイルユニット５において、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、径方向に配列され且つ第１方向Ｄ１に延びる複数の第１直線部１１から成る第１直線部群１１Ｇと、径方向に配列され且つ第１方向Ｄ１と非平行な第２方向Ｄ２に延びる複数の第２直線部１２から成る第２直線部群１２Ｇであって、各第２直線部１２が隣り合う第１直線部１１に接続された第２直線部群１２Ｇと、を含む。第１シールド部材３０には、隣り合うシールド小片３０Ｐ間を直線状に延びる間隙５０であって、軸方向に見て第１直線部群１１Ｇの少なくとも一部を横断する間隙５０が形成されている。このようなコイルユニット５によれば、第１シールド部材３０に形成された間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット５の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット５の寸法を効果的に小さくすることができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態及びその変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、上記間隙５０と第１直線部群１１Ｇの少なくとも一部とが成す角度は、８０°～１００°である。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態及びその変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、上記間隙５０と第１直線部群１１Ｇの少なくとも一部とは直交している。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態及びその変形例によるコイルユニット５において、上記間隙５０は、第１直線部群１１Ｇよりも径方向の内方から第１直線部群１１Ｇよりも径方向の外方に亘って延びている。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、第１シールド部材３０の間隙５０は、第２直線部群１２Ｇと中心軸線Ｃとの間を延びている。このようなコイルユニット５によれば、第１シールド部材３０に形成された間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット５の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット５の寸法を効果的に小さくすることができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態によるコイルユニット５において、軸方向に見て、上記間隙５０またはその延長線は中心軸線Ｃと重なる。このようなコイルユニット５によれば、第１シールド部材３０に形成された間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット５の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット５の寸法を効果的に小さくすることができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、第１シールド部材３０には、隣り合うシールド小片３０Ｐ間を直線状に延びる他の間隙５０であって、軸方向に見て第１直線部群１１Ｇ内を第１直線部１１に沿って延びる他の間隙５０が形成されている。当該他の間隙５０は、複数の第１直線部１１のうちの最内方の第１直線部１１より数えて当該複数の第１直線部１１の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第１直線部１１よりも、中心軸線Ｃの側を延びている。このようなコイルユニット５によれば、第１シールド部材３０に形成された間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット５の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット５の寸法を効果的に小さくすることができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、第１シールド部材３０には、隣り合うシールド小片３０Ｐ間を直線状に延びる他の間隙５０であって、軸方向に見て第２直線部群１２Ｇ内を第２直線部１２に沿って延びる他の間隙５０が形成されている。当該他の間隙５０は、複数の第２直線部１２のうちの最内方の第２直線部１２より数えて当該複数の第２直線部１２の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第２直線部１２よりも、中心軸線Ｃの側を延びている。このようなコイルユニット５によれば、第１シールド部材３０に形成された間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット５の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット５の寸法を効果的に小さくすることができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、第１シールド部材３０には、隣り合うシールド小片３０Ｐ間を直線状に延びる他の間隙５０であって、軸方向に見て第１直線部群１１Ｇ内を第１直線部１１に沿って延びる他の間隙５０が形成されている。当該他の間隙５０は、複数の第１直線部１１のうちの最外方の第１直線部１１より数えて当該複数の第１直線部１１の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第１直線部１１よりも、中心軸線Ｃの側とは反対の側を延びている。このようなコイルユニット５によれば、第１シールド部材３０に形成された間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット５の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット５の寸法を効果的に小さくすることができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、第１シールド部材３０には、隣り合うシールド小片３０Ｐ間を直線状に延びる他の間隙５０であって、軸方向に見て第２直線部群１２Ｇ内を第２直線部１２に沿って延びる他の間隙５０が形成されている。当該他の間隙５０は、複数の第２直線部１２のうちの最外方の第２直線部１２より数えて当該複数の第２直線部１２の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第２直線部１２よりも、中心軸線Ｃの側とは反対の側を延びている。このようなコイルユニット５によれば、第１シールド部材３０に形成された間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット５の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット５の寸法を効果的に小さくすることができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態及びその変形例によるコイルユニット５において、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、第１直線部群１１Ｇと、第２直線部群１２Ｇと、中間曲線部群１５１Ｇとを更に含む。第１直線部群１１Ｇは、径方向に配列され且つ第１方向Ｄ１に延びる複数の第１直線部１１から成る。第２直線部群１２Ｇは、径方向に配列され且つ第１方向Ｄ１と非平行な第２方向Ｄ２に延びる複数の第２直線部１２から成る。中間曲線部群１５１Ｇは、第１直線部群１１Ｇと第２直線部群１２Ｇとの間に配置され、複数の中間曲線部１５１から成る。第１直線部１１及び第２直線部１２の隣り合う端部は、中間曲線部１５１を介して接続されている。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態及びその変形例によるコイルユニット５において、第１シールド部材３０には、隣り合うシールド小片３０Ｐ間を直線状に延びる間隙５０が形成されている。間隙５０は、軸方向に見て、中間曲線部群１５１Ｇの少なくとも一部を横断する。このようなコイルユニット５によれば、第１シールド部材３０に形成された間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット５の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット５の寸法を効果的に小さくすることができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態及びその変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、間隙５０と中間曲線部群１５１Ｇの少なくとも一部の接線ＴＬ１とが成す角度は、８０°～１００°である。この場合、この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態及びその変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、間隙５０と上記接線ＴＬ１とが直交している。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、第１直線部群１１Ｇと、第２直線部群１２Ｇと、第１中間直線部群１６１Ｇとを更に含む。第１直線部群１１Ｇは、径方向に配列され且つ第１方向Ｄ１に延びる複数の第１直線部１１から成る。第２直線部群１２Ｇは、径方向に配列され且つ第１方向Ｄ１と非平行な第２方向Ｄ２に延びる複数の第２直線部１２から成る。第１中間直線部群１６１Ｇは、第１直線部群１１Ｇと第２直線部群１２Ｇとの間に配置され、複数の第１中間直線部１６１から成る。第１直線部１１及び第２直線部１２の隣り合う端部は、第１中間直線部１６１を介して接続されている。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、第１直線部１１と第１中間直線部１６１とが成す角度が１２５°～１４５°である。また、軸方向に見て、第２直線部１２と第１中間直線部１６１とが成す角度が１２５°～１４５°である。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、第１直線部１１と第１中間直線部１６１とが成す角度が１３５°である。また、軸方向に見て、第２直線部１２と第１中間直線部１６１とが成す角度が１３５°である。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、全体として八角形状である。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、全体として正八角形状である。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、第１シールド部材３０には、隣り合うシールド小片３０Ｐ間を直線状に延びる間隙５０が形成されている。間隙５０は、軸方向に見て、第１中間直線部群１６１Ｇの少なくとも一部を横断する。このようなコイルユニット５によれば、第１シールド部材３０に形成された間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット５の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット５の寸法を効果的に小さくすることができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、上記間隙５０と第１中間直線部群１６１Ｇの上記少なくとも一部とが成す角度は、８０°～１００°である。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、上記間隙５０と第１中間直線部群１６１Ｇの上記少なくとも一部とが直交している。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、第１直線部群１１Ｇと、第２直線部群１２Ｇと、第１中間直線部群１６１Ｇと、第２中間直線部群１７１Ｇとを更に含む。第１直線部群１１Ｇは、径方向に配列され且つ第１方向Ｄ１に延びる複数の第１直線部１１から成る。第２直線部群１２Ｇは、径方向に配列され且つ第１方向Ｄ１と非平行な第２方向Ｄ２に延びる複数の第２直線部１２から成る。第１中間直線部群１６１Ｇは、第１直線部群１１Ｇと第２直線部群１２Ｇとの間に配置され、複数の第１中間直線部１６１から成る。第２中間直線部群１７１Ｇは、第１中間直線部群１６１Ｇと第２直線部群１２Ｇとの間に配置され、複数の第２中間直線部１７１から成る。第１直線部１１及び第２直線部１２の隣り合う端部は、第１中間直線部１６１を介して接続されている。第１中間直線部１６１及び第２直線部１２の隣り合う端部は、第２中間直線部１７１を介して接続されている。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、第１直線部１１と第１中間直線部１６１とが成す角度が１４０°～１６０°である。また、軸方向に見て、第１中間直線部１６１と第２中間直線部１７１とが成す角度が１４０°～１６０°である。また、軸方向に見て、第２中間直線部１７１と第２直線部１２とが成す角度が１４０°～１６０°である。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、第１直線部１１と第１中間直線部１６１とが成す角度が１５０°である。また、軸方向に見て、第１中間直線部１６１と第２中間直線部１７１とが成す角度が１５０°である。また、軸方向に見て、第２中間直線部１７１と第２直線部１２とが成す角度が１５０°である。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、全体として十二角形状である。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、全体として正十二角形状である。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、第１シールド部材３０には、隣り合うシールド小片３０Ｐ間を直線状に延びる間隙５０が形成されている。間隙５０は、軸方向に見て、第１中間直線部群１６１Ｇの少なくとも一部又は第２中間直線部群１７１Ｇの少なくとも一部を横断する。このようなコイルユニット５によれば、第１シールド部材３０に形成された間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット５の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット５の寸法を効果的に小さくすることができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、上記間隙５０と第１中間直線部群１６１Ｇの上記少なくとも一部又は第２中間直線部群１７１Ｇの上記少なくとも一部とが成す角度は、８０°～１００°である。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態の変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、上記間隙と第１中間直線部群１６１Ｇの上記少なくとも一部又は第２中間直線部群１７１Ｇの上記少なくとも一部とが直交している。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、第１シールド部材３０には、隣り合うシールド小片３０Ｐ間を直線状に延びる間隙５０が形成されている。間隙５０は、軸方向に見て、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊの少なくとも一部を横断する。軸方向に見て、上記間隙５０は、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊを形成する複数のターン部１０１～１０８；１０１～１０５；１０１～１０７の少なくとも一部と交差する。軸方向に見て、上記間隙５０とターン部１０１～１０８；１０１～１０５；１０１～１０７とが交差する点において、上記間隙５０と当該ターン部１０１～１０８；１０１～１０５；１０１～１０７または当該ターン部１０１～１０８；１０１～１０５；１０１～１０７の接線ＴＬ１～ＴＬ４とが成す角度が８０°～１００°である。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、上記間隙５０とターン部１０１～１０８；１０１～１０５；１０１～１０７とが交差する点において、上記間隙５０は、当該ターン部１０１～１０８；１０１～１０５；１０１～１０７または当該ターン部１０１～１０８；１０１～１０５；１０１～１０７の接線ＴＬ１～ＴＬ４と直交している。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５は、コイル１０に接続された第１接続端子４６を更に備える。コイル１０は、中心軸線Ｃに近い内方端部１０ｅ１と、中心軸線Ｃから遠い外方端部１０ｅ２とを有する。第１接続端子４６は、内方端部１０ｅ１に接続され、コイル１０の内方から外方へ延びている。第１シールド部材３０には、隣り合うシールド小片３０Ｐ間を直線状に延びる間隙５０が形成されている。間隙５０は、コイル１０の内方から外方へ延びている。軸方向に見て、第１接続端子４６は、上記間隙５０内又はシールド小片３０Ｐに形成された切欠Ｎ内を延びている。この場合、シールド小片３０Ｐの損失（発熱）を抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、第１接続端子４６は、コイルユニット５の側面視において、シールド小片３０Ｐと重なる高さ位置でコイル１０の内方から外方へ延びている。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、径方向に並ぶ複数のターン部１０１～１０８；１０１～１０５；１０１～１０７を有する。軸方向に見て、第１接続端子４６と各ターン部１０１～１０８；１０１～１０５；１０１～１０７とが交差する点において、第１接続端子４６と当該ターン部１０１～１０８；１０１～１０５；１０１～１０７または当該ターン部１０１～１０８；１０１～１０５；１０１～１０７の接線ＴＬ１～ＴＬ４とが成す角度が、８０°～１００°である。この場合、第１接続端子４６が延びる間隙５０または切欠Ｎの存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、第１シールド部材３０に第１接続端子４６が延びる間隙５０または切欠Ｎが存在することによるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、第１接続端子４６と各ターン部１０１～１０８；１０１～１０５；１０１～１０７とが交差する点において、第１接続端子４６は、当該ターン部１０１～１０８；１０１～１０５；１０１～１０７または当該ターン部１０１～１０８；１０１～１０５；１０１～１０７の接線ＴＬ１～ＴＬ４と直交している。この場合、第１シールド部材３０に第１接続端子４６が延びる間隙５０または切欠Ｎが存在することによるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、間隙５０または切欠Ｎの存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、直線部群１１Ｇ～１４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ，１７１Ｇ～１７４Ｇを含む。直線部群１１Ｇ～１４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ，１７１Ｇ～１７４Ｇは、径方向に配列され且つ同一方向に延びる複数の直線部１１～１４；１１～１３；１１～１４，１６１～１６４；１１～１３，１６１～１６４；１１～１４，１６１～１６４，１７１～１７４から成る。軸方向に見て、第１接続端子４６は、直線部群１１Ｇ～１４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ，１７１Ｇ～１７４Ｇのいずれかと交差する。この場合、第１シールド部材３０に第１接続端子４６が延びる間隙５０または切欠Ｎが存在することによるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、間隙５０または切欠Ｎの存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、第１接続端子４６と直線部群１１Ｇ～１４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ，１７１Ｇ～１７４Ｇのいずれかとが成す角度が、８０°～１００°である。この場合、第１シールド部材３０に第１接続端子４６が延びる間隙５０または切欠Ｎが存在することによるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、間隙５０または切欠Ｎの存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、第１接続端子４６は直線部群１１Ｇ～１４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ，１７１Ｇ～１７４Ｇのいずれかと直交する。この場合、第１シールド部材３０に第１接続端子４６が延びる間隙５０または切欠Ｎが存在することによるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、間隙５０または切欠Ｎの存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇを更に含む。曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇは、径方向に配列され且つ互いに平行に延びる複数の曲線部１５１～１５４から成る。軸方向に見て、第１接続端子４６は、曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇのいずれかと交差する。この場合、第１シールド部材３０に第１接続端子４６が延びる間隙５０または切欠Ｎが存在することによるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、間隙５０または切欠Ｎの存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、第１接続端子４６と曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇのいずれかの接線ＴＬ１～ＴＬ４とが成す角度が、８０°～１００°である。この場合、第１シールド部材３０に第１接続端子４６が延びる間隙５０または切欠Ｎが存在することによるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、間隙５０または切欠Ｎの存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、第１接続端子４６は、曲線部群１５１Ｇ～１５４Ｇのいずれかの接線ＴＬ１～ＴＬ４と直交する。この場合、第１シールド部材３０に第１接続端子４６が延びる間隙５０または切欠Ｎが存在することによるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、間隙５０または切欠Ｎの存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、第１接続端子４６と第１シールド部材３０の外周縁とが重なる点を第１の点ＩＰ１とする。また、軸方向に見て、コイル要素１０ｉの外方端部１０ｅ２に接続する第２接続端子４７と第１シールド部材３０の外周縁とが重なる点を第２の点ＩＰ２とする。軸方向に見て、第１の点ＩＰ１と中心軸線Ｃとを結ぶ第１仮想線ＩＬ１と、第２の点ＩＰ２と中心軸線Ｃとを結ぶ第２仮想線ＩＬ２と、が成す角度θが９０°以下である。この場合、第１接続端子４６及び第２接続端子４７に接続される配線の引き回しが、容易である。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、第１仮想線ＩＬ１と第２仮想線ＩＬ２とが成す角度θが４５°以下である。この場合、第１接続端子４６及び第２接続端子４７に接続される配線の引き回しが、更に容易である。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、第１接続端子４６と第１シールド部材３０の外周縁とが重なる点を第１の点ＩＰ１とする。また、軸方向に見て、コイル要素１０ｉの外方端部１０ｅ２に接続する第２接続端子４７と第１シールド部材３０の外周縁とが重なる点を第２の点ＩＰ２とする。第１の点ＩＰ１と第２の点ＩＰ２との距離が、１００ｍｍ以下である。この場合、第１接続端子４６及び第２接続端子４７に接続される配線の引き回しが、容易である。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、第１の点ＩＰ１と第２の点ＩＰ２との距離が、５０ｍｍ以下である。この場合、第１接続端子４６及び第２接続端子４７に接続される配線の引き回しが、更に容易である。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５は、コイル１０に接続された第２接続端子４７を更に備える。軸方向に見て、第２シールド部材４０は四角形状を成す。第１接続端子４６および第２接続端子４７は、第２シールド部材４０の同じ辺から延び出す。この場合、第１接続端子４６及び第２接続端子４７に接続される配線の引き回しが、容易である。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５は、コイル要素１０ｉは、その外方端部１０ｅ２から内方端部１０ｅ１に向かって第１周回方向ＣＤに中心軸線Ｃの周りを周回している。外方端部１０ｅ２は、内方端部１０ｅ１から第１周回方向ＣＤにずれている。この場合、軸方向に見て、コイル要素１０ｉの外方端部領域（図５Ｂに示す例では、第８ターン部の第４直線部１４）と第１接続端子４６とを交差させることなく、第１の点ＩＰ１と第２の点ＩＰ２とが接近するように第１接続端子４６をコイル１０の外方に引き出すことが容易である。コイル要素１０ｉの外方端部領域と第１接続端子４６とが交差しないことで、コイルユニット５の損失（発熱）を低減させることができる。

　また、以上に説明してきた第１の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、コイル要素１０ｉは、第１ターン部１０１と、第２ターン部１０２と、第３ターン部１０３とを含む。第１ターン部１０１は、内方端部１０ｅ１を含む。第２ターン部１０２は、第１ターン部１０１と径方向に隣り合い、第１ターン部１０１よりも径方向の外方に配置されている。第３ターン部１０３は、第２ターン部１０２と径方向に隣り合い、第２ターン部１０２よりも径方向の外方に配置されている。内方端部１０ｅ１と第２ターン部１０２との距離が、第２ターン部１０２と第３ターン部１０３との距離よりも大きい。この場合、コイルユニット５の損失（発熱）を抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１及び第２の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５はコイル１０を備える。コイル１０は、任意の中心軸線Ｃの周りで渦巻形状に形成されたコイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊを含む。軸方向に見て、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは全体として八角形状である。この場合、コイルユニット５の性能を向上させることができる。

　また、以上に説明してきた第１及び第２の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、八角形の８つの辺のうちの７つの辺に沿って延びる７つの直線部群１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇを含む。隣り合う直線部群１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇが成す角度が、１２５°～１４５°である。この場合、コイルユニット５の性能を効果的に向上させることができる。

　また、以上に説明してきた第１及び第２の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、隣り合う直線部群１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇが成す角度が、１３５°である。この場合、コイルユニット５の性能を効果的に向上させることができる。

　また、以上に説明してきた第１及び第２の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、全体として正八角形である。具体的には、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、正八角形の８つの辺のうちの７つの辺に沿って延びる７つの直線部群１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇを含む。この場合、コイルユニット５の性能を効果的に向上させることができる。

　また、以上に説明してきた第１及び第２の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５は、コイル１０を備える。コイル１０は、任意の中心軸線Ｃの周りで渦巻形状に形成されたコイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊを含む。軸方向に見て、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは全体として十二角形状である。この場合、コイルユニット５の性能を向上させることができる。

　また、以上に説明してきた第１及び第２の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、十二角形の１２の辺のうちの１１の辺に沿って延びる１１の直線部群１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ，１７１Ｇ～１７４Ｇを含む。隣り合う直線部群１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ，１７１Ｇ～１７４Ｇが成す角度が、１４０°～１６０°である。この場合、コイルユニット５の性能を効果的に向上させることができる。

　また、以上に説明してきた第１及び第２の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、隣り合う前記直線部群１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ，１７１Ｇ～１７４Ｇが成す角度が、１５０°である。この場合、コイルユニット５の性能を効果的に向上させることができる。

　また、以上に説明してきた第１及び第２の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、全体として正十二角形状である。具体的には、コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、正十二角形の１２の辺のうちの１１の辺に沿って延びる１１の直線部群１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ，１７１Ｇ～１７４Ｇを含む。この場合、コイルユニット５の性能を効果的に向上させることができる。

　また、以上に説明してきた第１及び第２の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５は、第１シールド部材３０を備える。第１シールド部材３０は、複数のシールド小片３０Ｐに分割されている。第１シールド部材３０には、隣り合うシールド小片３０Ｐ間を直線状に延びる間隙５０が形成されている。コイル要素１０ｉ；１０ｊ，１０ｊｊは、直線部群１１Ｇ～１４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ，１７１Ｇ～１７４Ｇを含む。直線部群１１Ｇ～１４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ，１７１Ｇ～１７４Ｇは、径方向に配列され且つ同一方向に延びる複数の直線部１１～１４；１１～１３；１１～１４，１６１～１６４；１１～１３，１６１～１６４；１１～１４，１６１～１６４，１７１～１７４から成る。軸方向に見て、上記間隙５０は、いずれかの直線部群１１Ｇ～１４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ，１７１Ｇ～１７４Ｇの少なくとも一部を横断する。このようなコイルユニット５によれば、第１シールド部材３０に形成された間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット５の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット５の寸法を効果的に小さくすることができる。

　また、以上に説明してきた第１及び第２の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、上記間隙５０と上記いずれかの直線部群１１Ｇ～１４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ，１７１Ｇ～１７４Ｇの上記少なくとも一部とが成す角度が、８０°～１００°である。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を効果的に抑制することができる。

　また、以上に説明してきた第１及び第２の実施形態およびその変形例によるコイルユニット５において、軸方向に見て、上記間隙５０は、上記いずれかの直線部群１１Ｇ～１４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１３Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ；１１Ｇ～１４Ｇ，１６１Ｇ～１６４Ｇ，１７１Ｇ～１７４Ｇの上記少なくとも一部と直交している。この場合、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の損失（発熱）の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙５０の存在によるコイルユニット５の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。

　以上に説明してきた第１及び第２の実施形態及びそれらの変形例による送電装置１及び／又は受電装置２は、上述したコイルユニット５を備えている。

　以上に説明してきた第１及び第２の実施形態及びそれらの変形例による電力伝送システムＳは、送電装置１と、受電装置２とを備えている。送電装置１及び受電装置２のうちの少なくともいずれかが、上述したコイルユニット５を備えている。

　以上に説明してきた第１及び第２の実施形態及びそれらの変形例による移動体は、上述したコイルユニット５を備えている。

　なお、以上において上述した実施の形態に対するいくつかの変形例を説明してきたが、当然に、複数の変形例を適宜組み合わせて適用することも可能である。

　５：コイルユニット、１０：コイル、１０ｉ，１０ｊ，１０ｊｊ：コイル要素、１１：第１直線部、１１Ｇ：第１直線部群、１２：第２直線部、１２Ｇ：第２直線部群、１３：第３直線部、１３Ｇ：第３直線部群、１４：第４直線部、１４Ｇ：第４直線部群、１６：ターン接続部、２０：磁性体樹脂層、３０：第１シールド部材、３０Ｐ：シールド小片、４０：第２シールド部材、４５：スペーサ、４６：第１接続端子、４７：第２接続端子、５０：間隙、１０１：第１ターン部、１０２：第２ターン部、１０３：第３ターン部、１０４：第４ターン部、１０５：第５ターン部、１０６：第６ターン部、１０７：第７ターン部、１０８：第８ターン部、１５１：第１Ａ中間曲線部、１５１Ｇ：第１Ａ中間曲線部群、１５２：第１Ｂ中間曲線部、１５２Ｇ：第１Ｂ中間曲線部群、１５３：第１Ｃ中間曲線部、１５３Ｇ：第１Ｃ中間曲線部群、１５４：第１Ｄ中間曲線部、１５４Ｇ：第１Ｄ中間曲線部群、１６１：第１Ａ中間直線部、１６１Ｇ：第１Ａ中間直線部群、１６２：第１Ｂ中間直線部、１６２Ｇ：第１Ｂ中間直線部群、１６３：第１Ｃ中間直線部、１６３Ｇ：第１Ｃ中間直線部群、１６１４：第１Ｄ中間直線部、１６４Ｇ：第１Ｄ中間直線部群、１７１：第２Ａ中間直線部、１７１Ｇ：第２Ａ中間直線部群、１７２：第２Ｂ中間直線部、１７２Ｇ：第２Ｂ中間直線部群、１７３：第２Ｃ中間直線部、１７３Ｇ：第２Ｃ中間直線部群、１７４：第２Ｄ中間直線部、１７４Ｇ：第２Ｄ中間直線部群、

Claims

　任意の中心軸線の周りで渦巻形状に形成されたコイル要素を含むコイルと、磁性体樹脂層と、第１シールド部材と、第２シールド部材と、を備え、
　前記コイルは、第１主面と前記第１主面とは反対側の面である第２主面とを有し、
　前記磁性体樹脂層は、前記コイルの前記第２主面に直接接触し、
　前記コイル及び前記磁性体樹脂層と、前記第１シールド部材と、前記第２シールド部材とは、前記第１主面から前記第２主面に向かう方向に、この順で積層されており、
　前記第１シールド部材は、複数のシールド小片に分割されている、コイルユニット。
　前記コイル要素は、渦巻形状を有する導電体を含み、
　前記磁性体樹脂層は、前記導電体に直接接触している、請求項１に記載のコイルユニット。
　前記第１シールド部材はフェライトを含む、請求項１又は２に記載のコイルユニット。
　前記第１シールド部材と前記第２シールド部材との距離は、２ｍｍ以下である、請求項１～３のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　前記第１シールド部材と前記第２シールド部材との間に熱伝導部材が配置されている、請求項１～４のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　前記コイル要素は、径方向に配列され且つ第１方向に延びる複数の第１直線部から成る第１直線部群と、径方向に配列され且つ前記第１方向と非平行な第２方向に延びる複数の第２直線部から成る第２直線部群であって、各第２直線部が隣り合う前記第１直線部に接続された第２直線部群と、を含み、
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記第１直線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されている、請求項１～５のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記間隙と前記第１直線部群の少なくとも一部とが成す角度は、８０°～１００°である、請求項６に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記間隙と前記第１直線部群の少なくとも一部とは直交している、請求項６又は７に記載のコイルユニット。
　前記間隙は、前記第１直線部群よりも径方向の内方から前記第１直線部群よりも径方向の外方に亘って延びている、請求項６～８のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記間隙は、前記第２直線部群と前記中心軸線との間を延びている、請求項６～９のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記間隙またはその延長線は前記中心軸線と重なる、請求項６～９のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第１直線部群内を前記第１直線部に沿って延びる他の間隙が形成されており、
　前記他の間隙は、前記複数の第１直線部のうちの最内方の第１直線部より数えて前記複数の第１直線部の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第１直線部よりも、前記中心軸線の側を延びている、請求項６～１１のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第２直線部群内を前記第２直線部に沿って延びる他の間隙が形成されており、
　前記他の間隙は、前記複数の第２直線部のうちの最内方の第２直線部より数えて前記複数の第２直線部の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第２直線部よりも、前記中心軸線の側を延びている、請求項６～１１のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第１直線部群内を前記第１直線部に沿って延びる他の間隙が形成されており、
　前記他の間隙は、前記複数の第１直線部のうちの最外方の第１直線部より数えて前記複数の第１直線部の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第１直線部よりも、前記中心軸線の側とは反対の側を延びている、請求項６～１１のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第２直線部群内を前記第２直線部に沿って延びる他の間隙が形成されており、
　前記他の間隙は、前記複数の第２直線部のうちの最外方の第２直線部より数えて前記複数の第２直線部の総数を３で割った値以上の最小の整数番目の第２直線部よりも、前記中心軸線の側とは反対の側を延びている、請求項６～１１のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　前記コイル要素は、
　径方向に配列され且つ第１方向に延びる複数の第１直線部から成る第１直線部群と、
　径方向に配列され且つ前記第１方向と非平行な第２方向に延びる複数の第２直線部から成る第２直線部群と、
　前記第１直線部群と前記第２直線部群との間に配置され、複数の中間曲線部から成る中間曲線部群と、
を更に含み、
　前記第１直線部及び前記第２直線部の隣り合う端部は、前記中間曲線部を介して接続されている、請求項１に記載のコイルユニット。
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記中間曲線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されている、請求項１６に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記間隙と前記中間曲線部群の前記少なくとも一部の接線とが成す角度は、８０°～１００°である、請求項１７に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記間隙と前記接線とが直交している、請求項１８に記載のコイルユニット。
　前記コイル要素は、
　径方向に配列され且つ第１方向に延びる複数の第１直線部から成る第１直線部群と、
　径方向に配列され且つ前記第１方向と非平行な第２方向に延びる複数の第２直線部から成る第２直線部群と、
　前記第１直線部群と前記第２直線部群との間に配置され、複数の第１中間直線部から成る第１中間直線部群と、
を更に含み、
　前記第１直線部及び前記第２直線部の隣り合う端部は、前記第１中間直線部を介して接続されている、請求項１に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記第１直線部と前記第１中間直線部とが成す角度が１２５°～１４５°であり、
　軸方向に見て、前記第２直線部と前記第１中間直線部とが成す角度が１２５°～１４５°である、請求項２０に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記第１直線部と前記第１中間直線部とが成す角度が１３５°であり、
　軸方向に見て、前記第２直線部と前記第１中間直線部とが成す角度が１３５°である、請求項２０又は２１に記載のコイルユニット。
　前記コイル要素は、全体として八角形状である、請求項２０～２２のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　前記コイル要素は、全体として正八角形状である、請求項２０～２３のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記第１中間直線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されている、請求項２０～２４のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記間隙と前記第１中間直線部群の前記少なくとも一部とが成す角度は、８０°～１００°である、請求項２５に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記間隙と前記第１中間直線部群の前記少なくとも一部とが直交している、請求項２５又は２６に記載のコイルユニット。
　前記コイル要素は、
　径方向に配列され且つ第１方向に延びる複数の第１直線部から成る第１直線部群と、
　径方向に配列され且つ前記第１方向と非平行な第２方向に延びる複数の第２直線部から成る第２直線部群と、
　前記第１直線部群と前記第２直線部群との間に配置され、複数の第１中間直線部から成る第１中間直線部群と、
　前記第１中間直線部群と前記第２直線部群との間に配置され、複数の第２中間直線部から成る第２中間直線部群と、
を更に含み、
　前記第１直線部及び前記第２直線部の隣り合う端部は、前記第１中間直線部を介して接続され、
　前記第１中間直線部及び前記第２直線部の隣り合う端部は、前記第２中間直線部を介して接続されている、請求項１に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記第１直線部と前記第１中間直線部とが成す角度が１４０°～１６０°であり、
　軸方向に見て、前記第１中間直線部と前記第２中間直線部とが成す角度が１４０°～１６０°であり、
　軸方向に見て、前記第２中間直線部と前記第２直線部とが成す角度が１４０°～１６０°である、請求項２８に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記第１直線部と前記第１中間直線部とが成す角度が１５０°であり、
　軸方向に見て、前記第１中間直線部と前記第２中間直線部とが成す角度が１５０°であり、
　軸方向に見て、前記第２中間直線部と前記第２直線部とが成す角度が１５０°である、請求項２８又は２９に記載のコイルユニット。
　前記コイル要素は、全体として十二角形状である、請求項２８～３０のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　前記コイル要素は、全体として正十二角形状である、請求項２８～３１のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記第１中間直線部群の少なくとも一部又は前記第２中間直線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されている、請求項２８～３２のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記間隙と前記第１中間直線部群の前記少なくとも一部又は前記第２中間直線部群の前記少なくとも一部とが成す角度は、８０°～１００°である、請求項３３に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記間隙と前記第１中間直線部群の前記少なくとも一部又は前記第２中間直線部群の前記少なくとも一部とが直交している、請求項３３又は３４に記載のコイルユニット。
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記コイル要素の少なくとも一部を横断する間隙が形成されており、
　軸方向に見て、前記間隙は、前記コイル要素を形成する複数のターン部の少なくとも一部と交差し、
　軸方向に見て、前記間隙と前記ターン部とが交差する点において、前記間隙と当該ターン部または当該ターン部の接線とが成す角度が８０°～１００°である、請求項１に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記間隙と前記ターン部とが交差する点において、前記間隙は、当該ターン部または当該ターン部の接線と直交している、請求項３６に記載のコイルユニット。
　前記コイルに接続された第１接続端子を更に備え、
　前記コイルは、前記中心軸線に近い内方端部と、前記中心軸線から遠い外方端部とを有し、
　前記第１接続端子は、前記内方端部に接続され、前記コイルの内方から外方へ延び、
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、前記コイルの内方から外方へ延びる間隙が形成されており、
　軸方向に見て、前記第１接続端子は前記間隙内又は前記シールド小片に形成された切欠内を延びている、請求項１に記載のコイルユニット。
　前記コイルユニットの側面視において、前記第１接続端子は、前記シールド小片と重なる高さ位置で前記コイルの内方から外方へ延びている、請求項３８に記載のコイルユニット。
　前記コイル要素は、径方向に並ぶ複数のターン部を有し、
　軸方向に見て、前記第１接続端子と各ターン部とが交差する点において、前記第１接続端子と当該ターン部または当該ターン部の接線とが成す角度が８０°～１００°である、請求項３８又は３９に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記第１接続端子と各ターン部とが交差する点において、前記第１接続端子は、当該ターン部または当該ターン部の接線と直交している、請求項３８～４０のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　前記コイル要素は、径方向に配列され且つ同一方向に延びる複数の直線部から成る直線部群を更に含み、
　軸方向に見て、前記第１接続端子は、前記直線部群と交差する、請求項３８～４１のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記第１接続端子と前記直線部群とが成す角度が８０°～１００°である、請求項４２に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記第１接続端子は前記直線部群と直交する、請求項４２又は４３に記載のコイルユニット。
　前記コイル要素は、径方向に配列され且つ互いに平行に延びる複数の曲線部から成る曲線部群を更に含み、
　軸方向に見て、前記第１接続端子は、前記曲線部群と交差する、請求項３８に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記第１接続端子と前記曲線部群の接線とが成す角度が８０°～１００°である、請求項４５に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記第１接続端子は前記曲線部群の接線と直交する、請求項４５又は４６に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記第１接続端子と前記第１シールド部材の外周縁とが重なる点を第１の点とし、
　軸方向に見て、前記外方端部に接続する第２接続端子と前記第１シールド部材の外周縁とが重なる点を第２の点とし、
　軸方向に見て、前記第１の点と前記中心軸線とを結ぶ第１仮想線と、前記第２の点と前記中心軸線とを結ぶ第２仮想線と、が成す角度が９０°以下である、請求項３８～４７のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　前記第１仮想線と前記第２仮想線とが成す角度が４５°以下である、請求項４８に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記第１接続端子と前記第１シールド部材の外周縁とが重なる点を第１の点とし、
　軸方向に見て、前記外方端部に接続する第２接続端子と前記第１シールド部材の外周縁とが重なる点を第２の点とし、
　前記第１の点と前記第２の点との距離が、１００ｍｍ以下である、請求項３８～４９のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　前記第１の点と前記第２の点との距離が、５０ｍｍ以下である、請求項５０に記載のコイルユニット。
　前記コイルに接続された第２接続端子を更に備え、
　軸方向に見て、前記第２シールド部材は四角形状を成し、前記第１接続端子および前記第２接続端子は、前記第２シールド部材の同じ辺から延び出す、請求項３８～５１のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　前記コイル要素は、その外方端部から内方端部に向かって第１周回方向に前記中心軸線の周りを周回しており、
　前記外方端部は、前記内方端部から前記第１周回方向にずれている、請求項３８～５２のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　前記コイル要素は、前記内方端部を含む第１ターン部と、前記第１ターン部と径方向に隣り合う第２ターン部であって、前記第１ターン部よりも径方向の外方に配置された第２ターン部と、前記第２ターン部と径方向に隣り合う第３ターン部であって前記第２ターン部よりも径方向の外方に配置された第３ターン部と、を含み、
　前記内方端部と前記第２ターン部との距離が、前記第２ターン部と前記第３ターン部との距離よりも大きい、請求項３８～５３のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　任意の中心軸線の周りで渦巻形状に形成されたコイル要素を含むコイルを備え、
　軸方向に見て、前記コイル要素は全体として八角形状である、コイルユニット。
　前記コイル要素は、八角形の８つの辺のうちの７つの辺に沿って延びる７つの直線部群を含み、
　隣り合う前記直線部群が成す角度が１２５°～１４５°である、請求項５５に記載のコイルユニット。
　隣り合う前記直線部群が成す角度が１３５°である、請求項５６に記載のコイルユニット。
　前記コイル要素は、全体として正八角形状である、請求項５５～５７のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　任意の中心軸線の周りで渦巻形状に形成されたコイル要素を含むコイルを備え、
　軸方向に見て、前記コイル要素は全体として十二角形状である、コイルユニット。
　前記コイル要素は、十二角形の１２の辺のうちの１１の辺に沿って延びる１１の直線部群を含み、
　隣り合う前記直線部群が成す角度が１４０°～１６０°である、請求項５９に記載のコイルユニット。
　隣り合う前記直線部群が成す角度が１５０°である、請求項６０に記載のコイルユニット。
　前記コイル要素は、全体として正十二角形状である、請求項５９～６１のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　第１シールド部材を更に備え、
　前記第１シールド部材は、複数のシールド小片に分割され、
　前記第１シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙が形成され、
　前記コイル要素は、径方向に配列され且つ同一方向に延びる複数の直線部から成る直線部群を含み、
　軸方向に見て、前記間隙は、前記直線部群の少なくとも一部を横断する、請求項５５～６２のいずれか一項に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記間隙と前記直線部群の前記少なくとも一部とが成す角度が８０°～１００°である、請求項６３に記載のコイルユニット。
　軸方向に見て、前記間隙は、前記直線部群の前記少なくとも一部と直交している、請求項６３又は６４に記載のコイルユニット。
　請求項１乃至６５のいずれかに記載のコイルユニットを備える、送電装置。
　請求項１乃至６５のいずれかに記載のコイルユニットを備える、受電装置。
　送電装置と、受電装置とを備え、
　前記送電装置及び前記受電装置のうちの少なくともいずれかが、請求項１乃至６５のいずれかに記載のコイルユニットを備える、電力伝送システム。
　請求項１乃至６５のいずれかに記載のコイルユニットを備える、移動体。