WO2024005200A1 - コイルユニット、送電装置、受電装置、電力伝送システム及び移動体 - Google Patents
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Definitions
- the present disclosure relates to a coil unit, a power transmission device, a power reception device, a power transmission system, and a mobile object.
- JP2021-27112A discloses a coil unit used in a power transmitting device and a power receiving device of a wireless power transmission system.
- the coil unit includes a coil formed in a spiral shape.
- a magnetic field is generated in the coil. Due to the influence of this magnetic field, current flows through the coil of the power receiving device.
- a large high-frequency current is passed through a resonant circuit that includes a coil. At this time, the amount of heat generated by the coil increases. The amount of heat generated by the coil increases due to, for example, the skin effect.
- the skin effect is suppressed. Therefore, heat generation in the coil can be suppressed.
- the Litz wire is formed by twisting together a large number of enameled wires, the manufacturing cost is high and it takes time and effort to manufacture. In high power systems, the coils can be large, which can add to manufacturing costs and labor.
- JP2021-27112A a technique is also known that employs a planar coil that has a spiral shape and a plate shape, and has a rectangular conductor cross section. According to such a planar coil, the thickness of the coil can be reduced.
- a power transmission device is installed on a road surface such as a parking lot, and a power reception device is installed in the electric vehicle.
- a power transmitting device and/or a power receiving device includes a coil unit in order to generate a magnetic field or to generate a current due to the influence of the magnetic field.
- a coil unit in order to generate a magnetic field or to generate a current due to the influence of the magnetic field.
- the first invention has been made in consideration of these points, and aims to reduce the dimensions of the coil unit.
- the second invention has been made in consideration of these points, and aims to realize efficient power transmission.
- the first invention aims to reduce the size of a coil unit.
- the coil unit according to the first invention includes: A coil including a coil element formed in a spiral shape around an arbitrary central axis, a magnetic resin layer, a first shield member, and a second shield member,
- the coil has a first main surface and a second main surface opposite to the first main surface,
- the magnetic resin layer is in direct contact with the second main surface of the coil,
- the coil, the magnetic resin layer, the first shield member, and the second shield member are laminated in this order in a direction from the first main surface to the second main surface,
- the first shield member is divided into a plurality of shield pieces.
- the coil element may include a conductor having a spiral shape
- the magnetic resin layer may be in direct contact with the conductor
- the first shield member may include ferrite.
- the distance between the first shield member and the second shield member may be 2 mm or less.
- a heat conductive member may be disposed between the first shield member and the second shield member.
- the coil element includes a first straight section group consisting of a plurality of first straight sections arranged in a radial direction and extending in a first direction, and a first straight section group consisting of a plurality of first straight sections arranged in a radial direction and extending in a second direction non-parallel to the first direction.
- a gap may be formed in the first shield member that extends linearly between adjacent shield pieces and crosses at least a portion of the first straight portion group when viewed in the axial direction.
- the angle formed by the gap and at least a portion of the first straight line portion group may be 80° to 100°.
- the gap and at least a portion of the first straight portion group may be perpendicular to each other.
- the gap may extend from radially inward to the first linear portion group to radially outward from the first linear portion group.
- the gap When viewed in the axial direction, the gap may extend between the second group of straight portions and the central axis.
- the gap or its extension When viewed in the axial direction, the gap or its extension may overlap the central axis.
- the first shield member includes another gap that extends linearly between adjacent shield pieces, and that extends within the first linear section group along the first linear section when viewed in the axial direction. may be formed,
- the other gap is the smallest integer gap greater than or equal to the total number of the plurality of first straight line parts divided by three, counting from the innermost first straight line part of the plurality of first straight line parts. It may extend on the side of the central axis line rather than the one straight line portion.
- the first shield member includes another gap extending linearly between adjacent shield pieces, and extending within the second linear part group along the second linear part when viewed in the axial direction. may be formed,
- the other gap is the smallest integer not less than the value obtained by dividing the total number of the plurality of second straight parts by three, counting from the innermost second straight part of the plurality of second straight parts. It may extend on the side of the central axis line rather than the two straight parts.
- the first shield member includes another gap that extends linearly between adjacent shield pieces, and that extends within the first linear section group along the first linear section when viewed in the axial direction. may be formed,
- the other gap is the smallest integer gap greater than or equal to the total number of the plurality of first straight line parts divided by three, counting from the outermost first straight line part of the plurality of first straight line parts.
- the linear portion may extend on the side opposite to the central axis.
- the first shield member includes another gap extending linearly between adjacent shield pieces, and extending within the second linear part group along the second linear part when viewed in the axial direction. may be formed,
- the other gap is the smallest integer gap greater than or equal to the total number of the plurality of second straight line parts divided by three, counting from the outermost second straight line part of the plurality of second straight line parts.
- the two linear portions may extend on the side opposite to the central axis.
- the coil element is a first straight part group consisting of a plurality of first straight parts arranged in the radial direction and extending in the first direction; a second straight part group consisting of a plurality of second straight parts arranged in the radial direction and extending in a second direction non-parallel to the first direction; an intermediate curved section group that is arranged between the first straight section group and the second straight section group and includes a plurality of intermediate curved sections; It may further include, Adjacent end portions of the first straight line portion and the second straight line portion may be connected via the intermediate curved portion.
- a gap may be formed in the first shield member that extends linearly between adjacent shield pieces and crosses at least a portion of the group of intermediate curved portions when viewed in the axial direction.
- an angle between the gap and a tangent to at least a portion of the group of intermediate curved portions may be 80° to 100°.
- the gap and the tangent line may be perpendicular to each other when viewed in the axial direction.
- the coil element is a first straight part group consisting of a plurality of first straight parts arranged in the radial direction and extending in the first direction; a second linear portion group consisting of a plurality of second linear portions arranged in the radial direction and extending in a second direction non-parallel to the first direction; a first intermediate straight line part group that is arranged between the first straight line part group and the second straight line part group and includes a plurality of first intermediate straight line parts; may further include, Adjacent end portions of the first linear portion and the second linear portion may be connected via the first intermediate linear portion.
- the angle formed by the first straight portion and the first intermediate straight portion may be 125° to 145°
- the angle formed by the second straight portion and the first intermediate straight portion may be 125° to 145°.
- the angle formed by the first straight line portion and the first intermediate straight line portion may be 135°
- the angle between the second straight portion and the first intermediate straight portion may be 135°
- the coil element may be generally octagonal in shape.
- the coil element may have a generally regular octagonal shape.
- a gap may be formed in the first shield member that extends linearly between adjacent shield pieces and crosses at least a portion of the first intermediate straight portion group when viewed in the axial direction.
- the angle formed by the gap and the at least part of the first intermediate straight portion group may be 80° to 100°.
- the gap and at least a portion of the first intermediate straight portion group may be perpendicular to each other.
- the coil element is a first straight part group consisting of a plurality of first straight parts arranged in the radial direction and extending in the first direction; a second linear portion group consisting of a plurality of second linear portions arranged in the radial direction and extending in a second direction non-parallel to the first direction; a first intermediate straight line part group that is arranged between the first straight line part group and the second straight line part group and includes a plurality of first intermediate straight line parts; a second intermediate straight portion group that is arranged between the first intermediate straight portion group and the second intermediate straight portion group and includes a plurality of second intermediate straight portions; may further include, Adjacent end portions of the first linear portion and the second linear portion may be connected via the first intermediate linear portion, Adjacent end portions of the first intermediate straight portion and the second straight portion may be connected via the second intermediate straight portion.
- the angle formed by the first straight line portion and the first intermediate straight line portion may be 140° to 160°
- the angle formed by the first intermediate straight portion and the second intermediate straight portion may be 140° to 160°
- the angle formed by the second intermediate straight portion and the second straight portion may be 140° to 160°.
- the angle formed by the first straight line portion and the first intermediate straight line portion may be 150°
- the angle formed by the first intermediate straight portion and the second intermediate straight portion may be 150°
- the angle between the second intermediate straight portion and the second straight portion may be 150°.
- the coil element may have a generally dodecagonal shape.
- the coil element may have a regular dodecagonal shape as a whole.
- the first shield member has a gap that extends linearly between adjacent shield pieces, and includes at least a portion of the first group of intermediate straight portions or at least one of the group of second intermediate linear portions when viewed in the axial direction.
- a gap may be formed across the section.
- the angle formed by the gap and the at least part of the first intermediate straight part group or the at least part of the second intermediate straight part group may be 80° to 100°. .
- the gap and the at least part of the first group of intermediate straight parts or the at least part of the group of second intermediate straight parts may be perpendicular to each other.
- a gap may be formed in the first shield member, which is a gap extending linearly between adjacent shield pieces and crossing at least a portion of the coil element when viewed in the axial direction, Viewed in the axial direction, the gap may intersect at least a portion of the plurality of turns forming the coil element; When viewed in the axial direction, at a point where the gap and the turn intersect, an angle between the gap and the turn or a tangent to the turn may be 80° to 100°.
- the gap When viewed in the axial direction, at a point where the gap and the turn intersect, the gap may be orthogonal to the turn or a tangent to the turn.
- the coil unit according to the first invention may further include a first connection terminal connected to the coil,
- the coil may have an inner end close to the central axis and an outer end far from the central axis,
- the first connection terminal may be connected to the inner end and extend from the inside of the coil to the outside.
- the first shield member may have a gap extending linearly between adjacent shield pieces and extending from the inside of the coil to the outside. Viewed in the axial direction, the first connection terminal may extend within the gap or within a notch formed in the shield piece.
- the first connection terminal may extend from the inside of the coil to the outside at a height position overlapping the small shield piece.
- the coil element may have a plurality of turns arranged in a radial direction, When viewed in the axial direction, at a point where the first connection terminal and each turn portion intersect, an angle formed by the first connection terminal and the turn portion or a tangent to the turn portion is 80° to 100°. It's okay.
- the first connection terminal When viewed in the axial direction, at a point where the first connection terminal intersects each turn, the first connection terminal may be orthogonal to the turn or a tangent to the turn.
- the coil element may further include a straight part group consisting of a plurality of straight parts arranged in the radial direction and extending in the same direction, When viewed in the axial direction, the first connection terminal may intersect with the group of straight parts.
- the angle formed by the first connection terminal and the straight line portion group may be 80° to 100°.
- the first connection terminal When viewed in the axial direction, the first connection terminal may be perpendicular to the group of straight portions.
- the coil element may further include a curved section group consisting of a plurality of curved sections arranged in the radial direction and extending parallel to each other, When viewed in the axial direction, the first connection terminal may intersect with the group of curved portions.
- an angle between the first connection terminal and a tangent to the curved portion group may be 80° to 100°.
- the first connection terminal When viewed in the axial direction, the first connection terminal may be orthogonal to a tangent to the group of curved portions.
- the first point may be a point where the first connection terminal and the outer peripheral edge of the first shield member overlap when viewed in the axial direction
- a point where a second connection terminal connected to the outer end portion and an outer peripheral edge of the first shield member overlap may be defined as a second point
- an angle formed by a first imaginary line connecting the first point and the central axis line and a second imaginary line connecting the second point and the central axis line is 90° or less It may be.
- the angle formed by the first virtual line and the second virtual line may be 45° or less.
- the first point may be a point where the first connection terminal and the outer peripheral edge of the first shield member overlap when viewed in the axial direction, When viewed in the axial direction, a point where a second connection terminal connected to the outer end portion and an outer peripheral edge of the first shield member overlap may be defined as a second point, The distance between the first point and the second point may be 100 mm or less.
- the distance between the first point and the second point may be 50 mm or less.
- the coil unit according to the first invention may further include a second connection terminal connected to the coil, When viewed in the axial direction, the second shield member may have a rectangular shape, and the first connection terminal and the second connection terminal may extend from the same side of the second shield member. .
- the coil element may revolve around the central axis in a first rotation direction from an outer end to an inner end thereof,
- the outer end portion may be offset from the inner end portion in the first circumferential direction.
- the coil element includes a first turn portion including the inner end portion, and a second turn portion radially adjacent to the first turn portion, the coil element being radially outward from the first turn portion.
- a power transmission device includes a coil unit according to the first invention.
- a power receiving device includes a coil unit according to the first invention.
- the power transmission system includes: Comprising a power transmission device and a power reception device, At least one of the power transmitting device and the power receiving device includes a coil unit according to the first invention.
- a moving body according to the first invention includes a coil unit according to the first invention.
- the dimensions of the coil unit can be reduced.
- the second invention aims to realize efficient power transmission.
- a coil unit according to a second invention includes a coil including a coil element formed in a spiral shape around an arbitrary central axis, Viewed axially, the coil element is generally octagonal in shape.
- the coil element may include seven groups of straight portions extending along seven of the eight sides of the octagon; The angle formed by the adjacent groups of linear portions may be 125° to 145°.
- the angle formed by the adjacent linear portion groups may be 135°.
- the coil element may have a generally regular octagonal shape.
- the coil unit according to the second invention includes a coil including a coil element formed in a spiral shape around an arbitrary central axis, Viewed axially, the coil element has a generally dodecagonal shape.
- the coil element may include 11 linear portion groups extending along 11 of the 12 sides of the dodecagon, The angle formed by the group of adjacent straight portions may be 140° to 160°.
- the angle formed by the adjacent straight line portion groups may be 150°.
- the coil element may have a regular dodecagonal shape as a whole.
- the coil unit according to the second invention may further include a first shield member,
- the first shield member may be divided into a plurality of shield pieces,
- the first shield member may have a gap extending linearly between adjacent shield pieces,
- the coil element may include a group of straight parts arranged in a radial direction and consisting of a plurality of straight parts extending in the same direction, When viewed in the axial direction, the gap may cross at least a portion of the straight portion group.
- the angle formed by the gap and the at least part of the group of straight portions may be 80° to 100°.
- the gap When viewed in the axial direction, the gap may be orthogonal to the at least a portion of the group of straight portions.
- the power transmission device includes the coil unit according to the second invention.
- the power receiving device includes the coil unit according to the second invention.
- the power transmission system includes: Comprising a power transmission device and a power reception device, At least one of the power transmitting device and the power receiving device includes a coil unit according to the second invention.
- the moving body according to the second invention includes the coil unit according to the second invention.
- FIG. 1 is a diagram schematically showing a wireless power transmission system to which a coil unit according to an embodiment can be applied.
- FIG. 2 is a perspective view of a coil unit used in the wireless power transmission system shown in FIG. 1.
- FIG. 3 is an exploded perspective view of the coil unit shown in FIG. 2.
- FIG. 4 is a sectional view of the coil unit taken along line IV-IV in FIG. 2.
- 5A is a plan view of the coil unit shown in FIG. 2.
- FIG. FIG. 5B is a diagram showing a first point, a second point, a first virtual line, and a second virtual line of the coil unit shown in FIG. 5A.
- FIG. 6A is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing a modified example of the coil unit.
- FIG. 5A is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing a modified example of the coil unit.
- FIG. 6B is a diagram showing a first point, a second point, a first virtual line, and a second virtual line in the coil unit shown in FIG. 6A.
- FIG. 7 is a cross-sectional view of the coil unit taken along line VII-VII in FIG. 6A.
- FIG. 8 is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing another modification of the coil unit.
- FIG. 9 is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing still another modification of the coil unit.
- FIG. 10 is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing still another modification of the coil unit.
- FIG. 11 is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing still another modification of the coil unit.
- FIG. 12 is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing still another modification of the coil unit.
- FIG. 13 is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing still another modification of the coil unit.
- FIG. 14 is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing still another modification of the coil unit.
- FIG. 15 is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing still another modification of the coil unit.
- FIG. 16 is a diagram corresponding to FIG. 5A and illustrating still another modification of the coil unit.
- FIG. 17 is a diagram corresponding to FIG. 5A and illustrating still another modification of the coil unit.
- FIG. 18 is a cross-sectional view of the coil unit taken along line XVIII-XVIII in FIG. 17.
- FIG. 19 is an exploded perspective view of the coil shown in FIG. 17.
- FIG. 20 is a diagram corresponding to FIG. 17 and illustrating still another modification of the coil unit.
- FIG. 21 is a diagram corresponding to FIG. 17 and illustrating still another modification of the coil unit.
- FIG. 22 is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing still another modification of the coil unit.
- FIG. 23 is a diagram corresponding to FIG. 17 and illustrating still another modification of the coil unit.
- FIG. 24 is a diagram corresponding to FIG. 5A and illustrating still another modification of the coil unit.
- FIG. 25 is a diagram corresponding to FIG.
- FIG. 26 is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing still another modification of the coil unit.
- FIG. 27 is a diagram corresponding to FIG. 5A and illustrating still another modification of the coil unit.
- FIG. 28 is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing still another modification of the coil unit.
- FIG. 29 is a diagram corresponding to FIG. 5A and illustrating still another modification of the coil unit.
- FIG. 30 is a diagram corresponding to FIG. 17, and is a diagram showing still another modification of the coil unit.
- FIG. 31 is a diagram corresponding to FIG. 17 and illustrating still another modification of the coil unit.
- FIG. 32 is a diagram corresponding to FIG.
- FIG. 33 is a diagram corresponding to FIG. 17 and illustrating still another modification of the coil unit.
- FIG. 34 is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing still another modification of the coil unit.
- FIG. 35 is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing still another modification of the coil unit.
- FIG. 36 is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing still another modification of the coil unit.
- FIG. 37 is a diagram corresponding to FIG. 5A and illustrating still another modification of the coil unit.
- FIG. 38 is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing still another modification of the coil unit.
- FIG. 39 is a diagram corresponding to FIG.
- FIG. 40 is a diagram corresponding to FIG. 5A, and is a diagram showing still another modification of the coil unit.
- FIG. 41 is a diagram corresponding to FIG. 5A and illustrating still another modification of the coil unit.
- FIG. 42 is a diagram corresponding to FIG. 5A and illustrating still another modification of the coil unit.
- FIG. 43 is a diagram corresponding to FIG. 5A and illustrating still another modification of the coil unit.
- FIG. 44 is a diagram corresponding to FIG. 17 and illustrating still another modification of the coil unit.
- FIG. 45 is a diagram corresponding to FIG. 5A and illustrating still another modification of the coil unit.
- FIG. 46 is a table showing the Q value and loss of the coil units of Examples 1-1 to 1-7.
- FIG. 47 is a table showing the Q value and loss of the coil units of Example 2 and Comparative Examples 2-1 to 2-4.
- FIG. 48 is a table showing the evaluation results of the coil unit of Example 3.
- FIG. 49 is a table showing the evaluation results of the coil unit of Example 4.
- FIG. 50 is a table showing the comparison results of the coil units of Example 3 and Example 4.
- FIG. 51 is a table showing the evaluation results of the coil unit of Example 5.
- FIG. 52 is a table showing the evaluation results of the coil unit of Example 6.
- FIG. 53 is a table showing the comparison results of the coil units of Example 5 and Example 6.
- FIG. 54 is a table showing the Q value of the coil unit of Example 7.
- FIG. 55 is a table showing the comparison results of the Q values of the coil units of Example 7.
- FIG. 48 is a table showing the evaluation results of the coil unit of Example 3.
- FIG. 56 is a diagram corresponding to FIG. 17, and is a diagram for explaining the eighth embodiment.
- FIG. 57 is a diagram for explaining the shape of the coil of the coil unit of Example 8-1.
- FIG. 58 is a diagram for explaining the shape of the coil of the coil unit of Example 8-2.
- FIG. 59 is a diagram for explaining the shape of the coil of the coil unit of Example 8-3.
- FIG. 60 is a diagram for explaining the shape of the coil of the coil unit of Example 8-4.
- FIG. 61 is a graph showing the Q values of the coil units of Examples 8-1 to 8-4.
- FIG. 62 is a graph showing the coupling coefficients of the coil units of Examples 8-1 to 8-4.
- FIG. 63 is a graph showing the product of the coupling coefficient and Q value of the coil units of Examples 8-1 to 8-4.
- sheet is a concept that includes members that can also be called films or plates.
- sheet surface refers to the target sheet-like member when the target sheet-like (plate-like, film-like) member is viewed from an overall perspective. Refers to the surface that coincides with the plane direction (plane direction) of a (plate-shaped, film-shaped) member. Furthermore, in this specification, the normal direction of a sheet-like (plate-like, film-like) member refers to the direction toward the sheet surface (plate surface, film surface) of the target sheet-like (plate-like, film-like) member. refers to the normal direction of
- FIG. 1 schematically shows a wireless power transmission system S to which a coil unit according to an embodiment described later can be applied.
- a wireless power transmission system S (hereinafter abbreviated as power transmission system S) will be described with reference to FIG. 1.
- the power transmission system S includes a power transmission device 1 and a power reception device 2.
- Power transmission device 1 includes a coil unit 5 and a high frequency current supply section 1A.
- Coil unit 5 in power transmission device 1 functions as a power transmission coil unit.
- the high frequency current supply section 1A supplies a high frequency current to the coil unit 5 as a power transmission coil unit.
- the power receiving device 2 includes a coil unit 5 and a conversion section 2A.
- the coil unit 5 in the power receiving device 2 functions as a power receiving coil unit.
- the converter 2A shapes the high frequency current generated in the coil unit 5.
- the converter 2A includes a rectifier circuit that converts high frequency current into direct current.
- the power transmitting device 1 When transmitting power wirelessly (non-contact) from the power transmitting device 1 to the power receiving device 2, the power transmitting device 1 supplies high frequency current of a predetermined frequency from the high frequency current supply section 1A to the coil unit 5 as a power transmitting coil unit. do. At this time, a magnetic field is generated in the coil unit 5 due to electromagnetic induction. In the power receiving device 2, a high frequency current is generated in the coil unit 5 as a power receiving coil unit due to the influence of this magnetic field.
- the converter 2A converts this high frequency current into a direct current, and supplies the converted direct current to, for example, a battery (not shown).
- the power transmission system S shown in FIG. 1 employs a magnetic resonance method as a power transmission method.
- the power transmission system S may be configured as an electromagnetic induction power transmission system.
- the power transmission system S is configured as a system that wirelessly transmits power to an electric vehicle.
- the power transmission device 1 is installed on a road, a parking lot, or the like.
- Power receiving device 2 is installed in an electric vehicle.
- the use of the power transmission system S is not limited to power transmission to electric vehicles.
- the power transmission system S may be used to transmit power to a flying object such as a drone or a robot.
- the power transmission system S may be used to transmit power to a submersible underwater or an exploration robot.
- the power transmission system S can be used to transmit power to various moving objects such as electric vehicles, flying objects, robots, and submarines.
- the application of the coil unit according to the embodiment is not limited to a wireless power transmission system.
- the coil unit according to the embodiment may be used in a transformer, a DC-DC converter, an antenna, etc.
- Each of the power transmission systems S includes, as the coil unit 5, one of the coil units 5 according to the first and second embodiments and modifications thereof, which will be described later.
- the same coil unit 5 may be used in each of the power transmitting device 1 and the power receiving device 2.
- different coil units 5 may be used in each of the power transmitting device 1 and the power receiving device 2.
- the coil unit 5 of the first and second embodiments and their modifications may be used in one of the power transmitting device 1 and the power receiving device 2, and another type of coil unit may be used in the other.
- the coil unit 5 according to the first and second embodiments and modifications thereof will be described.
- FIG. 2 is a perspective view of the coil unit 5 according to the first embodiment.
- FIG. 3 is an exploded perspective view of the coil unit 5.
- FIG. 4 is a cross-sectional view of the coil unit 5 taken along line IV-IV in FIG. 5A and 5B are plan views of the coil unit 5.
- FIG. In FIGS. 3 and 5A illustrations of a first connection terminal 46 and a second connection terminal 47, which will be described later, are omitted.
- the coil unit 5 includes a coil 10, a magnetic resin layer 20, a first shield member 30, and a second shield member 40.
- the coil unit 5 further includes a first connection terminal 46 and a second connection terminal 47. As shown in FIG. 2, the first connection terminal 46 and the second connection terminal 47 are connected to one end 10e1 and the other end 10e2 of the coil 10, respectively.
- the coil 10 has a first main surface 10a and a second main surface 10b.
- the second main surface 10b is a surface opposite to the first main surface 10a.
- the coil 10, the magnetic resin layer 20, the first shield member 30, and the second shield member 40 are arranged in this order in the direction from the first main surface 10a to the second main surface 10b.
- first side and second side used with respect to the coil unit 5 and its components mean the side toward which the first major surface 10a faces and the side toward which the second major surface 10b faces, respectively.
- the coil 10 includes a coil element 10i formed in a spiral shape around an arbitrary central axis C.
- the spiral shape refers to the shape of a plane curve that moves away from the center as it turns (or approaches the center as it turns).
- the planar curve mentioned here also includes a planar pattern that is bent in a polygonal line. In the illustrated embodiment, the spiral shape is located on a virtual plane orthogonal to the central axis.
- Coil element 10i is formed from a conductive material. In this embodiment, the coil element 10i is made of copper, but is not limited thereto. Coil element 10i may be formed from other conductive materials such as copper alloy, aluminum, aluminum alloy.
- the coil 10 is composed of a single coil element 10i.
- the coil element 10i is plate-shaped. That is, the coil element 10i is a planar coil. Specifically, the coil element 10i is a non-Litz wire planar coil element. As shown in FIG. 4, the cross-sectional shape of the conducting wire in the direction orthogonal to the spiral-shaped circumferential direction of the coil element 10i is rectangular.
- the symbol C shown in FIGS. 2 to 5B indicates the central axis of the coil element 10i (or the coil 10) passing through the center of the spiral shape of the coil element 10i.
- the axial direction means a direction extending on the central axis C or a direction parallel to the central axis C.
- the radial direction means the radial direction of a circle centered on the central axis C.
- the circumferential direction means a direction along a circle centered on the central axis C (circumferential direction of the circle).
- the coil element 10i includes a conductor 10E having a spiral shape.
- the conductor 10E includes a plurality of turn portions 101 to 108 arranged in the radial direction.
- the conductor 10E includes first to eighth turn portions 101 to 108.
- the first to eighth turn portions 101 to 108 are arranged in this order from the inside to the outside in the radial direction.
- the first turn part 101 is located at the innermost position in the radial direction
- the eighth turn part 108 is located at the outermost position in the radial direction.
- the first turn portion 101 forms the innermost peripheral portion of the coil element 10i.
- the eighth turn portion 108 forms the outermost peripheral portion of the coil element 10i.
- radially inward of a certain member means a position closer to the central axis C than the member.
- the radially outer side of a certain member means a position that is further away from the member in the radial direction.
- radially outward of the coil element 10i this means a position farther outward in the radial direction than the outermost turn portion 108.
- Each of the turn portions 101 to 108 extends on the virtual plane.
- the first to eighth turn portions 101 to 108 are connected in this order, thereby forming the coil element 10i in a spiral shape.
- the coil element 10i (conductor 10E) is wound so that each of the turn portions 101 to 108 generally forms a square, but the coil element 10i (conductor 10E) is not limited to this.
- Each of the turn portions 101 to 108 may be wound so as to substantially form a polygon other than a quadrangle.
- each turn 101-108 is located radially inward than the other end of the turn 101-108.
- the other end of each of the turn parts 101 to 108 is located radially outward from one end of the turn parts 101 to 108.
- Each of the turn parts 101 to 108 includes a plurality of straight parts 11 to 14 arranged around the central axis C.
- Straight portions 11 to 14 adjacent in the circumferential direction of a circle centered on the central axis C are connected to each other.
- circumferentially adjacent linear portions are connected via first intermediate curved portions 151 to 154 that curve along the circumferential direction.
- the first to eighth turn parts 101 to 108 include a first straight part 11 and a third straight part 13 extending in the first direction D1, and a second straight part 12 and a third straight part 13 extending in the second direction D2. 4 straight portions 14.
- the first direction D1 and the second direction D2 are non-parallel to each other.
- the first direction D1 and the second direction D2 are orthogonal to each other.
- the first straight part 11 and the third straight part 13 are arranged so that the central axis C passes therebetween.
- the second straight part 12 and the fourth straight part 14 are arranged so that the central axis C passes therebetween.
- adjacent ends of the first straight part 11 and the second straight part 12 are connected via the first A intermediate curved part 151.
- adjacent ends of the second straight part 12 and the third straight part 13 are connected via the 1B intermediate curved part 152.
- the ends of the third straight part 13 and the fourth straight part 14 that are adjacent to each other are connected via a first C intermediate curved part 153.
- adjacent ends of the fourth straight part 14 of the first turn part 101 and the first straight part 11 of the second turn part 102 are connected via the first D intermediate curved part 154.
- the adjacent ends of the fourth straight part 14 of the second turn part 102 and the first straight part 11 of the third turn part 103 are connected via a first D intermediate curved part 154.
- the first connecting terminal 46 is connected to the first straight portion 11 of the first turn portion 101 located at the innermost position.
- a second connection terminal 47 is connected to the fourth straight portion 14 of the eighth turn portion 108 located at the outermost position.
- the first straight portions 11 of the plurality of turn portions 101 to 108 are arranged in the radial direction to form a first straight portion group 11G. Further, the second straight portions 12 of the plurality of turn portions 101 to 108 are arranged in the radial direction to form a second straight portion group 12G. Further, the third straight portions 13 of the plurality of turn portions 101 to 108 are arranged in the radial direction to form a third straight portion group 13G. Further, the fourth straight portions 14 of the plurality of turn portions 101 to 108 are arranged in the radial direction to form a fourth straight portion group 14G.
- the radially adjacent straight portions 11, 11; 12, 12; 13, 13; 14, 14 are spaced apart from each other in the radial direction.
- the first to fourth straight line portion groups 11G to 14G are parallel straight line groups consisting of a plurality of first to fourth straight line portions 11 to 14, respectively.
- the first A intermediate curved portions 151 of the plurality of turn portions 101 to 108 are arranged in the radial direction to form a first A intermediate curved portion group 151G.
- the first B intermediate curved portions 152 of the plurality of turn portions 101 to 108 are arranged in the radial direction to form a first B intermediate curved portion group 152G.
- the first C intermediate curve portions 153 of the plurality of turn portions 101 to 108 are arranged in the radial direction to form a first C intermediate curve portion group 153G.
- the first D intermediate curved portions 154 of the plurality of turn portions 101 to 108 are arranged in the radial direction to form a first D intermediate curved portion group 154G.
- the radially adjacent first intermediate curved portions 151, 151; 152, 152; 153, 153; 154, 154 are spaced apart from each other in the radial direction.
- the 1A to 1D intermediate curve portion groups 151G to 154G are parallel curve groups consisting of a plurality of 1A to 1D intermediate curve portions 151 to 154, respectively.
- the pitches of the plurality of turn portions 101 to 108 are equal. Therefore, the distance between the first turn section 101 and the second turn section 102 is equal to the distance between the second turn section 102 and the third turn section 103. Further, in each of the straight line portion groups 11G to 14G, the pitches of the plurality of straight line portions 11 to 14 are equal. Therefore, the distance between the first straight section 11 of the first turn section 101 and the first straight section 11 of the second turn section 102, and the distance between the first straight section 11 of the second turn section 102 and the first straight section 11 of the third turn section 103 are determined. The distance to the straight part 11 is equal.
- each of the first intermediate curved portion groups 151G to 154G the pitches of the plurality of first intermediate curved portions 151 to 154 are equal. Therefore, the distance between the first intermediate curved section 151 of the first turn section 101 and the first intermediate curved section 151 of the second turn section 102, and the distance between the first intermediate curved section 151 of the second turn section 102 and the third turn section 103 are determined. and the first intermediate curved portion 151 are equal.
- the coil element 10i described above is formed by punching a spiral shape from a metal plate such as a copper plate, for example.
- the coil element 10i can also be formed by etching a metal foil such as a copper foil into a spiral shape.
- the coil element 10i can be formed in a complicated spiral pattern. However, etching takes time and effort to ensure the thickness of the coil element 10i that allows high power transmission. Therefore, punching is preferable from the viewpoint of manufacturing efficiency.
- the thickness of the conductor 10E in the coil element 10i may be, for example, 0.2 mm or more and 1.0 mm or less.
- the radius of the coil element 10i (the distance from the center axis C to the furthest part in the radial direction) may be 200 mm or more.
- the radius of the coil element 10i (from the center axis C to the furthest part in the radial direction) distance) is usually 200 mm or more and 350 mm or less.
- the coil element 10i has an overall rectangular shape.
- the maximum dimension in the longitudinal direction of the coil element 10i may be 300 mm or more and 700 mm or less, and the maximum dimension in the lateral direction perpendicular to the longitudinal direction may be 200 mm or more and 650 mm or less.
- the longitudinal dimension of the coil element 10i may be 550 mm or more and 700 mm or less
- the transverse dimension of the coil element 10i may be 400 mm or more and 550 mm or less.
- the longitudinal dimension of the coil element 10i may be 350 mm or more and 500 mm or less, and the transverse dimension of the coil element 10i may be 200 mm or more and 350 mm or less.
- the thickness of the coil element 10i made of copper is preferably 0.4 mm or more. Note that if the thickness of the coil element 10i is too large, the weight of the coil 10 will increase, which is not preferable for mounting on a vehicle, for example. Therefore, the thickness of the coil element 10i may be, for example, 2.0 mm or less, 1.5 mm or less, or 1.0 mm or less.
- the line width of the conductor 10E in the coil element 10i is not particularly limited. However, considering that power of 1 kW or more, preferably 5 kW or more can be transmitted in the high frequency current frequency range of 79 kHz to 90 kHz, for example, the line width of each turn portion 101 to 108 may be 2 mm or more and 20 mm or less. , 2 mm or more and 16 mm or less, 2 mm or more and 12 mm or less, or 2 mm or more and 8 mm or less. Note that the line width refers to the distance between the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the conductor 10E in a cross section perpendicular to the direction in which the conductor 10E circulates.
- the central axis C of the spiral shape described above is determined in the following manner in this specification. First, from the radially inner end of the innermost turn portion 101, a linear virtual turn portion having a similar shape to the innermost turn portion 101 is formed radially inward in a spiral shape. Draw sequentially. Then, drawing is continued until a virtual turn portion within a diameter of 1 cm can be drawn. Then, a line passing inside the virtual turn part in the radial direction within a diameter of 1 cm in a direction perpendicular to the circumferential direction and the radial direction of the spiral shape is defined as the central axis C.
- the coil 10 has an end 10e1 to which the first connection terminal 46 is connected, and an end 10e2 to which the second connection terminal 47 is connected.
- coil 10 is comprised of a single coil element 10i. Therefore, one end 10e1 is an inner end located radially inward of the coil 10. Further, the other end 10e2 is an outer end located radially outward of the coil 10.
- the inner end portion 10e1 is an end portion of the first turn portion 101 of the coil element 10i.
- the outer end 10e2 is the end of the eighth turn 108 of the coil element 10i.
- the magnetic resin layer 20 is provided for magnetic transmission and/or suppression of leakage magnetic fields.
- the magnetic resin layer 20 overlaps the coil 10 in the axial direction of the coil 10. In this state, the magnetic resin layer 20 is in direct contact with the second main surface 10b of the coil 10. In other words, the magnetic resin layer 20 is in direct contact with the conductor 10E. In the illustrated example, the magnetic resin layer 20 is in close contact with the second main surface 10b of the coil 10. In other words, the magnetic resin layer 20 is in close contact with the conductor 10E.
- the magnetic resin layer 20 covers the second main surface 10b. More specifically, the magnetic resin layer 20 is formed such that its outer periphery is positioned outside the coil 10 when viewed in the axial direction.
- the magnetic resin layer 20 has magnetism.
- the magnetic field generated by the coil unit 5 is generated so as to spread in all directions with respect to the central axis C of the coil 10.
- the magnetic resin layer 20 since the magnetic resin layer 20 has magnetism, it is possible to orient the expanding magnetic flux lines toward the central axis C side. Further, when the magnetic field generated by the coil unit 5 reaches peripheral components located around the coil unit 5, there may be an adverse effect on the peripheral components. Therefore, the magnetic resin layer 20 is provided to suppress the magnetic lines of force from reaching peripheral components. Thereby, the magnetic resin layer 20 can suppress leakage magnetic fields that do not contribute to the generation of current.
- the magnetic resin layer 20 contains a magnetic material.
- the magnetic resin layer 20 preferably contains a soft magnetic material. More specifically, the magnetic resin layer 20 contains ferrite, preferably soft ferrite. Furthermore, the magnetic resin layer 20 may include nanocrystalline magnetic material.
- the magnetic resin layer 20 contains resin.
- resin for forming the magnetic resin layer 20 for example, thermosetting resin such as epoxy resin or polyimide can be used. In this case, when the coil 10 and the magnetic resin layer 20 are integrated by heat pressing as described later, the resin of the magnetic resin layer 20 may be deformed along the shape of the coil 10 during the thermosetting process. is easy.
- a thermoplastic resin such as nylon can also be used. Also in this case, it is easy to deform the resin of the magnetic resin layer 20 along the shape of the coil 10.
- the magnetic resin layer 20 has a spiral-shaped recess 25 corresponding to the spiral shape of the coil 10.
- the recessed portion 25 is a portion of the magnetic resin layer 20 that is recessed in the axial direction of the coil 10, in other words, in the thickness direction of the magnetic resin layer 20.
- the recess 25 has a spiral shape when viewed in the axial direction of the coil 10. At least a portion of the coil 10 is housed in the recess 25 with its spiral shape aligned with the spiral shape of the recess 25. Specifically, the recess 25 accommodates the entire conductor 10E. Therefore, as shown in FIG. 4, the magnetic resin layer 20 is in direct contact with three surfaces of the coil 10 other than the first main surface 10a.
- the conductor 10E does not protrude from the magnetic resin layer 20.
- the first main surface 10a of the coil 10 and the surface of the magnetic resin layer 20 facing the first side are flush with each other.
- only a portion of the coil 10 may be accommodated in the recess 25 so that a portion of the coil 10 protrudes from the magnetic resin layer 20.
- the recess 25 may not be formed in the magnetic resin layer 20, and the coil 10 may be provided on a flat surface of the magnetic resin layer 20.
- the conductor 10E may be embedded in the magnetic resin layer 20 without being exposed to the outside.
- the magnetic resin layer 20 is in close contact with the second main surface 10b of the coil 10.
- the magnetic resin layer 20 is welded to the coil 10 in the recess 25 . That is, the coil 10 and the magnetic resin layer 20 are bonded to each other in the recess 25 by an anchor effect.
- the coil 10 and the magnetic resin layer 20 are integrated by, for example, hot pressing.
- a portion of the magnetic resin layer 20 enters the recess on the surface of the coil 10, and then hardens.
- the coil 10 and the magnetic resin layer 20 are welded together, and the magnetic resin layer 20 is brought into close contact with the coil 10.
- the magnetic resin layer 20 is divided into a plurality of parts, similar to the first shield member 30 described later.
- the magnetic resin layer 20 includes a plurality of magnetic resin elements 21 to 24.
- the magnetic resin layer 20 includes first to fourth magnetic resin elements 21 to 24.
- gaps are formed that extend linearly between adjacent magnetic resin elements 21, 22; 22, 23; 23, 24; 24, 21.
- the gaps extending between the magnetic resin elements 21 to 24 coincide with gaps 51 to 54 extending between the shield pieces 31 to 34, which will be described later, when viewed in the axial direction.
- the magnetic resin layer 20 does not need to be divided into the plurality of magnetic resin elements 21 to 24. In other words, the magnetic resin layer 20 does not need to have any gaps.
- the first shield member 30 is provided for magnetic transmission and/or suppression of leakage magnetic field.
- the first shield member 30 is formed into a plate shape and extends along a plane perpendicular to the axial direction of the coil 10.
- the first shield member 30 has a size such that its outer peripheral edge is located outside the magnetic resin layer 20 and the coil 10 when viewed in the axial direction.
- the first shield member 30 is provided between the second shield member 40, the coil 10, and the magnetic resin layer 20.
- the first shield member 30 includes a magnetic material. As described above, the magnetic field generated by the coil unit 5 is generated so as to spread in all directions with respect to the central axis C of the coil 10. At this time, since the first shield member 30 has magnetism, it is possible to orient the expanding magnetic flux lines toward the central axis C side. Further, the first shield member 30 is provided to suppress the magnetic lines of force from reaching peripheral components. Thereby, the first shield member 30 can suppress leakage magnetic fields that do not contribute to the generation of current.
- the first shield member 30 preferably includes a soft magnetic material. More specifically, the first shield member 30 includes ferrite, preferably soft ferrite. Further, the first shield member 30 may include nanocrystalline magnetic material.
- the first shield member 30 is placed apart from the magnetic resin layer 20, but the invention is not limited thereto.
- the first shield member 30 may be in contact with the magnetic resin layer 20.
- a spacer (not shown) may be arranged between the first shield member 30 and the magnetic resin layer 20.
- the distance between the first shield member 30 and the magnetic resin layer 20 is not particularly limited, but is, for example, 3 mm or less.
- the distance between the first shield member 30 and the magnetic resin layer 20 is preferably 1 mm or less.
- the distance between the first shield member 30 and the magnetic resin layer 20 may be 0 mm.
- the first shield member 30 and the magnetic resin layer 20 may be in direct contact or in close contact with each other. It is preferable to reduce the distance between the first shield member 30 and the magnetic resin layer 20 in order to reduce the dimensions of the coil unit 5 (particularly the dimensions along the axial direction).
- the first shield member 30 is dimensioned so that its outer peripheral edge is located outside the coil 10 when viewed in the axial direction.
- the dimensions of the coil 10 viewed in the axial direction (longitudinal dimension x short
- the dimensions (in the hand direction) are usually 200 mm or more x 200 mm or more. Therefore, in this case, the outer dimensions of the first shield member 30 are also 200 mm or more x 200 mm or more.
- the first shield member 30 when the first shield member 30 is a ferrite plate, it is generally difficult to form a single ferrite plate with both the longitudinal dimension and the lateral dimension exceeding 150 mm. Further, even if it were possible to form a single ferrite plate having both longitudinal and transverse dimensions exceeding 150 mm, such a ferrite plate is likely to break. If the first shield member 30 in the coil unit 5 is cracked, there is a possibility that the performance of the coil unit 5 will deteriorate.
- the coil unit 5 of this embodiment is designed as described below.
- the first shield member 30 is divided into a plurality of shield pieces 30P.
- the first shield member 30 includes a plurality of shield pieces 30P arranged in the same plane.
- the dimensions of each shield piece 30P viewed in the axial direction may be 150 mm or less x 150 mm or less. This facilitates the formation of the first shield member 30 having a large size, and also suppresses the possibility that the individual shield pieces 30P will break.
- the first shield member 30 includes first to fourth shield pieces 31 to 34.
- Each of the shield pieces 31 to 34 has a rectangular shape.
- each shield piece 31-34 includes ferrite. More specifically, each of the shield pieces 31 to 34 is formed of a ferrite plate.
- a gap 50 is formed between adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 31.
- the width of the gap 50 is arbitrary, but in consideration of manufacturing tolerances of the shield pieces 31 to 34, the width of the gap 50 is preferably 1 mm or more.
- the width of the gap 50 may be 2 mm or more, 3 mm or more, or 4 mm or more. However, from the viewpoint of suppressing transmission of magnetic lines of force through the gap 50, the width of the gap is preferably 6 mm or less.
- a plurality of gaps 50 are formed in the first shield member 30. Each gap 50 extends linearly.
- the first shield member 30 has first to fourth gaps 51 to 54 formed therein.
- the first gap 51 extends between the first shield piece 31 and the fourth shield piece 34 along the second direction D2.
- the first gap 51 crosses at least a portion of the first straight portion group 11G when viewed in the axial direction.
- the first gap 51 crosses the first straight portion 11 of the second to eighth turn portions 102 to 108 when viewed in the axial direction.
- the first gap 51 extends from radially inward of the second turn portion 102 to radially outward of the eighth turn portion 108 when viewed in the axial direction.
- the angle formed by the first gap 51 and the first linear portions 11 of the second to eighth turn portions 102 to 108 may be, for example, 80° to 100°.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the first gap 51 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the first gap 51 can be effectively suppressed. be able to.
- the first gap 51 may be perpendicular to the first straight portions 11 of the second to eighth turn portions 102 to 108 when viewed in the axial direction.
- the second gap 52 extends between the first shield piece 31 and the second shield piece 32 along the first direction D1.
- the second gap 52 crosses at least a portion of the second linear portion group 12G when viewed in the axial direction.
- the second gap 52 crosses the second straight portion 12 of the first to eighth turn portions 101 to 108 when viewed in the axial direction.
- the second gap 52 extends from radially inward of the first turn portion 101 to radially outward of the eighth turn portion 108 when viewed in the axial direction.
- the angle formed by the second gap 52 and the second straight portions 12 of the first to eighth turn portions 101 to 108 may be, for example, 80° to 100°.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the second gap 52 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the second gap 52 can be effectively suppressed.
- the second gap 52 may be orthogonal to the second straight portions 12 of the first to eighth turn portions 101 to 108 when viewed in the axial direction.
- the third gap 53 extends between the second shield piece 32 and the third shield piece 33 along the second direction D2.
- the third gap 53 crosses at least a portion of the third linear portion group 13G when viewed in the axial direction.
- the third gap 53 crosses the third straight portion 13 of the first to eighth turn portions 101 to 108 when viewed in the axial direction.
- the third gap 53 extends from radially inward of the first turn portion 101 to radially outward of the eighth turn portion 108 when viewed in the axial direction. Since the shield pieces 32 and 33 are arranged so that the third gap 53 crosses the third linear part 13, the lines of magnetic force formed around each third linear part 13 pass through the third gap 53 to the second shield. Reaching the member 40 is suppressed.
- the angle formed by the third gap 53 and the third linear portions 13 of the first to eighth turn portions 101 to 108 may be, for example, 80° to 100°.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the third gap 53 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the third gap 53 can be effectively suppressed. be able to.
- the third gap 53 may be perpendicular to the third straight portions 13 of the first to eighth turn portions 101 to 108 when viewed in the axial direction.
- the fourth gap 54 extends between the third shield piece 33 and the fourth shield piece 34 along the first direction D1.
- the fourth gap 54 crosses at least a portion of the fourth linear portion group 14G when viewed in the axial direction.
- the fourth gap 54 crosses the fourth straight portion 14 of the first to eighth turn portions 101 to 108 when viewed in the axial direction.
- the fourth gap 54 extends from radially inward of the first turn portion 101 to radially outward of the eighth turn portion 108 when viewed in the axial direction. Since the shield pieces 33 and 34 are arranged so that the fourth gap 54 crosses the fourth linear part 14, the lines of magnetic force formed around each fourth linear part 14 pass through the fourth gap 54 to the second shield. Reaching the member 40 is suppressed.
- the angle formed by the fourth gap 54 and the fourth linear portions 14 of the first to eighth turn portions 101 to 108 may be, for example, 80° to 100°.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the fourth gap 54 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the fourth gap 54 can be effectively suppressed. be able to.
- the fourth gap 54 may be perpendicular to the fourth straight portions 14 of the first to eighth turn portions 101 to 108 when viewed in the axial direction.
- Each of the gaps 51 to 54 extends into a region surrounded by the turn portion 101 forming the innermost peripheral portion of the coil element 10i.
- the positions of the first gap 51 and the third gap 53 in the first direction D1 match. Therefore, the first gap 51 and the third gap 53 extend continuously in the second direction D2.
- the positions of the second gap 52 and the fourth gap 54 in the second direction D2 match. Therefore, the second gap 52 and the fourth gap 54 extend continuously in the first direction D1.
- the positions of the first gap 51 and the third gap 53 in the first direction D1 may be different.
- the positions of the second gap 52 and the fourth gap 54 in the second direction D2 may be different.
- the first gap 51 and the third gap 53 are formed so that their extension lines pass through the central axis C.
- the first gap 51 and the third gap 53 are formed at positions farthest from the second linear part 12 and the fourth linear part 14 of the turn part 101 forming the innermost peripheral part of the coil element 10i. . This effectively prevents the lines of magnetic force formed around each of the second linear portions 12 and the fourth linear portions 14 from reaching the second shield member 40 through the first gap 51 and the third gap 53. be done.
- the second gap 52 and the fourth gap 54 are formed so that their extension lines pass through the central axis C.
- the second gap 52 and the fourth gap 54 are formed at positions farthest from the first straight part 11 and the third straight part 13 of the turn part 101 forming the innermost peripheral part of the coil element 10i. . This effectively prevents the lines of magnetic force formed around each of the first linear portions 11 and the third linear portions 13 from reaching the second shield member 40 through the second gap 52 and the fourth gap 54. be done.
- the second shield member 40 is arranged on the second side of the coil 10.
- the second shield member 40 shields electromagnetic waves emitted by the coil 10 from the second side.
- metal such as aluminum can be used, for example.
- the second shield member 40 may be a metal plate that constitutes the body of the automobile.
- the second shield member 40 is spaced apart from the first shield member 30.
- a spacer 45 may be arranged between the second shield member 40 and the first shield member 30. Thereby, the distance between the second shield member 40 and the first shield member 30 can be maintained at a predetermined distance.
- the spacer 45 is not particularly limited as long as it is an insulating member, but is preferably a thermally conductive member. Thereby, the spacer 45 can promote heat radiation from the coil unit 5.
- the first shield member 30 and the second shield member 40 may be joined via a heat conductive member as a spacer 45.
- the heat conductive member as the spacer 45 can be formed, for example, of an insulating heat dissipating material made by dispersing a material with high thermal conductivity in an insulating resin. Further, when the spacer 45 is required to have high thermal conductivity, the spacer 45 may be made using the above-mentioned insulating heat dissipation material and a metal member. For example, the spacer 45 having high thermal conductivity can be produced by sandwiching a metal block made of metal such as aluminum between films made of the above-mentioned insulating heat dissipation material. The spacer 45 produced in this way is arranged so that the film is located between the first shield member 30 and the metal block and between the second shield member 40 and the metal block. 30 and the second shield member 40, it effectively promotes heat dissipation from the coil unit 5 while ensuring insulation between the first shield member 30 and the second shield member 40. can do.
- the second shield member 40 is arranged close to the first shield member 30, for example, if the distance between the second shield member 40 and the first shield member 30 is set to 10 mm or less, the lines of magnetic force generated in the coil 10 will be It is thought that this makes it easier for the eddy current to reach the second shield member 40, thereby making it easier for eddy currents to occur in the second shield member 40.
- the loss of the second shield member 40 increases, and the loss of the coil unit 5 increases.
- gaps 51 to 54 are formed in the first shield member 30.
- the magnetic lines of force reach the second shield member 40 through the gaps 51 to 54 of the first shield member 30. Therefore, when the second shield member 40 is brought closer to the first shield member 30 in the coil unit 5 of the present embodiment, the coil unit It is considered that the loss of 5 becomes large.
- the coil unit 5 includes the magnetic resin layer 20 in direct contact with (or in close contact with) the second main surface 10b of the coil 10, so that the second shield member 40 is 1. Increase in loss of the coil unit 5 due to proximity to the shield member 30 can be suppressed. Furthermore, according to the knowledge obtained by the present inventor, by making the positional relationship between the coil 10 and the gaps 51 to 54 between the shield pieces 31 to 34 into the above-mentioned positional relationship, the second shield member 40 can be connected to the first shield member 40. Increase in loss of the coil unit 5 due to proximity to the member 30 can be suppressed. This contributes to reducing the dimensions (particularly the dimensions along the axial direction) of the coil unit 5.
- the distance L1 between the second shield member 40 and the first shield member 30 may be 10 mm or less. , may be 5 mm or less, may be 3 mm or less, may be 2 mm or less, and may be 1 mm or less.
- the distance L1 between the second shield member 40 and the first shield member 30 may be 10 mm or more, and may be 15 mm or more.
- the length may be 20 mm or more.
- the distance L1 between the second shield member 40 and the first shield member 30 is preferably 10 mm or less, and 5 mm or less. It is more preferably 3 mm or less, even more preferably 2 mm or less, even more preferably 1 mm or less. Further, when the distance L1 between the second shield member 40 and the first shield member 30 is 1 mm or more, it is preferable to use the above-described spacer having high thermal conductivity as the spacer 45.
- the distance between the first main surface 10a of the coil 10 of the present embodiment and the first side surface of the second shield member 40 is L2 can be 10 mm or less, 5 mm or less, and 3 mm or less.
- the first connection terminal 46 and the second connection terminal 47 can be used, for example, when connecting to the high frequency current supply section 1A or the conversion section 2A.
- the connection between the first connection terminal 46 and the first turn portion 101 and the connection between the second connection terminal 47 and the eighth turn portion 108 are performed by ultrasonic bonding.
- the connection method is not limited, and for example, connection using a conductive adhesive may be employed.
- the first connection terminal 46 and the second connection terminal 47 are connected to the high frequency current supply section 1A or the AC power source as shown in FIG.
- the current can be passed from the first connection terminal 46 to the coil 10 and then from the second connection terminal 47 to the high frequency current supply section 1A or the AC power source. Further, after the current is passed through the coil 10 from the second connection terminal 47, it can be passed from the first connection terminal 46 to the high frequency current supply section 1A or the AC power source. Thereby, a magnetic field including lines of magnetic force along the central axis of the coil 10 can be generated.
- a high frequency current can be generated in the coil 10 by receiving a magnetic field including lines of magnetic force along the central axis of the coil 10. This high frequency current can then be supplied to an external device from the first connection terminal 46 or the second connection terminal 47.
- the first connection terminal 46 is connected to the inner end 10e1 of the coil 10. In other words, the first connection terminal 46 is connected to the first straight portion 11 of the first turn portion 101 forming the innermost peripheral portion of the coil element 10i.
- the second connection terminal 47 is connected to the outer end 10e2 of the coil 10. In other words, the second connection terminal 47 is connected to the fourth straight portion 14 of the eighth turn portion 108 forming the outermost peripheral portion of the coil element 10i.
- the first connection terminal 46 extends from the inside of the coil 10 in the radial direction to the outside.
- the first connection terminal 46 extends outward in the radial direction of the coil 10, crossing one of the linear portion groups 11G to 14G of the coil element 10i when viewed in the axial direction.
- an insulating material is placed between the first connection terminal 46 and the coil 10 and first shield member 30. It's good that it has been done. More specifically, the first connection terminal 46 may be coated with an insulating material. Similarly, an insulating material may be disposed between the second connection terminal 47 and the coil 10 and first shield member 30.
- the second connection terminal 47 may be coated with an insulating material.
- an insulating material covering the first connection terminal 46 and/or the second connection terminal 47 for example, fluororesin can be used. Thereby, while ensuring the insulation between the first connection terminal 46 and/or the second connection terminal 47 and the coil 10 and the first shield member 30, the first connection terminal 46 and/or the second connection terminal 47 can be heat dissipation can be effectively promoted.
- the first connection terminal 46 when the first connection terminal 46 is connected to the inner end portion 10e1 of the coil 10, the first connection terminal 46 is connected to the inner end 10e1 of the coil 10 in a gap extending from the inner side to the outer side of the coil 10 when viewed in the axial direction. It may extend to overlap with 50.
- the first connection terminal 46 may extend from the inside of the coil 10 to the outside at a height position overlapping the small shield piece 30P in a side view of the coil unit 5. In this case, loss (heat generation) of the first shield member 30 can be suppressed.
- the connection terminals 46, 47 may be connected to the coil 10 via a conductive connection 48.
- the first connecting terminal 46 When the first connecting terminal 46 extends within the gap 50 extending from the inside to the outside of the coil 10, the first connecting terminal 46 and the straight portion 11 that the first connecting terminal 46 crosses when viewed in the axial direction.
- the angle may be, for example, 80° to 100°.
- the first connection terminal 46 may be orthogonal to the straight portion 11. In this case, lines of magnetic force formed around the linear portion 11 are prevented from reaching the second shield member 40 through the gap 50 through which the first connection terminal 46 passes.
- the first connection terminal 46 and the second connection terminal 47 extend from the same side of the second shield member 40 when viewed in the axial direction (see FIG. 2). . In this case, it is easy to route the wiring connected to the first connection terminal 46 and the second connection terminal 47.
- the shape of the second shield member 40 is not limited, and if the first connecting terminal 46 and the second connecting terminal 47 have the following positional relationship, the first connecting terminal 46 and the second connecting terminal 47 can be connected. Wiring is easy to route. That is, as shown in FIG. 6B, the point where the first connection terminal 46 and the outer peripheral edge of the first shield member 30 overlap when seen in the axial direction is defined as a first point IP1. Further, when viewed in the axial direction, the point where the second connection terminal 47 and the outer peripheral edge of the first shield member 30 overlap is defined as a second point IP2.
- the angle ⁇ formed by the first imaginary line IL1 connecting the first point IP1 and the central axis C and the second imaginary line IL2 connecting the second point IP2 and the central axis C is 90° or less, preferably 60° or less, more preferably 45° or less, even more preferably 30° or less.
- the shape of the second shield member 40 is not limited, and the distance between the first point IP1 and the second point IP2 is preferably 100 mm or less, and more preferably 50 mm or less.
- the end portions 10e1 and 10e2 of the coil element 10i have the following positional relationship. That is, when the direction in which the coil element 10i revolves around the central axis C from the outer end 10e2 to the inner end 10e1 is the first rotation direction CD, the outer end 10e2 is the inner end. It is shifted from the portion 10e1 in the first rotation direction CD. As a result, when viewed in the axial direction, the outer end region of the coil element 10i (in the example shown in FIG. 5B, the fourth straight portion 14 of the eighth turn portion) and the first connection terminal 46 can be prevented from intersecting with each other. The first point IP1 and the second point IP2 can be brought closer to each other. Since the outer end region of the coil element 10i and the first connection terminal 46 do not intersect, the loss (heat generation) of the coil unit 5 can be reduced.
- first straight portion 11 and the fourth straight portion 14 form the ends of the coil element 10i, but the present invention is not limited to this. Any of the first to fourth straight parts 11 to 14 may form the end of the coil element 10i.
- FIGS. 8 to 16 illustration of the first connection terminal 46 and the second connection terminal 47 is omitted.
- the first shield member 30 includes two shield pieces 31 to 32.
- Each shield piece 31-32 has a rectangular shape.
- the gap 50 formed between the adjacent shield pieces 31 and 32 crosses a part of the first linear section group 11G and the third linear section group 13G when viewed in the axial direction.
- the gap 50 is formed at a position overlapping the central axis C when viewed in the axial direction.
- Such a coil unit 5 can also suppress an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50, and can suppress a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50.
- the gap 50 is orthogonal to the first linear portion group 11G and the third linear portion group 13G when viewed in the axial direction.
- the first shield member 30 includes six shield pieces 31 to 36.
- Each of the shield pieces 31 to 36 has a rectangular shape.
- Two of the seven gaps 50 formed between the adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 31; 32, 35 are axially As seen, it extends between the first straight portion group 11G and the central axis C.
- two of the seven gaps 50 extend between the third linear portion group 13G and the central axis C when viewed in the axial direction.
- the first shield member 30 includes four shield pieces 31 to 34.
- Each of the shield pieces 31 to 34 has a rectangular shape.
- One of the three gaps 50 formed between the adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34 crosses the first linear portion group 11G when viewed in the axial direction. This gap 50 is perpendicular to the first straight portion group 11G when viewed in the axial direction.
- one of the other two gaps 50 extends along the second straight portion 12 within the second straight portion group 12G when viewed in the axial direction. Further, the other of the other two gaps 50 extends within the fourth straight portion group 14 along the fourth straight portion 14 .
- the gap 50 extends within any of the straight portion groups 11G to 14G when viewed in the axial direction, along the straight portions 11 to 14 constituting the straight portion groups 11G to 14G.
- the increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 becomes larger as the gap 50 approaches the center in the radial direction of the straight portion groups 11G to 14G. Therefore, as shown in FIG. 10, the gap 50 extending within the second straight part group 12G is the innermost second straight part 12 (the second straight part 12) of the plurality of second straight parts 12 of the second straight part group 12G.
- the gap 50 extending within the second straight part group 12G is the outermost second straight part 12 (the second straight part 12) of the plurality of second straight parts 12 of the second straight part group 12G.
- the gap 50 extending within the second linear portion group 12G is preferably located inward in the radial direction from the second linear portion 12 of the third turn portion 103.
- the gap 50 extending within the second linear portion group 12G is preferably located radially outward from the second linear portion 12 of the sixth turn portion 106, as shown in FIG.
- the gap 50 extending within the fourth straight portion group 14G is the innermost fourth straight portion 14 (
- the center axis C of the fourth straight part 14 of the first turn part 101 is larger than the fourth straight part 14 of the smallest integer that is equal to or greater than the value obtained by dividing the total number of the plurality of fourth straight parts 14 by 3. It is preferable that it extends on the side (inward in the radial direction).
- the gap 50 extending within the fourth straight part group 14G is the outermost fourth straight part 14 (the fourth straight part 14) of the plurality of fourth straight parts 14 of the fourth straight part group 14G.
- it extends on the opposite side (radially outward).
- the total number of fourth straight portions 14 in the fourth straight portion group 14G is eight.
- the smallest integer greater than or equal to 8 divided by 3 is 3. Therefore, it is preferable that the gap 50 extending within the fourth linear portion group 14G is located radially inward from the fourth linear portion 14 of the third turn portion 103, as shown in FIG.
- the gap 50 extending within the fourth straight part group 14G is preferably located radially outward from the fourth straight part 14 of the sixth turn part 106.
- the first shield member 30 includes six shield pieces 31-36. Each of the shield pieces 31 to 36 has a rectangular shape. Three of the seven gaps 50 formed between the adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 31; 32, 35 are axially As seen, it crosses a part of the first straight part group 11G and/or a part of the third straight part group 13G.
- These three gaps 50 are perpendicular to a part of the first straight part group 11G and/or a part of the third straight part group 13G when viewed in the axial direction. Moreover, one of the other gaps 50 extends along the first straight portion 11 within the first straight portion group 11G when viewed in the axial direction. Moreover, the other two of the other gaps extend along the third straight part 13 within the third straight part group 13G.
- the gap 50 extending within the first straight portion group 11G is defined by the innermost first straight portion 11 ( The center axis C of the first straight part 11 of the first straight part 11) of the first turn part 101 is smaller than the first straight part 11 of the smallest integer number equal to or greater than the value obtained by dividing the total number of the plurality of first straight parts 11 by 3. It is preferable that it extends on the side (inward in the radial direction).
- the gap 50 extending within the first straight portion group 11G is the outermost first straight portion of the plurality of first straight portions 11 of the first straight portion group 11G.
- the gap 50 extending within the first straight portion group 11G may be located radially inward from the first straight portion 11 of the third turn portion 103.
- the gap 50 extending within the first straight portion group 11G may be located radially outward from the first straight portion 11 of the sixth turn portion 106, as shown in FIGS. 15 and 16. preferable.
- the gap 50 extending within the third straight portion group 13G is the innermost third straight line of the plurality of third straight portions 13 of the third straight portion group 13G. 13 (the third straight part 13 of the first turn part 101), the center Preferably, it extends on the axis C side (inward in the radial direction).
- the gap 50 extending within the third straight part group 13G is the outermost third straight part of the plurality of third straight parts 13 of the third straight part group 13G. 13 (the third straight line part 13 of the eighth turn part 108), the center axis line It is preferable that it extends on the side opposite to the side of C (radially outward).
- the total number of third straight portions 13 in the third straight portion group 13G is eight.
- the smallest integer greater than or equal to 8 divided by 3 is 3. Therefore, as shown in FIGS. 12 and 13, the gap 50 extending within the third straight portion group 13G may be located radially inward from the third straight portion 13 of the third turn portion 103. preferable.
- the gap 50 extending within the third straight portion group 13G may be located radially outward from the third straight portion 13 of the sixth turn portion 106, as shown in FIGS. 15 and 16. preferable.
- the coil 10 may include a plurality of spiral coil elements 10j, 10jj.
- the coil 10 includes two first coil elements 10j and second coil elements 10jj arranged in the axial direction.
- the pitch P of the first coil element 10j and the second coil element 10jj along the axial direction is, for example, 5 mm or more and 40 mm or less.
- each coil element 10j, 10jj includes a conductor 10E having a spiral shape.
- the conductor 10E includes a plurality of turn portions 101 to 105 arranged in the radial direction.
- the conductor 10E includes first to fifth turn portions 101 to 105.
- the first to fifth turn portions 101 to 105 are arranged in this order from the inside to the outside in the radial direction.
- the first turn part 101 is located at the innermost position in the radial direction
- the fifth turn part 105 is located at the outermost position in the radial direction.
- the first turn portion 101 forms the innermost peripheral portion of each coil element 10j, 10jj.
- the fifth turn portion 105 forms the outermost periphery of each coil element 10j, 10jj.
- Each turn portion 101 to 105 of each coil element 10j, 10jj extends on a virtual plane perpendicular to the axial direction.
- the first to fifth turn portions 101 to 105 are connected in this order, so that the coil elements 10j and 10jj form a spiral shape around the central axis C.
- each coil element 10j, 10jj (conductor 10E) is wound so that each turn portion 101 to 105 generally forms a rectangle, but this is not restrictive.
- Each of the turn portions 101 to 105 may be wound so as to substantially form a polygon other than a quadrangle.
- the first to fifth turn portions 101 to 105 of the first coil element 10j are axially connected to the first to fifth turn portions 101 to 105 of the second coil element 10jj, respectively. aligned in the direction.
- Each turn portion 101 to 105 of each coil element 10j, 10jj includes a plurality of straight portions 11 to 13 arranged around the central axis C. Straight portions 11 to 13 adjacent in the circumferential direction of a circle centered on the central axis C are connected to each other.
- the first to fifth turn parts 101 to 105 include a first straight part 11 and a third straight part 13 extending in the first direction D1, and a second straight part 12 extending in the second direction D2. include.
- the first to fourth turn portions 101 to 104 of each coil element 10j, 10jj include a turn connection portion 16. The first to fourth turn portions 101 to 104 are connected to the second to fifth turn portions 102 to 105 at their turn connection portions 16, respectively.
- the first direction D1 and the second direction D2 are non-parallel to each other.
- the first direction D1 and the second direction D2 are orthogonal.
- the first straight part 11 and the third straight part 13 are arranged so that the central axis C passes therebetween.
- the second straight portion 12 and the turn connection portion 16 are arranged such that the central axis C passes therebetween.
- each of the turn parts 101 to 105 of the first coil element 10j the adjacent ends of the first straight part 11 and the second straight part 12 are connected to each other via a first A intermediate curved part 151 that curves along the circumferential direction. It is connected.
- the adjacent ends of the second straight part 12 and the third straight part 13 are connected to each other through a first B intermediate curved part 152 that curves along the circumferential direction. connected.
- adjacent ends of the first straight portion 11 and the turn connection portion 16 form a 1D intermediate curved portion 154 that curves along the circumferential direction. connected via.
- turn connection portions 16 of the first to fourth turn portions 101 to 104 of the first coil element 10j are connected to each other of the first coil element 10j via the first C intermediate curved portion 153 that curves along the circumferential direction. It is connected to the third straight portion 13 of the second to fifth turn portions 102 to 105.
- adjacent ends of the first straight part 11 and the second straight part 12 are connected via the first A intermediate curved part 151.
- adjacent ends of the second straight part 12 and the third straight part 13 are connected via the 1B intermediate curved part 152.
- adjacent ends of the third straight portion 13 and the turn connection portion 16 are connected via the 1C intermediate curved portion 153. .
- turn connecting portions 16 of the first to fourth turn portions 101 to 104 of the second coil element 10jj are connected to the second to fifth turn portions of the second coil element 10jj via the first D intermediate curved portion 154, respectively. It is connected to the first straight portions 11 of 102 to 105.
- the first to third straight portions 11 to 13 and the turn connection portion 16 of the first turn portion 101 of the first coil element 10j are respectively connected to the first turn portion of the second coil element 10jj. It is aligned in the axial direction with the first to third straight parts 11 to 13 and the turn connection part 16 of 101. Further, the first to third straight portions 11 to 13 and the turn connection portion 16 of the second turn portion 102 of the first coil element 10j are connected to the first to third straight portions 11 to 13 of the second turn portion 102 of the second coil element 10jj, respectively. It is aligned in the axial direction with the straight portions 11 to 13 and the turn connection portion 16.
- first to third straight parts 11 to 13 and the turn connecting part 16 of the third turn part 103 of the first coil element 10j are connected to the first to third straight parts 11 to 13 of the third turn part 103 of the second coil element 10jj, respectively. It is aligned in the axial direction with the straight portions 11 to 13 and the turn connection portion 16. Further, the first to third straight portions 11 to 13 and the turn connection portion 16 of the fourth turn portion 104 of the first coil element 10j are connected to the first to third straight portions 11 to 13 of the fourth turn portion 104 of the second coil element 10jj, respectively. It is aligned in the axial direction with the straight portions 11 to 13 and the turn connection portion 16. Further, the first to third straight portions 11 to 13 of the fifth turn portion 105 of the first coil element 10j are the first to third straight portions 11 to 13 of the fifth turn portion 105 of the second coil element 10jj, respectively. are aligned in the axial direction.
- the third straight portion 13 of the first turn portion 101 located at the innermost position of the first coil element 10j and the first turn portion located at the innermost position of the second coil element 10jj The first straight portion 11 of 101 is electrically connected. Further, the first connection terminal 46 is connected to the first straight portion 11 of the fifth turn portion 105 located at the outermost side of the first coil element 10j. Further, the second connection terminal 47 is connected to the third straight portion 13 of the fifth turn portion 105 located at the outermost side of the second coil element 10jj.
- the first coil element 10j forms the first main surface 10a of the coil 10.
- the second coil element 10jj forms the second main surface 10b of the coil 10.
- the magnetic resin layer 20 is in direct contact with the second main surface 10b of the coil 10. In other words, the magnetic resin layer 20 is in direct contact with the conductor 10E of the second coil element 10jj. In the illustrated example, the magnetic resin layer 20 is in close contact with the second main surface 10b of the coil 10. In other words, the magnetic resin layer 20 is in close contact with the conductor 10E of the second coil element 10jj.
- the coil 10 is embedded in a magnetic resin layer 20. In the example shown in FIG.
- the magnetic resin layer 20 is also in direct contact or in close contact with the surface facing the second side of the first coil element 10j.
- the present invention is not limited to this, and the magnetic resin layer 20 may not be in direct contact with or in close contact with the surface of the first coil element 10j facing the second side.
- the first shield member 30 includes nine shield pieces 31 to 39.
- Each of the shield pieces 31 to 39 has a rectangular shape.
- Adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 37; 37, 38; 38, 31; 32, 39; 34, 39; 36, 39; 38, Two of the twelve gaps 50 formed between the coil elements 39 cross the first linear portion group 11G of the first coil element 10j and the second coil element 10jj when viewed in the axial direction. These two gaps 50 are orthogonal to the first linear portion group 11G of the first coil element 10j and the second coil element 10jj when viewed in the axial direction.
- two of the twelve gaps 50 cross the second linear portion group 12G of the first coil element 10j and the second coil element 10jj when viewed in the axial direction. These two gaps 50 are perpendicular to the second linear portion group 12G of the first coil element 10j and the second coil element 10jj when viewed in the axial direction. Furthermore, two of the twelve gaps 50 cross the third linear portion group 13G of the first coil element 10j and the second coil element 10jj when viewed in the axial direction. These two gaps 50 are perpendicular to the third linear portion group 13G of the first coil element 10j and the second coil element 10jj when viewed in the axial direction. Furthermore, four of the twelve gaps 50 are located radially inward from the first turn portion 101 located at the innermost position of the coil elements 10j, 10jj when viewed in the axial direction.
- the first shield member 30 includes the gap 50 that crosses any one of the linear portion groups 11G to 14G of the coil elements 10i; 10j, 10jj, but is not limited to this.
- the first shield member 30 does not need to include the gap 50 that crosses the linear portion groups 11G to 14G.
- the first shield member 30 does not include a gap 50 that crosses the first to fourth linear portion groups 11G to 14G of the coil elements 10j and 10jj.
- the first shield member 30 includes nine shield pieces 31 to 39.
- Each of the shield pieces 31 to 39 has a rectangular shape.
- two of the twelve gaps 50 formed between the first coil element 10j and the second coil element 10jj cross the first A intermediate curved portion group 151G.
- two of the twelve gaps 50 cross the first B intermediate curve group 152G of the first coil element 10j and the second coil element 10jj when viewed in the axial direction.
- two of the twelve gaps 50 cross the first C intermediate curve group 153G of the first coil element 10j and the second coil element 10jj when viewed in the axial direction. Furthermore, two of the twelve gaps 50 cross the first D intermediate curve group 154G of the first coil element 10j and the second coil element 10jj when viewed in the axial direction.
- the first shield member 30 has a gap 50 that crosses the first to fourth linear portion groups 11G to 14G of the coil elements 10i and 10j, and the first to first D intermediate curves. It may include both the gap 50 that crosses the group of parts 151G to 154G.
- the first shield member 30 includes eight shield pieces 31 to 38.
- Each shield piece 31-38 has a triangular shape. More specifically, each shield piece 31-38 has the shape of a right triangle.
- 1st to 8th gaps 51 to 58 formed between adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 37; 37, 38; 38, 31 extend radially from the central axis C.
- the gaps 51, 53, 55, and 57 each cross at least a portion of the first A to first D intermediate curved portion groups 151G to 154G.
- the gaps 51, 53, 55, and 57 cross the first A to first D intermediate curved portion groups 151G to 154G, respectively.
- the gaps 51, 53, 55, and 57 each extend from radially inward to radially outward from the 1A to 1D intermediate curved portion groups 151G to 154G. ing.
- the shield pieces 31 and 32 By arranging the shield pieces 31 and 32 so that the first gap 51 crosses the first A intermediate curved portion 151, the lines of magnetic force formed around each of the first A intermediate curved portions 151 pass through the second gap 52 to the first A intermediate curved portion 151. 2 shield member 40 is suppressed. Thereby, it is possible to suppress generation of eddy current in the second shield member 40 due to lines of magnetic force formed around the first A intermediate curved portion 151. This means that it is possible to suppress an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the first gap 51, and it is possible to suppress a decrease in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the first gap 51. It means that.
- the angle between the first gap 51 and the tangent TL1 of the first A intermediate curved portion group 151G may be, for example, 80° to 100°.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the first gap 51 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the first gap 51 can be effectively suppressed. be able to.
- the first gap 51 when viewed in the axial direction, may be orthogonal to the tangent TL1 of the first A intermediate curve section group 151G.
- the shield pieces 33 and 34 are arranged so that the third gap 53 crosses the first B intermediate curved portion 152, the lines of magnetic force formed around each of the first B intermediate curved portions 152 are It is suppressed from reaching the second shield member 40 through the second shield member 40 . Thereby, it is possible to suppress generation of eddy current in the second shield member 40 due to lines of magnetic force formed around the first B intermediate curved portion 152. This means that an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the third gap 53 can be suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the third gap 53 can be suppressed. It means that.
- the angle formed by the third gap 53 and the tangent TL2 of the first B intermediate curved portion group 152G may be, for example, 80° to 100°.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the third gap 53 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the third gap 53 can be effectively suppressed. be able to.
- the third gap 53 when viewed in the axial direction, may be orthogonal to the tangent TL2 of the first B intermediate curved portion group 152G.
- the shield pieces 35 and 36 are arranged so that the fifth gap 55 crosses the first C intermediate curved portion 153, the lines of magnetic force formed around each of the first C intermediate curved portions 153 are It is suppressed from reaching the second shield member 40 through the second shield member 40 . Thereby, it is possible to suppress generation of eddy current in the second shield member 40 due to lines of magnetic force formed around the first C intermediate curved portion 153. This means that it is possible to suppress an increase in the loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the fifth gap 55, and it is possible to suppress a decrease in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the fifth gap 55. It means that.
- the angle formed by the fifth gap 55 and the tangent TL3 of the first C intermediate curved portion group 153G may be, for example, 80° to 100°.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the fifth gap 55 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the fifth gap 55 can be effectively suppressed. be able to.
- the fifth gap 55 when viewed in the axial direction, may be orthogonal to the tangent TL3 of the first C intermediate curved portion group 153G.
- the shield pieces 37 and 38 are arranged so that the seventh gap 57 crosses the first D intermediate curved section 154, the lines of magnetic force formed around each of the first D intermediate curved sections 154 are It is suppressed from reaching the second shield member 40 through the second shield member 40 . Thereby, it is possible to suppress generation of eddy current in the second shield member 40 due to lines of magnetic force formed around the first D intermediate curved portion 154. This means that it is possible to suppress an increase in the loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the seventh gap 57, and it is possible to suppress a decrease in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the seventh gap 57. It means that.
- the angle between the seventh gap 57 and the tangent TL4 of the first D intermediate curved portion group 154G may be, for example, 80° to 100°.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the seventh gap 57 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the seventh gap 57 can be effectively suppressed. be able to.
- the seventh gap 57 may be orthogonal to the tangent TL4 of the first D intermediate curved portion group 154G when viewed in the axial direction.
- the increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the existence of the seventh gap 57 can be further effectively suppressed, and the deterioration in the performance of the coil unit 5 due to the existence of the seventh gap 57 can be further effectively suppressed. Can be suppressed.
- a tangent to a group of curved portions means a tangent to a curved portion constituting the group of curved portions when viewed in the axial direction. Therefore, the tangents TL1 to TL4 of the first A to first D intermediate curved portion groups 151G to 154G are tangents to the first A to first D intermediate curved portions 151 to 154, respectively.
- the gaps 52, 54, and 58 each cross at least a portion of the first to third linear portion groups 11G to 13G.
- the gaps 52, 54, and 58 cross the first to third linear portion groups 11G to 13G, respectively.
- the gaps 52, 54, and 58 extend from radially inward to radially outward relative to the first to third linear portion groups 11G to 13G, respectively.
- the angle formed by the eighth gap 58 and the first straight portion 11 is 80° to 100°. More specifically, the eighth gap 58 is perpendicular to the first straight portion 11 . Furthermore, when viewed in the axial direction, the angle formed by the second gap 52 and the second straight portion 12 is 80° to 100°. More specifically, the second gap 52 is perpendicular to the second straight portion 12 . Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the fourth gap 54 and the third straight portion 13 is 80° to 100°. More specifically, the fourth gap 54 is perpendicular to the third straight portion 13.
- the sixth gap 56 crosses at least a portion of the fourth straight portion group 14G when viewed in the axial direction.
- the sixth gap 56 crosses the fourth straight portion group 14G.
- each of the sixth gaps 56 extends from radially inward to radially outward of the fourth straight portion group 14G.
- the angle formed by the sixth gap 56 and the fourth straight portion 14 is 80° to 100° when viewed in the axial direction. More specifically, the sixth gap 56 is perpendicular to the fourth straight portion 14 .
- the angle formed by the gap 50 that crosses the first intermediate curved portion group 151G to 154G and the tangents TL1 to TL4 of the first intermediate curved portion group 151G to 154G when viewed in the axial direction. is 80° to 100°.
- the gap 50 that crosses the first intermediate curved portion groups 151G to 154G is perpendicular to the tangents TL1 to TL4 of the first intermediate curved portion groups 151G to 154G. There is.
- a plurality of shields are arranged such that the angle between the gap 50 crossing the first intermediate curved portion group 151G to 154G and the tangents TL1 to TL4 of the first intermediate curved portion group 151G to 154G is 80° to 100°.
- various layouts or various manners in which the first shield member 30 is divided
- the circumferentially adjacent straight line portion groups 11G, 12G; 12G, 13G; 13G, 14G; 14G, 11G are connected via the first intermediate curved portion groups 151G to 154G; Not limited.
- the circumferentially adjacent straight portion groups 11G, 12G; 12G, 13G; 13G, 14G; 14G, 11G are connected via first intermediate straight portion groups 161G to 164G. There is.
- the coil element 10i has an octagonal shape as a whole.
- the coil element 10i (conductor 10E) is wound so that each of the turn portions 101 to 108 generally forms an octagon.
- the first to eighth turn parts 101 to 108 include first intermediate straight parts 161 to 164 in addition to the first to fourth straight parts 11 to 14.
- the first A intermediate straight portion 161 and the first C intermediate straight portion 163 extend in the third direction D3.
- the third direction D3 is non-parallel to any of the first and second directions D1 and D2.
- the first B intermediate straight portion 162 and the first D intermediate straight portion 164 extend in the fourth direction D4.
- the fourth direction D4 is non-parallel to any of the first to third directions D1 to D3.
- adjacent ends of the first straight part 11 and the second straight part 12 are connected via the first A intermediate straight part 161.
- adjacent ends of the second straight part 12 and the third straight part 13 are connected via the 1B intermediate straight part 162.
- adjacent ends of the third straight part 13 and the fourth straight part 14 are connected via a first C intermediate straight part 163.
- the adjacent ends of the fourth straight part 14 of the first turn part 101 and the first straight part 11 of the second turn part 102 are connected via the first D intermediate straight part 164.
- the adjacent ends of the fourth straight part 14 of the second turn part 102 and the first straight part 11 of the third turn part 103 are connected via a first D intermediate straight part 164.
- the first A intermediate straight portions 161 of the plurality of turn portions 101 to 108 are arranged in the radial direction to form a first A intermediate straight portion group 161G. Further, the first B intermediate straight portions 162 of the plurality of turn portions 101 to 108 are arranged in the radial direction to form a first B intermediate straight portion group 162G. Further, the 1C intermediate straight portions 163 of the plurality of turn portions 101 to 108 are arranged in the radial direction to form a 1C intermediate straight portion group 163G. Further, the first D intermediate straight portions 164 of the plurality of turn portions 101 to 108 are arranged in the radial direction to form a first D straight portion group 164G.
- the radially adjacent first intermediate straight portions 161, 161; 162, 162; 163, 163; 164, 164 are spaced apart from each other in the radial direction.
- the first A to first D intermediate straight line portion groups 161G to 164G are parallel straight line groups consisting of a plurality of first A to first D intermediate straight portions 161 to 164, respectively.
- the coil element 10i has an octagonal shape as a whole.
- the coil element 10i (conductor 10E) is wound so that each of the turn portions 101 to 108 generally forms an octagon.
- the coil element 10i includes eight linear portion groups 11 to 14 and 161 to 164 extending along the eight sides of the octagon.
- the angle formed by the first straight portion 11 and the first A intermediate straight portion 161 is 125° to 145° when viewed in the axial direction. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the first A intermediate straight portion 161 and the second straight portion 12 is 125° to 145°.
- the angle formed by the second straight portion 12 and the first B intermediate straight portion 162 is 125° to 145°.
- the angle formed by the first B intermediate straight portion 162 and the third straight portion 13 is 125° to 145°.
- the angle formed by the third straight portion 13 and the first C intermediate straight portion 163 is 125° to 145°.
- the angle formed by the first C intermediate straight portion 163 and the fourth straight portion 14 is 125° to 145°.
- the angle formed by the fourth straight portion 14 and the first D intermediate straight portion 164 is 125° to 145°.
- the angle formed by the first D intermediate straight portion 164 and the first straight portion 11 is 125° to 145°.
- the angle between the first straight portion 11 and the first A intermediate straight portion 161 is 135° when viewed in the axial direction. Further, when viewed in the axial direction, the angle between the first A intermediate straight portion 161 and the second straight portion 12 is 135°. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the second straight portion 12 and the first B intermediate straight portion 162 is 135°. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the first B intermediate straight portion 162 and the third straight portion 13 is 135°. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the third straight portion 13 and the first C intermediate straight portion 163 is 135°.
- the angle formed by the first C intermediate straight portion 163 and the fourth straight portion 14 is 135°. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the fourth straight portion 14 and the first D intermediate straight portion 164 is 135°. Further, when viewed in the axial direction, the angle between the first D intermediate straight portion 164 and the first straight portion 11 is 135°.
- the coil element 10i has a regular octagonal shape as a whole.
- the coil element 10i (conductor 10E) is wound so that each of the turn portions 101 to 108 generally forms a regular octagon.
- the coil element 10i includes eight linear portion groups 11 to 14 and 161 to 164 extending along eight sides of a regular octagon. Thereby, the performance of the coil 10 can be improved.
- circumferentially adjacent straight portions 11 to 14 and the first intermediate straight portions 161 to 164 may be connected by curved portions.
- the first shield member 30 includes first to fourth shield pieces 31 to 34, similar to the examples shown in FIGS. 2 to 5B. Each of the shield pieces 31 to 34 has a rectangular shape.
- first to fourth gaps 51 to 54 are formed. The first to fourth gaps 51 to 54 each cross at least a portion of the first to fourth linear portion groups 11G to 14G when viewed in the axial direction. In the example shown in FIG. 26, the first to fourth gaps 51 to 54 cross the first to fourth straight portion groups 11G to 14G, respectively, when viewed in the axial direction.
- the angle formed by the first gap 51 and the first straight portion 11 of the first straight portion group 11G may be, for example, 80° to 100° when viewed in the axial direction.
- the angle between the second gap 52 and the second straight portion 12 of the second straight portion group 12G may be, for example, 80° to 100°.
- the angle formed by the third gap 53 and the third straight portion 13 of the third straight portion group 13G may be, for example, 80° to 100°.
- the angle formed by the fourth gap 54 and the fourth straight portion 14 of the fourth straight portion group 14G may be, for example, 80° to 100°.
- the first gap 51 may be orthogonal to the first straight portion 11 of the first straight portion group 11G when viewed in the axial direction.
- the second gap 52 may be orthogonal to the second straight portion 12 of the second straight portion group 12G.
- the third gap 53 may be perpendicular to the third straight portion 13 of the third straight portion group 13G.
- the fourth gap 54 may be perpendicular to the fourth straight portion 14 of the fourth straight portion group 14G.
- the first shield member 30 includes twelve shield pieces 30P. Seventeen gaps 50 are formed in the first shield member 30 .
- 14 of the 17 gaps 50 are the first to fourth linear portion groups 11G to 14G and/or the 1A to 1D intermediate linear portion groups 161G. It traverses at least a portion of ⁇ 164G.
- Two of the fourteen gaps 50 cross the first linear section group 11G or the third linear section group 13G.
- the angle formed by the gap 50 that crosses the first straight portion group 11G and the first straight portion group 11G is 80° to 100°, and more specifically, It is 90°.
- the angle formed by the gap 50 that crosses the third straight portion group 13G and the third straight portion group 13G is 80° to 100°. is 90°.
- one of the seventeen gaps 50 extends within the second linear portion group 12G and along the second linear portion group 12G.
- the gap 50 extending within the second straight part group 12G is the innermost second straight part 12 of the plurality of second straight parts 12 of the second straight part group 12G (the second straight part of the first turn part 101). 12), extending on the side of the central axis C (inward in the radial direction) from the second straight part 12 of the smallest integer number equal to or more than the value obtained by dividing the total number of the plurality of second straight parts 12 by 3. ing.
- one of the seventeen gaps 50 extends within the fourth linear portion group 14G and along the second linear portion group 14G.
- the gap 50 extending within the fourth straight part group 14G is the innermost fourth straight part 14 (the fourth straight part of the first turn part 101) of the plurality of fourth straight parts 14 of the fourth straight part group 14G. 14) Extending on the side of the central axis C (inward in the radial direction) from the fourth straight part 14 of the smallest integer number equal to or more than the value obtained by dividing the total number of the plurality of fourth straight parts 14 by 3. ing.
- one of the seventeen gaps 50 does not cross the coil 10.
- the first shield member 30 includes eight shield pieces 31 to 38.
- Each shield piece 31-38 has a triangular shape. More specifically, each shield piece 31-38 has the shape of a right triangle.
- 1st to 8th gaps 51 to 58 formed between adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 37; 37, 38; 38, 31 extend radially from the central axis C.
- the gaps 51, 53, 55, and 57 each cross at least a portion of the first A to first D intermediate straight portion groups 161G to 164G.
- the gaps 51, 53, 55, and 57 cross the 1A to 1D intermediate straight portion groups 161G to 164G, respectively, when viewed in the axial direction.
- the gaps 51, 53, 55, and 57 extend from radially inward to radially outward from the 1A to 1D intermediate straight portion groups 161G to 164G, respectively. ing.
- the angle formed by the first gap 51 and the first A intermediate straight portion 161 may be, for example, 80° to 100°.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the first gap 51 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the first gap 51 can be effectively suppressed.
- the first gap 51 may be orthogonal to the first A intermediate straight portion 161 when viewed in the axial direction.
- the shield pieces 33 and 34 are arranged so that the third gap 53 crosses the first B intermediate linear portion 162, the lines of magnetic force formed around each of the first B intermediate linear portions 162 are It is suppressed from reaching the second shield member 40 through the second shield member 40 .
- the angle formed by the third gap 53 and the first B intermediate straight portion 162 may be, for example, 80° to 100°.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the third gap 53 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the third gap 53 can be effectively suppressed. be able to.
- the third gap 53 may be perpendicular to the first B intermediate straight portion 162 when viewed in the axial direction.
- the shield pieces 35 and 36 are arranged so that the fifth gap 55 crosses the first C intermediate linear portion 163, the lines of magnetic force formed around each of the first C intermediate linear portions 163 are It is suppressed from reaching the second shield member 40 through the second shield member 40 .
- the angle formed by the fifth gap 55 and the first C intermediate straight portion 163 may be, for example, 80° to 100°.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the fifth gap 55 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the fifth gap 55 can be effectively suppressed.
- the fifth gap 55 may be orthogonal to the first C intermediate straight portion 163 when viewed in the axial direction.
- the shield pieces 37 and 38 are arranged so that the seventh gap 57 crosses the first D intermediate linear section 164, the lines of magnetic force formed around each of the first D intermediate linear sections 164 are It is suppressed from reaching the second shield member 40 through the second shield member 40 . Thereby, it is possible to suppress generation of eddy current in the second shield member 40 due to lines of magnetic force formed around the first D intermediate straight portion 164. This means that it is possible to suppress an increase in the loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the seventh gap 57, and it is possible to suppress a decrease in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the seventh gap 57. It means that.
- the angle formed by the seventh gap 57 and the first D intermediate straight portion 164 may be, for example, 80° to 100°.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the seventh gap 57 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the seventh gap 57 can be effectively suppressed. be able to.
- the seventh gap 57 may be orthogonal to the first D intermediate straight portion 164 when viewed in the axial direction.
- the increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the existence of the seventh gap 57 can be further effectively suppressed, and the deterioration of the performance of the coil unit 5 due to the existence of the seventh gap 57 can be further effectively suppressed. Can be suppressed.
- the gaps 58, 52, 54, and 56 each cross at least a portion of the first to fourth linear portion groups 11G to 14G.
- the gaps 58, 52, 54, and 56 cross the first to fourth linear portion groups 11G to 14G, respectively.
- the gaps 58, 52, 54, and 56 extend from radially inward to radially outward relative to the first to fourth linear portion groups 11G to 14G, respectively.
- the angle formed by the eighth gap 58 and the first straight portion 11 is 80° to 100°. More specifically, the eighth gap 58 is perpendicular to the first straight portion 11 . Furthermore, when viewed in the axial direction, the angle formed by the second gap 52 and the second straight portion 12 is 80° to 100°. More specifically, the second gap 52 is perpendicular to the second straight portion 12 . Furthermore, when viewed in the axial direction, the angle formed by the fourth gap 54 and the third straight portion 13 is 80° to 100°. More specifically, the fourth gap 54 is perpendicular to the third straight portion 13. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the sixth gap 56 and the fourth straight portion 14 is 80° to 100°. More specifically, the sixth gap 56 is perpendicular to the fourth straight portion 14 .
- the angle formed by the gap 50 that crosses the first intermediate straight portion groups 161G to 164G and the first intermediate straight portions 161 to 164 is 80° to 100°. .
- the gap 50 that crosses the first intermediate straight portion groups 161G to 164G is orthogonal to the first intermediate straight portions 161 to 164. In this way, the layout (or , the manner in which the first shield member 30 is divided), various layouts (or various manners in which the first shield member 30 is divided) can be adopted.
- the coil 10 includes a plurality of spiral coil elements 10j, 10jj, similar to the coil 10 shown in FIGS. 17 to 19.
- the coil elements 10j, 10jj shown in FIGS. 30 to 33 have an octagonal shape as a whole, similar to the coil element 10i shown in FIGS. 26 to 29.
- the coil elements 10j, 10jj (conductor 10E) are wound so that each of the turn portions 101 to 108 generally forms an octagon.
- the first to fifth turn portions 101 to 105 of each coil element 10j, 10jj are connected to the first to third straight portions 11 to 13 and the plurality of turn connection portions 16, 1 intermediate straight portions 161 to 164 are included.
- the first A intermediate straight portion 161 and the first C intermediate straight portion 163 extend in the third direction D3.
- the third direction D3 is non-parallel to any of the first and second directions D1 and D2.
- the first B intermediate straight portion 162 and the first D intermediate straight portion 164 extend in the fourth direction D4.
- the fourth direction D4 is non-parallel to any of the first to third directions D1 to D3.
- each turn portion 101 to 105 of each coil element 10j, 10jj adjacent ends of the first straight portion 11 and the second straight portion 12 are connected via the first A intermediate straight portion 161.
- adjacent ends of the second straight part 12 and the third straight part 13 are connected via the 1B intermediate straight part 162.
- adjacent ends of the third straight portion 13 and the plurality of turn connection portions 16 are connected via a 1C intermediate straight portion 163.
- adjacent ends of the first straight portion 11 and the plurality of turn connection portions 16 are connected via a 1D intermediate straight portion 164.
- the first A intermediate straight portions 161 of the plurality of turn portions 101 to 105 are arranged in the radial direction to form a first A intermediate straight portion group 161G.
- the first B intermediate straight portions 162 of the plurality of turn portions 101 to 105 are arranged in the radial direction to form a first B intermediate straight portion group 162G.
- the first C intermediate straight portions 163 of the plurality of turn portions 101 to 105 are arranged in the radial direction to form a first C intermediate straight portion group 163G.
- the first D intermediate straight portions 164 of the plurality of turn portions 101 to 105 are arranged in the radial direction to form a first D straight portion group 164G.
- the radially adjacent first intermediate straight portions 161, 161; 162, 162; 163, 163; 164, 164 are spaced apart from each other in the radial direction.
- the first A to first D intermediate straight line portion groups 161G to 164G are parallel straight line groups consisting of a plurality of first A to first D intermediate straight portions 161 to 164, respectively.
- the coil elements 10j, 10jj have an octagonal shape as a whole.
- the coil elements 10j, 10jj (conductor 10E) are wound so that each of the turn portions 101 to 105 generally forms an octagon.
- the coil elements 10j, 10jj include seven linear portion groups 11-13, 161-164 extending along seven of the eight sides of the octagon.
- the angle between the first straight portion 11 and the first A intermediate straight portion 161 is 125° to 145° when viewed in the axial direction.
- the angle formed by the first A intermediate straight portion 161 and the second straight portion 12 is 125° to 145°.
- the angle formed by the second straight portion 12 and the first B intermediate straight portion 162 is 125° to 145°.
- the angle formed by the first B intermediate straight portion 162 and the third straight portion 13 is 125° to 145°.
- the angle formed by the third straight portion 13 and the first C intermediate straight portion 163 is 125° to 145°.
- the angle formed by the first D intermediate straight portion 164 and the first straight portion 11 is 125° to 145°.
- the angle between the first straight portion 11 and the first A intermediate straight portion 161 is 135° when viewed in the axial direction. Further, when viewed in the axial direction, the angle between the first A intermediate straight portion 161 and the second straight portion 12 is 135°. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the second straight portion 12 and the first B intermediate straight portion 162 is 135°. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the first B intermediate straight portion 162 and the third straight portion 13 is 135°. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the third straight portion 13 and the first C intermediate straight portion 163 is 135°. Further, when viewed in the axial direction, the angle between the first D intermediate straight portion 164 and the first straight portion 11 is 135°.
- the coil elements 10j, 10jj have a regular octagonal shape as a whole.
- the coil elements 10j, 10jj (conductor 10E) are wound so that each of the turn portions 101 to 105 generally forms a regular octagon.
- the coil elements 10j, 10jj include seven linear portion groups 11-13, 161-164 extending along seven of the eight sides of the regular octagon. Thereby, the performance of the coil 10 can be improved.
- the circumferentially adjacent straight portions 11 to 13 and the first intermediate straight portions 161 to 164 may be connected by curved portions.
- the first C intermediate straight portion 163 and the turn connecting portion 16 that are adjacent to each other in the circumferential direction may be connected by a curved portion.
- the first D intermediate straight portion 164 and the turn connecting portion 16 that are adjacent to each other in the circumferential direction may be connected by a curved portion.
- the first shield member 30 includes nine shield pieces 30P. Twelve gaps 50 are formed in the first shield member 30 . In the example shown in FIG. 30, when viewed in the axial direction, the twelve gaps 50 are located between the first to third linear portion groups 11G to 13G and/or the first to first D intermediate linear portion groups of each coil element 10j, 10jj. It crosses at least a portion of 161G to 164G.
- the first shield member 30 includes twelve shield pieces 30P. Seventeen gaps 50 are formed in the first shield member 30 .
- 13 of the 17 gaps 50 are located between the first to third linear portion groups 11G to 13G and/or the first A to 13G of each coil element 10j, 10jj. It traverses at least a portion of the first D intermediate straight portion group 161G to 164G.
- One of the thirteen gaps 50 crosses the second linear portion group 12G of each coil element 10j, 10jj.
- the angle formed by the gap 50 that crosses the second straight portion group 12G and the second straight portion group 12G is 80° to 100°, and more specifically, It is 90°.
- one of the seventeen gaps 50 extends within the first linear portion group 11G of each coil element 10j, 10jj along the first linear portion group 11G.
- the gap 50 extending within the first straight part group 11G is the innermost first straight part 11 of the plurality of first straight parts 11 of the first straight part group 11G (the first straight part of the first turn part 101). 11), extending on the side of the central axis C (inward in the radial direction) from the first straight part 11 of the smallest integer number equal to or greater than the value obtained by dividing the total number of the plurality of first straight parts 11 by 3. ing.
- one of the seventeen gaps 50 extends within the third linear portion group 13G of each coil element 10j, 10jj and along the third linear portion group 13G.
- the gap 50 extending inside the third straight part group 13G is the innermost third straight part 13 of the plurality of third straight parts 13 of the third straight part group 13G (the third straight part of the first turn part 101). 13), extending on the side of the central axis C (inward in the radial direction) from the third straight line part 13 of the smallest integer number equal to or more than the value obtained by dividing the total number of the plurality of third straight parts 13 by 3. ing.
- the first shield member 30 includes eight shield pieces 31 to 38, similar to the example shown in FIG.
- Each shield piece 31-38 has a triangular shape. More specifically, each shield piece 31-38 has the shape of a right triangle.
- 1st to 8th gaps 51 to 58 formed between adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 37; 37, 38; 38, 31 extend radially from the central axis C.
- the gaps 51, 53, 55, and 57 each cross at least a portion of the first A to first D intermediate straight portion groups 161G to 164G of each coil element 10j, 10jj.
- the gaps 51, 53, 55, and 57 cross the first A to first D intermediate straight portion groups 161G to 164G of each coil element 10j, 10jj, respectively.
- the gaps 51, 53, 55, and 57 extend from the radially inner side of the first A to first D intermediate straight portion groups 161G to 164G of each coil element 10j, 10jj, respectively. It extends outward.
- the angle formed by the first gap 51 and the first A intermediate straight portion 161 of each coil element 10j, 10jj may be, for example, 80° to 100°.
- the first gap 51 when viewed in the axial direction, may be perpendicular to the first A intermediate straight portion 161 of each coil element 10j, 10jj.
- the angle formed by the third gap 53 and the first B intermediate straight portion 162 of each coil element 10j, 10jj may be, for example, 80° to 100°.
- the third gap 53 may be perpendicular to the first B intermediate straight portion 162 of each coil element 10j, 10jj when viewed in the axial direction.
- the angle formed by the fifth gap 55 and the first C intermediate straight portion 163 of each coil element 10j, 10jj may be, for example, 80° to 100°. Further, as understood from FIG. 32, when viewed in the axial direction, the fifth gap 55 may be orthogonal to the first C intermediate straight portion 163 of each coil element 10j, 10jj.
- the angle formed by the seventh gap 57 and the first D intermediate straight portion 164 of each coil element 10j, 10jj may be, for example, 80° to 100°. Furthermore, as understood from FIG. 32, the seventh gap 57 may be perpendicular to the first D intermediate straight portion 164 of each coil element 10j, 10jj when viewed in the axial direction.
- the gaps 58, 52, and 54 each cross at least a portion of the first to third linear portion groups 11G to 13G of each coil element 10j, 10jj.
- the gaps 58, 52, and 54 cross the first to third linear portion groups 11G to 13G of each coil element 10j, 10jj, respectively.
- the gaps 58, 52, and 54 extend from radially inward to radially outward relative to the first to third linear portion groups 11G to 13G of each coil element 10j, 10jj, respectively. It extends over.
- the angle formed by the eighth gap 58 and the first straight portion 11 of each coil element 10j, 10jj is 80° to 100°. More specifically, the eighth gap 58 is orthogonal to the first straight portion 11 of each coil element 10j, 10jj. Furthermore, when viewed in the axial direction, the angle formed by the second gap 52 and the second straight portion 12 of each coil element 10j, 10jj is 80° to 100°. More specifically, the second gap 52 is orthogonal to the second straight portion 12 of each coil element 10j, 10jj. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the fourth gap 54 and the third straight portion 13 of each coil element 10j, 10jj is 80° to 100°. More specifically, the fourth gap 54 is orthogonal to the third straight portion 13 of each coil element 10j, 10jj.
- the angle formed by the gap 50 that crosses the first intermediate straight portion groups 161G to 164G of each coil element 10j, 10jj and the first intermediate straight portions 161 to 164 is , 80° to 100°.
- the gap 50 that crosses the first intermediate straight portion groups 161G to 164G of each coil element 10j, 10jj is orthogonal to the first intermediate straight portions 161 to 164. .
- a plurality of coil elements 10j, 10jj are arranged such that the angle formed by the gap 50 that crosses the first intermediate straight portion group 161G to 164G and the first intermediate straight portion 161 to 164 is 80° to 100°.
- various layouts or various manners in which the first shield member 30 is divided
- the first intermediate straight portion groups 161G, 162G, 163G, 164G are connected to the straight portion groups 12G, 13G, 14G via the second intermediate straight portion groups 171G, 172G, 173G, 174G. , 11G.
- the coil element 10i includes a conductor 10E having a spiral shape.
- the conductor 10E includes a plurality of turn portions 101 to 107 arranged in the radial direction.
- the conductor 10E includes first to seventh turn portions 101 to 107.
- the first to seventh turn portions 101 to 107 are arranged in this order from the inside to the outside in the radial direction.
- the first turn part 101 is located at the innermost position in the radial direction
- the seventh turn part 107 is located at the outermost position in the radial direction.
- the first turn portion 101 forms the innermost peripheral portion of the coil element 10i.
- the seventh turn portion 107 forms the outermost peripheral portion of the coil element 10i.
- Each of the turn portions 101 to 107 of the coil element 10i extends on a virtual plane perpendicular to the axial direction.
- the first to seventh turn portions 101 to 107 are connected in this order, so that the coil element 10i forms a spiral shape around the central axis C.
- the coil element 10i has a dodecagonal shape as a whole.
- the coil element 10i (conductor 10E) is wound so that each of the turn portions 101 to 107 generally forms a dodecagon.
- Each turn portion 101 to 107 of the coil element 10i includes a plurality of straight portions 11 to 14 arranged around the central axis C. Straight portions 11 to 14 adjacent in the circumferential direction of a circle centered on the central axis C are connected to each other.
- the first to seventh turn parts 101 to 107 include a first straight part 11 and a third straight part 13 extending in the first direction D1, and a second straight part 12 and a third straight part 13 extending in the second direction D2. 4 straight portions 14.
- the first direction D1 and the second direction D2 are non-parallel to each other.
- the first direction D1 and the second direction D2 are orthogonal to each other.
- the first straight part 11 and the third straight part 13 are arranged so that the central axis C passes therebetween.
- the second straight portion 12 and the fourth straight portion 14 are arranged such that the central axis C passes therebetween.
- the first to seventh turn portions 101 to 107 include first to fourth straight portions 11 to 14, first intermediate straight portions 161 to 164, and second intermediate straight portions 171. ⁇ 174 included.
- the first A intermediate straight portion 161 and the first C intermediate straight portion 163 extend in the third direction D3.
- the third direction D3 is non-parallel to any of the first and second directions D1 and D2.
- the first B intermediate straight portion 162 and the first D intermediate straight portion 164 extend in the fourth direction D4.
- the fourth direction D4 is non-parallel to any of the first to third directions D1 to D3.
- the second A intermediate straight portion 171 and the second C intermediate straight portion 173 extend in the fifth direction D5.
- the fifth direction D5 is non-parallel to any of the first to fourth directions D1 to D4.
- the second B intermediate straight portion 172 and the second D intermediate straight portion 174 extend in the sixth direction D6.
- the sixth direction D6 is non-parallel to any of the first to fifth directions D1 to D5.
- adjacent ends of the first straight part 11 and the second straight part 12 are connected via the first A intermediate straight part 161.
- adjacent ends of the first A intermediate straight portion 161 and the second straight portion 12 are connected via the second A intermediate straight portion 171.
- adjacent ends of the second straight part 12 and the third straight part 13 are connected via the 1B intermediate straight part 162.
- adjacent ends of the first B intermediate straight portion 162 and the third straight portion 13 are connected via the second B intermediate straight portion 172.
- adjacent ends of the third straight part 13 and the fourth straight part 14 are connected via a first C intermediate straight part 163.
- adjacent ends of the first C intermediate straight portion 163 and the fourth straight portion 14 are connected via the second C intermediate straight portion 173.
- the adjacent ends of the fourth straight part 14 of the first turn part 101 and the first straight part 11 of the second turn part 102 are connected via the first D intermediate straight part 164 and the second D intermediate straight part 174.
- the adjacent ends of the fourth straight part 14 of the second turn part 102 and the first straight part 11 of the third turn part 103 are connected via the first D intermediate straight part 164 and the second D intermediate straight part 174. ing.
- the first A intermediate straight portions 161 of the plurality of turn portions 101 to 107 are arranged in the radial direction to form a first A intermediate straight portion group 161G. Further, the first B intermediate straight portions 162 of the plurality of turn portions 101 to 107 are arranged in the radial direction to form a first B intermediate straight portion group 162G. Further, the 1C intermediate straight portions 163 of the plurality of turn portions 101 to 107 are arranged in the radial direction to form a 1C intermediate straight portion group 163G. Further, the first D intermediate straight portions 164 of the plurality of turn portions 101 to 107 are arranged in the radial direction to form a first D straight portion group 164G.
- the radially adjacent first intermediate straight portions 161, 161; 162, 162; 163, 163; 164, 164 are spaced apart from each other in the radial direction.
- the first A to first D intermediate straight line portion groups 161G to 164G are parallel straight line groups consisting of a plurality of first A to first D intermediate straight portions 161 to 164, respectively.
- the second A intermediate straight portions 171 of the plurality of turn portions 101 to 107 are arranged in the radial direction to form a second A intermediate straight portion group 171G.
- the second B intermediate straight portions 172 of the plurality of turn portions 101 to 107 are arranged in the radial direction to form a second B intermediate straight portion group 172G.
- the second C intermediate straight portions 173 of the plurality of turn portions 101 to 107 are arranged in the radial direction to form a second C intermediate straight portion group 173G.
- the second D intermediate straight portions 174 of the plurality of turn portions 101 to 107 are arranged in the radial direction to form a second D straight portion group 174G.
- the radially adjacent second intermediate straight portions 171, 171; 172, 172; 173, 173; 174, 174 are spaced apart from each other in the radial direction.
- the 2A to 2D intermediate straight portion groups 171G to 174G are parallel straight line groups each consisting of a plurality of 2A to 2D intermediate straight portions 171 to 174.
- the coil element 10i in FIGS. 34 and 35 has a dodecagonal shape as a whole.
- the coil element 10i (conductor 10E) is wound so that each of the turn portions 101 to 107 generally forms a dodecagon.
- the coil element 10i includes 12 linear portion groups 11 to 14, 161 to 164, and 171 to 174 extending along the 12 sides of the dodecagon.
- the angle formed by the first straight portion 11 and the first A intermediate straight portion 161 is 140° to 160° when viewed in the axial direction.
- the angle formed by the first A intermediate straight portion 161 and the second A intermediate straight portion 171 is 140° to 160°.
- the angle formed by the second A intermediate straight portion 171 and the second straight portion 12 is 140° to 160°.
- the angle formed by the second straight portion 12 and the first B intermediate straight portion 162 is 140° to 160°.
- the angle formed by the first B intermediate straight portion 162 and the second B intermediate straight portion 172 is 140° to 160°.
- the angle formed by the second B intermediate straight portion 172 and the third straight portion 13 is 140° to 160°.
- the angle formed by the third straight portion 13 and the first C intermediate straight portion 163 is 140° to 160°.
- the angle formed by the first C intermediate straight portion 163 and the second C intermediate straight portion 173 is 140° to 160°. Furthermore, when viewed in the axial direction, the angle formed by the second C intermediate straight portion 173 and the fourth straight portion 14 is 140° to 160°. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the fourth straight portion 14 and the first D intermediate straight portion 164 is 140° to 160°. Furthermore, when viewed in the axial direction, the angle formed by the first D intermediate straight portion 164 and the second D intermediate straight portion 174 is 140° to 160°. Furthermore, when viewed in the axial direction, the angle formed by the second D intermediate straight portion 174 and the first straight portion 11 is 140° to 160°.
- the angle between the first straight portion 11 and the first A intermediate straight portion 161 is 150° when viewed in the axial direction. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the first A intermediate straight line portion 161 and the second A intermediate straight line portion 171 is 150°. Furthermore, when viewed in the axial direction, the angle between the second A intermediate straight portion 171 and the second straight portion 12 is 150°. Further, when viewed in the axial direction, the angle between the second straight portion 12 and the first B intermediate straight portion 162 is 150°. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the first B intermediate straight portion 162 and the second B intermediate straight portion 172 is 150°.
- the angle between the second B intermediate straight portion 172 and the third straight portion 13 is 150°. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the third straight portion 13 and the first C intermediate straight portion 163 is 150°. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the first C intermediate straight portion 163 and the second C intermediate straight portion 173 is 150°. Further, when viewed in the axial direction, the angle between the second C intermediate straight portion 173 and the fourth straight portion 14 is 150°. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the fourth straight portion 14 and the first D intermediate straight portion 164 is 150°.
- the angle formed by the first D intermediate straight portion 164 and the second D intermediate straight portion 174 is 150°. Further, when viewed in the axial direction, the angle between the second D intermediate straight portion 174 and the first straight portion 11 is 150°.
- the coil element 10i may have a regular dodecagonal shape as a whole.
- the coil element 10i (conductor 10E) may be wound so that each of the turn portions 101 to 107 generally forms a regular dodecagon.
- the coil element 10i may include 12 linear portion groups 11 to 14, 161 to 164, and 171 to 174 extending along 12 sides of a regular dodecagon. In this case, the performance of the coil 10 can be improved.
- the coil 10 includes coil elements 10j and 10jj as shown in FIG. It is sufficient to include 11 straight line portion groups 11 to 13, 161 to 164, and 171 to 174 extending along 11 of the 12 sides of the diagonal.
- the coil 10 includes coil elements 10j, 10jj, and the coil elements 10j, 10jj have a regular dodecagonal shape as a whole, each coil element 10j, 10jj has 12 squares of a regular dodecagon. It is sufficient to include 11 straight line portion groups 11 to 13, 161 to 164, and 171 to 174 extending along 11 of the sides.
- first intermediate straight portions 161 to 164 may be connected by curved portions.
- the first shield member 30 includes 18 shield pieces 30P. Each shield piece 30P has a rectangular shape. Twenty-four gaps 50 are formed in the first shield member 30 . 20 of the 24 gaps cross at least part of the linear section groups 11G to 14G, the first intermediate linear section groups 161G to 164G, and/or the second intermediate linear section groups 171G to 174G when viewed in the axial direction.
- the first shield member 30 includes 24 shield pieces 30P. Twenty-eight gaps 50 are formed in the first shield member 30 . Sixteen of the twenty-eight gaps extend radially from the central axis C. Four of the sixteen gaps cross at least a portion of the second intermediate straight portion group 171G to 174G when viewed in the axial direction. In the example shown in FIG. 35, the four gaps 50 cross the second intermediate straight portion group 171G to 174G when viewed in the axial direction. In other words, when viewed in the axial direction, the four gaps 50 extend from radially inward to radially outward of the second intermediate straight portion groups 171G to 174G.
- the shield piece 30P By arranging the shield piece 30P so that one of the four gaps 50 crosses the second A intermediate linear portion 171, the lines of magnetic force formed around each second A intermediate linear portion 171 are It is suppressed from reaching the second shield member 40 through the second shield member 40 . Thereby, it is possible to suppress generation of eddy current in the second shield member 40 due to lines of magnetic force formed around the second A intermediate straight portion 171. This means that it is possible to suppress an increase in the loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the existence of the gap 50, and it is possible to suppress a decrease in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50. means.
- the angle formed by the gap 50 that crosses the second A intermediate straight portion 171 and the second A intermediate straight portion 171 may be, for example, 80° to 100°.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be effectively suppressed.
- the gap 50 may be perpendicular to the second A intermediate straight portion 171 when viewed in the axial direction.
- the shield piece 30P by arranging the shield piece 30P so that one of the four gaps 50 crosses the second B intermediate straight portion 172, the lines of magnetic force formed around each second B intermediate straight portion 172 are Reaching the second shield member 40 through the gap 50 is suppressed. Thereby, it is possible to suppress generation of eddy current in the second shield member 40 due to lines of magnetic force formed around the second B intermediate straight portion 172. This means that it is possible to suppress an increase in the loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the existence of the gap 50, and it is possible to suppress a decrease in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50. means.
- the angle formed by the gap 50 that crosses the second B intermediate straight portion 172 and the second B intermediate straight portion 172 may be, for example, 80° to 100°.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be effectively suppressed.
- the gap 50 may be perpendicular to the second B intermediate straight portion 172 when viewed in the axial direction.
- the shield piece 30P by arranging the shield piece 30P so that one of the four gaps 50 crosses the second C intermediate straight portion 173, the lines of magnetic force formed around each second C intermediate straight portion 173 are Reaching the second shield member 40 through the gap 50 is suppressed. Thereby, it is possible to suppress generation of eddy current in the second shield member 40 due to lines of magnetic force formed around the second C intermediate straight portion 173. This means that it is possible to suppress an increase in the loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the existence of the gap 50, and it is possible to suppress a decrease in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50. means.
- the angle formed by the gap 50 that crosses the second C intermediate linear portion 173 and the second C intermediate linear portion 173 may be, for example, 80° to 100°.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be effectively suppressed.
- the gap 50 may be perpendicular to the second C intermediate straight portion 173 when viewed in the axial direction.
- the shield piece 30P by arranging the shield piece 30P so that one of the four gaps 50 crosses the second D intermediate straight portion 174, the lines of magnetic force formed around each second D intermediate straight portion 174 are Reaching the second shield member 40 through the gap 50 is suppressed. Thereby, it is possible to suppress generation of eddy current in the second shield member 40 due to lines of magnetic force formed around the second D intermediate straight portion 174. This means that it is possible to suppress an increase in the loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the existence of the gap 50, and it is possible to suppress a decrease in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50. means.
- the angle formed by the gap 50 that crosses the second D intermediate straight portion 174 and the second D intermediate straight portion 174 may be, for example, 80° to 100°.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be effectively suppressed.
- the gap 50 may be perpendicular to the second D intermediate straight portion 174 when viewed in the axial direction.
- eight of the sixteen gaps 50 cross at least a portion of any one of the first to fourth linear portion groups 11G to 14G when viewed in the axial direction.
- the eight gaps 50 cross any one of the first to fourth linear portion groups 11G to 14G.
- the eight gaps 50 extend from radially inward to radially outward of any of the first to fourth linear portion groups 11G to 14G.
- the angle formed by the gap 50 that crosses the first straight portion 11 and the first straight portion 11 is 80° to 100°. More specifically, the gap 50 is perpendicular to the first straight portion 11 . Furthermore, when viewed in the axial direction, the angle formed by the gap 50 that crosses the second straight portion 12 and the second straight portion 12 is 80° to 100°. More specifically, the gap 50 is perpendicular to the second straight portion 12 . Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the gap 50 that crosses the third straight portion 13 and the third straight portion 13 is 80° to 100°. More specifically, the gap 50 is orthogonal to the third straight portion 13. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the gap 50 that crosses the fourth straight portion 14 and the fourth straight portion 14 is 80° to 100°. More specifically, the gap 50 is perpendicular to the fourth straight portion 14 .
- the four of the sixteen gaps 50 cross at least a portion of any one of the 1A to 1D intermediate linear portion groups 161G to 164G.
- the four gaps 50 cross any one of the 1A to 1D intermediate straight portion groups 161G to 164G.
- the four gaps 50 extend from radially inward to radially outward of any of the 1A to 1D intermediate straight portion groups 161G to 164G. .
- the angle formed by the gap 50 that crosses the first A intermediate straight portion 161 and the first A intermediate straight portion 161 is 80° to 100°. More specifically, the gap 50 is orthogonal to the first A intermediate straight portion 161. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the gap 50 that crosses the first B intermediate straight portion 162 and the first B intermediate straight portion 162 is 80° to 100°. More specifically, the gap 50 is perpendicular to the first B intermediate straight portion 162. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the gap 50 that crosses the first C intermediate straight line portion 163 and the first C intermediate straight line portion 163 is 80° to 100°. More specifically, the gap 50 is perpendicular to the first C intermediate straight line portion 163.
- the angle formed by the gap 50 that crosses the first D intermediate straight portion 164 and the first D intermediate straight portion 164 is 80° to 100°. More specifically, the gap 50 is orthogonal to the first D intermediate straight portion 164.
- the layout of the plurality of shield pieces 30P (or the first shield
- the manner in which the member 30 is divided is not limited to the layout (or manner in which it is divided) shown in FIG. 35. Even when the coil elements 10i; 10j, 10jj have a dodecagonal shape as a whole, the angle formed by the gap 50 that crosses the second intermediate linear portion group 171G to 174G and the second intermediate linear portions 171 to 174 is 80° to As the layout of the plurality of shield pieces 30P (or the manner of dividing the first shield member 30) such that the angle is 100°, various layouts (or various manners of division) can be adopted.
- the first connection terminal 46 when the first connection terminal 46 is connected to the inner end 10e1 of the coil element 10i, the first connection terminal 46 extends within the gap 50 when viewed in the axial direction; Not limited. As shown in FIGS. 34 and 35, the first connection terminal 46 may extend within a notch N formed in the shield piece 30P when viewed in the axial direction. Also in this case, as shown in FIG. 7, the first connection terminal 46 may extend from the inside of the coil 10 to the outside at a height position overlapping the small shield piece 30P in a side view of the coil unit 5.
- the angle between the first connection terminal 46 and the straight portion 11 that the first connection terminal 46 crosses when viewed in the axial direction is as follows. For example, it may be 80° to 100°. Furthermore, as shown in FIGS. 36 and 37, the first connection terminal 46 may be perpendicular to the straight portion 11. In this case, lines of magnetic force formed around the straight portion 11 are prevented from reaching the second shield member 40 through the notch N.
- FIGS. 38 and 39 a modification shown in FIGS. 38 and 39 will be described.
- the inner end region including the inner end 10e1 of the coil element 10i in the example shown in FIGS. 24 and 38,
- the overlap length between the shield piece 31 closest to the inner end 10e1 of the shield pieces 30P on which the first linear portion 11) of the first turn portion 101 overlaps and the inner end region is long.
- the loss (heat generation) of the first shield member 30 in FIG. ) can be effectively made smaller.
- the loss of the first shield member 30 here includes a loss caused by the magnetic flux of the first shield member 30 (so-called "iron loss").
- the overlapping length of the shield piece closest to the inner end 10e1 among the shield pieces 3130P that overlap with the first linear part 11) of the first turn part 101 and the above-mentioned inner end region is long.
- the loss (heat generation) of the first shield member 30 in FIG. ) can be effectively made smaller.
- the first connection terminal 46 connected to the inner end 10e1 of the coil element 10i crosses one of the first to fourth linear portion groups 11G to 14G when viewed in the axial direction.
- the coil 10 extends outward in the radial direction of the coil 10, the present invention is not limited thereto.
- the first connection terminal 46 extends radially outward of the coil 10, crossing one of the first to first D intermediate curved portion groups 151G to 154G when viewed in the axial direction. You can leave it out. In this case, it is easy to bring the first connection terminal 46 close to the second connection terminal 47.
- the angle formed by the first connection terminal 46 and the tangent TL4 of the first intermediate curved portion group 154G crossed by the first connection terminal 46 is, for example, 80° to 100°. It's good to be there.
- the first connection terminal 46 when viewed in the axial direction, may be orthogonal to the tangent TL4 of the first intermediate curved portion group 154G. In this case, lines of magnetic force formed around each of the turn portions 101 to 108 of the coil 10 are prevented from reaching the second shield member 40 through the gap 50 or notch N through which the first connection terminal 46 passes.
- the first connection terminal 46 crosses one of the intermediate straight portion groups 161G to 164G or 171G to 174G and extends outward in the radial direction of the coil 10. It may be extended. In this case, it is easy to bring the first connection terminal 46 close to the second connection terminal 47. In other words, it is easy to make the distance between the first point IP1 and the second point IP2 100 mm or less, or 50 mm or less. Therefore, it is easy to make the angle ⁇ between the first virtual line IL1 and the second virtual line IL2 90° or less, 60° or less, 45° or less, or 30° or less.
- the angle formed by the first connecting terminal 46 and the intermediate straight portion group 164G crossed by the first connecting terminal 46 may be, for example, 80° to 100°.
- the first connection terminal 46 may be perpendicular to the intermediate straight portion group 164G when viewed in the axial direction. In this case, lines of magnetic force formed around each of the turn portions 101 to 108 of the coil 10 are prevented from reaching the second shield member 40 through the gap 50 or notch N through which the first connection terminal 46 passes.
- the pitches of the plurality of turn portions 101 to 108 are equal. Therefore, the distance between the inner end 10e1 of the coil element 10i and the first straight part 11 of the second turn part 102 is the same as the distance between the first straight part 11 of the second turn part 102 and the first straight part of the third turn part 103. It is equal to the distance from 11. On the other hand, in the example shown in FIG. It is larger than the distance between the three-turn section 103 and the first straight section 11 . More specifically, the inner end region of the coil element 10i including the inner end portion 10e1 (in the example shown in FIG.
- the distance to the first straight section 11 is greater than the distance between the first straight section 11 of the second turn section 102 and the first straight section 11 of the third turn section 103 .
- the inner end 10e1 is separated from the second turn 102, resulting in loss (heat generation) of the first shield member 30. ) (losses including so-called iron losses) can be suppressed.
- the shield piece 30P in the example shown in FIG. 42
- the inner end region in the example shown in FIG.
- the loss (heat generation) of the shield pieces 31) can be effectively suppressed.
- the coil unit 5 shown in FIG. 43 differs from the coil unit 5 shown in FIG. 26 in that the first shield member 30 is not divided into a plurality of shield pieces 30P.
- the other configurations are substantially the same as the coil unit 5 shown in FIG. 26.
- the same parts as those in the coil unit 5 shown in FIG. 26 are given the same reference numerals, and detailed explanations are omitted.
- the coil element 10i has an octagonal shape as a whole, similar to the example shown in FIG. More specifically, the coil element 10i includes eight linear part groups (straight part groups 11G to 14G and intermediate straight part groups 161G to 164G) extending along the eight sides of the octagon.
- the performance of the coil unit 5 can be improved compared to the case where the coil element 10i has the shape shown in FIGS. 2 to 5B.
- the performance of the coil unit 5 including the coil element 10i having an octagonal shape as a whole is higher than that of the coil unit 5 including the coil element 10i having a rectangular shape as a whole and including the first intermediate curved portion groups 151G to 154G.
- the angle formed by the adjacent straight line portion groups 11G, 161G; 161G, 12G; 12G, 162G; 162G, 13G; 13G, 163G; 163G, 14G; It may be.
- the coil element 10i may have a regular octagonal shape as a whole. According to the knowledge obtained by the inventor of the present invention, the coil 10 having a regular octagonal shape can effectively improve the performance of the coil unit 5.
- the first shield member 30 is not divided into a plurality of shield pieces 30P. Therefore, the gap 50 is not formed in the first shield member 30.
- the first shield member 30 may be divided into a plurality of shield pieces 30P, as shown in FIGS. 26 to 29. Even when the first shield member 30 is divided into a plurality of shield pieces 30P, if the conditions other than the shape of the coil element 10i are the same, the performance of the coil unit 5 including the octagonal coil element 10i as a whole is as follows. The performance is higher than that of the coil unit 5 including the coil element 10i having the shape shown in FIGS. 2 to 5B. For example, the performance of the coil unit 5 shown in FIG. 28 is higher than the performance of the coil unit 5 shown in FIG. 22. Further, the performance of the coil unit 5 shown in FIG. 29 is higher than the performance of the coil unit 5 shown in FIG. 24.
- the coil elements 10j, 10jj are octagonal as a whole, similar to the examples shown in FIGS. 30 to 33. More specifically, the coil elements 10j, 10jj have seven straight line portion groups (straight line portion groups 11G to 13G and intermediate straight portion groups 161G to 164G) extending along seven of the eight sides of the octagon. include. Thereby, the performance of the coil unit 5 can be improved compared to the case where the coil elements 10j, 10jj have the shapes shown in FIGS. 17 to 21.
- the performance of the coil unit 5 including the coil elements 10j and 10jj that are octagonal as a whole is as compared to the coil unit 5 that includes the coil elements 10j and 10jj that are rectangular as a whole and include the first intermediate curved portions 151G to 154G. expensive.
- the angle formed by the adjacent straight line portion groups 11G, 161G; 161G, 12G; 12G, 162G; 162G, 13G; 13G, 163G; 164G, 11G may be 125° to 145°.
- the angle formed by the adjacent straight line portion groups 11G, 161G; 161G, 12G; 12G, 162G; 162G, 13G; 13G, 163G; 164G, 11G may be 135°.
- the coil elements 10j, 10jj may have a regular octagonal shape as a whole.
- the coil elements 10j, 10jj include seven straight line portion groups (straight line portion groups 11G to 13G and first intermediate straight line portion groups 161G to 164G) extending along seven of the eight sides of the regular octagon. ) may also be included. According to the knowledge obtained by the inventor of the present invention, the coil 10 having a regular octagonal shape can effectively improve the performance of the coil unit 5.
- the first shield member 30 is not divided into a plurality of shield pieces 30P. Therefore, the gap 50 is not formed in the first shield member 30.
- the first shield member 30 may be divided into a plurality of shield pieces 30P, as shown in FIGS. 30 to 33.
- the coil unit 5 including the octagonal coil elements 10j and 10jj as a whole The performance is higher than that of the coil unit 5 including the coil elements 10j, 10jj having the shapes shown in FIGS. 17 to 19.
- the performance of the coil unit 5 shown in FIG. 31 is higher than the performance of the coil unit 5 shown in FIG. 21.
- the coil element 10i is dodecagonal as a whole, similar to the examples shown in FIGS. 34 and 35. More specifically, the coil element 10i includes 11 straight line portion groups (straight line portion groups 11G to 13G, first intermediate straight line portion groups 161G to 164G) extending along 11 of the 12 sides of the dodecagon. and second intermediate straight line portion groups 171G to 174G). In the example shown in FIG. 45, the coil element 10i includes linear portion groups (straight portion groups 11G to 14G, first intermediate straight portion groups 161G to 164G, and second intermediate straight portion groups) extending along 12 sides of a dodecagon. 171G to 174G).
- the performance of the coil unit 5 can be improved compared to the case where the coil element 10i has the shape shown in FIGS. 2 to 5B.
- the performance of the coil unit 5 including the overall dodecagonal coil element 10i is higher than that of the coil unit 5 including the overall rectangular coil element 10i including the first intermediate curved portions 151G to 154G.
- the angle formed by 11G may be 125° to 145°.
- the angle formed by the adjacent linear portion groups 173G, 14G; 14G, 164G may also be 125° to 145°.
- the angle formed by 11G may be 135°.
- the angle formed by the adjacent straight line portion groups 173G, 14G; 14G, 164G may also be 135°.
- the coil element 10i may have a regular dodecagonal shape as a whole. More specifically, the coil element 10i includes 11 straight line portion groups (straight line portion groups 11G to 13G, first intermediate straight line portion groups 161G to 161G) extending along 11 of the 12 sides of a regular dodecagon. 164G and second intermediate straight line portion groups 171G to 174G). According to the knowledge obtained by the inventor of the present invention, the performance of the coil unit 5 can be effectively improved by having the coil 10 in the shape of a regular dodecagon.
- the first shield member 30 is not divided into a plurality of shield pieces 30P. Therefore, the gap 50 is not formed in the first shield member 30.
- the first shield member 30 may be divided into a plurality of shield pieces 30P, as shown in FIGS. 34 and 35. Even when the first shield member 30 is divided into a plurality of shield pieces 30P, if the conditions other than the shape of the coil element 10i are the same, the performance of the coil unit 5 including the dodecagonal coil element 10i as a whole is higher than the performance of the coil unit 5 including the coil element 10i having the shape shown in FIGS. 2 to 5B.
- the coil element 10i includes 12 straight line part groups (straight line part groups 11G to 14G, first intermediate straight part groups 161G to 164G, and second intermediate straight part groups 161G to 164G, and (intermediate straight portion groups 171G to 174G).
- the coil 10 includes coil elements 10j, 10jj as shown in FIG. It is sufficient to include 11 straight line portion groups 11 to 13, 161 to 164, and 171 to 174 extending along 11 of the 12 sides of the rectangle.
- each coil element 10j, 10jj has 12 squares of a regular dodecagon. It is sufficient to include 11 straight line portion groups 11 to 13, 161 to 164, and 171 to 174 extending along 11 of the sides.
- the coil unit 5 of Example 1-1 is a coil consisting of a spirally formed coil 10, a magnetic resin layer 20, a first shield member 30, and a second shield member 40.
- Unit 5 has been prepared.
- Coil 10 was formed similarly to coil 10 shown in FIGS. 2-5B.
- the coil 10 was made of copper, had a line width of 6 mm, and a thickness of 0.5 mm. Further, the distance between adjacent turn portions 101, 102;...;107, 108 was 6 mm.
- the dimensions of the coil 10 along the first direction D1 and the second direction D2 were 295 mm and 295 mm, respectively.
- the magnetic resin layer 20 was formed by curing a two-part curable epoxy resin mixed with magnetic powder.
- the coil 10 was housed in the recess 25 of the magnetic resin layer 20, as shown in FIG. 4, and the second main surface 10b of the coil 10 was in close contact with the magnetic resin layer 20.
- the first shield member 30 was formed by being divided into four shield pieces 31 to 34. Each shield piece 31-34 was a ferrite plate. The dimensions of the first shield member 30 in the first direction D1 and the second direction D2 were 300 mm and 300 mm, respectively. Further, the distance between the magnetic resin layer 20 and the first shield member 30 was 1 mm. The width of the gap 50 between the adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 31 was 5 mm.
- first gap 51 One of the four gaps 50 (first gap 51) formed between adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; It crossed the first straight section 11 of the 8-turn sections 102-108.
- This gap 50 was perpendicular to the first straight portions 11 of the second to eighth turn portions 102 to 108 when viewed in the axial direction.
- the other three gaps 50 (second to fourth gaps 52 to 54) cross the second to fourth straight portions 12 to 14 of the first to eighth turn portions 101 to 108, respectively, when viewed in the axial direction.
- These three gaps 50 were perpendicular to the second to fourth straight portions 12 to 14 of the first to eighth turn portions 101 to 108, respectively, when viewed in the axial direction.
- the four gaps 50 were formed so that their extension lines passed through the central axis C.
- the second shield member 40 was made of aluminum.
- the dimensions of the second shield member 40 in the first direction D1 and the second direction D2 were 320 mm and 320 mm, respectively. Further, the distance between the first shield member 30 and the second shield member 40 was 1 mm.
- Example 1-2 The coil unit 5 of Example 1-2 is similar to that of Example 1-1, except that the first shield member 30 is divided into six shield pieces 31 to 36 as in the example shown in FIG. was created.
- Each shield piece 31-36 was a ferrite plate.
- the width of the gap 50 between the adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 31; 32, 35 was 5 mm.
- Two of the seven gaps 50 formed between the adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 31; 32, 35 are axially As seen, it crossed the first straight portion 11 of the second to eighth turn portions 102 to 108 or the third straight portion 13 of the first to eighth turn portions 101 to 108.
- gaps 50 are perpendicular to the first straight portions 11 of the second to eighth turn portions 102 to 108 or the third straight portions 13 of the first to eighth turn portions 101 to 108 when viewed in the axial direction. Ta. Further, these two gaps 50 were formed so that their extension lines passed through the central axis C. Furthermore, one of the seven gaps 50 extends within the area surrounded by the first turn portion 101 along the second direction D2. This gap 50 overlapped with the central axis C when viewed in the axial direction. Further, the remaining four gaps 50 crossed the second straight portion 12 or the fourth straight portion 14 of the first to eighth turn portions 101 to 108 when viewed in the axial direction.
- These four gaps 50 were perpendicular to the second linear portion 12 or the fourth linear portion 14 of the first to eighth turn portions 101 to 108 when viewed in the axial direction. Further, two of these four gaps 50 extend between the first straight portion group 11G and the central axis C when viewed in the axial direction. Further, the other two of these four gaps 50 extend between the third straight portion group 13G and the central axis C when viewed in the axial direction.
- Example 1-3 The coil unit 5 of Example 1-3 was produced in the same manner as in Example 1-1, except that the first shield member 30 was divided into six shield pieces 31 to 36 as shown in FIG. did. Each shield piece 31-36 was a ferrite plate. The width of the gap 50 between the adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 31; 32, 35 was 5 mm. Two of the seven gaps 50 formed between the adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 31; 32, 35 are axially As seen, it crossed the first straight portion 11 of the second to eighth turn portions 102 to 108 or the third straight portion 13 of the first to eighth turn portions 101 to 108.
- gaps 50 are perpendicular to the first straight portions 11 of the second to eighth turn portions 102 to 108 or the third straight portions 13 of the first to eighth turn portions 101 to 108 when viewed in the axial direction. Ta. Further, these two gaps 50 were formed so that their extension lines passed through the central axis C. Furthermore, one of the seven gaps 50 extends within the area surrounded by the first turn portion 101 along the second direction D2. This gap 50 overlapped with the central axis C when viewed in the axial direction. Moreover, three of the remaining four gaps 50 extended along the second direction D2 when viewed in the axial direction, and overlapped with the first straight part 11 or the third straight part 13 of the first turn part 101. . Further, the other one of the four gaps 50 extends on an extension line of the first straight portion 11 when viewed in the axial direction.
- Example 1-4 The coil unit 5 of Example 1-4 was produced in the same manner as in Example 1-1, except that the first shield member 30 was divided into six shield pieces 31 to 36 as shown in FIG. did. Each shield piece 31-36 was a ferrite plate. The width of the gap 50 between the adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 31; 32, 35 was 5 mm.
- Three of the seven gaps 50 formed between the adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 31; 32, 35 are axially As seen, it crossed a part of the first straight part 11 of the second to eighth turn parts 102 to 108 and/or a part of the third straight part 13 of the first to eighth turn parts 101 to 108. When viewed in the axial direction, these three gaps 50 are a part of the first straight portion 11 of the second to eighth turn portions 102 to 108 and/or a third straight portion of the first to eighth turn portions 101 to 108. It was perpendicular to a part of 13. Further, one of these three gaps 50 overlapped with the central axis C when viewed in the axial direction.
- the other two of these three gaps 50 were formed so that their extension lines passed through the central axis C. Furthermore, two of the remaining four gaps 50 extend along the first straight portion 11 within the first straight portion group 11G when viewed in the axial direction. More specifically, these gaps 50 extended between the first straight portions 11 of the second turn portion 102 and the third turn portion 103. Further, the other two of the four gaps 50 extend along the third straight portion 13 within the third straight portion group 13G when viewed in the axial direction. More specifically, these gaps 50 extended between the third straight portions 13 of the second turn portion 102 and the third turn portion 103.
- Example 1-5 The coil unit 5 of Example 1-5 was produced in the same manner as in Example 1-1, except that the first shield member 30 was divided into six shield pieces 31 to 36 as shown in FIG. did. Each shield piece 31-36 was a ferrite plate. The width of the gap 50 between the adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 31; 32, 35 was 5 mm.
- Three of the seven gaps 50 formed between the adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 31; 32, 35 are axially As seen, it crossed a part of the first straight part 11 of the second to eighth turn parts 102 to 108 and/or a part of the third straight part 13 of the first to eighth turn parts 101 to 108. When viewed in the axial direction, these three gaps 50 are a part of the first straight portion 11 of the second to eighth turn portions 102 to 108 and/or a third straight portion of the first to eighth turn portions 101 to 108. It was perpendicular to a part of 13. Further, one of these three gaps 50 overlapped with the central axis C when viewed in the axial direction.
- the other two of these three gaps 50 were formed so that their extension lines passed through the central axis C. Furthermore, two of the remaining four gaps 50 extend along the first straight portion 11 within the first straight portion group 11G when viewed in the axial direction. More specifically, these gaps 50 extended between the first straight portions 11 of the third turn portion 103 and the fourth turn portion 104. Further, the other two of the four gaps 50 extend along the third straight portion 13 within the third straight portion group 13G when viewed in the axial direction. More specifically, these gaps 50 extended between the third straight portions 13 of the third turn portion 103 and the fourth turn portion 104.
- Example 1-6 The coil unit 5 of Example 1-6 was produced in the same manner as in Example 1-1, except that the first shield member 30 was divided into six shield pieces 31 to 36 as shown in FIG. did. Each shield piece 31-36 was a ferrite plate. The width of the gap 50 between the adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 31; 32, 35 was 5 mm.
- Three of the seven gaps 50 formed between the adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 31; 32, 35 are axially As seen, it crossed a part of the first straight part 11 of the second to eighth turn parts 102 to 108 and/or a part of the third straight part 13 of the first to eighth turn parts 101 to 108. When viewed in the axial direction, these three gaps 50 are a part of the first straight portion 11 of the second to eighth turn portions 102 to 108 and/or a third straight portion of the first to eighth turn portions 101 to 108. It was perpendicular to a part of 13. Further, one of these three gaps 50 overlapped with the central axis C when viewed in the axial direction.
- the other two of these three gaps 50 were formed so that their extension lines passed through the central axis C. Furthermore, two of the remaining four gaps 50 extend along the first straight portion 11 within the first straight portion group 11G when viewed in the axial direction. More specifically, these gaps 50 extended between the first straight portions 11 of the sixth turn portion 106 and the seventh turn portion 107. Further, the other two of the four gaps 50 extend along the third straight portion 13 within the third straight portion group 13G when viewed in the axial direction. More specifically, these gaps 50 extended between the third straight portions 13 of the sixth turn portion 106 and the seventh turn portion 107.
- Example 1-7 The coil unit 5 of Example 1-7 was manufactured in the same manner as in Example 1-1, except that the first shield member 30 was formed by dividing it into six shield pieces 31 to 36 as shown in FIG. did. Each shield piece 31-36 was a ferrite plate. The width of the gap 50 between the adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 31; 32, 35 was 5 mm.
- Three of the seven gaps 50 formed between the adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 31; 32, 35 are axially As seen, it crossed a part of the first straight part 11 of the second to eighth turn parts 102 to 108 and/or a part of the third straight part 13 of the first to eighth turn parts 101 to 108. When viewed in the axial direction, these three gaps 50 are a part of the first straight portion 11 of the second to eighth turn portions 102 to 108 and/or a third straight portion of the first to eighth turn portions 101 to 108. It was perpendicular to a part of 13. Further, one of these three gaps 50 overlapped with the central axis C when viewed in the axial direction.
- the other two of these three gaps 50 were formed so that their extension lines passed through the central axis C. Furthermore, two of the remaining four gaps 50 extend along the first straight portion 11 within the first straight portion group 11G when viewed in the axial direction. More specifically, these gaps 50 overlapped with the first straight portion 11 of the eighth turn portion 108 . Further, the other two of the four gaps 50 extend along the third straight portion 13 within the third straight portion group 13G when viewed in the axial direction. More specifically, these gaps 50 overlapped with the third straight portion 13 of the eighth turn portion 108.
- FIG. 46 shows the Q value and loss of the coil units 5 of Examples 1-1 to 1-7.
- the number of gaps 50 in the first shield members 30 in the coil unit 5 of Example 1-2 is Although the number of gaps 50 was large, there was no significant difference in Q value and loss between the coil units 5 of Example 1-1 and Example 1-2. From this result, when the gap 50 of the first shield member 30 is provided so as to cross the group of linear parts of the coil element 10i when viewed in the axial direction, the performance of the coil 10 is significantly impaired due to the presence of the gap 50. It can be understood that the loss of the coil unit 5 does not increase significantly.
- the coil was formed such that all the gaps 50 of the first shield member 30 cross any of the linear portion groups 11G to 14G when viewed in the axial direction.
- the Q value of the unit (the coil unit 5 of Examples 1-1 and 1-2) is such that a part of the gap 50 of the first shield member 30 extends within any of the straight part groups 11G to 14G.
- the Q value tends to be higher. be understood.
- the gap 50 formed in the first shield member 30 extends within any of the linear portion groups 11G to 14G when viewed in the axial direction. It can be understood that the Q value of the coil unit 5 decreases as the gap 50 approaches the center in the radial direction of the linear portion groups 11G to 14G.
- the gap 50 of the first shield member 30 is between the first turn portion 101 forming the innermost peripheral portion of the coil 10 and the center axis C.
- the Q value of the coil unit (coil unit 5 of Example 1-2) formed so as to extend between the first turn portion where the gap 50 of the first shield member 30 forms the innermost peripheral portion of the coil 10 is It is understood that the Q value tends to be higher than that of the coil units formed to extend outside the coil unit 101 (the coil units 5 of Examples 1-3 to 1-7).
- Example 1- The Q value of the coil unit 5) of No. 1 is determined by the coil unit (coil unit 5 of Examples 1-2 to 1-7) formed such that the extension line of the gap 50 of the first shield member 30 deviates from the central axis C. It is understood that the Q value tends to be higher than that of Q value.
- the coil unit 5 of Example 2-1 includes a coil 10 including coil elements 10j and 10jj formed in a spiral shape, a magnetic resin layer 20, a first shield member 30, and a first shield member 30.
- a coil unit 5 consisting of two shield members 40 was prepared.
- the coil 10 was formed similarly to the coil 10 shown in FIGS. 17-19.
- the coil elements 10j, 10jj were made of copper, had a line width of 6 mm, and a thickness of 0.5 mm. Further, in each coil element 10j, 10jj, the distance between adjacent turn portions 101, 102;...;104, 105 was 6 mm.
- the dimensions of the coil 10 along the first direction D1 and the second direction D2 were 295 mm and 295 mm, respectively.
- the magnetic resin layer 20 was formed by curing a two-part curable epoxy resin mixed with magnetic powder.
- the coil 10 was embedded in the magnetic resin layer 20 as shown in FIG. 18, and the second main surface 10b of the coil 10 was in close contact with the magnetic resin layer 20.
- the first shield member 30 was formed by being divided into nine shield pieces 31 to 39. Each shield piece 31-39 was a ferrite plate.
- the dimensions of the first shield member 30 in the first direction D1 and the second direction D2 were 300 mm and 300 mm, respectively. Further, the distance between the magnetic resin layer 20 and the first shield member 30 was 0 mm.
- Adjacent shield pieces Adjacent shield pieces Adjacent shield pieces 31, 32; 32, 33; 33, 34; 34, 35; 35, 36; 36, 37; 37, 38; 38, 31; 32, 39; 34, 39; 36, 39; Two of the twelve gaps 50 formed between 38 and 39 crossed the first straight portion 11 of the first to fifth turn portions 101 to 105 when viewed in the axial direction.
- the second shield member 40 was made of aluminum.
- the dimensions of the second shield member 40 in the first direction D1 and the second direction D2 were 320 mm and 320 mm, respectively. Further, the distance between the first shield member 30 and the second shield member 40 was 1 mm.
- Example 2-2 The coil unit 5 of Example 2-2 was produced in the same manner as in Example 2-1, except that the distance between the magnetic resin layer 20 and the first shield member 30 was 1 mm.
- Comparative example 2-1 The coil unit 5 of Comparative Example 2-1 was produced in the same manner as in Example 2-1 except that the magnetic resin layer 20 was placed apart from the coil 10. The distance between the second main surface 10b of the coil 10 and the magnetic resin layer 20 was 0.1 mm.
- Comparative example 2-2 Coil unit 5 of Comparative Example 2-2 was produced in the same manner as Comparative Example 2-1 except that the distance between the second main surface 10b of the coil 10 and the magnetic resin layer 20 was 1 mm.
- Comparative example 2-3 A coil unit 5 of Comparative Example 2-3 was produced in the same manner as in Example 2-1 except that the magnetic resin layer 20 was not provided.
- Comparative example 2-4 The coil unit 5 of Comparative Example 2-4 was produced in the same manner as Comparative Example 2-3, except that the distance between the first shield member 30 and the second shield member 40 was 6 mm.
- Comparative example 2-5 The coil unit 5 of Comparative Example 2-5 was produced in the same manner as Comparative Example 2-3 except that the distance between the first shield member 30 and the second shield member 40 was 10 mm.
- Comparative example 2-6 The coil unit 5 of Comparative Example 2-6 was produced in the same manner as Comparative Example 2-3 except that the distance between the first shield member 30 and the second shield member 40 was 15 mm.
- FIG. 47 shows the Q value and loss of the coil units of Examples 2-1 to 2-2 and Comparative Examples 2-1 to 2-6.
- the loss of the coil unit 5 of Example 2-1 was significantly lower than that of the coil units 5 of Comparative Examples 2-1 and 2-2. From this, it can be seen that the loss of the coil unit 5 can be significantly reduced by bringing the second main surface 10b of the coil 10 into close contact with the magnetic resin layer 20. In other words, if the second main surface 10b of the coil 10 and the magnetic resin layer 20 are apart, even if the distance between the second main surface 10b and the magnetic resin layer 20 is as small as 0.1 mm. It can be seen that even if there is, the loss of the coil unit 5 increases significantly. Furthermore, there was no significant difference in the loss of the coil unit 5 between Example 2-1 and Example 2-2.
- the coil unit 5 of Example 3-1 is a coil consisting of a spirally formed coil 10, a magnetic resin layer 20, a first shield member 30, and a second shield member 40.
- Unit 5 has been prepared.
- Coil 10 was formed similarly to coil 10 shown in FIGS. 2-5B.
- the coil 10 was made of copper, had a line width of 6 mm, and a thickness of 0.5 mm. Further, the distance between adjacent turn portions 101, 102;...;107, 108 was 6 mm.
- the dimensions of the coil 10 along the first direction D1 and the second direction D2 were 295 mm and 295 mm, respectively.
- the magnetic resin layer 20 was formed by curing a two-part curable epoxy resin mixed with magnetic powder.
- the coil 10 was housed in the recess 25 of the magnetic resin layer 20, as shown in FIG. 4, and the second main surface 10b of the coil 10 was in close contact with the magnetic resin layer 20.
- the first shield member 30 was not divided into a plurality of shield pieces 30P. In other words, the gap 50 was not formed in the first shield member 30.
- the first shield member 30 was a ferrite plate. The dimensions of the first shield member 30 in the first direction D1 and the second direction D2 were 300 mm and 300 mm, respectively. Further, the distance between the magnetic resin layer 20 and the first shield member 30 was 1 mm.
- the second shield member 40 was made of aluminum. The dimensions of the second shield member 40 in the first direction D1 and the second direction D2 were 320 mm and 320 mm, respectively. Further, the distance between the first shield member 30 and the second shield member 40 was 1 mm.
- Example 3-2 The coil unit 5 of Example 3-2 was produced in the same manner as in Example 3-1, except that the first shield member 30 was divided into nine shield pieces 30P as in the example shown in FIG.
- the first shield member 30 was divided into three parts in the first direction D1 and into three parts in the second direction D2.
- Each shield piece 30P was a ferrite plate.
- Each of the nine shield pieces 30P was square.
- the dimensions of the nine shield pieces 30P in the first direction D1 were equal to each other.
- the dimensions of the nine shield pieces 30P in the second direction D2 were equal to each other.
- the width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm.
- the gap 50 crossing the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11.
- the gap 50 crossing the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12.
- the gap 50 crossing the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13.
- the gap 50 crossing the fourth straight portion group 14G was orthogonal to the fourth straight portion 14.
- the remaining four gaps 50 extend between any one of the first to fourth linear portion groups 11G to 14G and the central axis C along the first direction D1 or the second direction D2 when viewed in the axial direction.
- Example 3-3 The coil unit 5 of Example 3-3 was produced in the same manner as Example 3-1 except that the first shield member 30 was divided into 12 shield pieces 30P.
- the first shield member 30 was divided into four parts in the first direction D1 and into three parts in the second direction D2.
- Each shield piece 30P was a ferrite plate. All of the 12 shield pieces 30P were square.
- the dimensions of the twelve shield pieces 30P in the first direction D1 were equal to each other.
- the dimensions of the twelve shield pieces 30P in the second direction D2 were equal to each other.
- the width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm. Two of the 17 gaps 50 formed between the adjacent shield pieces 30P cross the first linear section group 11G or the third linear section group 13G when viewed in the axial direction.
- the gap 50 crossing the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11.
- the gap 50 crossing the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13. Twelve of the seventeen gaps 50 partially cross any one of the first A to first D intermediate curved portions 151G to 154G when viewed in the axial direction.
- the angle between the gap 50 crossing the first intermediate curved portion group 151G and the tangent TL1 of the first A intermediate curved portion group 151G was 45°.
- the angle between the gap 50 crossing the first B intermediate curved portion group 152G and the tangent TL2 of the first B intermediate curved portion group 152G was 45°.
- the angle between the gap 50 crossing the first C intermediate curved portion group 153G and the tangent TL3 of the first C intermediate curved portion group 153G was 45°.
- the angle between the gap 50 crossing the first D intermediate curved portion group 154G and the tangent TL4 of the first D intermediate curved portion group 154G was 45°.
- Two of the seventeen gaps 50 extend along the second direction D2 within the second linear section group 12G or within the fourth linear section group 14G when viewed in the axial direction.
- gaps 50 overlapped with the second linear portion 12 or the fourth linear portion 14 of the second turn portion 102.
- the remaining one gap 50 extended along the second direction D2 between the second linear section group 12G and the fourth linear section group 14G when viewed in the axial direction.
- This gap 50 overlapped with the central axis C when viewed in the axial direction.
- Example 3-4 As shown in FIG. 2, the coil unit 5 of Example 3-4 was produced in the same manner as in Example 3-1, except that the first shield member 30 was divided into four shield pieces 30P.
- the first shield member 30 was divided into two parts in the first direction D1 and into two parts in the second direction D2.
- Each shield piece 30P was a ferrite plate. All of the four shield pieces 30P were square.
- the dimensions of the four shield pieces 30P in the first direction D1 were equal to each other. Further, the dimensions of the four shield pieces 30P in the second direction D2 were equal to each other.
- the width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm.
- the four gaps 50 formed between adjacent shield pieces 30P cross any one of the first to fourth linear portion groups 11G to 14G when viewed in the axial direction.
- the gap 50 crossing the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11.
- the gap 50 crossing the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12.
- the gap 50 crossing the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13.
- the gap 50 crossing the fourth straight portion group 14G was orthogonal to the fourth straight portion 14.
- the four gaps 50 were formed so that their extension lines passed through the central axis C.
- Example 3-5 As shown in FIG. 22, the coil unit 5 of Example 3-5 was produced in the same manner as in Example 3-1, except that the first shield member 30 was divided into eight shield pieces 30P.
- the eight gaps 50 formed in the first shield member 30 extended radially from the central axis C when viewed in the axial direction.
- Each shield piece 30P was a ferrite plate.
- Each of the eight shield pieces 30P was a right triangle.
- the dimensions of the eight shield pieces 30P in the first direction D1 were equal to each other. Further, the dimensions of the eight shield pieces 30P in the second direction D2 were equal to each other.
- the width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm.
- the gap 50 crossing the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11.
- the gap 50 crossing the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12.
- the gap 50 crossing the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13.
- the gap 50 crossing the fourth straight portion group 14G was orthogonal to the fourth straight portion 14.
- the gap 50 crossing the first A intermediate curved portion group 151G was perpendicular to the tangent TL1 of the first A intermediate curved portion group 151G.
- the gap 50 crossing the first B intermediate curved portion group 152G was orthogonal to the tangent TL2 of the first B intermediate curved portion group 152G.
- the gap 50 crossing the first C intermediate curved portion group 153G was perpendicular to the tangent TL3 of the first C intermediate curved portion group 153G.
- the gap 50 crossing the first D intermediate curved portion group 154G was orthogonal to the tangent TL4 of the first D intermediate curved portion group 154G. These four gaps 50 were formed so that their extension lines passed through the central axis C.
- Example 3-6 As shown in FIG. 38, the coil unit 5 of Example 3-6 was produced in the same manner as in Example 3-1, except that the first shield member 30 was divided into 12 shield pieces 30P. Each shield piece 30P was a ferrite plate. Four of the 12 shield pieces 30P were square. The remaining eight shield pieces 30P were right triangular. The width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm. Eight of the thirteen gaps 50 formed between adjacent shield pieces 30P cross any one of the first to fourth linear portion groups 11G to 14G when viewed in the axial direction. When viewed in the axial direction, the gap 50 crossing the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11.
- the gap 50 crossing the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12.
- the gap 50 crossing the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13.
- the gap 50 crossing the fourth straight portion group 14G was orthogonal to the fourth straight portion 14.
- the gap 50 crossing the first A intermediate curved portion group 151G was perpendicular to the tangent TL1 of the first A intermediate curved portion group 151G.
- the gap 50 crossing the first B intermediate curved portion group 152G was orthogonal to the tangent TL2 of the first B intermediate curved portion group 152G.
- the gap 50 crossing the first C intermediate curved portion group 153G was perpendicular to the tangent TL3 of the first C intermediate curved portion group 153G.
- the gap 50 crossing the first D intermediate curved portion group 154G was orthogonal to the tangent TL4 of the first D intermediate curved portion group 154G.
- the remaining one gap 50 extended along the second direction D2 between the second linear section group 12G and the fourth linear section group 14G when viewed in the axial direction. This gap 50 overlapped with the central axis C when viewed in the axial direction.
- Example 3-7 As shown in FIG. 24, the coil unit 5 of Example 3-7 was produced in the same manner as in Example 3-1, except that the first shield member 30 was divided into 13 shield pieces 30P. Each shield piece 30P was a ferrite plate. Five of the 13 shield pieces 30P were square. The remaining eight shield pieces 30P were right triangular. The width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm. Nine of the fourteen gaps 50 formed between adjacent shield pieces 30P cross any one of the first to fourth linear portion groups 11G to 14G when viewed in the axial direction. When viewed in the axial direction, the gap 50 crossing the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11.
- the gap 50 crossing the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12.
- the gap 50 crossing the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13.
- the gap 50 crossing the fourth straight portion group 14G was orthogonal to the fourth straight portion 14.
- Four of the fourteen gaps 50 cross any one of the 1A to 1D intermediate curved portion groups 151G to 154G when viewed in the axial direction.
- the gap 50 crossing the first A intermediate curved portion group 151G was orthogonal to the tangent TL1 of the first A intermediate curved portion group 151G.
- the gap 50 crossing the first B intermediate curved portion group 152G was perpendicular to the tangent TL2 of the first B intermediate curved portion group 152G.
- the gap 50 crossing the first C intermediate curved portion group 153G was orthogonal to the tangent TL3 of the first C intermediate curved portion group 153G.
- the gap 50 crossing the first D intermediate curved portion group 154G was orthogonal to the tangent TL4 of the first D intermediate curved portion group 154G.
- the remaining one gap 50 extended along the second direction D2 between the second linear section group 12G and the fourth linear section group 14G when viewed in the axial direction. This gap 50 overlapped with the central axis C when viewed in the axial direction.
- Total loss is the sum of “joule loss” and “iron loss.”
- NP is the number of divisions of the first shield member 30 (the number of shield pieces 30P included in the first shield member 30). For example, “NP9” means that the first shield member 30 is divided into nine parts, and “NP12” means that the first shield member 30 is divided into twelve parts. However, “NP1” means that the first shield member 30 is not divided.
- Example 4-1 The coil unit 5 of Example 4-1 was produced in the same manner as in Example 3-1, except that the coil element 10i was formed into a regular octagonal shape as a whole as in the example shown in FIG.
- the first shield member 30 was not divided into a plurality of shield pieces 30P. In other words, the gap 50 was not formed in the first shield member 30.
- the coil 10 was made of copper, had a line width of 6 mm, and a thickness of 0.5 mm. Further, the distance between adjacent turn portions 101, 102;...;107, 108 was 6 mm.
- the dimensions of the coil 10 along the first direction D1 and the second direction D2 were 295 mm and 295 mm, respectively.
- the first shield member 30 was a ferrite plate. The dimensions of the first shield member 30 in the first direction D1 and the second direction D2 were 300 mm and 300 mm, respectively.
- Example 4-2 The coil unit 5 of Example 4-2 was produced in the same manner as in Example 4-1, except that the first shield member 30 was divided into nine shield pieces 30P as in Example 3-2.
- the first shield member 30 was divided into three parts in the first direction D1 and into three parts in the second direction D2.
- Each shield piece 30P was a ferrite plate.
- Each of the nine shield pieces 30P was square.
- the dimensions of the nine shield pieces 30P in the first direction D1 were equal to each other.
- the dimensions of the nine shield pieces 30P in the second direction D2 were equal to each other.
- the width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm.
- the 12 gaps 50 formed between the adjacent shield pieces 30P are located in any one of the first to fourth linear portion groups 11G to 14G and the first to first D intermediate linear portion groups 161G to 164G when viewed in the axial direction. It traversed at least part of the When viewed in the axial direction, the gap 50 that at least partially crosses the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11. When viewed in the axial direction, the gap 50 that crosses at least a portion of the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12. When viewed in the axial direction, the gap 50 that crosses at least a portion of the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13.
- the gap 50 that crosses at least a portion of the fourth straight portion group 14G was orthogonal to the fourth straight portion 14.
- the angle formed by the gap 50 that crosses at least a portion of the first A intermediate linear portion group 161G and the first A intermediate linear portion group 161G was 45°.
- the angle formed by the gap 50 that crosses at least a portion of the first B intermediate linear portion group 162G and the first B intermediate linear portion group 162G was 45°.
- the angle formed by the gap 50 that crosses at least a portion of the 1C intermediate linear portion group 163G and the 1C intermediate linear portion group 163G was 45°.
- the angle formed by the gap 50 that crosses at least a portion of the first D intermediate linear portion group 164G and the first D intermediate linear portion group 164G was 45°.
- Example 4-3 The coil unit 5 of Example 4-3 was produced in the same manner as in Example 4-1, except that the first shield member 30 was divided into 12 shield pieces 30P as in Example 3-3.
- the first shield member 30 was divided into four parts in the first direction D1 and into three parts in the second direction D2.
- Each shield piece 30P was a ferrite plate. All of the 12 shield pieces 30P were square.
- the dimensions of the twelve shield pieces 30P in the first direction D1 were equal to each other. Further, the dimensions of the twelve shield pieces 30P in the second direction D2 were equal to each other.
- the width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm.
- 16 of the 17 gaps 50 formed between adjacent shield pieces 30P are located in the first to fourth linear portion groups 11G to 14G and the first to first D intermediate linear portion groups 161G to 161G. It traversed at least a portion of either 164G.
- the gap 50 that crosses at least a portion of the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11.
- the gap 50 that crosses at least a portion of the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12.
- the gap 50 that crosses at least a portion of the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13.
- the gap 50 that crosses at least a portion of the fourth straight portion group 14G was orthogonal to the fourth straight portion 14.
- the angle formed by the gap 50 that crosses at least a portion of the first A intermediate linear portion group 161G and the first A intermediate linear portion group 161G was 45°.
- the angle formed by the gap 50 that crosses at least a portion of the first B intermediate linear portion group 162G and the first B intermediate linear portion group 162G was 45°.
- the angle formed by the gap 50 that crosses at least a portion of the 1C intermediate linear portion group 163G and the 1C intermediate linear portion group 163G was 45°.
- the angle formed by the gap 50 that crosses at least a portion of the first D intermediate linear portion group 164G and the first D intermediate linear portion group 164G was 45°.
- the remaining one gap 50 extended along the second direction D2 between the second linear section group 12G and the fourth linear section group 14G when viewed in the axial direction. This gap 50 overlapped with the central axis C when viewed in the axial direction.
- Example 4-4 The coil unit 5 of Example 4-4 was produced in the same manner as in Example 4-1, except that the first shield member 30 was divided into four shield pieces 30P as in Example 3-4.
- the first shield member 30 was divided into two parts in the first direction D1 and into two parts in the second direction D2.
- Each shield piece 30P was a ferrite plate. All of the four shield pieces 30P were square.
- the dimensions of the four shield pieces 30P in the first direction D1 were equal to each other. Further, the dimensions of the four shield pieces 30P in the second direction D2 were equal to each other.
- the width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm.
- the four gaps 50 formed between adjacent shield pieces 30P cross any one of the first to fourth linear portion groups 11G to 14G when viewed in the axial direction.
- the gap 50 crossing the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11.
- the gap 50 crossing the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12.
- the gap 50 crossing the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13.
- the gap 50 crossing the fourth straight portion group 14G was orthogonal to the fourth straight portion 14.
- the four gaps 50 were formed so that their extension lines passed through the central axis C.
- Example 4-5 The coil unit 5 of Example 4-5 was produced in the same manner as in Example 4-1, except that the first shield member 30 was divided into eight shield pieces 30P as in Example 3-5.
- the eight gaps 50 formed in the first shield member 30 extended radially from the central axis C when viewed in the axial direction.
- Each shield piece 30P was a ferrite plate.
- Each of the eight shield pieces 30P was a right triangle.
- the dimensions of the eight shield pieces 30P in the first direction D1 were equal to each other. Further, the dimensions of the eight shield pieces 30P in the second direction D2 were equal to each other.
- the width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm.
- the gap 50 crossing the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11.
- the gap 50 crossing the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12.
- the gap 50 crossing the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13.
- the gap 50 crossing the fourth straight portion group 14G was orthogonal to the fourth straight portion 14.
- the gap 50 crossing the first A intermediate straight portion group 161G was orthogonal to the first A intermediate straight portion group 161G.
- the gap 50 crossing the first B intermediate straight portion group 162G was orthogonal to the first B intermediate straight portion group 162G.
- the gap 50 crossing the 1C intermediate straight portion group 163G was orthogonal to the 1C intermediate straight portion group 163G.
- the gap 50 crossing the first D intermediate straight portion group 164G was orthogonal to the first D intermediate straight portion group 164G.
- Example 4-6 The coil unit 5 of Example 4-6 was produced in the same manner as in Example 4-1, except that the first shield member 30 was divided into 12 shield pieces 30P as in Example 3-6. Each shield piece 30P was a ferrite plate. Four of the 12 shield pieces 30P were square. The remaining eight shield pieces 30P were right triangular. The width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm. Eight of the thirteen gaps 50 formed between adjacent shield pieces 30P cross any one of the first to fourth linear portion groups 11G to 14G when viewed in the axial direction. When viewed in the axial direction, the gap 50 crossing the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11.
- the gap 50 crossing the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12.
- the gap 50 crossing the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13.
- the gap 50 crossing the fourth straight portion group 14G was orthogonal to the fourth straight portion 14.
- the gap 50 crossing the first B intermediate straight portion group 162G was orthogonal to the first B intermediate straight portion group 162G.
- the gap 50 crossing the 1C intermediate straight portion group 163G was orthogonal to the 1C intermediate straight portion group 163G.
- the gap 50 crossing the first D intermediate straight portion group 164G was orthogonal to the first D intermediate straight portion group 164G.
- the remaining one gap 50 extended along the second direction D2 between the second linear section group 12G and the fourth linear section group 14G when viewed in the axial direction. This gap 50 overlapped with the central axis C when viewed in the axial direction.
- Example 4-7 The coil unit 5 of Example 4-7 was produced in the same manner as in Example 4-1, except that the first shield member 30 was divided into 13 shield pieces 30P as in Example 3-7. Each shield piece 30P was a ferrite plate. Five of the 13 shield pieces 30P were square. The remaining eight shield pieces 30P were right triangular. The width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm. Nine of the fourteen gaps 50 formed between adjacent shield pieces 30P cross any one of the first to fourth linear portion groups 11G to 14G when viewed in the axial direction. When viewed in the axial direction, the gap 50 crossing the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11.
- the gap 50 crossing the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12.
- the gap 50 crossing the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13.
- the gap 50 crossing the fourth straight portion group 14G was orthogonal to the fourth straight portion 14.
- Four of the fourteen gaps 50 cross any one of the 1A to 1D intermediate curved portion groups 151G to 154G when viewed in the axial direction.
- the gap 50 crossing the first A intermediate curved portion group 151G was orthogonal to the tangent TL1 of the first A intermediate curved portion group 151G.
- the gap 50 crossing the first B intermediate curved portion group 152G was perpendicular to the tangent TL2 of the first B intermediate curved portion group 152G.
- the gap 50 crossing the first C intermediate curved portion group 153G was orthogonal to the tangent TL3 of the first C intermediate curved portion group 153G.
- the gap 50 crossing the first D intermediate curved portion group 154G was orthogonal to the tangent TL4 of the first D intermediate curved portion group 154G.
- the remaining one gap 50 extended along the second direction D2 between the second linear section group 12G and the fourth linear section group 14G when viewed in the axial direction. This gap 50 overlapped with the central axis C when viewed in the axial direction.
- Total loss is the sum of “joule loss” and “iron loss.”
- NP is the number of divisions of the first shield member 30 (the number of shield pieces 30P included in the first shield member 30). For example, “NP9” means that the first shield member 30 is divided into nine parts, and “NP12” means that the first shield member 30 is divided into twelve parts. However, “NP1” means that the first shield member 30 is not divided.
- FIG. 50 shows the Q values of the coil units 5 of Examples 3-1 to 3-7 and Examples 4-1 to 4-7.
- E3-1 to E3-7 mean Examples 3-1 to 3-7, respectively.
- E4-1 to E4-7 mean Examples 4-1 to 4-7, respectively. From FIG. 50, if other conditions are the same, the Q value of the coil unit 5 having the coil 10 having an octagonal shape as a whole is higher than that of the coil 10 having a rectangular shape as a whole and including the first intermediate curved portions 151G to 154G. It is understood that the Q value is higher than the Q value of the provided coil unit 5.
- Example 5-1 a coil 10 including coil elements 10j and 10jj formed in a spiral shape, a magnetic resin layer 20, and a first shield member 30 and the second shield member 40 was prepared.
- the coil 10 was formed similarly to the coil 10 shown in FIGS. 17-19.
- the coil elements 10j, 10jj were made of copper, had a line width of 6 mm, and a thickness of 0.5 mm. Further, in each coil element 10j, 10jj, the distance between adjacent turn portions 101, 102;...;104, 105 was 6 mm.
- the dimensions of the coil 10 along the first direction D1 and the second direction D2 were 295 mm and 295 mm, respectively.
- the magnetic resin layer 20 was formed by curing a two-part curable epoxy resin mixed with magnetic powder.
- the coil 10 was embedded in the magnetic resin layer 20 as shown in FIG. 18, and the second main surface 10b of the coil 10 was in close contact with the magnetic resin layer 20.
- the first shield member 30 was not divided into a plurality of shield pieces 30P. In other words, the gap 50 was not formed in the first shield member 30.
- the first shield member 30 was a ferrite plate.
- the dimensions of the first shield member 30 in the first direction D1 and the second direction D2 were 300 mm and 300 mm, respectively. Further, the distance between the magnetic resin layer 20 and the first shield member 30 was 0 mm. That is, the magnetic resin layer 20 and the first shield member 30 were in close contact with each other.
- the second shield member 40 was made of aluminum.
- the dimensions of the second shield member 40 in the first direction D1 and the second direction D2 were 320 mm and 320 mm, respectively. Further, the distance between the first shield member 30 and the second shield member 40 was 1 mm.
- Example 5-2 The coil unit 5 of Example 5-2 was produced in the same manner as in Example 5-1, except that the first shield member 30 was divided into nine shield pieces 30P as in the example shown in FIG.
- the first shield member 30 was divided into three parts in the first direction D1 and into three parts in the second direction D2.
- Each shield piece 30P was a ferrite plate.
- Each of the nine shield pieces 30P was square.
- the dimensions of the nine shield pieces 30P in the first direction D1 were equal to each other.
- the dimensions of the nine shield pieces 30P in the second direction D2 were equal to each other.
- the width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm.
- Example 5-3 The coil unit 5 of Example 5-3 was produced in the same manner as Example 5-1 except that the first shield member 30 was divided into 12 shield pieces 30P.
- the first shield member 30 was divided into three parts in the first direction D1 and into four parts in the second direction D2.
- Each shield piece 30P was a ferrite plate. All of the 12 shield pieces 30P were square.
- the dimensions of the twelve shield pieces 30P in the first direction D1 were equal to each other.
- the dimensions of the twelve shield pieces 30P in the second direction D2 were equal to each other.
- the width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm.
- One of the 17 gaps 50 formed between adjacent shield pieces 30P crossed the second linear portion group 12G when viewed in the axial direction.
- the gap 50 crossing the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12.
- 12 of the 17 gaps 50 cross at least a portion of any one of the 1A to 1D intermediate curved portions 151G to 154G.
- the angle between the gap 50 that crosses at least a portion of the first A intermediate curved portion group 151G and the tangent TL1 of the first A intermediate curved portion group 151G was 45°.
- the angle between the gap 50 that crosses at least a portion of the first B intermediate curved portion group 152G and the tangent TL2 of the first B intermediate curved portion group 152G was 45°.
- the angle between the gap 50 that crosses at least a portion of the first C intermediate curved portion group 153G and the tangent TL3 of the first C intermediate curved portion group 153G was 45°.
- the angle between the gap 50 that crosses at least a portion of the first D intermediate curved portion group 154G and the tangent TL4 of the first D intermediate curved portion group 154G was 45°.
- One of the seventeen gaps 50 traversed the plurality of turn connections 16 when viewed in the axial direction. Two of the seventeen gaps 50 extend along the first direction D1 within the first linear section group 11G or the third linear section group 13G when viewed in the axial direction.
- gaps 50 overlapped with the first straight part 11 or the third straight part 13 of the second turn part 102.
- the remaining one gap 50 extends along the first direction D1 between the first linear section group 11G and the third linear section group 13G when viewed in the axial direction.
- This gap 50 overlapped with the central axis C when viewed in the axial direction.
- Example 5-4 As shown in FIG. 23, the coil unit 5 of Example 5-4 was produced in the same manner as in Example 5-1, except that the first shield member 30 was divided into eight shield pieces 30P. .
- the eight gaps 50 formed in the first shield member 30 extended radially from the central axis C when viewed in the axial direction.
- Each shield piece 30P was a ferrite plate.
- Each of the eight shield pieces 30P was a right triangle.
- the dimensions of the eight shield pieces 30P in the first direction D1 were equal to each other.
- the dimensions of the eight shield pieces 30P in the second direction D2 were equal to each other.
- the width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm.
- Three of the eight gaps 50 formed between adjacent shield pieces 30P cross any one of the first to third linear portion groups 11G to 13G when viewed in the axial direction.
- the gap 50 crossing the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11.
- the gap 50 crossing the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12.
- the gap 50 crossing the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13.
- the gap 50 crossing the first A intermediate curved portion group 151G was orthogonal to the tangent TL1 of the first A intermediate curved portion group 151G.
- the gap 50 crossing the first B intermediate curved portion group 152G was perpendicular to the tangent TL2 of the first B intermediate curved portion group 152G.
- the gap 50 crossing the first C intermediate curved portion group 153G was orthogonal to the tangent TL3 of the first C intermediate curved portion group 153G.
- the gap 50 crossing the first D intermediate curved portion group 154G was orthogonal to the tangent TL4 of the first D intermediate curved portion group 154G. These four gaps 50 were formed so that their extension lines passed through the central axis C.
- Example 5-5 As shown in FIG. 33, the coil unit 5 of Example 5-5 was produced in the same manner as in Example 5-1, except that the first shield member 30 was divided into 12 shield pieces 30P. . Each shield piece 30P was a ferrite plate. Four of the 12 shield pieces 30P were square. The remaining eight shield pieces 30P were right triangular. The width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm. Six of the thirteen gaps 50 formed between adjacent shield pieces 30P cross any one of the first to third linear portion groups 11G to 13G when viewed in the axial direction. When viewed in the axial direction, the gap 50 crossing the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11.
- the gap 50 crossing the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12.
- the gap 50 crossing the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13.
- Two of the thirteen gaps 50 traversed the plurality of turn connections 16 when viewed in the axial direction.
- Four of the thirteen gaps 50 cross at least part of the 1A to 1D intermediate curved portion groups 151G to 154G when viewed in the axial direction.
- the gap 50 crossing the first A intermediate curved portion group 151G was orthogonal to the tangent TL1 of the first A intermediate curved portion group 151G.
- the gap 50 crossing the first B intermediate curved portion group 152G was perpendicular to the tangent TL2 of the first B intermediate curved portion group 152G.
- the gap 50 crossing the first C intermediate curved portion group 153G was orthogonal to the tangent TL3 of the first C intermediate curved portion group 153G.
- the gap 50 crossing the first D intermediate curved portion group 154G was orthogonal to the tangent TL4 of the first D intermediate curved portion group 154G.
- the remaining one gap 50 extended along the second direction D2 between the second straight portion group 12G and the plurality of turn connecting portions 16 when viewed in the axial direction. This gap 50 overlapped with the central axis C when viewed in the axial direction.
- Total loss is the sum of “joule loss” and “iron loss.”
- NP is the number of divisions of the first shield member 30 (the number of shield pieces 30P included in the first shield member 30). For example, “NP9” means that the first shield member 30 is divided into nine parts, and “NP12” means that the first shield member 30 is divided into twelve parts. However, “NP1” means that the first shield member 30 is not divided.
- Example 6-1 The coil unit 5 of Example 6-1 was produced in the same manner as in Example 5-1, except that the coil elements 10j and 10jj were formed into a regular octagonal shape as a whole as in the example shown in FIG.
- the first shield member 30 was not divided into a plurality of shield pieces 30P. In other words, the gap 50 was not formed in the first shield member 30.
- the coil 10 was made of copper, had a line width of 6 mm, and a thickness of 0.5 mm. Further, the distance between adjacent turn portions 101, 102;...;104, 105 was 6 mm.
- the dimensions of the coil 10 along the first direction D1 and the second direction D2 were 295 mm and 295 mm, respectively.
- the first shield member 30 was a ferrite plate. The dimensions of the first shield member 30 in the first direction D1 and the second direction D2 were 300 mm and 300 mm, respectively.
- Example 6-2 The coil unit 5 of Example 6-2 was produced in the same manner as in Example 6-1, except that the first shield member 30 was divided into nine shield pieces 30P as in Example 5-2.
- the first shield member 30 was divided into three parts in the first direction D1 and into three parts in the second direction D2.
- Each shield piece 30P was a ferrite plate.
- Each of the nine shield pieces 30P was square.
- the dimensions of the nine shield pieces 30P in the first direction D1 were equal to each other.
- the dimensions of the nine shield pieces 30P in the second direction D2 were equal to each other.
- the width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm.
- the 12 gaps 50 formed between the adjacent shield pieces 30P are located in any one of the first to third linear portion groups 11G to 13G and the first to first D intermediate linear portion groups 161G to 164G when viewed in the axial direction. It traversed at least part of the When viewed in the axial direction, the gap 50 that crosses at least a portion of the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11. When viewed in the axial direction, the gap 50 that crosses at least a portion of the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12. When viewed in the axial direction, the gap 50 that crosses at least a portion of the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13.
- the angle formed by the gap 50 that crosses at least a portion of the first A intermediate linear portion group 161G and the first A intermediate linear portion group 161G was 45°.
- the angle formed by the gap 50 that crosses at least a portion of the first B intermediate linear portion group 162G and the first B intermediate linear portion group 162G was 45°.
- the angle formed by the gap 50 that crosses at least a portion of the 1C intermediate linear portion group 163G and the 1C intermediate linear portion group 163G was 45°.
- the angle formed by the gap 50 that crosses at least a portion of the first D intermediate linear portion group 164G and the first D intermediate linear portion group 164G was 45°.
- Example 6-3 The coil unit 5 of Example 6-3 was produced in the same manner as in Example 6-1 except that the first shield member 30 was divided into the small shield pieces 30P of Example 5-312. The first shield member 30 was divided into three parts in the first direction D1 and into four parts in the second direction D2. Each shield piece 30P was a ferrite plate. All of the 12 shield pieces 30P were square. The dimensions of the twelve shield pieces 30P in the first direction D1 were equal to each other. Further, the dimensions of the twelve shield pieces 30P in the second direction D2 were equal to each other. The width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm. One of the 17 gaps 50 formed between adjacent shield pieces 30P crossed the second linear portion group 12G when viewed in the axial direction.
- the gap 50 crossing the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12.
- 12 of the 17 gaps 50 cross at least a portion of any one of the first to third linear portion groups 11G to 13G and the first to first D intermediate linear portion groups 161G to 164G. was.
- the gap 50 that crosses at least a portion of the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11.
- the gap 50 that crosses at least a portion of the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12.
- the gap 50 that crosses at least a portion of the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13.
- the angle formed by the gap 50 that crosses at least a portion of the first A intermediate linear portion group 161G and the first A intermediate linear portion group 161G was 45°.
- the angle formed by the gap 50 that crosses at least a portion of the first B intermediate linear portion group 162G and the first B intermediate linear portion group 162G was 45°.
- the angle formed by the gap 50 that crosses at least a portion of the 1C intermediate linear portion group 163G and the 1C intermediate linear portion group 163G was 45°.
- the angle formed by the gap 50 that crosses at least a portion of the first D intermediate linear portion group 164G and the first D intermediate linear portion group 164G was 45°.
- Two of the twelve gaps 50 extend along the first direction D1 within the first linear section group 11G or the third linear section group 13G when viewed in the axial direction. These gaps 50 overlapped with the first straight part 11 or the third straight part 13 of the second turn part 102.
- One of the seventeen gaps 50 traversed the plurality of turn connections 16 when viewed in the axial direction.
- the remaining one gap 50 extends along the first direction D1 between the first linear section group 11G and the third linear section group 13G when viewed in the axial direction. This gap 50 overlapped with the central axis C when viewed in the axial direction.
- Example 6-4 The coil unit 5 of Example 6-4 was produced in the same manner as in Example 6-1, except that the first shield member 30 was divided into eight shield pieces 30P as in Example 5-4.
- the eight gaps 50 formed in the first shield member 30 extended radially from the central axis C when viewed in the axial direction.
- Each shield piece 30P was a ferrite plate.
- Each of the eight shield pieces 30P was a right triangle.
- the dimensions of the eight shield pieces 30P in the first direction D1 were equal to each other. Further, the dimensions of the eight shield pieces 30P in the second direction D2 were equal to each other.
- the width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm.
- Three of the eight gaps 50 formed between adjacent shield pieces 30P cross any one of the first to third linear portion groups 11G to 13G when viewed in the axial direction.
- the gap 50 crossing the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11.
- the gap 50 crossing the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12.
- the gap 50 crossing the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13.
- One of the eight gaps 50 traversed the plurality of turn connections 16 when viewed in the axial direction.
- the remaining four gaps crossed any one of the 1A to 1D intermediate straight portion groups 161G to 164G when viewed in the axial direction.
- the gap 50 crossing the first A intermediate straight portion group 161G was orthogonal to the first A intermediate straight portion group 161G.
- the gap 50 crossing the first B intermediate straight portion group 162G was orthogonal to the first B intermediate straight portion group 162G.
- the gap 50 crossing the 1C intermediate straight portion group 163G was orthogonal to the 1C intermediate straight portion group 163G.
- the gap 50 crossing the first D intermediate straight portion group 164G was orthogonal to the first D intermediate straight portion group 164G.
- Example 6-5 The coil unit 5 of Example 6-5 was produced in the same manner as in Example 6-1, except that the first shield member 30 was divided into 12 shield pieces 30P as in Example 5-5. Each shield piece 30P was a ferrite plate. Four of the 12 shield pieces 30P were square. The remaining eight shield pieces 30P were right triangular. The width of the gap 50 between adjacent shield pieces 30P was 5 mm. Six of the thirteen gaps 50 formed between adjacent shield pieces 30P cross any one of the first to third linear portion groups 11G to 13G when viewed in the axial direction. When viewed in the axial direction, the gap 50 crossing the first straight portion group 11G was orthogonal to the first straight portion 11.
- the gap 50 crossing the second straight portion group 12G was orthogonal to the second straight portion 12.
- the gap 50 crossing the third straight portion group 13G was orthogonal to the third straight portion 13.
- Two of the thirteen gaps 50 traversed the plurality of turn connections 16 when viewed in the axial direction.
- Four of the thirteen gaps 50 cross any one of the 1A to 1D intermediate straight portion groups 161G to 164G when viewed in the axial direction.
- the gap 50 crossing the first A intermediate straight portion group 161G was orthogonal to the first A intermediate straight portion group 161G.
- the gap 50 crossing the first B intermediate straight portion group 162G was orthogonal to the first B intermediate straight portion group 162G.
- the gap 50 crossing the 1C intermediate straight portion group 163G was orthogonal to the 1C intermediate straight portion group 163G.
- the gap 50 crossing the first D intermediate straight portion group 164G was orthogonal to the first D intermediate straight portion group 164G.
- the remaining one gap 50 extends along the first direction D1 between the first linear section group 11G and the third linear section group 13G when viewed in the axial direction. This gap 50 overlapped with the central axis C when viewed in the axial direction.
- Total loss is the sum of “joule loss” and “iron loss.”
- NP is the number of divisions of the first shield member 30 (the number of shield pieces 30P included in the first shield member 30). For example, “NP9” means that the first shield member 30 is divided into nine parts, and “NP12” means that the first shield member 30 is divided into twelve parts. However, “NP1” means that the first shield member 30 is not divided.
- FIG. 53 shows the Q values of the coil units 5 of Examples 5-1 to 5-5 and Examples 6-1 to 6-5.
- E5-1 to E5-5 mean Examples 5-1 to 5-5, respectively.
- E6-1 to E6-5 mean Examples 6-1 to 6-5, respectively. From FIG. 53, if other conditions are the same, the Q value of the coil unit 5 having the coil 10 having an octagonal shape as a whole is higher than that of the coil 10 having a rectangular shape as a whole and including the first intermediate curved portions 151G to 154G. It is understood that the Q value is higher than the Q value of the provided coil unit 5.
- Example 7-1 The coil unit 5 of Example 7-1 was produced in the same manner as in Example 3-2. The distance between the first shield member 30 and the second shield member 40 was 1 mm as in Example 3-2.
- Example 7-4> The coil unit 5 of Example 7-4 was produced in the same manner as Example 7-3 except that the distance between the first shield member 30 and the second shield member 40 was 10 mm.
- Coil unit 5 of Comparative Example 7-1 was produced in the same manner as in Example 7-1, except that coil 10 was formed of litz wire.
- the Litz wire used was one in which 1,600 enamelled wires with a diameter of 0.05 mm were twisted together.
- Coil 10 consisted of a single coil element with eight turns 101-108. The thickness (diameter) of the litz wire was 3.0 mm. The distance between adjacent turn parts 101, 102;...;107, 108 was 6 mm.
- the dimensions of the coil 10 along the first direction D1 and the second direction D2 were 295 mm and 295 mm, respectively.
- the magnetic resin layer 20 was in direct contact with the litz wire. However, since the litz wire is composed of an enameled wire, the magnetic resin layer 20 and the conductor of the litz wire were not in direct contact.
- the distance between the first shield member 30 and the second shield member 40 was 1 mm as in Example 7-1. Viewed in the axial direction, the shape and dimensions of the contour of the coil 10 of Comparative Example 7-1 were approximately the same as the contour of the coil 10 of Example 7-1.
- FIGS. 54 and 55 illustrate how the first shield member 30 is divided.
- 54 and 55 illustrate how the first shield member 30 of Examples 7-1 to 7-2 and Comparative Examples 7-1 to 7-2 is divided.
- FIGS. 54 and 55 shows how the first shield member 30 of Examples 7-3 to 7-4 and Comparative Examples 7-3 to 7-4 is divided.
- the first shield member 30 and the shield piece 30P are shown in solid lines, and the outline of the coil 10 is shown in broken lines.
- FIGS. 54 and 55 are views of the first shield member 30 and the coil 10 as viewed in the axial direction.
- the Q values of the coil units 5 of Examples 7-1 to 7-4 are 110, 150, 187, and 205, respectively.
- the Q values of the coil units of Comparative Examples 7-1 to 7-4 are 300, 396, 335, and 426, respectively.
- Example 7-1 shows the comparison results of the Q value of Example 7-1 and Example 7-2, the comparison result of the Q value of Example 7-3 and Example 7-4, Comparative Example 7-1 and Comparative Example 7-
- the comparison results of the Q values of No. 2 and the Q values of Comparative Example 7-3 and Comparative Example 7-4 are shown.
- the Q value of Example 7-1 is 73% of the Q value of Example 7-2.
- the Q value of Example 7-3 is 91% of the Q value of Example 7-4.
- the Q value of Comparative Example 7-1 is 76% of the Q value of Comparative Example 7-2.
- the Q value of Comparative Example 7-3 is 79% of the Q value of Comparative Example 7-4.
- the coil 10 is formed from a plate-shaped coil element 10i, a decrease in the Q value is significantly suppressed compared to the case where the coil 10 is formed from a litz wire.
- FIG. 56 is a diagram showing the coil unit 5 shown in FIG. 44 together with the inner contour line OL of the coil 10.
- the inner contour line OL is along the straight parts 11 to 13 and the first intermediate straight parts 161 to 164 of the straight parts forming the first turn part 101 of the coil elements 10j and 10jj.
- the length of the side parallel to the straight line portions 11 to 13 is set to a
- the length of the side parallel to the intermediate straight line parts 161 to 164 is set to b.
- line SS indicates a regular square.
- the dimensions of the square SS in the first direction D1 and the second direction D2 are the same as the dimensions of the inner contour line OL in the first direction D1 and the second direction D2.
- the dimensions of the square SS shown in FIGS. 57 to 60 in the first direction D1 and in the second direction D2 are equal to each other.
- the dimensions of the inner contour line OL shown in FIGS. 57 to 60 in the first direction D1 and the second direction D2 are equal to each other.
- Example 8-1 As the coil unit 5 of Example 8-1, two coil units manufactured in the same manner as the coil unit 5 of Example 4-1 were prepared. As shown in FIG. 57, the length a and the length b of the inner contour line OL of the coil 10 were equal. In other words, the coil 10 was formed into a regular octagonal shape as a whole when viewed in the axial direction. The length b was 57.7 mm.
- one of the coil units 5 of Example 8-1 produced in this way is used as a power transmission coil unit, the other is used as a power reception coil unit, and the coil 10 of the power transmission coil unit 5 and the coil 10 of the power reception coil unit 5 are connected.
- the power transmitting coil unit 5 and the power receiving coil unit 5 are arranged so that they face each other.
- a high frequency current of 85 kHz was applied to the coil 10 of the power transmitting coil unit 5 to electromagnetically couple the power transmitting coil unit 5 and the power receiving coil unit 5.
- the Q value of the power transmitting coil unit 5 and the coupling coefficient of the power transmitting coil unit 5 were measured.
- Example 8-2 As shown in FIG. 58, two coil units 5 were prepared in the same manner as in Example 8-1 except that the length b was longer than the length a, and two coil units were prepared as the coil units of Example 8-2. did.
- the length b was 70 mm.
- one of the coil units 5 of Example 8-2 produced in this way is used as a power transmission coil unit, the other is used as a power reception coil unit, and the coil 10 of the power transmission coil unit 5 and the coil 10 of the power reception coil unit 5 are connected.
- the power transmitting coil unit 5 and the power receiving coil unit 5 are arranged so that they face each other.
- a high frequency current of 85 kHz was applied to the coil 10 of the power transmitting coil unit 5 to electromagnetically couple the power transmitting coil unit 5 and the power receiving coil unit 5.
- the Q value of the power transmitting coil unit 5 and the coupling coefficient of the power transmitting coil unit 5 were measured.
- Example 8-3 As shown in FIG. 59, two coil units 5 were prepared in the same manner as in Example 8-1 except that the length b was shorter than the length a, and two coil units were prepared as the coil units of Example 8-3. did.
- the length b was 40 mm.
- one of the coil units 5 of Example 8-3 produced in this way is used as a power transmission coil unit, the other is used as a power reception coil unit, and the coil 10 of the power transmission coil unit 5 and the coil 10 of the power reception coil unit 5 are connected.
- the power transmitting coil unit 5 and the power receiving coil unit 5 are arranged so that they face each other.
- a high frequency current of 85 kHz was applied to the coil 10 of the power transmitting coil unit 5 to electromagnetically couple the power transmitting coil unit 5 and the power receiving coil unit 5.
- the Q value of the power transmitting coil unit 5 and the coupling coefficient of the power transmitting coil unit 5 were measured.
- Example 8-4 As shown in FIG. 60, the coil unit 5 manufactured in the same manner as in Example 8-1 except that the length b is shorter than that in Example 8-3 is replaced with the coil unit 5 of Example 8-4. Two units were prepared. The length b was 20 mm.
- one of the coil units 5 of Example 8-4 produced in this way is used as a power transmission coil unit, the other is used as a power reception coil unit, and the coil 10 of the power transmission coil unit 5 and the coil 10 of the power reception coil unit 5 are connected.
- the power transmitting coil unit 5 and the power receiving coil unit 5 are arranged so that they face each other.
- a high frequency current of 85 kHz was applied to the coil 10 of the power transmitting coil unit 5 to electromagnetically couple the power transmitting coil unit 5 and the power receiving coil unit 5.
- the Q value of the power transmitting coil unit 5 and the coupling coefficient of the power transmitting coil unit 5 were measured.
- FIG. 61 shows the Q values of the coil units 5 of Examples 8-1 to 8-4.
- FIG. 62 shows the coupling coefficients of the coil units 5 of Examples 8-1 to 8-4.
- FIG. 63 shows the product of the coupling coefficient and Q value of the coil units 5 of Examples 8-1 to 8-4.
- E8-1 to E8-4 mean Examples 8-1 to 8-4, respectively. As understood from FIGS.
- the coil unit 5 includes a coil 10 including coil elements 10i; 10j, 10jj formed in a spiral shape around an arbitrary central axis C, and a magnetic resin. It includes a layer 20, a first shield member 30, and a second shield member 40.
- the coil 10 has a first main surface 10a and a second main surface 10b, which is a surface opposite to the first main surface 10a.
- the magnetic resin layer 20 is in direct contact with the second main surface 10b of the coil 10.
- the coil 10, the magnetic resin layer 20, the first shield member 30, and the second shield member 40 are laminated in this order in the direction from the first main surface 10a to the second main surface 10b.
- the first shield member 30 is divided into a plurality of shield pieces 30P.
- the first shield member 30 since the first shield member 30 is divided into the small shield pieces 30P, the first shield member 30 can be easily manufactured. This contributes to improving the manufacturing efficiency of the coil unit 5.
- the coil unit 5 includes the magnetic resin layer 20 that is in direct contact with the second main surface 10b of the coil 10. Thereby, the loss of the coil unit 5 ( (heat generation) can be suppressed. Therefore, the dimensions of the coil unit 5 can be reduced while suppressing an increase in the loss of the coil unit 5.
- the coil elements 10i; 10j, 10jj include a conductor 10E having a spiral shape.
- the magnetic resin layer 20 is in direct contact with the conductor 10E.
- the first shield member 30 includes ferrite.
- the distance between the first shield member 30 and the second shield member 40 may be 2 mm or less.
- the coil unit 5 includes the magnetic resin layer 20 in direct contact with the second main surface 10b of the coil 10, so that the second shield member 40 is connected to the first shield. Increase in loss of the coil unit 5 due to proximity to the member 30 can be suppressed. Therefore, the distance between the first shield member 30 and the second shield member 40 can be set to 2 mm or less, and the dimension of the coil unit 5 along the axial direction can be reduced.
- a heat conductive member 45 is disposed between the first shield member 30 and the second shield member 40.
- the spacer 45 can promote heat radiation from the coil unit 5.
- the coil elements 10i; and a second straight part group 12G comprising a plurality of second straight parts 12 arranged in the radial direction and extending in a second direction D2 non-parallel to the first direction D1
- the second straight part 12 includes a second straight part group 12G connected to the adjacent first straight part 11.
- a gap 50 is formed in the first shield member 30, which extends linearly between adjacent shield pieces 30P and crosses at least a portion of the first linear portion group 11G when viewed in the axial direction. .
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 formed in the first shield member 30 can be effectively suppressed. Therefore, the dimensions of the coil unit 5 can be effectively reduced while suppressing an increase in the loss of the coil unit 5.
- the angle formed by the gap 50 and at least a part of the first straight portion group 11G is 80° when viewed in the axial direction. ⁇ 100°.
- the gap 50 and at least a portion of the first linear portion group 11G are perpendicular to each other when viewed in the axial direction.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be further effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be further effectively suppressed. be able to.
- the gap 50 is arranged from radially inward than the first straight portion group 11G to radially smaller than the first straight portion group 11G. It extends outward in the direction.
- the gap 50 of the first shield member 30 is between the second straight portion group 12G and the central axis C when viewed in the axial direction. is extending. According to such a coil unit 5, an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 formed in the first shield member 30 can be effectively suppressed. Therefore, the dimensions of the coil unit 5 can be effectively reduced while suppressing an increase in the loss of the coil unit 5.
- the gap 50 or its extension line overlaps with the central axis C when viewed in the axial direction. According to such a coil unit 5, an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 formed in the first shield member 30 can be effectively suppressed. Therefore, the dimensions of the coil unit 5 can be effectively reduced while suppressing an increase in the loss of the coil unit 5.
- the first shield member 30 has another gap 50 extending linearly between the adjacent shield pieces 30P in the axial direction.
- Another gap 50 is formed which extends along the first straight part 11 within the first straight part group 11G.
- the other gap 50 is the smallest integer equal to or greater than the value obtained by dividing the total number of the plurality of first straight parts 11 by three, counting from the innermost first straight part 11 among the plurality of first straight parts 11.
- the first linear portion 11 extends on the central axis C side. According to such a coil unit 5, an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 formed in the first shield member 30 can be effectively suppressed. Therefore, the dimensions of the coil unit 5 can be effectively reduced while suppressing an increase in the loss of the coil unit 5.
- the first shield member 30 has another gap 50 extending linearly between the adjacent shield pieces 30P in the axial direction.
- Another gap 50 is formed which extends along the second straight portion 12 within the second straight portion group 12G.
- the other gap 50 is the smallest integer equal to or greater than the value obtained by dividing the total number of the plurality of second straight parts 12 by three, counting from the innermost second straight part 12 among the plurality of second straight parts 12.
- the second linear portion 12 extends on the central axis C side. According to such a coil unit 5, an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 formed in the first shield member 30 can be effectively suppressed. Therefore, the dimensions of the coil unit 5 can be effectively reduced while suppressing an increase in the loss of the coil unit 5.
- the first shield member 30 has another gap 50 extending linearly between the adjacent shield pieces 30P in the axial direction.
- Another gap 50 is formed which extends along the first straight part 11 within the first straight part group 11G.
- the other gap 50 is the smallest integer equal to or greater than the value obtained by dividing the total number of the plurality of first straight parts 11 by three, counting from the outermost first straight part 11 among the plurality of first straight parts 11.
- the first linear portion 11 extends on the side opposite to the central axis C side. According to such a coil unit 5, an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 formed in the first shield member 30 can be effectively suppressed. Therefore, the dimensions of the coil unit 5 can be effectively reduced while suppressing an increase in the loss of the coil unit 5.
- the first shield member 30 has another gap 50 extending linearly between the adjacent shield pieces 30P in the axial direction.
- Another gap 50 is formed which extends along the second straight portion 12 within the second straight portion group 12G.
- the other gap 50 is the smallest integer equal to or greater than the value obtained by dividing the total number of the plurality of second straight parts 12 by three, counting from the outermost second straight part 12 among the plurality of second straight parts 12.
- the second linear portion 12 extends on the side opposite to the central axis C side. According to such a coil unit 5, an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 formed in the first shield member 30 can be effectively suppressed. Therefore, the dimensions of the coil unit 5 can be effectively reduced while suppressing an increase in the loss of the coil unit 5.
- the coil elements 10i; 10j, 10jj include a first straight part group 11G, a second straight part group 12G, and an intermediate curved part
- the group further includes a group 151G.
- the first linear section group 11G includes a plurality of first linear sections 11 arranged in the radial direction and extending in the first direction D1.
- the second linear portion group 12G includes a plurality of second linear portions 12 that are arranged in the radial direction and extend in a second direction D2 that is non-parallel to the first direction D1.
- the intermediate curved section group 151G is arranged between the first straight section group 11G and the second straight section group 12G, and is made up of a plurality of intermediate curved sections 151. Adjacent end portions of the first straight portion 11 and the second straight portion 12 are connected via an intermediate curved portion 151.
- the first shield member 30 is formed with a gap 50 that extends linearly between the adjacent shield pieces 30P.
- the gap 50 crosses at least a portion of the intermediate curved portion group 151G when viewed in the axial direction. According to such a coil unit 5, an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 formed in the first shield member 30 can be effectively suppressed. Therefore, the dimensions of the coil unit 5 can be effectively reduced while suppressing an increase in the loss of the coil unit 5.
- the angle formed by the gap 50 and the tangent line TL1 of at least a part of the intermediate curved portion group 151G is 80° when viewed in the axial direction. It is between 100° and 100°. In this case, an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be effectively suppressed. can do.
- the gap 50 and the tangent line TL1 are perpendicular to each other when viewed in the axial direction.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be further effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be further effectively suppressed. be able to.
- the coil elements 10i; It further includes a subgroup 161G.
- the first linear section group 11G includes a plurality of first linear sections 11 arranged in the radial direction and extending in the first direction D1.
- the second linear portion group 12G includes a plurality of second linear portions 12 that are arranged in the radial direction and extend in a second direction D2 that is non-parallel to the first direction D1.
- the first intermediate straight portion group 161G is arranged between the first straight portion group 11G and the second straight portion group 12G, and is made up of a plurality of first intermediate straight portions 161. Adjacent end portions of the first straight portion 11 and the second straight portion 12 are connected via a first intermediate straight portion 161.
- the angle formed by the first straight portion 11 and the first intermediate straight portion 161 is 125° to 145° when viewed in the axial direction. be. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the second straight portion 12 and the first intermediate straight portion 161 is 125° to 145°. In this case, deterioration in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be effectively suppressed.
- the angle formed by the first straight portion 11 and the first intermediate straight portion 161 is 135° when viewed in the axial direction. Further, when viewed in the axial direction, the angle between the second straight portion 12 and the first intermediate straight portion 161 is 135°. In this case, deterioration in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be more effectively suppressed.
- the coil elements 10i; 10j, 10jj have an octagonal shape as a whole. In this case, deterioration in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be effectively suppressed.
- the coil elements 10i; 10j, 10jj have a regular octagonal shape as a whole. In this case, deterioration in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be more effectively suppressed.
- the first shield member 30 is formed with a gap 50 that extends linearly between the adjacent shield pieces 30P.
- the gap 50 crosses at least a portion of the first intermediate straight portion group 161G when viewed in the axial direction. According to such a coil unit 5, an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 formed in the first shield member 30 can be effectively suppressed. Therefore, the dimensions of the coil unit 5 can be effectively reduced while suppressing an increase in the loss of the coil unit 5.
- the angle formed by the gap 50 and at least a portion of the first intermediate straight portion group 161G is 80° when viewed in the axial direction. It is between 100° and 100°. In this case, an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be effectively suppressed. can.
- the gap 50 and at least a portion of the first intermediate straight portion group 161G are perpendicular to each other when viewed in the axial direction.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be further effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be further effectively suppressed. be able to.
- the coil elements 10i; It further includes a section group 161G and a second intermediate straight section group 171G.
- the first linear section group 11G includes a plurality of first linear sections 11 arranged in the radial direction and extending in the first direction D1.
- the second linear portion group 12G includes a plurality of second linear portions 12 that are arranged in the radial direction and extend in a second direction D2 that is non-parallel to the first direction D1.
- the first intermediate straight portion group 161G is arranged between the first straight portion group 11G and the second straight portion group 12G, and is made up of a plurality of first intermediate straight portions 161.
- the second intermediate straight portion group 171G is arranged between the first intermediate straight portion group 161G and the second straight portion group 12G, and includes a plurality of second intermediate straight portions 171. Adjacent end portions of the first straight portion 11 and the second straight portion 12 are connected via a first intermediate straight portion 161. Adjacent ends of the first intermediate straight portion 161 and the second straight portion 12 are connected via a second intermediate straight portion 171.
- the angle formed by the first straight portion 11 and the first intermediate straight portion 161 is 140° to 160° when viewed in the axial direction. be. Furthermore, when viewed in the axial direction, the angle formed by the first intermediate straight portion 161 and the second intermediate straight portion 171 is 140° to 160°. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the second intermediate straight portion 171 and the second straight portion 12 is 140° to 160°. In this case, deterioration in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be effectively suppressed.
- the angle formed by the first straight portion 11 and the first intermediate straight portion 161 is 150° when viewed in the axial direction. Further, when viewed in the axial direction, the angle formed by the first intermediate straight portion 161 and the second intermediate straight portion 171 is 150°. Further, when viewed in the axial direction, the angle between the second intermediate straight portion 171 and the second straight portion 12 is 150°. In this case, deterioration in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be more effectively suppressed.
- the coil elements 10i; 10j, 10jj have a dodecagonal shape as a whole. In this case, deterioration in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be more effectively suppressed.
- the coil elements 10i; 10j, 10jj have a regular dodecagonal shape as a whole. In this case, deterioration in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be more effectively suppressed.
- the first shield member 30 is formed with a gap 50 that extends linearly between the adjacent shield pieces 30P.
- the gap 50 crosses at least a portion of the first intermediate straight portion group 161G or at least a portion of the second intermediate straight portion group 171G when viewed in the axial direction.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 formed in the first shield member 30 can be effectively suppressed. Therefore, the dimensions of the coil unit 5 can be effectively reduced while suppressing an increase in the loss of the coil unit 5.
- the gap 50 and the at least part of the first intermediate straight portion group 161G or the second intermediate straight portion group is 80° to 100°.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be effectively suppressed. can.
- the gap and the at least part of the first intermediate straight portion group 161G or the second intermediate straight portion group 171G are perpendicular to at least a portion of the above.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be further effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be further effectively suppressed. be able to.
- the first shield member 30 is formed with a gap 50 that extends linearly between the adjacent shield pieces 30P.
- the gap 50 crosses at least a portion of the coil elements 10i; 10j, 10jj, seen in the axial direction. Viewed in the axial direction, the gap 50 intersects at least part of the plurality of turns 101-108; 101-105; 101-107 forming the coil elements 10i; 10j, 10jj.
- the gap 50 when viewed in the axial direction, the points where the gap 50 and the turn portions 101 to 108; 101 to 105; 101 to 107 intersect , the gap 50 is perpendicular to the tangents TL1 to TL4 of the turn portions 101 to 108; 101 to 105; 101 to 107 or the turn portions 101 to 108; 101 to 105; 101 to 107.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be further effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be further effectively suppressed. be able to.
- the coil unit 5 further includes a first connection terminal 46 connected to the coil 10.
- the coil 10 has an inner end 10e1 close to the central axis C and an outer end 10e2 far from the central axis C.
- the first connection terminal 46 is connected to the inner end portion 10e1 and extends from the inside of the coil 10 to the outside.
- a gap 50 is formed in the first shield member 30 and extends linearly between adjacent shield pieces 30P. Gap 50 extends from the inside of coil 10 to the outside.
- the first connection terminal 46 extends within the gap 50 or within the notch N formed in the small shield piece 30P. In this case, loss (heat generation) of the small shield piece 30P can be suppressed.
- the first connection terminal 46 is located inside the coil 10 at a height position overlapping with the shield piece 30P in a side view of the coil unit 5. It extends outward from the front.
- the coil elements 10i; 10j, 10jj include a plurality of turn portions 101 to 108; 101 to 105; has.
- the angle formed by the tangents TL1 to TL4 of the turn portions 101 to 107 or the turn portions 101 to 108; 101 to 105; 101 to 107 is 80° to 100°.
- the first connection terminal 46 and each of the turn portions 101 to 108; 101 to 105; 101 to 107 are At the intersection point, the first connection terminal 46 is perpendicular to the tangents TL1 to TL4 of the turn portions 101 to 108; 101 to 105; 101 to 107 or the turn portions 101 to 108; 101 to 105; There is.
- the coil elements 10i; 10j, 10jj include the linear portion groups 11G to 14G; 11G to 13G; 11G to 14G, 161G to 164G; 11G to 13G, 161G to 164G; 11G to 14G, 161G to 164G, and 171G to 174G.
- the straight line portion groups 11G to 14G; 11G to 13G; 11G to 14G, 161G to 164G; 11G to 13G, 161G to 164G; 11G to 14G, 161G to 164G, and 171G to 174G are arranged in the radial direction and extend in the same direction.
- the first connection terminal 46 has straight portion groups 11G to 14G; 11G to 13G; 11G to 14G, 161G to 164G; 11G to 13G, 161G to 164G; 174G.
- the angle formed by any one of 11G ⁇ 14G, 161G ⁇ 164G, and 171G ⁇ 174G is 80° ⁇ 100°.
- the first connection terminal 46 when viewed in the axial direction, has the straight portion groups 11G to 14G; 11G to 13G; 11G to 14G; ⁇ 164G; orthogonal to any of 11G to 13G, 161G to 164G; 11G to 14G, 161G to 164G, and 171G to 174G.
- the coil elements 10i; 10j, 10jj further include curved portion groups 151G to 154G.
- the curved portion groups 151G to 154G are composed of a plurality of curved portions 151 to 154 arranged in the radial direction and extending parallel to each other.
- the first connection terminal 46 intersects with any one of the curved portion groups 151G to 154G. In this case, it is possible to more effectively suppress an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 or notch N in which the first connection terminal 46 extends in the first shield member 30. Deterioration in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the notch N can be further effectively suppressed.
- the first connection terminal 46 and any of the tangents TL1 to TL4 of the curved portion groups 151G to 154G are The angle formed is 80° to 100°. In this case, it is possible to effectively suppress an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 or notch N in which the first connection terminal 46 extends in the first shield member 30, and Deterioration in the performance of the coil unit 5 due to the presence of N can be effectively suppressed.
- the first connection terminal 46 when viewed in the axial direction, is connected to any one of the tangents TL1 to TL4 of the curved portion groups 151G to 154G. Orthogonal. In this case, it is possible to more effectively suppress an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 or notch N in which the first connection terminal 46 extends in the first shield member 30. Deterioration in the performance of the coil unit 5 due to the presence of the notch N can be further effectively suppressed.
- the point where the first connection terminal 46 and the outer peripheral edge of the first shield member 30 overlap when seen in the axial direction is the first point.
- it be point IP1.
- a point where the second connection terminal 47 connected to the outer end 10e2 of the coil element 10i and the outer peripheral edge of the first shield member 30 overlap is a second point IP2.
- the angle ⁇ formed by the first imaginary line IL1 connecting the first point IP1 and the central axis C and the second imaginary line IL2 connecting the second point IP2 and the central axis C is 90 ° or less. In this case, it is easy to route the wiring connected to the first connection terminal 46 and the second connection terminal 47.
- the angle ⁇ formed by the first imaginary line IL1 and the second imaginary line IL2 is 45° or less.
- the wiring connected to the first connection terminal 46 and the second connection terminal 47 can be routed even more easily.
- the point where the first connection terminal 46 and the outer peripheral edge of the first shield member 30 overlap when seen in the axial direction is the first point.
- it be point IP1.
- a point where the second connection terminal 47 connected to the outer end 10e2 of the coil element 10i and the outer peripheral edge of the first shield member 30 overlap is a second point IP2.
- the distance between the first point IP1 and the second point IP2 is 100 mm or less. In this case, it is easy to route the wiring connected to the first connection terminal 46 and the second connection terminal 47.
- the distance between the first point IP1 and the second point IP2 is 50 mm or less.
- the wiring connected to the first connection terminal 46 and the second connection terminal 47 can be routed even more easily.
- the coil unit 5 according to the first embodiment and its modifications described above further includes a second connection terminal 47 connected to the coil 10.
- the second shield member 40 has a rectangular shape when viewed in the axial direction.
- the first connection terminal 46 and the second connection terminal 47 extend from the same side of the second shield member 40. In this case, it is easy to route the wiring connected to the first connection terminal 46 and the second connection terminal 47.
- the coil element 10i has a central axis line in the first circumferential direction CD from the outer end 10e2 to the inner end 10e1. It is orbiting around C.
- the outer end 10e2 is offset from the inner end 10e1 in the first circumferential direction CD.
- the outer end region of the coil element 10i in the example shown in FIG. 5B, the fourth straight portion 14 of the eighth turn portion
- the first connection terminal 46 are not crossed. It is easy to pull out the first connection terminal 46 to the outside of the coil 10 so that the first point IP1 and the second point IP2 approach each other. Since the outer end region of the coil element 10i and the first connection terminal 46 do not intersect, the loss (heat generation) of the coil unit 5 can be reduced.
- the coil element 10i includes a first turn section 101, a second turn section 102, and a third turn section 103.
- the first turn portion 101 includes an inner end portion 10e1.
- the second turn portion 102 is adjacent to the first turn portion 101 in the radial direction and is disposed radially outward than the first turn portion 101 .
- the third turn portion 103 is adjacent to the second turn portion 102 in the radial direction and is disposed radially outward than the second turn portion 102 .
- the distance between the inner end portion 10e1 and the second turn portion 102 is greater than the distance between the second turn portion 102 and the third turn portion 103. In this case, loss (heat generation) of the coil unit 5 can be suppressed.
- the coil unit 5 includes a coil 10.
- the coil 10 includes coil elements 10i; 10j, 10jj formed in a spiral shape around an arbitrary central axis C. When viewed in the axial direction, the coil elements 10i; 10j, 10jj have an octagonal shape as a whole. In this case, the performance of the coil unit 5 can be improved.
- the coil elements 10i; 10j, 10jj extend along seven sides of the eight sides of the octagon. It includes seven straight line portion groups 11G to 13G and 161G to 164G. The angles formed by the adjacent straight line portion groups 11G to 13G and 161G to 164G are 125° to 145°. In this case, the performance of the coil unit 5 can be effectively improved.
- the angle formed by the adjacent linear portion groups 11G to 13G and 161G to 164G is 135°. In this case, the performance of the coil unit 5 can be effectively improved.
- the coil elements 10i; 10j, 10jj have a regular octagonal shape as a whole.
- the coil elements 10i; 10j, 10jj include seven linear portion groups 11G to 13G, 161G to 164G extending along seven of the eight sides of the regular octagon. In this case, the performance of the coil unit 5 can be effectively improved.
- the coil unit 5 includes a coil 10.
- the coil 10 includes coil elements 10i; 10j, 10jj formed in a spiral shape around an arbitrary central axis C. When viewed in the axial direction, the coil elements 10i; 10j, 10jj have a dodecagonal shape as a whole. In this case, the performance of the coil unit 5 can be improved.
- the coil elements 10i; 10j, 10jj are arranged along 11 sides of the 12 sides of the dodecagon. It includes eleven extending linear portion groups 11G to 13G, 161G to 164G, and 171G to 174G.
- the angles formed by the adjacent straight line portion groups 11G to 13G, 161G to 164G, and 171G to 174G are 140° to 160°. In this case, the performance of the coil unit 5 can be effectively improved.
- the angle formed by the adjacent linear portion groups 11G to 13G, 161G to 164G, and 171G to 174G is 150°. be. In this case, the performance of the coil unit 5 can be effectively improved.
- the coil elements 10i; 10j, 10jj have a regular dodecagonal shape as a whole.
- the coil elements 10i; 10j, 10jj include 11 linear portion groups 11G to 13G, 161G to 164G, and 171G to 174G extending along 11 of the 12 sides of the regular dodecagon. .
- the performance of the coil unit 5 can be effectively improved.
- the coil unit 5 includes a first shield member 30.
- the first shield member 30 is divided into a plurality of shield pieces 30P.
- a gap 50 is formed in the first shield member 30 and extends linearly between adjacent shield pieces 30P.
- the coil elements 10i; 10j, 10jj include straight portion groups 11G to 14G; 11G to 13G; 11G to 14G, 161G to 164G; 11G to 13G, 161G to 164G; The straight line portion groups 11G to 14G; 11G to 13G; 11G to 14G, 161G to 164G; 11G to 13G, 161G to 164G; 11G to 14G, 161G to 164G, and 171G to 174G are arranged in the radial direction and extend in the same direction. It consists of a plurality of straight parts 11-14; 11-13; 11-14, 161-164; 11-13, 161-164; 11-14, 161-164, 171-174.
- the gap 50 is defined by any of the linear portion groups 11G to 14G; 11G to 13G; 11G to 14G, 161G to 164G; 11G to 13G, 161G to 164G; ⁇ 174G.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 formed in the first shield member 30 can be effectively suppressed. Therefore, the dimensions of the coil unit 5 can be effectively reduced while suppressing an increase in the loss of the coil unit 5.
- the angle formed by at least a portion of 11G to 14G, 161G to 164G, and 171G to 174G is 80° to 100°.
- the gap 50 when viewed in the axial direction, is one of the linear portion groups 11G to 14G; 11G to 13G; ; 11G to 14G, 161G to 164G; 11G to 13G, 161G to 164G; 11G to 14G, 161G to 164G, and orthogonal to at least a portion of 171G to 174G.
- an increase in loss (heat generation) of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be further effectively suppressed, and a decrease in performance of the coil unit 5 due to the presence of the gap 50 can be further effectively suppressed. be able to.
- the power transmitting device 1 and/or the power receiving device 2 include the coil unit 5 described above.
- the power transmission system S includes a power transmission device 1 and a power reception device 2. At least one of the power transmitting device 1 and the power receiving device 2 includes the coil unit 5 described above.
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Abstract
コイルユニット(5)は、任意の中心軸線Cの周りで渦巻形状に形成されたコイル要素(10i)を含むコイル(10)と、磁性体樹脂層(20)と、第1シールド部材(30)と、第2シールド部材(40)と、を備えている。コイル(10)は、第1主面(10a)と、第1主面(10a)とは反対側の面である第2主面(10b)と、を有している。磁性体樹脂層(20)は、コイル(10)の第2主面(10b)に直接接触している。コイル(10)及び磁性体樹脂層(20)と、第1シールド部材(30)と、第2シールド部材(40)とは、第1主面(10a)から第2主面(10b)に向かう方向に、この順で積層されている。第1シールド部材(30)は、複数のシールド小片(30P)に分割されている。
Description
本開示は、コイルユニット、送電装置、受電装置、電力伝送システム及び移動体に関する。
非接触で電力を伝送するワイヤレス電力伝送システムが普及しつつある。JP2021-27112Aには、ワイヤレス電力伝送システムの送電装置及び受電装置で用いられるコイルユニットが開示されている。コイルユニットは、渦巻き状に形成されたコイルを備えている。送電装置のコイルに電力を供給すると、当該コイルに磁界が生じる。この磁界の影響により、受電装置のコイルに電流が流れる。
大電力を非接触で伝送する場合、コイルを含む共振回路に高周波の大電流が流される。この際、コイルの発熱量が大きくなる。コイルの発熱量は、例えば表皮効果により増加する。
コイルとしてリッツ線を用いた場合、表皮効果が抑制される。そのため、コイルの発熱を抑制できる。ただし、リッツ線は、多数のエナメル線を撚り合わせて形成されるため、製造コストが高く且つ製造に手間がかかる。大電力のシステムではコイルが大きくなり得るため、製造コスト及び製造の手間が一層嵩み得る。
一方で、JP2021-27112Aに開示されているように、渦巻形状且つ板状であり、導線断面が矩形となる平面コイルを採用する技術も知られている。このような平面コイルによれば、コイルの厚みを小さくすることができる。
ところで、電気自動車用のワイヤレス電力伝送システムでは、送電装置が駐車場などの路面に設置され、受電装置が電気自動車に設置される。このような送電装置及び/又は受電装置は、磁界を発生させるため、又は、磁界の影響により電流を生じさせるため、コイルユニットを備えている。車両分野ではコイルユニットの設置スペースの制約が厳しいため、コイルユニットの寸法を低減させることが望まれている。そこで、コイルユニットに上記平面コイルを使用することが検討されている。しかしながら、コイルの厚みを小さくしただけでは、コイルユニットの寸法を十分に低減させることはできない。
第1の発明は、このような点を考慮してなされたものであって、コイルユニットの寸法を低減させることを目的とする。
また、ワイヤレス電力伝送システムにおいて、コイルユニットの性能を向上させて効率的な電力伝送を行うことが望まれている。
第2の発明は、このような点を考慮してなされたものであって、効率的な電力伝送を実現することを目的とする。
<第1の発明>
第1の発明は、コイルユニットの寸法を低減させることを目的とする。
第1の発明は、コイルユニットの寸法を低減させることを目的とする。
第1の発明によるコイルユニットは、
任意の中心軸線の周りで渦巻形状に形成されたコイル要素を含むコイルと、磁性体樹脂層と、第1シールド部材と、第2シールド部材と、を備え、
前記コイルは、第1主面と前記第1主面とは反対側の面である第2主面とを有し、
前記磁性体樹脂層は、前記コイルの前記第2主面に直接接触し、
前記コイル及び前記磁性体樹脂層と、前記第1シールド部材と、前記第2シールド部材とは、前記第1主面から前記第2主面に向かう方向に、この順で積層されており、
前記第1シールド部材は、複数のシールド小片に分割されている。
任意の中心軸線の周りで渦巻形状に形成されたコイル要素を含むコイルと、磁性体樹脂層と、第1シールド部材と、第2シールド部材と、を備え、
前記コイルは、第1主面と前記第1主面とは反対側の面である第2主面とを有し、
前記磁性体樹脂層は、前記コイルの前記第2主面に直接接触し、
前記コイル及び前記磁性体樹脂層と、前記第1シールド部材と、前記第2シールド部材とは、前記第1主面から前記第2主面に向かう方向に、この順で積層されており、
前記第1シールド部材は、複数のシールド小片に分割されている。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、渦巻形状を有する導電体を含んでいてもよく、
前記磁性体樹脂層は、前記導電体に直接接触していてもよい。
前記コイル要素は、渦巻形状を有する導電体を含んでいてもよく、
前記磁性体樹脂層は、前記導電体に直接接触していてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記第1シールド部材はフェライトを含んでいてもよい。
前記第1シールド部材はフェライトを含んでいてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記第1シールド部材と前記第2シールド部材との距離は、2mm以下であってもよい。
前記第1シールド部材と前記第2シールド部材との距離は、2mm以下であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記第1シールド部材と前記第2シールド部材との間に熱伝導部材が配置されていてもよい。
前記第1シールド部材と前記第2シールド部材との間に熱伝導部材が配置されていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、径方向に配列され且つ第1方向に延びる複数の第1直線部から成る第1直線部群と、径方向に配列され且つ前記第1方向と非平行な第2方向に延びる複数の第2直線部から成る第2直線部群であって、各第2直線部が隣り合う前記第1直線部に接続された第2直線部群と、を含んでいてもよく、
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記第1直線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されていてもよい。
前記コイル要素は、径方向に配列され且つ第1方向に延びる複数の第1直線部から成る第1直線部群と、径方向に配列され且つ前記第1方向と非平行な第2方向に延びる複数の第2直線部から成る第2直線部群であって、各第2直線部が隣り合う前記第1直線部に接続された第2直線部群と、を含んでいてもよく、
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記第1直線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記間隙と前記第1直線部群の少なくとも一部とが成す角度は、80°~100°であってもよい。
軸方向に見て、前記間隙と前記第1直線部群の少なくとも一部とが成す角度は、80°~100°であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記間隙と前記第1直線部群の少なくとも一部とは、直交していてもよい。
軸方向に見て、前記間隙と前記第1直線部群の少なくとも一部とは、直交していてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記間隙は、前記第1直線部群よりも径方向の内方から前記第1直線部群よりも径方向の外方に亘って延びていてもよい。
前記間隙は、前記第1直線部群よりも径方向の内方から前記第1直線部群よりも径方向の外方に亘って延びていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記間隙は、前記第2直線部群と前記中心軸線との間を延びていてもよい。
軸方向に見て、前記間隙は、前記第2直線部群と前記中心軸線との間を延びていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記間隙またはその延長線は前記中心軸線と重なっていてもよい。
軸方向に見て、前記間隙またはその延長線は前記中心軸線と重なっていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第1直線部群内を前記第1直線部に沿って延びる他の間隙が形成されていてもよく、
前記他の間隙は、前記複数の第1直線部のうちの最内方の第1直線部より数えて前記複数の第1直線部の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第1直線部よりも、前記中心軸線の側を延びていてもよい。
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第1直線部群内を前記第1直線部に沿って延びる他の間隙が形成されていてもよく、
前記他の間隙は、前記複数の第1直線部のうちの最内方の第1直線部より数えて前記複数の第1直線部の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第1直線部よりも、前記中心軸線の側を延びていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第2直線部群内を前記第2直線部に沿って延びる他の間隙が形成されていてもよく、
前記他の間隙は、前記複数の第2直線部のうちの最内方の第2直線部より数えて前記複数の第2直線部の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第2直線部よりも、前記中心軸線の側を延びていてもよい。
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第2直線部群内を前記第2直線部に沿って延びる他の間隙が形成されていてもよく、
前記他の間隙は、前記複数の第2直線部のうちの最内方の第2直線部より数えて前記複数の第2直線部の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第2直線部よりも、前記中心軸線の側を延びていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第1直線部群内を前記第1直線部に沿って延びる他の間隙が形成されていてもよく、
前記他の間隙は、前記複数の第1直線部のうちの最外方の第1直線部より数えて前記複数の第1直線部の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第1直線部よりも、前記中心軸線の側とは反対の側を延びていてもよい。
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第1直線部群内を前記第1直線部に沿って延びる他の間隙が形成されていてもよく、
前記他の間隙は、前記複数の第1直線部のうちの最外方の第1直線部より数えて前記複数の第1直線部の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第1直線部よりも、前記中心軸線の側とは反対の側を延びていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第2直線部群内を前記第2直線部に沿って延びる他の間隙が形成されていてもよく、
前記他の間隙は、前記複数の第2直線部のうちの最外方の第2直線部より数えて前記複数の第2直線部の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第2直線部よりも、前記中心軸線の側とは反対の側を延びていてもよい。
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第2直線部群内を前記第2直線部に沿って延びる他の間隙が形成されていてもよく、
前記他の間隙は、前記複数の第2直線部のうちの最外方の第2直線部より数えて前記複数の第2直線部の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第2直線部よりも、前記中心軸線の側とは反対の側を延びていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、
径方向に配列され且つ第1方向に延びる複数の第1直線部から成る第1直線部群と、
径方向に配列され且つ前記第1方向と非平行な第2方向に延びる複数の第2直線部から成る第2直線部群と、
前記第1直線部群と前記第2直線部群との間に配置され、複数の中間曲線部から成る中間曲線部群と、
を更に含んでいてもよく、
前記第1直線部及び前記第2直線部の隣り合う端部は、前記中間曲線部を介して接続されていてもよい。
前記コイル要素は、
径方向に配列され且つ第1方向に延びる複数の第1直線部から成る第1直線部群と、
径方向に配列され且つ前記第1方向と非平行な第2方向に延びる複数の第2直線部から成る第2直線部群と、
前記第1直線部群と前記第2直線部群との間に配置され、複数の中間曲線部から成る中間曲線部群と、
を更に含んでいてもよく、
前記第1直線部及び前記第2直線部の隣り合う端部は、前記中間曲線部を介して接続されていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記中間曲線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されていてもよい。
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記中間曲線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記間隙と前記中間曲線部群の前記少なくとも一部の接線とが成す角度は、80°~100°であってもよい。
軸方向に見て、前記間隙と前記中間曲線部群の前記少なくとも一部の接線とが成す角度は、80°~100°であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記間隙と前記接線とが、直交していてもよい。
軸方向に見て、前記間隙と前記接線とが、直交していてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、
径方向に配列され且つ第1方向に延びる複数の第1直線部から成る第1直線部群と、
径方向に配列され且つ前記第1方向と非平行な第2方向に延びる複数の第2直線部から成る第2直線部群と、
前記第1直線部群と前記第2直線部群との間に配置され、複数の第1中間直線部から成る第1中間直線部群と、
を更に含んでいてもよく、
前記第1直線部及び前記第2直線部の隣り合う端部は、前記第1中間直線部を介して接続されていてもよい。
前記コイル要素は、
径方向に配列され且つ第1方向に延びる複数の第1直線部から成る第1直線部群と、
径方向に配列され且つ前記第1方向と非平行な第2方向に延びる複数の第2直線部から成る第2直線部群と、
前記第1直線部群と前記第2直線部群との間に配置され、複数の第1中間直線部から成る第1中間直線部群と、
を更に含んでいてもよく、
前記第1直線部及び前記第2直線部の隣り合う端部は、前記第1中間直線部を介して接続されていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記第1直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が、125°~145°であってもよく、
軸方向に見て、前記第2直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が、125°~145°であってもよい。
軸方向に見て、前記第1直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が、125°~145°であってもよく、
軸方向に見て、前記第2直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が、125°~145°であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記第1直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が、135°であってもよく、
軸方向に見て、前記第2直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が、135°であってもよい。
軸方向に見て、前記第1直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が、135°であってもよく、
軸方向に見て、前記第2直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が、135°であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、全体として八角形状であってもよい。
前記コイル要素は、全体として八角形状であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、全体として正八角形状であってもよい。
前記コイル要素は、全体として正八角形状であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記第1中間直線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されていてもよい。
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記第1中間直線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記間隙と前記第1中間直線部群の前記少なくとも一部とが成す角度は、80°~100°であってもよい。
軸方向に見て、前記間隙と前記第1中間直線部群の前記少なくとも一部とが成す角度は、80°~100°であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記間隙と前記第1中間直線部群の前記少なくとも一部とが、直交していてもよい。
軸方向に見て、前記間隙と前記第1中間直線部群の前記少なくとも一部とが、直交していてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、
径方向に配列され且つ第1方向に延びる複数の第1直線部から成る第1直線部群と、
径方向に配列され且つ前記第1方向と非平行な第2方向に延びる複数の第2直線部から成る第2直線部群と、
前記第1直線部群と前記第2直線部群との間に配置され、複数の第1中間直線部から成る第1中間直線部群と、
前記第1中間直線部群と前記第2直線部群との間に配置され、複数の第2中間直線部から成る第2中間直線部群と、
を更に含んでいてもよく、
前記第1直線部及び前記第2直線部の隣り合う端部は、前記第1中間直線部を介して接続されていてもよく、
前記第1中間直線部及び前記第2直線部の隣り合う端部は、前記第2中間直線部を介して接続されていてもよい。
前記コイル要素は、
径方向に配列され且つ第1方向に延びる複数の第1直線部から成る第1直線部群と、
径方向に配列され且つ前記第1方向と非平行な第2方向に延びる複数の第2直線部から成る第2直線部群と、
前記第1直線部群と前記第2直線部群との間に配置され、複数の第1中間直線部から成る第1中間直線部群と、
前記第1中間直線部群と前記第2直線部群との間に配置され、複数の第2中間直線部から成る第2中間直線部群と、
を更に含んでいてもよく、
前記第1直線部及び前記第2直線部の隣り合う端部は、前記第1中間直線部を介して接続されていてもよく、
前記第1中間直線部及び前記第2直線部の隣り合う端部は、前記第2中間直線部を介して接続されていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記第1直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が、140°~160°であってもよく、
軸方向に見て、前記第1中間直線部と前記第2中間直線部とが成す角度が、140°~160°であってもよく、
軸方向に見て、前記第2中間直線部と前記第2直線部とが成す角度が、140°~160°であってもよい。
軸方向に見て、前記第1直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が、140°~160°であってもよく、
軸方向に見て、前記第1中間直線部と前記第2中間直線部とが成す角度が、140°~160°であってもよく、
軸方向に見て、前記第2中間直線部と前記第2直線部とが成す角度が、140°~160°であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記第1直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が、150°であってもよく、
軸方向に見て、前記第1中間直線部と前記第2中間直線部とが成す角度が、150°であってもよく、
軸方向に見て、前記第2中間直線部と前記第2直線部とが成す角度が、150°であってもよい。
軸方向に見て、前記第1直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が、150°であってもよく、
軸方向に見て、前記第1中間直線部と前記第2中間直線部とが成す角度が、150°であってもよく、
軸方向に見て、前記第2中間直線部と前記第2直線部とが成す角度が、150°であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、全体として十二角形状であってもよい。
前記コイル要素は、全体として十二角形状であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、全体として正十二角形状であってもよい。
前記コイル要素は、全体として正十二角形状であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記第1中間直線部群の少なくとも一部又は前記第2中間直線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されていてもよい。
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記第1中間直線部群の少なくとも一部又は前記第2中間直線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記間隙と前記第1中間直線部群の前記少なくとも一部又は前記第2中間直線部群の前記少なくとも一部とが成す角度は、80°~100°であってもよい。
軸方向に見て、前記間隙と前記第1中間直線部群の前記少なくとも一部又は前記第2中間直線部群の前記少なくとも一部とが成す角度は、80°~100°であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記間隙と前記第1中間直線部群の前記少なくとも一部又は前記第2中間直線部群の前記少なくとも一部とが、直交していてもよい。
軸方向に見て、前記間隙と前記第1中間直線部群の前記少なくとも一部又は前記第2中間直線部群の前記少なくとも一部とが、直交していてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記コイル要素の少なくとも一部を横断する間隙が形成されていてもよく、
軸方向に見て、前記間隙は、前記コイル要素を形成する複数のターン部の少なくとも一部と交差してもよく、
軸方向に見て、前記間隙と前記ターン部とが交差する点において、前記間隙と当該ターン部または当該ターン部の接線とが成す角度が、80°~100°であってもよい。
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記コイル要素の少なくとも一部を横断する間隙が形成されていてもよく、
軸方向に見て、前記間隙は、前記コイル要素を形成する複数のターン部の少なくとも一部と交差してもよく、
軸方向に見て、前記間隙と前記ターン部とが交差する点において、前記間隙と当該ターン部または当該ターン部の接線とが成す角度が、80°~100°であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記間隙と前記ターン部とが交差する点において、前記間隙は、当該ターン部または当該ターン部の接線と直交していてもよい。
軸方向に見て、前記間隙と前記ターン部とが交差する点において、前記間隙は、当該ターン部または当該ターン部の接線と直交していてもよい。
第1の発明によるコイルユニットは、前記コイルに接続された第1接続端子を更に備えていてもよく、
前記コイルは、前記中心軸線に近い内方端部と、前記中心軸線から遠い外方端部とを有していてもよく、
前記第1接続端子は、前記内方端部に接続され、前記コイルの内方から外方へ延びていてもよく、
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、前記コイルの内方から外方へ延びる間隙が形成されていてもよく、
軸方向に見て、前記第1接続端子は、前記間隙内又は前記シールド小片に形成された切欠内を延びていてもよい。
前記コイルは、前記中心軸線に近い内方端部と、前記中心軸線から遠い外方端部とを有していてもよく、
前記第1接続端子は、前記内方端部に接続され、前記コイルの内方から外方へ延びていてもよく、
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、前記コイルの内方から外方へ延びる間隙が形成されていてもよく、
軸方向に見て、前記第1接続端子は、前記間隙内又は前記シールド小片に形成された切欠内を延びていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイルユニットの側面視において、前記第1接続端子は、前記シールド小片と重なる高さ位置で前記コイルの内方から外方へ延びていてもよい。
前記コイルユニットの側面視において、前記第1接続端子は、前記シールド小片と重なる高さ位置で前記コイルの内方から外方へ延びていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、径方向に並ぶ複数のターン部を有していてもよく、
軸方向に見て、前記第1接続端子と各ターン部とが交差する点において、前記第1接続端子と当該ターン部または当該ターン部の接線とが成す角度が、80°~100°であってもよい。
前記コイル要素は、径方向に並ぶ複数のターン部を有していてもよく、
軸方向に見て、前記第1接続端子と各ターン部とが交差する点において、前記第1接続端子と当該ターン部または当該ターン部の接線とが成す角度が、80°~100°であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記第1接続端子と各ターン部とが交差する点において、前記第1接続端子は、当該ターン部または当該ターン部の接線と直交していてもよい。
軸方向に見て、前記第1接続端子と各ターン部とが交差する点において、前記第1接続端子は、当該ターン部または当該ターン部の接線と直交していてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、径方向に配列され且つ同一方向に延びる複数の直線部から成る直線部群を更に含んでいてもよく、
軸方向に見て、前記第1接続端子は、前記直線部群と交差していてもよい。
前記コイル要素は、径方向に配列され且つ同一方向に延びる複数の直線部から成る直線部群を更に含んでいてもよく、
軸方向に見て、前記第1接続端子は、前記直線部群と交差していてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記第1接続端子と前記直線部群とが成す角度が、80°~100°であってもよい。
軸方向に見て、前記第1接続端子と前記直線部群とが成す角度が、80°~100°であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記第1接続端子は、前記直線部群と直交していてもよい。
軸方向に見て、前記第1接続端子は、前記直線部群と直交していてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、径方向に配列され且つ互いに平行に延びる複数の曲線部から成る曲線部群を更に含んでいてもよく、
軸方向に見て、前記第1接続端子は、前記曲線部群と交差していてもよい。
前記コイル要素は、径方向に配列され且つ互いに平行に延びる複数の曲線部から成る曲線部群を更に含んでいてもよく、
軸方向に見て、前記第1接続端子は、前記曲線部群と交差していてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記第1接続端子と前記曲線部群の接線とが成す角度が、80°~100°であってもよい。
軸方向に見て、前記第1接続端子と前記曲線部群の接線とが成す角度が、80°~100°であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記第1接続端子は、前記曲線部群の接線と直交していてもよい。
軸方向に見て、前記第1接続端子は、前記曲線部群の接線と直交していてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記第1接続端子と前記第1シールド部材の外周縁とが重なる点を第1の点としてもよく、
軸方向に見て、前記外方端部に接続する第2接続端子と前記第1シールド部材の外周縁とが重なる点を第2の点としてもよく、
軸方向に見て、前記第1の点と前記中心軸線とを結ぶ第1仮想線と、前記第2の点と前記中心軸線とを結ぶ第2仮想線と、が成す角度が、90°以下であってもよい。
軸方向に見て、前記第1接続端子と前記第1シールド部材の外周縁とが重なる点を第1の点としてもよく、
軸方向に見て、前記外方端部に接続する第2接続端子と前記第1シールド部材の外周縁とが重なる点を第2の点としてもよく、
軸方向に見て、前記第1の点と前記中心軸線とを結ぶ第1仮想線と、前記第2の点と前記中心軸線とを結ぶ第2仮想線と、が成す角度が、90°以下であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記第1仮想線と前記第2仮想線とが成す角度が、45°以下であってもよい。
前記第1仮想線と前記第2仮想線とが成す角度が、45°以下であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記第1接続端子と前記第1シールド部材の外周縁とが重なる点を第1の点としてもよく、
軸方向に見て、前記外方端部に接続する第2接続端子と前記第1シールド部材の外周縁とが重なる点を第2の点としてもよく、
前記第1の点と前記第2の点との距離が、100mm以下であってもよい。
軸方向に見て、前記第1接続端子と前記第1シールド部材の外周縁とが重なる点を第1の点としてもよく、
軸方向に見て、前記外方端部に接続する第2接続端子と前記第1シールド部材の外周縁とが重なる点を第2の点としてもよく、
前記第1の点と前記第2の点との距離が、100mm以下であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記第1の点と前記第2の点との距離が、50mm以下であってもよい。
前記第1の点と前記第2の点との距離が、50mm以下であってもよい。
第1の発明によるコイルユニットは、前記コイルに接続された第2接続端子を更に備えていてもよく、
軸方向に見て、前記第2シールド部材は四角形状を成していてもよく、前記第1接続端子および前記第2接続端子は、前記第2シールド部材の同じ辺から延び出していてもよい。
軸方向に見て、前記第2シールド部材は四角形状を成していてもよく、前記第1接続端子および前記第2接続端子は、前記第2シールド部材の同じ辺から延び出していてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、その外方端部から内方端部に向かって第1周回方向に前記中心軸線の周りを周回していてもよく、
前記外方端部は、前記内方端部から前記第1周回方向にずれていてもよい。
前記コイル要素は、その外方端部から内方端部に向かって第1周回方向に前記中心軸線の周りを周回していてもよく、
前記外方端部は、前記内方端部から前記第1周回方向にずれていてもよい。
第1の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、前記内方端部を含む第1ターン部と、前記第1ターン部と径方向に隣り合う第2ターン部であって、前記第1ターン部よりも径方向の外方に配置された第2ターン部と、前記第2ターン部と径方向に隣り合う第3ターン部であって前記第2ターン部よりも径方向の外方に配置された第3ターン部と、を含んでいてもよく、
前記内方端部と前記第2ターン部との距離が、前記第2ターン部と前記第3ターン部との距離よりも大きくてもよい。
前記コイル要素は、前記内方端部を含む第1ターン部と、前記第1ターン部と径方向に隣り合う第2ターン部であって、前記第1ターン部よりも径方向の外方に配置された第2ターン部と、前記第2ターン部と径方向に隣り合う第3ターン部であって前記第2ターン部よりも径方向の外方に配置された第3ターン部と、を含んでいてもよく、
前記内方端部と前記第2ターン部との距離が、前記第2ターン部と前記第3ターン部との距離よりも大きくてもよい。
第1の発明による送電装置は、第1の発明によるコイルユニットを備える。
第1の発明による受電装置は、第1の発明によるコイルユニットを備える。
第1の発明による電力伝送システムは、
送電装置と、受電装置とを備え、
前記送電装置及び前記受電装置のうちの少なくともいずれかが、第1の発明によるコイルユニットを備える。
送電装置と、受電装置とを備え、
前記送電装置及び前記受電装置のうちの少なくともいずれかが、第1の発明によるコイルユニットを備える。
第1の発明による移動体は、第1の発明によるコイルユニットを備える。
第1の発明によれば、コイルユニットの寸法を低減させることができる。
<第2の発明>
第2の発明は、効率的な電力伝送を実現することを目的とする。
第2の発明は、効率的な電力伝送を実現することを目的とする。
第2の発明によるコイルユニットは、任意の中心軸線の周りで渦巻形状に形成されたコイル要素を含むコイルを備え、
軸方向に見て、前記コイル要素は全体として八角形状である。
軸方向に見て、前記コイル要素は全体として八角形状である。
第2の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、八角形の8つの辺のうちの7つの辺に沿って延びる7つの直線部群を含んでいてもよく、
隣り合う前記直線部群が成す角度が、125°~145°であってもよい。
前記コイル要素は、八角形の8つの辺のうちの7つの辺に沿って延びる7つの直線部群を含んでいてもよく、
隣り合う前記直線部群が成す角度が、125°~145°であってもよい。
第2の発明によるコイルユニットにおいて、
隣り合う前記直線部群が成す角度が、135°であってもよい。
隣り合う前記直線部群が成す角度が、135°であってもよい。
第2の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、全体として正八角形状であってもよい。
前記コイル要素は、全体として正八角形状であってもよい。
あるいは、第2の発明によるコイルユニットは、任意の中心軸線の周りで渦巻形状に形成されたコイル要素を含むコイルを備え、
軸方向に見て、前記コイル要素は全体として十二角形状である。
軸方向に見て、前記コイル要素は全体として十二角形状である。
第2の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、十二角形の12の辺のうちの11の辺に沿って延びる11の直線部群を含んでいてもよく、
隣り合う前記直線部群が成す角度が、140°~160°であってもよい。
前記コイル要素は、十二角形の12の辺のうちの11の辺に沿って延びる11の直線部群を含んでいてもよく、
隣り合う前記直線部群が成す角度が、140°~160°であってもよい。
第2の発明によるコイルユニットにおいて、
隣り合う前記直線部群が成す角度が、150°であってもよい。
隣り合う前記直線部群が成す角度が、150°であってもよい。
第2の発明によるコイルユニットにおいて、
前記コイル要素は、全体として正十二角形状であってもよい。
前記コイル要素は、全体として正十二角形状であってもよい。
第2の発明によるコイルユニットは、第1シールド部材を更に備えていてもよく、
前記第1シールド部材は、複数のシールド小片に分割されていてもよく、
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙が形成されていてもよく、
前記コイル要素は、径方向に配列され且つ同一方向に延びる複数の直線部から成る直線部群を含んでいてもよく、
軸方向に見て、前記間隙は、前記直線部群の少なくとも一部を横断していてもよい。
前記第1シールド部材は、複数のシールド小片に分割されていてもよく、
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙が形成されていてもよく、
前記コイル要素は、径方向に配列され且つ同一方向に延びる複数の直線部から成る直線部群を含んでいてもよく、
軸方向に見て、前記間隙は、前記直線部群の少なくとも一部を横断していてもよい。
第2の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記間隙と前記直線部群の前記少なくとも一部とが成す角度が、80°~100°であってもよい。
軸方向に見て、前記間隙と前記直線部群の前記少なくとも一部とが成す角度が、80°~100°であってもよい。
第2の発明によるコイルユニットにおいて、
軸方向に見て、前記間隙は、前記直線部群の前記少なくとも一部と直交していてもよい。
軸方向に見て、前記間隙は、前記直線部群の前記少なくとも一部と直交していてもよい。
第2の発明による送電装置は、第2の発明によるコイルユニットを備える。
第2の発明による受電装置は、第2の発明によるコイルユニットを備える。
第2の発明による電力伝送システムは、
送電装置と、受電装置とを備え、
前記送電装置及び前記受電装置のうちの少なくともいずれかが、第2の発明によるコイルユニットを備える。
送電装置と、受電装置とを備え、
前記送電装置及び前記受電装置のうちの少なくともいずれかが、第2の発明によるコイルユニットを備える。
第2の発明による移動体は、第2の発明によるコイルユニットを備える。
第2の発明によれば、効率的な電力伝送を実現することができる。
以下、図面を参照して各実施の形態について説明する。なお、本件明細書に添付する図面においては、図示と理解のしやすさの便宜上、適宜縮尺および縦横の寸法比等を、実物のそれらから変更し誇張してある。
また、本明細書において、「シート」、「フィルム」、「板」などの用語は、呼称の違いのみに基づいて、互いから区別されるものではない。したがって、例えば「シート」は、フィルムや板とも呼ばれ得るような部材も含む概念である。
また、本明細書において「シート面(板面、フィルム面)」とは、対象となるシート状(板状、フィルム状)の部材を全体的且つ大局的に見た場合において対象となるシート状(板状、フィルム状)の部材の平面方向(面方向)と一致する面のことを指す。さらに、本明細書において、シート状(板状、フィルム状)の部材の法線方向とは、対象となるシート状(板状、フィルム状)の部材のシート面(板面、フィルム面)への法線方向のことを指す。
<ワイヤレス電力伝送システム>
図1は、後述する実施の形態に係るコイルユニットが適用され得るワイヤレス電力伝送システムSを概略的に示す。まず、ワイヤレス電力伝送システムS(以下、電力伝送システムSと略す。)について図1を参照しつつ説明する。
図1は、後述する実施の形態に係るコイルユニットが適用され得るワイヤレス電力伝送システムSを概略的に示す。まず、ワイヤレス電力伝送システムS(以下、電力伝送システムSと略す。)について図1を参照しつつ説明する。
電力伝送システムSは、送電装置1と、受電装置2とを備える。送電装置1は、コイルユニット5と、高周波電流供給部1Aとを含む。送電装置1におけるコイルユニット5は、送電コイルユニットとして機能する。高周波電流供給部1Aは、送電コイルユニットとしてのコイルユニット5に高周波電流を供給する。
受電装置2は、コイルユニット5と、変換部2Aとを含む。受電装置2におけるコイルユニット5は、受電コイルユニットとして機能する。変換部2Aは、コイルユニット5で生じる高周波電流を整形する。変換部2Aは、高周波電流を直流電流に変換する整流回路などを有する。
送電装置1から受電装置2にワイヤレス(非接触)で電力を伝送する際には、送電装置1が、高周波電流供給部1Aから送電コイルユニットとしてのコイルユニット5に所定の周波数の高周波電流を供給する。この際、コイルユニット5には、電磁誘導により磁界が生じる。そして、この磁界の影響で、受電装置2では、受電コイルユニットとしてのコイルユニット5に高周波電流が生じる。変換部2Aは、この高周波電流を直流電流に変換し、変換した直流電流を例えば図示しないバッテリに供給する。
図1に示す電力伝送システムSは、電力伝送方式として、磁界共鳴方式を採用している。ただし、電力伝送システムSは、電磁誘導方式の電力伝送システムとして構成されてもよい。ここでは、電力伝送システムSが、電気自動車にワイヤレスで電力を伝送するシステムとして構成される場合を例に挙げて説明する。この場合、送電装置1は、道路、駐車場などに設置される。受電装置2は、電気自動車に設置される。
ただし、電力伝送システムSの用途は、電気自動車への電力伝送に限られるものではない。例えば、電力伝送システムSは、ドローンなどの飛行体、ロボットへの電力伝送に用いられてもよい。また、電力伝送システムSは、海中における潜水艇や、探査ロボットへの電力伝送に用いられてもよい。このように、電力伝送システムSは、電気自動車、飛行体、ロボット、潜水艇等、様々な移動体への電力伝送に用いられ得る。なお、実施の形態に係るコイルユニットの用途は、ワイヤレス電力伝送システムに限られない。例えば、実施の形態に係るコイルユニットは、トランス、DC-DCコンバータ、アンテナなどに用いられてもよい。
電力伝送システムSはそれぞれ、コイルユニット5として、後述する第1及び第2の実施形態及びそれらの変形例に係るコイルユニット5のいずれかを備える。なお、送電装置1及び受電装置2のそれぞれにおいて、同じコイルユニット5が用いられてもよい。また、送電装置1及び受電装置2のそれぞれにおいて、互いに異なるコイルユニット5が用いられてもよい。また、送電装置1及び受電装置2のうちの一方において第1及び第2の実施形態及びそれらの変形例のコイルユニット5が用いられ、他方ではその他の形式のコイルユニットが用いられてよい。以下、第1及び第2の実施形態及びそれらの変形例に係るコイルユニット5について説明する。
<<第1の実施形態>>
以下、図面を参照して本発明の第1の実施形態について説明する。
以下、図面を参照して本発明の第1の実施形態について説明する。
<コイルユニット>
図2は、第1の実施形態に係るコイルユニット5の斜視図である。図3は、コイルユニット5の分解斜視図である。図4は、図2のIV-IV線に沿うコイルユニット5の断面図である。図5A及び図5Bは、コイルユニット5の平面図である。図3及び図5Aでは、後述する第1接続端子46及び第2接続端子47の図示を省略している。
図2は、第1の実施形態に係るコイルユニット5の斜視図である。図3は、コイルユニット5の分解斜視図である。図4は、図2のIV-IV線に沿うコイルユニット5の断面図である。図5A及び図5Bは、コイルユニット5の平面図である。図3及び図5Aでは、後述する第1接続端子46及び第2接続端子47の図示を省略している。
図2乃至図4に示すように、コイルユニット5は、コイル10と、磁性体樹脂層20と、第1シールド部材30と、第2シールド部材40と、を備える。図示された例では、コイルユニット5は、更に、第1接続端子46及び第2接続端子47を備える。図2に示すように、第1接続端子46及び第2接続端子47は、それぞれ、コイル10の一方の端部10e1及び他方の端部10e2に接続されている。
図4に示すように、コイル10は第1主面10a及び第2主面10bを有する。第2主面10bは、第1主面10aとは反対側の面である。コイル10及び磁性体樹脂層20と、第1シールド部材30と、第2シールド部材40とは、第1主面10aから第2主面10bに向かう方向に、この順で配置されている。以下では、コイルユニット5及びその構成要素について用いる「第1側」及び「第2側」の用語は、それぞれ、第1主面10aが向く側及び第2主面10bが向く側を意味する。
(コイル)
図5Aに示すように、コイル10は、任意の中心軸線Cの周りで渦巻形状に形成されたコイル要素10iを含んでいる。渦巻形状とは、旋回するにつれて中心から遠ざかる(あるいは旋回するにつれて中心に近づく)平面曲線の形を意味する。ここで言う平面曲線には、折れ線状に曲がって連なる平面パターンも含む。図示された本実施の形態において、渦巻形状は、中心軸線に直交する仮想平面上に位置している。コイル要素10iは、導電材料から形成される。本実施の形態では、コイル要素10iが銅から形成されるが、これに限られない。コイル要素10iは、銅合金、アルミニウム、アルミニウム合金などの他の導電材料から形成されてもよい。
図5Aに示すように、コイル10は、任意の中心軸線Cの周りで渦巻形状に形成されたコイル要素10iを含んでいる。渦巻形状とは、旋回するにつれて中心から遠ざかる(あるいは旋回するにつれて中心に近づく)平面曲線の形を意味する。ここで言う平面曲線には、折れ線状に曲がって連なる平面パターンも含む。図示された本実施の形態において、渦巻形状は、中心軸線に直交する仮想平面上に位置している。コイル要素10iは、導電材料から形成される。本実施の形態では、コイル要素10iが銅から形成されるが、これに限られない。コイル要素10iは、銅合金、アルミニウム、アルミニウム合金などの他の導電材料から形成されてもよい。
図2乃至図5Bに示す例では、コイル10は単一のコイル要素10iから構成される。コイル要素10iは板状である。すなわち、コイル要素10iは平面コイルである。詳しくは、コイル要素10iは、非リッツ線の平面コイル要素である。図4に示すように、コイル要素10iの渦巻形状の周回方向に直交する方向での導線断面形状は矩形状になっている。
図2乃至図5Bに示す符号Cは、コイル要素10iの渦巻形状の中心を通るコイル要素10i(またはコイル10)の中心軸線を示している。以下、軸方向とは、中心軸線C上を延びる方向又は中心軸線Cに平行な方向を意味する。また、径方向とは、中心軸線Cを中心とする円の径方向を意味する。また、周方向とは、中心軸線Cを中心とする円に沿った方向(当該円の周方向)を意味する。
コイル要素10iは、渦巻形状を有する導電体10Eを含む。導電体10Eは、径方向に並ぶ複数のターン部101~108を含む。図示された例では、導電体10Eは、第1~第8ターン部101~108を含む。第1~第8ターン部101~108は、径方向の内側から外側に向けて、この順に並んでいる。言い換えると、第1ターン部101が径方向の最も内方に位置し、第8ターン部108が径方向の最も外方に位置している。更に言い換えると、第1ターン部101がコイル要素10iの最内周部を形成する。また、第8ターン部108がコイル要素10iの最外周部を形成する。なお、ある部材の径方向の内方とは、当該部材よりも中心軸線Cに近い位置のことを意味する。また、ある部材の径方向の外方とは、当該部材よりも径方向の外方に離れた位置のことを意味する。例えば「コイル要素10iの径方向の内方」と言う場合、これは、最内周のターン部101よりも中心軸線Cに近い位置のことを意味する。「コイル要素10iの径方向の外方」と言う場合、これは、最外周のターン部108よりも径方向の外方に離れた位置のことを意味する。
各ターン部101~108は、上記仮想平面上を延びている。第1~第8ターン部101~108は、この順に連なり、これによりコイル要素10iは渦巻形状を形成している。図示された例では、コイル要素10i(導電体10E)は、各ターン部101~108が概ね四角形を成すように巻き回されているが、これに限られない。各ターン部101~108は、四角形以外の多角形を概ね成すように巻き回されていてもよい。
各ターン部101~108の一方の端部は、当該ターン部の101~108の他方の端部よりも、径方向の内方に位置している。言い換えると、各ターン部101~108の他方の端部は、当該ターン部の101~108の一方の端部よりも、径方向の外方に位置している。
各ターン部101~108は、中心軸線Cの周りに配置された複数の直線部11~14を含む。中心軸線Cを中心とする円の周方向に隣り合う直線部11~14は、互いに接続されている。図示された例では、周方向に隣り合う直線部は、周方向に沿って湾曲する第1中間曲線部151~154を介して接続されている。図示された例では、第1~第8ターン部101~108は、第1方向D1に延びる第1直線部11及び第3直線部13と、第2方向D2に延びる第2直線部12及び第4直線部14とを含む。第1方向D1と第2方向D2とは、互いに非平行である。図示された例では、第1方向D1と第2方向D2とは、直交している。各ターン部101~108において、第1直線部11及び第3直線部13は、その間を中心軸線Cが通るように配置されている。また、各ターン部101~108において、第2直線部12及び第4直線部14は、その間を中心軸線Cが通るように配置されている。各ターン部101~108において、第1直線部11及び第2直線部12の隣り合う端部は、第1A中間曲線部151を介して接続されている。同様に、各ターン部101~108において、第2直線部12及び第3直線部13の隣り合う端部は、第1B中間曲線部152を介して接続されている。また、各ターン部101~108において、第3直線部13及び第4直線部14の隣直線り合う端部は、第1C中間曲線部153を介して接続されている。
さらに、径方向に隣り合うターン部101,102;・・・;107,108の第4直線部14及び第1直線部11の隣り合う端部は、第1D中間曲線部154を介して接続されている。例えば、第1ターン部101の第4直線部14及び第2ターン部102の第1直線部11の隣り合う端部は、第1D中間曲線部154を介して接続されている。また、第2ターン部102の第4直線部14及び第3ターン部103の第1直線部11の隣り合う端部は、第1D中間曲線部154を介して接続されている。図2に示すように、最内方に位置する第1ターン部101の第1直線部11には、第1接続端子46が接続されている。最外方に位置する第8ターン部108の第4直線部14には、第2接続端子47が接続されている。
複数のターン部101~108の第1直線部11は、径方向に配列されて第1直線部群11Gを形成する。また、複数のターン部101~108の第2直線部12は、径方向に配列されて第2直線部群12Gを形成する。また、複数のターン部101~108の第3直線部13は、径方向に配列されて第3直線部群13Gを形成する。また、複数のターン部101~108の第4直線部14は、径方向に配列されて第4直線部群14Gを形成する。径方向に隣り合う直線部11,11;12,12;13,13;14,14は、互いから径方向に離間している。第1~第4直線部群11G~14Gは、それぞれ、複数の第1~第4直線部11~14からなる平行直線群である。
複数のターン部101~108の第1A中間曲線部151は、径方向に配列されて第1A中間曲線部群151Gを形成する。複数のターン部101~108の第1B中間曲線部152は、径方向に配列されて第1B中間曲線部群152Gを形成する。複数のターン部101~108の第1C中間曲線部153は、径方向に配列されて第1C中間曲線部群153Gを形成する。複数のターン部101~108の第1D中間曲線部154は、径方向に配列されて第1D中間曲線部群154Gを形成する。径方向に隣り合う第1中間曲線部151,151;152,152;153,153;154,154は、互いから径方向に離間している。第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gは、それぞれ、複数の第1A~第1D中間曲線部151~154からなる平行曲線群である。
図2乃至図5Bに示す例では、複数のターン部101~108のピッチが等しい。したがって、第1ターン部101と第2ターン部102との距離と、第2ターン部102と第3ターン部103との距離とが等しい。また、各直線部群11G~14Gにおいて、複数の直線部11~14のピッチが等しい。したがって、第1ターン部101の第1直線部11と第2ターン部102の第1直線部11との距離と、第2ターン部102の第1直線部11と第3ターン部103の第1直線部11との距離とが等しい。また、各第1中間曲線部群151G~154Gにおいて、複数の第1中間曲線部151~154のピッチが等しい。したがって、第1ターン部101の第1中間曲線部151と第2ターン部102の第1中間曲線部151との距離と、第2ターン部102の第1中間曲線部151と第3ターン部103の第1中間曲線部151との距離と、が等しい。
以上に説明したコイル要素10iは、一例として銅板等の金属板から渦巻形状に打ち抜かれて形成される。一方で、コイル要素10iは、銅箔等の金属箔を渦巻形状にエッチングすることでも形成され得る。この場合、コイル要素10iを複雑な渦巻形状パターンで形成可能となる。ただし、エッチングでは大電力の伝送を実施可能なコイル要素10iの厚さの確保に手間がかかる。そのため、製造効率の観点では打ち抜きが好ましい。
また、コイル要素10iにおける導電体10Eの厚さは、例えば0.2mm以上1.0mm以下でもよい。また、コイル要素10iの半径(中心軸線Cから径方向で最も離れた部分までの距離)は200mm以上でもよい。コイル10が磁界共鳴方式で電気自動車に電力を伝送する電力伝送システムSの送電コイルユニット又は受電コイルユニットで用いられる場合、コイル要素10iの半径(中心軸線Cから径方向で最も離れた部分までの距離)は、通常、200mm以上で350mm以下である。本実施の形態では、コイル要素10iが全体として長方形状である。この場合、コイル要素10iの長手方向の最大寸法は、300mm以上700mm以下でもよく、長手方向に直交する短手方向の最大寸法は、200mm以上650mm以下でもよい。例えば、コイル10が送電コイルユニットで用いられる場合、コイル要素10iの長手方向の寸法は550mm以上700mm以下であってよく、コイル要素10iの短手方向の寸法は400mm以上550mm以下であってよい。また、コイル10が受電コイルユニットで用いられる場合、コイル要素10iの長手方向の寸法は350mm以上500mm以下であってよく、コイル要素10iの短手方向の寸法は200mm以上350mm以下であってよい。
また、磁界共鳴方式で電気自動車に電力を伝送する場合、10kHzから200kHz、特に79kHzから90kHzの高周波電流の周波数域で、1kW以上、望ましくは5kW以上の電力を伝送可能とすることが望ましい。この場合、銅で形成されるコイル要素10iの厚さは、0.4mm以上であることが好ましい。なお、コイル要素10iの厚さが大き過ぎるとコイル10の重量が増加し、例えば車載に好ましくない。そのため、コイル要素10iの厚さは、例えば2.0mm以下でもよいし、1.5mm以下でもよいし、1.0mm以下でもよい。
コイル要素10iにおける導電体10Eの線幅は、特に限られない。ただし、例えば79kHzから90kHzの高周波電流の周波数域で、1kW以上、好ましくは5kW以上の電力を伝送可能とすることを考慮すると、各ターン部101~108の線幅は、2mm以上20mm以下でもよく、2mm以上16mm以下、2mm以上12mm以下、2mm以上8mm以下でもよい。なお、線幅とは、導電体10Eが周回する方向に直交する断面での導電体10Eの内周面と外周面との間の距離のことを意味する。
なお、上述した渦巻形状の中心軸線Cは、本明細書では次のようにして定められる。まず、最内周のターン部101の径方向の内方の端部から最内周のターン部101と相似の形状の線状の仮想ターン部を径方向の内方に渦巻形状をなすように順次描画していく。そして、直径1cm内に収まる仮想ターン部が描画できるまで描画を継続する。そして、直径1cm内に収まる仮想ターン部の径方向の内方を、渦巻形状の周方向及び径方向に直交する方向に通過する線が、中心軸線Cとして定められる。
コイル10は、第1接続端子46が接続される端部10e1と、第2接続端子47が接続される10e2とを有する。図示された例では、コイル10は、単一のコイル要素10iから構成される。このため、一方の端部10e1は、コイル10の径方向の内方に位置する内方端部である。また、他方の端部10e2は、コイル10の径方向の外方に位置する外方端部である。内方端部10e1は、コイル要素10iの第1ターン部101の端部である。外方端部10e2は、コイル要素10iの第8ターン部108の端部である。
(磁性体樹脂層)
磁性体樹脂層20は、磁気の透過及び/又は漏れ磁界の抑制のために設けられている。磁性体樹脂層20は、コイル10の軸方向でコイル10と重なる。この状態で、磁性体樹脂層20は、コイル10の第2主面10bに直接接触している。言い換えると、磁性体樹脂層20は、導電体10Eと直接接触している。図示された例では、磁性体樹脂層20は、コイル10の第2主面10bに密着している。言い換えると、磁性体樹脂層20は、導電体10Eと密着している。磁性体樹脂層20は、第2主面10bを覆っている。より詳しくは、磁性体樹脂層20は、その外周縁が、軸方向に見てコイル10の外側に位置するように形成されている。
磁性体樹脂層20は、磁気の透過及び/又は漏れ磁界の抑制のために設けられている。磁性体樹脂層20は、コイル10の軸方向でコイル10と重なる。この状態で、磁性体樹脂層20は、コイル10の第2主面10bに直接接触している。言い換えると、磁性体樹脂層20は、導電体10Eと直接接触している。図示された例では、磁性体樹脂層20は、コイル10の第2主面10bに密着している。言い換えると、磁性体樹脂層20は、導電体10Eと密着している。磁性体樹脂層20は、第2主面10bを覆っている。より詳しくは、磁性体樹脂層20は、その外周縁が、軸方向に見てコイル10の外側に位置するように形成されている。
磁性体樹脂層20は磁性を有する。コイルユニット5で生じる磁界は、コイル10の中心軸線Cに対して全方向に広がるように生じる。この際、磁性体樹脂層20は磁性を有することで、広がろうとする磁束線を中心軸線C側に配向できる。また、コイルユニット5で生じる磁界がコイルユニット5の周辺に位置する周辺部品に到達すると、周辺部品に悪影響が生じる場合がある。そのため、磁性体樹脂層20は、磁力線の周辺部品への到達を抑制するために設けられている。これにより、磁性体樹脂層20は電流の発生に寄与しない漏れ磁界を抑制できる。
磁性体樹脂層20は磁性体を含む。磁性体樹脂層20は好ましくは軟磁性体を含む。より具体的には、磁性体樹脂層20はフェライトを含む、好ましくはソフトフェライトを含む。また、磁性体樹脂層20は、ナノ結晶磁性体を含んでもよい。
また、磁性体樹脂層20は樹脂を含む。磁性体樹脂層20を形成するための樹脂としては、例えば、エポキシ樹脂やポリイミド等の熱硬化性樹脂を採用可能である。この場合、後述するようにコイル10と磁性体樹脂層20とを熱プレスによって一体化する際、磁性体樹脂層20の樹脂を、熱硬化の過程で、コイル10の形状に沿って変形させることが容易である。また、磁性体樹脂層20を形成するための樹脂として、ナイロン等の熱可塑性樹脂も採用可能である。この場合も、磁性体樹脂層20の樹脂を、コイル10の形状に沿って変形させることが容易である。
図2及び図4に示すように、磁性体樹脂層20は、コイル10の渦巻形状に対応する渦巻形状の凹部25を有する。凹部25は、磁性体樹脂層20のうち、コイル10の軸方向に、言い換えると磁性体樹脂層20の厚さ方向に窪んだ部分である。凹部25は、コイル10の軸方向で見て渦巻形状である。そして、コイル10の少なくとも一部は、その渦巻形状を凹部25の渦巻形状に整合させた状態で、凹部25内に収納されている。詳しくは、凹部25は、導電体10Eの全体を収納する。このため、図4に示すように、磁性体樹脂層20は、コイル10の第1主面10a以外の3つの面に直接接触している。
本実施の形態では、導電体10Eは磁性体樹脂層20から突出しない。言い換えると、コイル10の第1主面10aと磁性体樹脂層20の第1側を向く面とは面一である。ただし、コイル10の一部が磁性体樹脂層20から突出するように、コイル10の一部のみが凹部25内に収納されてもよい。また、磁性体樹脂層20に凹部25が形成されず、平坦な磁性体樹脂層20の面にコイル10が設けられてもよい。また、導電体10Eは、外部に露出しない状態で磁性体樹脂層20に埋め込まれてもよい。
上述したように、図示された例では、磁性体樹脂層20は、コイル10の第2主面10bに密着している。具体的には、磁性体樹脂層20は、コイル10に凹部25において溶着している。すなわち、コイル10と磁性体樹脂層20とは、凹部25においてアンカー効果で接合されている。コイル10と磁性体樹脂層20とは例えば熱プレスにより一体化される。この際、磁性体樹脂層20の一部がコイル10の表面の凹所に入り込み、その後、硬化する。これにより、コイル10と磁性体樹脂層20とが溶着され、磁性体樹脂層20はコイル10と密着する。
図示された例では、磁性体樹脂層20は、後述する第1シールド部材30と同様に、複数に分割されている。磁性体樹脂層20は、複数の磁性体樹脂要素21~24を含む。図示された例では、磁性体樹脂層20は、第1~第4磁性体樹脂要素21~24を含む。磁性体樹脂層20には、隣り合う磁性体樹脂要素21,22;22,23;23,24;24,21間を線状に延びる隙間が形成されている。図示された例では、磁性体樹脂要素21~24間を延びる隙間は、軸方向に見て、後述するシールド小片31~34間を延びる隙間51~54と一致する。なお、磁性体樹脂層20は、複数の磁性体樹脂要素21~24に分割されていなくてもよい。言い換えると、磁性体樹脂層20には間隙が形成されていなくてもよい。
(第1シールド部材)
第1シールド部材30は、磁気の透過及び/又は漏れ磁界の抑制のために設けられている。第1シールド部材30は、板状に形成され、コイル10の軸方向に垂直な面に沿って拡がっている。第1シールド部材30は、軸方向で見て、その外周縁が磁性体樹脂層20及びコイル10の外側に位置する大きさを有している。第1シールド部材30は、第2シールド部材40と、コイル10及び磁性体樹脂層20との間に設けられている。
第1シールド部材30は、磁気の透過及び/又は漏れ磁界の抑制のために設けられている。第1シールド部材30は、板状に形成され、コイル10の軸方向に垂直な面に沿って拡がっている。第1シールド部材30は、軸方向で見て、その外周縁が磁性体樹脂層20及びコイル10の外側に位置する大きさを有している。第1シールド部材30は、第2シールド部材40と、コイル10及び磁性体樹脂層20との間に設けられている。
第1シールド部材30は磁性体を含む。上述したように、コイルユニット5で生じる磁界は、コイル10の中心軸線Cに対して全方向に広がるように生じる。この際、第1シールド部材30は磁性を有することで、広がろうとする磁束線を中心軸線C側に配向できる。また、第1シールド部材30は、磁力線の周辺部品への到達を抑制するために設けられている。これにより、第1シールド部材30は電流の発生に寄与しない漏れ磁界を抑制できる。
第1シールド部材30は好ましくは軟磁性体を含む。より具体的には、第1シールド部材30はフェライトを含む、好ましくはソフトフェライトを含む。また、第1シールド部材30は、ナノ結晶磁性体を含んでもよい。
図4に示す例では、第1シールド部材30は磁性体樹脂層20から離間して配置されているが、これに限られない。第1シールド部材30は、磁性体樹脂層20に接していてもよい。第1シールド部材30が磁性体樹脂層20から離間して配置される場合、第1シールド部材30と磁性体樹脂層20との間には、図示しないスペーサが配置されていてよい。これにより、第1シールド部材30と磁性体樹脂層20との間の距離を、所定の距離に維持することができる。第1シールド部材30と磁性体樹脂層20との間の距離は、特に限定されないが、例えば3mm以下である。なお、第1シールド部材30と磁性体樹脂層20との間の距離が長くなるほど、コイルユニット5から放熱されづらくなりコイルユニット5が高温になる虞がある。このため、第1シールド部材30と磁性体樹脂層20との間の距離は、1mm以下であることが好ましい。第1シールド部材30と磁性体樹脂層20との間の距離は、0mmであってもよい。言い換えると、第1シールド部材30と磁性体樹脂層20とは、直接接触または密着していてもよい。第1シールド部材30と磁性体樹脂層20との間の距離を小さくすることは、コイルユニット5の寸法(とりわけ、軸方向に沿った寸法)を小さくするためにも好ましい。
第1シールド部材30は、その外周縁が、軸方向に見てコイル10の外側に位置するように寸法決めされる。ここで、上述したように電気自動車に電力を伝送する電力伝送システムSの送電コイルユニット又は受電コイルユニットで用いられるコイル10の場合、軸方向に見たコイル10の寸法(長手方向の寸法×短手方向の寸法)は、通常、200mm以上×200mm以上である。したがって、この場合、第1シールド部材30の外寸も、200mm以上×200mm以上となる。しかしながら、このような寸法の第1シールド部材30を1枚の板で実現することは、困難である場合がある。例えば、第1シールド部材30がフェライト板である場合、その長手方向の寸法及び短手方向の寸法が共に150mmを超える寸法の1枚のフェライト板を形成することは、一般に困難である。また、仮に長手方向の寸法及び短手方向の寸法が共に150mmを超える寸法の1枚のフェライト板を形成することができたとしても、そのようなフェライト板は割れやすい。コイルユニット5内の第1シールド部材30が割れると、コイルユニット5の性能が低下する虞がある。
このような点を考慮して、本実施の形態のコイルユニット5は、以下に記載するような工夫が成されている。まず、第1シールド部材30は、複数のシールド小片30Pに分割されている。言い換えると、第1シールド部材30は、同一平面内に配置された複数のシールド小片30Pを含む。軸方向に見た各シールド小片30Pの寸法は、150mm以下×150mm以下であってよい。これにより、寸法の大きな第1シールド部材30の形成が容易になり、また、個々のシールド小片30Pが割れる虞が抑制される。
図2乃至図5Bに示す例では、第1シールド部材30は、第1~第4シールド小片31~34を含む。各シールド小片31~34は、四角形の形状を有する。図示された例では、各シールド小片31~34は、フェライトを含む。より具体的には、各シールド小片31~34は、フェライト板で形成されている。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,31の間には、間隙50が形成されている。間隙50の幅は任意であるが、シールド小片31~34の製造公差を考慮すると、間隙50の幅は1mm以上であることが好ましい。間隙50の幅は、2mm以上であってもよく、3mm以上であってもよく、4mm以上であってもよい。ただし、間隙50を通じた磁力線の透過を抑制する観点から、間隙の幅は6mm以下であることが好ましい。
図示された例では、第1シールド部材30には複数の間隙50が形成されている。各間隙50は、直線状に延びている。図示された例では、第1シールド部材30には、第1~第4間隙51~54が形成されている。
第1間隙51は、第1シールド小片31と第4シールド小片34との間を、第2方向D2に沿って延びている。第1間隙51は、軸方向に見て、第1直線部群11Gの少なくとも一部を横断する。図5Aに示す例では、第1間隙51は、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11を横断する。言い換えると、第1間隙51は、軸方向に見て、第2ターン部102よりも径方向の内方から第8ターン部108の径方向の外方まで延びている。第1間隙51が第1直線部11を横断するようにシールド小片31,34が配置されていることにより、各第1直線部11の周囲に形成される磁力線が第1間隙51を通じて第2シールド部材40に到達することが抑制される。これにより、第1直線部11の周囲に形成される磁力線によって、第2シールド部材40に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第1間隙51の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であることを意味し、第1間隙51の存在によるココイルユニット5の性能の低下を抑制可能であることを意味する。
軸方向に見て、第1間隙51と第2~第8ターン部102~108の第1直線部11とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。この場合、第1間隙51の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、第1間隙51の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図5Aから理解されるように、軸方向に見て、第1間隙51は、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11と直交していてもよい。この場合、第1間隙51の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、第1間隙51の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
第2間隙52は、第1シールド小片31と第2シールド小片32との間を、第1方向D1に沿って延びている。第2間隙52は、軸方向に見て、第2直線部群12Gの少なくとも一部を横断する。図5Aに示す例では、第2間隙52は、軸方向に見て、第1~第8ターン部101~108の第2直線部12を横断する。言い換えると、第2間隙52は、軸方向に見て、第1ターン部101よりも径方向の内方から第8ターン部108の径方向の外方まで延びている。第2間隙52が第2直線部12を横断するようにシールド小片31,32が配置されていることにより、各第2直線部12の周囲に形成される磁力線が第2間隙52を通じて第2シールド部材40に到達することが抑制される。これにより、第2直線部12の周囲に形成される磁力線によって、第2シールド部材40に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第2間隙52の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であることを意味し、第2間隙52の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能であることを意味する。
軸方向に見て、第2間隙52と第1~第8ターン部101~108の第2直線部12とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。この場合、第2間隙52の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、第2間隙52の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図5Aから理解されるように、軸方向に見て、第2間隙52は、第1~第8ターン部101~108の第2直線部12と直交していてもよい。この場合、第2間隙52の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、第2間隙52の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
第3間隙53は、第2シールド小片32と第3シールド小片33との間を、第2方向D2に沿って延びている。第3間隙53は、軸方向に見て、第3直線部群13Gの少なくとも一部を横断する。図5Aに示す例では、第3間隙53は、軸方向に見て、第1~第8ターン部101~108の第3直線部13を横断する。言い換えると、第3間隙53は、軸方向に見て、第1ターン部101よりも径方向の内方から第8ターン部108の径方向の外方まで延びている。第3間隙53が第3直線部13を横断するようにシールド小片32,33が配置されていることにより、各第3直線部13の周囲に形成される磁力線が第3間隙53を通じて第2シールド部材40に到達することが抑制される。これにより、第3直線部13の周囲に形成される磁力線によって、第2シールド部材40に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であることを意味し、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能であることを意味する。
軸方向に見て、第3間隙53と第1~第8ターン部101~108の第3直線部13とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。この場合、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図5Aから理解されるように、軸方向に見て、第3間隙53は、第1~第8ターン部101~108の第3直線部13と直交していてもよい。この場合、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
第4間隙54は、第3シールド小片33と第4シールド小片34との間を、第1方向D1に沿って延びている。第4間隙54は、軸方向に見て、第4直線部群14Gの少なくとも一部を横断する。図5Aに示す例では、第4間隙54は、軸方向に見て、第1~第8ターン部101~108の第4直線部14を横断する。言い換えると、第4間隙54は、軸方向に見て、第1ターン部101よりも径方向の内方から第8ターン部108の径方向外方まで延びている。第4間隙54が第4直線部14を横断するようにシールド小片33,34が配置されていることにより、各第4直線部14の周囲に形成される磁力線が第4間隙54を通じて第2シールド部材40に到達することが抑制される。これにより、第4直線部14の周囲に形成される磁力線によって、第2シールド部材40に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第4間隙54の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であることを意味し、第4間隙54の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能であることを意味する。
軸方向に見て、第4間隙54と第1~第8ターン部101~108の第4直線部14とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。この場合、第4間隙54の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、第4間隙54の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図5Aから理解されるように、軸方向に見て、第4間隙54は、第1~第8ターン部101~108の第4直線部14と直交していてもよい。この場合、第4間隙54の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、第4間隙54の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
各間隙51~54は、コイル要素10iの最内周部を形成するターン部101によって囲まれる領域内に延び入っている。図示された例では、第1間隙51及び第3間隙53の第1方向D1における位置が一致している。このため、第1間隙51及び第3間隙53は、第2方向D2に連続して延びている。また、第2間隙52及び第4間隙54の第2方向D2における位置が一致している。このため、第2間隙52及び第4間隙54は、第1方向D1に連続して延びている。しかしながら、これに限られない。第1間隙51及び第3間隙53の第1方向D1における位置は、異なっていてもよい。また、第2間隙52及び第4間隙54の第2方向D2における位置は、異なっていてもよい。
軸方向に見て、第1間隙51及び第3間隙53は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されている。言い換えると、第1間隙51及び第3間隙53は、コイル要素10iの最内周部を形成するターン部101の第2直線部12及び第4直線部14から最も離間した位置に形成されている。これにより、各第2直線部12及び各第4直線部14の周囲に形成される磁力線が第1間隙51及び第3間隙53を通じて第2シールド部材40に到達する、ということが効果的に抑制される。これにより、第1間隙51及び第3間隙53の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制可能であり、第1間隙51及び第3間隙53の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制可能である。
また、軸方向に見て、第2間隙52及び第4間隙54は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されている。言い換えると、第2間隙52及び第4間隙54は、コイル要素10iの最内周部を形成するターン部101の第1直線部11及び第3直線部13から最も離間した位置に形成されている。これにより、各第1直線部11及び各第3直線部13の周囲に形成される磁力線が第2間隙52及び第4間隙54を通じて第2シールド部材40に到達する、ということが効果的に抑制される。これにより、第2間隙52及び第4間隙54の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制可能であり、第2間隙52及び第4間隙54の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制可能である。
(第2シールド部材)
第2シールド部材40は、コイル10の第2側に配置されている。第2シールド部材40は、コイル10が発する電磁波を第2側から遮蔽する。コイルユニット5が発する電磁波が第2シールド部材40によって遮断されることにより、当該電磁波が他の電子部品や人体等に影響を与えることを抑制することができる。第2シールド部材40を形成する材料としては、例えばアルミニウム等の金属を採用可能である。コイルユニット5が自動車に取り付けられる場合、第2シールド部材40は自動車の車体(ボディ)を構成する金属板であってよい。
第2シールド部材40は、コイル10の第2側に配置されている。第2シールド部材40は、コイル10が発する電磁波を第2側から遮蔽する。コイルユニット5が発する電磁波が第2シールド部材40によって遮断されることにより、当該電磁波が他の電子部品や人体等に影響を与えることを抑制することができる。第2シールド部材40を形成する材料としては、例えばアルミニウム等の金属を採用可能である。コイルユニット5が自動車に取り付けられる場合、第2シールド部材40は自動車の車体(ボディ)を構成する金属板であってよい。
図4に示すように、第2シールド部材40は、第1シールド部材30から離間して配置されている。第2シールド部材40と第1シールド部材30との間には、スペーサ45が配置されていてよい。これにより、第2シールド部材40と第1シールド部材30との距離を、所定の距離に維持することができる。スペーサ45は、絶縁性の部材であれば特に限定されないが、熱伝導部材であることが好ましい。これにより、スペーサ45によってコイルユニット5からの放熱を促すことができる。第1シールド部材30と第2シールド部材40とは、スペーサ45としての熱伝導部材を介して接合されていてもよい。
スペーサ45としての熱伝導部材は、例えば、絶縁性の樹脂に熱伝導性の高い材料を分散させることにより作製された絶縁性放熱材料で形成することができる。また、スペーサ45に高い熱伝導性が要求される場合には、スペーサ45は、上記絶縁性放熱材料と金属製の部材とを用いて作製されてもよい。例えば、アルミなどの金属で作製された金属製ブロックを上記絶縁性放熱材料で作製されたフィルムで挟むことにより、高い熱伝導性を有するスペーサ45を作製することができる。このように作製されたスペーサ45は、第1シールド部材30と金属製ブロックとの間、及び、第2シールド部材40と金属製ブロックとの間に上記フィルムが位置するように、第1シールド部材30と第2シールド部材40との間に配置されることで、第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の絶縁性を担保しつつ、コイルユニット5からの放熱を効果的に促進することができる。
ここで、第2シールド部材40を第1シールド部材30に接近して配置すると、例えば第2シールド部材40と第1シールド部材30との距離を10mm以下にすると、コイル10で生じた磁力線が第2シールド部材40に到達しやすくなり、これにより第2シールド部材40に渦電流が発生しやすくなると考えられる。第2シールド部材40に渦電流が発生しやすくなると、第2シールド部材40の損失が大きくなり、コイルユニット5の損失が大きくなる。とりわけ、本実施の形態のコイルユニット5では、第1シールド部材30に間隙51~54が形成されている。このため、上記磁力線は第1シールド部材30の間隙51~54を通じて第2シールド部材40に到達するものと考えられる。このため、本実施の形態のコイルユニット5において第2シールド部材40を第1シールド部材30に接近させると、第1シールド部材30に間隙50が形成されていないコイルユニットと比較して、コイルユニット5の損失が大きくなると考えられる。
しかしながら、本件発明者が得た知見によれば、コイルユニット5がコイル10の第2主面10bに直接接触(あるいは密着)した磁性体樹脂層20を含むことにより、第2シールド部材40を第1シールド部材30に接近させることによるコイルユニット5の損失の増大を抑制することができる。さらに、本件発明者が得た知見によれば、コイル10とシールド小片31~34間の間隙51~54との位置関係を上述した位置関係にすることにより、第2シールド部材40を第1シールド部材30に接近させることによるコイルユニット5の損失の増大を抑制することができる。このことは、コイルユニット5の寸法(とりわけ、軸方向に沿った寸法)を小さくすることに寄与する。
なお、コイルユニット5を自動車に搭載する場合、その設置可能なスペースは限られている。このため、コイルユニット5の寸法を小さくすることは、有利である。したがって、本実施の形態では、コイルユニット5が自動車に設置される受電コイルユニットである場合、第2シールド部材40と第1シールド部材30との間の距離L1は、10mm以下であってもよく、5mm以下であってよく、3mm以下であってよく、2mm以下であってよく、1mm以下であってもよい。一方、コイルユニット5が道路や駐車場に設置される送電コイルユニットである場合、第2シールド部材40と第1シールド部材30との間の距離L1は、10mm以上であってもよく、15mm以上であってもよく、20mm以上であってもよい。ただし、第2シールド部材40と第1シールド部材30との間の距離L1が長くなるほど、コイルユニット5から放熱されづらくなりコイルユニット5が高温になる虞がある。このため、コイルユニット5が道路や駐車場に設置される場合であっても、第2シールド部材40と第1シールド部材30との間の距離L1は、10mm以下であることが好ましく、5mm以下であることが更に好ましく、3mm以下であることが更に好ましく、2mm以下であることが更に好ましく、1mm以下であることが更に好ましい。また、第2シールド部材40と第1シールド部材30との間の距離L1が1mm以上である場合は、スペーサ45として、上述した高い熱伝導性を有するスペーサを用いることが好ましい。
第2シールド部材40と第1シールド部材30とが近接して配置されることで、本実施の形態のコイル10の第1主面10aと第2シールド部材40の第1側の面との距離L2を、10mm以下にすることができ、5mm以下にすることができ、3mm以下にすることができる。
(接続端子)
第1接続端子46及び第2接続端子47は、例えば高周波電流供給部1A又は変換部2Aとの接続の際に用いられ得る。第1接続端子46と第1ターン部101との接続及び第2接続端子47と第8ターン部108との接続は、超音波接合で行われる。ただし、その接続手法は限られず、例えば導電性接着剤による接続が採用されてもよい。
第1接続端子46及び第2接続端子47は、例えば高周波電流供給部1A又は変換部2Aとの接続の際に用いられ得る。第1接続端子46と第1ターン部101との接続及び第2接続端子47と第8ターン部108との接続は、超音波接合で行われる。ただし、その接続手法は限られず、例えば導電性接着剤による接続が採用されてもよい。
送電コイルユニットとしてコイルユニット5を用いる場合、第1接続端子46及び第2接続端子47が図1で示したような高周波電流供給部1A又は交流電源に接続される。高周波電流がコイルユニット5に供給されると、電流を、第1接続端子46からコイル10に流した後、第2接続端子47から高周波電流供給部1A又は交流電源に流すことができる。また、電流を、第2接続端子47からコイル10に流した後、第1接続端子46から高周波電流供給部1A又は交流電源に流すことができる。これにより、コイル10の中心軸線に沿う磁力線を含む磁界を発生させることができる。
一方で、受電コイルユニットとしてコイルユニット5を用いる場合、コイル10の中心軸線に沿う磁力線を含む磁界を受けることで、コイル10に高周波電流を発生させることができる。そして、この高周波電流を、第1接続端子46又は第2接続端子47から外部の装置に供給できる。
図示された例では、第1接続端子46は、コイル10の内方端部10e1に接続されている。言い換えると、第1接続端子46は、コイル要素10iの最内周部を形成する第1ターン部101の第1直線部11に接続されている。第2接続端子47は、コイル10の外方端部10e2に接続されている。言い換えると、第2接続端子47は、コイル要素10iの最外周部を形成する第8ターン部108の第4直線部14に接続されている。
図2に示すように、第1接続端子46は、コイル10の径方向の内方から外方へ延びている。第1接続端子46は、軸方向に見て、コイル要素10iの直線部群11G~14Gの1つを横断して、コイル10の径方向の外方に延び出している。第1接続端子46とコイル10及び第1シールド部材30との間の絶縁性を担保するため、第1接続端子46とコイル10及び第1シールド部材30との間には、絶縁性材料が配置されていてよい。より具体的には、第1接続端子46は絶縁性材料で被覆されていてよい。同様に、第2接続端子47とコイル10及び第1シールド部材30との間にも絶縁性材料が配置されていてよい。より具体的には、第2接続端子47は絶縁性材料で被覆されていてよい。第1接続端子46及び/又は第2接続端子47を被覆する絶縁性材料としては、例えばフッ素樹脂を採用可能である。これにより、第1接続端子46及び/又は第2接続端子47とコイル10及び第1シールド部材30との間の絶縁性を担保しつつ、第1接続端子46及び/又は第2接続端子47からの放熱を効果的に促進することができる。
図6Aに示すように、第1接続端子46がコイル10の内方端部10e1に接続する場合、軸方向に見て、第1接続端子46は、コイル10の内方から外方へ延びる間隙50と重なって延びていてもよい。この場合、図7に示すように、第1接続端子46は、コイルユニット5の側面視において、シールド小片30Pと重なる高さ位置で、コイル10の内方から外方へ延びていてよい。この場合、第1シールド部材30の損失(発熱)を抑制可能である。図7から理解されるように、接続端子46,47は、導電性の接続部48を介してコイル10に接続されていてよい。
第1接続端子46がコイル10の内方から外方へ延びる間隙50内を延びている場合、軸方向に見て第1接続端子46が横断する直線部11と第1接続端子46とがなす角度は、例えば80°~100°であってよい。さらに、図6Aに示すように、第1接続端子46は上記直線部11と直交していてもよい。この場合、上記直線部11の周囲に形成される磁力線が、第1接続端子46が通る間隙50を通じて第2シールド部材40に到達する、ということが抑制される。
第2シールド部材40が四角形状である場合、軸方向に見て、第1接続端子46及び第2接続端子47は、第2シールド部材40の同じ辺から延び出すことが好ましい(図2参照)。この場合、第1接続端子46及び第2接続端子47に接続される配線の引き回しが容易である。
また、第2シールド部材40の形状に限られず、第1接続端子46及び第2接続端子47が次のような位置関係であれば、第1接続端子46及び第2接続端子47に接続される配線の引き回しが容易である。すなわち、図6Bに示すように、軸方向に見て、第1接続端子46と第1シールド部材30の外周縁とが重なる点を第1の点IP1とする。また、軸方向に見て、第2接続端子47と第1シールド部材30の外周縁とが重なる点を第2の点IP2とする。そして、軸方向に見て、第1の点IP1と中心軸線Cとを結ぶ第1仮想線IL1と、第2の点IP2とC中心軸線とを結ぶ第2仮想線IL2と、が成す角度θが90°以下、好ましくは60°以下、より好ましくは45°以下、更に好ましくは30°以下である。
また、第2シールド部材40の形状に限られず、第1の点IP1と第2の点IP2との距離が100mm以下であることが好ましく、50mm以下であることが更に好ましい。このよう第1の点IP1と第2の点IP2とを接近させることで、第1接続端子46及び第2接続端子47に接続される配線の引き回しが容易である。
また、図2乃至図5Bに示す例では、コイル要素10iの端部10e1及び10e2が次のような位置関係にある。すなわち、コイル要素10iがその外方端部10e2から内方端部10e1に向かって中心軸線Cの周りを周回する方向を第1周回方向CDとする場合、外方端部10e2は、内方端部10e1から第1周回方向CDにずれている。これにより、軸方向に見て、コイル要素10iの外方端部領域(図5Bに示す例では、第8ターン部の第4直線部14)と第1接続端子46とを交差させることなく、第1の点IP1と第2の点IP2とを接近させることができる。コイル要素10iの外方端部領域と第1接続端子46とが交差しないことで、コイルユニット5の損失(発熱)を低減させることができる。
なお、上述した実施形態及び後述する変形例のいくつかでは、第1直線部11及び第4直線部14がコイル要素10iの端部を形成しているが、これに限られない。第1~第4直線部11~14のうち任意の直線部が、コイル要素10iの端部を形成していてよい。
<<変形例>>
なお、上述した第1の実施形態に対して、様々な変更を加えることが可能である。以下、図8乃至図42を参照して、第1の実施形態の変形例について説明する。
なお、上述した第1の実施形態に対して、様々な変更を加えることが可能である。以下、図8乃至図42を参照して、第1の実施形態の変形例について説明する。
まず、図8乃至図16を参照して、コイル10と間隙50との位置関係の変形例について説明する。図8乃至図16では、第1接続端子46及び第2接続端子47の図示を省略している。
例えば、図8に示すコイルユニット5では、第1シールド部材30は、2つのシールド小片31~32を含む。各シールド小片31~32は、四角形の形状を有する。隣り合うシールド小片31,32の間に形成された間隙50は、軸方向に見て、第1直線部群11Gの一部と第3直線部群13Gを横切っている。間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なる位置に形成されている。このようなコイルユニット5によっても、間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であり、間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能である。なお、図8に示す例では、間隙50は、軸方向に見て、第1直線部群11G及び第3直線部群13Gと直交している。
また、図9に示す例では、第1シールド部材30は、6つのシールド小片31~36を含む。各シールド小片31~36は、四角形の形状を有する。隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35の間に形成された7つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1直線部群11Gと中心軸線Cとの間を延びている。また、上記7つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第3直線部群13Gと中心軸線Cとの間を延びている。間隙50がコイル要素10iの最内周部を形成する第1ターン部101の内方を延びることにより、当該間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であり、当該間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能である。なお、図9に示す例では、7つの間隙50のうち6つは、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかと直交している。
また、図10及び図11に示す例では、第1シールド部材30は、4つのシールド小片31~34を含む。各シールド小片31~34は、四角形の形状を有する。隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34の間に形成された3つの間隙50のうち1つは、軸方向に見て、第1直線部群11Gを横切っている。この間隙50は、軸方向に見て、第1直線部群11Gと直交している。また、他の2つの間隙50の一方は、軸方向に見て、第2直線部群12G内を第2直線部12に沿って延びている。また、他の2つの間隙50の他方は、第4直線部群14内を第4直線部14に沿って延びている。このように、第1シールド部材30に形成された複数の間隙50の一部が、軸方向に見て、コイル10を形成するいずれかの直線部群11G~14G内を、当該直線部群11G~14Gを構成する直線部11~14に沿って延びていてもよい。この場合も、少なくとも、第1直線部群11Gを横切る間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であり、当該間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能である。
なお、発明者が得た知見によれば、間隙50が軸方向に見ていずれかの直線部群11G~14G内を当該直線部群11G~14Gを構成する直線部11~14に沿って延びる場合、当該間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大は、当該間隙50が直線部群11G~14Gの径方向における中央に近づくほど大きくなる。したがって、図10に示すように、第2直線部群12G内を延びる間隙50は、第2直線部群12Gの複数の第2直線部12のうちの最内方の第2直線部12(第1ターン部101の第2直線部12)より数えて当該複数の第2直線部12の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第2直線部12よりも、中心軸線Cの側(径方向の内方)を延びていることが好ましい。あるいは、図11に示すように、第2直線部群12G内を延びる間隙50は、第2直線部群12Gの複数の第2直線部12のうちの最外方の第2直線部12(第8ターン部108の第2直線部12)より数えて当該複数の第2直線部12の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第2直線部12よりも、中心軸線Cの側とは反対の側(径方向の外方)を延びていることが好ましい。具体的には、図10及び図11に示す例では、第2直線部群12Gの第2直線部12の総数は8である。8を3で割った値以上の最小の整数は3である。したがって、第2直線部群12G内を延びる間隙50は、図10に示すように、第3ターン部103の第2直線部12よりも径方向の内方に位置していることが好ましい。あるいは、第2直線部群12G内を延びる間隙50は、図11に示すように、第6ターン部106の第2直線部12よりも径方向の外方に位置していることが好ましい。
同様に、図10に示すように、第4直線部群14G内を延びる間隙50は、第4直線部群14Gの複数の第4直線部14のうちの最内方の第4直線部14(第1ターン部101の第4直線部14)より数えて当該複数の第4直線部14の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第4直線部14よりも、中心軸線Cの側(径方向の内方)を延びていることが好ましい。あるいは、図11に示すように、第4直線部群14G内を延びる間隙50は、第4直線部群14Gの複数の第4直線部14のうちの最外方の第4直線部14(第8ターン部108の第4直線部14)より数えて当該複数の第4直線部14の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第4直線部14よりも、中心軸線Cの側とは反対の側(径方向の外方)を延びていることが好ましい。具体的には、図10及び図11に示す例では、第4直線部群14Gの第4直線部14の総数は8である。8を3で割った値以上の最小の整数は3である。したがって、第4直線部群14G内を延びる間隙50は、図10に示すように、第3ターン部103の第4直線部14よりも径方向の内方に位置していることが好ましい。あるいは、第4直線部群14G内を延びる間隙50は、図11に示すように、第6ターン部106の第4直線部14よりも径方向の外方に位置していることが好ましい。
このことは、第1シールド部材30に、軸方向に見て、第1直線部群11G内を第1直線部11に沿って延びる間隙50が形成されている場合や、軸方向に見て、第3直線部群13G内を第3直線部13に沿って延びる間隙50が形成されている場合も同様に当てはまる。図12乃至図16に示す例では、第1シールド部材30は、6つのシールド小片31~36を含む。各シールド小片31~36は、四角形の形状を有する。隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35の間に形成された7つの間隙50のうち3つは、軸方向に見て、第1直線部群11Gの一部及び/又は第3直線部群13Gの一部を横切っている。これら3つの間隙50は、軸方向に見て、1直線部群11Gの一部及び/又は第3直線部群13Gの一部と直交している。また、他の間隙50のうち1つは、軸方向に見て、第1直線部群11G内を第1直線部11に沿って延びている。また、他の間隙のうちの他の2つは、第3直線部群13G内を第3直線部13に沿って延びている。
図12及び図13に示すように、第1直線部群11G内を延びる間隙50は、第1直線部群11Gの複数の第1直線部11のうちの最内方の第1直線部11(第1ターン部101の第1直線部11)より数えて当該複数の第1直線部11の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第1直線部11よりも、中心軸線Cの側(径方向の内方)を延びていることが好ましい。あるいは、図15及び図16に示すように、第1直線部群11G内を延びる間隙50は、第1直線部群11Gの複数の第1直線部11のうちの最外方の第1直線部11(第8ターン部108の第1直線部11)より数えて当該複数の第1直線部11の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第1直線部11よりも、中心軸線Cの側とは反対の側(径方向の外方)を延びていることが好ましい。具体的には、図12乃至図16に示す例では、第1直線部群11Gの第1直線部11の総数は8である。8を3で割った値以上の最小の整数は3である。したがって、第1直線部群11G内を延びる間隙50は、図12及び図13に示すように、第3ターン部103の第1直線部11よりも径方向の内方に位置していることが好ましい。あるいは、第1直線部群11G内を延びる間隙50は、図15及び図16に示すように、第6ターン部106の第1直線部11よりも径方向の外方に位置していることが好ましい。
同様に、図12及び図13に示すように、第3直線部群13G内を延びる間隙50は、第3直線部群13Gの複数の第3直線部13のうちの最内方の第3直線部13(第1ターン部101の第3直線部13)より数えて当該複数の第3直線部13の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第3直線部13よりも、中心軸線Cの側(径方向の内方)を延びていることが好ましい。あるいは、図15及び図16に示すように、第3直線部群13G内を延びる間隙50は、第3直線部群13Gの複数の第3直線部13のうちの最外方の第3直線部13(第8ターン部108の第3直線部13)より数えて当該複数の第3直線部13の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第3直線部13よりも、中心軸線Cの側とは反対の側(径方向の外方)を延びていることが好ましい。具体的には、図12乃至図16に示す例では、第3直線部群13Gの第3直線部13の総数は8である。8を3で割った値以上の最小の整数は3である。したがって、第3直線部群13G内を延びる間隙50は、図12及び図13に示すように、第3ターン部103の第3直線部13よりも径方向の内方に位置していることが好ましい。あるいは、第3直線部群13G内を延びる間隙50は、図15及び図16に示すように、第6ターン部106の第3直線部13よりも径方向の外方に位置していることが好ましい。
また、図17乃至図19に示すように、コイル10は、複数の渦巻形状のコイル要素10j,10jjを含んでいてもよい。図17乃至図19に示す例では、コイル10は、軸方向に並ぶ2つの第1コイル要素10j及び第2コイル要素10jjを含んでいる。第1コイル要素10j及び第2コイル要素10jjの軸方向に沿ったピッチPは、例えば、5mm以上40mm以下である。
図示された例では、各コイル要素10j,10jjは、渦巻形状を有する導電体10Eを含む。導電体10Eは、径方向に並ぶ複数のターン部101~105を含む。図示された例では、導電体10Eは、第1~第5ターン部101~105を含む。第1~第5ターン部101~105は、径方向の内側から外側に向けて、この順に並んでいる。言い換えると、第1ターン部101が径方向の最も内方に位置し、第5ターン部105が径方向の最も外方に位置している。更に言い換えると、第1ターン部101が各コイル要素10j,10jjの最内周部を形成する。また、第5ターン部105が各コイル要素10j,10jjの最外周部を形成する。
各コイル要素10j,10jjの各ターン部101~105は、軸方向に垂直な仮想平面上を延びている。第1~第5ターン部101~105は、この順に連なり、これによりコイル要素10j,10jjは中心軸線Cの周りに渦巻形状を形成している。図示された例では、各コイル要素10j,10jj(導電体10E)は、各ターン部101~105が概ね四角形を成すように巻き回されているが、これに限られない。各ターン部101~105は、四角形以外の多角形を概ね成すように巻き回されていてもよい。図17及び図18から理解されるように、第1コイル要素10jの第1~第5ターン部101~105は、それぞれ、第2コイル要素10jjの第1~第5ターン部101~105と軸方向に整列している。
各コイル要素10j,10jjの各ターン部101~105は、中心軸線Cの周りに配置された複数の直線部11~13を含む。中心軸線Cを中心とする円の周方向に隣り合う直線部11~13は、互いに接続されている。図示された例では、第1~第5ターン部101~105は、第1方向D1に延びる第1直線部11及び第3直線部13と、第2方向D2に延びる第2直線部12とを含む。また、各コイル要素10j,10jjの第1~第4ターン部101~104は、ターン接続部16を含む。第1~第4ターン部101~104は、それぞれ、そのターン接続部16において、第2~第5ターン部102~105に接続する。
第1方向D1と第2方向D2とは、互いに非平行である。図示された例では、第1方向D1と第2方向D2とは、直交している。各ターン部101~105において、第1直線部11及び第3直線部13は、その間を中心軸線Cが通るように配置されている。また、各ターン部101~105において、第2直線部12及びターン接続部16は、その間を中心軸線Cが通るように配置されている。
また、第1コイル要素10jの各ターン部101~105において、第1直線部11及び第2直線部12の隣り合う端部は、周方向に沿って湾曲する第1A中間曲線部151を介して接続されている。同様に、第1コイル要素10jの各ターン部101~105において、第2直線部12及び第3直線部13の隣り合う端部は、周方向に沿って湾曲する第1B中間曲線部152を介して接続されている。また、第1コイル要素10jの第1~第4ターン部101~104において、第1直線部11及びターン接続部16の隣り合う端部は、周方向に沿って湾曲する第1D中間曲線部154を介して接続されている。さらに、第1コイル要素10jの第1~第4ターン部101~104のターン接続部16は、それぞれ、周方向に沿って湾曲する第1C中間曲線部153を介して、第1コイル要素10jの第2~第5ターン部102~105の第3直線部13に接続している。
また、第2コイル要素10jjの各ターン部101~105において、第1直線部11及び第2直線部12の隣り合う端部は、第1A中間曲線部151を介して接続されている。同様に、第2コイル要素10jjの各ターン部101~105において、第2直線部12及び第3直線部13の隣り合う端部は、第1B中間曲線部152を介して接続されている。また、第2コイル要素10jjの第1~第4ターン部101~104において、第3直線部13及びターン接続部16の隣り合う端部は、第1C中間曲線部153を介して接続されている。さらに、第2コイル要素10jjの第1~第4ターン部101~104のターン接続部16は、それぞれ、第1D中間曲線部154を介して、第2コイル要素10jjの第2~第5ターン部102~105の第1直線部11に接続している。
図17から理解されるように、第1コイル要素10jの第1ターン部101の第1~第3直線部11~13及びターン接続部16は、それぞれ、第2コイル要素10jjの第1ターン部101の第1~第3直線部11~13及びターン接続部16と軸方向に整列している。また、第1コイル要素10jの第2ターン部102の第1~第3直線部11~13及びターン接続部16は、それぞれ、第2コイル要素10jjの第2ターン部102の第1~第3直線部11~13及びターン接続部16と軸方向に整列している。また、第1コイル要素10jの第3ターン部103の第1~第3直線部11~13及びターン接続部16は、それぞれ、第2コイル要素10jjの第3ターン部103の第1~第3直線部11~13及びターン接続部16と軸方向に整列している。また、第1コイル要素10jの第4ターン部104の第1~第3直線部11~13及びターン接続部16は、それぞれ、第2コイル要素10jjの第4ターン部104の第1~第3直線部11~13及びターン接続部16と軸方向に整列している。また、第1コイル要素10jの第5ターン部105の第1~第3直線部11~13は、それぞれ、第2コイル要素10jjの第5ターン部105の第1~第3直線部11~13と軸方向に整列している。
図17から理解されるように、第1コイル要素10jの最内方に位置する第1ターン部101の第3直線部13と、第2コイル要素10jjの最内方に位置する第1ターン部101の第1直線部11とが、電気的に接続されている。また、第1コイル要素10jの最外方に位置する第5ターン部105の第1直線部11に、第1接続端子46が接続されている。また、第2コイル要素10jjの最外方に位置する第5ターン部105の第3直線部13に、第2接続端子47が接続されている。
図18に示すように、第1コイル要素10jがコイル10の第1主面10aを形成する。また、第2コイル要素10jjがコイル10の第2主面10bを形成する。磁性体樹脂層20は、コイル10の第2主面10bに直接接触している。言い換えると、磁性体樹脂層20は、第2コイル要素10jjの導電体10Eと直接接触している。図示された例では、磁性体樹脂層20は、コイル10の第2主面10bに密着している。言い換えると、磁性体樹脂層20は、第2コイル要素10jjの導電体10Eと密着している。図18に示す例では、コイル10は磁性体樹脂層20に埋め込まれている。図18に示す例では、磁性体樹脂層20は、第1コイル要素10jの第2側を向く面にも直接接触または密着している。しかしながら、これに限られず、磁性体樹脂層20は第1コイル要素10jの第2側を向く面に直接接触または密着していなくてもよい。
図17乃至図19に示す例では、第1シールド部材30は、9つのシールド小片31~39を含む。各シールド小片31~39は、四角形の形状を有する。隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,37;37,38;38,31;32,39;34,39;36,39;38,39の間に形成された12の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1コイル要素10j及び第2コイル要素10jjの第1直線部群11Gを横断している。これら2つの間隙50は、軸方向に見て、第1コイル要素10j及び第2コイル要素10jjの第1直線部群11Gと直交している。また、上記12の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1コイル要素10j及び第2コイル要素10jjの第2直線部群12Gを横断している。これら2つの間隙50は、軸方向に見て、第1コイル要素10j及び第2コイル要素10jjの第2直線部群12Gと直交している。また、上記12の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1コイル要素10j及び第2コイル要素10jjの第3直線部群13Gを横断している。これら2つの間隙50は、軸方向に見て、第1コイル要素10j及び第2コイル要素10jjの第3直線部群13Gと直交している。また、上記12の間隙50のうち4つは、軸方向に見て、コイル要素10j,10jjの最内方に位置する第1ターン部101よりも、径方向の内方に位置する。
上述した例では、第1シールド部材30は、コイル要素10i;10j,10jjの直線部群11G~14Gのいずれかを横断する間隙50を含むが、これに限られない。第1シールド部材30は、直線部群11G~14Gを横断する間隙50を含まなくてもよい。図20に示す例では、第1シールド部材30は、コイル要素10j,10jjの第1~第4直線部群11G~14Gを横断する間隙50を含んでいない。
図20に示す例では、第1シールド部材30は、9つのシールド小片31~39を含む。各シールド小片31~39は、四角形の形状を有する。隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,37;37,38;38,31;32,39;34,39;36,39;38,39の間に形成された12の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1コイル要素10j及び第2コイル要素10jjの第1A中間曲線部群151Gを横断している。また、上記12の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1コイル要素10j及び第2コイル要素10jjの第1B中間曲線部群152Gを横断している。また、上記12の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1コイル要素10j及び第2コイル要素10jjの第1C中間曲線部群153Gを横断している。また、上記12の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1コイル要素10j及び第2コイル要素10jjの第1D中間曲線部群154Gを横断している。
もちろん、図21~図25に示すように、第1シールド部材30は、コイル要素10i,10jの第1~第4直線部群11G~14Gを横断する間隙50と、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gを横断する間隙50との、両方を含んでいてもよい。
図22及び図23に示す例では、第1シールド部材30は、8つのシールド小片31~38を含む。各シールド小片31~38は、三角形の形状を有する。より具体的には、各シールド小片31~38は、直角三角形の形状を有する。隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,37;37,38;38,31の間に形成された第1~第8間隙51~58は、中心軸線Cから放射状に延びている。軸方向に見て、間隙51,53,55,57は、それぞれ、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gの少なくとも一部を横断する。図示された例では、軸方向に見て、間隙51,53,55,57は、それぞれ、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gを横断する。言い換えると、軸方向に見て、間隙51,53,55,57は、それぞれ、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gよりも径方向の内方から径方向の外方に亘って延びている。
第1間隙51が第1A中間曲線部151を横断するようにシールド小片31,32が配置されていることにより、各第1A中間曲線部151の周囲に形成される磁力線が第2間隙52を通じて第2シールド部材40に到達することが抑制される。これにより、第1A中間曲線部151の周囲に形成される磁力線によって、第2シールド部材40に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第1間隙51の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であることを意味し、第1間隙51の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能であることを意味する。
軸方向に見て、第1間隙51と第1A中間曲線部群151Gの接線TL1とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。この場合、第1間隙51の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、第1間隙51の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図22及び図23から理解されるように、軸方向に見て、第1間隙51は、第1A中間曲線部群151Gの接線TL1と直交していてもよい。この場合、第1間隙51の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、第1間隙51の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
さらに、第3間隙53が第1B中間曲線部152を横断するようにシールド小片33,34が配置されていることにより、各第1B中間曲線部152の周囲に形成される磁力線が第3間隙53を通じて第2シールド部材40に到達することが抑制される。これにより、第1B中間曲線部152の周囲に形成される磁力線によって、第2シールド部材40に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であることを意味し、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能であることを意味する。
軸方向に見て、第3間隙53と第1B中間曲線部群152Gの接線TL2とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。この場合、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図22及び図23から理解されるように、軸方向に見て、第3間隙53は、第1B中間曲線部群152Gの接線TL2と直交していてもよい。この場合、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
さらに、第5間隙55が第1C中間曲線部153を横断するようにシールド小片35,36が配置されていることにより、各第1C中間曲線部153の周囲に形成される磁力線が第5間隙55を通じて第2シールド部材40に到達することが抑制される。これにより、第1C中間曲線部153の周囲に形成される磁力線によって、第2シールド部材40に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第5間隙55の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であることを意味し、第5間隙55の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能であることを意味する。
軸方向に見て、第5間隙55と第1C中間曲線部群153Gの接線TL3とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。この場合、第5間隙55の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、第5間隙55の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図22及び図23から理解されるように、軸方向に見て、第5間隙55は、第1C中間曲線部群153Gの接線TL3と直交していてもよい。この場合、第5間隙55の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、第5間隙55の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
さらに、第7間隙57が第1D中間曲線部154を横断するようにシールド小片37,38が配置されていることにより、各第1D中間曲線部154の周囲に形成される磁力線が第7間隙57を通じて第2シールド部材40に到達することが抑制される。これにより、第1D中間曲線部154の周囲に形成される磁力線によって、第2シールド部材40に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第7間隙57の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であることを意味し、第7間隙57の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能であることを意味する。
軸方向に見て、第7間隙57と第1D中間曲線部群154Gの接線TL4とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。この場合、第7間隙57の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、第7間隙57の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図22及び図23から理解されるように、軸方向に見て、第7間隙57は、第1D中間曲線部群154Gの接線TL4と直交していてもよい。この場合、第7間隙57の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、第7間隙57の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
なお、本明細書において、曲線部群の接線とは、軸方向に見て、当該曲線部群を構成する曲線部の接線を意味する。したがって、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gの接線TL1~TL4は、それぞれ、第1A~第1D中間曲線部151~154の接線である。
図22及び図23に示す例において、軸方向に見て、間隙52,54,58は、それぞれ、第1~第3直線部群11G~13Gの少なくとも一部を横断する。図示された例では、間隙52,54,58は、それぞれ、第1~第3直線部群11G~13Gを横断する。言い換えると、軸方向に見て、間隙52,54,58は、それぞれ、第1~第3直線部群11G~13Gよりも径方向の内方から径方向の外方まで延びている。
軸方向に見て、第8間隙58と第1直線部11とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、第8間隙58は、第1直線部11と直交している。また、軸方向に見て、第2間隙52と第2直線部12とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、第2間隙52は、第2直線部12と直交している。また、軸方向に見て、第4間隙54と第3直線部13とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、第4間隙54は、第3直線部13と直交している。
さらに、図22に示す例において、軸方向に見て、第6間隙56は、第4直線部群14Gの少なくとも一部を横断する。図示された例では、第6間隙56は、第4直線部群14Gを横断する。言い換えると、軸方向に見て、第6間隙56は、それぞれ、第4直線部群14Gよりも径方向の内方から径方向の外方まで延びている。軸方向に見て、第6間隙56と第4直線部14とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、第6間隙56は、第4直線部14と直交している。
図24及び図25に示す例でも、軸方向に見て、第1中間曲線部群151G~154Gを横断する間隙50と、第1中間曲線部群151G~154Gの接線TL1~TL4とが成す角度は、80°~100°である。図24及び図25に示す例では、軸方向に見て、第1中間曲線部群151G~154Gを横断する間隙50は、第1中間曲線部群151G~154Gの接線TL1~TL4と直交している。このように、第1中間曲線部群151G~154Gを横断する間隙50と第1中間曲線部群151G~154Gの接線TL1~TL4とが成す角度が80°~100°となるような複数のシールド小片30Pのレイアウト(あるいは、第1シールド部材30の分割の態様)としては、様々なレイアウト(あるいは、様々な分割の態様)が採用可能である。
次に、図26乃至図29に示す変形例について説明する。上述した例では、周方向に隣り合う直線部群11G,12G;12G,13G;13G,14G;14G,11Gは、第1中間曲線部群151G~154Gを介して接続されているが、これに限られない。図26乃至図29に示す例では、周方向に隣り合う直線部群11G,12G;12G,13G;13G,14G;14G,11Gは、第1中間直線部群161G~164Gを介して接続されている。
図26乃至図29に示す例では、コイル要素10iは、全体として八角形状である。コイル要素10i(導電体10E)は、各ターン部101~108が概ね八角形を成すように巻き回されている。
図26乃至図29に示す例において、第1~第8ターン部101~108は、第1~第4直線部11~14に加え、第1中間直線部161~164を含む。第1A中間直線部161及び第1C中間直線部163は、第3方向D3に延びる。第3方向D3は、第1~第2方向D1~D2のいずれとも非平行である。第1B中間直線部162及び第1D中間直線部164は、第4方向D4に延びる。第4方向D4は、第1~第3方向D1~D3のいずれとも非平行である。
各ターン部101~108において、第1直線部11及び第2直線部12の隣り合う端部は、第1A中間直線部161を介して接続されている。同様に、各ターン部101~108において、第2直線部12及び第3直線部13の隣り合う端部は、第1B中間直線部162を介して接続されている。また、各ターン部101~108において、第3直線部13及び第4直線部14の隣り合う端部は、第1C中間直線部163を介して接続されている。
さらに、径方向に隣り合うターン部101,102;・・・;107,108の第4直線部14及び第1直線部11の隣り合う端部は、第1D中間直線部164を介して接続されている。例えば、第1ターン部101の第4直線部14及び第2ターン部102の第1直線部11の隣り合う端部は、第1D中間直線部164を介して接続されている。また、第2ターン部102の第4直線部14及び第3ターン部103の第1直線部11の隣り合う端部は、第1D中間直線部164を介して接続されている。
複数のターン部101~108の第1A中間直線部161は、径方向に配列されて第1A中間直線部群161Gを形成する。また、複数のターン部101~108の第1B中間直線部162は、径方向に配列されて第1B中間直線部群162Gを形成する。また、複数のターン部101~108の第1C中間直線部163は、径方向に配列されて第1C中間直線部群163Gを形成する。また、複数のターン部101~108の第1D中間直線部164は、径方向に配列されて第1D直線部群164Gを形成する。径方向に隣り合う第1中間直線部161,161;162,162;163,163;164,164は、互いから径方向に離間している。第1A~第1D中間直線部群161G~164Gは、それぞれ、複数の第1A~第1D中間直線部161~164からなる平行直線群である。
上述したように、コイル要素10iは、全体として八角形状である。コイル要素10i(導電体10E)は、各ターン部101~108が概ね八角形を成すように巻き回されている。言い換えると、コイル要素10iは、八角形の8つの辺に沿って延びる8つの直線部群11~14,161~164を含む。図示された例では、軸方向に見て、第1直線部11と第1A中間直線部161とが成す角度が125°~145°である。また、軸方向に見て、第1A中間直線部161と第2直線部12とが成す角度が125°~145°である。また、軸方向に見て、第2直線部12と第1B中間直線部162とが成す角度が125°~145°である。また、軸方向に見て、第1B中間直線部162と第3直線部13とが成す角度が125°~145°である。また、軸方向に見て、第3直線部13と第1C中間直線部163とが成す角度が125°~145°である。また、軸方向に見て、第1C中間直線部163と第4直線部14とが成す角度が125°~145°である。また、軸方向に見て、第4直線部14と第1D中間直線部164とが成す角度が125°~145°である。また、軸方向に見て、第1D中間直線部164と第1直線部11とが成す角度が125°~145°である。
とりわけ、図26乃至図29に示す例では、軸方向に見て、第1直線部11と第1A中間直線部161とが成す角度は、135°である。また、軸方向に見て、第1A中間直線部161と第2直線部12とが成す角度は、135°である。また、軸方向に見て、第2直線部12と第1B中間直線部162とが成す角度は、135°である。また、軸方向に見て、第1B中間直線部162と第3直線部13とが成す角度は、135°である。また、軸方向に見て、第3直線部13と第1C中間直線部163とが成す角度は、135°である。また、軸方向に見て、第1C中間直線部163と第4直線部14とが成す角度は、135°である。また、軸方向に見て、第4直線部14と第1D中間直線部164とが成す角度は、135°である。また、軸方向に見て、第1D中間直線部164と第1直線部11とが成す角度は、135°である。
さらに、図26乃至図29に示す例では、コイル要素10iは、全体として正八角形状である。コイル要素10i(導電体10E)は、各ターン部101~108が概ね正八角形を成すように巻き回されている。言い換えると、コイル要素10iは、正八角形の8つの辺に沿って延びる8つの直線部群11~14,161~164を含む。これにより、コイル10の性能を向上させることができる。
なお、周方向に隣り合う直線部11~14と第1中間直線部161~164とは、曲線部によって接続されていてもよい。
図26に示す例では、第1シールド部材30は、図2乃至図5Bに示す例と同様に、第1~第4シールド小片31~34を含む。各シールド小片31~34は、四角形の形状を有する。第1シールド部材30には、第1~第4間隙51~54が形成されている。第1~第4間隙51~54は、それぞれ、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gの少なくとも一部を横断する。図26に示す例では、第1~第4間隙51~54は、それぞれ、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gを横断する。
図26に示す例では、軸方向に見て、第1間隙51と第1直線部群11Gの第1直線部11とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。同様に、軸方向に見て、第2間隙52と第2直線部群12Gの第2直線部12とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。また、軸方向に見て、第3間隙53と第3直線部群13Gの第3直線部13とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。また、軸方向に見て、第4間隙54と第4直線部群14Gの第4直線部14とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。
図26に示す例では、軸方向に見て、第1間隙51は、第1直線部群11Gの第1直線部11と直交していてもよい。また、軸方向に見て、第2間隙52は、第2直線部群12Gの第2直線部12と直交していてもよい。また、軸方向に見て、第3間隙53は、第3直線部群13Gの第3直線部13と直交していてもよい。また、軸方向に見て、第4間隙54は、第4直線部群14Gの第4直線部14と直交していてもよい。
図27に示す例では、第1シールド部材30は、12のシールド小片30Pを含む。第1シールド部材30には、17の間隙50が形成されている。図27に示す例では、軸方向に見て、上記17の間隙50のうち14の間隙50は、第1~第4直線部群11G~14G及び/又は第1A~第1D中間直線部群161G~164Gの少なくとも一部を横断している。上記14の間隙50のうち2つは、第1直線部群11G又は第3直線部群13Gを横断している。図27に示す例では、軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50と第1直線部群11Gとが成す角度は、80°~100°であり、より具体的には90°である。また、図27に示す例では、軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50と第3直線部群13Gとが成す角度は、80°~100°であり、より具体的には90°である。
図27に示す例では、上記17の間隙50のうち1つは、第2直線部群12G内を、第2直線部群12Gに沿って延びている。第2直線部群12G内を延びる間隙50は、第2直線部群12Gの複数の第2直線部12のうちの最内方の第2直線部12(第1ターン部101の第2直線部12)より数えて当該複数の第2直線部12の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第2直線部12よりも、中心軸線Cの側(径方向の内方)を延びている。
図27に示す例では、上記17の間隙50のうち1つは、第4直線部群14G内を、第2直線部群14Gに沿って延びている。第4直線部群14G内を延びる間隙50は、第4直線部群14Gの複数の第4直線部14のうちの最内方の第4直線部14(第1ターン部101の第4直線部14)より数えて当該複数の第4直線部14の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第4直線部14よりも、中心軸線Cの側(径方向の内方)を延びている。
図27に示す例では、上記17の間隙50のうち1つは、コイル10を横断していない。
図28に示す例では、第1シールド部材30は、8つのシールド小片31~38を含む。各シールド小片31~38は、三角形の形状を有する。より具体的には、各シールド小片31~38は、直角三角形の形状を有する。隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,37;37,38;38,31の間に形成された第1~第8間隙51~58は、中心軸線Cから放射状に延びている。軸方向に見て、間隙51,53,55,57は、それぞれ、第1A~第1D中間直線部群161G~164Gの少なくとも一部を横断する。図示された例では、軸方向に見て、間隙51,53,55,57は、それぞれ、第1A~第1D中間直線部群161G~164Gを横断する。言い換えると、軸方向に見て、間隙51,53,55,57は、それぞれ、第1A~第1D中間直線部群161G~164Gよりも径方向の内方から径方向の外方に亘って延びている。
第1間隙51が第1A中間直線部161を横断するようにシールド小片31,32が配置されていることにより、各第1A中間直線部161の周囲に形成される磁力線が第1間隙51を通じて第2シールド部材40に到達することが抑制される。これにより、第1A中間直線部161の周囲に形成される磁力線によって、第2シールド部材40に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第2間隙52の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であることを意味し、第1間隙51の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能であることを意味する。
軸方向に見て、第1間隙51と第1A中間直線部161とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。この場合、第1間隙51の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、第1間隙51の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図28から理解されるように、軸方向に見て、第1間隙51は、第1A中間直線部161と直交していてもよい。この場合、第1間隙51の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、第1間隙51の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
さらに、第3間隙53が第1B中間直線部162を横断するようにシールド小片33,34が配置されていることにより、各第1B中間直線部162の周囲に形成される磁力線が第3間隙53を通じて第2シールド部材40に到達することが抑制される。これにより、第1B中間直線部162の周囲に形成される磁力線によって、第2シールド部材40に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であることを意味し、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能であることを意味する。
軸方向に見て、第3間隙53と第1B中間直線部162とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。この場合、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図28から理解されるように、軸方向に見て、第3間隙53は、第1B中間直線部162と直交していてもよい。この場合、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、第3間隙53の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
さらに、第5間隙55が第1C中間直線部163を横断するようにシールド小片35,36が配置されていることにより、各第1C中間直線部163の周囲に形成される磁力線が第5間隙55を通じて第2シールド部材40に到達することが抑制される。これにより、第1C中間直線部163の周囲に形成される磁力線によって、第2シールド部材40に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第5間隙55の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であることを意味し、第5間隙55の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能であることを意味する。
軸方向に見て、第5間隙55と第1C中間直線部163とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。この場合、第5間隙55の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、第5間隙55の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図28から理解されるように、軸方向に見て、第5間隙55は、第1C中間直線部163と直交していてもよい。この場合、第5間隙55の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、第5間隙55の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
さらに、第7間隙57が第1D中間直線部164を横断するようにシールド小片37,38が配置されていることにより、各第1D中間直線部164の周囲に形成される磁力線が第7間隙57を通じて第2シールド部材40に到達することが抑制される。これにより、第1D中間直線部164の周囲に形成される磁力線によって、第2シールド部材40に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、第7間隙57の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であることを意味し、第7間隙57の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能であることを意味する。
軸方向に見て、第7間隙57と第1D中間直線部164とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。この場合、第7間隙57の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、第7間隙57の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図28から理解されるように、軸方向に見て、第7間隙57は、第1D中間直線部164と直交していてもよい。この場合、第7間隙57の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、第7間隙57の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
図28に示す例において、軸方向に見て、間隙58,52,54,56は、それぞれ、第1~第4直線部群11G~14Gの少なくとも一部を横断する。図示された例では、間隙58,52,54,56は、それぞれ、第1~第4直線部群11G~14Gを横断する。言い換えると、軸方向に見て、間隙58,52,54,56は、それぞれ、第1~第4直線部群11G~14Gよりも径方向の内方から径方向の外方に亘って延びている。
軸方向に見て、第8間隙58と第1直線部11とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、第8間隙58は、第1直線部11と直交している。また、軸方向に見て、第2間隙52と第2直線部12とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、第2間隙52は、第2直線部12と直交している。また、軸方向に見て、第4間隙54と第3直線部13とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、第4間隙54は、第3直線部13と直交している。また、軸方向に見て、第6間隙56と第4直線部14とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、第6間隙56は、第4直線部14と直交している。
図29に示す例でも、軸方向に見て、第1中間直線部群161G~164Gを横断する間隙50と、第1中間直線部161~164とが成す角度は、80°~100°である。図28に示す例では、軸方向に見て、第1中間直線部群161G~164Gを横断する間隙50は、第1中間直線部161~164と直交している。このように、第1中間直線部群161G~164Gを横断する間隙50と第1中間直線部161~164とが成す角度が80°~100°となるような複数のシールド小片30Pのレイアウト(あるいは、第1シールド部材30の分割の態様)としては、様々なレイアウト(あるいは、様々な分割の態様)が採用可能である。
次に、図30乃至図33に示す変形例について説明する。図30乃至図33に示す例では、コイル10は、図17乃至図19に示すコイル10と同様に、複数の渦巻形状のコイル要素10j,10jjを含んでいる。
図30乃至図33に示すコイル要素10j,10jjは、図26乃至図29に示すコイル要素10iと同様に、全体として八角形状である。コイル要素10j,10jj(導電体10E)は、各ターン部101~108が概ね八角形を成すように巻き回されている。
図30乃至図33に示す例において、各コイル要素10j,10jjの第1~第5ターン部101~105は、第1~第3直線部11~13及び複数のターン接続部16に加え、第1中間直線部161~164を含む。第1A中間直線部161及び第1C中間直線部163は、第3方向D3に延びる。第3方向D3は、第1~第2方向D1~D2のいずれとも非平行である。第1B中間直線部162及び第1D中間直線部164は、第4方向D4に延びる。第4方向D4は、第1~第3方向D1~D3のいずれとも非平行である。
各コイル要素10j,10jjの各ターン部101~105において、第1直線部11及び第2直線部12の隣り合う端部は、第1A中間直線部161を介して接続されている。同様に、各コイル要素10j,10jjの各ターン部101~105において、第2直線部12及び第3直線部13の隣り合う端部は、第1B中間直線部162を介して接続されている。また、各コイル要素10j,10jjの各ターン部101~105において、第3直線部13及び複数のターン接続部16の隣り合う端部は、第1C中間直線部163を介して接続されている。また、各コイル要素10j,10jjの各ターン部101~105において、第1直線部11及び複数のターン接続部16の隣り合う端部は、第1D中間直線部164を介して接続されている。
図30乃至図33に示す例においても、複数のターン部101~105の第1A中間直線部161は、径方向に配列されて第1A中間直線部群161Gを形成する。また、複数のターン部101~105の第1B中間直線部162は、径方向に配列されて第1B中間直線部群162Gを形成する。また、複数のターン部101~105の第1C中間直線部163は、径方向に配列されて第1C中間直線部群163Gを形成する。また、複数のターン部101~105の第1D中間直線部164は、径方向に配列されて第1D直線部群164Gを形成する。径方向に隣り合う第1中間直線部161,161;162,162;163,163;164,164は、互いから径方向に離間している。第1A~第1D中間直線部群161G~164Gは、それぞれ、複数の第1A~第1D中間直線部161~164からなる平行直線群である。
上述したように、コイル要素10j,10jjは、全体として八角形状である。コイル要素10j,10jj(導電体10E)は、各ターン部101~105が概ね八角形を成すように巻き回されている。言い換えると、コイル要素10j,10jjは、八角形の8つの辺のうちの7つの辺に沿って延びる7つの直線部群11~13,161~164を含む。図示された例では、軸方向に見て、第1直線部11と第1A中間直線部161とが成す角度が125°~145°である。また、軸方向に見て、第1A中間直線部161と第2直線部12とが成す角度が125°~145°である。また、軸方向に見て、第2直線部12と第1B中間直線部162とが成す角度が125°~145°である。また、軸方向に見て、第1B中間直線部162と第3直線部13とが成す角度が125°~145°である。また、軸方向に見て、第3直線部13と第1C中間直線部163とが成す角度が125°~145°である。また、軸方向に見て、第1D中間直線部164と第1直線部11とが成す角度が125°~145°である。
とりわけ、図30乃至図33に示す例では、軸方向に見て、第1直線部11と第1A中間直線部161とが成す角度は、135°である。また、軸方向に見て、第1A中間直線部161と第2直線部12とが成す角度は、135°である。また、軸方向に見て、第2直線部12と第1B中間直線部162とが成す角度は、135°である。また、軸方向に見て、第1B中間直線部162と第3直線部13とが成す角度は、135°である。また、軸方向に見て、第3直線部13と第1C中間直線部163とが成す角度は、135°である。また、軸方向に見て、第1D中間直線部164と第1直線部11とが成す角度は、135°である。
さらに、図30乃至図33に示す例では、コイル要素10j,10jjは、全体として正八角形状である。コイル要素10j,10jj(導電体10E)は、各ターン部101~105が概ね正八角形を成すように巻き回されている。言い換えると、コイル要素10j,10jjは、正八角形の8つの辺のうちの7つの辺に沿って延びる7つの直線部群11~13,161~164を含む。これにより、コイル10の性能を向上させることができる。
なお、図30乃至図33に示す例においても、周方向に隣り合う直線部11~13と第1中間直線部161~164とは、曲線部によって接続されていてもよい。また、周方向に隣り合う第1C中間直線部163とターン接続部16とは、曲線部によって接続されていてもよい。また、周方向に隣り合う第1D中間直線部164とターン接続部16とは、曲線部によって接続されていてもよい。
図30に示す例では、第1シールド部材30は、9つのシールド小片30Pを含む。第1シールド部材30には、12の間隙50が形成されている。図30に示す例では、軸方向に見て、上記12の間隙50は、各コイル要素10j,10jjの第1~第3直線部群11G~13G及び/又は第1A~第1D中間直線部群161G~164Gの少なくとも一部を横断している。
図31に示す例では、第1シールド部材30は、12のシールド小片30Pを含む。第1シールド部材30には、17の間隙50が形成されている。図31に示す例では、軸方向に見て、上記17の間隙50のうち13の間隙50は、各コイル要素10j,10jjの第1~第3直線部群11G~13G及び/又は第1A~第1D中間直線部群161G~164Gの少なくとも一部を横断している。上記13の間隙50のうち1つは、各コイル要素10j,10jjの第2直線部群12Gを横断している。図31に示す例では、軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50と第2直線部群12Gとが成す角度は、80°~100°であり、より具体的には90°である。
図31に示す例では、上記17の間隙50のうち1つは、各コイル要素10j,10jjの第1直線部群11G内を、第1直線部群11Gに沿って延びている。第1直線部群11G内を延びる間隙50は、第1直線部群11Gの複数の第1直線部11のうちの最内方の第1直線部11(第1ターン部101の第1直線部11)より数えて当該複数の第1直線部11の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第1直線部11よりも、中心軸線Cの側(径方向の内方)を延びている。
図31に示す例では、上記17の間隙50のうち1つは、各コイル要素10j,10jjの第3直線部群13G内を、第3直線部群13Gに沿って延びている。第3直線部群13G内を延びる間隙50は、第3直線部群13Gの複数の第3直線部13のうちの最内方の第3直線部13(第1ターン部101の第3直線部13)より数えて当該複数の第3直線部13の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第3直線部13よりも、中心軸線Cの側(径方向の内方)を延びている。
図32に示す例では、図28に示す例と同様に、第1シールド部材30は、8つのシールド小片31~38を含む。各シールド小片31~38は、三角形の形状を有する。より具体的には、各シールド小片31~38は、直角三角形の形状を有する。隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,37;37,38;38,31の間に形成された第1~第8間隙51~58は、中心軸線Cから放射状に延びている。軸方向に見て、間隙51,53,55,57は、それぞれ、各コイル要素10j,10jjの第1A~第1D中間直線部群161G~164Gの少なくとも一部を横断する。図示された例では、軸方向に見て、間隙51,53,55,57は、それぞれ、各コイル要素10j,10jjの第1A~第1D中間直線部群161G~164Gを横断する。言い換えると、軸方向に見て、間隙51,53,55,57は、それぞれ、各コイル要素10j,10jjの第1A~第1D中間直線部群161G~164Gよりも径方向の内方から径方向の外方に亘って延びている。これにより、各コイル要素10j,10jjの各第1中間直線部161~164の周囲に形成される磁力線が、当該第1中間直線部161~164を横断する間隙51,53,55又は57を通じて第2シールド部材40に到達することが抑制される。
軸方向に見て、第1間隙51と各コイル要素10j,10jjの第1A中間直線部161とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。さらに、図32から理解されるように、軸方向に見て、第1間隙51は、各コイル要素10j,10jjの第1A中間直線部161と直交していてもよい。
軸方向に見て、第3間隙53と各コイル要素10j,10jjの第1B中間直線部162とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。さらに、図32から理解されるように、軸方向に見て、第3間隙53は、各コイル要素10j,10jjの第1B中間直線部162と直交していてもよい。
軸方向に見て、第5間隙55と各コイル要素10j,10jjの第1C中間直線部163とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。さらに、図32から理解されるように、軸方向に見て、第5間隙55は、各コイル要素10j,10jjの第1C中間直線部163と直交していてもよい。
軸方向に見て、第7間隙57と各コイル要素10j,10jjの第1D中間直線部164とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。さらに、図32から理解されるように、軸方向に見て、第7間隙57は、各コイル要素10j,10jjの第1D中間直線部164と直交していてもよい。
図32に示す例において、軸方向に見て、間隙58,52,54は、それぞれ、各コイル要素10j,10jjの第1~第3直線部群11G~13Gの少なくとも一部を横断する。図示された例では、間隙58,52,54は、それぞれ、各コイル要素10j,10jjの第1~第3直線部群11G~13Gを横断する。言い換えると、軸方向に見て、間隙58,52,54は、それぞれ、各コイル要素10j,10jjの第1~第3直線部群11G~13Gよりも径方向の内方から径方向の外方に亘って延びている。
軸方向に見て、第8間隙58と各コイル要素10j,10jjの第1直線部11とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、第8間隙58は、各コイル要素10j,10jjの第1直線部11と直交している。また、軸方向に見て、第2間隙52と各コイル要素10j,10jjの第2直線部12とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、第2間隙52は、各コイル要素10j,10jjの第2直線部12と直交している。また、軸方向に見て、第4間隙54と各コイル要素10j,10jjの第3直線部13とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、第4間隙54は、各コイル要素10j,10jjの第3直線部13と直交している。
図33に示す例でも、軸方向に見て、各コイル要素10j,10jjの第1中間直線部群161G~164Gを横断する間隙50と、当該第1中間直線部161~164とが成す角度は、80°~100°である。図33に示す例では、軸方向に見て、各コイル要素10j,10jjの第1中間直線部群161G~164Gを横断する間隙50は、当該第1中間直線部161~164と直交している。このように、各コイル要素10j,10jjの第1中間直線部群161G~164Gを横断する間隙50と当該第1中間直線部161~164とが成す角度が80°~100°となるような複数のシールド小片30Pのレイアウト(あるいは、第1シールド部材30の分割の態様)としては、様々なレイアウト(あるいは、様々な分割の態様)が採用可能である。
次に、図34及び図35に示す変形例について説明する。図34及び図35に示す例では、第1中間直線部群161G,162G,163G,164Gは、第2中間直線部群171G,172G,173G,174Gを介して、直線部群12G,13G,14G,11Gと接続されている。
図34及び図35に示す例では、コイル要素10iは、渦巻形状を有する導電体10Eを含む。導電体10Eは、径方向に並ぶ複数のターン部101~107を含む。図示された例では、導電体10Eは、第1~第7ターン部101~107を含む。第1~第7ターン部101~107は、径方向の内側から外側に向けて、この順に並んでいる。言い換えると、第1ターン部101が径方向の最も内方に位置し、第7ターン部107が径方向の最も外方に位置している。更に言い換えると、第1ターン部101がコイル要素10iの最内周部を形成する。また、第7ターン部107がコイル要素10iの最外周部を形成する。
コイル要素10iの各ターン部101~107は、軸方向に垂直な仮想平面上を延びている。第1~第7ターン部101~107は、この順に連なり、これによりコイル要素10iは中心軸線Cの周りに渦巻形状を形成している。
図34及び図35に示す例では、コイル要素10iは、全体として十二角形状である。コイル要素10i(導電体10E)は、各ターン部101~107が概ね十二角形を成すように巻き回されている。
コイル要素10iの各ターン部101~107は、中心軸線Cの周りに配置された複数の直線部11~14を含む。中心軸線Cを中心とする円の周方向に隣り合う直線部11~14は、互いに接続されている。図示された例では、第1~第7ターン部101~107は、第1方向D1に延びる第1直線部11及び第3直線部13と、第2方向D2に延びる第2直線部12及び第4直線部14とを含む。
第1方向D1と第2方向D2とは、互いに非平行である。図34及び図35に示す例では、第1方向D1と第2方向D2とは、直交している。各ターン部101~107において、第1直線部11及び第3直線部13は、その間を中心軸線Cが通るように配置されている。また、各ターン部101~107において、第2直線部12及び第4直線部14は、その間を中心軸線Cが通るように配置されている。
図34及び図35に示す例において、第1~第7ターン部101~107は、第1~第4直線部11~14に加え、第1中間直線部161~164及び第2中間直線部171~174を含む。第1A中間直線部161及び第1C中間直線部163は、第3方向D3に延びる。第3方向D3は、第1~第2方向D1~D2のいずれとも非平行である。第1B中間直線部162及び第1D中間直線部164は、第4方向D4に延びる。第4方向D4は、第1~第3方向D1~D3のいずれとも非平行である。第2A中間直線部171及び第2C中間直線部173は、第5方向D5に延びる。第5方向D5は、第1~第4方向D1~D4のいずれとも非平行である。第2B中間直線部172及び第2D中間直線部174は、第6方向D6に延びる。第6方向D6は、第1~第5方向D1~D5のいずれとも非平行である。
各ターン部101~107において、第1直線部11及び第2直線部12の隣り合う端部は、第1A中間直線部161を介して接続されている。各ターン部101~107において、第1A中間直線部161及び第2直線部12の隣り合う端部は、第2A中間直線部171を介して接続されている。
また、各ターン部101~107において、第2直線部12及び第3直線部13の隣り合う端部は、第1B中間直線部162を介して接続されている。各ターン部101~107において、第1B中間直線部162及び第3直線部13の隣り合う端部は、第2B中間直線部172を介して接続されている。
また、各ターン部101~107において、第3直線部13及び第4直線部14の隣り合う端部は、第1C中間直線部163を介して接続されている。各ターン部101~107において、第1C中間直線部163及び第4直線部14の隣り合う端部は、第2C中間直線部173を介して接続されている。
さらに、径方向に隣り合うターン部101,102;・・・;106,107の第4直線部14及び第1直線部11の隣り合う端部は、第1D中間直線部164を介して接続されている。また、径方向に隣り合うターン部101,102;・・・;106,107の第1D中間直線部164及び第1直線部11の隣り合う端部は、第2D中間直線部174を介して接続されている。例えば、第1ターン部101の第4直線部14及び第2ターン部102の第1直線部11の隣り合う端部は、第1D中間直線部164及び第2D中間直線部174を介して接続されている。また、第2ターン部102の第4直線部14及び第3ターン部103の第1直線部11の隣り合う端部は、第1D中間直線部164及び第2D中間直線部174を介して接続されている。
複数のターン部101~107の第1A中間直線部161は、径方向に配列されて第1A中間直線部群161Gを形成する。また、複数のターン部101~107の第1B中間直線部162は、径方向に配列されて第1B中間直線部群162Gを形成する。また、複数のターン部101~107の第1C中間直線部163は、径方向に配列されて第1C中間直線部群163Gを形成する。また、複数のターン部101~107の第1D中間直線部164は、径方向に配列されて第1D直線部群164Gを形成する。径方向に隣り合う第1中間直線部161,161;162,162;163,163;164,164は、互いから径方向に離間している。第1A~第1D中間直線部群161G~164Gは、それぞれ、複数の第1A~第1D中間直線部161~164からなる平行直線群である。
複数のターン部101~107の第2A中間直線部171は、径方向に配列されて第2A中間直線部群171Gを形成する。また、複数のターン部101~107の第2B中間直線部172は、径方向に配列されて第2B中間直線部群172Gを形成する。また、複数のターン部101~107の第2C中間直線部173は、径方向に配列されて第2C中間直線部群173Gを形成する。また、複数のターン部101~107の第2D中間直線部174は、径方向に配列されて第2D直線部群174Gを形成する。径方向に隣り合う第2中間直線部171,171;172,172;173,173;174,174は、互いから径方向に離間している。第2A~第2D中間直線部群171G~174Gは、それぞれ、複数の第2A~第2D中間直線部171~174からなる平行直線群である。
上述したように、図34及び図35のコイル要素10iは、全体として十二角形状である。コイル要素10i(導電体10E)は、各ターン部101~107が概ね十二角形を成すように巻き回されている。言い換えると、コイル要素10iは、十二角形の12の辺に沿って延びる12の直線部群11~14,161~164,171~174を含む。図示された例では、軸方向に見て、第1直線部11と第1A中間直線部161とが成す角度が140°~160°である。また、軸方向に見て、第1A中間直線部161と第2A中間直線部171とが成す角度が140°~160°である。また、軸方向に見て、第2A中間直線部171と第2直線部12とが成す角度が140°~160°である。また、軸方向に見て、第2直線部12と第1B中間直線部162とが成す角度が140°~160°である。また、軸方向に見て、第1B中間直線部162と第2B中間直線部172とが成す角度が140°~160°である。また、軸方向に見て、第2B中間直線部172と第3直線部13とが成す角度が140°~160°である。また、軸方向に見て、第3直線部13と第1C中間直線部163とが成す角度が140°~160°である。また、軸方向に見て、第1C中間直線部163と第2C中間直線部173とが成す角度が140°~160°である。また、軸方向に見て、第2C中間直線部173と第4直線部14とが成す角度が140°~160°である。また、軸方向に見て、第4直線部14と第1D中間直線部164とが成す角度が140°~160°である。また、軸方向に見て、第1D中間直線部164と第2D中間直線部174とが成す角度が140°~160°である。また、軸方向に見て、第2D中間直線部174と第1直線部11とが成す角度が140°~160°である。
とりわけ、図34及び図35に示す例では、軸方向に見て、第1直線部11と第1A中間直線部161とが成す角度が150°である。また、軸方向に見て、第1A中間直線部161と第2A中間直線部171とが成す角度が150°である。また、軸方向に見て、第2A中間直線部171と第2直線部12とが成す角度が150°である。また、軸方向に見て、第2直線部12と第1B中間直線部162とが成す角度が150°である。また、軸方向に見て、第1B中間直線部162と第2B中間直線部172とが成す角度が150°である。また、軸方向に見て、第2B中間直線部172と第3直線部13とが成す角度が150°である。また、軸方向に見て、第3直線部13と第1C中間直線部163とが成す角度が150°である。また、軸方向に見て、第1C中間直線部163と第2C中間直線部173とが成す角度が150°である。また、軸方向に見て、第2C中間直線部173と第4直線部14とが成す角度が150°である。また、軸方向に見て、第4直線部14と第1D中間直線部164とが成す角度が150°である。また、軸方向に見て、第1D中間直線部164と第2D中間直線部174とが成す角度が150°である。また、軸方向に見て、第2D中間直線部174と第1直線部11とが成す角度が150°である。
さらに、図34及び図35に示す例において、コイル要素10iは、全体として正十二角形状であってもよい。コイル要素10i(導電体10E)は、各ターン部101~107が概ね正十二角形を成すように巻き回されていてもよい。言い換えると、コイル要素10iは、正十二角形の12の辺に沿って延びる12の直線部群11~14,161~164,171~174を含んでもよい。この場合、コイル10の性能を向上させることができる。
ここで、図30等に示すようにコイル10がコイル要素10j,10jjを含む場合であって、コイル要素10j,10jjが全体として十二角形状である場合、各コイル要素10j,10jjは、十二角形の12の辺のうち11の辺に沿って延びる11の直線部群11~13,161~164,171~174を含んでいればよい。同様に、コイル10がコイル要素10j,10jjを含む場合であって、コイル要素10j,10jjが全体として正十二角形状である場合、各コイル要素10j,10jjは、正十二角形の12の辺のうち11の辺に沿って延びる11の直線部群11~13,161~164,171~174を含んでいればよい。
図34及び図35に示す例においても、周方向に隣り合う直線部11~14、第1中間直線部161~164及び第2中間直線部171~184は、曲線部によって接続されていてもよい。
図34に示す例では、第1シールド部材30は、18のシールド小片30Pを含む。各シールド小片30Pは、四角形の形状を有する。第1シールド部材30には、24の間隙50が形成されている。24の間隙のうち20は、軸方向に見て、直線部群11G~14G、第1中間直線部群161G~164G及び/又は第2中間直線部群171G~174Gの少なくとも一部を横断する。
図35に示す例では、第1シールド部材30は、24のシールド小片30Pを含む。第1シールド部材30には、28の間隙50が形成されている。28の間隙のうち16は、中心軸線Cから放射状に延びている。上記16の間隙のうちの4つは、軸方向に見て、第2中間直線部群171G~174Gの少なくとも一部を横断する。図35に示す例では、上記4つの間隙50は、軸方向に見て、第2中間直線部群171G~174Gを横断する。言い換えると、軸方向に見て、上記4つの間隙50は、第2中間直線部群171G~174Gよりも径方向の内方から径方向の外方に亘って延びている。
上記4つの間隙50のうちの1つが第2A中間直線部171を横断するようにシールド小片30Pが配置されていることにより、各第2A中間直線部171の周囲に形成される磁力線が当該間隙50を通じて第2シールド部材40に到達することが抑制される。これにより、第2A中間直線部171の周囲に形成される磁力線によって、第2シールド部材40に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であることを意味し、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能であることを意味する。
軸方向に見て、第2A中間直線部171を横断する間隙50と第2A中間直線部171とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図35から理解されるように、軸方向に見て、上記間隙50は、第2A中間直線部171と直交していてもよい。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
さらに、上記4つの間隙50のうちの1つが第2B中間直線部172を横断するようにシールド小片30Pが配置されていることにより、各第2B中間直線部172の周囲に形成される磁力線が当該間隙50を通じて第2シールド部材40に到達することが抑制される。これにより、第2B中間直線部172の周囲に形成される磁力線によって、第2シールド部材40に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であることを意味し、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能であることを意味する。
軸方向に見て、第2B中間直線部172を横断する間隙50と第2B中間直線部172とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図35から理解されるように、軸方向に見て、上記間隙50は、第2B中間直線部172と直交していてもよい。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
さらに、上記4つの間隙50のうちの1つが第2C中間直線部173を横断するようにシールド小片30Pが配置されていることにより、各第2C中間直線部173の周囲に形成される磁力線が当該間隙50を通じて第2シールド部材40に到達することが抑制される。これにより、第2C中間直線部173の周囲に形成される磁力線によって、第2シールド部材40に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であることを意味し、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能であることを意味する。
軸方向に見て、第2C中間直線部173を横断する間隙50と第2C中間直線部173とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図35から理解されるように、軸方向に見て、上記間隙50は、第2C中間直線部173と直交していてもよい。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
さらに、上記4つの間隙50のうちの1つが第2D中間直線部174を横断するようにシールド小片30Pが配置されていることにより、各第2D中間直線部174の周囲に形成される磁力線が当該間隙50を通じて第2シールド部材40に到達することが抑制される。これにより、第2D中間直線部174の周囲に形成される磁力線によって、第2シールド部材40に渦電流が発生することを抑制することができる。このことは、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を抑制可能であることを意味し、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を抑制可能であることを意味する。
軸方向に見て、第2D中間直線部174を横断する間隙50と第2D中間直線部174とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。さらに、図35から理解されるように、軸方向に見て、上記間隙50は、第2D中間直線部174と直交していてもよい。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
図35に示す例において、軸方向に見て、上記16の間隙50のうちの8つは、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかの少なくとも一部を横断する。図示された例では、上記8つの間隙50は、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断する。言い換えると、軸方向に見て、上記8つの間隙50は、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかよりも径方向の内方から径方向の外方に亘って延びている。
軸方向に見て、第1直線部11を横断する間隙50と第1直線部11とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、上記間隙50は、第1直線部11と直交している。また、軸方向に見て、第2直線部12を横断する間隙50と第2直線部12とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、上記間隙50は、第2直線部12と直交している。また、軸方向に見て、第3直線部13を横断する間隙50と第3直線部13とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、上記間隙50は、第3直線部13と直交している。また、軸方向に見て、第4直線部14を横断する間隙50と第4直線部14とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、上記間隙50は、第4直線部14と直交している。
さらに、図35に示す例において、軸方向に見て、上記16の間隙50のうちの4つは、第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかの少なくとも一部を横断する。図示された例では、上記4つの間隙50は、第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかを横断する。言い換えると、軸方向に見て、上記4つの間隙50は、第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかよりも径方向の内方から径方向の外方に亘って延びている。
軸方向に見て、第1A中間直線部161を横断する間隙50と第1A中間直線部161とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、上記間隙50は、第1A中間直線部161と直交している。また、軸方向に見て、第1B中間直線部162を横断する間隙50と第1B中間直線部162とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、上記間隙50は、第1B中間直線部162と直交している。また、軸方向に見て、第1C中間直線部163を横断する間隙50と第1C中間直線部163とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、上記間隙50は、第1C中間直線部163と直交している。また、軸方向に見て、第1D中間直線部164を横断する間隙50と第1D中間直線部164とが成す角度は、80°~100°である。より具体的には、上記間隙50は、第1D中間直線部164と直交している。
第2中間直線部群171G~174Gを横断する間隙50と第2中間直線部171~174とが成す角度が80°~100°となるような複数のシールド小片30Pのレイアウト(あるいは、第1シールド部材30の分割の態様)は、図35に示すレイアウト(あるいは、分割の態様)に限られない。コイル要素10i;10j,10jjが全体として十二角形状である場合も、第2中間直線部群171G~174Gを横断する間隙50と第2中間直線部171~174とが成す角度が80°~100°となるような複数のシールド小片30Pのレイアウト(あるいは、第1シールド部材30の分割の態様)として、様々なレイアウト(あるいは、様々な分割の態様)が採用可能である。
次に、図36及び図37に示す変形例について説明する。図6Aに示す例では、第1接続端子46がコイル要素10iの内方端部10e1に接続する場合、第1接続端子46は、軸方向に見て間隙50内を延びているが、これに限られない。図34及び図35に示すように、第1接続端子46は、軸方向に見て、シールド小片30Pに形成された切欠N内を延びていてもよい。この場合も、図7に示すように、第1接続端子46は、コイルユニット5の側面視において、シールド小片30Pと重なる高さ位置で、コイル10の内方から外方へ延びていてよい。
第1接続端子46は、シールド小片30Pに形成された切欠N内を延びる場合も、軸方向に見て第1接続端子46が横断する直線部11と第1接続端子46とがなす角度は、例えば80°~100°であってよい。さらに、図36及び図37に示すように、第1接続端子46は上記直線部11と直交していてもよい。この場合、上記直線部11の周囲に形成される磁力線が、上記切欠Nを通じて第2シールド部材40に到達する、ということが抑制される。
次に、図38及び図39に示す変形例について説明する。図38に示す例では、図24に示す例と比較して、軸方向に見て、コイル要素10iの内方端部10e1を含む内方端部領域(図24及び図38に示す例では、第1ターン部101の第1直線部11)が重なるシールド小片30Pのうち内方端部10e1に最も近いシールド小片31と、上記内方端部領域と、の重なる長さが長い。この場合、図38の第1シールド部材30の損失(発熱)(とりわけ、上記シールド小片31の損失)を、図24の第1シールド部材30の損失(発熱)(とりわけ、上記シールド小片31の損失)よりも、効果的に小さくすることができる。なお、ここでの第1シールド部材30の損失とは、第1シールド部材30の磁束によって生じる損失(いわゆる「鉄損」)を含む。
また、図39に示す例では、図29に示す例と比較して、軸方向に見て、コイル要素10iの内方端部10e1を含む内方端部領域(第29及び図39に示す例では、第1ターン部101の第1直線部11)と重なるシールド小片3130Pのうち内方端部10e1に最も近いシールド小片と、上記内方端部領域と、の重なる長さが長い。この場合、図39の第1シールド部材30の損失(発熱)(とりわけ、上記シールド小片31の損失)を、図29の第1シールド部材30の損失(発熱)(とりわけ、上記シールド小片31の損失)よりも、効果的に小さくすることができる。
次に、図40及び図41に示す変形例について説明する。図2乃至図5Bに示す例では、コイル要素10iの内方端部10e1に接続する第1接続端子46は、軸方向に見て第1~第4直線部群11G~14Gの1つを横断してコイル10の径方向の外方に延び出しているが、これに限られない。図40に示すように、第1接続端子46は、軸方向に見て、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gの1つを横断して、コイル10の径方向の外方に延び出していてもよい。この場合、第1接続端子46を第2接続端子47に接近させることが容易である。言い換えると、第1の点IP1及び第2の点IP2の距離を、100mm以下、又は50mm以下にすることが容易である。このため、第1仮想線IL1と第2仮想線IL2との間の角度θを90°以下、又は60°以下、45°以下、又は30°以下にすることが容易である。
図40に示す例では、軸方向に見て、第1接続端子46と第1接続端子46が横断する第1中間曲線部群154Gの接線TL4とが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。さらに、図40から理解されるように、軸方向に見て、第1接続端子46は、上記第1中間曲線部群154Gの接線TL4と直交していてもよい。この場合、コイル10の各ターン部101~108の周囲に形成される磁力線が、第1接続端子46が通る間隙50又は切欠Nを通じて第2シールド部材40に到達する、ということが抑制される。
あるいは、図41に示すように、第1接続端子46は、軸方向に見て、中間直線部群161G~164G又は171G~174Gの1つを横断して、コイル10の径方向の外方に延び出していてもよい。この場合、第1接続端子46を第2接続端子47に接近させることが容易である。言い換えると、第1の点IP1及び第2の点IP2の距離を、100mm以下、又は50mm以下にすることが容易である。このため、第1仮想線IL1と第2仮想線IL2との間の角度θを90°以下、又は60°以下、45°以下、又は30°以下にすることが容易である。
図41に示す例では、軸方向に見て、第1接続端子46と第1接続端子46が横断する中間直線部群164Gとが成す角度は、例えば80°~100°であってよい。さらに、図41から理解されるように、軸方向に見て、第1接続端子46は、上記中間直線部群164Gと直交していてもよい。この場合、コイル10の各ターン部101~108の周囲に形成される磁力線が、第1接続端子46が通る間隙50又は切欠Nを通じて第2シールド部材40に到達する、ということが抑制される。
次に、図42に示す変形例について説明する。図2乃至図5Bに示す例では、複数のターン部101~108のピッチが等しい。したがって、コイル要素10iの内方端部10e1と第2ターン部102の第1直線部11との距離が、第2ターン部102の第1直線部11と第3ターン部103の第1直線部11との距離と等しい。これに対し、図42に示す例では、コイル要素10iの内方端部10e1と第2ターン部102の第1直線部11との距離が、第2ターン部102の第1直線部11と第3ターン部103の第1直線部11との距離よりも大きい。より具体的には、内方端部10e1を含むコイル要素10iの内方端部領域(図42に示す例では、第1ターン部101の第1直線部11)と第2ターン部102の第1直線部11との距離が、第2ターン部102の第1直線部11と第3ターン部103の第1直線部11との距離よりも大きい。第1接続端子46がコイル要素10iの内方端部10e1に接続される例において、内方端部10e1がと第2ターン部102から離れていることにより、第1シールド部材30の損失(発熱)(いわゆる鉄損を含む損失)を抑制することができる。とりわけ、軸方向に見て、コイル要素10iの上記内方端部領域(図42に示す例では、第1ターン部101の第1直線部11)と重なるシールド小片30P(図42に示す例では、シールド小片31)の損失(発熱)を、効果的に抑制することができる。
<<第2の実施形態>>
次に、図43を参照して、第2の実施形態及びその変形例について説明する。図43に示すコイルユニット5は、図26に示すコイルユニット5と比較して、第1シールド部材30が複数のシールド小片30Pに分割されていない点で異なっている。その他の構成は、図26に示すコイルユニット5と略同一である。図43に示す第2の実施形態において、図26に示すコイルユニット5と同様の部分には同一符号を付して詳細な説明は省略する。
次に、図43を参照して、第2の実施形態及びその変形例について説明する。図43に示すコイルユニット5は、図26に示すコイルユニット5と比較して、第1シールド部材30が複数のシールド小片30Pに分割されていない点で異なっている。その他の構成は、図26に示すコイルユニット5と略同一である。図43に示す第2の実施形態において、図26に示すコイルユニット5と同様の部分には同一符号を付して詳細な説明は省略する。
図43に示す例では、図26に示す例と同様に、コイル要素10iは、全体として八角形である。より具体的には、コイル要素10iは、八角形の8つの辺に沿って延びる8つの直線部群(直線部群11G~14G及び中間直線部群161G~164G)を含む。これにより、コイル要素10iが図2乃至図5Bに示す形状である場合と比較して、コイルユニット5の性能を向上させることができる。つまり、全体として八角形のコイル要素10iを含むコイルユニット5の性能は、全体として四角形で第1中間曲線部群151G~154Gを含むコイル要素10iを含むコイルユニット5と比較して、高い。
図43に示す例では、隣り合う直線部群11G,161G;161G,12G;12G,162G;162G,13G;13G,163G;163G,14G;14G,164G;164G,11Gが成す角度が、125°~145°であってよい。図43に示す例では、隣り合う直線部群11G,161G;161G,12G;12G,162G;162G,13G;13G,163G;163G,14G;14G,164G;164G,11Gが成す角度が、135°であってよい。また、図43に示す例では、コイル要素10iは、全体として正八角形であってもよい。本件発明者が得た知見によれば、コイル10が正八角形状であることにより、コイルユニット5の性能を効果的に向上させることができる。
なお、図43に示す例では、第1シールド部材30は、複数のシールド小片30Pに分割されていない。したがって、第1シールド部材30には、間隙50は形成されていない。もちろん、コイル要素10iが全体として八角形状である場合、図26乃至図29に示すように、第1シールド部材30は、複数のシールド小片30Pに分割されていてもよい。第1シールド部材30が複数のシールド小片30Pに分割されている場合も、コイル要素10iの形状以外の条件が同じであれば、全体として八角形状のコイル要素10iを含むコイルユニット5の性能は、図2乃至図5Bに示す形状のコイル要素10iを含むコイルユニット5の性能と比較して、高い。例えば、図22に示すコイルユニット5の性能よりも、図28に示すコイルユニット5の性能の方が高い。また、図24に示すコイルユニット5の性能よりも、図29に示すコイルユニット5の性能の方が高い。
<<変形例>>
なお、上述した第2の実施形態に対して、様々な変更を加えることが可能である。以下、図44及び図45を参照して、第2の実施形態の変形例について説明する。
なお、上述した第2の実施形態に対して、様々な変更を加えることが可能である。以下、図44及び図45を参照して、第2の実施形態の変形例について説明する。
図44に示す例では、図30乃至図33に示す例と同様に、コイル要素10j,10jjは、全体として八角形である。より具体的には、コイル要素10j,10jjは、八角形の8つの辺のうち7つの辺に沿って延びる7つの直線部群(直線部群11G~13G及び中間直線部群161G~164G)を含む。これにより、コイル要素10j,10jjが図17乃至図21に示す形状である場合と比較して、コイルユニット5の性能を向上させることができる。つまり、全体として八角形のコイル要素10j,10jjを含むコイルユニット5の性能は、全体として四角形で第1中間曲線部151G~154Gを含むコイル要素10j,10jjを含むコイルユニット5と比較して、高い。
図44に示す例では、隣り合う直線部群11G,161G;161G,12G;12G,162G;162G,13G;13G,163G;164G,11Gが成す角度が、125°~145°であってよい。図44に示す例では、隣り合う直線部群11G,161G;161G,12G;12G,162G;162G,13G;13G,163G;164G,11Gが成す角度が、135°であってよい。また、図44に示す例では、コイル要素10j,10jjは、全体として正八角形であってもよい。より具体的には、コイル要素10j,10jjは、正八角形の8つの辺のうち7つの辺に沿って延びる7つの直線部群(直線部群11G~13G及び第1中間直線部群161G~164G)を含んでもよい。本件発明者が得た知見によれば、コイル10が正八角形状であることにより、コイルユニット5の性能を効果的に向上させることができる。
なお、図44に示す例では、第1シールド部材30は、複数のシールド小片30Pに分割されていない。したがって、第1シールド部材30には、間隙50は形成されていない。もちろん、コイル要素10j,10jjが全体として八角形状である場合、図30乃至図33に示すように、第1シールド部材30は、複数のシールド小片30Pに分割されていてもよい。第1シールド部材30が複数のシールド小片30Pに分割されている場合も、コイル要素10j,10jjの形状以外の条件が同じであれば、全体として八角形状のコイル要素10j,10jjを含むコイルユニット5の性能は、図17乃至図19に示す形状のコイル要素10j,10jjを含むコイルユニット5の性能と比較して、高い。例えば、図21に示すコイルユニット5の性能よりも、図31に示すコイルユニット5の性能の方が高い。
図45に示す例では、図34及び図35に示す例と同様に、コイル要素10iは、全体として十二角形である。より具体的には、コイル要素10iは、十二角形の12の辺のうちの11の辺に沿って延びる11の直線部群(直線部群11G~13G、第1中間直線部群161G~164G及び第2中間直線部群171G~174G)を含む。図45に示す例では、コイル要素10iは、十二角形の12の辺に沿って延びる直線部群(直線部群11G~14G、第1中間直線部群161G~164G及び第2中間直線部群171G~174G)を含む。これにより、コイル要素10iが図2乃至図5Bに示す形状である場合と比較して、コイルユニット5の性能を向上させることができる。つまり、全体として十二角形のコイル要素10iを含むコイルユニット5の性能は、全体として四角形で第1中間曲線部151G~154Gを含むコイル要素10iを含むコイルユニット5と比較して、高い。
図45に示す例では、隣り合う直線部群11G,161G;161G,171G;171G,12G;12G,162G;162G,172G;172G,13G;13G,163G;163G,173G;164G,174G;174G,11Gが成す角度が、125°~145°であってよい。図45に示す例では、隣り合う直線部群173G,14G;14G,164Gが成す角度も、125°~145°であってよい。図45に示す例では、隣り合う直線部群11G,161G;161G,171G;171G,12G;12G,162G;162G,172G;172G,13G;13G,163G;163G,173G;164G,174G;174G,11Gが成す角度が、135°であってよい。図45に示す例では、隣り合う直線部群173G,14G;14G,164Gが成す角度も、135°であってよい。また、図45に示す例では、コイル要素10iは、全体として正十二角形であってもよい。より具体的には、コイル要素10iは、正十二角形の12の辺のうちの11の辺に沿って延びる11の直線部群(直線部群11G~13G、第1中間直線部群161G~164G及び第2中間直線部群171G~174G)を含んでよい。本件発明者が得た知見によれば、コイル10が正十二角形状であることにより、コイルユニット5の性能を効果的に向上させることができる。
なお、図45に示す例では、第1シールド部材30は、複数のシールド小片30Pに分割されていない。したがって、第1シールド部材30には、間隙50は形成されていない。もちろん、コイル要素10iが全体として十二角形状である場合、図34及び図35に示すように、第1シールド部材30は、複数のシールド小片30Pに分割されていてもよい。第1シールド部材30が複数のシールド小片30Pに分割されている場合も、コイル要素10iの形状以外の条件が同じであれば、全体として十二角形状のコイル要素10iを含むコイルユニット5の性能は、図2乃至図5Bに示す形状のコイル要素10iを含むコイルユニット5の性能と比較して、高い。
また、図45に示す例では、コイル要素10iは、十二角形の12の辺に沿って延びる12の直線部群(直線部群11G~14G、第1中間直線部群161G~164G及び第2中間直線部群171G~174G)を含む。しかしながら、図30等に示すようにコイル10がコイル要素10j,10jjを含む場合であって、コイル要素10j,10jjが全体として十二角形状である場合、各コイル要素10j,10jjは、十二角形の12の辺のうち11の辺に沿って延びる11の直線部群11~13,161~164,171~174を含んでいればよい。同様に、コイル10がコイル要素10j,10jjを含む場合であって、コイル要素10j,10jjが全体として正十二角形状である場合、各コイル要素10j,10jjは、正十二角形の12の辺のうち11の辺に沿って延びる11の直線部群11~13,161~164,171~174を含んでいればよい。
<<実施例1>>
次に、第1シールド部材30に形成された間隙50の位置の違いによる、コイルユニット5の損失の違いを説明する。
次に、第1シールド部材30に形成された間隙50の位置の違いによる、コイルユニット5の損失の違いを説明する。
<実施例1-1>
実施例1-1のコイルユニット5として、図2乃至図5Bに示すように、渦巻状に形成されたコイル10と磁性体樹脂層20と第1シールド部材30及び第2シールド部材40からなるコイルユニット5を準備した。
コイル10は、図2乃至図5Bに示すコイル10と同様に形成されていた。コイル10は銅で形成され、その線幅は6mmであり、厚さは0.5mmであった。また、隣り合うターン部101,102;・・・;107,108間の距離は、6mmであった。コイル10の第1方向D1及び第2方向D2に沿った寸法は、それぞれ、295mm及び295mmであった。
磁性体樹脂層20は、磁性体粉を混合した2液硬化性エポキシ樹脂を硬化させて形成された。コイル10は、図4に示すように磁性体樹脂層20の凹部25内に収納されており、コイル10の第2主面10bは磁性体樹脂層20と密着していた。
第1シールド部材30は、4つのシールド小片31~34に分割して形成された。各シールド小片31~34はフェライト板であった。第1シールド部材30の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、300mm及び300mmであった。また、磁性体樹脂層20と第1シールド部材30との間の距離は、1mmであった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,31間の間隙50の幅は、5mmであった。隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,31の間に形成された4つの間隙50の1つ(第1間隙51)は、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11を横断していた。この間隙50は、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11と直交していた。他の3つの間隙50(第2~第4間隙52~54)は、軸方向に見て、それぞれ、第1~第8ターン部101~108の第2~第4直線部12~14を横断していた。これら3つの間隙50は、軸方向に見て、それぞれ、第1~第8ターン部101~108の第2~第4直線部12~14と直交していた。4つの間隙50(第1~第4間隙51~54)は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
第2シールド部材40は、アルミニウムで形成された。第2シールド部材40の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、320mm及び320mmであった。また、第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離は、1mmであった
実施例1-1のコイルユニット5として、図2乃至図5Bに示すように、渦巻状に形成されたコイル10と磁性体樹脂層20と第1シールド部材30及び第2シールド部材40からなるコイルユニット5を準備した。
コイル10は、図2乃至図5Bに示すコイル10と同様に形成されていた。コイル10は銅で形成され、その線幅は6mmであり、厚さは0.5mmであった。また、隣り合うターン部101,102;・・・;107,108間の距離は、6mmであった。コイル10の第1方向D1及び第2方向D2に沿った寸法は、それぞれ、295mm及び295mmであった。
磁性体樹脂層20は、磁性体粉を混合した2液硬化性エポキシ樹脂を硬化させて形成された。コイル10は、図4に示すように磁性体樹脂層20の凹部25内に収納されており、コイル10の第2主面10bは磁性体樹脂層20と密着していた。
第1シールド部材30は、4つのシールド小片31~34に分割して形成された。各シールド小片31~34はフェライト板であった。第1シールド部材30の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、300mm及び300mmであった。また、磁性体樹脂層20と第1シールド部材30との間の距離は、1mmであった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,31間の間隙50の幅は、5mmであった。隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,31の間に形成された4つの間隙50の1つ(第1間隙51)は、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11を横断していた。この間隙50は、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11と直交していた。他の3つの間隙50(第2~第4間隙52~54)は、軸方向に見て、それぞれ、第1~第8ターン部101~108の第2~第4直線部12~14を横断していた。これら3つの間隙50は、軸方向に見て、それぞれ、第1~第8ターン部101~108の第2~第4直線部12~14と直交していた。4つの間隙50(第1~第4間隙51~54)は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
第2シールド部材40は、アルミニウムで形成された。第2シールド部材40の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、320mm及び320mmであった。また、第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離は、1mmであった
(評価)
次にこのようにして作製された実施例1-1のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例1-1のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、121.0及び87.7Wであった。
次にこのようにして作製された実施例1-1のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例1-1のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、121.0及び87.7Wであった。
<実施例1-2>
図9に示す例と同様に第1シールド部材30を6つのシールド小片31~36に分割して形成したこと以外は、実施例1-1の場合と同様に実施例1-2のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片31~36はフェライト板であった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35の間に形成された7つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13を横断していた。これら2つの間隙50は、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13と直交していた。また、これら2つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
また、上記7つの間隙50のうち1つは、第1ターン部101で囲まれた領域内を第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
また、残りの4つの間隙50は、軸方向に見て、第1~第8ターン部101~108の第2直線部12又は第4直線部14を横断していた。これら4つの間隙50は、軸方向に見て、第1~第8ターン部101~108の第2直線部12又は第4直線部14と直交していた。また、これら4つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1直線部群11Gと中心軸線Cとの間を延びていた。また、これら4つの間隙50のうち他の2つは、軸方向に見て、第3直線部群13Gと中心軸線Cとの間を延びていた。
図9に示す例と同様に第1シールド部材30を6つのシールド小片31~36に分割して形成したこと以外は、実施例1-1の場合と同様に実施例1-2のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片31~36はフェライト板であった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35の間に形成された7つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13を横断していた。これら2つの間隙50は、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13と直交していた。また、これら2つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
また、上記7つの間隙50のうち1つは、第1ターン部101で囲まれた領域内を第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
また、残りの4つの間隙50は、軸方向に見て、第1~第8ターン部101~108の第2直線部12又は第4直線部14を横断していた。これら4つの間隙50は、軸方向に見て、第1~第8ターン部101~108の第2直線部12又は第4直線部14と直交していた。また、これら4つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1直線部群11Gと中心軸線Cとの間を延びていた。また、これら4つの間隙50のうち他の2つは、軸方向に見て、第3直線部群13Gと中心軸線Cとの間を延びていた。
(評価)
次にこのようにして作製された実施例1-2のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例1-2のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、115.0及び91.3Wであった。
次にこのようにして作製された実施例1-2のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例1-2のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、115.0及び91.3Wであった。
<実施例1-3>
図12に示すように第1シールド部材30を6つのシールド小片31~36に分割して形成したこと以外は、実施例1-1の場合と同様に実施例1-3のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片31~36はフェライト板であった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35の間に形成された7つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13を横断していた。これら2つの間隙50は、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13と直交していた。また、これら2つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
また、上記7つの間隙50のうち1つは、第1ターン部101で囲まれた領域内を第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
また、残りの4つの間隙50のうち3つは、軸方向に見て、第2方向D2に沿って延び、第1ターン部101の第1直線部11又は第3直線部13と重なっていた。また、この4つの間隙50のうち他の1つは、軸方向に見て、第1直線部11の延長線上を延びていた。
図12に示すように第1シールド部材30を6つのシールド小片31~36に分割して形成したこと以外は、実施例1-1の場合と同様に実施例1-3のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片31~36はフェライト板であった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35の間に形成された7つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13を横断していた。これら2つの間隙50は、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13と直交していた。また、これら2つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
また、上記7つの間隙50のうち1つは、第1ターン部101で囲まれた領域内を第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
また、残りの4つの間隙50のうち3つは、軸方向に見て、第2方向D2に沿って延び、第1ターン部101の第1直線部11又は第3直線部13と重なっていた。また、この4つの間隙50のうち他の1つは、軸方向に見て、第1直線部11の延長線上を延びていた。
(評価)
次にこのようにして作製された実施例1-3のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例1-3のコイル10のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、102.0及び99.5Wであった。
次にこのようにして作製された実施例1-3のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例1-3のコイル10のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、102.0及び99.5Wであった。
<実施例1-4>
図13に示すように第1シールド部材30を6つのシールド小片31~36に分割して形成したこと以外は、実施例1-1の場合と同様に実施例1-4のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片31~36はフェライト板であった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35の間に形成された7つの間隙50のうち3つは、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11の一部及び/又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13の一部を横断していた。これら3つの間隙50は、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11の一部及び/又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13の一部と直交していた。また、これら3つの間隙50の1つは、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。また、これら3つの間隙50の他の2つは、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
また、残りの4つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1直線部群11G内を第1直線部11に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙50は、第2ターン部102及び第3ターン部103の第1直線部11の間を延びていた。また、この4つの間隙50のうち他の2つは、軸方向に見て、第3直線部群13G内を第3直線部13に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙50は、第2ターン部102及び第3ターン部103の第3直線部13の間を延びていた。
図13に示すように第1シールド部材30を6つのシールド小片31~36に分割して形成したこと以外は、実施例1-1の場合と同様に実施例1-4のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片31~36はフェライト板であった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35の間に形成された7つの間隙50のうち3つは、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11の一部及び/又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13の一部を横断していた。これら3つの間隙50は、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11の一部及び/又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13の一部と直交していた。また、これら3つの間隙50の1つは、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。また、これら3つの間隙50の他の2つは、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
また、残りの4つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1直線部群11G内を第1直線部11に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙50は、第2ターン部102及び第3ターン部103の第1直線部11の間を延びていた。また、この4つの間隙50のうち他の2つは、軸方向に見て、第3直線部群13G内を第3直線部13に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙50は、第2ターン部102及び第3ターン部103の第3直線部13の間を延びていた。
(評価)
次にこのようにして作製された実施例1-4のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例1-4のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、94.5及び104.0Wであった。
次にこのようにして作製された実施例1-4のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例1-4のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、94.5及び104.0Wであった。
<実施例1-5>
図14に示すように第1シールド部材30を6つのシールド小片31~36に分割して形成したこと以外は、実施例1-1の場合と同様に実施例1-5のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片31~36はフェライト板であった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35の間に形成された7つの間隙50のうち3つは、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11の一部及び/又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13の一部を横断していた。これら3つの間隙50は、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11の一部及び/又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13の一部と直交していた。また、これら3つの間隙50の1つは、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。また、これら3つの間隙50の他の2つは、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
また、残りの4つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1直線部群11G内を第1直線部11に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙50は、第3ターン部103及び第4ターン部104の第1直線部11の間を延びていた。また、この4つの間隙50のうち他の2つは、軸方向に見て、第3直線部群13G内を第3直線部13に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙50は、第3ターン部103及び第4ターン部104の第3直線部13の間を延びていた。
図14に示すように第1シールド部材30を6つのシールド小片31~36に分割して形成したこと以外は、実施例1-1の場合と同様に実施例1-5のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片31~36はフェライト板であった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35の間に形成された7つの間隙50のうち3つは、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11の一部及び/又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13の一部を横断していた。これら3つの間隙50は、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11の一部及び/又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13の一部と直交していた。また、これら3つの間隙50の1つは、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。また、これら3つの間隙50の他の2つは、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
また、残りの4つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1直線部群11G内を第1直線部11に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙50は、第3ターン部103及び第4ターン部104の第1直線部11の間を延びていた。また、この4つの間隙50のうち他の2つは、軸方向に見て、第3直線部群13G内を第3直線部13に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙50は、第3ターン部103及び第4ターン部104の第3直線部13の間を延びていた。
(評価)
次にこのようにして作製された実施例1-5のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例1-5のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、89.7及び103.0Wであった。
次にこのようにして作製された実施例1-5のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例1-5のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、89.7及び103.0Wであった。
<実施例1-6>
図15に示すように第1シールド部材30を6つのシールド小片31~36に分割して形成したこと以外は、実施例1-1の場合と同様に実施例1-6のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片31~36はフェライト板であった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35の間に形成された7つの間隙50のうち3つは、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11の一部及び/又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13の一部を横断していた。これら3つの間隙50は、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11の一部及び/又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13の一部と直交していた。また、これら3つの間隙50の1つは、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。また、これら3つの間隙50の他の2つは、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
また、残りの4つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1直線部群11G内を第1直線部11に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙50は、第6ターン部106及び第7ターン部107の第1直線部11の間を延びていた。また、この4つの間隙50のうち他の2つは、軸方向に見て、第3直線部群13G内を第3直線部13に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙50は、第6ターン部106及び第7ターン部107の第3直線部13の間を延びていた。
図15に示すように第1シールド部材30を6つのシールド小片31~36に分割して形成したこと以外は、実施例1-1の場合と同様に実施例1-6のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片31~36はフェライト板であった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35の間に形成された7つの間隙50のうち3つは、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11の一部及び/又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13の一部を横断していた。これら3つの間隙50は、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11の一部及び/又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13の一部と直交していた。また、これら3つの間隙50の1つは、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。また、これら3つの間隙50の他の2つは、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
また、残りの4つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1直線部群11G内を第1直線部11に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙50は、第6ターン部106及び第7ターン部107の第1直線部11の間を延びていた。また、この4つの間隙50のうち他の2つは、軸方向に見て、第3直線部群13G内を第3直線部13に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙50は、第6ターン部106及び第7ターン部107の第3直線部13の間を延びていた。
(評価)
次にこのようにして作製された実施例1-6のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例1-6のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、95.4及び100.0Wであった。
次にこのようにして作製された実施例1-6のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例1-6のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、95.4及び100.0Wであった。
<実施例1-7>
図16に示すように第1シールド部材30を6つのシールド小片31~36に分割して形成したこと以外は、実施例1-1の場合と同様に実施例1-7のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片31~36はフェライト板であった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35の間に形成された7つの間隙50のうち3つは、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11の一部及び/又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13の一部を横断していた。これら3つの間隙50は、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11の一部及び/又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13の一部と直交していた。また、これら3つの間隙50の1つは、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。また、これら3つの間隙50の他の2つは、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
また、残りの4つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1直線部群11G内を第1直線部11に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙50は、第8ターン部108の第1直線部11と重なっていた。また、この4つの間隙50のうち他の2つは、軸方向に見て、第3直線部群13G内を第3直線部13に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙50は、第8ターン部108の第3直線部13と重なっていた。
図16に示すように第1シールド部材30を6つのシールド小片31~36に分割して形成したこと以外は、実施例1-1の場合と同様に実施例1-7のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片31~36はフェライト板であった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,31;32,35の間に形成された7つの間隙50のうち3つは、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11の一部及び/又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13の一部を横断していた。これら3つの間隙50は、軸方向に見て、第2~第8ターン部102~108の第1直線部11の一部及び/又は第1~第8ターン部101~108の第3直線部13の一部と直交していた。また、これら3つの間隙50の1つは、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。また、これら3つの間隙50の他の2つは、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
また、残りの4つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1直線部群11G内を第1直線部11に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙50は、第8ターン部108の第1直線部11と重なっていた。また、この4つの間隙50のうち他の2つは、軸方向に見て、第3直線部群13G内を第3直線部13に沿って延びていた。より具体的には、これらの間隙50は、第8ターン部108の第3直線部13と重なっていた。
(評価)
次にこのようにして作製された実施例1-7のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例1-7のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、120.5及び88.0Wであった。
次にこのようにして作製された実施例1-7のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例1-7のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、120.5及び88.0Wであった。
図46に、実施例1-1~1-7のコイルユニット5のQ値及び損失を示す。
図46から理解されるように、実施例1-1のコイルユニット5における第1シールド部材30の間隙50の数と比較して、実施例1-2のコイルユニット5における第1シールド部材30の間隙50の数は多いが、実施例1-1及び実施例1-2のコイルユニット5間で、Q値及び損失に大きな差は無かった。この結果から、軸方向に見て、第1シールド部材30の間隙50がコイル要素10iの直線部群を横断するように設けられる場合、この間隙50の存在によっては、コイル10の性能は大きく損なわれず、また、コイルユニット5の損失は大きく増大しない、ということが理解できる。
また、実施例1-1~1-7の結果から、軸方向に見て、第1シールド部材30の全ての間隙50がいずれかの直線部群11G~14Gを横断するように形成されたコイルユニット(実施例1-1及び1-2のコイルユニット5)のQ値は、第1シールド部材30の間隙50の一部がいずれかの直線部群11G~14G内を当該直線部群11G~14Gを構成する直線部11~14と平行して延びるように形成されたコイルユニット(実施例1-3~1-7のコイルユニット5)のQ値と比較して、高い傾向にあることが理解される。
なお、実施例1-3~1-7の結果から、第1シールド部材30に形成された間隙50が軸方向に見ていずれかの直線部群11G~14G内を当該直線部群11G~14Gを構成する直線部11~14に沿って延びる場合、当該コイルユニット5のQ値は、当該間隙50が直線部群11G~14Gの径方向における中央に近づくほど低くなる、ということが理解できる。
また、実施例1-2~1-7の結果から、軸方向に見て、第1シールド部材30の間隙50がコイル10の最内周部を形成する第1ターン部101と中心軸線Cとの間を延びるように形成されたコイルユニット(実施例1-2のコイルユニット5)のQ値は、第1シールド部材30の間隙50がコイル10の最内周部を形成する第1ターン部101よりも外側を延びるように形成されたコイルユニット(実施例1-3~1-7のコイルユニット5)のQ値と比較して、高い傾向にあることが理解される。
また、実施例1-1~1-7の結果から、軸方向に見て、第1シールド部材30の間隙50の延長線が中心軸線Cと重なるように形成されたコイルユニット(実施例1-1のコイルユニット5)のQ値は、第1シールド部材30の間隙50の延長線が中心軸線Cから外れるように形成されたコイルユニット(実施例1-2~1-7のコイルユニット5)のQ値と比較して、高い傾向にあることが理解される。
<<実施例2>>
次に、コイル10の第2主面10bと磁性体樹脂層20との距離の違いによる、コイルユニット5の損失の違いを説明する。
次に、コイル10の第2主面10bと磁性体樹脂層20との距離の違いによる、コイルユニット5の損失の違いを説明する。
<実施例2-1>
実施例2-1のコイルユニット5として、図17乃至図19に示すように、渦巻状に形成されたコイル要素10j,10jjを含むコイル10と磁性体樹脂層20と第1シールド部材30及び第2シールド部材40からなるコイルユニット5を準備した。
コイル10は、図17乃至図19に示すコイル10と同様に形成されていた。コイル要素10j,10jjは銅で形成され、その線幅は6mmであり、厚さは0.5であった。また、各コイル要素10j,10jjにおいて、隣り合うターン部101,102;・・・;104,105間の距離は、6mmであった。コイル10の第1方向D1及び第2方向D2に沿った寸法は、それぞれ、295mm及び295mmであった。
磁性体樹脂層20は、磁性体粉を混合した2液硬化性エポキシ樹脂を硬化させて形成された。コイル10は、図18に示すように磁性体樹脂層20に埋め込まれており、コイル10の第2主面10bは磁性体樹脂層20と密着していた。
第1シールド部材30は、9つのシールド小片31~39に分割して形成された。各シールド小片31~39はフェライト板であった。第1シールド部材30の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、300mm及び300mmであった。
また、磁性体樹脂層20と第1シールド部材30との間の距離は、0mmであった。すなわち、磁性体樹脂層20と第1シールド部材30とは、密着していた。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,37;37,38;38,31;32,39;34,39;36,39;38,39間の間隙50の幅は、5mmであった。隣り合うシールド小片隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,37;37,38;38,31;32,39;34,39;36,39;38,39の間に形成された12の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1~第5ターン部101~105の第1直線部11を横断していた。これら2つの間隙は、軸方向に見て、第1~第5ターン部101~105の第1直線部11と直交していた。また、上記12の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1~第5ターン部101~105の第2直線部12を横断していた。これら2つの間隙50は、軸方向に見て、第1~第5ターン部101~105の第2直線部12と直交していた。また、上記12の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1~第5ターン部101~105の第3直線部13を横断していた。これら2つの間隙50は、軸方向に見て、第1~第5ターン部101~105の第3直線部13と直交していた。また、上記12の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1~第4ターン部101~104のターン接続部16を横断していた。また、上記12の間隙50のうち4つは、軸方向に見て、最内方に位置する第1ターン部101の径方向の内方を第1方向D1又は第2方向D2に延びていた。
第2シールド部材40は、アルミニウムで形成された。第2シールド部材40の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、320mm及び320mmであった。また、第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離は、1mmであった。
実施例2-1のコイルユニット5として、図17乃至図19に示すように、渦巻状に形成されたコイル要素10j,10jjを含むコイル10と磁性体樹脂層20と第1シールド部材30及び第2シールド部材40からなるコイルユニット5を準備した。
コイル10は、図17乃至図19に示すコイル10と同様に形成されていた。コイル要素10j,10jjは銅で形成され、その線幅は6mmであり、厚さは0.5であった。また、各コイル要素10j,10jjにおいて、隣り合うターン部101,102;・・・;104,105間の距離は、6mmであった。コイル10の第1方向D1及び第2方向D2に沿った寸法は、それぞれ、295mm及び295mmであった。
磁性体樹脂層20は、磁性体粉を混合した2液硬化性エポキシ樹脂を硬化させて形成された。コイル10は、図18に示すように磁性体樹脂層20に埋め込まれており、コイル10の第2主面10bは磁性体樹脂層20と密着していた。
第1シールド部材30は、9つのシールド小片31~39に分割して形成された。各シールド小片31~39はフェライト板であった。第1シールド部材30の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、300mm及び300mmであった。
また、磁性体樹脂層20と第1シールド部材30との間の距離は、0mmであった。すなわち、磁性体樹脂層20と第1シールド部材30とは、密着していた。
隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,37;37,38;38,31;32,39;34,39;36,39;38,39間の間隙50の幅は、5mmであった。隣り合うシールド小片隣り合うシールド小片31,32;32,33;33,34;34,35;35,36;36,37;37,38;38,31;32,39;34,39;36,39;38,39の間に形成された12の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1~第5ターン部101~105の第1直線部11を横断していた。これら2つの間隙は、軸方向に見て、第1~第5ターン部101~105の第1直線部11と直交していた。また、上記12の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1~第5ターン部101~105の第2直線部12を横断していた。これら2つの間隙50は、軸方向に見て、第1~第5ターン部101~105の第2直線部12と直交していた。また、上記12の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1~第5ターン部101~105の第3直線部13を横断していた。これら2つの間隙50は、軸方向に見て、第1~第5ターン部101~105の第3直線部13と直交していた。また、上記12の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1~第4ターン部101~104のターン接続部16を横断していた。また、上記12の間隙50のうち4つは、軸方向に見て、最内方に位置する第1ターン部101の径方向の内方を第1方向D1又は第2方向D2に延びていた。
第2シールド部材40は、アルミニウムで形成された。第2シールド部材40の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、320mm及び320mmであった。また、第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離は、1mmであった。
(評価)
次にこのようにして作製された実施例2-1のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例2-1のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、121.2及び87.7Wであった。
次にこのようにして作製された実施例2-1のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例2-1のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、121.2及び87.7Wであった。
<実施例2-2>
磁性体樹脂層20と第1シールド部材30との間の距離を1mmとしたこと以外は、実施例2-1の場合と同様に実施例2-2のコイルユニット5を作製した。
磁性体樹脂層20と第1シールド部材30との間の距離を1mmとしたこと以外は、実施例2-1の場合と同様に実施例2-2のコイルユニット5を作製した。
(評価)
次にこのようにして作製された実施例2-2のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例2-2のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、122.0及び85.0Wであった。
次にこのようにして作製された実施例2-2のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
実施例2-2のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、122.0及び85.0Wであった。
<比較例2-1>
磁性体樹脂層20をコイル10から離間して配置したこと以外は、実施例2-1の場合と同様に比較例2-1のコイルユニット5を作製した。コイル10の第2主面10bと磁性体樹脂層20との間の距離は、0.1mmであった。
磁性体樹脂層20をコイル10から離間して配置したこと以外は、実施例2-1の場合と同様に比較例2-1のコイルユニット5を作製した。コイル10の第2主面10bと磁性体樹脂層20との間の距離は、0.1mmであった。
(評価)
次にこのようにして作製された比較例2-1のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
比較例2-1のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、90.5及び116.3Wであった。
次にこのようにして作製された比較例2-1のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
比較例2-1のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、90.5及び116.3Wであった。
<比較例2-2>
コイル10の第2主面10bと磁性体樹脂層20との間の距離を1mmとしたこと以外は、比較例2-1の場合と同様に比較例2-2のコイルユニット5を作製した。
コイル10の第2主面10bと磁性体樹脂層20との間の距離を1mmとしたこと以外は、比較例2-1の場合と同様に比較例2-2のコイルユニット5を作製した。
(評価)
次にこのようにして作製された比較例2-2のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
比較例2-2のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、96.6及び106.4Wであった。
次にこのようにして作製された比較例2-2のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
比較例2-2のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、96.6及び106.4Wであった。
<比較例2-3>
磁性体樹脂層20を設けなかったこと以外は、実施例2-1の場合と同様に比較例2-3のコイルユニット5を作製した。
磁性体樹脂層20を設けなかったこと以外は、実施例2-1の場合と同様に比較例2-3のコイルユニット5を作製した。
(評価)
次にこのようにして作製された比較例2-3のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
比較例2-3のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、97.0及び105.2Wであった。
次にこのようにして作製された比較例2-3のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
比較例2-3のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、97.0及び105.2Wであった。
<比較例2-4>
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離を6mmとしたこと以外は、比較例2-3の場合と同様に比較例2-4のコイルユニット5を作製した。
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離を6mmとしたこと以外は、比較例2-3の場合と同様に比較例2-4のコイルユニット5を作製した。
(評価)
次にこのようにして作製された比較例2-4のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
比較例2-4のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、104.0及び100.9Wであった。
次にこのようにして作製された比較例2-4のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
比較例2-4のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、104.0及び100.9Wであった。
<比較例2-5>
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離を10mmとしたこと以外は、比較例2-3の場合と同様に比較例2-5のコイルユニット5を作製した。
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離を10mmとしたこと以外は、比較例2-3の場合と同様に比較例2-5のコイルユニット5を作製した。
(評価)
次にこのようにして作製された比較例2-5のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
比較例2-5のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、106.0及び99.6Wであった。
次にこのようにして作製された比較例2-5のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
比較例2-5のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、106.0及び99.6Wであった。
<比較例2-6>
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離を15mmとしたこと以外は、比較例2-3の場合と同様に比較例2-6のコイルユニット5を作製した。
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離を15mmとしたこと以外は、比較例2-3の場合と同様に比較例2-6のコイルユニット5を作製した。
(評価)
次にこのようにして作製された比較例2-6のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
比較例2-6のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、108.0及び98.3Wであった。
次にこのようにして作製された比較例2-6のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値及び損失を測定した。
比較例2-6のコイルユニット5のQ値及び損失は、それぞれ、108.0及び98.3Wであった。
図47に、実施例2-1~2-2及び比較例2-1~2-6のコイルユニットのQ値及び損失を示す。
図47から理解されるように、実施例2-1のコイルユニット5の損失は、比較例2-1~2-2のコイルユニット5の損失と比較して、大幅に低かった。このことから、コイル10の第2主面10bと磁性体樹脂層20とを密着させることで、コイルユニット5の損失を大幅に低減可能であることが分かる。言い換えると、コイル10の第2主面10bと磁性体樹脂層20とが離間している場合には、例え第2主面10bと磁性体樹脂層20との距離が0.1mmと小さな距離であっても、コイルユニット5の損失が大きく増大することが分かる。また、実施例2-1と実施例2-2とでは、コイルユニット5の損失に大きな差は無かった。このことから、コイル10の第2主面10bと磁性体樹脂層20とを密着させた場合には、第1シールド部材30をコイル10に接近させることによるコイルユニット5の損失の増大を抑制することができることが分かる。なお、比較例2-3~2-6のコイルユニット5の損失を比較することで、第2シールド部材40を第1シールド部材30に接近させることによりコイルユニット5の損失が増大することが分かる。
<<実施例3乃至実施例6>>
次に、コイル10の形状の違いによる、コイルユニット5の性能の違いを説明する。
次に、コイル10の形状の違いによる、コイルユニット5の性能の違いを説明する。
<実施例3-1>
実施例3-1のコイルユニット5として、図2乃至図5Bに示すように、渦巻状に形成されたコイル10と磁性体樹脂層20と第1シールド部材30及び第2シールド部材40からなるコイルユニット5を準備した。
コイル10は、図2乃至図5Bに示すコイル10と同様に形成されていた。コイル10は銅で形成され、その線幅は6mmであり、厚さは0.5mmであった。また、隣り合うターン部101,102;・・・;107,108間の距離は、6mmであった。コイル10の第1方向D1及び第2方向D2に沿った寸法は、それぞれ、295mm及び295mmであった。
磁性体樹脂層20は、磁性体粉を混合した2液硬化性エポキシ樹脂を硬化させて形成された。コイル10は、図4に示すように磁性体樹脂層20の凹部25内に収納されており、コイル10の第2主面10bは磁性体樹脂層20と密着していた。
第1シールド部材30は、複数のシールド小片30Pに分割されなかった。言い換えると、第1シールド部材30には、間隙50は形成されなかった。第1シールド部材30はフェライト板であった。第1シールド部材30の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、300mm及び300mmであった。また、磁性体樹脂層20と第1シールド部材30との間の距離は、1mmであった。
第2シールド部材40は、アルミニウムで形成された。第2シールド部材40の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、320mm及び320mmであった。また、第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離は、1mmであった。
実施例3-1のコイルユニット5として、図2乃至図5Bに示すように、渦巻状に形成されたコイル10と磁性体樹脂層20と第1シールド部材30及び第2シールド部材40からなるコイルユニット5を準備した。
コイル10は、図2乃至図5Bに示すコイル10と同様に形成されていた。コイル10は銅で形成され、その線幅は6mmであり、厚さは0.5mmであった。また、隣り合うターン部101,102;・・・;107,108間の距離は、6mmであった。コイル10の第1方向D1及び第2方向D2に沿った寸法は、それぞれ、295mm及び295mmであった。
磁性体樹脂層20は、磁性体粉を混合した2液硬化性エポキシ樹脂を硬化させて形成された。コイル10は、図4に示すように磁性体樹脂層20の凹部25内に収納されており、コイル10の第2主面10bは磁性体樹脂層20と密着していた。
第1シールド部材30は、複数のシールド小片30Pに分割されなかった。言い換えると、第1シールド部材30には、間隙50は形成されなかった。第1シールド部材30はフェライト板であった。第1シールド部材30の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、300mm及び300mmであった。また、磁性体樹脂層20と第1シールド部材30との間の距離は、1mmであった。
第2シールド部材40は、アルミニウムで形成された。第2シールド部材40の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、320mm及び320mmであった。また、第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離は、1mmであった。
<実施例3-2>
図36に示す例と同様に第1シールド部材30を9つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例3-1の場合と同様に実施例3-2のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に3分割され、第2方向D2に3分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。9つのシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。9つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、9つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された12つの間隙50の8つは、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。
残りの4つの間隙50は、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかと中心軸線Cとの間を、第1方向D1又は第2方向D2に沿って延びていた。
図36に示す例と同様に第1シールド部材30を9つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例3-1の場合と同様に実施例3-2のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に3分割され、第2方向D2に3分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。9つのシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。9つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、9つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された12つの間隙50の8つは、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。
残りの4つの間隙50は、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかと中心軸線Cとの間を、第1方向D1又は第2方向D2に沿って延びていた。
<実施例3-3>
第1シールド部材30を12のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例3-1の場合と同様に実施例3-3のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に4分割され、第2方向D2に3分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。12のシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。12のシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、12のシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された17の間隙50の2つは、軸方向に見て、第1直線部群11G又は第3直線部群13Gを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。
上記17の間隙50のうち12は、軸方向に見て、第1A~第1D中間曲線部151G~154Gのいずれかを部分的に横断していた。軸方向に見て、第1中間曲線部群151Gを横断する間隙50と第1A中間曲線部群151Gの接線TL1とが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1B中間曲線部群152Gを横断する間隙50と第1B中間曲線部群152Gの接線TL2とが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1C中間曲線部群153Gを横断する間隙50と第1C中間曲線部群153Gの接線TL3とが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1D中間曲線部群154Gを横断する間隙50と第1D中間曲線部群154Gの接線TL4とが成す角度は、45°であった。
上記17の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第2直線部群12G内又は第4直線部群14G内を第2方向D2に沿って延びていた。これらの間隙50は、第2ターン部102の第2直線部12又は第4直線部14と重なっていた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第2直線部群12Gと第4直線部群14Gとの間を、第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
第1シールド部材30を12のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例3-1の場合と同様に実施例3-3のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に4分割され、第2方向D2に3分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。12のシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。12のシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、12のシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された17の間隙50の2つは、軸方向に見て、第1直線部群11G又は第3直線部群13Gを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。
上記17の間隙50のうち12は、軸方向に見て、第1A~第1D中間曲線部151G~154Gのいずれかを部分的に横断していた。軸方向に見て、第1中間曲線部群151Gを横断する間隙50と第1A中間曲線部群151Gの接線TL1とが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1B中間曲線部群152Gを横断する間隙50と第1B中間曲線部群152Gの接線TL2とが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1C中間曲線部群153Gを横断する間隙50と第1C中間曲線部群153Gの接線TL3とが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1D中間曲線部群154Gを横断する間隙50と第1D中間曲線部群154Gの接線TL4とが成す角度は、45°であった。
上記17の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第2直線部群12G内又は第4直線部群14G内を第2方向D2に沿って延びていた。これらの間隙50は、第2ターン部102の第2直線部12又は第4直線部14と重なっていた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第2直線部群12Gと第4直線部群14Gとの間を、第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
<実施例3-4>
図2に示すように、第1シールド部材30を4つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例3-1の場合と同様に実施例3-4のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に2分割され、第2方向D2に2分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。4つのシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。4つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、4つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された4つの間隙50は、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
図2に示すように、第1シールド部材30を4つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例3-1の場合と同様に実施例3-4のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に2分割され、第2方向D2に2分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。4つのシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。4つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、4つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された4つの間隙50は、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
<実施例3-5>
図22に示すように、第1シールド部材30を8つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例3-1の場合と同様に実施例3-5のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30に形成された8つの間隙50は、軸方向に見て、中心軸線Cから放射状に延びていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。8つのシールド小片30Pは、いずれも直角三角形であった。8つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、8つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された8つの間隙50のうち4つは、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。これらの4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
残りの4つの間隙は、軸方向に見て、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間曲線部群151Gを横断する間隙50は、第1A中間曲線部群151Gの接線TL1と直交していた。軸方向に見て、第1B中間曲線部群152Gを横断する間隙50は、第1B中間曲線部群152Gの接線TL2と直交していた。軸方向に見て、第1C中間曲線部群153Gを横断する間隙50は、第1C中間曲線部群153Gの接線TL3と直交していた。軸方向に見て、第1D中間曲線部群154Gを横断する間隙50は、第1D中間曲線部群154Gの接線TL4と直交していた。これらの4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
図22に示すように、第1シールド部材30を8つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例3-1の場合と同様に実施例3-5のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30に形成された8つの間隙50は、軸方向に見て、中心軸線Cから放射状に延びていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。8つのシールド小片30Pは、いずれも直角三角形であった。8つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、8つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された8つの間隙50のうち4つは、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。これらの4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
残りの4つの間隙は、軸方向に見て、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間曲線部群151Gを横断する間隙50は、第1A中間曲線部群151Gの接線TL1と直交していた。軸方向に見て、第1B中間曲線部群152Gを横断する間隙50は、第1B中間曲線部群152Gの接線TL2と直交していた。軸方向に見て、第1C中間曲線部群153Gを横断する間隙50は、第1C中間曲線部群153Gの接線TL3と直交していた。軸方向に見て、第1D中間曲線部群154Gを横断する間隙50は、第1D中間曲線部群154Gの接線TL4と直交していた。これらの4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
<実施例3-6>
図38に示すように、第1シールド部材30を12のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例3-1の場合と同様に実施例3-6のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。12のシールド小片30Pのうち4つは四角形であった。残りの8つのシールド小片30Pは直角三角形であった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された13の間隙50のうち8つは、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。これらの4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
上記13の間隙50のうち4つは、軸方向に見て、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間曲線部群151Gを横断する間隙50は、第1A中間曲線部群151Gの接線TL1と直交していた。軸方向に見て、第1B中間曲線部群152Gを横断する間隙50は、第1B中間曲線部群152Gの接線TL2と直交していた。軸方向に見て、第1C中間曲線部群153Gを横断する間隙50は、第1C中間曲線部群153Gの接線TL3と直交していた。軸方向に見て、第1D中間曲線部群154Gを横断する間隙50は、第1D中間曲線部群154Gの接線TL4と直交していた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第2直線部群12Gと第4直線部群14Gとの間を、第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
図38に示すように、第1シールド部材30を12のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例3-1の場合と同様に実施例3-6のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。12のシールド小片30Pのうち4つは四角形であった。残りの8つのシールド小片30Pは直角三角形であった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された13の間隙50のうち8つは、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。これらの4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
上記13の間隙50のうち4つは、軸方向に見て、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間曲線部群151Gを横断する間隙50は、第1A中間曲線部群151Gの接線TL1と直交していた。軸方向に見て、第1B中間曲線部群152Gを横断する間隙50は、第1B中間曲線部群152Gの接線TL2と直交していた。軸方向に見て、第1C中間曲線部群153Gを横断する間隙50は、第1C中間曲線部群153Gの接線TL3と直交していた。軸方向に見て、第1D中間曲線部群154Gを横断する間隙50は、第1D中間曲線部群154Gの接線TL4と直交していた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第2直線部群12Gと第4直線部群14Gとの間を、第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
<実施例3-7>
図24に示すように、第1シールド部材30を13のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例3-1の場合と同様に実施例3-7のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。13のシールド小片30Pのうち5つは四角形であった。残りの8つのシールド小片30Pは直角三角形であった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された14の間隙50のうち9つは、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。
上記14の間隙50のうち4つは、軸方向に見て、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間曲線部群151Gを横断する間隙50は、第1A中間曲線部群151Gの接線TL1と直交していた。軸方向に見て、第1B中間曲線部群152Gを横断する間隙50は、第1B中間曲線部群152Gの接線TL2と直交していた。軸方向に見て、第1C中間曲線部群153Gを横断する間隙50は、第1C中間曲線部群153Gの接線TL3と直交していた。軸方向に見て、第1D中間曲線部群154Gを横断する間隙50は、第1D中間曲線部群154Gの接線TL4と直交していた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第2直線部群12Gと第4直線部群14Gとの間を、第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
図24に示すように、第1シールド部材30を13のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例3-1の場合と同様に実施例3-7のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。13のシールド小片30Pのうち5つは四角形であった。残りの8つのシールド小片30Pは直角三角形であった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された14の間隙50のうち9つは、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。
上記14の間隙50のうち4つは、軸方向に見て、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間曲線部群151Gを横断する間隙50は、第1A中間曲線部群151Gの接線TL1と直交していた。軸方向に見て、第1B中間曲線部群152Gを横断する間隙50は、第1B中間曲線部群152Gの接線TL2と直交していた。軸方向に見て、第1C中間曲線部群153Gを横断する間隙50は、第1C中間曲線部群153Gの接線TL3と直交していた。軸方向に見て、第1D中間曲線部群154Gを横断する間隙50は、第1D中間曲線部群154Gの接線TL4と直交していた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第2直線部群12Gと第4直線部群14Gとの間を、第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
(実施例3の評価)
このようにして作製された実施例3-1~3-7のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値、損失、インピーダンス及びインダクタンスを測定した。図48に測定結果を示す。図48中、「Q値」、「インピーダンス」及び「インダクタンス」は、コイルユニット5のQ値、インピーダンス及びインダクタンスを意味する。「SLD2」は第2シールド部材40を意味する。「ジュール損」は、コイル10又は第2シールド部材40の電流によって生じる損失を意味する。「鉄損」は、第1シールド部材30の磁束によって生じる損失を意味する。「全損失」は、「ジュール損」と「鉄損」の合計である。「NP」は、第1シールド部材30の分割数(第1シールド部材30に含まれるシールド小片30Pの数)である。例えば、「NP9」は第1シールド部材30が9つに分割されていることを意味し、「NP12」は第1シールド部材30が12に分割されていることを意味する。ただし、「NP1」は、第1シールド部材30が分割されていないことを意味する。
このようにして作製された実施例3-1~3-7のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値、損失、インピーダンス及びインダクタンスを測定した。図48に測定結果を示す。図48中、「Q値」、「インピーダンス」及び「インダクタンス」は、コイルユニット5のQ値、インピーダンス及びインダクタンスを意味する。「SLD2」は第2シールド部材40を意味する。「ジュール損」は、コイル10又は第2シールド部材40の電流によって生じる損失を意味する。「鉄損」は、第1シールド部材30の磁束によって生じる損失を意味する。「全損失」は、「ジュール損」と「鉄損」の合計である。「NP」は、第1シールド部材30の分割数(第1シールド部材30に含まれるシールド小片30Pの数)である。例えば、「NP9」は第1シールド部材30が9つに分割されていることを意味し、「NP12」は第1シールド部材30が12に分割されていることを意味する。ただし、「NP1」は、第1シールド部材30が分割されていないことを意味する。
<実施例4-1>
図43に示す例と同様にコイル要素10iを全体として正八角形状に形成したこと以外は、実施例3-1の場合と同様に実施例4-1のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、複数のシールド小片30Pに分割されなかった。言い換えると、第1シールド部材30には、間隙50は形成されなかった。
コイル10は銅で形成され、その線幅は6mmであり、厚さは0.5mmであった。また、隣り合うターン部101,102;・・・;107,108間の距離は、6mmであった。コイル10の第1方向D1及び第2方向D2に沿った寸法は、それぞれ、295mm及び295mmであった。
第1シールド部材30はフェライト板であった。第1シールド部材30の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、300mm及び300mmであった。
図43に示す例と同様にコイル要素10iを全体として正八角形状に形成したこと以外は、実施例3-1の場合と同様に実施例4-1のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、複数のシールド小片30Pに分割されなかった。言い換えると、第1シールド部材30には、間隙50は形成されなかった。
コイル10は銅で形成され、その線幅は6mmであり、厚さは0.5mmであった。また、隣り合うターン部101,102;・・・;107,108間の距離は、6mmであった。コイル10の第1方向D1及び第2方向D2に沿った寸法は、それぞれ、295mm及び295mmであった。
第1シールド部材30はフェライト板であった。第1シールド部材30の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、300mm及び300mmであった。
<実施例4-2>
第1シールド部材30を実施例3-2と同様に9つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例4-1の場合と同様に実施例4-2のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に3分割され、第2方向D2に3分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。9つのシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。9つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、9つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された12の間隙50は、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14G及び第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかの少なくとも一部を横断していた。
軸方向に見て、第1直線部群11Gをの少なくとも一部横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。
軸方向に見て、第1A中間直線部群161Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1A中間直線部群161Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1B中間直線部群162Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1B中間直線部群162Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1C中間直線部群163Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1C中間直線部群163Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1D中間直線部群164Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1D中間直線部群164Gとが成す角度は、45°であった。
第1シールド部材30を実施例3-2と同様に9つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例4-1の場合と同様に実施例4-2のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に3分割され、第2方向D2に3分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。9つのシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。9つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、9つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された12の間隙50は、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14G及び第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかの少なくとも一部を横断していた。
軸方向に見て、第1直線部群11Gをの少なくとも一部横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。
軸方向に見て、第1A中間直線部群161Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1A中間直線部群161Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1B中間直線部群162Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1B中間直線部群162Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1C中間直線部群163Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1C中間直線部群163Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1D中間直線部群164Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1D中間直線部群164Gとが成す角度は、45°であった。
<実施例4-3>
第1シールド部材30を実施例3-3と同様に12のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例4-1の場合と同様に実施例4-3のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に4分割され、第2方向D2に3分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。12のシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。12のシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、12のシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された17の間隙50のうちの16は、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14G及び第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかの少なくとも一部を横断していた。
軸方向に見て、第1直線部群11Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。
軸方向に見て、第1A中間直線部群161Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1A中間直線部群161Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1B中間直線部群162Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1B中間直線部群162Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1C中間直線部群163Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1C中間直線部群163Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1D中間直線部群164Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1D中間直線部群164Gとが成す角度は、45°であった。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第2直線部群12Gと第4直線部群14Gとの間を、第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
第1シールド部材30を実施例3-3と同様に12のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例4-1の場合と同様に実施例4-3のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に4分割され、第2方向D2に3分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。12のシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。12のシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、12のシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された17の間隙50のうちの16は、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14G及び第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかの少なくとも一部を横断していた。
軸方向に見て、第1直線部群11Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。
軸方向に見て、第1A中間直線部群161Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1A中間直線部群161Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1B中間直線部群162Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1B中間直線部群162Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1C中間直線部群163Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1C中間直線部群163Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1D中間直線部群164Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1D中間直線部群164Gとが成す角度は、45°であった。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第2直線部群12Gと第4直線部群14Gとの間を、第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
<実施例4-4>
第1シールド部材30を実施例3-4と同様に4つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例4-1の場合と同様に実施例4-4のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に2分割され、第2方向D2に2分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。4つのシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。4つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、4つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された4つの間隙50は、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14直交としていた。4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
第1シールド部材30を実施例3-4と同様に4つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例4-1の場合と同様に実施例4-4のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に2分割され、第2方向D2に2分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。4つのシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。4つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、4つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された4つの間隙50は、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14直交としていた。4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
<実施例4-5>
第1シールド部材30を実施例3-5と同様に8つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例4-1の場合と同様に実施例4-5のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30に形成された8つの間隙50は、軸方向に見て、中心軸線Cから放射状に延びていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。8つのシールド小片30Pは、いずれも直角三角形であった。8つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、8つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された8つの間隙50のうち4つは、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。これらの4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
残りの4つの間隙は、軸方向に見て、第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間直線部群161Gを横断する間隙50は、第1A中間直線部群161Gと直交していた。軸方向に見て、第1B中間直線部群162Gを横断する間隙50は、第1B中間直線部群162Gと直交していた。軸方向に見て、第1C中間直線部群163Gを横断する間隙50は、第1C中間直線部群163Gと直交していた。軸方向に見て、第1D中間直線部群164Gを横断する間隙50は、第1D中間直線部群164Gと直交していた。これらの4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
第1シールド部材30を実施例3-5と同様に8つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例4-1の場合と同様に実施例4-5のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30に形成された8つの間隙50は、軸方向に見て、中心軸線Cから放射状に延びていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。8つのシールド小片30Pは、いずれも直角三角形であった。8つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、8つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された8つの間隙50のうち4つは、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。これらの4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
残りの4つの間隙は、軸方向に見て、第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間直線部群161Gを横断する間隙50は、第1A中間直線部群161Gと直交していた。軸方向に見て、第1B中間直線部群162Gを横断する間隙50は、第1B中間直線部群162Gと直交していた。軸方向に見て、第1C中間直線部群163Gを横断する間隙50は、第1C中間直線部群163Gと直交していた。軸方向に見て、第1D中間直線部群164Gを横断する間隙50は、第1D中間直線部群164Gと直交していた。これらの4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
<実施例4-6>
第1シールド部材30を実施例3-6と同様に12のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例4-1の場合と同様に実施例4-6のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。12のシールド小片30Pのうち4つは四角形であった。残りの8つのシールド小片30Pは直角三角形であった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された13の間隙50のうち8つは、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。これらの4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
上記13の間隙50のうち4つは、軸方向に見て、第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間直線部群161Gを横断する間隙50は、第1A中間直線部群161Gと直交していた。軸方向に見て、第1B中間直線部群162Gを横断する間隙50は、第1B中間直線部群162Gと直交していた。軸方向に見て、第1C中間直線部群163Gを横断する間隙50は、第1C中間直線部群163Gと直交していた。軸方向に見て、第1D中間直線部群164Gを横断する間隙50は、第1D中間直線部群164Gと直交していた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第2直線部群12Gと第4直線部群14Gとの間を、第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
第1シールド部材30を実施例3-6と同様に12のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例4-1の場合と同様に実施例4-6のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。12のシールド小片30Pのうち4つは四角形であった。残りの8つのシールド小片30Pは直角三角形であった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された13の間隙50のうち8つは、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。これらの4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
上記13の間隙50のうち4つは、軸方向に見て、第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間直線部群161Gを横断する間隙50は、第1A中間直線部群161Gと直交していた。軸方向に見て、第1B中間直線部群162Gを横断する間隙50は、第1B中間直線部群162Gと直交していた。軸方向に見て、第1C中間直線部群163Gを横断する間隙50は、第1C中間直線部群163Gと直交していた。軸方向に見て、第1D中間直線部群164Gを横断する間隙50は、第1D中間直線部群164Gと直交していた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第2直線部群12Gと第4直線部群14Gとの間を、第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
<実施例4-7>
第1シールド部材30を実施例3-7と同様に13のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例4-1の場合と同様に実施例4-7のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。13のシールド小片30Pのうち5つは四角形であった。残りの8つのシールド小片30Pは直角三角形であった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された14の間隙50のうち9つは、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。
上記14の間隙50のうち4つは、軸方向に見て、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間曲線部群151Gを横断する間隙50は、第1A中間曲線部群151Gの接線TL1と直交していた。軸方向に見て、第1B中間曲線部群152Gを横断する間隙50は、第1B中間曲線部群152Gの接線TL2と直交していた。軸方向に見て、第1C中間曲線部群153Gを横断する間隙50は、第1C中間曲線部群153Gの接線TL3と直交していた。軸方向に見て、第1D中間曲線部群154Gを横断する間隙50は、第1D中間曲線部群154Gの接線TL4と直交していた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第2直線部群12Gと第4直線部群14Gとの間を、第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
第1シールド部材30を実施例3-7と同様に13のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例4-1の場合と同様に実施例4-7のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。13のシールド小片30Pのうち5つは四角形であった。残りの8つのシールド小片30Pは直角三角形であった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された14の間隙50のうち9つは、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。軸方向に見て、第4直線部群14Gを横断する間隙50は、第4直線部14と直交していた。
上記14の間隙50のうち4つは、軸方向に見て、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間曲線部群151Gを横断する間隙50は、第1A中間曲線部群151Gの接線TL1と直交していた。軸方向に見て、第1B中間曲線部群152Gを横断する間隙50は、第1B中間曲線部群152Gの接線TL2と直交していた。軸方向に見て、第1C中間曲線部群153Gを横断する間隙50は、第1C中間曲線部群153Gの接線TL3と直交していた。軸方向に見て、第1D中間曲線部群154Gを横断する間隙50は、第1D中間曲線部群154Gの接線TL4と直交していた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第2直線部群12Gと第4直線部群14Gとの間を、第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
(実施例4の評価)
このようにして作製された実施例4-1~4-7のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値、損失、インピーダンス及びインダクタンスを測定した。図49に測定結果を示す。図49中、「Q値」、「インピーダンス」及び「インダクタンス」は、コイルユニット5のQ値、インピーダンス及びインダクタンスを意味する。「SLD2」は第2シールド部材40を意味する。「ジュール損」は、コイル10又は第2シールド部材40の電流によって生じる損失を意味する。「鉄損」は、第1シールド部材30の磁束によって生じる損失を意味する。「全損失」は、「ジュール損」と「鉄損」の合計である。「NP」は、第1シールド部材30の分割数(第1シールド部材30に含まれるシールド小片30Pの数)である。例えば、「NP9」は第1シールド部材30が9つに分割されていることを意味し、「NP12」は第1シールド部材30が12に分割されていることを意味する。ただし、「NP1」は、第1シールド部材30が分割されていないことを意味する。
このようにして作製された実施例4-1~4-7のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値、損失、インピーダンス及びインダクタンスを測定した。図49に測定結果を示す。図49中、「Q値」、「インピーダンス」及び「インダクタンス」は、コイルユニット5のQ値、インピーダンス及びインダクタンスを意味する。「SLD2」は第2シールド部材40を意味する。「ジュール損」は、コイル10又は第2シールド部材40の電流によって生じる損失を意味する。「鉄損」は、第1シールド部材30の磁束によって生じる損失を意味する。「全損失」は、「ジュール損」と「鉄損」の合計である。「NP」は、第1シールド部材30の分割数(第1シールド部材30に含まれるシールド小片30Pの数)である。例えば、「NP9」は第1シールド部材30が9つに分割されていることを意味し、「NP12」は第1シールド部材30が12に分割されていることを意味する。ただし、「NP1」は、第1シールド部材30が分割されていないことを意味する。
(実施例3と実施例4の比較)
図50に、実施例3-1~3-7及び実施例4-1~4-7のコイルユニット5のQ値を示す。図50中、E3-1~E3-7は、それぞれ実施例3-1~3-7を意味する。また、図50中、E4-1~E4-7は、それぞれ実施例4-1~4-7を意味する。図50から、他の条件が同じであれば、全体として八角形状のコイル10を備えたコイルユニット5のQ値の方が、全体として四角形で第1中間曲線部151G~154Gを含むコイル10を備えたコイルユニット5のQ値よりも高いことが理解される。
図50に、実施例3-1~3-7及び実施例4-1~4-7のコイルユニット5のQ値を示す。図50中、E3-1~E3-7は、それぞれ実施例3-1~3-7を意味する。また、図50中、E4-1~E4-7は、それぞれ実施例4-1~4-7を意味する。図50から、他の条件が同じであれば、全体として八角形状のコイル10を備えたコイルユニット5のQ値の方が、全体として四角形で第1中間曲線部151G~154Gを含むコイル10を備えたコイルユニット5のQ値よりも高いことが理解される。
<実施例5-1>
次に、実施例5-1のコイルユニット5として、図17乃至図19に示すように、渦巻状に形成されたコイル要素10j,10jjを含むコイル10と磁性体樹脂層20と第1シールド部材30及び第2シールド部材40からなるコイルユニット5を準備した。
コイル10は、図17乃至図19に示すコイル10と同様に形成されていた。コイル要素10j,10jjは銅で形成され、その線幅は6mmであり、厚さは0.5であった。また、各コイル要素10j,10jjにおいて、隣り合うターン部101,102;・・・;104,105間の距離は、6mmであった。コイル10の第1方向D1及び第2方向D2に沿った寸法は、それぞれ、295mm及び295mmであった。
磁性体樹脂層20は、磁性体粉を混合した2液硬化性エポキシ樹脂を硬化させて形成された。コイル10は、図18に示すように磁性体樹脂層20に埋め込まれており、コイル10の第2主面10bは磁性体樹脂層20と密着していた。
第1シールド部材30は、複数のシールド小片30Pに分割されなかった。言い換えると、第1シールド部材30には、間隙50は形成されなかった。第1シールド部材30はフェライト板であった。第1シールド部材30の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、300mm及び300mmであった。
また、磁性体樹脂層20と第1シールド部材30との間の距離は、0mmであった。すなわち、磁性体樹脂層20と第1シールド部材30とは、密着していた。
第2シールド部材40は、アルミニウムで形成された。第2シールド部材40の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、320mm及び320mmであった。また、第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離は、1mmであった
次に、実施例5-1のコイルユニット5として、図17乃至図19に示すように、渦巻状に形成されたコイル要素10j,10jjを含むコイル10と磁性体樹脂層20と第1シールド部材30及び第2シールド部材40からなるコイルユニット5を準備した。
コイル10は、図17乃至図19に示すコイル10と同様に形成されていた。コイル要素10j,10jjは銅で形成され、その線幅は6mmであり、厚さは0.5であった。また、各コイル要素10j,10jjにおいて、隣り合うターン部101,102;・・・;104,105間の距離は、6mmであった。コイル10の第1方向D1及び第2方向D2に沿った寸法は、それぞれ、295mm及び295mmであった。
磁性体樹脂層20は、磁性体粉を混合した2液硬化性エポキシ樹脂を硬化させて形成された。コイル10は、図18に示すように磁性体樹脂層20に埋め込まれており、コイル10の第2主面10bは磁性体樹脂層20と密着していた。
第1シールド部材30は、複数のシールド小片30Pに分割されなかった。言い換えると、第1シールド部材30には、間隙50は形成されなかった。第1シールド部材30はフェライト板であった。第1シールド部材30の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、300mm及び300mmであった。
また、磁性体樹脂層20と第1シールド部材30との間の距離は、0mmであった。すなわち、磁性体樹脂層20と第1シールド部材30とは、密着していた。
第2シールド部材40は、アルミニウムで形成された。第2シールド部材40の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、320mm及び320mmであった。また、第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離は、1mmであった
<実施例5-2>
図20に示す例と同様に第1シールド部材30を9つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例5-1の場合と同様に実施例5-2のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に3分割され、第2方向D2に3分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。9つのシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。9つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、9つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された12の間隙50のうち6つは、軸方向に見て、第1~第3直線部群11G~13Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。
上記12の間隙50のうち2つは、複数のターン接続部16を横断していた。
残りの4つの間隙50は、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかと中心軸線Cとの間を延びていた。
図20に示す例と同様に第1シールド部材30を9つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例5-1の場合と同様に実施例5-2のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に3分割され、第2方向D2に3分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。9つのシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。9つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、9つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された12の間隙50のうち6つは、軸方向に見て、第1~第3直線部群11G~13Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。
上記12の間隙50のうち2つは、複数のターン接続部16を横断していた。
残りの4つの間隙50は、軸方向に見て、第1~第4直線部群11G~14Gのいずれかと中心軸線Cとの間を延びていた。
<実施例5-3>
第1シールド部材30を12のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例5-1の場合と同様に実施例5-3のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に3分割され、第2方向D2に4分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。12のシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。12のシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、12のシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された17の間隙50の1つは、軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。
上記17の間隙50のうち12は、軸方向に見て、第1A~第1D中間曲線部151G~154Gのいずれかの少なくとも一部横断していた。軸方向に見て、第1A中間曲線部群151Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1A中間曲線部群151Gの接線TL1とが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1B中間曲線部群152Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1B中間曲線部群152Gの接線TL2とが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1C中間曲線部群153Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1C中間曲線部群153Gの接線TL3とが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1D中間曲線部群154Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1D中間曲線部群154Gの接線TL4とが成す角度は、45°であった。
上記17の間隙50のうち1つは、軸方向に見て、複数のターン接続部16を横断していた。
上記17の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1直線部群11G内又は第3直線部群13G内を第1方向D1に沿って延びていた。これらの間隙50は、第2ターン部102の第1直線部11又は第3直線部13と重なっていた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第1直線部群11Gと第3直線部群13Gとの間を、第1方向D1に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
第1シールド部材30を12のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例5-1の場合と同様に実施例5-3のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に3分割され、第2方向D2に4分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。12のシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。12のシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、12のシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された17の間隙50の1つは、軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。
上記17の間隙50のうち12は、軸方向に見て、第1A~第1D中間曲線部151G~154Gのいずれかの少なくとも一部横断していた。軸方向に見て、第1A中間曲線部群151Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1A中間曲線部群151Gの接線TL1とが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1B中間曲線部群152Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1B中間曲線部群152Gの接線TL2とが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1C中間曲線部群153Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1C中間曲線部群153Gの接線TL3とが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1D中間曲線部群154Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1D中間曲線部群154Gの接線TL4とが成す角度は、45°であった。
上記17の間隙50のうち1つは、軸方向に見て、複数のターン接続部16を横断していた。
上記17の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1直線部群11G内又は第3直線部群13G内を第1方向D1に沿って延びていた。これらの間隙50は、第2ターン部102の第1直線部11又は第3直線部13と重なっていた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第1直線部群11Gと第3直線部群13Gとの間を、第1方向D1に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
<実施例5-4>
図23に示すように、第1シールド部材30を8つのシールド小片30Pに分割して形成したこと以外は、実施例5-1の場合と同様に実施例5-4のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30に形成された8つの間隙50は、軸方向に見て、中心軸線Cから放射状に延びていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。8つのシールド小片30Pは、いずれも直角三角形であった。8つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、8つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された8つの間隙50のうち3つは、軸方向に見て、第1~第3直線部群11G~13Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。これらの4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
上記8つの間隙50のうち1つは、軸方向に見て、複数のターン接続部16を横断していた。この間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
残りの4つの間隙は、軸方向に見て、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間曲線部群151Gを横断する間隙50は、第1A中間曲線部群151Gの接線TL1と直交していた。軸方向に見て、第1B中間曲線部群152Gを横断する間隙50は、第1B中間曲線部群152Gの接線TL2と直交していた。軸方向に見て、第1C中間曲線部群153Gを横断する間隙50は、第1C中間曲線部群153Gの接線TL3と直交していた。軸方向に見て、第1D中間曲線部群154Gを横断する間隙50は、第1D中間曲線部群154Gの接線TL4と直交していた。これらの4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
図23に示すように、第1シールド部材30を8つのシールド小片30Pに分割して形成したこと以外は、実施例5-1の場合と同様に実施例5-4のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30に形成された8つの間隙50は、軸方向に見て、中心軸線Cから放射状に延びていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。8つのシールド小片30Pは、いずれも直角三角形であった。8つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、8つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された8つの間隙50のうち3つは、軸方向に見て、第1~第3直線部群11G~13Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。これらの4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
上記8つの間隙50のうち1つは、軸方向に見て、複数のターン接続部16を横断していた。この間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
残りの4つの間隙は、軸方向に見て、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間曲線部群151Gを横断する間隙50は、第1A中間曲線部群151Gの接線TL1と直交していた。軸方向に見て、第1B中間曲線部群152Gを横断する間隙50は、第1B中間曲線部群152Gの接線TL2と直交していた。軸方向に見て、第1C中間曲線部群153Gを横断する間隙50は、第1C中間曲線部群153Gの接線TL3と直交していた。軸方向に見て、第1D中間曲線部群154Gを横断する間隙50は、第1D中間曲線部群154Gの接線TL4と直交していた。これらの4つの間隙50は、その延長線が中心軸線Cを通るように形成されていた。
<実施例5-5>
図33に示すように、第1シールド部材30を12のシールド小片30Pに分割して形成したこと以外は、実施例5-1の場合と同様に実施例5-5のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。12のシールド小片30Pのうち4つは四角形であった。残りの8つのシールド小片30Pは直角三角形であった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された13の間隙50のうち6つは、軸方向に見て、第1~第3直線部群11G~13Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。
上記13つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、複数のターン接続部16を横断していた。
上記13の間隙50のうち4つは、軸方向に見て、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gの少なくとも一部を横断していた。軸方向に見て、第1A中間曲線部群151Gを横断する間隙50は、第1A中間曲線部群151Gの接線TL1と直交していた。軸方向に見て、第1B中間曲線部群152Gを横断する間隙50は、第1B中間曲線部群152Gの接線TL2と直交していた。軸方向に見て、第1C中間曲線部群153Gを横断する間隙50は、第1C中間曲線部群153Gの接線TL3と直交していた。軸方向に見て、第1D中間曲線部群154Gを横断する間隙50は、第1D中間曲線部群154Gの接線TL4と直交していた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第2直線部群12Gと複数のターン接続部16との間を、第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
図33に示すように、第1シールド部材30を12のシールド小片30Pに分割して形成したこと以外は、実施例5-1の場合と同様に実施例5-5のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。12のシールド小片30Pのうち4つは四角形であった。残りの8つのシールド小片30Pは直角三角形であった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された13の間隙50のうち6つは、軸方向に見て、第1~第3直線部群11G~13Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。
上記13つの間隙50のうち2つは、軸方向に見て、複数のターン接続部16を横断していた。
上記13の間隙50のうち4つは、軸方向に見て、第1A~第1D中間曲線部群151G~154Gの少なくとも一部を横断していた。軸方向に見て、第1A中間曲線部群151Gを横断する間隙50は、第1A中間曲線部群151Gの接線TL1と直交していた。軸方向に見て、第1B中間曲線部群152Gを横断する間隙50は、第1B中間曲線部群152Gの接線TL2と直交していた。軸方向に見て、第1C中間曲線部群153Gを横断する間隙50は、第1C中間曲線部群153Gの接線TL3と直交していた。軸方向に見て、第1D中間曲線部群154Gを横断する間隙50は、第1D中間曲線部群154Gの接線TL4と直交していた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第2直線部群12Gと複数のターン接続部16との間を、第2方向D2に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
(実施例5の評価)
このようにして作製された実施例5-1~5-5のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値、損失、インピーダンス及びインダクタンスを測定した。図51に測定結果を示す。図51中、「Q値」、「インピーダンス」及び「インダクタンス」は、コイルユニット5のQ値、インピーダンス及びインダクタンスを意味する。「SLD2」は第2シールド部材40を意味する。「ジュール損」は、コイル10又は第2シールド部材40の電流によって生じる損失を意味する。「鉄損」は、第1シールド部材30の磁束によって生じる損失を意味する。「全損失」は、「ジュール損」と「鉄損」の合計である。「NP」は、第1シールド部材30の分割数(第1シールド部材30に含まれるシールド小片30Pの数)である。例えば、「NP9」は第1シールド部材30が9つに分割されていることを意味し、「NP12」は第1シールド部材30が12に分割されていることを意味する。ただし、「NP1」は、第1シールド部材30が分割されていないことを意味する。
このようにして作製された実施例5-1~5-5のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値、損失、インピーダンス及びインダクタンスを測定した。図51に測定結果を示す。図51中、「Q値」、「インピーダンス」及び「インダクタンス」は、コイルユニット5のQ値、インピーダンス及びインダクタンスを意味する。「SLD2」は第2シールド部材40を意味する。「ジュール損」は、コイル10又は第2シールド部材40の電流によって生じる損失を意味する。「鉄損」は、第1シールド部材30の磁束によって生じる損失を意味する。「全損失」は、「ジュール損」と「鉄損」の合計である。「NP」は、第1シールド部材30の分割数(第1シールド部材30に含まれるシールド小片30Pの数)である。例えば、「NP9」は第1シールド部材30が9つに分割されていることを意味し、「NP12」は第1シールド部材30が12に分割されていることを意味する。ただし、「NP1」は、第1シールド部材30が分割されていないことを意味する。
<実施例6-1>
図45に示す例と同様にコイル要素10j,10jjを全体として正八角形状に形成したこと以外は、実施例5-1の場合と同様に実施例6-1のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、複数のシールド小片30Pに分割されなかった。言い換えると、第1シールド部材30には、間隙50は形成されなかった。
コイル10は銅で形成され、その線幅は6mmであり、厚さは0.5mmであった。また、隣り合うターン部101,102;・・・;104,105間の距離は、6mmであった。コイル10の第1方向D1及び第2方向D2に沿った寸法は、それぞれ、295mm及び295mmであった。
第1シールド部材30はフェライト板であった。第1シールド部材30の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、300mm及び300mmであった。
図45に示す例と同様にコイル要素10j,10jjを全体として正八角形状に形成したこと以外は、実施例5-1の場合と同様に実施例6-1のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、複数のシールド小片30Pに分割されなかった。言い換えると、第1シールド部材30には、間隙50は形成されなかった。
コイル10は銅で形成され、その線幅は6mmであり、厚さは0.5mmであった。また、隣り合うターン部101,102;・・・;104,105間の距離は、6mmであった。コイル10の第1方向D1及び第2方向D2に沿った寸法は、それぞれ、295mm及び295mmであった。
第1シールド部材30はフェライト板であった。第1シールド部材30の第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、それぞれ、300mm及び300mmであった。
<実施例6-2>
第1シールド部材30を実施例5-2と同様に9つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例6-1の場合と同様に実施例6-2のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に3分割され、第2方向D2に3分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。9つのシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。9つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、9つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された12の間隙50は、軸方向に見て、第1~第3直線部群11G~13G及び第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかの少なくとも一部を横断していた。
軸方向に見て、第1直線部群11Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。
軸方向に見て、第1A中間直線部群161Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1A中間直線部群161Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1B中間直線部群162Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1B中間直線部群162Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1C中間直線部群163Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1C中間直線部群163Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1D中間直線部群164Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1D中間直線部群164Gとが成す角度は、45°であった。
第1シールド部材30を実施例5-2と同様に9つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例6-1の場合と同様に実施例6-2のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に3分割され、第2方向D2に3分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。9つのシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。9つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、9つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された12の間隙50は、軸方向に見て、第1~第3直線部群11G~13G及び第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかの少なくとも一部を横断していた。
軸方向に見て、第1直線部群11Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。
軸方向に見て、第1A中間直線部群161Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1A中間直線部群161Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1B中間直線部群162Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1B中間直線部群162Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1C中間直線部群163Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1C中間直線部群163Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1D中間直線部群164Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1D中間直線部群164Gとが成す角度は、45°であった。
<実施例6-3>
第1シールド部材30を実施例5-312のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例6-1の場合と同様に実施例6-3のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に3分割され、第2方向D2に4分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。12のシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。12のシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、12のシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された17の間隙50の1つは、軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。
上記17の間隙50のうち12は、軸方向に見て、第1~第3直線部群11G~13G及び第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかの少なくとも一部を横断していた。
軸方向に見て、第1直線部群11Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。
軸方向に見て、第1A中間直線部群161Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1A中間直線部群161Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1B中間直線部群162Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1B中間直線部群162Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1C中間直線部群163Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1C中間直線部群163Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1D中間直線部群164Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1D中間直線部群164Gとが成す角度は、45°であった。
上記12の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1直線部群11G内又は第3直線部群13G内を第1方向D1に沿って延びていた。これらの間隙50は、第2ターン部102の第1直線部11又は第3直線部13と重なっていた。
上記17の間隙50のうち1つは、軸方向に見て、複数のターン接続部16を横断していた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第1直線部群11Gと第3直線部群13Gとの間を、第1方向D1に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
第1シールド部材30を実施例5-312のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例6-1の場合と同様に実施例6-3のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30は、第1方向D1に3分割され、第2方向D2に4分割されていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。12のシールド小片30Pは、いずれも四角形であった。12のシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、12のシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された17の間隙50の1つは、軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。
上記17の間隙50のうち12は、軸方向に見て、第1~第3直線部群11G~13G及び第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかの少なくとも一部を横断していた。
軸方向に見て、第1直線部群11Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gの少なくとも一部を横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。
軸方向に見て、第1A中間直線部群161Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1A中間直線部群161Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1B中間直線部群162Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1B中間直線部群162Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1C中間直線部群163Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1C中間直線部群163Gとが成す角度は、45°であった。軸方向に見て、第1D中間直線部群164Gの少なくとも一部を横断する間隙50と第1D中間直線部群164Gとが成す角度は、45°であった。
上記12の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、第1直線部群11G内又は第3直線部群13G内を第1方向D1に沿って延びていた。これらの間隙50は、第2ターン部102の第1直線部11又は第3直線部13と重なっていた。
上記17の間隙50のうち1つは、軸方向に見て、複数のターン接続部16を横断していた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第1直線部群11Gと第3直線部群13Gとの間を、第1方向D1に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
<実施例6-4>
第1シールド部材30を実施例5-4と同様に8つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例6-1の場合と同様に実施例6-4のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30に形成された8つの間隙50は、軸方向に見て、中心軸線Cから放射状に延びていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。8つのシールド小片30Pは、いずれも直角三角形であった。8つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、8つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された8つの間隙50のうち3つは、軸方向に見て、第1~第3直線部群11G~13Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。
上記8つの間隙50のうち1つは、軸方向に見て、複数のターン接続部16を横断していた。
残りの4つの間隙は、軸方向に見て、第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間直線部群161Gを横断する間隙50は、第1A中間直線部群161Gと直交していた。軸方向に見て、第1B中間直線部群162Gを横断する間隙50は、第1B中間直線部群162Gと直交していた。軸方向に見て、第1C中間直線部群163Gを横断する間隙50は、第1C中間直線部群163Gと直交していた。軸方向に見て、第1D中間直線部群164Gを横断する間隙50は、第1D中間直線部群164Gと直交していた。
第1シールド部材30を実施例5-4と同様に8つのシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例6-1の場合と同様に実施例6-4のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30に形成された8つの間隙50は、軸方向に見て、中心軸線Cから放射状に延びていた。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。8つのシールド小片30Pは、いずれも直角三角形であった。8つのシールド小片30Pの第1方向D1の寸法は、互いに等しかった。また、8つのシールド小片30Pの第2方向D2の寸法は、互いに等しかった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された8つの間隙50のうち3つは、軸方向に見て、第1~第3直線部群11G~13Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。
上記8つの間隙50のうち1つは、軸方向に見て、複数のターン接続部16を横断していた。
残りの4つの間隙は、軸方向に見て、第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間直線部群161Gを横断する間隙50は、第1A中間直線部群161Gと直交していた。軸方向に見て、第1B中間直線部群162Gを横断する間隙50は、第1B中間直線部群162Gと直交していた。軸方向に見て、第1C中間直線部群163Gを横断する間隙50は、第1C中間直線部群163Gと直交していた。軸方向に見て、第1D中間直線部群164Gを横断する間隙50は、第1D中間直線部群164Gと直交していた。
<実施例6-5>
第1シールド部材30を実施例5-5と同様に12のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例6-1の場合と同様に実施例6-5のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。12のシールド小片30Pのうち4つは四角形であった。残りの8つのシールド小片30Pは直角三角形であった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された13の間隙50のうち6つは、軸方向に見て、第1~第3直線部群11G~13Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。
上記13の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、複数のターン接続部16を横断していた。
上記13の間隙50のうち4つは、軸方向に見て、第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間直線部群161Gを横断する間隙50は、第1A中間直線部群161Gと直交していた。軸方向に見て、第1B中間直線部群162Gを横断する間隙50は、第1B中間直線部群162Gと直交していた。軸方向に見て、第1C中間直線部群163Gを横断する間隙50は、第1C中間直線部群163Gと直交していた。軸方向に見て、第1D中間直線部群164Gを横断する間隙50は、第1D中間直線部群164Gと直交していた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第1直線部群11Gと第3直線部群13Gとの間を、第1方向D1に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
第1シールド部材30を実施例5-5と同様に12のシールド小片30Pに分割したこと以外は、実施例6-1の場合と同様に実施例6-5のコイルユニット5を作製した。
各シールド小片30Pはフェライト板であった。12のシールド小片30Pのうち4つは四角形であった。残りの8つのシールド小片30Pは直角三角形であった。
隣り合うシールド小片30P間の間隙50の幅は、5mmであった。
隣り合うシールド小片30Pの間に形成された13の間隙50のうち6つは、軸方向に見て、第1~第3直線部群11G~13Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1直線部群11Gを横断する間隙50は、第1直線部11と直交していた。軸方向に見て、第2直線部群12Gを横断する間隙50は、第2直線部12と直交していた。軸方向に見て、第3直線部群13Gを横断する間隙50は、第3直線部13と直交していた。
上記13の間隙50のうち2つは、軸方向に見て、複数のターン接続部16を横断していた。
上記13の間隙50のうち4つは、軸方向に見て、第1A~第1D中間直線部群161G~164Gのいずれかを横断していた。軸方向に見て、第1A中間直線部群161Gを横断する間隙50は、第1A中間直線部群161Gと直交していた。軸方向に見て、第1B中間直線部群162Gを横断する間隙50は、第1B中間直線部群162Gと直交していた。軸方向に見て、第1C中間直線部群163Gを横断する間隙50は、第1C中間直線部群163Gと直交していた。軸方向に見て、第1D中間直線部群164Gを横断する間隙50は、第1D中間直線部群164Gと直交していた。
残りの1つの間隙50は、軸方向に見て、第1直線部群11Gと第3直線部群13Gとの間を、第1方向D1に沿って延びていた。この間隙50は、軸方向に見て中心軸線Cと重なっていた。
(実施例6の評価)
このようにして作製された実施例6-1~6-5のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値、損失、インピーダンス及びインダクタンスを測定した。図52に測定結果を示す。図52中、「Q値」、「インピーダンス」及び「インダクタンス」は、コイルユニット5のQ値、インピーダンス及びインダクタンスを意味する。「SLD2」は第2シールド部材40を意味する。「ジュール損」は、コイル10又は第2シールド部材40の電流によって生じる損失を意味する。「鉄損」は、第1シールド部材30の磁束によって生じる損失を意味する。「全損失」は、「ジュール損」と「鉄損」の合計である。「NP」は、第1シールド部材30の分割数(第1シールド部材30に含まれるシールド小片30Pの数)である。例えば、「NP9」は第1シールド部材30が9つに分割されていることを意味し、「NP12」は第1シールド部材30が12に分割されていることを意味する。ただし、「NP1」は、第1シールド部材30が分割されていないことを意味する。
このようにして作製された実施例6-1~6-5のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値、損失、インピーダンス及びインダクタンスを測定した。図52に測定結果を示す。図52中、「Q値」、「インピーダンス」及び「インダクタンス」は、コイルユニット5のQ値、インピーダンス及びインダクタンスを意味する。「SLD2」は第2シールド部材40を意味する。「ジュール損」は、コイル10又は第2シールド部材40の電流によって生じる損失を意味する。「鉄損」は、第1シールド部材30の磁束によって生じる損失を意味する。「全損失」は、「ジュール損」と「鉄損」の合計である。「NP」は、第1シールド部材30の分割数(第1シールド部材30に含まれるシールド小片30Pの数)である。例えば、「NP9」は第1シールド部材30が9つに分割されていることを意味し、「NP12」は第1シールド部材30が12に分割されていることを意味する。ただし、「NP1」は、第1シールド部材30が分割されていないことを意味する。
(実施例5と実施例6の比較)
図53に、実施例5-1~5-5及び実施例6-1~6-5のコイルユニット5のQ値を示す。図53中、E5-1~E5-5は、それぞれ実施例5-1~5-5を意味する。また、図53中、E6-1~E6-5は、それぞれ実施例6-1~6-5を意味する。図53から、他の条件が同じであれば、全体として八角形状のコイル10を備えたコイルユニット5のQ値の方が、全体として四角形で第1中間曲線部151G~154Gを含むコイル10を備えたコイルユニット5のQ値よりも高いことが理解される。
図53に、実施例5-1~5-5及び実施例6-1~6-5のコイルユニット5のQ値を示す。図53中、E5-1~E5-5は、それぞれ実施例5-1~5-5を意味する。また、図53中、E6-1~E6-5は、それぞれ実施例6-1~6-5を意味する。図53から、他の条件が同じであれば、全体として八角形状のコイル10を備えたコイルユニット5のQ値の方が、全体として四角形で第1中間曲線部151G~154Gを含むコイル10を備えたコイルユニット5のQ値よりも高いことが理解される。
<<実施例7>>
次に、コイル10が板状である場合と、リッツ線コイルである場合におけるコイルユニット5の性能の違いを説明する。
次に、コイル10が板状である場合と、リッツ線コイルである場合におけるコイルユニット5の性能の違いを説明する。
<実施例7-1>
実施例3-2の場合と同様に実施例7-1のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離は、実施例3-2の場合と同様に1mmであった。
<実施例7-2>
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離を10mmとしたこと以外は、実施例7-1の場合と同様に実施例7-2のコイルユニット5を作製した。
<実施例7-3>
実施例3-5の場合と同様に実施例7-3のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離は、実施例7-1の場合と同様に1mmであった。
<実施例7-4>
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離を10mmとしたこと以外は、実施例7-3の場合と同様に実施例7-4のコイルユニット5を作製した。
<比較例7-1>
コイル10をリッツ線で形成したこと以外は、実施例7-1の場合と同様に比較例7-1のコイルユニット5を作製した。リッツ線は、直径0.05mmのエナメル線を1600本撚り合わせたものを用いた。コイル10は、8つのターン部101~108を有する単一のコイル要素から成っていた。リッツ線の太さ(直径)は3.0mmであった。隣り合うターン部101,102;・・・;107,108間の距離は、6mmであった。コイル10の第1方向D1及び第2方向D2に沿った寸法は、それぞれ、295mm及び295mmであった。
磁性体樹脂層20は、リッツ線と直接接触していた。しかし、リッツ線はエナメル線で構成されているため、磁性体樹脂層20とリッツ線の導電体とは、直接接触していなかった。
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離は、実施例7-1の場合と同様に1mmであった。
軸方向に見て、比較例7-1のコイル10の輪郭の形状及び寸法は、実施例7-1のコイル10の輪郭と概ね同じであった。
<比較例7-2>
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離を10mmとしたこと以外は、比較例7-1の場合と同様に比較例7-2のコイルユニット5を作製した。
<比較例7-3>
コイル10をリッツ線で形成したこと以外は、実施例7-3の場合と同様に比較例7-3のコイルユニット5を作製した。コイル10は、比較例7-1のコイル10と同様に作製された。
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離は、実施例7-1の場合と同様に1mmであった。
<比較例7-4>
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離を10mmとしたこと以外は、比較例7-3の場合と同様に比較例7-4のコイルユニット5を作製した。
実施例3-2の場合と同様に実施例7-1のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離は、実施例3-2の場合と同様に1mmであった。
<実施例7-2>
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離を10mmとしたこと以外は、実施例7-1の場合と同様に実施例7-2のコイルユニット5を作製した。
<実施例7-3>
実施例3-5の場合と同様に実施例7-3のコイルユニット5を作製した。第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離は、実施例7-1の場合と同様に1mmであった。
<実施例7-4>
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離を10mmとしたこと以外は、実施例7-3の場合と同様に実施例7-4のコイルユニット5を作製した。
<比較例7-1>
コイル10をリッツ線で形成したこと以外は、実施例7-1の場合と同様に比較例7-1のコイルユニット5を作製した。リッツ線は、直径0.05mmのエナメル線を1600本撚り合わせたものを用いた。コイル10は、8つのターン部101~108を有する単一のコイル要素から成っていた。リッツ線の太さ(直径)は3.0mmであった。隣り合うターン部101,102;・・・;107,108間の距離は、6mmであった。コイル10の第1方向D1及び第2方向D2に沿った寸法は、それぞれ、295mm及び295mmであった。
磁性体樹脂層20は、リッツ線と直接接触していた。しかし、リッツ線はエナメル線で構成されているため、磁性体樹脂層20とリッツ線の導電体とは、直接接触していなかった。
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離は、実施例7-1の場合と同様に1mmであった。
軸方向に見て、比較例7-1のコイル10の輪郭の形状及び寸法は、実施例7-1のコイル10の輪郭と概ね同じであった。
<比較例7-2>
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離を10mmとしたこと以外は、比較例7-1の場合と同様に比較例7-2のコイルユニット5を作製した。
<比較例7-3>
コイル10をリッツ線で形成したこと以外は、実施例7-3の場合と同様に比較例7-3のコイルユニット5を作製した。コイル10は、比較例7-1のコイル10と同様に作製された。
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離は、実施例7-1の場合と同様に1mmであった。
<比較例7-4>
第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離を10mmとしたこと以外は、比較例7-3の場合と同様に比較例7-4のコイルユニット5を作製した。
(評価)
このようにして作製された実施例7-1~7-4及び比較例7-1~7-4のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値を測定した。図54に測定結果を示す。また、図55に、第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離の違いによる、Q値の変化を示す。図54及び図55中、「SLD1」は第1シールド部材30を意味し、「SLD2」は第2シールド部材40を意味する。
また、図54及び図55には、第1シールド部材30の分割態様が図示されている。図54及び図55において(a)は、実施例7-1~7-2及び比較例7-1~7-2の第1シールド部材30の分割態様を示す。図54及び図55において(b)は、実施例7-3~7-4及び比較例7-3~7-4の第1シールド部材30の分割態様を示す。図54及び図55の(a)及び(b)には、第1シールド部材30及びシールド小片30Pが実線で示され、コイル10の輪郭線が破線で示されている。図54及び図55の(a)及び(b)は、第1シールド部材30及びコイル10を軸方向に見た図である。
図54に示すように、実施例7-1~7-4のコイルユニット5のQ値は、それぞれ、110、150、187及び205である。また、比較例7-1~7-4のコイルユニットのQ値は、それぞれ、300、396、335及び426である。
図55に、実施例7-1及び実施例7-2のQ値の比較結果、実施例7-3及び実施例7-4のQ値の比較結果、比較例7-1及び比較例7-2のQ値の比較結果、並びに、比較例7-3及び比較例7-4のQ値の比較結果を示す。図55に示すように、実施例7-1のQ値は、実施例7-2のQ値の73%である。実施例7-3のQ値は、実施例7-4のQ値の91%である。比較例7-1のQ値は、比較例7-2のQ値の76%である。比較例7-3のQ値は、比較例7-4のQ値の79%である。
図55の実施例7-1及び実施例7-2のQ値の比較結果と比較例7-1及び比較例7-2のQ値の比較結果とから、次のことが理解される。すなわち、第1シールド部材30の分割態様が(a)である場合であって第1シールド部材30と第2シールド部材40との距離を10mmから1mmに変更した場合は、コイル10がリッツ線で形成されていても、上述した実施形態のようにコイル10が板状のコイル要素10iから形成されていても、Q値の低下は同程度である。
図55の実施例7-3及び実施例7-4のQ値の比較結果と比較例7-3及び比較例7-4のQ値の比較結果とから、次のことが理解される。すなわち、第1シールド部材30の分割態様が(b)である場合であって第1シールド部材30と第2シールド部材40との距離を10mmから1mmに変更した場合は、上述した実施形態のようにコイル10が板状のコイル要素10iから形成されていれば、コイル10がリッツ線で形成されている場合と比較して、Q値の低下が顕著に抑制される。
このようにして作製された実施例7-1~7-4及び比較例7-1~7-4のコイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流し、コイルユニット5のQ値を測定した。図54に測定結果を示す。また、図55に、第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離の違いによる、Q値の変化を示す。図54及び図55中、「SLD1」は第1シールド部材30を意味し、「SLD2」は第2シールド部材40を意味する。
また、図54及び図55には、第1シールド部材30の分割態様が図示されている。図54及び図55において(a)は、実施例7-1~7-2及び比較例7-1~7-2の第1シールド部材30の分割態様を示す。図54及び図55において(b)は、実施例7-3~7-4及び比較例7-3~7-4の第1シールド部材30の分割態様を示す。図54及び図55の(a)及び(b)には、第1シールド部材30及びシールド小片30Pが実線で示され、コイル10の輪郭線が破線で示されている。図54及び図55の(a)及び(b)は、第1シールド部材30及びコイル10を軸方向に見た図である。
図54に示すように、実施例7-1~7-4のコイルユニット5のQ値は、それぞれ、110、150、187及び205である。また、比較例7-1~7-4のコイルユニットのQ値は、それぞれ、300、396、335及び426である。
図55に、実施例7-1及び実施例7-2のQ値の比較結果、実施例7-3及び実施例7-4のQ値の比較結果、比較例7-1及び比較例7-2のQ値の比較結果、並びに、比較例7-3及び比較例7-4のQ値の比較結果を示す。図55に示すように、実施例7-1のQ値は、実施例7-2のQ値の73%である。実施例7-3のQ値は、実施例7-4のQ値の91%である。比較例7-1のQ値は、比較例7-2のQ値の76%である。比較例7-3のQ値は、比較例7-4のQ値の79%である。
図55の実施例7-1及び実施例7-2のQ値の比較結果と比較例7-1及び比較例7-2のQ値の比較結果とから、次のことが理解される。すなわち、第1シールド部材30の分割態様が(a)である場合であって第1シールド部材30と第2シールド部材40との距離を10mmから1mmに変更した場合は、コイル10がリッツ線で形成されていても、上述した実施形態のようにコイル10が板状のコイル要素10iから形成されていても、Q値の低下は同程度である。
図55の実施例7-3及び実施例7-4のQ値の比較結果と比較例7-3及び比較例7-4のQ値の比較結果とから、次のことが理解される。すなわち、第1シールド部材30の分割態様が(b)である場合であって第1シールド部材30と第2シールド部材40との距離を10mmから1mmに変更した場合は、上述した実施形態のようにコイル10が板状のコイル要素10iから形成されていれば、コイル10がリッツ線で形成されている場合と比較して、Q値の低下が顕著に抑制される。
<<実施例8>>
次に、コイル10が全体して正八角形状に形成された場合と、コイル10が全体して正八角形状以外の八角形状に形成された場合との、コイルユニット5の性能の違いを説明する。
次に、コイル10が全体して正八角形状に形成された場合と、コイル10が全体して正八角形状以外の八角形状に形成された場合との、コイルユニット5の性能の違いを説明する。
図56は、図44に示すコイルユニット5を、コイル10の内輪郭線OLと共に示す図である。内輪郭線OLは、コイル要素10j,10jjの第1ターン部101を構成する直線部のうち、直線部11~13及び第1中間直線部161~164に沿っている。内輪郭線OLの8つの辺のうち、直線部11~13に平行な辺の長さをaとし、中間直線部161~164に平行な辺の長さをbとする。以下では、図57乃至図63を参照して、内輪郭線OLの第1方向D1及び第2方向D2の寸法を変更することなく、長さaと長さbを変更した場合の、コイルユニット5の性能の違いを説明する。図57乃至図60において、線SSは正四角形を示す。正四角形SSの第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、内輪郭線OLの第1方向D1及び第2方向D2の寸法と同じである。図57乃至図60に示す正四角形SSの第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、互いに等しい。言い換えると、図57乃至図60に示す内輪郭線OLの第1方向D1及び第2方向D2の寸法は、互いに等しい。
<実施例8-1>
実施例8-1のコイルユニット5として、実施例4-1のコイルユニット5と同様に作製されたコイルユニットを2つ準備した。図57に示すように、コイル10の内輪郭線OLの長さaと長さbは等しかった。言い換えると、コイル10は、軸方向に見て、全体として正八角形状に形成されていた。長さbは57.7mmであった。
実施例8-1のコイルユニット5として、実施例4-1のコイルユニット5と同様に作製されたコイルユニットを2つ準備した。図57に示すように、コイル10の内輪郭線OLの長さaと長さbは等しかった。言い換えると、コイル10は、軸方向に見て、全体として正八角形状に形成されていた。長さbは57.7mmであった。
次に、このようにして作製された実施例8-1のコイルユニット5の一方を送電コイルユニットとし、他方を受電コイルユニットとして、送電コイルユニット5のコイル10と受電コイルユニット5のコイル10とが向かい合うように、送電コイルユニット5及び受電コイルユニット5を配置した。次に、送電コイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流して、送電コイルユニット5と受電コイルユニット5とを電磁結合した。そして、送電コイルユニット5と受電コイルユニット5とが電磁結合した状態で、送電コイルユニット5のQ値、及び、送電コイルユニット5の結合係数を測定した。
<実施例8-2>
図58に示すように、長さbが長さaよりも長いこと以外は実施例8-1の場合と同様に作製されたコイルユニット5を、実施例8-2のコイルユニットとして2つ準備した。長さbは70mmであった。
図58に示すように、長さbが長さaよりも長いこと以外は実施例8-1の場合と同様に作製されたコイルユニット5を、実施例8-2のコイルユニットとして2つ準備した。長さbは70mmであった。
次に、このようにして作製された実施例8-2のコイルユニット5の一方を送電コイルユニットとし、他方を受電コイルユニットとして、送電コイルユニット5のコイル10と受電コイルユニット5のコイル10とが向かい合うように、送電コイルユニット5及び受電コイルユニット5を配置した。次に、送電コイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流して、送電コイルユニット5と受電コイルユニット5とを電磁結合した。そして、送電コイルユニット5と受電コイルユニット5とが電磁結合した状態で、送電コイルユニット5のQ値、及び、送電コイルユニット5の結合係数を測定した。
<実施例8-3>
図59に示すように、長さbが長さaよりも短いこと以外は実施例8-1の場合と同様に作製されたコイルユニット5を、実施例8-3のコイルユニットとして2つ準備した。長さbは40mmであった。
図59に示すように、長さbが長さaよりも短いこと以外は実施例8-1の場合と同様に作製されたコイルユニット5を、実施例8-3のコイルユニットとして2つ準備した。長さbは40mmであった。
次に、このようにして作製された実施例8-3のコイルユニット5の一方を送電コイルユニットとし、他方を受電コイルユニットとして、送電コイルユニット5のコイル10と受電コイルユニット5のコイル10とが向かい合うように、送電コイルユニット5及び受電コイルユニット5を配置した。次に、送電コイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流して、送電コイルユニット5と受電コイルユニット5とを電磁結合した。そして、送電コイルユニット5と受電コイルユニット5とが電磁結合した状態で、送電コイルユニット5のQ値、及び、送電コイルユニット5の結合係数を測定した。
<実施例8-4>
図60に示すように、実施例8-3と比較して長さbがさらに短いこと以外は実施例8-1の場合と同様に作製されたコイルユニット5を、実施例8-4のコイルユニットとして2つ準備した。長さbは20mmであった。
図60に示すように、実施例8-3と比較して長さbがさらに短いこと以外は実施例8-1の場合と同様に作製されたコイルユニット5を、実施例8-4のコイルユニットとして2つ準備した。長さbは20mmであった。
次に、このようにして作製された実施例8-4のコイルユニット5の一方を送電コイルユニットとし、他方を受電コイルユニットとして、送電コイルユニット5のコイル10と受電コイルユニット5のコイル10とが向かい合うように、送電コイルユニット5及び受電コイルユニット5を配置した。次に、送電コイルユニット5のコイル10に、85kHzの高周波電流を流して、送電コイルユニット5と受電コイルユニット5とを電磁結合した。そして、送電コイルユニット5と受電コイルユニット5とが電磁結合した状態で、送電コイルユニット5のQ値、及び、送電コイルユニット5の結合係数を測定した。
図61に、実施例8-1~8-4のコイルユニット5のQ値を示す。図62に、実施例8-1~8-4のコイルユニット5の結合係数を示す。図63に、実施例8-1~8-4のコイルユニット5の結合係数とQ値の積を示す。図61乃至図63において、E8-1~E8-4は、それぞれ実施例8-1~8-4を意味する。図61乃至図63から理解されるように、コイル10の内輪郭線OLの長さaと長さbが等しい場合(したがって、コイル10が軸方向に見て正八角形状に形成されている場合)、コイルユニット5のQ値、結合係数、及び、結合係数とQ値の積のいずれもが高いことが理解される。
以上に説明してきた第1の実施形態及びその変形例によるコイルユニット5は、任意の中心軸線Cの周りで渦巻形状に形成されたコイル要素10i;10j,10jjを含むコイル10と、磁性体樹脂層20と、第1シールド部材30と、第2シールド部材40と、を備えている。コイル10は、第1主面10aと、第1主面10aとは反対側の面である第2主面10bと、を有している。磁性体樹脂層20は、コイル10の第2主面10bに直接接触している。コイル10及び磁性体樹脂層20と、第1シールド部材30と、第2シールド部材40とは、第1主面10aから第2主面10bに向かう方向に、この順で積層されている。第1シールド部材30は、複数のシールド小片30Pに分割されている。このようなコイルユニット5によれば、第1シールド部材30がシールド小片30Pに分割されているため、第1シールド部材30の作製が容易である。このことは、コイルユニット5の製造効率の向上に寄与する。また、上述したように、コイルユニット5は、コイル10の第2主面10bに直接接触した磁性体樹脂層20を含む。これにより、第1シールド部材30に形成された間隙50の存在による、及び/又は、第1シールド部材30と第2シールド部材40との間の距離を小さくすることによる、コイルユニット5の損失(発熱)の増大を、抑制することができる。したがって、コイルユニット5の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット5の寸法を小さくすることができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態及びその変形例によるコイルユニット5において、コイル要素10i;10j,10jjは、渦巻形状を有する導電体10Eを含む。磁性体樹脂層20は、導電体10Eに直接接触している。
また、以上に説明してきた第1の実施形態及びその変形例によるコイルユニット5において、第1シールド部材30はフェライトを含む。
また、以上に説明してきた第1の実施形態及びその変形例によるコイルユニット5において、第1シールド部材30と第2シールド部材40との距離は、2mm以下であってよい。以上に説明してきた一実施の形態及びその変形例では、コイルユニット5がコイル10の第2主面10bに直接接触した磁性体樹脂層20を含むことにより、第2シールド部材40を第1シールド部材30に接近させることによるコイルユニット5の損失の増大を抑制することができる。したがって、第1シールド部材30と第2シールド部材40との距離を2mm以下にして、コイルユニット5の軸方向に沿った寸法を小さくすることができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態及びその変形例によるコイルユニット5において、第1シールド部材30と第2シールド部材40との間に熱伝導部材45が配置されている。この場合、スペーサ45によってコイルユニット5からの放熱を促すことができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態及びその変形例によるコイルユニット5において、コイル要素10i;10j,10jjは、径方向に配列され且つ第1方向D1に延びる複数の第1直線部11から成る第1直線部群11Gと、径方向に配列され且つ第1方向D1と非平行な第2方向D2に延びる複数の第2直線部12から成る第2直線部群12Gであって、各第2直線部12が隣り合う第1直線部11に接続された第2直線部群12Gと、を含む。第1シールド部材30には、隣り合うシールド小片30P間を直線状に延びる間隙50であって、軸方向に見て第1直線部群11Gの少なくとも一部を横断する間隙50が形成されている。このようなコイルユニット5によれば、第1シールド部材30に形成された間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット5の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット5の寸法を効果的に小さくすることができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態及びその変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、上記間隙50と第1直線部群11Gの少なくとも一部とが成す角度は、80°~100°である。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態及びその変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、上記間隙50と第1直線部群11Gの少なくとも一部とは直交している。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態及びその変形例によるコイルユニット5において、上記間隙50は、第1直線部群11Gよりも径方向の内方から第1直線部群11Gよりも径方向の外方に亘って延びている。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、第1シールド部材30の間隙50は、第2直線部群12Gと中心軸線Cとの間を延びている。このようなコイルユニット5によれば、第1シールド部材30に形成された間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット5の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット5の寸法を効果的に小さくすることができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態によるコイルユニット5において、軸方向に見て、上記間隙50またはその延長線は中心軸線Cと重なる。このようなコイルユニット5によれば、第1シールド部材30に形成された間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット5の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット5の寸法を効果的に小さくすることができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、第1シールド部材30には、隣り合うシールド小片30P間を直線状に延びる他の間隙50であって、軸方向に見て第1直線部群11G内を第1直線部11に沿って延びる他の間隙50が形成されている。当該他の間隙50は、複数の第1直線部11のうちの最内方の第1直線部11より数えて当該複数の第1直線部11の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第1直線部11よりも、中心軸線Cの側を延びている。このようなコイルユニット5によれば、第1シールド部材30に形成された間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット5の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット5の寸法を効果的に小さくすることができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、第1シールド部材30には、隣り合うシールド小片30P間を直線状に延びる他の間隙50であって、軸方向に見て第2直線部群12G内を第2直線部12に沿って延びる他の間隙50が形成されている。当該他の間隙50は、複数の第2直線部12のうちの最内方の第2直線部12より数えて当該複数の第2直線部12の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第2直線部12よりも、中心軸線Cの側を延びている。このようなコイルユニット5によれば、第1シールド部材30に形成された間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット5の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット5の寸法を効果的に小さくすることができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、第1シールド部材30には、隣り合うシールド小片30P間を直線状に延びる他の間隙50であって、軸方向に見て第1直線部群11G内を第1直線部11に沿って延びる他の間隙50が形成されている。当該他の間隙50は、複数の第1直線部11のうちの最外方の第1直線部11より数えて当該複数の第1直線部11の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第1直線部11よりも、中心軸線Cの側とは反対の側を延びている。このようなコイルユニット5によれば、第1シールド部材30に形成された間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット5の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット5の寸法を効果的に小さくすることができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、第1シールド部材30には、隣り合うシールド小片30P間を直線状に延びる他の間隙50であって、軸方向に見て第2直線部群12G内を第2直線部12に沿って延びる他の間隙50が形成されている。当該他の間隙50は、複数の第2直線部12のうちの最外方の第2直線部12より数えて当該複数の第2直線部12の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第2直線部12よりも、中心軸線Cの側とは反対の側を延びている。このようなコイルユニット5によれば、第1シールド部材30に形成された間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット5の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット5の寸法を効果的に小さくすることができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態及びその変形例によるコイルユニット5において、コイル要素10i;10j,10jjは、第1直線部群11Gと、第2直線部群12Gと、中間曲線部群151Gとを更に含む。第1直線部群11Gは、径方向に配列され且つ第1方向D1に延びる複数の第1直線部11から成る。第2直線部群12Gは、径方向に配列され且つ第1方向D1と非平行な第2方向D2に延びる複数の第2直線部12から成る。中間曲線部群151Gは、第1直線部群11Gと第2直線部群12Gとの間に配置され、複数の中間曲線部151から成る。第1直線部11及び第2直線部12の隣り合う端部は、中間曲線部151を介して接続されている。
また、以上に説明してきた第1の実施形態及びその変形例によるコイルユニット5において、第1シールド部材30には、隣り合うシールド小片30P間を直線状に延びる間隙50が形成されている。間隙50は、軸方向に見て、中間曲線部群151Gの少なくとも一部を横断する。このようなコイルユニット5によれば、第1シールド部材30に形成された間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット5の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット5の寸法を効果的に小さくすることができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態及びその変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、間隙50と中間曲線部群151Gの少なくとも一部の接線TL1とが成す角度は、80°~100°である。この場合、この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態及びその変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、間隙50と上記接線TL1とが直交している。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、コイル要素10i;10j,10jjは、第1直線部群11Gと、第2直線部群12Gと、第1中間直線部群161Gとを更に含む。第1直線部群11Gは、径方向に配列され且つ第1方向D1に延びる複数の第1直線部11から成る。第2直線部群12Gは、径方向に配列され且つ第1方向D1と非平行な第2方向D2に延びる複数の第2直線部12から成る。第1中間直線部群161Gは、第1直線部群11Gと第2直線部群12Gとの間に配置され、複数の第1中間直線部161から成る。第1直線部11及び第2直線部12の隣り合う端部は、第1中間直線部161を介して接続されている。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、第1直線部11と第1中間直線部161とが成す角度が125°~145°である。また、軸方向に見て、第2直線部12と第1中間直線部161とが成す角度が125°~145°である。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、第1直線部11と第1中間直線部161とが成す角度が135°である。また、軸方向に見て、第2直線部12と第1中間直線部161とが成す角度が135°である。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、コイル要素10i;10j,10jjは、全体として八角形状である。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、コイル要素10i;10j,10jjは、全体として正八角形状である。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、第1シールド部材30には、隣り合うシールド小片30P間を直線状に延びる間隙50が形成されている。間隙50は、軸方向に見て、第1中間直線部群161Gの少なくとも一部を横断する。このようなコイルユニット5によれば、第1シールド部材30に形成された間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット5の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット5の寸法を効果的に小さくすることができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、上記間隙50と第1中間直線部群161Gの上記少なくとも一部とが成す角度は、80°~100°である。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、上記間隙50と第1中間直線部群161Gの上記少なくとも一部とが直交している。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、コイル要素10i;10j,10jjは、第1直線部群11Gと、第2直線部群12Gと、第1中間直線部群161Gと、第2中間直線部群171Gとを更に含む。第1直線部群11Gは、径方向に配列され且つ第1方向D1に延びる複数の第1直線部11から成る。第2直線部群12Gは、径方向に配列され且つ第1方向D1と非平行な第2方向D2に延びる複数の第2直線部12から成る。第1中間直線部群161Gは、第1直線部群11Gと第2直線部群12Gとの間に配置され、複数の第1中間直線部161から成る。第2中間直線部群171Gは、第1中間直線部群161Gと第2直線部群12Gとの間に配置され、複数の第2中間直線部171から成る。第1直線部11及び第2直線部12の隣り合う端部は、第1中間直線部161を介して接続されている。第1中間直線部161及び第2直線部12の隣り合う端部は、第2中間直線部171を介して接続されている。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、第1直線部11と第1中間直線部161とが成す角度が140°~160°である。また、軸方向に見て、第1中間直線部161と第2中間直線部171とが成す角度が140°~160°である。また、軸方向に見て、第2中間直線部171と第2直線部12とが成す角度が140°~160°である。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、第1直線部11と第1中間直線部161とが成す角度が150°である。また、軸方向に見て、第1中間直線部161と第2中間直線部171とが成す角度が150°である。また、軸方向に見て、第2中間直線部171と第2直線部12とが成す角度が150°である。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、コイル要素10i;10j,10jjは、全体として十二角形状である。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、コイル要素10i;10j,10jjは、全体として正十二角形状である。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、第1シールド部材30には、隣り合うシールド小片30P間を直線状に延びる間隙50が形成されている。間隙50は、軸方向に見て、第1中間直線部群161Gの少なくとも一部又は第2中間直線部群171Gの少なくとも一部を横断する。このようなコイルユニット5によれば、第1シールド部材30に形成された間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット5の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット5の寸法を効果的に小さくすることができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、上記間隙50と第1中間直線部群161Gの上記少なくとも一部又は第2中間直線部群171Gの上記少なくとも一部とが成す角度は、80°~100°である。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態の変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、上記間隙と第1中間直線部群161Gの上記少なくとも一部又は第2中間直線部群171Gの上記少なくとも一部とが直交している。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、第1シールド部材30には、隣り合うシールド小片30P間を直線状に延びる間隙50が形成されている。間隙50は、軸方向に見て、コイル要素10i;10j,10jjの少なくとも一部を横断する。軸方向に見て、上記間隙50は、コイル要素10i;10j,10jjを形成する複数のターン部101~108;101~105;101~107の少なくとも一部と交差する。軸方向に見て、上記間隙50とターン部101~108;101~105;101~107とが交差する点において、上記間隙50と当該ターン部101~108;101~105;101~107または当該ターン部101~108;101~105;101~107の接線TL1~TL4とが成す角度が80°~100°である。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、上記間隙50とターン部101~108;101~105;101~107とが交差する点において、上記間隙50は、当該ターン部101~108;101~105;101~107または当該ターン部101~108;101~105;101~107の接線TL1~TL4と直交している。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5は、コイル10に接続された第1接続端子46を更に備える。コイル10は、中心軸線Cに近い内方端部10e1と、中心軸線Cから遠い外方端部10e2とを有する。第1接続端子46は、内方端部10e1に接続され、コイル10の内方から外方へ延びている。第1シールド部材30には、隣り合うシールド小片30P間を直線状に延びる間隙50が形成されている。間隙50は、コイル10の内方から外方へ延びている。軸方向に見て、第1接続端子46は、上記間隙50内又はシールド小片30Pに形成された切欠N内を延びている。この場合、シールド小片30Pの損失(発熱)を抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、第1接続端子46は、コイルユニット5の側面視において、シールド小片30Pと重なる高さ位置でコイル10の内方から外方へ延びている。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、コイル要素10i;10j,10jjは、径方向に並ぶ複数のターン部101~108;101~105;101~107を有する。軸方向に見て、第1接続端子46と各ターン部101~108;101~105;101~107とが交差する点において、第1接続端子46と当該ターン部101~108;101~105;101~107または当該ターン部101~108;101~105;101~107の接線TL1~TL4とが成す角度が、80°~100°である。この場合、第1接続端子46が延びる間隙50または切欠Nの存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、第1シールド部材30に第1接続端子46が延びる間隙50または切欠Nが存在することによるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、第1接続端子46と各ターン部101~108;101~105;101~107とが交差する点において、第1接続端子46は、当該ターン部101~108;101~105;101~107または当該ターン部101~108;101~105;101~107の接線TL1~TL4と直交している。この場合、第1シールド部材30に第1接続端子46が延びる間隙50または切欠Nが存在することによるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、間隙50または切欠Nの存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、コイル要素10i;10j,10jjは、直線部群11G~14G;11G~13G;11G~14G,161G~164G;11G~13G,161G~164G;11G~14G,161G~164G,171G~174Gを含む。直線部群11G~14G;11G~13G;11G~14G,161G~164G;11G~13G,161G~164G;11G~14G,161G~164G,171G~174Gは、径方向に配列され且つ同一方向に延びる複数の直線部11~14;11~13;11~14,161~164;11~13,161~164;11~14,161~164,171~174から成る。軸方向に見て、第1接続端子46は、直線部群11G~14G;11G~13G;11G~14G,161G~164G;11G~13G,161G~164G;11G~14G,161G~164G,171G~174Gのいずれかと交差する。この場合、第1シールド部材30に第1接続端子46が延びる間隙50または切欠Nが存在することによるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、間隙50または切欠Nの存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、第1接続端子46と直線部群11G~14G;11G~13G;11G~14G,161G~164G;11G~13G,161G~164G;11G~14G,161G~164G,171G~174Gのいずれかとが成す角度が、80°~100°である。この場合、第1シールド部材30に第1接続端子46が延びる間隙50または切欠Nが存在することによるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、間隙50または切欠Nの存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、第1接続端子46は直線部群11G~14G;11G~13G;11G~14G,161G~164G;11G~13G,161G~164G;11G~14G,161G~164G,171G~174Gのいずれかと直交する。この場合、第1シールド部材30に第1接続端子46が延びる間隙50または切欠Nが存在することによるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、間隙50または切欠Nの存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、コイル要素10i;10j,10jjは、曲線部群151G~154Gを更に含む。曲線部群151G~154Gは、径方向に配列され且つ互いに平行に延びる複数の曲線部151~154から成る。軸方向に見て、第1接続端子46は、曲線部群151G~154Gのいずれかと交差する。この場合、第1シールド部材30に第1接続端子46が延びる間隙50または切欠Nが存在することによるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、間隙50または切欠Nの存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、第1接続端子46と曲線部群151G~154Gのいずれかの接線TL1~TL4とが成す角度が、80°~100°である。この場合、第1シールド部材30に第1接続端子46が延びる間隙50または切欠Nが存在することによるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、間隙50または切欠Nの存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、第1接続端子46は、曲線部群151G~154Gのいずれかの接線TL1~TL4と直交する。この場合、第1シールド部材30に第1接続端子46が延びる間隙50または切欠Nが存在することによるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、間隙50または切欠Nの存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、第1接続端子46と第1シールド部材30の外周縁とが重なる点を第1の点IP1とする。また、軸方向に見て、コイル要素10iの外方端部10e2に接続する第2接続端子47と第1シールド部材30の外周縁とが重なる点を第2の点IP2とする。軸方向に見て、第1の点IP1と中心軸線Cとを結ぶ第1仮想線IL1と、第2の点IP2と中心軸線Cとを結ぶ第2仮想線IL2と、が成す角度θが90°以下である。この場合、第1接続端子46及び第2接続端子47に接続される配線の引き回しが、容易である。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、第1仮想線IL1と第2仮想線IL2とが成す角度θが45°以下である。この場合、第1接続端子46及び第2接続端子47に接続される配線の引き回しが、更に容易である。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、第1接続端子46と第1シールド部材30の外周縁とが重なる点を第1の点IP1とする。また、軸方向に見て、コイル要素10iの外方端部10e2に接続する第2接続端子47と第1シールド部材30の外周縁とが重なる点を第2の点IP2とする。第1の点IP1と第2の点IP2との距離が、100mm以下である。この場合、第1接続端子46及び第2接続端子47に接続される配線の引き回しが、容易である。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、第1の点IP1と第2の点IP2との距離が、50mm以下である。この場合、第1接続端子46及び第2接続端子47に接続される配線の引き回しが、更に容易である。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5は、コイル10に接続された第2接続端子47を更に備える。軸方向に見て、第2シールド部材40は四角形状を成す。第1接続端子46および第2接続端子47は、第2シールド部材40の同じ辺から延び出す。この場合、第1接続端子46及び第2接続端子47に接続される配線の引き回しが、容易である。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5は、コイル要素10iは、その外方端部10e2から内方端部10e1に向かって第1周回方向CDに中心軸線Cの周りを周回している。外方端部10e2は、内方端部10e1から第1周回方向CDにずれている。この場合、軸方向に見て、コイル要素10iの外方端部領域(図5Bに示す例では、第8ターン部の第4直線部14)と第1接続端子46とを交差させることなく、第1の点IP1と第2の点IP2とが接近するように第1接続端子46をコイル10の外方に引き出すことが容易である。コイル要素10iの外方端部領域と第1接続端子46とが交差しないことで、コイルユニット5の損失(発熱)を低減させることができる。
また、以上に説明してきた第1の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、コイル要素10iは、第1ターン部101と、第2ターン部102と、第3ターン部103とを含む。第1ターン部101は、内方端部10e1を含む。第2ターン部102は、第1ターン部101と径方向に隣り合い、第1ターン部101よりも径方向の外方に配置されている。第3ターン部103は、第2ターン部102と径方向に隣り合い、第2ターン部102よりも径方向の外方に配置されている。内方端部10e1と第2ターン部102との距離が、第2ターン部102と第3ターン部103との距離よりも大きい。この場合、コイルユニット5の損失(発熱)を抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1及び第2の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5はコイル10を備える。コイル10は、任意の中心軸線Cの周りで渦巻形状に形成されたコイル要素10i;10j,10jjを含む。軸方向に見て、コイル要素10i;10j,10jjは全体として八角形状である。この場合、コイルユニット5の性能を向上させることができる。
また、以上に説明してきた第1及び第2の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、コイル要素10i;10j,10jjは、八角形の8つの辺のうちの7つの辺に沿って延びる7つの直線部群11G~13G,161G~164Gを含む。隣り合う直線部群11G~13G,161G~164Gが成す角度が、125°~145°である。この場合、コイルユニット5の性能を効果的に向上させることができる。
また、以上に説明してきた第1及び第2の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、隣り合う直線部群11G~13G,161G~164Gが成す角度が、135°である。この場合、コイルユニット5の性能を効果的に向上させることができる。
また、以上に説明してきた第1及び第2の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、コイル要素10i;10j,10jjは、全体として正八角形である。具体的には、コイル要素10i;10j,10jjは、正八角形の8つの辺のうちの7つの辺に沿って延びる7つの直線部群11G~13G,161G~164Gを含む。この場合、コイルユニット5の性能を効果的に向上させることができる。
また、以上に説明してきた第1及び第2の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5は、コイル10を備える。コイル10は、任意の中心軸線Cの周りで渦巻形状に形成されたコイル要素10i;10j,10jjを含む。軸方向に見て、コイル要素10i;10j,10jjは全体として十二角形状である。この場合、コイルユニット5の性能を向上させることができる。
また、以上に説明してきた第1及び第2の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、コイル要素10i;10j,10jjは、十二角形の12の辺のうちの11の辺に沿って延びる11の直線部群11G~13G,161G~164G,171G~174Gを含む。隣り合う直線部群11G~13G,161G~164G,171G~174Gが成す角度が、140°~160°である。この場合、コイルユニット5の性能を効果的に向上させることができる。
また、以上に説明してきた第1及び第2の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、隣り合う前記直線部群11G~13G,161G~164G,171G~174Gが成す角度が、150°である。この場合、コイルユニット5の性能を効果的に向上させることができる。
また、以上に説明してきた第1及び第2の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、コイル要素10i;10j,10jjは、全体として正十二角形状である。具体的には、コイル要素10i;10j,10jjは、正十二角形の12の辺のうちの11の辺に沿って延びる11の直線部群11G~13G,161G~164G,171G~174Gを含む。この場合、コイルユニット5の性能を効果的に向上させることができる。
また、以上に説明してきた第1及び第2の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5は、第1シールド部材30を備える。第1シールド部材30は、複数のシールド小片30Pに分割されている。第1シールド部材30には、隣り合うシールド小片30P間を直線状に延びる間隙50が形成されている。コイル要素10i;10j,10jjは、直線部群11G~14G;11G~13G;11G~14G,161G~164G;11G~13G,161G~164G;11G~14G,161G~164G,171G~174Gを含む。直線部群11G~14G;11G~13G;11G~14G,161G~164G;11G~13G,161G~164G;11G~14G,161G~164G,171G~174Gは、径方向に配列され且つ同一方向に延びる複数の直線部11~14;11~13;11~14,161~164;11~13,161~164;11~14,161~164,171~174から成る。軸方向に見て、上記間隙50は、いずれかの直線部群11G~14G;11G~13G;11G~14G,161G~164G;11G~13G,161G~164G;11G~14G,161G~164G,171G~174Gの少なくとも一部を横断する。このようなコイルユニット5によれば、第1シールド部材30に形成された間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を、効果的に抑制することができる。したがって、コイルユニット5の損失の増大を抑制しつつ、コイルユニット5の寸法を効果的に小さくすることができる。
また、以上に説明してきた第1及び第2の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、上記間隙50と上記いずれかの直線部群11G~14G;11G~13G;11G~14G,161G~164G;11G~13G,161G~164G;11G~14G,161G~164G,171G~174Gの上記少なくとも一部とが成す角度が、80°~100°である。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を効果的に抑制することができる。
また、以上に説明してきた第1及び第2の実施形態およびその変形例によるコイルユニット5において、軸方向に見て、上記間隙50は、上記いずれかの直線部群11G~14G;11G~13G;11G~14G,161G~164G;11G~13G,161G~164G;11G~14G,161G~164G,171G~174Gの上記少なくとも一部と直交している。この場合、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の損失(発熱)の増大を更に効果的に抑制することができ、上記間隙50の存在によるコイルユニット5の性能の低下を更に効果的に抑制することができる。
以上に説明してきた第1及び第2の実施形態及びそれらの変形例による送電装置1及び/又は受電装置2は、上述したコイルユニット5を備えている。
以上に説明してきた第1及び第2の実施形態及びそれらの変形例による電力伝送システムSは、送電装置1と、受電装置2とを備えている。送電装置1及び受電装置2のうちの少なくともいずれかが、上述したコイルユニット5を備えている。
以上に説明してきた第1及び第2の実施形態及びそれらの変形例による移動体は、上述したコイルユニット5を備えている。
なお、以上において上述した実施の形態に対するいくつかの変形例を説明してきたが、当然に、複数の変形例を適宜組み合わせて適用することも可能である。
5:コイルユニット、10:コイル、10i,10j,10jj:コイル要素、11:第1直線部、11G:第1直線部群、12:第2直線部、12G:第2直線部群、13:第3直線部、13G:第3直線部群、14:第4直線部、14G:第4直線部群、16:ターン接続部、20:磁性体樹脂層、30:第1シールド部材、30P:シールド小片、40:第2シールド部材、45:スペーサ、46:第1接続端子、47:第2接続端子、50:間隙、101:第1ターン部、102:第2ターン部、103:第3ターン部、104:第4ターン部、105:第5ターン部、106:第6ターン部、107:第7ターン部、108:第8ターン部、151:第1A中間曲線部、151G:第1A中間曲線部群、152:第1B中間曲線部、152G:第1B中間曲線部群、153:第1C中間曲線部、153G:第1C中間曲線部群、154:第1D中間曲線部、154G:第1D中間曲線部群、161:第1A中間直線部、161G:第1A中間直線部群、162:第1B中間直線部、162G:第1B中間直線部群、163:第1C中間直線部、163G:第1C中間直線部群、1614:第1D中間直線部、164G:第1D中間直線部群、171:第2A中間直線部、171G:第2A中間直線部群、172:第2B中間直線部、172G:第2B中間直線部群、173:第2C中間直線部、173G:第2C中間直線部群、174:第2D中間直線部、174G:第2D中間直線部群、
Claims (69)
- 任意の中心軸線の周りで渦巻形状に形成されたコイル要素を含むコイルと、磁性体樹脂層と、第1シールド部材と、第2シールド部材と、を備え、
前記コイルは、第1主面と前記第1主面とは反対側の面である第2主面とを有し、
前記磁性体樹脂層は、前記コイルの前記第2主面に直接接触し、
前記コイル及び前記磁性体樹脂層と、前記第1シールド部材と、前記第2シールド部材とは、前記第1主面から前記第2主面に向かう方向に、この順で積層されており、
前記第1シールド部材は、複数のシールド小片に分割されている、コイルユニット。 - 前記コイル要素は、渦巻形状を有する導電体を含み、
前記磁性体樹脂層は、前記導電体に直接接触している、請求項1に記載のコイルユニット。 - 前記第1シールド部材はフェライトを含む、請求項1又は2に記載のコイルユニット。
- 前記第1シールド部材と前記第2シールド部材との距離は、2mm以下である、請求項1~3のいずれか一項に記載のコイルユニット。
- 前記第1シールド部材と前記第2シールド部材との間に熱伝導部材が配置されている、請求項1~4のいずれか一項に記載のコイルユニット。
- 前記コイル要素は、径方向に配列され且つ第1方向に延びる複数の第1直線部から成る第1直線部群と、径方向に配列され且つ前記第1方向と非平行な第2方向に延びる複数の第2直線部から成る第2直線部群であって、各第2直線部が隣り合う前記第1直線部に接続された第2直線部群と、を含み、
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記第1直線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されている、請求項1~5のいずれか一項に記載のコイルユニット。 - 軸方向に見て、前記間隙と前記第1直線部群の少なくとも一部とが成す角度は、80°~100°である、請求項6に記載のコイルユニット。
- 軸方向に見て、前記間隙と前記第1直線部群の少なくとも一部とは直交している、請求項6又は7に記載のコイルユニット。
- 前記間隙は、前記第1直線部群よりも径方向の内方から前記第1直線部群よりも径方向の外方に亘って延びている、請求項6~8のいずれか一項に記載のコイルユニット。
- 軸方向に見て、前記間隙は、前記第2直線部群と前記中心軸線との間を延びている、請求項6~9のいずれか一項に記載のコイルユニット。
- 軸方向に見て、前記間隙またはその延長線は前記中心軸線と重なる、請求項6~9のいずれか一項に記載のコイルユニット。
- 前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第1直線部群内を前記第1直線部に沿って延びる他の間隙が形成されており、
前記他の間隙は、前記複数の第1直線部のうちの最内方の第1直線部より数えて前記複数の第1直線部の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第1直線部よりも、前記中心軸線の側を延びている、請求項6~11のいずれか一項に記載のコイルユニット。 - 前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第2直線部群内を前記第2直線部に沿って延びる他の間隙が形成されており、
前記他の間隙は、前記複数の第2直線部のうちの最内方の第2直線部より数えて前記複数の第2直線部の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第2直線部よりも、前記中心軸線の側を延びている、請求項6~11のいずれか一項に記載のコイルユニット。 - 前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第1直線部群内を前記第1直線部に沿って延びる他の間隙が形成されており、
前記他の間隙は、前記複数の第1直線部のうちの最外方の第1直線部より数えて前記複数の第1直線部の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第1直線部よりも、前記中心軸線の側とは反対の側を延びている、請求項6~11のいずれか一項に記載のコイルユニット。 - 前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる他の間隙であって、軸方向に見て前記第2直線部群内を前記第2直線部に沿って延びる他の間隙が形成されており、
前記他の間隙は、前記複数の第2直線部のうちの最外方の第2直線部より数えて前記複数の第2直線部の総数を3で割った値以上の最小の整数番目の第2直線部よりも、前記中心軸線の側とは反対の側を延びている、請求項6~11のいずれか一項に記載のコイルユニット。 - 前記コイル要素は、
径方向に配列され且つ第1方向に延びる複数の第1直線部から成る第1直線部群と、
径方向に配列され且つ前記第1方向と非平行な第2方向に延びる複数の第2直線部から成る第2直線部群と、
前記第1直線部群と前記第2直線部群との間に配置され、複数の中間曲線部から成る中間曲線部群と、
を更に含み、
前記第1直線部及び前記第2直線部の隣り合う端部は、前記中間曲線部を介して接続されている、請求項1に記載のコイルユニット。 - 前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記中間曲線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されている、請求項16に記載のコイルユニット。
- 軸方向に見て、前記間隙と前記中間曲線部群の前記少なくとも一部の接線とが成す角度は、80°~100°である、請求項17に記載のコイルユニット。
- 軸方向に見て、前記間隙と前記接線とが直交している、請求項18に記載のコイルユニット。
- 前記コイル要素は、
径方向に配列され且つ第1方向に延びる複数の第1直線部から成る第1直線部群と、
径方向に配列され且つ前記第1方向と非平行な第2方向に延びる複数の第2直線部から成る第2直線部群と、
前記第1直線部群と前記第2直線部群との間に配置され、複数の第1中間直線部から成る第1中間直線部群と、
を更に含み、
前記第1直線部及び前記第2直線部の隣り合う端部は、前記第1中間直線部を介して接続されている、請求項1に記載のコイルユニット。 - 軸方向に見て、前記第1直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が125°~145°であり、
軸方向に見て、前記第2直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が125°~145°である、請求項20に記載のコイルユニット。 - 軸方向に見て、前記第1直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が135°であり、
軸方向に見て、前記第2直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が135°である、請求項20又は21に記載のコイルユニット。 - 前記コイル要素は、全体として八角形状である、請求項20~22のいずれか一項に記載のコイルユニット。
- 前記コイル要素は、全体として正八角形状である、請求項20~23のいずれか一項に記載のコイルユニット。
- 前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記第1中間直線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されている、請求項20~24のいずれか一項に記載のコイルユニット。
- 軸方向に見て、前記間隙と前記第1中間直線部群の前記少なくとも一部とが成す角度は、80°~100°である、請求項25に記載のコイルユニット。
- 軸方向に見て、前記間隙と前記第1中間直線部群の前記少なくとも一部とが直交している、請求項25又は26に記載のコイルユニット。
- 前記コイル要素は、
径方向に配列され且つ第1方向に延びる複数の第1直線部から成る第1直線部群と、
径方向に配列され且つ前記第1方向と非平行な第2方向に延びる複数の第2直線部から成る第2直線部群と、
前記第1直線部群と前記第2直線部群との間に配置され、複数の第1中間直線部から成る第1中間直線部群と、
前記第1中間直線部群と前記第2直線部群との間に配置され、複数の第2中間直線部から成る第2中間直線部群と、
を更に含み、
前記第1直線部及び前記第2直線部の隣り合う端部は、前記第1中間直線部を介して接続され、
前記第1中間直線部及び前記第2直線部の隣り合う端部は、前記第2中間直線部を介して接続されている、請求項1に記載のコイルユニット。 - 軸方向に見て、前記第1直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が140°~160°であり、
軸方向に見て、前記第1中間直線部と前記第2中間直線部とが成す角度が140°~160°であり、
軸方向に見て、前記第2中間直線部と前記第2直線部とが成す角度が140°~160°である、請求項28に記載のコイルユニット。 - 軸方向に見て、前記第1直線部と前記第1中間直線部とが成す角度が150°であり、
軸方向に見て、前記第1中間直線部と前記第2中間直線部とが成す角度が150°であり、
軸方向に見て、前記第2中間直線部と前記第2直線部とが成す角度が150°である、請求項28又は29に記載のコイルユニット。 - 前記コイル要素は、全体として十二角形状である、請求項28~30のいずれか一項に記載のコイルユニット。
- 前記コイル要素は、全体として正十二角形状である、請求項28~31のいずれか一項に記載のコイルユニット。
- 前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記第1中間直線部群の少なくとも一部又は前記第2中間直線部群の少なくとも一部を横断する間隙が形成されている、請求項28~32のいずれか一項に記載のコイルユニット。
- 軸方向に見て、前記間隙と前記第1中間直線部群の前記少なくとも一部又は前記第2中間直線部群の前記少なくとも一部とが成す角度は、80°~100°である、請求項33に記載のコイルユニット。
- 軸方向に見て、前記間隙と前記第1中間直線部群の前記少なくとも一部又は前記第2中間直線部群の前記少なくとも一部とが直交している、請求項33又は34に記載のコイルユニット。
- 前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、軸方向に見て前記コイル要素の少なくとも一部を横断する間隙が形成されており、
軸方向に見て、前記間隙は、前記コイル要素を形成する複数のターン部の少なくとも一部と交差し、
軸方向に見て、前記間隙と前記ターン部とが交差する点において、前記間隙と当該ターン部または当該ターン部の接線とが成す角度が80°~100°である、請求項1に記載のコイルユニット。 - 軸方向に見て、前記間隙と前記ターン部とが交差する点において、前記間隙は、当該ターン部または当該ターン部の接線と直交している、請求項36に記載のコイルユニット。
- 前記コイルに接続された第1接続端子を更に備え、
前記コイルは、前記中心軸線に近い内方端部と、前記中心軸線から遠い外方端部とを有し、
前記第1接続端子は、前記内方端部に接続され、前記コイルの内方から外方へ延び、
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙であって、前記コイルの内方から外方へ延びる間隙が形成されており、
軸方向に見て、前記第1接続端子は前記間隙内又は前記シールド小片に形成された切欠内を延びている、請求項1に記載のコイルユニット。 - 前記コイルユニットの側面視において、前記第1接続端子は、前記シールド小片と重なる高さ位置で前記コイルの内方から外方へ延びている、請求項38に記載のコイルユニット。
- 前記コイル要素は、径方向に並ぶ複数のターン部を有し、
軸方向に見て、前記第1接続端子と各ターン部とが交差する点において、前記第1接続端子と当該ターン部または当該ターン部の接線とが成す角度が80°~100°である、請求項38又は39に記載のコイルユニット。 - 軸方向に見て、前記第1接続端子と各ターン部とが交差する点において、前記第1接続端子は、当該ターン部または当該ターン部の接線と直交している、請求項38~40のいずれか一項に記載のコイルユニット。
- 前記コイル要素は、径方向に配列され且つ同一方向に延びる複数の直線部から成る直線部群を更に含み、
軸方向に見て、前記第1接続端子は、前記直線部群と交差する、請求項38~41のいずれか一項に記載のコイルユニット。 - 軸方向に見て、前記第1接続端子と前記直線部群とが成す角度が80°~100°である、請求項42に記載のコイルユニット。
- 軸方向に見て、前記第1接続端子は前記直線部群と直交する、請求項42又は43に記載のコイルユニット。
- 前記コイル要素は、径方向に配列され且つ互いに平行に延びる複数の曲線部から成る曲線部群を更に含み、
軸方向に見て、前記第1接続端子は、前記曲線部群と交差する、請求項38に記載のコイルユニット。 - 軸方向に見て、前記第1接続端子と前記曲線部群の接線とが成す角度が80°~100°である、請求項45に記載のコイルユニット。
- 軸方向に見て、前記第1接続端子は前記曲線部群の接線と直交する、請求項45又は46に記載のコイルユニット。
- 軸方向に見て、前記第1接続端子と前記第1シールド部材の外周縁とが重なる点を第1の点とし、
軸方向に見て、前記外方端部に接続する第2接続端子と前記第1シールド部材の外周縁とが重なる点を第2の点とし、
軸方向に見て、前記第1の点と前記中心軸線とを結ぶ第1仮想線と、前記第2の点と前記中心軸線とを結ぶ第2仮想線と、が成す角度が90°以下である、請求項38~47のいずれか一項に記載のコイルユニット。 - 前記第1仮想線と前記第2仮想線とが成す角度が45°以下である、請求項48に記載のコイルユニット。
- 軸方向に見て、前記第1接続端子と前記第1シールド部材の外周縁とが重なる点を第1の点とし、
軸方向に見て、前記外方端部に接続する第2接続端子と前記第1シールド部材の外周縁とが重なる点を第2の点とし、
前記第1の点と前記第2の点との距離が、100mm以下である、請求項38~49のいずれか一項に記載のコイルユニット。 - 前記第1の点と前記第2の点との距離が、50mm以下である、請求項50に記載のコイルユニット。
- 前記コイルに接続された第2接続端子を更に備え、
軸方向に見て、前記第2シールド部材は四角形状を成し、前記第1接続端子および前記第2接続端子は、前記第2シールド部材の同じ辺から延び出す、請求項38~51のいずれか一項に記載のコイルユニット。 - 前記コイル要素は、その外方端部から内方端部に向かって第1周回方向に前記中心軸線の周りを周回しており、
前記外方端部は、前記内方端部から前記第1周回方向にずれている、請求項38~52のいずれか一項に記載のコイルユニット。 - 前記コイル要素は、前記内方端部を含む第1ターン部と、前記第1ターン部と径方向に隣り合う第2ターン部であって、前記第1ターン部よりも径方向の外方に配置された第2ターン部と、前記第2ターン部と径方向に隣り合う第3ターン部であって前記第2ターン部よりも径方向の外方に配置された第3ターン部と、を含み、
前記内方端部と前記第2ターン部との距離が、前記第2ターン部と前記第3ターン部との距離よりも大きい、請求項38~53のいずれか一項に記載のコイルユニット。 - 任意の中心軸線の周りで渦巻形状に形成されたコイル要素を含むコイルを備え、
軸方向に見て、前記コイル要素は全体として八角形状である、コイルユニット。 - 前記コイル要素は、八角形の8つの辺のうちの7つの辺に沿って延びる7つの直線部群を含み、
隣り合う前記直線部群が成す角度が125°~145°である、請求項55に記載のコイルユニット。 - 隣り合う前記直線部群が成す角度が135°である、請求項56に記載のコイルユニット。
- 前記コイル要素は、全体として正八角形状である、請求項55~57のいずれか一項に記載のコイルユニット。
- 任意の中心軸線の周りで渦巻形状に形成されたコイル要素を含むコイルを備え、
軸方向に見て、前記コイル要素は全体として十二角形状である、コイルユニット。 - 前記コイル要素は、十二角形の12の辺のうちの11の辺に沿って延びる11の直線部群を含み、
隣り合う前記直線部群が成す角度が140°~160°である、請求項59に記載のコイルユニット。 - 隣り合う前記直線部群が成す角度が150°である、請求項60に記載のコイルユニット。
- 前記コイル要素は、全体として正十二角形状である、請求項59~61のいずれか一項に記載のコイルユニット。
- 第1シールド部材を更に備え、
前記第1シールド部材は、複数のシールド小片に分割され、
前記第1シールド部材には、隣り合うシールド小片間を直線状に延びる間隙が形成され、
前記コイル要素は、径方向に配列され且つ同一方向に延びる複数の直線部から成る直線部群を含み、
軸方向に見て、前記間隙は、前記直線部群の少なくとも一部を横断する、請求項55~62のいずれか一項に記載のコイルユニット。 - 軸方向に見て、前記間隙と前記直線部群の前記少なくとも一部とが成す角度が80°~100°である、請求項63に記載のコイルユニット。
- 軸方向に見て、前記間隙は、前記直線部群の前記少なくとも一部と直交している、請求項63又は64に記載のコイルユニット。
- 請求項1乃至65のいずれかに記載のコイルユニットを備える、送電装置。
- 請求項1乃至65のいずれかに記載のコイルユニットを備える、受電装置。
- 送電装置と、受電装置とを備え、
前記送電装置及び前記受電装置のうちの少なくともいずれかが、請求項1乃至65のいずれかに記載のコイルユニットを備える、電力伝送システム。 - 請求項1乃至65のいずれかに記載のコイルユニットを備える、移動体。
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