WO2023190739A1 - 変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法 - Google Patents

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WO2023190739A1
WO2023190739A1 PCT/JP2023/012935 JP2023012935W WO2023190739A1 WO 2023190739 A1 WO2023190739 A1 WO 2023190739A1 JP 2023012935 W JP2023012935 W JP 2023012935W WO 2023190739 A1 WO2023190739 A1 WO 2023190739A1
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WO
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lens group
focusing
optical system
lens
variable magnification
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PCT/JP2023/012935
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拓郎 小野
Original Assignee
株式会社ニコン
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length

Definitions

  • the present disclosure relates to a variable power optical system, an optical device, and a method for manufacturing a variable power optical system.
  • variable magnification optical systems used in optical devices such as photographic cameras, electronic still cameras, and video cameras have been proposed (see, for example, Patent Document 1).
  • the variable power optical system of the present disclosure includes, in order from the object side, a first lens group, a second lens group, a third lens group, and a rear group.
  • the interval changes, and the rear group has a plurality of focusing states with different amounts of aberration at a predetermined shooting distance. It has a second focusing lens group that is placed on the side and moves in a trajectory different from that of the first focusing lens group during focusing, and at a predetermined shooting distance, one of the plurality of focusing states is selected.
  • the first focusing lens group and the second focusing lens group Move and satisfy the following conditional expression. -6.80 ⁇ f1/f2 ⁇ -0.05 however, f1: Focal length of the first lens group f2: Focal length of the second lens group
  • the variable power optical system of the present disclosure includes, in order from the object side, a first lens group, a second lens group, a third lens group, and a rear group.
  • the interval changes and there are multiple focusing states with different amounts of aberration at a predetermined shooting distance. It moves when changing from one in-focus state to another in-focus state that has an amount of aberration different from the amount of aberration in one of the multiple focusing states, and has variable aberrations that are different from the focusing lens group. and a lens group.
  • a method for manufacturing a variable power optical system includes, in order from the object side, a first lens group, a second lens group, a third lens group, and a rear group. , when changing the magnification, the distance between adjacent lens groups changes, and at a predetermined shooting distance, there are multiple focusing states with different amounts of aberration, and the rear group has a first focusing state that moves during focusing. It has a focusing lens group, and a second focusing lens group that is disposed closer to the image side than the first focusing lens group and moves on a trajectory different from that of the first focusing lens group when focusing.
  • the first focusing lens group and the second focusing lens group move so that the following conditional expression is satisfied. Make it. -6.80 ⁇ f1/f2 ⁇ -0.05 however, f1: Focal length of the first lens group f2: Focal length of the second lens group
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the first embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • FIG. 4 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the first embodiment.
  • FIG. 4 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the first embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the first embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of third focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the first example.
  • FIG. 4 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the first embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the first embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the first embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of third focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the first example.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system of the second embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the second embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a short-distance object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the second embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the second embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of third focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the second embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system of the second embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the second embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the second embodiment. These are various aberration diagrams at the time of third focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the second embodiment.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the third embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the third embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the third embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the third embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of third focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the third embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the third embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a short-distance object in the telephoto end state of the variable power optical system of the third embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the third embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of third focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the third embodiment.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system of the fourth embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the fourth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the fourth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the fourth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of third focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the fourth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the fourth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the fourth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the fourth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of third focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the fourth embodiment.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the fifth embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the fifth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the fifth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the fifth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of third focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the fifth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the fifth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the fifth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the fifth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of third focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the fifth embodiment.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the sixth embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • FIG. 12 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the sixth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the sixth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the sixth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of third focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the sixth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the sixth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the sixth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a short-distance object in the telephoto end state of the variable power optical system of the sixth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of third focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the sixth embodiment.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system of the seventh embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the seventh embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the seventh embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a short-distance object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the seventh embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of third focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the seventh embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system of the seventh embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the seventh embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the seventh embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of third focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the seventh embodiment.
  • FIG. 12 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system of the eighth embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the eighth embodiment.
  • FIG. 9 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the eighth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the eighth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of third focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the eighth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the eighth embodiment.
  • FIG. 12 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the eighth embodiment.
  • FIG. 12 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a short-distance object in the telephoto end state of the variable power optical system of the eighth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram of various aberrations at the time of third focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the eighth embodiment.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system of the ninth embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • FIG. 9 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable power optical system of the ninth embodiment.
  • FIG. 9 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the ninth embodiment.
  • FIG. 9 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the ninth embodiment.
  • FIG. 9 is a diagram of various aberrations at the time of third focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the ninth embodiment.
  • FIG. 9 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the ninth embodiment.
  • FIG. 9 is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the ninth embodiment.
  • FIG. 12 is a diagram of various aberrations at the time of second focusing on a short-distance object in the telephoto end state of the variable power optical system of the ninth embodiment.
  • FIG. 9 is a diagram of various aberrations at the time of third focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the ninth embodiment.
  • FIG. 1 is a schematic diagram of a camera equipped with a variable magnification optical system according to the present embodiment. 1 is a flowchart showing an outline of a first manufacturing method of a variable magnification optical system according to the present embodiment. 7 is a flowchart schematically showing a second manufacturing method of the variable magnification optical system according to the present embodiment.
  • variable magnification optical system an optical device, and a method for manufacturing the variable magnification optical system according to an embodiment of the present application will be described.
  • the variable power optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group, a second lens group, a third lens group, and a rear group.
  • the rear group has a plurality of focusing states with different amounts of aberration at a predetermined shooting distance, and the rear group has a first focusing lens group that moves during focusing, and a second focusing lens group that moves during focusing. It has a second focusing lens group that is arranged on the image side and moves on a trajectory different from that of the first focusing lens group during focusing, and at a predetermined shooting distance, one of the plurality of focusing states is set.
  • the first focusing lens group and the second focusing lens group moves and satisfies the following conditional expression.
  • Conditional expression (1) defines the ratio of the focal length of the first lens group to the focal length of the second lens group.
  • variable power optical system of this embodiment if the value of conditional expression (1) exceeds the upper limit, the refractive power of the second lens group becomes too strong, causing fluctuations in various aberrations including spherical aberration during variable power. It becomes difficult to suppress it appropriately.
  • variable magnification optical system of this embodiment by setting the upper limit of conditional expression (1) to -0.05, the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • the upper limit values of conditional expression (1) are set to -0.10, -0.25, -0.40, -1.00, -1.50, - It is preferable to set it to 2.00, -2.50, and even -3.00.
  • variable power optical system of this embodiment if the value of conditional expression (1) falls below the lower limit, the refractive power of the first lens group becomes too strong, and various aberrations such as spherical aberration occur during variable power. It becomes difficult to appropriately suppress fluctuations.
  • the effects of this embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit of conditional expression (1) is set to -6.50, -6.00, -5.50, -5.00, and further to -4.75. It is preferable to set
  • a variable magnification optical system having the above-mentioned configuration and satisfying conditional expression (1) makes it possible to change from one in-focus state to another at a predetermined photographing distance, and also to change the focus state during zooming. Fluctuations in various aberrations including spherical aberration can be appropriately suppressed.
  • variable magnification optical system of this embodiment when changing from one focusing state to another focusing state at a predetermined shooting distance, the first focusing lens group and the second focusing lens group are the same. It is preferable to move in the direction.
  • variable magnification optical system of this embodiment the first focusing lens group and the second focusing lens group move in the same direction, thereby reducing spherical aberration when changing from one focusing state to another focusing state. Also, variations in field curvature can be appropriately suppressed.
  • variable magnification optical system of this embodiment it is preferable that one of the first focusing lens group and the second focusing lens group has a positive refractive power, and the other has a negative refractive power.
  • one of the first focusing lens group and the second focusing lens group has a positive refractive power and the other has a negative refractive power, so that one focusing lens group is Fluctuations in spherical aberration and curvature of field when changing from a focused state to another focused state can be appropriately suppressed.
  • the first focusing lens group and the second focusing lens group are preferably arranged between the aperture stop and the image plane.
  • variable magnification optical system of this embodiment by arranging the first focusing lens group and the second focusing lens group between the aperture stop and the image plane, it is possible to change from one focused state to another focused state. It is possible to appropriately suppress fluctuations in various aberrations other than spherical aberration.
  • variable magnification optical system of this embodiment it is preferable that both of the following conditional expressions are satisfied.
  • Dsr1W Distance on the optical axis between the object-side surface of the lens placed closest to the object in the first focusing lens group and the aperture stop when focusing at infinity in the wide-angle end state
  • TLW Optical system in the wide-angle end state
  • Dsr1T Distance on the optical axis between the object-side surface of the lens placed closest to the object in the first focusing lens group and the aperture stop when focusing at infinity in the telephoto end state
  • TLT Optical distance in the telephoto end state System total length
  • variable magnification optical system of this embodiment by satisfying both conditional expressions (2) and (3), the amount of spherical aberration can be appropriately varied when changing from one in-focus state to another. It is possible to appropriately suppress fluctuations in other aberrations.
  • Conditional expression (2) is based on the distance on the optical axis between the object-side surface of the lens placed closest to the object in the first focusing lens group and the aperture stop when focusing at infinity in the wide-angle end state, and the distance at the wide-angle end. This defines the ratio to the total length of the optical system in the state.
  • variable magnification optical system of this embodiment if the value of conditional expression (2) exceeds the upper limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Obviously, if the value of conditional expression (2) exceeds the upper limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Obviously, Obviously, Obviously, Obviously, Obviously, if the value of conditional expression (2) exceeds the upper limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Become.
  • variable power optical system of this embodiment by setting the upper limit of conditional expression (2) to 0.20, the effects of this embodiment can be made more reliable. Further, in order to further ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.18, 0.16, 0.14, and even 0.13.
  • variable magnification optical system of this embodiment if the value of conditional expression (2) is below the lower limit, it is difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. It becomes difficult.
  • the lower limit of conditional expression (2) is set to -0.16, -0.12, -0.08, -0.04, -0.02, 0. It is preferable to set it to .00, more preferably 0.04.
  • Conditional expression (3) is based on the distance on the optical axis between the object-side surface of the lens placed closest to the object in the first focusing lens group and the aperture stop when focusing at infinity in the telephoto end state, and the distance at the telephoto end. This defines the ratio to the total length of the optical system in the state.
  • variable magnification optical system of this embodiment if the value of conditional expression (3) exceeds the upper limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Obviously, if the value of conditional expression (3) exceeds the upper limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Obviously, Obviously, Obviously, Obviously, Obviously, if the value of conditional expression (3) exceeds the upper limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Become.
  • variable magnification optical system of this embodiment by setting the upper limit of conditional expression (3) to 0.25, the effect of this embodiment can be made more reliable. Furthermore, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.22, 0.20, 0.18, 0.16, and further 0.14. .
  • variable power optical system of this embodiment if the value of conditional expression (3) is below the lower limit, it is difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. It becomes difficult.
  • variable magnification optical system of this embodiment by setting the lower limit of conditional expression (3) to -0.25, the effects of this embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit of conditional expression (3) is set to -0.22, -0.18, -0.14, -0.10, -0.06, - It is preferable to set it to 0.02, 0.02, 0.06, and even 0.10.
  • variable magnification optical system of this embodiment it is preferable that both of the following conditional expressions are satisfied.
  • Dsr2W Distance on the optical axis between the object-side surface of the lens placed closest to the object in the second focusing lens group and the aperture stop when focusing at infinity in the wide-angle end state
  • TLW Optical system in the wide-angle end state
  • Dsr2T Distance on the optical axis between the object-side surface of the lens placed closest to the object in the second focusing lens group and the aperture stop when focusing at infinity in the telephoto end state
  • TLT Optical distance in the telephoto end state System total length
  • variable magnification optical system of this embodiment by satisfying both conditional expressions (4) and (5), the amount of spherical aberration can be appropriately varied when changing from one in-focus state to another. It is possible to appropriately suppress fluctuations in other aberrations.
  • Conditional expression (4) is based on the distance on the optical axis between the object-side surface of the lens placed closest to the object in the second focusing lens group and the aperture stop when focusing at infinity in the wide-angle end state and the wide-angle end. This defines the ratio to the total length of the optical system in the state.
  • variable magnification optical system of this embodiment when the value of conditional expression (4) exceeds the upper limit, the lens diameter of the second focusing lens group increases and the weight increases. As a result, the load on the actuator that moves the second focusing lens group for focusing increases, making it difficult to move the second focusing lens group appropriately.
  • variable power optical system of this embodiment by setting the upper limit of conditional expression (4) to 0.40, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to further ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.36, 0.32, 0.28, and further 0.26.
  • variable magnification optical system of this embodiment if the value of conditional expression (4) is below the lower limit, it is difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. It becomes difficult.
  • variable power optical system of this embodiment by setting the lower limit of conditional expression (4) to 0.10, the effect of this embodiment can be made more reliable. Further, in order to further ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (4) to 0.11, 0.12, and even 0.13.
  • Conditional expression (5) is based on the distance on the optical axis between the object-side surface of the lens placed closest to the object in the second focusing lens group and the aperture stop when focusing at infinity in the telephoto end state, and the distance at the telephoto end. This defines the ratio to the total length of the optical system in the state.
  • variable power optical system of this embodiment when the value of conditional expression (5) exceeds the upper limit, the lens diameter of the second focusing lens group increases and the weight increases. As a result, the load on the actuator that moves the second focusing lens group for focusing increases, making it difficult to move the second focusing lens group appropriately.
  • variable power optical system of this embodiment by setting the upper limit of conditional expression (5) to 0.40, the effect of this embodiment can be made more reliable. Further, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 0.36, 0.32, 0.28, and further 0.26.
  • variable magnification optical system of this embodiment if the value of conditional expression (5) is below the lower limit, it is difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. It becomes difficult.
  • variable power optical system of this embodiment by setting the lower limit of conditional expression (5) to 0.10, the effect of this embodiment can be made more reliable. Furthermore, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (5) to 0.11, 0.12, and even 0.13.
  • variable magnification optical system of this embodiment satisfies both of the following conditional expressions. (6) Dsr1W/DsiW ⁇ 0.30 (7) Dsr1T/DsiT ⁇ 0.35 however, DsiW: Distance on the optical axis between the aperture stop and the image plane when focusing on infinity in the wide-angle end state DsiT: Distance on the optical axis between the aperture stop and the image plane when focusing on infinity in the telephoto end state
  • variable magnification optical system of this embodiment by satisfying both conditional expressions (6) and (7), the amount of spherical aberration can be appropriately varied when changing from one in-focus state to another. It is possible to appropriately suppress fluctuations in other aberrations.
  • Conditional expression (6) is based on the distance on the optical axis between the object-side surface of the lens placed closest to the object in the first focusing lens group and the aperture stop when focusing at infinity in the wide-angle end state, and the distance at the wide-angle end. This defines the ratio of the distance between the aperture stop and the image plane on the optical axis when focusing at infinity in the state.
  • variable power optical system of this embodiment if the value of conditional expression (6) exceeds the upper limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Obviously, if the value of conditional expression (6) exceeds the upper limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Obviously, Obviously, Obviously, Obviously, Obviously, if the value of conditional expression (6) exceeds the upper limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Become.
  • variable magnification optical system of this embodiment by setting the upper limit of conditional expression (6) to 0.30, the effect of this embodiment can be made more reliable. Furthermore, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 0.29, and more preferably to 0.28.
  • variable magnification optical system of this embodiment if the lower limit of conditional expression (6) is to be set, it is preferable to set it to ⁇ 0.30, ⁇ 0.10, and even 0.00.
  • Conditional expression (7) is based on the distance on the optical axis between the object-side surface of the lens placed closest to the object in the first focusing lens group and the aperture stop when focusing at infinity in the telephoto end state, and the distance at the telephoto end. This defines the ratio of the distance between the aperture stop and the image plane on the optical axis when focusing at infinity in the state.
  • variable magnification optical system of this embodiment if the value of conditional expression (7) exceeds the upper limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Obviously, if the value of conditional expression (7) exceeds the upper limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Obviously, Obviously, the value of conditional expression (7) exceeds the upper limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Become.
  • variable magnification optical system of this embodiment by setting the upper limit of conditional expression (7) to 0.35, the effect of this embodiment can be made more reliable. Furthermore, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (7) to 0.34, 0.33, and further 0.32.
  • variable magnification optical system of this embodiment if the lower limit of conditional expression (7) is to be set, it is preferable to set it to ⁇ 0.40, ⁇ 0.20, and even 0.00.
  • variable magnification optical system of this embodiment satisfies both of the following conditional expressions.
  • variable magnification optical system of this embodiment by satisfying both conditional expressions (8) and (9), the amount of spherical aberration can be appropriately varied when changing from one in-focus state to another. It is possible to appropriately suppress fluctuations in other aberrations.
  • Conditional expression (8) is based on the distance on the optical axis between the object-side surface of the lens placed closest to the object in the second focusing lens group and the aperture stop when focusing at infinity in the wide-angle end state, and the distance at the wide-angle end. This defines the ratio of the distance between the aperture stop and the image plane on the optical axis when focusing at infinity in the state.
  • variable magnification optical system of this embodiment if the value of conditional expression (8) is below the lower limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Obviously, if the value of conditional expression (8) is below the lower limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Obviously, Obviously, the value of conditional expression (8) is below the lower limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Become.
  • variable magnification optical system of this embodiment by setting the lower limit of conditional expression (8) to 0.20, the effect of this embodiment can be made more reliable. Furthermore, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (8) to 0.22, 0.24, 0.26, 0.28, and further 0.30. .
  • variable magnification optical system of this embodiment if the upper limit of conditional expression (8) is to be set, it is preferably set to 5.00, 2.50, and even 1.00.
  • Conditional expression (9) is based on the distance on the optical axis between the object-side surface of the lens placed closest to the object in the second focusing lens group and the aperture stop when focusing at infinity in the telephoto end state, and the distance at the telephoto end. This defines the ratio of the distance between the aperture stop and the image plane on the optical axis when focusing at infinity in the state.
  • variable magnification optical system of this embodiment if the value of conditional expression (9) falls below the lower limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Obviously, if the value of conditional expression (9) falls below the lower limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Obviously, Obviously, the value of conditional expression (9) falls below the lower limit, it may be difficult to appropriately suppress fluctuations in other aberrations when the amount of spherical aberration is appropriately varied. Become.
  • variable power optical system of this embodiment by setting the lower limit of conditional expression (9) to 0.25, the effects of this embodiment can be made more reliable. Further, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (9) to 0.26, 0.27, 0.28, 0.29, and further 0.30. .
  • variable magnification optical system of this embodiment if the upper limit of conditional expression (9) is to be set, it is preferably set to 5.00, 2.50, and even 1.00.
  • At least one of the first focusing lens group and the second focusing lens group includes at least one lens Z, so that various aberrations including chromatic aberration can be appropriately corrected. can.
  • variable magnification optical system of this embodiment by setting the value of conditional expression (10) smaller than the upper limit value, the Petzval sum does not become too small and the field curvature can be corrected well. Furthermore, by setting the upper limit of conditional expression (10) to 2.250, the effects of this embodiment can be made more reliable. Further, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable that the upper limit of conditional expression (10) be set to 2.235, 2.225, 2.215, and further 2.210.
  • variable magnification optical system of this embodiment can satisfactorily correct the second-order dispersion of longitudinal chromatic aberration by making the value of conditional expression (11) smaller than the upper limit value. Furthermore, by setting the upper limit of conditional expression (11) to 35.00, the effects of this embodiment can be made more reliable. In order to further ensure the effects of this embodiment, the upper limit values of conditional expression (11) are set to 33.50, 32.50, 30.00, 28.50, 25.00, 23.50, 21. 00, preferably 20.00.
  • variable magnification optical system of this embodiment can satisfactorily correct the second-order dispersion of longitudinal chromatic aberration by making the value of conditional expression (12) larger than the lower limit value. Furthermore, by setting the lower limit of conditional expression (12) to 0.702, the effects of this embodiment can be made more reliable. Furthermore, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable that the upper limit of conditional expression (12) be set to 0.705, 0.708, and further 0.710.
  • the first focusing lens group or the second focusing lens group includes at least one lens that satisfies the following conditional expression. (13) 1.60 ⁇ ndF ⁇ 2.00 however, ndF: refractive index for the d-line of each lens included in the first focusing lens group and the second focusing lens group
  • variable power optical system of this embodiment deterioration of optical performance can be suppressed by having at least one lens that satisfies conditional expression (13) in the first focusing lens group or the second focusing lens group. can.
  • variable power optical system of this embodiment by setting the upper limit of conditional expression (13) to 2.00, the effects of this embodiment can be made more reliable. In order to further ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (13) to 1.99, 1.98, 1.97, and further 1.96.
  • variable magnification optical system of this embodiment by setting the lower limit of conditional expression (13) to 1.60, the effect of this embodiment can be made more reliable. Furthermore, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (13) to 1.56, 1.52, 1.48, 1.44, and further 1.40. .
  • variable magnification optical system of this embodiment it is preferable that the following conditional expression is satisfied. (14) 0.00 ⁇
  • Conditional expression (14) defines the ratio of the focal length of the first focusing lens group to the focal length of the second focusing lens group.
  • the variable magnification optical system of this embodiment can appropriately correct various aberrations by satisfying conditional expression (14).
  • variable power optical system of this embodiment if the value of conditional expression (14) exceeds the upper limit, the refractive power of the first focusing lens group becomes too large, making it difficult to correct various aberrations.
  • variable magnification optical system of this embodiment by setting the upper limit of conditional expression (14) to 4.00, the effect of this embodiment can be made more reliable. Furthermore, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (14) to 3.86, 3.71, 3.57, 3.42, and further 3.28. .
  • the variable power optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group, a second lens group, a third lens group, and a rear group.
  • the rear group has a focusing lens group that moves during focusing, and a plurality of focusing states with different amounts of aberration at a predetermined shooting distance. It moves when moving from one of the focused states to another focusing state that has an amount of aberration different from the amount of aberration in one of the multiple focusing states, and causes aberrations that are different from the focusing lens group. It has a variable lens group.
  • variable magnification optical system of this embodiment has a focusing lens group and a variable aberration lens group in the rear group, so that various aberrations other than spherical aberration change when changing from one focused state to another. can be appropriately suppressed.
  • variable aberration lens group is preferably arranged between the aperture stop and the image plane.
  • variable magnification optical system of this embodiment has a variable aberration lens group placed between the aperture stop and the image plane, so that various aberrations other than spherical aberration can be eliminated when changing from one focused state to another. fluctuations can be appropriately suppressed.
  • At least one of the focusing lens group and the variable aberration lens group includes at least one lens Z that both satisfies the following conditional expression.
  • (10) ndLZ + (0.01425 ⁇ dLZ) ⁇ 2.250 (11) ⁇ dLZ ⁇ 35.00 (12) 0.702 ⁇ ⁇ gFLZ + (0.00316 ⁇ dLZ) however, ndLZ: Refractive index of lens Z for d-line ⁇ dLZ: Abbe number of lens Z based on d-line ⁇ gFLZ: Partial dispersion ratio of lens Z, where the refractive index of lens Z for g-line is ngLZ, and F of lens Z When the refractive index for the line is nFLZ and the refractive index of the lens Z for the C line is nCLZ, it is defined by the following formula: ⁇ gFLZ (ngLZ - nFLZ)/(nFLZ - nCLZ
  • At least one of the focusing lens group and the variable aberration lens group includes at least one lens Z, so that various aberrations including chromatic aberration can be appropriately corrected.
  • the focusing lens group and the variable aberration lens group are constituted by lenses that satisfy the following conditional expression.
  • ndFDC refractive index for the d-line of each lens included in the focusing lens group and variable aberration lens group
  • variable magnification optical system of the present embodiment deterioration of optical performance can be suppressed by having the focusing lens group or the variable aberration lens group composed of lenses that satisfy conditional expression (15).
  • variable power optical system of this embodiment by setting the upper limit of conditional expression (15) to 1.95, the effect of this embodiment can be made more reliable. Furthermore, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (15) to 1.91, and more preferably to 1.88.
  • variable power optical system of this embodiment by setting the lower limit of conditional expression (15) to 1.49, the effects of this embodiment can be made more reliable. Furthermore, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (15) to 1.55, and more preferably to 1.58.
  • variable magnification optical system of this embodiment it is preferable that the following conditional expression is satisfied. (16) -2.50 ⁇ f1/fW ⁇ -1.00 however, f1: Focal length of the first lens group fW: Focal length of the variable magnification optical system in the wide-angle end state
  • Conditional expression (16) defines the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length of the variable magnification optical system in the wide-angle end state.
  • variable power optical system of this embodiment when the value of conditional expression (16) exceeds the upper limit, the first lens group becomes larger.
  • the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • the upper limit of conditional expression (16) is set to -1.20, -1.38, -1.58, -1.75, and further to -1.95. It is preferable to set
  • variable power optical system of this embodiment if the value of conditional expression (16) is below the lower limit, the refractive power of the first lens group becomes too weak, making it difficult to appropriately correct various aberrations. Furthermore, the total length of the variable power optical system becomes longer, making it larger.
  • variable magnification optical system of this embodiment by setting the lower limit of conditional expression (16) to -2.50, the effect of this embodiment can be made more reliable. Further, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (16) to -2.45, -2.40, -2.35, and further to -2.30. .
  • variable magnification optical system of this embodiment it is preferable that the following conditional expression is satisfied. (17) 1.00 ⁇ f1/fW ⁇ 4.00 however, f1: Focal length of the first lens group fW: Focal length of the variable magnification optical system in the wide-angle end state
  • Conditional expression (17) defines the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length of the variable magnification optical system in the wide-angle end state.
  • variable magnification optical system of this embodiment if the value of conditional expression (17) exceeds the upper limit, the refractive power of the first lens group becomes too weak, making it difficult to appropriately correct various aberrations. Furthermore, the total length of the variable power optical system becomes longer, making it larger.
  • variable power optical system of this embodiment by setting the upper limit of conditional expression (17) to 4.00, the effects of this embodiment can be made more reliable. In order to further ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (17) to 3.90, 3.85, 3.75, 3.70, and further 3.60. .
  • variable magnification optical system of this embodiment if the value of conditional expression (17) falls below the lower limit, the refractive power of the first lens group becomes too strong, making it difficult to appropriately correct various aberrations including coma aberration. This becomes difficult.
  • variable power optical system of this embodiment by setting the lower limit of conditional expression (17) to 1.00, the effect of this embodiment can be made more reliable. Furthermore, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (17) to 1.03, 1.06, 1.08, 1.11, and further to 1.14. .
  • variable magnification optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression. (18) 0.10 ⁇ Y/fW ⁇ 1.00 however, Y: Image height fW: Focal length in the wide-angle end state of the variable magnification optical system
  • Conditional expression (18) defines the ratio between the image height and the focal length of the variable magnification optical system in the wide-angle end state.
  • the variable power optical system of this embodiment can be made smaller by satisfying conditional expression (18).
  • conditional expression (18) exceeds the upper limit in the variable magnification optical system of this embodiment, the lens diameter increases, and the variable magnification optical system accordingly increases in size.
  • variable power optical system of this embodiment by setting the upper limit of conditional expression (18) to 1.00, the effects of this embodiment can be made more reliable. Furthermore, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (18) to 0.98, 0.96, 0.94, 0.92, and further 0.90. .
  • variable power optical system of the present embodiment if the value of conditional expression (18) is less than the lower limit value, the overall length of the variable power optical system becomes long, resulting in an increase in size.
  • variable power optical system of this embodiment by setting the lower limit of conditional expression (18) to 0.10, the effect of this embodiment can be made more reliable. Further, in order to further ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (18) to 0.15, 0.20, and further 0.25.
  • variable magnification optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression. (19) 1.50 ⁇ fW/BfW ⁇ 7.00 however, BfW: Back focus of the variable magnification optical system at the wide-angle end state fW: Focal length of the variable magnification optical system at the wide-angle end state
  • Conditional expression (19) defines the ratio of the back focus to the focal length in the wide-angle end state of the variable magnification optical system.
  • conditional expression (19) exceeds the upper limit in the variable magnification optical system of this embodiment, the total length of the variable magnification optical system becomes long, resulting in an increase in size.
  • variable magnification optical system of this embodiment by setting the upper limit of conditional expression (19) to 7.00, the effect of this embodiment can be made more reliable. Furthermore, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (19) to 6.92, 6.84, 6.76, 6.68, and further 6.60. .
  • variable magnification optical system of this embodiment when the value of conditional expression (19) falls below the lower limit, the refractive power of each lens group becomes strong, and various aberrations including coma and curvature of field are appropriately suppressed. It becomes difficult to correct.
  • variable power optical system of this embodiment by setting the lower limit of conditional expression (19) to 1.50, the effect of this embodiment can be made more reliable. Furthermore, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (19) to 1.53, 1.57, 1.60, 1.64, and further 1.67. .
  • the optical device of this embodiment has a variable magnification optical system configured as described above. Thereby, it is possible to change from one focused state to another focused state at a predetermined photographing distance, and it is also possible to realize an optical device that is small and has good imaging performance.
  • the first manufacturing method of the variable power optical system of the present embodiment is to manufacture a variable power optical system including, in order from the object side, a first lens group, a second lens group, a third lens group, and a rear group.
  • a second focusing lens group that is disposed closer to the image side than the first focusing lens group and moves on a trajectory different from that of the first focusing lens group during focusing.
  • the second manufacturing method of the variable power optical system of the present embodiment is to manufacture a variable power optical system including, in order from the object side, a first lens group, a second lens group, a third lens group, and a rear group.
  • a method in which the distance between adjacent lens groups changes when changing magnification, and a plurality of focusing states with different amounts of aberrations are created at a predetermined shooting distance, and the rear group moves during focusing.
  • one of the plurality of focusing states changes to another focusing state that differs from the amount of aberration in one of the plurality of focusing states.
  • the lens is moved and has a variable aberration lens that is different from the focusing lens group.
  • variable magnification optical system By using such a manufacturing method of a variable magnification optical system, it is possible to change from one in-focus state to another at a predetermined shooting distance, and it is possible to create a variable magnification optical system that is compact and has good imaging performance. can be manufactured.
  • FIG. 1 is a sectional view of the variable power optical system of the first embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • the variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. a fourth lens group G4 having positive refractive power, a fifth lens group G5 having positive refractive power, a sixth lens group G6 having negative refractive power, and a fourth lens group G4 having positive refractive power. 7 lens groups G7.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a meniscus-shaped negative lens L2 with a convex surface facing the object side, and a meniscus-shaped negative lens L2 with a convex surface facing the object side. It consists of a positive lens L3 and a cemented positive lens.
  • the second lens group G2 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L4 with a convex surface facing the object side, and a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens L5 and a biconcave negative lens L6. .
  • the third lens group G3 consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens L7, and a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens L8 and a meniscus negative lens L9 with a concave surface facing the object side. .
  • the fourth lens group G4 consists of, in order from the object side, an aperture stop S, and a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens L10 and a biconcave negative lens L11.
  • the fifth lens group G5 consists of a cemented positive lens consisting of a meniscus-shaped positive lens L12 with a concave surface facing the object side and a meniscus-shaped negative lens L13 with a concave surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 consists of, in order from the object side, a biconcave negative lens L14 and a meniscus positive lens L15 with a convex surface facing the object side.
  • the seventh lens group G7 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L16 with a concave surface facing the object side, and a meniscus-shaped positive lens L17 with a concave surface facing the object side.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 is moved from the image side to the object side
  • the sixth lens group G6 is moved from the object side to the image side. Ru.
  • variable magnification optical system of this embodiment moves the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 from the image side to the object side, or from the object side to the image side, respectively, along the optical axis.
  • the focus state at a predetermined photographing distance can be changed from one focus state to another focus state.
  • the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 correspond to the rear group. Further, the fifth lens group G5 corresponds to the first focusing lens group, and the sixth lens group G6 corresponds to the second focusing lens group.
  • Table 1 below lists the values of the specifications of the variable power optical system of this example.
  • TLW is the total optical length when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system
  • TLT is the optical total length when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system. Shows the optical total length when focused.
  • fW indicates the focal length of the variable magnification optical system in the wide-angle end state
  • fT indicates the focal length of the variable magnification optical system in the telephoto end state.
  • FnoW is the F value at the wide-angle end state of the variable power optical system
  • FnoT is the F number at the wide-angle end state of the variable power optical system
  • Y is the image height
  • 2 ⁇ W is the total angle of view at the wide-angle end state of the variable power optical system. 2 ⁇ T indicates the total angle of view at the telephoto end state of the variable magnification optical system.
  • m is the order of the optical surfaces counted from the object side
  • r is the radius of curvature
  • d is the surface spacing
  • nd is the refractive index for the d-line (wavelength 587.6 nm)
  • ⁇ d is for the d-line.
  • optical surfaces marked with "*" indicate that they are aspheric surfaces.
  • lenses corresponding to lens Z in conditional expressions (10), (11), and (12), lens F in conditional expression (13), and lens FDC in conditional expression (15) are shown.
  • m is the optical surface corresponding to the aspheric data
  • K is the conic constant
  • A4 to A12 are the aspheric coefficients.
  • the height of the aspherical surface in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the distance (sag amount) along the optical axis from the tangent plane of the vertex of each aspherical surface to each aspherical surface at the height y is S(y)
  • the radius of curvature (paraxial radius of curvature) of the reference sphere is r
  • the conic constant is K
  • the nth-order aspherical coefficient is An
  • variable magnification optical system can obtain the same optical performance even when proportionally enlarged or proportionally reduced, it is not limited to this.
  • FIG. 2A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the first embodiment
  • FIG. 2B is a diagram showing a close-range object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the first embodiment
  • FIG. 2C is a diagram showing various aberrations during the first focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the first embodiment
  • FIG. FIG. 2E is a diagram showing various aberrations during the third focusing on a short-distance object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the first embodiment
  • FIG. FIG. 2F is a diagram of various aberrations during focusing
  • 2F is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a short-distance object in the telephoto end state of the variable power optical system of the first embodiment.
  • 2H is a diagram showing various aberrations at the time of second focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system, and
  • FIG. 2H is a diagram showing third focusing on a close object in the wide angle end state of the variable power optical system of the first embodiment.
  • FNO indicates the F value
  • Y indicates the image height
  • the spherical aberration diagram shows the F value corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the coma aberration diagram shows the value of each image height.
  • d indicates the d-line
  • g indicates the g-line (wavelength 435.8 nm).
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • variable magnification optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system of the second embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • the variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. a fourth lens group G4 having negative refractive power, a fifth lens group G5 having negative refractive power, a sixth lens group G6 having positive refractive power, and a fourth lens group G4 having negative refractive power. 7 lens groups G7.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, and a meniscus-shaped positive lens L3 with a convex surface facing the object side. It consists of a cemented positive lens.
  • the second lens group G2 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L4 with a convex surface facing the object side, and a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens L5 and a biconcave negative lens L6. .
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L7 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L8, and a meniscus-shaped negative lens L9 with a concave surface facing the object side. It consists of a cemented positive lens.
  • the fourth lens group G4 consists of, in order from the object side, an aperture stop S, and a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L10 and a biconcave negative lens L11.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented negative lens consisting of a biconcave negative lens L12 and a biconvex positive lens L13.
  • the sixth lens group G6 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L14 with a convex surface facing the object side, and a biconvex-shaped positive lens L15.
  • the seventh lens group G7 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L16 with a concave surface facing the object side, and a meniscus-shaped negative lens L17 with a concave surface facing the object side.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 is moved from the object side to the image side
  • the sixth lens group G6 is moved from the image side to the object side. Ru.
  • variable magnification optical system of this embodiment moves the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 along the optical axis from the object side to the image side, or from the image side to the object side, respectively.
  • the focus state at a predetermined photographing distance can be changed from one focus state to another focus state.
  • the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 correspond to the rear group. Further, the fifth lens group G5 corresponds to the first focusing lens group, and the sixth lens group G6 corresponds to the second focusing lens group.
  • Table 2 below lists the values of the specifications of the variable power optical system of this example.
  • FIG. 4A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the second embodiment
  • FIG. 4B is a diagram showing a close-range object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the second embodiment
  • FIG. 4C is a diagram showing various aberrations during the first focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the second embodiment
  • FIG. 4D is a diagram showing various aberrations during the second focusing on a close object
  • FIG. 4E is a diagram showing various aberrations during the third focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the second embodiment
  • FIG. 4F is a diagram of various aberrations during focusing, and FIG. 4F is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a short-distance object in the telephoto end state of the variable power optical system of the second embodiment.
  • FIG. 4H is a diagram showing various aberrations during second focusing on a close object in the telephoto end state of the variable magnification optical system, and FIG. 4H shows third focusing on a close object in the wide angle end state of the variable power optical system of the second embodiment.
  • FIG. 4H is a diagram showing various aberrations during second focusing on a close object in the telephoto end state of the variable magnification optical system
  • FIG. 4H shows third focusing on a close object in the wide angle end state of the variable power optical system of the second embodiment.
  • variable magnification optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the third embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • the variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power.
  • a fourth lens group G4 having a positive refractive power a fifth lens group G5 having a negative refractive power, a sixth lens group G6 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power. It has seven lens groups G7, an eighth lens group G8 having negative refractive power, and a ninth lens group G9 having positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented positive lens consisting of a meniscus-shaped negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a plano-convex lens L2 with a convex surface facing the object side, and a cemented positive lens with a convex surface facing the object side. It consists of a meniscus-shaped positive lens L3.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L4 with a convex surface facing the object side, a meniscus-shaped negative lens L5 with a convex surface facing the object side, and a meniscus negative lens L5 with a convex surface facing the object side. It consists of a positive lens L6 having a shape and a negative lens L7 having a biconcave shape.
  • the third lens group G3 consists of a meniscus-shaped positive lens L8 with a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L9 with a convex surface facing the object side, and a meniscus-shaped positive lens L10 with a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 consists of an aperture stop S and a cemented negative lens consisting of a biconcave negative lens L11 and a meniscus positive lens L12 with a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L13 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L14, and a meniscus-shaped negative lens L15 with a concave surface facing the object side. It consists of a cemented positive lens.
  • the seventh lens group G7 consists of a biconvex positive lens L16.
  • the eighth lens group G8 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L17 with a concave surface facing the object side, and a biconcave-shaped negative lens L18.
  • the ninth lens group G9 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L19, a meniscus negative lens L20 with a concave surface facing the object side, and a meniscus negative lens L21 with a concave surface facing the object side. Consisting of
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the seventh lens group G7 and the eighth lens group G8 along the optical axis.
  • the seventh lens group G7 is moved from the image side to the object side
  • the eighth lens group G8 is moved from the object side to the image side. Ru.
  • variable magnification optical system of this embodiment moves the seventh lens group G7 and the eighth lens group G8 along the optical axis from the image side to the object side or from the object side to the image side, respectively.
  • the focus state at a predetermined photographing distance can be changed from one focus state to another focus state.
  • the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, the seventh lens group G7, the eighth lens group G8, and the ninth lens group G9 are arranged in the rear group. Applicable. Further, the seventh lens group G7 corresponds to the first focusing lens group, and the eighth lens group G8 corresponds to the second focusing lens group.
  • Table 3 below lists the values of the specifications of the variable power optical system of this example.
  • FIG. 6A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the third embodiment
  • FIG. 6B is a diagram showing a close-range object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the third embodiment
  • FIG. 6C is a diagram showing various aberrations during the first focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the third embodiment
  • FIG. FIG. 6E is a diagram showing various aberrations during the third focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the third embodiment
  • FIG. FIG. 6F is a diagram of various aberrations during focusing
  • 6F is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a short-distance object in the telephoto end state of the variable power optical system of the third embodiment.
  • 6H is a diagram showing various aberrations during second focusing on a close object in the telephoto end state of the variable magnification optical system, and FIG. 6H shows third focusing on a close object in the wide angle end state of the variable power optical system of the third embodiment.
  • variable magnification optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the fourth embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • the variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power.
  • a fourth lens group G4 having a positive refractive power a fifth lens group G5 having a negative refractive power, a sixth lens group G6 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a negative refractive power. It has seven lens groups G7, an eighth lens group G8 having positive refractive power, and a ninth lens group G9 having negative refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented positive lens consisting of a meniscus-shaped negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a plano-convex lens L2 with a convex surface facing the object side, and a cemented positive lens with a convex surface facing the object side. It consists of a meniscus-shaped positive lens L3.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L4 with a convex surface facing the object side, a meniscus-shaped negative lens L5 with a convex surface facing the object side, and a meniscus negative lens L5 with a convex surface facing the object side. It consists of a positive lens L6 having a shape and a negative lens L7 having a biconcave shape.
  • the third lens group G3 consists of a meniscus-shaped positive lens L8 with a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L9 with a convex surface facing the object side, and a meniscus-shaped positive lens L10 with a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 consists of, in order from the object side, an aperture stop S, a cemented negative lens consisting of a biconcave negative lens L11 and a meniscus positive lens L12 with a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L13 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L14, and a meniscus-shaped negative lens L15 with a concave surface facing the object side. It consists of a cemented positive lens and a meniscus-shaped positive lens L16 with a convex surface facing the object side.
  • the seventh lens group G7 consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens L17 and a meniscus negative lens L18 with a convex surface facing the object side.
  • the eighth lens group G8 consists of a biconvex positive lens L19.
  • the ninth lens group G9 consists of, in order from the object side, a biconcave negative lens L20 and a meniscus negative lens L21 with a concave surface facing the object side.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the seventh lens group G7 and the eighth lens group G8 along the optical axis.
  • the seventh lens group G7 is moved from the object side to the image side
  • the eighth lens group G8 is moved from the image side to the object side. Ru.
  • variable magnification optical system of this embodiment moves the seventh lens group G7 and the eighth lens group G8 along the optical axis from the image side to the object side or from the object side to the image side, respectively.
  • the focus state at a predetermined photographing distance can be changed from one focus state to another focus state.
  • the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, the seventh lens group G7, the eighth lens group G8, and the ninth lens group G9 are arranged in the rear group. Applicable. Further, the seventh lens group G7 corresponds to the first focusing lens group, and the eighth lens group G8 corresponds to the second focusing lens group.
  • Table 4 lists the values of the specifications of the variable power optical system of this example.
  • FIG. 8A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the fourth embodiment
  • FIG. 8B is a diagram of various aberrations when focusing on a close-range object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the fourth embodiment
  • FIG. 8C is a diagram showing various aberrations during the first focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the fourth embodiment
  • FIG. FIG. 8E is a diagram showing various aberrations during the third focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the fourth embodiment
  • FIG. 8F is a diagram of various aberrations during focusing, and FIG. 8F is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the fourth embodiment.
  • FIG. 8H is a diagram showing various aberrations during second focusing on a close object in the telephoto end state of the variable magnification optical system, and FIG. 8H shows third focusing on a close object in the wide angle end state of the variable power optical system of the fourth embodiment.
  • FIG. 8H is a diagram showing various aberrations during second focusing on a close object in the telephoto end state of the variable magnification optical system
  • FIG. 8H shows third focusing on a close object in the wide angle end state of the variable power optical system of the fourth embodiment.
  • variable magnification optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the fifth embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • the variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, a sixth lens group G6 having a negative refractive power, and a fourth lens group G4 having a negative refractive power. 7 lens groups G7.
  • the first lens group G1 consists of, in order from the object side, a cemented positive lens consisting of a meniscus-shaped negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a double-convex positive lens L2, and a double-convex positive lens L3. .
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L4 and a biconcave negative lens L5, a meniscus positive lens L6 with a convex surface facing the object side, and a cemented negative lens L6 having a convex surface facing the object side. It consists of a cemented positive lens with a meniscus-shaped negative lens L7 with a convex surface facing toward the side, and a double-concave negative lens L8.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a double-convex positive lens L9, a double-convex positive lens L10, a cemented positive lens consisting of a double-convex positive lens L11, and a double-concave negative lens L12. , an aperture stop S, and a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L13 and a biconcave negative lens L14.
  • the fourth lens group G4 consists of a biconvex positive lens L15.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens L16 and a biconcave negative lens L17.
  • the sixth lens group G6 consists of a meniscus-shaped negative lens L18 with a convex surface facing the object side.
  • the seventh lens group G7 consists of a cemented negative lens consisting of a biconcave negative lens L19 and a biconvex positive lens L20.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 is moved from the image side to the object side
  • the sixth lens group G6 is moved from the object side to the image side. Ru.
  • variable magnification optical system of this embodiment moves the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 along the optical axis from the object side to the image side, or from the image side to the object side, respectively.
  • the focus state at a predetermined photographing distance can be changed from one focus state to another focus state.
  • the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 correspond to the rear group. Further, the fifth lens group G5 corresponds to the first focusing lens group, and the sixth lens group G6 corresponds to the second focusing lens group.
  • Table 5 lists the values of the specifications of the variable power optical system of this example.
  • FIG. 10A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the fifth embodiment
  • FIG. 10B is a diagram showing a close-range object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the fifth embodiment
  • FIG. 10C is a diagram showing various aberrations during the first focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the fifth embodiment
  • FIG. FIG. 10E is a diagram showing various aberrations during the third focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the fifth embodiment
  • FIG. 10F is a diagram of various aberrations during focusing
  • FIG. 10A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the fifth embodiment
  • FIG. 10B is a diagram showing a close-range object in the wide-angle end state of the variable power optical
  • 10F is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the fifth embodiment.
  • 10H is a diagram showing various aberrations at the time of second focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system, and
  • FIG. 10H is a diagram showing third focusing on a close object in the wide angle end state of the variable power optical system of the fifth embodiment.
  • variable magnification optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 11 is a sectional view of the variable power optical system of the sixth embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • the variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, a sixth lens group G6 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a negative refractive power. 7 lens groups G7.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented positive lens consisting of a meniscus-shaped negative lens L1 with a convex surface facing the object side and a double-convex positive lens L2, and a meniscus-shaped negative lens L1 with a convex surface facing the object side. It consists of a positive lens L3.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L4 and a biconcave negative lens L5, a meniscus positive lens L6 with a convex surface facing the object side, and a cemented negative lens L6 having a convex surface facing the object side. It consists of a cemented positive lens with a meniscus-shaped negative lens L7 with a convex surface facing toward the side, and a double-concave negative lens L8.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a double-convex positive lens L9, a double-convex positive lens L10, a cemented positive lens consisting of a double-convex positive lens L11, and a double-concave negative lens L12. , an aperture stop S, and a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L13 and a biconcave negative lens L14.
  • the fourth lens group G4 consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens L15, and a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens L16 and a meniscus negative lens L17 with a concave surface facing the object side. .
  • the fifth lens group G5 consists of a meniscus-shaped negative lens L18 with a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 consists of a meniscus-shaped positive lens L19 with a concave surface facing the object side.
  • the seventh lens group G7 consists of a biconcave negative lens L20.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 is moved from the object side to the image side
  • the sixth lens group G6 is moved from the image side to the object side. Ru.
  • variable magnification optical system of this embodiment moves the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 from the image side to the object side, or from the object side to the image side, respectively, along the optical axis.
  • the focus state at a predetermined photographing distance can be changed from one focus state to another focus state.
  • the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 correspond to the rear group. Further, the fifth lens group G5 corresponds to the first focusing lens group, and the sixth lens group G6 corresponds to the second focusing lens group.
  • Table 6 lists the values of the specifications of the variable power optical system of this example.
  • FIG. 12A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the sixth embodiment
  • FIG. 12B is a diagram showing a close-range object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the sixth embodiment
  • FIG. 12C is a diagram showing various aberrations during the first focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the sixth embodiment
  • FIG. FIG. 12E is a diagram showing various aberrations during the third focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the sixth embodiment
  • FIG. FIG. 12F is a diagram of various aberrations during focusing
  • 12F is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the sixth embodiment.
  • 12H is a diagram showing various aberrations during second focusing on a close object in the telephoto end state of the variable magnification optical system, and FIG. 12H shows third focusing on a short distance object in the wide angle end state of the variable power optical system of the sixth embodiment.
  • variable magnification optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system of the seventh embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • the variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, a sixth lens group G6 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a negative refractive power. 7 lens groups G7.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented positive lens consisting of a meniscus-shaped negative lens L1 with a convex surface facing the object side and a double-convex positive lens L2, and a meniscus-shaped negative lens L1 with a convex surface facing the object side. It consists of a positive lens L3.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L4 and a biconcave negative lens L5, a meniscus positive lens L6 with a convex surface facing the object side, and a cemented negative lens L6 having a convex surface facing the object side. It consists of a cemented positive lens with a meniscus-shaped negative lens L7 with a convex surface facing toward the side, and a double-concave negative lens L8.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L9, a biconvex positive lens L10, and a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L11 and a biconcave negative lens L12. , an aperture stop S, and a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L13 and a biconcave negative lens L14.
  • the fourth lens group G4 consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens L15, and a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens L16 and a biconcave negative lens L17.
  • the fifth lens group G5 consists of a meniscus-shaped negative lens L18 with a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 consists of a meniscus-shaped positive lens L19 with a concave surface facing the object side.
  • the seventh lens group G7 consists of a meniscus-shaped negative lens L20 with a concave surface facing the object side.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 is moved from the object side to the image side
  • the sixth lens group G6 is moved from the image side to the object side. Ru.
  • variable magnification optical system of this embodiment moves the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 from the image side to the object side, or from the object side to the image side, respectively, along the optical axis.
  • the focus state at a predetermined photographing distance can be changed from one focus state to another focus state.
  • the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 correspond to the rear group. Further, the fifth lens group G5 corresponds to the first focusing lens group, and the sixth lens group G6 corresponds to the second focusing lens group.
  • Table 7 lists the values of the specifications of the variable power optical system of this example.
  • FIG. 14A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the seventh embodiment
  • FIG. 14B is a diagram showing a close-range object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the seventh embodiment
  • FIG. 14C is a diagram showing various aberrations during the first focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the seventh embodiment
  • FIG. FIG. 14E is a diagram showing various aberrations during the third focusing on a short distance object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the seventh embodiment
  • FIG. FIG. 14F is a diagram of various aberrations during focusing
  • 14F is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the seventh embodiment.
  • 14H is a diagram showing various aberrations at the time of second focusing on a close object in the telephoto end state of the variable magnification optical system, and
  • FIG. 14H is a diagram showing third focusing on a close object in the wide angle end state of the variable power optical system of the seventh embodiment.
  • variable magnification optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 15 is a sectional view of the variable power optical system of the eighth embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • the variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, a sixth lens group G6 having a negative refractive power, and a fourth lens group G4 having a negative refractive power. 7 lens groups G7.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented positive lens consisting of a meniscus-shaped negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a plano-convex lens L2 with a convex surface facing the object side, and a cemented positive lens with a convex surface facing the object side. It consists of a meniscus-shaped positive lens L3.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L4 with a convex surface facing the object side, a meniscus-shaped negative lens L5 with a convex surface facing the object side, and a meniscus negative lens L5 with a convex surface facing the object side. It consists of a positive lens L6 having a shape and a negative lens L7 having a biconcave shape.
  • the third lens group G3 consists of a biconvex positive lens L8.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a double-convex positive lens L9, a meniscus-shaped positive lens L10 with a convex surface facing the object side, an aperture stop S, and a meniscus-shaped positive lens L10 with a convex surface facing the object side. It consists of a cemented negative lens consisting of a negative lens L11 and a meniscus-shaped positive lens L12 with a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L13 with a convex surface facing the object side, a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens L14, a biconcave negative lens L15, and an object lens. It consists of a meniscus-shaped positive lens L16 with a convex surface facing the side.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L17, a meniscus negative lens L18 with a convex surface facing the object side, and a meniscus positive lens L19 with a convex surface facing the object side. Consisting of
  • the seventh lens group G7 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L20 with a convex surface facing the object side, and a meniscus-shaped negative lens L21 with a concave surface facing the object side.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the fourth lens group G4 along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 is moved from the image plane side to the object side when focusing on a close object from an infinity focused state.
  • variable magnification optical system of this embodiment achieves focusing at a predetermined photographing distance by moving the sixth lens group G6 from the image side to the object side or from the object side to the image side.
  • the focus state can be changed from one focus state to another focus state.
  • the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 correspond to the rear group. Further, the fourth lens group G4 corresponds to a focusing lens group, and the sixth lens group G6 corresponds to a variable aberration lens group.
  • Table 8 lists the values of the specifications of the variable power optical system of this example.
  • FIG. 16A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the eighth embodiment
  • FIG. 16B is a diagram of various aberrations when focusing on a close-range object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the eighth embodiment
  • FIG. 16C is a diagram showing various aberrations during the first focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the eighth embodiment
  • FIG. FIG. 16E is a diagram showing various aberrations at the third focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the eighth embodiment
  • 16F is a diagram of various aberrations when focusing
  • FIG. 16F is a diagram of various aberrations when first focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the eighth embodiment
  • 16H is a diagram showing various aberrations during second focusing on a close object in the telephoto end state of the variable magnification optical system
  • FIG. 16H is a diagram showing third focusing on a close object in the wide angle end state of the variable power optical system of the eighth embodiment.
  • variable magnification optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 17 is a sectional view of the variable power optical system of the ninth embodiment when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • the variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power.
  • a fourth lens group G4 having a positive refractive power a fifth lens group G5 having a negative refractive power, a sixth lens group G6 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a negative refractive power. It has seven lens groups G7, an eighth lens group G8 having positive refractive power, and a ninth lens group G9 having negative refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented positive lens consisting of a meniscus-shaped negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a plano-convex lens L2 with a convex surface facing the object side, and a cemented positive lens with a convex surface facing the object side. It consists of a meniscus-shaped positive lens L3.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L4 with a convex surface facing the object side, a meniscus-shaped negative lens L5 with a convex surface facing the object side, and a meniscus negative lens L5 with a convex surface facing the object side. It consists of a positive lens L6 having a shape and a negative lens L7 having a biconcave shape.
  • the third lens group G3 consists of a meniscus-shaped positive lens L8 with a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens L9 and a meniscus positive lens L10 with a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 consists of, in order from the object side, an aperture stop S, and a cemented negative lens consisting of a biconcave negative lens L11 and a meniscus positive lens L12 with a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L13 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L14, and a meniscus-shaped negative lens L15 with a concave surface facing the object side. It consists of a cemented positive lens and a meniscus-shaped positive lens L16 with a convex surface facing the object side.
  • the seventh lens group G7 consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens L17 and a meniscus negative lens L18 with a convex surface facing the object side.
  • the eighth lens group G8 consists of a biconvex positive lens L19.
  • the ninth lens group G9 consists of, in order from the object side, a biconcave negative lens L20 and a meniscus negative lens L21 with a concave surface facing the object side.
  • an image sensor (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 are each moved from the image plane side to the object side.
  • variable magnification optical system of this embodiment moves the seventh lens group G7 and the eighth lens group G8 along the optical axis from the image side to the object side or from the object side to the image side, respectively.
  • the focus state at a predetermined photographing distance can be changed from one focus state to another focus state.
  • the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, the seventh lens group G7, the eighth lens group G8, and the ninth lens group G9 are arranged in the rear group. Applicable. Furthermore, the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 correspond to focusing lens groups, and the seventh lens group G7 and eighth lens group G8 correspond to variable aberration lens groups.
  • Table 9 lists the values of the specifications of the variable power optical system of this example.
  • FIG. 18A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the ninth embodiment
  • FIG. 18B is a diagram showing a close-range object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the ninth embodiment
  • FIG. 18C is a diagram showing various aberrations during the first focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the ninth embodiment
  • FIG. FIG. 18E is a diagram showing various aberrations during the third focusing on a close object in the wide-angle end state of the variable power optical system of the ninth embodiment
  • FIG. FIG. 18F is a diagram of various aberrations during focusing
  • 18F is a diagram of various aberrations at the time of first focusing on a close object in the telephoto end state of the variable power optical system of the ninth embodiment.
  • 18H is a diagram showing various aberrations during second focusing on a close object in the telephoto end state of the variable magnification optical system, and FIG. 18H shows third focusing on a short distance object in the wide angle end state of the variable power optical system of the ninth embodiment.
  • variable magnification optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • variable power optical system having good optical performance can be realized.
  • f1 is the focal length of the first lens group
  • f2 is the focal length of the second lens group.
  • Dsr1W is the distance on the optical axis between the object-side surface of the lens placed closest to the object in the first focusing lens group and the aperture stop when focusing at infinity in the wide-angle end state
  • TLW is the distance on the optical axis between the aperture stop and the object-side surface of the lens placed closest to the object in the first focusing lens group when focusing at infinity in the wide-angle end state. is the total length of the optical system.
  • Dsr1T is the distance on the optical axis between the object-side surface of the lens placed closest to the object in the first focusing lens group and the aperture stop when focusing at infinity in the telephoto end state
  • TLT is the distance on the optical axis between the aperture stop and the object side surface of the lens placed closest to the object in the first focusing lens group when focusing at infinity in the telephoto end state is the total length of the optical system.
  • Dsr2W is the distance on the optical axis between the object-side surface of the lens placed closest to the object in the second focusing lens group and the aperture stop when focusing at infinity in the wide-angle end state
  • Dsr1T is the distance on the optical axis between the aperture stop and the object-side surface of the lens placed closest to the object in the second focusing lens group when focusing at infinity. This is the distance on the optical axis between the object-side surface of the lens disposed closest to the object side in the second focusing lens group and the aperture stop during infinity focusing.
  • DsiW is the distance on the optical axis between the aperture stop and the image plane when focusing on infinity in the wide-angle end state
  • DsiT is the distance on the optical axis between the aperture stop and the image plane when focusing on infinity in the telephoto end state. It is distance.
  • ndLZ is the refractive index of lens Z for d-line
  • ⁇ gFLZ is the partial dispersion ratio of lens Z
  • the refractive index of lens Z for g-line is ngLZ
  • the refractive index of lens Z for F-line is nFLZ
  • ndF is the refractive index for the d-line of each lens included in the first focusing lens group and the second focusing lens group.
  • fF1 is the focal length of the first focusing lens group
  • fF2 is the focal length of the second focusing lens group.
  • ndFDC is the refractive index for the d-line of each lens included in the focusing lens group and the variable aberration lens group.
  • fW is the focal length of the variable power optical system in the wide-angle end state
  • Y is the image height
  • BfW is the back focus of the variable power optical system in the wide-angle end state.
  • the lens surface of the lens constituting the optical system of each of the above embodiments may be a spherical or flat surface, or may be an aspherical surface. It is preferable that the lens surface is spherical or flat because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane shifts, there is little deterioration in depiction performance, which is preferable. If the lens surface is aspherical, it can be an aspherical surface made by grinding, a glass molded aspherical surface made by molding glass into an aspherical shape, or a composite aspherical surface made by forming a resin on the glass surface into an aspherical shape. good. Further, the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range may be applied to the lens surface of the lens constituting the variable magnification optical system of each of the above embodiments. This makes it possible to reduce flare and ghost and achieve optical performance with high contrast.
  • FIG. 19 is a schematic diagram of a camera equipped with a variable magnification optical system according to this embodiment.
  • the camera 1 is a so-called mirrorless camera with interchangeable lenses, which is equipped with the variable magnification optical system according to the first embodiment as a photographing lens 2.
  • the camera 1 In the camera 1 , light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens 2 and reaches the image sensor 3 .
  • the image sensor 3 converts light from a subject into image data.
  • the image data is displayed on the electronic viewfinder 4. Thereby, the photographer who has positioned his/her eye at the eye point EP can observe the subject.
  • the image data is stored in a memory (not shown). In this way, the photographer can photograph the subject using the camera 1.
  • variable magnification optical system of the first embodiment mounted on the camera 1 as the photographic lens 2 is a variable magnification optical system having good optical performance. Therefore, the camera 1 can achieve good optical performance. Note that even if a camera is configured in which the variable magnification optical system of the second to ninth embodiments described above is mounted as the photographing lens 2, the same effects as the camera 1 can be achieved.
  • FIGS. 20 and 21 are flowcharts showing the outline of the first and second manufacturing methods of the variable magnification optical system of this embodiment, respectively.
  • the first manufacturing method of the variable magnification optical system of this embodiment shown in FIG. 20 includes the following steps S11 to S15.
  • Step S11 Prepare a first lens group, a second lens group, a third lens group, and a rear group in order from the object side.
  • Step S12 When changing the magnification, the distance between adjacent lens groups is changed.
  • Step S13 The rear group includes a first focusing lens group and a second focusing lens group.
  • Step S14 At a predetermined shooting distance, there are a plurality of focusing states with different amounts of aberrations, and when changing from one focusing state to another focusing state, the first focusing lens group and the second focusing lens Make the group move.
  • Step S15 Make the variable magnification optical system satisfy all of the following conditional expressions. (1) -6.80 ⁇ f1/f2 ⁇ -0.05 however, f1: Focal length of the first lens group f2: Focal length of the second lens group
  • the second manufacturing method of the variable magnification optical system of this embodiment shown in FIG. 21 includes the following steps S21 to S24.
  • Step S21 Prepare a first lens group, a second lens group, a third lens group, and a rear group in order from the object side.
  • Step S22 During zooming, the distance between adjacent lens groups is changed.
  • Step S23 The rear group includes a focusing lens group and a variable aberration lens group.
  • Step S24 At a predetermined photographing distance, a plurality of focusing states with different amounts of aberrations are provided, and the variable aberration lens group is moved when changing from one focusing state to another focusing state.
  • variable magnification optical system having good imaging performance

Landscapes

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Abstract

物体側から順に、第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、後群とからなる変倍光学系を、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、所定の撮影距離において、収差量の異なる複数の合焦状態を有し、後群は、合焦の際移動する第１合焦レンズ群と、第１合焦レンズ群より像側に配置され、合焦の際に、第１合焦レンズ群とは異なる軌跡で移動する第２合焦レンズ群とを有し、所定の撮影距離において、一の合焦状態から他の合焦状態になる際に、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とが移動し、以下の条件式を満足するように構成する。　－６．８０　＜　ｆ１／ｆ２　＜　－０．０５ 但し、ｆ１は第１レンズ群の焦点距離であり、ｆ２は第２レンズ群の焦点距離である。

Description

変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法
　本開示は、変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法に関する。
　従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等の光学機器に使用される変倍光学系が提案されている（例えば特許文献１参照）。
特開２０１８－０９７２４０号公報
　本開示の変倍光学系は、物体側から順に、第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、後群とからなり、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、所定の撮影距離において、収差量の異なる複数の合焦状態を有し、後群は、合焦の際移動する第１合焦レンズ群と、第１合焦レンズ群より像側に配置され、合焦の際に、第１合焦レンズ群とは異なる軌跡で移動する第２合焦レンズ群とを有し、所定の撮影距離において、複数の合焦状態のうち一の合焦状態から複数の合焦状態のうち一の合焦状態の収差量と異なる収差量を有する他の合焦状態になる際に、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とが移動し、以下の条件式を満足する。
　－６．８０　＜　ｆ１／ｆ２　＜　－０．０５
但し、
　ｆ１　：　第１レンズ群の焦点距離
　ｆ２　：　第２レンズ群の焦点距離
　本開示の変倍光学系は、物体側から順に、第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、後群とからなり、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、所定の撮影距離において、収差量の異なる複数の合焦状態を有し、後群は、合焦の際移動する合焦レンズ群と、所定の撮影距離において、複数の合焦状態のうち一の合焦状態から複数の合焦状態のうち一の合焦状態の収差量と異なる収差量を有する他の合焦状態になる際に移動し、合焦レンズ群と異なる収差可変レンズ群とを有する。
　本開示の変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、後群とからなる変倍光学系の製造方法であって、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、所定の撮影距離において、収差量の異なる複数の合焦状態を有し、後群は、合焦の際移動する第１合焦レンズ群と、第１合焦レンズ群より像側に配置され、合焦の際に、第１合焦レンズ群とは異なる軌跡で移動する第２合焦レンズ群とを有し、所定の撮影距離において、一の合焦状態から収差量の異なる他の合焦状態になる際に、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とが移動し、以下の条件式を満足するようにする。
　－６．８０　＜　ｆ１／ｆ２　＜　－０．０５
但し、
　ｆ１　：　第１レンズ群の焦点距離
　ｆ２　：　第２レンズ群の焦点距離
広角端状態における無限遠物体合焦時の第１実施例の変倍光学系の断面図である。 第１実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第１実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第１実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 第１実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 第１実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第１実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第１実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 第１実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第２実施例の変倍光学系の断面図である。 第２実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第２実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第２実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 第２実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 第２実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第２実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第２実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 は第２実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第３実施例の変倍光学系の断面図である。 第３実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第３実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第３実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 第３実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 第３実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第３実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第３実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 第３実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第４実施例の変倍光学系の断面図である。 第４実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第４実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第４実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 第４実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 第４実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第４実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第４実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 第４実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第５実施例の変倍光学系の断面図である。 第５実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第５実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第５実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 第５実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 第５実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第５実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第５実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 第５実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第６実施例の変倍光学系の断面図である。 第６実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第６実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第６実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 第６実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 第６実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第６実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第６実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 第６実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第７実施例の変倍光学系の断面図である。 第７実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第７実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第７実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 第７実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 第７実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第７実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第７実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 第７実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第８実施例の変倍光学系の断面図である。 第８実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第８実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第８実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 第８実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 第８実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第８実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第８実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 第８実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第９実施例の変倍光学系の断面図である。 第９実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第９実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第９実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 第９実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 第９実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第９実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図である。 第９実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図である。 第９実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。 本実施形態の変倍光学系を備えたカメラの模式図である。 本実施形態の変倍光学系の第１の製造方法の概略を示すフローチャートである。 本実施形態の変倍光学系の第２の製造方法の概略を示すフローチャートである。
　以下、本願の実施形態の変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法について説明する。
　本実施形態の変倍光学系は、物体側から順に、第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、後群とからなり、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、所定の撮影距離において、収差量の異なる複数の合焦状態を有し、後群は、合焦の際移動する第１合焦レンズ群と、第１合焦レンズ群より像側に配置され、合焦の際に、第１合焦レンズ群とは異なる軌跡で移動する第２合焦レンズ群とを有し、所定の撮影距離において、複数の合焦状態のうち一の合焦状態から複数の合焦状態のうち一の合焦状態の収差量と異なる収差量を有する他の合焦状態になる際に、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とが移動し、以下の条件式を満足する。
（１）－６．８０　＜　ｆ１／ｆ２　＜　－０．０５
但し、
　ｆ１　：　第１レンズ群の焦点距離
　ｆ２　：　第２レンズ群の焦点距離
　条件式（１）は、第１レンズ群の焦点距離と第２レンズ群の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１）を満足することで、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（１）の値が上限値を上回ると、第２レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍時の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１）の上限値を－０．０５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を－０．１０、－０．２５、－０．４０、－１．００、－１．５０、－２．００、－２．５０、さらに－３．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（１）の値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍時の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１）の下限値を－６．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を－６．５０、－６．００、－５．５０、－５．００、さらに－４．７５に設定することが好ましい。
　上述の構成を有するとともに条件式（１）を満足する変倍光学系では、所定の撮影距離において一の合焦状態から他の合焦状態とすることが可能となるとともに、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、所定の撮影距離において、一の合焦状態から他の合焦状態になる際に、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とが同じ方向に移動することが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系では、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とが同じ方向に移動することで、一の合焦状態から他の合焦状態になるときの球面収差および像面湾曲の変動を適切に抑制することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、第１合焦レンズ群および第２合焦レンズ群のうち、一方は正の屈折力を有し、他方は負の屈折力を有することが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系では、第１合焦レンズ群および第２合焦レンズ群のうち、一方が正の屈折力を有し、他方が負の屈折力を有することで、一の合焦状態から他の合焦状態になるときの球面収差および像面湾曲の変動を適切に抑制することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、第１合焦レンズ群および第２合焦レンズ群は、開口絞りと像面との間に配置されることが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系では、第１合焦レンズ群および第２合焦レンズ群を開口絞りと像面との間に配置することで、一の合焦状態から他の合焦状態になるときの球面収差以外の諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、以下の条件式をともに満足することが好ましい。
（２）　－０．２０　＜　Ｄｓｒ１Ｗ／ＴＬＷ　＜　０．２０
（３）　－０．２５　＜　Ｄｓｒ１Ｔ／ＴＬＴ　＜　０．２５
但し、
　Ｄｓｒ１Ｗ　：　広角端状態における無限遠合焦時の第１合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と開口絞りとの光軸上の距離
　ＴＬＷ　　　：　広角端状態における光学系全長
　Ｄｓｒ１Ｔ　：　望遠端状態における無限遠合焦時の第１合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と開口絞りとの光軸上の距離
　ＴＬＴ　　　：　望遠端状態における光学系全長
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（２）および（３）をともに満足することにより、一の合焦状態から他の合焦状態になるときに、球面収差の量を適切に変動させつつ、他の収差の変動を適切に抑制することができる。
　条件式（２）は、広角端状態における無限遠合焦時の第１合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と開口絞りとの光軸上の距離と広角端状態における光学系全長との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（２）を満足することで、球面収差の量を適切に変動させつつ、他の収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（２）の値が上限値を上回ると、球面収差の量を適切に変動させたときに、他の収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（２）の上限値を０．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を０．１８、０．１６、０．１４、さらに０．１３に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（２）の値が下限値を下回ると、球面収差の量を適切に変動させたときに、他の収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（２）の下限値を－０．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を－０．１６、－０．１２、－０．０８、－０．０４、－０．０２、０．００、さらに０．０４に設定することが好ましい。
　条件式（３）は、望遠端状態における無限遠合焦時の第１合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と開口絞りとの光軸上の距離と望遠端状態における光学系全長との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（３）を満足することで、球面収差の量を適切に変動させつつ、他の収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（３）の値が上限値を上回ると、球面収差の量を適切に変動させたときに、他の収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（３）の上限値を０．２５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を０．２２、０．２０、０．１８、０．１６、さらに０．１４に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（３）の値が下限値を下回ると、球面収差の量を適切に変動させたときに、他の収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（３）の下限値を－０．２５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を－０．２２、－０．１８、－０．１４、－０．１０、－０．０６、－０．０２、０．０２、０．０６、さらに０．１０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、以下の条件式をともに満足することが好ましい。
（４）　０．１０　＜　Ｄｓｒ２Ｗ／ＴＬＷ　＜　０．４０
（５）　０．１０　＜　Ｄｓｒ２Ｔ／ＴＬＴ　＜　０．４０
但し、
　Ｄｓｒ２Ｗ　：　広角端状態における無限遠合焦時の第２合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と開口絞りとの光軸上の距離
　ＴＬＷ　　　：　広角端状態における光学系全長
　Ｄｓｒ２Ｔ　：　望遠端状態における無限遠合焦時の第２合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と開口絞りとの光軸上の距離
　ＴＬＴ　　　：　望遠端状態における光学系全長
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（４）および（５）をともに満足することにより、一の合焦状態から他の合焦状態になるときに、球面収差の量を適切に変動させつつ、他の収差の変動を適切に抑制することができる。
　条件式（４）は、広角端状態における無限遠合焦時の第２合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と開口絞りとの光軸上の距離と広角端状態における光学系全長との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（４）を満足することで、球面収差の量を適切に変動させつつ、他の収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（４）の値が上限値を上回ると、第２合焦レンズ群のレンズ径が大きくなり、重量が増加する。その結果、合焦のために第２合焦レンズ群を移動させるアクチュエーターの負荷が大きくなり、第２合焦レンズ群を適切に移動させることが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（４）の上限値を０．４０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を０．３６、０．３２、０．２８、さらに０．２６に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（４）の値が下限値を下回ると、球面収差の量を適切に変動させたときに、他の収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（４）の下限値を０．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を０．１１、０．１２、さらに０．１３に設定することが好ましい。
　条件式（５）は、望遠端状態における無限遠合焦時の第２合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と開口絞りとの光軸上の距離と望遠端状態における光学系全長との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（５）を満足することで、球面収差の量を適切に変動させつつ、他の収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（５）の値が上限値を上回ると、第２合焦レンズ群のレンズ径が大きくなり、重量が増加する。その結果、合焦のために第２合焦レンズ群を移動させるアクチュエーターの負荷が大きくなり、第２合焦レンズ群を適切に移動させることが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（５）の上限値を０．４０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５）の上限値を０．３６、０．３２、０．２８、さらに０．２６に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（５）の値が下限値を下回ると、球面収差の量を適切に変動させたときに、他の収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（５）の下限値を０．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を０．１１、０．１２、さらに０．１３に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式をともに満足することが好ましい。
（６）　Ｄｓｒ１Ｗ／ＤｓｉＷ　＜　０．３０
（７）　Ｄｓｒ１Ｔ／ＤｓｉＴ　＜　０．３５
但し、
　ＤｓｉＷ　　：　広角端状態における無限遠合焦時の開口絞りと像面との光軸上の距離
　ＤｓｉＴ　　：　望遠端状態における無限遠合焦時の開口絞りと像面との光軸上の距離
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（６）および（７）をともに満足することにより、一の合焦状態から他の合焦状態になるときに、球面収差の量を適切に変動させつつ、他の収差の変動を適切に抑制することができる。
　条件式（６）は、広角端状態における無限遠合焦時の第１合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と開口絞りとの光軸上の距離と広角端状態における無限遠合焦時の開口絞りと像面との光軸上の距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（６）を満足することで、一の合焦状態から他の合焦状態になるときに、球面収差の量を適切に変動させつつ、他の収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（６）の値が上限値を上回ると、球面収差の量を適切に変動させたときに、他の収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（６）の上限値を０．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（６）の上限値を０．２９、さらに０．２８に設定することが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系において、条件式（６）の下限値を設定するならば、－０．３０、－０．１０、さらに０．００に設定することが好ましい。
　条件式（７）は、望遠端状態における無限遠合焦時の第１合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と開口絞りとの光軸上の距離と望遠端状態における無限遠合焦時の開口絞りと像面との光軸上の距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（７）を満足することで、一の合焦状態から他の合焦状態になるときに、球面収差の量を適切に変動させつつ、他の収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（７）の値が上限値を上回ると、球面収差の量を適切に変動させたときに、他の収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（７）の上限値を０．３５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（７）の上限値を０．３４、０．３３、さらに０．３２に設定することが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系において、条件式（７）の下限値を設定するならば、－０．４０、－０．２０、さらに０．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式をともに満足することが好ましい。
（８）　０．２０　＜　Ｄｓｒ２Ｗ／ＤｓｉＷ
（９）　０．２５　＜　Ｄｓｒ２Ｔ／ＤｓｉＴ
但し、
　ＤｓｉＷ　　：　広角端状態における無限遠合焦時の開口絞りと像面との光軸上の距離
　ＤｓｉＴ　　：　望遠端状態における無限遠合焦時の開口絞りと像面との光軸上の距離
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（８）および（９）をともに満足することにより、一の合焦状態から他の合焦状態になるときに、球面収差の量を適切に変動させつつ、他の収差の変動を適切に抑制することができる。
　条件式（８）は、広角端状態における無限遠合焦時の第２合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と開口絞りとの光軸上の距離と広角端状態における無限遠合焦時の開口絞りと像面との光軸上の距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（８）を満足することで、一の合焦状態から他の合焦状態になるときに、球面収差の量を適切に変動させつつ、他の収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（８）の値が下限値を下回ると、球面収差の量を適切に変動させたときに、他の収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（８）の下限値を０．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（８）の下限値を０．２２、０．２４、０．２６、０．２８、さらに０．３０に設定することが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系において、条件式（８）の上限値を設定するならば、５．００、２．５０、さらに１．００に設定することが好ましい。
　条件式（９）は、望遠端状態における無限遠合焦時の第２合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と開口絞りとの光軸上の距離と望遠端状態における無限遠合焦時の開口絞りと像面との光軸上の距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（９）を満足することで、一の合焦状態から他の合焦状態になるときに、球面収差の量を適切に変動させつつ、他の収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（９）の値が下限値を下回ると、球面収差の量を適切に変動させたときに、他の収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（９）の下限値を０．２５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（９）の下限値を０．２６、０．２７、０．２８、０．２９、さらに０．３０に設定することが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系において、条件式（９）の上限値を設定するならば、５．００、２．５０、さらに１．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、第１合焦レンズ群および第２合焦レンズ群のうち少なくとも一つは、以下の条件式をともに満足するレンズＺを少なくとも１枚有することが好ましい。
（１０）ｎｄＬＺ　＋　（０．０１４２５×νｄＬＺ）　＜　２．２５０
（１１）νｄＬＺ　＜　３５．００
（１２）０．７０２　＜　θｇＦＬＺ　＋　（０．００３１６×νｄＬＺ）
但し、
　ｎｄＬＺ　：レンズＺのｄ線に対する屈折率
　νｄＬＺ　：レンズＺのｄ線を基準とするアッベ数
　θｇＦＬＺ：レンズＺの部分分散比であり、レンズＺのｇ線に対する屈折率をｎｇＬＺとし、レンズＺのＦ線に対する屈折率をｎＦＬＺとし、レンズＺのＣ線に対する屈折率をｎＣＬＺとしたとき、次式で定義される
　θｇＦＬＺ　＝　（ｎｇＬＺ　－　ｎＦＬＺ）／（ｎＦＬＺ　－　ｎＣＬＺ）
　本実施形態の変倍光学系では、第１合焦レンズ群および第２合焦レンズ群のうち少なくとも一つがレンズＺを少なくとも１枚有することで、色収差を含む諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系は、条件式（１０）の値を上限値より小さくすることにより、ペッツバール和が小さくなりすぎず、像面湾曲を良好に補正することができる。また、条件式（１０）の上限値を２．２５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１０）の上限値を２．２３５、２．２２５、２．２１５、さらに２．２１０にすることが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系は、条件式（１１）の値を上限値より小さくすることにより、軸上色収差の２次分散を良好に補正することができる。また、条件式（１１）の上限値を３５．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１１）の上限値を３３．５０、３２．５０、３０．００、２８．５０、２５．００、２３．５０、２１．００、さらに２０．００にすることが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系は、条件式（１２）の値を下限値より大きくすることにより、軸上色収差の２次分散を良好に補正することができる。また、条件式（１２）の下限値を０．７０２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１２）の上限値を０．７０５、０．７０８、さらに０．７１０にすることが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、第１合焦レンズ群または第２合焦レンズ群は、以下の条件式を満たすレンズを少なくとも１つ有することが好ましい。
（１３）　１．６０　＜　ｎｄＦ　＜　２．００
但し、
　ｎｄＦ　　：　第１合焦レンズ群および第２合焦レンズ群に含まれる各レンズのｄ線に対する屈折率
　本実施形態の変倍光学系では、第１合焦レンズ群または第２合焦レンズ群が条件式（１３）を満足するレンズを少なくとも１枚有することで、光学性能の悪化を抑制することができる。
　条件式（１３）の上限値を上回るレンズを第１合焦レンズ群または第２合焦レンズ群に用いる場合、レンズの感度が上がるため、製造誤差による光学性能の悪化が生じやすくなる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１３）の上限値を２．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１３）の上限値を１．９９、１．９８、１．９７、さらに１．９６に設定することが好ましい。
　条件式（１３）の下限値を下回るレンズを第１合焦レンズ群または第２合焦レンズ群に用いる場合、レンズの曲率を強くする必要がある。その結果、高次の収差が発生し、光学性能が悪化する。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１３）の下限値を１．６０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１３）の下限値を１．５６、１．５２、１．４８、１．４４、さらに１．４０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１４）　０．００　＜　｜ｆＦ１／ｆＦ２｜　＜　４．００
但し、
　ｆＦ１　　：　第１合焦レンズ群の焦点距離
　ｆＦ２　　：　第２合焦レンズ群の焦点距離
　条件式（１４）は、第１合焦レンズ群の焦点距離と第２合焦レンズ群の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１４）を満足することで、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（１４）の値が上限値を上回ると、第１合焦レンズ群の屈折力が大きくなりすぎ、諸収差の補正が困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１４）の上限値を４．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１４）の上限値を３．８６、３．７１、３．５７、３．４２、さらに３．２８に設定することが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系は、物体側から順に、第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、後群とからなり、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、所定の撮影距離において、収差量の異なる複数の合焦状態を有し、後群は、合焦の際移動する合焦レンズ群と、所定の撮影距離において、複数の合焦状態のうち一の合焦状態から複数の合焦状態のうち一の合焦状態の収差量と異なる収差量を有する他の合焦状態になる際に移動し、合焦レンズ群と異なる収差可変レンズ群とを有する。
　本実施形態の変倍光学系は、後群が合焦レンズ群および収差可変レンズ群を有することで、一の合焦状態から他の合焦状態になるときの球面収差以外の諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、収差可変レンズ群は、開口絞りと像面との間に配置されることが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系は、収差可変レンズ群を開口絞りと像面との間に配置することで、一の合焦状態から他の合焦状態になるときの球面収差以外の諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、前記合焦レンズ群および前記収差可変レンズ群のうち少なくとも一つは、以下の条件式をともに満足するレンズＺを少なくとも１枚有することが好ましい。
（１０）ｎｄＬＺ　＋　（０．０１４２５×νｄＬＺ）　＜　２．２５０
（１１）νｄＬＺ　＜　３５．００
（１２）０．７０２　＜　θｇＦＬＺ　＋　（０．００３１６×νｄＬＺ）
但し、
　ｎｄＬＺ　：レンズＺのｄ線に対する屈折率
　νｄＬＺ　：レンズＺのｄ線を基準とするアッベ数
　θｇＦＬＺ：レンズＺの部分分散比であり、レンズＺのｇ線に対する屈折率をｎｇＬＺとし、レンズＺのＦ線に対する屈折率をｎＦＬＺとし、レンズＺのＣ線に対する屈折率をｎＣＬＺとしたとき、次式で定義される
　θｇＦＬＺ　＝　（ｎｇＬＺ　－　ｎＦＬＺ）／（ｎＦＬＺ　－　ｎＣＬＺ）
　本実施形態の変倍光学系では、合焦レンズ群および収差可変レンズ群のうち少なくとも一つがレンズＺを少なくとも１枚有することで、色収差を含む諸収差を適切に補正することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、合焦レンズ群および収差可変レンズ群は、以下の条件式を満たすレンズにより構成されることが好ましい。
（１５）　１．４９　＜　ｎｄＦＤＣ　＜　１．９５
但し、
　ｎｄＦＤＣ　　：　合焦レンズ群および収差可変レンズ群に含まれる各レンズのｄ線に対する屈折率
　本実施形態の変倍光学系では、合焦レンズ群または収差可変レンズ群が条件式（１５）を満足するレンズにより構成されることで、光学性能の悪化を抑制することができる。
　条件式（１５）の上限値を上回るレンズを合焦レンズ群または収差可変レンズ群に用いる場合、レンズの感度が上がるため、製造誤差による光学性能の悪化が生じやすくなる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１５）の上限値を１．９５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１５）の上限値を１．９１、さらに１．８８に設定することが好ましい。
　条件式（１５）の下限値を下回るレンズを合焦レンズ群または収差可変レンズ群に用いる場合、レンズの曲率を強くする必要がある。その結果、高次の収差が発生し、光学性能が悪化する。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１５）の下限値を１．４９に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１５）の下限値を１．５５、さらに１．５８に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１６）　－２．５０　＜　ｆ１／ｆＷ　＜　－１．００
但し、
　ｆ１　：　第１レンズ群の焦点距離
　ｆＷ　：　変倍光学系の広角端状態における焦点距離
　条件式（１６）は、第１レンズ群の焦点距離と変倍光学系の広角端状態における焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１６）を満足することで、第１レンズ群を小型化するとともに変倍光学系を小型化しつつ、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（１６）の値が上限値を上回ると、第１レンズ群が大型化する。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１６）の上限値を－１．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１６）の上限値を－１．２０、－１．３８、－１．５８、－１．７５、さらに－１．９５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（１６）の値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が弱くなりすぎ、諸収差を適切に補正することが困難となる。また、変倍光学系の全長が長くなり、大型化する。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１６）の下限値を－２．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１６）の下限値を－２．４５、－２．４０、－２．３５、さらに－２．３０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１７）　１．００　＜　ｆ１／ｆＷ　＜　４．００
但し、
　ｆ１　：　第１レンズ群の焦点距離
　ｆＷ　：　変倍光学系の広角端状態における焦点距離
　条件式（１７）は、第１レンズ群の焦点距離と変倍光学系の広角端状態における焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１７）を満足することで、変倍光学系を小型化しつつ、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（１７）の値が上限値を上回ると、第１レンズ群の屈折力が弱くなりすぎ、諸収差を適切に補正することが困難となる。また、変倍光学系の全長が長くなり、大型化する。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１７）の上限値を４．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１７）の上限値を３．９０、３．８５、３．７５、３．７０、さらに３．６０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（１７）の値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、コマ収差をはじめとする諸収差を適切に補正することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１７）の下限値を１．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１７）の下限値を１．０３、１．０６、１．０８、１．１１、さらに１．１４に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１８）　０．１０　＜　Ｙ／ｆＷ　＜　１．００
但し、
　Ｙ　　：　像高
　ｆＷ　：　変倍光学系の広角端状態における焦点距離
　条件式（１８）は、像高と変倍光学系の広角端状態における焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１８）を満足することで、変倍光学系を小型化することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（１８）の値が上限値を上回ると、レンズ直径が大きくなり、それに伴って変倍光学系が大型化する。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１８）の上限値を１．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１８）の上限値を０．９８、０．９６、０．９４、０．９２、さらに０．９０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（１８）の値が下限値を下回ると、変倍光学系の全長が長くなり、大型化する。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１８）の下限値を０．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１８）の下限値を０．１５、０．２０、さらに０．２５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１９）　１．５０　＜　ｆＷ／ＢｆＷ　＜　７．００
但し、
　ＢｆＷ　：　変倍光学系の広角端状態におけるバックフォーカス
　ｆＷ　　：　変倍光学系の広角端状態における焦点距離
　条件式（１９）は、　変倍光学系の広角端状態におけるバックフォーカスと焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１９）を満足することで、変倍光学系を小型化しつつ、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（１９）の値が上限値を上回ると、変倍光学系の全長が長くなり、大型化する。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１９）の上限値を７．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１９）の上限値を６．９２、６．８４、６．７６、６．６８、さらに６．６０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（１９）の値が下限値を下回ると、各レンズ群の屈折力が強くなり、コマ収差や像面湾曲をはじめとする諸収差を適切に補正することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１９）の下限値を１．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１９）の下限値を１．５３、１．５７、１．６０、１．６４、さらに１．６７に設定することが好ましい。
　以上の構成により、所定の撮影距離において一の合焦状態から他の合焦状態とすることが可能であるとともに、小型で良好な結像性能を有する変倍光学系を実現することができる。
　本実施形態の光学機器は、上述した構成の変倍光学系を有している。これにより、所定の撮影距離において一の合焦状態から他の合焦状態とすることが可能であるとともに、小型で良好な結像性能を有する光学機器を実現することができる。
　本実施形態の変倍光学系の第１の製造方法は、物体側から順に、第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、後群とからなる変倍光学系の製造方法であって、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、所定の撮影距離において、収差量の異なる複数の合焦状態を有し、後群は、合焦の際移動する第１合焦レンズ群と、第１合焦レンズ群より像側に配置され、合焦の際に、第１合焦レンズ群とは異なる軌跡で移動する第２合焦レンズ群とを有し、所定の撮影距離において、複数の合焦状態のうち一の合焦状態から複数の合焦状態のうち一の合焦状態の収差量と異なる収差量を有する他の合焦状態になる際に、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とが移動し、以下の条件式を満足するようにする。
（１）　－６．８０　＜　ｆ１／ｆ２　＜　－０．０５
但し、
　ｆ１　：　第１レンズ群の焦点距離
　ｆ２　：　第２レンズ群の焦点距離
　本実施形態の変倍光学系の第２の製造方法は、物体側から順に、第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、後群とからなる変倍光学系の製造方法であって、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、所定の撮影距離において、収差量の異なる複数の合焦状態を有し、後群は、合焦の際移動する合焦レンズ群と、所定の撮影距離において、複数の合焦状態のうち一の合焦状態から複数の合焦状態のうち一の合焦状態の収差量と異なる他の合焦状態になる際に、移動し、合焦レンズ群と異なる収差可変レンズを有するようにする。
　このような変倍光学系の製造方法により、所定の撮影距離において一の合焦状態から他の合焦状態とすることが可能であるとともに、小型で良好な結像性能を有する変倍光学系を製造することができる。
　（数値実施例）
　以下、本願の実施例を図面に基づいて説明する。
　（第１実施例）
　図１は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第１実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３との接合正レンズとからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ４と、両凸形状の正レンズＬ５と両凹形状の負レンズＬ６との接合正レンズとからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と、両凸形状の正レンズＬ８と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ９との接合正レンズとからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ１０と両凹形状の負レンズＬ１１との接合正レンズとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１２と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１３との接合正レンズからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１５とからなる。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１６と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１７とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第５レンズ群Ｇ５は像面側から物体側に移動され、第６レンズ群Ｇ６は物体側から像面側に移動される。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６を、それぞれ像面側から物体側に、または、それぞれ物体側から像面側に、光軸に沿って移動させることにより、所定の撮影距離における合焦状態を、一の合焦状態から他の合焦状態とすることができる。
　本実施例の変倍光学系において、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、および第７レンズ群Ｇ７は後群に該当する。また、第５レンズ群Ｇ５は第１合焦レンズ群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は第２合焦レンズ群に該当する。
　以下の表１に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　表１の［全体諸元］において、TLWは変倍光学系の広角端状態における無限遠物体への合焦時の光学全長、TLTは変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体への合焦時の光学全長を示す。また、fWは変倍光学系の広角端状態の焦点距離、fTは変倍光学系の望遠端状態の焦点距離を示す。また、FnoWは変倍光学系の広角端状態のF値、FnoTは変倍光学系の広角端状態のF値、Yは像高、2ωWは変倍光学系の広角端状態における全画角、2ωTは変倍光学系の望遠端状態における全画角を示す。
　表１の［レンズ諸元］において、mは物体側から数えた光学面の順番、rは曲率半径、dは面間隔、ndはd線（波長587.6nm）に対する屈折率、νdはd線に対するアッベ数を示す。曲率半径r=∞は平面を示している。また、［レンズ諸元］において、「*」の付された光学面は非球面であることを示している。また、［レンズ諸元］において、条件式（１０）（１１）（１２）におけるレンズＺ、条件式（１３）におけるレンズＦ、条件式（１５）におけるレンズＦＤＣにそれぞれ対応するレンズが示される。
　表１の［非球面データ］において、mは非球面データに対応する光学面、Kは円錐定数、A4～A12は非球面係数を示す。
　非球面は、光軸に垂直な方向の高さをyとし、高さyにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をS(y)とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をrとし、円錐定数をKとし、n次の非球面係数をAnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、各実施例において、２次の非球面係数A2は０である。また、「E-n」は「×10-n」を示す。
（ａ）　S(y) = (y2/r) / ｛ 1 + (1-K×y2/r2)1/2 ｝
　　　　　　　 + A4×y4 + A6×y6 + A8×y8 + A10×y10 + A12×y12 + A14×y14 
　表１に記載される焦点距離fW、fT、曲率半径rおよびその他の長さの単位は「mm」である。しかし、変倍光学系は比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
　以上に述べた表１の符号は、後述する他の実施例の表においても同様に使用する。
　（表１）
［全体諸元］
TLW　　190.00
TLT　　160.00
fW　　　24.06
fT　　　50.15
FNoW　　 2.80
FNoT　　 3.81
Y　　　 21.60
2ωW　　96.26
2ωT　　44.29

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd
　1)　 217.722　　 3.322　　1.816000　　46.59
* 2)　　32.544　　22.488
　3)　　92.013　　 1.500　　1.487490　　70.31
　4)　　36.365　　 6.583　　2.000600　　25.46
　5)　　50.858　　　D5
* 6)　　55.026　　 3.000　　1.821299　　42.72
　7)　　43.751　　 3.280
　8)　　35.764　　 7.168　　1.691000　　54.93
　9) -1277.616　　 1.000　　1.595509　　39.24
 10)　　90.417　　　D10
 11)　 231.974　　 4.573　　1.880000　　41.00
 12)　 -70.324　　 0.200
 13)　 133.738　　 4.445　　1.593190　　67.90
 14)　 -63.365　　 1.000　　1.883603　　20.66
 15)　-835.249　　　D15
 16>　　　∞　　　 2.000　　　　　　　　　　　　（開口絞り）
 17)　1314.631　　 2.653　　1.945945　　17.98
 18)　-419.873　　 1.000　　1.737999　　32.26
 19) 11823.597　　　D19
 20)　 -68.484　　 5.996　　1.593190　　67.90
 21)　 -14.603　　 3.000　　1.767798　　44.65　　　　（Ｆ）
*22)　 -33.051　　　D22
 23)　 -47.759　　 2.000　　1.712435　　25.87　　　　（Ｆ）
 24)　　48.391　　 0.200
 25)　　41.866　　 5.000　　1.951722　　23.27　　　　（Ｆ）
 26)　 175.493　　　D26
 27)　 -87.637　　 3.187　　1.927786　　20.73
*28)　 -60.073　　 0.200
 29)　-209.911　　 2.594　　1.851348　　40.10
*30)　-148.155　　　D30

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10　　　　A12
　2)　0.0000　-8.10E-07　 9.90E-10　-6.63E-12　 9.93E-15　-6.98E-18
　6)　0.0000　-2.60E-06　-3.04E-09　 4.62E-12　-2.03E-14　 2.00E-17
 22)　0.0000　-1.61E-07　-3.61E-08　 2.37E-10　-8.08E-13
 28)　0.0000　 5.24E-06　-2.05E-08　 2.90E-11　 2.79E-14
 30)　0.0000　 0.00E+00　 5.11E-08　-1.86E-10　 4.96E-13　-6.00E-16

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　-47.27
G2　　 6　　　102.26
G3　　11　　　 57.85
G4　　16　　　849.34
G5　　20　　　265.02
G6　　23　　　-80.86
G7　　27　　　144.76

［可変間隔データ］
　　＜　　　　　　　広角端　　　　　　　＞＜　　　　　　　望遠端　　　　　　　＞
　　＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞
　　　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦
D5　　51.82　　51.82　　 51.82　　 51.82　　4.56　　 4.56　　　4.56　　　4.56
D10　　9.84　　 9.84　　　9.84　　　9.84　　0.92　　 0.92　　　0.92　　　0.92
D15　　2.00　　 2.00　　　2.00　　　2.00　　4.59　　 4.59　　　4.59　　　4.59
D19　　5.84　　 3.25　　　5.84　　　5.84　　6.86　　 4.45　　　6.86　　　6.86
D22　　9.60　　17.63　　 16.49　　　1.38　 11.31　　20.51　　 11.95　　　3.77
D26　　7.87　　 2.46　　　0.20　　 12.92　　9.34　　 2.55　　　7.64　　 13.43
D30　 11.30　　11.30　　 16.04　　 18.48　 27.93　　27.93　　 17.35　　 19.76
　図２Ａは第１実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図２Ｂは第１実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図２Ｃは第１実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図２Ｄは第１実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図であり、図２Ｅは第１実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図２Ｆは第１実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図２Ｆは第１実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図２Ｈは第１実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。
　各収差図において、FNOはF値、Yは像高をそれぞれ示す。詳細には、球面収差図では最大口径に対応するF値の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値を示し、コマ収差図では各像高の値を示す。dはd線、gはg線（波長435.8nm）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。後述する他の実施例の諸収差図においても、本実施例の諸収差図と同様の符号を使用する。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第２実施例）
　図３は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第２実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３との接合正レンズとからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ４と、両凸形状の正レンズＬ５と両凹形状の負レンズＬ６との接合正レンズとからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ７と、両凸形状の正レンズＬ８と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ９との接合正レンズとからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ１０と両凹形状の負レンズＬ１１との接合負レンズとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凹形状の負レンズＬ１２と両凸形状の正レンズＬ１３との接合負レンズからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１４と、両凸形状の正レンズＬ１５とからなる。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１６と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１７とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第５レンズ群Ｇ５は物体側から像面側に移動され、第６レンズ群Ｇ６は像面側から物体側に移動される。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６を、それぞれ物体側から像面側に、または、それぞれ像面側から物体側に、光軸に沿って移動させることにより、所定の撮影距離における合焦状態を、一の合焦状態から他の合焦状態とすることができる。
　本実施例の変倍光学系において、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、および第７レンズ群Ｇ７は後群に該当する。また、第５レンズ群Ｇ５は第１合焦レンズ群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は第２合焦レンズ群に該当する。
　以下の表２に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　（表２）
［全体諸元］
TLW　　190.00
TLT　　159.03
fW　　　24.20
fT　　　50.74
FNoW　　 2.80
FNoT　　 3.19
Y　　　 21.60
2ωW　　87.33
2ωT　　44.43

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd
　1)　 177.439　　 2.800　　1.816000　　46.59
* 2)　　36.179　　17.368
　3)　-381.455　　 1.500　　1.487490　　70.32
　4)　　55.318　　 6.000　　2.000690　　25.46
　5)　 124.642　　　D5
* 6)　　68.486　　 3.000　　1.821300　　42.72
　7)　　35.342　　 1.963
　8)　　40.600　　10.376　　1.691000　　54.93
　9)　 -51.288　　 2.800　　1.595510　　39.24
 10)　 108.846　　　D10
 11)　　61.772　　 4.557　　1.615110　　58.83
 12)　 238.656　　 2.148
 13)　　93.704　　 8.388　　1.593190　　67.90
 14)　 -38.423　　 4.102　　1.921320　　20.01
 15)　 -49.826　　　D15
 16>　　　∞　　　 3.122　　　　　　　　　　　　（開口絞り）
 17)　 373.705　　 3.884　　1.945940　　17.98
 18)　 -53.352　　 1.000　　1.738000　　32.26
 19)　　88.277　　　D19
*20)　 -36.198　　 1.000　　1.745580　　25.55　　　　（Ｆ）
 21)　　93.015　　 5.652　　1.593190　　67.90
 22)　 -43.188　　　D22
 23)　　82.757　　 3.000　　1.920000　　20.00　　　　（Ｆ）
 24)　 107.104　　 0.200
 25)　　86.016　　 6.730　　1.525480　　74.06
 26)　 -54.552　　　D26
 27)　-193.626　　 5.264　　1.497250　　80.06
*28)　 -38.985　　 4.935
 29)　 -27.667　　 1.000　　1.851350　　40.10
*30)　-469.209　　　D30

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10　　　　A12
　2)　0.0000　-1.30E-06　 4.27E-10　-3.78E-12　 4.37E-15　-2.50E-18
　6)　0.0000　-2.04E-06　 4.73E-10　-7.01E-12　 1.58E-14　-1.67E-17
 20)　0.0000　-4.64E-06　-1.65E-08　 1.71E-10　-1.10E-12
 28)　0.0000　 3.26E-06　-2.61E-09　-1.86E-11　 2.42E-14
 30)　0.0000　 0.00E+00　-1.91E-08　 1.04E-10　-2.67E-13　 2.75E-16

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　-55.58
G2　　 6　　　353.16
G3　　11　　　 45.21
G4　　16　　 -562.97
G5　　20　　 -133.99
G6　　23　　　 56.05
G7　　27　　　-56.95

［可変間隔データ］
　　＜　　　　　　　広角端　　　　　　　＞＜　　　　　　　望遠端　　　　　　　＞
　　＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞
　　　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦
D5　　48.86　　48.86　　 48.86　　 48.86　　0.20　　19.86　　　0.20　　　0.20
D10　　7.62　　 7.62　　　7.62　　　7.62　　0.92　　 5.96　　　0.92　　　0.92
D15　　2.09　　 2.09　　　2.09　　　2.09　 13.14　　 4.13　　 13.14　　 13.14
D19　　8.00　　 5.85　　 15.84　　　2.91　　7.42　　 6.02　　 11.89　　　3.83
D22　　6.43　　 4.89　　　0.20　　　9.67　 18.41　　 9.37　　 14.58　　 20.78
D26　　1.80　　 5.50　　　0.20　　　3.65　　5.99　　 8.26　　　5.34　　　7.21
D30　 14.43　　15.77　　 11.92　　 15.33　 13.14　　16.81　　 11.12　　 14.00
　図４Ａは第２実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図４Ｂは第２実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図４Ｃは第２実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図４Ｄは第２実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図であり、図４Ｅは第２実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図４Ｆは第２実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図４Ｇは第２実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図４Ｈは第２実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第３実施例）
　図５は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第３実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、負の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８と、正の屈折力を有する第９レンズ群Ｇ９とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ４と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ５と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ６と、両凹形状の負レンズＬ７とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ８からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１０とからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ１１と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１２との接合負レンズとからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１５との接合正レンズとからなる。
　第７レンズ群Ｇ７は、両凸形状の正レンズＬ１６からなる。
　第８レンズ群Ｇ８は、物体側から順に、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１７と、両凹形状の負レンズＬ１８とからなる。
　第９レンズ群Ｇ９は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１９と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２０と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第７レンズ群Ｇ７および第８レンズ群Ｇ８を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第７レンズ群Ｇ７は像面側から物体側に移動され、第８レンズ群Ｇ８は物体側から像面側に移動される。
　本実施例の変倍光学系は、第７レンズ群Ｇ７および第８レンズ群Ｇ８を、それぞれ像面側から物体側に、または、それぞれ物体側から像面側に、光軸に沿って移動させることにより、所定の撮影距離における合焦状態を、一の合焦状態から他の合焦状態とすることができる。
　本実施例の変倍光学系において、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、第７レンズ群Ｇ７、第８レンズ群Ｇ８、および第９レンズ群Ｇ９は後群に該当する。また、第７レンズ群Ｇ７は第１合焦レンズ群に該当し、第８レンズ群Ｇ８は第２合焦レンズ群に該当する。
　以下の表３に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　（表３）
［全体諸元］
TLW　　217.05
TLT　　221.20
fW　　　70.50
fT　　 139.01
FNoW　　 2.80
FNoT　　 2.87
Y　　　 21.60
2ωW　　33.13
2ωT　　16.96

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd
　1)　 110.028　　 4.000　　2.001000　　29.12
　2)　　85.424　　11.141　　1.497820　　82.57
　3)　　　∞　　　 0.101
　4)　　84.069　　 8.090　　1.433837　　95.16
* 5)　 313.832　　　D5
　6)　　59.635　　 3.000　　1.603000　　65.44
　7)　　32.686　　10.318
　8)　 743.306　　 2.437　　1.497820　　82.57
　9)　　59.735　　 2.073
 10)　　42.872　　 4.010　　1.663819　　27.35
 11)　　60.986　　 7.796
 12)　 -64.039　　 3.001　　1.497820　　82.57
 13)　 254.341　　　D13
 14)　　61.747　　 4.001　　1.945950　　17.98
 15)　 152.776　　　D15
 16)　　59.607　　 4.541　　1.497820　　82.57
 17)　 882.730　　 0.100
 18)　　53.954　　 3.862　　1.497820　　82.57
 19)　 183.397　　　D19
 20>　　　∞　　　 1.931　　　　　　　　　　　　（開口絞り）
 21)　-251.336　　 1.447　　1.922860　　20.88
 22)　　37.241　　 4.522　　1.497820　　82.57
 23)　 436.859　　　D23
 24)　　73.591　　 1.514　　1.850260　　32.35
 25)　　54.300　　 1.551
*26)　　57.932　　 4.384　　1.592010　　66.89
 27)　-165.806　　 1.553　　1.620040　　36.40
 28)　-180.432　　　D28
 29)　 118.634　　 4.354　　1.801000　　34.92　　　　（Ｆ）
*30)　 -92.844　　　D30
 31)　 -90.178　　 2.044　　1.945950　　17.98　（Ｚ）（Ｆ）
*32)　 -70.350　　 0.100
 33)　-605.985　　 1.296　　1.713000　　53.96　　　　（Ｆ）
 34)　　33.608　　　D34
*35)　 333.382　　 4.568　　1.902650　　35.77
 36)　 -87.639　　 7.037
*37)　 -96.907　　 3.000　　1.516120　　63.84
 38)　-563.358　　14.132
 39)　 -30.231　　 1.822　　1.563840　　60.71
 40)　 -54.559　　 10.700

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10　　　　A12
　5)　0.0000　-1.35E-08　 6.90E-12　-3.44E-15　 6.15E-19
 26)　0.0000　-4.44E-06　-1.79E-10　-1.24E-11　 2.82E-14　-7.41E-18
 30)　0.0000　 1.34E-07　-2.24E-09　-3.07E-12　 1.39E-14
 32)　0.0000　 1.34E-07　-2.24E-09　-3.07E-12　 1.39E-14
 35)　0.0000　 1.35E-06　 1.36E-09　-3.43E-12　 1.11E-15
 37)　0.0000　 1.25E-06　 3.51E-09　-1.12E-11　 4.67E-14　-4.25E-17

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　142.99
G2　　 6　　　-43.85
G3　　14　　　107.26
G4　　16　　　 70.12
G5　　20　　　-61.31
G6　　24　　　106.28
G7　　29　　　 65.62
G8　　31　　　-51.29
G9　　35　　　371.91

［可変間隔データ］
　　＜　　　　　　　広角端　　　　　　　＞＜　　　　　　　望遠端　　　　　　　＞
　　＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞
　　　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦
D5　　 1.50　　 1.50　　　1.50　　　1.50　 32.83　　32.83　　 32.83　　 32.83
D13　 37.19　　37.19　　 37.19　　 37.19　 10.98　　10.98　　 10.98　　 10.98
D15　　8.20　　 8.20　　　8.20　　　8.20　　1.50　　 1.50　　　1.50　　　1.50
D19　　3.00　　 3.00　　　3.00　　　3.00　　4.80　　 4.80　　　4.80　　　4.80
D23　　1.50　　 1.50　　　1.50　　　1.50　　2.58　　 2.58　　　2.58　　　2.58
D28　　5.61　　 7.22　　　1.72　　　9.58　　5.23　　 8.33　　　1.72　　　8.82
D30　　2.77　　 7.56　　　2.96　　　2.55　　1.76　　11.70　　　2.00　　　1.50
D34　 22.30　　15.90　　 26.00　　 18.55　 26.55　　13.47　　 29.78　　 23.18
　図６Ａは第３実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図６Ｂは第３実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図６Ｃは第３実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図６Ｄは第３実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図であり、図６Ｅは第３実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図６Ｆは第３実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図６Ｇは第３実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図６Ｈは第３実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第４実施例）
　図７は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第４実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、正の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８と、負の屈折力を有する第９レンズ群Ｇ９とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ４と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ５と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ６と、両凹形状の負レンズＬ７とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ８からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１０とからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ１１と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１２との接合負レンズからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１５との接合正レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１６とからなる。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１７と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１８とからなる。
　第８レンズ群Ｇ８は、両凸形状の正レンズＬ１９からなる。
　第９レンズ群Ｇ９は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２０と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第７レンズ群Ｇ７および第８レンズ群Ｇ８を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第７レンズ群Ｇ７は物体側から像面側に移動され、第８レンズ群Ｇ８は像面側から物体側に移動される。
　本実施例の変倍光学系は、第７レンズ群Ｇ７および第８レンズ群Ｇ８を、それぞれ像面側から物体側に、または、それぞれ物体側から像面側に、光軸に沿って移動させることにより、所定の撮影距離における合焦状態を、一の合焦状態から他の合焦状態とすることができる。
　本実施例の変倍光学系において、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、第７レンズ群Ｇ７、第８レンズ群Ｇ８、および第９レンズ群Ｇ９は後群に該当する。また、第７レンズ群Ｇ７は第１合焦レンズ群に該当し、第８レンズ群Ｇ８は第２合焦レンズ群に該当する。
　以下の表４に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　（表４）
［全体諸元］
TLW　　218.90
TLT　　221.19
fW　　　70.86
fT　　 139.73
FNoW　　 2.80
FNoT　　 2.93
Y　　　 21.60
2ωW　　33.59
2ωT　　17.26

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd
　1)　 110.788　　 2.597　　2.001000　　29.12
　2)　　84.006　　11.122　　1.497820　　82.57
　3)　　　∞　　　 0.052
　4)　　74.624　　 7.683　　1.433837　　95.16
* 5)　 183.809　　　D5
　6)　　53.229　　 2.881　　1.603000　　65.44
　7)　　30.752　　11.000
　8)　 201.222　　 2.191　　1.497820　　82.57
　9)　　53.191　　 0.265
 10)　　36.590　　 4.281　　1.663819　　27.35
 11)　　47.018　　 9.239
 12)　 -70.512　　 2.163　　1.497820　　82.57
 13)　 130.180　　　D13
 14)　　69.602　　 4.218　　1.945950　　17.98
 15)　 191.210　　　　D15
 16)　　63.122　　 4.796　　1.497820　　82.57
 17)　2858.738　　 0.082
 18)　　45.868　　 4.180　　1.497820　　82.57
 19)　 127.127　　　D19
 20>　　　∞　　　 2.265　　　　　　　　　　　　（開口絞り）
 21)　-239.980　　 1.478　　1.922860　　20.88
 22)　　36.586　　 4.569　　1.497820　　82.57
 23)　 410.192　　　D23
 24)　　71.562　　 1.404　　1.850260　　32.35
 25)　　48.405　　 0.049
*26)　　45.673　　 5.771　　1.592010　　66.89
 27)　 -60.756　　 1.370　　1.620040　　36.40
 28)　-163.685　　 0.118
 29)　　74.961　　 2.548　　1.801000　　34.92
*30)　 149.863　　　D30
 31)　 382.295　　 2.961　　1.945950　　17.98　（Ｚ）（Ｆ）
*32)　-113.039　　 0.953
 33)　 177.759　　 2.168　　1.713000　　53.96　　　　（Ｆ）
 34)　　31.415　　　D34
*35)　　97.645　　 3.984　　1.902650　　35.77　　　　（Ｆ）
 36)　-324.454　　　D36
*37)　 -78.659　　 3.006　　1.516120　　63.84
 38)　 780.001　　10.956
 39)　 -35.236　　 2.993　　1.563840　　60.71
 40)　 -51.465　　16.710

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10　　　　A12
　5)　0.0000　-2.52E-08　 4.73E-13　 7.68E-16　-5.72E-19
 26)　0.0000　-2.61E-06　 4.09E-10　-1.53E-11　 3.52E-14　-2.52E-17
 30)　0.0000　 1.59E-06　-3.70E-10　-4.63E-12　 6.80E-15
 32)　0.0000　-6.62E-07　-8.73E-10　 1.55E-12　-6.08E-15
 35)　0.0000　 1.22E-06　 1.28E-09　-3.45E-12　 2.08E-15
 37)　0.0000　 3.73E-07　 2.93E-09　-7.61E-12　 3.51E-14　-3.69E-17

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　152.45
G2　　 6　　　-42.36
G3　　14　　　113.77
G4　　16　　　 68.14
G5　　20　　　-59.62
G6　　24　　　 63.37
G7　　31　　 -139.14
G8　　35　　　 83.53
G9　　37　　　-81.80

［可変間隔データ］
　　＜　　　　　　　広角端　　　　　　　＞＜　　　　　　　望遠端　　　　　　　＞
　　＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞
　　　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦
D5　　 1.61　　 1.61　　　1.61　　　1.61　 33.32　　33.32　　 33.32　　 33.32
D13　 35.26　　35.26　　 35.26　　 35.26　 11.25　　11.25　　 11.25　　 11.25
D15　 12.91　　12.91　　 12.91　　 12.91　　3.29　　 3.29　　　3.29　　　3.29
D19　　3.43　　 3.43　　　3.43　　　3.43　　6.07　　 6.07　　　6.07　　　6.07
D23　　4.47　　 4.47　　　4.47　　　4.47　　1.50　　 1.50　　　1.50　　　1.50
D30　　3.68　　 6.86　　　2.39　　　5.08　　3.35　　 9.99　　　1.97　　　4.71
D34　 21.79　　 9.99　　 22.00　　 21.67　 26.78　　 3.25　　 27.18　　 26.75
D36　　5.81　　14.44　　　6.90　　　4.55　　5.68　　22.58　　　6.80　　　4.42
　図８Ａは第４実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図８Ｂは第４実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図８Ｃは第４実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図８Ｄは第４実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図であり、図８Ｅは第４実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図８Ｆは第４実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図８Ｇは第４実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図８Ｈは第４実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第５実施例）
　図９は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第５実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と両凸形状の正レンズＬ２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４と両凹形状の負レンズＬ５との接合負レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ６と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ７との接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ８とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ９と、両凸形状の正レンズＬ１０と、両凸形状の正レンズＬ１１と両凹形状の負レンズＬ１２との接合正レンズと、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ１３と両凹形状の負レンズＬ１４との接合負レンズとからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の正レンズＬ１５からなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ１６と両凹形状の負レンズＬ１７との接合正レンズからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１８からなる。
　第７レンズ群Ｇ７は、両凹形状の負レンズＬ１９と両凸形状の正レンズＬ２０との接合負レンズからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第５レンズ群Ｇ５は像面側から物体側に移動され、第６レンズ群Ｇ６は物体側から像面側に移動される。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６を、それぞれ物体側から像面側に、または、それぞれ像面側から物体側に、光軸に沿って移動させることにより、所定の撮影距離における合焦状態を、一の合焦状態から他の合焦状態とすることができる。
　本実施例の変倍光学系において、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、および第７レンズ群Ｇ７は後群に該当する。また、第５レンズ群Ｇ５は第１合焦レンズ群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は第２合焦レンズ群に該当する。
　以下の表５に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　（表５）
［全体諸元］
TLW　　296.15
TLT　　370.80
fW　　 194.59
fT　　 570.46
FNoW　　 6.50
FNoT　　 6.90
Y　　　 21.60
2ωW　　12.53
2ωT　　 4.27

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd
　1)　 449.211　　 3.000　　1.834000　　37.35
　2)　 163.594　　10.050　　1.497000　　81.61
　3)　-576.154　　 0.200
　4)　 142.446　　 9.100　　1.497000　　81.61
　5) -1665.479　　　D5
　6)　1672.367　　 5.500　　1.805180　　25.45
　7)　 -63.842　　 1.600　　1.700000　　48.11
　8)　　70.416　　 3.830
　9)　　60.407　　 5.248　　1.846660　　23.80
 10)　 544.044　　 1.400　　1.804000　　46.60
 11)　　75.451　　 5.502
 12)　 -69.361　　 1.500　　1.921190　　23.96
 13)　 682.689　　　D13
 14)　　86.673　　 4.700　　1.497000　　81.61
 15)　-151.927　　 0.200
 16)　　58.367　　 5.300　　1.487490　　70.44
 17)　-313.095　　 0.200
 18)　　50.061　　 6.000　　1.487490　　70.44
 19)　 -99.135　　 1.500　　1.903660　　31.31
 20)　 198.605　　10.000
 21>　　　∞　　　 2.356　　　　　　　　　　　　（開口絞り）
 22)　4551.121　　 5.621　　1.850260　　32.35
 23)　 -29.962　　 1.000　　1.795000　　45.31
 24)　　37.151　　 4.500
 25)　　　∞　　　　D25 　　　　　　　　　　　　（仮想面）
 26)　　　∞　　　 0.000　　　　　　　　　　　　（仮想面）
 27)　　76.878　　 4.200　　1.531720　　48.78
 28)　 -76.926　　　D28
 29)　　56.990　　 5.000　　1.595510　　39.21
 30)　 -71.411　　 1.000　　1.846660　　23.80　　　　（Ｆ）
 31)　 207.092　　 0.000
 32)　　　∞　　　　D32 　　　　　　　　　　　　（仮想面）
 33)　　91.583　　 1.000　　1.729160　　54.61　　　　（Ｆ）
 34)　　41.424　　　D34
 35)　 -50.321　　 1.000　　1.603000　　65.44
 36)　　65.813　　 4.000　　1.698950　　30.13
 37)　-118.348　　　D37

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　225.38
G2　　 6　　　-52.15
G3　　14　　　 85.43
G4　　26　　　 73.01
G5　　29　　　321.67
G6　　33　　 -104.61
G7　　35　　 -226.35

［可変間隔データ］
　　＜　　　　　　　広角端　　　　　　　＞＜　　　　　　　望遠端　　　　　　　＞
　　＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞
　　　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦
D5　　41.08　　41.08　　 41.08　　 41.08　113.28　 113.28　　113.28　　113.28
D13　 40.32　　40.32　　 40.32　　 40.32　　1.47　　 1.47　　　1.47　　　1.47
D25　　0.90　　 0.90　　　0.90　　　0.90　 28.86　　28.86　　 28.86　　 28.86
D28　　3.55　　 2.29　　　8.57　　　0.20　　3.11　　 0.62　　　6.43　　　0.28
D32　 10.51　　20.39　　　8.84　　 11.76　　2.43　　21.56　　　0.76　　　3.77
D34　 16.52　　 7.91　　 13.18　　 18.62　 22.12　　 5.48　　 20.48　　 23.61
D37　 78.21　　78.21　　 78.21　　 78.21　 93.43　　93.43　　 93.43　　 93.43
　図１０Ａは第５実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１０Ｂは第５実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図１０Ｃは第５実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図１０Ｄは第５実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図であり、図１０Ｅは第５実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１０Ｆは第５実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図１０Ｇは第５実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図１０Ｈは第５実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第６実施例）
　図１１は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第６実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と両凸形状の正レンズＬ２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４と両凹形状の負レンズＬ５との接合負レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ６と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ７との接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ８とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ９と、両凸形状の正レンズＬ１０と、両凸形状の正レンズＬ１１と両凹形状の負レンズＬ１２との接合正レンズと、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ１３と両凹形状の負レンズＬ１４との接合負レンズとからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１５と、両凸形状の正レンズＬ１６と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１７との接合正レンズとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１８からなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１９からなる。
　第７レンズ群Ｇ７は、両凹形状の負レンズＬ２０からなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第５レンズ群Ｇ５は物体側から像面側に移動され、第６レンズ群Ｇ６は像面側から物体側に移動される。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６を、それぞれ像面側から物体側に、または、それぞれ物体側から像面側に、光軸に沿って移動させることにより、所定の撮影距離における合焦状態を、一の合焦状態から他の合焦状態とすることができる。
　本実施例の変倍光学系において、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、および第７レンズ群Ｇ７は後群に該当する。また、第５レンズ群Ｇ５は第１合焦レンズ群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は第２合焦レンズ群に該当する。
　以下の表６に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　（表６）
［全体諸元］
TLW　　294.62
TLT　　357.71
fW　　 203.70
fT　　 573.28
FNoW　　 6.54
FNoT　　 7.52
Y　　　 21.60
2ωW　　11.95
2ωT　　 4.24

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd
　1)　 459.721　　 3.000　　1.834000　　37.35
　2)　 155.194　　10.050　　1.497000　　81.61
　3)　-578.521　　 0.200
　4)　 129.596　　 9.100　　1.497000　　81.61
　5)　8801.451　　　D5
　6)　 946.176　　 5.500　　1.805180　　25.45
　7)　 -64.381　　 1.600　　1.700000　　48.11
　8)　　70.812　　 4.958
　9)　　60.083　　 5.387　　1.846660　　23.80
 10)　8796.211　　 1.400　　1.804000　　46.60
 11)　　71.565　　 4.551
 12)　 -70.018　　 1.500　　1.921190　　23.96
 13)　 778.187　　　D13
 14)　　91.070　　 4.700　　1.497000　　81.61
 15)　-116.772　　 0.200
 16)　　65.543　　 5.300　　1.487490　　70.44
 17)　-290.558　　 0.200
 18)　　51.411　　 6.000　　1.487490　　70.44
 19)　-111.623　　 1.500　　1.903660　　31.31
 20)　 153.603　　10.000
 21>　　　∞　　　 5.718　　　　　　　　　　　　（開口絞り）
 22)　 609.146　　 5.596　　1.850260　　32.35
 23)　 -31.501　　 1.000　　1.795000　　45.31
 24)　　36.192　　 4.500
 25)　　　∞　　　　D25 　　　　　　　　　　　　（仮想面）
 26)　　58.357　　 4.200　　1.531720　　48.78
 27)　-123.367　　 0.388
 28)　　78.896　　 5.000　　1.595510　　39.21
 29)　 -48.907　　 1.000　　1.846660　　23.80
 30)　-537.423　　 0.000
 31)　　　∞　　　　D31 　　　　　　　　　　　　（仮想面）
 32)　　74.871　　 1.000　　1.729160　　54.61　　　　（Ｆ）
 33)　　40.435　　　D33
 34)　-128.033　　 4.000　　1.698950　　30.13　　　　（Ｆ）
 35)　 -32.473　　　D35
 36)　 -31.966　　 1.000　　1.603000　　65.44
 37)　 206.206　　　D37

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　125.04
G1　　 1　　　233.33
G2　　 6　　　-53.11
G3　　14　　　 83.52
G4　　26　　　 57.36
G5　　32　　 -121.54
G6　　34　　　 60.71
G7　　36　　　-45.66

［可変間隔データ］
　　＜　　　　　　　広角端　　　　　　　＞＜　　　　　　　望遠端　　　　　　　＞
　　＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞
　　　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦
D5　　32.82　　32.82　　 32.82　　 32.82　114.43　 114.43　　114.43　　114.43
D13　 36.44　　36.44　　 36.44　　 36.44　　3.99　　 3.99　　　3.99　　　3.99
D25　　0.39　　 0.39　　　0.39　　　0.39　　4.41　　 4.41　　　4.41　　　4.41
D31　　9.65　　18.76　　　8.60　　 10.52　　2.18　　21.58　　　1.40　　　2.94
D33　 21.80　　12.00　　 22.20　　 21.48　 22.36　　 2.36　　 22.66　　 22.07
D35　　1.92　　 2.61　　　2.57　　　1.37　　0.69　　 1.29　　　1.17　　　0.23
D37　 82.50　　82.50　　 82.50　　 82.50　 99.03　　99.03　　 99.03　　 99.03
　図１２Ａは第６実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１２Ｂは第６実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図１２Ｃは第６実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図１２Ｄは第６実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図であり、図１２Ｅは第６実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１２Ｆは第６実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図１２Ｇは第６実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図１２Ｈは第６実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第７実施例）
　図１３は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第７実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と両凸形状の正レンズＬ２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４と両凹形状の負レンズＬ５との接合負レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ６と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ７との接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ８とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ９と、両凸形状の正レンズＬ１０と、両凸形状の正レンズＬ１１と両凹形状の負レンズＬ１２との接合負レンズと、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ１３と両凹形状の負レンズＬ１４との接合負レンズとからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１５と、両凸形状の正レンズＬ１６と両凹形状の負レンズＬ１７との接合正レンズとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１８からなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１９からなる。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２０からなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第５レンズ群Ｇ５は物体側から像面側に移動され、第６レンズ群Ｇ６は像面側から物体側に移動される。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６を、それぞれ像面側から物体側に、または、それぞれ物体側から像面側に、光軸に沿って移動させることにより、所定の撮影距離における合焦状態を、一の合焦状態から他の合焦状態とすることができる。
　本実施例の変倍光学系において、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、および第７レンズ群Ｇ７は後群に該当する。また、第５レンズ群Ｇ５は第１合焦レンズ群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は第２合焦レンズ群に該当する。
　以下の表７に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　（表７）
［全体諸元］
TLW　　314.46
TLT　　380.07
fW　　 198.16
fT　　 570.84
FNoW　　 6.77
FNoT　　 7.83
Y　　　 21.60
2ωW　　12.34
2ωT　　 4.29

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd
　1)　 408.403　　 3.000　　1.834000　　37.35
　2)　 148.061　　10.050　　1.497000　　81.61
　3)　-669.305　　 0.200
　4)　 130.831　　 9.100　　1.497000　　81.61
　5) 11091.231　　　D5
　6)　 758.403　　 5.500　　1.805180　　25.45
　7)　 -67.708　　 1.600　　1.700000　　48.11
　8)　　68.129　　 8.887
　9)　　56.578　　 5.775　　1.846660　　23.80
 10)　 676.909　　 1.400　　1.804000　　46.60
 11)　　67.159　　 4.487
 12)　 -74.167　　 1.500　　1.921190　　23.96
 13)　 511.493　　　D13
 14)　　78.165　　 4.700　　1.497000　　81.61
 15)　-191.776　　 0.200
 16)　　62.679　　 5.300　　1.487490　　70.45
 17)　-208.293　　 0.200
 18)　　54.422　　 6.000　　1.487490　　70.45
 19)　-101.135　　 1.500　　1.903660　　31.31
 20)　 155.030　　10.000
 21>　　　∞　　　 4.023　　　　　　　　　　　　（開口絞り）
 22)　 407.419　　 5.571　　1.850260　　32.35
 23)　 -35.608　　 1.000　　1.795000　　45.31
 24)　　34.247　　 4.500
 25)　　　∞　　　　D25 　　　　　　　　　　　　（仮想面）
 26)　　54.480　　 4.200　　1.531720　　48.78
 27)　 -91.472　　 0.200
 28)　　44.643　　 5.000　　1.595510　　39.21
 29)　-103.691　　 1.000　　1.896450　　26.28
 30)　 106.753　　0.000
 31)　　　∞　　　　D31 　　　　　　　　　　　　（仮想面）
 32)　 402.532　　 1.000　　1.456000　　91.37
 33)　　41.271　　　D33
 34)　 -34.286　　 4.000　　1.606520　　43.12　　　　（Ｆ）
 35)　 -21.926　　　D35
 36)　 -21.517　　 1.000　　1.498000　　90.00
 37)　 -42.265　　　D37

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　234.56
G2　　 6　　　-52.49
G3　　14　　　 97.34
G4　　26　　　 53.86
G5　　32　　 -100.67
G6　　34　　　 88.84
G7　　36　　　-89.21

［可変間隔データ］
　　＜　　　　　　　広角端　　　　　　　＞＜　　　　　　　望遠端　　　　　　　＞
　　＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞
　　　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦
D5　　31.18　　31.18　　 31.18　　 31.18　114.55　 114.55　　114.55　　114.55
D13　 37.68　　37.68　　 37.68　　 37.68　　1.51　　 1.51　　　1.51　　　1.51
D25　　0.20　　 0.20　　　0.20　　　0.20　　5.11　　 5.11　　　5.11　　　5.11
D31　　9.65　　18.02　　　9.26　　 10.03　　2.19　　20.82　　　1.88　　　2.51
D33　 21.62　　12.92　　 21.59　　 21.64　 21.83　　 3.24　　 21.83　　 21.88
D35　　1.80　　 2.15　　　2.27　　　1.37　　0.87　　 0.83　　　1.22　　　0.50
D37　101.39　 101.39　　101.39　　101.39　121.51　 121.51　　121.51　　121.51
　図１４Ａは第７実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１４Ｂは第７実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図１４Ｃは第７実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図１４Ｄは第７実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図であり、図１４Ｅは第７実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１４Ｆは第７実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図１４Ｇは第７実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図１４Ｈは第７実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第８実施例）
　図１５は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第８実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ４と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ５と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ６と、両凹形状の負レンズＬ７とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ８からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１０と、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１２との接合負レンズとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４と両凹形状の負レンズＬ１５との接合正レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１６とからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１７と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１８と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１９とからなる。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２０と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。第４レンズ群Ｇ４は、無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、像面側から物体側に移動される。
　本実施例の変倍光学系は、第６レンズ群Ｇ６を、像面側から物体側、または、物体側から像面側に、光軸に沿って移動させることにより、所定の撮影距離における合焦状態を、一の合焦状態から他の合焦状態とすることができる。
　本実施例の変倍光学系において、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、および第７レンズ群Ｇ７は後群に該当する。また、第４レンズ群Ｇ４は合焦レンズ群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は収差可変レンズ群に該当する。
　以下の表８に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　（表８）
［全体諸元］
TLW　　249.90
TLT　　282.95
fW　　　70.50
fT　　 139.35
FNoW　　 4.00
FNoT　　 4.59
Y　　　 21.60
2ωW　　33.81
2ωT　　17.31

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd
　1)　 109.629　　 3.000　　2.001000　　29.12
　2)　　85.136　　12.321　　1.497820　　82.57
　3)　　　∞　　　 0.100
　4)　　63.748　　11.835　　1.433840　　95.16
* 5)　　74.618　　　D5
　6)　　48.477　　 2.679　　1.603000　　65.44
　7)　　31.266　　 7.776
　8)　 116.755　　 1.000　　1.497820　　82.57
　9)　　38.827　　 6.078
 10)　　36.781　　 5.303　　1.663820　　27.35
 11)　　49.283　　13.691
 12)　 -58.843　　 1.000　　1.497820　　82.57
 13)　 118.752　　　D13
 14)　5949.642　　 2.178　　1.945950　　17.98
 15)　-402.031　　　D15
 16)　　66.198　　 4.586　　1.497820　　82.57　　　　（ＦＤＣ）
 17)　-166.782　　 7.768
 18)　　44.179　　 3.000　　1.497820　　82.57　　　　（ＦＤＣ）
 19)　　91.751　　 5.157
 20>　　　∞　　　12.531　　　　　　　　　　　　（開口絞り）
 21)　 106.468　　 1.748　　1.922860　　20.88　　　　（ＦＤＣ）
 22)　　33.980　　 3.013　　1.497820　　82.57　　　　（ＦＤＣ）
 23)　 112.524　　　D23
 24)　　58.088　　 1.000　　1.850260　　32.35
 25)　　36.655　　 0.100
*26)　　31.967　　 3.749　　1.592010　　66.89
 27)　-537.312　　 1.000　　1.620040　　36.40
 28)　 200.873　　 0.100
 29)　　49.500　　 2.099　　1.801000　　34.92
*30)　　67.041　　　D30
 31)　 535.980　　 2.822　　1.945950　　17.98　（Ｚ）（ＦＤＣ）
*32)　 -81.000　　 1.158
 33)　 112.380　　 2.458　　1.713000　　53.96　　　　（ＦＤＣ）
 34)　　31.208　　24.554
*35)　 132.350　　 2.215　　1.902650　　35.77　　　　（ＦＤＣ）
 36)　 157.371　　　D36
*37)　　87.217　　 1.072　　1.516120　　63.84
 38)　　65.869　　11.018
 39)　 -35.035　　 3.000　　1.563840　　60.71
 40)　 -36.251　　14.510

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10　　　　A12
　5)　0.0000　 1.34E-09　 5.63E-11　-2.02E-14　 4.08E-18
 26)　0.0000　-1.79E-06　-6.23E-09　-3.44E-11　 1.53E-14　 3.05E-17
 30)　0.0000　 4.10E-06　-3.38E-09　-2.44E-11　-3.99E-14
 32)　0.0000　 2.02E-07　 8.29E-10　-1.51E-11　 7.40E-14
 35)　0.0000　 3.64E-06　-1.38E-09　 1.78E-12　 2.53E-15
 37)　0.0000　-4.80E-06　 3.78E-09　-1.14E-11　 2.35E-14　-3.24E-17

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　211.71
G2　　 6　　　-38.91
G3　　14　　　398.17
G4　　16　　　 86.23
G5　　24　　　 87.88
G6　　31　　 -977.28
G7　　37　　 -529.17

［可変間隔データ］
　　＜　　　　　　　広角端　　　　　　　＞＜　　　　　　　望遠端　　　　　　　＞
　　＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞
　　　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦
D5　　 0.10　　 0.10　　　0.10　　　0.10　 46.07　　46.07　　 46.07　　 46.07
D13　 27.79　　27.79　　 27.79　　 27.79　 12.20　　12.20　　 12.20　　 12.20
D15　　7.03　　 8.37　　　7.03　　　7.03　　5.06　　 7.99　　　5.06　　　5.06
D23　　1.38　　 0.10　　　1.38　　　1.38　　2.68　　 0.20　　　2.68　　　2.68
D30　　7.47　　 7.47　　　2.39　　 11.18　　3.39　　 3.39　　　0.89　　　5.79
D36　　4.11　　 4.11　　　9.58　　　0.10　 21.23　　21.23　　 24.03　　 18.57
　図１６Ａは第８実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１６Ｂは第８実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図１６Ｃは第８実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図１６Ｄは第８実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図であり、図１６Ｅは第８実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１６Ｆは第８実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図１６Ｇは第８実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図１６Ｈは第８実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第９実施例）
　図１７は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第９実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、正の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８と、負の屈折力を有する第９レンズ群Ｇ９とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ４と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ５と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ６と、両凹形状の負レンズＬ７とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ８からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１０とからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ１１と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１２との接合負レンズとからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１５との接合正レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１６とからなる。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１７と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１８とからなる。
　第８レンズ群Ｇ８は、両凸形状の正レンズＬ１９からなる。
　第９レンズ群Ｇ９は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２０と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第４レンズ群Ｇ４および第５レンズ群Ｇ５を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第４レンズ群Ｇ４および第５レンズ群Ｇ５は、それぞれ像面側から物体側に移動される。
　本実施例の変倍光学系は、第７レンズ群Ｇ７および第８レンズ群Ｇ８を、それぞれ像面側から物体側に、または、それぞれ物体側から像面側に、光軸に沿って移動させることにより、所定の撮影距離における合焦状態を、一の合焦状態から他の合焦状態とすることができる。
　本実施例の変倍光学系において、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、第７レンズ群Ｇ７、第８レンズ群Ｇ８、および第９レンズ群Ｇ９は後群に該当する。また、第４レンズ群Ｇ４および第５レンズ群Ｇ５は合焦レンズ群に該当し、第７レンズ群Ｇ７および第８レンズ群Ｇ８は収差可変レンズ群に該当する。
　以下の表９に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　（表９）
［全体諸元］
TLW　　243.79
TLT　　250.08
fW　　　70.31
fT　　 139.00
FNoW　　 4.00
FNoT　　 4.22
Y　　　 21.60
2ωW　　34.89
2ωT　　17.75

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd
　1)　 111.205　　 3.000　　2.001000　　29.12 
　2)　　84.962　　21.600　　1.497820　　82.57 
　3)　　　∞　　　 0.100
　4)　　67.241　　10.950　　1.433840　　95.16 
* 5)　 109.854　　　D5
　6)　　49.907　　 2.677　　1.603000　　65.44 
　7)　　31.569　　15.883
　8)　 256.551　　 1.000　　1.497820　　82.57 
　9)　　56.598　　 1.775
 10)　　36.670　　 5.054　　1.663820　　27.35 
 11)　　46.659　　20.424
 12)　 -65.286　　 3.000　　1.497820　　82.57 
 13)　 160.244　　　D13
 14)　　86.089　　 3.332　　1.945950　　17.98 
 15)　 413.916　　　D15
 16)　　97.477　　 3.501　　1.497820　　82.57　　　　（ＦＤＣ）
 17)　-207.488　　 0.127
 18)　　47.603　　 3.279　　1.497820　　82.57　　　　（ＦＤＣ）
 19)　 151.121　　　D19
 20>　　　∞　　　 2.248　　　　　　　　　　　　（開口絞り）
 21)　-175.858　　 1.000　　1.922860　　20.88　　　　（ＦＤＣ）
 22)　　38.679　　 3.349　　1.497820　　82.57　　　　（ＦＤＣ）
 23)　 931.596　　　D23
 24)　　71.217　　 1.000　　1.850260　　32.35 
 25)　　48.536　　 0.100
*26)　　45.661　　 4.668　　1.592010　　66.89 
 27)　 -62.834　　 1.000　　1.620040　　36.40 
 28)　-170.484　　 0.100
 29)　　74.758　　 2.521　　1.801000　　34.92 
*30)　 144.739　　　D30
 31)　 496.091　　 2.956　　1.945950　　17.98　（Ｚ）（ＦＤＣ）
*32)　-100.186　　 0.977
 33)　 168.990　　 2.201　　1.713000　　53.96　　　　（ＦＤＣ）
 34)　　30.909　　　D34
*35)　　92.535　　 4.160　　1.902650　　35.77　　　　（ＦＤＣ）
 36)　-374.510　　　D36
*37)　 -78.960　　 3.000　　1.516120　　63.84 
 38)　 308.128　　11.101
 39)　 -35.035　　 2.921　　1.563840　　60.71 
 40)　 -47.413　　16.700

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10　　　　A12
　5)　0.0000　-1.06E-09　-1.71E-12　-9.66E-16　 9.64E-20
 26)　0.0000　-2.58E-06　-3.77E-10　-1.70E-11　 2.85E-14　-1.75E-16
 30)　0.0000　 1.49E-06　-4.57E-10　-6.78E-12　 4.95E-15
 32)　0.0000　-1.01E-06　-1.40E-09　-2.28E-12　-9.12E-15
 35)　0.0000　 1.57E-06　 1.28E-09　-4.22E-12　 7.99E-16
 37)　0.0000　 6.38E-07　 2.43E-09　-9.07E-12　 3.58E-14　-1.94E-17

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　172.67
G2　　 6　　　-42.59
G3　　14　　　114.34
G4　　16　　　 68.13
G5　　20　　　-59.45
G6　　24　　　 63.77
G7　　31　　 -146.94
G8　　35　　　 82.55
G9　　37　　　-81.33

［可変間隔データ］
　　＜　　　　　　　広角端　　　　　　　＞＜　　　　　　　望遠端　　　　　　　＞
　　＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞＜無限遠＞＜　　　　至近距離　　　　＞
　　　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦　　　　　第１合焦　第２合焦　第３合焦
D5　　 0.23　　 0.23　　　0.23　　　0.23　 32.30　　32.30　　 32.30　　 32.30
D13　 36.52　　36.52　　 36.52　　 36.52　 11.08　　11.08　　 11.08　　 11.08
D15　 14.58　　12.54　　 14.58　　 14.58　　8.11　　 4.05　　　8.11　　　8.11
D19　　2.82　　 4.25　　　2.82　　　2.82　　5.60　　 8.40　　　5.60　　　5.60
D23　　2.61　　 3.21　　　2.61　　　2.61　　1.01　　 2.26　　　1.01　　　1.01
D30　　3.74　　 3.74　　　1.37　　　6.13　　3.16　　 3.16　　　0.70　　　5.59
D34　 21.72　　21.72　　 23.29　　 21.82　 27.44　　27.44　　 29.88　　 26.74
D36　　5.97　　 5.97　　　7.41　　　3.86　　5.78　　 5.78　　　7.04　　　3.90
　図１８Ａは第９実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１８Ｂは第９実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図１８Ｃは第９実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図１８Ｄは第９実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図であり、図１８Ｅは第９実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１８Ｆは第９実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第１合焦時の諸収差図であり、図１８Ｈは第９実施例の変倍光学系の望遠端状態における近距離物体に対する第２合焦時の諸収差図であり、図１８Ｈは第９実施例の変倍光学系の広角端状態における近距離物体に対する第３合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、良好な光学性能を有する変倍光学系を実現することができる。
　以下に、各実施例の条件式対応値を示す。
　f1は第１レンズ群の焦点距離であり、f2は第２レンズ群の焦点距離である。Dsr1Wは広角端状態における無限遠合焦時の第１合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と開口絞りとの光軸上の距離であり、TLWは広角端状態における光学系全長である。Dsr1Tは望遠端状態における無限遠合焦時の第１合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と開口絞りとの光軸上の距離であり、TLTは望遠端状態における光学系全長である。Dsr2Wは広角端状態における無限遠合焦時の第２合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と開口絞りとの光軸上の距離であり、Dsr1Tは望遠端状態における無限遠合焦時の第２合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と開口絞りとの光軸上の距離である。DsiWは広角端状態における無限遠合焦時の開口絞りと像面との光軸上の距離であり、DsiTは望遠端状態における無限遠合焦時の開口絞りと像面との光軸上の距離である。
　ndLZはレンズＺのｄ線に対する屈折率であり、θgFLZはレンズＺの部分分散比であり、レンズＺのｇ線に対する屈折率をngLZとし、レンズＺのＦ線に対する屈折率をnFLZとし、レンズＺのＣ線に対する屈折率をnCLZとしたとき、次式で定義される。
　θgFLZ = (ngLZ － nFLZ) / (nFLZ － nCLZ)
　ndFは第１合焦レンズ群および第２合焦レンズ群に含まれる各レンズのｄ線に対する屈折率である。fF1は第１合焦レンズ群の焦点距離であり、fF2は第２合焦レンズ群の焦点距離である。ndFDCは合焦レンズ群および収差可変レンズ群に含まれる各レンズのｄ線に対する屈折率である。fWは変倍光学系の広角端状態における焦点距離であり、Yは像高であり、BfWは変倍光学系の広角端状態におけるバックフォーカスである。
［条件式対応値］
　条件式　　　　　｜　実施例　 第１　　 第２　　 第３　　 第４　　 第５
(１)f1/f2 　　　　　　　　：　-0.462　 -0.157　 -3.261　 -3.599　 -4.322
(２)Dsr1W/TLW 　　　　　　：　 0.061　　0.084　　0.111　　0.127　　0.075
(３)Dsr1T/TLT 　　　　　　：　 0.078　　0.097　　0.112　　0.110　　0.134
(４)Dsr2W/TLW 　　　　　　：　 0.158　　0.153　　0.143　　0.254　　0.130
(５)Dsr2T/TLT 　　　　　　：　 0.205　　0.255　　0.139　　0.259　　0.157
(６)Dsr1W/DsiW　　　　　　：　 0.184　　0.241　　0.245　　0.280　　0.182
(７)Dsr1T/DsiT　　　　　　：　 0.150　　0.191　　0.242　　0.243　　0.317
(８)Dsr2W/DsiW　　　　　　：　 0.482　　0.438　　0.317　　0.561　　0.317
(９)Dsr2T/DsiT　　　　　　：　 0.394　　0.501　　0.302　　0.569　　0.371
(10)ndLZ+(0.01425*νdLZ)　：　　 -　　　　-　　　2.202　　2.202　　　-
(11)νdLZ　　　　　　　　 ：　　 -　　　　-　　 17.980　 17.980　　　-
(12)θgFLZ+(0.00316*νdLZ)：　　 -　　　　-　　　0.711　　0.711　　　-
　　θgFLZ　　　　　　　　：　　 -　　　　-　　　0.6546 　0.6546 　　-
(13)ndF 　　　　　　　　　：　 1.768　　1.746　　1.801　　1.946　　1.847
　　　　　　　　　　　　　　　 1.712　　1.920　　1.946　　1.713　　1.729
　　　　　　　　　　　　　　　 1.952　　　-　　　1.713　　1.903　　　-
(14)|fF1/fF2| 　　　　　　：　 3.278　　2.391　　1.279　　1.666　　3.075
(15)ndFDC 　　　　　　　　：　　 -　　　　-　　　　-　　　　-　　　　-
(16)(17)f1/fW 　　　　　　：　-1.965　 -2.297　　2.028　　2.151　　1.158
(18)Y/fW　　　　　　　　　：　 0.898　　0.893　　0.306　　0.305　　0.111
(19)fW/BfW　　　　　　　　：　 2.129　　1.677　　6.589　　4.241　　2.488 
［条件式対応値］
　条件式　　　　　｜　実施例　 第６　　 第７　　 第８　　 第９
(１)f1/f2 　　　　　　　　：　-4.393　 -4.469　 -6.398　 -4.054
(２)Dsr1W/TLW 　　　　　　：　 0.127　　0.112　　　-　　　　-
(３)Dsr1T/TLT 　　　　　　：　 0.095　　0.086　　　-　　　　-
(４)Dsr2W/TLW 　　　　　　：　 0.204　　0.184　　　-　　　　-
(５)Dsr2T/TLT 　　　　　　：　 0.160　　0.146　　　-　　　　-
(６)Dsr1W/DsiW　　　　　　：　 0.250　　0.213　　　-　　　　-
(７)Dsr1T/DsiT　　　　　　：　 0.210　　0.179　　　-　　　　-
(８)Dsr2W/DsiW　　　　　　：　 0.402　　0.349　　　-　　　　-
(９)Dsr2T/DsiT　　　　　　：　 0.354　　0.304　　　-　　　　-
(10)ndLZ+(0.01425*νdLZ)　：　　 -　　　　-　　　2.202　　2.202
(11)νdLZ　　　　　　　　 ：　　 -　　　　-　　 17.980　 17.980
(12)θgFLZ+(0.00316*νdLZ)：　　 -　　　　-　　　0.711　　0.711
　　θgFLZ　　　　　　　　：　　 -　　　　-　　　0.6546 　0.6546
(13)ndF 　　　　　　　　　：　 1.729　　1.607　　　-　　　　-
　　　　　　　　　　　　　：　 1.699
(14)|fF1/fF2| 　　　　　　：　 2.002　　1.133　　　-　　　　-
(15)ndFDC 　　　　　　　　：　　 -　　　　-　　　1.498　　1.498
　　　　　　　　　　　　　：　　 -　　　　-　　　1.498　　1.498
　　　　　　　　　　　　　：　　 -　　　　-　　　1.923　　1.923
　　　　　　　　　　　　　：　　 -　　　　-　　　1.498　　1.498
　　　　　　　　　　　　　：　　 -　　　　-　　　1.946　　1.946
　　　　　　　　　　　　　：　　 -　　　　-　　　1.713　　1.713
　　　　　　　　　　　　　：　　 -　　　　-　　　1.903　　1.903
(16)(17)f1/fW 　　　　　　：　 1.145　　1.184　　3.583　　2.456
(18)Y/fW　　　　　　　　　：　 0.106　　0.109　　0.306　　0.307
(19)fW/BfW　　　　　　　　：　 2.469　　1.954　　4.859　　4.210
　上記各実施例は、本発明の一具体例を示しているものであり、本発明はこれらに限定されない。以下の内容は、本願の実施形態の変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　上記各実施例の光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面または平面としてよく、あるいは非球面としてもよい。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易となり、レンズ加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため、好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成形したガラスモールド非球面、またはガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
　また、上記各実施例の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　次に、本実施形態の変倍光学系を備えたカメラを、図１９に基づいて説明する。
　図１９は、本実施形態の変倍光学系を備えたカメラの模式図である。
　カメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る変倍光学系を備えたレンズ交換式のいわゆるミラーレスカメラである。
　カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光され、撮像素子３に到達する。撮像素子３は、被写体からの光を画像データに変換する。画像データは、電子ビューファインダ４に表示される。これにより、アイポイントＥＰに眼を位置させた撮影者は、被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、画像データは不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
　ここで、カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例の変倍光学系は、良好な光学性能を有する変倍光学系である。したがって、カメラ１は良好な光学性能を実現することができる。なお、上記第２～第９実施例の変倍光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　最後に、本実施形態の変倍光学系の製造方法の概略を、図２０および図２１に基づいて説明する。図２０および図２１は、それぞれ本実施形態の変倍光学系の第１および第２の製造方法の概略を示すフローチャートである。
　図２０に示す本実施形態の変倍光学系の第１の製造方法は、以下のステップＳ１１～Ｓ１５を含む。
　ステップＳ１１：物体側から順に、第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、後群とを準備する。
　ステップＳ１２：変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するようにする。
　ステップＳ１３：後群が、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とを有するようにする。
　ステップＳ１４：所定の撮影距離において、収差量の異なる複数の合焦状態を有し、一の合焦状態から他の合焦状態になる際に、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群が移動するようにする。
　ステップＳ１５：変倍光学系が以下の条件式をすべて満足するようにする。
（１）　－６．８０　＜　ｆ１／ｆ２　＜　－０．０５
但し、
　ｆ１　：　第１レンズ群の焦点距離
　ｆ２　：　第２レンズ群の焦点距離
　図２１に示す本実施形態の変倍光学系の第２の製造方法は、以下のステップＳ２１～Ｓ２４を含む。
　ステップＳ２１：物体側から順に、第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、後群とを準備する。
　ステップＳ２２：変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するようにする。
　ステップＳ２３：後群が、合焦レンズ群と収差可変レンズ群とを有するようにする。
　ステップＳ２４：所定の撮影距離において、収差量の異なる複数の合焦状態を有し、一の合焦状態から他の合焦状態になる際に、収差可変レンズ群が移動するようにする。
　本実施形態の変倍光学系の製造方法によれば、良好な結像性能を有する変倍光学系を製造することができる。
　当業者は、本開示の精神および範囲から外れることなく、種々の変更、置換および修正をこれに加えることが可能であることを理解されたい。
　Ｓ　　開口絞り
　Ｉ　　像面
　１　　カメラ
　２　　撮影レンズ
　３　　撮像素子

Claims (21)

  1. 　物体側から順に、第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、後群とからなり、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　所定の撮影距離において、収差量の異なる複数の合焦状態を有し、
    　前記後群は、合焦の際移動する第１合焦レンズ群と、前記第１合焦レンズ群より像側に配置され、合焦の際に、前記第１合焦レンズ群とは異なる軌跡で移動する第２合焦レンズ群とを有し、
    　前記所定の撮影距離において、前記複数の合焦状態のうち一の合焦状態から前記複数の合焦状態のうち前記一の合焦状態の収差量と異なる収差量を有する他の合焦状態になる際に、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群とが移動し、
    　以下の条件式を満足する変倍光学系。
    　－６．８０　＜　ｆ１／ｆ２　＜　－０．０５
    但し、
    　ｆ１　：　前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２　：　前記第２レンズ群の焦点距離
  2. 　前記所定の撮影距離において、前記一の合焦状態から前記他の合焦状態になる際に、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群とが同じ方向に移動する請求項１に記載の変倍光学系。
  3. 　前記第１合焦レンズ群および前記第２合焦レンズ群のうち、一方は正の屈折力を有し、他方は負の屈折力を有する請求項１または２に記載の変倍光学系。
  4. 　前記第１合焦レンズ群および前記第２合焦レンズ群は、開口絞りと像面との間に配置される請求項１－３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  5. 　以下の条件式をともに満足する請求項４に記載の変倍光学系。
    　－０．２０　＜　Ｄｓｒ１Ｗ／ＴＬＷ　＜　０．２０
    　－０．２５　＜　Ｄｓｒ１Ｔ／ＴＬＴ　＜　０．２５
    但し、
    　Ｄｓｒ１Ｗ　：　広角端状態における無限遠合焦時の前記第１合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と前記開口絞りとの光軸上の距離
    　ＴＬＷ　　　：　広角端状態における光学系全長
    　Ｄｓｒ１Ｔ　：　望遠端状態における無限遠合焦時の前記第１合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と前記開口絞りとの光軸上の距離
    　ＴＬＴ　　　：　望遠端状態における光学系全長
  6. 　以下の条件式をともに満足する請求項４または５に記載の変倍光学系。
    　０．１０　＜　Ｄｓｒ２Ｗ／ＴＬＷ　＜　０．４０
    　０．２０　＜　Ｄｓｒ２Ｔ／ＴＬＴ　＜　０．４０
    但し、
    　Ｄｓｒ２Ｗ　：　広角端状態における無限遠合焦時の前記第２合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と前記開口絞りとの光軸上の距離
    　ＴＬＷ　　　：　広角端状態における光学系全長
    　Ｄｓｒ２Ｔ　：　望遠端状態における無限遠合焦時の前記第２合焦レンズ群において最も物体側に配置されたレンズの物体側の面と前記開口絞りとの光軸上の距離
    　ＴＬＴ　　　：　望遠端状態における光学系全長
  7. 　以下の条件式をともに満足する請求項４－６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　Ｄｓｒ１Ｗ／ＤｓｉＷ　＜　０．３０
    　Ｄｓｒ１Ｔ／ＤｓｉＴ　＜　０．３５
    但し、
    　ＤｓｉＷ　　：　広角端状態における無限遠合焦時の前記開口絞りと像面との光軸上の距離
    　ＤｓｉＴ　　：　望遠端状態における無限遠合焦時の前記開口絞りと像面との光軸上の距離
  8. 　以下の条件式をともに満足する請求項４－７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．２０　＜　Ｄｓｒ２Ｗ／ＤｓｉＷ
    　０．２５　＜　Ｄｓｒ２Ｔ／ＤｓｉＴ
    但し、
    　ＤｓｉＷ　　：　広角端状態における無限遠合焦時の前記開口絞りと像面との光軸上の距離
    　ＤｓｉＴ　　：　望遠端状態における無限遠合焦時の前記開口絞りと像面との光軸上の距離
  9. 　前記第１合焦レンズ群および前記第２合焦レンズ群のうち少なくとも一つは、以下の条件式をともに満足するレンズＺを少なくとも１枚有する、請求項１－８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　ｎｄＬＺ　＋　（０．０１４２５×νｄＬＺ）　＜　２．２５０
    　νｄＬＺ　＜　３５．００
    　０．７０２　＜　θｇＦＬＺ　＋　（０．００３１６×νｄＬＺ）
    但し、
    　ｎｄＬＺ　：前記レンズＺのｄ線に対する屈折率
    　νｄＬＺ　：前記レンズＺのｄ線を基準とするアッベ数
    　θｇＦＬＺ：前記レンズＺの部分分散比であり、前記レンズＺのｇ線に対する屈折率をｎｇＬＺとし、前記レンズＺのＦ線に対する屈折率をｎＦＬＺとし、前記レンズＺのＣ線に対する屈折率をｎＣＬＺとしたとき、次式で定義される
    　θｇＦＬＺ　＝　（ｎｇＬＺ　－　ｎＦＬＺ）／（ｎＦＬＺ　－　ｎＣＬＺ）
  10. 　前記第１合焦レンズ群または前記第２合焦レンズ群は、以下の条件式を満たすレンズを少なくとも１つ有する請求項１－９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．６０　＜　ｎｄＦ　＜　２．００
    但し、
    　ｎｄＦ　　：　前記第１合焦レンズ群および前記第２合焦レンズ群に含まれる各レンズのｄ線に対する屈折率
  11. 　以下の条件式を満たす請求項１－１０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．００　＜　｜ｆＦ１／ｆＦ２｜　＜　４．００
    但し、
    　ｆＦ１　　：　前記第１合焦レンズ群の焦点距離
    　ｆＦ２　　：　前記第２合焦レンズ群の焦点距離
  12. 　物体側から順に、第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、後群とからなり、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　所定の撮影距離において、収差量の異なる複数の合焦状態を有し、
    　前記後群は、合焦の際移動する合焦レンズ群と、前記所定の撮影距離において、前記複数の合焦状態のうち一の合焦状態から前記複数の合焦状態のうち前記一の合焦状態の収差量と異なる収差量を有する他の合焦状態になる際に移動し、前記合焦レンズ群と異なる収差可変レンズ群とを有する変倍光学系。
  13. 　前記収差可変レンズ群は、開口絞りと像面との間に配置される請求項１２に記載の変倍光学系。
  14. 　前記合焦レンズ群および前記収差可変レンズ群のうち少なくとも一つは、以下の条件式をともに満足するレンズＺを少なくとも１枚有する、請求項１２または１３に記載の変倍光学系。
    （１０）ｎｄＬＺ　＋　（０．０１４２５×νｄＬＺ）　＜　２．２５０
    （１１）νｄＬＺ　＜　３５．００
    （１２）０．７０２　＜　θｇＦＬＺ　＋　（０．００３１６×νｄＬＺ）
    但し、
    　ｎｄＬＺ　：前記レンズＺのｄ線に対する屈折率
    　νｄＬＺ　：前記レンズＺのｄ線を基準とするアッベ数
    　θｇＦＬＺ：前記レンズＺの部分分散比であり、前記レンズＺのｇ線に対する屈折率をｎｇＬＺとし、前記レンズＺのＦ線に対する屈折率をｎＦＬＺとし、前記レンズＺのＣ線に対する屈折率をｎＣＬＺとしたとき、次式で定義される
    　θｇＦＬＺ　＝　（ｎｇＬＺ　－　ｎＦＬＺ）／（ｎＦＬＺ　－　ｎＣＬＺ）
  15. 　前記合焦レンズ群および前記収差可変レンズ群は、以下の条件式を満たすレンズにより構成される請求項１２－１４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    （１５）　１．４９　＜　ｎｄＦＤＣ　＜　１．９５
    但し、
    　ｎｄＦＤＣ　　：　前記合焦レンズ群および前記収差可変レンズ群に含まれる各レンズのｄ線に対する屈折率
  16. 　以下の条件式を満たす請求項１－１５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　－２．５０　＜　ｆ１／ｆＷ　＜　－１．００
    但し、
    　ｆ１　：　前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆＷ　：　前記変倍光学系の広角端状態における焦点距離
  17. 　以下の条件式を満たす請求項１－１５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　　１．００　＜　ｆ１／ｆＷ　＜　　４．００
    但し、
    　ｆ１　：　前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆＷ　：　前記変倍光学系の広角端状態における焦点距離
  18. 　以下の条件式を満たす請求項１－１７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．１０　＜　Ｙ／ｆＷ　＜　１．００
    但し、
    　Ｙ　　：　像高
    　ｆＷ　：　前記変倍光学系の広角端状態における焦点距離
  19. 　以下の条件式を満たす請求項１－１８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．５０　＜　ｆＷ／ＢｆＷ　＜　７．００
    但し、
    　ＢｆＷ　：　前記変倍光学系の広角端状態におけるバックフォーカス
    　ｆＷ　：　前記変倍光学系の広角端状態における焦点距離
  20. 　請求項１－１９のいずれか一項に記載の変倍光学系を有する光学機器。
  21. 　物体側から順に、第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、後群とからなる変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　所定の撮影距離において、収差量の異なる複数の合焦状態を有し、
    　前記後群は、合焦の際移動する第１合焦レンズ群と、前記第１合焦レンズ群より像側に配置され、合焦の際に、前記第１合焦レンズ群とは異なる軌跡で移動する第２合焦レンズ群とを有し、
    　前記所定の撮影距離において、一の合焦状態から収差量の異なる他の合焦状態になる際に、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群とが移動し、
    　以下の条件式を満足するようにする変倍光学系の製造方法。
    （１）－６．８０　＜　ｆ１／ｆ２　＜　－０．０５
    但し、
    　ｆ１　：　前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２　：　前記第２レンズ群の焦点距離
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