WO2023032188A1 - 固定子、電動機及び送風機 - Google Patents

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WO2023032188A1
WO2023032188A1 PCT/JP2021/032612 JP2021032612W WO2023032188A1 WO 2023032188 A1 WO2023032188 A1 WO 2023032188A1 JP 2021032612 W JP2021032612 W JP 2021032612W WO 2023032188 A1 WO2023032188 A1 WO 2023032188A1
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WO
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magnetic flux
stator
electric motor
stator core
resin portion
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PCT/JP2021/032612
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English (en)
French (fr)
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和慶 土田
諒伍 ▲高▼橋
大輔 森下
貴也 下川
隆徳 渡邉
Original Assignee
三菱電機株式会社
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    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/04—Details of the magnetic circuit characterised by the material used for insulating the magnetic circuit or parts thereof

Definitions

  • the present disclosure relates to stators, electric motors and blowers.
  • JP 2014-124007 A (see, for example, FIG. 1)
  • the extension may vibrate during rotation of the electric motor.
  • the extension may vibrate due to the magnetic force of the rotor.
  • the extension vibrates. Therefore, it is necessary to reduce the noise in the stator generated by the vibration.
  • the present disclosure aims to reduce noise in the stator.
  • a stator includes a stator core having a plurality of teeth, a plurality of magnetic flux acquisition members, and the plurality of magnetic flux acquisition members arranged in an axial direction of the stator core with the plurality of teeth. of the plurality of magnetic flux capturing members, the magnetic flux capturing members adjacent to each other in the circumferential direction of the stator core are separated from each other by a first interval in the circumferential direction. and the resin portion fills the first space.
  • noise in the stator can be reduced.
  • FIG. 2 is a partial cross-sectional view schematically showing the configuration of the blower according to Embodiment 1;
  • FIG. 2 is a perspective view showing a part of the configuration of the stator of the electric motor according to Embodiment 1;
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of a portion of the stator of the electric motor shown in FIGS. 1 and 2 cut along a curved surface extending circumferentially around the axis of the shaft;
  • 2 is an enlarged cross-sectional view showing a part of the configuration of the stator of the electric motor shown in FIG. 1;
  • FIG. 4A to 4C are cross-sectional views showing other examples of the configuration of the stator according to Embodiment 1;
  • FIG. 8A and 8B are cross-sectional views showing still another example of the configuration of the stator according to Embodiment 1;
  • FIG. 5A is a cross-sectional view showing another example of the configuration of the resin portion shown in FIG. 4;
  • FIG. 5(B) to (E) are cross-sectional views showing still another example of the configuration of the resin portion shown in FIG. 4.
  • FIG. FIG. 4 is a cross-sectional view schematically showing a configuration of an electric motor according to a modification of Embodiment 1;
  • FIG. 6 is a cross-sectional view schematically showing a part of the configuration of an electric motor according to Embodiment 2; 8A is a partial cross-sectional view schematically showing the configuration of a rotor of an electric motor according to Embodiment 3; FIG. (B) is a partial cross-sectional view schematically showing the configuration of the rotor of the electric motor according to the comparative example.
  • FIG. 11 is a perspective view showing the configuration of a stator according to Embodiment 4;
  • FIG. 12 is a perspective view showing the configuration of the stator core and insulator shown in FIG. 11; 12A is a plan view showing the configuration of the magnetic flux take-in member shown in FIG. 11;
  • FIG. 11 is a perspective view showing the configuration of a stator according to Embodiment 4;
  • FIG. 10B to 11D are plan views showing other examples of the configuration of the magnetic flux take-in member of the fourth embodiment
  • FIG. 14A is a plan view showing a configuration of a magnetic flux take-in member of a stator according to Modification 1 of Embodiment 4
  • FIG. 12B is a plan view showing another example of the configuration of the magnetic flux taking-in member of Modification 1 of Embodiment 4
  • FIG. 11 is a plan view showing the configuration of a magnetic flux taking-in member of a stator according to Modification 2 of Embodiment 4;
  • the z-axis is the coordinate axis parallel to the axis of the rotor shaft of the motor.
  • the x-axis is a coordinate axis orthogonal to the z-axis.
  • the y-axis is a coordinate axis orthogonal to both the x-axis and the z-axis.
  • FIG. 1 is a partial cross-sectional view schematically showing the configuration of blower 150 according to Embodiment 1.
  • blower 150 has electric motor 100 and impeller (also called “blade” or “fan”) 110 .
  • Impeller 110 is driven by electric motor 100 to generate airflow.
  • the electric motor 100 has a stator 1 and a rotor 2 . Note that the configuration of the stator 1 will be described later.
  • the rotor 2 has a shaft 21 as a rotating shaft, a permanent magnet 22 as a rotor body, a first bearing 23 and a second bearing 24 .
  • the rotor 2 is rotatable around the axis A of the shaft 21 .
  • the shaft 21 protrudes from the stator 1 toward the +z-axis.
  • the direction along the circumference of the circle centered on the axis A of the shaft 21 is called “circumferential direction C”.
  • the z-axis direction is also called “axial direction”
  • the direction perpendicular to the axial direction is called “radial direction”.
  • the protruding side of the shaft 21 ie +z-axis side
  • the side opposite to the load side of the shaft 21 ie -z-axis side
  • anti-load side the protruding side of the shaft 21
  • the permanent magnets 22 are arranged inside the stator 1 .
  • a permanent magnet 22 is attached to the shaft 21 .
  • the permanent magnet 22 is a cylindrical magnet elongated in the z-axis direction.
  • N poles and S poles are alternately formed on the outer peripheral surface 22 a of the permanent magnet 22 .
  • the rotor main body of the rotor 2 may be composed of a rotor core fixed to the shaft 21 and permanent magnets attached to the rotor core.
  • the first bearing 23 is a bearing that supports the load side of the shaft 21.
  • a first bearing 23 is held by the metal bracket 3 .
  • the second bearing 24 is a bearing that supports the non-load side of the shaft 21 .
  • the second bearing 24 is held by a later-described bearing holding portion 72 provided in the stator 1 .
  • Each of the first bearing 23 and the second bearing 24 is a rolling bearing.
  • the stator 1 has a stator core 10 , windings 20 , magnetic flux taking-in members 31 and 32 and a resin portion 50 .
  • FIG. 2 is a perspective view showing part of the configuration of the stator 1 of the electric motor 100 shown in FIG.
  • stator core 10 has yoke 11 extending in circumferential direction C and a plurality of teeth 12 .
  • a plurality of teeth 12 are arranged in the circumferential direction C at predetermined intervals.
  • the plurality of teeth 12 are radially opposed to the rotor 2 (see FIG. 1).
  • Each tooth 12 of the plurality of teeth 12 has a tooth body portion 12a and a tooth tip portion 12b.
  • the tooth body portion 12 a extends radially inward from the yoke 11 .
  • the tooth tip portion 12b is arranged radially inward of the tooth body portion 12a and is wider in the circumferential direction C than the tooth body portion 12a.
  • the stator core 10 has a first end face (specifically, an end face facing the +z-axis direction) 10a that is one end face in the axial direction, and a second end face that is the other end face. and an end face (specifically, an end face facing the -z-axis direction) 10b.
  • the permanent magnet 22 described above has a third end face (specifically, an end face facing the +z-axis direction) 22a that is one end face in the axial direction, and a fourth end face (specifically, has an end surface 22b facing the -z-axis direction.
  • L1 is the first length (hereinafter also referred to as “axial length”) that is the length of the stator core 10 in the z-axis direction
  • L2 is the second length that is the length of the permanent magnet 22 in the z-axis direction.
  • the length L1 is shorter than the length L2. That is, the length L1 and the length L2 satisfy the following formula (1).
  • the stator core 10 has a plurality of electromagnetic steel sheets (not shown) laminated in the z-axis direction. Since the length L1 is shorter than the length L2, the number of magnetic steel sheets provided in the stator core 10 is reduced, so the cost of the stator core 10 can be reduced. Therefore, the cost of electric motor 100 can be reduced.
  • the first end face 10a and the second end face 10b of the stator core 10 are arranged between the third end face 22c and the fourth end face 22d of the permanent magnet 22. At least one of the first end face 10a and the second end face 10b may be arranged between the third end face 22c and the fourth end face 22d of the permanent magnet 22.
  • the second end face 10b of the stator core 10 may be located axially outside the fourth end face 22d of the permanent magnet 22 .
  • the length L1 of the stator core 10 in the z-axis direction is shorter than the length L2 of the permanent magnets 22 in the z-axis direction.
  • the length of the stator core in the z-axis direction is shorter than the length of the rotor body (permanent magnets 22 in the first embodiment) in the z-axis direction, It becomes difficult for the magnetic flux generated at the ends in the z-axis direction (hereinafter also referred to as “overhang portions”) not facing to the stator core and the windings.
  • the output and efficiency of the motor may be reduced.
  • the stator 1 has the magnetic flux taking-in members 31 and 32 made of magnetic material for taking in the magnetic flux of the permanent magnets 22 . This makes it easier for the magnetic flux generated at the overhanging portion of the permanent magnet 22 to flow through the stator core 10 and the windings 20 via the magnetic flux taking-in members 31 and 32 . Therefore, according to Embodiment 1, it is possible to reduce the cost of the electric motor 100 and prevent a decrease in the output and efficiency of the electric motor 100 . Therefore, in the rotor 2 of the electric motor 100, even if an inexpensive magnet with a low magnetic force (for example, a ferrite magnet) is used as the permanent magnet 22, the magnetic flux capturing members 31 and 32 absorb the magnetic flux of the magnet.
  • an inexpensive magnet with a low magnetic force for example, a ferrite magnet
  • the magnetic flux taking-in members 31 and 32 are, for example, metal pieces made of metal. Specifically, the magnetic flux taking-in members 31 and 32 are iron pieces made of iron.
  • the plurality of magnetic flux taking-in members 31 and 32 are spaced apart from each other in the circumferential direction C. Specifically, the magnetic flux taking member 31 is arranged on the end face 12c of the tooth 12 facing the +z-axis direction, and the magnetic flux taking member 32 is arranged on the end face 12d of the tooth 12 facing the -z-axis direction. Note that the stator 1 can be realized without the magnetic flux taking-in member 32, as shown in FIG. 8, which will be described later.
  • the magnetic flux taking-in members 31 and 32 are arranged at the tooth tip portions 12 b of the teeth 12 .
  • the magnetic flux capturing members 31 and 32 are arranged closer to the permanent magnet 22 (see FIG. 1) than the configuration in which the magnetic flux capturing members 31 and 32 are disposed on the teeth main body 12a.
  • the magnetic flux of the permanent magnet 22 is easily captured by the magnetic flux capturing members 31 and 32 .
  • each of the magnetic flux taking-in members 31 and 32 when viewed in the z-axis direction is, for example, a curved shape (for example, an arc shape) having radially inward concave surfaces 31a and 32a.
  • the shape of each of the magnetic flux taking-in members 31 and 32 when viewed in the z-axis direction may be rectangular.
  • the magnetic flux taking-in members 31 and 32 may vibrate due to the magnetic force of the permanent magnet 22.
  • the magnetic flux taking-in members 31 and 32 may vibrate in the circumferential direction C due to the magnetic force of the permanent magnet 22 while the electric motor 100 is rotating.
  • a current is applied to the windings 20 (see FIG. 1) to generate magnetic attraction and repulsion between the rotor 2 and the stator 1, thereby rotating the electric motor 100.
  • FIG. 1 The magnetic attraction force and repulsion force generated by such energization of the winding 20 also serve as a vibration source for the magnetic flux taking-in members 31 and 32 which are one of the constituent parts of the electric motor 100 . Therefore, it is necessary to suppress vibration of the magnetic flux receiving members 31 and 32 due to the magnetic force of the permanent magnet 22 or the magnetic force generated when the winding 20 is energized.
  • the shaft 21 protrudes from the stator 1 in the +z-axis direction in order to transmit the rotational driving force of the electric motor 100 .
  • the portion of the shaft 21 that protrudes from the permanent magnet 22 toward the load side (that is, the +z axis side), that is, the portion that includes the tip portion 21a that is the power transmission portion may be twisted to generate noise. be.
  • the outer diameter D2 of the blade portion of the impeller 110 attached to the tip portion 21a of the shaft 21 is larger than the outer diameter D1 of the stator core 10.
  • the impeller 110 since the impeller 110 has a large inertia, the projecting portion of the shaft 21 is likely to be twisted.
  • the vibration component due to the torsion and bending of the shaft 21 resonates with the vibration component due to the magnetic force of the permanent magnet 22 and the like, the electric motor 100 generates a large noise.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of a portion of the stator 1 shown in FIG. 1 cut along a curved surface extending in the circumferential direction C.
  • the plurality of magnetic flux intake members 31 are denoted by 31u and 31v
  • the plurality of magnetic flux acquisition members 32 by 32u and 32v
  • the teeth 12 by 12u and 12v.
  • the interval between the magnetic flux capturing members 31u and 31v adjacent in the circumferential direction C and the interval between the magnetic flux capturing members 32u and 32v adjacent in the circumferential direction C are collectively referred to as "first spacing. W1", and the interval between the teeth 12u, 12v adjacent to each other in the circumferential direction C is denoted as "second interval W2".
  • the resin portion 50 fixes the plurality of magnetic flux taking-in members 31u, 31v, 32u, 32v to the plurality of teeth 12u, 12v, respectively.
  • vibrations in the circumferential direction C of the magnetic flux intake members 31u, 31v, 32u, and 32v due to magnetic force such as the magnetic force of the permanent magnet 22 can be suppressed.
  • the resin portion 50 surrounds the plurality of magnetic flux capturing members 30 so as to be fixed to the end surfaces 12c and 12d of the plurality of teeth 12 in the z-axis direction.
  • the resin portion 50 fills the first gap W1. This makes it difficult for the magnetic flux taking-in members 31u, 31v, 32u, and 32v to move in the circumferential direction C. Vibration of the magnetic flux receiving members 31u, 31v, 32u, and 32v can be suppressed even when magnetic flux receiving members 31u, 31v, 32u, and 32v are acted on by magnetic flux receiving members 31u, 31v, 32u and 32v. Therefore, noise in the stator 1, in other words, noise in the electric motor 100 can be reduced.
  • the resin portion 50 fills not only the first space W1, but also the second space W2 between the teeth 12u and 12v adjacent in the circumferential direction C. As a result, vibration of teeth 12u and 12v during rotation of electric motor 100 can be suppressed.
  • the first spacing W1 is larger than the second spacing W2. That is, the first interval W1 and the second interval W2 satisfy the following formula (2). W1>W2 (2) Since the first gap W1 and the second gap W2 satisfy the expression (2), the amount of the resin portion 50 filling the first gap W1 increases. It is possible to more firmly fix to the end faces 12c and 12d of the z-axis direction of 12u and 12v. Therefore, it is possible to further suppress the magnetic flux taking-in members 31u, 31v, 32u, and 32v from vibrating due to the magnetic force generated between the rotor 2 and the stator 1. FIG. Therefore, noise in the stator 1 can be further reduced.
  • the first spacing W1 should be larger than the second spacing W2 as shown in Equation (2). is preferred. Note that the first interval W1 may be the same as the second interval W2. That is, it is sufficient that the first interval W1 is equal to or greater than the second interval W2.
  • the width in the circumferential direction C of the magnetic flux taking-in members 31 and 32 is narrower than the width in the circumferential direction C of the tooth tip portion 12b.
  • the surface area (in other words, volume) of the magnetic flux receiving members 31 and 32 is reduced, so the amount of magnetic flux passing through the magnetic flux receiving members 31 and 32 is reduced. Therefore, since the magnetic force in the magnetic flux receiving members 31 and 32 is reduced, the vibration of the magnetic flux receiving members 31 and 32 can be further suppressed.
  • the magnetic flux receiving members 31 and 32 are collectively referred to as the "magnetic flux receiving member 30".
  • FIG. 4 is an enlarged sectional view showing a part of the configuration of stator 1 of electric motor 100 shown in FIG.
  • the radial thickness of the magnetic flux take-in member 30 is a first thickness t1
  • the radial thickness of the teeth 12 is a second thickness t2
  • the first thickness t1 is the second thickness. 2 thickness t2. That is, the first thickness t1 and the second thickness t2 satisfy the following formula (3). t1 ⁇ t2 (3)
  • the volume of the magnetic flux capturing member 30 is reduced, so the amount of magnetic flux passing through the magnetic flux capturing member 30 is reduced. Therefore, since the magnetic force acting on the magnetic flux capturing member 30 is reduced, vibration in the magnetic flux capturing member 30 can be suppressed. Therefore, noise generation in the stator 1 can be further reduced.
  • the resin portion 50 has an insulator 60 and a molded resin portion 70. As shown in FIGS. 1, 3 and 4, the resin portion 50 has an insulator 60 and a molded resin portion 70. As shown in FIGS. 1, 3 and 4, the resin portion 50 has an insulator 60 and a molded resin portion 70. As shown in FIGS. 1, 3 and 4, the resin portion 50 has an insulator 60 and a molded resin portion 70. As shown in FIGS.
  • the insulator 60 is an insulating member that insulates the windings 20 and the stator core 10 from each other.
  • the insulator 60 is made of thermoplastic resin such as PPS (Poly Phenylene Sulfide) and PBT (Poly Butylene Terephthalate).
  • the insulator 60 has a first insulating portion 61, a second insulating portion 62, and an extension portion 63 as a third insulating portion.
  • the first insulating portion 61 is a portion of the insulator 60 that is provided radially inward of the windings 20 and covers the teeth 12 .
  • the first insulating portion 61 covers the end surface 30a facing the +z-axis direction and the radially outward surface 30b of the magnetic flux capturing member 30 .
  • the second insulating portion 62 is a portion of the insulator 60 that is provided radially outside the winding 20 and covers the yoke 11 .
  • the extending portion 63 is a portion of the insulator 60 that connects the first insulating portion 61 and the second insulating portion 62 .
  • the extending portion 63 extends radially outward from the ⁇ z-axis side end of the first insulating portion 61 . It should be noted that the insulator 60 can be realized without the second insulating portion 62, as shown in FIG. 7B, which will be described later.
  • the third thickness t3 is thicker than the first thickness t1. That is, the first thickness t1 and the third thickness t3 satisfy the following formula (4). t3>t1 (4)
  • the sound transmittance varies depending on the thickness of the sound-transmitting material. Therefore, the radial thickness (that is, the third thickness t3) of the resin portion 50 (for example, the insulator 60) filling the first space W1 shown in FIG. (that is, the first thickness t1), the vibration of the magnetic flux take-in member 30 can be further suppressed.
  • the mold resin portion 70 is made of, for example, thermosetting resin.
  • the mold resin portion 70 is molded by injection molding, for example. Also, the molded resin portion 70 is integrated with the stator core 10, the windings 20, the magnetic flux take-in member 30, and the insulator 60 by integral molding.
  • the mold resin portion 70 covers the windings 20 .
  • the molded resin portion 70 fixes the windings 20 to the stator core 10 . This suppresses the windings 20 from vibrating due to magnetic force or Lorentz force when energized, so noise in the stator 1 can be further reduced.
  • the mold resin portion 70 has an opening portion 71, a bearing holding portion 72, and a fixing portion 73.
  • a metal bracket 3 that supports the first bearing 23 on the load side is fixed to the opening 71 .
  • the metal bracket 3 is fixed to the opening 71 by, for example, press fitting.
  • the bearing holding portion 72 is a recess in which the second bearing 24 in the mold resin portion 70 is held.
  • the circuit board 5 is embedded in the portion of the mold resin portion 70 on the ⁇ z-axis side of the bearing holding portion 72 .
  • a power supply lead (not shown) for supplying power to the winding 20 is connected to the circuit board 5 .
  • the circuit board 5 is fixed to the insulator 60 via the winding terminals 4 connected to the windings 20 .
  • the fixed portion 73 is a portion of the electric motor 100 that is attached to a support portion of an object to be attached (for example, a motor support portion provided in an outdoor unit).
  • the fixed portion 73 extends radially outward from the end portion of the mold resin portion 70 on the opposite side of the load.
  • the fixed portion 73 has an insertion hole 73a through which a fastening member (for example, a bolt) is inserted.
  • FIG. 5A the first center position, which is the center position of the magnetic flux taking-in members 31u and 31v in the circumferential direction C, is P1, and the second center position, which is the center position of the teeth 12u and 12v in the circumferential direction C. Let the position be P2. As shown in FIGS. 5A to 5C, the first center position P1 may be displaced from the second center position P2 in the circumferential direction C (see FIG. 2). As a result, the torque fluctuation of the electric motor 100 is suppressed by the skew effect, so noise can be further reduced.
  • FIG. 6A and (B) are cross-sectional views showing still another example of the configuration of the stator 1 according to the first embodiment.
  • the insulator 60 covers part of the side surface 30c of the magnetic flux capturing member 30 facing the circumferential direction C (see FIG. 2), and the molded resin portion 70 covers the magnetic flux capturing member 30. may cover the end face 30a facing the +z-axis direction and part of the side face 30c. That is, the insulator 60 can be realized without covering the end face 30a of the magnetic flux taking-in member 30 facing the +z-axis direction.
  • insulator 60 can be miniaturized as compared with the configuration shown in FIG. Therefore, since the amount of thermoplastic resin, which is more expensive than thermosetting resin, is reduced, the cost of electric motor 100 can be further reduced.
  • the insulator 60 partially covers the end surface 30a of the magnetic flux capturing member 30 facing the +z-axis direction, and the molded resin portion 70 covers the end surface 30a and the magnetic flux capturing member 30. It covers the side surface 30c facing the circumferential direction C (see FIG. 2). That is, the insulator 60 can be realized without covering the side surface 30c of the magnetic flux taking-in member 30 facing the circumferential direction C. As a result, the amount of expensive thermoplastic resin is reduced compared to the configuration shown in FIG. 3, so the cost of electric motor 100 can be further reduced.
  • FIGS. 7(A) to 7(E) Next, another example of the shape of the insulator 60 of the resin portion 50 will be described with reference to FIGS. 7(A) to 7(E). Note that the windings 20 are omitted from FIGS. 7A to 7E.
  • FIG. 7(A) is a cross-sectional view showing another example of the configuration of the resin portion 50 shown in FIG.
  • the insulator 60 partially covers the radially outward surface 30b of the magnetic flux capturing member 30, and the mold resin portion 70 extends along the +z-axis direction of the magnetic flux capturing member 30. It covers the facing end face 30a. That is, the insulator 60 can be realized without covering the end surface 30a of the magnetic flux taking-in member 30 facing the +z-axis direction.
  • the insulator 60 includes a first insulating portion 61 and an extending portion 63 extending radially outward from the end of the first insulating portion 61 on the stator core 10 side. have. That is, the insulator 60 can be realized without the second insulating portion 62 shown in FIG.
  • both the insulator 60 and the mold resin portion 70 may cover the end face 30a of the magnetic flux take-in member 30 facing the +z-axis direction.
  • the mold resin portion 70 may cover the radially outward surface 30b of the magnetic flux intake member 30 and the end surface 30a facing the +z-axis direction.
  • the insulator 60 is arranged radially with a gap from the radially outward surface 30b of the magnetic flux take-in member 30, and the mold resin portion 70 fills the gap. It is Thereby, insulator 60 can be miniaturized.
  • the magnetic flux taking-in member 30 may be arranged on the end surface of the stator core 10 facing the +z-axis direction with the resin portion 50 (here, the insulator 60) sandwiched therebetween.
  • the windings 20 are wound around the teeth 12 of the stator core 10 .
  • the windings 20 are, for example, aluminum wires that are cheaper than copper wires. Therefore, the cost of electric motor 100 can be reduced.
  • the axial length of stator core 10 ie, length L1
  • the axial length of permanent magnet 22 ie, length L2
  • the resistance of the winding 20 is also reduced.
  • the tensile strength of aluminum wire is lower than that of copper wire. Therefore, when the windings 20 are made of aluminum wire, the tensile strength of the windings 20 during the work of winding the windings 20 around the stator core 10 is low, and the fixing force of the windings 20 to the stator core 10 is small. In this case, the winding 20 tends to vibrate when a current is applied to the winding 20 .
  • resin portion 50 specifically, molded resin portion 70 covers winding 20. As shown in FIG. As a result, even when a current is applied to the winding 20 made of aluminum wire, the vibration of the winding 20 can be suppressed.
  • the windings 20 are aluminum wires and the windings 20 are covered with the molded resin portion 70, thereby further reducing the cost of the stator 1 and further reducing the noise in the stator 1. can be done.
  • the winding 20 may be an aluminum alloy wire having a higher tensile strength than the aluminum wire.
  • first bearing 23 and the second bearing 24 are slide bearings, there is a gap between the slide bearings and the outer peripheral surface of the shaft 21 . Therefore, while the electric motor 100 is rotating, the shaft 21 is likely to move in the radial direction, and the air gap between the permanent magnet 22 and the stator 1 is likely to change. Therefore, when the first bearing 23 and the second bearing 24 are slide bearings, the size of the air gap between the permanent magnet 22 and the stator 1 becomes unbalanced in the axial direction when the electric motor 100 rotates. This makes it easier for the magnetic flux taking-in member 30 to vibrate.
  • the first bearing 23 and the second bearing 24 that support the shaft 21 are rolling bearings.
  • the first bearing 23 and the second bearing 24 have an inner ring press-fitted onto the shaft 21, an outer ring fixed to the bearing holder, and rolling elements arranged between the inner ring and the outer ring. .
  • the length L1 of the stator core 10 in the z-axis direction is shorter than the length L2 of the permanent magnets 22 in the z-axis direction.
  • the number of magnetic steel sheets used for the stator core 10 is reduced, so the cost of the stator 1 can be reduced. Therefore, the cost of electric motor 100 can be reduced.
  • the stator 1 has the magnetic flux take-in member 30 made of a magnetic material that takes in the magnetic flux of the permanent magnets 22 .
  • the magnetic flux generated at the overhang portion of the permanent magnet 22 flows through the stator core 10 and the windings 20 via the magnetic flux taking-in member 30 . Therefore, a decrease in the amount of magnetic flux flowing from the permanent magnets 22 to the stator 1 can be suppressed. Therefore, a decrease in the output and efficiency of the electric motor 100 can be suppressed.
  • the resin portion 50 fills the first space W1 between the magnetic flux capturing members 30 adjacent in the circumferential direction C among the plurality of magnetic flux capturing members 30.
  • This makes it difficult for the magnetic flux taking-in member 30 to move in the circumferential direction C.
  • the magnetic force described above for example, the magnetic force of the permanent magnet 22 and the magnetic force generated when the winding 20 is energized
  • the magnetic flux capturing Vibration of the member 30 can be suppressed. Therefore, noise in the stator 1 can be reduced.
  • the electric motor 100 it is possible to reduce noise while reducing cost and suppressing a decrease in output and efficiency.
  • the first spacing W1 between the magnetic flux taking-in members 30 adjacent in the circumferential direction C is longer than the second spacing W2 between the teeth 12 adjacent in the circumferential direction C. Accordingly, it is possible to suppress vibration of the magnetic flux capturing members 30 due to the magnetic force acting between the magnetic flux capturing members 30 adjacent in the circumferential direction C. Therefore, noise in the stator 1 can be further reduced.
  • the radial thickness of the magnetic flux taking-in member 30 is thinner than the radial thickness of the teeth 12 .
  • the volume of the magnetic flux capturing member 30 is reduced, so the amount of magnetic flux passing through the magnetic flux capturing member 30 is reduced. Therefore, since the magnetic force acting on the magnetic flux capturing member 30 is reduced, vibration in the magnetic flux capturing member 30 can be suppressed. Therefore, noise in the stator 1 can be further reduced.
  • the radial thickness of the resin portion 50 filling the first gap W1 is greater than the radial thickness of the magnetic flux taking member 30 .
  • the width in the circumferential direction C of the magnetic flux taking-in member 30 is narrower than the width in the circumferential direction C of the teeth 12 .
  • the surface area (in other words, volume) of the magnetic flux capturing member 30 is reduced, so the amount of magnetic flux passing through the magnetic flux capturing member 30 is reduced. Therefore, since the magnetic force in the magnetic flux receiving member 30 is reduced, the vibration of the magnetic flux receiving member 30 is further suppressed, and the noise in the stator 1 can be further reduced.
  • the resin portion 50 covers the end surface 30a of the magnetic flux taking member 30 facing the +z-axis direction and the radially outward surface 30b.
  • the magnetic flux taking-in member 30 can be fixed to the teeth 12 more firmly. Therefore, vibration of the magnetic flux taking-in member 30 due to magnetic force is suppressed, and noise in the stator 1 can be further reduced.
  • the first bearing 23 and the second bearing 24 that support the shaft 21 are rolling bearings.
  • the air gap between the rotor 2 and the stator 1 is less likely to change during the rotation of the electric motor 100 compared to a structure in which the first bearing 23 and the second bearing 24 are sliding bearings. Therefore, the vibration of the magnetic flux taking-in member 30 is further suppressed, and the noise in the stator 1 can be further reduced.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view showing a schematic configuration of an electric motor 100A according to a modification of the first embodiment. 8, the same or corresponding components as those shown in FIG. 1 are given the same reference numerals as those shown in FIG.
  • the stator 1A of the electric motor 100A according to the modification of the first embodiment differs from the stator 1 of the electric motor 100 according to the first embodiment in that the magnetic flux intake member 32 is not provided.
  • Electric motor 100A according to the modification of Embodiment 1 is the same as electric motor 100 according to Embodiment 1 except for this point. 1 and 2 are therefore referred to in the following description.
  • the electric motor 100A has a stator 1A and a rotor 2.
  • the stator 1A has a stator core 10, windings 20, a magnetic flux take-in member 31A, and a resin portion 50.
  • the magnetic flux receiving member 31A is the only magnetic flux receiving member provided in the stator 1A. This reduces the number of parts in the electric motor 100A and simplifies the assembly process of the electric motor 100A.
  • the stator core 10 is arranged on the anti-load side (that is, the second bearing 24 side) of the central portion of the permanent magnet 22 in the z-axis direction.
  • the length of the magnetic flux taking-in member 31A in the z-axis direction is longer than the length L1 of the stator core 10 in the z-axis direction (see FIG. 1).
  • the magnetic flux receiving member 31A is the only magnetic flux receiving member provided in the stator 1A of the electric motor 100A. As a result, the number of parts constituting the electric motor 100A can be reduced, and the assembling process of the electric motor 100A can be simplified.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view schematically showing part of the configuration of electric motor 200 according to the second embodiment.
  • the same or corresponding components as those shown in FIG. 1 are given the same reference numerals as those shown in FIG.
  • Electric motor 200 according to Embodiment 2 differs from electric motor 100 according to Embodiment 1 in the configuration of stator 201 .
  • Electric motor 200 according to the second embodiment is the same as electric motor 100 according to the first embodiment except for this point. Therefore, FIG. 2 will be referred to in the following description.
  • the electric motor 200 has a stator 201 and a rotor 2 .
  • the stator 201 has a stator core 10 , windings 20 , magnetic flux take-in members 230 and a resin portion 50 .
  • the magnetic flux taking-in member 230 takes in the magnetic flux from the permanent magnet 22 .
  • the magnetic flux take-in members 230 are arranged on the axial end surfaces of the teeth 12 (see FIG. 2) of the stator core 10 .
  • a surface of the magnetic flux capturing member 230 facing the permanent magnet 22 that is, a radially inward surface 230 d is positioned radially outside the inner peripheral surface 10 c of the stator core 10 .
  • the distance between the outer peripheral surface 22a of the permanent magnet 22 and the inner peripheral surface 10c of the stator core 10 is the first air gap E1
  • the radial direction of the outer peripheral surface 22a of the permanent magnet 22 and the magnetic flux taking-in member 230 is and the inward surface 230d of the second air gap E2.
  • the second air gap E2 is larger than the first air gap E1. That is, the first air gap E1 and the second air gap E2 satisfy the following formula (5).
  • E1>E2 (5) As a result, the magnetic flux capturing member 230 is less likely to be affected by the magnetic force of the permanent magnet 22, so that vibration of the magnetic flux capturing member 230 due to the magnetic force can be suppressed. Therefore, noise in stator 201 can be reduced.
  • the resin portion 50 fixes the magnetic flux taking-in member 230 to the stator core 10 .
  • the molded resin portion 70 of the resin portion 50 is in contact with the radially inward surface 230 d of the magnetic flux take-in member 230 .
  • the area of the resin portion 50 in contact with the magnetic flux capturing member 230 is increased, so that the fixing strength of the magnetic flux capturing member 230 to the stator core 10 is further increased. Therefore, the vibration of the magnetic flux taking-in member 230 can be further suppressed.
  • the insulator 60 may be in contact with the radially inward surface 230 d of the magnetic flux take-in member 230 .
  • t30 is the radial thickness of the portion of the mold resin portion 70 located radially inward of the magnetic flux taking-in member 230 .
  • the thickness t30 corresponds to a value obtained by subtracting the first air gap E1 from the second air gap E2.
  • thickness t30 is thinner than the radial thickness of a portion (for example, insulator 60) of resin portion 50 located radially outside magnetic flux taking-in member 230. As shown in FIG. As a result, it is possible to prevent the output and efficiency of the electric motor 200 from being lowered. Therefore, in the second embodiment, it is possible to prevent the output and efficiency of the electric motor 200 from decreasing while suppressing the vibration of the magnetic flux taking-in member 230 .
  • the second air gap E2 between the outer peripheral surface 22a of the permanent magnet 22 and the radially inward surface 230d of the magnetic flux taking-in member 230 It is larger than the first air gap E1 between the outer peripheral surface 230a and the inner peripheral surface 10c of the stator core 10.
  • the magnetic flux capturing member 230 is less likely to be affected by the magnetic force of the permanent magnet 22, so that vibration of the magnetic flux capturing member 230 due to the magnetic force can be suppressed. Therefore, the noise in stator 201, that is, the noise in electric motor 200 can be reduced.
  • the thickness t30 of the molded resin portion 70 disposed radially inside the magnetic flux capturing member 230 in the resin portion 50 is greater than the magnetic flux capturing member 230 of the resin portion 50 in the radial direction. thinner than the radial thickness of the portion located outside the As a result, it is possible to prevent a decrease in the output and efficiency of the electric motor 200 while reducing noise.
  • FIG. 10A is a partial cross-sectional view showing the configuration of rotor 302 of the electric motor according to Embodiment 3.
  • FIG. 10(A) the same reference numerals as those shown in FIG. 1 are attached to the constituent elements that are the same as or correspond to those shown in FIG.
  • the electric motor according to the third embodiment is similar to the first embodiment in terms of the relationship between the distance between the first bearing 23 and the second bearing 24 and the axial length of the permanent magnet 322. It is different from the electric motor 100 according to Otherwise, electric motor 300 according to the third embodiment is the same as electric motor 100 according to the first embodiment. Therefore, FIG. 1 will be referred to in the following description.
  • the rotor 302 has a shaft 21, permanent magnets 322, a first bearing 23 and a second bearing 24.
  • the permanent magnet 322 is attached to the shaft 21.
  • the permanent magnet 322 has a first recess 322e provided on the end face 322c facing the +z-axis direction and a second recess 322f provided on the end face 322d facing the -z-axis direction.
  • FIG. 10B is a partial cross-sectional view showing the configuration of the rotor 302A of the electric motor according to the comparative example.
  • distance L30 between first bearing 23 supporting the load side of shaft 21 and second bearing 24 supporting the anti-load side of shaft 21 is shorter than length L2.
  • the force acting on the first bearing 23 on the load side increases during rotation of the electric motor, so the first bearing 23 is likely to wear out.
  • the bearing wear is the wear of the inner ring and the outer ring of the first bearing 23 .
  • the distance L3 between the first bearing 23 on the load side and the second bearing 24 on the anti-load side is equal to It is longer than or equal to L2. This reduces the force acting on the first bearing 23 and the second bearing 24 during rotation of the electric motor according to the third embodiment. Therefore, since wear of the first bearing 23 and the second bearing 24 is suppressed, it becomes difficult for the shaft 21 to move radially during rotation of the electric motor. Therefore, between the magnetic flux flowing from the rotor 302 to the +z-axis side magnetic flux capturing member 31 (see FIG. 1) and the magnetic flux flowing from the rotor 302 to the -z-axis side magnetic flux capturing member 32 (see FIG. 1) magnetic unbalance can be reduced, and the vibration due to the magnetic unbalance can be further suppressed.
  • the distance L3 between the first bearing 23 on the load side of the shaft 21 and the second bearing 24 on the anti-load side is the length of the permanent magnet 322 in the axial direction. L2 or higher. Thereby, the noise in the electric motor according to Embodiment 3 can be further reduced.
  • FIG. 11 is a perspective view showing the configuration of stator 401 of the electric motor according to Embodiment 4.
  • FIG. 12 is a perspective view showing the configuration of stator core 10 and insulator 460 shown in FIG. 11 and 12, the same or corresponding components as those shown in FIG. 1 are given the same reference numerals as those shown in FIG.
  • the electric motor according to Embodiment 4 differs from electric motor 100 according to Embodiment 1 in the shape of magnetic flux taking-in member 430 of stator 401 . Except for this point, the electric motor according to the fourth embodiment is the same as the electric motor 100 according to the first embodiment. Therefore, FIG. 1 will be referred to in the following description.
  • the stator 401 has a stator core 10, windings 20 (see FIG. 1), a magnetic flux taking-in member 430, and a resin portion 450.
  • the magnetic flux take-in member 430 takes in magnetic flux from the rotor 2 .
  • the magnetic flux take-in members 430 are arranged on the end surfaces 12c and 12d of the teeth 12 of the stator core 10 in the z-axis direction.
  • the magnetic flux take-in member 430 has a radially inward concave surface 431a.
  • the shape of the magnetic flux take-in member 430 when viewed in the z-axis direction is, for example, an arc shape. This increases the contact area between the stator core 10 and the magnetic flux capturing member 430 compared to a configuration in which the magnetic flux capturing member has a rectangular shape when viewed in the z-axis direction.
  • the fixing strength of the member 430 can be improved.
  • the resin portion 450 has an insulator 460 that insulates the stator core 10 from the windings, and a mold resin portion (not shown).
  • the insulator 460 has a first insulating portion 461 that insulates the tooth 12 and the winding 20 from each other.
  • Magnetic flux take-in member 430 is in contact with first insulating portion 461 of insulator 460 . This facilitates positioning of the magnetic flux take-in member 430 .
  • FIG. 13(A) is a plan view showing the configuration of the magnetic flux taking-in member 430 shown in FIG. As shown in FIG. 13A, the magnetic flux take-in member 430 has a plurality of projections 441 provided on a radially outward surface 431b.
  • the convex portion 441 extends from both ends in the circumferential direction C of the radially outward surface 431b in a direction away from the permanent magnet 22 (see FIG. 1) (that is, in a radial direction). outward). Further, in the example shown in FIG. 13A, the convex portion 441 protrudes radially outward so that the magnetic flux take-in member 430 becomes wider in the circumferential direction C. As shown in FIG. As a result, even if magnetic attraction is generated between the permanent magnet 22 and the magnetic flux receiving member 430 during rotation, the magnetic flux receiving member 430 is less likely to come off. Therefore, the reliability of the electric motor can be improved.
  • the width W3 of the magnetic flux take-in member 430 in the circumferential direction C is W3, and the width W4 of the tooth tip 12b in the circumferential direction C is W4 in FIG. . That is, the width W3 and the width W4 satisfy the following formula (7). W3 ⁇ W4 (7) Thereby, interference between two magnetic flux intake members 430 adjacent in the circumferential direction C can be prevented.
  • the convex portion 441 is fitted into a concave portion 461a provided on the radially inward surface of the insulator 460.
  • the fixing strength of the magnetic flux taking-in member 430 is improved. Therefore, even when a magnetic force (for example, the magnetic force of the permanent magnet 22 and the magnetic force generated when the winding 20 is energized) acts on the magnetic flux capturing member 430, the magnetic flux capturing member 430 vibration can be suppressed. Therefore, noise in the stator can be reduced.
  • a magnetic force for example, the magnetic force of the permanent magnet 22 and the magnetic force generated when the winding 20 is energized
  • FIGS. 13(B) to 13(D) are plan views showing other examples of the configuration of the magnetic flux taking-in member 430 according to the fourth embodiment.
  • the protrusions 441 can be realized even if they do not protrude radially outward from both ends in the circumferential direction C of the magnetic flux taking-in member 430 .
  • the projection 441 may protrude radially outward from one end in the circumferential direction C of the radially outward surface 431b.
  • the magnetic flux capturing member 430 can be realized without the protrusion 441, and the radial thickness t4 of the magnetic flux capturing member 430 is reduced in the circumferential direction. C may be uniform.
  • the convex portion 441 may be provided at the center portion in the circumferential direction C of the radially outward surface 431b of the magnetic flux take-in member 430 . Thereby, interference between the convex portion 441 and another magnetic flux taking-in member 430 adjacent in the circumferential direction C can be prevented.
  • magnetic flux capturing member 430 has radially inward concave surface 431a.
  • the shape of the magnetic flux take-in member 430 when viewed in the z-axis direction is, for example, an arc shape. This increases the contact area between the stator core 10 and the magnetic flux capturing member 430 compared to a configuration in which the magnetic flux capturing member has a rectangular shape when viewed in the z-axis direction.
  • the fixing strength of the member 430 can be improved.
  • the magnetic flux taking-in member 430 has the protrusion 441 provided on the radially outward surface 431b.
  • the contact area between the stator core 10 and the magnetic flux receiving member 430 is further increased, so that the fixing strength of the magnetic flux receiving member 430 can be further improved.
  • the positioning of the magnetic flux capturing member 430 when fixing the magnetic flux capturing member 430 to the insulator 460 can be facilitated.
  • the convex portion 441 protrudes radially outward from the radially outward surface 431 b of the magnetic flux taking member 430 , and the convex portion 441 extends in the radial direction of the insulator 460 . It fits into a recess 461a provided on the inward surface. Thereby, the fixing strength of the magnetic flux taking-in member 430 is improved. Therefore, even when a magnetic force (for example, the magnetic force of the permanent magnet 22 and the magnetic force generated when the winding 20 is energized) acts on the magnetic flux capturing member 430, the magnetic flux capturing member 430 vibration can be suppressed. Therefore, noise in the stator can be reduced.
  • a magnetic force for example, the magnetic force of the permanent magnet 22 and the magnetic force generated when the winding 20 is energized
  • FIG. 14A is a plan view showing the configuration of a magnetic flux take-in member 430A of a stator according to Modification 1 of Embodiment 4.
  • FIG. 14(A) the same or corresponding components as those shown in FIG. 13(A) are given the same reference numerals as those shown in FIG. 13(A).
  • the stator according to Modification 1 of Embodiment 4 differs from stator 401 according to Embodiment 4 in the shape of magnetic flux taking-in member 430A. Except for this point, the stator according to the first modification of the fourth embodiment is the same as the stator according to the fourth embodiment. Therefore, FIG. 11 and the like will be referred to in the following description.
  • the magnetic flux take-in member 430A has a plurality of protrusions 441A provided at both ends in the circumferential direction C of the radially outward surface 431b.
  • the convex portion 441A protrudes from the end portion in the circumferential direction C of the radially outward surface 431b so that the width W31 in the circumferential direction C of the magnetic flux intake member 430A is constant.
  • the width W31 in the circumferential direction C of the magnetic flux taking-in member 430 can be increased to the width W4 in the circumferential direction C of the tip end portion 12b of the tooth 12 .
  • the magnetic flux take-in member 430A can easily take in the magnetic flux generated at the overhang portion of the permanent magnet 22 (see FIG. 1).
  • the width W31 in the circumferential direction C of the magnetic flux intake member 430A is the shortest distance between the side surfaces 442 on both sides in the circumferential direction C of the magnetic flux intake member 430A.
  • FIG. 14(B) is a plan view showing another example of the configuration of the magnetic flux take-in member 430A of the stator according to Modification 1 of Embodiment 4.
  • FIG. 14B the convex portion 441A of the magnetic flux take-in member 430A extends radially inward toward the permanent magnet 22 (see FIG. 1) from the radially inward concave surface 431a. may protrude into
  • an insulator or a mold resin portion covers the concave surface 431a, so that the magnetic field generated between the rotor 2 (see FIG. 1) and the stator 401 (see FIG. 11) is reduced. It is possible to prevent the magnetic flux take-in member 430A from falling off due to force.
  • the convex portion 441A has a radially outward surface 431b or a radially outward surface 431b so that the width W31 in the circumferential direction C of the magnetic flux intake member 430A is constant. direction inward concave surface 431a.
  • the width W3 in the circumferential direction C of the magnetic flux take-in member 430A can be increased to the width W2 in the circumferential direction C of the tip end portion 12b of the tooth 12.
  • FIG. Therefore, the magnetic flux take-in member 430A can easily take in the magnetic flux generated at the overhang portion of the permanent magnet 22 .
  • FIG. 15 is a plan view showing the configuration of a magnetic flux take-in member 430B of a stator according to Modification 2 of Embodiment 4.
  • the same reference numerals as those shown in FIG. 13(A) are attached to the constituent elements that are the same as or correspond to the constituent elements shown in FIG. 13(A).
  • the stator according to Modification 2 of Embodiment 4 differs from the stator according to Embodiment 4 in the shape of magnetic flux taking-in member 430B. Except for this point, the stator according to the second modification of the fourth embodiment is the same as the stator according to the fourth embodiment. Therefore, FIG. 11 and the like will be referred to in the following description.
  • the magnetic flux take-in member 430B has a projection 441B provided on a radially outward surface 431b.
  • the convex portion 441B protrudes radially outward from the center portion in the circumferential direction C of the radially outward surface 431b.
  • the convex portion 441B becomes wider as it moves away from the radially outward surface 431b.
  • a side surface 443 facing the circumferential direction C of the convex portion 441B extends while being inclined in the circumferential direction C so that the convex portion 441B becomes wider the further it is away from the radially outward surface 431b.

Landscapes

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Abstract

固定子（１）は、複数のティース（１２）を有する固定子鉄心（１０）と、複数の磁束取込部材（３１、３２）と、複数のティース（１２）の軸方向の端面（１２ｃ、１２ｄ）に複数の磁束取込部材（３１、３２）をそれぞれ固定する樹脂部（５０）とを有する。複数の磁束取込部材（３１、３２）のうちの固定子鉄心（１０）の周方向に隣り合う磁束取込部材（３１ｕ、３１ｖ、３２ｕ、３２ｖ）は、固定子鉄心（１０）の周方向に第１の間隔（Ｗ１）を開けて配置され、樹脂部（５０）は、第１の間隔（Ｗ１）を埋めている。

Description

固定子、電動機及び送風機
　本開示は、固定子、電動機及び送風機に関する。
　電動機の固定子において、固定子鉄心のティースの軸方向の端面上に、複数枚の板材からなる延長部を配置する構成が知られている。例えば、特許文献１を参照。
特開２０１４－１２４００７号公報（例えば、図１を参照）
　しかしながら、電動機の回転中に、延長部が振動する場合がある。例えば、延長部は、回転子の磁力によって振動する場合もある。また、固定子の巻線に電流が印加されることで、回転子と固定子との間に磁気的な吸引力及び反発力が発生した場合、延長部は振動する。そのため、当該振動によって発生する固定子における騒音を低減する必要がある。
　本開示は、固定子における騒音を低減することを目的とする。
　本開示の一態様に係る固定子は、複数のティースを有する固定子鉄心と、複数の磁束取込部材と、前記複数の磁束取込部材を、前記複数のティースの前記固定子鉄心の軸方向の端面にそれぞれ固定する樹脂部とを有し、前記複数の磁束取込部材のうちの前記固定子鉄心の周方向に隣り合う磁束取込部材は、前記周方向に第１の間隔を開けて配置され、前記樹脂部は、前記第１の間隔を埋めている。
　本開示によれば、固定子における騒音を低減することができる。
実施の形態１に係る送風機の構成を概略的に示す部分断面図である。 実施の形態１に係る電動機の固定子の構成の一部を示す斜視図である。 図１及び２に示される電動機の固定子の一部を、シャフトの軸線を中心とする周方向に延びる曲面で切断した断面図である。 図１に示される電動機の固定子の構成の一部を示す拡大断面図である。 （Ａ）から（Ｃ）は、実施の形態１に係る固定子の構成の他の例を示す断面図である。 （Ａ）及び（Ｂ）は、実施の形態１に係る固定子の構成の更なる他の例を示す断面図である。 （Ａ）は、図４に示される樹脂部の構成の他の例を示す断面図である。（Ｂ）から（Ｅ）は、図４に示される樹脂部の構成の更なる他の例を示す断面図である。 実施の形態１の変形例に係る電動機の構成を概略的に示す断面図である。 実施の形態２に係る電動機の構成の一部を概略的に示す断面図である。 （Ａ）は、実施の形態３に係る電動機の回転子の構成を概略的に示す部分断面図である。（Ｂ）は、比較例に係る電動機の回転子の構成を概略的に示す部分断面図である。 実施の形態４に係る固定子の構成を示す斜視図である。 図１１に示される固定子鉄心及びインシュレータの構成を示す斜視図である。 （Ａ）は、図１１に示される磁束取込部材の構成を示す平面図である。（Ｂ）から（Ｄ）は、実施の形態４の磁束取込部材の構成の他の例を示す平面図である。 （Ａ）は、実施の形態４の変形例１に係る固定子の磁束取込部材の構成を示す平面図である。（Ｂ）は、実施の形態４の変形例１の磁束取込部材の構成の他の例を示す平面図である。 実施の形態４の変形例２に係る固定子の磁束取込部材の構成を示す平面図である。
　以下に、本開示の実施の形態に係る固定子、電動機及び送風機を、図面を参照しながら説明する。以下の実施の形態は、例にすぎず、本開示の範囲内で種々の変更が可能である。
　図面相互の関係を理解し易くするために、各図には、ｘｙｚ直交座標系が示されている。ｚ軸は、電動機の回転子のシャフトの軸線に平行な座標軸である。ｘ軸は、ｚ軸に直交する座標軸である。ｙ軸は、ｘ軸及びｚ軸の両方に直交する座標軸である。
　〈送風機１５０の構成〉
　図１は、実施の形態１に係る送風機１５０の構成を概略的に示す部分断面図である。図１に示されるように、送風機１５０は、電動機１００と、羽根車（「翼」又は「ファン」とも呼ぶ。）１１０とを有する。羽根車１１０は、電動機１００によって駆動されることにより、気流を生成する。
　〈電動機１００の構成〉
　電動機１００は、固定子１と、回転子２とを有する。なお、固定子１の構成については、後述する。
　回転子２は、回転軸としてのシャフト２１と、回転子本体としての永久磁石２２と、第１の軸受２３と、第２の軸受２４とを有する。回転子２は、シャフト２１の軸線Ａを中心に回転可能である。シャフト２１は、固定子１から＋ｚ軸側に突出している。なお、以下の説明では、シャフト２１の軸線Ａを中心とする円の円周に沿った方向を「周方向Ｃ」と呼ぶ。また、ｚ軸方向を「軸方向」、軸方向に直交する方向を「径方向」とも呼ぶ。また、シャフト２１の突出側（すなわち、＋ｚ軸側）を「負荷側」、シャフト２１の負荷側に対する反対側（すなわち、－ｚ軸側）を「反負荷側」と呼ぶ。
　永久磁石２２は、固定子１より内側に配置されている。永久磁石２２は、シャフト２１に取り付けられている。図１に示す例では、永久磁石２２は、ｚ軸方向に長い円筒状の磁石である。永久磁石２２の外周面２２ａには、Ｎ極とＳ極とが交互に形成されている。なお、回転子２の回転子本体は、シャフト２１に固定された回転子鉄心と、回転子鉄心に取り付けられた永久磁石とによって構成されていてもよい。
　第１の軸受２３は、シャフト２１の負荷側を支持する軸受である。第１の軸受２３は、金属ブラケット３によって、保持されている。第２の軸受２４は、シャフト２１の反負荷側を支持する軸受である。第２の軸受２４は、固定子１に備えられた後述する軸受保持部７２に保持されている。第１の軸受２３及び第２の軸受２４はそれぞれ、転がり軸受である。
　〈固定子１の構成〉
　次に、固定子１の構成について説明する。固定子１は、固定子鉄心１０と、巻線２０と、磁束取込部材３１、３２と、樹脂部５０とを有する。
　図２は、図１に示される電動機１００の固定子１の構成の一部を示す斜視図である。図２に示されるように、固定子鉄心１０は、周方向Ｃに延びるヨーク１１と、複数のティース１２とを有する。複数のティース１２は、周方向Ｃに予め決められた間隔で配置されている。複数のティース１２のうちの周方向Ｃに隣接する２つのティース１２の間には、巻線２０（図１参照）が収容される空間であるスロット１３が設けられている。
　複数のティース１２は、回転子２（図１参照）と径方向に対向している。複数のティース１２の各ティース１２は、ティース本体部１２ａと、ティース先端部１２ｂとを有する。ティース本体部１２ａは、ヨーク１１から径方向の内側に延びている。ティース先端部１２ｂは、ティース本体部１２ａより径方向の内側に配置されていて、且つティース本体部１２ａより周方向Ｃに幅広である。
　図１に示されるように、固定子鉄心１０は、軸方向の一方の端面である第１の端面（具体的には、＋ｚ軸方向を向く端面）１０ａと、他方の端面である第２の端面（具体的には、－ｚ軸方向を向く端面）１０ｂとを有する。また、上述した永久磁石２２は、軸方向の一方の端面である第３の端面（具体的には、＋ｚ軸方向を向く端面）２２ａと、他方の端面である第４の端面（具体的には、－ｚ軸方向を向く端面）２２ｂとを有する。
　固定子鉄心１０のｚ軸方向の長さである第１の長さ（以下、「軸長」とも呼ぶ）をＬ１、永久磁石２２のｚ軸方向の長さである第２の長さをＬ２としたとき、長さＬ１は長さＬ２より短い。すなわち、長さＬ１及び長さＬ２は、以下の式（１）を満たす。
　Ｌ１＜Ｌ２　　　　　（１）
　ここで、固定子鉄心１０は、ｚ軸方向に積層された複数の電磁鋼板（図示しない）を有する。長さＬ１が長さＬ２より短いことによって、固定子鉄心１０に備えられる電磁鋼板の数が少なくなるため、固定子鉄心１０のコストを低減することができる。よって、電動機１００のコストを低減することができる。
　図１に示す例では、固定子鉄心１０の第１の端面１０ａ及び第２の端面１０ｂは、永久磁石２２の第３の端面２２ｃと第４の端面２２ｄとの間に配置されている。なお、第１の端面１０ａ及び第２の端面１０ｂのうちの少なくとも一方の端面が、永久磁石２２の第３の端面２２ｃと第４の端面２２ｄとの間に配置されていればよい。例えば、固定子鉄心１０の第２の端面１０ｂが、永久磁石２２の第４の端面２２ｄより軸方向の外側に位置していてもよい。
　上述したように、電動機１００では、固定子鉄心１０のｚ軸方向の長さＬ１は、永久磁石２２のｚ軸方向の長さＬ２より短い。一般的に、固定子鉄心のｚ軸方向の長さが回転子本体（実施の形態１では、永久磁石２２）のｚ軸方向の長さより短い場合、回転子本体のうち固定子鉄心と径方向に対向していないｚ軸方向の端部（以下、「オーバハング部」とも呼ぶ。）で発生する磁束が固定子鉄心及び巻線に流れ難くなる。このように、回転子本体から固定子鉄心及び巻線に流れる磁束の磁束量が低下する場合、電動機の出力及び効率が低下するおそれがある。
　実施の形態１では、固定子１は、永久磁石２２の磁束を取り込む磁性体からなる磁束取込部材３１、３２を有する。これにより、永久磁石２２のオーバハング部で発生する磁束が磁束取込部材３１、３２を介して固定子鉄心１０及び巻線２０に流れ易くなる。よって、実施の形態１によれば、電動機１００のコストを低減しつつ、電動機１００の出力及び効率の低下を防止することができる。そのため、電動機１００の回転子２において、永久磁石２２として、安価な低磁力の磁石（例えば、フェライト磁石）が用いられた場合であっても、磁束取込部材３１、３２が当該磁石の磁束を取り込むため、固定子鉄心１０の軸長及び巻線２０のｚ軸方向の高さを大きくする必要が無い。よって、電動機１００では、永久磁石２２として安価な低磁力の磁石が用いられた場合であっても、電動機１００のコストを低減しつつ、電動機１００の出力及び効率の低下を防止することができる。
　次に、磁束取込部材３１、３２の構成の詳細について説明する。磁束取込部材３１、３２は、例えば、金属から形成された金属片である。具体的には、磁束取込部材３１、３２は、鉄から形成された鉄片である。
　複数の磁束取込部材３１、３２は、周方向Ｃに互いに間隔を開けて配置されている。具体的には、磁束取込部材３１は、ティース１２の＋ｚ軸方向を向く端面１２ｃに配置され、磁束取込部材３２は、ティース１２の－ｚ軸方向を向く端面１２ｄに配置されている。なお、後述する図８に示されるように、固定子１は、磁束取込部材３２を有していなくても実現することができる。
　図２に示されるように、磁束取込部材３１、３２は、ティース１２のティース先端部１２ｂに配置されている。これにより、磁束取込部材３１、３２がティース本体部１２ａに配置される構成と比較して、磁束取込部材３１、３２が永久磁石２２（図１参照）に近接して配置されるため、永久磁石２２の磁束が磁束取込部材３１、３２に取り込まれ易くなる。
　また、ｚ軸方向に見たときの磁束取込部材３１、３２のそれぞれの形状は、例えば、径方向の内向きの凹面３１ａ、３２ａを有する湾曲形状（例えば、円弧形状）である。なお、ｚ軸方向に見たときの磁束取込部材３１、３２のそれぞれの形状は、長方形状であってもよい。
　ここで、磁束取込部材３１、３２は、永久磁石２２の磁力によって振動する場合がある。例えば、電動機１００の回転中に永久磁石２２の磁力によって、磁束取込部材３１、３２が周方向Ｃに振動する場合がある。また、巻線２０（図１参照）に電流が印加され、回転子２と固定子１との間に磁気的な吸引力及び反発力が発生することで、電動機１００は回転する。このような巻線２０への通電によって発生する磁気的な吸引力及び反発力も、電動機１００を構成する構成部品の１つである磁束取込部材３１、３２の振動源となる。よって、永久磁石２２の磁力又は巻線２０への通電時に発生する磁気的な力によって磁束取込部材３１、３２が振動することを抑制する必要がある。
　また、図１に示す例では、電動機１００の回転駆動力を伝達するために、シャフト２１は、固定子１から＋ｚ軸方向に突出している。この場合、シャフト２１のうち永久磁石２２から負荷側（すなわち、＋ｚ軸側）に突出している突出部、すなわち、動力伝達部である先端部２１ａを含む部分がねじれることによる騒音の発生が懸念される。
　具体的には、実施の形態１では、シャフト２１の先端部２１ａに取り付けられている羽根車１１０の翼部の外径Ｄ２は、固定子鉄心１０の外径Ｄ１より大きい。この場合、羽根車１１０が持つイナーシャが大きいため、シャフト２１の突出部がねじれやすい。また、シャフト２１及び羽根車１１０のそれぞれ自重によって、シャフト２１が撓むことによる振動の発生も懸念される。このようなシャフト２１のねじれと撓みによる振動成分が、上述した永久磁石２２の磁力等による振動成分と共振した場合、電動機１００において、大きな騒音が発生する。
　以下では、磁束取込部材３１、３２の振動を抑制するための構成について説明する。図３は、図１に示される固定子１の一部を、周方向Ｃに延びる曲面で切断した断面図である。図３において、複数の磁束取込部材３１を３１ｕ、３１ｖ、複数の磁束取込部材３２を３２ｕ、３２ｖ、複数のティース１２を１２ｕ、１２ｖと表記する。また、図３において、周方向Ｃに隣り合う磁束取込部材３１ｕ、３１ｖの間の間隔及び周方向Ｃに隣り合う磁束取込部材３２ｕ、３２ｖの間の間隔をまとめて、「第１の間隔Ｗ１」と表記し、周方向Ｃに隣り合うティース１２ｕ、１２ｖの間の間隔を「第２の間隔Ｗ２」と表記する。
　樹脂部５０は、複数の磁束取込部材３１ｕ、３１ｖ、３２ｕ、３２ｖを複数のティース１２ｕ、１２ｖにそれぞれ固定する。これにより、永久磁石２２の磁力などの磁気的な力による磁束取込部材３１ｕ、３１ｖ、３２ｕ、３２ｖの周方向Ｃの振動を抑制することができる。実施の形態１では、樹脂部５０は、複数の磁束取込部材３０を複数のティース１２のｚ軸方向の端面１２ｃ、１２ｄに固定するように囲んでいる。
　樹脂部５０は、第１の間隔Ｗ１を埋めている。これにより、磁束取込部材３１ｕ、３１ｖ、３２ｕ、３２ｖが周方向Ｃに移動し難くなるため、上述した磁気的な力（例えば、永久磁石２２の磁力及び巻線２０への通電時に発生する磁気的な力）が磁束取込部材３１ｕ、３１ｖ、３２ｕ、３２ｖに作用した場合であっても磁束取込部材３１ｕ、３１ｖ、３２ｕ、３２ｖの振動を抑制することができる。したがって、固定子１における騒音、言い換えれば、電動機１００における騒音を低減することができる。
　図３に示す例では、樹脂部５０は、第１の間隔Ｗ１に限らず、周方向Ｃに隣り合うティース１２ｕ、１２ｖの間の第２の間隔Ｗ２も埋めている。これにより、電動機１００の回転中におけるティース１２ｕ、１２ｖの振動を抑制することができる。
　また、図３に示す例では、第１の間隔Ｗ１が、第２の間隔Ｗ２より大きい。すなわち、第１の間隔Ｗ１及び第２の間隔Ｗ２は、以下の式（２）を満たす。
　Ｗ１＞Ｗ２　　　　　（２）
　第１の間隔Ｗ１及び第２の間隔Ｗ２が式（２）を満たすことにより、第１の間隔Ｗ１を埋める樹脂部５０の量が増えるため、磁束取込部材３１ｕ、３１ｖ、３２ｕ、３２ｖをティース１２ｕ、１２ｖのｚ軸方向の端面１２ｃ、１２ｄに一層強固に固定することができる。よって、回転子２と固定子１との間に発生する磁気的な力によって、磁束取込部材３１ｕ、３１ｖ、３２ｕ、３２ｖが振動することを一層抑制することができる。したがって、固定子１における騒音を一層低減することができる。また、磁束取込部材３１ｕ、３１ｖ、３２ｕ、３２ｖは、ティース１２ｕ、１２ｖより振動し易いため、式（２）に示されるように、第１の間隔Ｗ１を第２の間隔Ｗ２より大きくすることが好ましい。なお、第１の間隔Ｗ１は、第２の間隔Ｗ２と同じであってもよい。すなわち、第１の間隔Ｗ１は、第２の間隔Ｗ２以上であればよい。
　また、図２及び３に示されるように、磁束取込部材３１、３２の周方向Ｃの幅は、ティース先端部１２ｂの周方向Ｃの幅より狭い。これにより、磁束取込部材３１、３２の表面積（言い換えれば、体積）が小さくなるため、当該磁束取込部材３１、３２を通過する磁束の磁束量が少なくなる。よって、磁束取込部材３１、３２における磁気的な力が小さくなるため、磁束取込部材３１、３２の振動を一層抑制することができる。なお、以下の説明において、磁束取込部材３１、３２を区別する必要が無い場合は、磁束取込部材３１、３２をまとめて、「磁束取込部材３０」と呼ぶ。
　図４は、図１に示される電動機１００の固定子１の構成の一部を示す拡大断面図である。図４に示されるように、磁束取込部材３０の径方向の厚みを第１の厚みｔ１、ティース１２の径方向の厚みを第２の厚みｔ２としたとき、第１の厚みｔ１は、第２の厚みｔ２より薄い。すなわち、第１の厚みｔ１及び第２の厚みｔ２は、以下の式（３）を満たす。
　ｔ１＜ｔ２　　　　　（３）
　これにより、磁束取込部材３０の体積が小さくなるため、当該磁束取込部材３０を通過する磁束の磁束量が少なくなる。よって、磁束取込部材３０に作用する磁気的な力が小さくなるため、磁束取込部材３０における振動を抑えることができる。よって、固定子１における騒音の発生を一層低減することができる。
　次に、樹脂部５０の構成について説明する。図１、３及び４に示されるように、樹脂部５０は、インシュレータ６０と、モールド樹脂部７０とを有する。
　インシュレータ６０は、巻線２０と固定子鉄心１０とを絶縁する絶縁部材である。インシュレータ６０は、例えば、ＰＰＳ（Ｐｏｌｙ　Ｐｈｅｎｙｌｅｎｅ　Ｓｕｌｆｉｄｅ）、ＰＢＴ（Ｐｏｌｙ　Ｂｕｔｙｌｅｎｅ　Ｔｅｒｅｐｈｔｈａｌａｔｅ）などの熱可塑性樹脂から形成されている。
　図１及び４に示されるように、インシュレータ６０は、第１の絶縁部分６１と、第２の絶縁部分６２と、第３の絶縁部分としての延在部６３とを有する。
　第１の絶縁部分６１は、インシュレータ６０のうち巻線２０より径方向の内側に設けられていてティース１２を覆う部分である。第１の絶縁部分６１は、磁束取込部材３０の＋ｚ軸方向を向く端面３０ａ及び径方向の外向きの面３０ｂを覆っている。これにより、磁束取込部材３０を固定子鉄心１０に一層強固に固定することができる。よって、磁気的な力による磁束取込部材３０の振動が抑制され、固定子１における騒音を一層低減することができる。
　第２の絶縁部分６２は、インシュレータ６０のうち巻線２０より径方向の外側に設けられていてヨーク１１を覆う部分である。延在部６３は、インシュレータ６０のうち第１の絶縁部分６１と第２の絶縁部分６２とを連結する部分である。延在部６３は、第１の絶縁部分６１の－ｚ軸側の端部から径方向の外向きに延びている。なお、後述する図７（Ｂ）に示されるように、インシュレータ６０は、第２の絶縁部分６２を有していなくても実現することができる。
　図４において、インシュレータ６０の径方向の厚みを第３の厚みｔ３としたとき、第３の厚みｔ３は、第１の厚みｔ１より厚い。すなわち、第１の厚みｔ１及び第３の厚みｔ３は、以下の式（４）を満たす。
　ｔ３＞ｔ１　　　　　（４）
　一般的に、音の透過率は、音が透過する物質の厚みで変化する。そのため、上述した図３に示される第１の間隔Ｗ１を埋めている樹脂部５０（例えば、インシュレータ６０）の径方向の厚み（すなわち、第３の厚みｔ３）を磁束取込部材３０の径方向の厚み（すなわち、第１の厚みｔ１）より厚くすることによって、磁束取込部材３０の振動を一層抑制することができる。
　モールド樹脂部７０は、例えば、熱硬化性樹脂から形成されている。モールド樹脂部７０は、例えば、射出成形により成形される。また、モールド樹脂部７０は、一体成形によって、固定子鉄心１０、巻線２０、磁束取込部材３０及びインシュレータ６０と一体化されている。
　モールド樹脂部７０は、巻線２０を覆っている。言い換えれば、モールド樹脂部７０は、巻線２０を固定子鉄心１０に固定している。これにより、通電時に巻線２０が磁気的な力又はローレンツ力によって振動することが抑制されるため、固定子１における騒音を一層低減することができる。
　図１に示されるように、モールド樹脂部７０は、開口部７１と、軸受保持部７２と、固定部７３とを有する。開口部７１には、負荷側の第１の軸受２３を支持する金属ブラケット３が固定されている。金属ブラケット３は、例えば、圧入によって開口部７１に固定されている。
　軸受保持部７２は、モールド樹脂部７０における第２の軸受２４が保持される凹部である。モールド樹脂部７０のうち軸受保持部７２より－ｚ軸側の部分には、回路基板５が埋め込まれている。回路基板５には、巻線２０に電力を供給するための電源リード線（図示せず）が接続されている。回路基板５は、巻線２０に接続された巻線用端子４を介してインシュレータ６０に固定されている。固定部７３は、電動機１００のうち、取付対象物の支持部（例えば、室外機に備えられたモータサポート部）に取り付けられる部分である。固定部７３は、モールド樹脂部７０の反負荷側の端部から径方向の外側に延びている。固定部７３は、締結部材（例えば、ボルト）が挿通される挿通孔７３ａを有する。
　〈固定子１の他の例〉
　図５（Ａ）から（Ｃ）は、実施の形態１に係る固定子１の構成の他の例を示す断面図である。図５（Ａ）において、磁束取込部材３１ｕ、３１ｖの周方向Ｃの中心の位置である第１の中心位置をＰ１、ティース１２ｕ、１２ｖの周方向Ｃの中心の位置である第２の中心位置をＰ２とする。図５（Ａ）から（Ｃ）に示されるように、第１の中心位置Ｐ１は、第２の中心位置Ｐ２に対して周方向Ｃ（図２参照）にずれて配置されていてもよい。これにより、スキュー効果によって、電動機１００のトルク変動が抑制されるため、騒音を一層低減することができる。
　図６（Ａ）及び（Ｂ）は、実施の形態１に係る固定子１の構成の更なる他の例を示す断面図である。図６（Ａ）に示されるように、インシュレータ６０は、磁束取込部材３０の周方向Ｃ（図２参照）を向く側面３０ｃの一部を覆い、モールド樹脂部７０は、磁束取込部材３０の＋ｚ軸方向を向く端面３０ａ及び当該側面３０ｃの一部を覆っていてもよい。すなわち、インシュレータ６０は、磁束取込部材３０の＋ｚ軸方向を向く端面３０ａを覆っていなくても実現することができる。これにより、図３に示される構成と比較して、インシュレータ６０を小型化することができる。よって、熱硬化性樹脂より高価な熱可塑性樹脂の量が低減されるため、電動機１００のコストを一層低減することができる。
　図６（Ｂ）に示されるように、インシュレータ６０は、磁束取込部材３０の＋ｚ軸方向を向く端面３０ａの一部を覆い、モールド樹脂部７０は、当該端面３０ａ及び磁束取込部材３０の周方向Ｃ（図２参照）を向く側面３０ｃを覆っている。すなわち、インシュレータ６０は、磁束取込部材３０の周方向Ｃを向く側面３０ｃを覆っていなくても実現することができる。これにより、図３に示される構成と比較して、高価な熱可塑性樹脂の量が低減されるため、電動機１００のコストを一層低減することができる。
　次に、図７（Ａ）から（Ｅ）を用いて、樹脂部５０のインシュレータ６０の形状の他の例について説明する。なお、図７（Ａ）から（Ｅ）では、巻線２０の図示が省略されている。
　図７（Ａ）は、図４に示される樹脂部５０の構成の他の例を示す断面図である。図７（Ａ）に示されるように、インシュレータ６０は、磁束取込部材３０の径方向の外向きの面３０ｂの一部を覆い、モールド樹脂部７０が磁束取込部材３０の＋ｚ軸方向を向く端面３０ａを覆っている。すなわち、インシュレータ６０は、磁束取込部材３０の＋ｚ軸方向を向く端面３０ａを覆っていなくても実現できる。
　図７（Ｂ）から（Ｅ）は、図４に示される樹脂部５０の構成の更なる他の例を示す断面図である。図７（Ｂ）に示す例では、インシュレータ６０は、第１の絶縁部分６１と、第１の絶縁部分６１の固定子鉄心１０側の端部から径方向の外側に延びる延在部６３とを有する。すなわち、インシュレータ６０は、図４に示される第２の絶縁部分６２を有していなくても実現することができる。
　また、図７（Ｃ）に示されるように、インシュレータ６０及びモールド樹脂部７０の両方が、磁束取込部材３０の＋ｚ軸方向を向く端面３０ａを覆っていてもよい。
　また、図７（Ｄ）に示されるように、モールド樹脂部７０が、磁束取込部材３０の径方向の外向きの面３０ｂ及び＋ｚ軸方向を向く端面３０ａを覆っていてもよい。図７（Ｄ）に示す例では、インシュレータ６０は、磁束取込部材３０の径方向の外向きの面３０ｂと径方向に間隔を開けて配置されており、当該間隔にモールド樹脂部７０が埋められている。これにより、インシュレータ６０を小型化することができる。
　また、図７（Ｅ）に示されるように、磁束取込部材３０が、インシュレータ６０の第１の絶縁部分６１の径方向の内向きの面６１ａに設けられた凹部６１ｂに取り付けられていてもよい。言い換えれば、磁束取込部材３０は、固定子鉄心１０の＋ｚ軸方向を向く端面に樹脂部５０（ここでは、インシュレータ６０）を挟んで配置されていてもよい。
　〈巻線２０〉
　次に、図１に戻って巻線２０の構成について説明する。巻線２０は、固定子鉄心１０のティース１２に巻き付けられている。巻線２０は、例えば、銅線より安価なアルミ線である。よって、電動機１００のコストを低減することができる。上述した通り、電動機１００では、固定子鉄心１０の軸長（すなわち、長さＬ１）は、永久磁石２２の軸長（すなわち、長さＬ２）より短い。この場合、巻線２０の周長も短くなるため、巻線２０の抵抗値も小さくなる。これにより、銅線より導電率の低いアルミ線が巻線２０に適用された場合であっても、抵抗値の上昇を抑制しつつ、電動機１００のコストを低減することができる。
　一方で、アルミ線の引張強度は、銅線の引張強度より低い。そのため、巻線２０がアルミ線である場合、固定子鉄心１０に対する巻線２０の巻き付け作業時における引張強度が低くなり、固定子鉄心１０に対する巻線２０の固定力が小さくなる。この場合、巻線２０に電流が印加されたときに巻線２０が振動し易くなる。実施の形態１では、樹脂部５０（具体的には、モールド樹脂部７０）が巻線２０を覆っている。これにより、アルミ線からなる巻線２０に電流が印加された場合であっても、巻線２０の振動を抑制することができる。よって、巻線２０がアルミ線であって、当該巻線２０がモールド樹脂部７０で覆われていることによって、固定子１のコストを一層低減しつつ、固定子１における騒音を一層低減することができる。なお、騒音を更に低減するために、巻線２０は、アルミ線より大きい引張強度を持つアルミ合金線であってもよい。
　〈第１の軸受２３及び第２の軸受２４〉
　次に、第１の軸受２３及び第２の軸受２４の構成について説明する。仮に、第１の軸受２３及び第２の軸受２４が滑り軸受である場合、当該滑り軸受とシャフト２１の外周面との間には隙間が生じている。そのため、電動機１００の回転中において、シャフト２１が径方向に動き易く、永久磁石２２と固定子１との間のエアギャップが変化し易い。よって、第１の軸受２３及び第２の軸受２４が滑り軸受である場合、電動機１００の回転時に、永久磁石２２と固定子１との間のエアギャップの大きさが軸方向においてアンバランスになり易く、磁束取込部材３０の振動が発生し易くなる。
　シャフト２１を支持する第１の軸受２３及び第２の軸受２４は、転がり軸受である。この場合、第１の軸受２３及び第２の軸受２４は、シャフト２１に圧入される内輪と、軸受保持部に固定される外輪と、内輪と外輪との間に配置された転動体とを有する。これにより、電動機１００の回転中において、シャフト２１は径方向に動き難い。そのため、永久磁石２２と固定子１との間のエアギャップが変化し難い。
　〈実施の形態１の効果〉
　以上に説明した実施の形態１によれば、固定子鉄心１０のｚ軸方向の長さＬ１は、永久磁石２２のｚ軸方向の長さＬ２より短い。これにより、固定子鉄心１０に用いられる電磁鋼板の数が少なくなるため、固定子１のコストを低減することができる。よって、電動機１００のコストを低減することができる。
　また、実施の形態１によれば、固定子１は、永久磁石２２の磁束を取り込む磁性体からなる磁束取込部材３０を有する。これにより、永久磁石２２のオーバハング部で発生する磁束が、磁束取込部材３０を介して固定子鉄心１０及び巻線２０に流れる。よって、永久磁石２２から固定子１に流れる磁束の磁束量の低下を抑制することができる。したがって、電動機１００の出力及び効率の低下を抑制することができる。
　また、実施の形態１によれば、樹脂部５０が、複数の磁束取込部材３０のうちの周方向Ｃに隣接する磁束取込部材３０の間の間隔である第１の間隔Ｗ１を埋めている。これにより、磁束取込部材３０が周方向Ｃに移動し難くなる。よって、上述した磁気的な力（例えば、永久磁石２２の磁力及び巻線２０への通電時に発生する磁気的な力）が磁束取込部材３０に作用した場合であっても、当該磁束取込部材３０の振動を抑制することができる。したがって、固定子１における騒音を低減することができる。このように、電動機１００では、コストを低減し、出力及び効率の低下を抑制しつつ、騒音も低減することができる。
　また、実施の形態１によれば、周方向Ｃに隣接する磁束取込部材３０の間の第１の間隔Ｗ１は、周方向Ｃに隣接するティース１２の間の第２の間隔Ｗ２より長い。これにより、周方向Ｃに隣接する磁束取込部材３０の間で作用する磁気的な力によって、当該磁束取込部材３０が振動することを抑制できる。よって、固定子１における騒音を一層低減することができる。
　また、実施の形態１によれば、磁束取込部材３０の径方向の厚みは、ティース１２の径方向の厚みより薄い。これにより、磁束取込部材３０の体積が小さくなるため、当該磁束取込部材３０を通過する磁束の磁束量が少なくなる。よって、磁束取込部材３０に作用する磁気的な力が小さくなるため、磁束取込部材３０における振動を抑えることができる。よって、固定子１における騒音を一層低減することができる。
　また、実施の形態１によれば、第１の間隔Ｗ１を埋めている樹脂部５０の径方向の厚みは、磁束取込部材３０の径方向の厚みより厚い。これにより、磁束取込部材３０の振動が一層抑制され、固定子１における騒音を一層低減することができる。
　また、実施の形態１によれば、磁束取込部材３０の周方向Ｃの幅は、ティース１２の周方向Ｃの幅より狭い。これにより、磁束取込部材３０の表面積（言い換えれば、体積）が小さくなるため、当該磁束取込部材３０を通過する磁束の磁束量が少なくなる。よって、磁束取込部材３０における磁気的な力が小さくなるため、磁束取込部材３０の振動が一層抑制され、固定子１における騒音を一層低減することができる。
　また、実施の形態１によれば、樹脂部５０は、磁束取込部材３０の＋ｚ軸方向を向く端面３０ａ及び径方向の外向きの面３０ｂを覆っている。これにより、磁束取込部材３０をティース１２に一層強固に固定することができる。よって、磁気的な力による磁束取込部材３０の振動が抑制され、固定子１における騒音を一層低減することができる。
　また、実施の形態１によれば、回転子２において、シャフト２１を支持する第１の軸受２３及び第２の軸受２４は、転がり軸受である。これにより、第１の軸受２３及び第２の軸受２４が滑り軸受である構成と比較して、電動機１００の回転中において、回転子２と固定子１との間のエアギャップが変化し難い。よって、磁束取込部材３０の振動が一層抑制され、固定子１における騒音を一層低減することができる。
　《実施の形態１の変形例》
　図８は、実施の形態１の変形例に係る電動機１００Ａの概略的な構成を示す断面図である。図８において、図１に示される構成要素と同一又は対応する構成要素には、図１に示される符号と同じ符号が付される。実施の形態１の変形例に係る電動機１００Ａの固定子１Ａは、磁束取込部材３２を有していない点で、実施の形態１に係る電動機１００の固定子１と相違する。これ以外の点については、実施の形態１の変形例に係る電動機１００Ａは、実施の形態１に係る電動機１００と同じである。そのため、以下の説明では、図１及び２を参照する。
　図８に示されるように、電動機１００Ａは、固定子１Ａと、回転子２とを有する。
　固定子１Ａは、固定子鉄心１０と、巻線２０と、磁束取込部材３１Ａと、樹脂部５０とを有する。実施の形態１の変形例では、固定子１Ａに備えられる磁束取込部材が磁束取込部材３１Ａのみである。これにより、電動機１００Ａにおける部品点数が削減され、且つ電動機１００Ａの組立工程を簡易化することができる。
　図８に示す例では、固定子鉄心１０は、永久磁石２２のｚ軸方向の中央部より反負荷側（すなわち、第２の軸受２４側）に配置されている。また、磁束取込部材３１Ａのｚ軸方向の長さは、固定子鉄心１０のｚ軸方向の長さＬ１（図１参照）より長い。これにより、固定子１が１つの磁束取込部材３１Ａを有している場合であっても、永久磁石２２の磁束が磁束取込部材３１Ａを介して固定子鉄心１０及び巻線２０に流れ易くなる。よって、電動機１００Ａの効率の低下を防止することができる。
　〈実施の形態１の変形例の効果〉
　以上に説明した実施の形態１の変形例によれば、電動機１００Ａの固定子１Ａに備えられる磁束取込部材は、磁束取込部材３１Ａのみである。これにより、電動機１００Ａを構成する部品点数を削減することができ、電動機１００Ａにおける組立工程を簡易化することができる。
　《実施の形態２》
　図９は、実施の形態２に係る電動機２００の構成の一部を概略的に示す断面図である。図９において、図１に示される構成要素と同一又は対応する構成要素には、図１に示される符号と同じ符号が付される。実施の形態２に係る電動機２００は、固定子２０１の構成の点で、実施の形態１に係る電動機１００と相違する。これ以外の点については、実施の形態２に係る電動機２００は、実施の形態１に係る電動機１００と同じである。そのため、以下の説明では、図２を参照する。
　電動機２００は、固定子２０１と、回転子２とを有する。
　固定子２０１は、固定子鉄心１０と、巻線２０と、磁束取込部材２３０と、樹脂部５０とを有する。
　磁束取込部材２３０は、永久磁石２２からの磁束を取り込む。磁束取込部材２３０は、固定子鉄心１０のティース１２（図２参照）の軸方向の端面上に配置されている。磁束取込部材２３０のうち永久磁石２２を向く面、すなわち、径方向の内向きの面２３０ｄは、固定子鉄心１０の内周面１０ｃより径方向の外側に位置している。
　図９において、永久磁石２２の外周面２２ａと固定子鉄心１０の内周面１０ｃとの間の間隔を第１のエアギャップＥ１、永久磁石２２の外周面２２ａと磁束取込部材２３０の径方向の内向きの面２３０ｄとの間の間隔を第２のエアギャップＥ２とする。第２のエアギャップＥ２は第１のエアギャップＥ１より大きい。すなわち、第１のエアギャップＥ１及び第２のエアギャップＥ２は、以下の式（５）を満たす。
　Ｅ１＞Ｅ２　　　　　（５）
　これにより、磁束取込部材２３０は、永久磁石２２の磁力の影響を受け難くなるため、当該磁力による磁束取込部材２３０の振動を抑制することができる。よって、固定子２０１における騒音を低減することができる。
　樹脂部５０は、磁束取込部材２３０を固定子鉄心１０に固定する。樹脂部５０のうちモールド樹脂部７０は、磁束取込部材２３０の径方向の内向きの面２３０ｄに接している。これにより、図４に示される構成と比較して、磁束取込部材２３０に接する樹脂部５０の面積が増加するため、固定子鉄心１０に対する磁束取込部材２３０の固定強度が一層増加する。よって、磁束取込部材２３０の一層振動を抑制することができる。なお、磁束取込部材２３０の径方向の内向きの面２３０ｄには、インシュレータ６０が接していてもよい。
　図１２において、モールド樹脂部７０のうち磁束取込部材２３０より径方向の内側に位置する部分の径方向の厚みをｔ３０とする。ここで、厚みｔ３０は、第２のエアギャップＥ２から第１のエアギャップＥ１を減算した値に相当する。厚みｔ３０が厚くなるほど、磁束取込部材２３０は、永久磁石２２の磁束を取り込み難くなり、電動機２００の出力が低下し、且つ効率も低下する。そのため、実施の形態２では、厚みｔ３０は、樹脂部５０のうち磁束取込部材２３０より径方向の外側に位置する部分（例えば、インシュレータ６０）の径方向の厚みより薄い。これにより、電動機２００の出力及び効率の低下を防止することができる。よって、実施の形態２では、磁束取込部材２３０の振動を抑制しつつ、電動機２００の出力及び効率の低下を防止することができる。
　〈実施の形態２の効果〉
　以上に説明した実施の形態２によれば、永久磁石２２の外周面２２ａと磁束取込部材２３０の径方向の内向きの面２３０ｄとの間の第２のエアギャップＥ２が、永久磁石２２の外周面２３０ａと固定子鉄心１０の内周面１０ｃとの間の第１のエアギャップＥ１より大きい。これにより、磁束取込部材２３０は、永久磁石２２の磁力の影響を受け難くなるため、当該磁力による磁束取込部材２３０の振動を抑制することができる。よって、固定子２０１における騒音、すなわち、電動機２００における騒音を低減することができる。
　また、実施の形態２によれば、樹脂部５０のうち磁束取込部材２３０より径方向の内側に配置されたモールド樹脂部７０の厚みｔ３０が、樹脂部５０の磁束取込部材２３０より径方向の外側に位置する部分の径方向の厚みより薄い。これにより、騒音を低減しつつ、電動機２００の出力及び効率の低下を防止することができる。
　《実施の形態３》
　図１０（Ａ）は、実施の形態３に係る電動機の回転子３０２の構成を示す部分断面図である。図１０（Ａ）において、図１に示される構成要素と同一又は対応する構成要素には、図１に示される符号と同じ符号が付される。実施の形態３に係る電動機は、回転子３０２において、第１の軸受２３と第２の軸受２４との間の距離と永久磁石３２２の軸方向の長さとの関係の点で、実施の形態１に係る電動機１００と相違する。それ以外の点については、実施の形態３に係る電動機３００は、実施の形態１に係る電動機１００と同じである。そのため、以下の説明では、図１を参照する。
　図１０（Ａ）に示されるように、回転子３０２は、シャフト２１と、永久磁石３２２と、第１の軸受２３と、第２の軸受２４とを有する。
　永久磁石３２２は、シャフト２１に取り付けられている。永久磁石３２２は、＋ｚ軸方向を向く端面３２２ｃに設けられた第１の凹部３２２ｅと、－ｚ軸方向を向く端面３２２ｄに設けられた第２の凹部３２２ｆとを有する。
　図１０（Ａ）において、永久磁石３２２のｚ軸方向の長さをＬ２、第１の軸受２３と第２の軸受２４との間の距離をＬ３としたとき、距離Ｌ３は、長さＬ２と同じである。なお、距離Ｌ３は、長さＬ２より長くてもよい。すなわち、距離Ｌ３及び長さＬ２は、以下の式（６）を満たしていればよい。
　Ｌ３≧Ｌ２　　　　　（６）
　次に、距離Ｌ３及び長さＬ２が式（６）を満たすことによる効果について、比較例と対比しながら説明する。図１０（Ｂ）は、比較例に係る電動機の回転子３０２Ａの構成を示す部分断面図である。比較例の回転子３０２Ａにおいて、シャフト２１の負荷側を支持する第１の軸受２３とシャフト２１の反負荷側を支持する第２の軸受２４との間の距離Ｌ３０は、長さＬ２より短い。この場合、電動機の回転中に負荷側の第１の軸受２３に作用する力が大きくなるため、当該第１の軸受２３が摩耗し易くなる。ここで、軸受の摩耗とは、当該第１の軸受２３の内輪と外輪の摩耗である。内輪及び外輪に摩耗が発生すると、内輪と外輪との間の隙間が大きくなる。これにより、回転中に、シャフト２１の負荷側の部分及び反負荷側の部分のうちの一方が径方向に動き易くなる。よって、回転子３０２Ａから＋ｚ軸側の磁束取込部材３１（図１参照）に流れる磁束と、回転子３０２Ａから－ｚ軸側の磁束取込部材３２（図１参照）に流れる磁束との間に磁気アンバランスが生じ、当該磁気アンバランスによる振動の発生が懸念される。
　また、シャフト２１の負荷側に、例えば、図１に示される羽根車１１０が取り付けられた場合、回転中にシャフト２１が撓むことによる振動及び騒音が発生する。このシャフト２１の撓みに基づく振動成分と上述した磁気アンバランスに基づく振動成分とが共振すると、更に大きな騒音が発生することが懸念される。
　実施の形態３では、上述した式（６）に示される通り、負荷側の第１の軸受２３と反負荷側の第２の軸受２４との間の距離Ｌ３は、永久磁石３２２の軸方向の長さＬ２以上である。これにより、実施の形態３に係る電動機の回転中に、第１の軸受２３及び第２の軸受２４に作用する力が低減される。よって、第１の軸受２３及び第２の軸受２４の摩耗が抑制されるため、電動機の回転中にシャフト２１が径方向に動き難くなる。したがって、回転子３０２から＋ｚ軸側の磁束取込部材３１（図１参照）に流れる磁束と、回転子３０２から－ｚ軸側の磁束取込部材３２（図１参照）に流れる磁束との間の磁気アンバランスを低減することができ、当該磁気アンバランスによる振動を一層抑制することができる。
　〈実施の形態３の効果〉
　以上に説明した実施の形態３によれば、シャフト２１の負荷側の第１の軸受２３と反負荷側の第２の軸受２４との間の距離Ｌ３は、永久磁石３２２の軸方向の長さＬ２以上である。これにより、実施の形態３に係る電動機における騒音を一層低減することができる。
　《実施の形態４》
　図１１は、実施の形態４に係る電動機の固定子４０１の構成を示す斜視図である。図１２は、図１１に示される固定子鉄心１０及びインシュレータ４６０の構成を示す斜視図である。図１１及び１２において、図１に示される構成要素と同一又は対応する構成要素には、図１に示される符号と同じ符号が付される。実施の形態４に係る電動機は、固定子４０１の磁束取込部材４３０の形状の点で、実施の形態１に係る電動機１００と相違する。これ以外の点については、実施の形態４に係る電動機は、実施の形態１に係る電動機１００と同じである。そのため、以下の説明では、図１を参照する。
　固定子４０１は、固定子鉄心１０と、巻線２０（図１参照）と、磁束取込部材４３０と、樹脂部４５０とを有する。
　磁束取込部材４３０は、回転子２からの磁束を取り込む。磁束取込部材４３０は、固定子鉄心１０のティース１２のｚ軸方向の端面１２ｃ、１２ｄ上に配置されている。
　磁束取込部材４３０は、径方向の内向きの凹面４３１ａを有する。ｚ軸方向に見たときの磁束取込部材４３０の形状は、例えば、円弧形状である。これにより、ｚ軸方向に見たときの磁束取込部材の形状が長方形状である構成と比較して、固定子鉄心１０と磁束取込部材４３０との接触面積が増大するため、磁束取込部材４３０の固定強度を向上させることができる。
　樹脂部４５０は、固定子鉄心１０と巻線とを絶縁するインシュレータ４６０と、図示しないモールド樹脂部とを有する。
　インシュレータ４６０は、ティース１２と巻線２０とを絶縁する第１の絶縁部分４６１を有する。磁束取込部材４３０は、インシュレータ４６０の第１の絶縁部分４６１に当接している。これにより、磁束取込部材４３０の位置決めが容易となる。
　図１３（Ａ）は、図１１に示される磁束取込部材４３０の構成を示す平面図である。図１３（Ａ）に示されるように、磁束取込部材４３０は、径方向の外向きの面４３１ｂに備えられた複数の凸部４４１を有する。
　図１３（Ａ）に示す例では、凸部４４１は、径方向の外向きの面４３１ｂの周方向Ｃの両側の端部から永久磁石２２（図１参照）から離れる方向（すなわち、径方向の外向き）に突出している。また、図１３（Ａ）に示す例では、凸部４４１は、磁束取込部材４３０が周方向Ｃに幅広となるように、径方向の外向きに突出している。これにより、回転中に永久磁石２２と磁束取込部材４３０との間に磁気吸引力が発生した場合であっても、磁束取込部材４３０が脱落し難くなる。よって、電動機の信頼性を向上させることができる。
　図１３（Ａ）において、磁束取込部材４３０の周方向Ｃの幅をＷ３、上述した図１２において、ティース先端部１２ｂの周方向Ｃの幅をＷ４としたとき、幅Ｗ３は幅Ｗ４より狭い。すなわち、幅Ｗ３及び幅Ｗ４は、以下の式（７）を満たす。
　Ｗ３＜Ｗ４　　　　　（７）
　これにより、周方向Ｃに隣接する２つの磁束取込部材４３０の干渉を防止することができる。
　また、図１１及び１２に示されるように、凸部４４１は、インシュレータ４６０の径方向の内向きの面に備えられた凹部４６１ａに嵌合している。これにより、磁束取込部材４３０の固定強度が向上する。よって、磁気的な力（例えば、永久磁石２２の磁力及び巻線２０への通電時に発生する磁気的な力）が磁束取込部材４３０に作用した場合であっても、当該磁束取込部材４３０の振動を抑制することができる。したがって、固定子における騒音を低減することができる。
　図１３（Ｂ）から（Ｄ）は、実施の形態４に係る磁束取込部材４３０の構成の他の例を示す平面図である。凸部４４１は、磁束取込部材４３０の周方向Ｃの両側の端部から径方向の外向きに突出していなくても実現することができる。例えば、図１３（Ｂ）に示されるように、凸部４４１は、径方向の外向きの面４３１ｂの周方向Ｃの一方の端部から径方向の外向きに突出していてもよい。また、図１３（Ｃ）に示されるように、磁束取込部材４３０は、凸部４４１を有していなくても実現することができ、磁束取込部材４３０の径方向の厚みｔ４が周方向Ｃにおいて均一であってもよい。これにより、永久磁石２２（図１参照）の磁束を取り込むために必要な磁束取込部材４３０の大きさを最小限にすることができる。更に、図１３（Ｄ）に示されるように、凸部４４１は、磁束取込部材４３０の径方向の外向きの面４３１ｂの周方向Ｃの中央部に備えられていてもよい。これにより、凸部４４１と、周方向Ｃに隣接する他の磁束取込部材４３０との干渉を防止することができる。
　〈実施の形態４の効果〉
　以上に説明した実施の形態４によれば、磁束取込部材４３０は、径方向の内向きの凹面４３１ａを有する。ｚ軸方向に見たときの磁束取込部材４３０の形状は、例えば、円弧形状である。これにより、ｚ軸方向に見たときの磁束取込部材の形状が長方形状である構成と比較して、固定子鉄心１０と磁束取込部材４３０との接触面積が増大するため、磁束取込部材４３０の固定強度を向上させることができる。
　また、実施の形態４によれば、磁束取込部材４３０は、径方向の外向きの面４３１ｂに備えられた凸部４４１を有する。これにより、固定子鉄心１０と磁束取込部材４３０との接触面積が一層増大するため、磁束取込部材４３０の固定強度を一層向上させることができる。また、磁束取込部材４３０をインシュレータ４６０に固定する際の当該磁束取込部材４３０の位置決めを容易にすることができる。
　また、実施の形態４によれば、凸部４４１は、磁束取込部材４３０の径方向の外向きの面４３１ｂから径方向の外向きに突出し、当該凸部４４１は、インシュレータ４６０の径方向の内向きの面に備えられた凹部４６１ａに嵌合している。これにより、磁束取込部材４３０の固定強度が向上する。よって、磁気的な力（例えば、永久磁石２２の磁力及び巻線２０への通電時に発生する磁気的な力）が磁束取込部材４３０に作用した場合であっても、当該磁束取込部材４３０の振動を抑制することができる。したがって、固定子における騒音を低減することができる。
　《実施の形態４の変形例１》
　図１４（Ａ）は、実施の形態４の変形例１に係る固定子の磁束取込部材４３０Ａの構成を示す平面図である。図１４（Ａ）において、図１３（Ａ）に示される構成要素と同一又は対応する構成要素には、図１３（Ａ）に示される符号と同じ符号が付される。実施の形態４の変形例１に係る固定子は、磁束取込部材４３０Ａの形状の点で、実施の形態４に係る固定子４０１と相違する。これ以外の点については、実施の形態４の変形例１に係る固定子は、実施の形態４に係る固定子と同じである。そのため、以下の説明では、図１１などを参照する。
　図１４（Ａ）に示されるように、磁束取込部材４３０Ａは、径方向の外向きの面４３１ｂの周方向Ｃの両側の端部に備えられた複数の凸部４４１Ａを有する。
　凸部４４１Ａは、径方向の外向きの面４３１ｂの周方向Ｃの端部から、磁束取込部材４３０Ａの周方向Ｃの幅Ｗ３１が一定となるように突出している。これにより、複数の磁束取込部材４３０Ａが複数のティース１２（図１１参照）のそれぞれに配置される場合に、周方向Ｃに隣接する２つの磁束取込部材４３０Ａの干渉を防止することができる。よって、実施の形態４の変形例１では、磁束取込部材４３０の周方向Ｃの幅Ｗ３１をティース１２のティース先端部１２ｂの周方向Ｃの幅Ｗ４まで広くすることができる。したがって、磁束取込部材４３０Ａは、永久磁石２２（図１参照）のオーバハング部で発生した磁束を取り込み易くなる。なお、図１４（Ａ）において、磁束取込部材４３０Ａの周方向Ｃの幅Ｗ３１は、磁束取込部材４３０Ａの周方向Ｃの両側の側面４４２の間の最短距離である。
　図１４（Ｂ）は、実施の形態４の変形例１に係る固定子の磁束取込部材４３０Ａの構成の他の例を示す平面図である。図１４（Ｂ）に示されるように、磁束取込部材４３０Ａの凸部４４１Ａは、径方向の内向きの凹面４３１ａから永久磁石２２（図１参照）に近づく方向、すなわち、径方向の内向きに突出していてもよい。図１４（Ｂ）に示す例では、インシュレータ又はモールド樹脂部などが凹面４３１ａを覆うことによって、回転子２（図１参照）と固定子４０１（図１１参照）との間に発生する磁気的な力による磁束取込部材４３０Ａの脱落を防止することができる。
　〈実施の形態４の変形例１の効果〉
　以上に説明した実施の形態４の変形例１によれば、凸部４４１Ａは、磁束取込部材４３０Ａの周方向Ｃの幅Ｗ３１が一定となるように、径方向の外向きの面４３１ｂ又は径方向の内向きの凹面４３１ａから突出している。これにより、周方向Ｃに隣接する２つの磁束取込部材４３０Ａの干渉を防止することができる。よって、磁束取込部材４３０Ａの周方向Ｃの幅Ｗ３をティース１２のティース先端部１２ｂの周方向Ｃの幅Ｗ２まで広くすることができる。したがって、磁束取込部材４３０Ａは、永久磁石２２のオーバハング部で発生した磁束を取り込み易くなる。
　《実施の形態４の変形例２》
　図１５は、実施の形態４の変形例２に係る固定子の磁束取込部材４３０Ｂの構成を示す平面図である。図１５において、図１３（Ａ）に示される構成要素と同一又は対応する構成要素には、図１３（Ａ）に示される符号と同じ符号が付される。実施の形態４の変形例２に係る固定子は、磁束取込部材４３０Ｂの形状の点で、実施の形態４に係る固定子と相違する。これ以外の点については、実施の形態４の変形例２に係る固定子は、実施の形態４に係る固定子と同じである。そのため、以下の説明では、図１１などを参照する。
　図１５に示されるように、磁束取込部材４３０Ｂは、径方向の外向きの面４３１ｂに備えられた凸部４４１Ｂを有する。凸部４４１Ｂは、径方向の外向きの面４３１ｂの周方向Ｃの中央部から径方向の外向きに突出している。これにより、複数の磁束取込部材４３０Ｂが複数のティース１２（図１１参照）のそれぞれに配置される場合に、周方向Ｃに隣接する２つの磁束取込部材４３０Ｂが干渉することを防止することができる。
　また、実施の形態４の変形例２では、凸部４４１Ｂは、径方向の外向きの面４３１ｂから離れるほど幅広である。具体的には、凸部４４１Ｂの周方向Ｃを向く側面４４３は、径方向の外向きの面４３１ｂから離れるほど、凸部４４１Ｂが幅広となるように周方向Ｃに傾斜しながら延びている。インシュレータ又はモールド樹脂部が側面４４３を覆うことで、磁束取込部材４３０Ｂの固定強度が向上するため、回転子２（図１参照）と固定子４０１（図１１参照）との間に発生する磁気的な力による磁束取込部材４３０Ｂの脱落を防止することができる。
　〈実施の形態４の変形例２の効果〉
　以上に説明した実施の形態４の変形例２によれば、磁束取込部材４３０Ｂの凸部４４１Ｂは、径方向の外向きの面４３１ｂから離れるほど幅広である。これにより、樹脂部に対する磁束取込部材４３０Ｂの固定強度が向上するため、回転子２と固定子４０１との間に発生する磁気的な力による磁束取込部材４３０Ｂの脱落を防止することができる。
　１、１Ａ、２０１、４０１　固定子、　２、３０２　回転子、　１０　固定子鉄心、　１２　ティース、　１２ｃ、１２ｄ　端面、　２０　巻線、　２１　シャフト、　２２、３２２　永久磁石、　２３　第１の軸受、　２４　第２の軸受、　３０、３１、３１ｕ、３１ｖ、３２、３２ｕ、３２ｖ、４３０、４３０Ａ、４３０Ｂ　磁束取込部材、　３１ａ、４３１ａ　径方向の内向きの面、　５０　樹脂部、　６０、４６０　インシュレータ、　７０　モールド樹脂部、　１００、１００Ａ、２００　電動機、　１１０　羽根車、　１５０　送風機、　４３１ｂ　径方向の外向きの面、　４４１、４４１Ａ、４４１Ｂ　凸部、　４６１ａ　凹部、　Ｄ１、Ｄ２　外径、　Ｅ１　第１のエアギャップ、　Ｅ２　第２のエアギャップ、　Ｌ１、Ｌ２　長さ、　Ｌ３　距離、　Ｐ１　第１の中心位置、　Ｐ２　第２の中心位置、　ｔ１、ｔ２、ｔ３、ｔ４、ｔ３０　厚み、　Ｗ１　第１の間隔、　Ｗ２　第２の間隔。

Claims (19)

  1. 　複数のティースを有する固定子鉄心と、
    　複数の磁束取込部材と、
    　前記複数の磁束取込部材を、前記複数のティースの前記固定子鉄心の軸方向の端面にそれぞれ固定する樹脂部と
    　を有し、
    　前記複数の磁束取込部材のうちの前記固定子鉄心の周方向に隣り合う磁束取込部材は、前記周方向に第１の間隔を開けて配置され、
    　前記樹脂部は、前記第１の間隔を埋めている
    　固定子。
  2. 　前記第１の間隔は、前記複数のティースのうちの前記周方向に隣り合うティースの間の間隔である第２の間隔以上である
    　請求項１に記載の固定子。
  3. 　前記複数の磁束取込部材の各磁束取込部材の前記周方向の幅は、前記複数のティースの各ティースの前記周方向の幅より狭い
    　請求項１又は２に記載の固定子。
  4. 　前記磁束取込部材の前記周方向の中心の位置である第１の中心位置は、前記ティースの前記周方向の中心の位置である第２の中心位置に対してずれて配置されている
    　請求項１から３のいずれか１項に記載の固定子。
  5. 　前記磁束取込部材の前記固定子鉄心の径方向の厚みである第１の厚みは、前記ティースの前記径方向の厚みである第２の厚みより薄い
    　請求項１から４のいずれか１項に記載の固定子。
  6. 　前記樹脂部の前記径方向の厚みである第３の厚みは、前記第１の厚みより厚い
    　請求項５に記載の固定子。
  7. 　前記樹脂部は、前記複数の磁束取込部材を前記複数のティースの前記軸方向の端面に固定するように前記複数の磁束取込部材を囲んでいる
    　請求項１から６のいずれか１項に記載の固定子。
  8. 　前記複数の磁束取込部材は、前記複数のティースの前記軸方向の端面に前記樹脂部を挟んで配置されている
    　請求項１から７のいずれか１項に記載の固定子。
  9. 　前記磁束取込部材は、前記固定子鉄心の径方向の外向きの面又は前記径方向の内向きの面に備えられた凸部を有する
    　請求項１に記載の固定子。
  10. 　前記凸部は、前記磁束取込部材の前記径方向の外向きの面から前記径方向の外向きに突出し、
    　前記樹脂部は、前記径方向の内向きの面に備えられた凹部を有し、
    　前記凸部は、前記凹部に嵌合している
    　請求項９に記載の固定子。
  11. 　前記固定子鉄心に巻き付けられた巻線を更に有し、
    　前記樹脂部は、
    　前記固定子鉄心と前記巻線とを絶縁するインシュレータと、
    　前記巻線を覆うモールド樹脂部と
    　を有する
    　請求項１から１０のいずれか１項に記載の固定子。
  12. 　前記巻線は、アルミ線である
    　請求項１１に記載の固定子。
  13. 　請求項１から１２のいずれか１項に記載の固定子と、
    　前記固定子より内側に配置された回転子本体と
    　を有する電動機。
  14. 　前記固定子鉄心の前記軸方向の長さである第１の長さは、前記回転子本体の前記軸方向の長さである第２の長さより短い
    　請求項１３に記載の電動機。
  15. 　前記回転子本体に取り付けられた回転軸と、
    　前記回転軸の負荷側を支持する第１の軸受と、
    　前記回転軸の反負荷側を支持する第２の軸受と
    　を更に有し、
    　前記軸方向における前記第１の軸受と前記第２の軸受との間の距離は、前記第２の長さ以上である
    　請求項１４に記載の電動機。
  16. 　前記回転子本体と前記磁束取込部材との間の間隔である第１のエアギャップは、前記回転子本体と前記固定子鉄心との間の間隔である第２のエアギャップより広い
    　請求項１３から１５のいずれか１項に記載の電動機。
  17. 　前記樹脂部は、前記磁束取込部材のうち前記回転子本体を向く面を覆っている
    　請求項１６に記載の電動機。
  18. 　請求項１３から１７のいずれか１項に記載の電動機と、
    　前記電動機によって駆動する羽根車と
    　を有する
    　送風機。
  19. 　前記羽根車の外径は、前記固定子鉄心の外径より大きい
    　請求項１８に記載の送風機。
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