WO2023026752A1 - シール体の製造方法、及びシール体 - Google Patents

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WO2023026752A1
WO2023026752A1 PCT/JP2022/028911 JP2022028911W WO2023026752A1 WO 2023026752 A1 WO2023026752 A1 WO 2023026752A1 JP 2022028911 W JP2022028911 W JP 2022028911W WO 2023026752 A1 WO2023026752 A1 WO 2023026752A1
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WO
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kneading
manufacturing
seal body
belt
linking agent
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PCT/JP2022/028911
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Inventor
晨一郎 岡
健介 関口
裕一 青柳
佳太 鈴木
Original Assignee
Nok株式会社
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K3/00—Materials not provided for elsewhere
    • C09K3/10—Materials in mouldable or extrudable form for sealing or packing joints or covers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J15/00—Sealings

Definitions

  • the present invention relates to a sealing body manufacturing method and a sealing body. More specifically, a method for manufacturing an endless (or ring-shaped) seal that has a self-healing function and can be manufactured without the need for a molding process using a molding die, and can be manufactured using this manufacturing method. related to the seal body.
  • a sealed structure can be constructed to regulate the flow of fluids or the like between them.
  • the sealing body is mainly made of a rubber-like elastic material such as elastically deformable hard rubber. After hardening by cooling or the like in the molding die, it is mainly manufactured by removing the mold from the cavity of the molding die (see, for example, Patent Document 1).
  • the sealing body thus obtained has elastic force and repulsive force due to the rubber-like elastic material of the raw material, thereby making it possible to seal between the two members.
  • many sealing bodies having an annular shape in other words, having an endless shape, such as the above-described O-ring, are manufactured.
  • Patent Document 1 discloses an O-ring molding die for forming an annular O-ring.
  • a pair of molds upper and lower molds
  • the flat annular O-ring vulcanization molding space is formed with the molds clamped.
  • Configurable annular molding recesses are provided in the molding surfaces of the upper and lower molds, respectively.
  • a molding die for example, a molding die
  • a processing step for providing such a mounting groove is required.
  • the sealing structure is constructed using the reaction force of the sealing body, etc., depending on the size and shape of the sealing body, there is a possibility that a load may be applied to the housing itself. There is a possibility that problems such as deformation of the groove may occur.
  • the sealing body and the sealing device as described above, the solid sealing body is mainly exemplified and explained, but the sealing body is not limited to this.
  • a sealing structure is also constructed using a so-called liquid gasket.
  • An object of the present invention is to provide a sealing body manufacturing method for manufacturing a shaped (annular) sealing body, and a sealing body manufactured using the manufacturing method.
  • the cross-linking agent is added so that the molar equivalent of the cross-linking agent to the halogen group of the halogen group-containing monomer contained in the compound is in the range of 0.2 to 4.0.
  • the strip forming step includes a mill kneading step using a mill kneader that kneads the mixture using rotor blades, and a mill kneaded product obtained by the mill kneading step between a plurality of rolls.
  • the kneading conditions of the kneading step are as follows: the rotation speed of the rotor blades of the mill kneading machine for performing the mill kneading step is in the range of 5 rpm to 20 rpm, the kneading temperature is in the range of 30°C to 70°C, and the kneading time is in the range of 30 minutes to 60 minutes, the rotation speed of the rolls of the roll kneading machine for performing the roll kneading process is in the range of 7 rpm to 20 rpm, the kneading temperature is in the range of 30 ° C. to 80 ° C., and the kneading time is The method for manufacturing a seal body according to the above [3], which is in the range of 10 minutes to 30 minutes.
  • the belt-shaped body forming step includes a pressurizing step of applying pressure using a press, and the pressurizing conditions of the pressurizing step are such that the pressurizing pressure of the press is in the range of 95 to 105 kgf/cm 2 .
  • the pressurization temperature is 150 ° C.
  • the pressurization time is 1 hour
  • the thickness of the pressurized body after pressurization is adjusted to a thickness of 2 mm.
  • a manufacturing method of the seal body is
  • the crimping step further includes a crimping heating step of heating at 100° C. for 24 hours in the atmosphere after crimping the one end and the other end of the belt-shaped body.
  • the sealing body according to any one of [7] to [9], which has an adhesive strength to acrylonitrile-butadiene rubber of 0.30 N/mm or more and 0.70 N/mm or less.
  • one end and the other end of the strip formed by the strip forming step using a compound such as acrylic rubber containing a halogen group-containing monomer as the main raw material are By crimping, it is possible to form an endless seal body. As a result, it is possible to easily form an endless (annular) seal body without using a conventional molding die and at a reduced manufacturing cost. Furthermore, the obtained sealing body has a self-repairing function, so that it exhibits excellent mountability and does not apply an excessive load to the housing.
  • FIG. 3 is an explanatory diagram schematically showing the flow of the method for manufacturing a seal body according to one embodiment of the present invention
  • FIG. 4 is an explanatory view showing schematic configurations of (a) a pressurizing body, (b) a belt-like body, (c) crimping of ends of the belt-like body, and an endless sealing body.
  • BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is explanatory drawing which shows schematic structure of (a) test piece of a tension test, (b) test cut piece, and (c) measurement sample for self-healing function evaluation.
  • FIG. 2 is an explanatory diagram showing a schematic configuration of adjustment of an evaluation measurement sample for evaluation of adhesiveness/releasability. It is an explanatory view showing a schematic structure of a submersion test jig.
  • FIG. 2 is an explanatory diagram showing a schematic configuration of a water resistance measurement sample;
  • a method 1 for producing a seal body according to an embodiment of the present invention as shown in FIGS. a band-shaped body forming step of adding a cross-linking agent 3 to the compound 2 and forming a band-shaped body 7 from the resulting mixture 4; and a crimping step S5 for crimping the ends 7b of each other to form an endless seal body 8.
  • FIG. 1 A method 1 for producing a seal body according to an embodiment of the present invention, as shown in FIGS. a band-shaped body forming step of adding a cross-linking agent 3 to the compound 2 and forming a band-shaped body 7 from the resulting mixture 4; and a crimping step S5 for crimping the ends 7b of each other to form an endless seal body 8.
  • the compound 2, which is the main raw material of the seal body 8 is composed of, for example, an acrylic monomer-derived structural unit derived from an acrylic monomer (acrylic monomer-derived structural unit) and a halogen group-containing monomer derived from a halogen group-containing monomer. units (constitutional units derived from halogen group-containing monomers), and an acrylic rubber or the like composed of these constitutional units as repeating units can be used. Furthermore, as acrylic monomers (acrylic monomer-derived structural units), for example, ethyl acrylate, butyl acrylate, methoxyethyl acrylate, etc.
  • halogen group-containing monomers for example, 2-chloroethyl vinyl monomers such as 2-chloroethyl vinyl ether can be used.
  • a fluorine group, a butyl group, an iodine group, or the like may be used in addition to the chlorine group described above.
  • the belt-shaped body forming step in the method 1 for manufacturing the seal body of the present embodiment includes adding a predetermined amount of the cross-linking agent 3 to the compound 2, which is the main raw material containing the above-mentioned halogen group-containing monomer.
  • a cross-linking agent addition step S1 in which the acrylic rubber 2 and the cross-linking agent 3 are uniformly mixed using a stirrer or the like (not shown) to form a mixture 4 is included.
  • the cross-linking agent 3 for example, an imidazole compound such as 1-butylimidazole can be added and used. That is, any cross-linking agent 3 may be used as long as it is added to the compound 2 such as acrylic rubber, can be mixed uniformly, and is capable of promoting a cross-linking reaction with the compound 2 .
  • the amount of the cross-linking agent 3 added to the compound 2 in the cross-linking agent addition step S1 can be defined based on the following. That is, the molar equivalent amount of the cross-linking agent 3 can be in the range of 0.2 to 4.0 with respect to the halogen group of the halogen group-containing monomer contained in the acrylic rubber 2 .
  • the amount of the cross-linking agent 3 added can be in the range of 0.8 mol % to 4.2 mol % with respect to the amount of the acrylic rubber 2 added.
  • the compound 2 can promote a good cross-linking reaction.
  • the belt-shaped body forming step in the manufacturing method 1 of the seal member of the present embodiment is obtained by adding a specified amount of the cross-linking agent 3 in the cross-linking agent addition step S1, stirring it with the acrylic rubber 2, and mixing it uniformly. It includes a kneading step S2 for further kneading the mixture 4 obtained.
  • the kneading step S2 can be performed using a well-known kneader, is not particularly limited, and kneads the mixture 4 to adjust to a predetermined viscosity.
  • a mill kneader (not shown) that kneads the mixture 4 by rotating the rotor blades using rotor blades connected to a drive motor, or a roll kneader that kneads the mixture 4 between a plurality of rolls.
  • a machine (not shown) or the like can be used.
  • the kneading step S2 can be carried out in a two-step process using the mill kneader and the roll kneader described above as kneaders.
  • the mixture 4 obtained in the cross-linking agent addition step S1 is used as the first step, and the mill kneading step S2a in which the mill kneading machine is used as the kneader and the mill kneading step S2a.
  • a roll kneading step S2b in which the material 5a is used as the second step and further kneaded using a roll kneader as a kneader can be performed.
  • the kneading step S2 is not limited to the above, and only one of the mill kneading step S2a and the roll kneading step S2b, or the roll kneading step S2b is performed before the mill kneading step S2a. I don't mind.
  • the kneading conditions for the mixture 4 in the kneading step S2 are not particularly limited. ° C. to 70 ° C., and the kneading time is in the range of 30 minutes to 60 minutes, or the rotation speed of the rolls in the roll kneading machine that performs the roll kneading step S2b is in the range of 7 rpm to 20 rpm, and the kneading temperature is 30 ° C. to 80. °C range and the kneading time can be in the range of 10 minutes to 30 minutes.
  • the mixture 4 sent to the kneading step S2 has appropriate viscosity and fluidity for carrying out the next step. It is adjusted to a substance having a property of
  • the belt-shaped body forming step in the seal body manufacturing method 1 of the present embodiment includes a pressurizing step S3 in which the kneaded material 5 obtained in the kneading step S2 is pressurized using a press.
  • the pressurization step S3 can use a well-known press machine, and by applying pressure while heating at a predetermined pressurization pressure, for example, the lumpy kneaded material sent from the kneading step S2 5 can be formed into a shape of a thin plate-like pressurizing body 6 that is thinly stretched so as to have a predetermined thickness (see FIG. 2(a)).
  • FIG. 2A although what was cut in a substantially square shape is shown, it is not limited to this.
  • the pressing conditions of the pressing machine in the pressing step S3 are not particularly limited, but for example, press pressure: 95 to 105 kgf/cm 2 , press temperature: 150° C., press time: 1 hour, etc.
  • press pressure 95 to 105 kgf/cm 2
  • press temperature 150° C.
  • press time 1 hour
  • the belt-shaped body forming step in the sealing body manufacturing method 1 of the present embodiment is a thin plate-shaped body that is pressed to have a uniform thickness t (for example, 2 mm thickness) in the pressing step S3. It comprises a cutting step S4 for further cutting the body 6 into strips 7 (see FIG. 2(b)).
  • the cutting step S4 is not particularly limited as long as the thin plate-like pressure body 6 can be cut into strips 7 having a predetermined width (in other words, an elongated form).
  • it may be formed by cutting using a known cutting means (cutter) or the like, or by punching using a mold that matches the shape of the belt-like body 7 .
  • the elongated (or strip-shaped) belt-like body 7 having a predetermined width having longitudinal and lateral directions can be finally obtained.
  • the cutting step S4 forms the strip 7 having a pair of ends 7a and 7b.
  • the manufacturing method 1 of the seal body of the present embodiment further includes a crimping step of crimping one end 7a and the other end 7b of the belt-shaped body 7 having a predetermined width formed through the belt-shaped body forming step. (See FIG. 2(c)). As a result, one end portion 7a and the other end portion 7b of the band-shaped body 7 having ends described above are crimped to each other to be integrated, and the ends 7a and 7b disappear to form an endless (annular) shape. A seal body 8 is formed (see FIG. 2(d)).
  • the strip 7 is deformed in a predetermined direction (arrow direction in FIG. 2(c)) so that one end 7a and the other end 7b of the strip 7 are brought close to each other, Crimping is performed in such a deformed state.
  • the belt-shaped body 7 is mainly made of the compound 2 such as acrylic rubber that has undergone the kneading step S2 and the pressing step S3 included in the belt-shaped body forming process, and is freely deformable as described above. It has properties.
  • one end 7a and the other end 7b of the belt-shaped body 7 are further crimped to each other, then held and heated at a temperature of 100° C. for 24 hours in the atmosphere. It can include a pressure-bonding heating step. As a result, the cross-linking reaction of the compound 2 constituting the strip 7 proceeds, and the end portions 7a and 7b are integrated with each other, whereby the endless sealing member 8 can be obtained.
  • the manufacturing method 1 of the seal body of the present embodiment uses the compound 2 such as acrylic rubber containing a halogen group-containing monomer as a structural unit as a main raw material, and after molding into a belt shape, each The end portions 7a and 7b can be joined together to form an annular (endless) seal body 8 utilizing the self-repairing function. Therefore, it is possible to reduce the manufacturing cost for such a molding die without requiring a molding die as in the case of manufacturing a conventional seal body. In addition, an excessive burden is not applied to the side of the housing on which the sealing member 8 is mounted, and a processing step for forming grooves or the like in the housing can be omitted.
  • the sealing body 8 itself is a solid material, it does not flow out from the mounting site after being mounted on the housing, making it easier to handle than liquid gaskets, as compared with liquid gaskets that have been used in the past. has the advantage of In addition, it can be attached to the housing in a shorter time than the liquid gasket, and can be easily removed even after attachment.
  • the seal body 8 manufactured by the seal body manufacturing method 1 of the present embodiment has the following characteristics. That is, the self-healing rate (details will be described later) is 50% or more, the adhesive strength to acrylonitrile-butadiene rubber (NBR) is 0.30 N / mm or more and 0.70 N / mm or less, and the adhesive strength to nylon is 0.30 N/mm or more and 0.50 N/mm or less, adhesion to aluminum of 0.10 N/mm or more and 0.40 N/mm or less, and reaction force at 40% shrinkage of 200 N or less . Furthermore, it has water resistance equivalent to IPX7.
  • NBR acrylonitrile-butadiene rubber
  • the sealing bodies of Examples 1 to 9 and Comparative Examples 1 and 2 are mainly made of the acrylic rubber (corresponding to the compound in the present invention) shown in Table 1 below, and a cross-linking agent is added to the acrylic rubber. was added, and kneading, pressing, and cutting steps included in the band forming step were performed.
  • the thin plate-shaped pressurizing bodies that had undergone the pressurizing step were cut into predetermined shapes and sizes, and samples for evaluation were prepared. is being created. Therefore, the shape of the endless seal body formed in the pressure-bonding step and the pressure-bonding heating step in the method of manufacturing the seal body may be different from the shape of the sample for evaluation.
  • a chlorine group type acrylic rubber (Noxtite A-1095: manufactured by Unimatec Co., Ltd.) is used as the acrylic rubber containing a halogen group-containing monomer, and as a cross-linking agent in Examples 1 to 9 and Comparative Example 1 1-Butylimidazole (manufactured by Tokyo Kasei Co., Ltd.) is used.
  • a cross-linking agent of Comparative Example 2 hydrotalcite (DHT-4A: Kyowa Chemical Industry Co., Ltd., cross-linking agent a) and hexamethylenediamine carbamate (Cheminox AC6-66: Unimatec Co., Ltd., cross-linking agent b) were used. I am using
  • cross-linking agent addition step The amount of the cross-linking agent added to the acrylic rubber was, in the case of Example 1, 1.0 parts by weight of the 1-butylimidazole cross-linking agent per 100 parts by weight of the acrylic rubber, as shown in Table 1 above. added. In this case, the molar equivalent amount of the cross-linking agent is 0.2 with respect to the halogen group of the halogen group-containing monomer. These were uniformly mixed using a stirrer or the like to obtain a mixture of Example 1.
  • Example 3 1.6 parts by weight of the cross-linking agent (in terms of molar equivalent: 0.3) and 1 part of the cross-linking agent in Example 3 are used for 100 parts by weight of the acrylic rubber. .9 parts by weight (converted to molar equivalent: 0.37), Example 4 was 2.1 parts by weight (converted to molar equivalent: 0.4), Example 5 was 2.6 parts by weight (converted to molar equivalent: 0.5), Example 6 is 5.2 parts by weight (molar equivalent conversion: 1.0), Example 7 is 10.3 parts by weight (molar equivalent conversion: 2.0), Example 8 is 15 parts by weight .5 parts by weight (converted to molar equivalent: 3.0), and Example 9 added 20.6 parts by weight (converted to molar equivalent: 4.0), respectively, and uniformly mixed Examples 2 to A mixture of 9 was obtained.
  • a mixture of Comparative Example 1 was obtained by adding 0.5 parts by weight (0.1 in terms of molar equivalent) of a cross-linking agent to 100 parts by weight of acrylic rubber and uniformly mixing them. Further, in Comparative Example 2, 3 parts by weight of hydrotalcite and 1 part by weight of hexamethylenediamine carbamate as cross-linking agents were added to 100 parts by weight of acrylic rubber and uniformly mixed to obtain the mixture of Comparative Example 2. Obtained.
  • the mill-kneaded material obtained by the mill-kneading step was kneaded using a roll kneader (LABORATORY MILL: manufactured by Kansai Roll Co., Ltd.).
  • the kneading conditions were adjusted so that the rotation speed of the rolls was 10 rpm, the temperature during kneading was in the range of 30 to 60° C., and kneading was carried out for 30 minutes.
  • the addition amount of the cross-linking agent added to 100 parts by weight of the acrylic rubber deviates from the right scope of the seal body manufacturing method of the present invention is 0.5 parts by weight (0.1 in terms of molar equivalent).
  • the seal body itself it was difficult to form the seal body itself, and the test piece 9 itself shown in FIG. .
  • Comparative Example 2 it was possible to form a sealing body.
  • Self-healing rate (%) [tensile strength of measurement sample for evaluation (N)] ⁇ [tensile strength of comparison sample (N)] ⁇ 100
  • Examples 1 to 9 show a self-repair rate of at least 30% or more with respect to the tensile strength of the comparative sample, and particularly Examples 1 to 5 have a high self-repair rate of 65% or more. It was confirmed that On the other hand, in Comparative Example 2, the self-healing rate was 21.8%, which was a low value compared to Examples 1 to 9 and the like. Therefore, it is assumed that the measurement sample of Comparative Example 2 cannot exhibit high sealing performance. In Comparative Example 1, the self-repair rate was not evaluated because the formation of the sealing body itself was not possible.
  • the seal body manufactured by the method for manufacturing the seal body of the present invention has an excellent self-repair rate. Therefore, after cutting to a predetermined size, by performing a crimping step (or crimping heating step) in which one end and the other end are crimped and heated, the ends are integrated and sufficient strength is obtained. It was confirmed that Therefore, it can be used as a sealing body, and can exhibit high sealing performance, in other words, sufficient sealing performance.
  • plate-like bodies 13 a made of different materials are placed respectively, and only the upper surface of the range facing the adhesive portion 14 of the evaluation measurement sample 12 is exposed, and the other upper surface is covered with a fluororesin sheet 15 .
  • the 18 mm ⁇ 18 mm adhesive portion 14 of the evaluation measurement sample 12 is superimposed on the position of the exposed portion 16 of the plate-like body 13 a of a different material that is not covered with the fluororesin sheet 15 , and the adhesive portion 14 A stainless steel plate 17 adjusted to a size of 18 mm ⁇ 18 mm is placed from above.
  • a 3.3 kg weight 18 is placed on the stainless steel plate 17 so that the load (pressure) of the weight 18 is applied only to the adhesive portion 14 (see FIG. 4).
  • a stacked body is formed by stacking the plate-like bodies 13 a made of different materials from the bottom, the fluororesin sheet 15 , the evaluation measurement sample 12 , the stainless steel plate 17 , and the weight 18 .
  • the adhesive portion 14 of the sample 18 and the exposed portion 16 such as the plate-like body 13a made of a different material are in close contact with each other.
  • the sheet While maintaining such a tight contact state, the sheet is placed in an oven (not shown) and heated at a heating temperature of 100°C under atmospheric pressure for 24 hours. After 24 hours have passed, it is taken out from the oven, and the adhesiveness and peelability of the evaluation measurement sample 12 to the plate-shaped body 13a of a different material in the adhesive portion 14 and the exposed portion 16 are evaluated by a peel strength test.
  • Peel strength tester LTS-200N-S100 (manufactured by Minebea Co., Ltd.) Tensile strength: 50mm/min Temperature: Room temperature Peeling angle: 90°
  • Examples 1 to 9 have high peel strength values that are approximately the same (only Example 9) or higher than the peel strength values with NBR, nylon, and aluminum of Comparative Example 2. It was confirmed that the value In particular, when aluminum was used as the plate member 13c made of a different material, a remarkable increase in the peel strength compared to Comparative Example 2 was observed.
  • the sealing body manufactured by the sealing body manufacturing method of the present invention has high peel strength against different materials. That is, it was shown that all of them exhibited high strength compared to the peel strength of Comparative Example 2 against different materials such as NBR, nylon, and aluminum. Therefore, it can be used as a sealing body, and can exhibit high sealing performance, in other words, sufficient sealing performance.
  • Water resistance measurement sample 20 consisting of a water immersion test jig 19 shown in FIG. 5 and an endless seal body shown in FIG. ) was used to evaluate water resistance. More specifically, the submersion test jig 19 for evaluating water resistance is configured by combining a vertical pipe 21 and a horizontal pipe 22, and the pipe water depth H is adjusted to 1 m. bottom. An acrylic columnar member 23a and a SUS columnar member 23b are placed on the upper side and the water resistance measurement sample 20 is sandwiched between the acrylic columnar member 23a and the SUS columnar member 23b so that the compression ratio is adjusted to 10%. The sample 24 formed in 1 was left at rest on the pipe bottom portion 26 of the pipe inner space 25, and the still state was maintained for 30 minutes.
  • the water resistance measurement sample 20 exhibits an endless shape having a crimped connecting portion 27, and the inner space (annular space) surrounded by the water resistance measurement sample 20 has , a water leak detection seal 28 capable of detecting a water leak by contact with water is arranged.
  • 6 shows a top view of the water resistance measurement sample 20 with the acrylic cylindrical member 23a removed.
  • the water resistance measurement sample 20 was taken out from the water immersion test jig 19, and the presence or absence of water leakage to the water leakage detection seal 28 was visually confirmed. was done.
  • the method for manufacturing a seal body and the seal body of the present invention have industrial applicability in industrial fields using various machine parts using the seal body.

Abstract

シール体の製造方法１は、ハロゲン基含有モノマーを構成単位として含む化合物２に架橋剤３を添加し、混合する架橋剤添加工程Ｓ１、得られた混合物４を混練する混練工程Ｓ２、混練物５を加圧する加圧工程Ｓ３、及び加圧体６を帯状体７にカットする切断工程Ｓ４を備える帯状体形成工程と、帯状体７の一方の端部及び他方の端部同士を圧着し、無端状のシール体８を形成する圧着加熱工程Ｓ５を備える圧着工程とを具備する。

Description

シール体の製造方法、及びシール体
　本発明は、シール体の製造方法、及びシール体に関する。更に詳しくは、自己修復機能を備え、成形用型を用いた成形工程を不要として製造することが可能な無端状（若しくは環状）を呈するシール体の製造方法、及び当該製造方法を用いて製造可能なシール体に関する。
　従来、水や油等の液体または気体等の流体の漏出を防ぐため、或いは、塵や埃等の夾雑物の外部からの侵入を防ぐ等のために、例えば、軸及び軸受け等の互いに対向し締結される二つの部材の一方の部材側に設けられた環状の溝（環状溝）にＯリング等の無端状のシール体或いは密封装置と呼ばれる部材を装着することが行われている。
　かかるシール体を装着することで、二つの部材の間に形成された空隙（隙間）を物理的に閉塞することが可能となり、当該空隙への流体や夾雑物の侵入を防ぎ、二つの部材の間での流体等の流通を規制する密封構造を構築することができる。
　シール体は、主として弾性変形可能な硬質ゴム等のゴム状弾性体によって形成されており、予め所定形状に型彫りされた成形用型のキャビティに流動性を有するゴム状弾性体の原材料を流し込み、当該成形用型内で冷却等により硬化させた後、成形用型のキャビティから型抜きすることによって主に製造されている（例えば、特許文献１参照）。このようにして得られたシール体は、原材料のゴム状弾性体に起因する弾性力及び反発力を備えるものであり、これにより、二つの部材の間を密封することが可能となる。なお、密封構造を構築するために、上述したＯリングのように、環状を呈するもの、換言すれば、無端状を呈するシール体が多く製造されている。
　Ｏリング等の環状を呈するシール体の製造方法について更に具体的に説明すると、上記特許文献１に、環状のＯリングを形成するためのＯリング成形用金型が開示されており、パーティングラインに対称な同一形状の一対の金型（上型及び下型）を有し、上型及び下側を互いに位置合わせした状態で重ね、型締めした状態で平面環状のＯリング加硫成型空間を構成可能な環状成型凹部が上型及び下型の成形面にそれぞれ設けられている。
特開２００２－２６４００４号公報
　上記に示したように、一般的なシール体の場合、所定の形状に加工するために成形用型（例えば、成形用金型）を用いるため、当該成形用型等を製作するための製作コストが必要となることがあった。加えて、一般的な環状のシール体の場合、取り付け対象となる筐体側に、シール体を装着するための装着溝を予め形成しておく必要があり、かかる装着溝を設けるための加工工程が必要となり、作業工数の増加や装着溝を設けるための加工コストが更に必要となることがあった。
　加えて、シール体の反力等を用いて密封構造を構築するため、シール体のサイズや形状によっては、筐体自体に負荷がかかる可能性があり、筐体や筐体に形成された装着溝が変形する等の不具合を生じる可能性があった。
　ここで、シール体や密封装置として、上記のように固体のシール体を使用するもの主に例示して説明したが、シール体はこれに限定されるものではなく、例えば、「液状ガスケット」と呼ばれる液状のガスケットを用いて密封構造を構築することも行われている。
　しかしながら、液状ガスケットの場合、密封構造を得る二つの部材が重なり合う加工対象面に液状物質を塗布する必要があり、当該塗布の際に加工対象面からはみ出たり、流れでるなどの液状ガスケットの形成作業に手間がかかることがあった。加えて、液状物質を塗布した後、液状ガスケットを効果するまでに多くの時間が必要となるため作業時間が長時間化するおそれがあり、かつ液状ガスケットの硬化が完了すると容易に取り外せなくなるなどの不具合を生じることがあった。
　そこで、本発明は、上記実情に鑑み、優れた装着性を有するとともに、かつ製造コストや加工コストを抑制することが可能であり、設置対象となる筐体に過度な負荷がかかることのない無端状（環状）のシール体を製造するためのシール体の製造方法、及び当該製造方法を用いて製造されるシール体の提供を課題とするものである。
　本発明によれば、上記課題を解決したシール体の製造方法、及びシール体が下記において提供される。
［１］　ハロゲン基含有モノマーを構成単位として含む化合物を主原料とするシール体の製造方法であって、前記化合物に架橋剤を添加し、得られた混合物から帯状体を形成する帯状体形成工程と、前記帯状体形成工程によって得られた前記帯状体の一方の端部及び他方の端部同士を圧着し、無端状のシール体を形成する圧着工程とを具備するシール体の製造方法。
［２］　前記帯状体形成工程は、前記化合物に含まれる前記ハロゲン基含有モノマーのハロゲン基に対する、前記架橋剤のモル等量が０．２～４．０の範囲となるように前記架橋剤が添加される前記［１］に記載のシール体の製造方法。
［３］　前記帯状体形成工程は、前記混合物を混練するローター羽根を用いて混練するミル混練機を用いて行うミル混練工程と、前記ミル混練工程によって得られたミル混練物を複数のロール間で混練するロール混練機を用いて行うロール混練工程との二段階の混練工程を含む前記［１］または［２］に記載のシール体の製造方法。
［４］　前記混練工程の混練条件は、前記ミル混練工程を行う前記ミル混練機の前記ローター羽根の回転速度が５ｒｐｍ～２０ｒｐｍの範囲、混練温度が３０℃～７０℃の範囲、及び、混練時間が３０分～６０分の範囲であり、前記ロール混練工程を行う前記ロール混練機の前記ロールの回転速度が７ｒｐｍ～２０ｒｐｍの範囲、混練温度が３０℃～８０℃の範囲、及び、混練時間が１０分～３０分の範囲である前記［３］に記載のシール体の製造方法。
［５］　前記帯状体形成工程は、プレス機を用いて加圧する加圧工程を含み、前記加圧工程の加圧条件は、前記プレス機の加圧圧力が９５～１０５ｋｇｆ／ｃｍ２の範囲であり、加圧温度が１５０℃であり、加圧時間が１時間であり、加圧後の加圧体の厚さが２ｍｍ厚に調整される前記［１］～［４］のいずれかに記載のシール体の製造方法。
［６］　前記圧着工程は、前記帯状体の前記一方の端部及び前記他方の端部同士を圧着させた後、大気中で１００℃で２４時間加熱する圧着加熱工程を更に有する前記［１］～［５］のいずれかに記載のシール体の製造方法。
［７］　前記［１］～［６］のいずれかに記載のシール体の製造方法によって製造されるシール体であって、前記化合物は、アクリルモノマーから誘導されたアクリルモノマー誘導構成単位と、前記ハロゲン基含有モノマーから誘導されたハロゲン基含有モノマー誘導構成単位とを具備するシール体。
［８］　前記アクリルモノマーは、アクリル酸エチルであり、前記ハロゲン基含有モノマーは、２－クロロエチルビニルモノマーであり、前記架橋剤は、イミダゾールである前記［７］に記載のシール体。
［９］　自己修復率が５０％以上である前記［７］または［８］に記載のシール体。
［１０］　アクリロニトリル・ブタジエンゴムに対する粘着力が０．３０Ｎ／ｍｍ以上、０．７０Ｎ／ｍｍ以下である前記［７］～［９］のいずれかに記載のシール体。
［１１］　ナイロンに対する粘着力が０．３０Ｎ／ｍｍ以上、０．５０Ｎ／ｍｍ以下である前記［７］～［１０］のいずれかに記載のシール体。
［１２］　アルミニウムに対する粘着力が０．１０Ｎ／ｍｍ以上、０．４０Ｎ／ｍｍ以下である前記［７］～［１１］のいずれかに記載のシール体。
［１３］　４０％収縮時の反力が２００Ｎ以下である前記［７］～［１２］のいずれかに記載のシール体。
［１４］　ＩＰＸ７相当の耐水性を有する前記［７］～［１３］のいずれかに記載のシール体。
　本発明のシール体の製造方法によれば、ハロゲン基含有モノマーを含むアクリルゴム等の化合物を主原料とし、帯状体形成工程によって形成された帯状体の一方の端部及び他方の端部同士を圧着することにより、無端状のシール体を形成することが可能となる。これにより、従来の成形用型を用いる必要がなく、製造コストを抑えて無端状（環状）のシール体を容易に形成することができる。更に、得られたシール体は、自己修復機能を備えることにより、優れた装着性を発揮し、かつ筐体に過度な負荷がかかることがない等の効果を奏する。
本発明の一実施形態のシール体の製造方法の流れを模式的に示す説明図である。 （ａ）加圧体、（ｂ）帯状体、（ｃ）帯状体の端部同士の圧着、及び無端状のシール体の概略構成を示す説明図である。 引張試験の（ａ）試験片、（ｂ）試験切断片、（ｃ）自己修復機能評価用測定試料の概略構成を示す説明図である。 粘着性・剥離性の評価のための評価用測定試料の調整の概略構成を示す説明図である。 水没試験治具の概略構成を示す説明図である。 耐水性測定試料の概略構成を示す説明図である。
　以下、図面を参照しつつ、本発明のシール体の製造方法、及びシール体の実施の形態について詳述する。なお、本発明の実施形態のシール体の製造方法、及びシール体は、以下に示すものに限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない限りにおいて、種々の設計の変更、修正、及び改良等を加え得るものである。
１．シール体の製造方法
　本発明の一実施形態のシール体の製造方法１は、図１～図６に示されるように、ハロゲン基含有モノマーを構成単位として含む化合物２を主原料とするものであって、当該化合物２に架橋剤３を添加し、得られた混合物４から帯状体７を形成する帯状体形成工程と、帯状体形成工程によって得られた帯状体７の一方の端部７ａ及び他方の端部７ｂ同士を圧着し、無端状のシール体８を形成する圧着工程Ｓ５とを具備して主に構成されている。
　シール体８の主原料となる化合物２は、例えば、アクリルモノマーから誘導されたアクリルモノマー誘導の構成単位（アクリルモノマー誘導構成単位）と、ハロゲン基含有モノマーから誘導されたハロゲン基含有モノマー誘導の構成単位（ハロゲン基含有モノマー誘導構成単位）とをそれぞれ含み、これらの構成単位がそれぞれ繰り返し単位として含んで構成されたアクリルゴム等を用いることができる。更に、アクリルモノマー（アクリルモノマー誘導構成単位）としては、例えば、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸メトキシエチル等を使用することが可能であり、一方、ハロゲン基含有モノマー（ハロゲン基含有モノマー誘導構成単位）として、例えば、２－クロロエチルビニルエーテル等の２－クロロエチルビニルモノマー等を使用することが可能である。なお、ハロゲン基含有モノマーにおけるハロゲン基として、上記の塩素基以外にもフッ素基、ブチル基、及びヨウ素基等が使用されるものであっても構わない。
　本実施形態のシール体の製造方法１における帯状体形成工程は、上記のハロゲン基含有モノマーを含んだ主原料となる化合物２に対し、予め規定された添加量の架橋剤３を添加し、周知の攪拌機等（図示しない）を用いてアクリルゴム２及び架橋剤３を均一に混合し、混合物４を形成する架橋剤添加工程Ｓ１を含んで構成されている。ここで、架橋剤３として、例えば、１－ブチルイミダゾール等のイミダゾール化合物を添加し使用することができる。すなわち、アクリルゴム等の化合物２に添加され、均一に混合可能なものであり、化合物２との間に架橋反応を進行させることが可能な架橋剤３であれば構わない。
　ここで、架橋剤添加工程Ｓ１における化合物２に対する架橋剤３の添加量は、下記に基づいて規定することが可能である。すなわち、アクリルゴム２に含まれるハロゲン基含有モノマーのハロゲン基に対し、当該架橋剤３のモル等量が０．２～４．０の範囲とすることができる。
　なお、かかるモル等量の範囲をｍｏｌ％に換算した場合、架橋剤３の添加量は、アクリルゴム２の添加量に対し、０．８ｍｏｌ％～４．２ｍｏｌ％の範囲とすることができる。上記の通り規定されたモル等量（若しくはｍｏｌ％）の架橋剤３を添加することにより、化合物２が良好な架橋反応を促進することができる。
　本実施形態のシール体の製造方法１における帯状体形成工程は、架橋剤添加工程Ｓ１によって規定量の架橋剤３が添加され、アクリルゴム２と攪拌し、均一となるように混合することで得られた混合物４を更に混練する混練工程Ｓ２を含んで構成されている。ここで、混練工程Ｓ２は、周知の混練機を用いて実施することが可能であり、特に限定されるものではなく、混合物４を混練し、所定の粘度に調整するものである。
　例えば、駆動用モータに接続されたローター羽根を用い、当該ローター羽根を回転させることで混合物４を混練するミル混練機（図示しない）や、複数のロール間の間で混合物４を混練するロール混練機（図示しない）等を用いることができる。
　また、混練工程Ｓ２は、上述したミル混練機及びロール混練機をそれぞれ混練機として用い、二段階の工程で実施することが可能である。具体的に説明すると、架橋剤添加工程Ｓ１によって得られた混合物４を第一段階として、ミル混練機を混練機として用いて混練するミル混練工程Ｓ２ａと、ミル混練工程Ｓ２ａによって得られたミル混練物５ａを第二段階として、更にロール混練機を混練機として用いて混練するロール混練工程Ｓ２ｂとを行うことができる。なお、混練工程Ｓ２は、上記に限定されるものではなく、ミル混練工程Ｓ２ａ及びロール混練工程Ｓ２ｂのいずれか一方のみ、或いは、ミル混練工程Ｓ２ａの前にロール混練工程Ｓ２ｂを実施するものであっても構わない。
　ここで、混練工程Ｓ２における混合物４に対する混練条件は、特に限定されるものではなく、例えば、ミル混練工程Ｓ２ａを行うミル混練機におけるローター羽根の回転速度を５ｒｐｍ～２０ｒｐｍの範囲、混練温度を３０℃～７０℃の範囲、及び、混練時間を３０分～６０分の範囲としたり、ロール混練工程Ｓ２ｂを行うロール混練機におけるロールの回転速度を７ｒｐｍ～２０ｒｐｍの範囲、混練温度を３０℃～８０℃の範囲、及び、混練時間を１０分～３０分の範囲としたりすることができる。
　このようにして上記混練工程Ｓ２（ミル混練工程Ｓ２ａ、ロール混練工程Ｓ２ｂ）による混練を実施することで、混練工程Ｓ２に送出された混合物４は次工程を実施するための適度な粘性や流動性を有する性状の物質に調整される。
　本実施形態のシール体の製造方法１における帯状体形成工程は、混練工程Ｓ２によって得られた混練物５をプレス機を使用して加圧する加圧工程Ｓ３を含んで構成されている。加圧工程Ｓ３は、周知のプレス機を使用することが可能であり、予め規定された加圧圧力で加熱をしながら圧力を加えることにより、混練工程Ｓ２から送出された例えば、塊状の混練物５を所定の厚さとなるように薄く引き延ばした薄板状の加圧体６の形状とすることができる（図２（ａ）参照）。なお、図２（ａ）では、略正方形状にカットしたものを示しているが、これに限定されるものではない。
　加圧工程Ｓ３におけるプレス機の加圧条件は、特に限定されるものではないが、例えば、プレス圧：９５～１０５ｋｇｆ／ｃｍ２、プレス温度：１５０℃、プレス時間：１時間等で周知のプレス型内でプレスを行うことにより、加圧後の加圧体厚さｔが２ｍｍ厚さに調整された加圧体６を形成することが可能となる。
　本実施形態のシール体の製造方法１における帯状体形成工程は、上記加圧工程Ｓ３によって均一の加圧体厚さｔ（例えば、２ｍｍ厚さ）となるようにプレスされた薄板状の加圧体６を更に帯状体７（図２（ｂ）参照）にカットする切断工程Ｓ４を含んで構成されている。なお、切断工程Ｓ４は、特に限定されるものではなく、薄板状の加圧体６を所定幅の帯状体７（換言すれば、細長形状の態様）に切断加工可能なものであればよく、例えば、周知の切断手段（カッター）等を用いてカットする、若しくは、帯状体７の形状に合わせた型を用い、型抜きすることにより形成するものであってもよい。これにより、最終的に長手方向及び短手方向を有する所定の幅の細長形状（或いは短冊状）の帯状体７とすることができる。
　また、帯状体７であるために、長手方向の両端に一方の端部７ａ及び他方の端部７ｂを有している。すなわち、切断工程Ｓ４によって、一対の端部７ａ，７ｂを有する有端状の帯状体７が形成される。
　本実施形態のシール体の製造方法１は、帯状体形成工程を経て形成された所定幅の帯状体７の一方の端部７ａ及び他方の端部７ｂ同士を圧着する圧着工程を更に具備している（図２（ｃ）参照）。これにより、前述した有端状の帯状体７の一方の端部７ａ及び他方の端部７ｂ同士が圧着することで一体化され、端部７ａ，７ｂが消失し、無端状（環状）を呈するシール体８が形成される（図２（ｄ）参照）。
　更に、圧着工程は、帯状体７の一方の端部７ａ及び他方の端部７ｂ同士を互いに近接させるように、帯状体７を所定の方向（図２（ｃ）における矢印方向）に変形させ、かかる変形状態で圧着を行うものである。帯状体７は、前述したように、帯状体形成工程に含まれる混練工程Ｓ２及び加圧工程Ｓ３を経たアクリルゴム等の化合物２を主原料とするものであり、上記の通り自由に変形可能な性状を有している。
　本実施形態のシール体製造方法における圧着工程は、更に帯状体７の一方の端部７ａ及び他方の端部７ｂ同士を圧着させた後を保持し、大気中で１００℃の温度で２４時間加熱する圧着加熱工程を含むことができる。これにより、帯状体７を構成する化合物２の架橋反応が進行し、かつ端部７ａ，７ｂ同士が一体化することで無端状のシール体８を得ることができる。
　以上説明したように、本実施形態のシール体の製造方法１は、ハロゲン基含有モノマーを構成単位として含むアクリルゴム等の化合物２等を主原料とすることにより、帯状に成形した後、それぞれの端部７ａ，７ｂ同士を接合し、自己修復機能を利用して環状（無端状）のシール体８を形成することができる。そのため、従来のシール体の製造のように、成型用型を必要とすることなく、かかる成形用型のための製作コスト等を削減することが可能ととなる。また、シール体８を装着する筐体側に過度な負担がかかることがなく、かつ筐体に溝等を設ける加工工程を省略することができる。
　更に、従来から用いられている液状ガスケットと比して、シール体８自体は固体物であるため、筐体への装着後は装着部位から流れ出ることがなく、液状ガスケットよりも取り扱いが容易であるという利点を有している。加えて、液状ガスケットよりも筐体に短時間で装着が可能であり、装着後であっても取り外しを容易に行える。
　更に、本実施形態のシール体の製造方法１によって製造されたシール体８は、下記に示す特性を有している。すなわち、自己修復率（詳細は後述する）が５０％以上であり、アクリロニトリル・ブタジエンゴム（ＮＢＲ）に対する粘着力が０．３０Ｎ／ｍｍ以上、０．７０Ｎ／ｍｍ以下であり、ナイロンに対する粘着力が０．３０Ｎ／ｍｍ以上、０．５０Ｎ／ｍｍ以下であり、アルミニウムに対する粘着力が０．１０Ｎ／ｍｍ以上、０．４０Ｎ／ｍｍ以下であり、かつ４０％収縮時の反力が２００Ｎ以下である。更に、ＩＰＸ７相当の耐水性を有する。
　以下、本発明を実施例に基づいて具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものでなく、本発明の技術的範囲に属する限り、種々の態様で実施できることはいうまでもない。
１．シール体の製造方法
　実施例１～９、比較例１～２のシール体は、下記に示す表１に記載のアクリルゴム（本発明における化合物に相当）を主原料とし、当該アクリルゴムに架橋剤を添加し、帯状体形成工程に含まれる混練、加圧、及び切断の各工程を経て作成されたものである。なお、実施例１～９、比較例１～２のシール体の性能を評価するために、加圧工程を経た薄板状の加圧体を所定の形状及びサイズにカットし、それぞれ評価用の試料の作成を行っている。そのため、シール体の製造方法における圧着工程及び圧着加熱工程において形成される無端状のシール体と、評価用の試料との形状等が相違する場合もある。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　具体的には、ハロゲン基含有モノマーを含むアクリルゴムとして、塩素基タイプアクリルゴム（ノックスタイト　Ａ－１０９５：ユニマテック株式会社製）が用いられ、実施例１～９、及び比較例１の架橋剤として１－ブチルイミダゾール（東京化成株式会社製）を用いている。また、比較例２の架橋剤として、ハイドロタルサイト（ＤＨＴ－４Ａ：協和化学工業株式会社製、架橋剤ａ）及びヘキサメチレンジアミンカーバメート（ケミノックス　ＡＣ６－６６：ユニマテック株式会社製、架橋剤ｂ）を用いている。
（１）架橋剤の添加（架橋剤添加工程）
　アクリルゴムに対して添加される架橋剤の添加量は、実施例１の場合、上記表１に示すように、アクリルゴム１００重量部に対し、１－ブチルイミダゾールの架橋剤を１．０重量部添加した。この場合、ハロゲン基含有モノマーのハロゲン基に対し、架橋剤のモル等量が０．２である。これらを攪拌機等を用いて均一に混合し、実施例１の混合物を得た。
　以下、同様にアクリルゴム１００重量部に対し、上記表１に基づいて、実施例２は架橋剤を１．６重量部（モル等量換算：０．３）、実施例３は架橋剤を１．９重量部（モル等量換算：０．３７）、実施例４は２．１重量部（モル等量換算：０．４）、実施例５は２．６重量部（モル等量換算：０．５）、実施例６は５．２重量部（モル等量換算：１．０）、実施例７は１０．３重量部（モル等量換算：２．０）、実施例８は１５．５重量部（モル等量換算：３．０）、及び実施例９は２０．６重量部（モル等量換算：４．０）をそれぞれ添加し、均一に混合することで実施例２～９の混合物を得た。
　また、アクリルゴム１００重量部に対し、架橋剤を０．５重量部（モル等量換算：０．１）添加し、均一に混合することで比較例１の混合物を得た。更に、比較例２はアクリルゴム１００重量部に対し、架橋剤としてハイドロタルサイトを３重量部及びヘキサメチレンジアミンカーバメートを１重量部をそれぞれ添加し、均一に混合することで比較例２の混合物を得た。
（２）混練（ミル混練工程）
　上記表１に記載されたアクリルゴム及び架橋剤を使用し、アクリルゴムに対してそれぞれ規定量の架橋剤を添加した実施例１～９、及び比較例１～２の混合物をミル混練機（ラボプラストミル　３０Ｃ１５０：東洋精機株式会社製）を用いてそれぞれ混練した。ここで、混練条件は、ローター羽根の回転数を１０ｒｐｍ、混練時の温度を６０℃以下となるように調整し、混練時間２０分の混練を実施した。
（３）混練（ローラ混練工程）
　ミル混練工程によって得られたミル混練物を、ロール混練機（ＬＡＢＯＲＡＴＯＲＹ　ＭＩＬＬ：関西ロール株式会社製）を用いて混練した。ここで、混練条件は、ロールの回転速度を１０ｒｐｍ、混練時の温度を３０～６０℃の範囲となるように調整し、更に混練時間３０分の混練を実施した。
（４）加圧（加圧工程）
　ローラ混練工程によって得られた実施例１～９、及び比較例１～２の混練物を、プレス機（８０ＴＯＮプレス：北炭機械工業株式会社製）を用いて加圧した。ここで、加圧条件は、プレス圧を９５ｋｇｆ／ｃｍ２、プレス時の加圧温度を１５０℃、加圧時間を１時間、加圧型として２ｍｍ厚のものを使用した。比較例２の混練物の加圧条件は、プレス圧を９５ｋｇｆ／ｃｍ２、プレス時の加圧温度を１７０℃、加圧時間を３０分、加圧型として２ｍｍ厚のものを使用した。
２．自己評価機能の評価
（１）評価用の測定試料の作成
　上記加圧工程によってそれぞれ得られた実施例１～９、及び比較例１～２の厚さ２ｍｍの薄板状の加圧体から、ＪＩＳ　Ｋ６２５１：２０１７（加硫ゴム及び熱可塑性ゴム－引張特性の求め方）に規定されたダンベル状８号形のサイズの試験片９（図３（ａ）参照）を打ち抜き、自己修復機能を評価するための測定試料であるそれぞれ作成した。得られた試験片９の中央部をナイフで切断し、切断面１０ａを有する試験切断片１１ａ及び切断面１０ｂを有する試験切断片１１ｂに分割した後（図３（ｂ）参照）、互いの試験切断片１１ａ，１１ｂの切断面１０ａ，１０ｂ同士を密着し接合させた状態で、内部を１００℃に調整したオーブン内に投入し、大気中で２４時間の加熱を行った。これにより、自己修復機能評価用測定試料９ａを得た。なお、実施例１～９、及び比較例１～２において、上記試験切断片１１ａ，１１ｂに切断することなく、オーブン内に投入し、大気中で加熱を行った対比用試料についてもそれぞれ作成している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
（２）シール体の形成の可否の評価
　下記表２に示すように、本発明のシール体の製造方法の権利範囲に相当するアクリルゴム１００重量部に対して添加する架橋剤の添加量が１．０～２０．６重量部（モル等量換算で０．２～４）に相当する実施例１～９の測定試料は、シール体の形成が可能であることが示された（表２における“○”に相当”）。すなわち、圧着接合した状態で加熱することにより、切断面１０ａ，１０ｂ同士が接合され、一体化した状態となった。
　これに対し、本発明のシール体の製造方法の権利範囲から逸脱するアクリルゴム１００重量部に対して添加する架橋剤の添加量が０．５重量部（モル等量換算で０．１）に相当する比較例１の測定試料は、シール体自体の形成が困難であり、図３（ａ）等に示す試験片９自体を作成することができなかった（表２における“×”に相当）。一方、比較例２についてはシール体の形成が可能であった。
（３）自己修復率の評価
　加熱後の測定試料を引張試験機（オートグラフＡＧ－Ｘ：株式会社島津製作所製）を利用して下記の条件下で引張試験を行った。
＜引張試験条件＞
　引張速度：５００ｍｍ／ｍｉｎ
　周囲温度：室温
　周囲雰囲気：大気下
　実施例１～９、及び比較例２の自己修復機能の評価用の測定試料、及び、それぞれの対比用試料について引張試験を行い、自己修復率を下記の通り評価した。
　すなわち、
　自己修復率（％）＝［評価用の測定試料の引張強度（Ｎ）］÷［対比用試料の引張強度（Ｎ）］×１００
　表２に示されるように、実施例１～９は、対比用試料の引張強度に対し、少なくとも３０％以上の自己修復率を示し、特に実施例１～５は６５％以上の高い自己修復率であることが確認された。一方、比較例２は、自己修復率が２１．８％であり、実施例１～９等と比較して低い値であった。そのため、比較例２の測定試料では、高いシール性を発揮することができないと想定される。なお、比較例１はシール体の形成自体が不可であったため、自己修復率の評価は行っていない。
　以上示すように、本発明のシール体の製造方法によって製造されるシール体は、自己修復率に優れることが確認された。そのため、所定のサイズにカットした後、一方の端部及び他方の端部同士を圧着し加熱する圧着工程（若しくは圧着加熱工程）を実施することで、端部同士が一体化し、充分な強度を示すことが確認された。そのため、シール体としての使用が可能となり、高いシール性、換言すれば、充分な密封性能を発揮することができる。
（４）圧縮試験
　上記加圧工程（但し、加圧型として８ｍｍ厚のものを使用）によってそれぞれ得られた実施例１～９の厚さ８ｍｍの薄板状の加圧体から、１５ｍｍ×１５ｍｍ×８ｍｍの圧縮試験評価用の圧縮試験片（図示しない）をそれぞれ作成した。得られた圧縮試験片を引張試験機（オートグラフＡＧ－ＩＳ　１００ｋＮ：株式会社島津製作所製）を利用して下記の条件下で圧縮試験を行った。
＜圧縮試験条件＞
　試験速度速度：５ｍｍ／ｍｉｎ
　測定方向：圧縮方向
　周囲温度：室温
　周囲雰囲気：大気下
　最大荷重：１５００Ｎ
　上記圧縮試験条件下において、圧縮前の圧縮試験片の高さに対して４０％となるように圧縮を行った際の反力は、いずれも２００Ｎ以下であることが確認された。
３．粘着性・剥離性の評価
　上記加圧工程によってそれぞれ得られた実施例１～９、及び比較例１～２の加圧体から粘着性・剥離性の評価のための評価用測定試料を作成し、下記の条件で加圧後に剥離強度試験機（ＬＴＳ－２００Ｎ－Ｓ１００：ミネベア株式会社製）を利用して引張強度試験を行った。
＜評価用測定試料の調整＞
　実施例１～９、及び比較例１～２の厚さ２ｍｍの薄板状の加圧体から、長さ５０ｍｍ～７０ｍｍ、幅１８ｍｍ、及び厚さ２ｍｍ、かつ、粘着部のサイズが１８ｍｍ×１８ｍｍの粘着性・剥離性の評価用の評価用測定試料１２を作成した。一方、粘着性・剥離性の評価対象となる評価用測定試料１２と同サイズの長さ５０ｍｍ～７０ｍｍ、幅１８ｍｍ、及び厚さ２ｍｍで形成されたそれぞれアクリルニトリル・ブタジエンゴム（以下、「ＮＢＲ」と称す。）、ナイロン、及びアルミニウムからなる異種材料の板状体１３ａ，１３ｂ，１３ｃをそれぞれ用意した。
　図４に示すように、異種材料の板状体１３ａ等をそれぞれ載置し、評価用測定試料１２の粘着部１４に相対する範囲の上面のみを露出させ、その他の上面をフッ素樹脂シート１５で被覆するように積重する。更に、フッ素樹脂シート１５で被覆されていない異種材料の板状体１３ａ等の露出部１６の位置に評価用測定試料１２の１８ｍｍ×１８ｍｍの粘着部１４を重ね合わせて配置し、更に粘着部１４の上から１８ｍｍ×１８ｍｍのサイズに調整されたステンレス板１７を載せる。その後、ステンレス板１７の上に３．３ｋｇの錘１８を載せ、粘着部１４の上にのみ錘１８の荷重（圧力）が加わるようにする（図４参照）。これにより、下から異種材料の板状体１３ａ等、フッ素樹脂シート１５、評価用測定試料１２、ステンレス板１７、及び錘１８が積重した積重体が形成され、錘１８の荷重によって評価用測定試料１８の粘着部１４と異種材料の板状体１３ａ等の露出部１６とが密着した状体となる。
　かかる密着状態を保持しながらオーブン（図示しない）に投入し、大気圧下で１００℃の加熱温度による２４時間の加熱を行う。２４時間が経過した後、オーブンから取り出し、粘着部１４及び露出部１６における異種材料の板状体１３ａ等に対する評価用測定試料１２の粘着性及び剥離性の評価を剥離強度試験によって行う。
＜剥離強度の測定条件＞
　剥離強度試験機：　ＬＴＳ－２００Ｎ－Ｓ１００（ミネベア株式会社製）
　引張強度：５０ｍｍ／ｍｉｎ
　温度：室温
　剥離角度：９０°
　上記した剥離強度の測定条件に基づいて、異種材料の板状体１３ａ等に対し、９０°方向に評価用測定試料１２を剥がした際に要する粘着部１４及び露出部１６の密着した部分における剥離強度を測定した。その結果を、上記表２に示す。
　表２に示されるように、実施例１～９は、比較例２のＮＢＲ、ナイロン、及びアルミニウムとの剥離強度の値に対し、ほぼ同等（実施例９のみ）またはそれ以上の高い剥離強度の値を示すことが確認された。特に、アルミニウムを異種材料の板部材１３ｃとした場合の比較例２に対する剥離強度の増大が顕著に認められた。
　以上示すように、本発明のシール体の製造方法によって製造されるシール体は、異種材料に対する高い剥離強度を有することが確認された。すなわち、ＮＢＲ、ナイロン、及びアルミニウムの異種材料に対し、比較例２の剥離強度と比較していずれも高い強度を示すことが示された。そのため、シール体としての使用が可能となり、高いシール性、換言すれば、充分な密封性能を発揮することができる。
４．耐水性の評価
　図５に示す水没試験治具１９、及び図６に示す無端状のシール体からなる耐水性測定試料２０（塩素基タイプアクリルゴムに１－メチルイミダゾールを０．３７等量添加して作成したもの）を用い、耐水性の評価を行った。更に具体的に説明すると、耐水性の評価のための水没試験治具１９は、縦型パイプ２１及び横型パイプ２２を組み合わせて構成され、パイプ水深Ｈが１ｍとなるように調整されたものを使用した。上方にアクリル製円柱部材２３ａ及び下方にＳＵＳ製円柱部材２３ｂを配し、アクリル製円柱部材２３ａ及びＳＵＳ製円柱部材２３ｂで圧縮率が１０％となるように調整して耐水性測定試料２０を挟み込んで形成したサンプル２４を、パイプ内空間２５のパイプ底部２６に静置し、３０分間かかる静置状態を保持した。なお、図６に模式的に示すように、耐水性測定試料２０は、圧着されたつなぎ部２７を有する無端状を呈し、耐水性測定試料２０に囲まれた内側の空間（環状空間）には、水との接触によって水漏れを検知可能な水漏れ検知シール２８が配されている。なお、図６はアクリル製円柱部材２３ａを取り外し、耐水性測定試料２０を上方から視た図を示している。
　３０分の静置後、耐水性測定試料２０を水没試験治具１９から取り出し、水漏れ検知シール２８への水漏れの有無を目視にて確認したところ、ＩＰＸ７相当の耐水性を有することが確認された。
　本発明のシール体の製造方法、及びシール体は、シール体を使用する種々の機械部品等を用いる産業分野においての産業上の利用可能性を有する。
１：シール体の製造方法
２：化合物
３：架橋剤
４：混合物
５：混練物
５ａ：ミル混練物（混練物）
５ｂ：ロール混練物（混練物）
６：加圧体
７：帯状体
７ａ：一方の端部
７ｂ：他方の端部
８：シール体
９：試験片
９ａ：自己修復機能評価用測定試料
１０ａ，１０ｂ：切断面
１１ａ，１１ｂ：試験切断片
１２：評価用測定試料
１３ａ，１３ｂ，１３ｃ：異種材料の板状体
１４：粘着部
１５：フッ素樹脂シート
１６：露出部
１７：ステンレス板
１８：錘
１９：水没試験治具
２０：耐水性測定試料
２１：縦型パイプ
２２：横型パイプ
２３ａ：アクリル製円柱部材
２３ｂ：ＳＵＳ製円柱部材
２４：サンプル
２５：パイプ内空間
２６：パイプ底部
２７：つなぎ部
２８：水漏れ検知シール
Ｓ１：架橋剤添加工程（帯状体形成工程）
Ｓ２：混練工程（帯状体形成工程）
Ｓ２ａ：ミル混練工程（帯状体形成工程）
Ｓ２ｂ：ロール混練工程（帯状体形成工程）
Ｓ３：加圧工程（帯状体形成工程）
Ｓ４：切断工程（帯状体形成工程）
Ｓ５：圧着加熱工程（圧着工程）
Ｈ：パイプ水深
ｔ：加圧体厚さ

 

Claims (14)

  1. 　ハロゲン基含有モノマーを構成単位として含む化合物を主原料とするシール体の製造方法であって、
    　前記化合物に架橋剤を添加し、得られた混合物から帯状体を形成する帯状体形成工程と、
    　前記帯状体形成工程によって得られた前記帯状体の一方の端部及び他方の端部同士を圧着し、無端状のシール体を形成する圧着工程と
    を具備するシール体の製造方法。
  2. 　前記帯状体形成工程は、
    　前記化合物に含まれる前記ハロゲン基含有モノマーのハロゲン基に対する、前記架橋剤のモル等量が０．２～４．０の範囲となるように前記架橋剤が添加される請求項１に記載のシール体の製造方法。
  3. 　前記帯状体形成工程は、
    　前記混合物を混練するローター羽根を用いて混練するミル混練機を用いて行うミル混練工程と、
    　前記ミル混練工程によって得られたミル混練物を複数のロール間で混練するロール混練機を用いて行うロール混練工程と
    の二段階の混練工程を含む請求項１または２に記載のシール体の製造方法。
  4. 　前記混練工程の混練条件は、
    　前記ミル混練工程を行う前記ミル混練機の前記ローター羽根の回転速度が５ｒｐｍ～２０ｒｐｍの範囲、混練温度が３０℃～７０℃の範囲、及び、混練時間が３０分～６０分の範囲であり、
    　前記ロール混練工程を行う前記ロール混練機の前記ロールの回転速度が７ｒｐｍ～２０ｒｐｍの範囲、混練温度が３０℃～８０℃の範囲、及び、混練時間が１０分～３０分の範囲である請求項３に記載のシール体の製造方法。
  5. 　前記帯状体形成工程は、
    　プレス機を用いて加圧する加圧工程を含み、
    　前記加圧工程の加圧条件は、
    　前記プレス機の加圧圧力が９５～１０５ｋｇｆ／ｃｍ２の範囲であり、加圧温度が１５０℃であり、加圧時間が１時間であり、加圧後の加圧体の厚さが２ｍｍ厚に調整される請求項１～４のいずれか一項に記載のシール体の製造方法。
  6. 　前記圧着工程は、
    　前記帯状体の前記一方の端部及び前記他方の端部同士を圧着させた後、大気中で１００℃で２４時間加熱する圧着加熱工程を更に有する請求項１～５のいずれか一項に記載のシール体の製造方法。
  7. 　請求項１～６のいずれか一項に記載のシール体の製造方法によって製造されるシール体であって、
    　前記化合物は、
    　アクリルモノマーから誘導されたアクリルモノマー誘導構成単位と、
    　前記ハロゲン基含有モノマーから誘導されたハロゲン基含有モノマー誘導構成単位と
    を具備するシール体。
  8. 　前記アクリルモノマーは、
    　アクリル酸エチルであり、
    　前記ハロゲン基含有モノマーは、
    　２－クロロエチルビニルモノマーであり、
    　前記架橋剤は、
    　イミダゾールである請求項７に記載のシール体。
  9. 　自己修復率が５０％以上である請求項７または８に記載のシール体。
  10. 　アクリロニトリル・ブタジエンゴムに対する粘着力が０．３０Ｎ／ｍｍ以上、０．７０Ｎ／ｍｍ以下である請求項７～９のいずれか一項に記載のシール体。
  11. 　ナイロンに対する粘着力が０．３０Ｎ／ｍｍ以上、０．５０Ｎ／ｍｍ以下である請求項７～１０のいずれか一項に記載のシール体。
  12. 　アルミニウムに対する粘着力が０．１０Ｎ／ｍｍ以上、０．４０Ｎ／ｍｍ以下である請求項７～１１のいずれか一項に記載のシール体。
  13. 　４０％収縮時の反力が２００Ｎ以下である請求項７～１２のいずれか一項に記載のシール体。
  14. 　ＩＰＸ７相当の耐水性を有する請求項７～１３のいずれか一項に記載のシール体。
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