WO2022270274A1 - 多段遠心流体機械 - Google Patents

Abstract

本発明の多段遠心流体機械は、旋回失速を防止することは勿論、従来の性能及び信頼性を維持したまま、より小型化するために、回転軸と、該回転軸を回転可能に支持する軸受と、前記回転軸に設置された複数の羽根車と、少なくとも前記羽根車の１段に付いて、前記羽根車の半径方向外側に設置された第１のディフューザと、次段へ作動流体を導くリターンベンドと、該リターンベンドの下流側に接続され、半径方向内向きに前記作動流体を導くリターンベーンとを備えた多段遠心流体機械であって、前記第１のディフューザの下流側に、入口から出口まで流路幅が徐々に狭くなり、かつ、軸方向に流れを転向する２つの対向する壁面を備えた第２のディフューザを設け、前記第２のディフューザの下流には、直線部と湾曲部で構成された前記リターンベンドが配置されていることを特徴とする。

Description

多段遠心流体機械

　本発明は多段遠心流体機械に係り、特に、比較的小容量のガスを取り扱い、ディフューザを備えている遠心圧縮機や遠心ブロワ等に好適な多段遠心流体機械に関する。

　一般に、高圧のガスを扱う高圧多段遠心流体機械では、騒音や羽根車の損傷及び軸系の振動など遠心圧縮機の安定運転を妨げる現象が、通常の多段遠心流体機械と比較して発生しやすい。それらの現象の一つに旋回失速が挙げられる。

　高圧多段遠心流体機械での旋回失速は、主に低比速度の羽根車段において発生する。その発生メカニズムは、ディフューザ内で生じる流れの逆流に起因すると考えられている。ディフューザ内の流れは減速流れであり、逆圧力勾配により流れの壁面からの剥離が発生しやすい。

　この現象は、ディフューザの流路幅の羽根車出口半径に対する比が大きくなるに従い、より下流側で発生しやすくなる。この流れの剥離が次第に大きくなり、旋回失速へと発達すると考えられている。

　旋回失速の発生が懸念される多段遠心流体機械においては、特許文献１や特許文献２に記載されたような２種類のディフューザを使った技術がある。

　これら特許文献１や特許文献２に記載された技術は、第１のディフューザとして、羽根車の下流側に、流路高さが一定の小弦節比の羽根付ディフューザ又は羽根なしの第１のディフューザを備え、その下流側に第２のディフューザとして、流れ方向に流路幅が減少する羽根なしディフューザを備えている。この構造によって、旋回失速を防止しつつ、圧縮機効率の向上が図られている。

国際公開第９７／３３０９２号 特許第５２３３４３６号公報

　ところで、上述したディフューザを備えた多段遠心流体機械においては、製作コストの低減が求められているが、この製作コスト低減を図るため、例えば、ディフューザを小径化しようとすると、第１のディフューザ又は第２のディフューザの径比を小さくしなければならない。

　しかしながら、第１のディフューザには、小弦節比の羽根つきのディフューザを採用されることがあり、ディフューザを小径化するためには羽根を短くしなければならず、その機能を損なう恐れがある。一方、第２のディフューザを小径化すると短い区間で流路幅を小さくすることになるため、圧力損失が大きくなり効率が低下する。

　また、前段の羽根車から次段の羽根車へ作動流体が短絡して流れるのを防止する段間シール部を設けるため、羽根車とリターンベーン間に距離を設けなければならないが、リターンベンドを円弧のみで構成すると半径方向に大きくなり、多段遠心流体機械が大きくなってしまうという課題があった。

　本発明は上述の点に鑑みなされたもので、その目的とするところは、旋回失速を防止することは勿論、従来の性能及び信頼性を維持したまま、より小型化が可能な多段遠心流体機械を提供することにある。

　本発明の多段遠心流体機械は、上記目的を達成するために、回転軸と、該回転軸を回転可能に支持する軸受と、前記回転軸に設置された複数の羽根車と、少なくとも前記羽根車の１段に付いて、前記羽根車の半径方向外側に設置された第１のディフューザと、次段へ作動流体を導くリターンベンドと、該リターンベンドの下流側に接続され、半径方向内向きに前記作動流体を導くリターンベーンとを備えた多段遠心流体機械であって、前記第１のディフューザの下流側に、入口から出口まで流路幅が徐々に狭くなり、かつ、軸方向に流れを転向する２つの対向する壁面を備えた第２のディフューザを設け、前記第２のディフューザの下流側には、直線部と湾曲部で構成された前記リターンベンドが配置されていることを特徴とする。

　本発明によれば、旋回失速を防止することは勿論、従来の性能及び信頼性を維持したまま、より小型化が可能な多段遠心流体機械を得ることができる。

本発明の多段遠心流体機械の実施例１の全体構成を示す断面図である。 図１に示した多段遠心流体機械の１段分を示す断面図である。 旋回失速が発生する流路高さ比と、流れの逆流が発生する位置の半径比との関係を示す特性図である。 本発明の多段遠心流体機械の実施例１における第１のディフューザと第２のディフューザ及びリターンベンド部付近を示す断面図である。 従来の多段遠心流体機械の一部を示す断面図である。

　以下、図示した実施例に基づいて本発明の多段遠心流体機械を説明する。なお、各図において、同一構成部品には同符号を使用する。

　図１に、本発明の多段遠心流体機械１００の実施例１の全体構成を示す。

　図１に示すように、本実施例の多段遠心流体機械１００は、複数の羽根車１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ、１ｅと、羽根付きの第１のディフューザ２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ、２ｅ及び羽根なしの第２のディフューザ３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄ、３ｅとからなる複数のディフューザと、により多段に形成された圧縮機段を軸方向に積み重ねて概略構成されている。

　即ち、回転軸８には、複数の羽根車１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ、１ｅが軸方向に積み重ねられており、回転軸８の両端部は、軸受１０ａ及び１０ｂにより回転可能に支持されている。各羽根車１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ、１ｅの下流側である半径方向外側には羽根付きの第１のディフューザ２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ、２ｅが、更に、その半径方向外側には羽根なしの第２のディフューザ３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄ、３ｅが設けられている。最終段を除く各段の羽根なしの第２のディフューザ３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄは、次段へ作動流体１１を導くリターンベンド４に接続されており、リターンベンド４の下流側には、半径方向内向きに作動流体１１を導くリターンベーン５が形成されている。最終段の羽根なしの第２のディフューザ３ｅの下流側には、最終段の羽根車１ｅから流出する作動流体１１を集めて吐出配管（図示せず）から吐出するための吐出流路６が形成されている。

　羽根付きの第１のディフューザ２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ、２ｅ、羽根なしの第２のディフューザ３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄ、３ｅ、リターンベンド４、リターンベーン５及び吐出流路６は静止部材であり、圧縮機ケーシング７に取付け若しくは一体に形成されている。

　なお、多段遠心流体機械１００の各段間には、前段の羽根車（例えば１ａ）から次段の羽根車（例えば１ｂ）へ、作動流体１１が短絡して流れるのを防止する段間シール部１２が設置されている。

　次に、このように構成された多段遠心流体機械１００の作用について説明する。

　図１に示す多段遠心流体機械１００において、吸込口９から吸い込まれた作動流体１１は、１段目の羽根車１ａで昇圧され、羽根付きの第１のディフューザ２ａ、羽根なしの第２のディフューザ３ａを経て更に昇圧された後、リターンベンド４により作動流体１１流れ方向を半径方向外側から半径方向内側に変えられ、リターンベーン５を通って２段目の羽根車１ｂへ導かれる。

　以下、このような作動流体１１の流れを各段で繰り返すことにより順次昇圧されて、最終段の羽根なしの第２のディフューザ３ｅを経た後、吐出流路６を通り吐出配管へ導かれる。

　図２に、図１に示した多段遠心流体機械１００の１段分を示す。

　図２に示すように、本実施例の多段遠心流体機械１００の１段は、１段目の羽根車１ａの下流側に位置し、流路幅が一定の１段目の第１のディフューザ２ａと、この１段目の第１のディフューザ２ａの下流側に位置し、流路幅を狭くしながら軸方向に流れを転向する羽根なしの１段目の第２のディフューザ３ａと、羽根なしの１段目の第２のディフューザ３ａの下流側に位置し、作動流体１１の流れを軸方向（図２の右方向）から半径方向内向き（図２の下方向）に転向するリターンベンド４と、リターンベンド４の下流側に位置し、作動流体１１の旋回成分を取り除き、次段へと導くためのリターンベーン５とで構成されている。

　そして、１段目の第１のディフューザ２ａの入口流路と出口流路の軸方向幅は同じであり、１段目の第１のディフューザ２ａの出口は、羽根なしの１段目の第２のディフューザ３ａの入口でもある。羽根なしの１段目の第２のディフューザ３ａの出口流路幅は入口流路幅よりも小さくなっており、羽根なしの１段目の第２のディフューザ３ａの流路幅は下流側ほど小さく、即ち、羽根なしの１段目の第２のディフューザ３ａの流路幅は下流側に向って段階的に狭くなっている。

　このようなディフューザを用いることにより、特に、低比速度段において顕著な旋回失速の発生を防止できる。これは、以下のような理由による。

　図３は、図５の従来の多段遠心流体機械の一部の平行壁羽根なしディフューザ２´における流れの臨界流入角α_ｃｒｔの特性を示している。流入角αは、ディフューザ２´の入口（羽根車出口）における流れ方向が接線方向となす角度αと定義される。

　図３の横軸はディフューザ２´の流路幅ｂと羽根車１´の出口半径ｒ_ｉｍｐとの比ｂ／ｒ_ｉｍｐを示しており、縦軸は旋回失速の発生限界のディフューザ２´の臨界流入角α_ｃｒｔを示している。

　図３に示す特性図は、ディフューザ２´の流路幅ｂと羽根車１´の出口半径ｒ_ｉｍｐとの比ｂ／ｒ_ｉｍｐが大きいほど、ディフューザ２´の臨界流入角α_ｃｒｔが大きくなることを示しており、ある流路幅比ｂ／ｒ_ｉｍｐのディフューザ２´で、その流入角αが図中に示す臨界流入角α_ｃｒｔよりも小さくなると、旋回失速が発生することを示している。

　以上のことから、旋回失速を防止するためには、ディフューザ２´への流入角αを大きくすればよいことがわかる。このためには、ディフューザ２´の入口流路幅を小さくし、流れの縦断面速度を大きくするとよい。

　しかし、高圧多段遠心流体機械において、羽根車１´の出口のすぐ下流側でディフューザ２´の入口の流路幅を小さくすることは、ディフューザ２´部における摩擦損失を増加させ、圧縮機の効率を低下させる可能性がある。

　この解決策として、羽根車１の下流側に流路幅が一定の第１のディフューザ２を備え、この第１のディフューザ２の下流側に、入口から出口まで流路幅が流れ方向に徐々に減少する第２のディフューザ３を備える方法が知られている。

　羽根車１のすぐ下流側のディフューザ前半部を、流路幅が一定の第１のディフューザ２で構成することにより、摩擦損失を増加させることがない。また、ディフューザ後半部を、入口から出口まで流路幅が流れ方向に徐々に減少する第２のディフューザ３で構成することにより、流れ角を大きくすることができるので、壁面境界層の発達が抑えられて作動流体１１の流れが安定して流れの逆流を防ぎ、旋回失速の発生を防止することができる。

　しかしながら、この解決策の問題点は、流路幅を狭くする第２のディフューザ３を設けなければならず、これにより、多段遠心流体機械が半径方向に大きくなってしまう点にある。

　本実施例では、図４に示すように、第２のディフューザ３において、羽根車１の心板側に対応する側の壁面３ｈを１円弧で描き、第２のディフューザ３の出口幅ｂ３ｅが入口幅ｂ３ｓよりも狭くなるように回転軸８と平行な直線部壁面３ｓ２が形成され、この回転軸８と平行な直線部壁面３ｓ２と連続して羽根車１の側壁側に対応する側の壁を接円で結んだ湾曲部壁面３ｓ１が形成されている。

　流路幅を狭くすると流れ角が大きくなるので境界層の発達が抑えられ、作動流体１１の流れが安定化し、旋回失速を抑制できることが知られているが、これと同時に作動流体１１の流れを半径方向から軸方向に転向することで、多段遠心流体機械段１００を小さくすることができる。

　なお、本実施例では、第２のディフューザ３の流路幅の絞り比である第２のディフューザ３の出口幅ｂ３ｅと第２のディフューザ３の入口幅ｂ３ｓの比ｂ３ｅ／ｂ３ｓを約０．５とした。

　この第２のディフューザ３の流路幅の絞り比ｂ３ｅ／ｂ３ｓが小さいと、第２のディフューザ３部での作動流体１１の平均流れ角が大きくなり、旋回失速の防止効果が高まるとともに、旋回失速に対する信頼性が向上する。

　しかしながら、第２のディフューザ３の流路幅の絞り比ｂ３ｅ／ｂ３ｓを小さくすると、第２のディフューザ３の下流における流路幅も低くなり、濡れ縁長さが増加して摩擦損失が大きくなる。このことから、第２のディフューザ３の流路幅の絞り比ｂ３ｅ／ｂ３ｓは０．３～０．６が望ましく、好ましくは０．５程度である。

　また、本実施例では、羽根車１の心板側に対応する側の壁面３ｈの曲率半径比ρ１／ｂ３ｓを約０．８５とした（但し、ρ１は、羽根車１の側壁側に対応する側の第２のディフューザ３の湾曲部壁面曲率半径である）。

　この羽根車１の心板側に対応する側の壁面３ｈの曲率半径比ρ１／ｂ３ｓを小さくすると、多段遠心流体機械段１００をより小さくすることができるが、小さくしすぎると作動流体１１の流れが剥離し、圧力損失が生じて効率が下がってしまうため、羽根車１の心板側に対応する側の壁面３ｈの曲率半径比ρ１／ｂ３ｓは０．７～１．０が望ましく、好ましくは０．８５以上がよい。

　上述したように、多段遠心流体機械１００では、段間にシール部１２を設ける必要があるので、第２のディフューザ３とリターンベーン５は、軸方向に一定の距離を設けなければならない。

　本実施例では、第２のディフューザ３とリターンベンド４の接続部に直線部を設け、第２のディフューザ３とリターンベンド４の湾曲部の距離を離すことで、第２のディフューザ３とリターンベーン５の軸方向距離を取れるようにした。

　本実施例では、リターンベンド４の直線部を構成する壁面４ｓ１と４ｈ１を軸方向に平行な壁とし、断面積Ａ（図４の符号Ａ４ｓ）と断面積Ｂ（図４の符号Ａ４ｍ）が等しくなるようにしているが、断面積Ｂが断面積Ａより小さくなっても構わない。反対に、断面積Ｂが断面積Ａより大きくなると作動流体１１の流れが減速し、境界層が発達して剥離しやすくなるので避けた方が良い。

　また、製作コスト面からは、本実施例のように、リターンベンド４の直線部を構成する壁面４ｓ１と４ｈ１を軸方向に平行な壁とすることが望ましい。

　また、本実施例では、リターンベンド４の湾曲部を構成する内側の壁面４ｈ２の曲率半径比ρ２／ｂ４ｍを約０．８５とした（但し、ρ２は、羽根車１の側壁側に対応する側のリターンベンド４の湾曲部壁面曲率半径である）。

　このリターンベンド４の湾曲部を構成する内側の壁面４ｈ２の曲率半径比ρ２／ｂ４ｍを大きくすると、作動流体１１の流れの剥離を抑えられるが、リターンベンド４の下流に設けられるリターンベーン５の入口と出口の径比が小さくなることで、リターンベーン５の出口で旋回流れが残りやすくなり、次の段の圧力上昇が下がってしまう。

　一方で、リターンベンド４の湾曲部を構成する内側の壁面４ｈ２の曲率半径比ρ２／ｂ４ｍを小さくしすぎると、作動流体１１の流れが剥離し、圧力損失が生じて効率が下がってしまうため、リターンベンド４の湾曲部を構成する内側の壁面４ｈ２の曲率半径比ρ２／ｂ４ｍは０．７～１．０が望ましく、好ましくは０．８５以上がよい。

　また、本実施例では、リターンベンド４の出口幅ｂ４ｅをリターンベンド４の直線部の出口流路幅ｂ４ｍと等しくしたが、リターンベンド４の出口幅ｂ４ｅは、リターンベンド４の出口面積Ａ４ｅがリターンベンド４の直線部の出口面積Ａ４ｍより小さくなれば良い。何故なら、リターンベンド４の出口面積Ａ４ｅがリターンベンド４の直線部出口面積Ａ４ｍより大きくなると、作動流体１１ｂの流れが減速し境界層が発達するので、リターンベンド４の湾曲部で流れの剥離が生じやすくなるからである。

　以上述べたように、本実施例によれば、多段遠心流体機械１００において、第１のディフューザ２の下流側に、流路幅を狭くしながら流れを半径方向から軸方向に転向する第２のディフューザ３を設け、この第２のディフューザ３の下流側に、直線部と湾曲部で構成したリターンベンド４を設けることで、低比速度の羽根車段において顕著に発生する旋回失速を防止し、従来の性能と信頼性を維持したまま、より小型の多段遠心流体機械１００を得ることができる。

　従って、本実施例の多段遠心流体機械１００によれば、性能に大きく寄与している第１のディフューザ２を変更せず、流路幅を小さくすることで旋回失速の発生を抑制する第２ディフューザ３と流れを転向するリターンベンド４を一体化した新しい第２のディフューザ３と、直線部と湾曲部を有したリターンベンド４を備えることで、従来の効率と旋回失速の発生を抑制する機能を失うことなく、より小さい多段遠心流体機械１００とすることができる。

　なお、上述した本実施例では、一軸多段式の多段遠心流体機械１００を例に説明したが、本発明の多段遠心流体機械は、多段遠心ポンプ等の他の多段遠心流体機械にも適用が可能である。

　また、本発明は上述した実施例に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。
例えば、上述した実施例は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明したすべての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施例の構成の一部を他の実施例の構成に置き換える事が可能であり、また、ある実施例の構成に他の実施例の構成を加える事も可能である。また、各実施例の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をする事が可能である。

　１、１´、１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ、１ｅ…羽根車、２、２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ、２ｅ…第１のディフューザ、２´…ディフューザ、３、３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄ、３ｅ…第２のディフューザ、４、４´…リターンベンド、５…リターンベーン、６…吐出流路、７…圧縮機ケーシング、８…回転軸、９…吸込口、１０ａ、１０ｂ…軸受、１１…作動流体、１２…段間シール部、１００…多段遠心流体機械、ｂ３ｓ…第２のディフューザの入口幅、ｂ３ｅ…第２のディフューザの出口幅、３ｈ…羽根車の心板側に対応する側の第２のディフューザの壁面、３ｓ１…羽根車の側壁側に対応する側の第２のディフューザの湾曲部壁面、３ｓ２…羽根車の側壁側に対応する側の第２のディフューザの直線部壁面、ρ１…羽根車の側壁側に対応する側の第２のディフューザの湾曲部壁面曲率半径、ｂ４ｍ…リターンベンドの直線部出口幅、ｂ４ｅ…リターンベンドの湾曲部出口幅、４ｈ１…羽根車の心板側に対応する側のリターンベンドの直線部壁面、４ｈ２…羽根車の心板側に対応する側のリターンベンドの湾曲部壁面、４ｓ１…羽根車の側壁側に対応する側のリターンベンドの直線部壁面、４ｓ２…羽根車の側壁側に対応する側のリターンベンドの湾曲部壁面、ρ２…羽根車の側壁側に対応する側のリターンベンドの湾曲部壁面曲率半径、Ａ４ｓ…リターンベンドの直線部入口流路面積、Ａ４ｍ…リターンベンドの直線部出口流路面積、Ａ４ｅ…リターンベンドの湾曲部出口流路面積。

Claims (9)

1. 　回転軸と、該回転軸を回転可能に支持する軸受と、前記回転軸に設置された複数の羽根車と、少なくとも前記羽根車の１段に付いて、前記羽根車の半径方向外側に設置された第１のディフューザと、次段へ作動流体を導くリターンベンドと、該リターンベンドの下流側に接続され、半径方向内向きに前記作動流体を導くリターンベーンとを備えた多段遠心流体機械であって、
   　前記第１のディフューザの下流側に、入口から出口まで流路幅が徐々に狭くなり、かつ、軸方向に流れを転向する２つの対向する壁面を備えた第２のディフューザを設け、前記第２のディフューザの下流側には、直線部と湾曲部で構成された前記リターンベンドが配置されていることを特徴とする多段遠心流体機械。
2. 　請求項１に記載の多段遠心流体機械であって、
   　複数の前記羽根車の下流側である半径方向外側には前記第１のディフューザが、更に、前記第１のディフューザの半径方向外側には前記第２のディフューザが設けられ、最終段を除く各段の前記第２のディフューザは前記リターンベンドに接続されており、前記リターンベンドの下流側には前記リターンベーンが形成され、最終段の前記第２のディフューザの下流側には、最終段の前記羽根車から流出する前記作動流体を集めて吐出するための吐出流路が形成されていることを特徴とする多段遠心流体機械。
3. 　請求項１に記載の多段遠心流体機械であって、
   　前記多段遠心流体機械の１段は、１段目の前記羽根車の下流側に位置し、流路幅が一定の１段目の前記第１のディフューザと、１段目の前記第１のディフューザの下流側に位置し、流路幅を狭くしながら軸方向に流れを転向する１段目の前記第２のディフューザと、１段目の前記第２のディフューザの下流側に位置し、前記作動流体の流れを軸方向から半径方向内向きに転向する前記リターンベンドと、該リターンベンドの下流側に位置し、前記作動流体の旋回成分を取り除き、次段へと導くための前記リターンベーンとで構成され、
   　１段目の前記第１のディフューザの入口流路と出口流路の軸方向幅は同じであると共に、１段目の前記第２のディフューザの出口流路幅は入口流路幅よりも小さく、かつ、１段目の前記第２のディフューザの流路幅は下流側に向って段階的に狭くなっていることを特徴とする多段遠心流体機械。
4. 　請求項２に記載の多段遠心流体機械であって、
   　前記第２のディフューザは、前記羽根車の心板側に対応する側の壁面を１円弧で描き、前記第２のディフューザの出口幅が入口幅よりも狭くなるように前記回転軸と平行な直線部壁面が形成され、前記回転軸と平行な直線部壁面と連続して前記羽根車の側壁側に対応する側の壁を接円で結んだ湾曲部壁面が形成されていることを特徴とする多段遠心流体機械。
5. 　請求項１に記載の多段遠心流体機械であって、
   　前記第２のディフューザの下流側に設置される前記リターンベンドが直線部と湾曲部で構成され、前記リターンベンドの直線部の出口断面積を、前記リターンベンドの直線部の入口断面積以下にしたことを特徴とする多段遠心流体機械。
6. 　請求項１に記載の多段遠心流体機械であって、
   　前記第２のディフューザの下流側に設置される前記リターンベンドが直線部と湾曲部で構成され、前記リターンベンドの湾曲部の出口断面積を、前記リターンベンドの直線部の出口断面積以下にしたことを特徴とする多段遠心流体機械。
7. 　請求項１乃至６のいずれか1項に記載の多段遠心流体機械であって、
   　前記第２のディフューザの流路幅の絞り比である前記第２のディフューザの出口幅（ｂ３ｅ）と前記第２のディフューザの入口幅（ｂ３ｓ）の比ｂ３ｅ／ｂ３ｓを、０．３～０．６としたことを特徴とする多段遠心流体機械。
8. 　請求項７に記載の多段遠心流体機械であって、
   　前記羽根車の心板側に対応する側の壁面の曲率半径比ρ１／ｂ３ｓを、０．７～１．０としたことを特徴とする多段遠心流体機械。
   （但し、ρ１は前記羽根車の側壁側に対応する側の前記第２のディフューザの湾曲部壁面曲率半径、ｂ３ｓは前記第２のディフューザの入口幅）
9. 　請求項８に記載の多段遠心流体機械であって、
   　前記リターンベンドの湾曲部を構成する内側の壁面の曲率半径比ρ２／ｂ４ｍを０．７～１．０としたことを特徴とする多段遠心流体機械。
   （但し、ρ２は前記羽根車の側壁側に対応する側の前記リターンベンドの湾曲部壁面曲率半径、ｂ４ｍは前記リターンベンドの直線部出口幅）

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