JPH08193600A - 遠心圧縮機 - Google Patents
遠心圧縮機Info
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- JPH08193600A JPH08193600A JP7004688A JP468895A JPH08193600A JP H08193600 A JPH08193600 A JP H08193600A JP 7004688 A JP7004688 A JP 7004688A JP 468895 A JP468895 A JP 468895A JP H08193600 A JPH08193600 A JP H08193600A
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- JP
- Japan
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- flow
- bend
- angle
- guide vane
- impeller
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
- F04D17/08—Centrifugal pumps
- F04D17/10—Centrifugal pumps for compressing or evacuating
- F04D17/12—Multi-stage pumps
- F04D17/122—Multi-stage pumps the individual rotor discs being, one for each stage, on a common shaft and axially spaced, e.g. conventional centrifugal multi- stage compressors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
- F04D29/441—Fluid-guiding means, e.g. diffusers especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/444—Bladed diffusers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】戻り流路６を有する多段の遠心圧縮機で、戻り
流路６のベンド部４に軸平行流路１４を設け、軸平行流
路１４の一部に案内羽根１３，１５を設ける。また、戻
り流路６を有する多段の遠心圧縮機で、戻り流路６のベ
ンド部４のどちらか一方の流路表面を軸に平行にし、軸
平行部の一部に案内羽根１３，１５を設けこの部分の流
路幅を流れ方向に増加させる。 【効果】多段遠心圧縮機の性能が大幅に向上し、遠心圧
縮機の外径も小さくすることができる。
流路６のベンド部４に軸平行流路１４を設け、軸平行流
路１４の一部に案内羽根１３，１５を設ける。また、戻
り流路６を有する多段の遠心圧縮機で、戻り流路６のベ
ンド部４のどちらか一方の流路表面を軸に平行にし、軸
平行部の一部に案内羽根１３，１５を設けこの部分の流
路幅を流れ方向に増加させる。 【効果】多段遠心圧縮機の性能が大幅に向上し、遠心圧
縮機の外径も小さくすることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は遠心圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、多段の遠心圧縮機では、例え
ば、特公平3−77398号や特公平5−20597号公報に示され
るように、前段の流れを次段に導くための戻り流路が設
けられている。図４は従来の代表的な多段遠心圧縮機の
断面図である。羽根車２から出た流れはディフューザ３
で減速された後、ベンド部４とチャネル部５により構成
される戻り流路６により次段の羽根車７の入口部１０に
導かれる。ベンド部４は内径側のダイアフラム８と外径
側のケーシング１２により構成され、半径方向外向き流
れを内向き流れに転向する。チャネル部５は案内羽根１
３により旋回成分を減少させながら次段に流れを導く。
ば、特公平3−77398号や特公平5−20597号公報に示され
るように、前段の流れを次段に導くための戻り流路が設
けられている。図４は従来の代表的な多段遠心圧縮機の
断面図である。羽根車２から出た流れはディフューザ３
で減速された後、ベンド部４とチャネル部５により構成
される戻り流路６により次段の羽根車７の入口部１０に
導かれる。ベンド部４は内径側のダイアフラム８と外径
側のケーシング１２により構成され、半径方向外向き流
れを内向き流れに転向する。チャネル部５は案内羽根１
３により旋回成分を減少させながら次段に流れを導く。
【０００３】圧縮機の段間にはダイアフラム８とスリー
ブ９の間に形成されるラビリンス等のシール機構１１が
設けられている。段間の漏れ量を小さくするにはシール
部１１の軸方向長さをある程度大きくする必要がある。
一般に、内壁側ダイアフラム８の流路面４ａの曲率半径
ρはダイアフラム板厚ｔの半分程度に選ばれる。したが
って、流路幅が小さい低比速度段では、ベンド部４の流
路の曲率半径ρ、したがって子午面内の流路長さＬm
(≒πρ)は流路幅ｂに対して相対的に大きくなる。ま
た、低比速度段では一般的に、ベンド部４の入口におけ
る接線方向から測った流れ角が小さいので、数１により
決まるベンド内の三次元的な流路長さＬpが長くなる。
ベンド部の摩擦損失Δｈは数２で示すように、流路長さ
と平均速度の２乗に比例し流路幅ｂに反比例するので、
従来ベンド部の損失は大きく、従来の多段遠心圧縮機の
性能が低いという欠点があった。
ブ９の間に形成されるラビリンス等のシール機構１１が
設けられている。段間の漏れ量を小さくするにはシール
部１１の軸方向長さをある程度大きくする必要がある。
一般に、内壁側ダイアフラム８の流路面４ａの曲率半径
ρはダイアフラム板厚ｔの半分程度に選ばれる。したが
って、流路幅が小さい低比速度段では、ベンド部４の流
路の曲率半径ρ、したがって子午面内の流路長さＬm
(≒πρ)は流路幅ｂに対して相対的に大きくなる。ま
た、低比速度段では一般的に、ベンド部４の入口におけ
る接線方向から測った流れ角が小さいので、数１により
決まるベンド内の三次元的な流路長さＬpが長くなる。
ベンド部の摩擦損失Δｈは数２で示すように、流路長さ
と平均速度の２乗に比例し流路幅ｂに反比例するので、
従来ベンド部の損失は大きく、従来の多段遠心圧縮機の
性能が低いという欠点があった。
【０００４】
【数１】 Ｌp≒Ｌm／sinα …（数１）
【０００５】
【数２】 Δｈ∝Ｃ2・Ｌp／ｂ …（数２） Ｌm ：子午面における流路長さ Ｃ：平均速度 α：平
均流れ角 また、従来のベンド部は曲率半径ρが大きいので、圧縮
機の外径が大きくなるという欠点もあった。さらに、従
来の遠心圧縮機では、戻り流路チャネル部５の案内羽根
１３の入口流れ角が小さいので、入口羽根角も小さくす
る必要がある。その結果、入口羽根角と出口羽根角の差
が大きくなるので羽根の負荷が大きくなり、案内羽根出
口したがって次段羽根車入口１０の流れが周方向に歪
み、次段圧縮機の性能が低下するという問題もあった。
均流れ角 また、従来のベンド部は曲率半径ρが大きいので、圧縮
機の外径が大きくなるという欠点もあった。さらに、従
来の遠心圧縮機では、戻り流路チャネル部５の案内羽根
１３の入口流れ角が小さいので、入口羽根角も小さくす
る必要がある。その結果、入口羽根角と出口羽根角の差
が大きくなるので羽根の負荷が大きくなり、案内羽根出
口したがって次段羽根車入口１０の流れが周方向に歪
み、次段圧縮機の性能が低下するという問題もあった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、高性
能で小形の遠心圧縮機を提供することにある。
能で小形の遠心圧縮機を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明はベンド部に軸平行流路を設け、軸平行流路
の一部に案内羽根を設ける。また、本発明はベンド部の
内側あるいは外側流路壁面のどちらか一方に軸平行部を
設け、この部分に案内羽根を設け、流路幅を下流に向か
って大きくする。
め、本発明はベンド部に軸平行流路を設け、軸平行流路
の一部に案内羽根を設ける。また、本発明はベンド部の
内側あるいは外側流路壁面のどちらか一方に軸平行部を
設け、この部分に案内羽根を設け、流路幅を下流に向か
って大きくする。
【０００８】
【作用】第一の発明では、ベンド部に軸平行流路を設け
たので子午面内の流路長さが小さくなり、軸平行流路に
設けた案内羽根により流れが転向され流れ角が大きくな
るので、三次元的な流路長さが減少する。また、軸平行
流路に設けられた案内羽根により流れは有効に減速さ
れ、従来より平均速度は小さくなる。その結果、ベンド
部での摩擦損失は大幅に減少する。
たので子午面内の流路長さが小さくなり、軸平行流路に
設けた案内羽根により流れが転向され流れ角が大きくな
るので、三次元的な流路長さが減少する。また、軸平行
流路に設けられた案内羽根により流れは有効に減速さ
れ、従来より平均速度は小さくなる。その結果、ベンド
部での摩擦損失は大幅に減少する。
【０００９】第二の発明では、ベンド部の内側あるいは
外側流路壁面のどちらか一方に軸平行部を設けたので、
子午面内の流路長さが小さくなるとともに、軸平行部に
設けた案内羽根により流れが転向され流れ角が大きくな
るので、三次元的な流路長さが減少する。また、案内羽
根を設けた流路の流路幅が下流に向かって拡大されてい
るので流れは更に有効に減速され、第一の発明の場合よ
りも平均速度は小さくなる。その結果、ベンド部での摩
擦損失は大幅に減少する。
外側流路壁面のどちらか一方に軸平行部を設けたので、
子午面内の流路長さが小さくなるとともに、軸平行部に
設けた案内羽根により流れが転向され流れ角が大きくな
るので、三次元的な流路長さが減少する。また、案内羽
根を設けた流路の流路幅が下流に向かって拡大されてい
るので流れは更に有効に減速され、第一の発明の場合よ
りも平均速度は小さくなる。その結果、ベンド部での摩
擦損失は大幅に減少する。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面によって説明す
る。図１は遠心圧縮機の一実施例の縦断面図であり、図
２は図１のＡ−Ａ断面の円筒展開図、図３は図１のＢ−
Ｂ矢視図である。回転軸１に固定された遠心羽根車２の
半径方向外方にはディフューザ３が設置されている。ま
た、ディフューザ３の下流にはベンド部４とチャネル部
５により構成される戻り流路６が設けられている。ベン
ド部４は、ダイアフラム８とケーシング１２により構成
され、ダイアフラム８の軸方向長さｔは従来と同程度
で、曲率半径ρは従来より小さく、流路の一部には軸平
行部１４が設けられている。また、流路の軸平行部１４
の一部には案内羽根１５が設けられている。半径方向内
向き流路であるチャネル部５は、ダイアフラム８とケー
シング１２及びそれらの間に円形翼列状に設けた案内羽
根１３により構成される。戻り流路６の下流には次段の
羽根車７が設けられている。
る。図１は遠心圧縮機の一実施例の縦断面図であり、図
２は図１のＡ−Ａ断面の円筒展開図、図３は図１のＢ−
Ｂ矢視図である。回転軸１に固定された遠心羽根車２の
半径方向外方にはディフューザ３が設置されている。ま
た、ディフューザ３の下流にはベンド部４とチャネル部
５により構成される戻り流路６が設けられている。ベン
ド部４は、ダイアフラム８とケーシング１２により構成
され、ダイアフラム８の軸方向長さｔは従来と同程度
で、曲率半径ρは従来より小さく、流路の一部には軸平
行部１４が設けられている。また、流路の軸平行部１４
の一部には案内羽根１５が設けられている。半径方向内
向き流路であるチャネル部５は、ダイアフラム８とケー
シング１２及びそれらの間に円形翼列状に設けた案内羽
根１３により構成される。戻り流路６の下流には次段の
羽根車７が設けられている。
【００１１】圧縮機を運転すると、ガスは羽根車２に吸
込まれ昇圧されたのち、羽根車２の出口から吐出されデ
ィフューザ３に流入する。ディフューザ３内で減速され
た流れは、ベンド部４に流入し、曲がり部で軸方向に向
けられた後、案内羽根に流入する。案内羽根１５は、図
２に示すように、出口羽根角度β2 が入口羽根角度β1
より大きくなっているので、出口における流れ角は入り
口よりも大きくなり、流れは大幅に減速される。案内羽
根１５を出た流れは、ベンド部４の後半で半径方向内向
きに導かれ、チャネル部５に流入する。チャネル部５で
は、図３に示すように、案内羽根１３により流れの旋回
成分は更に減速され、旋回のほとんど無い流れは次段羽
根車７の入口部１０に至る。
込まれ昇圧されたのち、羽根車２の出口から吐出されデ
ィフューザ３に流入する。ディフューザ３内で減速され
た流れは、ベンド部４に流入し、曲がり部で軸方向に向
けられた後、案内羽根に流入する。案内羽根１５は、図
２に示すように、出口羽根角度β2 が入口羽根角度β1
より大きくなっているので、出口における流れ角は入り
口よりも大きくなり、流れは大幅に減速される。案内羽
根１５を出た流れは、ベンド部４の後半で半径方向内向
きに導かれ、チャネル部５に流入する。チャネル部５で
は、図３に示すように、案内羽根１３により流れの旋回
成分は更に減速され、旋回のほとんど無い流れは次段羽
根車７の入口部１０に至る。
【００１２】本実施例では、ベンド部４のダイアフラム
８の軸方向長さｔは従来と同程度で曲率半径ρは従来よ
り小さく、流路の一部には軸平行部１４が設けられてい
るので、子午面内における流路長さは従来より大幅に小
さくなる。また、案内羽根１５により流れが導かれ出口
流れ角が従来より大きくなるので、流路の平均流れ角が
大きくなり、数１で計算される流路長さＬp が小さくな
る。また案内羽根により流れは減速されるので平均速度
が小さくなる。その結果、ベンド部での摩擦損失は大幅
に減少し圧縮機性能が各段に向上することになる。
８の軸方向長さｔは従来と同程度で曲率半径ρは従来よ
り小さく、流路の一部には軸平行部１４が設けられてい
るので、子午面内における流路長さは従来より大幅に小
さくなる。また、案内羽根１５により流れが導かれ出口
流れ角が従来より大きくなるので、流路の平均流れ角が
大きくなり、数１で計算される流路長さＬp が小さくな
る。また案内羽根により流れは減速されるので平均速度
が小さくなる。その結果、ベンド部での摩擦損失は大幅
に減少し圧縮機性能が各段に向上することになる。
【００１３】また、案内羽根１５によりベンド出口、し
たがってチャネル部５の案内羽根１３の流入角が大きく
なるので、案内羽根１３の入口羽根角度β3 大きくする
ことができる。したがって、出入口の羽根角度差（β4
−β3）つまり羽根の負荷を小さくすることができる。
その結果、案内羽根１３の出口、したがって次段羽根車
入口部１０の周方向の流れは一様化され、次段圧縮機性
能が大幅に向上する。
たがってチャネル部５の案内羽根１３の流入角が大きく
なるので、案内羽根１３の入口羽根角度β3 大きくする
ことができる。したがって、出入口の羽根角度差（β4
−β3）つまり羽根の負荷を小さくすることができる。
その結果、案内羽根１３の出口、したがって次段羽根車
入口部１０の周方向の流れは一様化され、次段圧縮機性
能が大幅に向上する。
【００１４】更に、ベンド部４のダイアフラム８の曲率
半径ρは従来より小さいので圧縮機の外径を従来より小
さくできるという利点もある。
半径ρは従来より小さいので圧縮機の外径を従来より小
さくできるという利点もある。
【００１５】図５には、本発明による別の実施例を示し
たものである。ディフューザ３の下流にはベンド部４と
チャネル部５により構成される戻り流路６が設けられて
いる。ベンド部４は、ダイアフラム８とケーシング１２
により構成され、ダイアフラム８の軸方向長さｔは従来
と同程度で、曲率半径ρは従来より小さく、ダイアフラ
ム８の流路面４ａの一部は軸に平行になっている。ケー
シング１２の流路表面４ｂはベンド部４の流路幅が下流
に向かって増加するよう形成されている。また、ダイア
フラム８の流路表面４ａの軸平行部の一部には案内羽根
１５が設けられている。半径方向内向き流路であるチャ
ネル部５は、ダイアフラム８とケーシング１２及びそれ
らの間に円形翼列状に設けた案内羽根１３により構成さ
れる。戻り流路６の下流には次段の羽根車７が設けられ
ている。
たものである。ディフューザ３の下流にはベンド部４と
チャネル部５により構成される戻り流路６が設けられて
いる。ベンド部４は、ダイアフラム８とケーシング１２
により構成され、ダイアフラム８の軸方向長さｔは従来
と同程度で、曲率半径ρは従来より小さく、ダイアフラ
ム８の流路面４ａの一部は軸に平行になっている。ケー
シング１２の流路表面４ｂはベンド部４の流路幅が下流
に向かって増加するよう形成されている。また、ダイア
フラム８の流路表面４ａの軸平行部の一部には案内羽根
１５が設けられている。半径方向内向き流路であるチャ
ネル部５は、ダイアフラム８とケーシング１２及びそれ
らの間に円形翼列状に設けた案内羽根１３により構成さ
れる。戻り流路６の下流には次段の羽根車７が設けられ
ている。
【００１６】この実施例でも、ベンド部４のダイアフラ
ム８の曲率半径ρは従来より小さく、ダイアフラム８の
流路面４ａの一部は軸に平行になっているので、子午面
内における流路長さは従来より大幅に小さくなる。ま
た、案内羽根１５により出口流れ角が従来より大きくな
るので、流路の平均流れ角が大きくなり、数１で計算さ
れる流路長さＬp が小さくなる。また、案内羽根１５に
より図１の場合よりも更に流れは減速されるので、平均
速度が小さくなる。その結果、ベンド部４での摩擦損失
は大幅に減少し圧縮機性能が各段に向上することにな
る。
ム８の曲率半径ρは従来より小さく、ダイアフラム８の
流路面４ａの一部は軸に平行になっているので、子午面
内における流路長さは従来より大幅に小さくなる。ま
た、案内羽根１５により出口流れ角が従来より大きくな
るので、流路の平均流れ角が大きくなり、数１で計算さ
れる流路長さＬp が小さくなる。また、案内羽根１５に
より図１の場合よりも更に流れは減速されるので、平均
速度が小さくなる。その結果、ベンド部４での摩擦損失
は大幅に減少し圧縮機性能が各段に向上することにな
る。
【００１７】また、案内羽根１５によりベンド出口つま
りチャネル部５の案内羽根１３の流入角が大きくなるの
で、案内羽根１３の出入口の羽根角度差したがって羽根
の負荷を小さくすることができる。その結果、案内羽根
出口したがって次段羽根車入口部１０の周方向の流れは
一様化され、次段圧縮機性能が大幅に向上する。
りチャネル部５の案内羽根１３の流入角が大きくなるの
で、案内羽根１３の出入口の羽根角度差したがって羽根
の負荷を小さくすることができる。その結果、案内羽根
出口したがって次段羽根車入口部１０の周方向の流れは
一様化され、次段圧縮機性能が大幅に向上する。
【００１８】図６には、本発明による第三の実施例を示
したものである。ディフューザ３の下流には、ベンド部
４とチャネル部５により構成される戻り流路６が設けら
れている。ベンド部４は、ダイアフラム８とケーシング
１２により構成され、ダイアフラム８の軸方向長さｔは
従来と同程度で、曲率半径ρは従来より小さく、ケーシ
ング１２の流路面４ｂの一部は軸に平行になっている。
ダイアフラム８の流路表面４ａはベンド部４の流路幅が
下流に向かって増加するよう形成されている。また、ケ
ーシング１２の流路表面４ｂの軸平行部の一部には案内
羽根１５が設けられている。チャネル部５は、ダイアフ
ラム８とケーシング１２及びそれらの間に円形翼列状に
設けた案内羽根１３により構成される。戻り流路６の下
流には次段の羽根車７が設けられている。
したものである。ディフューザ３の下流には、ベンド部
４とチャネル部５により構成される戻り流路６が設けら
れている。ベンド部４は、ダイアフラム８とケーシング
１２により構成され、ダイアフラム８の軸方向長さｔは
従来と同程度で、曲率半径ρは従来より小さく、ケーシ
ング１２の流路面４ｂの一部は軸に平行になっている。
ダイアフラム８の流路表面４ａはベンド部４の流路幅が
下流に向かって増加するよう形成されている。また、ケ
ーシング１２の流路表面４ｂの軸平行部の一部には案内
羽根１５が設けられている。チャネル部５は、ダイアフ
ラム８とケーシング１２及びそれらの間に円形翼列状に
設けた案内羽根１３により構成される。戻り流路６の下
流には次段の羽根車７が設けられている。
【００１９】この実施例でも、ベンド部４のダイアフラ
ム８の曲率半径ρは従来より小さく、ケーシング１２の
流路面４ｂの一部は軸に平行になっているので、子午面
内における流路長さは従来より大幅に小さくなる。ま
た、案内羽根１５により出口流れ角が従来より大きくな
るので、流路の平均流れ角が大きくなり、流路長さＬp
が小さくなる。また案内羽根１５により、図１の場合よ
りも更に流れは減速されるので、平均速度が小さくな
る。その結果、ベンド部４での摩擦損失は大幅に減少し
圧縮機性能が各段に向上することになる。
ム８の曲率半径ρは従来より小さく、ケーシング１２の
流路面４ｂの一部は軸に平行になっているので、子午面
内における流路長さは従来より大幅に小さくなる。ま
た、案内羽根１５により出口流れ角が従来より大きくな
るので、流路の平均流れ角が大きくなり、流路長さＬp
が小さくなる。また案内羽根１５により、図１の場合よ
りも更に流れは減速されるので、平均速度が小さくな
る。その結果、ベンド部４での摩擦損失は大幅に減少し
圧縮機性能が各段に向上することになる。
【００２０】また、案内羽根１５によりベンド出口、つ
まり、チャネル部の案内羽根１３の流入角が大きくなる
ので、案内羽根１３の入り口羽根角度を大きくすること
が可能となり、案内羽根１３の出入口の羽根角度差した
がって羽根の負荷を小さくすることができる。その結
果、案内羽根出口したがって次段羽根車入口部１０の周
方向の流れは一様化され、次段圧縮機性能が大幅に向上
する。
まり、チャネル部の案内羽根１３の流入角が大きくなる
ので、案内羽根１３の入り口羽根角度を大きくすること
が可能となり、案内羽根１３の出入口の羽根角度差した
がって羽根の負荷を小さくすることができる。その結
果、案内羽根出口したがって次段羽根車入口部１０の周
方向の流れは一様化され、次段圧縮機性能が大幅に向上
する。
【００２１】更に、ベンド部４のダイアフラム８の曲率
半径ρは従来より小さいので圧縮機の外径を従来より小
さくできるという利点もある。
半径ρは従来より小さいので圧縮機の外径を従来より小
さくできるという利点もある。
【００２２】
【発明の効果】第一の発明によれば、ベンド部の三次元
的な流路長さが短くなるとともに平均速度も小さくなる
のでベンド部の摩擦損失が大幅に小さくなる。また、チ
ャネル部の翼負荷が減少するので次段羽根車入口の流れ
が一様化される。その結果、多段遠心圧縮機の性能が大
幅に向上する。更に、ベンド部の曲率半径を小さくした
ので圧縮機の外径を小さくすることもできる。
的な流路長さが短くなるとともに平均速度も小さくなる
のでベンド部の摩擦損失が大幅に小さくなる。また、チ
ャネル部の翼負荷が減少するので次段羽根車入口の流れ
が一様化される。その結果、多段遠心圧縮機の性能が大
幅に向上する。更に、ベンド部の曲率半径を小さくした
ので圧縮機の外径を小さくすることもできる。
【００２３】第二の発明によれば、第一の発明よりも更
に平均速度が小さくなるので、ベンド部の摩擦損失が更
に減少し、遠心圧縮機の性能が向上する。更に、ベンド
部の曲率半径を小さくしたので圧縮機の外径を小さくす
ることもできる。
に平均速度が小さくなるので、ベンド部の摩擦損失が更
に減少し、遠心圧縮機の性能が向上する。更に、ベンド
部の曲率半径を小さくしたので圧縮機の外径を小さくす
ることもできる。
【図１】本発明の一実施例の縦断面図。
【図２】図１のＡ−Ａ断面の円筒展開図。
【図３】図１のＢ−Ｂ矢視図。
【図４】従来の遠心圧縮機の縦断面図。
【図５】第二の実施例のベンド部の縦断面図。
【図６】第三の実施例のベンド部の縦断面図。
１…回転軸、２…遠心羽根車、３…ディフューザ、４…
ベンド部、５…チャネル部、６…戻り流路、７…次段羽
根車、８…ダイアフラム、１１…シール機構、１２…ケ
ーシング、１３…チャネル部案内羽根、１４…軸平行流
路、１５…ベンド部案内羽根。
ベンド部、５…チャネル部、６…戻り流路、７…次段羽
根車、８…ダイアフラム、１１…シール機構、１２…ケ
ーシング、１３…チャネル部案内羽根、１４…軸平行流
路、１５…ベンド部案内羽根。
Claims (1)
- 【請求項１】多段遠心圧縮機において、ディフューザの
下流に置かれ、前記ディフューザから半径方向外方向に
吐き出される流れを半径方向内方向に導くベンド部と、
前記ベンド部から出た流れを次段の羽根車に導くチャネ
ル部により構成される戻り流路を有する多段遠心圧縮機
において、前記ベンド部に軸平行流路を設け、前記軸平
行流路の一部に案内羽根を設けたことを特徴とする遠心
圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7004688A JPH08193600A (ja) | 1995-01-17 | 1995-01-17 | 遠心圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7004688A JPH08193600A (ja) | 1995-01-17 | 1995-01-17 | 遠心圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08193600A true JPH08193600A (ja) | 1996-07-30 |
Family
ID=11590841
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7004688A Pending JPH08193600A (ja) | 1995-01-17 | 1995-01-17 | 遠心圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08193600A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006125316A (ja) * | 2004-10-29 | 2006-05-18 | Shimadzu Corp | ターボ形回転機器 |
| WO2022270274A1 (ja) * | 2021-06-21 | 2022-12-29 | 株式会社日立インダストリアルプロダクツ | 多段遠心流体機械 |
| KR20230013375A (ko) * | 2021-07-19 | 2023-01-26 | (주)대주기계 | 출구안내깃을 가지는 다단 원심압축기 |
-
1995
- 1995-01-17 JP JP7004688A patent/JPH08193600A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006125316A (ja) * | 2004-10-29 | 2006-05-18 | Shimadzu Corp | ターボ形回転機器 |
| WO2022270274A1 (ja) * | 2021-06-21 | 2022-12-29 | 株式会社日立インダストリアルプロダクツ | 多段遠心流体機械 |
| KR20230013375A (ko) * | 2021-07-19 | 2023-01-26 | (주)대주기계 | 출구안내깃을 가지는 다단 원심압축기 |
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