WO2022260448A1 - 변압기 철심 및 그 제조방법 - Google Patents

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WO2022260448A1
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electrical steel
steel sheet
iron core
yoke
leg
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PCT/KR2022/008124
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심호경
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주식회사 포스코
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    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
    • H01F27/24—Magnetic cores
    • H01F27/245—Magnetic cores made from sheets, e.g. grain-oriented
    • H—ELECTRICITY
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    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
    • H01F27/33—Arrangements for noise damping
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    • H01F41/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties
    • H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
    • H01F41/0206—Manufacturing of magnetic cores by mechanical means
    • H01F41/0233—Manufacturing of magnetic circuits made from sheets

Definitions

  • the present invention relates to a transformer core with low no-load loss and no-load noise and a manufacturing method thereof.
  • a transformer is a device that changes alternating voltage and current values by using electromagnetic induction, and is one of the essential components for electronic products.
  • a transformer is manufactured by winding a coil, which is an electrical conductor, around a magnetic iron core. At this time, an electrical steel sheet with low magnetic loss is used as an iron core, and this iron core is divided into hematogenous iron core and wound iron core.
  • the main characteristics of transformers include loss and noise.
  • no-load loss and no-load noise which are power losses that occur every moment regardless of whether the transformer is used or not, are institutionally regulated. Accordingly, various methods for reducing no-load loss and no-load noise have been suggested.
  • Korean Patent Registration No. 1302830 discloses an example of a step lap iron core. This technology can increase the structural rigidity of the iron core by stacking the electrical steel sheets to form a spaced portion in a W shape along the thickness direction of the iron core when forming the coupling part of the iron core by stacking the electrical steel sheets.
  • each electrical steel sheet extends perpendicularly to the laminated surface of the electrical steel sheet to form a stepped spaced portion perpendicular to the other electrical steel sheet adjacent to it, and penetrates the iron core to fix the assembled state of the iron core.
  • a hall is needed.
  • an object of the present invention is to provide a transformer core with low no-load loss and no-load noise and a method for manufacturing the same.
  • a transformer iron core according to the present invention includes a pair of yokes formed by stacking a plurality of electrical steel sheets and parallel to each other; and a leg formed by stacking a plurality of electrical steel sheets and connecting a pair of the yokes, wherein an end of the electrical steel sheet constituting the yoke and the leg are configured at a coupling portion where the yoke and the leg are connected.
  • the ends of the electrical steel sheets to have inclined surfaces corresponding to each other, the inclined surfaces are shape-fitted, and one electrical steel sheet constituting the yoke is laminated to another electrical steel sheet constituting the yoke in a step-lap manner, constituting the leg.
  • One electrical steel sheet may be laminated to another electrical steel sheet constituting the leg in a step-lap manner.
  • a method for manufacturing a transformer iron core according to the present invention includes preparing a plurality of electrical steel sheets and processing the electrical steel sheets into shapes of yokes and legs; forming an iron core laminate by partially applying an insulating adhesive to the electrical steel sheets and stacking them; and heat-treating the iron core laminate in a state in which pressure is applied, wherein the processing step includes forming an inclined surface by obliquely cutting or cutting an end portion of the electrical steel sheet, and forming the iron core laminate
  • the processing step includes forming an inclined surface by obliquely cutting or cutting an end portion of the electrical steel sheet, and forming the iron core laminate
  • the processing step includes forming an inclined surface by obliquely cutting or cutting an end portion of the electrical steel sheet, and forming the iron core laminate
  • another electrical steel sheet constituting the leg can be laminated in a step-lap method.
  • the no-load loss of the transformer is lowered and the no-load noise is reduced, so that the effect of improving the performance of the transformer can be obtained.
  • FIG. 1 is a perspective view showing an iron core of a transformer according to an embodiment of the present invention.
  • Figure 2 is a view of the coupling part of the step lap iron core viewed from the direction A of Figure 1, (a) a conventional iron core, (b) and (c) show the laminated state of electrical steel sheets in the iron core of the present invention.
  • FIG. 3 is a diagram showing an adhesive application area in a transformer iron core according to an embodiment of the present invention.
  • the primary coil is connected to an input circuit whose voltage is to be changed
  • the secondary coil is connected to an output circuit in which the changed voltage is used.
  • magnetic energy is used to connect the electrical energy of the primary coil and the secondary coil to each other.
  • no-load characteristic occurs constantly regardless of whether the transformer is operating as when there is no load.
  • the power loss consumed in the iron core is called no-load loss, and the noise generated at this time is called no-load noise.
  • load characteristics occur when power is used in a load connected to the secondary coil, load loss is determined by Joule loss consumed in the coil, and load noise appears due to electromagnetic force between the coil and the iron core.
  • an electrical steel sheet having low iron loss may be used as an iron core. Since core loss increases as the thickness of the electrical steel sheet increases, it is preferable to select an electrical steel sheet having a thickness as thin as possible.
  • the assembly is not smooth at the coupling part of the step lap iron core, which becomes a major obstacle to the manufacture of the transformer and significantly lowers the manufacturing speed, that is, productivity.
  • the fastening state of the coupling part is uneven, fine vibration becomes severe and noise is rapidly deteriorated.
  • the present applicant intends to propose the present invention by studying a method for reducing no-load noise as well as lowering no-load loss by identifying and improving the cause of rapidly deteriorating noise in the iron core of a transformer.
  • FIG. 1 is a perspective view showing an iron core of a transformer according to an embodiment of the present invention.
  • Transformer iron core includes an upper yoke 11, a lower yoke 12, and a plurality of legs 2 disposed between the upper yoke and the lower yoke and connecting the upper yoke and the lower yoke. can do.
  • the upper yoke 11 and the lower yoke 12 are selectively referred to as the yoke 1.
  • the upper yoke 11 and/or the lower yoke 12 may be integrally formed with one of the plurality of legs 2 .
  • the yoke 1 and the leg 2 are formed by stacking a plurality of electrical steel sheets 3, respectively. To this end, first, two or more electrical steel sheets are prepared, and each electrical steel sheet is processed into a cross-sectional shape of a yoke or leg of an iron core.
  • the electrical steel sheet may have the same cross-sectional shape as the upper yoke 11 , the lower yoke 12 , and the plurality of legs 2 .
  • the electrical steel sheet 3 used in the core of the transformer of the present invention is not particularly limited, and a grain-oriented electrical steel sheet or a non-oriented electrical steel sheet having a thickness of approximately 0.05 to 1.0 mm may be employed.
  • the thickness of the electrical steel sheet 3 When the thickness of the electrical steel sheet 3 is less than 0.15 mm, iron loss is reduced but shape stability is deteriorated. On the other hand, if the thickness of the electrical steel sheet 3 is thicker than 1.0 mm. iron loss increases. Considering these points, the thickness of the electrical steel sheet may be limited to approximately 0.05 to 1.0 mm.
  • Figure 2 is a view of the coupling part of the step lap iron core viewed from the direction A of Figure 1, (a) a conventional iron core, (b) and (c) show the laminated state of electrical steel sheets in the iron core of the present invention.
  • FIG. 2(a) is a view showing a conventional iron core coupling part, and the ends are cut so that the cut surface 32 of each electrical steel sheet 3 extends at right angles to the laminated surface 31 of the electrical steel sheet.
  • the magnetic field has the property of flowing to the place where the magnetic resistance is the least.
  • Magnetic resistance is inversely proportional to magnetic permeability, which is an indicator of how smoothly a magnetic field flows.
  • magnetic permeability is hundreds to tens of thousands of times that of electrical steel, so magnetic resistance becomes very high after leaving electrical steel.
  • the gap between the electrical steel sheets stacked in the thickness direction of the electrical steel sheet 3, that is, the air gap (G) in which the electrical steel sheets face each other laterally is much wider than the air layer (L). Accordingly, the magnetic resistance becomes larger in the air gap than in the air layer.
  • the magnetic field is concentrated in the contact area Lct shown in (a) of FIG. 2 and the magnetic flux density rapidly increases.
  • the bottleneck phenomenon of the magnetic field generates a complex magnetic field containing various harmonics in the sine wave.
  • the iron loss of the electrical steel sheet 3 increases as the magnetic flux density increases, and the iron loss increase increases rapidly when harmonics are included.
  • the contact area Lct may be defined as an area where an end of the electrical steel sheet of the yoke and an end of the electrical steel sheet of the leg contact and overlap each other in a path through which the magnetic field flows.
  • the length of the contact area Lct can be extended in (a) of FIG.
  • the exposed portion is increased.
  • the non-overlapping region Lov may be defined as a region in which the position of either end of the electrical steel sheet of the yoke or the electrical steel sheet of the leg is changed based on the gap G.
  • the non-overlapping area may include an air gap.
  • the method of increasing the length of the non-overlapping region (Lov) has limitations in its application.
  • the length of the non-overlapping region (Lov) is usually managed within 2 to 6 mm in the hematode core of a transformer.
  • the end portion corresponding to the coupling part 4 of the iron core in each electrical steel sheet is formed to have an inclined surface 33 by cutting or cutting to have a predetermined angle with respect to the laminated surface 31 of the electrical steel sheet.
  • the inclined surface 33 may be formed, for example, by grinding the ends corresponding to the coupling part 4 of the iron core in the upper yoke 11, the lower yoke 12, and the plurality of legs 2. have.
  • the inclined surfaces formed on the upper yoke and the leg or the lower yoke and the leg may be formed to be symmetrical to each other and arranged to correspond to each other to be shape-fitted.
  • an insulating bonding agent 5 is applied to the inclined surface 33 of the cut electrical steel sheet 3 or around the inclined surface.
  • the bonding agent it is good to measure a certain amount and apply it evenly so that it can be sufficiently applied to the inclined surface or its surroundings.
  • any bonding agent capable of bonding electrical steel sheets to each other can be applied.
  • a bonding agent usable at high temperatures for example, an epoxy adhesive or a ceramic adhesive having excellent insulating properties may be used.
  • the application method is not limited, but the application area of the bonding agent 5 is around the coupling part 4 of the iron core, that is, the inclined surface 33 of each electrical steel sheet 3 or By confining it to its periphery, it is possible to avoid the occurrence of the above-mentioned curvature.
  • the bonding agent 5 may be applied to an area constituting a right triangle on the electrical steel sheet 3 as well as the inclined surface 33 with the diagonal of the coupling part 4 as the hypotenuse. This example is shown in (a) of FIG. 3, and (b) of FIG. 3 shows an example in which the bonding agent is applied only to the inclined surface.
  • the bonding agent 5 in the transformer core when applying the bonding agent 5 in the transformer core according to an embodiment of the present invention, the bonding agent is not applied to the entire laminated surface of the electrical steel sheet as in the prior art, but in FIGS. 3(a) and (b) As shown, it is possible to fix the iron core so that no bending occurs in the electrical steel sheet 3 by partially applying it around the coupling portion 4 of the iron core.
  • the bonding agent 5 is applied in an amount within about 0.2 to 5.0 g/mm 2 . If the amount of bonding agent is less than 0.2 g/mm 2 , adhesive strength is weak, resulting in defects in fixing the iron core, and if it is greater than 5.0 g/mm 2 , the space rate of the iron core is lowered, which increases iron loss and noise.
  • the space factor means a ratio occupied by an area of an effective part among a predetermined space area, and in the present invention means an effective area where a magnetic field is generated out of the total area of an electrical steel sheet constituting an iron core.
  • the space factor When the space factor is applied with an insulating material, the space factor decreases by the space occupied by the insulating material.
  • the electrical steel sheet 3 may be stacked in a step-lap method.
  • one electrical steel sheet 3 constituting the yoke 1 is laminated on another electrical steel sheet constituting the yoke in a step-lap method, and one electrical steel sheet 3 constituting the leg 2 ) may be laminated in a step-lap manner on another electrical steel sheet constituting the leg.
  • Ends of the electrical steel sheets 3 constituting the yoke 1 may be stacked, for example, in an offset form repeating in a stair form or in a form in which inclined surfaces 33 of the ends are arranged in a misaligned manner.
  • the ends of the electrical steel sheets 3 constituting the leg 2 may be stacked, for example, in an offset form repeated in a stair form or in a form in which the inclined surfaces 33 of the ends are arranged in a misaligned manner.
  • step-lap iron core in which a plurality of electrical steel sheets are stacked in 6 steps.
  • This step-lap method has excellent efficiency and low loss compared to other lamination methods (for example, miter lamination methods) applied to transformer iron cores.
  • the optimum number of steps in the step lap iron core may vary depending on the size and shape of the iron core, but the number of steps suitable for the hematological core of the transformer may be 3 to 10 steps, and in some cases, 4 to 7 steps.
  • the contact area (Lct ) is preferably laminated in the direction in which the To this end, the electrical steel sheets may be stacked such that the length of the contact area Lct is at least longer than the length of the inclined surface 32 projected onto the laminated surface 31 .
  • an iron core laminate can be obtained by arranging electrical steel sheets 3 cut into yokes 1 and electrical steel sheets 3 cut into legs 2 according to the final shape of the iron core, and bonding and stacking them.
  • a yoke laminate is obtained by laminating electrical steel sheets 3 cut into yokes 1
  • a leg laminate is obtained by laminating electrical steel plates 3 cut into legs 2.
  • an iron core laminate may be obtained by assembling and bonding the yoke laminate and the leg laminate.
  • a hole penetrating the iron core and a hole punching process for forming the hole may be omitted in order to fix the assembled state of the iron core.
  • the transformer iron core according to an embodiment of the present invention can prevent damage to the magnetic properties of the electrical steel sheet caused by the hole. have.
  • both sides of the iron core laminate in the thickness direction are clamped with a clamp and pressed with a pressure within 0.01 to 0.8 MPa. If the pressing force is less than 0.01 MPa, the binding force of the iron core is weak and can be separated when the transformer is operated for a long time. On the other hand, if it exceeds 0.8 MPa, the noise increases due to the compressive stress of the electrical steel sheet.
  • the temperature of the iron core laminate is maintained within the range of 70 to 180° C. for at least 20 minutes or more.
  • This heat treatment can be performed with any heater or oven, such as an induction for example.
  • thermosetting resin-based adhesive when used as a bonding agent, since the adhesive contains an epoxy or urethane component, it is not cured at less than 70 ° C., but the adhesive strength is weakened when it exceeds 180 ° C.
  • the no-load loss and no-load noise were compared after fabricating the transformer iron core having the same weight by the conventional manufacturing method and the manufacturing method of the present invention.
  • Table 1 As shown in FIG. 2, the characteristics of transformer cores fabricated by different cutting and lamination methods constituting the coupling part of the iron core are compared. However, holes penetrating all the cores were formed and bolts were fastened to the holes to fix the cores.
  • Comparative Example 1 the cut surface of each electrical steel sheet was formed to extend perpendicularly to the laminated surface of the electrical steel sheet, and the electrical steel sheets were laminated in a step-lap manner as in the prior art.
  • Inventive Example 1 and Comparative Example 2 were laminated in the same step-lap method as Comparative Example 1, and the iron core was fixed by fastening bolts to the holes.
  • Inventive Example 1 was configured as shown in FIG. 2 (b), and Comparative Example 2 was configured as shown in FIG. 2 (c). In other words, Inventive Example 1 was laminated in a direction in which the contact area (Lct) was enlarged, and Comparative Example 2 was laminated in a direction in which the contact area (Lct) was reduced.
  • Inventive Example 1 Based on the no-load loss of Inventive Example 1, that is, Inventive Example 1 was taken as 100%, and the value of no-load noise was expressed in decibels (dBA), which is a log conversion value reflecting the audible response.
  • dBA decibels
  • Inventive Example 1 The reason for the excellent characteristics of Inventive Example 1 is that the bottleneck phenomenon of the magnetic field is alleviated by the inclined plane and the generation of harmonics is reduced.
  • Inventive Example 3 and Comparative Example 4 the bonding agent was applied to the inclined surface as shown in FIG. However, inventive example 3 was pressurized at 0.8 MPa, and in comparative example 4, the pressurized pressure was increased at 0.9 MPa.
  • Comparative Example 3 eliminates the hole penetrating the iron core and applies the bonding agent to the entire laminated surface to bond, resulting in a no-load loss of 3.7 compared to Inventive Example 1. % decrease, but the no-load noise is much worse than that of Inventive Example 1.
  • holes penetrating the iron core can be eliminated, the gap between the electrical steel sheets can be minimized, and at the same time, the flow of the magnetic field can be made smooth at the coupling part of the iron core.
  • the no-load loss of the transformer is lowered and the no-load noise is reduced, so that the performance of the transformer can be improved.
  • bonding agent 11 upper yoke

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  • Power Engineering (AREA)
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  • Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)

Abstract

본 발명은 무부하 손실 및 무부하 소음이 적은 변압기 철심 및 그 제조방법에 관한 것으로, 변압기 철심은, 복수의 전기강판이 적층되어 형성되고, 서로 평행한 한 쌍의 요크; 및 복수의 전기강판이 적층되어 형성되고, 한 쌍의 상기 요크를 연결하는 레그를 포함하고, 상기 요크와 상기 레그가 연결되는 결합부에서, 상기 요크를 구성하는 전기강판의 단부와 상기 레그를 구성하는 전기강판의 단부는 서로 대응되는 경사면을 갖추고, 상기 경사면이 형상맞춤되고, 상기 요크를 구성하는 하나의 전기강판은 상기 요크를 구성하는 다른 전기강판에 스텝 랩 방식으로 적층되고, 상기 레그를 구성하는 하나의 전기강판은 상기 레그를 구성하는 다른 전기강판에 스텝 랩 방식으로 적층될 수 있다.

Description

변압기 철심 및 그 제조방법
본 발명은 무부하 손실 및 무부하 소음이 적은 변압기 철심 및 그 제조방법에 관한 것이다.
변압기는 전자기 유도현상을 이용하여 교류 전압과 전류값을 변화시키는 장치로서, 전자제품에 반드시 필요한 부품 중 하나이다. 변압기는 자성을 지닌 철심 주위를 전기 전도체인 코일로 감아 제조된다. 이때 자기적인 손실이 적은 전기강판을 철심으로 사용하며, 이러한 철심은 적철심과 권철심으로 나뉜다.
변압기의 주요 특성은 손실과 소음을 들 수 있는데, 특히 변압기의 사용 여부와 상관없이 매순간 발생하는 전력손실인 무부하 손실과 무부하 소음은 제도적으로 규제하고 있다. 이에 따라 무부하 손실과 무부하 소음을 감소시키기 위한 다양한 방안이 제시되었다. 예를 들어, 대한민국 등록특허공보 제1302830호에서는 스텝 랩(step lap) 철심의 한 예가 개시되어 있다. 이 기술은, 낱장의 전기강판을 적층하여 철심의 결합부를 형성할 때 철심의 두께방향을 따라 W형상으로 이격부가 생성되도록 적층함으로써, 철심의 구조적인 강성을 증가시킬 수 있다.
하지만, 철심의 결합부에서 각 전기강판의 절단면이 전기강판의 적층면에 대해 직각으로 연장하여 이웃한 다른 전기강판과 직각으로 단차진 이격부를 형성하며, 철심의 조립상태를 고정하기 위해 철심을 관통하는 홀이 필요하다.
이러한 이격부와 홀에는 공기 매질이 존재하여 자기저항이 매우 크기 때문에, 이격부 또는 홀이 존재하지 않는 철심 영역으로 자기장이 집중되는 병목현상이 나타난다. 이로 인해 국부적으로 자속밀도가 높게 형성되고, 전기강판의 특성상 철손이 급격히 증가한다. 또한, 홀은 용이한 조립을 위해 충분한 공차를 가지고 있는데, 이 때문에 결합부에서의 이격과 비균일한 정렬을 야기시킨다.
이를 해결하기 위해, 본 출원인은 대한민국 등록특허공보 제2109279호에서 스텝 랩 철심을 구성하는 각 전기강판의 상하면(적층면)에 절연성 접합제를 도포하고 적층하는 기술을 제시하였다. 이 기술은 무부하 손실이 감소될 수 있지만 무부하 소음이 급격히 악화되는 현상이 발생한다.
이에 본 발명은 무부하 손실 및 무부하 소음이 적은 변압기 철심 및 그 제조방법을 제공하는 데에 그 목적이 있다.
본 발명에 따른 변압기 철심은, 복수의 전기강판이 적층되어 형성되고, 서로 평행한 한 쌍의 요크; 및 복수의 전기강판이 적층되어 형성되고, 한 쌍의 상기 요크를 연결하는 레그를 포함하고, 상기 요크와 상기 레그가 연결되는 결합부에서, 상기 요크를 구성하는 전기강판의 단부와 상기 레그를 구성하는 전기강판의 단부는 서로 대응되는 경사면을 갖추어, 상기 경사면이 형상맞춤되고, 상기 요크를 구성하는 하나의 전기강판은 상기 요크를 구성하는 다른 전기강판에 스텝 랩 방식으로 적층되고, 상기 레그를 구성하는 하나의 전기강판은 상기 레그를 구성하는 다른 전기강판에 스텝 랩 방식으로 적층될 수 있다.
본 발명에 따른 변압기 철심의 제조방법은, 복수의 전기강판을 준비하고, 상기 전기강판을 요크와 레그의 형상으로 가공하는 단계; 상기 전기강판에 절연성 접합제를 부분적으로 도포하고 적층하여 철심 적층체를 형성하는 단계; 및 상기 철심 적층체에 압력을 가한 상태로 열처리하는 단계를 포함하고, 상기 가공하는 단계는, 상기 전기강판의 단부를 비스듬히 절단 또는 절삭하여 경사면을 형성하는 단계를 포함하고, 상기 철심 적층체를 형성하는 단계는, 상기 요크를 구성하는 하나의 전기강판을, 상기 요크를 구성하는 다른 전기강판에 스텝 랩 방식으로 적층하고, 상기 레그를 구성하는 하나의 전기강판을, 상기 레그를 구성하는 다른 전기강판에 스텝 랩 방식으로 적층할 수 있다.
본 발명에 의하면, 변압기의 무부하 손실이 낮아지고 무부하 소음이 감소하여, 변압기의 성능이 향상되는 효과를 얻을 수 있게 된다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 변압기 철심을 도시한 사시도이다.
도 2는 스텝 랩 철심의 결합부를 도 1의 A방향에서 바라본 도면들로서, (a) 종래의 철심, (b) 및 (c)는 본 발명의 철심에서 전기강판들의 적층상태를 나타낸다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 변압기 철심에서 접착제 도포영역을 나타낸 도면들이다.
변압기의 코일 중 1차 코일은 전압을 변경해야 할 입력회로에 연결되며, 2차 코일은 변경된 전압이 사용되는 출력회로에 연결된다. 여기서, 1차 코일과 2차 코일의 전기적인 에너지를 서로 연결하기 위해 자기적인 에너지가 사용된다.
2차 코일에 연결된 전력부하의 사용 여부에 따라 무부하 특성 및 부하 특성으로 나뉜다. 무부하 특성은 부하가 없는 경우로서 변압기 동작 여부와 상관없이 항상 일정하게 발생하며 철심에서 소모되는 전력손실을 무부하 손실이라고 하며, 이때 발생하는 소음을 무부하 소음이라 한다.
반면에, 부하 특성은 2차 코일에 연결된 부하에서 전력을 사용할 때 발생하며 코일에서 소모되는 줄열(Joule loss)에 의해 부하 손실이 결정되며, 코일과 철심의 전자기력에 의해 부하 소음이 나타난다.
무부하 손실을 감소시키는 방안으로는, 철손(iron loss)이 적은 전기강판을 철심으로 사용할 수 있다. 전기강판의 두께가 두꺼울수록 철손이 증가하기 때문에, 최대한 얇은 두께의 전기강판을 선택하는 것이 바람직하다.
무부하 소음은 전기강판에 자기장이 흐르면 수축과 팽창을 반복하는 일련의 떨림이 발생(이를 자기변형(자왜)이라 함)하며, 이 떨림으로 인해 변압기에서 진동과 소음이 야기된다.
보다 구체적으로, 전기강판의 외부에서 자기장이 유입되면 전기강판의 소지철 내에 미세한 영역의 자구(magnetic domain)에서 일련의 수축과 팽창이 발생하는데, 그 주기가 일정하지 않다. 이에 따라, 적층된 철심 내 낱장의 전기강판별로 고유한 떨림이 상이하게 발생한다.
실제로 낱장마다 다양한 진동 패턴을 가지기 때문에, 진동이 매우 복잡해진다. 이로 인해 떨림의 주기가 급격히 좁아지며, 다시 말해 진동 주파수가 급격히 증가하게 된다. 또한, 고조파 진동이 연쇄적으로 발생하여 미세 진동으로 나타난다.
결국, 진동 주파수가 증가하고 고조파가 많이 발생하면 소음이 증폭되어 매우 시끄럽게 들린다.
전술한 바와 같이, 본 출원인 제안한, 스텝 랩 철심을 구성하는 각 전기강판의 적층면 전체에 절연성 접합제를 도포하고 적층하여 접합하는 기술을 적용하면, 무부하 손실이 감소될 수는 있지만 무부하 소음은 급격히 악화된다.
적층면 전반에 걸쳐 접합제를 도포하면, 철심의 평탄도가 일정하게 유지되지 않고 반곡이 발생하여, 적층된 철심이 반듯하게 정렬되지 않고 들뜸 현상이 빈번히 나타난다.
적층면 전반에 걸쳐 접합제를 도포할 때 반곡이 발생하는 이유는 전기강판의 두께 편차에 있다. 전기강판의 두께를 정밀하게 제어하기 위한 압연기술은 점점 개선되고 있지만, 얇은 두께의 편차를 완벽히 제거할 수는 없다. 이에 따라, 전기강판의 두께가 약 3 ~ 6% 이내에서 편차가 존재하고, 적층면 전체에 접합제를 도포하고 적층하여 접합하면 반곡이 필연적으로 발생하게 된다.
이로 인해 스텝 랩 철심의 결합부에서 조립이 원활하지 않게 되어 변압기의 제조에 큰 장애요소가 되고, 제조 속도, 즉 생산성을 현저히 저하시킨다. 더욱이, 결합부의 체결상태가 고르지 않아 미세 진동이 심해지고, 소음이 급격히 악화된다.
이에 본 출원인은, 변압기의 철심에서 소음이 급격히 악화되는 원인을 규명하고 개선함으로써, 무부하 손실이 낮아짐은 물론 무부하 소음이 감소될 수 있는 방안을 연구하여 본 발명을 제안하고자 한다.
이하, 본 발명이 예시적인 도면을 통해 상세하게 설명된다. 각 도면의 구성요소들에 참조부호를 부가함에 있어서, 동일한 구성요소들에 대해서는 비록 다른 도면상에 표시되더라도 가능한 동일한 부호를 가지도록 하고 있음에 유의해야 한다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 변압기 철심을 도시한 사시도이다.
본 발명의 일 실시예에 따른 변압기 철심은 상부요크(11), 하부요크(12), 및 상부요크와 하부요크 사이에 배치되어 이들 상부요크와 하부요크를 연결하는 복수의 레그(2)를 포함할 수 있다.
본 명세서에서는 선택적으로 상부요크(11)와 하부요크(12)를 요크(1)로 통칭한다.
비제한적인 일 실시예로서, 상부 요크(11) 및/또는 하부 요크(12)는 복수의 레그(2) 중 하나와 일체로 형성될 수도 있다.
요크(1)와 레그(2)는 각각 복수의 전기강판(3)이 적층되어 이루어진다. 이를 위해, 먼저 2 이상의 전기강판을 준비하고, 각 전기강판을 철심의 요크 또는 레그의 단면 형상으로 가공한다.
예를 들어, 전기강판(3)을 변압기 철심의 폭만큼 슬리팅(slitting)한 후, 적정 폭으로 슬리팅된 전기강판을 철심의 결합부(4)의 형태에 맞도록 커팅(cutting) 및 펀칭(punching)하여 요크(1)와 레그(2)의 형상으로 재단할 수 있다.
이로써, 전기강판은, 상부 요크(11), 하부 요크(12), 및 복수의 레그(2)가 갖는 단면 형상과 동일하게 형성될 수 있다.
본 발명의 변압기 철심에 사용되는 전기강판(3)은 특별히 제한되지 않으며, 대략 0.05 ~ 1.0mm 이내의 두께를 가진 방향성 전기강판 내지 무방향성 전기강판이 채택될 수 있다.
전기강판(3)의 두께가 0.15mm 미만으로 얇으면, 철손은 감소하지만 형상 안정성이 저하된다. 반면에, 전기강판(3)의 두께가 1.0mm를 초과하여 두꺼우면. 철손이 증가한다. 이와 같은 사항을 고려할 때 전기강판의 두께는 대략 0.05 ~ 1.0mm 이내로 제한될 수 있다.
도 2는 스텝 랩 철심의 결합부를 도 1의 A방향에서 바라본 도면들로서, (a) 종래의 철심, (b) 및 (c)는 본 발명의 철심에서 전기강판들의 적층상태를 나타낸다.
도 2의 (a)는 종래의 철심 결합부를 도시한 도면으로서, 각 전기강판(3)의 절단면(32)이 전기강판의 적층면(31)에 대해 직각으로 연장하도록 단부가 재단된다.
자기장은 자기저항이 가장 적은 곳으로 흐르는 성질이 있다. 자기저항은, 자기장이 얼마나 원활히 흐르는지를 나타내는 지표인 투자율에 반비례하며, 투자율은 공기를 1로 가정할 때 전기강판은 수백 ~ 수만 배이기 때문에 전기강판을 벗어나면 자기저항이 매우 높아진다.
전기강판(3)의 두께방향으로 적층된 전기강판들 사이의 간격, 즉 공기층(L; air layer)보다 전기강판이 측방으로 서로 마주하는 공극(G; aip gap)이 훨씬 넓다. 이에 따라, 자기저항은 공기층보다 공극에서 더 크게 된다.
이로 인해, 단일 전기강판(3) 내에서 흐르는 자기장이 공극(G)에 도달하면, 자기장은 공극보다 자기저항이 적은 공기층(L)을 통해 해당 전기강판의 위 또는 아래에 적층된 전기강판으로 분산되어 이동한다.
따라서, 도 2의 (a)에 나타난 접촉영역(Lct)에서 자기장이 집중되어 자속밀도가 급격히 높아진다. 또, 자기장의 병목현상에 의해 자기장이 정현파에서 다양한 고조파(harmonics)가 함유된 복잡한 자기장이 생성된다. 전기강판(3)의 철손은 자속밀도가 높을수록 증가하며, 더욱이 고조파가 함유되면 철손 증가량이 급증한다.
여기서, 접촉영역(Lct)은, 자기장이 흘러가는 경로에서 요크의 전기강판 단부와 레그의 전기강판 단부가 접촉하여 겹쳐지는 영역으로 정의될 수 있다.
이를 해소하기 위해 도 2의 (a)에서 접촉영역(Lct)의 길이를 연장할 수 있으나, 이러한 경우에는 비겹침영역(Lov)의 길이만큼 철심의 결합부(4)에서 철심의 외곽으로 노출되는 노출부가 증대된다.
여기서, 비겹침영역(Lov)은 공극(G)을 기준으로　요크의 전기강판 또는 레그의 전기강판 중 어느 한쪽 단부들의 위치가 변화된 영역으로 정의될 수 있다. 비겹침영역은 공극을 포함할 수 있다.
노출부의 증대는 자기장이 철심 밖으로 흐르는 누설 자기장을 생성하여 철손을 증가시키는 또 다른 요인이 되며, 노출된 전기강판의 떨림으로 인해 소음 역시 악화되는 결과를 초래한다. 이 때문에, 비겹침영역(Lov)의 길이를 증가시키는 방법은 적용에 한계가 있는데, 예를 들면 변압기의 적철심에서 통상 비겹침영역(Lov)의 길이를 2 ~ 6mm 내외로 관리한다.
이에 본 발명의 일 실시예에 따른 변압기 철심에서는, 도 2의 (b) 및 (c)와 같이 전기강판(3)을 재단할 때, 각 전기강판에서 철심의 결합부(4)에 해당하는 단부를, 종래와 달리 전기강판의 적층면(31)에 대해 소정의 각도를 갖도록 경사지게 절단 또는 절삭하여 단면이 경사면(33)을 갖도록 형성한다.
이러한 경사면(33)은, 예를 들어 상부 요크(11), 하부 요크(12), 및 복수의 레그(2)에서 철심의 결합부(4)에 해당하는 단부를 그라인딩(grinding)함으로써 형성될 수 있다. 상부 요크와 레그 또는 하부 요크와 레그에 형성된 경사면은 서로 대칭되게 형성되고 대응되게 배치되어 형상맞춤될 수 있다.
이와 같이, 전기강판(3)의 단부를 경사지게 형성하면 공극(G)이 최소화됨으로써, 종래와 동일한 비겹침영역(Lov)을 적용하더라도 철심 내 자기장 분포가 보다 원활하게 흘러 철손을 감소시키고 소음도 줄일 수 있게 되는 것이다.
이어서, 재단된 전기강판(3)의 경사면(33) 또는 경사면 주변에 절연성 접합제(5)를 도포한다. 접합제를 도포할 때, 경사면 또는 그 주변에 충분히 도포될 수 있도록 일정량을 계량하여 균등하게 도포하는 것이 좋다.
접합제(5)는 전기강판과 전기강판을 접착할 수 있는 어떠한 접합제도 적용이 가능하다. 바람직하게는 고온에서 사용 가능한 접합제로서 절연성이 우수한 예컨대 에폭시 접착제나 세라믹 접착제 등을 사용할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따른 변압기 철심에서, 도포방법은 제약이 없으나, 접합제(5)의 도포영역을 철심의 결합부(4) 주변, 즉 각 전기강판(3)의 경사면(33) 또는 그 주변에 국한함으로써, 전술한 반곡의 발생을 회피할 수 있게 된다.
예를 들어, 접합제(5)는, 경사면(33)은 물론, 전기강판(3) 상에서 결합부(4)의 대각선을 빗변으로 하여 직각삼각형을 구성하는 영역에 도포될 수 있다. 이러한 예가 도 3의 (a)에 나타나 있으며, 도 3의 (b)에는 접합제가 경사면에만 도포된 예를 나타내고 있다.
이와 같이 본 발명의 일 실시예에 따른 변압기 철심에서는 접합제(5)를 도포할 때, 종래처럼 전기강판의 적층면 전체에 접합제를 도포하지 않고, 도 3의 (a) 및 (b)에 도시된 바와 같이 철심의 결합부(4) 주변에 부분적으로 도포하여 전기강판(3)에 반곡이 생기지 않게 철심을 고정할 수 있다.
이로써, 스텝 랩 철심의 결합부(4)에서 조립이 원활하게 이루어져 제조 속도, 즉 생산성을 현저히 향상시킴과 더불어, 소음을 줄일 수 있는 장점이 있게 되는 것이다.
접합제(5)는 약 0.2 내지 5.0g/mm2 이내의 양으로 도포된다. 0.2g/mm2보다 접합제의 양이 적을 경우 접착력이 약하여 철심 고정에 불량이 발생하며, 5.0g/mm2보다 많으면 철심의 점적율이 낮아져 철손과 소음이 증가하는 요인이 된다.
여기서, 점적율(space factor)은 어느 정해진 공간 면적 중 유효한 부분의 면적이 차지하는 비율을 의미하는 것으로, 본 발명에서는 전기강판이 철심을 구성하는 전체 면적 중 자기장이 발생하는 유효한 면적을 의미한다. 점적율은 절연재로 도포하는 경우에 절연재가 차지하는 공간만큼 점적율의 감소를 가져온다.
다음으로, 전기강판(3)은 스텝 랩 방식으로 적층될 수 있다. 다시 도 2를 참조하면, 요크(1)를 구성하는 하나의 전기강판(3)은 요크를 구성하는 다른 전기강판에 스텝 랩 방식으로 적층되고, 레그(2)를 구성하는 하나의 전기강판(3)은 레그를 구성하는 다른 전기강판에 스텝 랩 방식으로 적층될 수 있다.
적층되어 요크(1)를 구성하는 전기강판(3)들의 단부는 예를 들어 계단 형태로 반복하는 오프셋 형태 또는 단부의 경사면(33)이 어긋나게 배열된 형태로 될 수 있다.
마찬가지로, 적층되어 레그(2)를 구성하는 전기강판(3)들의 단부는 예를 들어 계단 형태로 반복하는 오프셋 형태 또는 단부의 경사면(33)이 어긋나게 배열된 형태로 될 수 있다.
도 2에는 복수의 전기강판이 6스텝으로 적층된 스텝 랩 철심이 도시되어 있다. 이러한 스텝 랩 방식은 변압기 철심에 적용되는 다른 적층 방식(예컨대 연귀식 적층 방식)에 비해 효율이 우수하고 손실이 적다.
스텝 랩 철심에서 최적의 스텝 수는 철심의 크기 및 형상에 따라 달라질 수 있으나, 변압기의 적철심에 적합한 스텝 수는 3 ~ 10스텝일 수 있으며, 경우에 따라 4 ~ 7스텝일 수 있다.
도 2의 (b) 및 (c)와 같이, 전기강판(3)의 두께방향으로 경사면(32)을 두어 비스듬히 재단하고 스텝 랩 방식으로 적층함에 있어서, 도 2의 (b)처럼 접촉영역(Lct)이 확대되는 방향으로 적층하는 것이 좋다. 이를 위해서는, 접촉영역(Lct)의 길이가 적어도 경사면(32)이 적층면(31)에 투영된 길이보다 길게 되도록 전기강판들이 적층되면 된다.
도 2의 (c)처럼 접촉영역(Lct)이 축소되는 방향으로 적층하면, 다시 말해 접촉영역(Lct)의 길이가 경사면(32)이 적층면(31)에 투영된 길이보다 짧게 되도록 전기강판들이 적층되면, (b)의 적층보다 철손과 소음이 증가한다.
이때, 도 2의 (b) 및 (c)의 적층에서 경사면의 경사각은 동일하고 비겹침영역(Lov)의 길이도 동일하다.
적층시, 요크(1)로 재단된 전기강판(3)과 레그(2)로 재단된 전기강판(3)을 철심의 최종 형상에 맞춰 배열하고 접합 및 적층함으로써, 철심 적층체를 얻을 수 있다.
하지만, 반드시 이에 한정되지 않으며, 예를 들면 요크(1)로 재단된 전기강판(3)들을 적층하여 요크 적층체를 얻고, 레그(2)로 재단된 전기강판(3)들을 적층하여 레그 적층체를 얻은 다음, 요크 적층체와 레그 적층체를 조립하고 접합하여 철심 적층체를 얻을 수도 있다.
본 발명의 일 실시예에 따른 변압기 철심은, 철심의 조립상태를 고정하기 위해 철심을 관통하는 홀과 이러한 홀을 형성하기 위한 홀 펀칭(hole punching) 공정이 생략될 수 있다. 이와 같이, 전기강판(3)에 홀을 형성하지 않고 절연성 접합제(5)로 접착시키기 때문에, 본 발명의 일 실시예에 따른 변압기 철심은 홀에 의한 전기강판의 자기적 특성의 훼손을 막을 수 있다.
다만, 홀을 형성할 경우에 전기강판의 적층이 보다 용이해질 수 있는 장점이 있기 때문에, 본 발명의 범위에서 홀의 형성을 배제하는 것은 아니다.
그 후에, 철심 적층제에 접착력을 부여하기 위해, 철심 적층제의 두께방향 양면을 클램프로 클램핑(clamping)하고서, 0.01 ~ 0.8MPa 이내의 압력으로 가압한다. 가압력이 0.01MPa 미만이면 철심의 결합력이 약해 변압기를 장시간 가동할 때 분리될 수 있다. 반면에, 0.8MPa을 초과하면 전기강판의 압축응력에 의해 소음이 증가한다.
또한, 접합제(5)의 경화를 위해, 철심 적층체의 온도가 70 ~ 180℃ 범위 내에 있도록 하여 최소 20분 이상을 유지한다. 이러한 열처리는 예컨대 인덕션 등과 같은 임의의 히터나 오븐으로 이행될 수 있다.
예를 들어, 열경화성 수지계 접착제를 접합제로 사용하면 접착제에 에폭시나 우레탄 성분이 있기 때문에, 70℃ 미만에서는 경화되지 않는 반면에, 180℃를 초과하면 접착력이 약해진다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명하고자 한다.
종래의 제조방법과 본 발명의 제조방법에 의하여, 동일한 중량을 가진 변압기 철심을 제작한 후 무부하 손실과 무부하 소음을 비교하였다.
예를 들어, 표 1에는 도 2와 같이 철심의 결합부를 구성하는 재단 및 적층방법을 달리하여 제작한 변압기 철심들의 특성을 비교하였다. 단, 모든 철심에 관통하는 홀을 형성하고 홀에 볼트를 체결하여 철심을 고정하였다.
비교예 1에서 각 전기강판의 절단면은 전기강판의 적층면에 대해 직각으로 연장하도록 형성하고, 종래와 같이 전기강판을 스텝 랩 방식으로 적층하였다.
발명예 1과 비교예 2는 본 발명에 따라 전기강판의 단부를 경사지게 형성하여 경사면을 갖도록 하고서, 비교예 1과 동일한 스텝 랩 방식으로 적층하고 홀에 볼트를 체결하여 철심을 고정하였다.
발명예 1은 도 2의 (b)처럼 구성하고, 비교예 2는 도 2의 (c)처럼 구성하였다. 다시 말해, 발명예 1은 접촉영역(Lct)이 확대되는 방향으로 적층하고, 비교예 2는 접촉영역(Lct)이 축소되는 방향으로 적층하였다.
발명예 1의 무부하 손실을 기준으로, 즉 발명예 1을 100%로 하였으며, 무부하 소음의 값은 가청응답을 반영한 log변환치인 데시벨(dBA)로 나타내었다.
구분 재단 및 적층방법 무부하 손실 무부하 소음
비교예1 도 2의 (a) 102.8% 62.7dBA
발명예1 도 2의 (b) 100% 60.8dBA
비교예2 도 2의 (c) 103.9% 63.2dBA
발명예 1의 특성이 우수한 이유는 경사면에 의해 자기장의 병목현상이 완화되고 고조파 생성이 감소되었기 때문이다.
다음으로, 표 2에는 발명예 1과 동일하게 재단하고 적층하되, 접합제로 고정하고 접합제의 도포영역 및 클램프의 가압력을 달리하여 제조한 변압기 철심의 특성을 비교하였다.
비교예 3은 전기강판의 적층면 전체에 접합제를 도포하고 철심의 변형을 최소화하기 위해 클램프를 5MPa로 가압하여 열처리를 실시하였다. 가압력을 낮추면 스프링백 현상이 나타났고 체결상태가 나빠져 낮은 가압력으로 고정하기 어려웠다. 접합제의 경화를 위한 열처리는 철심의 온도를 160℃에서 4시간 유지하였다.
발명예 2는 도 3의 (a)와 같이 경사면과 그 주변의 직각삼각형을 구성하는 영역에 접합제를 도포하고 클램프를 0.5MPa로 가압한 채로 철심의 온도를 160℃에서 1시간 유지하여 접합제를 경화하였다.
발명예 3과 비교예 4는 도 3의 (b)와 같이 경사면에 접합제를 도포하고 클램프로 가압한 채로 철심의 온도를 160℃에서 1시간 유지하여 접합제를 경화하였다. 단, 발명예 3은 0.8MPa로 가압하였고, 비교예 4는 0.9MPa로 가압력을 올렸다.
구분 접합제 도포영역 및 가압력 무부하 손실 무부하 소음
비교예 3 적층면 전체 + 5MPa 96.3% 68.9dBA
발명예 2 도 3의 (a) + 0.5MPa 96.2% 57.2dBA
발명예 3 도 3의 (b) + 0.8MPa 96.1% 56.1dBA
비교예 4 도 3의 (b) + 0.9MPa 96.2% 62.2dBA
종래의 제조방법과 본 발명의 제조방법에 의한 변압기 철심의 특성을 종합하면, 비교예 3은 철심을 관통하는 홀을 없애고 적층면 전체에 접합제를 도포하여 접합함으로써 무부하 손실이 발명예 1보다 3.7% 감소하나, 무부하 소음은 발명예 1보다 훨씬 나빠졌다.
발명예 2 및 3과 같이 접합하는 면적, 다시 말해 접합제의 도포영역을 줄일수록 소음이 감소하는 경향이 뚜렷하게 나타났다.
다만, 비교예 4처럼 가압력을 0.8MPa을 초과하여 높이면 전기강판의 압축응력에 의해 소음이 증가하는 결과를 확인하였다.
이상과 같이 본 발명에 의하면, 철심을 관통하는 홀을 없앨 수 있고, 전기강판들 사이의 공극이 최소화됨과 동시에 철심의 결합부에서 자기장의 흐름이 원활하게 이루어질 수 있다.
따라서, 변압기의 무부하 손실이 낮아지고 무부하 소음이 감소하여, 변압기의 성능이 향상되는 효과를 얻을 수 있게 된다.
이상의 설명은 본 발명의 기술 사상을 예시적으로 설명한 것에 불과한 것으로서, 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 본 발명의 본질적인 특성에서 벗어나지 않는 범위에서 다양한 수정 및 변형이 가능할 것이다.
따라서, 본 명세서 및 도면에 개시된 실시예들은 본 발명의 기술 사상을 한정하기 위한 것이 아니라 설명하기 위한 것이고, 이러한 실시예에 의하여 본 발명의 기술 사상의 범위가 한정되는 것은 아니다. 본 발명의 보호 범위는 아래의 청구범위에 의하여 해석되어야 하며, 그와 동등한 범위 내에 있는 모든 기술 사상은 본 발명의 권리범위에 포함되는 것으로 해석되어야 할 것이다.
(부호의 설명)
1: 요크 2: 레그
3: 전기강판 4: 결합부
5: 접합제 11: 상부 요크
12: 하부 요크 31: 적층면
32: 절단면 33: 경사면

Claims (12)

  1. 복수의 전기강판이 적층되어 형성되고, 서로 평행한 한 쌍의 요크; 및
    복수의 전기강판이 적층되어 형성되고, 한 쌍의 상기 요크를 연결하는 레그
    를 포함하고,
    상기 요크와 상기 레그가 연결되는 결합부에서, 상기 요크를 구성하는 전기강판의 단부와 상기 레그를 구성하는 전기강판의 단부는 서로 대응되는 경사면을 갖추어, 상기 경사면이 형상맞춤되고,
    상기 요크를 구성하는 하나의 전기강판은 상기 요크를 구성하는 다른 전기강판에 스텝 랩(step lap) 방식으로 적층되고, 상기 레그를 구성하는 하나의 전기강판은 상기 레그를 구성하는 다른 전기강판에 스텝 랩 방식으로 적층된 변압기 철심.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 결합부에서, 상기 전기강판의 경사면 또는 상기 경사면 주변에 절연성 접합제가 도포된 변압기 철심.
  3. 제2항에 있어서,
    상기 경사면 주변은, 상기 전기강판 상에서 상기 결합부의 대각선을 빗변으로 하여 직각삼각형을 구성하는 영역을 포함하는 변압기 철심.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 전기강판은, 상기 요크의 전기강판 단부와 상기 레그의 전기강판 단부가 접촉하여 겹쳐지는 접촉영역의 길이가, 적어도 상기 경사면이 상기 전기강판의 적층면에 투영된 길이보다 길게 되도록 적층된 변압기 철심.
  5. 복수의 전기강판을 준비하고, 상기 전기강판을 요크와 레그의 형상으로 가공하는 단계;
    상기 전기강판에 절연성 접합제를 부분적으로 도포하고 적층하여 철심 적층체를 형성하는 단계; 및
    상기 철심 적층체에 압력을 가한 상태로 열처리하는 단계
    를 포함하고,
    상기 가공하는 단계는, 상기 전기강판의 단부를 비스듬히 절단 또는 절삭하여 경사면을 형성하는 단계를 포함하고,
    상기 철심 적층체를 형성하는 단계는, 상기 요크를 구성하는 하나의 전기강판을, 상기 요크를 구성하는 다른 전기강판에 스텝 랩 방식으로 적층하고, 상기 레그를 구성하는 하나의 전기강판을, 상기 레그를 구성하는 다른 전기강판에 스텝 랩 방식으로 적층하는 변압기 철심의 제조방법.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 접합제는 상기 전기강판의 경사면 또는 상기 경사면 주변에 도포되는 변압기 철심의 제조방법.
  7. 제6항에 있어서,
    상기 접합제는 0.2 내지 5.0g/mm2 범위의 양으로 도포되는 변압기 철심의 제조방법.
  8. 제5항에 있어서,
    상기 전기강판은, 상기 요크의 전기강판 단부와 상기 레그의 전기강판 단부가 접촉하여 겹쳐지는 접촉영역의 길이가, 적어도 상기 경사면이 상기 전기강판의 적층면에 투영된 길이보다 길게 되도록 적층되는 변압기 철심의 제조방법.
  9. 제5항에 있어서,
    상기 철심 적층체를 형성하는 단계는, 상기 요크의 형상으로 가공된 전기강판과 상기 레그의 형상으로 가공된 전기강판을 철심의 형상에 맞춰 배열하고 접합 및 적층하는 변압기 철심의 제조방법.
  10. 제5항에 있어서,
    상기 철심 적층체를 형성하는 단계는,
    상기 요크의 형상으로 가공된 전기강판을 적층하여 요크 적층체를 얻는 단계;
    상기 레그의 형상으로 가공된 전기강판을 적층하여 레그 적층체를 얻는 단계; 및
    상기 요크 적층체와 상기 레그 적층체를 조립하고 접합하는 단계
    를 포함하는 변압기 철심의 제조방법.
  11. 제5항에 있어서,
    상기 압력은 0.01 ~ 0.8MPa의 범위인 변압기 철심의 제조방법.
  12. 제5항에 있어서,
    상기 열처리는, 상기 철심 적층체의 온도가 70 ~ 180℃ 범위 내에 있도록 하여 최소 20분 이상을 유지하는 변압기 철심의 제조방법.
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