WO2022259700A1 - 眼鏡レンズ、および、眼鏡レンズの製造方法 - Google Patents

眼鏡レンズ、および、眼鏡レンズの製造方法 Download PDF

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祥平 松岡
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ホヤ レンズ タイランド リミテッド
祥平 松岡
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    • G02C2202/22—Correction of higher order and chromatic aberrations, wave front measurement and calculation

Definitions

  • the present invention relates to spectacle lenses and spectacle lens manufacturing methods.
  • An object of one embodiment of the present invention is to provide a technology capable of reducing third-order aberration in a spectacle lens to which an in-prism that bends light in the direction of the wearer's nose side is added according to the viewing distance. .
  • a first aspect of the present invention is A spectacle lens with an imprison that bends light in the direction of the wearer's nose, at least in the distance-side region of the addition prism curve expressed as a function of the vertical coordinates of the spectacle lens, having a reverse prism gradient that is opposite in sign to the addition prism gradient on the progression band;
  • a second aspect of the present invention is Both on the principal meridian of the spectacle lens and on the umbilical point shifted toward the wearer's nose by the imprism, the absolute value of the reverse prism gradient is the absolute value of the addition prism gradient on the progression band.
  • a spectacle lens according to the first aspect above which is greater than 0.014 times.
  • a third aspect of the present invention is The spectacle lens according to the first or second aspect, wherein the absolute value of the reverse prismatic gradient is less than 0.00625 ⁇ /mm.
  • a fourth aspect of the present invention is The absolute value of the reverse prism gradient is less than 0.00625 ⁇ / mm both on the principal meridian of the spectacle lens and on the navel point shifted to the wearer's nose side by the in prism. It is a spectacle lens according to the aspect of .
  • a fifth aspect of the present invention is The spectacle lens according to any one of the first to fourth aspects, wherein the added in-prism amount changes according to the viewing distance.
  • a sixth aspect of the present invention is The spectacle lens according to any one of the first to fifth aspects, wherein the difference between the maximum value and the minimum value of the added imprism amount is 0.25 ⁇ or more.
  • a seventh aspect of the present invention is A method for manufacturing a spectacle lens with an imprison that bends light in the direction of the wearer's nose, A prism designing step of designing the addition prism curve represented as a function of the vertical coordinates of the spectacle lens to have a reverse prism gradient having a sign opposite to the sign of the addition prism gradient on the progressive band at least in the distance side region.
  • the absolute value of the reverse prism gradient is designed to be larger than 0.014 times the absolute value of the addition prism gradient on the progression band.
  • an im-prism that bends light in the direction of the wearer's nose can reduce third-order aberrations in an added spectacle lens depending on the viewing distance.
  • FIG. 1(a) is an example of a power distribution diagram and an aberration distribution diagram without an in-prism
  • FIG. 1(b) is an example of a power distribution diagram and an aberration distribution diagram with an in-prism
  • FIG. 2(a) is a graph showing an example of an addition prism curve expressed as a function of the vertical coordinate of the spectacle lens
  • FIG. 2(b) is an example of a change in the amount of sag Z around the principal meridian.
  • FIG. 3(a) is a graph showing an example of an addition prism curve
  • FIG. 3(b) is a graph showing an example of the gradient of the addition prism curve (first derivative of the addition prism curve)
  • FIG. 4(a) is a graph showing an example of an addition prism curve when the value of q in equation (1) is changed, and FIG. 4(b) shows the value of q and the gradient of the addition prism curve.
  • Fig. 3 is a graph showing the relationship between minimum/maximum values and maximum curvature of the added prism curve;
  • 5(a)-(c) are graphs showing addition prism curves of Samples 2-4 according to the example.
  • FIGS. 6A to 6D are diagrams showing power distributions, astigmatism distributions, and third-order aberration distributions of samples 1 to 4 according to the example.
  • 7A to 7C are graphs showing in-prism, power, astigmatism, and third-order aberration at the line-of-sight positions of Samples 2 to 4, according to the example.
  • the vertical direction of the spectacle lens is expressed as positive for the upper side and the negative for the lower side
  • the horizontal direction of the spectacle lens is expressed as positive for the wearer's ear side and negative for the nose side.
  • the origin position is, for example, the lens center (at least one of the geometric center, optical center, and centering center).
  • Patent Document 1 The method described in Patent Document 1 etc. optimizes only the astigmatism on the principal meridian generated by the twist of the lens surface.
  • the line of sight does not pass through the original principal meridian in the first place, so it can be said that it is of little significance.
  • the principal meridian refers to a line formed by gathering parts of the spectacle lens through which the line of sight passes when the wearer wears the spectacle lens and shifts the line of sight from above to below. .
  • This principal meridian is the basis for designing spectacle lenses.
  • FIG. 1(a) is an example of a power distribution diagram and an astigmatism (AS) distribution diagram without an in-prism
  • FIG. 1(b) is a power distribution diagram and an astigmatism distribution with an in-prism. It is an example of a figure.
  • the left side of the drawing is the nasal side.
  • the power is asymmetrical due to the imprism, with a low power in the nasal-side far-use area and a high power in the nasal-near-side area. Recognize.
  • the umbilical point the region in which the error of astigmatism with respect to the prescription is relatively small in the intermediate region and the near side region of the progressive power lens
  • the line-of-sight passage position also shifted to the nasal side as the navel point shifted to the nasal side due to the imprism. More specifically, we found that the line of sight tends to pass through the midpoint between the original principal meridian and the shifted navel point. Based on this, the inventor discovered a new problem in spectacle lenses to which an in-prism is added. In other words, there is a problem that, as the line-of-sight passing position shifts to the nose side, the power becomes insufficient in the distance side area (over power in the near side area). Also, there is a problem that the added in-prism amount becomes excessive in the distance side area (insufficient in the near side area) due to the change in power at the line-of-sight passing position.
  • FIG. 2(a) is a graph showing an example of an addition prism curve expressed as a function of the vertical coordinate of the spectacle lens
  • FIG. 2(b) is an example of a change in the amount of sag Z around the principal meridian.
  • FIG. 2(a) shows a case where the addition prism curve is a monotonically increasing curve (monotonically increasing downward, the same applies hereinafter).
  • the horizontal axis (Y) in FIGS. 2A and 2B indicates the vertical coordinates of the spectacle lens.
  • oblique astigmatism occurs due to the gradient (dZ/dY) of the sag amount Z changing with the horizontal coordinate (X). This adds aberration on the principal meridian and shifts the navel point toward the nose.
  • third-order aberration occurs due to the curvature (d 2 Z/dY 2 ) of the sag amount Z changing with the horizontal coordinate (X).
  • the dioptric power is different between the ear side and the nasal side, and the dioptric power is particularly small in the distance side region on the nasal side.
  • the spectacle lens is arranged so as to have an opposite sign to the addition prism gradient on the progression band, at least in the distance side region of the addition prism curve expressed as a function of the vertical coordinates of the spectacle lens. It was found that the above-mentioned problem can be solved by designing.
  • FIG. 3(a) is a graph showing an example of an addition prism curve
  • FIG. 3(b) is a graph showing an example of the gradient of the addition prism curve (first derivative of the addition prism curve)
  • FIG. c) is a graph showing an example of the curvature of the addition prism curve (the second derivative of the addition prism curve).
  • the dashed line shows the case where the addition prism curve is a monotonically increasing curve
  • the solid line shows the case where the addition prism curve has a reverse prism slope.
  • the horizontal axes of FIGS. 3(a) to 3(c) indicate coordinates in the vertical direction of the spectacle lens.
  • the addition prism curve has a reverse prism gradient
  • the absolute value of the curvature is smaller than when the addition prism curve is a monotonically increasing curve. Therefore, it is possible to reduce the third-order aberration caused by the change in curvature. By reducing the third-order aberration, it is possible to reduce the power fluctuation accompanying the shift of the line-of-sight passage position.
  • the addition prism curve has a reverse prism gradient
  • the addition of a minus prism in the distance side area can solve the problem that the amount of imprison is excessive in the distance side area.
  • the "horizontal direction” in this specification refers to the 0 or 180 degree direction in the definition of the astigmatism axis and the prism base direction, and two alignment reference marks (so-called hidden marks) for framing the frame
  • the horizontal reference line in this embodiment is a line that extends horizontally between the upper and lower vertices of the spectacle lens (round lens before framing).
  • hidden marks an example of arranging hidden marks so that the main meridian passes through the center of the horizontal reference line connecting the two hidden marks will be described.
  • the principal meridian in the progressive power lens may be a line connecting the distance power measurement point and the near power measurement point.
  • the spectacle lens of this embodiment is, for example, a progressive-power lens including a portion (progressive zone) in which refractive power changes continuously in part or all of one lens.
  • a spectacle lens has an optical surface formed based on a predetermined design on the object side.
  • Spectacle lenses include not only so-called finished lenses that have a predetermined optical surface on the side of the eyeball, but also, for example, semi-finished lenses that can be obtained by further polishing the side of the eyeball according to the prescription. It may contain a lens.
  • progressive power lenses also include lenses called bifocal lenses, bifocal lenses, near-near lenses, and lenses called accommodation support lenses. Addition of an imprison, which will be described later, may be on either the object side or the eyeball side, and there is no particular restriction on whether it is on the progressive surface side or not.
  • an imprism that bends light in the direction of the wearer's nose is added according to the viewing distance.
  • the added imprism amount changes according to the viewing distance. It's getting bigger. Imprism is useful, for example, for wearers with weak vergence to see nearby objects.
  • the difference between the maximum value and the minimum value of the added in-prism amount is preferably 0.25 ⁇ (prism diopter) or more, more preferably 1 ⁇ or more. .
  • the effect of the present invention is more pronounced because the possibility that the change in power associated with the shift of the line-of-sight passage position affects the appearance of the spectacle lens increases.
  • the upper limit of the difference between the maximum value and the minimum value of the added imprism amount is not particularly limited, it is, for example, 6 ⁇ or less (or 2 ⁇ or less).
  • the spectacle lens of the present embodiment has a reverse prism gradient having a sign opposite to that of the addition prism gradient on the progression band, at least in the distance side region of the addition prism curve expressed as a function of the vertical coordinates of the spectacle lens. is doing.
  • the far side area of the addition prism curve means the area above the position (or progressive band) where the gradient of the addition prism curve is maximum, and the near side area is the addition prism. It means the area below the position (or corridor) where the slope of the curve is maximum.
  • the addition prism gradient on the corridor may be the maximum value of the gradient of the addition prism curve.
  • the spectacle lens of the present embodiment preferably satisfies Condition A, Condition B, and Condition C below.
  • An addition prism curve as illustrated in FIG. 3A can be represented by the following sigmoid function (equation (1)).
  • Equation (1) The minimum amount of reverse prism gradient required to reduce the third-order aberration will be described below, taking as an example the case where the add prism curve is represented by a sigmoid function.
  • FIG. 4(a) is a graph showing an example of an addition prism curve when the value of q in Equation (1) is changed.
  • FIG. 4(b) is a graph showing the relationship between the value of q, the minimum/maximum value of the slope of the addition prism curve, and the maximum curvature of the addition prism curve.
  • the solid line indicates the minimum/maximum value of the gradient of the addition prism curve
  • the minimum/maximum value of the gradient of the addition prism curve is positive means that the minimum and maximum values of the gradient of the addition prism curve have the same sign. That is, the area Z3 shown in FIG. 4B is an area where the addition prism curve does not have the reverse prism gradient. On the other hand, the regions Z4 and Z5 where the minimum/maximum values of the gradient of the addition prism curve are negative are regions where the addition prism curve has a reverse prism gradient.
  • the minimum value of the slope of the add prism curve can be regarded as the reverse prism slope, so the minimum/maximum value of the slope of the add prism curve is the reverse prism slope/ It can also be expressed as the added prism gradient on the corridor.
  • the value of q and the minimum/maximum value of the gradient of the addition prism curve correspond one-to-one. It can also be expressed as being less than -0.014. Since the minimum/maximum value of the slope of the addition prism curve can also be expressed as the reverse prism slope/addition prism slope on the progression band, in the region Z5, the absolute value of the reverse prism slope is the addition prism slope on the progression band greater than 0.014 times the absolute value of Therefore, if the absolute value of the inverse prism slope is greater than 0.014 times the absolute value of the added prism slope on the corridor, the absolute It can be said that the value becomes smaller and the third-order aberration can be reduced.
  • Condition B explained that third-order aberration can be reduced if the absolute value of the reverse prism slope is greater than 0.014 times the absolute value of the add prism slope on the progression band.
  • the absolute value of the inverse prism gradient is too large, oblique astigmatism will occur, which may adversely affect the appearance of the spectacle lens.
  • a preferable range of the reverse prism gradient will be described below so that the oblique astigmatism due to the reverse prism gradient does not adversely affect the appearance of the spectacle lens.
  • astigmatism is prescribed in units of 0.25D, so if the astigmatism is less than half that, ie, less than 0.125D, it is said that the effect on the vision of the spectacle lens is almost negligible.
  • Astigmatism generated by reverse prism gradient (D) 2 ⁇ 10 ⁇ reverse prism gradient ( ⁇ / mm)
  • the absolute value of the reverse prism gradient is preferably less than 0.00625 ⁇ /mm in order to prevent oblique astigmatism due to the reverse prism gradient from adversely affecting the appearance of the spectacle lens.
  • the absolute value of the reverse prism gradient is the absolute value of the addition prism gradient on the progression band. It is preferably greater than 0.014 times. Moreover, the absolute value of the reverse prism gradient is preferably less than 0.00625 ⁇ /mm both on the principal meridian of the spectacle lens and on the umbilical point shifted toward the nose of the wearer by the imprism.
  • the umbilical point in this embodiment is defined as an area surrounded by contour lines with the smallest astigmatism in the astigmatism distribution diagram. However, this does not apply to regions where astigmatism is locally reduced due to processing errors or the like.
  • condition A both on the principal meridian of the spectacle lens and on the umbilical point shifted to the wearer's nose by the imprism means that the line-of-sight passing position is shifted to the nose. It means that the effect of satisfying the condition A (or condition B) is maintained even if the condition is changed.
  • the navel point shift amount is expressed by the amount of astigmatism generated by the in-prism (D)/horizontal direction astigmatism gradient of the spectacle lens (D/mm).
  • addition power gradient (D/mm) 10 ⁇ addition prism gradient on progression band ( ⁇ /mm)/addition power gradient (D/mm)
  • the umbilical point shift amount can be calculated.
  • the near side region of the addition prism curve may or may not have a reverse prism gradient.
  • the reverse prismatic gradient of the near vision region also satisfy the conditions A, B, and C described above.
  • the reverse prism gradients of the far-use side area and the near-use side area may be symmetrical.
  • preparation process preparations are made for the subsequent design process.
  • acquisition of information necessary for designing the spectacle lens can be mentioned.
  • Information related to spectacle lenses is roughly divided into item-specific information, which is data specific to the lens item, and wearer-specific information, which is data specific to the wearer.
  • the item-specific information includes information on the refractive index n of the lens material, a progressive surface design parameter represented by the length of the progressive zone, and the like.
  • the wearer-specific information includes distance power (sphere power S, cylinder power C, cylinder axis AX, prism power P, prism base direction PAX, etc.), addition power ADD, layout data (far PD, near PD , eye point position, etc.), frame shape, parameters representing the positional relationship between the frame and the eye (forward tilt angle, bend angle, distance between vertices, etc.).
  • the design process includes a prism design process for designing the shape of the in-prism.
  • the addition prism gradient has an opposite sign to the addition prism gradient on the progression band, Design the shape of the imprism.
  • the prism design process it is preferable to design the shape of the in-prism so as to satisfy the conditions A, B, and C described above. That is, in the prism design process, it is preferable to design the absolute value of the reverse prism gradient to be larger than 0.014 times the absolute value of the added prism gradient on the progression band. Also, the absolute value of the reverse prism gradient both on the principal meridian of the spectacle lens and on the umbilical point shifted toward the wearer's nose by the imprism is defined as 0.0 of the absolute value of the addition prism gradient on the progression band. It is preferable to design larger than 014 times. Moreover, it is preferable to design the absolute value of the reverse prism gradient to be less than 0.00625 ⁇ /mm.
  • the absolute value of the reverse prism gradient is preferable to be less than 0.00625 ⁇ /mm both on the principal meridian of the spectacle lens and on the umbilical point shifted to the wearer's nose side by the imprism. .
  • the shape of the imprism in this way, various effects described in (1) Structure of spectacle lens can be obtained.
  • the present invention can also be used as a method for designing a spectacle lens in addition to the spectacle lens manufacturing method.
  • spectacle lenses are manufactured based on the results of design in the design process.
  • a specific manufacturing method a known technique may be employed.
  • the design data obtained in the design process may be input to a processing machine, and the lens blank may be processed to manufacture the spectacle lens.
  • a spectacle lens with reduced third-order aberration can be manufactured.
  • the inward shift amount and fitting point may be adjusted in the progressive power lens.
  • samples 1 to 4 as spectacle lenses were produced as follows.
  • Sample 1 was a progressive power lens with no in-prism added.
  • the addition gradient of the corridor was -0.141 D/mm.
  • the addition power gradient of the corridor was the same for Samples 2 to 4 below.
  • Sample 2 was a progressive addition lens with an in-prism proportional to the viewing distance.
  • the addition prism curve of Sample 2 is shown in FIG. 5(a).
  • the solid line indicates the addition prism curve on the principal meridian
  • the dashed line indicates the addition prism curve on the shifted navel point.
  • the added prism slope on the corridor was ⁇ 0.086 ⁇ /mm
  • the maximum curvature was 0.0112 ⁇ /mm 2
  • the added prism gradient on the progression zone was -0.084 ⁇ /mm, the maximum value of curvature was 0.0109 ⁇ /mm 2 , and the reverse prism gradient was not present. I said no.
  • Sample 3 was a progressive power lens with an added prism added so that the added prism curve became a monotonically increasing curve.
  • the addition prism curve of Sample 3 is shown in FIG. 5(b).
  • the solid line indicates the addition prism curve on the principal meridian
  • the dashed line indicates the addition prism curve on the shifted navel point.
  • the added prism slope on the corridor was ⁇ 0.077 ⁇ /mm
  • the maximum value of curvature was 0.0105 ⁇ /mm 2
  • Sample 4 was a progressive-power lens to which an in-prism was added so as to have an inverse prism gradient in the far side area of the addition prism curve.
  • the addition prism curve of Sample 4 is shown in FIG. 5(c).
  • the solid line indicates the addition prism curve on the principal meridian
  • the dashed line indicates the addition prism curve on the shifted navel point.
  • the added prism slope on the corridor is ⁇ 0.077 ⁇ /mm
  • the maximum curvature is 0.0088 ⁇ /mm 2
  • the reverse prism slope is 0.0020 ⁇ /mm
  • the minimum im prism is ⁇ 0. .051 ⁇ .
  • the added prism slope on the progression zone was ⁇ 0.072 ⁇ /mm
  • the maximum value of curvature was 0.0082 ⁇ /mm 2
  • the reverse prism slope was 0.072 ⁇ /mm 2 .
  • the minimum value of in-prism was -0.051 ⁇ . That is, the sample 4 was made to satisfy all of the conditions A, B, and C described above.
  • sample 4 whose addition prism curve has a reverse prism slope, has reduced third-order aberration compared to samples 2 and 3, whose addition prism curves do not have a reverse prism slope. It had been.

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Abstract

装用者の鼻側の方向に光を曲げるインプリズムが付加された眼鏡レンズであって、眼鏡レンズの垂直方向の座標の関数として表される加入プリズム曲線の少なくとも遠用側領域において、累進帯上の加入プリズム勾配とは異符号となる逆プリズム勾配を有し、逆プリズム勾配の絶対値は、累進帯上の加入プリズム勾配の絶対値の０．０１４倍より大きい、眼鏡レンズ。

Description

眼鏡レンズ、および、眼鏡レンズの製造方法
　本発明は、眼鏡レンズ、および、眼鏡レンズの製造方法に関する。
　装用者の鼻側の方向に光を曲げるインプリズムを、視距離のディオプター換算値に応じた量だけ付加することで、加齢による輻輳力の低下がサポートされ疲労度が軽減されることが知られている。また、視距離に応じたインプリズム付加時のレンズ面のねじれにより、非点収差が発生することが知られており、例えば、特許文献１には、収差軽減のため、加入プリズム曲線を滑らかな単調増加曲線に置き換えることが提案されている。
特開２０１８－９７２８３号公報
　本発明の一実施形態は、装用者の鼻側の方向に光を曲げるインプリズムが、視距離に応じて、付加された眼鏡レンズにおいて、三次収差を低減できる技術を提供することを目的とする。
　本発明の第１の態様は、
　装用者の鼻側の方向に光を曲げるインプリズムが付加された眼鏡レンズであって、
　前記眼鏡レンズの垂直方向の座標の関数として表される加入プリズム曲線の少なくとも遠用側領域において、累進帯上の加入プリズム勾配とは異符号となる逆プリズム勾配を有し、
　前記逆プリズム勾配の絶対値は、前記累進帯上の加入プリズム勾配の絶対値の０．０１４倍より大きい、眼鏡レンズである。
　本発明の第２の態様は、
　前記眼鏡レンズの主子午線上、および、前記インプリズムによって装用者の鼻側にシフトした臍点上の両方において、前記逆プリズム勾配の絶対値は、前記累進帯上の加入プリズム勾配の絶対値の０．０１４倍より大きい、上記第１の態様に記載の眼鏡レンズである。
　本発明の第３の態様は、
　前記逆プリズム勾配の絶対値は、０．００６２５Δ／ｍｍ未満である、上記第１または第２の態様に記載の眼鏡レンズである。
　本発明の第４の態様は、
　前記眼鏡レンズの主子午線上、および、前記インプリズムによって装用者の鼻側にシフトした臍点上の両方において、前記逆プリズム勾配の絶対値は、０．００６２５Δ／ｍｍ未満である、上記第３の態様に記載の眼鏡レンズである。
　本発明の第５の態様は、
　視距離に応じて、付加されたインプリズム量が変化する、上記第１から第４のいずれか１つの態様に記載の眼鏡レンズである。
　本発明の第６の態様は、
　付加されたインプリズム量の最大値と最小値との差が、０．２５Δ以上である、上記第１から第５のいずれか１つの態様に記載の眼鏡レンズである。
　本発明の第７の態様は、
　装用者の鼻側の方向に光を曲げるインプリズムが付加された眼鏡レンズの製造方法であって、
　前記眼鏡レンズの垂直方向の座標の関数として表される加入プリズム曲線の少なくとも遠用側領域において、累進帯上の加入プリズム勾配とは異符号となる逆プリズム勾配を有するように設計するプリズム設計工程を有し、
　前記プリズム設計工程では、前記逆プリズム勾配の絶対値を、前記累進帯上の加入プリズム勾配の絶対値の０．０１４倍より大きく設計する、眼鏡レンズの製造方法である。
　本発明の一実施形態によれば、装用者の鼻側の方向に光を曲げるインプリズムが、視距離に応じて、付加された眼鏡レンズにおいて、三次収差を低減することができる。
図１（ａ）は、インプリズムなしの度数分布図および収差分布図の一例であり、図１（ｂ）は、インプリズムありの度数分布図および収差分布図の一例である。 図２（ａ）は、眼鏡レンズの垂直方向の座標の関数として表される加入プリズム曲線の一例を示すグラフであり、図２（ｂ）は、主子午線周辺でのサグ量Ｚの変化の一例を示すグラフである。 図３（ａ）は、加入プリズム曲線の一例を示すグラフであり、図３（ｂ）は、加入プリズム曲線の勾配（加入プリズム曲線の一階微分）の一例を示すグラフであり、図３（ｃ）は、加入プリズム曲線の曲率（加入プリズム曲線の二階微分）の一例を示すグラフである。 図４（ａ）は、式（１）のｑの値を変化させた場合の加入プリズム曲線の一例を示すグラフであり、図４（ｂ）は、ｑの値と、加入プリズム曲線の勾配の最小値／最大値および加入プリズム曲線の最大曲率との関係を示すグラフである。 図５（ａ）～（ｃ）は、実施例に係る、試料２～４の加入プリズム曲線を示すグラフである。 図６（ａ）～（ｄ）は、実施例に係る、試料１～４の度数分布、非点収差分布、および三次収差分布を示す図である。 図７（ａ）～（ｃ）は、実施例に係る、試料２～４の視線通過位置における、インプリズム、度数、非点収差、および三次収差を示すグラフである。
＜発明者の得た知見＞
　まず、発明者が得た知見について説明する。
　本明細書において、眼鏡レンズの垂直方向においては、上側を正、下側を負として表し、眼鏡レンズの水平方向については、装用者の耳側を正、鼻側を負として表すものとする。また、原点位置は、例えば、レンズ中心（幾何中心、光学中心、芯取り中心の少なくともいずれか）とする。
　特許文献１等に記載されている手法は、レンズ面のねじれにより発生する主子午線上の非点収差のみを最適化している。しかしながら、インプリズムが付加された後は、そもそも元の主子午線上を視線が通過しないため、その意義は薄いと言える。なお、本明細書において、主子午線とは、装用者が眼鏡レンズを装用して上方から下方へと視線を移した際に、眼鏡レンズにおいて視線が通過する部分が集まって形成される線を指す。この主子午線は、眼鏡レンズを設計する際の基礎となる。
　図１（ａ）は、インプリズムなしの度数（Ｐｏｗｅｒ）分布図および非点収差（ＡＳ）分布図の一例であり、図１（ｂ）は、インプリズムありの度数分布図および非点収差分布図の一例である。図１（ａ）および図１（ｂ）においては、図の左側が鼻側である。図１（ａ）および図１（ｂ）から、インプリズムにより、度数が左右非対称になっており、鼻側遠用側領域で低度数、鼻側近用側領域で高度数になっていることがわかる。また、臍点（累進屈折力レンズの中間領域および近用側領域において、処方に対する非点収差の誤差が比較的少ない領域）が鼻側にシフトしていることがわかる。
　発明者の検討により、インプリズムにより臍点が鼻側にシフトすることに伴い、視線通過位置も鼻側にシフトすることがわかった。より具体的には、元の主子午線上と、シフトした臍点上との中間地点を視線が通過する傾向があることがわかった。これに基づき、発明者はインプリズムが付加された眼鏡レンズにおける、新たな課題を発見した。つまり、視線通過位置が鼻側にシフトすることに伴い、遠用側領域で度数不足（近用側領域で度数過剰）になるという課題である。また、視線通過位置における度数の変化に伴い、付加したインプリズム量が遠用側領域で過剰（近用側領域で不足）となる課題もある。
　図２（ａ）は、眼鏡レンズの垂直方向の座標の関数として表される加入プリズム曲線の一例を示すグラフであり、図２（ｂ）は、主子午線周辺でのサグ量Ｚの変化の一例を示すグラフである。図２（ａ）では、加入プリズム曲線を単調増加曲線（下方に向かって単調増加、以下同様）とした場合を示している。図２（ｂ）において、実線は主子午線から耳側に１ｍｍシフトした位置（Ｘ＝１ｍｍ）でのサグ量Ｚを示し、破線は主子午線から鼻側に１ｍｍシフトした位置（Ｘ＝－１ｍｍ）でのサグ量Ｚを示している。また、図２（ａ）および図２（ｂ）の横軸（Ｙ）は、眼鏡レンズの垂直方向の座標を示している。
　図２（ｂ）において、領域Ｚ１では、サグ量Ｚの勾配（ｄＺ／ｄＹ）が水平方向の座標（Ｘ）に伴い変化することで斜めの非点収差が発生する。これにより、主子午線上に収差が加わり、臍点が鼻側にシフトする。一方、領域Ｚ２では、サグ量Ｚの曲率（ｄ２Ｚ／ｄＹ２）が水平方向の座標（Ｘ）に伴い変化することで三次収差が発生する。また、耳側と鼻側では度数が異なり、特に鼻側の遠用側領域で度数が小さくなる。
　発明者は、特に上述の三次収差に着目して鋭意検討を行った。その結果、眼鏡レンズの垂直方向の座標の関数として表される加入プリズム曲線の少なくとも遠用側領域において、累進帯上の加入プリズム勾配とは異符号となる逆プリズム勾配を有するように眼鏡レンズを設計することで、上述の課題を解決できることを見出した。
　図３（ａ）は、加入プリズム曲線の一例を示すグラフであり、図３（ｂ）は、加入プリズム曲線の勾配（加入プリズム曲線の一階微分）の一例を示すグラフであり、図３（ｃ）は、加入プリズム曲線の曲率（加入プリズム曲線の二階微分）の一例を示すグラフである。図３（ａ）～図３（ｃ）において、破線は加入プリズム曲線を単調増加曲線とした場合を示し、実線は加入プリズム曲線が逆プリズム勾配を有する場合を示している。また、図３（ａ）～図３（ｃ）の横軸は、眼鏡レンズの垂直方向の座標を示している。
　図３（ｃ）からわかるように、加入プリズム曲線が逆プリズム勾配を有する場合の方が、加入プリズム曲線を単調増加曲線とした場合よりも曲率の絶対値が小さい。したがって、曲率の変化によって発生する三次収差を低減することができる。三次収差を低減することで、視線通過位置のシフトに伴う度数変動を小さくすることができる。また、加入プリズム曲線が逆プリズム勾配を有する場合、遠用側領域ではマイナスのプリズムが付加されていることにより、インプリズム量が遠用側領域で過剰となる問題も解消できる。
［本発明の実施形態の詳細］
　次に、本発明の一実施形態を、以下に図面を参照しつつ説明する。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
　なお、本明細書における「水平方向」とは、乱視軸およびプリズム基底方向の定義における０または１８０度方向のことを指し、フレームへの枠入れのための２つのアライメント基準マーク（いわゆる隠しマーク）を結ぶ水平基準線の方向と一致した例について述べる。なお、本実施形態における水平基準線は、眼鏡レンズ（枠入れ加工前の丸レンズ）の上方頂点と下方頂点との中間において水平に延びる線である。また、本実施形態においては、当該２つの隠しマークを結ぶ水平基準線の中心を主子午線が通過するように隠しマークを配置する例について述べる。
　また、本実施形態においては、累進屈折力レンズにおける主子午線を、遠用度数測定点と近用度数測定点とを結ぶ線としてもよい。
＜本発明の第１実施形態＞（１）眼鏡レンズの構成
　まず、本実施形態の眼鏡レンズの構成について説明する。本実施形態の眼鏡レンズは、例えば、１枚のレンズの一部または全部に、屈折力が連続的に変化する部分（累進帯）を含む累進屈折力レンズである。眼鏡レンズは、物体側面に、所定の設計をもとに形成された光学面を有する。眼鏡レンズとしては、眼球側面にも所定の光学面を有する、いわゆる完成品レンズだけではなく、例えば、眼球側面を、処方に合わせてさらに研磨することにより、完成品レンズを得ることができるセミフィニッシュトレンズを含んでもよい。また、一般的に、遠近両用レンズ、中近両用レンズ、近近レンズと呼ばれるレンズや、調節サポートレンズ等と呼ばれるレンズも累進屈折力レンズに含まれる。後述のインプリズムの付加は、物体側、眼球側のいずれでもよく、累進面側であるか否かも特に制約はない。
　本実施形態の眼鏡レンズには、装用者の鼻側の方向に光を曲げるインプリズムが、視距離に応じて、付加されている。つまり、本実施形態の眼鏡レンズは、視距離に応じて、付加されたインプリズム量が変化しており、例えば、近用側領域におけるインプリズム量は、遠用側領域におけるインプリズム量よりも大きくなっている。インプリズムは、例えば、輻輳力が弱い装用者が近くの物体を見る際に有用である。本実施形態の眼鏡レンズは、例えば、付加されたインプリズム量の最大値と最小値との差が、０．２５Δ（プリズムジオプトリ）以上であることが好ましく、１Δ以上であることがより好ましい。この場合、上述した視線通過位置のシフトに伴う度数変動が眼鏡レンズの見え方に影響を及ぼす可能性が大きくなるため、本発明の効果がより顕著である。なお、付加されたインプリズム量の最大値と最小値との差の上限は、特に限定されないが、例えば、６Δ以下（または２Δ以下）である。
　本実施形態の眼鏡レンズは、眼鏡レンズの垂直方向の座標の関数として表される加入プリズム曲線の少なくとも遠用側領域において、累進帯上の加入プリズム勾配とは異符号となる逆プリズム勾配を有している。なお、本明細書において、加入プリズム曲線の遠用側領域とは、加入プリズム曲線の勾配が最大となる位置（または累進帯）より上側の領域を意味し、近用側領域とは、加入プリズム曲線の勾配が最大となる位置（または累進帯）より下側の領域を意味している。また、累進帯上の加入プリズム勾配とは、加入プリズム曲線の勾配の最大値としてもよい。
　しかしながら、単に加入プリズム曲線の遠用側領域に逆プリズム勾配を与えただけでは、加入プリズム曲線が単調増加曲線である場合と比べて、加入プリズム曲線の曲率の絶対値が小さくならない場合がある。加入プリズム曲線の曲率の絶対値を小さくし、三次収差を低減するためには、与える逆プリズム勾配の量を適切に制御する必要がある。具体的には、本実施形態の眼鏡レンズは、以下の条件Ａ、条件Ｂ、および条件Ｃを満たすことが好ましい。
（条件Ａ）
　図３（ａ）で例示したような加入プリズム曲線は、以下のシグモイド関数（式（１））で表すことができる。以下、加入プリズム曲線がシグモイド関数で表される場合を例として、三次収差を低減するために最低限必要な逆プリズム勾配の量について説明する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　図４（ａ）は、式（１）のｑの値を変化させた場合の加入プリズム曲線の一例を示すグラフである。図４（ａ）に示すように、ｑ＝０の場合、加入プリズム曲線は単調増加曲線であるが、ｑ＝０．７およびｑ＝１．１の場合、加入プリズム曲線に逆プリズム勾配が与えられていることがわかる。図４（ｂ）は、ｑの値と、加入プリズム曲線の勾配の最小値／最大値および加入プリズム曲線の最大曲率との関係を示すグラフである。図４（ｂ）において、実線は加入プリズム曲線の勾配の最小値／最大値を示し、破線は加入プリズム曲線の最大曲率（ｑ＝０の場合を１とした相対値）を示している。
　加入プリズム曲線の勾配の最小値／最大値が正であるということは、加入プリズム曲線の勾配の最小値および最大値が同符号であることを意味する。つまり、図４（ｂ）に示す領域Ｚ３は、加入プリズム曲線が逆プリズム勾配を有さない領域である。一方、加入プリズム曲線の勾配の最小値／最大値が負である領域Ｚ４および領域Ｚ５は、加入プリズム曲線が逆プリズム勾配を有する領域である。なお、加入プリズム曲線が逆プリズム勾配を有する場合、加入プリズム曲線の勾配の最小値は、逆プリズム勾配と見なすことができるため、加入プリズム曲線の勾配の最小値／最大値は、逆プリズム勾配／累進帯上の加入プリズム勾配と表すこともできる。
　図４（ｂ）に示すように、領域Ｚ４では、加入プリズム曲線の最大曲率が、ｑ＝０の場合よりも大きくなっている。つまり、領域Ｚ４は、加入プリズム曲線が逆プリズム勾配を有するものの、加入プリズム曲線が単調増加曲線である場合と比べて、加入プリズム曲線の曲率の絶対値が小さくならない領域である。例えば、図４（ａ）に示すｑ＝０．７の加入プリズム曲線は、ｑ＝０の加入プリズム曲線（単調増加曲線）よりも曲率の絶対値が大きくなってしまう。
　一方、領域Ｚ５では、加入プリズム曲線の最大曲率が、ｑ＝０の場合よりも小さくなっている。つまり、ｑ＞０．９（領域Ｚ５）の場合、加入プリズム曲線が単調増加曲線である場合と比べて、加入プリズム曲線の曲率の絶対値が小さくなる。例えば、図４（ａ）に示すｑ＝１．１の加入プリズム曲線は、ｑ＝０の加入プリズム曲線（単調増加曲線）よりも曲率の絶対値が小さくなる。
　領域Ｚ５においては、ｑの値と、加入プリズム曲線の勾配の最小値／最大値が１対１対応しているので、ｑ＞０．９は、加入プリズム曲線の勾配の最小値／最大値が－０．０１４未満であると表すこともできる。加入プリズム曲線の勾配の最小値／最大値は、逆プリズム勾配／累進帯上の加入プリズム勾配と表すこともできるため、領域Ｚ５において、逆プリズム勾配の絶対値は、累進帯上の加入プリズム勾配の絶対値の０．０１４倍より大きい。したがって、逆プリズム勾配の絶対値が、累進帯上の加入プリズム勾配の絶対値の０．０１４倍より大きい場合、加入プリズム曲線が単調増加曲線である場合と比べて、加入プリズム曲線の曲率の絶対値が小さくなり、三次収差を低減することができると言える。
（条件Ｂ）
　条件Ａでは、逆プリズム勾配の絶対値が、累進帯上の加入プリズム勾配の絶対値の０．０１４倍より大きい場合、三次収差を低減することができることを説明した。一方、逆プリズム勾配の絶対値が大きすぎる場合、斜めの非点収差が発生し、眼鏡レンズの見え方に悪影響を及ぼす可能性がある。以下、逆プリズム勾配による斜めの非点収差が、眼鏡レンズの見え方に悪影響を及ぼさないようにするための、逆プリズム勾配の好ましい範囲について説明する。
　一般的に、非点収差は０．２５Ｄ単位で処方されるため、その半分の０．１２５Ｄ未満の非点収差であれば、眼鏡レンズの見え方に及ぼす影響はほとんど無視できるとされている。逆プリズム勾配による非点収差発生量（Ｄ）＝２×１０×逆プリズム勾配（Δ／ｍｍ）の関係式から、逆プリズム勾配の絶対値が０．００６２５Δ／ｍｍ未満であれば、逆プリズム勾配による非点収差発生量を０．１２５Ｄ未満に抑えることができると言える。したがって、逆プリズム勾配による斜めの非点収差が、眼鏡レンズの見え方に悪影響を及ぼさないようにするためには、逆プリズム勾配の絶対値が０．００６２５Δ／ｍｍ未満であることが好ましい。
（条件Ｃ）
　条件Ａおよび条件Ｂで説明した、逆プリズム勾配の条件については、眼鏡レンズの主子午線上、および、「インプリズムによって装用者の鼻側にシフトした臍点のうち、主子午線から最も離れている点を通り、主子午線と平行な線上」の両方において、満たすことが好ましい。なお、煩雑性を避けるために、本明細書において、「インプリズムによって装用者の鼻側にシフトした臍点のうち、主子午線から最も離れている点を通り、主子午線と平行な線上」のことを、「インプリズムによって装用者の鼻側にシフトした臍点上」または「シフトした臍点上」ともよぶ。つまり、眼鏡レンズの主子午線上、および、インプリズムによって装用者の鼻側にシフトした臍点上の両方において、前記逆プリズム勾配の絶対値は、前記累進帯上の加入プリズム勾配の絶対値の０．０１４倍より大きいことが好ましい。また、眼鏡レンズの主子午線上、および、インプリズムによって装用者の鼻側にシフトした臍点上の両方において、前記逆プリズム勾配の絶対値は、０．００６２５Δ／ｍｍ未満であることが好ましい。なお、本実施形態での臍点は、非点収差分布図において、非点収差が最も小さい等高線に囲まれた領域とした。但し、加工誤差等により局所的に非点収差が減少している領域はこの限りでない。
　上述したように、臍点が鼻側にシフトした場合、元の主子午線上と、シフトした臍点上との中間地点を視線が通過する傾向がある。したがって、眼鏡レンズの主子午線上、および、インプリズムによって装用者の鼻側にシフトした臍点上の両方において、条件Ａ（または条件Ｂ）を満たすということは、視線通過位置が鼻側にシフトしたとしても、条件Ａ（または条件Ｂ）を満たすことによる効果が維持されることを意味する。
　次に、インプリズムにより臍点が鼻側にシフトする際、元の主子午線からどれだけシフトするかを示す臍点シフト量について説明する。臍点シフト量は、インプリズムによる非点収差発生量（Ｄ）／眼鏡レンズの水平方向の非点収差勾配（Ｄ／ｍｍ）で表される。また、インプリズムによる非点収差発生量（Ｄ）＝２×１０×累進帯上の加入プリズム勾配（Δ／ｍｍ）、および、眼鏡レンズの水平方向の非点収差勾配（Ｄ／ｍｍ）＝２×加入度数勾配（Ｄ／ｍｍ）の関係式から、臍点シフト量（ｍｍ）＝１０×累進帯上の加入プリズム勾配（Δ／ｍｍ）／加入度数勾配（Ｄ／ｍｍ）の関係式を用いて、臍点シフト量を計算することができる。主子午線を、臍点シフト量（の最大値）だけ鼻側に平行移動させることで、「インプリズムによって装用者の鼻側にシフトした臍点上」を規定することができる。
　なお、加入プリズム曲線の近用側領域においては、逆プリズム勾配を有していてもよいし、逆プリズム勾配を有していなくてもよい。近用側領域において逆プリズム勾配を有する場合、近用側領域の逆プリズム勾配についても、上述の条件Ａ、条件Ｂ、および条件Ｃを満たすことが好ましい。また、図３（ａ）の実線に示したように、遠用側領域と近用側領域との逆プリズム勾配が対称となるようにしてもよい。
（２）眼鏡レンズの製造方法
　以下、本実施形態の眼鏡レンズの製造方法について説明する。なお、以降の記載において、本明細書に記載のない内容については、公知の技術を採用しても構わない。
（準備工程）
　準備工程では、後の設計工程を行うための準備を行う。当該準備としては、まず、眼鏡レンズを設計する際に必要な情報を取得することが挙げられる。眼鏡レンズに係る情報としては、レンズアイテムに固有のデータであるアイテム固有情報と、装用者に固有のデータである装用者固有情報とに大別される。アイテム固有情報には、レンズ素材の屈折率ｎや、累進帯長に代表される累進面設計パラメータ等に関する情報が含まれる。装用者固有情報には、遠用度数（球面度数Ｓ、乱視度数Ｃ、乱視軸ＡＸ、プリズム度数Ｐ、プリズム基底方向ＰＡＸ等）や、加入度数ＡＤＤや、レイアウトデータ（遠用ＰＤ、近用ＰＤ、アイポイント位置等）、フレーム形状、フレームと眼の位置関係を表すパラメータ（前傾角、そり角、頂点間距離等）等に関する情報が含まれる。
（設計工程）
　設計工程では、準備工程で取得した情報に基づいて、眼鏡レンズの設計を行う。設計工程は、インプリズムの形状を設計するプリズム設計工程を含む。プリズム設計工程では、眼鏡レンズの垂直方向の座標の関数として表される加入プリズム曲線の少なくとも遠用側領域において、累進帯上の加入プリズム勾配とは異符号となる逆プリズム勾配を有するように、インプリズムの形状を設計する。
　プリズム設計工程では、上述の条件Ａ、条件Ｂ、および条件Ｃを満たすように、インプリズムの形状を設計することが好ましい。つまり、プリズム設計工程では、逆プリズム勾配の絶対値を、累進帯上の加入プリズム勾配の絶対値の０．０１４倍より大きく設計することが好ましい。また、眼鏡レンズの主子午線上、および、インプリズムによって装用者の鼻側にシフトした臍点上の両方において、逆プリズム勾配の絶対値を、累進帯上の加入プリズム勾配の絶対値の０．０１４倍より大きく設計することが好ましい。また、逆プリズム勾配の絶対値を０．００６２５Δ／ｍｍ未満に設計することが好ましい。また、眼鏡レンズの主子午線上、および、インプリズムによって装用者の鼻側にシフトした臍点上の両方において、前記逆プリズム勾配の絶対値を、０．００６２５Δ／ｍｍ未満に設計することが好ましい。このようにインプリズムの形状を設計することで、（１）眼鏡レンズの構成にて説明した種々の効果を得ることができる。なお、本発明は、眼鏡レンズの製造方法以外にも、眼鏡レンズの設計方法としても成り立ちうる。
（製造工程）
　製造工程では、設計工程で設計した結果に基づいて、眼鏡レンズを製造する。具体的な製造方法に関しては、公知の手法を採用しても構わない。例えば、設計工程により得られた設計データを加工機に入力し、レンズブランクに対して加工を行い、眼鏡レンズを製造しても構わない。
　なお、上述の工程以外（例えば、洗浄工程やコーティング工程等）の工程を、必要に応じて適宜追加してももちろん構わない。
　以上の工程により、三次収差が低減された眼鏡レンズを製造することができる。
＜本発明の他の実施形態＞
　以上、本発明の実施形態について具体的に説明したが、本発明は上述の実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能である。
　例えば、上述の臍点シフト量を考慮して、累進屈折力レンズにおける、内寄せ量やフィッティングポイントの調整を行ってもよい。
　次に、本発明に係る実施例を説明する。これらの実施例は本発明の一例であって、本発明はこれらの実施例により限定されない。
（１）眼鏡レンズの作製
　まず、以下のように、眼鏡レンズとしての試料１～４を作製した。
　試料１は、インプリズムを付加しない累進屈折力レンズとした。累進帯の加入度数勾配は－０．１４１Ｄ／ｍｍとした。なお、累進帯の加入度数勾配は、以下の試料２～４も同様とした。
　試料２は、視距離に比例したインプリズムを付加した累進屈折力レンズとした。試料２の加入プリズム曲線を図５（ａ）に示す。図５（ａ）においては、実線が主子午線上の加入プリズム曲線、破線がシフトした臍点上の加入プリズム曲線を示している。主子午線上において、累進帯上の加入プリズム勾配は－０．０８６Δ／ｍｍ、曲率の最大値は０．０１１２Δ／ｍｍ２、逆プリズム勾配は有さないとした。シフトした臍点上（臍点シフト量＝６．１ｍｍ）において、累進帯上の加入プリズム勾配は－０．０８４Δ／ｍｍ、曲率の最大値は０．０１０９Δ／ｍｍ２、逆プリズム勾配は有さないとした。
　試料３は、加入プリズム曲線が単調増加曲線となるようにインプリズムを付加した累進屈折力レンズとした。試料３の加入プリズム曲線を図５（ｂ）に示す。図５（ｂ）においては、実線が主子午線上の加入プリズム曲線、破線がシフトした臍点上の加入プリズム曲線を示している。主子午線上において、累進帯上の加入プリズム勾配は－０．０７７Δ／ｍｍ、曲率の最大値は０．０１０５Δ／ｍｍ２、逆プリズム勾配は有さないとした。シフトした臍点上（臍点シフト量＝５．５ｍｍ）において、累進帯上の加入プリズム勾配は－０．０７２Δ／ｍｍ、曲率の最大値は０．０１００Δ／ｍｍ２、逆プリズム勾配は有さないとした。
　試料４は、加入プリズム曲線の遠用側領域において、逆プリズム勾配を有するようにインプリズムを付加した累進屈折力レンズとした。試料４の加入プリズム曲線を図５（ｃ）に示す。図５（ｃ）においては、実線が主子午線上の加入プリズム曲線、破線がシフトした臍点上の加入プリズム曲線を示している。主子午線上において、累進帯上の加入プリズム勾配は－０．０７７Δ／ｍｍ、曲率の最大値は０．００８８Δ／ｍｍ２、逆プリズム勾配は０．００２０Δ／ｍｍ、インプリズムの最小値は－０．０５１Δとした。シフトした臍点上（臍点シフト量＝５．５ｍｍ）において、累進帯上の加入プリズム勾配は－０．０７２Δ／ｍｍ、曲率の最大値は０．００８２Δ／ｍｍ２、逆プリズム勾配は０．００２０Δ／ｍｍ、インプリズムの最小値は－０．０５１Δとした。つまり、試料４は、上述の条件Ａ、条件Ｂ、および条件Ｃをいずれも満たすようにした。
（２）特性評価
　試料１～４について、度数（Ｐｏｗｅｒ）分布、非点収差（ＡＳ）分布、および三次収差（３ｒｄ）分布を測定した。試料１の結果を図６（ａ）、試料２の結果を図６（ｂ）、試料３の結果を図６（ｃ）、試料４の結果を図６（ｄ）に示す。
　図６（ｂ）～（ｄ）からわかるように、加入プリズム曲線が逆プリズム勾配を有する試料４は、加入プリズム曲線が逆プリズム勾配を有さない試料２、３に比べて、三次収差が低減されていた。
　また、試料２～４について、臍点のシフトを考慮した視線通過位置（主子午線上とシフトした臍点上との中間位置）における、インプリズム、度数、非点収差、および三次収差を測定した。試料２の結果を図７（ａ）、試料３の結果を図７（ｂ）、試料４の結果を図７（ｃ）に示す。なお、図７（ａ）～（ｃ）において、度数、非点収差、および三次収差の値は、眼鏡レンズの上部（例えば、Ｙ＝４０ｍｍ）を基準とした変化量（単位：Ｄ）で示している。
　図７（ａ）～（ｃ）からわかるように、試料２～４の遠用側領域において、度数低下が発生していた。試料２の度数低下量は－０．３４Ｄであり、試料３の度数低下量は－０．２８Ｄであり、試料４の度数低下量は－０．２３Ｄであった。つまり、加入プリズム曲線が逆プリズム勾配を有する試料４は、加入プリズム曲線が逆プリズム勾配を有さない試料２、３に比べて、度数低下が低減されていた。
　以上より、加入プリズム曲線の遠用側領域において、適切な量の逆プリズム勾配を与えることで、三次収差が低減され、視線通過位置が鼻側にシフトすることに伴う遠用側領域における度数低下も低減されることを確認した。

Claims (7)

  1. 　装用者の鼻側の方向に光を曲げるインプリズムが付加された眼鏡レンズであって、
    　前記眼鏡レンズの垂直方向の座標の関数として表される加入プリズム曲線の少なくとも遠用側領域において、累進帯上の加入プリズム勾配とは異符号となる逆プリズム勾配を有し、
    　前記逆プリズム勾配の絶対値は、前記累進帯上の加入プリズム勾配の絶対値の０．０１４倍より大きい、眼鏡レンズ。
  2. 　前記眼鏡レンズの主子午線上、および、前記インプリズムによって装用者の鼻側にシフトした臍点上の両方において、前記逆プリズム勾配の絶対値は、前記累進帯上の加入プリズム勾配の絶対値の０．０１４倍より大きい、請求項１に記載の眼鏡レンズ。
  3. 　前記逆プリズム勾配の絶対値は、０．００６２５Δ／ｍｍ未満である、請求項１または請求項２に記載の眼鏡レンズ。
  4. 　前記眼鏡レンズの主子午線上、および、前記インプリズムによって装用者の鼻側にシフトした臍点上の両方において、前記逆プリズム勾配の絶対値は、０．００６２５Δ／ｍｍ未満である、請求項３に記載の眼鏡レンズ。
  5. 　視距離に応じて、付加されたインプリズム量が変化する、請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の眼鏡レンズ。
  6. 　付加されたインプリズム量の最大値と最小値との差が、０．２５Δ以上である、請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の眼鏡レンズ。
  7. 　装用者の鼻側の方向に光を曲げるインプリズムが付加された眼鏡レンズの製造方法であって、
    　前記眼鏡レンズの垂直方向の座標の関数として表される加入プリズム曲線の少なくとも遠用側領域において、累進帯上の加入プリズム勾配とは異符号となる逆プリズム勾配を有するように設計するプリズム設計工程を有し、
    　前記プリズム設計工程では、前記逆プリズム勾配の絶対値を、前記累進帯上の加入プリズム勾配の絶対値の０．０１４倍より大きく設計する、眼鏡レンズの製造方法。
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