WO2022244126A1 - 空気調和装置 - Google Patents

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WO2022244126A1
WO2022244126A1 PCT/JP2021/018903 JP2021018903W WO2022244126A1 WO 2022244126 A1 WO2022244126 A1 WO 2022244126A1 JP 2021018903 W JP2021018903 W JP 2021018903W WO 2022244126 A1 WO2022244126 A1 WO 2022244126A1
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WO
WIPO (PCT)
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refrigerant
flow
heat transfer
flow path
heat exchanger
Prior art date
Application number
PCT/JP2021/018903
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
悠介 桑原
Original Assignee
三菱電機株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 三菱電機株式会社 filed Critical 三菱電機株式会社
Priority to PCT/JP2021/018903 priority Critical patent/WO2022244126A1/ja
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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F1/00—Room units for air-conditioning, e.g. separate or self-contained units or units receiving primary air from a central station
    • F24F1/0007—Indoor units, e.g. fan coil units
    • F24F1/0059—Indoor units, e.g. fan coil units characterised by heat exchangers

Definitions

  • the present disclosure relates to air conditioners used in heat pump systems such as air conditioners.
  • Conventional heat exchangers include a countercurrent heat exchanger (see Patent Document 1) in which the refrigerant flowing through the heat transfer tubes flows in a direction opposite to the air flow, and a heat exchanger in which the refrigerant flowing through the heat transfer tubes There is a parallel flow heat exchanger.
  • the heat exchange performance of the counter-flow heat exchanger is improved over that of the parallel-flow heat exchanger.
  • the parallel flow type heat exchanger can suppress the splashing of dew that adheres to the heat exchanger.
  • the co-current type heat exchanger can suppress dew splashing on the heat exchanger, but its heat exchange performance is lower than that of the counter-current type heat exchanger.
  • the present disclosure has been made in view of the above circumstances, and an object thereof is to provide an air conditioner capable of improving heat exchange performance while suppressing the splashing of dew that adheres to heat transfer tubes.
  • An air conditioner has a first refrigerant inlet into which refrigerant flows and a first refrigerant outlet into which the refrigerant flows out, and connects the first refrigerant inlet and the first refrigerant outlet.
  • It has a first heat transfer tube forming one refrigerant channel, a second refrigerant inlet into which the refrigerant flows, and a second refrigerant outlet into which the refrigerant flows out, wherein the second refrigerant inlet and the second refrigerant outlet and a second heat transfer tube forming a second refrigerant flow path connecting the first heat transfer tube and the second heat transfer tube, a gas for heat exchange flows between the first heat transfer tube and the second heat transfer tube,
  • the flow of the coolant flowing through the coolant channel is countercurrent, and the counterflow is the direction in which the coolant flowing into the first coolant inlet and out of the first coolant outlet is the same as the direction in which the gas flows.
  • the flow of the refrigerant flowing through the second refrigerant flow path is a parallel flow, and the parallel flow flows into the second refrigerant inlet and out of the second refrigerant outlet.
  • the direction of flow of the coolant is parallel to the direction of flow of the gas.
  • a counter-flow coolant flows through the first coolant channel, and a parallel-flow coolant flows through the second coolant channel. Therefore, since one heat exchanger is provided with the first refrigerant flow path and the second refrigerant flow path, it is possible to improve the heat exchange performance while suppressing the splashing of the dew that adheres to the heat transfer tubes.
  • FIG. 1 is a diagram showing the configuration of an air conditioner according to Embodiment 1.
  • FIG. 4 is a diagram showing the relationship between the number of stages of refrigerant passages and the wind speed in the indoor heat exchanger of the air conditioner according to Embodiment 1.
  • FIG. FIG. 4 is a diagram showing the configuration of an air conditioner according to Embodiment 2;
  • FIG. 7 is a diagram showing refrigerant flow paths in an indoor-side heat exchanger of an air conditioner according to Embodiment 2;
  • FIG. 10 is a diagram showing connections of refrigerant pipes of indoor-side heat exchangers in an air conditioner according to Embodiment 3;
  • FIG. 10 is a diagram showing refrigerant flow paths of an indoor-side heat exchanger of an air conditioner according to Embodiment 3;
  • FIG. 10 is a diagram showing the configuration of a channel switching device of an air conditioner according to Embodiment 3;
  • FIG. 10 is a diagram showing connections of refrigerant pipes of indoor-side heat exchangers in an air conditioner according to Embodiment 3;
  • FIG. 10 is a diagram showing refrigerant flow paths of
  • FIG. 11 is a diagram for explaining control related to the wind speed of the indoor-side heat exchanger in the air conditioner according to Embodiment 3; 11 is a flow chart for explaining humidity control of an indoor-side heat exchanger in an air-conditioning apparatus according to Embodiment 3.
  • FIG. 10 is a diagram for explaining humidity control of an indoor-side heat exchanger in an air conditioner according to Embodiment 3; 10 is a flowchart for explaining temperature control of capillary pipes in an air conditioner according to Embodiment 3.
  • FIG. 11 is a block diagram showing functions of a control device in an air conditioner according to a modification of Embodiment 3; 10 is a flow chart for explaining control regarding humidity of an indoor-side heat exchanger in an air-conditioning apparatus according to a modification of Embodiment 3.
  • FIG. 11 is a block diagram showing functions of a control device in an air conditioner according to a modification of Embodiment 3; 10 is a flow chart for explaining control regarding humidity of an indoor-side heat exchanger in an air-conditioning apparatus according to a modification of Embodiment 3.
  • FIG. 1 is a diagram showing the configuration of an air conditioner 1 according to Embodiment 1. As shown in FIG. 1
  • the air conditioner 1 has an outdoor unit 2, an indoor unit 3 and an expansion device 4.
  • the outdoor unit 2 has a compressor 11 , an outdoor heat exchanger 12 , a propeller fan 13 and a controller 100 .
  • the indoor unit 3 has an indoor heat exchanger 21 and a sirocco fan 22 .
  • the compressor 11 of the outdoor unit 2 and the indoor heat exchanger 21 of the indoor unit 3 are connected by a refrigerant pipe 31_1.
  • the outdoor heat exchanger 12 of the outdoor unit 2 and the indoor heat exchanger 21 of the indoor unit 3 are connected by a refrigerant pipe 31_2.
  • An expansion device 4 is connected in the middle of the refrigerant pipe 31_2.
  • the compressor 11 compresses the sucked refrigerant into a high-temperature and high-pressure state.
  • the refrigerant compressed by the compressor 11 is discharged from the compressor 11 and sent to the outdoor heat exchanger 12 .
  • the outdoor heat exchanger 12 functions as a condenser.
  • the outdoor heat exchanger 12 exchanges heat between the high-temperature and high-pressure gas refrigerant discharged from the compressor 11 and the air supplied by the propeller fan 13 to condense the high-temperature and high-pressure gas refrigerant.
  • the gas refrigerant condensed in the outdoor heat exchanger 12 flows into the indoor heat exchanger 21 through the refrigerant pipe 31_2.
  • the propeller fan 13 blows air to the outdoor heat exchanger 12 for heat exchange with the high-temperature and high-pressure gas refrigerant discharged from the compressor 11 .
  • the expansion device 4 expands the refrigerant flowing out of the outdoor heat exchanger 12 to reduce the pressure.
  • the expansion device 4 is composed of, for example, an electric expansion valve capable of adjusting the flow rate of the refrigerant.
  • an electric expansion valve capable of adjusting the flow rate of the refrigerant.
  • the expansion device 4 not only an electric expansion valve but also a mechanical expansion valve employing a diaphragm as a pressure receiving portion, a capillary tube, or the like can be applied.
  • the indoor heat exchanger 21 functions as an evaporator.
  • heat is exchanged between the low-temperature, low-pressure refrigerant flowing out of the expansion device 4 and air supplied by, for example, a blower (not shown), resulting in a low-temperature, low-pressure liquid refrigerant (or gas-liquid two-phase refrigerant). evaporates.
  • the heat-exchanged refrigerant flows through the refrigerant pipe 31_1 and flows into the compressor 11 .
  • the indoor heat exchanger 21 is provided upstream of the sirocco fan 22 in the direction of air flow.
  • the sirocco fan 22 sucks the air heat-exchanged by the indoor heat exchanger 21 from the side of the fan casing into the inside, and blows the sucked air into the lower room by the action of centrifugal force.
  • the sirocco fan 22 may be a turbo fan.
  • the outdoor unit 2 is provided with a control device 100 that controls the entire air conditioner 1 .
  • control device 100 performs the operations according to the first to third embodiments.
  • the control device 100 controls the drive frequency of the compressor 11 according to the required cooling capacity, and the opening degree of the expansion device 4 according to each operating state and mode.
  • the control device 100 uses information sent from each temperature sensor (not shown) and each pressure sensor (not shown) based on the operation instruction from the user, and controls each actuator of the compressor 11 and the expansion device 4, for example. .
  • the processing circuit of the control device 100 is dedicated hardware
  • the processing circuit is, for example, a single circuit, a composite circuit, an ASIC (Application Specific Integrated Circuit), an FPGA (Field Programmable Gate Array), or a combination thereof. is applicable.
  • Each functional unit implemented by the processing circuit may be implemented by separate hardware, or each functional unit may be implemented by one piece of hardware.
  • the processing circuit of the control device 100 is a CPU
  • each function executed by the processing circuit is implemented by software, firmware, or a combination of software and firmware.
  • Software and firmware are written as programs and stored in the storage unit.
  • the CPU implements each function of the processing circuit by reading and executing the program stored in the storage unit.
  • a part of the functions of the processing circuit may be realized by dedicated hardware, and a part thereof may be realized by software or firmware.
  • the high-pressure liquid refrigerant sent out from the outdoor heat exchanger 12 is turned into a two-phase refrigerant of low-pressure gas refrigerant and liquid refrigerant by the expansion device 4 .
  • the two-phase refrigerant flows into the indoor heat exchanger 21 .
  • heat is exchanged between the flowing two-phase refrigerant and air supplied by a blower (not shown), and the liquid refrigerant of the two-phase refrigerant evaporates. It becomes a low-pressure gas refrigerant (single-phase).
  • the low-pressure gas refrigerant sent out from the indoor heat exchanger 21 flows into the compressor 11 , is compressed into high-temperature and high-pressure gas refrigerant, and is discharged from the compressor 11 again. This cycle is then repeated.
  • the refrigerant used in the air conditioner 1 is not particularly limited, and for example, refrigerants such as carbon dioxide, R410A, R32, or HFO1234yf can be used.
  • the air conditioner 1 shown in FIG. 1 has only a cooling function. It can be.
  • the operation of the air conditioner 1 during the heating operation is performed by reversing the flow of the refrigerant from the flow indicated by the arrows shown in FIG. 1 by the flow path switching device.
  • FIG. 2 is a diagram showing refrigerant flow paths r1 to r5 of the indoor-side heat exchanger 21 of the air conditioner 1 according to Embodiment 1.
  • five coolant channels r1, coolant channel r2, coolant channel r3, coolant channel r4, and coolant channel r5 are shown.
  • the black arrows indicate the direction of coolant flow.
  • a solid vertical line indicates a U-bend joint, and a dotted vertical line indicates a hairpin joint.
  • the heat transfer tubes 41 are counted from the left side as the first column, the second column, . As shown in FIG.
  • the indoor heat exchanger 21 has a plurality of heat transfer tubes 41_1_1 to 41_20_4 arranged in a row.
  • the heat transfer tubes 41 of r stages and x rows are represented as 41_r_x.
  • the heat transfer tubes 41 each extend in the depth direction of the paper surface of FIG.
  • the heat transfer tubes 41 are provided in multiple stages in the vertical direction.
  • the first-stage refrigerant flow path r1, the second-stage refrigerant flow path r2, the third-stage refrigerant flow path r3, the fourth-stage refrigerant flow path r4, and the fifth-stage refrigerant flow path r5 are shown. It is shown.
  • the refrigerant flow path r1 has heat transfer tubes 41_1_1 to 41_4_4 arranged in four rows and four rows.
  • the refrigerant flow path r2 is provided in the lower stage of the refrigerant flow path r1, and has heat transfer tubes 41_5_1 to 41_8_4 arranged in four stages and four rows.
  • the refrigerant flow path r3 is provided in the lower stage of the refrigerant flow path r2, and has heat transfer tubes 41_9_1 to 41_12_4 arranged in four stages and four rows.
  • the refrigerant flow path r4 is provided in the lower stage of the refrigerant flow path r3, and has heat transfer tubes 41_13_1 to 41_16_4 arranged in four stages and four rows.
  • the refrigerant flow path r5 is provided in the lower stage of the refrigerant flow path r4, and has heat transfer tubes 41_17_1 to 41_20_4 arranged in four stages and four rows.
  • the configuration of the coolant channel r is not limited to this.
  • the number of coolant channels r is not limited to five, and any number of coolant channels r may be provided.
  • the number of stages and the number of rows of the heat transfer tubes 41 constituting the refrigerant flow path r may be any number.
  • the configuration of the coolant channel r may be one row and one row, or may be a plurality of rows and a plurality of rows.
  • the coolant flow channel r1 is the first stage coolant flow channel in which the coolant flow is countercurrent.
  • the refrigerant flows into the heat transfer tube 41_1_4.
  • the refrigerant that has flowed into the heat transfer pipe 41_1_4 passes through the heat transfer pipe 41_2_4, the heat transfer pipe 41_3_4, and the heat transfer pipe 41_4_4 in this order, and flows into the heat transfer pipe 41_4_3 via the row-spanning pipe 45 .
  • the refrigerant that has flowed into the heat transfer pipe 41_4_3 passes through the heat transfer pipe 41_3_3, the heat transfer pipe 41_2_3, and the heat transfer pipe 41_1_3 in this order, and flows through the row-spanning pipe 45 into the heat transfer pipe 41_1_2.
  • the refrigerant that has flowed into the heat transfer pipe 41_1_2 passes through the heat transfer pipe 41_2_2, the heat transfer pipe 41_3_2, and the heat transfer pipe 41_4_2 in this order, and flows through the row-spanning pipe 45 into the heat transfer pipe 41_4_1.
  • the refrigerant that has flowed into the heat transfer tube 41_4_1 flows out through the heat transfer tube 41_3_1, the heat transfer tube 41_2_1, and the heat transfer tube 41_1_1 in this order.
  • the heat transfer tubes 41_1_1 to 41_4_4 forming the refrigerant flow path r1 are also referred to as first heat transfer tubes.
  • the inlet of the heat transfer tube 41_1_4 is also referred to as a first refrigerant inlet, and the outlet of the heat transfer tube 41_1_1 is also referred to as a first refrigerant outlet.
  • the coolant channel r1 is provided in the upper stage of the coolant channels r2 to r5.
  • the direction of flow of the refrigerant flowing into the heat transfer tube 41_1_4 and flowing out of the heat transfer tube 41_1_1 is the direction opposite to the direction of flow of gas, which is air. That is, the coolant flows countercurrently. Air flows outside the heat transfer tubes 41 .
  • the coolant channel r2 is a second-stage second coolant channel in which the coolant flows in parallel.
  • the refrigerant flow path r2 is composed of heat transfer tubes 41 arranged in four rows and four rows. In the refrigerant flow path r2, the refrigerant flows into the heat transfer tube 41_8_1.
  • the refrigerant that has flowed into the heat transfer pipe 41_8_1 passes through the heat transfer pipe 41_7_1, the heat transfer pipe 41_6_1, and the heat transfer pipe 41_5_1 in this order, and flows through the row-spanning pipe 45 into the heat transfer pipe 41_5_2.
  • the refrigerant that has flowed into the heat transfer pipe 41_5_2 passes through the heat transfer pipe 41_6_2, the heat transfer pipe 41_7_2, and the heat transfer pipe 41_8_2 in this order, and flows into the heat transfer pipe 41_8_3 via the row-spanning pipe 45 .
  • the refrigerant that has flowed into the heat transfer pipe 41_8_3 passes through the heat transfer pipe 41_7_3, the heat transfer pipe 41_6_3, and the heat transfer pipe 41_5_3 in this order, and flows into the heat transfer pipe 41_5_4 via the row-spanning pipe 45 .
  • the refrigerant that has flowed into the heat transfer pipe 41_5_4 flows out through the heat transfer pipe 41_6_4, the heat transfer pipe 41_7_4, and the heat transfer pipe 41_8_4 in this order.
  • the heat transfer tubes 41_5_1 to 41_8_4 forming the refrigerant flow path r2 are also referred to as second heat transfer tubes.
  • the inlet of the heat transfer tube 41_8_1 is also called a second refrigerant inlet
  • the outlet of the heat transfer tube 41_8_4 is also called a second refrigerant outlet.
  • the direction of flow of the refrigerant flowing into the heat transfer tube 41_8_1 and flowing out of the heat transfer tube 41_8_4 is parallel to the direction of flow of gas, which is air. That is, the flow of the coolant in the coolant channel r2 is a parallel flow.
  • Refrigerant flow paths r3 to r5 are third to fifth stage flow paths, and heat transfer tubes 41 are arranged in four stages and four rows, respectively, in the same manner as refrigerant flow path r2.
  • the direction of flow of the coolant in the coolant channels r3 to r5 is parallel to the direction in which gas, which is air, flows. That is, the refrigerant flows in the refrigerant flow paths r3 to r5 in parallel.
  • the refrigerant flow path r1 in the first stage is counterflowed, but the refrigerant flow path r1 as the first refrigerant flow path and the refrigerant flow path r2 as the second refrigerant flow path
  • the ratio with the road r5 is not limited to this.
  • the heat exchange performance of the indoor-side heat exchanger 21 may be improved by, for example, making the refrigerant flow path r2 a counter flow unless dewdrops occur in the heat transfer tubes 41 of the refrigerant flow path r2.
  • FIG. 3 is a diagram showing the input and output of refrigerant flowing through the indoor heat exchanger 21 of the indoor unit 3 in the air conditioner 1 according to Embodiment 1.
  • the heat transfer tube 41_1_4 of the refrigerant flow path r1 the heat transfer tube 41_8_1 of the refrigerant flow path r2, the heat transfer tube 41_12_1 of the refrigerant flow path r3, and the capillary pipe 52 are shown.
  • a capillary pipe 52 is connected to the heat transfer pipe 41_1_4 in the refrigerant flow path r1 of the indoor heat exchanger 21.
  • a capillary pipe 52 is connected to the heat transfer pipe 41_8_1 in the refrigerant flow path r2.
  • the heat transfer tube 41_8_4, which is the outlet of the refrigerant flow path r2 shown in FIG. 2, is behind the header 51 and is not shown in FIG.
  • a capillary pipe 52 is connected to the heat transfer pipe 41_12_1 in the refrigerant flow path r3.
  • the heat transfer tube 41_12_4, which is the outlet of the refrigerant flow path r3 shown in FIG. 2, is behind the header 51 and is not shown in FIG.
  • the refrigerant output from the refrigerant flow paths r1 to r5 is output from the header 51 to the refrigerant pipe 31_1 shown in FIG.
  • the positions of the heat transfer pipes 41_1_4, 41_8_1, etc. are not limited to the positions shown in FIG.
  • the open end serving as the inlet of the heat transfer tube 41_1_4 is provided on the side surface opposite to the open end serving as the inlet of the heat transfer tube 41_8_1 of the indoor heat exchanger 21, and the open end of the heat transfer tube 41_1_4 is located at that position. It may be connected to the capillary tube 52 .
  • the air conditioner 1 according to Embodiment 1, it has the refrigerant flow path r1 as the first refrigerant flow path and the refrigerant flow path r2 as the second refrigerant flow path.
  • the direction of flow of the refrigerant flowing into the heat transfer tube 41_1_1 and flowing out of the heat transfer tube 41_1_4 is opposite to the direction of gas flow.
  • the direction of flow of the refrigerant flowing into the heat transfer tube 41_8_1 and flowing out of the heat transfer tube 41_8_4 is parallel to the direction of gas flow.
  • one indoor-side heat exchanger 21 is provided with the refrigerant flow path r1 as the first refrigerant flow path and the refrigerant flow path r2 as the second refrigerant flow path. It is possible to provide the indoor heat exchanger 21 that improves the heat exchange performance while suppressing the
  • FIG. 4 is a diagram showing the relationship between the number of stages of refrigerant passages r in the indoor heat exchanger 21 of the air conditioner 1 according to Embodiment 1 and the wind speed. That is, the speed of the wind in the refrigerant flow path r1 is slower than the speed of the wind in the second stage refrigerant flow path r2. As shown in FIG.
  • the flow of the refrigerant in the first-stage refrigerant passage r1, which is the upper stage is a counterflow.
  • the flow of the refrigerant in the refrigerant flow passage r1 of the indoor heat exchanger 21 is counterflow, and the flow in the lower second stage refrigerant flow passages r2 to r5 is parallel flow. do.
  • the flow of the refrigerant in the refrigerant flow path r1 which has a relatively slow wind speed and is less likely to cause dew splashing, is counterflowed, thereby suppressing the dew splashing adhered to the heat transfer tube 41 and improving the heat exchange performance. It is possible to provide a heat exchanger with In addition, by making the flow of the refrigerant in the refrigerant flow path r2 parallel with a relatively high wind speed, the adhesion of dew to the heat transfer tube 41 constituting the refrigerant flow path r2 is suppressed, and as a result, the heat transfer tube 41 It is possible to suppress splashing of attached dew.
  • the inclination of the indoor heat exchanger 21 may be reduced to improve the resistance to splashing of dew generated in the heat transfer tubes 41 of the indoor heat exchanger 21 .
  • the inclination of the indoor-side heat exchanger 21 with respect to the vertical direction is increased, dewdrops occur.
  • the yield strength of the indoor heat exchanger 21 is increased.
  • the inclination is, for example, 20 degrees with respect to the vertical direction.
  • the indoor heat exchanger 21 is a V-shaped heat exchanger having two heat exchangers
  • the two heat exchangers are both 15 degrees to the vertical direction, and the two heat exchangers The angle between the vessels is 30 degrees.
  • the indoor heat exchanger 21 can suppress not only dewdrops occurring in the heat transfer tubes 41 but also similar events such as dewdrops and water drips.
  • the fin pitch of the indoor heat exchanger 21 may be widened.
  • the fins of the indoor-side heat exchanger 21 may be made hydrophilic. As a result, it is possible to suppress dew splashing occurring in the heat transfer tubes 41 of the indoor heat exchanger 21 .
  • Embodiment 2 In Embodiment 1, the so-called downward blow type indoor unit 3 in which the sirocco fan 22 blows air into the room on the lower side has been described. In Embodiment 2, a so-called upward blowing type indoor unit 3 in which a sirocco fan 22 blows air into the upper room will be described.
  • FIG. 5 is a diagram showing the configuration of the air conditioner 1 according to Embodiment 2. As shown in FIG. As shown in FIG. 5, when the sirocco fan 22_1 blows air into the upper room, the wind speed in the upper region near the sirocco fan 22_1 in the indoor heat exchanger 21 is higher than the wind speed in the lower region. .
  • FIG. 6 is a diagram showing refrigerant flow paths r1 to r5 in the indoor heat exchanger 21 of the air conditioner 1 according to Embodiment 2.
  • the fifth lowest refrigerant flow path r5 is the first refrigerant flow path in which the flow of the refrigerant is countercurrent, and the first to fourth refrigerant flow paths
  • the flow path r1 to the refrigerant flow path r4 are defined as second refrigerant flow paths in which the refrigerant flow is parallel.
  • Embodiment 3 In Embodiment 1, the case where the counter-flow coolant flow path r1 and the parallel flow coolant flow paths r2 to r5 are fixed has been described. As for the heat exchanger of the third embodiment, the indoor heat exchanger 21 capable of switching between the counterflow refrigerant flow path r and the parallel flow refrigerant flow path r will be described.
  • FIG. 7 is a diagram showing the connection between the refrigerant pipes 31_1 and 31_2 of the indoor-side heat exchanger 21 in the air conditioner 1 according to Embodiment 3. As shown in FIG. FIG. 7 explains a structure for switching the flow of the refrigerant in all the refrigerant flow paths r1 to r5 of the indoor heat exchanger 21 to counter flow or parallel flow.
  • the solid line inside the four-way valve 54 indicates the case where the refrigerant flows in the refrigerant passages r1 to r5 in the indoor heat exchanger 21 in parallel.
  • the dashed line inside the four-way valve 54 indicates the case where the refrigerant flows in the refrigerant passages r1 to r5 in the indoor heat exchanger 21 are parallel flows.
  • the switching of the four-way valve 54 is performed according to the resistance to dew flying, wind speed, humidity, and the like.
  • the indoor heat exchanger 21 may be without the header 51
  • FIG. 7 shows the indoor heat exchanger 21 without the header 51 .
  • the liquid refrigerant flowing through the refrigerant pipe 31_2 flows through the four-way valve 54 into the first refrigerant distributor 53_1.
  • the first refrigerant distributor 53_1 distributes the inflow gas refrigerant to the refrigerant flow path r of the indoor heat exchanger 21 for each refrigerant flow path r via the capillary pipe 55_1.
  • a channel switch 65 shown in FIG. 9 is provided in the middle of the capillary pipe 55_1. A specific configuration of the capillary pipe 55_1 and the configuration of the channel switching device 65 will be described with reference to FIG.
  • the refrigerant that has flowed into the indoor heat exchanger 21 is subjected to heat exchange with the air, and then flows out of the indoor heat exchanger 21 through the capillary pipes 55_2 for each refrigerant flow path r.
  • the second refrigerant distributor 53_2 outputs the flowing gas refrigerant to the refrigerant pipe 31_1.
  • a channel switch 65 shown in FIG. 9 is provided in the middle of the capillary pipe 55_2. A specific configuration of the capillary pipe 55_2 and the configuration of the channel switching device 65 will be described with reference to FIG.
  • FIG. 8 is a diagram showing refrigerant flow paths r1 to r5 of the indoor-side heat exchanger 21 of the air conditioner 1 according to Embodiment 3. As shown in FIG. The configuration of the heat transfer tubes 41 of the refrigerant flow paths r1 to r5 is the same as in FIG.
  • the flow path switching device 65 switches the heat transfer tube 41 into which the refrigerant flows for each refrigerant flow path r. As a result, the flow direction of the refrigerant is changed with respect to the wind for each refrigerant passage r, and a parallel flow or a counter flow is generated for each refrigerant passage r in the indoor heat exchanger 21 .
  • the coolant flow paths r1 to r4 are parallel flows, and the coolant flow path r5 is counter flow.
  • the valve state of the four-way valve 54 shown in FIG. 7 is set so as to provide parallel flow, which is the majority.
  • FIG. 9 is a diagram showing the configuration of the channel switching device 65 of the air conditioner 1 according to Embodiment 3. As shown in FIG. As shown in FIG. 9 , a flow switching device 65 is provided between the first refrigerant distributor 53_1 and the indoor-side heat exchanger 21 .
  • FIG. 9 shows an example of switching the flow direction of the coolant of one coolant channel r1 representatively among the coolant channels r1 to r5. Similar flow path switches 65 are provided for the other refrigerant flow paths r2 to r4.
  • the flow path switch 65 switches the refrigerant flowing through the refrigerant flow path r1 to counter flow or parallel flow.
  • the counter-flow direction is the direction in which the refrigerant flowing into the heat transfer tube 41_1_4 and flowing out from the heat transfer tube 41_1_1, which is the refrigerant outlet, faces the direction in which the gas flows.
  • the direction of parallel flow is the direction in which the refrigerant flowing into the heat transfer tube 41_1_1 and flowing out of the heat transfer tube 41_1_4 is parallel to the gas flow direction.
  • the channel switch 65 has a first solenoid valve 61, a second solenoid valve 62, a third solenoid valve 63 and a fourth solenoid valve 64.
  • the first solenoid valve 61 is provided on one branch of the capillary pipe 55_1, and is connected to the heat transfer pipe 41_1_1, which is the refrigerant inlet when the refrigerant flow path r1 is parallel flow, by the first capillary pipe 55_1_1.
  • the first capillary pipe 55_1_1 is provided for each refrigerant channel r, and is connected to the heat transfer tube 41, which is the refrigerant inlet when the refrigerant channel r is a parallel flow.
  • the second solenoid valve 62 is provided on the other branch of the capillary pipe 55_1, and is connected to the heat transfer pipe 41_1_4, which is the refrigerant inlet when the refrigerant flow path r1 is counterflowed, by the first pipe 55_1_2.
  • the first pipe 55_1_2 is provided for each refrigerant flow path r and is connected to the heat transfer tube 41, which is the refrigerant inlet when the refrigerant flow path r is countercurrent.
  • the third solenoid valve 63 is connected to the refrigerant pipe 31_1 on the output side of the indoor-side heat exchanger 21, and is connected to the heat transfer pipe 41_1_1, which is the refrigerant outlet when the refrigerant flow path r1 is counterflowed, by the second capillary pipe 55_2_1.
  • the second capillary pipe 55_2_1 is provided for each refrigerant flow path r and is connected to the heat transfer tube 41, which is the refrigerant outlet when the refrigerant flow path r is countercurrent.
  • the fourth solenoid valve 64 is connected to the refrigerant pipe 31_1 on the output side of the indoor heat exchanger 21, and is connected to the heat transfer pipe 41_1_4, which is the refrigerant outlet when the refrigerant flow path r1 is parallel flow, by the second pipe 55_2_2. Connected.
  • the second pipe 55_2_2 is provided for each refrigerant flow path r and is connected to the heat transfer tube 41, which is the refrigerant outlet when the refrigerant flow path r is parallel flow.
  • first capillary pipe 55_1_1 and the second capillary pipe 55_2_1 may be pipes.
  • the first pipe 55_1_2 and the second pipe 55_2_2 may be capillary pipes.
  • the capillary pipe 55_1 may be a pipe.
  • the capillary pipe 55_1 may be a pipe.
  • the indoor heat exchanger 21 is provided with an anemometer 71 as a measuring device and a hygrometer 72 as a measuring device.
  • the anemometer 71 measures the wind speed in the indoor heat exchanger 21 .
  • a hygrometer 72 measures the humidity in the indoor heat exchanger 21 .
  • the indoor heat exchanger 21 has an intake refrigerant temperature gauge 73 as a measuring device and an intake air temperature gauge 75 as a measuring device.
  • the intake refrigerant thermometer 73 measures the temperature of the refrigerant input to the heat transfer tube 41 at the refrigerant inlet of the indoor heat exchanger 21 .
  • the intake air thermometer 75 measures the temperature of the air taken into the indoor heat exchanger 21 .
  • a liquid pipe thermometer 74 which is a measuring device, is provided in the capillary pipe 55_1.
  • the liquid pipe thermometer 74 measures the temperature of the liquid refrigerant flowing through the capillary pipe 55_1.
  • the refrigerant flowing out from the refrigerant channel r of the indoor heat exchanger 21 is output to the refrigerant pipe 31_1 shown in FIG. 1 through the second refrigerant distributor 53_2.
  • FIG. 10 is a block diagram showing functions of the control device 100 of the air conditioner 1 according to the third embodiment.
  • the control device 100 has a flow path switch control section 100_1, a wind speed conversion section 100_2, a wind speed determination section 100_3, a humidity determination section 100_4, a dew point temperature calculation section 100_5, and a liquid pipe temperature detection determination section 100_6. .
  • the wind speed in the indoor heat exchanger 21 measured by the anemometer 71 is input to the control device 100 .
  • the humidity in the indoor heat exchanger 21 measured by the hygrometer 72 is input to the control device 100 .
  • the temperature of the refrigerant input to the refrigerant inlet of the indoor heat exchanger 21 measured by the intake refrigerant thermometer 73 is input to the control device 100 .
  • the temperature of the capillary pipe 55_1 measured by the liquid pipe thermometer 74 is input to the controller 100 .
  • the flow path switch control unit 100_1 changes the flow rate of the refrigerant flowing through the heat transfer tubes 41.
  • the flow switching device 65 is controlled so that the flow becomes a parallel flow.
  • the flow path switch control unit 100_1 controls the flow path switch 65 so that the refrigerant flowing through the heat transfer tubes 41 flows countercurrently. to control.
  • the wind speed converter 100_2 converts the wind speed measured by the anemometer 71 into the wind speed of the refrigerant flow path r for each stage according to a predetermined conversion formula. Alternatively, the wind speed converter 100_2 converts the wind speed of the refrigerant flow path r for each stage according to a conversion formula between the measured air volume and the rotation speed (frequency) of the propeller fan 13 .
  • the wind speed determination unit 100_3 determines whether the converted wind speed is equal to or higher than a predetermined wind speed for each stage.
  • the flow path switch control unit 100_1 changes the flow of the refrigerant flowing through the heat transfer tubes 41 of the stage of the heat transfer tubes 41 determined to be equal to or higher than the predetermined wind speed to a parallel flow.
  • the channel switch 65 is controlled so that
  • the flow path switch control unit 100_1 determines that the flow of the refrigerant flowing through the heat transfer tubes 41 of the stage of the heat transfer tubes 41 determined to be less than the predetermined wind speed is opposite.
  • the flow switching device 65 is controlled for each stage so as to form a flow.
  • the humidity determination unit 100_4 determines whether the humidity measured by the hygrometer 72 is less than a predetermined humidity (threshold value).
  • the flow path switching control unit 100_1 switches the flow paths so that the number of counter flow passages r is greater than the parallel flow refrigerant flow passages r. control device 65;
  • the dew point temperature calculator 100_5 calculates the dew point temperature of the indoor heat exchanger 21 .
  • the dew point temperature is the humidity measured by the hygrometer 72, the temperature of the refrigerant input to the heat transfer tube 41 serving as the refrigerant inlet of the indoor heat exchanger 21 measured by the suction refrigerant thermometer 73, and the It is calculated based on the air temperature taken into the indoor heat exchanger 21 measured by the air thermometer 75 .
  • the control device 100 opens the first solenoid valve 61 and the fourth solenoid valve 64, and opens the second solenoid valve 62. And the third electromagnetic valve 63 is controlled to be closed, and the refrigerant flowing through the heat transfer tube 41 is made to flow parallel.
  • the control device 100 opens the second solenoid valve 62 and the third solenoid valve 63, and opens the first solenoid valve 61 and the fourth solenoid valve 64 is opened, and the refrigerant flowing through the heat transfer tube 41 is made to flow countercurrently.
  • the liquid pipe temperature detection determination unit 100_6 compares the dew point temperature + ⁇ calculated by the dew point temperature calculation unit 100_5 with the temperature of the capillary pipe 55_1 measured by the liquid pipe thermometer 74 as a threshold.
  • ⁇ is a positive real number.
  • the flow path switch control unit 100_1 switches the flow of the refrigerant flowing through the heat transfer tubes 41 based on the result of the comparison by the liquid pipe temperature detection/judgment unit 100_6. Specifically, when the dew point temperature + ⁇ the temperature of the capillary pipe 55_1, the flow switching device control unit 100_1 controls the flow switching device 65 so that the refrigerant flowing through the heat transfer tube 41 flows countercurrently. . Further, when the dew point temperature+ ⁇ the temperature of the capillary pipe 55_1, the flow switching device control unit 100_1 controls the flow switching device 65 so that the refrigerant flowing through the heat transfer tube 41 flows in parallel.
  • FIG. 11 is a flowchart for explaining the control regarding the wind speed of the indoor-side heat exchanger 21 in the air conditioner 1 according to Embodiment 3.
  • FIG. 12 is a diagram for explaining control related to the wind speed of the indoor-side heat exchanger 21 in the air conditioner 1 according to Embodiment 3. As shown in FIG.
  • the wind speed conversion unit 100_2 converts the wind speed of the refrigerant flow path r for each stage according to a predetermined conversion formula (step S1). Specifically, the wind speed converter 100_2 converts the wind speed measured by the anemometer 71 into the wind speed of the refrigerant flow path r for each stage according to a predetermined conversion formula. Alternatively, the wind speed converter 100_2 converts the wind speed of the refrigerant flow path r for each stage according to a conversion formula between the measured air volume and the rotation speed (frequency) of the propeller fan 13 . Next, the wind speed determination unit 100_3 determines whether the converted wind speed is equal to or higher than a predetermined wind speed for each stage (step S2).
  • step S2 if the converted wind speed of the stage to be determined is equal to or higher than the predetermined wind speed (YES in step S2), the process of step S3 is performed.
  • step S3 the flow path switch 65 is controlled so that the flow of the refrigerant flowing through the heat transfer tubes 41 of the stage of the refrigerant flow path r judged to be at or above the predetermined wind speed becomes a parallel flow, and the process ends.
  • step S2 if the converted wind speed of the stage to be determined is not equal to or greater than the predetermined wind speed (NO in step S2), the process of step S4 is performed.
  • step S4 the flow switching device 65 is controlled so that the flow of the refrigerant flowing through the heat transfer tubes 41 of the refrigerant flow path r of the stage determined to be less than the predetermined wind speed becomes countercurrent, and the process ends.
  • FIG. 13 is a flowchart for explaining the humidity control of the indoor-side heat exchanger 21 in the air conditioner 1 according to Embodiment 3.
  • FIG. FIG. 14 is a diagram illustrating humidity control of the indoor-side heat exchanger 21 in the air-conditioning apparatus 1 according to Embodiment 3. As shown in FIG.
  • the humidity determination unit 100_4 determines whether the humidity measured by the hygrometer 72 is less than a predetermined humidity (step S11).
  • step S11 if the humidity measured by the hygrometer 72 is less than the predetermined humidity (YES in step S11), the process of step S12 is performed.
  • step S12 the flow switching device control unit 100_1 controls the flow switching device 65 so that the number of refrigerant flow passages r in which the flow of the refrigerant counterflows among the multiple stages of refrigerant flow passages r is one or more. and terminate the process.
  • step S11 if the humidity measured by the hygrometer 72 is not less than the predetermined humidity (NO in step S11), the process returns to step S11.
  • FIG. 15 is a flow chart for explaining temperature control of the capillary pipe 55_1 in the air conditioner 1 according to the third embodiment.
  • the dew point temperature calculator 100_5 calculates the dew point temperature of the indoor heat exchanger 21 (step S15).
  • the calculation of the dew point temperature is based on the humidity measured by the hygrometer 72, the temperature of the refrigerant input to the heat transfer tube 41 at the refrigerant inlet of the indoor heat exchanger 21 measured by the suction refrigerant thermometer 73, and the suction air temperature meter 75. is obtained based on the temperature of the air sucked into the indoor heat exchanger 21 measured by .
  • the liquid pipe temperature detection determination unit 100_6 compares the dew point temperature + ⁇ calculated by the dew point temperature calculation unit 100_5 with the temperature of the capillary pipe 55_1 measured by the liquid pipe thermometer 74 (step S16).
  • the flow path switch control unit 100_1 When the dew point temperature + ⁇ the temperature of the capillary pipe 55_1 (YES in step S17), the flow path switch control unit 100_1 operates the flow path switch 65 so that the coolant flowing through the coolant flow path r is countercurrent. control (step S18). Further, when the dew point temperature+ ⁇ the temperature of the capillary pipe 55_1 (NO in step S17), the flow path switch control unit 100_1 controls the flow path switch so that the refrigerant flowing through the refrigerant flow path r becomes a parallel flow. 65 is controlled (step S19).
  • the control device 100 when the state of the gas flowing around the heat transfer tubes 41 measured by the measuring device is equal to or higher than a predetermined state, the control device 100 allows the refrigerant to flow through the flow path r.
  • the flow switching device 65 is controlled so that the refrigerant flows in parallel.
  • the control device 100 controls the flow path switching device 65 so that the refrigerant flowing through the refrigerant flow path r becomes countercurrent.
  • the refrigerant flow path r is switched based on both wind speed and humidity
  • the refrigerant flow path r may be switched based only on the wind speed.
  • the coolant flow path r may be switched based only on the humidity.
  • the flow path switching device 65 has explained the case where it switches for each refrigerant flow path r, but it may switch the refrigerant flow path r for each of two or more refrigerant flow paths r. As a result, the efficiency of switching the coolant flow path r can be improved.
  • the refrigerant flow path r can be dynamically switched between the counter flow and the parallel flow. It is possible to suppress the splashing of dew that occurs in the heat transfer tubes 41 of the indoor-side heat exchanger 21 .
  • the predetermined wind speed is set to a wind speed at which dewdrops do not occur, all the coolant channels r can be counterflow channels. As a result, the heat exchange performance of the indoor heat exchanger 21 can be improved.
  • the predetermined humidity is set to a humidity at which dewdrops do not occur, all the refrigerant flow paths r can be counterflow flow paths. As a result, the heat exchange performance of the indoor heat exchanger 21 can be improved.
  • FIG. 16 is a block diagram showing functions of the control device 100 in the air conditioner 1 according to the modification of Embodiment 3. As shown in FIG.
  • control device 100 includes a cleaning mode determination unit in addition to the flow path switch control unit 100_1, the wind speed conversion unit 100_2, the wind speed determination unit 100_3, and the humidity determination unit 100_4 of the control device 100 shown in FIG. 100_7.
  • the cleaning mode determination unit 100_7 detects that the cleaning mode has been designated from the user's input device 76 such as a remote controller.
  • the cleaning mode is a mode for removing dust adhering to the outer surface of the heat transfer tube 41 .
  • the flow path switch control unit 100_1 causes the refrigerant to flow through the heat transfer tube 41 to be cleaned among the plurality of heat transfer tubes 41. It controls the first to fourth solenoid valves 61 to 64 .
  • the first solenoid valve 61, the second solenoid valve 62, the third solenoid valve 63, and the fourth solenoid valve 64 are arranged so that counterflow or parallel flow refrigerant flows through the heat transfer tubes 41 to be cleaned. Control.
  • the first electromagnetic valve 61, the second electromagnetic valve 62, the third electromagnetic valve 63, and the fourth electromagnetic valve 64 are closed to prevent the refrigerant from flowing through the heat transfer tubes 41 that are not to be cleaned.
  • FIG. 17 is a flow chart for explaining the humidity control of the indoor-side heat exchanger 21 in the air conditioner 1 according to the modified example of the third embodiment.
  • the cleaning mode determination unit 100_7 detects that the cleaning mode has been specified from the user's input device 76 such as a remote controller (step S21).
  • step S21 when it is detected that the cleaning mode has been designated by the cleaning mode determination unit 100_7 (YES in step S21), the process of step S22 is performed.
  • step S22 the flow path switch control unit 100_1 causes the first electromagnetic valve 61, the second electromagnetic valve 62, the third The solenoid valve 63 and the fourth solenoid valve 64 are controlled, and the process is terminated.
  • step S21 if it is not detected in step S21 that the cleaning mode has been designated by the cleaning mode determination unit 100_7 (NO in step S21), the process returns to step S21.
  • the first indoor-side heat exchanger 21 may be of parallel flow, and the second indoor-side heat exchanger 21 may be of counterflow.
  • the fin pitch and fin pattern of the second indoor-side heat exchanger 21 may be changed to further improve the heat exchange performance.
  • the indoor-side heat exchanger 21 of Embodiments 1, 2, and 3 can also be applied to a heat exchanger such as a water heater, a refrigerator, or a combined air-conditioning/water-heating system that is a heat pump system. .
  • the first capillary pipe 55_1_1 is also called the first pipe
  • the first pipe 55_1_2 is also called the second pipe
  • the second capillary pipe 55_2_1 is also called the third pipe
  • the second pipe 55_2_2 is called the fourth pipe.
  • Embodiments 1, 2 and 3 are presented as examples and are not intended to limit the scope of claims.
  • Embodiment 1, Embodiment 2 and Embodiment 3 can be implemented in various other forms without departing from the gist of Embodiment 1, Embodiment 2 and Embodiment 3.
  • Various omissions, substitutions, and alterations may be made to the extent possible. These embodiments and modifications thereof are included in the scope and gist of the embodiments.

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Abstract

空気調和装置は、冷媒が流入する第１冷媒入口と、冷媒が流出する第１冷媒出口とを有し、第１冷媒入口と第１冷媒出口とを接続する、第１冷媒流路を構成する第１伝熱管と、冷媒が流入する第２冷媒入口と、冷媒が流出する第２冷媒出口とを有し、第２冷媒入口と第２冷媒出口とを接続する第２冷媒流路を構成する第２伝熱管とを具備し、第１伝熱管と第２伝熱管との間には、熱交換を行なうための気体が流れ、第１冷媒流路を流れる冷媒の流れは対向流であり、対向流は、第１冷媒入口に流入して第１冷媒出口から流出する冷媒の流れの方向が、気体が流れる方向に対して対向する方向であり、第２冷媒流路を流れる冷媒の流れは並行流であり、並行流は、第２冷媒入口に流入して第２冷媒出口から流出する冷媒の流れの方向が、気体が流れる方向に対して並行する方向である。

Description

空気調和装置
　本開示は、空気調和装置等のヒートポンプシステムに用いられる空気調和装置に関する。
　従来の熱交換器には、伝熱管を流れる冷媒が空気の流れに対して対向して流れる対向流方式の熱交換器（特許文献１参照）及び伝熱管を流れる冷媒が空気の流れに対して並行に流れる並行流方式の熱交換器がある。対向流方式の熱交換器は、熱交換器の熱交換性能は並行流方式の熱交換器よりも向上する。一方、並行流方式の熱交換器は、熱交換器に付着する露の露飛びを抑えることができる。
特許第６１０９３０３号公報
　対向流方式の熱交換器では、熱交換器に付着する露の露飛びを防止することができない。一方、並行流方式の熱交換器は、熱交換器に付着する露の露飛びを抑えることができるが、対向流方式の熱交換器と比べて熱交換性能が低い。
　本開示は、上記実情に鑑みてなされたものであり、伝熱管に付着した露の露飛びを抑えながら熱交換性能を向上することができる空気調和装置を提供することを目的とする。
　本開示に係る空気調和装置は、冷媒が流入する第１冷媒入口と、前記冷媒が流出する第１冷媒出口とを有し、前記第１冷媒入口と前記第１冷媒出口とを接続する、第１冷媒流路を構成する第１伝熱管と、前記冷媒が流入する第２冷媒入口と、前記冷媒が流出する第２冷媒出口とを有し、前記第２冷媒入口と前記第２冷媒出口とを接続する第２冷媒流路を構成する第２伝熱管とを具備し、前記第１伝熱管と前記第２伝熱管との間には、熱交換を行なうための気体が流れ、前記第１冷媒流路を流れる前記冷媒の流れは対向流であり、前記対向流は、前記第１冷媒入口に流入して前記第１冷媒出口から流出する前記冷媒の流れの方向が、前記気体が流れる方向に対して対向する方向であり、前記第２冷媒流路を流れる前記冷媒の流れは並行流であり、前記並行流は、前記第２冷媒入口に流入して前記第２冷媒出口から流出する前記冷媒の流れの方向が、前記気体が流れる方向に対して並行する方向である。
　本開示によれば、第１冷媒流路には対向流の冷媒が流れ、第２冷媒流路には並行流の冷媒が流れる。従って、１つの熱交換器において、第１冷媒流路及び第２冷媒流路を具備するので、伝熱管に付着した露の露飛びを抑えながら熱交換性能を向上することができる。
実施の形態１に係る空気調和装置の構成を示す図である。 実施の形態１に係る空気調和装置の室内側熱交換器の冷媒流路を示す図である。 実施の形態１に係る空気調和装置における室内ユニットの室内側熱交換器を流れる冷媒の入力と出力とを示す図である。 実施の形態１に係る空気調和装置の室内側熱交換器における冷媒流路の段数と風速との関係を示す図である。 実施の形態２に係る空気調和装置の構成を示す図である。 実施の形態２に係る空気調和装置の室内側熱交換器における冷媒流路を示す図である。 実施の形態３に係る空気調和装置における室内側熱交換器の冷媒配管の接続を示す図である。 実施の形態３に係る空気調和装置の室内側熱交換器の冷媒流路を示す図である。 実施の形態３に係る空気調和装置の流路切替器の構成を示す図である。 実施の形態３に係る空気調和装置の制御装置の機能を示すブロック図である。 実施の形態３に係る空気調和装置における室内側熱交換器の風速に関する制御について説明するためのフローチャートである。 実施の形態３に係る空気調和装置における室内側熱交換器の風速に関する制御を説明するための図である。 実施の形態３に係る空気調和装置における室内側熱交換器の湿度に関する制御について説明するためのフローチャートである。 実施の形態３に係る空気調和装置における室内側熱交換器の湿度に関する制御を説明する図である。 実施の形態３に係る空気調和装置におけるキャピラリー配管の温度に関する制御について説明するためのフローチャートである。 実施の形態３の変形例に係る空気調和装置における制御装置の機能を示すブロック図である。 実施の形態３の変形例に係る空気調和装置における室内側熱交換器の湿度に関する制御について説明するためのフローチャートである。
　以下、図面を参照して、実施の形態に係る熱交換器を有する空気調和装置について説明する。なお、図面において、同一の構成要素には同一符号を付して説明し、重複説明は必要な場合にのみ行なう。また、以下の実施の形態では、複数設けられている構成要素については、当該構成要素の符号の末尾にアンダーバーと数字を付加することで互いに区別する場合がある。しかしながら、複数の当該構成要素をまとめて説明する場合、又は当該構成要素のうちの１つを代表として説明する場合には、アンダーバーと数字とを付けずに説明を行うこととする。
実施の形態１．
　図１は、実施の形態１に係る空気調和装置１の構成を示す図である。
　図１に示すように、空気調和装置１は、室外ユニット２、室内ユニット３及び膨張装置４を有する。室外ユニット２は、圧縮機１１、室外側熱交換器１２、プロペラファン１３及び制御装置１００を有する。室内ユニット３は、室内側熱交換器２１及びシロッコファン２２を有する。
　室外ユニット２の圧縮機１１と、室内ユニット３の室内側熱交換器２１とは、冷媒配管３１＿１により接続されている。室外ユニット２の室外側熱交換器１２と、室内ユニット３の室内側熱交換器２１とは、冷媒配管３１＿２により接続されている。冷媒配管３１＿２の途中には、膨張装置４が接続されている。
　圧縮機１１は、吸入された冷媒を圧縮して高温高圧の状態とするものである。圧縮機１１で圧縮された冷媒は、圧縮機１１から吐出されて室外側熱交換器１２へ送られる。
　室外側熱交換器１２は、凝縮器として機能するものである。室外側熱交換器１２は、圧縮機１１から吐出された高温高圧のガス冷媒と、プロペラファン１３により供給される空気とを熱交換し、高温高圧のガス冷媒を凝縮する。室外側熱交換器１２にて凝縮されたガス冷媒は、冷媒配管３１＿２を通り、室内側熱交換器２１に流入する。
　プロペラファン１３は、圧縮機１１から吐出された高温高圧のガス冷媒と熱交換を行なうための空気を室外側熱交換器１２に送風する。
　膨張装置４は、室外側熱交換器１２から流出した冷媒を膨張させて減圧するものである。膨張装置４は、例えば冷媒の流量を調整可能な電動膨張弁で構成される。なお、膨張装置４としては、電動膨張弁だけでなく、受圧部にダイアフラムを採用した機械式膨張弁、又は、キャピラリーチューブ等を適用することも可能である。
　室内側熱交換器２１は、蒸発器として機能する。室内側熱交換器２１では、膨張装置４から流出された低温低圧の冷媒と、例えば図示省略の送風機により供給される空気とが熱交換され、低温低圧の液冷媒（又は気液二相冷媒）が蒸発する。熱交換された冷媒は、冷媒配管３１＿１を流れ、圧縮機１１に流入する。室内側熱交換器２１は、空気の流れる方向においてシロッコファン２２よりも上流に設けられる。
　シロッコファン２２は、室内側熱交換器２１により熱交換された空気をファンケーシングの側面方向から内部に空気を吸い込み、吸い込んだ空気を遠心力の作用で、下側の室内に送風する。なお、シロッコファン２２は、ターボファンであっても良い。
　室外ユニット２には、空気調和装置１の全体を統括制御する制御装置１００が設けられている。具体的には、制御装置１００は、実施の形態１～実施の形態３に係る動作を行なう。また、制御装置１００は、必要とする冷却能力に応じて圧縮機１１の駆動周波数、及び、運転状態及びモード毎に応じて膨張装置４の開度を制御する。
　制御装置１００は、ユーザーからの運転指示に基づいて、図示省略の各温度センサー及び図示省略の各圧力センサーから送られる情報を利用し、例えば、圧縮機１１、膨張装置４の各アクチュエーターを制御する。
　制御装置１００の処理回路が専用のハードウェアである場合、処理回路は、例えば、単一回路、複合回路、ＡＳＩＣ（Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　Ｓｐｅｃｉｆｉｃ　Ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ　Ｃｉｒｃｕｉｔ）、ＦＰＧＡ（Ｆｉｅｌｄ　Ｐｒｏｇｒａｍｍａｂｌｅ　Ｇａｔｅ　Ａｒｒａｙ）、又はこれらを組み合わせたものが該当する。処理回路が実現する各機能部のそれぞれを、個別のハードウェアで実現してもよいし、各機能部が一つのハードウェアで実現されてもよい。制御装置１００の処理回路がＣＰＵの場合、処理回路が実行する各機能は、ソフトウェア、ファームウェア、又はソフトウェアとファームウェアとの組み合わせにより実現される。ソフトウェア及びファームウェアはプログラムとして記述され、記憶部に格納される。ＣＰＵは、記憶部に格納されたプログラムを読み出して実行することにより、処理回路の各機能を実現する。なお、処理回路の機能の一部を専用のハードウェアで実現し、一部をソフトウェア又はファームウェアで実現するようにしてもよい。
＜空気調和装置１の動作＞
　次に、空気調和装置１の動作について、冷媒の流れとともに説明する。ここでは、室外側熱交換器１２及び室内側熱交換器２１での熱交換流体が空気である場合を例に、空気調和装置１の冷房運転時の動作について説明する。
　圧縮機１１が駆動されると、圧縮機１１から高温高圧のガス状態の冷媒が吐出される。圧縮機１１から吐出された高温高圧のガス冷媒（単相）は、室外側熱交換器１２に流れ込む。室外側熱交換器１２では、流れ込んだ高温高圧のガス冷媒と、プロペラファン１３によって供給される空気との間で熱交換が行われて、高温高圧のガス冷媒は、凝縮して高圧の液冷媒（単相）になる。
　室外側熱交換器１２から送り出された高圧の液冷媒は、膨張装置４によって、低圧のガス冷媒と液冷媒との二相状態の冷媒になる。二相状態の冷媒は、室内側熱交換器２１に流れ込む。室内側熱交換器２１では、流れ込んだ二相状態の冷媒と、図示省略の送風機によって供給される空気との間で熱交換が行われて、二相状態の冷媒のうち液冷媒が蒸発して低圧のガス冷媒（単相）になる。室内側熱交換器２１から送り出された低圧のガス冷媒は、圧縮機１１に流れ込み、圧縮されて高温高圧のガス冷媒となって、再び圧縮機１１から吐出される。以下、このサイクルが繰り返される。
　また、空気調和装置１に使用する冷媒は特に限定されるものではなく、例えば、二酸化炭素、Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２又はＨＦＯ１２３４ｙｆ等の冷媒を使用することができる。
　なお、図１における空気調和装置１は、冷房機能のみを有する空気調和装置１について示したが、冷媒の流れ方向を切り替える流路切替装置を設け、冷房機能及び暖房機能を有する空気調和装置１であっても良い。空気調和装置１の暖房運転時の動作は、流路切替装置により冷媒の流れを図１に示す矢印の流れと逆にすることで実行される。
　図２は、実施の形態１に係る空気調和装置１の室内側熱交換器２１の冷媒流路ｒ１～冷媒流路ｒ５を示す図である。図２においては、５つの冷媒流路ｒ１、冷媒流路ｒ２、冷媒流路ｒ３、冷媒流路ｒ４及び冷媒流路ｒ５が示されている。図２において、黒色の矢印は、冷媒の流れの向きを示している。縦の実線はＵベンド繋ぎを示し、縦の点線はヘアピン繋ぎを示す。図２において、伝熱管４１は、左側から順に１列目、２列目、・・・と数え、上から順に１段（行）、２段目、・・・と数える。図２に示すように、室内側熱交換器２１には段列状に複数の伝熱管４１＿１＿１～４１＿２０＿４が配置されている。以下、ｒ段ｘ列の伝熱管４１を４１＿ｒ＿ｘと表す。伝熱管４１は、それぞれ、図２の紙面奥行き方向に向かって延びている。
　伝熱管４１は、上下方向に複数段設けられる。図２０においては、１段目の冷媒流路ｒ１、２段目の冷媒流路ｒ２、３段目の冷媒流路ｒ３、４段目の冷媒流路ｒ４及び５段目の冷媒流路ｒ５が示されている。冷媒流路ｒ１は、４段４列の伝熱管４１＿１＿１～４１＿４＿４を有する。冷媒流路ｒ２は、冷媒流路ｒ１の下側の段に設けられ、４段４列の伝熱管４１＿５＿１～４１＿８＿４を有する。冷媒流路ｒ３は、冷媒流路ｒ２の下側の段に設けられ、４段４列の伝熱管４１＿９＿１～４１＿１２＿４を有する。冷媒流路ｒ４は、冷媒流路ｒ３の下側の段に設けられ、４段４列の伝熱管４１＿１３＿１～４１＿１６＿４を有する。冷媒流路ｒ５は、冷媒流路ｒ４の下側の段に設けられ、４段４列の伝熱管４１＿１７＿１～４１＿２０＿４を有する。
　なお、冷媒流路ｒの構成はこれに限られるものではない。例えば、冷媒流路ｒの数は５つに限られるものではなく、冷媒流路ｒの数はいくつであっても良い。また、冷媒流路ｒを構成する伝熱管４１の段数及び列数はいくつであっても良い。冷媒流路ｒの構成は、１段１列であっても良いし、複数段複数列であってもよい。
　図２においては、対向流となる冷媒流路ｒ１及び並行流となる冷媒流路ｒ２について代表して説明する。
　冷媒流路ｒ１は、冷媒の流れが対向流となる１段目の第１冷媒流路である。冷媒流路ｒ１では、冷媒が伝熱管４１＿１＿４に流入する。伝熱管４１＿１＿４に流入した冷媒は、伝熱管４１＿２＿４、伝熱管４１＿３＿４、伝熱管４１＿４＿４を順に通り、列跨ぎ配管４５を介して、伝熱管４１＿４＿３に流入する。伝熱管４１＿４＿３に流入した冷媒は、伝熱管４１＿３＿３、伝熱管４１＿２＿３、伝熱管４１＿１＿３を順に通り、列跨ぎ配管４５を介して、伝熱管４１＿１＿２に流入する。伝熱管４１＿１＿２に流入した冷媒は、伝熱管４１＿２＿２、伝熱管４１＿３＿２、伝熱管４１＿４＿２を順に通り、列跨ぎ配管４５を介して、伝熱管４１＿４＿１に流入する。伝熱管４１＿４＿１に流入した冷媒は、伝熱管４１＿３＿１、伝熱管４１＿２＿１、伝熱管４１＿１＿１を順に通り、流出する。
　冷媒流路ｒ１を構成する伝熱管４１＿１＿１～伝熱管４１＿４＿４は、第１伝熱管とも称する。伝熱管４１＿１＿４の入口は第１冷媒入口、伝熱管４１＿１＿１の出口は第１冷媒出口とも称する。
　また、冷媒流路ｒ１は冷媒流路ｒ２～冷媒流路ｒ５の上側の段に設けられる。
　伝熱管４１＿１＿４に流入して伝熱管４１＿１＿１から流出する冷媒の流れの方向は、空気である気体が流れる方向に対して対向する方向である。すなわち、冷媒の流れは対向流である。空気は、伝熱管４１の外部を流れる。
　冷媒流路ｒ２は、冷媒の流れが並行流となる２段目の第２冷媒流路である。冷媒流路ｒ２は、４段４列の伝熱管４１で構成される。冷媒流路ｒ２では、伝熱管４１＿８＿１に冷媒が流入する。伝熱管４１＿８＿１に流入した冷媒は、伝熱管４１＿７＿１、伝熱管４１＿６＿１、伝熱管４１＿５＿１を順に通り、列跨ぎ配管４５を介して、伝熱管４１＿５＿２に流入する。伝熱管４１＿５＿２に流入した冷媒は、伝熱管４１＿６＿２、伝熱管４１＿７＿２、伝熱管４１＿８＿２を順に通り、列跨ぎ配管４５を介して、伝熱管４１＿８＿３に流入する。伝熱管４１＿８＿３に流入した冷媒は、伝熱管４１＿７＿３、伝熱管４１＿６＿３、伝熱管４１＿５＿３を順に通り、列跨ぎ配管４５を介して、伝熱管４１＿５＿４に流入する。伝熱管４１＿５＿４に流入した冷媒は、伝熱管４１＿６＿４、伝熱管４１＿７＿４、伝熱管４１＿８＿４を順に通り、流出する。
　冷媒流路ｒ２を構成する伝熱管４１＿５＿１～伝熱管４１＿８＿４は、第２伝熱管とも称する。また、伝熱管４１＿８＿１の入口は第２冷媒入口、伝熱管４１＿８＿４の出口は第２冷媒出口とも称する。
　伝熱管４１＿８＿１に流入して伝熱管４１＿８＿４から流出する冷媒の流れの方向は、空気である気体が流れる方向に対して並行する方向である。すなわち、冷媒流路ｒ２の冷媒の流れは並行流である。
　冷媒流路ｒ３～冷媒流路ｒ５は、第３段目～第５段目の流路であり、冷媒流路ｒ２と同様に、４段４列の伝熱管４１がそれぞれ配置されている。冷媒流路ｒ３～冷媒流路ｒ５の冷媒の流れの方向は、空気である気体が流れる方向に対して並行する方向である。すなわち、冷媒流路ｒ３～冷媒流路ｒ５の冷媒の流れは並行流である。
　図２において、１段目の冷媒流路ｒ１のみを冷媒の流れを対向流としたが、第１冷媒流路である冷媒流路ｒ１と第２冷媒流路である冷媒流路ｒ２～冷媒流路ｒ５との比率は、これに限られるものではない。この比率は、例えば、冷媒流路ｒ２の伝熱管４１に露飛びが発生しなければ、冷媒流路ｒ２を対向流とし、室内側熱交換器２１の熱交換性能を上げても良い。
　図３は、実施の形態１に係る空気調和装置１における室内ユニット３の室内側熱交換器２１を流れる冷媒の入力と出力とを示す図である。図３においては、冷媒流路ｒ１の伝熱管４１＿１＿４、冷媒流路ｒ２の伝熱管４１＿８＿１、冷媒流路ｒ３の伝熱管４１＿１２＿１及びキャピラリー配管５２を示している。
　図３において、室内側熱交換器２１の冷媒流路ｒ１における伝熱管４１＿１＿４には、キャピラリー配管５２が接続される。図１に示す冷媒配管３１＿１から図示せぬ冷媒分配器を介して供給される低温低圧の冷媒が、キャピラリー配管５２を介して、伝熱管４１＿１＿４に流れる。伝熱管４１＿１＿４に流入した冷媒は、図２に示した冷媒流路ｒ１を流れ、伝熱管４１＿１＿１から流出して、ヘッダ５１に流れる。
　冷媒流路ｒ２における伝熱管４１＿８＿１には、キャピラリー配管５２が接続される。図１に示す冷媒配管３１＿１から図示せぬ冷媒分配器を介して供給される低温低圧の冷媒が、キャピラリー配管５２を介して、伝熱管４１＿８＿１に流れる。図２に示した冷媒流路ｒ２の出口である伝熱管４１＿８＿４は、図３ではヘッダ５１の裏側にあって図示されていないが、冷媒流路ｒ２を流れた冷媒は、ヘッダ５１に流入する。
　冷媒流路ｒ３における伝熱管４１＿１２＿１には、キャピラリー配管５２が接続される。図１に示す冷媒配管３１＿１から図示せぬ冷媒分配器を介して供給される低温低圧の冷媒が、キャピラリー配管５２を介して、伝熱管４１＿１２＿１に流れる。図２に示した冷媒流路ｒ３の出口である伝熱管４１＿１２＿４は、図３ではヘッダ５１の裏側にあって図示されていないが、冷媒流路ｒ３を流れた冷媒は、ヘッダ５１に流入する。
　冷媒流路ｒ１～冷媒流路ｒ５から出力された冷媒は、ヘッダ５１から図１に示す冷媒配管３１＿１に出力される。
　伝熱管４１＿１＿４及び伝熱管４１＿８＿１等の位置は、図３に示された位置には限らない。例えば、伝熱管４１＿１＿４入口となる開口端が、室内側熱交換器２１の伝熱管４１＿８＿１の入口となる開口端とは反対側の側面に設けられていて、その位置で伝熱管４１＿１＿４の開口端がキャピラリー配管５２に接続されても良い。
　実施の形態１に係る空気調和装置１によれば、第１冷媒流路である冷媒流路ｒ１及び第２冷媒流路である冷媒流路ｒ２を有する。冷媒流路ｒ１は、伝熱管４１＿１＿１に流入し伝熱管４１＿１＿４から流出する冷媒の流れの方向が、気体が流れる方向に対して対向する方向である。冷媒流路ｒ２は、伝熱管４１＿８＿１に流入し伝熱管４１＿８＿４から流出する冷媒の流れの方向が、気体が流れる方向に対して並行する方向である。従って、１つの室内側熱交換器２１において、第１冷媒流路である冷媒流路ｒ１及び第２冷媒流路である冷媒流路ｒ２を具備するので、伝熱管４１に付着した露の露飛びを抑えながら熱交換性能が向上する室内側熱交換器２１を提供することができる。
　実施の形態１においては、図１に示すように、下向きに送風するシロッコファン２２を使用し、シロッコファン２２を室内側熱交換器２１の下側に配置している。このようなシロッコファン２２を使用する場合、シロッコファン２２に近い下側の段数が多い段の伝熱管４１の方が、風速が速い。図４は、実施の形態１に係る空気調和装置１の室内側熱交換器２１における冷媒流路ｒの段数と風速との関係を示す図である。すなわち、冷媒流路ｒ１における風の速さは、２段目の冷媒流路ｒ２における風の速さよりも遅い。図４に示すように、風速が速ければ速いほど、かつ室内側熱交換器２１の伝熱管４１の段数が多いほど露飛びが発生する。実施の形態１によれば、室内側熱交換器２１の伝熱管４１のうち、上側の段である１段目の冷媒流路ｒ１の冷媒の流れは、対向流である。実施の形態１によれば、室内側熱交換器２１の冷媒流路ｒ１の冷媒の流れを対向流とし、下側の２段目の冷媒流路ｒ２～冷媒流路ｒ５の流れを並行流とする。このように相対的に風速が遅く露飛びが発生しにくい冷媒流路ｒ１の冷媒の流れを対向流とすることで、伝熱管４１に付着した露の露飛びを抑えつつ、熱交換性能が向上した熱交換器を提供することができる。また、相対的に風速が速く冷媒流路ｒ２の冷媒の流れを並向流とすることで、冷媒流路ｒ２を構成する伝熱管４１への露の付着を抑制し、これにより伝熱管４１に付着した露の露飛びを抑えることができる。
　湿度が低い場合は結露が発生しにくく、露飛びが発生しにくい。実施の形態１において、湿度が高い場合は露飛びが発生し易いので、露飛びが発生する箇所は並行流とし、湿度が低い場合、露飛びが発生しない箇所は対向流としても良い。これにより、伝熱管４１に付着した露の露飛びを抑えつつ、熱交換性能が向上した熱交換器を提供することができる。
　なお、室内側熱交換器２１の傾きを小さくして、室内側熱交換器２１の伝熱管４１に発生する露の飛び耐力を向上させても良い。室内側熱交換器２１の鉛直方向に対する傾きを大きくすると、露飛びが発生する。室内側熱交換器２１の鉛直方向に対する傾きを小さくすると、室内側熱交換器２１の耐力が増す。室内側熱交換器２１が１枚の場合、傾きは、例えば、鉛直方向に対して２０度である。また、室内側熱交換器２１が２枚の熱交換器を有するＶ字型の熱交換器の場合、２つの熱交換器は、双方とも鉛直方向に対して１５度であり、２つの熱交換器の間の角度は３０度である。このように、室内側熱交換器２１を傾けることにより、室内側熱交換器２１の伝熱管４１に発生する露の露飛びを抑制することができる。また、室内側熱交換器２１は、伝熱管４１に発生する露の露飛びだけではなく、露だれ及び水だれ等の同系統の事象も抑制することが出来る。
　また、室内側熱交換器２１のフィンピッチを広くしても良い。室内側熱交換器２１のフィンを親水処理されたものとしても良い。これらにより、室内側熱交換器２１の伝熱管４１に発生する露の露飛びを抑制することができる。
実施の形態２．
　実施の形態１では、シロッコファン２２が下側の室内に送風するいわゆる下吹きタイプの室内ユニット３について説明した。実施の形態２では、シロッコファン２２が上側の室内に送風するいわゆる上吹きタイプの室内ユニット３について説明する。
　図５は、実施の形態２に係る空気調和装置１の構成を示す図である。図５に示すように、シロッコファン２２＿１が上側の室内に送風する場合、室内側熱交換器２１のうち、シロッコファン２２＿１に近い上側の領域の風速の方が下側の領域の風速よりも速い。
　図６は、実施の形態２に係る空気調和装置１の室内側熱交換器２１における冷媒流路ｒ１～冷媒流路ｒ５を示す図である。実施の形態２においては、図６に示すように、最下段の５段目の冷媒流路ｒ５を冷媒の流れが対向流となる第１冷媒流路とし、１段目～４段目の冷媒流路ｒ１～冷媒流路ｒ４を冷媒の流れが並行流となる第２冷媒流路とする。
　従って、実施の形態２に係る空気調和装置１の室内側熱交換器２１によれば、実施の形態１と同様の効果を得ることができる。
実施の形態３．
　実施の形態１では、対向流の冷媒流路ｒ１及び並行流の冷媒流路ｒ２～冷媒流路ｒ５が固定されている場合について説明した。実施の形態３の熱交換器は、対向流の冷媒流路ｒと並行流の冷媒流路ｒとを切り替えることができる室内側熱交換器２１について説明する。
　図７は、実施の形態３に係る空気調和装置１における室内側熱交換器２１の冷媒配管３１＿１と冷媒配管３１＿２との接続を示す図である。図７は、室内側熱交換器２１の全ての冷媒流路ｒ１～冷媒流路ｒ５の冷媒の流れを対向流又は並行流に切替える構造を説明する。図７において、四方弁５４内に示した実線が室内側熱交換器２１における冷媒流路ｒ１～冷媒流路ｒ５の冷媒の流れが並行流である場合である。四方弁５４内に示した破線が室内側熱交換器２１における冷媒流路ｒ１～冷媒流路ｒ５の冷媒の流れが並行流である場合である。この四方弁５４の切替えは、露飛び耐力、風速及び湿度等に従って行われる。室内側熱交換器２１は、ヘッダ５１がなくても良く、図７においては、ヘッダ５１がない場合の室内側熱交換器２１について示している。
　図７において、冷媒配管３１＿２を流れる液冷媒は、四方弁５４を介して第１冷媒分配器５３＿１に流入する。第１冷媒分配器５３＿１は、流入したガス冷媒をキャピラリー配管５５＿１を介して冷媒流路ｒ毎に室内側熱交換器２１の冷媒流路ｒに分配する。キャピラリー配管５５＿１の途中には、図９に示す流路切替器６５が設けられている。具体的なキャピラリー配管５５＿１の構成及び流路切替器６５の構成については、図９において説明する。
　室内側熱交換器２１において流入した冷媒は、空気と熱交換が行われた後に、室内側熱交換器２１から、キャピラリー配管５５＿２を介して冷媒流路ｒ毎に流出する。第２冷媒分配器５３＿２は、流入したガス冷媒を冷媒配管３１＿１に出力する。キャピラリー配管５５＿２の途中には、図９に示す流路切替器６５が設けられている。具体的なキャピラリー配管５５＿２の構成及び流路切替器６５の構成については、図９において説明する。
　図８は、実施の形態３に係る空気調和装置１の室内側熱交換器２１の冷媒流路ｒ１～冷媒流路ｒ５を示す図である。冷媒流路ｒ１～冷媒流路ｒ５の伝熱管４１の構成は、図２と同じである。
　実施の形態３においては、流路切替器６５が冷媒が流入する伝熱管４１を冷媒流路ｒ毎に切替える。これにより、冷媒流路ｒ毎に冷媒の流れの向きを風に対して変え、室内側熱交換器２１に冷媒流路ｒ毎に並行流又は対向流を生成する。
　例えば、図８に示すように、冷媒流路ｒ１～冷媒流路ｒ４を並行流とし、冷媒流路ｒ５を対向流とする。また、この場合、図７に示した四方弁５４の弁状態は、多数派である並行流となるように設定される。
　図９は、実施の形態３に係る空気調和装置１の流路切替器６５の構成を示す図である。
　図９に示すように、第１冷媒分配器５３＿１と室内側熱交換器２１との間には、流路切替器６５が設けられている。
　図９では、冷媒流路ｒ１～冷媒流路ｒ５のうち、代表して１つの冷媒流路ｒ１の冷媒の流れ方向を切り替える例を示している。他の冷媒流路ｒ２～ｒ４についても同様の流路切替器６５が設けられている。
　流路切替器６５は、冷媒流路ｒ１を流れる冷媒を対向流又は並行流に切替える。対向流の方向は、伝熱管４１＿１＿４に流入し冷媒出口である伝熱管４１＿１＿１から流出する冷媒の流れの方向が、気体が流れる方向に対して対向する方向である。並行流の方向は、伝熱管４１＿１＿１に流入し伝熱管４１＿１＿４から流出する冷媒の流れの方向が、気体が流れる方向に対して並行する方向である。
　流路切替器６５は、第１電磁弁６１、第２電磁弁６２、第３電磁弁６３及び第４電磁弁６４を有する。
　第１電磁弁６１は、キャピラリー配管５５＿１の分岐した一方に設けられ、第１キャピラリー配管５５＿１＿１により、冷媒流路ｒ１が並向流となるときの冷媒入口である伝熱管４１＿１＿１に接続される。第１キャピラリー配管５５＿１＿１は、冷媒流路ｒ毎に設けられ、冷媒流路ｒが並向流となるときの冷媒入口である伝熱管４１に接続される。
　第２電磁弁６２は、キャピラリー配管５５＿１の分岐した他方に設けられ、第１配管５５＿１＿２により、冷媒流路ｒ１が対向流となるときの冷媒入口である伝熱管４１＿１＿４に接続される。第１配管５５＿１＿２は、冷媒流路ｒ毎に設けられ、冷媒流路ｒが対向流となるときの冷媒入口である伝熱管４１に接続される。
　第３電磁弁６３は、室内側熱交換器２１の出力側の冷媒配管３１＿１に接続され、第２キャピラリー配管５５＿２＿１により、冷媒流路ｒ１が対向流となるときの冷媒出口である伝熱管４１＿１＿１に接続される。第２キャピラリー配管５５＿２＿１は、冷媒流路ｒ毎に設けられ、冷媒流路ｒが対向流となるときの冷媒出口である伝熱管４１に接続される。
　第４電磁弁６４は、室内側熱交換器２１の出力側の冷媒配管３１＿１に接続され、第２配管５５＿２＿２により、冷媒流路ｒ１が並向流となるときの冷媒出口である伝熱管４１＿１＿４に接続される。第２配管５５＿２＿２は、冷媒流路ｒ毎に設けられ、冷媒流路ｒが並向流となるときの冷媒出口である伝熱管４１に接続される。
　なお、第１キャピラリー配管５５＿１＿１及び第２キャピラリー配管５５＿２＿１は、配管であっても良い。第１配管５５＿１＿２及び第２配管５５＿２＿２はキャピラリー配管であっても良い。また、キャピラリー配管５５＿１は、配管であって良い。キャピラリー配管５５＿１は、配管であっても良い。また、室内側熱交換器２１には、測定器である風速計７１及び測定器である湿度計７２が設けられる。風速計７１は、室内側熱交換器２１における風速を測定する。湿度計７２は、室内側熱交換器２１における湿度を測定する。さらに、室内側熱交換器２１には、測定器である吸込み冷媒温度計７３及び測定器である吸込み空気温度計７５を有する。吸込み冷媒温度計７３は、室内側熱交換器２１の冷媒入口の伝熱管４１に入力される冷媒の温度を測定する。吸込み空気温度計７５は、室内側熱交換器２１に吸い込まれる空気温度を測定する。測定器である液配管温度計７４が、キャピラリー配管５５＿１に設けられる。液配管温度計７４は、キャピラリー配管５５＿１を流れる液冷媒の温度を測定する。
　室内側熱交換器２１の冷媒流路ｒから流出する冷媒は、第２冷媒分配器５３＿２を経て、図１に示す冷媒配管３１＿１に出力される。
　図１０は、実施の形態３に係る空気調和装置１の制御装置１００の機能を示すブロック図である。
　図１０に示すように、制御装置１００は、流路切替器制御部１００＿１、風速変換部１００＿２、風速判断部１００＿３、湿度判断部１００＿４、露点温度計算部１００＿５及び液配管温度検知判断部１００＿６を有する。
　制御装置１００には風速計７１により測定された室内側熱交換器２１における風速が入力される。また、制御装置１００には湿度計７２により測定された室内側熱交換器２１における湿度が入力される。さらに、制御装置１００には、吸込み冷媒温度計７３により測定された室内側熱交換器２１の冷媒入口に入力される冷媒の温度が入力される。さらに、制御装置１００には、液配管温度計７４により測定されたキャピラリー配管５５＿１の温度が入力される。
　流路切替器制御部１００＿１は、測定器である風速計７１又は湿度計７２により測定された伝熱管４１の周囲を流れる気体の状態が所定の状態以上である場合、伝熱管４１を流れる冷媒の流れが並行流になるように流路切替器６５を制御する。また、流路切替器制御部１００＿１は、伝熱管４１の周囲を流れる気体の状態が所定の状態未満である場合、伝熱管４１を流れる冷媒の流れが対向流になるように流路切替器６５を制御する。
　風速変換部１００＿２は、風速計７１により測定された風速を予め定められた変換式に従って、各段毎の冷媒流路ｒの風速に変換する。或いは、風速変換部１００＿２は、測定された風量とプロペラファン１３の回転数（周波数）との変換式に従って、各段毎の冷媒流路ｒの風速に変換する。
　風速判断部１００＿３は、変換された風速が所定の風速以上であるかを各段毎に判断する。
　流路切替器制御部１００＿１は、変換された風速が所定の風速以上である場合、所定の風速以上であると判断された伝熱管４１の段の伝熱管４１を流れる冷媒の流れが並行流になるように流路切替器６５を制御する。また、流路切替器制御部１００＿１は、変換された風速が所定の風速未満である場合、所定の風速未満であると判断された伝熱管４１の段の伝熱管４１を流れる冷媒の流れが対向流になるように各段毎に流路切替器６５を制御する。
　湿度判断部１００＿４は、湿度計７２により測定された湿度が所定の湿度（閾値）未満であるかを判断する。
　流路切替器制御部１００＿１は、測定された湿度が所定の湿度未満である場合、対向流路となる冷媒流路ｒが並行流となる冷媒流路ｒよりも多くなるように、流路切替器６５を制御する。
　露点温度計算部１００＿５は、室内側熱交換器２１の露点温度を計算する。具体的には、露点温度は、湿度計７２により測定された湿度、吸込み冷媒温度計７３により測定された室内側熱交換器２１の冷媒入口となる伝熱管４１に入力される冷媒の温度及び吸込み空気温度計７５により測定された室内側熱交換器２１に吸い込まれる空気温度に基づいて計算される。
　具体的には、制御装置１００は、伝熱管４１の周囲を流れる気体の状態が所定の状態以上である場合、第１電磁弁６１及び第４電磁弁６４を開とし、かつ第２電磁弁６２及び第３電磁弁６３を閉に制御して、伝熱管４１を流れる冷媒を並行流とする。制御装置１００は、伝熱管４１の周囲を流れる気体の状態が所定の状態未満である場合、第２電磁弁６２及び第３電磁弁６３を開とし、かつ第１電磁弁６１及び第４電磁弁６４を開とし、伝熱管４１を流れる冷媒を対向流とする。
　液配管温度検知判断部１００＿６は、露点温度計算部１００＿５により計算された露点温度＋αを閾値として、液配管温度計７４により測定されたキャピラリー配管５５＿１の温度と比較する。ここで、αは正の実数である。
　流路切替器制御部１００＿１は、液配管温度検知判断部１００＿６による比較の結果に基づいて、伝熱管４１を流れる冷媒の流れを切り替える。具体的には、流路切替器制御部１００＿１は、露点温度＋α＜キャピラリー配管５５＿１の温度である場合、伝熱管４１を流れる冷媒の流れが対向流になるように流路切替器６５を制御する。また、流路切替器制御部１００＿１は、露点温度＋α≧キャピラリー配管５５＿１の温度である場合、伝熱管４１を流れる冷媒の流れが並行流になるように流路切替器６５を制御する。
＜室内側熱交換器２１の制御＞
　次に、実施の形態３に係る空気調和装置１の室内側熱交換器２１の制御について説明する。図１１は、実施の形態３に係る空気調和装置１における室内側熱交換器２１の風速に関する制御について説明するためのフローチャートである。図１２は、実施の形態３に係る空気調和装置１における室内側熱交換器２１の風速に関する制御を説明するための図である。
　風速変換部１００＿２は、予め定められた変換式に従って、各段毎の冷媒流路ｒの風速に変換する（ステップＳ１）。具体的には、風速変換部１００＿２は、風速計７１により測定された風速を予め定められた変換式に従って、各段毎の冷媒流路ｒの風速に変換する。或いは、風速変換部１００＿２は、測定された風量とプロペラファン１３の回転数（周波数）との変換式に従って、各段毎の冷媒流路ｒの風速に変換する。次に、風速判断部１００＿３は、変換された風速が所定の風速以上であるかを各段毎に判断する（ステップＳ２）。
　ステップＳ２において、判断の対象となる段の変換された風速が所定の風速以上である場合（ステップＳ２のＹＥＳ）、ステップＳ３の処理を行なう。ステップＳ３では、所定の風速以上であると判断された冷媒流路ｒの段の伝熱管４１を流れる冷媒の流れが並行流になるように流路切替器６５を制御し、処理を終了する。
　ステップＳ２において、判断の対象となる段の変換された風速が所定の風速以上でない場合（ステップＳ２のＮＯ）、ステップＳ４の処理を行なう。ステップＳ４では、所定の風速未満であると判断された段の冷媒流路ｒの伝熱管４１を流れる冷媒の流れが対向流になるように流路切替器６５を制御し、処理を終了する。
　図１３は、実施の形態３に係る空気調和装置１における室内側熱交換器２１の湿度に関する制御について説明するためのフローチャートである。図１４は、実施の形態３に係る空気調和装置１における室内側熱交換器２１の湿度に関する制御を説明する図である。
　湿度判断部１００＿４は、湿度計７２により測定された湿度が所定の湿度未満であるかを判断する（ステップＳ１１）。
　次に、ステップＳ１１において、湿度計７２により測定された湿度が所定の湿度未満である場合（ステップＳ１１のＹＥＳ）、ステップＳ１２の処理を行なう。ステップＳ１２では、流路切替器制御部１００＿１は、複数段の冷媒流路ｒのうち、冷媒の流れが対向流となる冷媒流路ｒが１以上となるように、流路切替器６５を制御し、処理を終了する。
　一方、ステップＳ１１において、湿度計７２により測定された湿度が所定の湿度未満でない場合（ステップＳ１１のＮＯ）、ステップＳ１１の処理に戻る。
　図１５は、実施の形態３に係る空気調和装置１におけるキャピラリー配管５５＿１の温度に関する制御について説明するためのフローチャートである。
　露点温度計算部１００＿５は、室内側熱交換器２１の露点温度を計算する（ステップＳ１５）。露点温度の計算は、湿度計７２により測定された湿度、吸込み冷媒温度計７３により測定された室内側熱交換器２１の冷媒入口の伝熱管４１に入力される冷媒の温度及び吸込み空気温度計７５により測定された室内側熱交換器２１に吸い込まれる空気温度に基づいて求められる。
　次に、液配管温度検知判断部１００＿６は、露点温度計算部１００＿５により計算された露点温度＋αを閾値として、液配管温度計７４により測定されたキャピラリー配管５５＿１の温度と比較する（ステップＳ１６）。
　流路切替器制御部１００＿１は、露点温度＋α＜キャピラリー配管５５＿１の温度である場合（ステップＳ１７のＹＥＳ）、冷媒流路ｒを流れる冷媒の流れが対向流になるように流路切替器６５を制御する（ステップＳ１８）。また、流路切替器制御部１００＿１は、露点温度＋α≧キャピラリー配管５５＿１の温度である場合（ステップＳ１７のＮＯ）、冷媒流路ｒを流れる冷媒の流れが並行流になるように流路切替器６５を制御する（ステップＳ１９）。
　実施の形態３に係る空気調和装置１によれば、制御装置１００は、測定器により測定された伝熱管４１の周囲を流れる気体の状態が所定の状態以上である場合、冷媒流路ｒを流れる冷媒の流れが並行流になるように流路切替器６５を制御する。制御装置１００は、伝熱管４１の周囲を流れる気体の状態が所定の状態未満である場合、冷媒流路ｒを流れる冷媒の流れが対向流になるように流路切替器６５を制御する。
　実施の形態３においては、風速及び湿度の双方に基づいて冷媒流路ｒを切り替える場合について説明したが、風速のみに基づいて冷媒流路ｒを切り替えても良い。また、湿度のみに基づいて冷媒流路ｒを切り替えても良い。
　また、流路切替器６５は、冷媒流路ｒ毎に切替える場合について説明したが、２つ以上の冷媒流路ｒ毎に冷媒流路ｒを切り替えても良い。これにより、冷媒流路ｒの切替えの効率を向上することができる。
　従って、実施の形態３に係る空気調和装置１によれば、冷媒流路ｒを対向流又は並行流に動的に切替えることができるので、室内側熱交換器２１の状況に応じて、迅速に室内側熱交換器２１の伝熱管４１に発生する露の露飛びを抑制することができる。
　所定の風速を露飛びがしない風速にすれば、全ての冷媒流路ｒを対向流の流路とすることができる。その結果、室内側熱交換器２１の熱交換性能を向上することができる。
　所定の湿度を露飛びがしない湿度にすれば、全ての冷媒流路ｒを対向流の流路とすることができる。その結果、室内側熱交換器２１の熱交換性能を向上することができる。
＜変形例＞
　図１６は、実施の形態３の変形例に係る空気調和装置１における制御装置１００の機能を示すブロック図である。
　図１６に示すように、制御装置１００は、図１０に示した制御装置１００の流路切替器制御部１００＿１、風速変換部１００＿２、風速判断部１００＿３及び湿度判断部１００＿４に加え、掃除モード判断部１００＿７を具備している。
　掃除モード判断部１００＿７は、ユーザーのリモコン等の入力装置７６から掃除モードが指定されたことを検知する。掃除モードは、伝熱管４１の外表面に付着した塵埃を取り除くためのモードである。
　流路切替器制御部１００＿１は、掃除モード判断部１００＿７により掃除モードが指定されたことが検知された場合、複数の伝熱管４１のうち、掃除の対象となる伝熱管４１に冷媒を流すように第１電磁弁６１～第４電磁弁６４を制御する。
　具体的には、掃除の対象となる伝熱管４１には対向流又は並行流の冷媒が流れるように第１電磁弁６１、第２電磁弁６２、第３電磁弁６３及び第４電磁弁６４を制御する。また、掃除の対象とならない伝熱管４１には、第１電磁弁６１、第２電磁弁６２、第３電磁弁６３及び第４電磁弁６４を閉にして冷媒を流さない。
　掃除の対象となる伝熱管４１は、例えば、図１に示すように、シロッコファン２２の吹出しの方向が下向きの場合、対向流の冷媒流路ｒの下部が結露し、並行流の冷媒流路ｒの上部が結露する。
　図１７は、実施の形態３の変形例に係る空気調和装置１における室内側熱交換器２１の湿度に関する制御について説明するためのフローチャートである。
　掃除モード判断部１００＿７は、ユーザーのリモコン等の入力装置７６から掃除モードが指定されたことを検知する（ステップＳ２１）。
　次に、ステップＳ２１において、掃除モード判断部１００＿７により掃除モードが指定されたことが検知された場合（ステップＳ２１のＹＥＳ）、ステップＳ２２の処理を行なう。ステップＳ２２では、流路切替器制御部１００＿１は、複数の伝熱管４１のうち、掃除の対象となる冷媒流路ｒに冷媒を流すように第１電磁弁６１、第２電磁弁６２、第３電磁弁６３及び第４電磁弁６４を制御し、処理を終了する。
　一方、ステップＳ２１において、掃除モード判断部１００＿７により掃除モードが指定されたことが検知されていない場合（ステップＳ２１のＮＯ）、ステップＳ２１の処理に戻る。
　これにより、掃除の対象となる伝熱管４１には結露が発生し、伝熱管４１の埃等を結露水とともに流すことができ、室内側熱交換器２１の掃除が楽になる。
　実施の形態１、実施の形態２及び実施の形態３では、１枚の室内側熱交換器２１について説明したが、複数枚の室内側熱交換器２１を設けても良い。例えば、１枚目の室内側熱交換器２１を並行流とし、２枚目の室内側熱交換器２１を対向流としても良い。この場合、２枚目の室内側熱交換器２１は、フィンピッチ及びフィンパターンを変更し、更なる熱交換性能の向上を図っても良い。
　実施の形態１、実施の形態２及び実施の形態３の室内側熱交換器２１は、ヒートポンプシステムである給湯器、冷凍機、又は空調給湯複合機等の熱交換器にも適用することができる。
　なお、第１キャピラリー配管５５＿１＿１は第１配管、第１配管５５＿１＿２は第２配管、第２キャピラリー配管５５＿２＿１は第３配管及び第２配管５５＿２＿２は第４配管とも称する。
　実施の形態１、実施の形態２及び実施の形態３は、例として提示したものであり、請求の範囲を限定することは意図していない。実施の形態１、実施の形態２及び実施の形態３は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、実施の形態１、実施の形態２及び実施の形態３の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行なうことができる。これら実施の形態及びその変形は、実施の形態の範囲及び要旨に含まれる。
　１　空気調和装置、２　室外ユニット、３　室内ユニット、４　膨張装置、１１　圧縮機、１２　室外側熱交換器、１３　プロペラファン、２１　室内側熱交換器、２２、２２＿１　シロッコファン、３１＿１、３１＿２　冷媒配管、ｒ、ｒ１～ｒ５　冷媒流路、４１、４１＿１＿１～４１＿８＿４　伝熱管、４５　列跨ぎ配管、５１　ヘッダ、５２　キャピラリー配管、５３＿１　第１冷媒分配器、５３＿２　第２冷媒分配器、５４　四方弁、５５＿１、５５＿２　キャピラリー配管、５５＿１＿１　第１キャピラリー配管、５５＿１＿２　第１配管、５５＿２＿１　第２キャピラリー配管、５５＿２＿２　第２配管、６１　第１電磁弁、６２　第２電磁弁、６３　第３電磁弁、６４　第４電磁弁、６５　流路切替器、７１　風速計、７２　湿度計、７３　吸込み冷媒温度計、７４　液配管温度計、７５　吸込み空気温度計、７６　入力装置、１００　制御装置、１００＿１　流路切替器制御部、１００＿２　風速変換部、１００＿３　風速判断部、１００＿４　湿度判断部、１００＿５　露点温度計算部、１００＿６　液配管温度検知判断部、１００＿７　掃除モード判断部。

Claims (10)

  1. 　冷媒が流入する第１冷媒入口と、前記冷媒が流出する第１冷媒出口とを有し、前記第１冷媒入口と前記第１冷媒出口とを接続する、第１冷媒流路を構成する第１伝熱管と、
    　前記冷媒が流入する第２冷媒入口と、前記冷媒が流出する第２冷媒出口とを有し、前記第２冷媒入口と前記第２冷媒出口とを接続する第２冷媒流路を構成する第２伝熱管と
    を具備し、
    　前記第１伝熱管と前記第２伝熱管との間には、熱交換を行なうための気体が流れ、
    　前記第１冷媒流路を流れる前記冷媒の流れは対向流であり、前記対向流は、前記第１冷媒入口に流入して前記第１冷媒出口から流出する前記冷媒の流れの方向が、前記気体が流れる方向に対して対向する方向であり、
    　前記第２冷媒流路を流れる前記冷媒の流れは並行流であり、前記並行流は、前記第２冷媒入口に流入して前記第２冷媒出口から流出する前記冷媒の流れの方向が、前記気体が流れる方向に対して並行する方向である、
    空気調和装置。
  2. 　前記第１伝熱管における前記気体の速さは、前記第２伝熱管における前記気体の速さよりも遅い、
    請求項１記載の空気調和装置。
  3. 　熱交換器により熱交換された気体を下側の室内に送風するファンとを具備し、
    　前記第１冷媒流路は前記第２冷媒流路よりも上側の段に設けられ、
    　前記熱交換器は、前記気体の流れる方向において前記ファンよりも上流に設けられる、
    請求項１又は２に記載の空気調和装置。
  4. 　前記熱交換器により熱交換された気体を上方向の室内に吹き出すファンを具備し、
    　前記第１冷媒流路は、前記第２冷媒流路よりも下側の段に設けられ、
    　前記熱交換器は、前記ファンの前記気体の上流に設けられる、
    請求項１～３のいずれか１項に記載の空気調和装置。
  5. 　冷媒が流入する冷媒入口と、前記冷媒が流出する冷媒出口とを有し、前記冷媒入口と前記冷媒出口とを接続する冷媒流路を構成する伝熱管を具備する熱交換器と、
    　前記伝熱管の外部には、熱交換を行なうための気体が流れ、
    　前記伝熱管の周囲を流れる気体の状態を測定する測定器と、
    　前記冷媒流路を流れる前記冷媒を対向流又は並行流に切替える流路切替器と、
    　前記流路切替器を制御する制御装置と
    を具備し、
    　前記対向流は、前記冷媒入口に流入して前記冷媒出口から流出する前記冷媒の流れの方向が、前記気体が流れる方向に対して対向する方向であり、前記並行流は、前記冷媒入口に流入して前記冷媒出口から流出する前記冷媒の流れの方向が、前記気体が流れる方向に対して並行する方向であり、
    　前記制御装置は、
    　前記測定器により測定された前記伝熱管の周囲を流れる気体の状態が所定の状態以上である場合、前記伝熱管を流れる前記冷媒の流れが前記並行流になるように前記流路切替器を制御し、前記伝熱管の周囲を流れる気体の状態が所定の状態未満である場合、前記伝熱管を流れる前記冷媒の流れが前記対向流になるように前記流路切替器を制御する、
    空気調和装置。
  6. 　前記冷媒流路は複数であり、
    　前記冷媒を前記熱交換器の前記冷媒流路に前記冷媒流路毎に分配する第１冷媒分配器と、
    　前記冷媒流路毎に設けられ、前記冷媒流路の前記冷媒入口に接続された第１配管と、
    　前記冷媒流路毎に設けられ、前記冷媒流路の前記冷媒出口に接続された第２配管と、
    　前記冷媒流路毎に設けられ、前記冷媒流路の前記冷媒入口に接続された第３配管と、
    　前記冷媒流路毎に設けられ、前記冷媒流路の前記冷媒出口に接続された第４配管と
    を具備し、
    　前記流路切替器は、
    　前記第１配管により、前記冷媒流路の前記並行流となるときの前記冷媒入口に接続された第１電磁弁と、
    　前記第２配管により、前記冷媒流路の前記対向流となるときの前記冷媒入口に接続された第２電磁弁と
    　前記第３配管により、前記冷媒流路の前記対向流となるときの前記冷媒出口に接続された第３電磁弁と、
    　前記第４配管により、前記冷媒流路の前記並行流となるときの前記冷媒出口に接続された第４電磁弁と
    を具備し、
    　前記第１電磁弁及び前記第２電磁弁は前記第１冷媒分配器に接続され、前記第３電磁弁及び前記第４電磁弁は前記熱交換器の出力側の冷媒配管に接続され、
    　前記測定器により測定された前記伝熱管の周囲を流れる気体の状態が所定の状態に応じて、前記第１電磁弁及び前記第４電磁弁を開とし、かつ前記第２電磁弁及び前記第３電磁弁を閉に制御して、前記伝熱管を流れる冷媒を前記並行流とする制御と、
    　前記第２電磁弁及び前記第３電磁弁を開とし、かつ前記第１電磁弁及び前記第４電磁弁を閉とし、前記伝熱管を流れる冷媒を前記対向流とする制御とのいずれかを実行する、
    請求項５に記載の空気調和装置。
  7. 　前記伝熱管の周囲を流れる気体の状態は、前記気体の風速であり、
    　前記冷媒流路は、上下方向に複数段設けられ、
    　前記複数段の前記冷媒流路の風速を求め、
    　前記求められた段の前記冷媒流路の風速が前記所定の風速以上である場合、前記所定の風速以上であると判断された前記段の前記冷媒流路を流れる前記冷媒の流れが前記並行流になるように前記流路切替器を制御し、前記求められた段の前記冷媒流路の風速が前記所定の風速未満である場合、前記所定の風速未満であると判断された前記段の前記冷媒流路を流れる前記冷媒の流れが前記対向流になるように前記流路切替器を制御する、
    請求項５又は６に記載の空気調和装置。
  8. 　前記伝熱管の周囲を流れる気体の状態は、前記気体の湿度であり、
    　前記冷媒流路は、上下方向に複数段設けられ、
    　前記複数段の冷媒流路の熱交換器に設けられ、前記熱交換器における湿度を測定する湿度計を具備し、
    　前記制御装置は、
    　前記湿度計により測定された湿度が閾値未満である場合、前記複数段の前記冷媒流路のうち、前記冷媒流路の前記伝熱管を流れる前記冷媒の流れの方向が前記対向流となる前記冷媒流路が１以上となるように、前記流路切替器を制御する、
    請求項５又は６に記載の空気調和装置。
  9. 　前記熱交換器の前記冷媒入口に入力される前記冷媒の温度を測定する冷媒温度計と、
    　前記冷媒を前記熱交換器に入力する液配管と、
    　前記液配管の温度を測定する液配管温度計と
    を具備し、
    　前記制御装置は、
    　前記冷媒温度計により測定された前記熱交換器の冷前記媒入口に入力される前記冷媒の温度に基づいて、前記熱交換器の露点温度を計算し、
    　前記計算された露点温度と、前記液配管温度計により測定された前記液配管の温度とに基づいて、前記冷媒流路を流れる前記冷媒の流れを対向流又は並行流に切替える、
    請求項５～８のいずれか１項に記載の空気調和装置。
  10. 　前記制御装置は、
    　掃除モードが指定されたことを検知し、
    　前記掃除モードが指定されたことが検知された場合、前記複数の前記冷媒流路のうち、前記掃除の対象となる前記冷媒流路の伝熱管に前記冷媒を流すように前記第１電磁弁、前記第２電磁弁、前記第３電磁弁及び前記第４電磁弁を制御する、
    請求項６～９のいずれか１項に記載の空気調和装置。
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