WO2022209504A1

WO2022209504A1 - 鋳造金型の検査方法および鋳造装置

Info

Publication number: WO2022209504A1
Application number: PCT/JP2022/008129
Authority: WO
Inventors: 木村哲; 結城研二; 大西亮; 藤川正志
Original assignee: 本田技研工業株式会社
Priority date: 2021-03-30
Filing date: 2022-02-28
Publication date: 2022-10-06
Also published as: JPWO2022209504A1; CN117098619A; US20240157434A1

Abstract

鋳造金型（１２）の検査方法および鋳造装置（１０）に関し、鋳造金型（１２）のキャビティ部（１６）内の真空引きを開始してから所定の真空引き時間（Ｔ１ａ）が経過したときの、キャビティ部内の到達圧力（Ｐ１ａ）を取得する工程と、キャビティ部内の真空引きを行い、真空引きを停止してから所定の停止時間（Ｔ２）が経過したときの、所定の停止時間中に増加したキャビティ部内の増加圧力（ΔＰ）を取得する工程と、到達圧力に基づいて鋳造装置の第１のシール性を評価する工程と、増加圧力に基づいて鋳造装置の第２のシール性を評価する工程と、を有する。

Description

鋳造金型の検査方法および鋳造装置

　本発明は、鋳造金型の検査方法および鋳造装置に関する。

　減圧鋳造システムが知られている。減圧鋳造システムにおいては、キャビティ部内を真空引きし（ガスを吸引し）、その後に、キャビティ部内に溶湯を注入することで、鋳造を行う。これにより、溶湯内へのガスの混入が抑制される。その結果、ガスに起因する鋳造品の欠陥（例えば、巣）の発生を低減できる。

　ここで、鋳造品の欠陥を低減するには、鋳造時におけるキャビティ内の圧力が低いこと（真空度が高いこと）が好ましい。すなわち、鋳造装置のシール性が良好であること（大気のリークが少ないこと）が好ましい。しかし、例えば、鋳造の繰り返しに伴って、シール材は劣化する。その結果、鋳造装置のシール性が低下することで、キャビティ内の圧力低下が不十分となり得る。特開２００４－２４３３２７号公報は、鋳造金型のシール性を確認する技術を開示する。この技術では、真空センサを備える真空タンクを鋳造金型に接続して、真空センサによって鋳造金型内の真空度を測定する。

　ところで、真空引きの完了から鋳造の開始（溶湯の注入）までに一定の時間を要するのが通例である。このため、真空引き完了時での圧力（真空度）が、鋳造の開始時において保持されるかは、確実ではない。すなわち、真空引きの完了後をも含めて、鋳造装置のシール性を検査できることが好ましい。

　しかし、前記文献の技術を用いて、真空引きの完了後をも含めて、鋳造装置のシール性を検査することは困難である。すなわち、真空引きが完了した後は、溶湯の注入に備えて、キャビティ部と真空引き装置（前記文献では、真空センサを備える真空タンク）との接続を遮断する。このため、前記文献の技術によって、真空引きの完了後でのキャビティ部内の圧力（真空度）を測定することは容易ではない。

　以上のように、真空引きの完了後をも含めた鋳造装置のシール性の検査を可能とすることが課題となる。本発明は、上述した課題を解決することを目的とする。

　本発明の一態様に係る鋳造装置の検査方法は、鋳造金型を備える鋳造装置の検査方法であって、前記鋳造金型は、鋳造品を作成するためのキャビティ部と、前記キャビティ部に接続された第１端を有する第１のガス流路と、前記第１のガス流路を遮断可能な遮断弁と、を有し、前記鋳造装置は、前記第１のガス流路を介して、前記キャビティ部内を真空引きするための真空引き部を備え、前記検査方法は、前記キャビティ部内の真空引きを開始してから所定の真空引き時間が経過したときの、前記キャビティ部内の到達圧力を取得する工程と、前記キャビティ部内の真空引きを行い、前記遮断弁を開状態に保持した状態で、真空引きを停止してから所定の停止時間が経過したときの、前記所定の停止時間中に増加した前記キャビティ部内の増加圧力を取得する工程と、前記到達圧力に基づいて前記鋳造装置の第１のシール性を評価する工程と、前記増加圧力に基づいて前記鋳造装置の第２のシール性を評価する工程と、を有する。

　本発明の一態様に係る鋳造装置は、鋳造金型を備える鋳造装置であって、前記鋳造金型は、鋳造品を作成するためのキャビティ部と、前記キャビティ部に接続された第１端を有する第１のガス流路と、前記第１のガス流路を遮断可能な遮断弁と、を有し、前記鋳造装置は、前記第１のガス流路を介して、前記キャビティ部内を真空引きするための真空引き部と、前記真空引き部および前記遮断弁を制御する制御部と、を備え、前記制御部は、前記キャビティ部内の真空引きを開始してから所定の真空引き時間が経過したときの、前記キャビティ部内の到達圧力を取得し、前記キャビティ部内の真空引きを行い、前記遮断弁を開状態に保持した状態で、真空引きを停止してから所定の停止時間が経過したときの、前記所定の停止時間中に増加した前記キャビティ部内の増加圧力を取得し、前記到達圧力に基づいて前記鋳造装置の第１のシール性を評価し、前記増加圧力に基づいて前記鋳造装置の第２のシール性を評価する。

　本発明によれば、真空引きの完了後をも含めた鋳造装置のシール性の検査を可能とする鋳造金型の検査方法および鋳造装置を提供することができる。

図１は、実施形態に係る鋳造装置を表す図である。図２は、実施形態に係る鋳造装置の検査方法を表すフロー図である。図３は、バルブ、遮断弁の開閉、および圧力の時間的変化を表す図である。図４は、到達圧力を取得する工程の詳細を表すフロー図である。図５は、復圧を取得する工程の詳細を表すフロー図である。

　以下、本発明の実施形態に係る鋳造金型の検査方法および鋳造装置を説明する。

　図１に示す鋳造装置１０は、鋳造金型１２を備える。鋳造金型１２は、固定金型１２ａと可動金型１２ｂとを有する。固定金型１２ａと可動金型１２ｂとは、図の左右方向（水平方向）に配置され、互いに向かい合う。可動金型１２ｂは、固定金型１２ａに対して、当接および離間可能に、水平方向に移動する。固定金型１２ａおよび可動金型１２ｂは、互いに向き合う一対の合わせ面を有する。固定金型１２ａの合わせ面および可動金型１２ｂの合わせ面は、それぞれ凹部１６ａおよび凹部１６ｂを有する。凹部１６ａおよび凹部１６ｂは、キャビティ部１６を構成する。固定金型１２ａに可動金型１２ｂを当接させることで、鋳造金型１２は、閉じられる。すなわち、鋳造金型１２の内部にキャビティ部１６が形成される。固定金型１２ａと可動金型１２ｂとの間の隙間は、封止材Ｃ１（例えば、Ｏリング）によって、封止される。

鋳造金型１２には、溶湯供給部１８が接続されている。溶湯供給部１８は、固定金型１２ａに取り付けられ、キャビティ部１６内に溶湯を供給する。溶湯供給部１８は、スリーブ２０とプランジャ２２とを有する。プランジャ２２は、プランジャロッド２２ａと、プランジャチップ２２ｂと、を有する。プランジャチップ２２ｂは、プランジャロッド２２ａの端部に配置され、スリーブ２０内をスリーブ２０の軸線方向に進退する。スリーブ２０の側面には、溶湯注入口２０ａが形成されている。溶湯注入口２０ａは、溶湯をスリーブ２０内に注入するため注入口である。固定金型１２ａは、スリーブ２０内と連通する溶湯保持部２４を有する。固定金型１２ａと可動金型１２ｂとの間には、湯路２６が配置される。湯路２６は、溶湯保持部２４とキャビティ部１６とを接続する。溶湯注入口２０ａからスリーブ２０内に溶湯を注入してから、プランジャ２２を押し込む。これにより、スリーブ２０内の溶湯が、溶湯保持部２４および湯路２６を介して、キャビティ部１６内に供給される。

　ここで、溶湯保持部２４が溶湯によって満たされることは、溶湯供給部１８を通じる大気の流入からキャビティ部１６を防止する。ここでは、鋳造金型１２の検査時において、溶湯保持部２４に封止用の栓部材ＰＭを挿入する。これにより、溶湯を用いることなく、キャビティ部１６と溶湯供給部１８との間の接続を遮断することができる。この結果、鋳造装置１０のシール性の検査が容易となる。栓部材ＰＭは、柱状部ＰＭ１、封止材ＰＭ２、および持ち手ＰＭ３を有する。柱状部ＰＭ１は、溶湯保持部２４の内部と対応する柱状（例えば、円柱状、角柱状）を有する。溶湯保持部２４の周側面の周りに、リング状の封止材ＰＭ２が配置される。封止材ＰＭ２は、弾性を有し、溶湯保持部２４の内周面と柱状部ＰＭ１との間を封止する。持ち手ＰＭ３は、溶湯供給部１８への栓部材ＰＭの挿入のために用いられる。固定金型１２ａと可動金型１２ｂとが互いに離間された後、溶湯保持部２４内に、可動金型１２ｂから固定金型１２ａに向かう方向に、栓部材ＰＭが挿入される。

　可動金型１２ｂは、キャビティ部１６の下流にオーバーフロー部３０を有する。キャビティ部１６に供給された溶湯は、オーバーフロー部３０に達し、その後、キャビティ部１６およびオーバーフロー部３０の内部で固化する。固化した溶湯は、鋳造品として、鋳造金型１２から取り出される。

　キャビティ部１６からの鋳造品の取り出しを容易とするために、可動金型１２ｂに押し出しピン３２および押し出しプレート３４が取り付けられる。可動金型１２ｂは、キャビティ部１６と鋳造金型１２の外部とを連通する貫通孔３６を有する。押し出しピン３２は、貫通孔３６内に保持されている。押し出しピン３２の一端は、押し出しプレート３４に連結されている。押し出しプレート３４を固定金型１２ａに向かって押すことで、押し出しピン３２の他端がキャビティ部１６内に挿入される。その結果、鋳造品をキャビティ部１６から容易に取り出すことができる。

　可動金型１２ｂの内部には、内部空間３８およびガス流路４０が形成される。内部空間３８は、貫通孔３６と連通する。ガス流路４０は、内部空間３８と接続される。また、内部空間３８の外側の貫通孔３６内に、封止材Ｃ２が配置される。封止材Ｃ２は、貫通孔３６と押し出しピン３２との間の空間を封止する。封止材Ｃ２は、この空間の、ガス流路４０の端部４０ａと外部との間を封止する。内部空間３８、ガス流路４０、および封止材Ｃ２は、いずれも、貫通孔３６と押し出しピン３２との間の隙間を通って、キャビティ部１６内に大気が流入することを妨げる。すなわち、封止材Ｃ２は、貫通孔３６と押し出しピン３２との間を封止することで、貫通孔３６と押し出しピン３２との間の隙間を通って、キャビティ部１６内に大気が流入することを妨げる。しかし、押し出しピン３２の動作のために、押し出しピン３２は、貫通孔３６に対して摺動する必要があるため、封止材Ｃ２は封止の限界がある。このため、内部空間３８およびガス流路４０を介して、内部空間３８とキャビティ部１６との間の貫通孔３６内を吸引する。この吸引は、封止材Ｃ２が配置される貫通孔３６を経由する、キャビティ部１６内への大気の流入を低減させる。

　鋳造金型１２は、遮断弁４２、およびガス流路４４を有する。遮断弁４２は、オーバーフロー部３０とガス流路４４との間に配置される。遮断弁４２は、ガス流路４４を遮断することで、オーバーフロー部３０からガス流路４４への溶湯の侵入を防止する。

　ガス流路４４は、互いに反対側の、端部４４ａ（第１端）と、端部４４ｂ（第３端）と、を有する。端部４４ａは、遮断弁４２を介して、キャビティ部１６に接続される。端部４４ｂは、圧力検出器Ｄ１、バルブＢ１、および切替バルブ４８を介して、真空引き部５０に接続される。真空引き部５０は、ガス流路４４およびオーバーフロー部３０を介して、キャビティ部１６内を真空引きする（ガスの吸引）。真空引き部５０は、タンク５０ａおよび真空ポンプ５０ｂを有する。真空引き部５０は、真空ポンプ５０ｂによって減圧されたタンク５０ａによって、キャビティ部１６内を真空引きする。

　一方、ガス流路４０は、互いに反対側の、端部４０ａ（第２端）と、端部４０ｂ（第４端）と、を有する。端部４０ａは、内部空間３８を介して、キャビティ部１６に接続される。端部４０ｂは、圧力検出器Ｄ２、バルブＢ２、および切替バルブ４８を介して、真空引き部５０に接続される。真空引き部５０は、ガス流路４０と、貫通孔３６と押し出しピン３２との間の隙間と、を介しても、キャビティ部１６内を真空引きする。すなわち、真空引き部５０は、ガス流路４４およびガス流路４０の双方を通じて、キャビティ部１６内を真空引きすることができる。

　切替バルブ４８には、真空引き部５０と共に、エア供給部５２が接続される。エア供給部５２は、切替バルブ４８、ガス流路４４、およびオーバーフロー部３０を介して、開かれた鋳造金型１２内にエアを流し込む（エアブロー）。ガス流路４４の端部４４ｂ（第３端）に、エア供給部５２からのエアが供給される。これにより、ガス流路４４、遮断弁４２等がクリーニングされる。切替バルブ４８は、ガス流路４４と真空引き部５０との接続およびガス流路４４とエア供給部５２との接続を切り替える。

　ガス流路４４と切替バルブ４８との間に、圧力検出器Ｄ１およびバルブＢ１が配置される。バルブＢ１は、ガス流路４４と真空引き部５０（又はエア供給部５２）との接続の有無を切り替える仕切弁である。圧力検出器Ｄ１は、ガス流路４４の第３端（端部４４ｂ）での圧力Ｐを測定する。ガス流路４０と切替バルブ４８との間に、圧力検出器Ｄ２およびバルブＢ２が配置される。バルブＢ２は、ガス流路４０と真空引き部５０（又はエア供給部５２）との接続の有無を切り替える仕切弁である。圧力検出器Ｄ２は、ガス流路４０の第４端（端部４０ｂ）での圧力Ｐを測定する。

　鋳造装置１０は、制御部６２、記憶部６４、および入出力部６６を有する。鋳造装置１０は、鋳造装置１０のシール性を検査する。制御部６２は、ハードウェア（例えば、プロセッサ）とソフトウェア（例えば、プログラム）とから構成される。制御部６２は、溶湯供給部１８、遮断弁４２、切替バルブ４８、バルブＢ１およびバルブＢ２、真空引き部５０、およびエア供給部５２を制御する。制御部６２は、圧力検出器Ｄ１および圧力検出器Ｄ２からの信号を受信する。記憶部６４は、例えば、ハードディスク、半導体メモリである。記憶部６４は、後述の真空引き時間Ｔ１ａ、Ｔ１ｂ、停止時間Ｔ２、第１の閾値Ｔｈ１、第２の閾値Ｔｈ２、および第３の閾値Ｔｈ３を記憶する。入出力部６６は、制御部６２とオペレータとの間で情報を入出力する装置である。入出力部６６は、例えば、キーボード、および表示装置である。

　図２は、実施形態に係る鋳造装置１０の検査方法を表すフロー図である。図３は、バルブＢ１およびバルブＢ２の開閉の時間的変化、遮断弁４２の開閉の時間的変化、および圧力Ｐの時間的変化を表す図である。以下、図２および図３に基づいて、実施形態に係る鋳造装置１０の検査方法を説明する。

　鋳造装置１０の検査方法は、キャビティ部１６と溶湯供給部１８との間を封止する工程（ステップＳ１）を有する。ここでは、既述のように、溶湯保持部２４に封止用の栓部材ＰＭを挿入することで、溶湯を用いることなく、キャビティ部１６と溶湯供給部１８との間を封止する。すなわち、鋳造金型１２が開かれ、その後、可動金型１２ｂから固定金型１２ａに向かう方向に、溶湯保持部２４内に栓部材ＰＭが挿入された後、鋳造金型１２が閉じられる。

　ここで、鋳造金型１２を閉じた後、栓部材ＰＭの位置決めのために、好ましくは、キャビティ部１６内を真空引きする。図３に示すように、制御部６２は、バルブＢ１、およびバルブＢ２、および遮断弁４２を制御して、時間Ｔ０の間（時刻ｔ０ｓから時刻ｔ０ｅまでの間）、バルブＢ１、バルブＢ２、および遮断弁４２の開状態を維持することで、キャビティ部１６を真空引きする。この真空引きによって、栓部材ＰＭは、固定金型１２ａから可動金型１２ｂに向かう方向に、溶湯保持部２４内を移動して、溶湯保持部２４に対して露出する可動金型１２ｂに当接する（図１参照）。この露出する可動金型１２ｂは、溶湯保持部２４の内部空間を規定する溶湯保持部２４の底として、機能する。ここで、栓部材ＰＭが可動金型１２ｂに当接したことは、栓部材ＰＭを位置決めしたことを意味する。これにより、後述のように、圧力の補正の精度を向上することができる。なお、この真空引きの時間Ｔ０は、後述の到達圧力Ｐ１を取得するための真空引き時間Ｔ１ａより、短くてよい。また、この真空引きは、栓部材ＰＭを移動させるために行われるため、キャビティ部１６内の真空度はそれほど高くなくてもよい。すなわち、キャビティ部１６内の圧力は、大気圧に対して、所定の圧力差（負圧）を有する、圧力Ｐ０（図３参照）以下であればよい。

　ここで、圧力Ｐの補正について説明する。栓部材ＰＭによる封止時の溶湯保持部２４の内部容積Ｖｍは、溶湯による封止時（鋳造時）の溶湯保持部２４の内部容積Ｖｃと、異なる。具体的には、内部容積Ｖｍは、内部容積Ｖｃより、ΔＶだけ大きい（Ｖｍ－Ｖｃ＝ΔＶ）。このため、栓部材ＰＭによる封止時に測定された圧力Ｐｍを鋳造時（すなわち、溶湯注入開始時）での圧力Ｐｃに対応させるために、次の式（１）のような補正を行う。
　　Ｐｃ＝Ａ・Ｐｍ　　　　　　　　　　　　　　　　…式（１）
　　　　Ａ＝（Ｖ０＋Ｖｍ）／（Ｖ０＋Ｖｃ）
　　　　Ｖ０：溶湯保持部２４を除く鋳造金型１２内の内部容積

　図２に戻って、検査の手順の説明を続行する。鋳造装置１０の検査方法は、キャビティ部１６と溶湯供給部１８との間を封止した後に、キャビティ部１６内の到達圧力Ｐ１を取得する工程（ステップＳ２）を有する。図４は、到達圧力Ｐ１を取得する工程の詳細を表すフロー図である。図４に示すように、到達圧力Ｐ１は、次のようにして、取得できる。まず、キャビティ部１６内の真空引きを開始する（ステップＳ２１）。その後、キャビティ部１６内の真空引きを開始してから所定の真空引き時間Ｔ１ａが経過したときの、キャビティ部１６内の到達圧力Ｐ１を得る（ステップＳ２２、Ｓ２３）。

　より具体的には、制御部６２は、遮断弁４２、真空引き部５０、バルブＢ１、およびバルブＢ２を制御することで、図３に示すように、制御部６２は、時刻ｔ１ｓにおいて、遮断弁４２が開いた状態で、バルブＢ１およびバルブＢ２の双方を開かせる。これにより、制御部６２は、ガス流路４４（第１のガス流路）およびガス流路４０（第２のガス流路）の双方を通じて、キャビティ部１６内の真空引きを開始させる（ステップＳ２１）。

　その後、制御部６２は、真空引きの開始から所定の真空引き時間Ｔ１ａが経過したとき（時刻ｔ１ｅ）の、到達圧力Ｐ１ａを取得する（ステップＳ２２、およびＳ２３）。到達圧力Ｐ１ａは、圧力検出器Ｄ１からのガス流路４４の端部４４ｂでの圧力に基づく。所定の真空引き時間Ｔ１ａとして、鋳造時における、平均的な真空引きの時間を採用することができる。測定された到達圧力Ｐ１ａは、到達圧力Ｐ１ａに式（１）の係数Ａを乗算することで、補正することができる。

　制御部６２は、到達圧力Ｐ１として、圧力検出器Ｄ２によって測定される第２の到達圧力Ｐ１ｂを併せて用いることができる。すなわち、真空引きの開始から所定の真空引き時間Ｔ１ａが経過したときに、圧力検出器Ｄ２で測定された圧力に基づいて、制御部６２は、第２の到達圧力Ｐ１ｂを取得する。圧力検出器Ｄ２は、ガス流路４０の端部４０ｂでの圧力を測定する。測定された第２の到達圧力Ｐ１ｂは、第２の到達圧力Ｐ１ｂに式（１）の係数Ａを乗算することで、補正することができる。圧力検出器Ｄ１および圧力検出器Ｄ２の双方を用いることで、鋳造金型１２の第１のシール性をより確実に評価できる。

　鋳造装置１０の検査方法は、キャビティ部１６内の復圧ΔＰを取得する工程（ステップＳ３）を有する。真空引きによって、キャビティ部１６内が一定の到達圧力Ｐ１に達した後、制御部６２は、真空引きを停止させる。復圧ΔＰは、その停止時間内において増加した増加圧力を意味する。

　図５は、復圧ΔＰを取得する工程の詳細を表すフロー図である。図５に示すように、復圧ΔＰは、次のようにして、取得できる。すなわち、到達圧力Ｐ１の取得時と同様、制御部６２は、図３に示すように、時刻ｔ２ｓにおいて、バルブＢ１およびバルブＢ２の双方を開かせる。これにより、制御部６２は、キャビティ部１６内の真空引きを開始させる（ステップＳ３１）。その後、制御部６２は、真空引きを開始してから所定の真空引き時間Ｔ１ｂが経過したとき（時刻ｔ２ｅ１）の、キャビティ部１６内の第１の圧力Ｐａを得る（ステップＳ３２およびＳ３３）。

　その後、制御部６２は、所定の真空引き時間Ｔ１ｂが経過したとき（時刻ｔ２ｅ１）、キャビティ部１６内の真空引きを停止させる（ステップＳ３４）。制御部６２は、キャビティ部１６内の真空引きを停止してから、所定の停止時間Ｔ２が経過したとき（時刻ｔ２ｅ２）の、キャビティ部１６内の第２の圧力Ｐｂを得る（ステップＳ３５、およびＳ３６）。所定の停止時間Ｔ２として、鋳造時における、次の平均的な時間を採用することができる。この平均的な時間は、真空引きが完了してから溶湯供給部１８からキャビティ部１６への溶湯の注入が開始されるまでの平均的な時間を意味する。制御部６２は、第２の圧力Ｐｂから第１の圧力Ｐａを減算することで、復圧ΔＰ（＝Ｐｂ―Ｐａ）を取得できる（ステップＳ３７）。減算で得られた復圧ΔＰに式（１）の係数Ａを乗算することで、復圧ΔＰを補正することができる（ステップＳ３７）。これにより、溶湯注入時のキャビティ部１６内の圧力Ｐを推定することができる。基本的に、復圧ΔＰと到達圧力Ｐ１を足し合わせることで、溶湯注入時のキャビティ部１６内の圧力Ｐを算出できる（Ｐ＝Ｐ１＋ΔＰ）。

　ここで、ステップＳ３４（時刻ｔ２ｅ１）において、制御部６２は、バルブＢ１およびバルブＢ２を閉じて、ガス流路４４および４０からの真空引きを停止する。一方、制御部６２は、遮断弁４２を開いた状態を維持する。圧力検出器Ｄ１が、ガス流路４４の端部４４ｂでの圧力（すなわち、キャビティ部１６内の圧力）を測定するためである。

　ここで、復圧ΔＰ取得時のステップＳ３２での所定の真空引き時間Ｔ１ｂは、好ましくは、到達圧力Ｐ１取得時のステップＳ２２での所定の真空引き時間Ｔ１ａより長い。これにより、到達した第１の圧力Ｐａを安定させることができる。この結果、復圧ΔＰが到達圧力Ｐ１に依存することに起因する、復圧ΔＰの誤差を低減できる。

　ここで、復圧ΔＰの取得のためのステップＳ３４～Ｓ３７を時刻ｔ２ｅ１に替えて、時刻ｔ１ｅ（到達圧力Ｐ１の取得の直後）から開始してもよい。この場合、ステップＳ３１～Ｓ３４を省略できる。ステップＳ３１～Ｓ３３は、ステップＳ２１～Ｓ２３と実質的には同様の工程を繰り返しているからである。これにより、より簡易に復圧ΔＰを取得することが可能となる。

　制御部６２は、鋳造装置１０のシール性を評価する（ステップＳ４）。このシール性には、到達圧力Ｐ１に基づく第１のシール性と復圧ΔＰに基づく第２のシール性とが含まれる。

　第１のシール性は、鋳造装置１０自体、鋳造装置１０の配管、および鋳造金型１２を含む、鋳造装置１０全体のシール性を意味する。第１のシール性は、到達圧力Ｐ１に基づいて評価される。すなわち、到達圧力Ｐ１ａが第１の閾値Ｔｈ１以下のときに、制御部６２は、第１のシール性が良好と判断することができる。到達圧力Ｐ１ａは、圧力検出器Ｄ１（ガス流路４４）での測定結果に基づく。また、到達圧力Ｐ１ａが第１の閾値Ｔｈ１より大きいときに、制御部６２は、第１のシール性が不良と判断することができる。

　一方、制御部６２は、到達圧力Ｐ１ａおよび第２の到達圧力Ｐ１ｂの双方を用いて、第１のシール性を評価してもよい。到達圧力Ｐ１ａは、圧力検出器Ｄ１（ガス流路４４）での測定結果に基づく。第２の到達圧力Ｐ１ｂは、圧力検出器Ｄ２（ガス流路４０）での測定結果に基づく。すなわち、到達圧力Ｐ１ａが第１の閾値Ｔｈ１以下、且つ、第２の到達圧力Ｐ１ｂが第３の閾値Ｔｈ３以下のときに、制御部６２は、第１のシール性が良好と判断してもよい。到達圧力Ｐ１ａが第１の閾値Ｔｈ１より大きいか、又は、第２の到達圧力Ｐ１ｂが第３の閾値Ｔｈ３より大きいときに、制御部６２は、第１のシール性が不良と判断してもよい。これにより、第１のシール性の評価の確実性が向上する。

　制御部６２は、復圧ΔＰに基づいて、鋳造装置１０の第２のシール性を評価する。第２のシール性は、どちらかと言えば、鋳造金型１２のシール性を意味する。第１のシール性と併せて、第２のシール性を用いることで、鋳造装置１０のシール性をより確実に評価できる。復圧ΔＰが第２の閾値Ｔｈ２以下のときに、制御部６２は、第２のシール性が良好と判断できる。復圧ΔＰが第２の閾値Ｔｈ２より大きいときに、制御部６２は、第２のシール性が不良と判断できる。また、到達圧力Ｐ１ａに復圧ΔＰを加算することで、鋳造時（溶湯の注入時）におけるキャビティ部１６内の圧力（真空度）を推定できる。

　制御部６２は、取得した到達圧力Ｐ１（Ｐ１ａ、およびＰ１ｂ）、復圧ΔＰおよびシール性の評価結果を入出力部６６に表示させる。この評価結果に基づいて、鋳造装置１０、および鋳造金型１２の封止部材の交換、および鋳造装置１０による鋳造の実行が行われる。

　〔実施形態から得られる発明〕
　上記各実施形態から把握しうる発明について、以下に記載する。

［１］鋳造装置（１０）の検査方法は、鋳造金型（１２）を備える鋳造装置の検査方法であって、前記鋳造金型は、鋳造品を作成するためのキャビティ部（１６）と、前記キャビティ部に接続された第１端（４４ａ）を有する第１のガス流路（４４）と、前記第１のガス流路を遮断可能な遮断弁（４２）と、を有し、前記鋳造装置は、前記第１のガス流路を介して、前記キャビティ部内を真空引きするための真空引き部（５０）を備え、前記検査方法は、前記キャビティ部内の真空引きを開始してから所定の真空引き時間（Ｔ１ａ）が経過したときの、前記キャビティ部内の到達圧力（Ｐ１ａ）を取得する工程（ステップＳ２）と、前記キャビティ部内の真空引きを行い、前記遮断弁を開状態に保持した状態で、真空引きを停止してから所定の停止時間（Ｔ２）が経過したときの、前記所定の停止時間中に増加した前記キャビティ部内の増加圧力（復圧ΔＰ）を取得する工程（ステップＳ３）と、前記到達圧力に基づいて前記鋳造装置の第１のシール性を評価する工程（ステップＳ４）と、前記増加圧力に基づいて前記鋳造装置の第２のシール性を評価する工程（ステップＳ４）と、を有する。これにより、到達圧力および増加圧力の双方を用いて、真空引きの完了後をも含めた鋳造装置のシール性の検査が可能となる。

［２］前記第１のシール性を評価する工程は、前記到達圧力が第１の閾値（Ｔｈ１）以下のときに、前記第１のシール性が良好と判断し、前記到達圧力が前記第１の閾値より大きいときに、前記第１のシール性が不良と判断する工程を有する。これにより、第１のシール性の的確な評価が可能となる。

［３］前記第２のシール性を評価する工程は、前記増加圧力が第２の閾値（Ｔｈ２）以下のときに、前記第２のシール性が良好と判断し、前記増加圧力が前記第２の閾値より大きいときに、前記第２のシール性が不良と判断する工程を有する。これにより、第２のシール性の的確な評価が可能となる。

［４］前記到達圧力を取得する工程は、前記キャビティ部内の真空引きを開始する工程（ステップＳ２１）と、前記キャビティ部内の真空引きを開始してから前記所定の真空引き時間が経過したときの、前記キャビティ部内の前記到達圧力を得る工程（ステップＳ２２、Ｓ２３）と、を有し、前記増加圧力を取得する工程は、前記キャビティ部内の真空引きを開始する工程（ステップＳ３１）と、前記キャビティ部内の真空引きを開始してから前記所定の真空引き時間より長い第２の所定の真空引き時間が経過したときの、前記キャビティ部内の第１の圧力（Ｐａ）を得る工程（ステップＳ３２、Ｓ３３）と、前記キャビティ部内の真空引きを停止する工程（ステップＳ３４）と、前記キャビティ部内の真空引きを停止してから前記所定の停止時間が経過したときの、前記キャビティ部内の第２の圧力を得る工程（ステップＳ３５、Ｓ３６）と、前記第２の圧力から前記第１の圧力を減算することによって、前記増加圧力を求める工程（ステップＳ３７）と、を有する。これにより、到達圧力および増加圧力を的確に取得することができる。また、増加圧力取得時での所定の真空引き時間を到達圧力取得時での所定の真空引き時間より長くすることで、増加圧力取得時での所定の真空引き時間に応じて到達する第１の圧力を安定させ、増加圧力の誤差を低減できる。

［５］前記鋳造金型は、前記キャビティ部内に注入する溶湯を保持するための溶湯保持部（２４）を備え、前記検査方法は、前記到達圧力を取得する工程の前に、前記溶湯保持部内に気密シール用の栓部材（ＰＭ）を挿入して、前記キャビティ部内を外部から封止する工程（ステップＳ１）を有し、前記到達圧力を取得する工程は、前記溶湯保持部内に前記栓部材が挿入されたときと、前記溶湯保持部内に前記栓部材が挿入されず、且つ、前記キャビティ部内への溶湯の注入が開始されるときと、の前記キャビティ部に連通する前記溶湯保持部の内部容積（Ｖ１、Ｖ２）の相違に基づいて、前記到達圧力を補正する工程（ステップＳ２３）を有し、前記増加圧力を取得する工程は、前記内部容積の相違に基づいて、前記増加圧力を補正する工程（ステップＳ３７）を有する。これにより、溶湯を注入することなく、鋳造時に対応する到達圧力および増加圧力を高精度で取得できる。

［６］前記キャビティ部内を外部から封止する工程は、前記溶湯保持部内に前記栓部材を挿入した後に、前記キャビティ部内を所定の真空引き時間より短い時間（Ｔ０）だけ真空引きして、前記栓部材を前記溶湯保持部の底に当接させる工程を有する。これにより、比較的短時間の真空引きにより、栓部材の位置決めを行って、到達圧力および増加圧力の補正の確実性を担保することができる。

［７］前記鋳造金型は、前記キャビティ部と前記鋳造金型の外部とを連通するように形成され、且つ、前記キャビティ部から前記鋳造品を押し出すための押し出しピン（３２）を保持する貫通孔（３６）と、前記鋳造金型の内部に形成され、且つ、前記貫通孔と前記押し出しピンとの間の空間（内部空間３８）に接続される第２端（４０ａ）を有する第２のガス流路（４０）と、前記貫通孔と前記押し出しピンとの間の空間の、前記第２のガス流路の前記第２端と外部との間を封止する封止材（Ｃ２）と、を備え、前記真空引き部は、前記第１のガス流路および前記第２のガス流路の双方を介して前記キャビティ部内を真空引きし、前記到達圧力を取得する工程は、前記遮断弁が開いた状態で、前記第１のガス流路および前記第２のガス流路の双方からの前記キャビティ部内の真空引きを開始する工程と、前記第１のガス流路の前記第１端の反対側の第３端（４４ｂ）での圧力に基づいて、前記到達圧力を取得する工程を有し、前記増加圧力を取得する工程は、前記遮断弁が開いた状態で、前記第１のガス流路および前記第２のガス流路からの真空引きを停止する工程と、前記遮断弁が開いた状態での前記第１のガス流路の前記第３端での圧力に基づいて、前記増加圧力を取得する工程と、を有する。これにより、第１のガス流路および第２のガス流路の双方を介してキャビティ部内を真空引きするときの到達圧力および増加圧力を正確に取得できる。

［８］前記到達圧力を取得する工程は、前記真空引きを開始してから前記所定の真空引き時間が経過したときの、前記第２のガス流路の前記第２端の反対側の第４端（４０ｂ）での第２の到達圧力を取得する工程を有し、前記第１のシール性を評価する工程は、前記到達圧力が第１の閾値以下、且つ、前記第２の到達圧力が第３の閾値（Ｔｈ３）以下のときに、前記第１のシール性が良好と判断し、前記到達圧力が前記第１の閾値より大きいか、又は、前記第２の到達圧力が前記第３の閾値より大きいときに、前記第１のシール性が不良と判断する工程を有する。これにより、第１のガス流路での到達圧力および第２のガス流路での第２の到達圧力の双方を用いることで、第１のシール性をより正確に評価できる。

［９］鋳造装置は、鋳造金型を備える鋳造装置であって、前記鋳造金型は、鋳造品を作成するためのキャビティ部と、前記キャビティ部に接続された第１端を有する第１のガス流路と、前記第１のガス流路を遮断可能な遮断弁と、を有し、前記鋳造装置は、前記第１のガス流路を介して、前記キャビティ部内を真空引きするための真空引き部と、前記真空引き部および前記遮断弁を制御する制御部（６２）と、を備え、前記制御部は、前記キャビティ部内の真空引きを開始してから所定の真空引き時間が経過したときの、前記キャビティ部内の到達圧力を取得し、前記キャビティ部内の真空引きを行い、前記遮断弁を開状態に保持した状態で、真空引きを停止してから所定の停止時間が経過したときの、前記所定の停止時間中に増加した前記キャビティ部内の増加圧力を取得し、前記到達圧力に基づいて前記鋳造装置の第１のシール性を評価し、前記増加圧力に基づいて前記鋳造装置の第２のシール性を評価する。これにより、到達圧力および増加圧力の双方を用いて、真空引きの完了後をも含めた鋳造装置のシール性の検査が可能となる。

［１０］前記制御部は、前記第１のシール性の評価において、前記到達圧力が第１の閾値以下のときに、前記第１のシール性が良好と判断し、前記到達圧力が前記第１の閾値より大きいときに、前記第１のシール性が不良と判断する。これにより、第１のシール性の的確な評価が可能となる。

［１１］前記制御部は、前記第２のシール性の評価において、前記増加圧力が第２の閾値以下のときに、前記第２のシール性が良好と判断し、前記増加圧力が前記第２の閾値より大きいときに、前記第２のシール性が不良と判断する。これにより、第２のシール性の的確な評価が可能となる。

［１２］前記制御部は、前記到達圧力の取得において、前記真空引き部を制御して、前記キャビティ部内の真空引きを開始させ、前記キャビティ部内の真空引きを開始してから前記所定の真空引き時間が経過したときの、前記キャビティ部内の前記到達圧力を得て、前記制御部は、前記増加圧力の取得において、前記真空引き部を制御して、前記キャビティ部内の真空引きを開始させ、前記キャビティ部内の真空引きを開始してから前記所定の真空引き時間より長い第２の所定の真空引き時間が経過したときの、前記キャビティ部内の第１の圧力を得て、前記真空引き部を制御して、前記キャビティ部内の真空引きを停止させ、前記キャビティ部内の真空引きを停止してから前記所定の停止時間が経過したときの、前記キャビティ部内の第２の圧力を得て、前記第２の圧力から前記第１の圧力を減算することによって、前記増加圧力を求める。これにより、到達圧力および増加圧力を的確に取得することができる。また、増加圧力取得時での所定の真空引き時間を到達圧力取得時での所定の真空引き時間より長くすることで、増加圧力取得時での所定の真空引き時間に応じて到達する第１の圧力を安定させ、増加圧力の誤差を低減できる。

［１３］前記鋳造金型は、前記キャビティ部内に注入する溶湯を保持するための溶湯保持部と、前記溶湯保持部内に挿入され、前記溶湯保持部内を外部から気密に封止する栓部材と、を備え、前記制御部は、前記到達圧力の取得において、前記溶湯保持部内に前記栓部材が挿入されたときと、前記溶湯保持部内に前記栓部材が挿入されず、且つ、前記キャビティ部内への溶湯の注入が開始されるときと、前記キャビティ部に連通する前記溶湯保持部の内部容積の相違に基づいて、前記到達圧力を補正し、前記制御部は、前記増加圧力の取得において、前記内部容積の相違に基づいて、前記増加圧力を補正する。これにより、実際の鋳造を行うことなく、鋳造時の到達圧力および増加圧力を高精度で取得できる。

［１４］前記鋳造金型は、前記キャビティ部と前記鋳造金型の外部とを連通するように形成され、且つ、前記キャビティ部から前記鋳造品を押し出すための押し出しピンを保持する貫通孔と、前記鋳造金型の内部に形成され、且つ、前記貫通孔と前記押し出しピンとの間の空間に接続される第２端を有する第２のガス流路と、前記貫通孔と前記押し出しピンとの間の空間の、前記第２端と外部との間を封止する封止材と、を備え、前記真空引き部は、前記第１のガス流路および前記第２のガス流路の双方を介して前記キャビティ部内を真空引きし、前記制御部は、前記到達圧力の取得において、前記真空引き部および前記遮断弁を制御して、前記遮断弁が開いた状態で、前記第１のガス流路および前記第２のガス流路の双方からの前記キャビティ部内の真空引きを開始させ、前記第１のガス流路の前記第１端と反対側の第３端での圧力に基づいて、前記到達圧力を取得し、前記制御部は、前記増加圧力の取得において、前記真空引き部および前記遮断弁を制御して、前記遮断弁が開いた状態で、前記第１のガス流路および前記第２のガス流路からの真空引きを停止させ、前記遮断弁が開いた状態での前記第１のガス流路の前記第３端での圧力に基づいて、前記増加圧力を取得する。これにより、第１のガス流路および第２のガス流路の双方を介してキャビティ部内を真空引きするときの到達圧力および増加圧力を正確に取得できる。

［１５］前記制御部は、前記到達圧力の取得において、前記真空引きを開始してから前記所定の真空引き時間が経過したときの、前記第２のガス流路の前記第２端と反対側の第４端での第２の到達圧力を取得し、前記制御部は、前記第１のシール性の評価において、前記到達圧力が第１の閾値以下、且つ、前記第２の到達圧力が第３の閾値以下のときに、前記第１のシール性が良好と判断し、前記到達圧力が前記第１の閾値より大きいか、又は、前記第２の到達圧力が前記第３の閾値より大きいときに、前記第１のシール性が不良と判断する。これにより、第１のガス流路での到達圧力および第２のガス流路での第２の到達圧力の双方を用いることで、第１のシール性をより正確に評価できる。

Claims

　鋳造金型（１２）を備える鋳造装置（１０）の検査方法であって、
　前記鋳造金型は、鋳造品を作成するためのキャビティ部（１６）と、前記キャビティ部に接続された第１端（４４ａ）を有する第１のガス流路（４４）と、前記第１のガス流路を遮断可能な遮断弁（４２）と、を有し、
　前記鋳造装置は、前記第１のガス流路を介して、前記キャビティ部内を真空引きするための真空引き部（５０）を備え、
　前記検査方法は、
　前記キャビティ部内の真空引きを開始してから所定の真空引き時間（Ｔ１ａ）が経過したときの、前記キャビティ部内の到達圧力（Ｐ１ａ）を取得する工程（Ｓ２）と、
　前記キャビティ部内の真空引きを行い、前記遮断弁を開状態に保持した状態で、真空引きを停止してから所定の停止時間（Ｔ２）が経過したときの、前記所定の停止時間中に増加した前記キャビティ部内の増加圧力（ΔＰ）を取得する工程（Ｓ３）と、
　前記到達圧力に基づいて前記鋳造装置の第１のシール性を評価する工程（Ｓ４）と、
　前記増加圧力に基づいて前記鋳造装置の第２のシール性を評価する工程（Ｓ４）と、
　を有する、鋳造装置の検査方法。
　請求項１に記載の鋳造装置の検査方法において、
　前記第１のシール性を評価する工程は、前記到達圧力が第１の閾値（Ｔｈ１）以下のときに、前記第１のシール性が良好と判断し、前記到達圧力が前記第１の閾値より大きいときに、前記第１のシール性が不良と判断する工程を有する、鋳造装置の検査方法。
　請求項１又は２に記載の鋳造装置の検査方法において、
　前記第２のシール性を評価する工程は、前記増加圧力が第２の閾値（Ｔｈ２）以下のときに、前記第２のシール性が良好と判断し、前記増加圧力が前記第２の閾値より大きいときに、前記第２のシール性が不良と判断する工程を有する、鋳造装置の検査方法。
　請求項１～３のいずれか１項に記載の鋳造装置の検査方法において、
　前記到達圧力を取得する工程は、
　前記キャビティ部内の真空引きを開始する工程（Ｓ２１）と、
　前記キャビティ部内の真空引きを開始してから前記所定の真空引き時間が経過したときの、前記キャビティ部内の前記到達圧力を得る工程（Ｓ２２、Ｓ２３）と、
　を有し、
　前記増加圧力を取得する工程は、
　前記キャビティ部内の真空引きを開始する工程（Ｓ３１）と、
　前記キャビティ部内の真空引きを開始してから前記所定の真空引き時間より長い第２の所定の真空引き時間が経過したときの、前記キャビティ部内の第１の圧力（Ｐａ）を得る工程（Ｓ３２、Ｓ３３）と、
　前記キャビティ部内の真空引きを停止する工程（Ｓ３４）と、
　前記キャビティ部内の真空引きを停止してから前記所定の停止時間が経過したときの、前記キャビティ部内の第２の圧力を得る工程（Ｓ３５、Ｓ３６）と、
　前記第２の圧力から前記第１の圧力を減算することによって、前記増加圧力を求める工程（Ｓ３７）と、
　を有する、鋳造装置の検査方法。
　請求項１～４のいずれか１項に記載の鋳造装置の検査方法において、
　前記鋳造金型は、前記キャビティ部内に注入する溶湯を保持するための溶湯保持部（２４）を備え、
　前記検査方法は、
　前記到達圧力を取得する工程の前に、前記溶湯保持部内に気密シール用の栓部材（ＰＭ）を挿入して、前記キャビティ部内を外部から封止する工程（Ｓ１）を有し、
　前記到達圧力を取得する工程は、前記溶湯保持部内に前記栓部材が挿入されたときと、前記溶湯保持部内に前記栓部材が挿入されず、且つ、前記キャビティ部内への溶湯の注入が開始されるときと、の前記キャビティ部に連通する前記溶湯保持部の内部容積（Ｖ１、Ｖ２）の相違に基づいて、前記到達圧力を補正する工程（Ｓ２３）を有し、
　前記増加圧力を取得する工程は、前記内部容積の相違に基づいて、前記増加圧力を補正する工程（Ｓ３７）を有する、鋳造装置の検査方法。
　請求項５に記載の鋳造装置の検査方法において、
　前記キャビティ部内を外部から封止する工程は、前記溶湯保持部内に前記栓部材を挿入した後に、前記キャビティ部内を前記所定の真空引き時間より短い時間だけ真空引きして、前記栓部材を前記溶湯保持部の底に当接させる工程を有する、鋳造装置の検査方法。
　請求項１～６のいずれか１項に記載の鋳造装置の検査方法において、
　前記鋳造金型は、
　前記キャビティ部と前記鋳造金型の外部とを連通するように形成され、且つ、前記キャビティ部から前記鋳造品を押し出すための押し出しピン（３２）を保持する貫通孔（３６）と、
　前記鋳造金型の内部に形成され、且つ、前記貫通孔と前記押し出しピンとの間の空間（３８）に接続される第２端（４０ａ）を有する第２のガス流路（４０）と、
　前記貫通孔と前記押し出しピンとの間の空間の、前記第２のガス流路の前記第２端と外部との間を封止する封止材（Ｃ２）と、
　を備え、
　前記真空引き部は、前記第１のガス流路および前記第２のガス流路の双方を介して前記キャビティ部内を真空引きし、
　前記到達圧力を取得する工程は、
　前記遮断弁が開いた状態で、前記第１のガス流路および前記第２のガス流路の双方からの前記キャビティ部内の真空引きを開始する工程と、
　前記第１のガス流路の前記第１端の反対側の第３端（４４ｂ）での圧力に基づいて、前記到達圧力を取得する工程を有し、
　前記増加圧力を取得する工程は、
　前記遮断弁が開いた状態で、前記第１のガス流路および前記第２のガス流路からの真空引きを停止する工程と、
　前記遮断弁が開いた状態での前記第１のガス流路の前記第３端での圧力に基づいて、前記増加圧力を取得する工程と、
　を有する、鋳造装置の検査方法。
　請求項７に記載の鋳造装置の検査方法において、
　前記到達圧力を取得する工程は、前記真空引きを開始してから前記所定の真空引き時間が経過したときの、前記第２のガス流路の前記第２端の反対側の第４端（４０ｂ）での第２の到達圧力を取得する工程を有し、
　前記第１のシール性を評価する工程は、前記到達圧力が第１の閾値以下、且つ、前記第２の到達圧力が第３の閾値（Ｔｈ３）以下のときに、前記第１のシール性が良好と判断し、前記到達圧力が前記第１の閾値より大きいか、又は、前記第２の到達圧力が前記第３の閾値より大きいときに、前記第１のシール性が不良と判断する工程を有する、鋳造装置の検査方法。
　鋳造金型を備える鋳造装置であって、
　前記鋳造金型は、鋳造品を作成するためのキャビティ部と、前記キャビティ部に接続された第１端を有する第１のガス流路と、前記第１のガス流路を遮断可能な遮断弁と、を有し、
　前記鋳造装置は、
　前記第１のガス流路を介して、前記キャビティ部内を真空引きするための真空引き部と、
　前記真空引き部および前記遮断弁を制御する制御部と、
　を備え、
　前記制御部は、
　前記キャビティ部内の真空引きを開始してから所定の真空引き時間が経過したときの、前記キャビティ部内の到達圧力を取得し、
　前記キャビティ部内の真空引きを行い、前記遮断弁を開状態に保持した状態で、真空引きを停止してから所定の停止時間が経過したときの、前記所定の停止時間中に増加した前記キャビティ部内の増加圧力を取得し、
　前記到達圧力に基づいて前記鋳造装置の第１のシール性を評価し、
　前記増加圧力に基づいて前記鋳造装置の第２のシール性を評価する、鋳造装置。
　請求項９に記載の鋳造装置において、
　前記制御部は、前記第１のシール性の評価において、前記到達圧力が第１の閾値以下のときに、前記第１のシール性が良好と判断し、前記到達圧力が前記第１の閾値より大きいときに、前記第１のシール性が不良と判断する、鋳造装置。
　請求項９又は１０に記載の鋳造装置において、
　前記制御部は、前記第２のシール性の評価において、
　前記増加圧力が第２の閾値以下のときに、前記第２のシール性が良好と判断し、前記増加圧力が前記第２の閾値より大きいときに、前記第２のシール性が不良と判断する、鋳造装置。
　請求項９～１１のいずれか１項に記載の鋳造装置において、
　前記制御部は、前記到達圧力の取得において、
　前記真空引き部を制御して、前記キャビティ部内の真空引きを開始させ、
　前記キャビティ部内の真空引きを開始してから前記所定の真空引き時間が経過したときの、前記キャビティ部内の前記到達圧力を得て、
　前記制御部は、前記増加圧力の取得において、
　前記真空引き部を制御して、前記キャビティ部内の真空引きを開始させ、
　前記キャビティ部内の真空引きを開始してから前記所定の真空引き時間より長い第２の所定の真空引き時間が経過したときの、前記キャビティ部内の第１の圧力を得て、
　前記真空引き部を制御して、前記キャビティ部内の真空引きを停止させ、
　前記キャビティ部内の真空引きを停止してから前記所定の停止時間が経過したときの、前記キャビティ部内の第２の圧力を得て、
　前記第２の圧力から前記第１の圧力を減算することによって、前記増加圧力を求める、鋳造装置。
　請求項９～１２のいずれか１項に記載の鋳造装置において、
　前記鋳造金型は、前記キャビティ部内に注入する溶湯を保持するための溶湯保持部と、前記溶湯保持部内に挿入され、前記溶湯保持部内を外部から気密に封止する栓部材と、を備え、
　前記制御部は、前記到達圧力の取得において、前記溶湯保持部内に前記栓部材が挿入されたときと、前記溶湯保持部内に前記栓部材が挿入されず、且つ、前記キャビティ部内への溶湯の注入が開始されるときと、前記キャビティ部に連通する前記溶湯保持部の内部容積の相違に基づいて、前記到達圧力を補正し、
　前記制御部は、前記増加圧力の取得において、前記内部容積の相違に基づいて、前記増加圧力を補正する、鋳造装置。
　請求項９～１３のいずれか１項に記載の鋳造装置において、
　前記鋳造金型は、
　前記キャビティ部と前記鋳造金型の外部とを連通するように形成され、且つ、前記キャビティ部から前記鋳造品を押し出すための押し出しピンを保持する貫通孔と、
　前記鋳造金型の内部に形成され、且つ、前記貫通孔と前記押し出しピンとの間の空間に接続される第２端を有する第２のガス流路と、
　前記貫通孔と前記押し出しピンとの間の空間の、前記第２端と外部との間を封止する封止材と、
　を備え、
　前記真空引き部は、前記第１のガス流路および前記第２のガス流路の双方を介して前記キャビティ部内を真空引きし、
　前記制御部は、前記到達圧力の取得において、
　前記真空引き部および前記遮断弁を制御して、前記遮断弁が開いた状態で、前記第１のガス流路および前記第２のガス流路の双方からの前記キャビティ部内の真空引きを開始させ、
　前記第１のガス流路の前記第１端と反対側の第３端での圧力に基づいて、前記到達圧力を取得し、
　前記制御部は、前記増加圧力の取得において、
　前記真空引き部および前記遮断弁を制御して、前記遮断弁が開いた状態で、前記第１のガス流路および前記第２のガス流路からの真空引きを停止させ、
　前記遮断弁が開いた状態での前記第１のガス流路の前記第３端での圧力に基づいて、前記増加圧力を取得する、鋳造装置。
　請求項１４に記載の鋳造装置において、
　前記制御部は、前記到達圧力の取得において、前記真空引きを開始してから前記所定の真空引き時間が経過したときの、前記第２のガス流路の前記第２端と反対側の第４端での第２の到達圧力を取得し、
　前記制御部は、前記第１のシール性の評価において、前記到達圧力が第１の閾値以下、且つ、前記第２の到達圧力が第３の閾値以下のときに、前記第１のシール性が良好と判断し、前記到達圧力が前記第１の閾値より大きいか、又は、前記第２の到達圧力が前記第３の閾値より大きいときに、前記第１のシール性が不良と判断する、鋳造装置。