WO2022202300A1 - 化学強化用のガラス板、強化ガラス板の製造方法、及びガラス板 - Google Patents

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WO2022202300A1
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glass plate
glass
chemical strengthening
peak position
height
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茂嘉 伊藤
匡司 小杉
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日本電気硝子株式会社
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    • C03B17/06—Forming glass sheets
    • C03B17/064—Forming glass sheets by the overflow downdraw fusion process; Isopipes therefor

Definitions

  • the present disclosure relates to a glass plate for chemical strengthening (ion-exchangeable glass plate), a method for producing a tempered glass plate from the glass plate, and a glass plate.
  • the cover glass used in such foldable devices needs to be thinner than before so that it can be folded. be done.
  • the tempered glass sheet is manufactured from an ultra-thin glass sheet for chemical strengthening (having a thickness of 0.1 mm or less, for example), which is the base of the tempered glass sheet.
  • the glass sheet for chemical strengthening as described above undergoes various manufacturing processes such as a cleaning process for cleaning its surface and a cutting process for cutting it into product sizes. .
  • the bending of the glass plate becomes large due to the thinness of the plate thickness.
  • the deflection of the glass plate is inversely proportional to the square of the plate thickness, when the thickness is 0.1 mm or less, 0.05 mm or less, or 0.04 mm or less, the deformation becomes more pronounced, and handling and transport It is easy to cause difficulty in
  • the thinner the thickness of the tempered glass sheet to be manufactured the more glass pools at the ends in the width direction and the central part in the width direction of the glass ribbon in the forming process of the original glass plate for chemical strengthening.
  • the plate thickness difference with the effective part becomes large.
  • a chemically strengthened glass plate to be used as a cover glass for a foldable device is preferably formed by an overflow down-draw method, for example.
  • the glass sheet is formed continuously, glass pools having a relatively large thickness are present at both ends in the width direction of the glass ribbon after the steps of melting, forming, and slow cooling.
  • the non-effective portion (the portion that is discarded without becoming a product) including this glass reservoir portion is then cut by a cutting method such as diamond scribing or laser scribing, leaving the above-mentioned effective portion with a relatively uniform plate thickness. are cut off by hand.
  • a cutting method such as diamond scribing or laser scribing
  • an ultra-thin glass plate for chemical strengthening As another example of how an ultra-thin glass plate for chemical strengthening is damaged, a glass plate cut from a glass ribbon is adsorbed or placed on a smooth plate such as a surface plate, and then the desired When cutting to size, damage may occur starting from a partially unsucked portion (lifted portion) due to warpage.
  • a glass plate for chemical strengthening is washed while being conveyed, the glass plate is affected by the washing brush or the conveying roller due to the warp added in synergy with the bending of the glass plate. In some cases, the edge surface of the glass plate hangs and enters the gap between the adjacent conveying rollers, resulting in breakage.
  • the technical problem to be solved is to avoid damage during the manufacturing process due to warpage as much as possible in glass sheets, including ultra-thin glass sheets for chemical strengthening.
  • the glass plate for solving the above problems is a glass plate for chemical strengthening having a thickness of 0.1 mm or less including warpage, and the following (1) to (8)
  • the first peak position is present at a portion inside the peripheral portion of the glass plate.
  • t [mm] be the thickness of the glass plate.
  • W 1MAX [mm] be the height from the horizontal plane of the glass plate at the first peak position.
  • the highest position be the 2nd peak position.
  • W 1OUT [mm] be the height at the highest position from the horizontal surface in the peripheral portion when the first placement form is taken.
  • W 2OUT [mm] be the height at the highest position from the horizontal surface in the peripheral portion when the second placement form is taken.
  • the first peak position exists at a portion inside the peripheral portion of the glass plate.
  • the first peak position is a position corresponding to the top of the warp having the highest height from the horizontal surface (the warp that protrudes most upward) among the warps included in the glass plate under the first placement mode. Therefore, when the first peak position exists inside the peripheral edge, the position where the highest warp from the horizontal plane exists is the position away from the peripheral edge of the glass plate inward. Thereby, according to this glass plate, it is possible to avoid breakage of the glass plate during the manufacturing process as much as possible.
  • a 20 mm wide portion along the peripheral edge of the glass plate may be set as the peripheral edge portion, or a 30 mm wide portion may be set as the peripheral edge portion.
  • the width of the peripheral portion of the glass plate is preferably in the range of 10 mm to 50 mm, for example.
  • the above glass plate preferably satisfies the relationship t 2 /W 1OUT >0.005. Moreover, it is preferable to satisfy the relationship W 1OUT ⁇ 0.20 mm. Furthermore, it is preferable to satisfy the relationship W 1OUT /t ⁇ 5.
  • the inventor obtained the following knowledge (C) as a result of earnest research.
  • (C) With respect to the warpage that exists in the peripheral portion under the first placement mode, the higher the height from the horizontal plane (the upward projection dimension), the more likely the glass plate is to break during the manufacturing process. That is, the larger the value of W1OUT , the more likely the glass plate is to break.
  • the magnitude of deflection is inversely proportional to the square of the thickness of the glass plate.
  • the above glass plate preferably satisfies the relationship W 1MAX /t ⁇ 15.
  • the thinner the glass plate the smaller the value of W 1MAX (corresponding to the height of the top of the warp with the highest height from the horizontal surface under the first placement configuration). is. If the above relationship is satisfied, breakage of the glass plate can be more preferably avoided. Further, if the above relationship is satisfied, in the post-process of manufacturing a tempered glass plate from the glass plate, the glass plate is laminated or cut into small pieces by itself, and the end face of the peripheral edge is polished or chemically treated. It is also suitable for use in various processes such as post-treatment processes such as Reducing the overall warpage of the glass plate for chemical strengthening is also advantageous in preventing deformation such as warpage and unevenness exceeding the allowable range in the tempered glass plate manufactured from the glass plate.
  • the glass plate may be a glass plate that has not undergone polishing treatment (for example, chemical polishing treatment such as slimming treatment for reducing thickness) on the front and back surfaces after molding.
  • a relatively thick glass plate for example, more than 0.1 mm to 0.4 mm
  • a glass-corrosive chemical such as hydrofluoric acid.
  • ultra-thin glass plate for chemical strengthening it is difficult to uniformly reduce the plate thickness in the slimming process, and it is difficult to obtain uniform thickness of the obtained glass plate. Induce warpage. Such variations in plate thickness and the occurrence of warpage further increase warpage in the subsequent strengthening step, and induce unevenness on the surface. Therefore, direct molding of an ultra-thin glass sheet for chemical strengthening is very suitable for obtaining a flatter glass sheet.
  • the thickness of the glass plate may be 0.05 mm or less. Moreover, the glass plate may have a substantially uniform thickness as a whole. Even with such an extremely thin glass plate, breakage of the glass plate during the manufacturing process can be avoided as much as possible.
  • the second peak position is located inside the peripheral portion of the glass plate.
  • the first peak position exists in a portion inside the peripheral portion of the glass plate, but also the second peak position exists in a portion inside the glass plate, damage to the glass plate during the manufacturing process can be minimized. is more advantageous in avoiding In this case, for example, when the glass plate is transported by transport rollers, it is further advantageous in preventing the occurrence of a situation in which the hanging peripheral edge portion between adjacent transport rollers is caught by the transport rollers.
  • the above glass plate preferably satisfies the relationship t 2 /W 2OUT >0.005. Moreover, it is preferable to satisfy the relationship of W 2OUT ⁇ 0.20 mm. Furthermore, it is preferable to satisfy the relationship W 2OUT /t ⁇ 5. In addition, it is preferable to satisfy the relationship W 2MAX /t ⁇ 15.
  • the glass plate is made of aluminosilicate glass, and the composition of the glass is SiO 2 : 50 to 80%, Al 2 O 3 : 5 to 25%, and B 2 O 3 : 0 to 15% by mass. %, Na 2 O: 1-20%, K 2 O: 0-10%.
  • the glass plate is aluminosilicate glass, and the glass composition is 60 to 80% by mass of SiO 2 , 8 to 20% by mass of Al 2 O 3 , 0 to 5% by mass of B 2 O 3 , and Na 2 . It may contain 4-16% O and 0.01-10% K 2 O.
  • the glass plate may be rectangular and have a size of 150 mm ⁇ 150 mm to 1100 mm ⁇ 1300 mm.
  • the effect of the above-mentioned glass plate is not limited to the cutting process after molding, the cleaning process, or the transport of the glass plate during these processes, but also for foldable devices.
  • a process of cutting to a desired size before chemical strengthening, a process of forming a film, or laminating the glass plate, or post-processing such as polishing or chemically treating the end face of the peripheral edge part alone This effect is also obtained in the process.
  • the glass sheet for chemical strengthening of the present invention may include an aspect in which the peripheral portion does not include a warp peak, particularly in the vicinity of the corner portion.
  • another aspect of the chemically strengthened glass plate of the present invention is a chemically strengthened glass plate having a thickness of 0.1 mm or less, and has a warped shape as a whole or partially The highest position of the glass sheet from the horizontal surface when the glass sheet has a warped portion and is placed on a horizontal surface with one main surface facing up. is defined as a first peak position, and the first peak position preferably exists in a region outside a region with a radius of 10 mm from the corner of the glass plate.
  • the glass plate when the glass plate is placed on the horizontal surface with the other main surface on the back side of the one main surface facing up, the glass plate is placed on the horizontal surface.
  • the second peak position is preferably located outside the area with a radius of 10 mm from the corner of the glass plate.
  • the method for producing a tempered glass plate of the present invention includes a preparation step of preparing the glass plate for chemical strengthening, a cutting step of cutting out a product size glass plate from the glass plate, and chemically strengthening the product size glass plate. and a tempering step of obtaining a tempered glass sheet. According to such a method for manufacturing a tempered glass sheet, it is easy to prevent the manufactured tempered glass sheet from being warped beyond the allowable range.
  • the present invention can also be applied to glass sheets other than those for chemical strengthening as described above. That is, the glass plate other than the glass plate for chemical strengthening has a thickness of 0.1 mm or less, has a generally warped shape or has a partially warped portion, and has the main surface facing up.
  • the glass plate When the glass plate is placed on a horizontal surface in a state where the glass plate is placed on a horizontal surface, the highest position of the glass plate from the horizontal surface is set as the first peak position, and the peripheral edge of the glass plate is set to the first peak position.
  • the first peak position is present at a portion inside the peripheral portion of the glass plate.
  • the second peak position may be present at a portion inside the peripheral portion of the glass plate when the highest position from the edge is defined as the second peak position.
  • the glass plate here may be used as a glass plate for chemical strengthening.
  • the glass plate including the glass plate for chemical strengthening according to the present disclosure it is possible to avoid damage during the manufacturing process due to warpage as much as possible.
  • FIG. 21 is a diagram showing a warp distribution when the first placement form is taken in Example 14;
  • FIG. 20 is a diagram showing a warp distribution when the second placement form is taken in Example 14;
  • FIG. 21 is a diagram showing a warp distribution when the first placement form is taken in Example 14;
  • FIG. 20 is a diagram showing a warp distribution when the second placement form is taken in Example 14;
  • FIG. 20 is a diagram showing a warp distribution when the first placement form is taken in Example 15;
  • FIG. 21 is a diagram showing a warp distribution when the second placement form is taken in Example 15;
  • FIG. 21 is a diagram showing a warp distribution when the first placement form is taken in Example 16;
  • FIG. 22 is a diagram showing a warp distribution when the second placement form is taken in Example 16;
  • FIG. 22 is a diagram showing a warp distribution when the first placement form is taken in Example 17;
  • FIG. 21 is a diagram showing a warp distribution when the second placement form is taken in Example 17;
  • FIG. 20 is a diagram showing a warpage distribution when the first placement form is taken in Example 18;
  • FIG. 21 is a diagram showing a warp distribution when the second placement form is taken in Example 18;
  • FIG. 12 is a diagram showing a warp distribution when the first placement form is taken in Comparative Example 4;
  • FIG. 12 is a diagram showing a warp distribution when the second placement form is taken in Comparative Example 4;
  • FIG. 20 is a diagram showing a warp distribution when the first placement form is taken in Example 19;
  • FIG. 20 is a diagram showing the warp distribution when the second placement form is taken in Example 19;
  • the method of manufacturing a tempered glass sheet consists of a preparation process of preparing a glass sheet for chemical strengthening, a cutting process of cutting out a product size glass sheet from the prepared glass sheet, and chemically strengthening the cut product size glass sheet. and a tempering step to obtain a glass sheet.
  • the glass plate for chemical strengthening according to the present embodiment is manufactured by, for example, a down-draw method such as an overflow down-draw method, a slot down-draw method, a redraw method, or a molding method involving known plate drawing such as a float method.
  • a down-draw method such as an overflow down-draw method, a slot down-draw method, a redraw method, or a molding method involving known plate drawing such as a float method.
  • the overflow down-draw method is the most suitable non-contact forming method that is less likely to be scratched.
  • a glass ribbon is formed by an overflow down-draw method, and a rectangular glass plate having a predetermined size is obtained by cutting from the glass ribbon.
  • the preparation process includes a forming process P1, a slow cooling process P2, a cooling process P3, and a cutting process (not shown) shown in FIGS.
  • the preparatory step first, by performing the forming step P1 to the cooling step P3 using the manufacturing apparatus 1 shown in FIGS. .
  • the forming process P1 is executed in the forming zone ZN1.
  • the glass ribbon 5 is continuously formed from the molten glass 4 by the forming body 3 for the overflow downdraw method.
  • the molded body 3 is housed in a molding furnace 6, and the molding furnace 6 is provided with a heating device (for example, a panel heater) (not shown) for heating the molded body 3 and the like.
  • the molded body 3 includes a groove 3a for allowing the molten glass 4 to flow in, a pair of side portions 3b, 3b for allowing the molten glass 4 overflowing to both sides from the groove 3a to flow down, and along each side portion 3b. and a lower end portion 3c for fusing (merging) the molten glass 4 that has flowed down.
  • a glass ribbon 5 is formed from the molten glass 4 fused at the lower end portion 3c of the formed body 3. As shown in FIG.
  • the glass ribbon 5 has an effective portion 5a at the center in its width direction (horizontal direction in FIG. 1, vertical direction to the paper surface in FIG. 2) and non-effective portions at both ends in the width direction with the effective portion 5a interposed therebetween. and a portion 5b.
  • the effective portion 5a is a portion that will be used as a product later
  • the non-effective portion 5b is a portion that will be discarded later without being used as a product.
  • portions corresponding to the widthwise edges (edges) of the glass ribbon 5 have glass reservoir portions (ear portions) that are thicker than other portions. ) is formed.
  • the glass ribbon 5 immediately after molding is suppressed from shrinking in the width direction by using an edge roller 7 (cooling roller) arranged directly under the molded body 3 .
  • a pair of edge rollers 7 are arranged to sandwich the glass ribbon 5 in the thickness direction.
  • Each of the pair of edge rollers 7, 7 has a shaft 7a extending in the width direction of the glass ribbon 5, and a first roll 7b and a second roll 7c interconnected via the shaft 7a.
  • Both rolls 7b and 7c are made of a heat-resistant material (for example, platinum or platinum alloy), and both come into contact with the non-effective portion 5b of the glass ribbon 5.
  • a heat-resistant material for example, platinum or platinum alloy
  • the slow cooling process P2 is performed in the slow cooling zone ZN2.
  • the glass ribbon 5 descending from the forming zone ZN1 is slowly cooled to a temperature below the strain point while being guided downward.
  • the slow cooling process P2 is performed using the slow cooling furnace 8 and the annealer rollers 9 arranged in a plurality of upper and lower stages (in the illustrated example, five stages above and below).
  • the slow cooling furnace 8 is arranged below the molding furnace 6 .
  • the slow cooling furnace 8 is provided with a heating device (for example, a panel heater) (not shown) or the like for adjusting the atmospheric temperature in the slow cooling furnace 8 .
  • a heating device for example, a panel heater
  • a temperature gradient is applied in the width direction of the glass plate in the region between the temperature lower than the softening point (e.g., 860 ° C.) and the strain point (e.g., 560 ° C.). It is preferable to provide a heating device capable of adjusting the temperature by putting it on, a heat insulating member, or the like.
  • the speed of slow cooling is relatively increased in the portion closer to the end in the width direction (closer to the glass pool portion) in the initial stage of the slow cooling step P2, where the temperature of the glass ribbon 5 is relatively high.
  • the rate of slow cooling is made relatively slow at a portion closer to the central portion in the width direction.
  • the slow cooling step P2 is performed at a temperature drop rate of, for example, 1 to 10° C./sec in the central portion and 3 to 20° C./sec in the end portions. As a result, it is possible to suppress the warp of the peripheral portion of the glass plate (see FIGS. 3 and 4) obtained by the cutting step performed later.
  • a pair of annealer rollers 9 are arranged with the glass ribbon 5 sandwiched in the thickness direction in each of the upper and lower multiple stages.
  • Each of the pair of annealer rollers 9, 9 has a shaft 9a extending in the width direction of the glass ribbon 5, and a first roll 9b and a second roll 9c interconnected via the shaft 9a.
  • Both rolls 9b and 9c are made of ceramic, for example, and can come into contact with the non-effective portion 5b of the glass ribbon 5.
  • the glass ribbon 5 is guided downward by the first rolls 9b, 9b of the pair of annealer rollers 9, 9 and the second rolls 9c, 9c.
  • first rolls 9b, 9b and the second rolls 9c, 9c do not sandwich the glass ribbon 5 from both the front and back sides, but simply regulate the rocking motion along the thickness direction of the glass ribbon 5. . In other words, gaps are formed between the first roll 9b and the glass ribbon 5 and between the second roll 9c and the glass ribbon 5 .
  • the non-effective portion 5b of the glass ribbon 5 is sandwiched between the annealer rollers 9 from both the front and back sides to form the glass ribbon 5.
  • There is also a method of changing the tension in the width direction acting on the For example, if the tension in the width direction acting on the glass ribbon 5 is increased, it is possible to suppress the warp of the glass ribbon 5, particularly at both ends in the width direction of the effective portion 5a. As a result, it is possible to suppress warping of the peripheral portion of the glass plate.
  • the cooling process P3 is performed in the cooling zone ZN3.
  • the glass ribbon 5 that has passed through the slow cooling zone ZN2 is pulled downward by support rollers 10 and cooled.
  • the support rollers 10 are arranged in a cooling chamber 11 arranged below the slow cooling furnace 8 .
  • a pair of support rollers 10 are arranged to sandwich the glass ribbon 5 in the thickness direction.
  • Each of the pair of support rollers 10, 10 includes a shaft 10a extending in the width direction of the glass ribbon 5, and a first roll 10b and a second roll 10c interconnected via the shaft 10a.
  • Both rolls 10 b and 10 c are made of rubber, for example, and both come into contact with the non-effective portion 5 b of the glass ribbon 5 .
  • the conveying speed V1 plate pull speed
  • the glass ribbon 5 that has passed through the cooling zone ZN3 during transportation is obtained as the strip glass film 2 .
  • the first cutting for cutting out the glass film base plate from the strip glass film 2 and the second cutting for cutting out the glass plate for chemical strengthening from the glass film base plate are performed.
  • the glass film base plate is continuously cut out from the strip glass film 2 by repeatedly cutting (cutting in the width direction) the strip glass film 2 for each predetermined length.
  • Each of the cut glass film originals includes an effective portion 5a and non-effective portions 5b on both sides of the effective portion 5a.
  • the effective portion 5a is cut out as a glass plate for chemical strengthening by cutting and removing the non-effective portion 5b from each glass film original plate. Since the first and second cuts can be performed by a well-known technique, detailed description thereof will be omitted.
  • the non-effective portion 5b of the band-shaped glass film 2 is cut and removed after the glass film original plate is cut out.
  • the ineffective portion 5b of the strip glass film 2 is continuously cut and removed, and then the strip glass film 2 after the ineffective portion 5b is removed is cut into a predetermined length.
  • a glass plate for chemical strengthening may be continuously cut out from the strip glass film 2 by repeatedly cutting (cutting in the width direction) each time.
  • the band-shaped glass film 2 is continuously wound into a roll via a band-shaped cushioning material (resin belt-shaped protective sheet, etc.).
  • a band-shaped cushioning material resin belt-shaped protective sheet, etc.
  • the strip glass film 2 is unwound from the roll by the required length in a later step, and the unwound strip glass film 2 is cut to cut out a glass plate for chemical strengthening. . Therefore, it is possible to obtain the effect of improving the extraction efficiency of glass sheets for chemical strengthening, that is, reducing the cost.
  • the treatment of the end face such as polishing, heat treatment, etching, etc., which will be described later, may be performed after cutting out from the band-shaped glass film 2 .
  • the cutting process is completed when the first and second cutting are performed, and the preparation process is completed accordingly.
  • the glass plate for chemical strengthening is obtained using the overflow down-draw method, but in addition, the slot down-draw method, the float method, the redraw method, etc. are used to obtain the glass for chemical strengthening. You can get a board.
  • the end face of the cut glass plate for chemical strengthening it is preferable to subject the end face of the cut glass plate for chemical strengthening to chamfering and strength improvement by polishing, heat treatment, etching, or the like.
  • the front and back surfaces of the glass plate for chemical strengthening are not subjected to polishing treatment (for example, chemical polishing treatment such as slimming treatment to reduce thickness) after molding.
  • polishing treatment for example, chemical polishing treatment such as slimming treatment to reduce thickness
  • the glass plate 12 for chemical strengthening (hereinafter simply referred to as the glass plate 12) as shown in FIGS. 3 and 4 is prepared.
  • the glass plate 12 shown in FIG. 3 and the glass plate 12 shown in FIG. 4 are the same glass plate.
  • FIG. 3 shows a first placement configuration in which the glass plate 12 is placed on a horizontal surface with one main surface 12a of the front and back surfaces of the glass plate 12 facing upward.
  • FIG. 4 shows a second placement configuration in which the glass plate 12 is placed on a horizontal surface with the other main surface 12b on the back side of the one main surface 12a facing up.
  • the horizontal surface in this embodiment is a horizontal support surface provided on a surface plate (not shown).
  • one main surface 12a is a surface suitable for being subjected to a film forming process or the like among the front and rear surfaces of the glass plate 12, and is a guaranteed surface whose surface properties should be guaranteed.
  • the other main surface 12b is a non-guaranteed surface that does not require the same degree of surface properties as the one main surface 12a will be exemplified.
  • the guaranteed side and the non-guaranteed side for example, of the front and back surfaces of the glass plate 12, the side that has been in contact with the conveying rollers and the like relatively few times until the above preparation process is completed.
  • One main surface 12a is used as a guaranteed surface, and the other main surface 12b on the side with a relatively large number of times is used as a non-guaranteed surface.
  • the one main surface 12a which is the security surface, has fewer defects such as scratches and contamination.
  • the glass plate 12 in this embodiment is aluminosilicate glass.
  • the glass plate 12 has, as an example of glass composition, SiO 2 : 50 to 80%, Al 2 O 3 : 5 to 25%, B 2 O 3 : 0 to 15%, Na 2 O: 1 to 20% by mass. %, K 2 O: 0-10%.
  • the glass composition of the glass plate 12 in the present embodiment is SiO 2 60 to 80%, Al 2 O 3 8 to 18%, B 2 O 3 0 to 5%, Li 2 O 0.0% by mass %. 01-10%, Na 2 O 4-16%, K 2 O 0.01-10%.
  • the ion exchange performance as a chemically strengthened glass is greatly improved, but if the content is too high, the devitrification property is deteriorated. That is, the liquidus temperature becomes too high or the liquidus viscosity becomes too low, making molding by the overflow down-draw method impossible.
  • Na 2 O is an ion exchange component, and has the effect of lowering the high-temperature viscosity of the glass to improve meltability and formability, reduce the rate of crack generation, and lower the strain point. It is also a component that improves devitrification.
  • the coefficient of thermal expansion becomes too large, and the thermal shock resistance of the glass deteriorates, or it becomes difficult to match the coefficient of thermal expansion with that of surrounding materials.
  • the devitrification property tends to be rather deteriorated.
  • B 2 O 3 has the effect of lowering the liquidus temperature, high temperature viscosity and density of the glass.
  • the content of B 2 O 3 becomes high, there is a possibility that the surface may be scorched due to ion exchange.
  • the strain point may become too low, and stress relaxation tends to proceed during ion exchange, which may make it impossible to obtain the desired compressive stress.
  • the type of glass plate 12 in the present embodiment is not limited to glass for chemical strengthening, and may be applied to other ultra-thin glass plates such as low-alkali glass substrates.
  • ultra-thin glass sheets regardless of the material, the same problem of breakage due to warpage is induced in the handling process such as cutting, cleaning, packing, chemical strengthening, etc. Therefore, shape management is important. is important.
  • the glass plate 12 in this embodiment preferably has a thermal expansion coefficient of 70 to 100 ⁇ 10 -7 /°C at 30 to 380°C.
  • a thermal expansion coefficient of 70 to 100 ⁇ 10 -7 /°C at 30 to 380°C.
  • problems such as peeling of the glass substrate may occur.
  • organic substances such as metals and adhesives in the surroundings, so if the thermal expansion coefficient does not match those, when using organic adhesives to adhere The glass substrate will peel off.
  • the content of the alkali metal oxide component and the alkaline earth metal oxide component is increased.
  • the contents of SiO 2 and Al 2 O 3 may be reduced, and the thermal expansion coefficient may be reduced by reducing the contents of alkali metal oxide components and alkaline earth metal oxide components, and reducing the contents of SiO 2 or Al 2 O 3 content may be increased.
  • the glass plate 12 in this embodiment has a thermal expansion coefficient of 75 to 92 ⁇ 10 -7 /°C at 30 to 380°C. If the thermal expansion is relatively small, there will be little thermal deformation in the high-temperature process of strengthening the glass sheet for chemical strengthening. It is possible to suppress an increase in local warpage after strengthening due to partial survival.
  • the shape of the glass plate 12 is not particularly limited, it is rectangular in this embodiment.
  • An example of the size of the glass plate 12 is 150 mm ⁇ 150 mm to 1100 mm ⁇ 1300 mm.
  • the glass plate 12 in this embodiment has a long side 12x and a short side 12y, the length of the long side 12x is 400 mm or 500 mm, and the length of the short side 12y is 300 mm or 400 mm.
  • the direction in which the long side 12x extends matches the drawing direction (the longitudinal direction of the glass ribbon 5) in the above-described forming process P1 to cooling process P3.
  • the band-shaped glass film 2 is once wound into a roll, and then the band-shaped glass film 2 unwound from the roll is cut to obtain the glass plate 12. Even in this case, the direction in which the long side 12x of the glass plate 12 extends matches the drawing direction.
  • the glass plate is separated from the band glass film 2 so that the direction in which the short side 12y of the glass plate 12 extends coincides with the drawing direction. 12 may be taken.
  • the thickness of the glass plate 12 is 0.1 mm or less, preferably 0.01 mm or more and 0.095 mm or less, more preferably 0.02 mm or more and 0.085 mm or less, and still more preferably 0.025 mm or more and 0.075 mm or less. is.
  • the thickness of the glass plate 12 can be 0.065 mm or less, 0.055 mm or less, or 0.05 mm or less.
  • the lower limit of the thickness of the glass plate 12 is 0.025 mm or more, more preferably 0.03 mm or more. If the glass plate 12 is made too thin, the bending of the glass plate 12 becomes too large, making it difficult to secure the strength.
  • the glass plate 12 is excessively thinned, the difference between the thickness of the glass pool portion at the edge of the glass plate 12 during molding and the thickness of the central portion of the glass plate 12 as a product becomes large, resulting in a glass after molding. It becomes more difficult to improve the plate thickness distribution of the plate 12 and to suppress warping.
  • Warping is likely to be induced near the periphery of the plate 12, particularly near the corners.
  • the warp shape deteriorates in chemical strengthening treatment at a high temperature of 360 ° C. or higher, and breakage occurs during the treatment process, making it difficult to use as a glass for chemical strengthening.
  • the entire glass plate 12 has a substantially uniform thickness.
  • substantially uniform thickness means that the thickness deviation of the glass plate 12 is ⁇ 20% or less.
  • the thickness deviation of the glass plate 12 is preferably ⁇ 10% or less, more preferably ⁇ 5% or less.
  • the glass plate 12 includes warpage, and due to the warpage, unevenness is formed on the one main surface 12a and the other main surface 12b. As a result, the glass plate 12 has a part that rises above the horizontal plane in both the first and second placement modes.
  • the coordinates of points A, B, and C shown in both figures take into consideration the lengths of the long side 12x and the short side 12y (400 mm ⁇ 300 mm or 500 mm ⁇ 400 mm) of the present embodiment. Then A(400,0), B(400,300), C(0,300) or A(500,0), B(500,400), C(0,400).
  • t [mm] be the thickness of the glass plate 12 .
  • a first peak position D1 is defined as the highest position on the glass plate 12 from the horizontal surface when the first placement form (FIG. 3) is taken.
  • W 1MAX [mm] be the height from the horizontal plane of the glass plate 12 at the first peak position D1.
  • the second peak position D2 is the position of the glass plate 12 where the height from the horizontal plane is the highest when the second placement form (FIG. 4) is taken.
  • W 2MAX [mm] be the height from the horizontal plane of the glass plate 12 at the second peak position D2.
  • a 10 mm-wide portion along the edge of the glass plate 12 (a cross-hatched portion having a width L1 shown in FIGS. 3 and 4) is defined as a peripheral portion 12e.
  • a 1313SK type glass substrate warpage measuring device manufactured by Apollo Precision Co., Ltd. is used as a measurement device to measure the first peak position D1, the second peak position D2, and the glass plate 12 horizontally. The height of each position on the upper surface of the glass plate 12 in the placed state is measured.
  • the first peak position D1, the second peak position D2, the first peripheral edge peak position D3, and the second peripheral edge peak position D4 shown in FIGS. 3 and 4 are merely examples of these positions. do not have.
  • the first peak position D1 and the second peak position D2 simply mean the highest position among the measured positions. In other words, between the position where the height is really the highest (the position that protrudes most upward among all positions on the glass plate 12) and the first peak position D1 or the second peak position D2, the position It is highly probable that deviation exists. As a result, there is a high probability that there is a difference in value between the height at the truly highest position and the values of W1MAX and W2MAX .
  • the interval between adjacent measurement positions is preferably 100 mm or less in each of the X-axis direction and the Y-axis direction, more preferably 50 mm or less, more preferably 30 mm or less, and 20 mm or less. is more preferably 10 mm or less, and most preferably 5 mm or less.
  • the interval between adjacent measurement positions may be widened as long as necessary accuracy is obtained.
  • the first peak it is preferable that the position D1 be present on the glass plate 12 inside the second peripheral portion 12f. That is, when the long side 12x is 400 mm and the short side 12y is 300 mm, it is preferable to satisfy 50 ⁇ X 1 ⁇ 350 and 50 ⁇ Y 1 ⁇ 250. Further, when the long side 12x is 500 mm and the short side 12y is 400 mm, it is preferable to satisfy 50 ⁇ X 1 ⁇ 450 and 50 ⁇ Y 1 ⁇ 350.
  • the glass plate can be used in a later process for a smaller size device, such as a foldable device, by diamond scribing.
  • a smaller size device such as a foldable device
  • t 2 /W 1OUT >0.005
  • W 1OUT ⁇ 0.20 mm preferably W 1OUT ⁇ 0.10 mm
  • W 1OUT /t ⁇ 5 W 1MAX /t ⁇ 15 It is preferable to satisfy the relationship.
  • the second peak position D2 exists at a portion inside the peripheral edge portion 12e of the glass plate 12.
  • the coordinates of the second peak position D2 are D2 (X 2 , Y 2 )
  • the long side 12x is 400 mm and the short side 12y is 300 mm
  • 10 ⁇ X 2 ⁇ 390 is satisfied and 10 ⁇ Y 2 ⁇ 290 is satisfied.
  • the long side 12x is 500 mm and the short side 12y is 400 mm
  • 10 ⁇ X 2 ⁇ 490 and 10 ⁇ Y 2 ⁇ 390 are satisfied.
  • the second peak position D2 is present at a portion of the glass plate 12 inside the second peripheral portion 12f.
  • the long side 12x is 400 mm and the short side 12y is 300 mm, it is preferable to satisfy 50 ⁇ X 2 ⁇ 350 and 50 ⁇ Y 2 ⁇ 250. Moreover, when the long side 12x is 500 mm and the short side 12y is 400 mm, it is preferable to satisfy 50 ⁇ X 2 ⁇ 450 and 50 ⁇ Y 2 ⁇ 350.
  • t 2 /W 2OUT > 0.005
  • W 2OUT ⁇ 0.20 mm preferably W 2OUT ⁇ 0.10 mm
  • W 2OUT /t ⁇ 5 W 2MAX /t ⁇ 15 It is preferable that each relationship is satisfied.
  • the present glass plate 12 it is possible to avoid damage caused by warpage as much as possible in the manufacturing process that the glass plate 12 goes through before becoming a tempered glass plate.
  • a cutting process is performed with respect to the glass plate 12 prepared in the preparation process. Since the cutting step can be performed by a known technique, detailed description thereof is omitted.
  • a product size glass plate (for example, a glass plate having a size that fits the screen of a smartphone or tablet PC) is obtained. In some cases, one product size glass plate may be cut out from one glass plate 12, and in some cases, a plurality of product size glass plates may be cut out.
  • the product-sized glass plate obtained in the cutting step is chemically strengthened to obtain a tempered glass sheet having compressive stress layers (layers to which compressive stress acts) formed on the front side and the back side, respectively. Since specific aspects of chemical strengthening are known, detailed descriptions thereof are omitted. A tempering process is completed by the above and a tempered glass board is manufactured.
  • glass plates for chemical strengthening (Examples 1 to 18, Comparative Examples 1 to 4) having parameters shown in [Table 1] to [Table 4] below were prepared, respectively, and tempered glass
  • the manufacturing process a cutting process of cutting out a glass plate for chemical strengthening from a glass film original plate, a cleaning process after cutting, and a visual inspection process were performed.
  • the glass plates for chemical strengthening in the examples are SiO 2 61.6%, Al 2 O 3 18.0%, B 2 O 3 0.5%, MgO 3.0%, and Na 2 in terms of mol %.
  • Contains 14.5% O, 2.0% K 2 O, 0.4% SnO 2 has a strain point of 564°C and a coefficient of thermal expansion of 91 ⁇ 10 -7 /°C at 30-380°C It is a glass plate formed by the overflow down-draw method.
  • the glass plates for chemical strengthening in the examples are adjusted in terms of heat history during slow cooling, cut-out positions from the original glass film plate, and the like.
  • each parameter shown in [Table 1] to [Table 4] is the same index as the parameter described in the above embodiment.
  • the "first surface” in [Table 1] to [Table 4] refers to the case where the glass plate is placed on a horizontal surface with the security surface (one main surface) facing up (the first placement form is ) is shown.
  • the "second surface” indicates the case where the glass plate is placed on the horizontal surface with the non-guaranteed surface (the other main surface) facing up (when the second placement form is taken).
  • the height from the horizontal plane of the glass plate (long side x short side: 400 mm x 300 mm) is defined by a straight line parallel to the Y axis set in increments of 5 mm on the above XY coordinates, and a straight line parallel to the X axis. Measured at each coordinate where the straight line intersects.
  • the width of the peripheral portion of the glass plate is set to 10 mm was considered.
  • the item "maximum value is inside” for the first peak position is "x"
  • the item "maximum value is inside” for the first peak position is "o"
  • the item “maximum value is inside” for the second peak position is "x"
  • the item “maximum value is inside” for the second peak position is "o" .
  • Example 1 A specific method for determining the breakage rate will be described using Example 1 as an example.
  • a large number of glass plates for chemical strengthening manufactured under the same conditions as the glass plates of Example 1 are prepared.
  • the presence or absence of breakage at the time when the cleaning step in the above manufacturing process is completed is grasped by the appearance inspection process, and the percentage of the number of broken glass plates among the large number of glass plates is determined.
  • the breakage rate was calculated by calculating.
  • the breakage rate was calculated for Examples 2 to 18 and Comparative Examples 1 to 4 by the same method.
  • the number of glass plates for chemical strengthening manufactured under the same conditions as in each example and each comparative example was 200 to 500 (the number differs depending on each example and each comparative example).
  • each of the relationships listed below that is, W 1OUT ⁇ 0 . 20 mm, t2/ W1OUT >0.005, W1OUT /t ⁇ 5, W1MAX /t ⁇ 15, W2OUT ⁇ 0.20mm , t2/W2OUT>0.005, W2OUT / t ⁇ 5, All of the relationships of W 2MAX /t ⁇ 15 were satisfied.
  • Example 16 among the relationships listed above, only the relationship W 1OUT /t ⁇ 5 is not satisfied.
  • Example 17 the three relationships of W 2OUT ⁇ 0.20 mm, t 2 /W 2OUT >0.005, and W 2OUT /t ⁇ 5 are not satisfied.
  • Example 18 the four relationships of W 2OUT ⁇ 0.20 mm, t 2 /W 2OUT >0.005, W 2OUT /t ⁇ 5, and W 2MAX /t ⁇ 15 are not satisfied.
  • the second peak position was present in the peripheral portion of the glass plate. From these facts, it can be seen that, among the glass sheets thinned to a thickness of 0.03 mm, glass sheets satisfying more of the relationships listed above tend to have a lower breakage rate.
  • [Table 5] below shows the height [ ⁇ m] of the glass plate from the horizontal plane measured at each coordinate shown in the same table when the first placement form is taken in Example 14. .
  • FIG. 6 shows the distribution of warpage (distribution of unevenness on the guaranteed surface) in the same case.
  • FIG. 1 shows the height [ ⁇ m] of the glass plate from the horizontal plane measured at each coordinate shown in the same table when the first placement form is taken in Example 14. .
  • FIG. 6 shows the distribution of warpage (distribution of unevenness on the guaranteed surface) in the same case.
  • FIG. 6 and FIGS. showing.
  • the average height was 45 ⁇ m (0.045 mm).
  • the standard deviation of the height was 0.050.
  • FIG. 8 shows the distribution of warpage (distribution of unevenness on the non-guaranteed surface) in the same case.
  • the average height was 69 ⁇ m (0.069 mm).
  • the standard deviation of the height was 0.058.
  • FIG. 9 shows the distribution of warpage (distribution of unevenness on the guaranteed surface) in the same case.
  • the average height was 63 ⁇ m (0.063 mm).
  • the standard deviation of height was 0.055.
  • FIG. 10 shows the distribution of warpage (distribution of unevenness on the non-guaranteed surface) in the same case.
  • the average height was 64 ⁇ m (0.064 mm).
  • the standard deviation of the height was 0.083.
  • FIG. 11 shows the distribution of warpage (distribution of unevenness on the guaranteed surface) in the same case.
  • the average height was 46 ⁇ m (0.046 mm).
  • the standard deviation of the height was 0.048.
  • FIG. 12 shows the distribution of warpage (distribution of unevenness on the non-guaranteed surface) in the same case.
  • the average height was 48 ⁇ m (0.048 mm).
  • the standard deviation of the height was 0.037.
  • FIG. 13 shows the distribution of warpage (distribution of unevenness on the guaranteed surface) in the same case.
  • the average height was 84 ⁇ m (0.084 mm).
  • the standard deviation of the height was 0.076.
  • FIG. 14 shows the distribution of warpage (distribution of unevenness on the non-guaranteed surface) in the same case.
  • the average height was 90 ⁇ m (0.09 mm).
  • the standard deviation of the height was 0.098.
  • FIG. 15 shows the distribution of warpage (distribution of unevenness on the guaranteed surface) in the same case.
  • the average height was 70 ⁇ m (0.07 mm).
  • the standard deviation of the height was 0.078.
  • FIG. 16 shows the distribution of warpage (distribution of unevenness on the non-guaranteed surface) in the same case.
  • the second peak position D2 and the second edge peak position D4 match (the value of W2MAX and the value of W2OUT are the same).
  • the average height was 72 ⁇ m (0.072 mm).
  • the standard deviation of the height was 0.094.
  • FIG. 17 shows the distribution of warpage (distribution of unevenness on the guaranteed surface) in the same case.
  • the first peak position D1 and the first edge peak position D3 match (the value of W1MAX and the value of W1OUT are the same).
  • the average height was 101 ⁇ m (0.101 mm).
  • the standard deviation of the height was 0.128.
  • FIG. 18 shows the distribution of warpage (distribution of unevenness on the non-guaranteed surface) in the same case.
  • the second peak position D2 and the second edge peak position D4 match (the value of W2MAX and the value of W2OUT are the same).
  • the average height was 73 ⁇ m (0.073 mm).
  • the standard deviation of the height was 0.077.
  • the rate of breakage (breakage rate) in the glass plate due to warpage was determined.
  • the manufacturing process a cutting process of cutting out a glass plate for chemical strengthening from a glass film original plate, a cleaning process after cutting, and a visual inspection process were performed.
  • the glass plate for chemical strengthening in the second example is SiO 2 66.1%, Al 2 O 3 14.0%, B 2 O 3 2.5%, and MgO 3.0% in terms of mol %. , Na 2 O 13.4%, K 2 O 0.6%, a strain point of 551°C, and a thermal expansion coefficient of 79 ⁇ 10 -7 /°C at 30 to 380°C. and is formed by the overflow downdraw method.
  • the height from the horizontal plane of the glass plate (long side x short side: 500 mm x 400 mm) of the second embodiment is a straight line parallel to the Y axis set in increments of 5 mm on the above XY coordinates, and a straight line parallel to the X axis. It was measured at each coordinate where a straight line parallel to In this second embodiment, the case where the width of the peripheral portion of the glass plate is set to 50 mm was considered.
  • the item "maximum value is inside” for the first peak position is "X"
  • the item "maximum value is inside” for the first peak position is "O”.
  • the item “maximum value is inside” for the second peak position is "x"
  • the item “maximum value is inside” for the second peak position is "o" .
  • FIG. 20 shows the distribution of warpage (distribution of unevenness on the non-guaranteed surface) in the same case.
  • the average height was 67 ⁇ m (0.067 mm).
  • the standard deviation of the height was 0.077.

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Abstract

厚みが０．１ｍｍ以下の化学強化用のガラス板１２において、全体的に反った形状をなし、または部分的に反った部位を備え、一方主表面１２ａを上にした状態で当該ガラス板１２を水平面上に載置した場合に、当該ガラス板１２における水平面からの高さが最も高い位置を第１ピーク位置Ｄ１とし、当該ガラス板１２における周縁に沿った幅１０ｍｍの部位を周縁部１２ｅとしたとき、第１ピーク位置Ｄ１が、当該ガラス板１２における周縁部１２ｅよりも内側の部位に存在するようにした。

Description

化学強化用のガラス板、強化ガラス板の製造方法、及びガラス板
　本開示は、化学強化用のガラス板（イオン交換可能なガラス板）、及び、当該ガラス板から強化ガラス板を製造するための方法、並びにガラス板に関する。
　近年、スマートフォンやタブレットＰＣ等の携帯用電子デバイスにおいて、画面の大型化が推進されている。しかしながら、画面を大型化させるとデバイス全体が大きくなって携帯性が悪化してしまう。そこで、大画面と良好な携帯性とを両立させるべく、折り畳みが可能なフォルダブルデバイスが提案されている。
　このようなフォルダブルデバイスに用いられるカバーガラスは折り曲げ可能なように、板厚を従来以上に薄くする必要があり、例えば、特許文献１に開示されるような超薄型の強化ガラス板が採用される。当該強化ガラス板は、これの元となる超薄型の化学強化用のガラス板（一例として厚みが０．１ｍｍ以下）から製造される。
特開２０１８－１８８３６０号公報
　ところで、上述のような化学強化用のガラス板は、強化ガラス板となる前に、その表面を洗浄するための洗浄工程や、製品サイズに切り出すための切出工程等の種々の製造工程を経る。この際、板厚の薄さに起因してガラス板の撓みが大きくなる。ガラス板の撓みは板厚の２乗に反比例するため、厚みが０．１ｍｍ以下、さらには厚みが０．０５ｍｍ以下、さらには厚みが０．０４ｍｍ以下となるとより撓みが顕著となり、取り扱いや搬送に困難を生じやすくなる。ここで、製造目的の強化ガラス板の厚みが薄いほど、その元となる化学強化用のガラス板の成形工程において、ガラスリボンに存在する幅方向端部のガラス溜まり部と、幅方向中央部の有効部（後に製品となる部分を含む部位）との板厚差が大きくなる。従って、有効部の全幅にわたって均一な板厚を有する超薄型のガラス板を製造しようとすると、その温度分布等、成形条件の調整時に有効部の幅方向両端近傍に波状の不連続な反りが発生しやすくなり、均一に反りが少ない平坦なガラス板を製造することが困難になる。そして、成形時、あるいは成形後のガラス板に存在する反りに起因して、ガラス板が製造工程内で破損しやすいという問題があった。
　こういった超薄型の化学強化用のガラス板が破損する態様の例を挙げる。例えば、フォルダブルデバイス用のカバーガラスに供される化学強化用のガラス板は、例えば好適にはオーバーフローダウンドロー法で成形される。この場合、ガラス板は連続的に成形されるため、熔解、成形、徐冷工程後に、ガラスリボンの幅方向両端部に比較的板厚の大きいガラス溜まり部が存在する。このガラス溜まり部を含んだ非有効部（製品とはならずに廃棄される部位）は、その後、ダイヤモンドスクライブ、またはレーザースクライブ等の切断方法により比較的板厚が均一な上記の有効部を残して切断除去される。しかしながら、前述のように有効部の幅方向両端近傍に反りが存在すると、非有効部を切断除去する際にスクライブが均一に入らず、有効部に意図しない破損を誘起する場合がある。
　超薄型の化学強化用のガラス板が破損する態様の別の例としては、ガラスリボンから切り出したガラス板を吸着しながら、あるいは定盤等の平滑な板上に戴置し、その後所望のサイズに切断する際に、反りに起因して部分的に未吸着となった箇所（浮き上がった箇所）を起点に破損が生じてしまう場合がある。さらに他の態様の例としては、化学強化用のガラス板を搬送しつつ洗浄する際に、ガラス板の撓みに相乗して付加された反りに起因してガラス板が洗浄用ブラシや搬送ローラーに引っ掛かったり、ガラス板の端面が隣り合う搬送ローラーの相互間に存する間隙に垂れて入り込んだりして破損してしまう場合がある。
　上述の事情に鑑みて解決すべき技術的課題は、超薄型の化学強化用のガラス板を含むガラス板において、反りに起因した製造工程中の破損を可及的に回避することである。
　発明者は鋭意研究の結果、下記の（Ａ），（Ｂ）の知見を得た。
（Ａ）厚みが０．１ｍｍ以下であるような超薄型の化学強化用のガラス板において、反りの発生自体を防止することは極めて困難である。
（Ｂ）反りの発生自体は防止できないが、ガラス板を水平面上に載置した時に、ガラス板に含まれる反りのうち、水平面からの高さが最も高い反り（最も上方に突出する反り）の存在する位置をガラス板の周縁から内側に離れた位置とすれば、製造工程中のガラス板の破損を可及的に回避できる。
　上記の知見に基づいて、上記の課題を解決するためのガラス板は、反りを含んだ厚みが０．１ｍｍ以下の化学強化用のガラス板であって、下記の（１）～（８）の規定の下、第１ピーク位置が、当該ガラス板における周縁部よりも内側の部位に存在することを特徴とする。
（１）当該ガラス板の厚みをｔ［ｍｍ］とする。
（２）一方主表面を上にした状態で当該ガラス板を水平面上に載置する第１載置形態を取った場合に、当該ガラス板における水平面からの高さが最も高い位置を第１ピーク位置とする。
（３）第１ピーク位置における当該ガラス板の水平面からの高さをＷ1MAX［ｍｍ］とする。
（４）一方主表面の裏側にある他方主表面を上にした状態で当該ガラス板を水平面上に載置する第２載置形態を取った場合に、当該ガラス板における水平面からの高さが最も高い位置を第２ピーク位置とする。
（５）第２ピーク位置における当該ガラス板の水平面からの高さをＷ2MAX［ｍｍ］とする。
（６）当該ガラス板における周縁に沿った幅１０ｍｍの部位を周縁部とする。
（７）第１載置形態を取った場合に、周縁部内で水平面からの高さが最も高い位置における高さをＷ1OUT［ｍｍ］とする。
（８）第２載置形態を取った場合に、周縁部内で水平面からの高さが最も高い位置における高さをＷ2OUT［ｍｍ］とする。
　本ガラス板では、第１ピーク位置が、ガラス板における周縁部よりも内側の部位に存在する。第１ピーク位置は、第１載置形態の下、ガラス板に含まれる反りのうち、水平面からの高さが最も高い反り（最も上方に突出した反り）の頂部に相当する位置である。従って、第１ピーク位置が周縁部よりも内側の部位に存在する場合、水平面からの高さが最も高い反りの存在する位置がガラス板の周縁から内側に離れた位置であることになる。これにより、本ガラス板によれば、製造工程中におけるガラス板の破損を可及的に回避することが可能である。なお、本発明の別の形態としては、例えば、ガラス板における周縁に沿った幅２０ｍｍの部位を周縁部として設定しても良いし、幅３０ｍｍの部位を周縁部として設定しても良い。このように周縁部の幅を変更する場合、ガラス板における周縁部の幅は、例えば１０ｍｍ～５０ｍｍの範囲内であることが好ましい。
　上記のガラス板では、ｔ2／Ｗ1OUT＞０．００５の関係を満たすことが好ましい。また、Ｗ1OUT≦０．２０ｍｍの関係を満たすことが好ましい。さらに、Ｗ1OUT／ｔ＜５の関係を満たすことが好ましい。
　発明者は鋭意研究の結果、下記の（Ｃ）の知見を得た。
（Ｃ）第１載置形態の下で周縁部内に存在する反りについて、水平面からの高さ（上方に突出した寸法）が高いほど、製造工程中におけるガラス板の破損が生じやすい。すなわち、Ｗ1OUTの値が大きいほど、ガラス板の破損が生じやすい。
　また、ガラス板の厚みが薄いほど、製造工程中にガラス板の周縁部で撓みが大きくなりやすいことも相俟って、ガラス板がより破損しやすくなる。なお、撓みの大きさはガラス板の厚みの２乗に反比例する。以上のことから、Ｗ1OUTの値が小さいほど、またｔの値やｔ2の値が小さい場合ほどＷ1OUTの値が小さければ、ガラス板の破損を回避する上で有利となる。そして、上述の関係を満たすようにすれば、ガラス板の破損をより好適に回避することができる。
　上記のガラス板では、Ｗ1MAX／ｔ＜１５の関係を満たすことが好ましい。
　破損を回避するためには、厚みの薄いガラス板ほど、Ｗ1MAXの値（第１載置形態の下で水平面からの高さが最も高い反りの頂部の高さに相当）が小さいことが有利である。そして、上述の関係を満たすようにすれば、ガラス板の破損を更に好適に回避することが可能である。また、上述の関係を満たせば、当該ガラス板から強化ガラス板を製造する後工程において、当該ガラス板を積層、ないしは単体での小片への切断や、周縁部の端面の研磨加工や化学的処理等といった後処理工程など、種々の工程に供する場合にも好適である。化学強化用のガラス板の全体の反りを小さくすることで、当該ガラス板から製造した強化ガラス板に許容範囲を超える反りや凹凸などの変形が発生することを防止する上でも有利である。
　上記のガラス板では、一方主表面および他方主表面が火造り面であってもよい。つまり、成形後に表裏面の研磨処理（例えば、厚みを減少させるスリミング処理等の化学研磨処理）が施されていないガラス板であってもよい。なお、比較的厚肉（例えば、０．１ｍｍ超～０．４ｍｍ）のガラス板をフッ化水素酸のようなガラス腐食性の化学薬品を用いて化学的方法でスリミング(板厚を減少させる)して超薄型の化学強化用のガラス板を得る方法もある。この場合、スリミング工程での均一な板厚減少は困難であり、得られたガラス板の板厚の均一性を得ることが難しいため、得られたガラス板の板厚のばらつきが大きくなったり、反りを誘発したりする。こういった板厚のばらつきや、反りの発生は、以降の強化工程でさらに反りを拡大させ、表面の凹凸を誘発することとなる。それゆえ、超薄型の化学強化用のガラス板を直接成形するほうがより平坦なガラス板を得るうえで非常に好適である。
　上記のガラス板では、当該ガラス板の厚みが０．０５ｍｍ以下であってもよい。また、当該ガラス板の全体で実質的に均一な厚みを有していてもよい。このような厚みが極めて薄いガラス板であっても、製造工程中におけるガラス板の破損を可及的に回避できる。
　上記のガラス板では、第２ピーク位置が、当該ガラス板における周縁部よりも内側の部位に存在することが好ましい。
　上述のごとく、第１ピーク位置がガラス板における周縁部よりも内側の部位に存在するのみでなく、第２ピーク位置も内側の部位に存在するようにすれば、製造工程中におけるガラス板の破損を回避する上で更に有利となる。この場合、例えば、搬送ローラーによりガラス板を搬送する際に、隣り合う搬送ローラーの相互間で垂れ下がった周縁部が搬送ローラーに引っ掛かるような事態の発生を防止する上で更に有利となる。
　上記のガラス板では、ｔ2／Ｗ2OUT＞０．００５の関係を満たすことが好ましい。また、Ｗ2OUT≦０．２０ｍｍの関係を満たすことが好ましい。さらに、Ｗ2OUT／ｔ＜５の関係を満たすことが好ましい。加えて、Ｗ2MAX／ｔ＜１５の関係を満たすことが好ましい。
　これらの関係を満たすようにすれば、既述のとおり、ｔ2／Ｗ1OUT＞０．００５、Ｗ1OUT≦０．２０ｍｍ、Ｗ1OUT／ｔ＜５、及び、Ｗ1MAX／ｔ＜１５の各関係を満たすことが好ましい旨の説明をした際と同様の理由により、ガラス板の破損を一層好適に回避することが可能である。
　上記のガラス板では、当該ガラス板がアルミノシリケートガラスであり、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ2：５０～８０％、Ａｌ2Ｏ3：５～２５％、Ｂ2Ｏ3：０～１５％、Ｎａ2Ｏ：１～２０％、Ｋ2Ｏ：０～１０％を含有していてもよい。
　上記のガラス板では、当該ガラス板がアルミノシリケートガラスであり、ガラス組成として、質量％でＳｉＯ2　６０～８０％、Ａｌ2Ｏ3　８～２０％、Ｂ2Ｏ3　０～５％、Ｎａ2Ｏ　４～１６％、Ｋ2Ｏ　０．０１～１０％を含有していてもよい。
　上記のガラス板では、当該ガラス板が矩形をなし、当該ガラス板のサイズが１５０ｍｍ×１５０ｍｍ～１１００ｍｍ×１３００ｍｍであってもよい。
　上述のガラス板による効果（破損を可及的に回避できるという効果）は、成形後の切断工程、洗浄工程、ないしはこれらの工程中にガラス板を搬送する場合のみでなく、フォルダブルデバイス用のカバーガラスを得るために化学強化の前に所望のサイズに切り出す工程、成膜を行う工程、あるいは当該ガラス板を積層、または単体で周縁部の端面を研磨したり化学処理を行ったりする後処理工程などにおいても得られる効果である。
　本発明の化学強化用のガラス板は、周縁部のうち特に角部近傍に反りのピークを含まない態様を含み得る。具体的には、本発明の別の形態の化学強化用のガラス板は、厚みが０．１ｍｍ以下の化学強化用のガラス板であって、全体的に反った形状をなし、または部分的に反った部位を備え、一方主表面を上にした状態で当該ガラス板を水平面上に載置する第１載置形態を取った場合に、当該ガラス板における前記水平面からの高さが最も高い位置を第１ピーク位置とし、前記第１ピーク位置が、当該ガラス板における角部から半径１０ｍｍの領域外の部位に存在することが好ましい。
　この構成において、前記一方主表面の裏側にある他方主表面を上にした状態で当該ガラス板を前記水平面上に載置する第２載置形態を取った場合に、当該ガラス板における前記水平面からの高さが最も高い位置を第２ピーク位置とし、前記第２ピーク位置が、当該ガラス板における角部から半径１０ｍｍの領域外の部位に存在することが好ましい。
　また、本発明の強化ガラス板の製造方法は、上記の化学強化用のガラス板を準備する準備工程と、ガラス板から製品サイズガラス板を切り出す切出工程と、製品サイズガラス板を化学強化することで強化ガラス板を得る強化工程と、を含む。このような強化ガラス板の製造方法によれば、製造した強化ガラス板に許容範囲を超える反りが発生することを防止しやすくなる。
　さらに、本発明は、上述の化学強化用途以外のガラス板についても適用可能である。すなわち、化学強化用のガラス板以外のガラス板は、厚みが０．１ｍｍ以下であって、全体的に反った形状をなし、または部分的に反った部位を備え、一方主表面を上にした状態で当該ガラス板を水平面上に載置する第１載置形態を取った場合に、当該ガラス板における前記水平面からの高さが最も高い位置を第１ピーク位置とし、当該ガラス板における周縁に沿った幅１０ｍｍの部位を周縁部とした場合、前記第１ピーク位置が、当該ガラス板における前記周縁部よりも内側の部位に存在することを特徴とする。
　このガラス板も、前記一方主表面の裏側にある他方主表面を上にした状態で当該ガラス板を前記水平面上に載置する第２載置形態を取った場合に、当該ガラス板における前記水平面からの高さが最も高い位置を第２ピーク位置としたとき、前記第２ピーク位置が、当該ガラス板における前記周縁部よりも内側の部位に存在していてもよい。
　なお、これら化学強化用のガラス板以外のガラス板の他の構成や特性は、既に説明した化学強化用のガラス板の構成や特性と同一である。したがって、ここでのガラス板は、化学強化用のガラス板として使用してもよい。
　本開示に係る化学強化用のガラス板を含むガラス板によれば、反りに起因した製造工程中の破損を可及的に回避することが可能である。
強化ガラス板の製造方法における準備工程を示す断面図である。 強化ガラス板の製造方法における準備工程を示す断面図である。 化学強化用のガラス板を示す平面図である。 化学強化用のガラス板を示す平面図である。 実施例５にて第１載置形態を取った場合のＹ＝１０５における反りの分布を示す図である。 実施例１４にて第１載置形態を取った場合の反り分布を示す図である。 実施例１４にて第１載置形態を取った場合のＹ＝５５における反りの分布を示す図である。 実施例１４にて第２載置形態を取った場合の反り分布を示す図である。 実施例１５にて第１載置形態を取った場合の反り分布を示す図である。 実施例１５にて第２載置形態を取った場合の反り分布を示す図である。 実施例１６にて第１載置形態を取った場合の反り分布を示す図である。 実施例１６にて第２載置形態を取った場合の反り分布を示す図である。 実施例１７にて第１載置形態を取った場合の反り分布を示す図である。 実施例１７にて第２載置形態を取った場合の反り分布を示す図である。 実施例１８にて第１載置形態を取った場合の反り分布を示す図である。 実施例１８にて第２載置形態を取った場合の反り分布を示す図である。 比較例４にて第１載置形態を取った場合の反り分布を示す図である。 比較例４にて第２載置形態を取った場合の反り分布を示す図である。 実施例１９にて第１載置形態を取った場合の反り分布を示す図である。 実施例１９にて第２載置形態を取った場合の反り分布を示す図である。
　以下、実施形態に係る化学強化用のガラス板、及び、強化ガラス板の製造方法について、添付の図面を参照しながら説明する。
　強化ガラス板の製造方法は、化学強化用のガラス板を準備する準備工程と、準備したガラス板から製品サイズガラス板を切り出す切出工程と、切り出した製品サイズガラス板を化学強化することで強化ガラス板を得る強化工程と、を含んでいる。
［準備工程］
　本実施形態に係る化学強化用のガラス板は、例えば、オーバーフローダウンドロー法、スロットダウンドロー法、リドロー法などのダウンドロー法や、フロート法などの公知の板引きを伴う成形方法により製造される。オーバーフローダウンドロー法であれば、成形されたガラスリボンの表裏両面が、成形過程において、成形体の如何なる部位とも接触せずに成形されるので、非常に平滑な、かつ適切な温度制御により非常に平坦な表面性状を有する火造り面となるという利点がある。特に超薄型の強化ガラス板では、折り曲げの際にガラス表面に傷が存在すると破壊起点となることから、オーバーフローダウンドロー法が非接触で傷を付けにくい成形方法として最も好適である。本実施形態では、オーバーフローダウンドロー法によってガラスリボンが成形され、このガラスリボンからの切り出しにより、所定サイズの矩形状のガラス板が得られる。準備工程は、図１及び図２に示した成形工程Ｐ１、徐冷工程Ｐ２、冷却工程Ｐ３、及び、図示省略の切断工程を含んでいる。
　準備工程においては、まず、図１及び図２に示した製造装置１を用いて成形工程Ｐ１～冷却工程Ｐ３を実行することにより、化学強化用のガラス板の元となる帯状ガラスフィルム２を得る。
　成形工程Ｐ１は成形ゾーンＺＮ１で実行する。成形工程Ｐ１においては、オーバーフローダウンドロー法用の成形体３により溶融ガラス４から連続的にガラスリボン５を成形する。成形体３は成形炉６内に収容されており、成形炉６には成形体３を加熱するための図示省略の加熱装置（例えばパネルヒーター）等が設置されている。
　成形体３は、溶融ガラス４を流入させるための溝３ａと、溝３ａから両側方に溢れ出た溶融ガラス４をそれぞれ流下させるための一対の側面部３ｂ，３ｂと、各側面部３ｂに沿って流下した溶融ガラス４を融合（合流）させるための下端部３ｃとを有する。この成形体３により下端部３ｃで融合させた溶融ガラス４からガラスリボン５を成形する。
　ガラスリボン５は、その幅方向（図１では左右方向、図２では紙面に鉛直な方向）の中央に存する有効部５ａと、有効部５ａを間に挟んで幅方向の両端にそれぞれ存する非有効部５ｂとを有する。有効部５ａは、後に製品となる部分を含む部位であり、非有効部５ｂは、製品とはならずに後に廃棄される部位である。ガラスリボン５の幅方向端部をなす非有効部５ｂのうち、ガラスリボン５の幅方向端縁（エッジ）にあたる部位には、他の部位と比較して厚肉となるガラス溜まり部（耳部とも称される）が形成される。
　成形直後のガラスリボン５は、成形体３の直下に配置したエッジローラー７（冷却ローラー）を用いて幅方向における収縮を抑制する。
　エッジローラー７は、ガラスリボン５を厚み方向に挟んで一対が配置されている。一対のエッジローラー７，７の各々は、ガラスリボン５の幅方向に延びたシャフト７ａと、シャフト７ａを介して相互に連結された第１ロール７ｂおよび第２ロール７ｃとを備えている。両ロール７ｂ，７ｃは、耐熱材料（例えば、白金や白金合金）で構成され、いずれもガラスリボン５の非有効部５ｂと接触する。これら一対のエッジローラー７，７の第１ロール７ｂ，７ｂ同士、及び、第２ロール７ｃ，７ｃ同士によりガラスリボン５を厚み方向に挟むことで、ガラスリボン５の幅方向における収縮を抑制しつつ下方に送る。
　徐冷工程Ｐ２は徐冷ゾーンＺＮ２で実行する。徐冷工程Ｐ２においては、成形ゾーンＺＮ１から降下するガラスリボン５を下方に案内しつつ歪点以下の温度まで徐冷する。徐冷工程Ｐ２の実行には、徐冷炉８と、上下複数段（図示例では上下５段）に配置されたアニーラローラー９とを用いる。
　徐冷炉８は、成形炉６の下方に配置されている。徐冷炉８には、当該徐冷炉８内の雰囲気温度を調節するための図示省略の加熱装置（例えばパネルヒーター）等が設置されている。例えば、化学強化用のガラス板の材質の場合、軟化点（例えば８６０℃）より低い温度から、歪点（例えば５６０℃）の間の領域に当該温度域でガラス板の幅方向に温度勾配をつけて温度調整が可能な加熱装置や、保温部材等が設けられることが好ましい。そして、徐冷工程Ｐ２では、特に比較的ガラスリボン５の温度の高い徐冷工程Ｐ２の初期における幅方向端部寄り（ガラス溜まり部寄り）の部位ほど徐冷の速度を相対的に速くすると共に、幅方向中央部寄りの部位ほど徐冷の速度を相対的に遅くする。具体的には、例えば中央部において１～１０℃／秒、端部において３～２０℃／秒の降温速度の下で徐冷工程Ｐ２を実行する。これにより、後に実行される切断工程により得られるガラス板（図３及び図４を参照）について、当該ガラス板の周縁部の反りを抑制できる。
　上下複数段の各段において、アニーラローラー９は、ガラスリボン５を厚み方向に挟んで一対が配置されている。一対のアニーラローラー９，９の各々は、ガラスリボン５の幅方向に延びたシャフト９ａと、シャフト９ａを介して相互に連結された第１ロール９ｂおよび第２ロール９ｃとを備えている。両ロール９ｂ，９ｃは、一例としてセラミックで構成され、いずれもガラスリボン５の非有効部５ｂと接触が可能である。これら一対のアニーラローラー９，９の第１ロール９ｂ，９ｂ同士、及び、第２ロール９ｃ，９ｃ同士によりガラスリボン５を下方に案内する。
　ここで、第１ロール９ｂ，９ｂ同士、及び、第２ロール９ｃ，９ｃ同士は、ガラスリボン５を表裏両側から挟み込むことなく、単にガラスリボン５の厚み方向に沿った揺動を規制している。つまり、第１ロール９ｂとガラスリボン５との間、及び、第２ロール９ｃとガラスリボン５との間には隙間が形成されている。
　なお、切断工程により得られるガラス板の周縁部の反りを抑制するための他の方法として、徐冷炉８において、ガラスリボン５の非有効部５ｂをアニーラローラー９で表裏両側から挟み込んでガラスリボン５に作用する幅方向の張力を変化させる方法もある。例えば、ガラスリボン５に作用する幅方向の張力を増加させれば、ガラスリボン５の特に有効部５ａの幅方向両端の反りを抑制することが可能である。その結果、ガラス板の周縁部の反りを抑制できる。
　冷却工程Ｐ３は冷却ゾーンＺＮ３で実行する。冷却工程Ｐ３においては、徐冷ゾーンＺＮ２を通過したガラスリボン５を支持ローラー１０により下方に牽引しつつ冷却する。支持ローラー１０は、徐冷炉８の下方に配置された冷却室１１に配置されている。
　支持ローラー１０は、ガラスリボン５を厚み方向に挟んで一対が配置されている。一対の支持ローラー１０，１０の各々は、ガラスリボン５の幅方向に延びたシャフト１０ａと、シャフト１０ａを介して相互に連結された第１ロール１０ｂおよび第２ロール１０ｃとを備えている。両ロール１０ｂ，１０ｃは、一例としてゴムで構成され、いずれもガラスリボン５の非有効部５ｂと接触する。これら一対の支持ローラー１０，１０の第１ロール１０ｂ，１０ｂ同士、及び、第２ロール１０ｃ，１０ｃ同士によりガラスリボン５を厚み方向に挟んで牽引することで、ガラスリボン５の搬送速度Ｖ１（板引き速度）が決定される。搬送に伴って冷却ゾーンＺＮ３を通過したガラスリボン５は、帯状ガラスフィルム２として得られる。
　冷却工程Ｐ３が完了すると、次に切断工程を実行する。
　切断工程においては、帯状ガラスフィルム２からガラスフィルム原板を切り出すための第１の切断と、ガラスフィルム原板から化学強化用のガラス板を切り出すための第２の切断とを実行する。
　第１の切断では、帯状ガラスフィルム２を所定の長さ毎に繰り返し切断（幅方向に切断）することにより、帯状ガラスフィルム２から連続的にガラスフィルム原板を切り出す。なお、切り出した各ガラスフィルム原板には、有効部５ａと、有効部５ａを間に挟んで両側にそれぞれ存する非有効部５ｂとが含まれている。第２の切断では、各ガラスフィルム原板から非有効部５ｂを分断・除去することにより、有効部５ａを化学強化用のガラス板として切り出す。第１及び第２の切断は、公知の手法により実行できるため、詳細な説明については省略する。
　なお、本実施形態においては、帯状ガラスフィルム２の非有効部５ｂはガラスフィルム原板の切り出し後に分断・除去されている。しかしながらこの限りではなく、他の方法として、まず帯状ガラスフィルム２の非有効部５ｂを連続的に分断・除去した後、非有効部５ｂが除去された後の帯状ガラスフィルム２を所定の長さ毎に繰り返し切断（幅方向に切断）することにより、帯状ガラスフィルム２から連続的に化学強化用のガラス板を切り出してもよい。
　また、帯状ガラスフィルム２の非有効部を連続的に分断・除去した後、帯状ガラスフィルム２を、帯状緩衝材（樹脂製の帯状保護シートなど）を介して連続的にロール状に巻き取る方法を採用しても良い。この場合、後の工程で必要な長さの分ずつロールから帯状ガラスフィルム２を巻きだし、巻きだした帯状ガラスフィルム２に対して化学強化用のガラス板を切り出すための切断を実行すればよい。そのため、化学強化用のガラス板の採取効率の向上、つまりはコスト削減の効果が得られる。なお、この方法を採用する場合は、後述する研磨、熱処理、エッチング等の端面の処理は、帯状ガラスフィルム２から切り出した後に実施すればよい。
　第１及び第２の切断が実行されると切断工程が完了し、これに伴って準備工程が完了する。なお、本実施形態では、オーバーフローダウンドロー法を利用して化学強化用のガラス板を得ているが、この他、スロットダウンドロー法、フロート法、リドロー法等を利用して化学強化用のガラス板を得てもよい。
　ここで、切り出した化学強化用のガラス板の端面に対しては、研磨、熱処理、エッチング等により面取りや強度向上のための処理を施すことが好ましい。一方、化学強化用のガラス板の表裏面に対しては、成形後に研磨処理等（例えば、厚みを減少させるスリミング処理等の化学研磨処理）を施していない。これにより、化学強化用のガラス板の表裏面は火造り面となっている。
　上述のとおり準備工程が完了すると、図３及び図４に示すような化学強化用のガラス板１２（以下、単にガラス板１２と表記）が準備される。図３に示すガラス板１２と図４に示すガラス板１２は、同じガラス板である。図３は、ガラス板１２の表裏面のうち、一方主表面１２ａを上にした状態でガラス板１２を水平面上に載置する第１載置形態を取った場合を示している。一方、図４は、一方主表面１２ａの裏側にある他方主表面１２ｂを上にした状態でガラス板１２を水平面上に載置する第２載置形態を取った場合を示している。なお、本実施形態における水平面とは、図示省略の定盤に備わった水平な支持面である。
　なお、本実施形態では、一方主表面１２ａが、ガラス板１２の表裏面のうち、成膜処理等が施されるのに適した面であって面性状が保証されるべき保証面であり、他方主表面１２ｂが、一方主表面１２ａと同程度の面性状が要求されない非保証面である場合を例示する。保証面、非保証面の決まり方としては、例えば、ガラス板１２の表裏面のうち、上記の準備工程が完了するまでの時点において、搬送ローラー等と接触する回数が相対的に少なかった側の一方主表面１２ａが保証面とされ、回数が相対的に多かった側の他方主表面１２ｂが非保証面とされる。この場合、一方主表面１２ａと他方主表面１２ｂとの比較において、保証面である一方主表面１２ａの方が傷等の欠陥や汚染が少なくなっている。
　ガラス板１２の種類を限定するものではないが、本実施形態におけるガラス板１２は、アルミノシリケートガラスである。ガラス板１２は、ガラス組成の一例として、質量％で、ＳｉＯ2：５０～８０％、Ａｌ2Ｏ3：５～２５％、Ｂ2Ｏ3：０～１５％、Ｎａ2Ｏ：１～２０％、Ｋ2Ｏ：０～１０％を含有する。
　より好ましくは、本実施形態におけるガラス板１２のガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ2　６０～８０％、Ａｌ2Ｏ3　８～１８％、Ｂ2Ｏ3　０～５％、Ｌｉ2Ｏ　０．０１～１０％、Ｎａ2Ｏ　４～１６％、Ｋ2Ｏ　０．０１～１０％を含有する。
　なお、Ａｌ2Ｏ3の含有量を増量することで化学強化用ガラスとしてのイオン交換性能が大きく向上するが、これらの含有量が高くなりすぎると失透性が悪化する。つまり液相温度が高くなり過ぎたり、液相粘度が低くなりすぎたりして、オーバーフローダウンドロー法による成形が不可能となる。
　Ｎａ2Ｏはイオン交換成分であるとともに、ガラスの高温粘度を低下させて溶融性や成形性を高めたり、クラックの発生率を低減させたり、歪点を低下させたりする効果がある。また失透性を改善する成分でもある。しかし、Ｎａ2Ｏの含有量が多くなると熱膨張係数が大きくなりすぎて、ガラスの耐熱衝撃性が低下したり、周辺材料の熱膨張係数と整合し難くなったりする。また多すぎると、かえって失透性が悪化する傾向にある。
　Ｂ2Ｏ3はガラスの液相温度、高温粘度、及び密度を低下させる効果がある。しかしＢ2Ｏ3の含有量が高くなるとイオン交換によって表面にヤケが発生する恐れがある。また歪点が低下しすぎる場合があり、イオン交換中に応力緩和が進みやすくなって所望の圧縮応力が得られない虞がある。
　本実施形態におけるガラス板１２の種類は、化学強化用ガラスに限定するものではなく、低アルカリガラス基板等、他の超薄型のガラス板に適用しても良い。超薄型のガラス板においては、材質に拠らず、切断、洗浄、梱包、化学強化等の取り扱い工程内で同様に反りに起因する破損の発生の問題が誘起されるため、その形状管理は重要である。
　本実施形態におけるガラス板１２は、３０～３８０℃において７０～１００×１０-7／℃の熱膨張係数を有していることが望ましい。成形後や、化学強化時の反りを抑制するためには、熱膨張係数を小さくする方が良いが、熱膨張係数が周辺材料と適合しない場合には、ガラス基板が剥がれる等の問題が生じるおそれがある。例えばフォルダブル用カバーガラスに使用される場合、周辺には金属や接着剤などの有機物があるため、それらの熱膨張係数と整合していないと有機物の接着剤を使用して接着する際にはガラス基板が剥がれてしまう。周辺材料の熱膨張係数と適合させやすくすることを目的として、本発明において、ガラスの熱膨張係数を高めるためには、アルカリ金属酸化物成分やアルカリ土類金属酸化物成分の含有量を増やしたり、ＳｉＯ2やＡｌ2Ｏ3の含有量を低下したりすればよく、また熱膨張係数を低下させるには、アルカリ金属酸化物成分やアルカリ土類金属酸化物成分の含有量を減らしたり、ＳｉＯ2やＡｌ2Ｏ3の含有量を増加させたりすればよい。
　本実施形態におけるガラス板１２は、より好ましくは、３０～３８０℃において７５～９２×１０-7／℃の熱膨張係数を有していることが望ましい。熱膨張が比較的小さいと、化学強化用ガラス板を強化する高温工程内での熱変形が少ないため、化学強化工程でガラスを保持する治具等への接触や、高温の硝酸カリウムといった強化液の部分残存による強化後の局所的な反りの増加を抑制できる。
　ガラス板１２の形状は特に限定されないが、本実施形態では矩形をなしている。ガラス板１２のサイズの一例としては、１５０ｍｍ×１５０ｍｍ～１１００ｍｍ×１３００ｍｍである。本実施形態におけるガラス板１２は、長辺１２ｘおよび短辺１２ｙを有しており、長辺１２ｘの長さは４００ｍｍまたは５００ｍｍであり、短辺１２ｙの長さは３００ｍｍまたは４００ｍｍである。なお、本ガラス板１２では、長辺１２ｘの延びる方向が、上述の成形工程Ｐ１～冷却工程Ｐ３における板引き方向（ガラスリボン５の長尺方向）と一致している。また、先述のように、非有効部５ｂを除去した後の帯状ガラスフィルム２を一旦ロール状に巻き取った後、ロールから巻きだした帯状ガラスフィルム２の切断を実施してガラス板１２を得る場合でも、ガラス板１２の長辺１２ｘの延びる方向が板引き方向と一致している。
　なお、成形されるガラスリボン５（帯状ガラスフィルム２）の幅が十分に大きい場合は、ガラス板１２の短辺１２ｙの延びる方向が板引き方向と一致するように、帯状ガラスフィルム２からガラス板１２を採取してもよい。
　ガラス板１２の厚みは、０．１ｍｍ以下であり、好ましくは０．０１ｍｍ以上０．０９５ｍｍ以下であり、より好ましくは０．０２ｍｍ以上０．０８５ｍｍ以下、更に好ましくは０．０２５ｍｍ以上０．０７５ｍｍ以下である。更なる薄板化のために、ガラス板１２の厚みは、０．０６５ｍｍ以下、０．０５５ｍｍ以下、０．０５ｍｍ以下とすることも可能である。一方、ガラス板１２の厚みの下限は、０．０２５ｍｍ以上、より好ましくは０．０３ｍｍ以上である。ガラス板１２を薄くしすぎると、ガラス板１２の撓みが大きくなりすぎることで強度を確保し難くなる。また過度にガラス板１２を薄くしすぎると、成形時にガラス板１２の端部のガラス溜まり部の厚みと、製品となるガラス板１２の中央部の厚みとの差が大きくなり、成形後のガラス板１２の板厚分布を良くする事や、反りを抑制する事がさらに困難になる。
　特にガラス板１２が薄くなると、オーバーフロー成形時に発生する帯状ガラスフィルム２の幅方向両端部の非有効部５ｂと、幅方向中央部の有効部５ａとの板厚差がより顕著となるため、ガラス板１２の周縁部付近、特にコーナー部付近に反りが誘起されやすくなる。そして、反りの除去が困難となり有効部が減少することで、例えば３６０℃以上といった高温での化学強化処理における反り形状の劣化や、処理工程内での破損を発生させ、化学強化用ガラスとしての製品採取の効率を大きく低下させる。また、化学強化用のガラス板１２として化学強化工程に供されたときのガラス形状の維持が非常に困難となり、さらなるガラス変形の増大を誘起する。
　本実施形態では、ガラス板１２の全体で実質的に均一な厚みを有する。ここで言う「実質的に均一な厚み」とは、ガラス板１２の厚みの偏差が±２０％以下であることを意味する。なお、ガラス板１２の厚みの偏差は、好ましくは±１０％以下、より好ましくは、±５％以下である。
　ガラス板１２には反りが含まれており、反りに起因して一方主表面１２ａ及び他方主表面１２ｂには凹凸が形成されている。これにより、第１及び第２載置形態のいずれを取った場合においても、ガラス板１２には上記の水平面から浮き上がる部位が存在する。ここで、第１及び第２載置形態のそれぞれの下で、図３及び図４に示すようにＸＹ座標を取る。つまり、ガラス板１２の四隅のうちの一つを原点Ｓとして、長辺１２ｘが延びる方向にＸ軸［ｍｍ］を取ると共に、短辺１２ｙが延びる方向にＹ軸［ｍｍ］を取る。従って、両図に示すＡ点、Ｂ点、Ｃ点のそれぞれの座標は、本実施形態における既述の長辺１２ｘおよび短辺１２ｙの長さ（４００ｍｍ×３００ｍｍ、または、５００ｍｍ×４００ｍｍ）を考慮すれば、Ａ（４００，０）、Ｂ（４００，３００）、Ｃ（０，３００）、または、Ａ（５００，０）、Ｂ（５００，４００）、Ｃ（０，４００）である。
　さらに、ガラス板１２について下記の（１）～（８）のように規定を置く。
（１）ガラス板１２の厚みをｔ［ｍｍ］とする。
（２）第１載置形態（図３）を取った場合に、ガラス板１２における水平面からの高さが最も高い位置を第１ピーク位置Ｄ１とする。
（３）第１ピーク位置Ｄ１におけるガラス板１２の水平面からの高さをＷ1MAX［ｍｍ］とする。
（４）第２載置形態（図４）を取った場合に、ガラス板１２における水平面からの高さが最も高い位置を第２ピーク位置Ｄ２とする。
（５）第２ピーク位置Ｄ２におけるガラス板１２の水平面からの高さをＷ2MAX［ｍｍ］とする。
（６）ガラス板１２における周縁（エッジ）に沿った幅１０ｍｍの部位（図３及び図４に示した幅Ｌ１を有する、クロスハッチングを施した部位）を周縁部１２ｅとする。
（７）第１載置形態（図３）を取った場合に、周縁部１２ｅ内で水平面からの高さが最も高い位置Ｄ３（以下、第１周縁ピーク位置Ｄ３と表記）における高さをＷ1OUT［ｍｍ］とする。
（８）第２載置形態（図４）を取った場合に、周縁部１２ｅ内で水平面からの高さが最も高い位置Ｄ４（以下、第２周縁ピーク位置Ｄ４と表記）における高さをＷ2OUT［ｍｍ］とする。
　本実施形態においては、計測装置としてアポロプレシジョン社製の製品名：１３１３ＳＫ型ガラス基板反り測定機を用いて、上記の第１ピーク位置Ｄ１、第２ピーク位置Ｄ２をはじめ、ガラス板１２を水平に載置した状態でのガラス板１２上面の各位置の高さを計測している。なお、図３及び図４に示した第１ピーク位置Ｄ１、第２ピーク位置Ｄ２、第１周縁ピーク位置Ｄ３、及び、第２周縁ピーク位置Ｄ４は、これらの位置の一例を示しているにすぎない。
　ここで、上記の計測装置により高さの計測が行われる多数の計測位置は、ＸＹ座標上で点在することになる。換言すれば、ガラス板１２上のありとあらゆる位置について、高さが計測されるわけではない。そのため、第１ピーク位置Ｄ１や第２ピーク位置Ｄ２とは、あくまで計測が行われた位置の中で高さが最も高かった位置を意味する。つまり、真に高さが最も高くなっている位置（ガラス板１２上の全位置の中で最も上方に突出した位置）と、第１ピーク位置Ｄ１や第２ピーク位置Ｄ２との間では、位置ずれが存在する蓋然性が高い。これにより、真に高さが最も高い位置における高さと、上記のＷ1MAXの値やＷ2MAXの値との間では、値のずれが存在する蓋然性が高いことになる。従って、この値のずれを無視できる程度まで隣り合う計測位置の間隔を狭くする必要がある。そして、隣り合う計測位置の間隔は、Ｘ軸方向及びＹ軸方向のそれぞれで１００ｍｍ以下とすることが好ましく、５０ｍｍ以下とすることがより好ましく、３０ｍｍ以下とすることがより好ましく、２０ｍｍ以下とすることが更に好ましく、１０ｍｍ以下、５ｍｍ以下とすることが最も好ましい。ただし、計測に要する時間を短縮する観点から、必要な精度が得られる範囲内で隣り合う計測位置の間隔を可及的に広くしてもよい。
　上記の（１）～（８）の規定の下、本ガラス板１２においては、図３に示すように、第１ピーク位置Ｄ１がガラス板１２における周縁部１２ｅよりも内側の部位（すなわち平面視で周縁部１２ｅよりも中央寄りの領域）に存在する。つまり、第１ピーク位置Ｄ１の座標をＤ１（Ｘ1，Ｙ1）とすると、長辺１２ｘが４００ｍｍで短辺１２ｙが３００ｍｍの場合には、１０＜Ｘ1＜３９０を満たし、且つ、１０＜Ｙ1＜２９０を満たす。また、長辺１２ｘが５００ｍｍで短辺１２ｙが４００ｍｍの場合には、１０＜Ｘ1＜４９０を満たし、且つ、１０＜Ｙ1＜３９０を満たす。なお、好ましくは、ガラス板１２における周縁に沿った幅５０ｍｍの部位（図３及び図４に示した幅Ｌ２を有する、ハッチングを施した部位）を第２周縁部１２ｆとしたとき、第１ピーク位置Ｄ１がガラス板１２における第２周縁部１２ｆよりも内側の部位に存在するとよい。つまり、長辺１２ｘが４００ｍｍで短辺１２ｙが３００ｍｍの場合には、５０＜Ｘ1＜３５０を満たし、且つ、５０＜Ｙ1＜２５０を満たすと好適である。また、長辺１２ｘが５００ｍｍで短辺１２ｙが４００ｍｍの場合には、５０＜Ｘ1＜４５０を満たし、且つ、５０＜Ｙ1＜３５０を満たすと好適である。このようにすれば、高さが最も高い反りの頂部がガラス板のより内側に存在することにより、前記ガラス板を後工程でより小さいサイズの例えばフォルダブル用デバイスに使用するために、ダイヤモンドスクライブや曲げ応力またはレーザー等を用いて、個片小基板に切断する際に、切断起点である端面付近に発生する破損や、レーザー焦点異常による切断ミス等の不良を誘起しにくくなる。
　また、本ガラス板１２では、ｔ2／Ｗ1OUT＞０．００５、Ｗ1OUT≦０．２０ｍｍ（好ましくはＷ1OUT≦０．１０ｍｍ）、Ｗ1OUT／ｔ＜５、Ｗ1MAX／ｔ＜１５の各関係を満たしていることが好ましい。
　さらに、本ガラス板１２においては、図４に示すように、第２ピーク位置Ｄ２がガラス板１２における周縁部１２ｅよりも内側の部位に存在する。つまり、第２ピーク位置Ｄ２の座標をＤ２（Ｘ2，Ｙ2）とすると、長辺１２ｘが４００ｍｍで短辺１２ｙが３００ｍｍの場合には、１０＜Ｘ2＜３９０を満たし、且つ、１０＜Ｙ2＜２９０を満たす。また、長辺１２ｘが５００ｍｍで短辺１２ｙが４００ｍｍの場合には、１０＜Ｘ2＜４９０を満たし、且つ、１０＜Ｙ2＜３９０を満たす。なお、好ましくは、第２ピーク位置Ｄ２がガラス板１２における第２周縁部１２ｆよりも内側の部位に存在するとよい。つまり、長辺１２ｘが４００ｍｍで短辺１２ｙが３００ｍｍの場合には、５０＜Ｘ2＜３５０を満たし、且つ、５０＜Ｙ2＜２５０を満たすと好適である。また、長辺１２ｘが５００ｍｍで短辺１２ｙが４００ｍｍの場合には、５０＜Ｘ2＜４５０を満たし、且つ、５０＜Ｙ2＜３５０を満たすと好適である。
　加えて、本ガラス板１２では、ｔ2／Ｗ2OUT＞０．００５、Ｗ2OUT≦０．２０ｍｍ（好ましくはＷ2OUT≦０．１０ｍｍ）、Ｗ2OUT／ｔ＜５、Ｗ2MAX／ｔ＜１５の各関係を満たしていることが好ましい。
　本ガラス板１２によれば、強化ガラス板となる前に当該ガラス板１２が経る製造工程において、反りに起因した破損を可及的に回避することが可能である。
［切出工程］
　準備工程で準備したガラス板１２に対しては切出工程を実行する。切出工程は、公知の手法により実行できるため、詳細な説明については省略する。切出工程が完了すると、製品サイズガラス板（例えば、スマートフォンやタブレットＰＣの画面に適合するサイズのガラス板）が得られる。なお、１枚のガラス板１２から１枚分の製品サイズガラス板を切り出す場合もあれば、複数枚分の製品サイズガラス板を切り出す場合もある。
［強化工程］
　強化工程では、切出工程で得た製品サイズガラス板を化学強化することで表面側および裏面側にそれぞれ圧縮応力層（圧縮応力が作用した層）が形成された強化ガラス板を得る。化学強化の具体的な態様は公知であるので、詳細な説明については省略する。以上により強化工程が完了し、強化ガラス板が製造される。
　第１の実施例として、下記の［表１］～［表４］に示す各パラメータを有する化学強化用のガラス板（実施例１～１８、比較例１～４）をそれぞれ準備し、強化ガラス板となる前に経る製造工程において、反りに起因してガラス板に破損が生じる割合（破損率）を割り出した。製造工程としては、具体的にはガラスフィルム原板から化学強化用のガラス板を切り出す切出工程、切出後の洗浄工程、および外観検査工程を実行した。なお、実施例における化学強化用のガラス板は、モル％で、ＳｉＯ2　６１．６％、Ａｌ2Ｏ3　１８．０％、Ｂ2Ｏ3　０．５％、ＭｇＯ　３．０％、Ｎａ2Ｏ　１４．５％、Ｋ2Ｏ　２．０％、ＳｎＯ2　０．４％を含む、歪点が５６４℃であり、３０～３８０℃において９１×１０-7／℃の熱膨張係数を有しているガラス板であり、オーバーフローダウンドロー法により成形されたものである。そして、実施例における化学強化用のガラス板は、徐冷時の熱履歴、ガラスフィルム原板からの切り出し位置などがそれぞれ調整されている。
　［表１］～［表４］に示す各パラメータは、全て上記の実施形態で説明したパラメータと同一の指標である。また、［表１］～［表４］における「第一表面」とは、保証面（一方主表面）を上にした状態でガラス板を水平面上に載置した場合（第１載置形態を取った場合）を示している。一方、「第二表面」とは、非保証面（他方主表面）を上にした状態でガラス板を水平面上に載置した場合（第２載置形態を取った場合）を示している。さらに、「最大値が内側」の項目において「〇」とは、第１ピーク位置（第２ピーク位置）がガラス板における周縁部よりも内側の部位に存在することを意味しており、「×」とは、第１ピーク位置（第２ピーク位置）がガラス板における周縁部内に存在することを意味する。ここで、ガラス板（長辺×短辺：４００ｍｍ×３００ｍｍ）における水平面からの高さは、上記のＸＹ座標上において５ｍｍ刻みで各々設定されたＹ軸に平行な直線と、Ｘ軸に平行な直線とが交わる各座標において計測した。この第１の実施例では、ガラス板の周縁部の幅を１０ｍｍとした場合について考察した。従って、第１ピーク位置のＸ座標が１０ｍｍ以下か３９０ｍｍ以上のいずれかという条件と、第１ピーク位置のＹ座標が１０ｍｍ以下か２９０ｍｍ以上のいずれかという条件と、の少なくとも一方を満たす場合には、第１ピーク位置についての「最大値が内側」の項目は「×」となり、どちらも満たさない場合には、第１ピーク位置についての「最大値が内側」の項目は「〇」となる。同様に、第２ピーク位置のＸ座標が１０ｍｍ以下か３９０ｍｍ以上のいずれかという条件と、第２ピーク位置のＹ座標が１０ｍｍ以下か２９０ｍｍ以上のいずれかという条件と、の少なくとも一方を満たす場合には、第２ピーク位置についての「最大値が内側」の項目は「×」となり、どちらも満たさない場合には、第２ピーク位置についての「最大値が内側」の項目は「〇」となる。
　破損率を割り出すための具体的な手法について、実施例１を例に挙げて説明する。まず、実施例１のガラス板と同一条件の下で製造された多数枚の化学強化用のガラス板を準備する。そして、各ガラス板について、上記の製造工程のうち、洗浄工程が完了した時点での破損の有無を外観検査工程により把握し、多数枚のガラス板のうち、破損したガラス板の枚数の割合を算出することで破損率を割り出した。同様の手法により実施例２～１８、比較例１～４についても破損率を割り出した。なお、各実施例、各比較例と同一条件の下で製造した化学強化用のガラス板の枚数については、２００～５００枚とした（各実施例、各比較例によって枚数は異なる）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　［表１］に示した破損率から、第１ピーク位置がガラス板における周縁部よりも内側の部位に存在する実施例１～５では、ガラス板の破損が生じなかったことが分かる。ここで、図５は、実施例５にて第１載置形態を取った場合に、第１ピーク位置を含んだＹ＝１０５における反りの分布（保証面における凹凸の分布）を示している。なお、図５には、Ｘ＝５、５５、１０５、１５５、２０５、２５５、３０５、３５５、３９５で計測された高さを抜粋して示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　［表２］に示した破損率から、第１ピーク位置がガラス板における周縁部よりも内側の部位に存在する実施例６～９のうち、実施例６及び７では、ガラス板の破損が全く生じなかったことが分かる。また、破損が生じた実施例８及び９においても、第１ピーク位置がガラス板における周縁部内に存在する比較例１及び２と比べて、ガラス板の破損率が大きく抑制されていることが分かる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　［表３］に示した破損率から、第１ピーク位置がガラス板における周縁部よりも内側の部位に存在する実施例１０～１３では、ガラス板の破損が全く生じなかったことが分かる。これに対して、第１ピーク位置がガラス板における周縁部内に存在する比較例３では、実施例１０～１３と板厚が同じであるにも関わらず、ガラス板の破損が生じたことが分かる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　［表４］に示した破損率から、板厚が０．０３ｍｍと非常に薄い場合には工程上での破損を完全に抑制することは難しくなってくるが、第１ピーク位置がガラス板における周縁部よりも内側の部位に存在する実施例１４～１８では、第１ピーク位置がガラス板における周縁部内に存在する比較例４と比べて、ガラス板の破損率が大きく抑制されていることが分かる。
　ここで、実施例１４及び１５では、第１ピーク位置がガラス板における周縁部よりも内側の部位に存在するという条件を満たすことに加えて、以下に列挙する各関係、すなわちＷ1OUT≦０．２０ｍｍ、ｔ2／Ｗ1OUT＞０．００５、Ｗ1OUT／ｔ＜５、Ｗ1MAX／ｔ＜１５、Ｗ2OUT≦０．２０ｍｍ、ｔ2／Ｗ2OUT＞０．００５、Ｗ2OUT／ｔ＜５、Ｗ2MAX／ｔ＜１５の各関係の全てを満たしていた。一方、実施例１６では、上に列挙した各関係のうち、Ｗ1OUT／ｔ＜５の関係のみが満たされていない。実施例１７では、Ｗ2OUT≦０．２０ｍｍ、ｔ2／Ｗ2OUT＞０．００５、Ｗ2OUT／ｔ＜５の３つの関係が満たされていない。実施例１８では、Ｗ2OUT≦０．２０ｍｍ、ｔ2／Ｗ2OUT＞０．００５、Ｗ2OUT／ｔ＜５、Ｗ2MAX／ｔ＜１５の４つの関係が満たされていない。なお、実施例１８では、第２ピーク位置がガラス板における周縁部内に存在していた。これらのことから、厚みが０．０３ｍｍまで薄板化されたガラス板では、上に列挙した各関係のうち、より多くの関係を満たしたガラス板において破損率が低くなる傾向にあることが分かる。
　下記の［表５］は、実施例１４にて第１載置形態を取った場合に、同表に示した各座標で計測された水平面からのガラス板の高さ［μｍ］を示している。また、図６は、同場合における反りの分布（保証面における凹凸の分布）を示している。なお、［表５］及び後に掲載する［表６］～［表１６］、並びに、図６及び後に参照する図８～図１８には、一部の座標で計測された高さを抜粋して示している。詳細には、Ｘ＝５、５５、１０５、１５５、２０５、２５５、３０５、３５５、３９５でそれぞれ表されるＹ軸に平行な９本の直線と、Ｙ＝５、５５、１０５、１５５、２０５、２５５、２９５でそれぞれ表されるＸ軸に平行な７本の直線と、が交わる各座標にて計測された高さを抜粋して示している。さらに、図７は、第１ピーク位置を含んだＹ＝５５における反りの分布（保証面における凹凸の分布）を示している。図７についても、Ｘ＝５、５５、１０５、１５５、２０５、２５５、３０５、３５５、３９５で計測された高さを抜粋して示している。同場合において、高さの平均値は４５μｍ（０．０４５ｍｍ）であった。また、高さの標準偏差は０．０５０であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　下記の［表６］は、実施例１４にて第２載置形態を取った場合に、同表に示した各座標で計測された水平面からのガラス板の高さ［μｍ］を示している。また、図８は、同場合における反りの分布（非保証面における凹凸の分布）を示している。同場合において、高さの平均値は６９μｍ（０．０６９ｍｍ）であった。また、高さの標準偏差は０．０５８であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　下記の［表７］は、実施例１５にて第１載置形態を取った場合に、同表に示した各座標で計測された水平面からのガラス板の高さ［μｍ］を示している。また、図９は、同場合における反りの分布（保証面における凹凸の分布）を示している。同場合において、高さの平均値は６３μｍ（０．０６３ｍｍ）であった。また、高さの標準偏差は０．０５５であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　下記の［表８］は、実施例１５にて第２載置形態を取った場合に、同表に示した各座標で計測された水平面からのガラス板の高さ［μｍ］を示している。また、図１０は、同場合における反りの分布（非保証面における凹凸の分布）を示している。同場合において、高さの平均値は６４μｍ（０．０６４ｍｍ）であった。また、高さの標準偏差は０．０８３であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　下記の［表９］は、実施例１６にて第１載置形態を取った場合に、同表に示した各座標で計測された水平面からのガラス板の高さ［μｍ］を示している。また、図１１は、同場合における反りの分布（保証面における凹凸の分布）を示している。同場合において、高さの平均値は４６μｍ（０．０４６ｍｍ）であった。また、高さの標準偏差は０．０４８であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　下記の［表１０］は、実施例１６にて第２載置形態を取った場合に、同表に示した各座標で計測された水平面からのガラス板の高さ［μｍ］を示している。また、図１２は、同場合における反りの分布（非保証面における凹凸の分布）を示している。同場合において、高さの平均値は４８μｍ（０．０４８ｍｍ）であった。また、高さの標準偏差は０．０３７であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
　下記の［表１１］は、実施例１７にて第１載置形態を取った場合に、同表に示した各座標で計測された水平面からのガラス板の高さ［μｍ］を示している。また、図１３は、同場合における反りの分布（保証面における凹凸の分布）を示している。同場合において、高さの平均値は８４μｍ（０．０８４ｍｍ）であった。また、高さの標準偏差は０．０７６であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　下記の［表１２］は、実施例１７にて第２載置形態を取った場合に、同表に示した各座標で計測された水平面からのガラス板の高さ［μｍ］を示している。また、図１４は、同場合における反りの分布（非保証面における凹凸の分布）を示している。同場合において、高さの平均値は９０μｍ（０．０９ｍｍ）であった。また、高さの標準偏差は０．０９８であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　下記の［表１３］は、実施例１８にて第１載置形態を取った場合に、同表に示した各座標で計測された水平面からのガラス板の高さ［μｍ］を示している。また、図１５は、同場合における反りの分布（保証面における凹凸の分布）を示している。同場合において、高さの平均値は７０μｍ（０．０７ｍｍ）であった。また、高さの標準偏差は０．０７８であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
　下記の［表１４］は、実施例１８にて第２載置形態を取った場合に、同表に示した各座標で計測された水平面からのガラス板の高さ［μｍ］を示している。また、図１６は、同場合における反りの分布（非保証面における凹凸の分布）を示している。同図に示すように、同場合では、第２ピーク位置Ｄ２と第２周縁ピーク位置Ｄ４とが一致している（Ｗ2MAXの値とＷ2OUTの値が同値）。同場合において、高さの平均値は７２μｍ（０．０７２ｍｍ）であった。また、高さの標準偏差は０．０９４であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
　下記の［表１５］は、比較例４にて第１載置形態を取った場合に、同表に示した各座標で計測された水平面からのガラス板の高さ［μｍ］を示している。また、図１７は、同場合における反りの分布（保証面における凹凸の分布）を示している。同図に示すように、同場合では、第１ピーク位置Ｄ１と第１周縁ピーク位置Ｄ３とが一致している（Ｗ1MAXの値とＷ1OUTの値が同値）。同場合において、高さの平均値は１０１μｍ（０．１０１ｍｍ）であった。また、高さの標準偏差は０．１２８であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
　下記の［表１６］は、比較例４にて第２載置形態を取った場合に、同表に示した各座標で計測された水平面からのガラス板の高さ［μｍ］を示している。また、図１８は、同場合における反りの分布（非保証面における凹凸の分布）を示している。同図に示すように、同場合では、第２ピーク位置Ｄ２と第２周縁ピーク位置Ｄ４とが一致している（Ｗ2MAXの値とＷ2OUTの値が同値）。同場合において、高さの平均値は７３μｍ（０．０７３ｍｍ）であった。また、高さの標準偏差は０．０７７であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
　以上に示したとおり、実施例１４～１８のうち、高さの平均値や高さの標準偏差が相対的に大きい実施例１７及び１８においても、ガラス板の破損を抑制できていることが分かる（上記の［表４］も参照）。つまり、反りに起因して水平面からの高さが高くなっている部分があるガラス板や、反りに起因して保証面および非保証面の凹凸の変化が大きいガラス板であっても、破損を抑制できていることになる。このような結果が得られたのは、各実施例においては、第１ピーク位置がガラス板における周縁部よりも内側の部位に存在しているからであると推認される。
　次に、第２の実施例として、下記の［表１７］に示す各パラメータを有する別の化学強化用のガラス板（実施例１９）を準備し、強化ガラス板となる前に経る製造工程において、反りに起因してガラス板に破損が生じる割合（破損率）を割り出した。製造工程としては、具体的にはガラスフィルム原板から化学強化用のガラス板を切り出す切出工程、切出後の洗浄工程、および外観検査工程を実行した。なお、第２の実施例における化学強化用のガラス板は、モル％で、ＳｉＯ2　６６．１％、Ａｌ2Ｏ3　１４．０％、Ｂ2Ｏ3　２．５％、ＭｇＯ　３．０％、Ｎａ2Ｏ　１３．４％、Ｋ2Ｏ　０．６％を含み、歪点が５５１℃であり、３０～３８０℃において７９×１０-7／℃の熱膨張係数を有しているガラス板であり、オーバーフローダウンドロー法により成形されたものである。
　第２の実施例のガラス板（長辺×短辺：５００ｍｍ×４００ｍｍ）における水平面からの高さは、上記のＸＹ座標上において５ｍｍ刻みで各々設定されたＹ軸に平行な直線と、Ｘ軸に平行な直線とが交わる各座標において計測した。この第２の実施例では、ガラス板の周縁部の幅を５０ｍｍとした場合について考察した。従って、第１ピーク位置のＸ座標が５０ｍｍ以下か４５０ｍｍ以上のいずれかという条件と、第１ピーク位置のＹ座標が５０ｍｍ以下か３５０ｍｍ以上のいずれかという条件と、の少なくとも一方を満たす場合には、第１ピーク位置についての「最大値が内側」の項目は「×」となり、どちらも満たさない場合には、第１ピーク位置についての「最大値が内側」の項目は「〇」となる。同様に、第２ピーク位置のＸ座標が５０ｍｍ以下か４５０ｍｍ以上のいずれかという条件と、第２ピーク位置のＹ座標が５０ｍｍ以下か３５０ｍｍ以上のいずれかという条件と、の少なくとも一方を満たす場合には、第２ピーク位置についての「最大値が内側」の項目は「×」となり、どちらも満たさない場合には、第２ピーク位置についての「最大値が内側」の項目は「〇」となる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
　［表１７］に示した破損率から、第１ピーク位置がガラス板における周縁部(幅５０ｍｍ)よりも内側の部位に存在する実施例１９では、ガラス板の破損が全く生じなかったことが分かる。
　下記の［表１８］は、実施例１９にて第１載置形態を取った場合に、同表に示した各座標で計測された水平面からのガラス板の高さ［μｍ］を示している。また、図１９は、同場合における反りの分布（非保証面における凹凸の分布）を示している。詳細には、Ｘ＝１５、６５、１１５、１６５、２１５、２６５、３１５、３６５、４１５、４６５、４８５でそれぞれ表されるＹ軸に平行な１１本の直線と、Ｙ＝１５、６５、１１５、１６５、２１５、２６５、３１５、３６５、３８５でそれぞれ表されるＸ軸に平行な９本の直線と、が交わる各座標にて計測された高さを抜粋して示している。同場合において、高さの平均値は５１μｍ（０．０５１ｍｍ）であった。また、高さの標準偏差は０．０６２であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
　下記の［表１９］は、実施例１９にて第２載置形態を取った場合に、同表に示した各座標で計測された水平面からのガラス板の高さ［μｍ］を示している。また、図２０は、同場合における反りの分布（非保証面における凹凸の分布）を示している。同場合において、高さの平均値は６７μｍ（０．０６７ｍｍ）であった。また、高さの標準偏差は０．０７７であった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
　Ｄ１　　　　　第１ピーク位置
　Ｄ２　　　　　第２ピーク位置
　Ｄ３　　　　　第１周縁ピーク位置
　Ｄ４　　　　　第２周縁ピーク位置
　１２　　　　　化学強化用のガラス板
　１２ａ　　　　一方主表面
　１２ｂ　　　　他方主表面
　１２ｅ　　　　周縁部

Claims (19)

  1. 　厚みが０．１ｍｍ以下の化学強化用のガラス板であって、
    　全体的に反った形状をなし、または部分的に反った部位を備え、
    　当該ガラス板の厚みをｔ［ｍｍ］とし、
    　一方主表面を上にした状態で当該ガラス板を水平面上に載置する第１載置形態を取った場合に、当該ガラス板における前記水平面からの高さが最も高い位置を第１ピーク位置とし、
    　当該ガラス板における周縁に沿った幅１０ｍｍの部位を周縁部とした場合、
    　前記第１ピーク位置が、当該ガラス板における前記周縁部よりも内側の部位に存在することを特徴とする化学強化用のガラス板。
  2. 　前記第１載置形態を取った場合に、前記周縁部内で前記水平面からの高さが最も高い位置における高さをＷ1OUT［ｍｍ］とした場合、
    　ｔ2／Ｗ1OUT＞０．００５の関係を満たすことを特徴とする請求項１に記載の化学強化用のガラス板。
  3. 　前記第１載置形態を取った場合に、前記周縁部内で前記水平面からの高さが最も高い位置における高さをＷ1OUT［ｍｍ］とし、
    　Ｗ1OUT≦０．２０ｍｍの関係を満たすことを特徴とする請求項１又は２に記載の化学強化用のガラス板。
  4. 　前記第１載置形態を取った場合に、前記周縁部内で前記水平面からの高さが最も高い位置における高さをＷ1OUT［ｍｍ］とし、
    　Ｗ1OUT／ｔ＜５の関係を満たすことを特徴とする請求項１～３のいずれかに記載の化学強化用のガラス板。
  5. 　前記第１ピーク位置における当該ガラス板の前記水平面からの高さをＷ1MAX［ｍｍ］とした場合、
    　Ｗ1MAX／ｔ＜１５の関係を満たすことを特徴とする請求項１～４のいずれかに記載の化学強化用のガラス板。
  6. 　前記一方主表面および前記一方主表面の裏側にある他方主表面が火造り面であることを特徴とする請求項１～５のいずれかに記載の化学強化用のガラス板。
  7. 　当該ガラス板の厚みが０．０５ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１～６のいずれかに記載の化学強化用のガラス板。
  8. 　当該ガラス板の全体で実質的に均一な厚みを有することを特徴とする請求項１～７のいずれかに記載の化学強化用のガラス板。
  9. 　前記一方主表面の裏側にある他方主表面を上にした状態で当該ガラス板を前記水平面上に載置する第２載置形態を取った場合に、当該ガラス板における前記水平面からの高さが最も高い位置を第２ピーク位置としたとき、
    　前記第２ピーク位置が、当該ガラス板における前記周縁部よりも内側の部位に存在することを特徴とする請求項１～８のいずれかに記載の化学強化用のガラス板。
  10. 　前記第２載置形態を取った場合に、前記周縁部内で前記水平面からの高さが最も高い位置における高さをＷ2OUT［ｍｍ］としたとき、
    　ｔ2／Ｗ2OUT＞０．００５の関係を満たすことを特徴とする請求項９に記載の化学強化用のガラス板。
  11. 　前記第２載置形態を取った場合に、前記周縁部内で前記水平面からの高さが最も高い位置における高さをＷ2OUT［ｍｍ］としたとき、
    　Ｗ2OUT≦０．２０ｍｍの関係を満たすことを特徴とする請求項９又は１０に記載の化学強化用のガラス板。
  12. 　前記第２載置形態を取った場合に、前記周縁部内で前記水平面からの高さが最も高い位置における高さをＷ2OUT［ｍｍ］としたとき、
    　Ｗ2OUT／ｔ＜５の関係を満たすことを特徴とする請求項９～１１のいずれかに記載の化学強化用のガラス板。
  13. 　前記第２ピーク位置における当該ガラス板の前記水平面からの高さをＷ2MAX［ｍｍ］としたとき、
    　Ｗ2MAX／ｔ＜１５の関係を満たすことを特徴とする請求項９～１２のいずれかに記載の化学強化用のガラス板。
  14. 　当該ガラス板がアルミノシリケートガラスであり、
    　ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ2：５０～８０％、Ａｌ2Ｏ3：５～２５％、Ｂ2Ｏ3：０～１５％、Ｎａ2Ｏ：１～２０％、Ｋ2Ｏ：０～１０％を含有することを特徴とする請求項１～１３のいずれかに記載の化学強化用のガラス板。
  15. 　当該ガラス板がアルミノシリケートガラスであり、ガラス組成として、質量％でＳｉＯ2　６０～８０％、Ａｌ2Ｏ3　８～２０％、Ｂ2Ｏ3　０～５％、Ｎａ2Ｏ　４～１６％、Ｋ2Ｏ　０．０１～１０％を含有することを特徴とする請求項１４に記載の化学強化用のガラス板。
  16. 　当該ガラス板が矩形をなし、
    　当該ガラス板の長さが１５０ｍｍ～１１００ｍｍ、幅が１５０ｍｍ～１３００ｍｍであることを特徴とする請求項１～１５のいずれかに記載の化学強化用のガラス板。
  17. 　請求項１～１６のいずれかに記載の化学強化用のガラス板を準備する準備工程と、前記ガラス板から製品サイズガラス板を切り出す切出工程と、前記製品サイズガラス板を化学強化することで強化ガラス板を得る強化工程と、を含んだ強化ガラス板の製造方法。
  18. 　厚みが０．１ｍｍ以下のガラス板であって、
    　全体的に反った形状をなし、または部分的に反った部位を備え、
    　一方主表面を上にした状態で当該ガラス板を水平面上に載置する第１載置形態を取った場合に、当該ガラス板における前記水平面からの高さが最も高い位置を第１ピーク位置とし、
    　当該ガラス板における周縁に沿った幅１０ｍｍの部位を周縁部とした場合、
    　前記第１ピーク位置が、当該ガラス板における前記周縁部よりも内側の部位に存在することを特徴とするガラス板。
  19. 　前記一方主表面の裏側にある他方主表面を上にした状態で当該ガラス板を前記水平面上に載置する第２載置形態を取った場合に、当該ガラス板における前記水平面からの高さが最も高い位置を第２ピーク位置としたとき、
    　前記第２ピーク位置が、当該ガラス板における前記周縁部よりも内側の部位に存在することを特徴とする請求項１８に記載のガラス板。
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