WO2022202026A1

WO2022202026A1 - 芳香族分岐ポリカーボネート、その製造方法、及び芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置

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Publication number: WO2022202026A1
Application number: PCT/JP2022/006752
Authority: WO
Inventors: 祐介志賀; 仙嗣難波
Original assignee: 旭化成株式会社
Priority date: 2021-03-25
Filing date: 2022-02-18
Publication date: 2022-09-29
Also published as: CN116981711A; TW202244120A; EP4317249A1; JPWO2022202026A1

Abstract

所定の繰り返し単位を主鎖及び分岐鎖に有し、前記主鎖及び分岐鎖に、所定の分岐構造を一種以上含有し、前記所定の繰り返し単位の物質量に対する前記分岐構造の合計物質量の割合が所定の数値範囲であり、所定のオリゴマーを一種以上含有し、前記オリゴマーの合計質量が所定の数値範囲であり、かつ、前記オリゴマーの合計物質量に対する、特定構造のオリゴマーの物質量の割合が所定の数値範囲である芳香族分岐ポリカーボネート。

Description

芳香族分岐ポリカーボネート、その製造方法、及び芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置

　本発明は、芳香族分岐ポリカーボネート、芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法、及び芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置に関する。

　従来から、芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートとから、芳香族ポリカーボネートを製造する方法としては、例えば、芳香族ジヒドロキシ化合物（例えばビスフェノールＡ）とジアリールカーボネート（例えばジフェニルカーボネート）とを溶融状態でエステル交換反応を行い、生成する芳香族モノヒドロキシ化合物（例えばフェノール）を抜き出しながら重合する溶融法が知られている。

　しかしながら、上記のエステル交換反応は平衡反応であって、しかもその平衡定数が小さいため、生成する芳香族モノヒドロキシ化合物を溶融物の表面から効率的に抜き出さない限り重合が進行しないという問題点を有している。しかも、重合がある程度進行すると、ポリマーの粘度が急上昇してしまい、生成する芳香族モノヒドロキシ化合物を効率よく系外に抜き出すことが困難になり、製品として必要な重合度（ｎ＝３０～６５程度）のポリマーを工業的に製造することができないという問題点を有している。

　上述した問題点に鑑み、製品として必要な重合度を達成するために、例えば、ベント部を有するスクリュー型重合器を用いる方法（日本国特公昭５０－１９６００号公報（英国特許第１００７３０２号に対応））、噛合型２軸押出機を用いる方法（日本国特公昭５２－３６１５９号公報）、また、薄膜蒸発型反応器、例えばスクリュー蒸発器や遠心薄膜蒸発器等を用いる方法（日本国特公昭５３－５７１８号公報（米国特許第３，８８８，８２６号に対応））、さらに、遠心薄膜型蒸発装置と横型２軸撹拌式重合器を組み合わせて用いる方法（日本国特開平０２－１５３９２３号公報）が知られている。
　これらの方法では、重合温度を上げ、かつポリマーの溶融粘度を下げることにより、上述した重合度に関する問題の解決を図ろうとしている。具体的には、約３００℃の高温条件下、高真空下で、溶融プレポリマーに対して機械的攪拌を行うことにより表面更新を図りながら重合を行っている。

　一方、本発明者らは、溶融プレポリマーに対する機械的攪拌を行うことなく、溶融プレポリマーをワイヤーなどのガイドに沿わせて自重で落下させながら重合させる、ガイド接触流下式重合装置を用いる工業的な製造方法を開発し、上述した従来技術の問題点の解決を図る技術を提案している（例えば、特許文献１、２参照）。

国際公開第２００５／１２３８０５号公報国際公開第２００６／０６７９９４号公報

　しかしながら、特許文献１及び２に開示されている方法であっても、十分な重合度を実現するために、重合温度を２８０℃程度の高温に上げる必要があり、高い熱安定性を有し、着色が少なく、熱による色相安定性が良い、高品質及び高性能の芳香族ポリカーボネートを得る、という観点からは、改善の余地がある、という問題点を有している。

　そこで本発明においては、着色が少なく、熱による色相安定性がよい芳香族分岐ポリカーボネートを提供することを目的とする。

　本発明者らは、上述した従来技術の問題点に鑑み、鋭意検討を行った結果、所定の繰り返し単位を主鎖及び分岐鎖に有し、前記主鎖及び分岐鎖に、所定の分岐構造を一種以上含有し、前記所定の繰り返し単位の物質量に対する前記分岐構造の合計物質量の割合が所定の数値範囲であり、所定のオリゴマーを一種以上含有し、前記オリゴマーの合計質量が所定の数値範囲であり、かつ、前記オリゴマーの合計物質量に対する、特定構造のオリゴマーの合計物質量の割合が所定の数値範囲である芳香族分岐ポリカーボネートにより、上述した問題点を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
　すなわち、本発明は、以下の通りである。

〔１〕
　下記＜条件（ｉ）＞～＜条件（ｉｉｉ）＞を満たす、芳香族分岐ポリカーボネート。
＜条件（ｉ）＞
　下記一般式（１）で表される繰り返し単位を主鎖及び分岐鎖に有し、
　当該主鎖及び分岐鎖に、下記一般式（２）、（３）及び（４）で表される分岐構造を一種以上含有し、
　下記一般式（１）で表される繰り返し単位の物質量に対する、前記分岐構造の合計物質量の割合が０．０１モル％～０．５モル％以下である。

（式（１）、（２）、（３）及び（４）中、Ａｒは２価の芳香族基、Ａｒ’は３価の芳香族基を示す。）

＜条件（ｉｉ）＞
　下記一般式（５）、（６）及び（７）で表されるオリゴマーを一種以上含有し、前記芳香族分岐ポリカーボネートの質量に対する、前記オリゴマーの合計質量の割合が、０．６質量％以下である。
　　Ｈ－（Ｏ－Ａｒ－Ｏ－Ｃ（＝Ｏ）－）_２－ＯＡｒ’’　　　　　　　　　　　（５）
　　Ｈ－（Ｏ－Ａｒ－Ｏ－Ｃ（＝Ｏ）－）_２－Ｏ－Ａｒ－ＯＨ　　　　　　　　　（６）
　　Ａｒ’’Ｏ－Ｃ（＝Ｏ）－（Ｏ－Ａｒ－Ｏ－Ｃ（＝Ｏ）－）_２－ＯＡｒ’’　（７）
（式（５）、（６）及び（７）中、Ａｒは２価の芳香族基、Ａｒ’’は芳香族末端基を示す。）
＜条件（ｉｉｉ）＞
　前記オリゴマーの合計物質量に対する、前記一般式（５）、（６）で表されるオリゴマーの合計物質量の割合が、６０モル％以下である。

〔２〕
　前記＜条件（ｉ）＞において、前記一般式（１）で表される繰り返し単位の物質量に対する、前記分岐構造の合計物質量の割合が、０．０５モル％～０．４モル％であり、
　前記＜条件（ｉｉ）＞において、前記芳香族分岐ポリカーボネートの質量に対する、前記オリゴマーの合計質量割合が０．３質量％以下であり、
　前記＜条件（ｉｉｉ）＞において、前記オリゴマーの合計物質量に対する、前記一般式（５）、（６）で表されるオリゴマーの合計物質量の割合が、３０モル％以下である、前記〔１〕に記載の芳香族分岐ポリカーボネート。
〔３〕
　前記芳香族分岐ポリカーボネートの温度３００℃、荷重１．２ｋｇで測定したＭＩ（メルトインデックス）が、０．５～４０ｇ／１０ｍｉｎである、前記〔１〕又は〔２〕に記載の芳香族分岐ポリカーボネート。
〔４〕
　前記〔１〕乃至〔３〕のいずれか一に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法であって、
　窒素を吸収させた芳香族分岐ポリカーボネートのプレポリマーを１５ｋＰａＡ～２００ｋＰａＡに保って、芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置に供給する工程と、
　前記プレポリマーを、それ自身加熱源を具備しないガイドの外部表面に沿って流下させ、低沸点物質を蒸発させる工程と、
を有する、
　芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
〔５〕
　前記低沸点物質の蒸発を、ガイド接触流下式重合装置を用いて行い、前記ガイド接触流下式重合装置が、下記＜条件（１）＞～＜条件（９）＞を満たす、前記〔４〕に記載の、芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
＜条件（１）＞
　液体受給口、多孔板を通して蒸発ゾーンのガイドに液体を供給するための液体供給ゾーン、前記多孔板と側面ケーシングと底部ケーシングとに囲まれた空間に前記多孔板から下方に延びる複数のガイドが設けられた蒸発ゾーン、前記蒸発ゾーンに設けられた真空ベント口、底部ケーシングの最下部に設けられた液体排出口を有する。
＜条件（２）＞
　前記液体供給ゾーンにおいて、前記液体受給口から多孔板に供給される液体を、多孔板の周辺部から中央部の方向に流す機能を有する流路制御部品が前記液体供給ゾーンに設置されている。
＜条件（３）＞
　前記蒸発ゾーンの側面ケーシングの水平面における内部断面積Ａ（ｍ^２）が、下記式（Ｉ）を満足する。
　　　　　０．７　　≦　Ａ　　≦　　３００　　　式（Ｉ）
＜条件（４）＞
　　前記内部断面積Ａ（ｍ^２）と、前記液体排出口の水平面における内部断面積Ｂ（ｍ^２）との比が、下記式（ＩＩ）を満足する。
　　　　　２０　　≦　Ａ／Ｂ　　≦　　１０００　　　式（ＩＩ）
＜条件（５）＞
　前記蒸発ゾーンの底部を構成する底部ケーシングが、上部の側面ケーシングに対して、その内部において、角度Ｃ度（°）で接続されており、前記角度Ｃ度が、下記式（ＩＩＩ）を満足する。
　　　　　１１０　　≦　Ｃ　　≦　　１６５　　　式（ＩＩＩ）
＜条件（６）＞
　前記ガイドの長さｈ（ｃｍ）が、式（ＩＶ）を満足する。
　　　１５０　　≦　ｈ　　≦　　５０００　　　式（ＩＶ）
＜条件（７）＞
　複数の前記ガイド全体の外部総表面積Ｓ（ｍ^２）が、式（Ｖ）を満足する。
　　　　　２　　≦　Ｓ　　≦　　５００００　　　式（Ｖ）
＜条件（８）＞
　前記多孔板１ｍ^２あたりの平均孔数Ｎ（個／ｍ^２）が、式（ＶＩ）を満足する。
　　　５０　　≦　Ｎ　　≦　　３０００　　　式（ＶＩ）
＜条件（９）＞
　前記多孔板の孔の上部面積を含む前記多孔板の上部面積Ｔ（ｍ^２）と、前記孔の有効断面積の合計Ｑ（ｍ^２）との比が、下記式（ＶＩＩ）を満足する。
　　５０　　≦　Ｔ／Ｑ　≦　３０００　　　式（ＶＩＩ）
〔６〕
　前記蒸発処理された液体が、１時間あたり１トン以上である、前記〔４〕又は〔５〕に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
〔７〕
　前記液体供給ゾーンの内部側壁面と、前記多孔板とのなす角度Ｅ度（°）が、下記式（ＶＩＩＩ）を満足する、前記〔５〕又は〔６〕に記載の、芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　　　　　１００　≦　Ｅ　＜　１８０　　　式（ＶＩＩＩ）
〔８〕
　前記蒸発ゾーンの側面ケーシングの内壁面に最も近い前記ガイドと前記内壁面との距離Ｋ（ｃｍ）が、下記式（ＩＸ）を満足する、前記〔５〕乃至〔７〕のいずれか一に記載の、芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　　　５　≦　Ｋ　≦　５０　　　式（ＩＸ）
〔９〕
　前記蒸発ゾーンの前記側面ケーシングが、内径Ｄ（ｃｍ）、長さＬ（ｃｍ）の円筒形であり、前記側面ケーシングの下部に接続された底部ケーシングがコーン形であり、前記コーン形の底部ケーシングの最下部の液体排出口が内径ｄ（ｃｍ）の円筒形であり、
　前記Ｄ、Ｌ、ｄが、
　下記式（Ｘ）、(ＸＩ)、（ＸＩＩ）、及び（ＸＩＩＩ）を満足する、前記〔５〕乃至〔８〕のいずれか一に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　　　　　１００　　≦　Ｄ　　≦　　１８００　　　　　式（Ｘ）
　　　　　５　　≦　Ｄ／ｄ　　≦　　５０　　　　　　　式（ＸＩ）
　　　　　０．５　　≦　Ｌ／Ｄ　　≦　　３０　　　　　式（ＸＩＩ）
　　　　　ｈ－２０　　≦　Ｌ　　≦　　ｈ＋３００　　　式（ＸＩＩＩ）
　　　　　　（式（ＸＩＩＩ）中、ｈ（ｃｍ）は、ガイドの長さを示す。）
〔１０〕
　前記液体受給口から多孔板の上面までの前記液体供給ゾーンにおいて、液体が存在することのできる空間容積Ｖ（ｍ^３）と、前記多孔板の孔の上部面積を含む前記多孔板の上部面積Ｔ（ｍ^２）が、下記式（ＸＩＶ）を満足する、前記〔５〕乃至〔９〕のいずれか一に記載の、芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　　　０．０２（ｍ）　≦　Ｖ／Ｔ　　≦　０．５（ｍ）　　　式（ＸＩＶ）
〔１１〕
　少なくとも１つの前記ガイドが、外径ｒ（ｃｍ）の円柱状、又は内側に液体及び／又ははガス状物質が入らないようにしたパイプ状のものであり、前記外径ｒが下記式（ＸＶ）を満足する、前記〔５〕乃至〔１０〕のいずれか一に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　　　０．１　　≦　ｒ　　≦　　１　　　　式（ＸＶ）
〔１２〕
　前記ガイド接触流下式重合装置が前記ガイドを複数有し、前記複数のガイドが、支持材で結合されている、前記〔５〕乃至〔１１〕のいずれか一に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
〔１３〕
　前記複数のガイドが、個々のガイドが横方向の支持材で固定された格子状又は網状ガイド、複数の格子状又は網状のガイドを前後に配置しそれらが横方向の支持材で固定された立体的なガイド、及び複数の個々のガイドが前後左右の横方向を支持材で固定されたジャングルジム状の立体的なガイド、からなる群より選ばれるいずれかである、前記〔５〕乃至〔１２〕のいずれか一に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
〔１４〕
　前記ガイド接触流下式重合装置には、
　前記＜条件（１）＞～＜条件（９）＞を満たす、少なくとも１基の、ガイド接触流下式重合装置が、さらに連結されており、前記２基以上のガイド接触流下式重合装置が、直列、並列、及び直列と並列の併用、のいずれかにより連結されている、前記〔５〕乃至〔１３〕のいずれか一に記載の、芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
〔１５〕
　前記ガイド接触流下式重合装置に、１基のガイド接触流下式重合装置が、さらに連結されており、前記ガイド接触流下式重合装置のガイドの外部総表面積Ｓ１（ｍ²）と、前記さらに連結されたガイド接触流下式重合装置のガイドの外部総表面積Ｓ２（ｍ²）とが、下記式（ＸＶＩ）を満足する、前記〔１４〕に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　　　　１　≦　Ｓ１／Ｓ２　≦　２０　　　（ＸＶＩ）
〔１６〕
　前記ガイド接触流下式重合装置に供給する前の芳香族分岐ポリカーボネートの溶融プレポリマーに、不活性ガスを吸収させるための不活性ガス吸収装置を設置し、
　前記不活性ガス吸収装置から前記ガイド接触流下式重合装置との間の、溶融プレポリマーの供給配管内の、不活性ガスが吸収された溶融プレポリマーの圧力を、前記ガイド接触流下式重合装置の入り口直前に設置した圧力調整弁により１５ｋＰａＡ～２００ｋＰａＡに保ち、当該溶融プレポリマーをガイド接触流下式重合装置に供給する、前記〔５〕乃至〔１５〕のいずれか一に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
〔１７〕
　前記ガイド接触流下式重合装置にさらに連結されたガイド接触流下式重合装置を設置し、
　各々のガイド接触流下式重合装置に供給する前の芳香族分岐ポリカーボネートの溶融プレポリマーに、不活性ガスを吸収させるための不活性ガス吸収装置を設置し、
　前記不活性ガス吸収装置から、前記各々のガイド接触流下式重合装置との間の、溶融プレポリマーの供給配管内の不活性ガスが吸収された溶融プレポリマーの圧力を、前記各々のガイド接触流下式重合装置の入り口直前に圧力調整弁を設置して、当該圧力調整弁により１５ｋＰａＡ～２００ｋＰａＡに保って供給する、前記〔１５〕又は〔１６〕に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
〔１８〕
　芳香族分岐ポリカーボネートのプレポリマーをそれ自身加熱源のないガイドの外部表面に沿って流下させ、その間に低沸点物質を蒸発させる、ガイド接触流下式重合装置と、
　前記ガイド接触流下式重合装置に供給する前の芳香族分岐ポリカーボネートの溶融プレポリマーに、不活性ガスを吸収させるための不活性ガス吸収装置と、
を備える、芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置であって、
　前記ガイド接触流下式重合装置が、
　下記＜条件（１）＞～＜条件（９）＞を満たし、
　前記不活性ガス吸収装置から前記ガイド接触流下式重合装置の間の溶融プレポリマーの供給配管内における、前記不活性ガスが吸収された溶融プレポリマーの圧力を、１５ｋＰａＡ～２００ｋＰａＡに制御する機能を有する、芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置。
＜条件（１）＞
　液体受給口、多孔板を通して蒸発ゾーンのガイドに液体を供給するための液体供給ゾーン、前記多孔板と側面ケーシングと底部ケーシングとに囲まれた空間に前記多孔板から下方に延びる複数のガイドが設けられた蒸発ゾーン、前記蒸発ゾーンに設けられた真空ベント口、底部ケーシングの最下部に設けられた液体排出口を有する。
＜条件（２）＞
　前記液体供給ゾーンにおいて、前記液体受給口から多孔板に供給される液体を、
多孔板の周辺部から中央部の方向に流す機能を有する流路制御部品が前記液体供給ゾーンに設置されている。
＜条件（３）＞
　前記蒸発ゾーンの側面ケーシングの水平面における内部断面積Ａ（ｍ^２）が、下記式（Ｉ）を満足する。
　　　　　０．７　　≦　Ａ　　≦　　３００　　　式（Ｉ）
＜条件（４）＞
　前記内部断面積Ａ（ｍ^２）と、液体排出口の水平面における内部断面積Ｂ（ｍ^２）との比が、下記式（ＩＩ）を満足する。
　　　　２０　　≦　Ａ／Ｂ　　≦　　１０００　　　式（ＩＩ）
＜条件（５）＞
　前記蒸発ゾーンの底部を構成する底部ケーシングが、上部の側面ケーシングに対してその内部において、角度Ｃ度（°）で接続されており、前記角度Ｃ度が、下記式（ＩＩＩ）を満足する。
　　　１１０　　≦　Ｃ　　≦　　１６５　　　式（ＩＩＩ）
＜条件（６）＞
　前記ガイドの長さ　ｈ（ｃｍ）が、式（ＩＶ）を満足する。
　　　１５０　　≦　ｈ　　≦　　５０００　　　式（ＩＶ）
＜条件（７）＞
　複数の前記ガイド全体の外部総表面積Ｓ（ｍ^２）が、式（Ｖ）を満足する。
　　　２　　≦　Ｓ　　≦　　５００００　　　式（Ｖ）
＜条件（８）＞
　前記多孔板１ｍ^２あたりの平均孔数Ｎ（個／ｍ^２）が、下記式（ＶＩ）を満足する。
　　　５０　　≦　Ｎ　　≦　　３０００　　　式（ＶＩ）
＜条件（９）＞
　前記多孔板の孔の上部面積を含む前記多孔板の上部面積Ｔ（ｍ^２）と、前記孔の有効断面積の合計Ｑ（ｍ^２）との比が、下記式（ＶＩＩ）を満足する。
　　　５０　　≦　Ｔ／Ｑ　≦　３０００　　　式（ＶＩＩ）

　本発明によれば、着色が少なく、熱に対する色相安定性がよい芳香族分岐ポリカーボネートを提供することができる。

芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成する不活性ガス吸収装置の概略構成図を示す。芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置の概略構成図を示す。不活性ガス吸収装置及びガイド接触流下式重合装置の上部の概略構成図を示す。不活性ガス吸収装置及びガイド接触流下式重合装置の、上部の拡大概略構成図を示す。本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置の一例の概略構成図を示す。

　以下、本発明を実施するための形態（以下、「本実施形態」ともいう。）について詳細に説明する。
　なお、本発明は、本実施形態に限定されるものではなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施することができる。

〔芳香族分岐ポリカーボネート〕
　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートは、下記＜条件（ｉ）＞～＜条件（ｉｉｉ）＞を満たす、芳香族分岐ポリカーボネートである。
　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートは、エステル交換法で製造されたものである。
＜条件（ｉ）＞
　下記一般式（１）で表される繰り返し単位を主鎖及び分岐鎖に有し、
　当該主鎖及び分岐鎖に、下記一般式（２）、（３）及び（４）で表される分岐構造を一種以上含有し、
　下記一般式（１）で表される繰り返し単位の物質量に対する、前記分岐構造の合計物質量の割合が０．０１モル％～０．５モル％以下である。

（式（１）、（２）、（３）及び（４）中、Ａｒは２価の芳香族基、Ａｒ’は３価の芳香族基を示す。）
　３価の芳香族基は、例えば、上述の２価の芳香族基中の一つの水素原子が結合子である基である。

＜条件（ｉｉ）＞
　下記一般式（５）、（６）及び（７）で表されるオリゴマーを一種以上含有し、前記芳香族分岐ポリカーボネートの質量に対する、前記オリゴマーの合計質量の割合が、０．６質量％以下である。
　　Ｈ－（Ｏ－Ａｒ－Ｏ－Ｃ（＝Ｏ）－）_２－ＯＡｒ’’　　　　　　　　　　　（５）
　　Ｈ－（Ｏ－Ａｒ－Ｏ－Ｃ（＝Ｏ）－）_２－Ｏ－Ａｒ－ＯＨ　　　　　　　（６）
　　Ａｒ’’Ｏ－Ｃ（＝Ｏ）－（Ｏ－Ａｒ－Ｏ－Ｃ（＝Ｏ）－）_２－ＯＡｒ’’　　（７）

（式（５）、（６）及び（７）中、Ａｒは２価の芳香族基、Ａｒ’’は芳香族末端基を示す。）

＜条件（ｉｉｉ）＞
　前記オリゴマーの合計物質量に対する、前記一般式（５）、（６）で表されるオリゴマーの合計物質量の割合が、６０モル％以下である。

　本実施形態によれば、着色が少なく、熱による色相安定性がよい芳香族分岐ポリカーボネートを提供することができる。

　一般式（１）で表される繰り返し単位の物質量に対する一般式（２）、（３）及び（４）で表される分岐構造の合計物質量の割合は、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの耐衝撃強度の維持の観点から、０．０１モル％～０．５モル％であり、好ましくは０．０５モル％～０．４モル％、より好ましくは０．１モル％～０．３モル％、さらに好ましくは０．２モル％～０．２５モル％である。

　一般式（１）で表される繰り返し単位の物質量に対する一般式（２）、（３）及び（４）で表される分岐構造の合計物質量の割合は、ＬＣ(液体クロマトグラフィー)により測定することができ、具体的には、後述する実施例に記載する方法により測定することができる。
　また、一般式（１）で表される繰り返し単位の物質量に対する一般式（２）、（３）及び（４）で表される分岐構造の合計物質量の割合は、重合条件を調整することにより、上記数値範囲に制御ですることができる。

　一般式（１）で表される繰り返し単位を主鎖及び分岐鎖に有し、当該主鎖及び分岐鎖に、下記一般式（２）、（３）及び（４）で表される分岐構造を一種以上含有する、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの純度は、８０質量％以上が好ましく、９０質量％以上が好ましく、９５質量％以上が好ましく、９８質量％以上がより好ましい。

　上述したように、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートは、下記一般式（５）、（６）及び（７）で表されるオリゴマーを一種以上含有し、芳香族分岐ポリカーボネートの質量に対する下記オリゴマーの合計質量の割合が０．６質量％以下である。
　Ｈ－（Ｏ－Ａｒ－Ｏ－Ｃ（＝Ｏ）－）_２－ＯＡｒ’’　　　　　　　　　　　（５）
　Ｈ－（Ｏ－Ａｒ－Ｏ－Ｃ（＝Ｏ）－）_２－Ｏ－Ａｒ－ＯＨ　　　　　　　（６）
　Ａｒ’’Ｏ－Ｃ（＝Ｏ）－（Ｏ－Ａｒ－Ｏ－Ｃ（＝Ｏ）－）_２－ＯＡｒ’’　　（７）
（式（５）、（６）及び（７）中、Ａｒは２価の芳香族基、Ａｒ’’は芳香族末端基を示す。）
　芳香族末端基としては、炭素数５から２０の１価の芳香族基が挙げられる。

　芳香族分岐ポリカーボネートの質量に対する前記オリゴマーの合計質量の割合が、０．６質量％以下であることにより、熱に対する色相安定性に優れる。前記割合は、好ましくは０．５質量％以下、より好ましくは０．４質量％以下、さらに好ましくは０．３質量％以下である。また、前記割合は、好ましくは０．０１質量％以上、より好ましくは０．０５質量％以上、さらに好ましくは０．１質量％以上である。

　前記一般式（５）、（６）、（７）で表されるオリゴマーの合計質量の割合は、ＧＰＣ(ゲルパーエミューションクロマトグラフィー)により測定することができ、具体的には、後述する実施例に記載する方法により測定することができる。
　また、一般式（５）、（６）、（７）で表されるオリゴマーの合計質量の割合は、後述するガイド接触流加式重合装置より重合し、当該装置に供給するプレポリマーに窒素を吸収させて後述する所定圧力に保って供給することにより、上記数値範囲に制御ですることができる。

　上述したように、一般式（５）、（６）及び（７）で表されるオリゴマーの合計物質量に対する一般式（５）、（６）で表されるオリゴマーの合計物質量の割合は６０モル％以下である。
　前記一般式（５）～（７）で表されるオリゴマーの合計物質量に対する、一般式（５）、（６）で表されるオリゴマーの合計物質量の割合が、前記範囲であることにより、着色が少なく、熱に対する色相安定性がよい芳香族分岐ポリカーボネートが得られる。
　前記割合は、好ましくは５０モル％以下、より好ましくは３０モル％以下である。前記割合の下限値は、特に限定されないが、１０モル％以上とすることができる。

　前記一般式（５）、（６）、（７）で表されるオリゴマーの合計質量に対する、前記一般式（５）、（６）で表されるオリゴマーの合計物質量の割合は、ＧＰＣ（ゲルパーエミューションクロマトグラフィー）により測定することができ、具体的には、後述する実施例に記載する方法により測定することができる。
　また、一般式（５）、（６）、（７）で表されるオリゴマーの合計物質量に対する、前記一般式（５）、（６）で表されるオリゴマーの合計物質量の割合は、後述するガイド接触流加式重合装置より重合し、当該装置に供給するプレポリマーに窒素を吸収させて後述する所定圧力に保って供給することにより、上記数値範囲に制御ですることができる。

　上述の式中Ａｒは、２価の芳香族基を表す。
　２価の芳香族基Ａｒは、好ましくは例えば、次式で示されるものである。
　　　　　　－Ａｒ¹－Ｙ－Ａｒ²－
（式中、Ａｒ¹及びＡｒ²は、各々独立して炭素数５～７０の２価の炭素環式又は複素環式芳香族基を表し、Ｙは炭素数１～３０の２価のアルカン基を表す。）
　２価の芳香族基Ａｒ¹、Ａｒ²は、１つ以上の水素原子が、反応に悪影響を及ぼさない他の置換基、例えば、ハロゲン原子、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数１～１０のアルコキシ基、フェニル基、フェノキシ基、ビニル基、シアノ基、エステル基、アミド基、ニトロ基等によって置換されたものであってもよい。複素環式芳香族基としては、例えば、１～複数の環形成窒素原子、酸素原子又は硫黄原子を有する芳香族基が挙げられる。
　２価の芳香族基Ａｒ¹、Ａｒ²としては、例えば、置換又は非置換のフェニレン、置換又は非置換のビフェニレン、置換又は非置換のピリジレンなどの基が挙げられる。ここでの置換基は前述のとおりである。
　２価のアルカン基Ｙは、例えば、下記式で示される有機基である。

（前記式中、Ｒ¹、Ｒ²、Ｒ³、Ｒ⁴は、各々独立して、水素、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数１～１０のアルコキシ基、環構成炭素数５～１０のシクロアルキル基、環構成炭素数５～１０の炭素環式芳香族基、又は炭素数６～１０の炭素環式アラルキル基を表す。
　ｋは３～１１の整数を表し、Ｒ⁵及びＲ⁶は、各Ｘについて個々に選択され、互いに独立に、水素又は炭素数１～６のアルキル基を表し、Ｘは炭素を表す。
　また、Ｒ¹、Ｒ²、Ｒ³、Ｒ⁴、Ｒ⁵、Ｒ⁶は、一つ以上の水素原子が反応に悪影響を及ぼさない範囲で、他の置換基、例えばハロゲン原子、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数１～１０のアルコキシ基、フェニル基、フェノキシ基、ビニル基、シアノ基、エステル基、アミド基、ニトロ基等によって置換されたものであってもよい。）

　このような２価の芳香族基Ａｒとしては、例えば、下記式で示されるものが挙げられる。

（前記式中、Ｒ⁷、Ｒ⁸は、各々独立して水素原子、ハロゲン原子、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数１～１０のアルコキシ基、環構成炭素数５～１０のシクロアルキル基又はフェニル基であり、ｍ及びｎは１～４の整数で、ｍが２～４の場合には各Ｒ⁷はそれぞれ同一でも異なるものであってもよく、ｎが２～４の場合にはＲ⁸はそれぞれ同一でも異なるものであってもよい。）

　さらに、２価の芳香族基Ａｒは、次式で示されるものであってもよい。
　　　　　　－Ａｒ¹－Ｚ－Ａｒ²－
（式中、Ａｒ¹及びＡｒ²は前述した通りであり、Ｚは単結合又は－Ｏ－、－ＣＯ－、－Ｓ－、－ＳＯ₂－、－ＳＯ－、－ＣＯＯ－、－ＣＯＮ（Ｒ¹）－等の２価の基を表す。なお、Ｒ¹は前述のとおりである。）

　このような２価の芳香族基Ａｒとしては、例えば、下記式に示されるものが挙げられる。

（前記式中、Ｒ⁷、Ｒ⁸、ｍ、及びｎは、前述の通りである。）

　さらに、２価の芳香族基Ａｒの具体例としては、置換又は非置換のフェニレン基、置換又は非置換のナフチレン基、置換又は非置換のピリジレン基等が挙げられる。

　前記式（２）～（４）中、Ａｒ’は３価の芳香族基を示す。３価の芳香族基は、例えば、上述の２価の芳香族基中の一つの水素原子が結合子である基である。

　前記式（５）～（７）中、Ａｒ’’は、１価の炭素環式又は複素環式の芳香族末端基を示す。芳香族末端基としては、炭素数５～２０の１価の芳香族基が好ましいものとして挙げられる。
　前記式（５）～（７）中、Ａｒ’’は、上記のように１価の炭素環式又は複素環式の芳香族基を表すが、このＡｒ’’は、１つ以上の水素原子が、反応に悪影響を及ぼさない他の置換基、例えば、ハロゲン原子、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数１～１０のアルコキシ基、フェニル基、フェノキシ基、ビニル基、シアノ基、エステル基、アミド基、ニトロ基等によって置換されたものであってもよい。Ａｒ’’は同じものであってもよく、異なるものであってもよい。１価の芳香族基Ａｒ’’としては、例えば、フェニル基、ナフチル基、ビフェニル基、ピリジル基が挙げられる。これらは、上述の１種以上の置換基で置換されたものでもよい。
　好ましいＡｒ’’としては、それぞれ例えば、下記式に示されるもの等が挙げられる。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートを製造する原料としては、ジアリールカーボネートを用いる。かかるジアリールカーボネートとしては、例えば、下記式で示される置換又は非置換のジフェニルカーボネート類が挙げられる。

（前記式中、Ｒ⁹及びＲ¹⁰は、各々独立して水素原子、炭素数１～１０を有するアルキル基、炭素数１～１０を有するアルコキシ基、環構成炭素数５～１０のシクロアルキル基又はフェニル基を示し、ｐ及びｑは１～５の整数であり、ｐが２以上の場合には、各Ｒ⁹はそれぞれ異なるものであってもよく、ｑが２以上の場合には、各Ｒ¹⁰は、それぞれ異なるものであってもよい。）

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートは、温度３００℃、荷重１．２ｋｇで測定したＭＩ（メルトインデックス）が、成形性の観点から、０．５～４０ｇ／１０ｍｉｎであることが好ましい。より好ましくは０．５～２０ｇ／１０ｍｉｎであり、さらに好ましくは１～１５ｇ／１０ｍｉｎであり、さらにより好ましくは２～１２ｇ／１０ｍｉｎである。ＭＩが０．５～２０ｇ／１０ｍｉｎの範囲の場合、成形性とドローダウン特性が一層向上する。ＭＩは、後述する実施例に記載する方法により測定することができる。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネート中には、不純物は殆ど含まれないことが好ましいが、アルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属を、それらの金属元素として、０．００１～１ｐｐｍ含有する芳香族ポリカーボネートが好ましい。当該含有量は、好ましくは０．００５～０．５ｐｐｍ、より好ましくは０．０１～０．１ｐｐｍである。
　このような金属元素が１ｐｐｍ以下、好ましくは、０．５ｐｐｍ以下、より好ましくは、０．１ｐｐｍである場合、製品としての芳香族分岐ポリカーボネートの物性に影響を与えない。アルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属の上述の含有量は、後述する本実施形態に係る芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置により製造することで達成可能である。アルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属の上述の含有量は、ＩＰＣ（Ｉｎｄｕｃｔｉｖｅｌｙ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｐｌａｓｍａ）分析により測定可能である。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネート中のハロゲン含有量は、好ましくは１０ｐｐｂ以下であり、より好ましくは５ｐｐｂ以下であり、さらに好ましくは１ｐｐｂ以下である。ハロゲン含有量は、後述する原料を用いて、本実施形態に係る芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置により製造することで達成可能である。ハロゲン含有量は、ＩＰＣ（Ｉｎｄｕｃｔｉｖｅｌｙ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｐｌａｓｍａ）分析により測定可能である。

〔芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法〕
　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートを製造する方法は、
窒素を吸収させた芳香族分岐ポリカーボネートのプレポリマーを１５ｋＰａＡ～２００ｋＰａＡに保って、芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置に供給する工程と、
　前記プレポリマーを、それ自身加熱源を具備しないガイドの外部表面に沿って流下させ、低沸点物質を蒸発させる工程と、を有するものとする。
　プレポリマーを１５ｋＰａＡ～２００ｋＰａＡの範囲とすることで、上述の＜条件（ｉｉ）＞及び＜条件（ｉｉｉ）＞を満たす、芳香族分岐ポリカーボネートが得られやすくなる。また、ガイド接触流下式重合装置によって重合することで、メルトフローインデックス（ＭＩ）を低くすることができ、更には、製造を開始してからのＭＩのばらつきを少なくすることができ、ＭＩの標準偏差を低く抑えることができる。
　なお、低沸点物質とは、目的とする芳香族分岐ポリカーボネートよりも沸点が低く、製造工程中で副生されるものである。
　前記プレポリマーの圧力としては、上述の＜条件（ｉｉ）＞及び＜条件（ｉｉｉ）＞を満たす、芳香族分岐ポリカーボネートを得る観点から、好ましくは１５ｋＰａＡ～２００ｋＰａＡの範囲であり、より好ましくは２０ｋＰａＡ～１５０ｋＰａＡ、さらに好ましくは２０～１００ｋＰａＡである。

　後述する本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置においては、不活性ガス吸収装置からガイド接触流下式重合装置間の、配管内における不活性ガスが吸収されたプレポリマーの圧力を所定の圧力に保つため、ガイド接触流下式重合装置の入り口直前に、所定の圧力調整弁を設置することが好ましい。
　ガイド接触流下式重合装置の内部は、比較的高真空であり、前記ガイド接触流下式重合装置への液体受給口付近のプレポリマーは、前記ガイド接触流下式重合装置に吸引され圧力が低い状態となりやすい。そのため、不活性ガス吸収装置で吸収させた不活性ガスがプレポリマーから分離し、凝集することがある。よって、かかる不活性ガスの分離や凝集を防止するため、プレポリマーの圧力は、具体的には、上記数値範囲であることが好ましい。
　詳細には、不活性ガス吸収装置下のギアポンプからガイド接触流下式重合装置間の配管内は、配管の圧損などにより、ガイド接触流下式重合装置の直前付近までは比較的高圧（常圧から１５ｋＰａ以上）に保たれている。よって、ガイド接触流下式重合装置に入る直前においてのみ、１５ｋＰａ以上に保つことが好ましい。

　前記ガイド接触流下式重合装置の入り口直前のプレポリマーの圧力が１５ｋＰａより低い圧力で前記プレポリマーをガイド接触流下式重合装置に供給する場合、多孔板上部内のプレポリマーの圧力が不安定となり、プレポリマーに一旦吸収された窒素等の不活性ガスが分離したり、凝集してプレポリマーの均一性が不安定となり、ガイド接触流下式重合装置内での、プレポリマーの均一で継続的な発泡現象が阻害され、安定した製品が製造できなかったり、色調の低下、フィッシュアイ、ゲルなどの異物が発生しやすくなったりするおそれがある。
　このため、プレポリマーの圧力が１５ｋＰａ以上を保てない場合は、圧力調整弁等を設置し、これにより、プレポリマーの圧力を１５ｋＰａ以上とすることが好ましい。
　一方、プレポリマーの圧力が２００ｋＰａＡを超えても効果は変わらず、不活性ガス吸収装置の排出ギアポンプや配管に過剰の負荷がかかり、耐圧性を向上させる必要があり現実的ではない。
　よって、プレポリマーをガイド接触流下式重合装置の供給する圧力は、上述した数値範囲であることが好ましい。

〔芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法に用いる製造装置〕
　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法に用いる、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置の具体的な構成について、以下に図を参照して説明する。

　図５に、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置の一例の概略構成図を示す。
　芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置においては、重合原料及び触媒を混合槽３１に投入し混合し、次に移送ポンプ３２により溶解混合物貯槽３３Ａ、３３Ｂに移送し、ここからさらに移送ポンプ３４Ａ、３４Ｂにより、第１重合器３５で予備重合を行う。
　さらに排出用ギアポンプ３６を介して第２重合器３７で予備重合を行い、芳香族分岐ポリカーボネートのプレポリマーを得る。
　芳香族分岐ポリカーボネートのプレポリマーを、供給ポンプ３８を介して第１不活性ガス吸収装置３９に移送し、不活性ガスの溶解度を圧力調整弁４１により調節して、供給ポンプ４０を介して第１ガイド接触流下式重合装置４２に移送して重合を行う。ここで、低沸点物質である低分子量成分としてフェノールをベントから排出する。
　次に、供給ポンプ４３を介して第２不活性ガス吸収装置４４に移送し、さらに、ここから、三方ポリマーバルブ４５により分岐させ、供給ポンプ４６Ａ、４６Ｂにより、移送する。不活性ガスの溶解度を圧力調整弁４７Ａ、４７Ｂにより調節して、連結された第２ガイド接触流下式重合装置４８Ａ、４８Ｂに移送して重合を行う。ここで、フェノールをベントから排出する。
　さらに、供給ポンプ４９Ａ、４９Ｂにより移送し、後段の機器５０Ａ、５０Ｂで添加剤を添加し、目的とする芳香族分岐ポリカーボネートを得る。
　なお、不活性ガスの溶解度を調節する圧力調整弁４１、４７Ａ、４７Ｂは、その形態については限定されるものではなく、所定の配管に設けたバルブであってもよく、その他所定の圧力を制御可能な機器であってもよい。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法においては、低沸点物質の蒸発を、ガイド接触流下式重合装置を用いて行い、当該ガイド接触流下式重合装置は、後述する＜条件（１）＞～＜条件（９）＞を満たす。

　図１に、不活性ガス吸収装置３９、４４の概略構成図を示し、図２にガイド接触流下式重合装置４２、４８Ａ、４８Ｂの概略構成図を示す。
　なお、不活性ガス吸収装置とガイド接触流下式装置は、それぞれ内部空間において不活性ガスの吸収を行う不活性ガス吸収ゾーン、低沸点物質の蒸発を行う蒸発ゾーンを有している点で異なるが、基本的な装置構造は共通する。
　図３及び図４は、不活性ガス吸収装置、及びガイド接触式流下重合装置の上部の概略図を示す。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置は、前記ガイド接触流下式重合装置が、下記の＜条件（１）＞～＜条件（９）＞を満たすことが好ましい。
＜条件（１）＞
　液体受給口１、多孔板２を通して蒸発ゾーン５のガイド４に液体を供給するための液体供給ゾーン３、前記多孔板２と側面ケーシング１０と底部ケーシング１１とに囲まれた空間に前記多孔板２から下方に延びる複数のガイド４が設けられた蒸発ゾーン５、前記蒸発ゾーン５に設けられた真空ベント口６、底部ケーシングの最下部に設けられた液体排出口７を有する。

＜条件（２）＞
　前記液体供給ゾーン３において、前記液体受給口１から多孔板２に供給される液体を、多孔板２の周辺部から中央部の方向に流す機能を有する流路制御部品２０が前記液体供給ゾーン３に設置されている。

＜条件（３）＞
　前記蒸発ゾーン５の側面ケーシング１０の水平面（図２中、ａ－ａ’における切断面）における内部断面積Ａ（ｍ^２）が、下記式（Ｉ）を満足する。
　　　０．７　　≦　Ａ　　≦　　３００　　　　　　　式（Ｉ）

＜条件（４）＞
　前記内部断面積Ａ（ｍ^２）と、前記液体排出口７の水平面（図２中、ｂ－ｂ’面）における内部断面積Ｂ（ｍ^２）との比が、式（ＩＩ）を満足する。
　　　２０　　≦　Ａ／Ｂ　　≦　　１０００　　　　　　　式（ＩＩ）
　前記式（ＩＩ）を満たすことにより、蒸発濃縮された液体やポリマー、または製造されたポリマーの品質を低下させることなく溶融粘度の高められたこれらの溶融物を排出することができる。

＜条件（５）＞
　前記蒸発ゾーン５の底部を構成する底部ケーシング１１が、上部の側面ケーシング１０に対してその内部において、図２中、角度Ｃ度（°）で接続されており、前記角度Ｃ度が式（ＩＩＩ）を満足することが好ましい。
　　　１１０　　≦　Ｃ　　≦　　１６５　　　　　　　式（ＩＩＩ）
　設備費を低下させるためには、Ｃはできるだけ９０度に近い方がよいが、ガイド４の下端から落下してくる濃縮された液体やポリマーの品質を低下させることなく溶融粘度の高められたこれらの溶融物を排出口７に移動させるためには、Ｃは式（ＩＩＩ）を満足することが好ましい。

＜条件（６）＞
　前記ガイド４の長さ　ｈ（ｃｍ）が、式（ＩＶ）を満足する。
　　　　　１５０　　≦　ｈ　　≦　　５０００　　　　　　　　　　　　　式（ＩＶ）
　ガイド４の長さｈが１５０ｃｍ以上であることにより、実用上十分な速度及び品質で濃縮や重合を進めることができる。ｈが５０００ｃｍ以下であることにより、ガイド４の上部と下部での液体の粘度の違いが大きくなりすぎず、濃縮度のバラツキや重合度のバラツキの発生を防止できる。

＜条件（７）＞
　複数の前記ガイド４の外部総表面積Ｓ（ｍ^２）が下記式（Ｖ）を満足する。
　　　　　２　　≦　Ｓ　　≦　　５００００　　　　　　　式（Ｖ）
　Ｓ（ｍ^２）が２以上であることにより、１時間あたり１トン以上の蒸発処理された液体量や、製造ポリマーの生産量を達成できる。
　また、Ｓ（ｍ^２）が５００００以下であることにより、設備費を低下させつつこの生産量を達成し、かつ物性にバラツキをなくすことができる。

＜条件（８）＞
　前記多孔板１ｍ^２あたりの平均孔数Ｎ（個／ｍ^２）が、式（ＶＩ）を満足する。
　　　　　５０　　≦　Ｎ　　≦　　３０００　　　　　　　　　式（ＶＩ）
　多孔板の平均孔数Ｎ（個／ｍ^２）とは、孔の総数を、多孔板２の上部面の面積（孔の上部面積を含む）Ｔ（ｍ^２）で割った数値である。
　多孔板２の孔は、多孔板２にほぼ均一に配置されていることが好ましいが、多孔板２の周縁部と蒸発ゾーン５の内壁面との距離Ｋ（ｃｍ）は、通常隣接する孔間の距離よりも長くすることが好ましいので、周縁部での単位面積あたりの孔数は、中央部のそれよりも少なくすることが好ましい。本実施形態においては、かかる意味において、平均孔数Ｎを使う。より好ましいＮの範囲は、７０≦Ｎ≦２０００であり、さらに好ましい範囲は、１００≦Ｎ≦１０００である。

＜条件（９）＞
　前記多孔板の孔の上部面積を含む前記多孔板の上部面積Ｔ（ｍ^２）と、前記孔の有効断面積の合計Ｑ（ｍ^２）との比が、下記式（ＶＩＩ）を満足する。
　　　　　５０　　≦　Ｔ／Ｑ　≦　３０００　　　　　　　　　式（ＶＩＩ）
　前記Ｔ／Ｑは、より好ましくは１００～２５００であり、さらに好ましくは２５０～１５００である。
　なお、多孔板の孔の「有効断面積」とは、液体が通過する孔の断面で最も狭い部分の面積を表す。ガイド４がこの孔を貫通している場合には、孔の断面積からガイド４の断面積を差し引いた面積である。
　Ｑ（ｍ^２）は、それら孔の有効断面積の合計を表す。

　前記式（ＶＩ）及び（ＶＩＩ）は、大量の液体、特に粘度の高い液体の蒸発処理を長期間連続的に、安定的に行うために重要である。

　上述した構成を満足する本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置は、従来公知の蒸発装置の課題を解決するだけでなく、着色がなく高品質かつ高性能の濃縮液体やポリマー、すなわち、蒸発処理された液体を、１時間あたり１トン以上の量で、しかも、数１，０００時間以上、たとえば５，０００時間以上の長期間、安定的に製造することができる。

　本実施形態の芳香族ポリカーボネートの製造装置が、このような優れた効果を有することは、上述の種々の理由に加えて、それらの条件が組み合わさった時にもたらされる複合効果が現れたためである。
　例えば前記式（ＩＶ）及び（Ｖ）を満足する高表面積のガイドは、比較的低温度で供給される大量の液体やプレポリマーやポリマーの効率的な内部攪拌と表面更新に非常に有効であって、低沸点物質の蒸発を効率的に行うことができ、高品質の濃縮液体やポリマーを１時間あたり１トン以上の大量に得ることに役立つとともに、前記式（ＩＩＩ）を満足する角度Ｃは、ガイド４から落下してくる大量の高品質の濃縮液体やポリマーが液体排出口７から排出されるまでの時間を短縮でき熱履歴を減らせる。

　なお、工業的規模でのガイド接触流下式重合装置の性能は、大規模な製造設備を用いる長時間運転によって初めて確立できるものであるが、その際の製造設備費は考慮すべき重要な因子である。
　本実施形態の芳香族ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置は、従来の蒸発装置や重合器に比べ、性能に対する設備費を低くすることができる。

　本実施形態のガイド接触流下式重合装置における特定の条件や寸法・角度等に要求される範囲は、上記のとおりであるが、さらに好ましい範囲は次のとおりである。
　式（Ｉ）に示した、蒸発ゾーン５の側面ケーシング１０の水平面における内部断面積Ａ（ｍ^２）のより好ましい範囲は、　０．８　≦　Ａ　≦　２５０　であり、さらに好ましくは、　１　≦　Ａ　≦　２００　である。
　また、式（ＩＩ）に示した、内部断面積Ａ（ｍ^２）と、液体排出口７の水平面における内部断面積Ｂ（ｍ^２）との比のより好ましい範囲は、　２５　≦　Ａ／Ｂ　≦　９００　であり、さらに好ましくは、　　３０　≦　Ａ／Ｂ　≦　８００　である。
　また、式（ＩＩＩ）に示した、蒸発ゾーン５の底部を構成する底部ケーシング１１が、上部の側面ケーシング１０に対してその内部においてなす角度Ｃ度（°）のより好ましい範囲は、　１２０　≦　Ｃ　≦　１６５　であり、さらに好ましくは、　１３５　≦　Ｃ　≦　１６５　である。なお、複数のガイド接触流下式重合装置を用いて順に濃縮度あるいは重合度を上げていく場合には、それぞれに対応する角度を、Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３、・・・とすれば、　Ｃ１≦　Ｃ２　≦　Ｃ３　≦　・・・であることが好ましい。
　また、式（ＩＶ）に示した、ガイド４の必要な長さ　ｈ（ｃｍ）は、処理すべき液体の量や粘度や温度、低沸点物質の量や、沸点、蒸発ゾーンの圧力や温度、必要とする濃縮度あるいは重合度等の要因の違いによって異なるが、より好ましい範囲は、　２００　≦　ｈ　≦　３０００　であり、さらに好ましくは、　４００　＜　ｈ　≦　２５００　である。
　また、式（Ｖ）に示した、必要なガイド全体の外部総表面積Ｓ（ｍ^２）も、上記と同様の要因の違いによって異なるが、そのより好ましい範囲は、　１０　≦　Ｓ　≦　４００００　であり、さらに好ましくは、　１５≦　Ｓ　≦　３００００　である。
　本明細書において、ガイド全体の外部総表面積とは、液体が接触して流下するガイドの表面積全体を意味しており、例えばパイプなどのガイドの場合、外側の表面積を意味しており、液体を流下させないパイプ内側の面の表面積は含めない。

　図１～図３に示すように、液体受給口１は、液体供給ゾーン３の上部に設けることが好ましい。
　液体受給口１は一箇所でも複数箇所でもよいが、液体が液体供給ゾーン３でできるだけ均一に多孔板２へと供給されるように配置することが好ましく、一箇所の場合は液体供給ゾーン３の上部の中央部に設けることが好ましい。
　液体供給ゾーン３において、液体受給口１から多孔板２に供給される液体の流れが主として多孔板２の周辺部から中央部の方向に流す機能を有する流路制御部品２０が、前記液体供給ゾーン３に設置されていることが好ましい。前記流路制御部品２０を設けることにより、液体の流れを多孔板２の周辺部から中央部に向かわせることによって、多孔板２の孔部（例えば２１）と液体供給ゾーンの内部側壁面２２との間のスペースに液体が長期滞留することを防ぐ効果がある。主として多孔板２の周辺部から中央部に向かって流された液体は、その間に存在する多孔板２の孔からガイド４に供給されるようになる。

　前記流路制御部品２０の形状は、その効果を発揮できればどのようなものであってもよいが、その横断面の外形は、多孔板２の横断面の外形と相似形であることが好ましい。ここで、流路制御部品２０の横断面とは、流路制御部品２０を横方向の面で切断した場合最大の面積を示す場所のことである。
　前記流路制御部品２０と液体供給ゾーン３の内部側壁面２２との間の間隔は、処理すべき液体の量、粘度等によって好ましい範囲は異なるが、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置や、不活性ガス吸収装置において、取り扱う液体の粘度が比較的高い場合、通常１ｃｍ～５０ｃｍの範囲が好ましく、より好ましくは２ｃｍ～３０ｃｍであり、さらに好ましくは３ｃｍ～２０ｃｍである。

　図３及び図４に示すように、液体供給ゾーン３の上部内部壁面２３と流路制御部品２０との間には所定の間隔があり、この間隔は適宜選択できるが、液体供給ゾーン３内における液体の滞留時間をできるだけ少なくするようにすることが好ましい。この意味でこの間隔は、好ましくは１ｃｍ～２００ｃｍであり、より好ましくは２ｃｍ～１７０ｃｍであり、さらに好ましくは３ｃｍ～１５０ｃｍである。
　液体供給ゾーン３の上部内部壁面２３と流路制御部品２０との間の間隔は、液体受給口１から液体供給ゾーン３の内部側壁面２２に到るまでほぼ同じ間隔となるような流路制御部品２０とすることもできるし、その間隔を徐々に狭くしていく、あるいは、逆に徐々に広げていくような流路制御部品２０とすることもできる。
　また、流路制御部品２０と多孔板２との間隔は通常１ｃｍ～５０ｃｍであり、好ましくは２ｃｍ～３０ｃｍであり、より好ましくは３ｃｍ～２０ｃｍである。
　多孔板２と流路制御部品２０との間の間隔は、液体供給ゾーン３の内部側壁面２２から多孔板２の中央部に到るまでほぼ同じ間隔となるようにしてもよく、その間隔を徐々に狭くしていく、あるいは逆に徐々に広げていくようにしてもよい。好ましくは、ほぼ同じ間隔か、あるいは徐々に狭くしていくような流路制御部品２０とする。

　前記流路制御部品２０は、液体受給口１から供給された液が、多孔板２の孔に直接導かれることを邪魔しているため、ある種の邪魔板として機能する。なお、多孔板２の面積が広い場合は、供給された液の一部を多孔板２の周辺部を経由させずに多孔板２の中央部付近に短絡させることも好ましく、そのために、流路制御部品２０の中央部付近、あるいはその他適当な部分に一箇所またはそれ以上の孔を設けることも好ましい形態である。
　液体供給ゾーン３において「デッドスペース」を作らせないためには、さらに液体供給ゾーンの内部側壁面２２と多孔板２とのなす角度、すなわち、図４中のＥ度（°）が、下記式（ＶＩＩＩ）を満足することが好ましい：
　　　　　１００　≦　Ｅ　＜　１８０　　　　　　　　　　　　　式（ＶＩＩＩ）
　ここで、前記液体供給ゾーン３の内部側壁面２２が平面状の場合、その平面に垂直で、かつ多孔板２の上面に垂直な面での切断面における内部側壁面２２と多孔板２とのなす角度がＥ（°）である。
　また、前記内部側壁面２２が凹面の曲面の場合、その凹面に垂直で、かつ多孔板２の上面に垂直な面での切断面においてなす曲線が立ち上がり始める点における接線と多孔板２の上面とのなす角度がＥ（°）である。
　より好ましいＥ（°）の範囲は、１２０≦Ｅ＜１８０であり、さらに好ましくは、１４５≦Ｅ＜１８０である。
　また、液体供給ゾーン３の上部内部壁面２３と内部側壁面２２との接合部付近も「デッドスペース」とならないように工夫することも好ましく、これらの両面がなす角度を９０°より大きくするか、９０°又はそれに近い場合は、接合部付近を凹面状にして液が滞留しないようにすることが好ましい。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置においては、前記蒸発ゾーン５の側面ケーシング１０の内壁面に最も近いガイド４と前記内壁面との距離Ｋ（ｃｍ）が、下記式（ＩＸ）を満足することが好ましい。
　　　　　５　≦　Ｋ　≦　５０　　　　　　式（ＩＸ）
　前記蒸発ゾーン５の側面ケーシング１０の内壁面に液体が付着すると、内壁面で蒸発濃縮が起こり、濃縮された液体が内壁面を流下していくことになる。しかしながら、この内壁は、通常蒸発ゾーン５の保温及び／又は加熱のために外壁面はジャケット等で水蒸気や熱媒加熱されているか、あるいは電熱ヒーター等で加熱されているので、内壁面に付着した液体は、ガイド４を流下する液体よりも高度に濃縮され、通常粘度が高くなる。このような粘度の高くなった液体は壁面を流下する時間（滞留時間）が長くなり、さらに高粘度化する。
　しかも通常、外壁面から絶えず加熱されているので熱変性も起こりやすくなる。特に重合器やポリマーの精製及び／又は回収装置として用いる場合のように、プレポリマーやポリマーなどの粘度の高い液体を扱う場合には、この傾向は非常に高くなる。このような場合、蒸発ゾーン５の内壁面に付着したポリマー類は、着色や、高分子量化、ゲル化が起こりやすくなり、このような変生物が混入すると製品としてのポリマーに好ましくない。従って、内壁面に最も近いガイド４と内壁面との距離Ｋ（ｃｍ）は、長いほうが好ましいが、工業的装置の場合、製造コストの観点や、できるだけ小さい装置で高い蒸発能力を得ようとする観点からは、短い方が好ましい。
　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置の特徴の１つは、製品に悪影響を及ぼさず、しかもできるだけ短いＫ（ｃｍ）の範囲（前記式（ＩＸ））を見出したことにある。
　より好ましいＫ（ｃｍ）の範囲は、１０≦Ｋ≦４０であり、さらにより好ましい範囲は、１２≦Ｋ≦３０である。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置において、ガイド接触流下式重合装置の蒸発ゾーン５の側面ケーシング１０の水平面における内部断面の形状は多角形、楕円形、円形等、どのような形状であってもよい。
　蒸発ゾーン５は、通常減圧下で操作されるため、それに耐えられるものであればどのようなものでもよいが、好ましくは円形、又はそれに近い形状である。従って、蒸発ゾーン５の側面ケーシング１０は、円筒形であることが好ましい。この場合、円筒形の側面ケーシング１０の下部にコーン形の底部ケーシング１１が設置され、前記底部ケーシング１１の最下部に円筒形の液体排出口７が設けられることが好ましい。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置のガイド接触流下式重合装置において、蒸発ゾーン５の側面ケーシング１０及び底部ケーシング１１が、それぞれ、前記の円筒形及びコーン部からなっており、濃縮された液体、またはポリマーの液体排出口７が円筒形である場合、前記側面ケーシング１０の円筒形部の内径をＤ（ｃｍ）、長さをＬ（ｃｍ）とし、液体排出口７の内径をｄ（ｃｍ）としたとき、Ｄ、Ｌ、ｄは、下記式（Ｘ）、（ＸＩ）、（ＸＩＩ）、及び（ＸＩＩＩ）を満足していることが好ましい。
　　　　　１００　　≦　Ｄ　　≦　　１８００　　　　　　　　式（Ｘ）
　　　　　５　　≦　Ｄ／ｄ　　≦　　５０　　　　　　　　　　式（ＸＩ）
　　　　　０．５　　≦　Ｌ／Ｄ　　≦　　３０　　　　　　　　式（ＸＩＩ）
　　　　　ｈ－２０　　≦　Ｌ　　≦　　ｈ＋３００　　　　　　式（ＸＩＩＩ）
　なお、ｈ（ｃｍ）は、前記＜条件（６）＞に示したガイド４の長さである。

　前記ガイド接触流下式重合装置において、Ｄ（ｃｍ）のより好ましい範囲は、　１５０　≦　Ｄ　≦　１５００　であり、さらに好ましくは、　２００　≦　Ｄ　≦　１２００　である。
　また、Ｄ／ｄ　のより好ましい範囲は、　６　≦　Ｄ／ｄ　≦　４５　であり、さらに好ましくは、　７　≦　Ｄ／ｄ　≦　４０　である。
　また、Ｌ／Ｄのより好ましい範囲は、０．６　≦　Ｌ／Ｄ　≦　２５　であり、さらに好ましくは、　０．７　≦　Ｌ／Ｄ　≦　２０　である。
　また、Ｌ（ｃｍ）のより好ましい範囲は、　ｈ　－　１０　≦　Ｌ　≦　ｈ　＋２５０　であり、さらに好ましくは、　ｈ　≦　Ｌ　≦　ｈ　＋　２００　である。
　なお、Ｄ、ｄ、Ｌについては、ガイドに付着できるプレポリマーの量と側面ケーシング１０の円筒形部の内径(Ｄ)とのバランスと、液体排出口７の内径ｄの大きさのバランスが、上記範囲の中に入ることは好ましい。
　プレポリマーの供給量に対して、ガイドの数と側面ケーシング１０の円筒形部の内径（Ｄ）が決まり、落下したポリマー（重合が進んでいるため、供給されたプレポリマーより粘度が高くなっている）を抜き出すためには、粘度に対応した液体排出口７の内径、すなわち配管径（ｄ）が必要となる。
　一方、ガイド４には上部から液体や溶融物が連続的に供給されているので、上述した式の関係を満たすことにより、ほぼ同じ粘度をもつ液体やほぼ同じ溶融粘度をもつ重合度のより高められた溶融物が、ガイド４の下端から底部ケーシング１１に連続的に落下して行くことになる。すなわち底部ケーシング１１の下部には、ガイド４を流下しながら生成したほぼ同じ粘度の液体やほぼ同じ重合度のポリマーが溜まってくることになり、蒸発度のバラツキのない濃縮液体や分子量のバラツキのないポリマーが連続的に製造されることになる。このことは本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置の持つ他の優れた特徴の１つである。

　底部ケーシング１１の下部に溜まった濃縮液体やポリマーは、液体排出口７を経て、排出ポンプ８によって連続的に抜き出され、ポリマーの場合は、通常押出し機等を経て連続的にペレット化される。この場合、押出し機で添加剤等を添加することも可能である。

　また、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置においては、液体受給口１（液体受給口１と液体供給ゾーン３の上部内壁との接合部）から多孔板２の上面までの、液体供給ゾーン３において液体が存在することのできる空間容積Ｖ（ｍ^３）と、孔の上部面積を含む多孔板２の上部面積Ｔ（ｍ^２）が、下記式（ＸＩＶ）を満足することが好ましい。
　　　　　０．０２（ｍ）　≦　Ｖ／Ｔ　　≦　０．５（ｍ）　　　式（ＸＩＶ）
　前記空間容積Ｖ（ｍ^３）は、ガイド接触流下式重合装置を連続運転中は、液体供給ゾーン３における実質的な液体の容積であって、流路制御部品２０の容積は除くものである。
　液体供給ゾーン３における液体保持量はＶ（ｍ^３）であるが、この量は少ない方が液体供給ゾーン３における滞留時間が少なくて熱変性による悪影響がないが、蒸発処理された液体が１トン／ｈｒ以上で、かつ長期間安定的に所定の濃縮度又は重合度の濃縮液体及び／又はポリマーを得るためには、多孔板２の孔に液体を可能な限り均等に供給することが好ましい。そのためには、Ｖ／Ｔの値が、前記式（ＸＩＶ）の範囲であることが好ましい。より好ましいＶ／Ｔの値の範囲は、０．０５（ｍ）≦Ｖ／Ｔ　≦０．４（ｍ）　であり、さらに好ましくは、０．１（ｍ）≦Ｖ／Ｔ　≦０．３（ｍ）である。

　さらに、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置のガイド接触流下式重合装置においては、前記液体供給ゾーン３において液体が存在することができる空間容積Ｖ（ｍ^３）と、蒸発ゾーン５の空間容積Ｙ（ｍ^３）が、下記式を満足することが好ましい。
　　　　　１０　≦　Ｙ／Ｖ　　≦　５００　　　　　　　　　　　　　　
　熱変性による物性の低下を招かずに、長時間安定的に効率よく、単位時間あたり大量の液体を蒸発処理するためには、Ｙ／Ｖの値がこの範囲であることが好ましい。より好ましいＹ／Ｖの値の範囲は、１５≦Ｙ／Ｖ≦４００　であり、さらに好ましくは、２０≦Ｙ／Ｖ≦３００である。
　なお、蒸発ゾーン５の空間容積Ｙ（ｍ^３）とは、多孔板２の下面から液体排出口７までの空間容積であって、ガイド４の占める容積を含むものである。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置において、１つのガイド４が、外径ｒ（ｃｍ）の円柱状、又は内側に液体及び／又はガス状物質や溶融プレポリマーが入らないようにしたパイプ状のものである場合、外径ｒ（ｃｍ）が、下記式（ＸＶ）を満足していることが好ましい。
　　　　　０．１　　≦　ｒ　　≦　　１　　　　　　式（ＸＶ）

　ガイド４は、液体や溶融プレポリマーを流下させながら、蒸発濃縮や重合反応を進めるものであるが、液体や溶融プレポリマーをある時間保持する機能も有している。この保持時間は、蒸発時間や重合反応時間に関連するものであり、蒸発や重合の進行とともにその液粘度や溶融粘度が上昇していくために、その保持時間及び保持量は増加していく。ガイド４が液体や溶融プレポリマーを保持する量は、同じ溶融粘度であってもガイド４の外部表面積、すなわち、円柱状又はパイプ状の場合、その外径によって異なってくる。
　また、ガイド接触流下式重合装置に設置されたガイド４は、ガイド４自身の質量に加え、保持している液体や溶融プレポリマーやポリマーの質量をも支えるだけの強度が必要である。このような意味において、ガイド４の太さは重要であり、円柱状又はパイプ状の場合、前記式（ＸＶ）を満足していることが好ましい。

　前記ガイド４の外径ｒ（ｃｍ）が０．１以上であると、強度的な面で長時間の安定運転が可能となる。また、ｒ（ｃｍ）が１以下であることにより、ガイド自身が非常に重くなることが防止でき、たとえばそれらをガイド接触流下式重合装置に保持するために多孔板２の厚みを非常に厚くしなければならないなどの不都合を回避でき、液体や溶融プレポリマーやポリマーを保持する量が多くなりすぎる部分が増えてしまうことを防止でき、濃縮度のバラツキや分子量のバラツキが大きくなるなどの不都合を回避できる。
　このような意味で、より好ましいガイド４の外径ｒ（ｃｍ）の範囲は、０．１５≦ｒ≦０．８　であり、さらに好ましくは、０．２≦ｒ≦０．６である。

　ガイド４と多孔板２との位置関係、及びガイド４と多孔板２の孔との位置関係については、液体や原料溶融プレポリマーやポリマーがガイドに接触して流下していくことが可能である限り特に限定されない。
　ガイド４と多孔板２は互いに接触していてもよいし、接触していなくてもよい。
　ガイド４を多孔板２の孔に対応させて設置することが好ましいが、これに限定されない。その理由は、多孔板２から落下する液体や原料溶融プレポリマーやポリマーが適当な位置でガイド４に接触するように設計されていればよいためである。

　ガイド４を多孔板２の孔に対応させて設置する好ましい態様としては、例えば、（１）ガイド４の上端を流路制御部品２０の下部面などに固定して、ガイド４が多孔板２の孔の中心部付近を貫通した状態でガイド４を設けるやり方や、（２）ガイド４の上端を多孔板２の孔の上端の周縁部に固定して、ガイド４が多孔板２の孔を貫通した状態でガイド４を設けるやり方や、（３）ガイド４の上端を多孔板２の下側面に固定して、ガイド４が多孔板２の孔を非貫通の状態でガイド４を設けるやり方等が挙げられる。

　多孔板２を通じて液体や原料溶融プレポリマーやポリマーをガイド４に沿わせて流下させる方法としては、液ヘッド又は自重で流下させる方法、またはポンプ等を使って加圧にすることにより、多孔板２から液体や原料溶融プレポリマーやポリマーを押し出す等の方法が挙げられる。好ましい方法は、供給ポンプを用いて加圧下、所定量の液体や原料溶融プレポリマーやポリマーを、液体供給ゾーン３に供給し、多孔板２を経てガイド４に導かれた液体や原料溶融プレポリマーやポリマーが自重でガイド４に沿って流下していくようにする方法である。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置において、このようなガイド４の好ましい材質は、例えば、ステンレススチール、カーボンスチール、ハステロイ、ニッケル、チタン、クロム、アルミニウム及びその他の合金等の金属や、耐熱性の高いポリマー材料等の中から選ぶことができる。特に好ましい材料はステンレススチールである。
　また、ガイド４の表面は、メッキ、ライニング、不動態化処理、酸洗浄、溶媒やフェノール等での洗浄等、必要に応じて種々の処理がなされてもよい。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置が、速い蒸発速度や速い重合速度で、着色が少なく、色相が良好で、機械的物性に優れた高品質かつ高性能の濃縮液体やポリマーを、工業的規模で長期間安定的（ポリマー製造の場合分子量のバラツキ等が無く）に製造できる理由は、以下のように考えられる。
　すなわち、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置においては、原料の液体は液体受給口１から、液体供給ゾーン３及び多孔板２を経由して、ガイド４に導かれ、ガイド４に沿って流下しながら濃縮されるか、あるいは重合度が上昇していく。この場合、液体や溶融プレポリマーはガイド４に沿って流下しながら効果的な内部攪拌と表面更新が行われ、低沸点物質の抜出しが効果的に行われるため、速い速度で濃縮や重合が進行する。濃縮や重合の進行とともにその粘度が高くなってくるために、ガイド４に対する粘着力が増大し、ガイド４に粘着する液体や溶融物の量はガイド４の下部に行くに従って増えてくる。このことは、液体や溶融プレポリマーのガイド上での滞留時間、すなわち蒸発時間や重合反応時間が増えることを意味している。しかも、ガイド４に支えられながら自重で流下している液体や溶融プレポリマーは、重量当たりの表面積が非常に大きく、その表面更新が効率的に行われているので、従来公知の蒸発装置や機械的攪拌式重合器ではどうしても不可能であった高粘度領域での蒸発濃縮や重合後半の高分子量化が容易に達成できる。これが本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置の、優れた特徴の１つである。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置において、蒸発や重合の後半では、ガイド４に粘着する液体や溶融物の量が増えてくるが、その粘度に見合った粘着保持力しかないので、複数のガイド４の同じ高さにおいては、ほぼ同じ粘度をもつほぼ同じ量の液体や溶融物が、それぞれのガイド４に支えられていることになる。一方、ガイド４には上部から液体や溶融物が連続的に供給されているので、ほぼ同じ粘度をもつ液体やほぼ同じ溶融粘度をもつ重合度のより高められた溶融物が、ガイド４の下端から底部ケーシング１１に連続的に落下して行くことになる。すなわち底部ケーシング１１の下部には、ガイド４を流下しながら生成したほぼ同じ粘度の液体やほぼ同じ重合度のポリマーが溜まってくることになり、蒸発度のバラツキのない濃縮液体や分子量のバラツキのないポリマーが連続的に製造されることになる。このことは本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置の優れた特徴の１つである。底部ケーシング１１の下部に溜まった濃縮液体やポリマーは、液体排出口７を経て、排出ポンプ８によって連続的に抜き出され、ポリマーの場合は、通常押出し機等を経て連続的にペレット化される。この場合、押出し機で添加剤等を添加することも可能である。

　ガイド接触流下式重合装置を構成する多孔板２は、通常、平板、波板、中心部が厚くなった板等から選ばれる。多孔板２横断面の形状については、通常、円状、長円状、三角形状、多角形状等の形状から選ばれる。
　多孔板の孔の横断面は、通常、円状、長円状、三角形状、スリット状、多角形状、星形状などの形状から選ばれる。
　孔の断面積は、通常、０．０１～１００ｃｍ^２であり、好ましくは０．０５～１０ｃｍ^２であり、より好ましくは０．１～５ｃｍ^２の範囲である。孔と孔との間隔は、孔の中心と中心の距離で通常、１～５００ｍｍであり、好ましくは１０～１００ｍｍである。多孔板２の孔は、多孔板２を貫通させた孔であっても、多孔板２を貫通せず、ガイド４が取り付けられた状態であってもよい。また、深さ方向にテーパー状になっていてもよい。

　前記ガイド接触流下式重合装置においては、多孔板２とその孔に関して、上述したように、式（ＶＩ）、式（ＶＩＩ）を満足していることが好ましい。
　また、ガイド接触流下式重合装置を構成するガイド４とは、それ自身内部に熱媒や電気ヒーターなどの加熱源を持たないものであって、水平方向断面の外周の平均長さに対して垂直方向断面の長さの比率が非常に大きい材料により構成されていることが好ましい。（垂直方向断面の長さ／水平方向の断面の外周の平均長さ）の比率は、通常、１０～１，０００，０００の範囲であり、好ましくは５０～１００，０００の範囲である。

　ガイド４の水平方向の断面の形状は、通常、円状、長円状、三角形状、四角形状、多角形状、星形状等の形状から選ばれる。ガイド４の断面の形状は長さ方向に同一でもよいし異なっていてもよい。また、ガイド４は中空状のものでもよい。本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド４は、それ自身加熱源をもっていないため、ガイド４の表面での液体の熱変性の懸念が全くないことは大きな特徴である。

　ガイド４は、針金状のものや細い棒状のものや内側に液体や溶融プレポリマーが入らないようにした細いパイプ状のもの等の単一なものでもよいが、捩り合わせる等の方法によって複数組み合わせたものでもよい。また、網状のものや、パンチングプレート状のものであってもよい。
　ガイド４の表面は平滑であっても凹凸があるものであってもよく、部分的に突起等を有するものでもよい。好ましいガイド４は、針金状や細い棒状等の円柱状のもの、前記の細いパイプ状のもの網状のもの、パンチングプレート状のものである。

　工業的規模（生産量、長期安定製造等）での高品質の濃縮液体やポリマーの製造を可能とする本実施形態の芳香族ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置において、特に好ましいのは、複数の針金状又は細い棒状又は前記の細いパイプ状のガイド４の上部から下部までにおいて横方向の支持材を用いて上下の適当な間隔で各々のガイド間を結合したタイプのガイドである。
　例えば、複数の針金状又は細い棒状又は前記の細いパイプ状のガイドの上部から下部までにおいて横方向の支持材を用いて上下の適当な間隔、例えば１ｃｍ～２００ｃｍの間隔で固定した格子状、又は網状ガイド；複数の格子状又は網状のガイドを前後に配置し、それらを横方向の支持材を用いて上下の適当な間隔、例えば１ｃｍ～２００ｃｍの間隔で結合させた立体的なガイド；又は複数の針金状または細い棒状または前記の細いパイプ状のガイドの前後左右を横方向の支持材を用いて上下の適当な間隔、例えば１ｃｍ～２００ｃｍの間隔で固定したジャングルジム状の立体的なガイドである。
　横方向の支持材は各ガイド間の間隔をほぼ同じに保つために役立つだけでなく、全体として平面状や曲面状になるガイド、あるいは立体的になるガイドの強度の強化にも役立っている。これらの支持材はガイドと同じ素材であってもよいし、異なるものであってもよい。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置は、液体中にこの液体よりも低沸点の物質を含有する前記液体から、前記低沸点物質を蒸発させる装置である。
　前記液体は常温であってもよいが、通常加熱された状態で、液体受給口１からガイド接触流下式重合装置に供給される。また、このガイド接触流下式重合装置の外壁面には通常ジャケット等が設置されていることが好ましく、必要に応じてこのジャケットに水蒸気や熱媒等を通じて加熱することによって、液体供給ゾーン３や流路制御部品２０や多孔板２の加熱及び／又は保温と、蒸発ゾーン５や多孔板２の保温等を行うことが好ましい。

　本実施形態のガイド接触流下式重合装置は、液体の単なる濃縮のための装置として用いられるだけでなく、縮合系ポリマー用重合装置や、モノマーやオリゴマーや副生物等の低沸点物質を含む熱可塑性ポリマーの精製装置や、熱可塑性ポリマー溶液からの当該ポリマーの分離回収装置など、粘度の比較的高い液体を対象とする蒸発装置としても用いることができる。従って、本実施形態のガイド接触流下式重合装置は、前記液体供給ゾーン３から供給される液体が縮合系ポリマーを製造するためのモノマー、２種以上のモノマー混合物、縮合系ポリマーのプレポリマー、縮合系ポリマーの溶融液であって、低沸点物質が重縮合反応で生成する副生物質及び／又はオリゴマーであり、前記溶融液から低沸点物質を蒸発除去することによって、縮合系ポリマーのプレポリマー及び／又は前記ポリマーの重合度を向上させるための縮合系ポリマー用重合装置として、使用することができる。

　前記縮合系ポリマーとしては、脂肪族ポリカーボネートや芳香族ポリカーボネート及び種々のコポリカーボネート等のポリカーボネート類；ポリエステルポリカーボネート類等が好ましい。
　上述したガイド接触流下式重合装置を具備する芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を用いることによって、着色やゲル状物質や固形異物がなく、分子量のバラツキのない、高純度、高性能の縮合系ポリマーを長時間安定的に製造できる。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置は、比較的粘度の高い液体から低沸点物質を蒸発除去することに適している。
　例えば、本実施形態のガイド接触流下式重合装置を、縮合系ポリマーの重合器として用いた場合、従来公知の重合器では液の一部が長時間加熱されたままで滞留する場所があり、そのことによって滞留した液が、着色、ゲル化、架橋化、超高分子量化、固化、焼け、炭化等の変性が起こり、それらの変生物が徐々にまたは集中的にポリマーに混入する欠点が避けられなかったが、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置は、このような欠点がないだけでなく、従来の重合器にはない優れた効果を有している。
　すなわち、例えば、芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートとから得られる溶融プレポリマーを重合させて芳香族分岐ポリカーボネートを製造する場合の反応の温度は、通常２００～３５０℃の範囲が必要とされ、特に重合の後半ではその粘度が急激に高くなり、その超高粘度物質から平衡反応で生成してくる芳香族モノヒドロキシ化合物を抜き出さなければならないため、これまでの重合器、例えば、横型２軸撹拌式超高粘度ポリマー用リアクターを用いた場合は、３００℃以上の高温で、しかも１３３Ｐａ以下の高真空下で長時間反応させなければならない上に、しかもシート用などの高分子量体は製造困難であった。
　しかしながら、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置においては、内部攪拌を伴う効率的な表面更新が行われているので、比較的低温で重合反応を進行させることができる。したがって、好ましい反応温度は、１００～２９０℃であり、さらに好ましくは１５０～２７０℃である。従来の機械的攪拌式重合器の場合よりも低温で十分に重合を進めることができることが、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置の特徴であり、このことも、着色や物性低下のない高品質の芳香族ポリカーボネートを製造することができるひとつの原因となっている。
　さらに、従来公知の重合器では、高真空下での撹拌機のシール部からの空気等の漏れこみ、異物混入などが起こる欠点があったが、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置においては、機械的攪拌がなく、攪拌機のシール部もないため空気等の漏れこみや異物混入は非常に少なく、高純度・高性能の芳香族分岐ポリカーボネートを製造することができる。

　なお、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を用いて、縮合系ポリマーを製造する場合、重合反応の進行にともなって、平衡反応によって副生する低沸点物質を反応系外へ除去することによって反応速度が高められる。従って、窒素、アルゴン、ヘリウム、二酸化炭素や低級炭化水素ガス等、反応に悪影響を及ぼさない不活性なガスをガイド接触流下式重合装置に導入して、前記低沸点物質をこれらのガスに同伴させて除去する方法や、減圧下で反応を行う方法等が好ましく用いられる。あるいはこれらを併用した方法も好ましく用いられるが、これらの場合も、ガイド接触流下式重合装置に大量の不活性ガスを導入する必要はなく、内部を不活性ガス雰囲気に保持する程度でよい。

　また、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を用いて、縮合系ポリマーを製造する場合の、ガイド接触流下式重合装置における反応圧力は、副生する低沸点物質の種類や製造するポリマーの種類や分子量、重合温度等によっても異なるが、例えばビスフェノールＡとジフェニルカーボネートを用いて得た溶融プレポリマーから芳香族分岐ポリカーボネートを製造する場合、ポリマーの数平均分子量が５，０００以下の範囲では、４００～３，０００ＰａＡ範囲が好ましく、数平均分子量が５，０００～１０，０００の場合は、５０～５００ＰａＡの範囲が好ましい。数平均分子量が１０，０００以上の場合は、３００ＰａＡ以下が好ましく、特に２０～２５０ＰａＡの範囲が好ましく用いられる。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置を重合器として用いて、縮合系ポリマーを製造する場合、このガイド接触流下式重合装置１基だけで、目的とする重合度を有するポリマーを製造することも可能であるが、原料とする溶融モノマーや溶融プレポリマーの重合度や、ポリマーの生産量などに応じて、２基以上のガイド接触流下式重合装置を連結して、順に重合度を上げていく方式を採用してもよい。
　かかる場合、２基以上のガイド接触流下式重合装置は、直列、並列、及び直列と並列の併用の、いずれかの態様により連結されていることが好ましい。

　また、この場合、それぞれのガイド接触流下式重合装置において、製造すべきプレポリマー又はポリマーの重合度に適したガイドや反応条件を別々に採用することができる。
　例えば、第１ガイド接触流下式重合装置、第２ガイド接触流下式重合装置、第３ガイド接触流下式重合装置、第４ガイド接触流下式重合装置・・・・を用い、この順に重合度を上げていく方式の場合、それぞれの重合装置がもつガイド全体の外部総表面積を、Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３、Ｓ４・・・・とすれば、　Ｓ1≧Ｓ２≧Ｓ３≧Ｓ４≧・・・・　とすることができる。
　また、重合温度も、それぞれの重合装置において同じ温度でもよいし、順に上げていくことも可能である。
　重合圧力も、それぞれの重合装置で、順に下げていくことも可能である。
　このような意味において、例えば、第１ガイド接触流下式重合装置、第２ガイド接触流下式重合装置の、２基の重合装置を用いてこの順に重合度を上げていく場合、第１重合装置のガイド全体の外部総表面積Ｓ１（ｍ^２）と前記第２重合装置のガイド全体の外部総表面積Ｓ２（ｍ^２）とが、下記式（ＸＶＩ）を満足するようなガイドを用いることが好ましい：
　　　　　１　　≦　Ｓ１／Ｓ２　　≦　　２０　　　　　　式（ＸＶＩ）
　前記Ｓ１／Ｓ２が１以上であることにより、分子量のバラツキを抑制でき、長期間安定製造が可能となり、所望の生産量が得られる。
　Ｓ１／Ｓ２が２０以下であることにより、第２重合装置でのガイドを流下する溶融プレポリマーの流量を抑制でき、その結果、溶融プレポリマーの滞留時間を十分に確保でき、必要とする分子量のポリマーが得られる。より好ましい範囲は、１．５≦Ｓ１／Ｓ２≦１５である。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置においては、ガイド接触流下式重合装置に供給する前の縮合系ポリマーの溶融プレポリマーに、不活性ガスを吸収させるための不活性ガス吸収装置を、さらに設置することが好ましい。
　また、ガイド接触流下式重合装置を複数基連結して用いる場合、それぞれのガイド接触流下式重合装置に対し、前記ガイド接触流下式重合装置に供給する前の溶融プレポリマーに不活性ガスを吸収させるための不活性ガス吸収装置が、それぞれ設置されていることが好ましい。不活性ガス吸収装置の設置により、本発明の効果をさらに高めることができる。

　以下、ガイド接触流下式重合装置１基と不活性ガス吸収装置１基とを一対で用いる場合について説明する。
　溶融プレポリマーは、ガイド接触流下式重合装置に供給する前に、不活性ガス吸収装置に導入される。不活性ガス吸収装置において、溶融プレポリマーを不活性ガスで処理することによって、溶融プレポリマーに不活性ガスを吸収させ、それにより、溶融プレポリマーに、溶融プレポリマー１ｋｇ当り、０．０００１～１Ｎリットル（但し、Ｎリットルは標準温度・圧条件下で測定した容積である）の特定量の不活性ガスを吸収させ、次いで、この特定量の不活性ガスを吸収させた溶融プレポリマーを、ガイド接触流下式重合装置に供給し、重合させる。

　溶融プレポリマーを不活性ガスで処理する、とは、溶融プレポリマーを、溶融プレポリマーが重合し難い条件下で不活性ガスを吸収させることを意味する。
　溶融プレポリマーに吸収させる不活性ガス量は、溶融プレポリマー１ｋｇ当り、０．０００１～１Ｎリットルが好ましく、より好ましくは０．００１～０．８Ｎリットルの範囲であり、さらに好ましくは０．００５～０．６Ｎリットルの範囲である。
　吸収された不活性ガスの量が溶融プレポリマー１ｋｇに対して０．０００１Ｎリットルより少ない場合は、不活性ガス吸収プレポリマーを用いることによって達成される重合速度上昇効果、及び、不活性ガス吸収プレポリマーを用いることによって達成される、芳香族分岐ポリカーボネートの安定製造の効果が小さくなる。また、溶融プレポリマーに吸収させる不活性ガスの量を溶融プレポリマー１ｋｇに対して１Ｎリットルより多くする必要はない。
　上記数値範囲の不活性ガスを吸収させた溶融プレポリマーを本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置で重合させることにより、本発明の効果がさらに高められる。

　溶融ポリマーに吸収される不活性ガスの量は、通常、供給した不活性ガスの量を直接測定することによって容易に測定することができる。不活性ガス吸収装置に不活性ガスを流通させながら溶融プレポリマーに吸収させる場合は、供給した不活性ガス量と排出された不活性ガス量の差から、吸収させた不活性ガスの量を求めることができる。また、吸収させた不活性ガスの量は、所定の圧力の不活性ガスを仕込んだ不活性ガス吸収装置に溶融プレポリマーを所定量供給し、溶融プレポリマーに不活性ガスが吸収されることによって生ずる不活性ガス吸収装置の圧力の低下量から測定することもできる。更に、吸収させた不活性ガスの量の測定は、所定量の溶融プレポリマーを不活性ガス吸収装置にバッチ的に供給した後に不活性ガス吸収量を測定するバッチ方式でも可能であるし、また溶融プレポリマーを不活性ガス吸収装置に連続的に供給し、連続的に抜き出しながら不活性ガス吸収量を測定する連続方式でも可能である。

　本実施形態においては、不活性ガス吸収装置を用いて所定の圧力下で、かつ溶融プレポリマーが重合し難い条件下で、溶融プレポリマーを不活性ガスで処理することによって、不活性ガスを吸収させる。
　溶融プレポリマーに不活性ガスを吸収させることとは、溶融プレポリマー中に不活性ガスを分散及び／又は溶解させることを意味している。
　分散とは、溶融プレポリマー中に不活性ガスが気泡状で混合され、気液混相となっているような状態を意味し、溶解とは溶融プレポリマーに不活性ガスが混じり合い、均一な液相を形成しているような状態を意味する。
　不活性ガスは、溶融プレポリマー中に単に分散するだけでなく、溶融プレポリマー中に溶解していることが特に好ましい。
　不活性ガスを溶融プレポリマー中に効率よく溶解させるためには、気液界面積を大きくして接触効率をよくすることや、不活性ガスの吸収を、不活性ガスの加圧下で実施することが好ましい。

　本実施形態の芳香族ポリカーボネートの製造装置を構成する不活性ガス吸収装置としては、不活性ガスを溶融プレポリマーに吸収させることができる装置であれば特に型式に制限はない。例えば、化学装置設計・操作シリーズＮｏ．２、改訂ガス吸収４９～５４頁（昭和５６年３月１５日、化学工業社発行）に記載の充填塔型吸収装置、棚段型吸収装置、スプレー塔式吸収装置、流動充填塔型吸収装置、液膜十字流吸収式吸収装置、高速旋回流方式吸収装置、機械力利用方式吸収装置等の公知の装置や、不活性ガス雰囲気下で溶融プレポリマーをガイドに沿わせて落下させながら吸収させる装置等が挙げられる。
　また、ガイド接触流下式重合装置に溶融プレポリマーを供給する配管中に直接不活性ガスを供給して吸収させる装置でもよい。スプレー塔式吸収装置や、ガイドに沿わせて落下させながら吸収させる装置を用いることは特に好ましい。

　不活性ガス吸収装置としては、ガイド接触流下式重合装置と同じ形式の装置が特に好ましい。
　不活性ガス吸収装置は、重合をほとんど進行させない条件で運転されるため、ガイド接触流下式重合装置とは機能的に全く異なるものであるが、この形式の装置の優れた特徴は、ガイドを流下中の溶融物の、質量あたりの表面積が非常に大きいことと、溶融物の表面更新と内部攪拌が非常に良好であることが相まって、短時間で非常に効率的な不活性ガス吸収を可能としていることである。
　ガイド接触流下式重合装置とは異なり、不活性ガス吸収装置では、ガイドの上部と下部での溶融プレポリマーの粘度の変化がほとんどないので、単位時間当りの溶融プレポリマーの処理能力は大きい。従って、同じ形式であっても、不活性ガス吸収装置は、ガイド接触流下式重合装置よりも一般的に小さくすることができる。

　本実施形態で好ましい芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法について述べる。
　不活性ガスを吸収させる前後の溶融プレポリマーの数平均分子量を、各々Ｍ_１、Ｍ_２とした時、不活性ガスを吸収させる前後における分子量変化（Ｍ_２－Ｍ_１）は、実質的に２，０００以下であることが好ましく、より好ましくは１，０００以下であり、さらにより好ましくは５００以下である。
　溶融プレポリマーに不活性ガスを吸収させる温度は、溶融状態であれば特に制限はないが、通常１５０～３５０℃、好ましくは１８０～３００℃、より好ましくは２３０～２７０℃の範囲である。

　溶融プレポリマーに不活性ガスを吸収させる圧力Ｐｇ（ＰａＡ）は、溶融プレポリマーを製造するために用いられた圧力以上であることが好ましい。
　すなわち、芳香族ジヒドロキシ化合物をジアリールカーボネートと反応させることによって芳香族分岐ポリカーボネートの溶融プレポリマーを製造する際に用いられた反応圧力と同じか、又はそれより高い圧力条件下で不活性ガスを吸収させることが好ましい。
　また、Ｐｇ（ＰａＡ）は、次に続く、ガイド接触流下式重合装置における重合反応の圧力Ｐｐ（ＰａＡ）よりも高い圧力であるが、Ｍ_１（不活性ガスを吸収させる前の溶融プレポリマーの数平均分子量）に対して、下記式の関係を満足することが好ましい。
　式：　　Ｐｇ　＞　４　×　１０¹²×　Ｍ₁ ^-2.6871　　
　溶融プレポリマーに不活性ガスを吸収させる圧力Ｐｇ（ＰａＡ）が、上記式の関係を満足しない場合には、不活性ガス吸収プレポリマーを用いることによって達成される重合速度上昇効果、及び、不活性ガス吸収プレポリマーを用いることによって達成される、芳香族分岐ポリカーボネートの安定製造の効果が小さくなる。
　不活性ガスを吸収させる時の圧力が常圧もしくは加圧であることは、不活性ガスの溶融プレポリマーへの吸収速度を高め、結果的に不活性ガス吸収装置を小さくできる点で特に好ましい。
　不活性ガス吸収時の圧力の上限に特に限定はないが、通常、２×１０⁷ＰａＡ以下、好ましくは１×１０⁷ＰａＡ以下、より好ましくは５×１０⁶ＰａＡ以下の圧力下で不活性ガス吸収を行わせる。

　不活性ガス吸収装置で溶融プレポリマーに不活性ガスを吸収させる方法としては、不活性ガス吸収装置に供給した不活性ガスの大部分を溶融プレポリマー中に吸収させる方法でもよく、供給した不活性ガスの一部を溶融プレポリマー中に吸収させる方法でもよい。
　前者の方法としては、例えば、スプレー塔式吸収装置や、ガイドに溶融プレポリマーを沿わせて落下させながら不活性ガスを吸収させる装置を用い、溶融プレポリマー中に吸収させる目的量の不活性ガスとほぼ等量の不活性ガスを供給して装置の圧力をほぼ一定に保ちながら不活性ガス吸収させる方法や、溶融プレポリマーをガイド接触流下式重合装置に供給する配管中に直接不活性ガスを供給する装置を用いる方法等が挙げられる。
　また後者の方法としては、例えば、スプレー塔式吸収装置や、溶融プレポリマーをガイドに沿わせて落下させながら不活性ガスを吸収させる装置を不活性ガス吸収装置として用い、不活性ガス吸収装置内に溶融プレポリマー中に吸収される以上の不活性ガスを流通させ、過剰の不活性ガスを不活性ガス吸収装置から排出させる方法等が挙げられる。
　不活性ガスの使用量をより少なくする点で、前者の方法が特に好ましい。

　また、不活性ガス吸収は、不活性ガス吸収装置に溶融プレポリマーを連続的に供給して不活性ガスを吸収させ、不活性ガスを吸収した溶融プレポリマーを連続的に抜き出す連続法、吸収装置に溶融プレポリマーをバッチ的に仕込んで不活性ガスを吸収させるバッチ法のいずれも可能である。

　不活性ガスとは、溶融プレポリマーと化学反応を起こさず、かつ重合条件下で安定なガスの総称であり、不活性ガスとしては、例えば、窒素、アルゴン、ヘリウム、二酸化炭素や、プレポリマーが溶融状態を保つ温度においてガス状である有機化合物、炭素数１～８の低級炭化水素ガス等が挙げられ、特に好ましいのは窒素である。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法においては、上述したガイド接触流下式重合装置において、不活性ガス吸収装置からガイド接触流下式重合装置間の溶融プレポリマーの供給配管内の不活性ガスが吸収された溶融プレポリマーの圧力を所定の圧力に保つため、ガイド接触流下式重合装置の入り口直前に、所定の圧力調整弁を設置し、これにより、溶融プレポリマーの圧力を制御することが好ましい。
　ガイド接触流下式重合装置の内部は、比較的高真空であり、本装置への供給口付近の溶融プレポリマーは本装置に吸引され圧力が低い状態となりやすい。そのため、不活性ガス吸収装置で吸収させた不活性ガスが溶融プレポリマーから分離し、凝集することがある。そのため、これらを防止するため、ガイド接触流下式重合装置へは、不活性ガス吸収装置で溶融プレポリマーに不活性ガスを吸収させる圧力以上に保って、溶融プレポリマーを供給することが好ましい。
　具体的には、１５ｋＰａＡ～２００ｋＰａＡの範囲であることが好ましく、より好ましくは２０ｋＰａＡ～１５０ｋＰａＡ、さらに好ましくは２０～１００ｋＰａＡである。

　圧力調整弁を設置しなかった場合や、溶融プレポリマーに不活性ガスを吸収させる圧力より低い場合、配管内の溶融プレポリマーの圧力が不安定となり、溶融プレポリマーに一旦吸収された窒素等の不活性ガスが分離したり、凝集して溶融プレポリマーの均一性が不安定となり、ガイド接触流下式重合装置内での、溶融プレポリマーの均一で継続的な発泡現象が阻害され、安定した製品が製造できなかったり、色調の低下、フィッシュアイ、ゲルなどの異物が発生しやすくなる。
　一方、２００ｋＰａＡを超えても効果は変わらず、不活性ガス吸収装置の排出ギアポンプや配管に過剰の負荷がかかり、耐圧性を向上させる必要があり現実的ではないため、上限値は２００ｋＰａＡとすることが好ましい。

　本実施形態の芳香族ポリカーボネートの製造装置は、上述した各種の条件を満たし、かつそれに相応した機械的強度を有するものであれば、どのようなものでもよいし、連続運転に必要な他のいかなる機能を有する装置・設備を付加したものであってもよい。
　また、本実施形態の芳香族ポリカーボネートの製造装置は、上述したガイド接触流下式重合装置や不活性ガス吸収装置を複数結合したものであってもよいし、蒸発以外の他のいかなる機能を有する装置・設備を付加したものであってもよい。

　また、上述したことと同様の観点から、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置が、前記ガイド接触流下式重合装置に、さらに連結されたガイド接触流下式重合装置を有し、これらのガイド接触流下式重合装置のそれぞれの前に、不活性ガス吸収装置が設置された構成を有する場合には、前記不活性ガス吸収装置から前記各々のガイド接触流下式重合装置との間の、溶融プレポリマーの供給配管内の不活性ガスが吸収された溶融プレポリマーの圧力を、前記各々のガイド接触流下式重合装置の入り口直前に圧力調整弁を設置して、当該圧力調整弁により１５ｋＰａＡ～２００ｋＰａＡに保って供給することが好ましい。より好ましくは２０ｋＰａＡ～１５０ｋＰａＡ、さらに好ましくは２０～１００ｋＰａＡである。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置は、ガイド接触流下式重合装置や配管の材質に特に制限はなく、通常ステンレススチール製、カーボンスチール製、ハステロイ製、ニッケル製、チタン製、クロム製、及びその他の合金製等の金属や、耐熱性の高いポリマー材料等の中から選ばれる。また、これらの材質の表面は、メッキ、ライニング、不働態処理、酸洗浄、フェノール洗浄等必要に応じて種々の処理がなされてもよい。好ましくは、ステンレススチールやニッケル、グラスライニング等であるが、特に好ましいのはステンレススチールである。
　なお、溶融プレポリマー、または芳香族分岐ポリカーボネートを抜き出し口１２から排出するための排出ポンプ８は、通常、定量的に高粘度物質を排出できるギアポンプ類が好ましいが、これらのギアポンプの材質はステンレススチールであってもよいし、他の特殊な金属であってもよい。

〔芳香族ポリカーボネートの製造に用いる材料〕
　以下、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を用いて芳香族分岐ポリカーボネートを製造する際に用いる材料である、芳香族ジヒドロキシ化合物、及びジアリールカーボネートについて示す。

（芳香族ジヒドロキシ化合物）
　芳香族ポリカーボネートを製造する場合において使用される、芳香族ジヒドロキシ化合物とは、次式で示される化合物である。
　　　　　　ＨＯ－Ａｒ－ＯＨ
（式中、Ａｒは２価の芳香族基を表す。）。
　２価の芳香族基Ａｒは、上述した定義と同様に定義される。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を用いて芳香族分岐ポリカーボネートを製造する場合において使用される、芳香族ジヒドロキシ化合物は、１種単独でも２種類以上でもよい。
　芳香族ジヒドロキシ化合物としては、例えば、ビスフェノールＡが好ましい。また、分岐構造を導入するための３価の芳香族トリヒドロキシ化合物を併用してもよい。
　ビスフェノールＡとして特に好ましいのは、塩素の含有量が１ｐｐｂ以下のポリカーボネート用高純度品である。

（ジアリールカーボネート）
　本実施形態の芳香族ポリカーボネートの製造装置を用いて芳香族ポリカーボネートを製造する場合において使用される、ジアリールカーボネートは、下記式で表される。

（前記式中、Ａｒ’’は、上述の定義と同様に定義されるが、それぞれ炭素数５～２０の１価の芳香族基が好ましい。）

　前記ジアリールカーボネートとしては、非置換のジフェニルカーボネートや、ジトリルカーボネート、ジ－ｔ－ブチルフェニルカーボネートのような低級アルキル置換ジフェニルカーボネート等の対称型ジアリールカーボネートが好ましいが、特にもっとも簡単な構造のジアリールカーボネートであるジフェニルカーボネートが好適である。これらのジアリールカーボネートは１種のみを単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　芳香族ポリカーボネートを製造する原料となるジフェニルカーボネートとして特に好ましいのは、以下の方法により製造されたものである。
　まず、エチレンオキシドとＣＯ₂を反応させて製造・精製されたエチレンカーボネートを得、これとメタノールと反応させて製造・精製されたジメチルカーボネートを得、前記ジメチルカーボネートと精製フェノールとを反応蒸留法によって反応させ、ジフェニルカーボネートを得、これを精製することにより目的とするジフェニルカーボネートが得られる。これは、アルカリ金属、アルカリ土類金属、及び塩素を含まない超高純度品である。

（溶融プレポリマー）
　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を用いて芳香族分岐ポリカーボネートを製造する場合において使用される溶融プレポリマーは、前記の芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートとから製造されるが、その使用割合（仕込み比率）は、用いられる芳香族ジヒドキシ化合物とジアリールカーボネートの種類や、重合温度その他の重合条件によって異なる。ジアリールカーボネートは芳香族ジヒドロキシ化合物１モルに対して、通常０．９～２．５モルであり、好ましくは０．９５～２．０モル、より好ましくは０．９８～１．５モルの割合で用いられる。

　前記芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートとから製造された溶融状態のプレポリマー、すなわち溶融プレポリマーとは、芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートから製造される、目的とする重合度を有する芳香族分岐ポリカーボネートより重合度の低い重合途中の溶融物を意味しており、オリゴマーであってもよい。

　本実施形態の芳香族ポリカーボネートの製造装置で製造できる芳香族分岐ポリカーボネートの溶融プレポリマーの平均重合度は、特に限定されないが、またその化学構造によっても異なるが、通常約２～２，０００である。
　重合原料として用いられる溶融プレポリマーは、公知の方法によって製造することができる。

（触媒）
　芳香族ジヒドロキシ化合物とジアリールカーボネートから芳香族分岐ポリカーボネートを製造する反応は、触媒を加えずに実施することができるが、重合速度を高めるため、必要に応じて触媒の存在下で行われる。
　触媒としては、この分野で用いられているものであれば特に制限はない。
　触媒としては、以下に限定されないが、例えば、水酸化リチウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化カルシウム等のアルカリ金属及びアルカリ土類金属の水酸化物類；水素化アルミニウムリチウム、水素化ホウ素ナトリウム、水素化ホウ素テトラメチルアンモニウム等のホウ素やアルミニウムの水素化物のアルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩、第四級アンモニウム塩類；水素化リチウム、水素化ナトリウム、水素化カルシウム等のアルカリ金属及びアルカリ土類金属の水素化合物類；リチウムメトキシド、ナトリウムエトキシド、カルシウムメトキシド等のアルカリ金属及びアルカリ土類金属のアルコキシド類；リチウムフェノキシド、ナトリウムフェノキシド、マグネシウムフェノキシド、ＬｉＯ－Ａｒ－ＯＬｉ、ＮａＯ－Ａｒ－ＯＮａ（Ａｒはアリール基）等のアルカリ金属及びアルカリ土類金属のアリーロキシド類；酢酸リチウム、酢酸カルシウム、安息香酸ナトリウム等のアルカリ金属及びアルカリ土類金属の有機酸塩類；酸化亜鉛、酢酸亜鉛、亜鉛フェノキシド等の亜鉛化合物類；酸化ホウ素、ホウ酸、ホウ酸ナトリウム、ホウ酸トリメチル、ホウ酸トリブチル、ホウ酸トリフェニル、酸化スズ、ジアルキルスズオキシド、ジアルキルスズカルボキシレート、酢酸スズ、エチルスズトリブトキシド等のアルコキシ基又はアリーロキシ基と結合したスズ化合物、有機スズ化合物等のスズの化合物類；酸化鉛、酢酸鉛、炭酸鉛、塩基性炭酸塩、鉛及び有機鉛のアルコキシド又はアリーロキシド等の鉛の化合物；第四級アンモニウム塩、第四級ホスホニウム塩が挙げられる。
　これらの触媒は１種だけを単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。また、これらの触媒の使用量は、原料の芳香族ジヒドロキシ化合物に対して、通常１０^-10～１質量％、好ましくは１０^-9～１０^-1質量％、さらに好ましくは１０^-8～１０^-2質量％の範囲である。
　溶融エステル交換法を実施する場合、使用した触媒は、製品の芳香族分岐ポリカーボネート中に残存しているが、これらの触媒は通常ポリマー物性に悪影響を及ぼすものが多い。従って、触媒の使用量はできるだけ下げることが好ましい。本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下型重合装置は、重合を効率的に行えるので触媒の使用量を少なくできる。このことも高品質の芳香族分岐ポリカーボネートを製造できる本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置の利点の１つである。

　本実施形態の芳香族ポリカーボネートの製造装置で製造される芳香族ポリカーボネートは、下記式で示される繰り返し単位を有する。

（式中、Ａｒは、上述した定義と同様に定義される。）

　特に好ましい芳香族分岐ポリカーボネートは、全繰り返し単位中、下記式で示される繰り返し単位が８５モル％以上含まれる芳香族分岐ポリカーボネートである。

　また、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置で製造される芳香族分岐ポリカーボネートの末端基は、通常ヒドロキシ基、又は下記式で示されるアリールカーボネート基からなっている。

（前記式中、Ａｒ⁵は、上述したＡｒ’’の定義と同様に定義される。）

　芳香族分岐ポリカーボネートの末端基であるヒドロキシ基とアリールカーボネート基のモル比率に特に制限はないが、通常、ヒドロキシ基：アリールカーボネート基＝９５：５～５：９５の範囲であり、好ましくは９０：１０～１０：９０の範囲であり、さらに好ましくは８０：２０～２０：８０の範囲である。特に好ましいのは、末端基中のフェニルカーボネート基の占める割合が８５モル％以上の芳香族分岐ポリカーボネートである。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置で製造される芳香族分岐ポリカーボネートは、上述したように、一般式（１）で表される繰り返し単位を主鎖及び分岐鎖に有し、前記主鎖及び分岐鎖に、一般式（２）、（３）、及び（４）で表される分岐構造を一種以上含有し、前記一般式（１）で表される繰り返し単位の物質量に対する前記分岐構造の合計物質量の割合が、０．０１モル％～０．５モル％の数値範囲であり、一般式（５）、（６）及び（７）で表されるオリゴマーを一種以上含有し、前記オリゴマーの合計質量が０．６質量％以下であり、かつ、前記オリゴマーの合計物質量に対する、一般式（５）、（６）で表されるオリゴマーの物質量の割合が、６０モル％以下である、芳香族分岐ポリカーボネートである。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を用いることによって、分子量のバラツキのない芳香族分岐ポリカーボネートを長時間安定的に製造できる。

　なお、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置は、上述した各種の条件を満たし、かつそれに相応した機械的強度を有するものであれば、どのようなものでもよいし、芳香族分岐ポリカーボネートの連続製造運転に必要な、他のいかなる機能を有する装置及び設備を付加したものであってもよい。

　また、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置は、上述したガイド接触流下式重合装置を複数結合したものであってもよく、重合以外の他のいかなる機能を有する装置及び設備を付加したものであってもよい。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置において、芳香族分岐ポリカーボネートの製造を行う際には、例えば、国際公開第２００５／１２１２１３号公報に記載されている公知の触媒失活剤を用いてもよい。
　触媒失活剤の使用量は、エステル交換触媒１モル当たり０．５～５０モルの割合が好ましく、より好ましくは０．５～１０モルの割合で、さらに好ましくは０．８～５モルの割合である。触媒失活剤は、例えば、押出機において添加することができる。

　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を用いて芳香族分岐ポリカーボネートを製造する工程においては、各種添加剤を添加してもよく、例えば、図５中、第２ガイド接触流下式重合装置４８Ａ及び４８Ｂで得られた芳香族分岐ポリカーボネートは、溶融した状態で、第２ガイド接触流下式重合装置４８Ａ及び４８Ｂから、その後段の機器５０Ａ及び５０Ｂに送り出され、当該後段の機器５０Ａ及び５０Ｂで添加剤を添加することができる。

　後段の機器５０Ａ及び５０Ｂとしては、従来、溶融した芳香族分岐ポリカーボネートを受け入れる機器であれば特に限定されず、例えば、押出機、ペレタイザー、篩分機、乾燥機、サイロ、及び包装機等が挙げられる。
　例えば、溶融した芳香族分岐ポリカーボネートを押出機に供給し、押出機において、ＡＢＳやＰＥＴ等の他の樹脂や、耐熱安定剤、酸化防止剤、光安定剤、紫外線吸収剤、離型剤、難燃剤等の添加剤、有機系や無機系の顔料や染料、金属不活性化剤、帯電防止剤、滑剤、造核剤等の任意の添加剤を混合してもよい。
　これら他の樹脂及び任意の添加剤は、１種単独で用いてもよく、２種以上組み合わせて用いてもよい。

　さらに、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートは、エチレングリコール、１，４－ブタンジオール、１，４－シクロヘキサンジメタノール、及び１，１０－デカンジオール等の脂肪族ジヒドロキシ化合物（ジオール）；コハク酸、イソフタル酸、２，６－ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、シクロヘキサンカルボン酸、及びテレフタル酸等のジカルボン酸類；乳酸、Ｐ－ヒドロキシ安息香酸、及び６－ヒドロキシ－２－ナフトエ酸等のオキシ酸類等を含有してもよい。

　上述したように、本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を用いることにより、連続的に芳香族分岐ポリカーボネートを製造することができる。
　本実施形態の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法により得られた芳香族分岐ポリカーボネートは、所定の成形工程を経て成形品とすることができる。
　成形工程は、公知の成形工程であればよく、例えば、射出成形機、押出成形機、ブロー成型機及びシート成形機等を用いて、芳香族分岐ポリカーボネートを成形して成形品を得ることができる。
　得られた成形品は、自動車、電気、電子、ＯＡ、光メディア、建材及び医療等の幅広い用途の材料として利用できる。

　本実施形態によれば、着色が少なく、熱による色相安定性がよい芳香族分岐ポリカーボネートを効率よく提供することができる。

　以下、具体的な実施例及び比較例を用いて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれら実施例及び比較例によって何ら限定されるものではない。

　下記の実施例及び比較例で製造する芳香族分岐ポリカーボネートの原料を下記に示す。
〔原料〕
（（１）芳香族ジヒドロキシ化合物）
　ＢＰＡ－１：日鉄ケミカル＆マテリアル株式会社社製ビスフェノールＡ
（（２）ジアリールカーボネート）
　ＤＰＣ－１：国際公開第２００６／００６５８５号公報に記載の方法により製造されたジフェニルカーボネート

　下記の実施例及び比較例で製造する、芳香族分岐ポリカーボネートの物性及び特性の測定方法を下記に示す。

〔物性及び特性〕
（（１）分子量、数平均分子量（Ｍｎ））
　プレポリマー、または芳香族分岐ポリカーボネートのペレットを測定対象とし、ゲルパーミュエーションクロマトグラフィー（ＨＬＣ－８３２０ＧＰＣ　東ソー社製、ＴＳＫ－ＧＥＬ　Ｓｕｐｅｒ　Ｍｕｌｔｉｐｏｒｅ　ＨＺ－Ｍ　２本、ＲＩ検出器）を用いて、溶離液としてテトラヒドロフランを用いて、温度４０℃で、測定した。
　プレポリマー、またはペレットの分子量は、標準単分散ポリスチレン（ＥａｓｉＶｉａｌ　ＶＡＲＩＡＮ社製）の較正曲線から下記式による換算分子量較正曲線を用いて求めた。
　　　　　　Ｍ_PC＝０．３５９１Ｍ_PS ^1.0388　　
（式中、Ｍ_PCは芳香族分岐ポリカーボネートの分子量、Ｍ_PSはポリスチレンの分子量を示す。）

（（２）色相の測定）
　熱風乾燥機で、１２０℃、５時間乾燥させた芳香族分岐ポリカーボネートのペレットを用いて、射出成形機により、シリンダー温度３００℃、金型温度９０℃で、縦５０ｍｍ×横９０ｍｍ×厚さ３．０ｍｍの試験片を連続成形し、試験片を得た。
　試験片を、分光測色計（Ｖｉｓｔａ　ＨｕｎｔｅｒＬａｂ社製）を用いて、Ｄ６５光源、視野角１０°で透過法により測定し、黄色度をｂ*値で示した（ＣＩＥ　Ｎｏ．１５（ＡＳＴＭ　Ｅ３０８）規格）。

（（３）オリゴマーの合計物質量に対する、一般式（５）、（６）及び（７）で表されるオリゴマーのモル比）
　芳香族分岐ポリカーボネート０．１５ｇを、テトラヒドロフラン７ｍＬに溶解した後、メタノールを約１５ｇ加えて、２０回程ハンドシェイクして３０分間静置させた。
　静置後４０分以内に、その上澄み液を、孔径が０．５μｍのフィルターでろ過し、逆相液体クロマトグラフィー（ＵＰＬＣ　日本ウォーターズ社製）で各オリゴマーのピーク強度を測定した。
　逆相液体クロマトグラフィーは、ＡＣＱＵＩＴＹ　ＵＰＬＣカラム：　ＨＳＳＴ３　１．８μｍカラム（日本ウォーターズ社製）、溶離液としてメタノール／蒸留水の混合比率８５／１５からなる混合溶離液を用い、カラムオーブンは４０℃で測定した。
　検出は波長２１０ｎｍのＵＶ検出器を用いて行った。

（（４）一般式（５）、（６）及び（７）で表されるオリゴマーの合計質量割合）
　前記（１）の分子量測定で得られた測定結果から、分子量曲線全体に対する、分子量が５００～８００の間の面積比率を算出し、芳香族分岐ポリカーボネートの質量に対する、前記オリゴマーの合計質量割合（質量％）とした。

（（５）分岐構造の物質量（モル％））
　芳香族分岐ポリカーボネート５５ｍｇを、テトラヒドロフラン２ｍＬに溶解した後、５規定の水酸化カリウムメタノール溶液を０．５ｍＬ添加し、２５℃で２時間攪拌して完全に加水分解した。
　その後、濃塩酸０．３ｍＬを加え、逆相液体クロマトグラフィー（ＬＣ－１１００　Ａｇｉｌｅｎｔ社製）で、芳香族分岐ポリカーボネートにおける、前記一般式（１）で表される繰り返し単位の物質量に対する、前記一般式（２）、（３）、（４）で表される分岐構造の物質量を測定した。
　逆相液体クロマトグラフィーは、Ｉｎｅｒｔｓｉｌ　ＯＤＳ－３カラム（登録商標：ＧＬサイエンス社製）、溶離液としてメタノールと０．１％リン酸水溶液からなる混合溶離液を用い、カラムオーブンは４０℃、メタノール／０．１％リン酸水溶液比率を２０／８０からスタートし、１００／０までグラジエントする条件下で測定した。
　検出は波長３００ｎｍのＵＶ検出器を用いて行い、標準物質の吸光係数から定量した。

（（６）ＭＩの測定）
　熱風乾燥機で、１２０℃、５時間乾燥させた芳香族分岐ポリカーボネートのペレットを、メルトフロー試験装置（Ｍｆｌｏｗ　ツビックローエル（Ｚｗｉｃｋ　Ｒｏｅｌｌ）社製）を用いて、３００℃・１．２ｋｇ荷重の条件で測定した（単位：ｇ／１０ｍｉｎ）（ＩＳＯ１１３３規格）。
　製造開始してから５０時間後から３００時間の間、２時間毎に測定（測定点数１５０点）し、平均値と標準偏差を求めた。

　（（７）熱風試験）
　　上記（２）の色相の測定で製造した試験片と同様の方法で試験
　片を製造し、当該試験片を１２０℃に保ったギアオーブン内で、１，０００時間静置した。
　　その後、色相の測定を行い、熱風試験前と試験後との差（Δｂ^*値）を求めた。

〔実施例１〕
　図５に示す構成の芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を用いて、下記のようにして芳香族分岐ポリカーボネートの製造を行った。
　芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置において、重合原料及び触媒を混合槽３１に投入し、混合した。
　次に移送ポンプ３２により溶解混合物貯槽３３Ａ、３３Ｂに移送し、ここからさらに移送ポンプ３４Ａ、３４Ｂにより、第１重合器３５で予備重合を行った。
　さらに排出用ギアポンプ３６を介して第２重合器３７で予備重合を行い、芳香族分岐ポリカーボネートのプレポリマーを得た。
　芳香族分岐ポリカーボネートのプレポリマーを、供給ポンプ３８を介して第１不活性ガス吸収装置３９に移送し、不活性ガスを吸収したプレポリマーの、下記ガイド接触流下式重合装置への供給圧力を、必要に応じて圧力調整弁４１により調節して第１のガイド接触流下式重合装置４２に移送、供給して重合を行った。ここで低分子量成分としてフェノールをベントから排出した。
　なお、圧力調整弁４１としては、例えばバルブのような構成が例として挙げられるが、不活性ガスの溶解度を調節できればよく、構成は限定されるものではない。下記圧力調整弁４７Ａ、４７Ｂも同様である。
　次に、供給ポンプ４３を介して芳香族分岐ポリカーボネートのプレポリマーを第２不活性ガス吸収装置４４に移送し、さらに、ここから、供給ポンプ４６Ａ、４６Ｂにより、移送した。不活性ガスを吸収したプレポリマーの下記ガイド接触流下式重合装置への供給圧力を、必要に応じて圧力調整弁４７Ａ、４７Ｂにより調節して、連結された第２ガイド接触流下式重合装置４８Ａ、４８Ｂに移送して重合を行った。ここで、フェノールをベントから排出した。
　さらに、供給ポンプ４９Ａ、４９Ｂにより移送し、後段の機器５０Ａ、５０Ｂで添加剤を添加し、目的とする芳香族分岐ポリカーボネートを得た。

　図１に、第１及び第２不活性ガス吸収装置３９、４４の概略構成図を示す。
　なお、不活性ガス吸収装置３９、４４は、装置構成が後述するガイド接触流下式重合装置４２、４８Ａ、４８Ｂと略共通しているため、共通箇所については、同一符号を使用する。
　第１不活性ガス吸収装置３９については、内部空間である不活性ガス吸収ゾーン１５において、側面ケーシング１０の上部は円筒形であり、側面ケーシング１０の下部構造を構成するテーパー型下部である底部ケーシング１１は逆円錐であって、図１中、Ｌ＝５００ｃｍ、ｈ＝４００ｃｍ、Ｄ＝２００ｃｍ、ｄ＝２０ｃｍ、Ｃ＝１５０°であるものとする。
　また、内部空間である不活性ガス吸収ゾーン１５に設けられているガイド４の外径が、ｒ＝０．３ｃｍであり、前記ガイド４の外部総表面積Ｓ＝６０ｍ²、内部空間である不活性ガス吸収ゾーン１５の上部に設けられている多孔板２の孔の直径＝約０．２ｃｍである。
　また、第２不活性ガス吸収装置４４は、多孔板の孔の直径が約０．６ｃｍである以外は第１不活性ガス吸収装置３９とほぼ同じ形状である。

　図２に、ガイド接触流下式重合装置４２、４８Ａ、４８Ｂの概略図を示す。
　第１ガイド接触流下式重合装置４２は、図３に示すような、厚さ約２ｃｍの円盤状の流路制御部品２０、及び円柱状又はパイプ状のガイド４を有する。
　また、図３に、ガイド接触流下式重合装置の、ガイド４の上部の概略構成図を示す。
　ガイド接触流下式重合装置においては、流路制御部品２０は、液体供給ゾーン３の上部内部壁面２３からの間隔が約８ｃｍとなるように、上部から懸垂固定されている。
　また、液体供給ゾーン３の内部側壁面２２と流路制御部品２０との間隔は約９ｃｍで、多孔板２と流路制御部品２０との間隔は約８ｃｍである。
　なお、この円盤状の流路制御部品２０の周縁部は垂直断面が半径約１ｃｍの半円となるように細工されており、周縁部に液体が滞留しないように工夫されている。
　また、液体供給ゾーンの内部側壁面２２と多孔板２との接続部の断面は、図４に示すような内側が凹状に細工されており、その立ち上がり部の角度Ｅは約１７０度（°）である。
　このガイド接触流下式重合装置の材質は、全てステンレススチールである。
　排出ポンプ８は、濃縮液体が高粘度の場合、ギアポンプが好ましく、それほど粘度が高くない場合は通常の送液ポンプである。

　第１ガイド接触流下式重合器４２は、円筒形の側面ケーシング１０とコーン形の底部ケーシング１１を有し、図２中、Ｌ＝９５０ｃｍ、ｈ＝８５０ｃｍである。
　蒸発ゾーン５の側面ケーシングの内径Ｄ＝４００ｃｍであり、コーン形の底部ケーシング１１の液体排出口７の内径ｄ＝２０ｃｍであり、Ｃ＝１５０度である。
　ガイド４全体の外部総表面積Ｓ＝７５０ｍ^２である。
　内部空間である蒸発ゾーン５の側面ケーシング１０の水平面における内部断面積Ａ＝１２．５６ｍ^２である。
　また、前記内部断面積Ａと、液体排出口７の水平面における内部断面積Ｂ（ｍ^２）との比がＡ／Ｂ＝４００である。
　また、Ｄ／ｄ＝２０である。
　蒸発ゾーン５の側面ケーシングの長さＬ（ｃｍ）と、前記内径Ｄ（ｃｍ）との比Ｌ／Ｄ＝２．３７５である
　また、前記ガイドの外径ｒ＝０．３ｃｍである。
　多孔板２の１ｍ^２あたりの平均孔数（数／ｍ^２）Ｎ＝約５００である。多孔板の孔の直径＝約０．２ｃｍである
　多孔板２の孔の上部面積を含む多孔板２の上部面積Ｔと、前記孔の有効断面積の合計ｑとの比Ｔ／Ｑ＝約１３００である。
　蒸発ゾーン５の内壁面に最も近いガイド４と該内壁面との間隔Ｋは約１４ｃｍである。

　液体受給口１（受給口と液体供給ゾーンの上部内壁との接合部）から多孔板２の上面までの該液体供給ゾーン３において該液体が存在することのできる空間容積Ｖ（約２．０３ｍ^３）と、前記多孔板２の孔の上部面積を含む前記多孔板２の上部面積Ｔ（約１２．５６ｍ^２）との比、Ｖ／Ｔの値は、約０．１６２（ｍ）である。
　蒸発ゾーン５の空間容積Ｙは約１３５ｍ^３である。
　前記液体受給口１から多孔板２の上面までの液体供給ゾーン３において液体が存在することができる空間容積Ｖと、蒸発ゾーンの空間容積Ｙとの比Ｙ／Ｖの値は、約６７である。

　実施例１において、芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置における各値は、上述した式（Ｉ）～式（ＸＶ）を全て満足している。

　図２中、液体供給ゾーン３においては、液体受給口１から供給された低沸点物質を含む液体は、図３中、流路制御部品２０の上面と供給ゾーン３の上部内部壁面２３の間、及び供給ゾーン３の内部側壁面２２と流路制御部品２０との間を経由して、主として多孔板２の周辺部から中央部の方向に流れながら、多孔板２の孔（２１等）から各ガイド４に均一に分配される。
　ガイド接触流下式重合装置の下部には、不活性ガス供給口９が備えられており、上部には低沸点物質の蒸発物抜出し口である真空ベント口６（通常はガス凝縮器及び減圧装置に接続している）が備えられている。
　ガイド接触流下式重合装置の外側は、ジャケット、又は熱媒用加熱管が設置されており、熱媒で所定の温度に保持できるようになされている。

　第２ガイド接触流下式重合装置４８Ａ、４８Ｂは、図３に示す構造において、厚さ約２ｃｍの円盤状の流路制御部品２０、及びガイド４を有する。
　円盤状の流路制御部品２０は、液体供給ゾーン３の上部内部壁面２３からの間隔が約８ｃｍとなるように上部から懸垂固定されている。
　また、液体供給ゾーン３の内部側壁面２２と流路制御部品２０との間隔は約９ｃｍで、多孔板２と流路制御部品２０との間隔は約８ｃｍである。
　なお、この円盤状の流路制御部品２０の周縁部は垂直断面が半径約１ｃｍの半円となるように細工されており、周縁部に液体が滞留しないように工夫されている。
　また、液体供給ゾーン３の内部側壁面２２と多孔板２との接続部の断面は、図４に示すような内側が凹状に細工されており、その立ち上がり部の角度Ｅは約１７０度（°）である。
　ガイド接触流下式重合装置の材質は、全てステンレススチールである。

　第２ガイド接触流下式重合装置４８Ａ、４８Ｂの下部には、排出ポンプ８が設けられており、濃縮液体が高粘度の場合、ギアポンプが好ましく、それほど粘度が高くない場合は通常の送液ポンプであることが好ましい。
　第２ガイド接触流下式重合装置は、円筒形の側面ケーシング１０と、コーン形の底部ケーシング１１を有する。
　第２ガイド接触流下式重合装置は、図２中、Ｌ＝１，０００ｃｍ、ｈ＝９００ｃｍである。
　蒸発ゾーン５の側面ケーシング１０の内径Ｄ＝５００ｃｍであり、コーン形の底部ケーシング１１の液体排出口７の内径ｄ＝４０ｃｍであり、Ｃ＝１５５度（°）である。
　ガイド４全体の外部総表面積Ｓ＝２５０ｍ^２である。
　内部空間である蒸発ゾーン５の側面ケーシング１０の水平面における内部断面積Ａ＝１９．６２５ｍ^２である。
　また、前記内部断面積Ａと、液体排出口７の水平面における内部断面積Ｂ（ｍ^２）との比がＡ／Ｂ＝１５６．２５である。
　また、Ｄ／ｄ＝１２．５である。
　蒸発ゾーン５の側面ケーシングの長さＬ（ｃｍ）と、前記内径Ｄ（ｃｍ）との比Ｌ／Ｄ＝２である。
　また、前記ガイドの外径ｒ＝０．３ｃｍである。
　多孔板２の１ｍ^２あたりの平均孔数（数／ｍ^２）Ｎ＝約１４０である。多孔板の孔の直径＝約０．４ｃｍである
　多孔板２の孔の上部面積を含む多孔板２の上部面積Ｔと、前記孔の有効断面積の合計Ｑとの比Ｔ／Ｑ＝約４７０　である。
　蒸発ゾーン５の内壁面に最も近いガイド４と前記内壁面との間隔Ｋは約１５ｃｍである。

　液体受給口１（受給口と液体供給ゾーンの上部内壁との接合部）から多孔板２の上面までの該液体供給ゾーン３において、該液体が存在することのできる空間容積Ｖ（約３．１７ｍ^３）と、孔の上部面積を含む多孔板の上部面積Ｔ（約１９．６３ｍ^２）との比、Ｖ／Ｔの値は、約０．１６１（ｍ）である。
　蒸発ゾーン５の空間容積Ｙは約２２２．８ｍ^３であり、前記液体受給口１から多孔板２の上面までの液体供給ゾーン３において液体が存在することができる空間容積Ｖと、蒸発ゾーンの空間容積Ｙとの比Ｙ／Ｖの値は、約７０である。

　実施例１において、芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置における、第２のガイド接触流下式重合装置は、上述した式（Ｉ）～式（ＸＶ）を全て満足している。

　第２ガイド接触流下式重合装置４８Ａ、４８Ｂの構造は、液体供給ゾーン３においては、第１ガイド接触流下式重合装置４２と同様である。
　また、第１ガイド接触流下式重合装置４２のガイド４の外部総表面積Ｓ１（ｍ^２）と、第２ガイド接触流下式重合装置（４８Ａ、４８Ｂ）１基の、ガイド４の外部総表面積Ｓ２（ｍ^２）との比は、Ｓ１／Ｓ２＝７５０／２５０＝３である。

　上述した不活性ガス吸収装置、第１及び第２ガイド接触流下式重合装置の材質は、排出ポンプ８を除き、すべてステンレススチールである。

　図５に示すように、不活性ガス吸収装置２基（第１不活性ガス吸収装置３９、第２不活性ガス吸収装置４４）と、ガイド接触流下式重合装置２基（第１ガイド接触流下式重合装置４２、第２ガイド接触流下式重合装置４８Ａ，４８Ｂ）を、第１不活性ガス吸収装置３９、第１ガイド接触流下式重合装置４２、第２不活性ガス吸収装置４４、第２ガイド接触流下式重合装置(２機を並列に配置)の順に直列に配置して連結した、芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を用いて、芳香族分岐ポリカーボネートを製造した。

　混合槽３１（内容量１２０ｍ^３）に、１６０℃の溶融したジフェニルカーボネート（ＤＰＣ－１）４０トンを投入した。
　次いで触媒として、水酸化カリウムをビスフェノールＡ（ＢＰＡ－１）４５トンに対して、カリウム分で１２０質量ｐｐｂ添加し、混合槽内の混合液の温度が１００℃以上を維持するようにしながらビスフェノールＡを１．８時間かけて投入した。
　前記ビスフェノールＡの投入量は４５．３トンであった。
　次いで、前記ビスフェノールＡに対するジフェニルカーボネートのモル比が１．１０となるように、ジフェニルカーボネート６．６７トンを追加で投入した。なお、ジフェニルカーボネートの投入量は、コリオリ式質量重量計を用いて秤量し、ビスフェノールＡの投入量はロードセル計量器が設けられている計量ホッパーを用いて秤量した。
　前記混合液の温度が１８０℃に達した時点で、溶解混合物貯槽（内容量１２０ｍ^３）３３Ａに１時間かけて移送した。

　溶解混合物貯槽３３Ａ内で４～６時間保持した反応混合物を、流量１４トン／ｈｒで、溶解混合物貯槽３３Ａと撹拌槽式第１重合器３５との間に直列に配置して設けられた孔径の異なる２個のポリマーフィルター（図示せず。上流側の孔径が５μｍ、下流側の孔径が２．５μｍ）で濾過した。
　濾過後の反応混合物を、予熱器（図示せず。）で加熱し、撹拌槽式の第１重合器３５へ供給した。予熱器出口の液温は２３０℃であった。
　溶解混合物貯槽３３Ａ中の反応混合物のレベルが所定値よりも低下した時点で、撹拌槽式の第１重合器３５へ反応混合物を供給する供給元を溶解混合物貯槽３３Ａから溶解混合物貯槽３３Ｂに切り替えた。撹拌槽式第１重合器３５への反応混合物の供給は、供給元の溶解混合物貯槽３３Ａと３３Ｂを３．９時間毎に交互に切り替える操作を繰り返すことによって連続的に行った。
　なお、溶解混合物貯槽３３Ａ、３３Ｂともに、内部コイルとジャケットとが設置されており、１８０℃を保持した。

　撹拌槽式の第１重合器３５、及び撹拌槽式の第２重合器３７で、減圧下で撹拌を行い、発生するフェノールを除去しながら反応混合物を重合させて、プレポリマーを得た。
　そのときの撹拌槽式の第１重合器３５の温度は２３０℃、圧力は１３．３ｋＰａＡであり、撹拌槽式の第２重合器３７の温度は２６５℃、圧力は２．６６ｋＰａＡであった。
　得られた芳香族分岐ポリカーボネートの溶融プレポリマー（数平均分子量Ｍｎは２，２００）を、供給ポンプ３８によって第１不活性ガス吸収装置の液体受給口１より液体供給ゾーン３に連続的に供給した。

　第１不活性ガス吸収装置３９の分配板である多孔板２を通して、内部空間である不活性ガス吸収ゾーン１５に連続的に供給された、前記プレポリマーを、ガイド４に沿って流下させながら不活性ガスの吸収を行った。
　第１不活性ガス吸収装置３９の内部空間である不活性ガス吸収ゾーン１５は、不活性ガス供給口９から窒素ガスを供給して１８０ｋＰａＡに保持した。
　ガイド４の下部から第１不活性ガス吸収装置３９のケーシングのテーパー型下部１１に落下した溶融プレポリマー（該溶融プレポリマー１ｋｇあたり窒素を０．０４Ｎリットル含む）は、前記装置の底部での量がほぼ一定となるように排出ポンプ８（図５中、符号４０に相当）によって連続的に排出し、第１ガイド接触流下式重合装置４２の液体受給口１にある圧力調整弁４１により、弁に入る溶融プレポリマーの圧力を７５ｋＰａＡに保持して、第１ガイド接触流下式重合装置４２の液体受給口１を経て液体供給ゾーン３に連続的に供給した。
　第１ガイド接触流下式重合装置４２の内部空間である蒸発ゾーン５は、真空ベント口６を通して８００ＰａＡの圧力に保持した。
　ガイド４の下部から、第１ガイド接触流下式重合装置４２のケーシングのテーパー型下部１１に落下した重合度の高められた芳香族分岐ポリカーボネートの溶融プレポリマー（数平均分子量Ｍｎは４，７００）は、底部での量がほぼ一定となるように排出ポンプ８（図５中、符号４３に相当）によって、液体排出口７から一定の流量で連続的に抜き出され、次いで第２不活性ガス吸収装置４４の液体供給ゾーン３に連続的に供給した。

　前記溶融プレポリマーを、第２不活性ガス吸収装置４４の分配板である多孔板２を通して、内部空間である不活性ガス吸収ゾーン１５に連続的に供給した。
　溶融プレポリマーを、ガイド４に沿って流下させ不活性ガスの吸収を行った。
　第２不活性ガス吸収装置４４の内部空間である不活性ガス吸収ゾーン１５は、不活性ガス供給口９から窒素ガスを供給して７５ｋＰａＡに保持されているものとした。
　ガイド４の下部から第２不活性ガス吸収装置のケーシングのテーパー型下部である底部ケーシング１１に落下した溶融プレポリマー（該溶融プレポリマー１ｋｇあたり窒素を０．０５Ｎリットル含む）は、三方ポリマーバルブ（４５）で二分割（５０：５０の比で分割）し、該底部での量がほぼ一定となるように排出ポンプ８（図５中、符号４６Ａ、４６Ｂに相当）によって一定量で連続的に排出し、第２ガイド接触流下式重合装置４８Ａ、４８Ｂの液体受給口１にある圧力調整弁（４７Ａ、４７Ｂ）により、弁に入る溶融プレポリマーの圧力を２２０ｋＰＡに保持してそれぞれの供給ゾーン３に連続的に供給した。

　第２ガイド接触流下式重合装置内の分配板である多孔板２を通して、内部空間である蒸発ゾーン５に連続的に供給された、溶融プレポリマーを、ガイド４に沿って流下させながら重合反応を進行させた。
　第２ガイド接触流下式重合装置の内部空間である蒸発ゾーン５は、真空ベント口６を通してそれぞれ１２０ＰａＡの圧力に保持した。
　ガイド４の下部から、第２ガイド接触流下式重合装置のケーシングのテーパー型下部である底部ケーシング１１に落下した芳香族分岐ポリカーボネートは、該底部での量がほぼ一定となるように排出ポンプ８（４９Ａ、４９Ｂ）によって後段の機器（５０Ａ、５０Ｂ）からストランドとして連続的に抜き出し、冷却後切断してペレット状の芳香族分岐ポリカーボネートを得た。
　生産量は、それぞれ４．０トン／ｈｒ（合計８．０トン／ｈｒ）であった。
　添加剤は無添加とした。
　製造開始から１５０時間後に、分岐量、オリゴマー量、カラー、熱風試験用のペレットを採取した。
　各測定や試験は、後段の機器５０Ａから得られた芳香族分岐ポリカーボネートを用いて行った。
　なお、後段の機器５０Ｂについては、後段の機器５０Ａで得られた芳香族分岐ポリカーボネートと製造条件は同一のため、各測定や試験は実施しなかった。

〔実施例２〕、〔比較例１、３〕
　ＢＰＡ－１に対するＤＰＣ－１のモル比、触媒添加量、撹拌槽式の第１重合器３５への反応混合物供給量、第２ガイド接触流下式重合装置の反応温度を、下記表１に記載しているように変更したこと以外は、前記実施例１と同様に実施してペレット状の芳香族分岐ポリカーボネートを得た。
　表１に製造条件と測定、試験結果を示す。

〔実施例３〕
　圧力調整弁４１、４７Ａ、４７Ｂに換えて、第１及び第２ガイド接触流下式重合装置へ供給する配管と同じ内径の配管を設置した以外は、前記実施例１と同様に実施してペレット状の芳香族分岐ポリカーボネートを得た。なお圧力計の設置位置は実施例１と同じとした。
　表１に製造条件と測定、試験結果を示す。

〔実施例４〕
　第１不活性ガス吸収装置と第２不活性ガス吸収装置の内部空間である不活性ガス吸収ゾーン１５に窒素ガスを供給して、それぞれ１８０ｋＰａＡと２００ｋＰａＡとした後、窒素の供給を停止し、それぞれの内部空間である不活性ガス吸収ゾーン１５の圧力が一定となった後（窒素が吸収されていない状態）、５０時間経過後を製造開始時点とした以外は、前記実施例１と同様に実施して、ペレット状の芳香族分岐ポリカーボネートを得た。
　表１に製造条件と測定、試験結果を示す。

〔実施例５〕
　圧力調整弁４１、４７Ａ、４７Ｂに換えて第１及び第２ガイド接触流下式重合装置へ供給する配管と同じ内径の配管を設置した以外は、前記実施例４と同様に実施してペレット状の芳香族分岐ポリカーボネートを得た。（圧力計の設置位置は実施例１と同じ）
　表１に製造条件と測定、評価結果を示す。

〔比較例２〕
　触媒添加量、撹拌槽式の第１重合器３５への反応混合物供給量、第１ガイド接触流下式重合装置の圧力、第２ガイド接触流下式重合装置の反応温度と圧力を、下記表１に記載しているように変更したこと以外は、前記実施例５と同様に実施して、ペレット状の芳香族分岐ポリカーボネートを得た。
　表１に製造条件と測定、試験結果を示す。

　本出願は、２０２１年３月２５日に日本国特許庁に出願された日本特許出願（特願２０２１－０５１３８４）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。

　本発明の芳香族分岐ポリカーボネートは、高品質な芳香族分岐ポリカーボネートを材料として用いる分野において、産業上の利用可能性を有する。

　１　液体受給口
　２　多孔板
　３　液体供給ゾーン
　４　ガイド
　５　内部空間である蒸発ゾーン
　６　真空ベント口
　７　液体排出口
　８　排出ポンプ
　９　不活性ガス供給口
１０　側面ケーシング
１１　底部ケーシング
１２　抜き出し口
１５　内部空間である不活性ガス吸収ゾーン
２０　流路制御部品
２１　多孔板の孔部
２２　液体供給ゾーンの内部側壁面
２３　液体供給ゾーンの上部内部壁面
３１　混合槽
３２、３４Ａ、３４Ｂ　移送ポンプ
３３Ａ、３３Ｂ　溶解混合物貯槽
３５　第１重合器
３６　排出用ギアポンプ
３７　第２重合器
３８、４０、４３、４６Ａ、４６Ｂ、４９Ａ、４９Ｂ　供給ポンプ
３９　第１不活性ガス吸収装置
４１、４７Ａ、４７Ｂ　圧力調整弁
４２　第１ガイド接触流下式重合装置
４４　第２不活性ガス吸収装置
４５　三方ポリマーバルブ
４８Ａ、４８Ｂ　第２ガイド接触流下式重合装置
５０Ａ　後段の機器
５０Ｂ　後段の機器

Claims

　下記＜条件（ｉ）＞～＜条件（ｉｉｉ）＞を満たす、芳香族分岐ポリカーボネート。
＜条件（ｉ）＞
　下記一般式（１）で表される繰り返し単位を主鎖及び分岐鎖に有し、
　当該主鎖及び分岐鎖に、下記一般式（２）、（３）及び（４）で表される分岐構造を一種以上含有し、
　下記一般式（１）で表される繰り返し単位の物質量に対する、前記分岐構造の合計物質量の割合が０．０１モル％～０．５モル％以下である。

（式（１）、（２）、（３）及び（４）中、Ａｒは２価の芳香族基、Ａｒ’は３価の芳香族基を示す。）
＜条件（ｉｉ）＞
　下記一般式（５）、（６）及び（７）で表されるオリゴマーを一種以上含有し、前記芳香族分岐ポリカーボネートの質量に対する、前記オリゴマーの合計質量の割合が、０．６質量％以下である。
　　Ｈ－（Ｏ－Ａｒ－Ｏ－Ｃ（＝Ｏ）－）_２－ＯＡｒ’’　　　　　　　　　　　（５）
　　Ｈ－（Ｏ－Ａｒ－Ｏ－Ｃ（＝Ｏ）－）_２－Ｏ－Ａｒ－ＯＨ　　　　　　　　　（６）
　　Ａｒ’’Ｏ－Ｃ（＝Ｏ）－（Ｏ－Ａｒ－Ｏ－Ｃ（＝Ｏ）－）_２－ＯＡｒ’’　（７）
（式（５）、（６）及び（７）中、Ａｒは２価の芳香族基、Ａｒ’’は芳香族末端基を示す。）
＜条件（ｉｉｉ）＞
　前記オリゴマーの合計物質量に対する、前記一般式（５）、（６）で表されるオリゴマーの合計物質量の割合が、６０モル％以下である。
　前記＜条件（ｉ）＞において、前記一般式（１）で表される繰り返し単位の物質量に対する、前記分岐構造の合計物質量の割合が、０．０５モル％～０．４モル％であり、
　前記＜条件（ｉｉ）＞において、前記芳香族分岐ポリカーボネートの質量に対する、前記オリゴマーの合計質量割合が０．３質量％以下であり、
　前記＜条件（ｉｉｉ）＞において、前記オリゴマーの合計物質量に対する、前記一般式（５）、（６）で表されるオリゴマーの合計物質量の割合が、３０モル％以下である、
　請求項１に記載の芳香族分岐ポリカーボネート。
　前記芳香族分岐ポリカーボネートの温度３００℃、荷重１．２ｋｇで測定したＭＩ（メルトインデックス）が、０．５～４０ｇ／１０ｍｉｎである、
　請求項１又は２に記載の芳香族分岐ポリカーボネート。
　請求項１乃至３のいずれか一項に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法であって、
　窒素を吸収させた芳香族分岐ポリカーボネートのプレポリマーを１５ｋＰａＡ～２００ｋＰａＡに保って、芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置を構成するガイド接触流下式重合装置に供給する工程と、
　前記プレポリマーを、それ自身加熱源を具備しないガイドの外部表面に沿って流下させ、低沸点物質を蒸発させる工程と、
を有する、
　芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　前記低沸点物質の蒸発を、ガイド接触流下式重合装置を用いて行い、
　前記ガイド接触流下式重合装置が、下記＜条件（１）＞～＜条件（９）＞を満たす、
　請求項４に記載の、芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
＜条件（１）＞
　液体受給口、多孔板を通して蒸発ゾーンのガイドに液体を供給するための液体供給ゾーン、前記多孔板と側面ケーシングと底部ケーシングとに囲まれた空間に前記多孔板から下方に延びる複数のガイドが設けられた蒸発ゾーン、前記蒸発ゾーンに設けられた真空ベント口、底部ケーシングの最下部に設けられた液体排出口を有する。
＜条件（２）＞
　前記液体供給ゾーンにおいて、前記液体受給口から多孔板に供給される液体を、多孔板の周辺部から中央部の方向に流す機能を有する流路制御部品が前記液体供給ゾーンに設置されている。
＜条件（３）＞
　前記蒸発ゾーンの側面ケーシングの水平面における内部断面積Ａ（ｍ^２）が、下記式（Ｉ）を満足する。
　　　　　０．７　　≦　Ａ　　≦　　３００　　　式（Ｉ）
＜条件（４）＞
　　前記内部断面積Ａ（ｍ^２）と、前記液体排出口の水平面における内部断面積Ｂ（ｍ^２）との比が、下記式（ＩＩ）を満足する。
　　　　　２０　　≦　Ａ／Ｂ　　≦　　１０００　　　式（ＩＩ）
＜条件（５）＞
　前記蒸発ゾーンの底部を構成する底部ケーシングが、上部の側面ケーシングに対して、その内部において、角度Ｃ度（°）で接続されており、前記角度Ｃ度が、下記式（ＩＩＩ）を満足する。
　　　　　１１０　　≦　Ｃ　　≦　　１６５　　　式（ＩＩＩ）
＜条件（６）＞
　前記ガイドの長さｈ（ｃｍ）が、式（ＩＶ）を満足する。
　　　１５０　　≦　ｈ　　≦　　５０００　　　式（ＩＶ）
＜条件（７）＞
　複数の前記ガイド全体の外部総表面積Ｓ（ｍ^２）が、式（Ｖ）を満足する。
　　　　　２　　≦　Ｓ　　≦　　５００００　　　式（Ｖ）
＜条件（８）＞
　前記多孔板１ｍ^２あたりの平均孔数Ｎ（個／ｍ^２）が、式（ＶＩ）を満足する。
　　　５０　　≦　Ｎ　　≦　　３０００　　　式（ＶＩ）
＜条件（９）＞
　前記多孔板の孔の上部面積を含む前記多孔板の上部面積Ｔ（ｍ^２）と、前記孔の有効断面積の合計Ｑ（ｍ^２）との比が、下記式（ＶＩＩ）を満足する。
　　５０　　≦　Ｔ／Ｑ　≦　３０００　　　式（ＶＩＩ）
　前記蒸発処理された液体が、１時間あたり１トン以上である、
　請求項４又は５に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　前記液体供給ゾーンの内部側壁面と、前記多孔板とのなす角度Ｅ度（°）が、下記式（ＶＩＩＩ）を満足する、
　請求項５又は６に記載の、芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　　　　　１００　≦　Ｅ　＜　１８０　　　式（ＶＩＩＩ）
　前記蒸発ゾーンの側面ケーシングの内壁面に最も近い前記ガイドと前記内壁面との距離Ｋ（ｃｍ）が、下記式（ＩＸ）を満足する、
　請求項５乃至７のいずれか一項に記載の、芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　　　５　≦　Ｋ　≦　５０　　　式（ＩＸ）
　前記蒸発ゾーンの前記側面ケーシングが、内径Ｄ（ｃｍ）、長さＬ（ｃｍ）の円筒形であり、前記側面ケーシングの下部に接続された底部ケーシングがコーン形であり、前記コーン形の底部ケーシングの最下部の液体排出口が内径ｄ（ｃｍ）の円筒形であり、
　前記Ｄ、Ｌ、ｄが、
　下記式（Ｘ）、(ＸＩ)、（ＸＩＩ）、及び（ＸＩＩＩ）を満足する、請求項５乃至８のいずれか一項に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　　　　　１００　　≦　Ｄ　　≦　　１８００　　　　　式（Ｘ）
　　　　　５　　≦　Ｄ／ｄ　　≦　　５０　　　　　　　式（ＸＩ）
　　　　　０．５　　≦　Ｌ／Ｄ　　≦　　３０　　　　　式（ＸＩＩ）
　　　　　ｈ－２０　　≦　Ｌ　　≦　　ｈ＋３００　　　式（ＸＩＩＩ）
　　　　　　（式（ＸＩＩＩ）中、ｈ（ｃｍ）は、ガイドの長さを示す。）
　前記液体受給口から多孔板の上面までの前記液体供給ゾーンにおいて、液体が存在することのできる空間容積Ｖ（ｍ^３）と、前記多孔板の孔の上部面積を含む前記多孔板の上部面積Ｔ（ｍ^２）が、下記式（ＸＩＶ）を満足する、
　請求項５乃至９のいずれか一項に記載の、芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　　　０．０２（ｍ）　≦　Ｖ／Ｔ　　≦　０．５（ｍ）　　　式（ＸＩＶ）
　少なくとも１つの前記ガイドが、外径ｒ（ｃｍ）の円柱状、又は内側に液体及び／又ははガス状物質が入らないようにしたパイプ状のものであり、
　前記外径ｒが、下記式（ＸＶ）を満足する、
　請求項５乃至１０のいずれか一項に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　　　０．１　　≦　ｒ　　≦　　１　　　　式（ＸＶ）
　前記ガイド接触流下式重合装置が前記ガイドを複数有し、
　前記複数のガイドが、支持材で結合されている、
　請求項５乃至１１のいずれか一項に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　前記複数のガイドが、
　個々のガイドが横方向の支持材で固定された格子状又は網状ガイド、複数の格子状又は網状のガイドを前後に配置しそれらが横方向の支持材で固定された立体的なガイド、及び複数の個々のガイドが前後左右の横方向を支持材で固定されたジャングルジム状の立体的なガイド、からなる群より選ばれるいずれかである、
　請求項５乃至１２のいずれか一項に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　前記ガイド接触流下式重合装置には、
　前記＜条件（１）＞～＜条件（９）＞を満たす、少なくとも１基の、ガイド接触流下式重合装置が、さらに連結されており、
　前記２基以上のガイド接触流下式重合装置が、直列、並列、及び直列と並列の併用、のいずれかにより連結されている、
　請求項５乃至１３のいずれか一項に記載の、芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　前記ガイド接触流下式重合装置に、１基のガイド接触流下式重合装置が、さらに連結されており、
　前記ガイド接触流下式重合装置のガイドの外部総表面積Ｓ１（ｍ²）と、
　前記さらに連結されたガイド接触流下式重合装置のガイドの外部総表面積Ｓ２（ｍ²）と、
が、
　下記式（ＸＶＩ）を満足する、
　請求項１４に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　　　　１　≦　Ｓ１／Ｓ２　≦　２０　　　（ＸＶＩ）
　前記ガイド接触流下式重合装置に供給する前の芳香族分岐ポリカーボネートの溶融プレポリマーに、不活性ガスを吸収させるための不活性ガス吸収装置を設置し、
　前記不活性ガス吸収装置から前記ガイド接触流下式重合装置との間の、溶融プレポリマーの供給配管内の、不活性ガスが吸収された溶融プレポリマーの圧力を、前記ガイド接触流下式重合装置の入り口直前に設置した圧力調整弁により１５ｋＰａＡ～２００ｋＰａＡに保ち、当該溶融プレポリマーをガイド接触流下式重合装置に供給する、
　請求項５乃至１５のいずれか一項に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　前記ガイド接触流下式重合装置にさらに連結されたガイド接触流下式重合装置を設置し、
　各々のガイド接触流下式重合装置に供給する前の芳香族分岐ポリカーボネートの溶融プレポリマーに、不活性ガスを吸収させるための不活性ガス吸収装置を設置し、
　前記不活性ガス吸収装置から、前記各々のガイド接触流下式重合装置との間の、溶融プレポリマーの供給配管内の不活性ガスが吸収された溶融プレポリマーの圧力を、前記各々のガイド接触流下式重合装置の入り口直前に圧力調整弁を設置して、当該圧力調整弁により１５ｋＰａＡ～２００ｋＰａＡに保って供給する、
　請求項１５又は１６に記載の芳香族分岐ポリカーボネートの製造方法。
　芳香族分岐ポリカーボネートのプレポリマーをそれ自身加熱源のないガイドの外部表面に沿って流下させ、その間に低沸点物質を蒸発させる、ガイド接触流下式重合装置と、
　前記ガイド接触流下式重合装置に供給する前の芳香族分岐ポリカーボネートの溶融プレポリマーに、不活性ガスを吸収させるための不活性ガス吸収装置と、
を備える、芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置であって、
　前記ガイド接触流下式重合装置が、
　下記＜条件（１）＞～＜条件（９）＞を満たし、
　前記不活性ガス吸収装置から前記ガイド接触流下式重合装置の間の溶融プレポリマーの供給配管内における、前記不活性ガスが吸収された溶融プレポリマーの圧力を、１５ｋＰａＡ～２００ｋＰａＡに制御する機能を有する、
　芳香族分岐ポリカーボネートの製造装置。
＜条件（１）＞
　液体受給口、多孔板を通して蒸発ゾーンのガイドに液体を供給するための液体供給ゾーン、前記多孔板と側面ケーシングと底部ケーシングとに囲まれた空間に前記多孔板から下方に延びる複数のガイドが設けられた蒸発ゾーン、前記蒸発ゾーンに設けられた真空ベント口、底部ケーシングの最下部に設けられた液体排出口を有する。
＜条件（２）＞
　前記液体供給ゾーンにおいて、前記液体受給口から多孔板に供給される液体を、
多孔板の周辺部から中央部の方向に流す機能を有する流路制御部品が前記液体供給ゾーンに設置されている。
＜条件（３）＞
　前記蒸発ゾーンの側面ケーシングの水平面における内部断面積Ａ（ｍ^２）が、下記式（Ｉ）を満足する。
　　　　　０．７　　≦　Ａ　　≦　　３００　　　式（Ｉ）
＜条件（４）＞
　前記内部断面積Ａ（ｍ^２）と、液体排出口の水平面における内部断面積Ｂ（ｍ^２）との比が、下記式（ＩＩ）を満足する。
　　　　２０　　≦　Ａ／Ｂ　　≦　　１０００　　　式（ＩＩ）
＜条件（５）＞
　前記蒸発ゾーンの底部を構成する底部ケーシングが、上部の側面ケーシングに対してその内部において、角度Ｃ度（°）で接続されており、前記角度Ｃ度が、下記式（ＩＩＩ）を満足する。
　　　１１０　　≦　Ｃ　　≦　　１６５　　　式（ＩＩＩ）
＜条件（６）＞
　前記ガイドの長さ　ｈ（ｃｍ）が、式（ＩＶ）を満足する。
　　　１５０　　≦　ｈ　　≦　　５０００　　　式（ＩＶ）
＜条件（７）＞
　複数の前記ガイド全体の外部総表面積Ｓ（ｍ^２）が、式（Ｖ）を満足する。
　　　２　　≦　Ｓ　　≦　　５００００　　　式（Ｖ）
＜条件（８）＞
　前記多孔板１ｍ^２あたりの平均孔数Ｎ（個／ｍ^２）が、下記式（ＶＩ）を満足する。
　　　５０　　≦　Ｎ　　≦　　３０００　　　式（ＶＩ）
＜条件（９）＞
　前記多孔板の孔の上部面積を含む前記多孔板の上部面積Ｔ（ｍ^２）と、前記孔の有効断面積の合計Ｑ（ｍ^２）との比が、下記式（ＶＩＩ）を満足する。