WO2022149234A1 - 光送信器および光パワー算出方法 - Google Patents

光送信器および光パワー算出方法 Download PDF

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Definitions

  • the present invention relates to an optical transmitter and an optical power calculation method, and more particularly to a multi-wavelength channel optical transmitter using a wavelength division multiplexing optical transmission method and a method of calculating the optical power of each wavelength channel.
  • a wavelength division multiplexing optical transmission method has been used to increase the transmission capacity in an optical communication system with the increase in communication traffic.
  • a light source is prepared for each wavelength channel, and output light from a plurality of light sources is combined by an optical combiner and output to an optical fiber.
  • it is required to keep the light intensity of an optical transmission signal constant, and in a wavelength division multiplexing optical transmission method, it is also necessary to keep the light intensity of each wavelength channel constant. Therefore, a part of the optical transmission signal is branched to monitor the light intensity, and the light source is controlled so that the monitored light intensity becomes constant.
  • FIG. 1 shows an example of a conventional multi-wavelength channel optical transmitter that multiplexes four wavelengths.
  • the output light from the light sources 10a-10d for each wavelength channel is input to the optical combiner 20 via the collimator lenses 31a-31d and is combined.
  • the optical combiner 20 In the output of the optical combiner 20, all wavelength channels are multiplexed and coupled to the optical fiber 41 as wavelength division light through the condenser lens 32.
  • FIG 2 shows an example of a light source.
  • the light source 10 has a light source chip 11 including a modulation light source unit 16 and an optical amplification unit 15 mounted on the subcarrier 12, and monitors a part of the output light from the modulation light source unit 16 at the rear end of the light source chip 11.
  • the monitor PD13 is mounted.
  • the monitor PD 13 detects the optical output power of each wavelength channel as a current value, and the control circuit 14 adjusts the amount of current supplied to the light source chip 11 so that the detected current value becomes constant.
  • Such an optical output control (APC) circuit makes it possible to keep the optical output power from each light source chip 11 constant (see, for example, Non-Patent Document 2).
  • the optical combiner 20 includes a glass block 21, and an antireflection film 22 that transmits the output light from the first light source 10a is formed on the end face on the light source side.
  • a reflecting mirror 24 is formed on the end surface of the glass block 21 on the output side, and the output light from the first light source 10a is reflected on the light source side.
  • a wavelength filter 23b-23d that transmits the output light from the second light source 10b-10d and reflects the light reflected by the reflector 24 is formed on the end surface on the light source side.
  • the optical signal of each wavelength channel reciprocates between the reflecting mirror 24 and the wavelength filter 23b, is multiplexed in order, passes through the antireflection film 25 formed on the end face on the output side, and is wavelength-multiplexed light. Is output as.
  • the configuration in which the monitor PD 13 is arranged at the rear end of the light source chip 11 can monitor the optical output power proportional to the output light from the light source chip 11.
  • FIG. 3 shows another example of a conventional multi-wavelength channel optical transmitter.
  • the output light from the light source 50a-50d for each wavelength channel is input to the optical combiner 20 via the collimator lens 31a-31d and the beam splitter 53a-53d, and is combined.
  • all wavelength channels are multiplexed as wavelength division light through the condenser lens 32 and coupled to the optical fiber 41 (see, for example, Non-Patent Document 1).
  • the output light from the light source chip 51 is partially branched by the beam splitter 53a-53d and monitored by the monitor PD54a-54d.
  • the output of the monitor PD54a-d is input to the control circuit of the light source 50, and the amount of current supplied to the light source chip 51 is adjusted so that the detected current value becomes constant.
  • the output from the optical amplification unit of the light source 50 can be accurately monitored, but the light loss is increased by the passing loss of the beam splitter 53. Occur. Further, the output light from the first light source 50a has a problem that the optical path length transmitted through the optical combiner 20 is long as compared with the optical path lengths of other wavelength channels, so that the loss is large.
  • One embodiment of the present invention is an optical transmitter that multiplexes and outputs a plurality of wavelength channels, and has one or more different wavelengths from the first light source and the first light source, each having a different wavelength.
  • the second light source and the output light from the first light source are transmitted from the first end face to the opposite second end face and reflected by the reflecting mirror formed on the second end face, and the second end face is used.
  • the output light from the light source is transmitted through the wavelength filter formed on the first end face, reflected by the reflector, and the output light of each wavelength channel is reciprocated between the reflector and the wavelength filter in order.
  • An optical combiner to be multiplexed a first monitor PD that monitors the optical power by using a part of the output light from the first light source as reflected light from the optical combiner, and an output from the second light source. From the outputs of one or more second monitor PDs that monitor the optical power by using a part of the light as reflected light from the optical combiner, the first monitor PD, and the one or more second monitor PDs. It is characterized by comprising a control circuit for calculating the optical power of the output light of each of the first light source and the one or more second light sources.
  • the optical power of each wavelength channel can be calculated without using a beam splitter, so that a low-loss optical transmitter can be realized.
  • FIG. 1 is a diagram showing an example of a conventional multi-wavelength channel optical transmitter.
  • FIG. 2 is a diagram showing an example of a light source of a conventional multi-wavelength channel optical transmitter.
  • FIG. 3 shows another example of a conventional multi-wavelength channel optical transmitter,
  • FIG. 4 is a diagram showing a multi-wavelength channel optical transmitter according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 5 is a diagram showing an example of a control circuit of the multi-wavelength channel optical transmitter of the first embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram showing a multi-wavelength channel optical transmitter according to a second embodiment of the present invention.
  • FIG. 4 shows an example of a multi-wavelength channel optical transmitter according to the first embodiment of the present invention, each of which multiplexes four different wavelengths.
  • the output light from the light sources 110a-110d for each wavelength channel is input to the optical combiner 120 via the collimator lens 131a-131d and is combined.
  • the optical combiner 120 At the output of the optical combiner 120, all wavelength channels are multiplexed and coupled to the optical fiber 141 as wavelength division light through the condenser lens 132.
  • the optical combiner 120 includes a glass block 121, and an antireflection film 122 that transmits the output light from the first light source 110a is formed on the end face on the light source side.
  • the antireflection film 122 transmits most of the light power, but a slight reflection component is generated on the incident side. Therefore, a part of the output light from the first light source 110a is input to the monitor PD154a as the reflected light from the optical combiner 120, and the optical power of the output light of the first light source 110a is monitored.
  • a reflecting mirror 124 is formed on the end surface of the glass block 121 on the output side, and the output light from the first light source 110a is reflected on the light source side.
  • a wavelength filter 123b-123d that transmits the output light from the second light source 110b-110d and reflects the light reflected by the reflector 124 is formed on the end face on the light source side.
  • the wavelength filter 123 transmits most of the optical power with respect to the wavelength of the output light from the second light source 110b-110d, but a component that is slightly reflected is generated on the incident side. Further, although it is a total reflection film for the wavelength of the light reflected by the reflector 124, a component that is slightly transmitted to the incident side is generated. Therefore, the output light from the second light source 110b-110d and a part of the light reflected by the reflector 124 are branched to the monitor PD154b-d.
  • the output light from the second light source 110bd is partially branched by the wavelength filter 123bd, and the optical power of each output light is monitored by the monitor PD154bd.
  • the optical signal of each wavelength channel reciprocates between the reflector 124 and the wavelength filter 123b-d, is multiplexed in order, passes through the antireflection film 125 formed on the end face on the output side, and is wavelength-multiplexed light. Is output as.
  • the output of the monitor PD154a-d is input to the control circuit of the light source 150, and a current is supplied to the light source chip 151 so that the detected current value becomes constant, that is, the optical power of each output light becomes constant. Adjust the amount. Details will be described later with reference to FIG.
  • the output light from the first light source 10 passes through the beam splitter 53 and the antireflection film 22 of the optical combiner 20 or the wavelength filter 23 and propagates through the glass block 21. ..
  • the output light from the first light source 110 passes through only the antireflection film 122 of the optical combiner 120 or the wavelength filter 123 and propagates through the glass block 121.
  • the antireflection film is a unidirectional transmissive film and can suppress reflection on the end face of the glass block, but a slight reflection component is generated on the incident surface of the antireflection film. Even in the wavelength filter, a component that is slightly reflected is generated on the incident surface. According to the optical transmitter of the first embodiment, this reflection component can be used to accurately monitor the light output from the light source 110, and the low-loss optical transmitter that suppresses the light loss due to the conventional beam splitter. Can be realized.
  • FIG. 5 shows an example of the control circuit of the multi-wavelength channel optical transmitter of the first embodiment.
  • the control circuit 114 detects the optical output power received by the monitor PD154ad as a current value.
  • the control circuit 114 calculates the optical output power of each wavelength channel from the detected current value, and adjusts the current supply amount to the light source chip 111 so that the optical output power of each wavelength channel becomes constant.
  • the light from the first light source 110a (wavelength channel 1) is input to the monitor PD154a.
  • the light from the second light source 110b (wavelength channel 2)
  • the light from the channel 1 reflected by the reflecting mirror 124 and transmitted through the wavelength filter 123b is also input to the monitor PD 154b. Therefore, the optical power of the channel 2 cannot be immediately determined from the optical power detected by the monitor PD154b.
  • the monitors PD 154c and 154d the light of each wavelength channel 1-4 is multiplexed in order, so that the optical power of each wavelength channel cannot be discriminated.
  • the control circuit 114 calculates the optical power of each wavelength channel by the following procedure.
  • the optical power input to the monitor PD154ad is the reflection of each of the antireflection film, the reflector and the wavelength filter on the path from each of the first light source 110 and the second light source 110b-110d to the monitor PD154d. It is the value obtained by multiplying the rate and the transmittance, and is as follows.
  • Step 1 Only the first light source 110a is made to emit light with known light power, and the light power is measured by the monitor PD154ad.
  • each of the reflectance (Re) and the transmittance (Tr) can be calculated.
  • the optical power of each wavelength channel can be calculated without using a beam splitter, so that a low-loss optical transmitter can be realized.
  • the optical output of the optical transmitter was measured according to the above procedure.
  • the optical output of the first light source 110a was set to +4.0 dBm, and the optical power was measured by the monitor PD154ad.
  • the light output of the second light source 110b was set to +4.0 dBm, and the light power was measured by the monitor PD154b-d.
  • the optical output of the second light source 110c was set to +4.0 dBm, and the optical power was measured by the monitor PD154cd.
  • the reflectance and transmittance of each can be expressed as the amount of attenuation.
  • Re4 -17.96dB Will be.
  • the control circuit 114 holds these attenuation amounts in advance. In actual operation, the control circuit 114 can calculate the light output from the light source of each wavelength channel by substituting the measurement result of the monitor PD154ad and the attenuation held in advance into the above-mentioned calculation formula. ..
  • the output of the light source chip 111 of each wavelength channel was set to +4.0 dBm, and the optical output coupled to the optical fiber 141 was measured.
  • the light outputs of the light sources 110ad from each wavelength channel 1 to 4 were +1.26, +1.43, +1.65, +1.87 dBm, respectively.
  • the optical outputs of the light sources 10ad from each wavelength channel 1 to 4 were +1.17, +1.34, +1.56, +1.78 dBm.
  • FIG. 6 shows a multi-wavelength channel optical transmitter according to a second embodiment of the present invention.
  • the output light from the light source 210a-210d for each wavelength channel is input to the optical combiner 220 via the collimator lens 231a-231d and is combined.
  • All wavelength channels are multiplexed and coupled to the optical fiber 241 as wavelength division light through the condenser lens 232.
  • the optical combiner 220 includes a glass block 221 and has an antireflection film 222 that transmits the output light from the first light source 210a on the end surface on the light source side.
  • a reflecting mirror 224 is formed on the output side end surface of the glass block 221 to reflect the output light from the first light source 210a to the light source side.
  • the reflecting mirror 224 is a total reflection film, a slight amount of a transparent component is generated. That is, a part of the output light from the first light source 210a is input to the monitor PD254a as transmitted light from the optical combiner 220, and the optical power of the output light of the first light source 210a is monitored.
  • a wavelength filter 223b-223d that transmits the output light from the second light source 210b-210d and reflects the light reflected by the reflector 224 is formed on the end face on the light source side.
  • the optical signal of each wavelength channel reciprocates between the reflector 224 and the wavelength filter 223bad, is multiplexed in order, and is transmitted through the antireflection film 225 formed on the end face on the output side to perform wavelength division multiplexing light. Is output as.
  • a part of the output light from the second light sources 210b and 210c passes through the reflector 224 and is input to the monitor PD254b and c as transmitted light from the optical combiner 220.
  • a part of the output light from the second light source 210d is reflected by the wavelength filter 223d and input to the monitor PD254d.
  • the output of the monitor PD254a-d is input to the control circuit of the light source 210, and a current is supplied to the light source chip 211 so that the detected current value becomes constant, that is, the optical power of each output light becomes constant. Adjust the amount.
  • the output light from the first light source 10 passes through the beam splitter 53 and the antireflection film 22 of the optical combiner 20 or the wavelength filter 23 and propagates through the glass block 21. ..
  • the output light from the first light source 210 passes through only the antireflection film 222 of the optical combiner 220 or the wavelength filter 223 and propagates through the glass block 221. Therefore, it is possible to realize a low-loss optical transmitter that suppresses the optical loss due to the conventional beam splitter.
  • the control circuit shown in FIG. 5 is used to adjust the current supply amount to the light source chip 211 so that the optical output power of each wavelength channel becomes constant. Therefore, the control circuit calculates the optical power of each wavelength channel by the following procedure.
  • the optical power input to the monitor PD254ad is a value obtained by multiplying the reflectance and the transmittance of the reflecting film, the reflecting mirror, and the wavelength filter, and is as follows.
  • [Light power of monitor PD254a] (light output from first light source 210a) ⁇ (transmittance in antireflection film 222) ⁇ (transmittance from antireflection film 222 to monitor PD254a)
  • [Light power of monitor PD254b] (light output from first light source 210a) ⁇ (transmittance in antireflection film 222) ⁇ (transmittance from antireflection film 222 to monitor PD254b) + (second light source)
  • [Light power of monitor PD254c] (light output from first light source 210a) ⁇ (transmittance in antireflection film 222) ⁇ (transmittance from antireflection film 222 to monitor PD254c) + (second light source)
  • the optical output of the optical transmitter was measured in the same manner as in the procedure of Example 1.
  • Tr11 -16.20dB
  • Tr12 -16.37dB
  • Tr13 -16.64dB
  • Tr14 -16.90dB
  • Tr21 -16.20dB
  • Tr22 -16.37dB
  • Tr23 -16.64dB
  • Tr31 -16.20dB
  • Tr32 -16.37dB
  • Re4 -16.20dB Will be.
  • control circuit can calculate the light output from the light source of each wavelength channel to be obtained from the following formula.
  • Example 2 the light outputs of the light sources 210ad from each wavelength channel 1 to 4 were +2.12, +2.30, +2.56, +2.82 dBm, respectively. Compared with the conventional optical transmitter shown in FIG. 3, the optical outputs of the light sources 10ad from each wavelength channel 1 to 4 were +1.99, +2.16, +2.42, +2.69 dBm. According to the second embodiment, it is possible to realize a low-loss optical transmitter in which the optical loss due to the conventional beam splitter is suppressed.
  • the present embodiment is a multi-wavelength channel optical transmitter that multiplexes four wavelengths, the first light source of the wavelength channel having the longest optical path length transmitted through the optical combiner, and the third second light source of the other wavelength channels.
  • the light source has been described as an example.
  • the present embodiment can be applied as long as the number of the second light sources is one or more.

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Abstract

ビームスプリッタを用いることなく、各波長チャネルの光パワーを算出する。複数の波長チャネルを多重化して出力する光送信器であって、第１の光源と、前記第１の光源と波長が異なり、各々が異なる波長の１つ以上の第２の光源と、前記第１の光源からの出力光を第１の端面から対向する第２の端面に透過させ、前記第２の端面に形成された反射鏡により反射させ、前記第２の光源からの出力光を前記第１の端面に形成された波長フィルタを透過させ、前記反射鏡により反射させ、各波長チャネルの出力光を前記反射鏡と前記波長フィルタとの間を往復させて順に多重化する光合波器と、前記第１の光源からの出力光の一部をモニタする第１のモニタＰＤと、前記第２の光源からの出力光の一部をモニタする１つ以上の第２のモニタＰＤと、前記第１のモニタＰＤおよび前記１つ以上の第２のモニタＰＤの出力から、前記第１の光源および前記１つ以上の第２の光源の各々の出力光の光パワーを算出する制御回路とを備えた。

Description

光送信器および光パワー算出方法
　本発明は、光送信器および光パワー算出方法に関し、より詳細には、波長多重光伝送方式が用いられる多波長チャネル光送信器と、各波長チャネルの光パワーを算出する方法に関する。
　従来、通信トラヒックの増大に伴って、光通信システムにおける伝送容量を増大するために波長多重光伝送方式が用いられている。波長多重光伝送を行うためには、波長チャネルごとに光源を用意し、複数の光源からの出力光を、光合波器により合波して、光ファイバに出力する。光通信システムにおいては、光送信信号の光強度を一定に保つことが要求され、波長多重光伝送方式では、個々の波長チャネルの光強度を一定に保つことも必要である。そこで、光送信信号の一部を分岐して光強度をモニタし、モニタする光強度が一定になるように光源を制御することが行われている。
　図１に、従来の多波長チャネル光送信器であって、４波長を多重する多波長チャネル光送信器の一例を示す。波長チャネルごとの光源１０ａ－１０ｄからの出力光は、コリメータレンズ３１ａ－３１ｄを介して光合波器２０に入力され、合波される。光合波器２０の出力は、集光レンズ３２を介して波長多重光として、全ての波長チャネルが多重化され、光ファイバ４１に結合される。
　図２に光源の一例を示す。光源１０は、サブキャリア１２上に変調光源部１６と光増幅部１５とを含む光源チップ１１が搭載され、光源チップ１１の後端に、変調光源部１６からの出力光の一部をモニタするモニタＰＤ１３が搭載されている。モニタＰＤ１３により各波長チャネルの光出力パワーを電流値として検出し、制御回路１４は、検出した電流値が一定になるように光源チップ１１への電流供給量を調整する。このような光出力コントロール（ＡＰＣ）回路によって、各光源チップ１１からの光出力パワーを常に一定にすることが可能となる（例えば、非特許文献２参照）。
　光合波器２０は、ガラスブロック２１を含み、光源側の端面に、第１の光源１０ａからの出力光を透過する反射防止膜２２が形成されている。ガラスブロック２１の出力側の端面には、反射鏡２４が形成され、第１の光源１０ａからの出力光を光源側に反射する。光源側の端面には、第２の光源１０ｂ－１０ｄからの出力光を透過し、反射鏡２４で反射された光を反射する波長フィルタ２３ｂ－２３ｄが形成されている。各波長チャネルの光信号は、反射鏡２４と波長フィルタ２３ｂ－ｄとの間を往復して、順に多重化され、出力側の端面に形成された反射防止膜２５を透過して、波長多重光として出力される。
　このように、光源チップ１１の後端にモニタＰＤ１３を配置する構成は、光源チップ１１からの出力光に比例した光出力パワーをモニタすることができる。しかしながら、波長多重光となって出力されたときの波長チャネルごとの光出力パワーを、正確にモニタすることはできない。
　図３に、従来の多波長チャネル光送信器の他の例を示す。波長チャネルごとの光源５０ａ－５０ｄからの出力光は、コリメータレンズ３１ａ－３１ｄとビームスプリッタ５３ａ－５３ｄとを介して光合波器２０に入力され、合波される。光合波器２０の出力は、集光レンズ３２を介して波長多重光として、全ての波長チャネルが多重化され、光ファイバ４１に結合される（例えば、非特許文献１参照）。
　光源チップ５１からの出力光は、ビームスプリッタ５３ａ－５３ｄにより一部が分岐されてモニタＰＤ５４ａ－５４ｄによりモニタされる。モニタＰＤ５４ａ－ｄの出力は、光源５０の制御回路に入力され、検出した電流値が一定になるように光源チップ５１への電流供給量を調整する。
　このように、光源チップ５１の出力側にモニタＰＤ５４を配置する構成は、光源５０の光増幅部からの出力を正確にモニタすることができるが、ビームスプリッタ５３の通過損失分だけ光の損失が発生する。また、第１の光源５０ａからの出力光は、光合波器２０を透過する光路長が、他の波長チャネルの光路長と比較して長いため、損失が大きいという課題があった。
　また、特許文献１に記載された光モジュールのように、反射鏡に代えて波長フィルタを適用することにより、各波長チャネルの光出力パワーをモニタする方法が知られている。しかしながら、波長チャネルごとに個別の波長フィルタを用意することは、光合波器の部品数の増加、製造工程の増加などのコスト増加の課題があった。
特開２０１７－９８５０５号公報
K. Tsuzuki et.al., "Full C-Band Tunable DFB Laser Array Copackaged With InP Mach-Zehnder Modulator for DWDM Optical Communication Systems," Journal of selected topics in quantum electronics, vol. 15, no. 3, pp. 521-527, 2009 L. B. Aronson et. al., "Transmitter Optical Subassembly for XFP Applications," ECTC2005, DOI: 10.1109ECTC.2005.1441402
　本発明の一実施態様は、複数の波長チャネルを多重化して出力する光送信器であって、第１の光源と、前記第１の光源と波長が異なり、各々が異なる波長の１つ以上の第２の光源と、前記第１の光源からの出力光を第１の端面から対向する第２の端面に透過させ、前記第２の端面に形成された反射鏡により反射させ、前記第２の光源からの出力光を前記第１の端面に形成された波長フィルタを透過させ、前記反射鏡により反射させ、各波長チャネルの出力光を前記反射鏡と前記波長フィルタとの間を往復させて順に多重化する光合波器と、前記第１の光源からの出力光の一部を前記光合波器からの反射光として光パワーをモニタする第１のモニタＰＤと、前記第２の光源からの出力光の一部を前記光合波器からの反射光として光パワーをモニタする１つ以上の第２のモニタＰＤと、前記第１のモニタＰＤおよび前記１つ以上の第２のモニタＰＤの出力から、前記第１の光源および前記１つ以上の第２の光源の各々の出力光の光パワーを算出する制御回路とを備えたことを特徴とする。
　この構成によれば、ビームスプリッタを用いることなく、各波長チャネルの光パワーを算出することができるので、低損失な光送信器を実現することができる。
図１は、従来の多波長チャネル光送信器の一例を示す図、 図２は、従来の多波長チャネル光送信器の光源の一例を示す図、 図３は、従来の多波長チャネル光送信器の他の例を示す図、 図４は、本発明の実施例１にかかる多波長チャネル光送信器を示す図、 図５は、実施例１の多波長チャネル光送信器の制御回路の一例を示す図、 図６は、本発明の実施例２にかかる多波長チャネル光送信器を示す図である。
　以下、図面を参照しながら本発明の実施形態について詳細に説明する。
　図４に、本発明の実施例１にかかる多波長チャネル光送信器であって、各々が異なる４つ波長を多重する多波長チャネル光送信器の一例を示す。波長チャネルごとの光源１１０ａ－１１０ｄからの出力光は、コリメータレンズ１３１ａ－１３１ｄを介して光合波器１２０に入力され、合波される。光合波器１２０の出力は、集光レンズ１３２を介して波長多重光として、全ての波長チャネルが多重化され、光ファイバ１４１に結合される。
　光合波器１２０は、ガラスブロック１２１を含み、光源側の端面に、第１の光源１１０ａからの出力光を透過する反射防止膜１２２が形成されている。反射防止膜１２２は、ほとんどの光パワーを透過するが、入射側において、わずかながら反射する成分が発生する。そこで、第１の光源１１０ａからの出力光の一部を、光合波器１２０からの反射光としてモニタＰＤ１５４ａに入力し、第１の光源１１０ａの出力光の光パワーをモニタする。ガラスブロック１２１の出力側の端面には、反射鏡１２４が形成され、第１の光源１１０ａからの出力光を光源側に反射する。
　また、光源側の端面には、第２の光源１１０ｂ－１１０ｄからの出力光を透過し、反射鏡１２４で反射された光を反射する波長フィルタ１２３ｂ－１２３ｄが形成されている。波長フィルタ１２３は、第２の光源１１０ｂ－１１０ｄからの出力光の波長に対しては、ほとんどの光パワーを透過するが、入射側において、わずかながら反射する成分が発生する。また、反射鏡１２４で反射された光の波長に対しては全反射膜であるが、わずかながら入射側へ透過する成分が発生する。そこで、第２の光源１１０ｂ－１１０ｄからの出力光と反射鏡１２４で反射された光の一部をモニタＰＤ１５４ｂ－ｄに分岐する。第２の光源１１０ｂ－ｄからの出力光は、波長フィルタ１２３ｂ－ｄにより一部が分岐されてモニタＰＤ１５４ｂ－ｄにより、各々の出力光の光パワーがモニタされる。各波長チャネルの光信号は、反射鏡１２４と波長フィルタ１２３ｂ－ｄとの間を往復して、順に多重化され、出力側の端面に形成された反射防止膜１２５を透過して、波長多重光として出力される。
　モニタＰＤ１５４ａ－ｄの出力は、光源１５０の制御回路に入力され、検出した電流値が一定になるように、すなわち各々の出力光の光パワーが一定になるように、光源チップ１５１への電流供給量を調整する。詳細は、図５を参照して後述する。
　図３に示した従来の光送信器では、第１の光源１０からの出力光は、ビームスプリッタ５３と光合波器２０の反射防止膜２２または波長フィルタ２３を透過してガラスブロック２１を伝播する。一方、実施例１の光送信器では、第１の光源１１０からの出力光は、光合波器１２０の反射防止膜１２２または波長フィルタ１２３のみを透過してガラスブロック１２１を伝播する。反射防止膜は、一方向性の透過膜であり、ガラスブロック端面での反射を抑制することができるが、反射防止膜の入射面においては、わずかながら反射する成分が発生する。波長フィルタにおいても、その入射面において、わずかながら反射する成分が発生する。実施例１の光送信器によれば、この反射成分を利用して、光源１１０からの光出力を正確にモニタすることができ、従来のビームスプリッタによる光損失を抑制した低損失の光送信器を実現することができる。
　図５に、実施例１の多波長チャネル光送信器の制御回路の一例を示す。制御回路１１４は、モニタＰＤ１５４ａ－ｄが受光した光出力パワーを電流値として検出する。制御回路１１４は、検出した電流値から各波長チャネルの光出力パワーを算出し、各波長チャネルの光出力パワーが一定になるように光源チップ１１１への電流供給量を調整する。
　図４に示したように、モニタＰＤ１５４ａには、第１の光源１１０ａ（波長チャネル１）からの光しか入力されない。モニタＰＤ１５４ｂには、第２の光源１１０ｂ（波長チャネル２）からの光に加えて、反射鏡１２４で反射され波長フィルタ１２３ｂを透過したチャネル１からの光も入力される。従って、モニタＰＤ１５４ｂで検出した光パワーから、直ちにチャネル２の光パワーを判別することができない。モニタＰＤ１５４ｃ，１５４ｄについても、各波長チャネル１－４の光が順に多重化されていくので、個別の波長チャネルの光パワーを判別することができない。
　そこで、制御回路１１４は、以下の手順によって、各波長チャネルの光パワーを算出する。モニタＰＤ１５４ａ－ｄに入力される光パワーは、第１の光源１１０および第２の光源１１０ｂ－１１０ｄの各々から、モニタＰＤ１５４ｄまでの経路上にある反射防止膜、反射鏡および波長フィルタのそれぞれの反射率、透過率を乗じた値となり、下記の通りである。　
　　［モニタＰＤ１５４ａの光パワー］＝（第１の光源１１０ａからの光出力）×（反射防止膜１２２での反射率）
　　［モニタＰＤ１５４ｂの光パワー］＝（第１の光源１１０ａからの光出力）×（反射防止膜１２２での透過率）×（反射防止膜１２２からモニタＰＤ１５４ｂまでの透過率）＋（第２の光源１１０ｂからの光出力）×（波長フィルタ１２３ｂでの反射率）
　　［モニタＰＤ１５４ｃの光パワー］＝（第１の光源１１０ａからの光出力）×（反射防止膜１２２での透過率）×（反射防止膜１２２からモニタＰＤ１５４ｃまでの透過率）＋（第２の光源１１０ｂからの光出力）×（波長フィルタ１２３ｂでの透過率）×（波長フィルタ１２３ｂからモニタＰＤ１５４ｃまでの透過率）＋（第２の光源１１０ｃからの光出力）×（波長フィルタ１２３ｃでの反射率）
　　［モニタＰＤ１５４ｄの光パワー］＝（第１の光源１１０ａからの光出力）×（反射防止膜１２２での透過率）×（反射防止膜１２２からモニタＰＤ１５４ｄまでの透過率）＋（第２の光源１１０ｂからの光出力）×（波長フィルタ１２３ｂでの透過率）×（波長フィルタ１２３ｂからモニタＰＤ１５４ｄまでの透過率）＋（第２の光源１１０ｃからの光出力）×（波長フィルタ１２３ｃでの透過率）×（波長フィルタ１２３ｃからモニタＰＤ１５４ｄまでの透過率）＋（第２の光源１１０ｄからの光出力）×（波長フィルタ１５４ｄでの反射率）。
　＜ステップ１＞第１の光源１１０ａのみを、既知の光パワーで発光させ、モニタＰＤ１５４ａ－ｄで光パワーを測定する。
　　［モニタＰＤ１５４ａの光パワー］＝（第１の光源１１０ａからの光出力）×（反射防止膜１２２での反射率＝Ｒｅ１）
　　［モニタＰＤ１５４ｂの光パワー］＝（第１の光源１１０ａからの光出力）×［（反射防止膜１２２での透過率）×（反射防止膜１２２からモニタＰＤ１５４ｂまでの透過率）＝Ｔｒ１１］
　　［モニタＰＤ１５４ｃの光パワー］＝（第１の光源１１０ａからの光出力）×［（反射防止膜１２２での透過率）×（反射防止膜１２２からモニタＰＤ１５４ｃまでの透過率）＝Ｔｒ１２］
　　［モニタＰＤ１５４ｄの光パワー］＝（第１の光源１１０ａからの光出力）×［（反射防止膜１２２での透過率）×（反射防止膜１２２からモニタＰＤ１５４ｄまでの透過率）＝Ｔｒ１３］。
　＜ステップ２＞同様に、第２の光源１１０ｂのみを発光させ、モニタＰＤ１５４ｂ－ｄで検出した光パワーから、それぞれの反射率、透過率を算出する。　
　　［モニタＰＤ１５４ｂの光パワー］＝（第２の光源１１０ｂからの光出力）×（波長フィルタ１２３ｂでの反射率＝Ｒｅ２）
　　［モニタＰＤ１５４ｃの光パワー］＝（第２の光源１１０ｂからの光出力）×［（波長フィルタ１２３ｂでの透過率）×（波長フィルタ１２３ｂからモニタＰＤ１５４ｃまでの透過率）＝Ｔｒ２１］
　　［モニタＰＤ１５４ｄの光パワー］＝（第２の光源１１０ｂからの光出力）×［（波長フィルタ１２３ｂでの透過率）×（波長フィルタ１２３ｂからモニタＰＤ１５４ｄまでの透過率）＝Ｔｒ２２］。
　＜ステップ３＞同様に、第２の光源１１０ｃのみを発光させ、モニタＰＤ１５４ｃ－ｄで検出した光パワーから、それぞれの反射率、透過率を算出する。　
　　［モニタＰＤ１５４ｃの光パワー］＝（第２の光源１１０ｃからの光出力）×（波長フィルタ１２３ｃでの反射率＝Ｒｅ３）
　　［モニタＰＤ１５４ｄの光パワー］＝（第２の光源１１０ｃからの光出力）×［（波長フィルタ１２３ｃでの透過率）×（波長フィルタ１２３ｃからモニタＰＤ１５４ｄまでの透過率）＝Ｔｒ３１］。
　＜ステップ４＞同様に、第２の光源１１０ｄのみを発光させ、モニタＰＤ１５４ｄで検出した光パワーから、反射率を算出する。　
　　［モニタＰＤ１５４ｄの光パワー］＝（第２の光源１１０ｄからの光出力）×（波長フィルタ１５４ｄでの反射率＝Ｒｅ４）。
　＜ステップ５＞ステップ１－４の測定結果から、反射率（Ｒｅ）、透過率（Ｔｒ）のそれぞれを算出することができる。上記したように、モニタＰＤ１５４ａ－ｄのそれぞれにおいて測定される光パワーは、　
　　［モニタＰＤ１５４ａ］＝（第１の光源１１０ａからの光出力）×Ｒｅ１
　　［モニタＰＤ１５４ｂ］＝（第１の光源１１０ａからの光出力）×Ｔｒ１１＋（第２の光源１１０ｂからの光出力）×Ｒｅ２
　　［モニタＰＤ１５４ｃ］＝（第１の光源１１０ａからの光出力）×Ｔｒ１２＋（第２の光源１１０ｂからの光出力）×Ｔｒ２１＋（第２の光源１１０ｃからの光出力）×Ｒｅ３
　　［モニタＰＤ１５４ｄ］＝（第１の光源１１０ａからの光出力）×Ｔｒ１３＋（第２の光源１１０ｂからの光出力）×Ｔｒ２２＋（第２の光源１１０ｃからの光出力）×Ｔｒ３１＋（第２の光源１１０ｄからの光出力）×Ｒｅ４
となる。算出された反射率（Ｒｅ）および透過率（Ｔｒ）から、第１の光源１１０ａの光出力を求め、順に第２の光源１１０ｂ－ｄの光出力を求めることができる。すなわち、各波長チャネルの光源からの光出力を求める算出式は、
　　（第１の光源１１０ａからの光出力）＝［モニタＰＤ１５４ａの光パワー］／Ｒｅ１
　　（第２の光源１１０ｂからの光出力）＝［［モニタＰＤ１５４ｂの光パワー］－（第１の光源１１０ａからの光出力）×Ｔｒ１］／Ｒｅ２
　　（第２の光源１１０ｃからの光出力）＝［［モニタＰＤ１５４ｃの光パワー］－第１の光源１１０ａからの光出力）×Ｔｒ１２－（第２の光源１１０ｂからの光出力）×Ｔｒ２１］／Ｒｅ３
　　（第２の光源１１０ｄからの光出力）＝［［モニタＰＤ１５４ｄの光パワー］－（第１の光源１１０ａからの光出力）×Ｔｒ１３－（第２の光源１１０ｂからの光出力）×Ｔｒ２２－（第２の光源１１０ｃからの光出力）×Ｔｒ３１］／Ｒｅ４
となる。制御回路１１４は、この算出式で求められた光パワーに基づいて、各々の波長チャネルの光パワーが一定になるように、光源チップ１１１への電流供給量を調整する。
　このような構成により、ビームスプリッタを用いることなく、各波長チャネルの光パワーを算出することができるので、低損失な光送信器を実現することができる。
　多波長チャネル光送信器として組み立てた後、上述の手順に従って、光送信器の光出力を測定した。
　＜ステップ１＞第１の光源１１０ａの光出力を＋４．０ｄＢｍとし、モニタＰＤ１５４ａ－ｄにより光パワーを測定した。　
　［モニタＰＤ１５４ａの光パワー］＝＋４．０ｄＢｍ×Ｒｅ１＝－１３．９６ｄＢｍ
　［モニタＰＤ１５４ｂの光パワー］＝＋４．０ｄＢｍ×Ｔｒ１１＝－１４．１３ｄＢｍ
　［モニタＰＤ１５４ｃの光パワー］＝＋４．０ｄＢｍ×Ｔｒ１２＝－１４．３５ｄＢｍ
　［モニタＰＤ１５４ｄの光パワー］＝＋４．０ｄＢｍ×Ｔｒ１３＝－１４．５７ｄＢｍ。
　＜ステップ２＞同様に、第２の光源１１０ｂの光出力を＋４．０ｄＢｍとし、モニタＰＤ１５４ｂ－ｄにより光パワーを測定した。　
　［モニタＰＤ１５４ｂの光パワー］＝＋４．０ｄＢｍ×Ｒｅ２＝－１３．９６ｄＢｍ
　［モニタＰＤ１５４ｃの光パワー］＝＋４．０ｄＢｍ×Ｔｒ２１＝－１４．１３ｄＢｍ
　［モニタＰＤ１５４ｄの光パワー］＝＋４．０ｄＢｍ×Ｔｒ２２＝－１４．３５ｄＢｍ。
　＜ステップ３＞同様に、第２の光源１１０ｃの光出力を＋４．０ｄＢｍとし、モニタＰＤ１５４ｃ－ｄにより光パワーを測定した。　
　［モニタＰＤ１５４ｃの光パワー］＝＋４．０ｄＢｍ×Ｒｅ３＝－１３．９６ｄＢｍ
　［モニタＰＤ１５４ｄの光パワー］＝＋４．０ｄＢｍ×Ｔｒ３１＝－１４．１３ｄＢｍ。
　＜ステップ４＞同様に、第２の光源１１０ｄの光出力を＋４．０ｄＢｍとし、モニタＰＤ１５４ｄにより光パワーを測定した。　
　［モニタＰＤ１５４ｄの光パワー］＝＋４．０ｄＢｍ×Ｒｅ４＝－１３．９６ｄＢｍ。
　＜ステップ５＞以上の結果から、それぞれの反射率、透過率を減衰量として表すと、
　　Ｒｅ１＝－１７．９６ｄＢ
　　Ｔｒ１１＝－１８．１３ｄＢ
　　Ｔｒ１２＝－１８．３５ｄＢ
　　Ｔｒ１３＝－１８．５７ｄＢ
　　Ｒｅ２＝－１７．９６ｄＢ
　　Ｔｒ２１＝－１８．１３ｄＢ
　　Ｔｒ２２＝－１８．３５ｄＢ
　　Ｒｅ３＝－１７．９６ｄＢ
　　Ｔｒ３１＝－１８．１３ｄＢ
　　Ｒｅ４＝－１７．９６ｄＢ
となる。制御回路１１４は、これらの減衰量を予め保持しておく。実運用に際しては、制御回路１１４は、モニタＰＤ１５４ａ－ｄの測定結果と予め保持した減衰量とを、上述した算出式に代入して、各波長チャネルの光源からの光出力を算出することができる。
　各波長チャネルの光源チップ１１１の出力が＋４．０ｄＢｍになるように設定し、光ファイバ１４１に結合される光出力を測定した。実施例１では、光源１１０ａ－ｄの各波長チャネル１から４までの光出力は、それぞれ、＋１．２６，＋１．４３，＋１．６５，＋１．８７ｄＢｍであった。図３に示した従来の光送信器と比較すると、光源１０ａ－ｄの各波長チャネル１から４までの光出力は、＋１．１７，＋１．３４，＋１．５６，＋１．７８ｄＢｍであった。実施例１によれば、従来のビームスプリッタによる光損失を抑制した低損失の光送信器を実現することができる。
　図６に、本発明の実施例２にかかる多波長チャネル光送信器を示す。各々が異なる４つ波長を多重する多波長チャネル光送信器の一例を示す。波長チャネルごとの光源２１０ａ－２１０ｄからの出力光は、コリメータレンズ２３１ａ－２３１ｄを介して光合波器２２０に入力され、合波される。光合波器２２０の出力は、集光レンズ２３２を介して波長多重光として、全ての波長チャネルが多重化され、光ファイバ２４１に結合される。
　光合波器２２０は、ガラスブロック２２１を含み、光源側の端面に、第１の光源２１０ａからの出力光を透過する反射防止膜２２２が形成されている。ガラスブロック２２１の出力側の端面には、反射鏡２２４が形成され、第１の光源２１０ａからの出力光を光源側に反射する。反射鏡２２４は、全反射膜であるが、わずかながら透過する成分が発生する。すなわち、第１の光源２１０ａからの出力光の一部を、光合波器２２０からの透過光としてモニタＰＤ２５４ａに入力し、第１の光源２１０ａの出力光の光パワーをモニタする。
　光源側の端面には、第２の光源２１０ｂ－２１０ｄからの出力光を透過し、反射鏡２２４で反射された光を反射する波長フィルタ２２３ｂ－２２３ｄが形成されている。各波長チャネルの光信号は、反射鏡２２４と波長フィルタ２２３ｂ－ｄとの間を往復して、順に多重化され、出力側の端面に形成された反射防止膜２２５を透過して、波長多重光として出力される。
　第２の光源２１０ｂ，２１０ｃからの出力光は、その一部が反射鏡２２４を透過して、光合波器２２０からの透過光としてモニタＰＤ２５４ｂ，ｃに入力される。
　第２の光源２１０ｄからの出力光は、その一部が波長フィルタ２２３ｄにより反射されてモニタＰＤ２５４ｄに入力される。
　モニタＰＤ２５４ａ－ｄの出力は、光源２１０の制御回路に入力され、検出した電流値が一定になるように、すなわち各々の出力光の光パワーが一定になるように、光源チップ２１１への電流供給量を調整する。
　図３に示した従来の光送信器では、第１の光源１０からの出力光は、ビームスプリッタ５３と光合波器２０の反射防止膜２２または波長フィルタ２３を透過してガラスブロック２１を伝播する。一方、実施例２の光送信器では、第１の光源２１０からの出力光は、光合波器２２０の反射防止膜２２２または波長フィルタ２２３のみを透過してガラスブロック２２１を伝播する。従って、従来のビームスプリッタによる光損失を抑制した低損失の光送信器を実現することができる。
　実施例２の多波長チャネル光送信器においても、図５に示した制御回路を用いて、各各波長チャネルの光出力パワーが一定になるように光源チップ２１１への電流供給量を調整する。そこで、制御回路は、以下の手順によって、各波長チャネルの光パワーを算出する。モニタＰＤ２５４ａ－ｄに入力される光パワーは、反射膜、反射鏡、波長フィルタの反射率、透過率を乗じた値となり、下記の通りである。　
　　［モニタＰＤ２５４ａの光パワー］＝（第１の光源２１０ａからの光出力）×（反射防止膜２２２での透過率）×（反射防止膜２２２からモニタＰＤ２５４ａまでの透過率）
　　［モニタＰＤ２５４ｂの光パワー］＝（第１の光源２１０ａからの光出力）×（反射防止膜２２２での透過率）×（反射防止膜２２２からモニタＰＤ２５４ｂまでの透過率）＋（第２の光源２１０ｂからの光出力）×（波長フィルタ２２３ｂでの透過率）×（波長フィルタ２２３ｂからモニタＰＤ２５４ｂまでの透過率）
　　［モニタＰＤ２５４ｃの光パワー］＝（第１の光源２１０ａからの光出力）×（反射防止膜２２２での透過率）×（反射防止膜２２２からモニタＰＤ２５４ｃまでの透過率）＋（第２の光源２１０ｂからの光出力）×（波長フィルタ２２３ｂでの透過率）×（波長フィルタ２２３ｂからモニタＰＤ２５４ｃまでの透過率）＋（第２の光源２１０ｃからの光出力）×（波長フィルタ２２３ｃでの透過率）×（波長フィルタ２２３ｃからモニタＰＤ２５４ｃまでの透過率）
　　［モニタＰＤ２５４ｄの光パワー］＝（第１の光源２１０ａからの光出力）×（反射防止膜２２２での透過率）×（反射防止膜２２２からモニタＰＤ２５４ｄまでの透過率）＋（第２の光源２１０ｂからの光出力）×（波長フィルタ２２３ｂでの透過率）×（波長フィルタ２２３ｂからモニタＰＤ２５４ｄまでの透過率）＋（第２の光源２１０ｃからの光出力）×（波長フィルタ２２３ｃでの透過率）×（波長フィルタ２２３ｃからモニタＰＤ２５４ｄまでの透過率）＋（第２の光源２１０ｄからの光出力）×（波長フィルタ２５４ｄでの反射率）。
　多波長チャネル光送信器として組み立てた後、実施例１の手順と同様にして、光送信器の光出力を測定した。
　＜ステップ１＞第１の光源２１０ａのみを、＋５．０ｄＢｍの光パワーで発光させ、モニタＰＤ２５４ａ－ｄで検出した光パワーから、それぞれの反射率、透過率を算出する。　
　　［モニタＰＤ２５４ａの光パワー］＝（第１の光源２１０ａからの光出力）×［（反射防止膜２２２での透過率）×（反射防止膜２２２からモニタＰＤ２５４ａまでの透過率）＝Ｔｒ１１］＝＋５．０ｄＢｍ×Ｔｒ１１＝－１１．２０ｄＢｍ
　　［モニタＰＤ２５４ｂの光パワー］＝（第１の光源２１０ａからの光出力）×［（反射防止膜２２２での透過率）×（反射防止膜２２２からモニタＰＤ２５４ｂまでの透過率）＝Ｔｒ１２］＝＋５．０ｄＢｍ×Ｔｒ１２＝－１１．３７ｄＢｍ
　　［モニタＰＤ２５４ｃの光パワー］＝（第１の光源２１０ａからの光出力）×［（反射防止膜２２２での透過率）×（反射防止膜２２２からモニタＰＤ２５４ｃまでの透過率）＝Ｔｒ１３］＝＋５．０ｄＢｍ×Ｔｒ１３＝－１１．６４ｄＢｍ
　　［モニタＰＤ２５４ｄの光パワー］＝（第１の光源２１０ａからの光出力）×［（反射防止膜２２２での透過率）×（反射防止膜１２２からモニタＰＤ２５４ｄまでの透過率）＝Ｔｒ１４］＝＋５．０ｄＢｍ×Ｔｒ１４＝－１１．９０ｄＢｍ。
　＜ステップ２＞同様に、第２の光源２１０ｂのみを、＋５．０ｄＢｍの光パワーで発光させ、モニタＰＤ２５４ｂ－ｄで検出した光パワーから、それぞれの反射率、透過率を算出する。　
　　［モニタＰＤ２５４ｂの光パワー］＝（第２の光源２１０ｂからの光出力）×［（波長フィルタ２２３ｂでの透過率）×（波長フィルタ２２３ｂからモニタＰＤ２５４ｂまでの透過率）＝Ｔｒ２１］＝＋５．０ｄＢｍ×Ｔｒ２１＝－１１．２０ｄＢｍ
　　［モニタＰＤ２５４ｃの光パワー］＝（第２の光源２１０ｂからの光出力）×［（波長フィルタ２２３ｂでの透過率）×（波長フィルタ２２３ｂからモニタＰＤ２５４ｃまでの透過率）＝Ｔｒ２２］＝＋５．０ｄＢｍ×Ｔｒ２２＝－１１．３７ｄＢｍ
　　［モニタＰＤ２５４ｄの光パワー］＝（第２の光源２１０ｂからの光出力）×［（波長フィルタ２２３ｂでの透過率）×（波長フィルタ２２３ｂからモニタＰＤ２５４ｄまでの透過率）＝Ｔｒ２３］＝＋５．０ｄＢｍ×Ｔｒ２３＝－１１．６４ｄＢｍ。
　＜ステップ３＞同様に、第２の光源２１０ｃのみを、＋５．０ｄＢｍの光パワーで発光させ、モニタＰＤ２５４ｃ－ｄで検出した光パワーから、それぞれの反射率、透過率を算出する。　
　　［モニタＰＤ２５４ｃの光パワー］＝（第２の光源２１０ｃからの光出力）×［（波長フィルタ２２３ｃでの透過率）×（波長フィルタ２２３ｃからモニタＰＤ２５４ｃまでの透過率）＝Ｔｒ３１］＝＋５．０ｄＢｍ×Ｔｒ３１＝－１１．２０ｄＢｍ
　　［モニタＰＤ２５４ｄの光パワー］＝（第２の光源２１０ｃからの光出力）×［（波長フィルタ２２３ｃでの透過率）×（波長フィルタ２２３ｃからモニタＰＤ２５４ｄまでの透過率）＝Ｔｒ３２］＝＋５．０ｄＢｍ×Ｔｒ３２＝－１１．３７ｄＢｍ。
　＜ステップ４＞同様に、第２の光源２１０ｄのみを、＋５．０ｄＢｍの光パワーで発光させ、モニタＰＤ２５４ｄで検出した光パワーから、反射率を算出する。　
　　［モニタＰＤ２５４ｄの光パワー］＝（第２の光源２１０ｄからの光出力）（波長フィルタ２５４ｄでの反射率＝Ｒｅ４）＝＋５．０ｄＢｍ×Ｒｅ４＝－１１．２０ｄＢｍ。
　＜ステップ５＞以上の結果から、それぞれの反射率、透過率を減衰量として表すと、
　　Ｔｒ１１＝－１６．２０ｄＢ
　　Ｔｒ１２＝－１６．３７ｄＢ
　　Ｔｒ１３＝－１６．６４ｄＢ
　　Ｔｒ１４＝－１６．９０ｄＢ
　　Ｔｒ２１＝－１６．２０ｄＢ
　　Ｔｒ２２＝－１６．３７ｄＢ
　　Ｔｒ２３＝－１６．６４ｄＢ
　　Ｔｒ３１＝－１６．２０ｄＢ
　　Ｔｒ３２＝－１６．３７ｄＢ
　　Ｒｅ４＝－１６．２０ｄＢ
となる。
　制御回路は、これらの減衰量を保持しておくことにより、求める各波長チャネルの光源からの光出力を、以下の算出式から算出することができる。
　　（第１の光源２１０ａからの光出力）＝［モニタＰＤ２５４ａの光パワー］／Ｔｒ１１
　　（第２の光源２１０ｂからの光出力）＝［［モニタＰＤ２５４ｂの光パワー］－（第１の光源２１０ａからの光出力）×Ｔｒ１２］／Ｔｒ２１
　　（第２の光源２１０ｃからの光出力）＝［［モニタＰＤ２５４ｃの光パワー］－第１の光源２１０ａからの光出力）×Ｔｒ１３－（第２の光源２１０ｂからの光出力）×Ｔｒ２２］／Ｔｒ３１
　　（第２の光源２１０ｄからの光出力）＝［［モニタＰＤ２５４ｄの光パワー］－（第１の光源２１０ａからの光出力）×Ｔｒ１４－（第２の光源２１０ｂからの光出力）×Ｔｒ２３－（第２の光源２１０ｃからの光出力）×Ｔｒ３２］／Ｒｅ４
　各波長チャネルの光源チップ２１１の出力が＋５．０ｄＢｍになるように設定し、光ファイバ２４１に結合される光出力を測定した。実施例２では、光源２１０ａ－ｄの各波長チャネル１から４までの光出力は、それぞれ、＋２．１２，＋２．３０，＋２．５６，＋２．８２ｄＢｍであった。図３に示した従来の光送信器と比較すると、光源１０ａ－ｄの各波長チャネル１から４までの光出力は、＋１．９９，＋２．１６，＋２．４２，＋２．６９ｄＢｍであった。実施例２によれば、従来のビームスプリッタによる光損失を抑制した低損失の光送信器を実現することができる。
　本実施形態では、４波長を多重する多波長チャネル光送信器であって、光合波器を透過する光路長が最も長い波長チャネルの第１の光源と、他の波長チャネルの３つの第２の光源とを例に説明した。第２の光源の数は１つ以上であれば、本実施形態を適用することができる。

Claims (7)

  1. 　複数の波長チャネルを多重化して出力する光送信器であって、
    　第１の光源と、
    　前記第１の光源と波長が異なり、各々が異なる波長の１つ以上の第２の光源と、
    　前記第１の光源からの出力光を第１の端面から対向する第２の端面に透過させ、前記第２の端面に形成された反射鏡により反射させ、前記第２の光源からの出力光を前記第１の端面に形成された波長フィルタを透過させ、前記反射鏡により反射させ、各波長チャネルの出力光を前記反射鏡と前記波長フィルタとの間を往復させて順に多重化する光合波器と、
    　前記第１の光源からの出力光の一部を前記光合波器からの反射光として光パワーをモニタする第１のモニタＰＤと、
    　前記第２の光源からの出力光の一部を前記光合波器からの反射光として光パワーをモニタする１つ以上の第２のモニタＰＤと、
    　前記第１のモニタＰＤおよび前記１つ以上の第２のモニタＰＤの出力から、前記第１の光源および前記１つ以上の第２の光源の各々の出力光の光パワーを算出する制御回路と
    　を備えたことを特徴とする光送信器。
  2. 　前記第１の端面に形成された反射防止膜であって、入射側の反射成分を、前記第１の光源からの出力光の一部として、前記第１のモニタＰＤに分岐する反射防止膜を備えたことを特徴とする請求項１に記載の光送信器。
  3. 　前記波長フィルタは、入射側の反射成分を、前記第２の光源からの出力光の一部として、前記第２のモニタＰＤに分岐し、入射側への透過成分を、前記反射鏡により反射された光の一部として、前記第２のモニタＰＤに分岐することを特徴とする請求項１または２に記載の光送信器。
  4. 　複数の波長チャネルを多重化して出力する光送信器であって、
    　第１の光源と、
    　前記第１の光源と波長が異なる第２の光源と、
    　前記第１の光源からの出力光を第１の端面から対向する第２の端面に透過させ、前記第２の端面に形成された反射鏡により反射させ、前記第２の光源からの出力光を前記第１の端面に形成された波長フィルタを透過させ、前記反射鏡により反射させ、各波長チャネルの出力光を前記反射鏡と前記波長フィルタとの間を往復させて順に多重化する光合波器と、
    　前記第１の光源からの出力光が前記第２の端面に達し、前記反射鏡を透過した一部の光パワーをモニタする第１のモニタＰＤと、
    　前記第２の光源からの出力光の一部を前記光合波器からの反射光として光パワーをモニタする第２のモニタＰＤと、
    　前記第１のモニタＰＤおよび前記第２のモニタＰＤの出力から、前記第１の光源および前記第２の光源の各々の出力光の光パワーを算出する制御回路と
    　を備えたことを特徴とする光送信器。
  5. 　複数の波長チャネルを多重化して出力する光送信器であって、
    　第１の光源と、
    　前記第１の光源と波長が異なり、各々が異なる波長の複数の第２の光源と、
    　前記第１の光源からの出力光を第１の端面から対向する第２の端面に透過させ、前記第２の端面に形成された反射鏡により反射させ、前記第２の光源からの出力光を前記第１の端面に形成された波長フィルタを透過させ、前記反射鏡により反射させ、各波長チャネルの出力光を前記反射鏡と前記波長フィルタとの間を往復させて順に多重化する光合波器と、
    　前記第１の光源からの出力光が前記第２の端面に達し、前記反射鏡を透過した一部の光パワーをモニタする第１のモニタＰＤと、
    　前記複数の第２の光源のうち最後に多重化される波長チャネルの第２の光源からの出力光の一部を、前記光合波器からの反射光として光パワーをモニタする第２のモニタＰＤと、
    　前記最後に多重化される波長チャネルの第２の光源を除く１つ以上の第２の光源の出力光が前記第２の端面に達し、前記反射鏡を透過した一部の光パワーをモニタする１つ以上の第３のモニタＰＤと、
    　前記第１のモニタＰＤ、前記第２のモニタＰＤおよび前記１つ以上の第３のモニタＰＤの出力から、前記第１の光源および前記第２の光源の各々の出力光の光パワーを算出する制御回路と
    　を備えたことを特徴とする光送信器。
  6. 　前記波長フィルタは、入射側の反射成分を、前記第２の光源からの出力光の一部として、前記第２のモニタＰＤに分岐し、入射側への透過成分を、前記反射鏡により反射された光の一部として、前記第２のモニタＰＤに分岐することを特徴とする請求項４または５に記載の光送信器。
  7. 　複数の波長チャネルを多重化して出力する光送信器において、各波長チャネルの光パワーを算出する方法であって、前記光送信器は、
    　第１の光源と、
    　前記第１の光源と波長が異なり、各々が異なる波長の１つ以上の第２の光源と、
    　前記第１の光源からの出力光を第１の端面から対向する第２の端面に透過させ、前記第２の端面に形成された反射鏡により反射させ、前記第２の光源からの出力光を前記第１の端面に形成された波長フィルタを透過させ、前記反射鏡により反射させ、各波長チャネルの出力光を前記反射鏡と前記波長フィルタとの間を往復させて順に多重化する光合波器と、
    　前記第１の光源からの出力光の一部を前記光合波器からの反射光として光パワーをモニタする第１のモニタＰＤと、
    　前記第２の光源からの出力光の一部を前記光合波器からの反射光として光パワーをモニタする１つ以上の第２のモニタＰＤとを備え、前記方法は、
    　前記第１の光源および前記１つ以上の第２の光源の各々から、前記１つ以上の第２の光源のうち最後に多重化される波長チャネルの第２の光源からの出力光の一部をモニタする第２のモニタＰＤまでの反射率および透過率を算出し、予め保持するステップと、
    　前記第１のモニタＰＤおよび前記１つ以上の第２のモニタＰＤの測定結果と、予め保持された前記反射率および前記透過率とから前記第１の光源および前記第２の光源の各々の出力光の光パワーを算出するステップと
    　を備えたことを特徴とする方法。
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