WO2022049684A1

WO2022049684A1 - 遠心送風機

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Publication number: WO2022049684A1
Application number: PCT/JP2020/033334
Authority: WO
Inventors: 一樹蓮池; 一輝岡本; 千景門井
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2020-09-02
Filing date: 2020-09-02
Publication date: 2022-03-10
Anticipated expiration: 2023-03-02
Also published as: JPWO2022049684A1; JP7387013B2

Abstract

遠心送風機（１）は、駆動モータ（１０）と、駆動モータ（１０）のモータシャフト（１１）に固定され、モータシャフト（１１）の回転軸（２）を中心に回転する羽根車（３）と、羽根車（３）へ向かって空気が流入する吸込口（４）、及び吸込口（４）よりも羽根車（３）に流入する空気の流れの上流側に配置された大径口面（８）を有するベルマウス（５）と、羽根車（３）が発生させた気流を吹き出す吹出口を有し、羽根車（３）を収容するケーシング本体（６）とを備えたスクロールケーシング（２０）とを備え、スクロールケーシング（２０）の内側を向いたベルマウス（５）の内壁面には、羽根車（３）の回転方向に伸びる突起（１２）が設けられており、突起（１２）によってベルマウス（５）の内壁面に起伏が形成されている。

Description

遠心送風機

　本開示は、ベルマウスが設けられたスクロールケーシングを備えた遠心送風機に関する。

　遠心送風機は、羽根車を収容するスクロールケーシングの開口を有する面に、ベルマウスを備えている。羽根車の回転又は駆動モータの運転によって遠心送風機のスクロールケーシング内で発生した騒音は、ベルマウスを通じてスクロールケーシングの外へ放射される。

　特許文献１には、ベルマウスの外周面に羽根車の回転方向に間隔をあけて、羽根車の回転軸の方向に伸びる複数の突起を設けることで、再吸い込み流れを抑制してファン効率を向上させた遠心送風機が開示されている。

特開２０１５－１９０４１５号公報

　遠心送風機には、ファン効率のみならず静粛性の向上も要求される。特許文献１に開示される遠心送風機は、ファン効率の向上には寄与するが、低騒音化の手立てが何ら講じられていない。

　本開示は、上記に鑑みてなされたものであって、低騒音化と高効率化との両立を図った遠心送風機を得ることを目的とする。

　上述した課題を解決し、目的を達成するために、本開示に係る遠心送風機は、駆動モータと、駆動モータのモータシャフトに固定され、モータシャフトの回転軸を中心に回転する羽根車と、羽根車へ向かって空気が流入する吸込口、及び吸込口よりも羽根車に流入する空気の流れの上流側に配置された大径口面を有するベルマウスと、羽根車が発生させた気流を吹き出す吹出口を有し、羽根車を収容するケーシング本体とを備えたスクロールケーシングとを備える。スクロールケーシングの内側を向いたベルマウスの内壁面には、羽根車の回転方向に伸びる起伏形成部が設けられている。起伏形成部によってベルマウスの内壁面に起伏が形成されている。

　本開示に係る遠心送風機は、低騒音化と高効率化との両立を図れるという効果を奏する。

実施の形態１に係る遠心送風機の斜視図実施の形態１に係る遠心送風機の断面図実施の形態１に係る遠心送風機のベルマウス及び突起の断面形状を示す図実施の形態１に係る遠心送風機の騒音低減効果を示す図実施の形態１に係る遠心送風機の平面図実施の形態１に係る遠心送風機の内部流れの流体解析結果を示す図実施の形態１に係る遠心送風機の内部流れの流体解析結果を示す図実施の形態１の比較例に係る遠心送風機の内部流れの流体解析結果を示す図実施の形態１の比較例に係る遠心送風機の内部流れの流体解析結果を示す図実施の形態１に係る遠心送風機の第１の変形例を示す図実施の形態１に係る遠心送風機の第２の変形例を示す図実施の形態１に係る遠心送風機の第２の変形例におけるベルマウス及び溝の断面形状を示す図実施の形態１に係る遠心送風機の第３の変形例を示す図実施の形態１に係る遠心送風機の第４の変形例を示す図実施の形態１に係る遠心送風機のファン効率の改善効果を示す図実施の形態１に係る遠心送風機の比騒音の改善効果を示す図実施の形態１に係る遠心送風機の静圧の改善効果を示す図実施の形態２に係る遠心送風機の騒音低減効果及びファン効率向上効果を示す図実施の形態３に係る遠心送風機の断面図

　以下に、実施の形態に係る遠心送風機を図面に基づいて詳細に説明する。

実施の形態１．
　図１は、実施の形態１に係る遠心送風機の斜視図である。図２は、実施の形態１に係る遠心送風機の断面図である。図２は、図１中のII-II線に沿った断面を模式的に示している。実施の形態１に係る遠心送風機１は、駆動モータ１０と、駆動モータ１０のモータシャフト１１に固定された羽根車３とを備える。また、遠心送風機１は、羽根車３に空気を取り込むベルマウス５と、羽根車３が発生させた気流Ｙ２を吹き出す吹出口６ａ、及び羽根車３が発生させた気流Ｙ１を吹出口６ａに導く舌部７とを備え、羽根車３を収容するケーシング本体６とを有するスクロールケーシング２０を備える。ベルマウス５は、羽根車３に上流側から流入する主流Ｙ３が流入する吸込口４と、吸込口４よりも主流Ｙ３の上流側に配置された大径口面８とを有する。

　羽根車３は、モータシャフト１１に固定されたボス部９と、ボス部９の周縁部に設置された羽根３ａとを備えている。

　ベルマウス５のうち、スクロールケーシング２０の内側を向いた壁面には、羽根車３の回転方向に伸びる突起１２が全周にわたって設けられている。突起１２は、モータシャフト１１の回転軸２を中心軸とする回転対称形状である。以下、ベルマウス５のうち、スクロールケーシング２０の内側を向いた壁面を「内壁面」という。ベルマウス５の内壁面には、羽根車３の回転方向に伸びる突起１２が設けられており、突起１２によってベルマウス５の内壁面に起伏が形成されている。なお、突起１２が「羽根車３の回転方向に伸びる」とは、突起１２が、羽根車３の回転方向の寸法の方が羽根車３の回転軸方向の寸法よりも長い形状であることを意味する。突起１２は、ベルマウス５の内壁面に起伏を形成する起伏形成部である。ベルマウス５の内壁面の起伏は、起伏形成部である突起１２の部分で高くなっており、ベルマウス５の内壁面のうち起伏形成部に隣接する隣接部５ａで低くなっている。

　図３は、実施の形態１に係る遠心送風機のベルマウス及び突起の断面形状を示す図である。ベルマウス５の吸込口４を基準とし、ベルマウス５の吸込口４と大径口面８との距離をベルマウス距離Ａとし、ベルマウス５の吸込口４と突起１２の吸込口４側の端との距離を突起距離Ｂと定める。また、突起１２の突き出し長さをＣとする。また、羽根車３の羽根外径をＤとする。

　突起１２はベルマウス５と一体になるため、樹脂を金型で成型することも踏まえた形状になっている。例えば、突起１２の突き出し長さＣは、羽根車３の羽根外径Ｄの１．１％とされている。すなわち、Ｃ＝Ｄ×０．０１１である。突き出し長さＣは、ベルマウス５の樹脂による成型を考慮した時に、ベルマウス５の板厚が急激に変化することを避けつつ、突起１２がもたらす後述の効果との兼ね合いから、羽根外径Ｄの１．１％とされている。一般的に送風機は、羽根外径Ｄによる性能への依存度が高いため、突起１２の突き出し長さＣは、羽根外径Ｄで無次元化して大きさを定めている。

　さらに、気流の乱れを生じさせないように、突起１２の先端は尖った形状ではなく、丸みを帯びた形状にされている。

　実施の形態１に係る遠心送風機１においては、突起距離Ｂは、ベルマウス距離Ａの０．７５倍とされている。すなわち、Ｂ＝Ａ×０．７５である。

　図２に示すように、羽根車３が回転することによって形成された主流Ｙ３は、ベルマウス５を通過し、スクロールケーシング２０の内部に吸い込まれる。スクロールケーシング２０に吸い込まれた主流Ｙ３は、吹出口６ａに向かう。ベルマウス５の内壁面周辺では、羽根車３が回転することによって、主流Ｙ３とは異なる向きに流れる二次流れＹ５，Ｙ６が形成される。二次流れＹ５，Ｙ６の発生に伴い、ベルマウス５の内壁面周辺で渦が発生したり、発生した渦同士が干渉したりすると、遠心送風機１の内部で損失が生じ、騒音の増大とファン効率の低下とを招く。

　図４は、実施の形態１に係る遠心送風機の騒音低減効果を示す図である。図４の横軸は、突起距離Ｂをベルマウス距離Ａで除した値である。例えば、Ｂ／Ａ＝０．８５は、ベルマウス距離Ａの８５％の位置に突起１２を設けることと同義である。図４の縦軸は、突起１２を備えない比較例に係る遠心送風機と比較した場合の騒音低減効果を示す。

　図４から、ベルマウス距離Ａの７５％の位置に突起１２を設けた場合には、０．６１ｄＢの騒音低減効果が得られることが分かる。また、ベルマウス距離Ａの２５％の位置に突起１２を設けることにより０．１８ｄＢの騒音低減効果が得られ、ベルマウス距離Ａの５０％の位置に突起１２を設けることにより０．５５ｄＢの騒音低減効果が得られ、ベルマウス距離Ａの８５％の位置に突起１２を設けることにより０．２７ｄＢの騒音低減効果が得られることが分かる。後述するように、ベルマウス５の内壁面の表面又は内壁面周辺では、吸込口４からの回転軸２の軸方向の距離によらず絶えず渦が生じており、渦の発生及び渦同士の干渉によって非定常性が強くなりやすいため、突起距離Ｂが異なっても低減効果が得られる。

　突起１２をベルマウス５の内壁面に沿うように設けることで、主流Ｙ３とは異なる向きに流れる二次流れＹ５の経路を寸断することができ、突起１２を設けない場合と比較して、突起１２よりも下流側には二次流れＹ６が生じにくくなる。すなわち、突起１２を設けない場合と比較して、気流の乱れの原因となる渦が生じにくくなり、気流の乱れによる二次損失も発生しにくくなる。さらに、突起１２を設けることにより、渦同士の干渉が抑制されるため、低騒音化と高効率化とを両立させることができる。

　図５は、実施の形態１に係る遠心送風機の平面図である。回転軸２と舌部７の先端とを結ぶ線を基準とし、羽根車３の回転方向が正となるように角度θを定義する。すなわち、モータシャフト１１の回転軸２と舌部７の先端とを結ぶ仮想線を、羽根車３の回転方向への角度θ＝０°の基準位置とする。また、図５には、角度θ＝０°、２０°、６５°、１１０°、１５０°、２００°、２４５°、２９０°及び３３０°の各位置を図示している。なお、θ＝２９０°は、θ＝－７０°と同義である。

　図６及び図７は、実施の形態１に係る遠心送風機の内部流れの流体解析結果を示す図である。図８及び図９は、実施の形態１の比較例に係る遠心送風機の内部流れの流体解析結果を示す図である。流体解析結果は、渦の強さを示す速度勾配テンソルの第２不変量を用いて示している。なお、速度勾配テンソルの第２不変量の単位は［／ｓ^２］である。渦の分布は視認性を考慮し、色が黒に近いほど渦が強いことを示し、色が白に近いほど渦が弱いことを示すようにした。なお、黒色は、１０００００／ｓ^２であり、白色は、０／ｓ^２である。

　θ＝６５°側のベルマウス５付近で発生している渦に注目すると、突起１２を備える実施の形態１に係る遠心送風機１では、壁面の近くで強い渦Ｘ１を生じ、ベルマウス５から離れた箇所でも強い渦Ｘ２が生じている。一方、突起１２を備えない比較例に係る遠心送風機では、ベルマウス５１付近に強い渦Ｘ３が生じており、ベルマウス５１から離れた箇所でも強い渦Ｘ４が発生している。渦Ｘ１と渦Ｘ２との距離と、渦Ｘ３と渦Ｘ４との距離とを比較すると、渦Ｘ３と渦Ｘ４との距離の方が短いため、突起１２を備えない比較例に係る遠心送風機の方が渦の干渉が発生しやすいことが分かる。

　渦同士が干渉すると、遠心送風機１内部における気流の非定常性が増し、ベルマウス５の内壁面の表面で気流が乱れる箇所の増加につながり、騒音源の増加を招く。したがって、渦同士の干渉は避けるのが望ましい。舌部７の通過後であるθ＝６５°側の領域は、気流の乱れが増大しやすい領域でもあり、ベルマウス５付近で生じる渦の抑制効果も大きくなりやすい。

　また、θ＝２４５°側で発生している渦に注目すると、突起１２を備える実施の形態１に係る遠心送風機１では、ベルマウス５の壁面に沿うように強い渦Ｘ５が形成されているが、突起１２によって発生範囲は抑制されている。一方、突起１２を備えない比較例に係る遠心送風機では、ベルマウス５１の壁面に沿う強い渦Ｘ６は、広範囲にわたって壁面に沿って形成されている。θ＝６５°側のような渦同士の干渉は生じていないものの、θ＝２４５°側の領域は吹出口６ａに近く、主流Ｙ３が速度を上げながら吹出口６ａに向かう領域であるため、渦の寸断効果が大きくなりやすい。

　また、θ＝１５０°側で発生している渦に注目すると、突起１２を備える実施の形態１に係る遠心送風機１では、ベルマウス５付近で発生している渦は、強い渦Ｘ７と強い渦Ｘ８とに突起１２によって分断されている。一方、突起１２を備えない比較例に係る遠心送風機では、ベルマウス５１付近で発生している渦Ｘ９は分断されていない。θ＝１５０°付近の領域は、舌部７及び吹出口６ａから遠いため、非定常性が弱く、渦に乱れ及び変動が生じにくい。このため、θ＝１５０°付近の領域では、他の領域と比較すると、渦の挙動の変化は顕著ではない。すなわち、θ＝１５０°付近の領域は、ベルマウス５の内壁面で渦が顕著に発生する領域ではなく、突起１２による渦の分断の効果も生じにくい。

　また、θ＝３３０°側で発生している渦に注目すると、突起１２を備える実施の形態１に係る遠心送風機１の渦Ｘ１０の発生範囲は、突起１２を備えない比較例に係る遠心送風機の渦Ｘ１１、渦Ｘ１２及び渦Ｘ１３の発生範囲よりも広く見えるが、比較例に係る遠心送風機では、渦Ｘ１１、渦Ｘ１２及び渦Ｘ１３の三つが発生しており、渦同士の距離が近いため、複数の渦が干渉している。θ＝３３０°付近の領域は、舌部７及び吹出口６ａに近い領域であり、遠心送風機１の非定常性が強くなる領域である。したがって、θ＝３３０°付近の領域では、ベルマウス５の周辺で生じる気流の乱れが増大しやすく、ベルマウス５付近で生じる渦の抑制効果も大きくなりやすい。突起１２を備えない比較例に係る遠心送風機は、ベルマウス５１の内壁面の表面に複数の強い渦Ｘ１１、渦Ｘ１２及び渦Ｘ１３が発生して、お互いに干渉し合うことにより非定常性を有する渦が増えることになり、騒音源の増加とエネルギー損失増大を招くことが容易に予想できる。

　このように、流体解析結果から、羽根車３の回転方向に伸びる突起１２をベルマウス５の内壁面に設けることで、ベルマウス５の内壁面で生じる渦を抑制するだけでなく、渦同士の干渉を抑制できることも確認できる。

　突起１２を設ける位置について、流体解析では１条件のみ示したが、ベルマウス５の内壁面付近では、ベルマウス５の内壁面の表面の概ね全域で渦が発生しているため、０≦Ｂ＜Ａを満たす条件で突起１２を設ければ、ベルマウス５の壁面での渦の発生及び渦同士の干渉を抑制でき、低騒音化と高効率化との両立を達成できる。

　図１０は、実施の形態１に係る遠心送風機の第１の変形例を示す図である。第１の変形例においては、ベルマウス５の内壁面に突起１２を、モータシャフト１１の軸方向に間隔を空けて三つ形成している。第１の変形例に示すように、突起１２はベルマウス５の内壁面に複数設けられてもよい。ここでは、突起１２を三つ設けた例を示したが、突起１２の数は二つでも良いし、四つ以上でも良い。

　図１１は、実施の形態１に係る遠心送風機の第２の変形例を示す図である。第２の変形例においては、ベルマウス５の内壁面に突起１２の代わりに羽根車３の回転方向に伸びる溝１３を形成している。なお、溝１３が「羽根車３の回転方向に伸びる」とは、溝１３が、羽根車３の回転方向の寸法の方が羽根車３の回転軸方向の寸法よりも長い形状であることを意味する。溝１３は、ベルマウス５の内壁面に起伏を形成する起伏形成部である。ベルマウス５の内壁面の起伏は、起伏形成部である溝１３の部分で低くなっており、ベルマウス５の内壁面のうち起伏形成部に隣接する隣接部５ａで高くなっている。

　図１２は、実施の形態１に係る遠心送風機の第２の変形例におけるベルマウス及び溝の断面形状を示す図である。ベルマウス５の吸込口４を基準とし、ベルマウス５の吸込口４と大径口面８との距離をベルマウス距離Ａとし、ベルマウス５の吸込口４と溝１３の吸込口４側の端との距離を溝距離Ｅと定める。また、溝１３の深さをＦと定義する。溝１３の深さＦは、ベルマウス５の樹脂による成型を考慮した時に、ベルマウス５の板厚が急激に変化することを避けつつ、溝１３がもたらす効果との兼ね合いから、羽根外径Ｄの１．１％とされている。すなわち、実施の形態１の第２の変形例に係る遠心送風機１は、突起１２による凸と、溝１３による凹の方向が逆方向であることを除き、実施の形態１に係る遠心送風機１と同様である。

　ベルマウス５の内壁面付近で生じる渦は、内壁面に連続的に沿うような形態を呈しているため、ベルマウス５の内壁面に溝１３を形成することにより、内壁面の起伏によって渦に抵抗が生じて連続性が保てなくなり、遠心送風機１内部で発生する二次流れによる損失が改善される。

　図１３は、実施の形態１に係る遠心送風機の第３の変形例を示す図である。第３の変形例においては、ベルマウス５の内壁面に、溝１３を、モータシャフト１１の軸方向に間隔を空けて二つ形成している。溝１３を複数形成した場合も、ベルマウス５の内壁面付近で生じる渦の連続性が保たれなくなり、遠心送風機１内部で発生する二次流れによる損失が改善される。ここでは溝１３を二つ形成した例を示したが、溝１３の数は、三つ以上でも良い。

　図１４は、実施の形態１に係る遠心送風機の第４の変形例を示す図である。第４の変形例においては、ベルマウス５の内壁面に、羽根車３の回転方向に伸びる突起１２及び溝１３が設けられており、突起１２及び溝１３によってベルマウス５の内壁面に起伏が形成されている。すなわち、羽根車３の回転方向に伸びる突起１２及び溝１３が、ベルマウス５の内壁面に起伏を形成する起伏形成部である。ベルマウス５の内壁面の起伏は、突起１２の周辺では、起伏形成部である突起１２の部分で高くなっており、ベルマウス５の内壁面のうち起伏形成部に隣接する隣接部５ａで低くなっている。一方、ベルマウス５の内壁面の起伏は、溝１３の周辺では、起伏形成部である溝１３の部分で低くなっており、ベルマウス５の内壁面のうち起伏形成部に隣接する隣接部５ａで高くなっている。突起１２及び溝１３の両方を形成した場合も、ベルマウス５の内壁面付近で生じる渦の連続性が保たれなくなり、遠心送風機１内部で発生する二次流れによる損失が改善される。ここでは突起１２及び溝１３を一つずつ形成した例を示したが、突起１２及び溝１３の少なくとも一方を複数形成しても良い。

　図１５は、実施の形態１に係る遠心送風機のファン効率の改善効果を示す図である。図１６は、実施の形態１に係る遠心送風機の比騒音の改善効果を示す図である。図１７は、実施の形態１に係る遠心送風機の静圧の改善効果を示す図である。図１５、図１６及び図１７において、横軸は風量を示している。図１５において、縦軸はファン効率を示している。図１６において、縦軸は比騒音を示している。図１７において、縦軸はファン静圧を示している。図１５、図１６及び図１７において、三角印のプロットは実施の形態１に係る遠心送風機１を表し、丸印のプロットは比較例に係る遠心送風機を表す。

　実施の形態１に係る遠心送風機１は、比較例に係る遠心送風機と比較して、同一風量におけるファン効率が、０．７ポイントから１．６ポイント向上している。また、実施の形態１に係る遠心送風機１は、比較例に係る遠心送風機と比較して、比騒音が０．３ｄＢから０．８ｄＢ小さくなっている。また、実施の形態１に係る遠心送風機１は、比較例に係る遠心送風機と比較して、静圧が３％から１２％向上している。

　実施の形態１に係る遠心送風機１及び各変形例に係る遠心送風機１は、ベルマウス５の内壁面に突起１２及び溝１３の少なくとも一方を形成することによって、ファン効率及び静圧の向上と比騒音の低減とが実現される。すなわち、実施の形態１に係る遠心送風機１は、低騒音化と高効率化とを両立させることができる。

実施の形態２．
　実施の形態２に係る遠心送風機１は、羽根車３の回転方向に伸びる突起１２が全周ではなく部分的に設けられている点で、実施の形態１に係る遠心送風機１と相違する。実施の形態１に係る遠心送風機１と共通する部分には同じ符号を付し、重複する説明は省略する。図１８は、実施の形態２に係る遠心送風機の騒音低減効果及びファン効率向上効果を示す図である。図１８における実測値は全て、開放点における数値である。図１８における比騒音及びファン効率は、それぞれ、突起１２を備えない比較例に係る遠心送風機との差である。

　図１８に示すように、－７０°≦θ≦２０°の範囲に突起１２を設けた場合の騒音低減効果が最も高かった。－７０°≦θ≦２０°の範囲に突起１２を設けることによる比騒音の改善値は、０．５７ｄＢである。－７０°≦θ≦２０°の範囲は、舌部７及び吹出口６ａに近く、二次流れの非定常性が強くなりやすいため、突起１２による騒音低減効果が顕著に表れている。

　図１８に示すように、２００°≦θ≦２９０°の範囲に突起１２を設けることによる比騒音の改善値は、０．５３ｄＢである。また、２０°≦θ≦１１０°の範囲に突起１２を設けることによる比騒音の改善値は、０．５１ｄＢである。１１０°≦θ≦２００°の範囲に突起１２を設けることによる比騒音の改善値は、０．１７ｄＢである。１１０°≦θ≦２００°の範囲は、舌部７及び吹出口６ａから遠いため、渦の非定常性が弱く、突起１２による騒音低減効果が小さくなっている。

　なお、ここでは複数の範囲のうちの一つに突起１２を設けることによる騒音低減効果を検討したが、二つ以上の範囲に突起１２を設けてもよい。例えば、－７０°≦θ≦２０°の範囲、及び２００°≦θ≦２９０°の範囲の両方に突起１２を設けてもよい。

　また、四つの範囲のうちの何れに突起１２を設けた場合も、ファン効率が低下することはなかった。

　実施の形態２に係る遠心送風機１は、ベルマウス５の内壁面のうち回転軸２周りにおける一部の領域に、羽根車３の回転方向に伸びる突起１２及び羽根車３の回転方向に伸びる溝１３の少なくとも一方が形成されているため、低騒音化と高効率化とを実現できる。

実施の形態３．
　図１９は、実施の形態３に係る遠心送風機の断面図である。図１９は、実施の形態３に係る遠心送風機１の断面を模式的に示している。実施の形態１に係る遠心送風機１は、ベルマウス５を一つ備えた片吸込型であったが、実施の形態３に係る遠心送風機１は、ベルマウス５を二つ備えた両吸込型である点で実施の形態１に係る遠心送風機１と相違する。実施の形態１に係る遠心送風機１と共通する部分には同じ符号を付し、重複する説明は省略する。

　両吸込型である実施の形態３に係る遠心送風機１は、二つのベルマウス５の各々の内壁面に羽根車３の回転方向に伸びる突起１２が設けられており、突起１２によって二つのベルマウス５の各々の内壁面に起伏が形成されている。突起１２は、ベルマウス５の内壁面に起伏を形成する起伏形成部である。ベルマウス５の内壁面の起伏は、起伏形成部である突起１２の部分で高くなっており、ベルマウス５の内壁面のうち起伏形成部に隣接する隣接部５ａで低くなっている。実施の形態３に係る遠心送風機１は、二つのベルマウス５の各々の内壁面に突起１２が設けられているため、低騒音化と高効率化とを両立させることができる。

　なお、ここでは二つのベルマウス５の各々の内壁面に突起１２が設けられた構造を例に挙げたが、少なくとも一方のベルマウス５に溝１３を設けてもよい。すなわち、二つのベルマウス５の各々の内壁面に、突起１２及び溝１３の少なくとも一方を形成することで、低騒音化と高効率化とを実現できる。

　以上の実施の形態に示した構成は、内容の一例を示すものであり、別の公知の技術と組み合わせることも可能であるし、要旨を逸脱しない範囲で、構成の一部を省略、変更することも可能である。

　１　遠心送風機、２　回転軸、３　羽根車、３ａ　羽根、４　吸込口、５，５１　ベルマウス、５ａ　隣接部、６　ケーシング本体、６ａ　吹出口、７　舌部、８　大径口面、９　ボス部、１０　駆動モータ、１１　モータシャフト、１２　突起、１３　溝、２０　スクロールケーシング。

Claims

　駆動モータと、
　前記駆動モータのモータシャフトに固定され、前記モータシャフトの回転軸を中心に回転する羽根車と、
　前記羽根車へ向かって空気が流入する吸込口、及び前記吸込口よりも前記羽根車に流入する空気の流れの上流側に配置された大径口面を有するベルマウスと、前記羽根車が発生させた気流を吹き出す吹出口を有し、前記羽根車を収容するケーシング本体とを備えたスクロールケーシングとを備え、
　前記スクロールケーシングの内側を向いた前記ベルマウスの内壁面には、前記羽根車の回転方向に伸びる起伏形成部が設けられており、
　前記起伏形成部によって前記ベルマウスの内壁面に起伏が形成されていることを特徴とする遠心送風機。
　前記起伏形成部は、前記羽根車の回転方向に全周にわたって設けられていることを特徴とする請求項１に記載の遠心送風機。
　前記スクロールケーシングは、前記羽根車が発生させた気流を前記吹出口へ導く舌部を備え、
　前記モータシャフトの回転軸と前記舌部の先端とを結ぶ仮想線を、前記羽根車の回転方向への角度θ＝０°の基準位置とし、
　前記内壁面のうち、少なくとも－７０°≦θ≦２０°の範囲には、前記起伏形成部が設けられていることを特徴とする請求項１に記載の遠心送風機。
　前記スクロールケーシングは、前記羽根車が発生させた気流を前記吹出口へ導く舌部を備え、
　前記モータシャフトの回転軸と前記舌部の先端とを結ぶ仮想線を、前記羽根車の回転方向への角度θ＝０°の基準位置とし、
　前記内壁面のうち、少なくとも２０°≦θ≦１１０°の範囲には、前記起伏形成部が設けられていることを特徴とする請求項１に記載の遠心送風機。
　前記スクロールケーシングは、前記羽根車が発生させた気流を前記吹出口へ導く舌部を備え、
　前記モータシャフトの回転軸と前記舌部の先端とを結ぶ仮想線を、前記羽根車の回転方向への角度θ＝０°の基準位置とし、
　前記内壁面のうち、少なくとも２００°≦θ≦２９０°の範囲には、前記起伏形成部が設けられていることを特徴とする請求項１に記載の遠心送風機。
　前記モータシャフトの軸方向に間隔を空けて、前記起伏形成部を複数設けたことを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載の遠心送風機。
　前記起伏形成部は、突起及び溝の少なくとも一方であることを特徴とする請求項１から６のいずれか１項に記載の遠心送風機。