WO2022022867A1 - Umschaltbares hydrolager - Google Patents

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WO2022022867A1
WO2022022867A1 PCT/EP2021/059713 EP2021059713W WO2022022867A1 WO 2022022867 A1 WO2022022867 A1 WO 2022022867A1 EP 2021059713 W EP2021059713 W EP 2021059713W WO 2022022867 A1 WO2022022867 A1 WO 2022022867A1
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WO
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lever
nozzle
disk
membrane
gap
Prior art date
Application number
PCT/EP2021/059713
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English (en)
French (fr)
Inventor
Wolfgang Beckmann
Roland Holz
Stefan Goelz
Bernhard Roehrig
Original Assignee
Vibracoustic Se
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Publication date
Application filed by Vibracoustic Se filed Critical Vibracoustic Se
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Priority to US18/018,292 priority patent/US20230304561A1/en
Priority to CN202180060090.1A priority patent/CN116137882A/zh
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F13/00—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs
    • F16F13/04—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper
    • F16F13/06—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper
    • F16F13/08—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper the plastics spring forming at least a part of the wall of the fluid chamber of the damper
    • F16F13/10—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper the plastics spring forming at least a part of the wall of the fluid chamber of the damper the wall being at least in part formed by a flexible membrane or the like
    • F16F13/105—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper the plastics spring forming at least a part of the wall of the fluid chamber of the damper the wall being at least in part formed by a flexible membrane or the like characterised by features of partitions between two working chambers
    • F16F13/107—Passage design between working chambers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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    • F16F13/04—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper
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    • F16F13/106—Design of constituent elastomeric parts, e.g. decoupling valve elements, or of immediate abutments therefor, e.g. cages
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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    • F16F13/00—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs
    • F16F13/04—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper
    • F16F13/26—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper characterised by adjusting or regulating devices responsive to exterior conditions
    • F16F13/262—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper characterised by adjusting or regulating devices responsive to exterior conditions changing geometry of passages between working and equilibration chambers, e.g. cross-sectional area or length

Definitions

  • the invention relates to a switchable hydraulic bearing according to the preamble of claim 1.
  • This switchable hydraulic bearing is used to mount a motor vehicle unit and comprises a support bearing and a support, which are connected to one another by a suspension spring, and a working chamber and a compensation chamber, which can be filled with damping fluid and are spatially separated from one another by a partition wall on their axially facing sides are connected to one another in a liquid-conducting manner by a damping channel arranged in the partition wall, the partition wall being designed as a nozzle cage with two nozzle disks arranged adjacent to one another with an axial spacing, a membrane made of a rubber-elastic material being arranged in the gap formed by the axial distance between the nozzle disks and the mobility of the membrane can be switched by a switching device.
  • a bearing is known for example from EP 2711585 B1. In this case, a vacuum is used for switching, but a pneumatic system is required, which leads to a complex construction. In addition, a considerable force is expended to switch the hydro bearing.
  • the invention is therefore based on the object of creating a switchable hydraulic bearing which is simpler in construction, cheaper to produce and can also be switched over with little effort.
  • a switchable hydraulic bearing which is used to position a motor vehicle unit, comprising a support bearing and a support, which are connected to one another by a suspension spring, and a working chamber and a compensation chamber, which can be filled with damping fluid and on their sides facing one another axially spatially separated from one another by a partition and connected to one another in a liquid-conducting manner by a damping channel arranged in the partition, the partition being designed as a nozzle cage with two nozzle disks arranged adjacent to one another at an axial distance, with the axial distance between the nozzle disks being formed gap, a membrane made of a rubber-elastic material is arranged and, wherein the mobility of the membrane can be switched by a switching device.
  • the switching device comprises an elastic lever disk, which is arranged axially adjacent to the second nozzle disk and can act on it, and an electromagnet connected to the lever disk, which selectively moves the lever disk between a first position in which the lever disk has axial play of the membrane allows in the gap, and can be adjusted to a second position, in which the lever disk acts on the second nozzle disk and clamps the membrane between the nozzle disks.
  • the invention advantageously uses an electromagnet in order to be able to adjust the diaphragm or switch over the hydraulic bearing in a simple manner by means of a circuit.
  • the use of an electromagnet eliminates the need for a pneumatic system and also means that there is no need to provide connections for compressed air lines, which significantly reduces the complexity of housing parts or the bearing.
  • the electromagnet can be directly or indirectly mechanically connected to the lever disk. Via the lever disk, the electromagnet transmits the actuating movement, which is preferably axial, to the second nozzle disk and thus acts on it. As a result, the second nozzle disk is displaced axially from the first position to the second position. In the first position, there is no such action. In the first position, the membrane is not clamped by the action of the orifice disk.
  • the lever disk can rest against the second nozzle disk, it is conceivable that it exerts no or only a small adjusting force on it, preferably only rests against it. It is also conceivable that in the first position the electromagnet does not act on the lever disk, ie exerts a force that adjusts the lever disk.
  • the second nozzle disk can be pretensioned in a position in which the gap is open as wide as possible or in which the second nozzle disk assumes a position that widens the gap.
  • An action by means of a lever disk can therefore take place against a prestressing force acting on the second nozzle disk.
  • the first nozzle disk is stationary and therefore cannot be adjusted axially.
  • the second nozzle disk can also be adjusted relative to the first nozzle disk by the action, with the two nozzle disks being at a greater axial spacing in the first position than in the second position.
  • the first position is realized in the de-energized state of the electromagnet and energization leads to the formation of the second position.
  • a switching of the electromagnet now influences the axial play of the membrane in the gap between the two nozzle disks.
  • the axial play can be in the range of 0.1mm to 0.5mm, preferably 0.2mm.
  • the membrane for insulation which consists of a rubber-elastic material, is arranged between the two nozzle disks. There it can be acted upon by damping fluid from the work space and the expansion chamber and can be elastically deformed.
  • the membrane is used to isolate small-amplitude, high-frequency vibrations. Such vibrations are z. B. generated from the gas and inertial forces of the engine. These are frequencies of around 50 Hz to 100 Hz and amplitudes of around less than 0.1 mm.
  • the second nozzle disk can be adjusted in the direction of the first nozzle disk, for example by applying or removing an electric current to the electromagnet, in order to narrow the gap axially and thereby at least reduce or even reduce the axial play or the ability of the membrane to oscillate to prevent.
  • the axial distance between the nozzle disks can therefore be changed.
  • the ability of the membrane to move axially can be restricted or even prevented as a result.
  • the membrane it is also possible for the membrane to lie against at least one of the nozzle disks, preferably against both nozzle disks, in this position of the second lever disk, so that the membrane is inactive. As a result, the attenuation in the high-frequency range can be switched off.
  • the power supply to the electromagnet is correspondingly either created or interrupted.
  • the hardness of the hydraulic mount can therefore be influenced by means of the membrane.
  • the lever disk can be connected centrally to the electromagnet and makes use of the mechanical lever. As a result, it serves to reduce the force required to switch over.
  • the actuating force of the electromagnet is translated via the lever disk, which enables the use of a small, light and inexpensive electromagnet.
  • the lever disk can rest against a pivot point at least temporarily and/or form or comprise a lever, at least in sections, preferably a two-sided lever.
  • the fulcrum can be understood physically and not geometrically.
  • the lever disk can rotate over a point or a distance.
  • the switchable hydraulic bearing according to the invention can be designed in such a way that the nozzle cage forms at least one pivot point on which the lever disk is supported in a lever arm-forming manner when it is adjusted between its two positions.
  • This allows for a compact construction of the hydraulic mount, since the pivot point is arranged in the spatial vicinity of the nozzle disk to be adjusted.
  • the pivot point can be formed on a projection, an edge or on a surface, for example.
  • the nozzle cage can have a channel ring arranged axially and/or radially adjacent to the second nozzle disk, which preferably has at least one radially extending lever tongue on which the at least one pivot point is formed.
  • the channel ring can form the at least one pivot point.
  • the channel ring has a plurality of lever tongues, more preferably three.
  • the lever tongues are preferably arranged at equal distances from one another, for example offset by 120° with respect to a central longitudinal axis passing through the hydraulic bearing.
  • the channel ring can be mounted in a stationary manner, for example on a bearing cap.
  • a rolling bellows or a closing membrane in the form of a rolling bellows can be arranged on the bearing cap and/or the channel ring.
  • the rolling bellows can limit the compensation chamber.
  • the channel ring, the lever disk, the second nozzle disk, the membrane and the first nozzle disk can be arranged in this order and preferably coaxially.
  • the at least one lever tongue can extend radially in the direction of the central longitudinal axis.
  • the at least one lever tongue can be offset from the second nozzle disk in the axial direction or longitudinal direction.
  • the channel ring can be arranged radially adjacent to the second nozzle disk.
  • the channel ring can have a receiving recess for receiving the second nozzle disk.
  • the second nozzle disk can be located in the inner free space of the be arranged channel ring.
  • the second nozzle disk can be guided on the outer circumference, preferably exclusively on the outer circumference.
  • an inner peripheral surface of the nozzle disk can serve as a bearing, preferably a sliding bearing, for the second nozzle disk, which can bear there via its outer peripheral surface.
  • the second nozzle disc can be guided easily and safely and canting can be prevented.
  • the second nozzle disk is free of a centrally arranged guide means, such as a central recess or a central pin.
  • the damping channel or a section from the damping channel can be formed in the area of its outer circumference.
  • the damping channel or a section of the damping channel can be formed in the area of the outer circumference of the first nozzle disk.
  • the channel ring and the first nozzle disk delimit the damping channel.
  • at least one of the mutually facing sides of the channel ring and the first nozzle disk has a channel-shaped recess, preferably running in the circumferential direction. Such a recess is preferably provided on both sides, so that the channel ring forms a first axial section and the first nozzle disk forms a second axial section of the damping channel.
  • the damping channel serves to dampen low-frequency, large-amplitude oscillations.
  • a preferably elongate lever projection can be formed on the lever tongue, the lever projection preferably extending in the circumferential direction or in the tangential direction with respect to the central longitudinal axis.
  • the lever projection may have at least one point or line for rotation.
  • the lever projection can be arranged on the side of the lever tongue facing the second nozzle disk.
  • the lever projection can extend over the entire width of the lever tongue, that is to say orthogonally to the radial direction, in order to ensure the widest or largest possible contact surface.
  • the channel ring can have a receiving recess for receiving the lever disk or parts of the lever disk.
  • the receiving recess is preferably annular and/or arranged coaxially to the central longitudinal axis and/or axially to the second nozzle disk, preferably on the side facing the second nozzle disk. It is conceivable that the lever disk in the position in which it allows axial play of the membrane in the gap is at least partially accommodated in the receiving recess. It is conceivable that the lever disk is at least partially moved out of the receiving recess in the position in which the lever disk acts on the second nozzle disk and clamps the membrane between the nozzle disks.
  • the at least one lever tongue can be substituted by, for example, a ring or a ring section that protrudes radially inwards.
  • the at least one lever tongue protrudes beyond the second nozzle disk in the radial direction.
  • the at least one lever tongue is therefore arranged next to the second nozzle disk in the axial direction or longitudinal direction, as a result of which the channel ring is then also arranged axially next to the nozzle disk, at least in sections.
  • This overlapping arrangement of the at least one lever tongue allows the lever disk to be arranged in an axial space between the lever tongue and the second nozzle disk in order to be supported on the lever tongue during adjustment and to act on the second nozzle disk.
  • This design is used for the compactness of the hydro bearing, as the nozzle cage can be built very flat.
  • the lever disk can have a pressure ring on the outside on the peripheral side and/or several, preferably three, radially running lever webs, each of which forms a lever arm.
  • the lever webs can protrude radially from the pressure ring and/or be arranged on a central section through which the central longitudinal axis preferably passes and/or is cylindrical.
  • the lever webs project radially from the central section in a star-like manner.
  • the lever webs can be mounted in a floating manner on the central section and/or can be arranged there by means of a positive and/or non-positive fit.
  • the central section can have a radially thickened head section in order to reach under the lever webs. This serves to transfer the actuating movement of the electromagnet to the lever webs.
  • the central portion can be part of the lever disk or part of a driver, which can be a separate element with respect to the lever disk.
  • the pressure ring can, for example, connect all lever webs in a circular manner and/or adjacent lever webs in a circular arc, preferably circumferentially, and serves to evenly distribute forces in the lever disk and in the second nozzle disk.
  • the lever webs are preferably arranged at equal distances from one another, for example offset by 120° with respect to the central longitudinal axis.
  • Each lever web can be associated with a He belzunge and be supported there to form the fulcrum.
  • Each lever web can thus comprise a load arm and a force arm.
  • the outer peripheral section from the pressure ring can be attributed to the load arm.
  • the lever disk can be made of a metal or a plastic material.
  • the lever arms and the pressure ring can be made of the same material.
  • the lever arms and/or the pressure ring can be designed in such a way that they can bear against the second nozzle disk in order to adjust it.
  • the length ratio of the load arm to the power arm of the lever arm is between 1:10 and 1:2, preferably 1:6.
  • the lever disk can have at least one locking device which interacts with a locking partner, with the locking device being a locking recess or a locking pin and the locking partner being the other element of the locking recess and the locking pin.
  • the locking partner can be arranged on the lever tongue, so that no further element has to be provided for carrying the locking partner.
  • the locking recess can be oval or elongate. It preferably extends in the radial direction in order to allow mobility of the lever web in the radial direction and/or to form a stop in order to limit an adjustment path in the radial direction.
  • Each lever bar can have a locking recess; the locking recesses are preferably formed in each case in the area between the lever bar and the pressure ring.
  • the second nozzle disk can have a peripheral pressure edge which has a greater axial extent than the base body of the nozzle disk and/or the lever disk can be arranged and/or designed in such a way that it acts on the pressure edge in its second position .
  • the basic body of the nozzle disk can be radially delimited by the pressure edge. Due to the base body being set back axially with respect to the pressure edge, the driver or the central section or the thickened head section can rest on the base body and/or the lever disk can be aligned in a position orthogonal to the central longitudinal axis. As a result, the space required can be kept small.
  • the electromagnet in the case of the hydraulic bearing, can be connected to the lever disk via the driver, preferably connected in a floating manner.
  • the leverage can be significantly improved and at the same time the installation space can be kept small.
  • lever arms When lever arms are used, they only have to bend in one direction in the levered state, namely around the pivot point. If, on the other hand, the lever arms were firmly connected to the driver on one side, this would lead to a second bending in the opposite direction to the bending causing the adjustment and at least partially cancel it out.
  • a spring element preferably a clamping spring, more preferably a wave spring
  • each force storage means or any spring element conceivable that can bias the second nozzle disk into a gap-enlarging position. This can be done by means of train and/or pressure on the second nozzle disc.
  • the energy storage means produces the play of the membrane.
  • 2a is a perspective view of an assembled nozzle cage
  • Fig. 2b is an exploded view of the nozzle cage of Fig. 2a;
  • Fig. 3 is a detailed view of the hydraulic bearing according to FIG. 1 in a first position
  • FIG. 4 shows a detailed view of the hydraulic mount according to FIG. 1 in a second position.
  • the hydraulic bearing 2 shown can serve as an engine bearing and comprises a support bearing 4 and a support 6, which are connected to one another by a bearing spring 8 made of rubber-elastic material and at least partially in the form of a hollow cone.
  • the hydraulic bearing 2 has a central longitudinal axis Z passing through it in the longitudinal direction L.
  • the support bearing 4 comprises the core of the hydraulic mount 2 and the support 6 comprises the housing of the hydraulic mount 2, such as a bearing cover 44 and a bearing body 46.
  • a working chamber 10 filled with the damping fluid is arranged within the hydraulic mount 2 and is surrounded by the support bearing 4 on the one hand and by a partition wall 14 on the other hand is limited in the axial direction.
  • a compensating chamber 12 is delimited in the axial direction by the partition 14 on the one hand and by a rolling bellows 48 on the other hand, with the rolling bellows 48 being elastically flexible in such a way that the volume of damping fluid displaced from the working chamber 10 by a volume formed in the partition 14 Damping channel 16 enters the compensation chamber 12 without the pressure in the compensation chamber 12 changing significantly.
  • the compensating chamber 12 can be designed to take up volume essentially without pressure.
  • the partition wall 14 is designed as a nozzle cage 18, which is shown explicitly in FIGS. 2a and 2b.
  • the nozzle cage 18 comprises a first nozzle disk 20 and a second nozzle disk 22, which are arranged adjacent to one another at an axial distance and form a gap 24 between them.
  • the nozzle discs 20, 22 include holes that pass through them axially to be traversed by damping fluid.
  • a disk-shaped memb ran 26 is arranged from a rubber-elastic material and a wave spring 32 as a power storage medium.
  • the nozzle cage 18 also includes a channel ring 38 which is arranged adjacent to the second nozzle disk 22 .
  • the first nozzle disk 20 On its side facing the channel ring 38, the first nozzle disk 20 has a recess or semi-circular groove 60a running in the circumferential direction U.
  • the channel ring 38 has a recess or semi-circular channel 60b running in the circumferential direction U on its side facing the first nozzle disk 20 .
  • the two grooves 60a and 60b each form an axial section of the damping channel 16 .
  • the wave spring 32 has a closed circular shape and is designed in one layer and comprises three equally spaced waves 32a and base sections 32b arranged in between, which lie in a common transverse plane.
  • the base sections 32b are supported on the first nozzle disk 20 and the shafts 32a are supported on the second nozzle disk 22 .
  • the wave spring 32 prestresses the axially movable second nozzle disk 22 in relation to the stationary first nozzle disk 20 into a position in which the gap 24 is as large as possible.
  • energy storage means arranged and/or designed in a fundamentally different way are also conceivable in order to generate a prestress. In the gap 24, the movement of the diaphragm 26 in the radial direction R is limited and guided by the second nozzle disk 22.
  • the second nozzle disk 22 comprises a pressure edge 22a and a base body 22b, the pressure edge 22a delimiting the base body 22b radially.
  • the pressure edge 22a is therefore arranged on the circumference.
  • the lever disk 30 can rest against the pressure edge 22a and register the actuating force.
  • the second nozzle disk 22 also has a guide edge 22c on its opposite side, which is arranged on the peripheral side of the membrane 26 and serves to guide the membrane 26 .
  • the guiding edge 22c radially encloses a free space 68, the extent of which ckung in the longitudinal direction L of the longitudinal extension of the membrane 26 corresponds.
  • the lengthwise extent of the guide edge 22c can be identical to the lengthwise extent of the membrane 26 . This serves to clamp the membrane 26.
  • the channel ring 38 is fixedly attached to the bearing cap 44 and has an annular body 38a in which the groove 60b is formed.
  • three lever tongues 40 spaced apart from one another evenly along the circumferential direction U extend in the radial direction R towards the central longitudinal axis Z.
  • the lever tongues 40 have an approximately isosceles trapezoidal cross section which tapers in the direction of the central longitudinal axis Z.
  • the lever tongues 40 overlap the second nozzle disk 22 and are therefore arranged offset in the axial direction or longitudinal direction L to the second nozzle disk 22 .
  • each lever tongue 40 comprises a locking pin 40a and an elongate and/or wall-like lever projection 40b.
  • Each lever projection 40b protrudes in the longitudinal direction L from the corresponding lever tongue 40 and extends in the tangential direction with respect to the central longitudinal axis Z. Each lever projection 40b extends over the entire width of the respective lever tongue 40. There is a physical pivot point 36 on each lever projection 40b formable in the geometric form of a line.
  • the lever tongues 40 are arranged offset to the shafts 32a of the wave spring 32 viewed in the longitudinal direction L, so that a small amount of force is required to adjust the second nozzle disk 22 by means of electromagnets 34 .
  • the number of lever tongues 40 is equal to the number of shafts 32a.
  • the channel ring 38 and/or the wave spring 32 is preferably arranged and/or designed in such a way that each lever tongue 40 is arranged centrally between two adjacent waves 32a when viewed in the longitudinal direction.
  • the channel ring 38 radially delimits a free space 62 with its annular body 38a, in which the second nozzle disk 22 is accommodated, radially movement-limited and axially guided.
  • the lever tongues 40 form axial stops 64 which limit a movement of the second nozzle disk 22 in the longitudinal direction L, as shown in FIGS. 3 and 4.
  • the channel ring 38 also has a step-like and annular receiving recess 66 for receiving the lever disk 30, as also shown in FIGS. 3 and 4.
  • the lever disk 30 comprises a pressure ring 30a on the outside on the peripheral side and three lever webs 30b spaced apart from one another uniformly in the peripheral direction U.
  • the pressure ring 30a connects the lever webs 30b to one another on the peripheral side and can bear against the pressure edge 22a of the second nozzle disk 22 .
  • Each lever web 30b forms a physical lever arm.
  • the lever webs 30b protrude from the pressure ring 30a in the radial direction R and extend linearly toward the central longitudinal axis Z. They are therefore arranged in a star shape around the central longitudinal axis Z. As shown in FIGS.
  • the lever webs 30b are located on their pressure ring 30a opposite side floating on the thickened head portion 56, which thus engages under the lever webs 30b.
  • the lever webs 30b and the lever tongues 40 are arranged congruently when viewed in the longitudinal direction L.
  • Each lever web 30b bears against a lever projection 40b, so that a force arm is formed in the area arranged radially on the inside with respect to the lever projection 40b and a load arm is formed in the area arranged radially on the outside with respect to the lever projection 40b.
  • a two-sided lever is thus created.
  • the length ratio of the load arm to the power arm is 1:6.
  • the lever disk 30 has a locking recess 30c in the intermediate or border area between each lever web 30b and the pressure ring 30a. This can be continuous and/or oval and/or arranged to extend in the radial direction R.
  • a locking pin 40a engages in each locking recess 30c in order to prevent the lever disk 30 from rotating about the central longitudinal axis Z, but to allow the lever disk 30 or the lever webs 30b to move in the radial direction R.
  • the extent of the locking recess 30c in the radial direction can be used to form stops and thereby limit the radial movement of the lever webs 30b.
  • a switching device 28 is used to switch over the hydraulic bearing 2 by switching the membrane mobility.
  • the switching device 28 includes an electromagnet 34 and a lever disk 30 arranged in the longitudinal direction L between the second nozzle disk 22 and the channel ring 38 .
  • the lever disk 30 can act on the second nozzle disk 22 there.
  • the hydraulic bearing 2 includes the coil-encompassing and actable with electric current electromagnetic th 34, which can be designed as a monostable and closed single-lift magnet and an adjusting movement in the direction of the central longitudinal axis Z can perform.
  • the electromagnet 34 is accommodated in a magnet housing 50 screwed to the bearing cap 44 or clipped there captively by means of a clip arrangement 54, with a plunger 52 of the electromagne th 34 protruding through congruent recesses in the bearing cap 44 and in the magnet housing 50.
  • the plunger 52 can be designed as a driver 42 or can be permanently connected to it.
  • the driver 42 At its end opposite the electromagnet 34 , the driver 42 has a head section 56 that is radially thickened relative to its central section 58 .
  • Lever disk 30 can be optionally adjusted between a first position shown in FIG. 3, in which it allows axial play of diaphragm 26 in gap 24, and a second position shown in FIG and the membrane 26 is clamped between the nozzle disks 20,22.
  • the electromagnet 34 is de-energized, its tappet 52 is deployed and the driver 42 is therefore also adjusted in the direction of the second nozzle disk 22 .
  • the thickened head section 56 rests against the second nozzle disk 22 or its base body 22b.
  • the lever disk 30 is not tensioned and runs orthogonally to the central longitudinal axis Z.
  • the gap 24 is shortened in the longitudinal direction L until the second nozzle plate 22 comes to rest on the first nozzle plate 20—the second position is realized.
  • the minimum longitudinal extent of the gap 24 is determined by the longitudinal extent of the guide edge 22c, which in this embodiment is arranged on the second nozzle plate 22, but can in principle also be arranged on the first nozzle plate 20. Since the minimum length of the gap 24 corresponds to the length of the membrane 26, this is now clamped, which improves the driving dynamics considerably.
  • the lever disk 30 pulls the tappet 52 and the driver 42 in the direction of the second nozzle disk 22 and the second nozzle disk 22 is again spaced apart from the first nozzle disk 20 by means of a wave spring 32 .

Abstract

Vorgeschlagen wird erfindungsgemäß ein umschaltbares Hydrolager (2) zur Lagerung eines Kraftfahrzeugaggregats, umfassend ein Traglager (4) und ein Auflager (6), die durch eine Tragfeder (8) miteinander verbunden sind, und einen Arbeitsraum (10) und einen Ausgleichsraum (12), die mit Dämpfungsflüssigkeit füllbar sind und auf ihren einander axial zugewandten Seiten durch eine Trennwand (14) räumlich voneinander getrennt und durch einen in der Trennwand (14) angeordneten Dämpfungskanal (16) flüssigkeitsleitend miteinander verbunden sind, wobei die Trennwand (14) als Düsenkäfig (18) ausgebildet ist mit zwei mit axialem Abstand benachbart zueinander angeordneten Düsenscheiben (20, 22), wobei in dem durch den axialen Abstand zwischen den Düsenscheiben (20, 22) gebildeten Spalt (24) eine Membran (26) aus einem gummielastischen Werkstoff angeordnet ist und, wobei die Beweglichkeit der Membran (26) durch eine Schaltvorrichtung (28) schaltbar ist, wobei die Schaltvorrichtung (28) eine elastische Hebelscheibe (30), welche axial benachbart zu der zweiten Düsenscheibe (22) und auf diese einwirkbar angeordnet ist, und einen mit der Hebelscheibe (30) verbundenen Elektromagneten (34) umfasst, welcher die Hebelscheibe (30) wahlweise zwischen einer ersten Stellung, in welcher die Hebelscheibe (30) ein axiales Spiel der Membran (26) im Spalt (24) zulässt, und einer zweiten Stellung verstellen kann, in welcher die Hebelscheibe (30) auf die zweite Düsenscheibe (22) einwirkt und die Membran (26) zwischen den Düsenscheiben (20, 22) einklemmt.

Description

Umschaltbares Hydrolager
Die Erfindung betrifft ein umschaltbares Hydrolager gemäß dem Oberbegriff von Anspruch 1.
Dieses umschaltbare Hydrolager dient zur Lagerung eines Kraftfahrzeugaggregats und umfasst ein Traglager und ein Auflager, die durch eine Tragfeder miteinander verbunden sind, und einen Arbeitsraum und einen Ausgleichsraum, die mit Dämpfungsflüssigkeit füllbar sind und auf ihren einander axial zugewandten Seiten durch eine Trennwand räumlich voneinander getrennt und durch einen in der Trennwand angeordneten Dämpfungskanal flüssigkeitsleitend miteinander verbunden sind, wobei die Trennwand als Düsenkäfig ausgebildet ist mit zwei mit axialem Ab stand benachbart zueinander angeordneten Düsenscheiben, wobei in dem durch den axialen Abstand zwischen den Düsenscheiben gebildeten Spalt eine Membran aus einem gummielasti schen Werkstoff angeordnet ist und, wobei die Beweglichkeit der Membran durch eine Schalt vorrichtung schaltbar ist. Ein derartiges Lager ist beispielsweise aus der EP 2711585 B1 bekannt. Hierbei wird zum Um schalten Unterdrück benutzt, jedoch bedarf es dabei eines pneumatischen Systems, was zu ei ner aufwändigen Konstruktion führt. Zudem ist eine erhebliche Kraft aufzuwenden, um das Hyd rolager umzuschalten.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein umschaltbares Hydrolager zu schaffen, welches sowohl einfacher konstruiert, kostengünstiger herstellbar, als auch mit wenig Kraftein satz umschaltbar ist.
Hauptmerkmale der Erfindung sind im kennzeichnenden Teil von Anspruch 1 angegeben. Aus gestaltungen sind Gegenstand der Ansprüche 2 bis 10.
Erfindungsgemäß ist daher ein umschaltbares Hydrolager vorgeschlagen, welches zur Lage rung eines Kraftfahrzeugaggregats dient, umfassend ein Traglager und ein Auflager, die durch eine Tragfeder miteinander verbunden sind, und einen Arbeitsraum und einen Ausgleichsraum, die mit Dämpfungsflüssigkeit füllbar sind und auf ihren einander axial zugewandten Seiten durch eine Trennwand räumlich voneinander getrennt und durch einen in der Trennwand ange ordneten Dämpfungskanal flüssigkeitsleitend miteinander verbunden sind, wobei die Trenn wand als Düsenkäfig ausgebildet ist mit zwei mit axialem Abstand benachbart zueinander ange ordneten Düsenscheiben, wobei in dem durch den axialen Abstand zwischen den Düsenschei ben gebildeten Spalt eine Membran aus einem gummielastischen Werkstoff angeordnet ist und, wobei die Beweglichkeit der Membran durch eine Schaltvorrichtung schaltbar ist. Die Schaltvor richtung umfasst eine elastische Hebelscheibe, welche axial benachbart zu der zweiten Düsen scheibe und auf diese einwirkbar angeordnet ist, und einen mit der Hebelscheibe verbundenen Elektromagneten, welcher die Hebelscheibe wahlweise zwischen einer ersten Stellung, in wel cher die Hebelscheibe ein axiales Spiel der Membran im Spalt zulässt, und einer zweiten Stel lung verstellen kann, in welcher die Hebelscheibe auf die zweite Düsenscheibe einwirkt und die Membran zwischen den Düsenscheiben einklemmt.
In vorteilhafter Weise nutzt die Erfindung einen Elektromagneten, um eine Verstellung der Membran oder ein Umschalten des Hydrolagers in einfacher Weise durch eine Schaltung zu be werkstelligen. Durch die Verwendung eines Elektromagneten entfällt ein pneumatisches System und es müssen zudem keine Anschlüsse für Luftdruckleitungen vorgesehen werden, was die Komplexität von Gehäuseteilen oder dem Auflager erheblich reduziert.
Der Elektromagnet kann mit der Hebelscheibe mittelbar oder unmittelbar mechanisch zusam menwirkend verbunden sein. Über die Hebelscheibe überträgt der Elektromagnet die Stellbewe gung, welche vorzugsweise axial ist, auf die zweite Düsenscheibe und wirkt so auf sie ein. Dadurch wird die zweite Düsenscheibe axial aus der ersten Stellung in die zweite Stellung ver stellt. In der ersten Stellung erfolgt ein derartiges Einwirken nicht. In der ersten Stellung ist die Membran nicht durch einwirken der Düsenscheibe geklemmt. Die Hebelscheibe kann zwar an der zweiten Düsenscheibe anliegen, jedoch ist denkbar, dass sie keine oder nur eine geringe verstellende Kraft auf sie ausübt, vorzugsweise lediglich an ihr anliegt. Denkbar ist auch, dass in der ersten Stellung der Elektromagnet nicht auf die Hebelscheibe einwirkt, also eine die He belscheibe verstellende Kraft ausübt. Die zweite Düsenscheibe kann in eine Stellung vorge spannt sein, in welcher der Spalt möglichst weit geöffnet ist oder in der die zweite Düsen scheibe eine spaltvergrößernde Stellung einnimmt. Ein Einwirken mittels Hebelscheibe kann also gegen eine auf die zweite Düsenscheibe einwirkende Vorspannungskraft erfolgen. Denk bar ist, dass die erste Düsenscheibe ortsfest und daher nicht axial verstellbar ist. Die zweite Dü senscheibe ist durch das Einwirken auch relativ zur ersten Düsenscheibe verstellbar, wobei in der ersten Stellung die beiden Düsenscheiben eine größere axiale Beabstandung aufweisen, als in der zweiten Stellung. Denkbar ist, dass im unbestromten Zustand des Elektromagneten die erste Stellung realisiert ist und eine Bestromung zur Ausbildung der zweiten Stellung führt. Ein Schalten des Elektromagneten beeinflusst nun erfindungsgemäß das axiale Spiel der Membran im Spalt zwischen den beiden Düsenscheiben. Das axiale Spiel kann im Bereich von 0,1mm bis 0,5mm liegen, vorzugsweise bei 0,2mm.
Zwischen den beiden Düsenscheiben ist die Membran zur Isolierung angeordnet, die aus einem gummielastischen Werkstoff besteht. Dort ist sie von Dämpfungsflüssigkeit aus dem Arbeits raum und dem Ausgleichsraum beaufschlagbar und elastisch nachgiebig verformbar. Die Membran dient der Isolierung von kleinamplitudigen, hochfrequenten Schwingungen. Derartige Schwingungen werden z. B. aus den Gas- und Massenkräften des Motors erzeugt. Hierbei han delt es sich um Frequenzen von ca. 50 Hz bis 100 Hz sowie um Amplituden von ca. kleiner als 0,1 mm.
Je nach Auslegung des Hydrolagers kann sich beispielsweise durch Anlegen oder Entfernen eines elektrischen Stromes an dem Elektromagneten die zweite Düsenscheibe in Richtung der ersten Düsenscheibe verstellen, um so den Spalt axial zu verkleinern und dadurch das axiale Spiel oder die Schwingfähigkeit der Membran zumindest zu verringern oder gar zu unterbinden. Der axiale Abstand der Düsenscheiben zueinander ist daher veränderbar. Die axiale Beweglich keit der Membran kann dadurch eingeschränkt oder gar unterbunden werden. Es ist auch mög lich, dass sich die Membran in dieser Stellung der zweiten Hebelscheibe an zumindest eine der Düsenscheiben anlegt, vorzugsweise an beide Düsenscheiben anlegt, so dass die Membran inaktiv ist. Dadurch kann die Dämpfung im hochfrequenten Bereich ausgeschaltet werden. Zur Aktivierung der Membran wird die Stromzufuhr zum Elektromagneten entsprechend entweder angelegt oder unterbrochen. Mittels der Membran kann demnach die Härte des Hydrolagers be einflusst werden.
Die Hebelscheibe kann zentral an den Elektromagneten angebunden sein und macht sich den mechanischen Hebel zu Nutze. Dadurch dient sie der Reduzierung der zum Umschalten aufzu wendenden Kraft. Die Stellkraft des Elektromagneten wird über die Hebelscheibe übersetzt, was den Einsatz eines kleinen, leichten und kostengünstigen Elektromagneten ermöglicht. Die Hebelscheibe kann zumindest zeitweise an einem Drehpunkt anliegen und/oder zumindest ab schnittsweise einen Hebel ausbilden oder umfassen, vorzugsweise einen zweiseitigen Hebel. Der Drehpunkt ist physikalisch und nicht geometrisch auffassbar. Die Hebelscheibe kann sich über einen Punkt oder eine Strecke drehen.
Weiterbildungsgemäß kann das umschaltbare Hydrolager nach der Erfindung derart ausgestal tet sein, dass der Düsenkäfig mindestens einen Drehpunkt ausbildet, an welchem sich die He belscheibe bei der Verstellung zwischen ihren beiden Stellungen hebelarmausbildend abstützt. Dadurch wird eine kompakte Bauweise des Hydrolagers ermöglicht, da der Drehpunkt in der räumlichen Nähe der zu verstellenden Düsenscheibe angeordnet ist. Der Drehpunkt kann bei spielsweise an einem Vorsprung, einer Kante oder auf einer Fläche ausgebildet sein.
Gemäß einer Weiterbildung des Hydrolagers kann der Düsenkäfig einen axial und/oder radial benachbart zu der zweiten Düsenscheibe angeordneten Kanalring aufweisen, welcher vorzugs weise zumindest eine radial verlaufende Hebelzunge aufweist, an welcher der mindestens eine Drehpunkt ausgebildet ist. Der Kanalring kann den zumindest einen Drehpunkt ausbilden. Vor zugsweise weist der Kanalring mehrere Hebelzungen auf, weiter bevorzugt drei Stück. Vorzugs weise sind die Hebelzungen gleichmäßig zueinander beabstandet angeordnet, beispielsweise um 120° bezüglich einer das Hydrolager durchsetzenden Zentrallängsachse versetzt. Der Ka nalring kann ortsfest gelagert sein, beispielsweise an einem Lagerdeckel. An dem Lagerdeckel und/oder dem Kanalring kann ein Rollbalg oder eine rollbalgförmige Abschlussmembran ange ordnet sein. Der Rollbalg kann die Ausgleichskammer begrenzen. In axialer Richtung entlang der Zentrallängsachse können also in dieser Reihenfolge und vorzugsweise koaxial der Kanal ring, die Hebelscheibe, die zweite Düsenscheibe, die Membran und die erste Düsenscheibe an geordnet sein. Die zumindest eine Hebelzunge kann sich radial in Richtung der Zentrallängs achse erstrecken. Die zumindest eine Hebelzunge kann in Axialrichtung oder Längsrichtung versetzt zu der zweiten Düsenscheibe angeordnet sein.
Der Kanalring kann alternativ oder zusätzlich radial benachbart der zweiten Düsenscheibe an geordnet sein. Der Kanalring kann eine Aufnahmeausnehmung zur Aufnahme der zweiten Dü senscheibe aufweisen. In diesem Fall kann die zweite Düsenscheibe im inneren Freiraum des Kanalrings angeordnet sein. Die zweite Düsenscheibe kann außenumfangsseitig geführt sein, vorzugsweise ausschließlich außenumfangsseitig. Vorteilhaft ist, dass eine Innenumfangsfläche der Düsenscheibe als Lager, vorzugsweise Gleitlager, für die zweite Düsenscheibe dienen kann, welche über ihre Außenumfangsfläche dort anliegen kann. Dadurch kann die zweite Dü senscheibe einfach und sicher geführt werden und ein Verkanten verhindert werden. Vorzugs weise ist die zweite Düsenscheibe frei von einem zentral angeordneten Führungsmittel, wie bei spielsweise einer Zentralausnehmung oder einem Zentralstift.
Im Kanalring kann im Bereich von dessen Außenumfang der Dämpfungskanal oder ein Ab schnitt des Dämpfungskanals ausgebildet sein. In der ersten Düsenscheibe kann im Bereich von deren Außenumfang der Dämpfungskanal oder ein Abschnitt des Dämpfungskanals ausge bildet sein. Denkbar ist, dass der Kanalring und die erste Düsenscheibe den Dämpfungskanal begrenzen. Denkbar ist, dass zumindest eine der einander zugewandten Seiten vom Kanalring und der ersten Düsenscheibe eine rinnenförmige, vorzugsweise in Umfangsrichtung verlau fende Ausnehmung aufweist. Vorzugsweise ist an beiden Seite jeweils eine solche Ausneh mung vorgesehen, so dass der Kanalring einen ersten axialen Abschnitt und die erste Düsen scheibe einen zweiten axialen Abschnitt des Dämpfungskanals ausbildet. Der Dämpfungskanal dient zur Dämpfung tieffrequenter, großamplitudiger Schwingungen.
An der Hebelzunge kann ein vorzugsweise länglicher Hebelvorsprung ausgebildet sein, vor zugsweise erstreckt sich der Hebelvorsprung in Umfangsrichtung oder in Tangentialrichtung be züglich der Zentrallängsachse. Der Hebelvorsprung kann zumindest einen Punkt oder eine Linie zur Drehung aufweisen. Der Hebelvorsprung kann an der der zweiten Düsenscheibe zuge wandten Seite der Hebelzunge angeordnet sein. Der Hebelvorsprung kann sich über die ge samte Breite der Hebelzunge erstrecken, also orthogonal zur Radialrichtung, um eine möglichst breite oder große Anlagefläche zu gewährleisten.
Der Kanalring kann eine Aufnahmeausnehmung zur Aufnahme der Hebelscheibe oder von Tei len der Hebelscheibe aufweisen. Vorzugsweise ist die Aufnahmeausnehmung ringförmig und/o der koaxial zur Zentrallängsachse und/oder axial zur zweiten Düsenscheibe angeordnet, vor zugsweise an der der zweiten Düsenscheibe zugewandten Seite. Denkbar ist, dass die Hebel scheibe in der Stellung, in welcher sie ein axiales Spiel der Membran im Spalt zulässt, zumin dest teilweise in der Aufnahmeausnehmung aufgenommen ist. Denkbar ist, dass die Hebel scheibe in der Stellung, in welcher die Hebelscheibe auf die zweite Düsenscheibe einwirkt und die Membran zwischen den Düsenscheiben einklemmt, zumindest teilweise aus der Aufnahme ausnehmung herausverstellt ist. Die zumindest eine Hebelzunge ist substituierbar durch beispielsweise einen Ring oder einen Ringabschnitt, der nach radial innen absteht.
Denkbar ist, dass die zumindest eine Hebelzunge die zweite Düsenscheibe in radialer Richtung überragt. Die zumindest eine Hebelzunge ist also in Axialrichtung oder Längsrichtung benach bart der zweiten Düsenscheibe angeordnet, wodurch auch der Kanalring sodann axial benach bart der Düsenscheibe angeordnet ist, zumindest abschnittsweise. Durch diese übergreifende Anordnung der zumindest einen Hebelzunge kann die Hebelscheibe in einem axialen Raum zwischen Hebelzunge und zweite Düsenscheibe angeordnet sein, um sich bei Verstellung an der Hebelzunge abzustützen und auf die zweite Düsenscheibe einzuwirken. Diese Ausführung dient der Kompaktheit des Hydrolagers, da der Düsenkäfig sehr flach bauen kann.
Gemäß einer Weiterbildung des Hydrolagers kann die Hebelscheibe einen umfangsseitig au ßenliegenden Druckring und/oder mehrere, vorzugsweise drei, radial verlaufende Hebelstege aufweisen, welche jeweils einen Hebelarm ausbilden. Die Hebelstege können vom Druckring radial abragen und/oder an einem Zentralabschnitt angeordnet sein, der vorzugsweise von der Zentrallängsachse durchgriffen und/oder zylindrisch ausgebildet ist. Vom Zentralabschnitt kön nen die Hebelstege sternartig radial abragen. Die Hebelstege können am Zentralabschnitt schwimmend gelagert sein und/oder mittels Form- und/oder Kraftschluss dort angeordnet sein. Der Zentralabschnitt kann einen radial verdickten Kopfabschnitt aufweisen, um die Hebelstege zu untergreifen. Dies dient der Übertragung der Stellbewegung des Elektromagneten auf die Hebelstege. Der Zentralabschnitt kann Teil der Hebelscheibe oder Teil eines Mitnehmers sein, der ein separates Element bezüglich der Hebelscheibe sein kann.
Der Druckring kann beispielsweise alle Hebelstege kreisförmig und/oder benachbarte He belstege kreisbogenförmig miteinander verbinden, vorzugsweise umfangsseitig, und dient einer gleichmäßigen Verteilung von Kräften in der Hebelscheibe und in die zweite Düsenscheibe hin ein. Vorzugsweise sind die Hebelstege gleichmäßig zueinander beabstandet angeordnet, bei spielsweise um 120° bezüglich der Zentrallängsachse versetzt. Jeder Hebelsteg kann einer He belzunge zugeordnet sein und sich dort abstützen, um den Drehpunkt auszubilden. Jeder He belsteg kann somit einen Lastarm und einen Kraftarm umfassen. Der außenumfangsseitige Ab schnitt des Druckringes kann dem Lastarm zugerechnet werden. Die Hebelscheibe kann aus einem Metall oder einem Kunststoff material gefertigt sein. Die Hebelarme und der Druckring können stoffeinheitlich ausgebildet sein. Die Hebelarme und/oder der Druckring können derart ausgebildet sein, dass sie an der zweiten Düsenscheibe zu deren Verstellung anliegen können.
Denkbar ist weiterbildungsgemäß, dass das Längenverhältnis von Lastarm zu Kraftarm des He belarms zwischen 1:10 und 1:2 beträgt, vorzugsweise bei 1:6 liegt. Diese Verhältnisse bieten eine bestmögliche Balance zwischen aufzuwendender Kraft des Elektromagneten und benötig tem Bauraum, insbesondere im Bereich des Düsenkäfigs.
Gemäß einer Weiterbildung kann die Hebelscheibe zumindest eine Arretierungsvorrichtung auf weisen, welche mit einem Arretierungspartner zusammenwirkt, wobei die Arretierungsvorrich tung eine Arretierungsausnehmung oder ein Arretierungsstift sein kann und der Arretierungs partner das jeweils andere Element der Arretierungsausnehmung und des Arretierungsstifts ist. Der Arretierungspartner kann an der Hebelzunge angeordnet sein, so dass dafür kein weiteres Element zum Tragen des Arretierungspartners vorzusehen ist. Die Arretierungsausnehmung kann oval oder länglich ausgebildet sein. Vorzugsweise erstreckt sie sich in Radialrichtung, um eine Beweglichkeit des Hebelstegs in Radialrichtung zuzulassen und/oder einen Anschlag aus zubilden, um einen Verstellweg in Radialrichtung zu begrenzen. Jeder Hebelsteg kann eine Ar retierungsausnehmung aufweisen, vorzugsweise sind die Arretierungsausnehmungen jeweils im Zwischenbereich von Hebelsteg und Druckring ausgebildet.
Gemäß einer weiteren Ausgestaltung des Hydrolagers kann die zweite Düsenscheibe einen umfangsseitigen Druckrand aufweisen, welcher eine größere Axialerstreckung aufweist als der Grundkörper der Düsenscheibe und/oder, die Hebelscheibe kann derart angeordnet und/oder ausgebildet sein, dass sie in ihrer zweiten Stellung auf den Druckrand einwirkt. Der Grundkör per der Düsenscheibe kann von dem Druckrand radial begrenzt sein. Durch den axial gegen über dem Druckrand zurückgesetzten Grundkörper kann am Grundkörper der Mitnehmer oder der Zentralabschnitt oder der verdickte Kopfabschnitt anliegen und/oder die Hebelscheibe in ei ner Stellung orthogonal zur Zentrallängsachse ausgerichtet sein. Dadurch kann der benötigte Bauraum klein gehalten werden.
Weiterbildungsgemäß kann bei dem Hydrolager der Elektromagnet über den Mitnehmer mit der Hebelscheibe verbunden sein, vorzugsweise schwimmend verbunden sein. Dadurch, dass auf eine feste Verbindung, wie zum Beispiel ein Stoffschluss oder eine Presspassung, zwischen Mitnehmer und Hebelscheibe verzichtet ist, kann die Hebelwirkung erheblich verbessert werden und zugleich der Bauraum gering gehalten werden. Bei Verwendung von Hebelarmen müssen sich diese nämlich im hebelnden Zustand lediglich in eine Richtung biegen, nämlich um den Drehpunkt. Wären hingegen die Hebelarme einseitig fest am Mitnehmer verbunden, würde dies zu einer zweiten Biegung in entgegengesetzte Richtung zur die Verstellung verursachenden Biegung führen und diese zumindest teilweise aufheben.
Weiterbildungsgemäß kann bei dem Hydrolager im Spalt ein Federelement, vorzugsweise eine Klemmfeder, weiter bevorzugt eine Wellenfeder angeordnet sein, welches sich an den beiden Düsenscheiben abstützen kann und die zweite Düsenscheibe in eine spaltvergrößernde Stel lung Vorspannen kann. Grundsätzlich und allgemeiner ist jedoch jedes Kraftspeichermittel oder jedes Federelement denkbar, das die zweite Düsenscheibe in eine spaltvergrößernde Stellung Vorspannen kann. Die kann mittels Zug und/oder Druck auf die zweite Düsenscheibe erfolgen. Vorteilhaft stellt das Kraftspeichermittel das Spiel der Membran her.
Weitere Merkmale, Einzelheiten und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus dem Wortlaut der Ansprüche sowie aus der folgenden Beschreibung von Ausführungsbeispielen anhand der Zeichnungen. Es zeigen:
Fig. 1 eine Längsschnittansicht durch ein erfindungsgemäßes Hydrolager,
Fig. 2a eine Perspektivansicht auf einen zusammengefügten Düsenkäfig,
Fig. 2b eine Sprengansicht des Düsenkäfigs nach Fig. 2a,
Fig. 3 eine Detailansicht des Hydrolagers nach Fig. 1 in einer ersten Stellung und
Fig. 4 eine Detailansicht des Hydrolagers nach Fig. 1 in einer zweiten Stellung.
In den Figuren sind gleiche oder einander entsprechende Elemente jeweils mit den gleichen Bezugszeichen bezeichnet und werden daher, sofern nicht zweckmäßig, nicht erneut beschrie ben. Bereits beschriebene Merkmale werden zur Vermeidung von Wiederholungen nicht erneut beschrieben und sind auf alle Elemente mit gleichen oder einander entsprechende Bezugszei chen anwendbar, sofern nicht explizit ausgeschlossen. Die in der gesamten Beschreibung ent haltenen Offenbarungen sind sinngemäß auf gleiche Teile mit gleichen Bezugszeichen bzw. gleichen Bauteilbezeichnungen übertragbar. Auch sind die in der Beschreibung gewählten La geangaben, wie z.B. oben, unten, seitlich usw. auf die unmittelbar beschriebene sowie darge stellte Figur bezogen und sind bei einer Lageänderung sinngemäß auf die neue Lage zu über tragen. Weiterhin können auch Einzelmerkmale oder Merkmalskombinationen aus den gezeig ten und beschriebenen unterschiedlichen Ausführungsbeispielen für sich eigenständige, erfin derische oder erfindungsgemäße Lösungen darstellen.
Das gezeigte Hydrolager 2 kann als Motorlager dienen und umfasst ein Traglager 4 und ein Auflager 6, die durch eine zumindest abschnittsweise hohlkegelförmig ausgebildete Tragfeder 8 aus gummielastischem Werkstoff miteinander verbunden sind. Das Hydrolager 2 ist in Längs richtung L von einer Zentrallängsachse Z durchsetzt. Das Traglager 4 umfasst den Kern des Hydrolagers 2 und das Auflager 6 umfasst das Gehäuse des Hydrolagers 2, wie einen Lagerde ckel 44 und einen Lagerkörper 46. Innerhalb des Hydrolagers 2 ist ein mit der Dämpfungsflüs sigkeit gefüllter Arbeitsraum 10 angeordnet, der durch das T raglager 4 einerseits und durch eine Trennwand 14 andererseits in axialer Richtung begrenzt ist. Ein Ausgleichsraum 12 ist in axialer Richtung einerseits durch die Trennwand 14 und andererseits durch einen Rollbalg 48 begrenzt, wobei der Rollbalg 48 derart elastisch nachgiebig ist, dass aus dem Arbeitsraum 10 verdrängtes Volumen an Dämpfungsflüssigkeit durch einen in der Trennwand 14 ausgebildeten Dämpfungskanal 16 in den Ausgleichsraum 12 gelangt ohne, dass sich der Druck im Aus gleichsraum 12 wesentlich verändert. Der Ausgleichsraum 12 kann im Wesentlichen drucklos volumenaufnehmend ausgebildet sein.
Die Trennwand 14 ist als Düsenkäfig 18 ausgebildet, der explizit in den Fig. 2a und 2b gezeigt ist. Der Düsenkäfig 18 umfasst eine erste Düsenscheibe 20, eine zweite Düsenscheibe 22, die mit axialem Abstand benachbart zueinander angeordnet sind und zwischen sich einen Spalt 24 ausbilden. Die Düsenscheiben 20, 22 umfassen Löcher, die sie axial durchsetzen, um von Dämpfungsflüssigkeit durchströmbar zu sein. In dem Spalt 24 ist eine scheibenförmige Memb ran 26 aus einem gummielastischen Werkstoff angeordnet sowie eine Wellenfeder 32 als Kraft speichermittel. Der Düsenkäfig 18 umfasst des Weiteren einen Kanalring 38, der benachbart zu der zweiten Düsenscheibe 22 angeordnet ist.
Die erste Düsenscheibe 20 weist an ihrer dem Kanalring 38 zugewandten Seite eine in Um fangsrichtung U verlaufende Ausnehmung oder halbkreisförmige Rinne 60a auf. Korrespondie rend dazu weist der Kanalring 38 an seiner der ersten Düsenscheibe 20 zugewandten Seite eine in Umfangsrichtung U verlaufende Ausnehmung oder halbkreisförmige Rinne 60b auf. Die beiden Rinnen 60a und 60b bilden jeweils einen axialen Abschnitt des Dämpfungskanals 16 aus.
Die Wellenfeder 32 ist kreisförmig geschlossen und einlagig ausgebildet und umfasst drei gleichmäßig beabstandete Wellen 32a und dazwischen angeordnete Basisabschnitte 32b, die in einer gemeinsamen Querebene liegen. Die Basisabschnitte 32b stützen sich an der ersten Düsenscheibe 20 ab und die Wellen 32a stützen sich an der zweiten Düsenscheibe 22 ab. Die Wellenfeder 32 spannt die axial bewegliche zweite Düsenscheibe 22 gegenüber der ortsfesten ersten Düsenscheibe 20 in eine Stellung vor, in welcher der Spalt 24 möglichst groß ist. Es sind jedoch auch grundsätzlich anders angeordnete und/oder ausgebildete Kraftspeichermittel denk bar, um eine Vorspannung zu erzeugen. In dem Spalt 24 ist die Bewegung der Membran 26 in Radialrichtung R von der zweiten Düsenscheibe 22 begrenzt und geführt.
Die zweite Düsenscheibe 22 umfasst einen Druckrand 22a und einen Grundkörper 22b, wobei der Druckrand 22a den Grundkörper 22b radial begrenzt. Der Druckrand 22a ist also umfangs seitig angeordnet. An dem Druckrand 22a kann die Hebelscheibe 30 anliegen und die Stellkraft eintragen. Die zweite Düsenscheibe 22 weist zudem an ihrer gegenüberliegenden Seite einen Führungsrand 22c auf, der umfangsseitig zur Membran 26 angeordnet ist und der Führung der Membran 26 dient. Der Führungsrand 22c schließt radial einen Freiraum 68 ein, dessen Erstre- ckung in Längsrichtung L der Längserstreckung der Membran 26 entspricht. Die Längserstre ckung des Führungsrands 22c kann identisch der Längserstreckung der Membran 26 sein. Dies dient der Klemmung der Membran 26.
Der Kanalring 38 ist ortsfest an dem Lagerdeckel 44 befestigt und weist einen Ringkörper 38a auf, in dem die Rinne 60b ausgebildet ist. Ausgehend vom Ringkörper 38a erstrecken sich drei gleichmäßig entlang der Umfangsrichtung U zueinander beabstandete Hebelzungen 40 in Radi alrichtung R auf die Zentrallängsachse Z zu. Die Hebelzungen 40 weisen einen annähernd gleichschenkligen trapezförmigen Querschnitt auf, der sich in Richtung Zentrallängsachse Z verjüngt. Die Hebelzungen 40 übergreifen die zweite Düsenscheibe 22 und sind daher in Axial richtung oder Längsrichtung L zu der zweiten Düsenscheibe 22 versetzt angeordnet. An ihrer der zweiten Düsenscheibe 22 zugewandten Seite umfasst jede Hebelzunge 40 einen Arretie rungsstift 40a und einen länglichen und/oder mauerartigen Hebelvorsprung 40b. Jeder Hebel vorsprung 40b ragt in Längsrichtung L von der entsprechenden Hebelzunge 40 ab und erstreckt sich in Tangentialrichtung bezüglich der Zentrallängsachse Z. Dabei erstreckt sich jeder Hebel vorsprung 40b über die gesamte Breite der jeweiligen Hebelzunge 40. An jedem Hebelvor sprung 40b ist ein physikalischer Drehpunkt 36 in geometrischer Form einer Linie ausbildbar. Grundsätzlich ist denkbar, dass die Hebelzungen 40 in Längsrichtung L betrachtet versetzt zu den Wellen 32a der Wellenfeder 32 angeordnet sind, so dass eine geringe Kraft nötig ist, um die zweite Düsenscheibe 22 mittels Elektromagneten 34 zu verstellen. Vorzugsweise ist die An zahl der Hebelzungen 40 gleich der Anzahl an Wellen 32a. Vorzugsweise ist der Kanalring 38 und/oder die Wellenfeder 32 derart angeordnet und/oder ausgebildet, dass jede Hebelzunge 40 in Längsrichtung betrachtet mittig zwischen zwei benachbarten Wellen 32a angeordnet ist.
Der Kanalring 38 begrenzt mit seinem Ringkörper 38a einen Freiraum 62 radial, in welchem die zweite Düsenscheibe 22 aufgenommen, radial bewegungsbegrenzt und axial geführt ist. Die Hebelzungen 40 bilden axiale Anschläge 64 aus, die eine Bewegung der zweiten Düsenscheibe 22 in Längsrichtung L begrenzen, wie Fig. 3 und 4 zeigen. Der Kanalring 38 weist zudem eine stufenartige und ringförmige Aufnahmeausnehmung 66 zur Aufnahme der Hebelscheibe 30 auf, wie ebenfalls Fig. 3 und 4 zeigen.
Die Hebelscheibe 30 umfasst einen umfangsseitig außenliegenden Druckring 30a und drei gleichmäßig in Umfangsrichtung U zueinander beabstandete Hebelstege 30b. Der Druckring 30a verbindet die Hebelstege 30b umfangsseitig miteinander und kann an dem Druckrand 22a der zweiten Düsenscheibe 22 anliegen. Jeder Hebelsteg 30b bildet einen physikalischen Hebel arm aus. Die Hebelstege 30b ragen vom Druckring 30a in Radialrichtung R ab und erstrecken sich linear auf die Zentrallängsachse Z zu. Sie sind also sternförmig um die Zentrallängsachse Z angeordnet. Wie die Fig. 3 und 4 zeigen, liegen die Hebelstege 30b an ihrer dem Druckring 30a gegenüberliegenden Seite schwimmend auf dem verdickten Kopfabschnitt 56 auf, der die Hebelstege 30b somit untergreift. Die Hebelstege 30b und die Hebelzungen 40 sind in Längs richtung L betrachtet deckungsgleich angeordnet. Jeder Hebelsteg 30b liegt an einem Hebel vorsprung 40b an, so dass sich im radial innen bezüglich des Hebelvorsprungs 40b angeordne ten Bereich ein Kraftarm und im radial außen bezüglich des Hebelvorsprungs 40b angeordne ten Bereich ein Lastarm ausbildet. Es ist also ein zweiseitiger Hebel geschaffen. Das Längen verhältnis von Lastarm zu Kraftarm beträgt 1 :6.
Die Hebelscheibe 30 weist im Zwischen- oder Grenzbereich von jedem Hebelsteg 30b und dem Druckring 30a eine Arretierungsausnehmung 30c auf. Diese kann durchgehend sein und/oder oval ausgebildet und/oder sich in Radialrichtung R erstreckend angeordnet sein. In jede Arretie rungsausnehmung 30c greift ein Arretierungsstift 40a ein, um eine Rotation der Hebelscheibe 30 um die Zentrallängsachse Z zu verhindern, eine Beweglichkeit der Hebelscheibe 30 oder der Hebelstege 30b in Radialrichtung R aber zuzulassen. Die Erstreckung der Arretierungsausneh mung 30c in Radialrichtung kann genutzt werden, um Anschläge auszubilden und dadurch die Radialbewegung der Hebelstege 30b zu begrenzen.
Eine Schaltvorrichtung 28 dient dem Umschalten des Hydrolagers 2 durch schalten der Memb- ranbeweglichgkeit. Die Schaltvorrichtung 28 umfasst einen Elektromagneten 34 und eine in Längsrichtung L zwischen der zweiten Düsenscheibe 22 und dem Kanalring 38 angeordnete Hebelscheibe 30. Dort kann die Hebelscheibe 30 auf die zweite Düsenscheibe 22 einwirken.
Die Schaltvorrichtung 28 greift demnach in den Düsenkäfig 18 ein. Einends umfasst das Hydro lager 2 den spulenumfassenden und mit elektrischem Strom beaufschlagbaren Elektromagne ten 34, der als monostabiler und geschlossener Einfach-Hubmagnet ausgebildet sein kann und eine Stellbewegung in Richtung der Zentrallängsachse Z ausführen kann. Der Elektromagnet 34 ist in einem am Lagerdeckel 44 verschraubten Magnetgehäuse 50 aufgenommen oder dort verliersicher verclipst mittels einer Clipsanordnung 54, wobei ein Stößel 52 des Elektromagne ten 34 durch deckungsgleiche Ausnehmungen im Lagerdeckel 44 und im Magnetgehäuse 50 ragt. Der Stößel 52 kann als Mitnehmer 42 ausgebildet oder mit diesem fest verbunden sein. An seinem dem Elektromagneten 34 gegenüberliegenden Ende weist der Mitnehmer 42 einen ge genüber seinem Zentralabschnitt 58 radial verdickten Kopfabschnitt 56 auf.
Nachfolgend soll die Umschaltung des Hydrolagers 2 beschrieben werden. Die Hebelscheibe 30 ist wahlweise zwischen einer in Fig. 3 gezeigten ersten Stellung, in welcher sie ein axiales Spiel der Membran 26 im Spalt 24 zulässt, und einer in Fig. 4 gezeigten zweiten Stellung ver stellbar, in welcher sie auf die zweite Düsenscheibe 22 einwirkt und die Membran 26 zwischen den Düsenscheiben 20, 22 einklemmt. Im stromlosen Zustand des Elektromagneten 34 ist dessen Stößel 52 ausgestellt und daher auch der Mitnehmer 42 in Richtung der zweiten Düsenscheibe 22 verstellt. Der verdickte Kopf abschnitt 56 liegt an der zweiten Düsenscheibe 22 bzw. dessen Grundkörper 22b an. Die He belscheibe 30 ist ungespannt und verläuft orthogonal zur Zentrallängsachse Z. Sie liegt einer seits an dem Kanalring 38 in dessen Aufnahmeausnehmung 66 und andererseits an dem Druckrand 22a der zweiten Düsenscheibe 22 an, ohne jedoch eine die zweite Düsenscheibe 22 verstellende Kraft auf sie auszuüben. Denkbar ist zwar, dass auch in dieser ersten Stellung konstruktionsbedingt eine geringe Kraft von der Hebelscheibe 30 auf die zweite Düsenscheibe 22 ausgeübt wird, jedoch ist diese Kraft geringer als die auf die zweite Düsenscheibe 22 mittels Wellenfeder 32 ausgeübte Vorspannkraft, so dass eine Verstellung nicht erfolgt. In der ersten Stellung weist der Spalt 24 seine maximale Längserstreckung auf und die Membran 26 hat ein großes Spiel. Dadurch ist das Hydrolager 2 entkoppelt und eine Dämpfung verbessert.
Wird nun der Elektromagnet 34, bzw. dessen eine Wicklung umfassende Spule bestromt, wird dessen Stößel 52 und folglich auch der Mitnehmer 42 in den Elektromagneten 34 eingezogen oder in ihn hinein verstellt. Diese Verstellbewegung führt dazu, dass der die Hebelstege 30b un tergreifende Kopfabschnitt 56 in der Bildebene aufwärts verstellt wird und die Hebelstege 30b zentral anhebt. Da Drehpunkte 36 ausgebildet sind, bewegt sich der Lastarmabschnitt jedes Hebelstegs 30b und auch der Druckring 30a in der Bildebene abwärts. Diese Bewegung über trägt die Hebelscheibe 30 auf die zweite Düsenscheibe 22 und verstellt sie entgegen der Feder kraft der Wellenfeder 32 in der Bildebene abwärts, also in Richtung auf die erste Düsenscheibe 20 zu. Dadurch wird der Spalt 24 in Längsrichtung L verkürzt, bis die zweite Düsenplatte 22 an der ersten Düsenplatte 20 zu Anlage kommt - die zweite Stellung ist verwirklicht. Die minimale Längserstreckung des Spalts 24 wird durch die Längserstreckung des Führungsrands 22c be stimmt, welcher in dieser Ausführung an der zweiten Düsenplatte 22 angeordnet ist, jedoch auch grundsätzlich an der ersten Düsenplatte 20 angeordnet sein kann. Da die minimale Längserstreckung des Spalts 24 der Längserstreckung der Membran 26 entspricht, ist diese nun geklemmt, was die Fahrdynamik erheblich verbessert.
Wird nun die Bestromung zurückgenommen, zieht die Hebelscheibe 30 den Stößel 52 und den Mitnehmer 42 in Richtung der zweiten Düsenscheibe 22 und die zweite Düsenscheibe 22 wird mittels Wellenfeder 32 wieder zu der ersten Düsenscheibe 20 beabstandet.
Die Erfindung ist nicht auf eine der vorbeschriebenen Ausführungsformen beschränkt, sondern in vielfältiger Weise abwandelbar. Sämtliche aus den Ansprüchen, der Beschreibung und der Zeichnung hervorgehenden Merkmale und Vorteile, einschließlich konstruktiver Einzelheiten, räumlicher Anordnungen und Verfahrensschritten, können sowohl für sich als auch in den ver schiedensten Kombinationen erfindungswesentlich sein. In den Rahmen der Erfindung fallen sämtliche Kombinationen aus zumindest zwei von den in der Beschreibung, den Ansprüchen und/oder den Figuren offenbarten Merkmalen. Zur Vermeidung von Wiederholungen sollen vorrichtungsgemäß offenbarte Merkmale auch als verfahrensgemäß offenbart gelten und beanspruchbar sein. Ebenso sollen verfahrensgemäß offenbarte Merkmale als vorrichtungsgemäß offenbart gelten und beanspruchbar sein.
Bezugszeichen liste Hydrolager 48 Rollbalg Traglager 50 Magnetgehäuse Auflager 52 Stößel T ragfeder 54 Clipsanordnung Arbeitsraum 56 Kopfabschnitt Ausgleichsraum 58 Zentralabschnitt Trennwand 60a Rinne Dämpfungskanal 60b Rinne Düsenkäfig 62 Freiraum erste Düsenscheibe 64 Anschlag zweite Düsenscheibe 66 Aufnahmeausnehmunga Druckrand 68 Freiraum b Grundkörper c Führungsrand L Längsrichtung Spalt R Radialrichtung Membran U Umfangsrichtung Schaltvorrichtung Z Zentrallängsachse Hebelscheibe a Druckring b Hebelsteg c Arretierungsausnehmung Wellenfeder a Welle b Basisabschnitt Elektromagnet Drehpunkt Kanalring a Ringkörper Hebelzunge a Arretierungsstift b Hebelvorsprung Mitnehmer Lagerdeckel Lagerkörper

Claims

Patentansprüche
1. Umschaltbares Hydrolager (2) zur Lagerung eines Kraftfahrzeugaggregats, umfassend ein Traglager (4) und ein Auflager (6), die durch eine Tragfeder (8) miteinander verbun den sind, und einen Arbeitsraum (10) und einen Ausgleichsraum (12), die mit Dämp fungsflüssigkeit füllbar sind und auf ihren einander axial zugewandten Seiten durch eine Trennwand (14) räumlich voneinander getrennt und durch einen in der Trennwand (14) angeordneten Dämpfungskanal (16) flüssigkeitsleitend miteinander verbunden sind, wobei die Trennwand (14) als Düsenkäfig (18) ausgebildet ist mit zwei mit axialem Ab stand benachbart zueinander angeordneten Düsenscheiben (20, 22), wobei in dem durch den axialen Abstand zwischen den Düsenscheiben (20, 22) gebildeten Spalt (24) eine Membran (26) aus einem gummielastischen Werkstoff angeordnet ist und, wobei die Beweglichkeit der Membran (26) durch eine Schaltvorrichtung (28) schaltbar ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Schaltvorrichtung (28) eine elastische Hebelscheibe (30), welche axial benachbart zu der zweiten Düsenscheibe (22) und auf diese einwirkbar angeordnet ist, und einen mit der Hebelscheibe (30) verbundenen Elektromagneten (34) umfasst, welcher die Hebel scheibe (30) wahlweise zwischen einer ersten Stellung, in welcher die Hebelscheibe (30) ein axiales Spiel der Membran (26) im Spalt (24) zulässt, und einer zweiten Stellung ver stellen kann, in welcher die Hebelscheibe (30) auf die zweite Düsenscheibe (22) einwirkt und die Membran (26) zwischen den Düsenscheiben (20, 22) einklemmt.
2. Umschaltbares Hydrolager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Dü senkäfig (18) mindestens einen Drehpunkt (36) ausbildet, an welchem sich die Hebel scheibe (30) bei der Verstellung zwischen ihren beiden Stellungen hebelarmausbildend abstützt.
3. Umschaltbares Hydrolager nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Düsenkäfig (18) einen axial und/oder radial benachbart zu der zweiten Düsenscheibe (22) angeordneten Kanalring (38) aufweist, welcher vorzugsweise zumindest eine radial verlaufende Hebelzunge (40) aufweist, an welcher der zumindest eine Drehpunkt (36) ausgebildet ist.
4. Umschaltbares Hydrolager nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die zu mindest eine Hebelzunge (40) die zweite Düsenscheibe (22) in radialer Richtung über ragt.
5. Umschaltbares Hydrolager nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Hebelscheibe (30) einen umfangsseitig außenliegenden Druck ring (30a) und/oder mehrere, vorzugsweise drei, radial verlaufende Hebelstege (30b) aufweist, welche jeweils einen Hebelarm ausbilden.
6. Umschaltbares Hydrolager nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Län genverhältnis von Lastarm zu Kraftarm des Hebelarms zwischen 1:10 und 1:2 beträgt, vorzugsweise bei 1:6 liegt.
7. Umschaltbares Hydrolager nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Hebelscheibe (30) zumindest eine Arretierungsvorrichtung auf weist, welche mit einem Arretierungspartner zusammenwirkt, wobei die Arretierungsvor richtung eine Arretierungsausnehmung (30c) oder ein Arretierungsstift (40a) ist und der Arretierungspartner das jeweils andere Element der Arretierungsausnehmung und des Arretierungsstifts.
8. Umschaltbares Hydrolager nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Düsenscheibe (22) einen umfangsseitigen Druckrand (22a) aufweist, welcher eine größere Axialerstreckung aufweist als der Grundkörper (22b) der Düsenscheibe (22) und/oder, wobei die Hebelscheibe (30) in ihrer zweiten Stellung auf den Druckrand (22a) einwirkt.
9. Umschaltbares Hydrolager nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Elektromagnet (34) über einen Mitnehmer (42) mit der Hebel scheibe (30) verbunden ist, vorzugsweise schwimmend verbunden ist.
10. Umschaltbares Hydrolager nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass im Spalt (24) ein Federelement, vorzugsweise eine Klemmfeder, weiter bevorzugt eine Wellenfeder (32) angeordnet ist, welches sich an den beiden Dü senscheiben (20, 22) abstützt und die zweite Düsenscheibe (22) in eine spaltvergrö ßernde Stellung vorspannt.
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