WO2020250939A1

WO2020250939A1 - 合わせガラス用中間膜、ロール体及び合わせガラス

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Publication number: WO2020250939A1
Application number: PCT/JP2020/022879
Authority: WO
Inventors: 石田　潤; 博満西野
Original assignee: 積水化学工業株式会社
Priority date: 2019-06-14
Filing date: 2020-06-10
Publication date: 2020-12-17
Also published as: TW202108376A; BR112021024306A2; US11820107B2; JPWO2020250939A1; KR20220021922A; EP3984976A4; MX2021014703A; US20220227108A1; CN113993826A; EP3984976A1; CN113993826B

Abstract

合わせガラスにおける透過二重像を抑えることができる合わせガラス用中間膜を提供する。　本発明に係る合わせガラス用中間膜は、一端と、前記一端の反対側に他端とを有し、前記他端の厚みが、前記一端の厚みよりも大きく、特定の近似直線Ａの式及び部分楔角の偏差の算出に基づいて、前記近似直線Ａの傾き及び前記部分楔角の偏差の絶対値の最大値を算出したときに、少なくとも１つの区間Ａにおいて、前記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ前記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である。

Description

合わせガラス用中間膜、ロール体及び合わせガラス

　本発明は、合わせガラスを得るために用いられる合わせガラス用中間膜に関する。また、本発明は、上記合わせガラス用中間膜を用いたロール体及び合わせガラスに関する。

　合わせガラスは、外部衝撃を受けて破損してもガラスの破片の飛散量が少なく、安全性に優れている。このため、上記合わせガラスは、自動車、鉄道車両、航空機、船舶及び建築物等に広く使用されている。上記合わせガラスは、２つのガラス板の間に合わせガラス用中間膜を挟み込むことにより、製造されている。

　また、自動車に用いられる上記合わせガラスとして、ヘッドアップディスプレイ（ＨＵＤ）が知られている。ＨＵＤでは、自動車のフロントガラスに、自動車の走行データである速度などの計測情報等を表示させることができ、運転者はフロントガラスの前方に表示が映し出されているように認識することができる。

　上記ＨＵＤでは、計測情報等が、二重に見えるという問題がある。

　二重像を抑制するために、楔状の中間膜が用いられている。下記の特許文献１には、一対のガラス板の間に、所定の楔角を有する楔状の中間膜が挟み込まれた合わせガラスが開示されている。このような合わせガラスでは、中間膜の楔角の調整により、１つのガラス板で反射される計測情報の表示と、別のガラス板で反射される計測情報の表示とを、運転者の視野で１点に結ぶことができる。このため、計測情報の表示が二重に見え難く、運転者の視界を妨げにくい。

特表平４－５０２５２５号公報

　従来、二重像を抑制するために、中間膜の楔角が調整されている。しかしながら、中間膜の楔角を調整しただけでは、合わせガラスにおける透過二重像を十分に抑えることができないことがある。透過二重像とは、例えば、対向車のヘッドランプの照射により二重像が観察される現象である。

　近年、ＨＵＤの多様化によって、楔角が一定ではない中間膜が求められている。例えば、ＨＵＤの表示領域に対応する中間膜の表示対応領域の楔角が大きい場合には、表示対応領域以外の領域の楔角を小さくすることがある。このような楔角の調整によって、中間膜全体での楔角が大きくなりすぎないようにすることができる。中間膜全体での楔角を大きくなりすぎないようにすることで、中間膜におけるしわの発生などを抑えることができる。また、中間膜をロール体とした場合に、巻ずれが生じにくくなる。

　しかしながら、楔角が一定ではない中間膜においては、楔角が大きく変化する位置が存在しやすい。このため、合わせガラスにおける透過二重像が生じやすい傾向がある。特に、楔角が大きく変化する位置にて、合わせガラスにおける透過二重像が生じることがある。

　本発明の目的は、合わせガラスにおける透過二重像を抑えることができる合わせガラス用中間膜を提供することである。また、本発明は、上記合わせガラス用中間膜を用いたロール体及び合わせガラスを提供することも目的とする。

　本発明の広い局面によれば、一端と、前記一端の反対側に他端とを有し、前記他端の厚みが、前記一端の厚みよりも大きく、下記の近似直線Ａの式及び部分楔角の偏差の算出に基づいて、前記近似直線Ａの傾き及び前記部分楔角の偏差の絶対値の最大値を算出したときに、少なくとも１つの区間Ａにおいて、前記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ前記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である、合わせガラス用中間膜（本明細書において、「合わせガラス用中間膜」を「中間膜」と略記することがある）が提供される。

　近似直線Ａの式及び部分楔角の偏差の算出：以下の１～４の順で近似直線Ａの式及び部分楔角の偏差を算出する。

　１：中間膜の前記一端から前記他端に向けて４０ｍｍの位置を始点Ｘ、中間膜の前記他端から前記一端に向けて４０ｍｍの位置を終点Ｘとする。前記始点Ｘから前記終点Ｘに向けて、１ｍｍ間隔毎に地点Ａを選択する。

　２：各地点Ａを中心とする前記一端と前記他端とを結ぶ方向の８０ｍｍの各部分領域Ａにおける部分楔角Ａを算出して、「各地点Ａでの部分楔角Ａ」を得る。

　３：中間膜の前記一端から前記他端に向けて１９０ｍｍの位置を始点Ｙ、中間膜の前記他端から前記一端に向けて１９０ｍｍの位置を終点Ｙとする。各区間Ａの中心が前記始点Ｙから前記終点Ｙの間に位置するように、前記始点Ｙから前記終点Ｙに向けて、１ｍｍ間隔毎に３００ｍｍの区間Ａを設定する。

　４：下記の近似直線Ａの式及び下記の部分楔角の偏差を求める。

　近似直線Ａの式：各区間Ａのそれぞれにおいて、該区間Ａ内に前記地点Ａが存在する「各地点Ａでの部分楔角Ａ」から、ｘ軸方向を「中間膜の前記一端からの距離」とし、ｙ軸方向を「部分楔角Ａ」として、近似直線を作成し、各区間Ａでの近似直線Ａの式を求める。

　部分楔角の偏差：前記近似直線Ａの式から、各地点Ａにおける部分楔角Ａ’を算出して、「近似直線Ａ上の各地点Ａでの部分楔角Ａ’」を得る。各区間Ａのそれぞれにおいて、該区間Ａ内に前記地点Ａが存在する「各地点Ａでの部分楔角Ａ」及び「近似直線Ａ上の各地点Ａでの部分楔角Ａ’」から、各区間Ａでの部分楔角の偏差をそれぞれ求める。

　本発明に係る中間膜のある特定の局面では、中間膜の前記一端から前記他端に向けて１００ｍｍの位置と、中間膜の前記一端から前記他端に向けて６００ｍｍの位置との間に含まれる少なくとも１つの区間Ａにおいて、前記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ前記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である。

　本発明に係る中間膜のある特定の局面では、中間膜の前記一端から前記他端に向けて６００ｍｍの位置と、中間膜の前記他端との間に含まれる少なくとも１つの区間Ａにおいて、前記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ前記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である。

　本発明に係る中間膜のある特定の局面では、下記の近似直線Ｂの式及び部分楔角の偏差の算出に基づいて、前記近似直線Ｂの傾き及び前記部分楔角の偏差の絶対値の最大値を算出したときに、区間Ｂにおいて、前記近似直線Ｂの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ前記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である。

　近似直線Ｂの式及び部分楔角の偏差の算出：以下の５，６の順で近似直線Ｂの式及び部分楔角の偏差を算出する。

　５：中間膜の前記一端から前記他端に向けて５０ｍｍの位置と、中間膜の前記他端から前記一端に向けて５０ｍｍの位置との間の区間を区間Ｂとして設定する。

　６：下記の近似直線Ｂの式及び下記の部分楔角の偏差を求める。

　近似直線Ｂの式：区間Ｂにおいて、該区間Ｂ内に前記地点Ａが存在する「各地点Ａでの部分楔角Ａ」から、ｘ軸方向を「中間膜の前記一端からの距離」とし、ｙ軸方向を「部分楔角Ａ」として、近似直線Ｂを作成し、区間Ｂでの近似直線Ｂの式を求める。

　部分楔角の偏差：前記近似直線Ｂの式から、各地点Ａにおける部分楔角Ａ’’を算出して、「近似直線Ｂ上の各地点Ａでの部分楔角Ａ’’」を得る。区間Ｂにおいて、該区間Ｂ内に前記地点Ａが存在する「各地点Ａでの部分楔角Ａ」及び「近似直線Ｂ上の各地点Ａでの部分楔角Ａ’’」から、区間Ｂでの部分楔角の偏差をそれぞれ求める。

　本発明に係る中間膜のある特定の局面では、中間膜の少なくとも一方の外表面がエンボス加工されている。

　本発明に係る中間膜のある特定の局面では、中間膜の前記エンボス加工された外表面の５０％以上の領域が、中間膜の前記エンボス加工された外表面全体の十点平均粗さの平均値±３０％以内の十点平均粗さを有する。

　本発明に係る中間膜のある特定の局面では、中間膜の前記一端と前記他端との間の距離をＵとしたときに、前記一端から前記他端に向かって０．０５Ｕの第１の位置のＭＤ方向における１５０℃での第１の熱収縮率と、前記一端から前記他端に向かって０．５Ｕの第２の位置のＭＤ方向における１５０℃での第２の熱収縮率と、前記一端から前記他端に向かって０．９５Ｕの第３の位置のＭＤ方向における１５０℃での第３の熱収縮率との３つの熱収縮率のうち、最大の熱収縮率と最小の熱収縮率との差の絶対値が１５％以下である。

　本発明に係る中間膜のある特定の局面では、中間膜の最大厚みが１７００μｍ以下である。

　本発明の広い局面によれば、巻き芯と、上述した合わせガラス用中間膜とを備え、前記合わせガラス用中間膜が、前記巻き芯の外周に巻かれている、ロール体が提供される。

　本発明の広い局面によれば、第１の合わせガラス部材と、第２の合わせガラス部材と、上述した合わせガラス用中間膜とを備え、前記第１の合わせガラス部材と前記第２の合わせガラス部材との間に、前記合わせガラス用中間膜が配置されている、合わせガラスが提供される。

　本発明に係る合わせガラス用中間膜は、一端と、上記一端の反対側に他端とを有し、上記他端の厚みが、上記一端の厚みよりも大きい。上記の近似直線Ａの式及び部分楔角の偏差の算出に基づいて、上記近似直線Ａの傾き及び上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値を算出する。この算出をしたときに、本発明に係る合わせガラス用中間膜では、少なくとも１つの区間Ａにおいて、上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である。本発明に係る合わせガラス用中間膜では、上記の構成が備えられているので、合わせガラスにおける透過二重像を抑えることができる。

図１（ａ）及び（ｂ）は、本発明の第１の実施形態に係る合わせガラス用中間膜を模式的に示す断面図及び正面図である。図２（ａ）及び（ｂ）は、本発明の第２の実施形態に係る合わせガラス用中間膜を模式的に示す断面図及び正面図である。図３は、本発明の第３の実施形態に係る合わせガラス用中間膜を模式的に示す断面図である。図４は、本発明の第４の実施形態に係る合わせガラス用中間膜を模式的に示す断面図である。図５は、図１に示す合わせガラス用中間膜を用いた合わせガラスの一例を示す断面図である。図６は、図１に示す合わせガラス用中間膜が巻かれたロール体を模式的に示す斜視図である。図７は、熱収縮率を測定するための中間膜（試験片）を説明するための図である。図８は、実施例の反射二重像及び透過二重像の評価における予備プレス方法を説明するための図である。図９は、図３の中間膜における、区間Ｂでの中間膜の一端からの距離と部分楔角との関係を示す概略図である。

　以下、本発明の詳細を説明する。

　本発明に係る合わせガラス用中間膜（本明細書において、「中間膜」と略記することがある）は、合わせガラスに用いられる。

　本発明に係る中間膜は、１層の構造又は２層以上の構造を有する。本発明に係る中間膜は、１層の構造を有していてもよく、２層以上の構造を有していてもよい。本発明に係る中間膜は、２層の構造を有していてもよく、３層の構造を有していてもよく、３層以上の構造を有していてもよい。本発明に係る中間膜は、単層の中間膜であってもよく、多層の中間膜であってもよい。

　本発明に係る中間膜は、一端と、上記一端の反対側に他端とを有する。上記一端と上記他端とは、中間膜において対向し合う両側の端部である。本発明に係る中間膜では、上記他端の厚みが、上記一端の厚みよりも大きい。

　本発明に係る中間膜において、下記の近似直線Ａの式及び部分楔角の偏差の算出を行う。

　１：中間膜の上記一端から上記他端に向けて４０ｍｍの位置を始点Ｘ、中間膜の上記他端から上記一端に向けて４０ｍｍの位置を終点Ｘとする。上記始点Ｘから上記終点Ｘに向けて、１ｍｍ間隔毎に地点Ａを選択する。

　２：各地点Ａを中心とする上記一端と上記他端とを結ぶ方向の８０ｍｍの各部分領域Ａにおける部分楔角Ａを算出して、「各地点Ａでの部分楔角Ａ」を得る。

　３：中間膜の上記一端から上記他端に向けて１９０ｍｍの位置を始点Ｙ、中間膜の上記他端から上記一端に向けて１９０ｍｍの位置を終点Ｙとする。各区間Ａの中心が上記始点Ｙから上記終点Ｙの間に位置するように、上記始点Ｙから上記終点Ｙに向けて、１ｍｍ間隔毎に３００ｍｍの区間Ａを設定する。

　近似直線Ａの式：各区間Ａのそれぞれにおいて、該区間Ａ内に上記地点Ａが存在する「各地点Ａでの部分楔角Ａ」から、ｘ軸方向を「中間膜の上記一端からの距離」とし、ｙ軸方向を「部分楔角Ａ」として、近似直線Ａを作成し、各区間Ａでの近似直線Ａの式を求める。

　部分楔角の偏差：上記近似直線Ａの式から、各地点Ａにおける部分楔角Ａ’を算出して、「近似直線Ａ上の各地点Ａでの部分楔角Ａ’」を得る。各区間Ａのそれぞれにおいて、該区間Ａ内に上記地点Ａが存在する「各地点Ａでの部分楔角Ａ」及び「近似直線Ａ上の各地点Ａでの部分楔角Ａ’」から、各区間Ａでの部分楔角の偏差をそれぞれ求める。

　上記１：において、１ｍｍずつずれて、各地点Ａが設定される。中間膜の一端側から他端側に向けて１ｍｍ間隔の地点が選択できる位置（間隔が１ｍｍ未満にならない位置）まで地点を選択する。中間膜の上記一端側に最も近い地点Ａは、中間膜の上記一端から上記他端に向けて４０ｍｍの位置の地点Ａ１であり、次の地点Ａは、中間膜の上記一端から上記他端に向けて４１ｍｍの位置の地点Ａ２である。地点Ａｎは、中間膜の上記一端から上記他端に向けて（３９＋ｎ）ｍｍの位置（ｎは自然数）である。

　上記２：において、中間膜の上記一端側に最も近い部分領域Ａは、上記一端から０ｍｍ～８０ｍｍの部分領域Ａ１であり、次の部分領域Ａは、上記一端から１ｍｍ～８１ｍｍの部分領域Ａ２である。部分領域Ａｎは、上記一端から（ｎ－１）ｍｍ～（７９＋ｎ）ｍｍの部分領域（ｎは自然数）である。隣り合う２つの部分領域Ａは、上記一端と上記他端とを結ぶ方向において、７９ｍｍ互いに重複する。

　上記２：において、各地点Ａについて、部分領域Ａが設定される。各部分領域Ａにおいて算出される部分楔角を、部分楔角Ａとする。この部分楔角Ａを、「各地点Ａでの部分楔角Ａ」とする。中間膜の上記一端側に最も近い地点Ａ１での部分領域Ａ１において、地点Ａ１での部分楔角Ａ１が算出され、次の地点Ａ２での部分領域Ａ２において、地点Ａ２での部分楔角Ａ２が算出される。中間膜の上記一端側に最も近い領域における部分楔角Ａは、中間膜の上記一端から０ｍｍ～８０ｍｍの領域における部分楔角（部分領域Ａ１における部分楔角Ａ１）であり、次の部分楔角Ａは、中間膜の上記一端から１ｍｍ～８１ｍｍの領域における部分楔角（部分領域Ａ２における部分楔角Ａ２）である。

　部分楔角Ａは、具体的には、以下のようにして測定される。

　部分領域Ａの一端側の端部を始点Ｚ、部分領域Ａの他端側の端部を終点Ｚとして１ｍｍ間隔毎に測定地点Ｐを選択する。したがって、１つの部分領域Ａにおいて、８１の測定地点Ｐが選択される。測定地点Ｐのそれぞれにおいて、中間膜の厚みを測定する。ｘ軸方向を中間膜の一端側からの距離（単位：ｍｍ）とし、かつｙ軸方向を中間膜の厚み（単位：ｍｍ）として、最小二乗法により近似直線を得る。得られる近似直線とｙ＝０の直線とのなす内角を、部分楔角Ａとする。

　上記３：において、始点Ｙ（中間膜の一端から他端に向けて１９０ｍｍの位置）から終点Ｙ（中間膜の他端から一端に向けて１９０ｍｍの位置）に向けて、各区間Ａの中心が上記始点Ｙから上記終点Ｙの間に位置するように、１ｍｍ間隔毎に３００ｍｍの区間を設定可能な位置（区間が３００ｍｍ未満にならない位置）まで、区間Ａを設定する。

　上記３：において、１ｍｍずつずれて、各区間Ａが設定される。中間膜の上記一端側に最も近い区間Ａは、中間膜の上記一端から４０ｍｍ～３４０ｍｍの区間Ａ１であり、次の区間Ａは、中間膜の上記一端から４１ｍｍ～３４１ｍｍの区間Ａ２である。区間Ａｎは、上記始点から（ｎ－１）ｍｍ～（２９９＋ｎ）ｍｍの区間（ｎは自然数）である。各区間Ａｎは、中間膜の上記一端から（３９＋ｎ）ｍｍ～（３３９＋ｎ）ｍｍの部分領域（ｎは自然数）である。隣り合う２つの区間Ａは、上記一端と上記他端とを結ぶ方向において、２９９ｍｍ互いに重複する。１つの区間Ａには、３０１個の地点Ａが存在する。

　上記４：において、各区間Ａのそれぞれにおいて、該区間Ａに上記地点Ａ（上記２：において中心とされた地点Ａ）が存在する「各地点Ａでの部分楔角Ａ」から、近似直線の式及び部分楔角の偏差を求める。

　１つめの区間Ａ（上記区間Ａ１）には、部分楔角Ａ１～部分楔角Ａ３０１が存在し、次の区間Ａ（上記区間Ａ２）には、部分楔角Ａ２～部分楔角Ａ３０２が存在する。１つの区間Ａには、３０１個の部分楔角Ａが存在する。

　近似直線Ａの式は、具体的には、以下のようにして測定される。

　各区間Ａのそれぞれにおいて、３０１個の部分楔角Ａに対して、近似直線Ａを作成する。ｘ軸方向を「中間膜の上記一端からの距離（単位：ｍ）」とし、かつｙ軸方向を「部分楔角Ａ（単位：ｍｒａｄ）」として、最小二乗法により近似直線Ａを得る。部分楔角Ａのｘ軸方向における「中間膜の上記一端からの距離」は、該中間膜の一端と、上記２：において中心とされた地点Ａとの距離とする。部分楔角Ａ１におけるｘ座標は、ｘ＝０．０４０ｍ（４０ｍｍ）である。部分楔角Ａ２におけるｘ座標は、ｘ＝０．０４１ｍ（４１ｍｍ）である。１つの区間Ａにおけるｘ軸方向の距離は、０．３００ｍ（３００ｍｍ）である。１つの区間Ａにおいて、１つの近似直線Ａの式が得られる。

　部分楔角の偏差は、具体的には、以下のようにして測定される。

　上記近似直線Ａの式から、各地点Ａにおける部分楔角Ａ’を算出して、「近似直線Ａ上の各地点Ａでの部分楔角Ａ’」を得る。したがって、各区間Ａのそれぞれにおいて、３０１個の部分楔角Ａ’が得られる。各区間Ａのそれぞれにおいて、３０１個の部分楔角Ａ及び３０１個の部分楔角Ａ’から、部分楔角の偏差をそれぞれ求める。１つの区間Ａにおいて、３０１個の部分楔角の偏差が得られる。

　本発明に係る中間膜では、上記の近似直線Ａの式及び部分楔角の偏差の算出に基づいて、上記近似直線Ａの傾き及び上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値を算出したときに、少なくとも１つの区間Ａにおいて、上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である。本発明に係る中間膜では、「上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である」構成を満足する区間Ａ（３００ｍｍの区間）が存在する。「上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である」構成を満足する区間Ａは、１つであってもよく、複数であってもよい。透過二重像をより一層効果的に抑える観点からは、「上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である」構成を満足する区間Ａは、複数であることが好ましい。

　本発明に係る中間膜では、上記の構成が備えられているので、合わせガラスにおける透過二重像を抑えることができる。本発明に係る中間膜では、上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である領域において、合わせガラスにおける透過二重像を抑えることができる。また、本発明に係る中間膜では、上記の構成が備えられているので、合わせガラスにおける反射二重像を抑えることができる。本発明に係る中間膜では、上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である領域において、合わせガラスにおける反射二重像を抑えることができる。

　上記透過二重像とは、例えば、対向車のヘッドランプの照射により二重像が観察される現象である。

　上記反射二重像とは、例えば、情報表示機器からの情報照射により二重像が観察される現象である。

　中間膜の上記一端から上記他端に向けて１００ｍｍの位置と、中間膜の上記一端から上記他端に向けて６００ｍｍの位置との間に含まれる少なくとも１つの区間Ａにおいて、上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下であることが好ましい。「上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である」構成を満足する区間Ａが、中間膜の上記一端から上記他端に向けて１００ｍｍの位置と、中間膜の上記一端から上記他端に向けて６００ｍｍの位置との間に存在することが好ましい。この場合には、透過二重像及び反射二重像をより一層効果的に抑えることができ、特に反射二重像をより一層効果的に抑えることができる。

　区間Ａが中間膜の任意の位置に存在するか否かは、３００ｍｍの区間Ａの全体が、上記任意の位置に存在するか否かで判断される。区間Ａが、中間膜の上記一端から上記他端に向けて１００ｍｍの位置と、中間膜の上記一端から上記他端に向けて６００ｍｍの位置との間に存在するか否かは、３００ｍｍの区間Ａの全体が、中間膜の上記一端から上記他端に向けて１００ｍｍの位置と、中間膜の上記一端から上記他端に向けて６００ｍｍの位置との間に存在するか否かで判断される。

　中間膜の上記一端から上記他端に向けて１００ｍｍの位置と、中間膜の上記一端から上記他端に向けて６００ｍｍの位置との間に含まれる全ての区間Ａにおいて、上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下であることが好ましい。この場合には、透過二重像及び反射二重像を更により一層効果的に抑えることができ、特に反射二重像を更により一層効果的に抑えることができる。

　中間膜の上記一端から上記他端に向けて１００ｍｍの位置と、中間膜の上記一端から上記他端に向けて６００ｍｍの位置との間に含まれる少なくとも１つの区間Ａにおいて、上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値は、好ましくは０．２ｍｒａｄ以下である。上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値は、より好ましくは０．１７ｍｒａｄ以下、より一層好ましくは０．１５ｍｒａｄ以下、さらに好ましくは０．１４ｍｒａｄ以下、さらに一層好ましくは０．１３ｍｒａｄ以下、特に好ましくは０．１０ｍｒａｄ以下である。この場合には、透過二重像及び反射二重像を更に一層効果的に抑えることができ、特に反射二重像を更に一層効果的に抑えることができる。

　中間膜の上記一端から上記他端に向けて２００ｍｍの位置と、中間膜の上記一端から上記他端に向けて６００ｍｍの位置との間に含まれる少なくとも１つの区間Ａにおいて、上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下であることが好ましい。「上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である」構成を満足する区間Ａが、中間膜の上記一端から上記他端に向けて２００ｍｍの位置と、中間膜の上記一端から上記他端に向けて６００ｍｍの位置との間に存在することが好ましい。この場合には、透過二重像及び反射二重像をより一層効果的に抑えることができ、特に反射二重像をより一層効果的に抑えることができる。

　中間膜の上記一端から上記他端に向けて２００ｍｍの位置と、中間膜の上記一端から上記他端に向けて５００ｍｍの位置との間に含まれる全ての区間Ａにおいて、上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下であることが好ましい。この場合には、透過二重像及び反射二重像を更により一層効果的に抑えることができ、特に反射二重像を更により一層効果的に抑えることができる。

　中間膜の上記一端から上記他端に向けて６００ｍｍの位置と、中間膜の上記他端との間に含まれる少なくとも１つの区間Ａにおいて、上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下であることが好ましい。「上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である」構成を満足する区間Ａが、中間膜の上記一端から上記他端に向けて６００ｍｍの位置と、中間膜の上記他端との間に存在することが好ましい。この場合には、透過二重像及び反射二重像をより一層効果的に抑えることができ、特に透過二重像をより一層効果的に抑えることができる。

　中間膜の上記一端から上記他端に向けて６００ｍｍの位置と、中間膜の上記他端との間に含まれる全ての区間Ａにおいて、上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下であることが好ましい。この場合には、透過二重像及び反射二重像をより一層効果的に抑えることができ、特に透過二重像をより一層効果的に抑えることができる。

　中間膜の上記一端から上記他端に向けて６００ｍｍの位置と、中間膜の上記他端との間に含まれる少なくとも１つの区間Ａにおいて、上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値は、好ましくは０．２ｍｒａｄ以下である。上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値は、より好ましくは０．１７ｍｒａｄ以下、より一層好ましくは０．１５ｍｒａｄ以下、さらに好ましくは０．１４ｍｒａｄ以下、さらに一層好ましくは０．１３ｍｒａｄ以下である。上記中間膜の上記一端から上記他端に向けて６００ｍｍの位置と、中間膜の上記他端との間に含まれる少なくとも１つの区間Ａにおける上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が上記上限以下であると、反射二重像及び透過二重像を更に一層効果的に抑えることができ、特に透過二重像を更に一層効果的に抑えることができる。

　中間膜の上記一端から上記他端に向けて７００ｍｍの位置と、中間膜の上記他端との間に含まれる少なくとも１つの区間Ａにおいて、上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下であることが好ましい。「上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である」構成を満足する区間Ａが、中間膜の上記一端から上記他端に向けて７００ｍｍの位置と、中間膜の上記他端との間に存在することが好ましい。この場合には、透過二重像及び反射二重像をより一層効果的に抑えることができ、特に透過二重像をより一層効果的に抑えることができる。

　中間膜の上記一端から上記他端に向けて７００ｍｍの位置と、中間膜の上記他端との間に含まれる全ての区間Ａにおいて、上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下であることが好ましい。「上記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である」構成を満足する区間Ａが、中間膜の上記一端から上記他端に向けて７００ｍｍの位置と、中間膜の上記他端との間に存在することが好ましい。この場合には、透過二重像及び反射二重像をより一層効果的に抑えることができ、特に透過二重像をより一層効果的に抑えることができる。

　本発明に係る中間膜において、下記の近似直線Ｂの式及び部分楔角の偏差の算出を行う。

　近似直線Ｂの式及び部分楔角の偏差の算出：以下の５，６の順で近似直線Ｂの式及び部分楔角の偏差を算出する。近似直線Ｂの式及び部分楔角の偏差は、より具体的には、上記の１，２及び以下の５，６の順で算出される。

　５：中間膜の上記一端から上記他端に向けて５０ｍｍの位置と、中間膜の上記他端から上記一端に向けて５０ｍｍの位置との間の区間を区間Ｂとして設定する。

　近似直線Ｂの式：区間Ｂにおいて、該区間Ｂ内に上記地点Ａが存在する「各地点Ａでの部分楔角Ａ」から、ｘ軸方向を「中間膜の上記一端からの距離」とし、ｙ軸方向を「部分楔角Ａ」として、近似直線Ｂを作成し、区間Ｂでの近似直線Ｂの式を求める。

　部分楔角の偏差：上記近似直線Ｂの式から、各地点Ａにおける部分楔角Ａ’’を算出して、「近似直線Ｂ上の各地点Ａでの部分楔角Ａ’’」を得る。区間Ｂにおいて、該区間Ｂ内に上記地点Ａが存在する「各地点Ａでの部分楔角Ａ」及び「近似直線Ｂ上の各地点Ａでの部分楔角Ａ’’」から、区間Ｂでの部分楔角の偏差をそれぞれ求める。

　近似直線Ｂの式は、具体的には、以下のようにして測定される。

　区間Ｂにおいて、部分楔角Ａに対して、近似直線Ｂを作成する。部分楔角Ｂの数は、中間膜の大きさにより異なる。ｘ軸方向を「中間膜の上記一端からの距離（単位：ｍ）」とし、かつｙ軸方向を「部分楔角Ａ（単位：ｍｒａｄ）」として、最小二乗法により近似直線Ｂを得る。部分楔角Ａのｘ軸方向における「中間膜の上記一端からの距離」は、該中間膜の一端と、上記２：において中心とされた地点Ａとの距離とする。部分楔角Ａ１におけるｘ座標は、ｘ＝０．０４０ｍ（４０ｍｍ）である。部分楔角Ａ２におけるｘ座標は、ｘ＝０．０４１ｍ（４１ｍｍ）である。区間Ｂにおけるｘ軸方向の距離は、中間膜の大きさにより異なる。区間Ｂにおいて、１つの近似直線Ｂの式が得られる。

　上記近似直線Ｂの式から、各地点Ａにおける部分楔角Ａ’’を算出して、「近似直線Ｂ上の各地点Ａでの部分楔角Ａ’’」を得る。区間Ｂにおいて、各部分楔角Ａ及び各部分楔角Ａ’’から、部分楔角の偏差をそれぞれ求める。

　本発明に係る中間膜では、上記の近似直線Ｂの式及び部分楔角の偏差の算出に基づいて、上記近似直線Ｂの傾き及び上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値を算出したときに、区間Ｂにおいて、上記近似直線Ｂの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下であることが好ましい。この場合には、合わせガラスにおける透過二重像と反射二重像を同時に抑えることができる。

　上記近似直線Ａ及び上記近似直線Ｂの傾きはそれぞれ、好ましくは－３ｍｒａｄ／ｍ以上、より好ましくは－２ｍｒａｄ／ｍ以上、好ましくは－０．０７ｍｒａｄ／ｍ以下、より好ましくは－０．１０ｍｒａｄ／ｍ以下である。上記近似直線Ａ及び上記近似直線Ｂの傾きが上記下限以上及び上記上限以下であると、透過二重像及び反射二重像をより一層効果的に抑えることができる。

　上記近似直線Ａ及び上記近似直線Ｂの切片はそれぞれ、好ましくは０．０５ｍｒａｄ以上、より好ましくは０．１ｍｒａｄ以上、好ましくは３ｍｒａｄ以下、より好ましくは２ｍｒａｄ以下である。上記近似直線Ａ及び上記近似直線Ｂの切片が上記下限以上及び上記上限以下であると、透過二重像及び反射二重像をより一層効果的に抑えることができる。

　上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値は、好ましくは０．２ｍｒａｄ以下、より好ましくは０．１７ｍｒａｄ以下、さらに好ましくは０．１５ｍｒａｄ以下、特に好ましくは０．１４ｍｒａｄ以下、最も好ましくは０．１３ｍｒａｄ以下である。上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が上記上限以下であると、透過二重像及び反射二重像をより一層効果的に抑えることができる。上記部分楔角の偏差の最大値は、小さいほど好ましい。

　上記近似直線Ａ及び上記近似直線Ｂの傾き及び切片、並びに上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値を上記の好ましい範囲に制御する方法としては、以下の方法が挙げられる。（１）金型出口の間隙の調整。（２）押出機溶融部での樹脂組成物の混練度の調整。（３）押出出口での樹脂組成物の温度調整。これらの方法を適宜組み合わせることで、上記近似直線Ａ及び上記近似直線Ｂの傾き及び切片、並びに上記部分楔角の偏差の絶対値の最大値を上記の好ましい範囲に制御することができる。

　中間膜の上記一端から上記他端に向けて１０ｃｍの位置から、上記一端から上記他端に向けて６０ｃｍの位置までの領域内の８０％以上（より好ましくは８５％以上、更に好ましくは９０％以上、特に好ましくは９５％以上）の領域において、上記一端から上記他端に向けて、厚みが増加していることが好ましい。この場合には、反射二重像をより一層効果的に抑えることができる。

　本発明に係る中間膜は、ヘッドアップディスプレイ（ＨＵＤ）である合わせガラスに好適に用いられる。本発明に係る中間膜は、ＨＵＤ用中間膜であることが好ましい。

　本発明に係る中間膜は、ＨＵＤの表示領域に対応する表示対応領域を有することが好ましい。透過二重像及び反射二重像をより一層効果的に抑える観点からは、本発明に係る中間膜では、上記一端から上記他端に向けて１０ｃｍの位置から、上記一端から他端に向けて６０ｃｍの位置までの領域内に、上記表示対応領域を有することが好ましい。

　透過二重像及び反射二重像を効果的に抑える観点からは、上記一端から上記他端に向けて６０ｃｍの位置から、上記他端から上記一端に向けて１０ｃｍの位置までの領域内において、中間膜は、厚み方向の断面形状が楔状である部分を有することが好ましい。上記厚み方向の断面形状が楔状である部分は、上記の領域内の少なくとも一部に存在していればよい。

　本発明に係る中間膜は、シェード領域を有していてもよい。上記シェード領域は、上記表示対応領域と離れていてもよい。上記シェード領域は、例えば、太陽光線又は屋外照明等により、運転中のドライバーが眩しさを感じるのを防ぐことなどを目的として設けられる。上記シェード領域は、遮熱性を付与するために設けられることもある。上記シェード領域は、中間膜の縁部に位置することが好ましい。上記シェード領域は帯状であることが好ましい。

　シェード領域においては、色及び可視光線透過率を変えたりするために、着色剤又は充填剤を用いてもよい。着色剤又は充填剤は、中間膜の厚み方向の一部の領域にのみ含まれていてもよく、中間膜の厚み方向の全体の領域に含まれていてもよい。

　表示をより一層良好にし、視野をより一層広げる観点からは、上記表示対応領域の可視光線透過率は好ましくは６０％以上、より好ましくは７０％以上、さらに好ましくは８０％以上、特に好ましくは８８％以上、最も好ましくは９０％以上である。上記表示対応領域の可視光線透過率は、上記シェード領域の可視光線透過率よりも高いことが好ましい。上記表示対応領域の可視光線透過率は、上記シェード領域の可視光線透過率よりも低くてもよい。上記表示対応領域の可視光線透過率は、上記シェード領域の可視光線透過率よりも、好ましくは５０％以上高く、より好ましくは６０％以上高い。

　なお、例えば、表示対応領域及びシェード領域の中間膜において、可視光線透過率が変化している場合には、表示対応領域の中心位置及びシェード領域の中心位置にて、可視光線透過率が測定される。

　分光光度計（日立ハイテク社製「Ｕ－４１００」）を用いて、ＪＩＳ　Ｒ３２１１：１９９８に準拠して、得られた合わせガラスの波長３８０ｎｍ～７８０ｎｍにおける上記可視光線透過率を測定することができる。なお、ガラス板として、厚み２ｍｍのクリアガラスを用いることが好ましい。

　上記表示対応領域は、長さ方向と幅方向とを有することが好ましい。中間膜の汎用性に優れるので、上記表示対応領域の幅方向が、上記一端と上記他端とを結ぶ方向であることが好ましい。上記表示対応領域は、帯状であることが好ましい。

　上記中間膜は、ＭＤ方向とＴＤ方向とを有することが好ましい。中間膜は、例えば、溶融押出成形により得られる。ＭＤ方向は、中間膜の製造時の中間膜の流れ方向である。ＴＤ方向は、中間膜の製造時の中間膜の流れ方向と直交する方向であり、かつ中間膜の厚み方向と直交する方向である。上記一端と上記他端とが、ＴＤ方向の両側に位置していることが好ましい。

　表示をより一層良好にする観点からは、中間膜は、厚み方向の断面形状が楔状である部分を有することが好ましい。表示対応領域の厚み方向の断面形状が楔状であることが好ましい。

　上記中間膜は、厚み方向の断面形状が楔状である部分を有することが好ましい。上記中間膜は、一端から他端に向かって、厚みが次第に大きくなる部分を有することが好ましい。中間膜の厚み方向の断面形状は、楔状であることが好ましい。中間膜の厚み方向の断面形状としては、台形、三角形及び五角形等が挙げられる。

　二重像をより一層抑制する観点からは、中間膜は、厚みが増加している領域の中に、一端側から他端側にかけて厚みの増加量が大きくなる部分を有することが好ましい。二重像をより一層抑制する観点からは、中間膜は、厚み方向の断面形状が楔状である領域の中に、一端側から他端側にかけて楔角が大きくなる部分を有することが好ましい。

　二重像を抑制するために、合わせガラスの取付角度に応じて、中間膜の楔角（θ）を適宜設定することができる。楔角（θ）は、中間膜全体での楔角である。二重像をより一層抑制する観点からは、中間膜の楔角（θ）は、好ましくは０．１ｍｒａｄ（０．００５７５度）以上、より好ましくは０．２ｍｒａｄ（０．０１１５度）以上であり、好ましくは２ｍｒａｄ（０．１１４６度）以下、より好ましくは０．８ｍｒａｄ（０．０４５８度）以下である。上記中間膜の楔角（θ）は、中間膜における最大厚み部分と最小厚み部分との中間膜の一方側の表面部分（第１の表面部分）を結んだ直線と、中間膜における最大厚み部分と最小厚み部分との中間膜の他方側の表面部分（第２の表面部分）を結んだ直線との交点における内角である。

　なお、最大厚み部分が複数ある、最小厚み部分が複数ある、最大厚み部分が一定の領域にある、又は最小厚み部分が一定の領域にある場合には、楔角（θ）を求めるための最大厚み部分及び最小厚み部分は、求められる楔角（θ）が最も大きくなるように選択される。

　上記楔角（θ）は、以下のように近似的に算出することができる。上記最大厚み部分と上記最小厚み部分とのそれぞれにて中間膜の厚みを測定する。（上記最大厚み部分おける厚みと、上記最小厚み部分における厚みとの差の絶対値（μｍ）÷上記最大厚み部分から上記最小厚み部分までの距離（ｍｍ））の結果に基づいて、楔角（θ）を近似的に算出する。

　一般に、中間膜の楔角（θ）が大きくなるほど、合わせガラスの透過二重像が生じやすくなる傾向がある。本発明では、中間膜の楔角（θ）が大きくても、合わせガラスの透過二重像を生じ難くすることができる。

　上記中間膜の厚みは特に限定されない。上記中間膜の厚みは、中間膜を構成する各層の合計の厚みを示す。よって、第１の層と第２の層と第３の層とを備える多層の中間膜の場合には、該中間膜の厚みは、第１の層と第２の層と第３の層との合計の厚みを示す。

　一端と他端との間の距離をＵとする。中間膜は、一端から内側に向かって０Ｕ～０．２Ｕの距離の領域に最小厚みを有し、他端から内側に向かって０Ｕ～０．２Ｕの距離の領域に最大厚みを有することが好ましい。中間膜は、一端から内側に向かって０Ｕ～０．１Ｕの距離の領域に最小厚みを有し、他端から内側に向かって０Ｕ～０．１Ｕの距離の領域に最大厚みを有することがより好ましい。中間膜は一端に最小厚みを有し、中間膜は他端に最大厚みを有することが好ましい。

　中間膜の最大厚みは、好ましくは１００μｍ以上、より好ましくは２５０μｍ以上、更に好ましくは５００μｍ以上、特に好ましくは８００μｍ以上であり、好ましくは３ｍｍ以下、より好ましくは２ｍｍ以下、更に好ましくは１７００μｍ以下、特に好ましくは１５００μｍ以下である。

　実用面の観点、並びに接着力及び耐貫通性を充分に高める観点からは、表面層の最大厚みは、好ましくは０．００１ｍｍ以上、より好ましくは０．２ｍｍ以上、更に好ましくは０．３ｍｍ以上であり、好ましくは１ｍｍ以下、より好ましくは０．８ｍｍ以下である。

　実用面の観点、並びに耐貫通性を充分に高める観点からは、２つの表面層の間に配置される層（中間層）の最大厚みは、好ましくは０．００１ｍｍ以上、より好ましくは０．１ｍｍ以上、更に好ましくは０．２ｍｍ以上であり、好ましくは０．８ｍｍ以下、より好ましくは０．６ｍｍ以下、更に好ましくは０．３ｍｍ以下である。

　上記中間膜の一端と他端との距離Ｕは、好ましくは０．５ｍ以上、より好ましくは０．８ｍ以上、特に好ましくは１ｍ以上であり、好ましくは３ｍ以下、より好ましくは２ｍ以下、特に好ましくは１．５ｍ以下である。

　上記中間膜の楔角、上記中間膜の厚みの測定に用いる測定器としては、接触式厚み計測器「ＴＯＦ－４Ｒ」（山文電気社製）等が挙げられる。

　上記厚みの測定は、上述の測定器を用い、膜搬送速度２．１５ｍｍ／分～２．２５ｍｍ／分で、一端から他端に向けて最短距離となるように行う。

　上記中間膜を合わせガラスとした後の上記中間膜の楔角（θ）、上記中間膜の厚みの測定に、適宜の測定器が用いられる。該測定器としては、非接触多層膜厚測定器「ＯＰＴＩＧＡＵＧＥ」（ルメトリクス社製）等が挙げられる。この測定器を用いると、合わせガラスのままで、中間膜の厚みを測定することができる。

　以下、図面を参照しつつ、本発明の具体的な実施形態を説明する。

　図１（ａ）及び（ｂ）は、本発明の第１の実施形態に係る合わせガラス用中間膜を模式的に示す断面図及び正面図である。図１（ａ）は、図１（ｂ）中のＩ－Ｉ線に沿う断面図である。なお、図１及び後述する図における中間膜の大きさ及び寸法は、図示の便宜上、実際の大きさ及び形状から適宜変更している。

　図１（ａ）では、中間膜１１の厚み方向の断面が示されている。なお、図１（ａ）及び後述の図では、図示の便宜上、中間膜及び中間膜を構成する各層の厚み、並びに楔角（θ）は、実際の厚み及び楔角とは異なるように示されている。

　中間膜１１は、第１の層１（中間層）と、第２の層２（表面層）と、第３の層３（表面層）とを備える。第１の層１の第１の表面側に、第２の層２が配置されており、積層されている。第１の層１の第１の表面とは反対の第２の表面側に、第３の層３が配置されており、積層されている。第１の層１は、第２の層２と第３の層３との間に配置されており、挟み込まれている。中間膜１１は、合わせガラスを得るために用いられる。中間膜１１は、合わせガラス用中間膜である。中間膜１１は、多層中間膜である。

　中間膜１１は、一端１１ａと、一端１１ａの反対側に他端１１ｂとを有する。一端１１ａと他端１１ｂとは対向し合う両側の端部である。第２の層２及び第３の層３の厚み方向の断面形状は楔状である。第１の層１の厚み方向の断面形状は矩形である。第２の層２及び第３の層３の厚みは、他端１１ｂ側のほうが一端１１ａ側よりも大きい。従って、中間膜１１の他端１１ｂの厚みは一端１１ａの厚みよりも大きい。従って、中間膜１１は、厚みの薄い領域と、厚みの厚い領域とを有する。

　中間膜１１は、一端１１ａ側から他端１１ｂ側にかけて厚みが増加している領域を有する。中間膜１１は、厚みが増加している領域の中で、一端１１ａ側から他端１１ｂ側にかけて厚みの増加量は均一ではない。

　中間膜１１は、一端１１ａ側から他端１１ｂ側にかけて厚みが増加している領域を有する。中間膜１１は、厚みが増加している領域の中に、一端１１ａ側から他端１１ｂ側にかけて厚みの増加量が小さくなる部分を有する。また、中間膜１１は、厚み方向の断面形状が楔状である領域を有する。中間膜１１は、厚み方向の断面形状が楔状である領域の中に、一端側から他端側にかけて楔角が小さくなる部分を有する。

　中間膜１１は、ヘッドアップディスプレイの表示領域に対応する表示対応領域Ｒ１を有する。中間膜１１は、表示対応領域Ｒ１の隣に周囲領域Ｒ２を有する。本実施形態では、表示対応領域Ｒ１が、一端１１ａから他端１１ｂに向けて１８ｃｍの位置から、一端１１ａから他端１１ｂに向けて６３．８ｃｍの位置までの領域である。

　中間膜１１は、表示対応領域Ｒ１と離れて、シェード領域Ｒ３を有する。シェード領域Ｒ３は、中間膜１１の縁部に位置している。

　中間膜は、図１（ａ）に示す形状で、単層であってもよく、２層であってもよく、４層以上であってもよい。

　図６は、図１に示す合わせガラス用中間膜が巻かれたロール体を模式的に示す斜視図である。

　中間膜１１が巻かれて、中間膜１１のロール体５１とされてもよい。

　図６に示すロール体５１は、巻き芯６１と、中間膜１１とを備える。中間膜１１は、巻き芯６１の外周に巻かれている。

　図２（ａ）及び（ｂ）は、本発明の第２の実施形態に係る合わせガラス用中間膜を模式的に示す断面図及び正面図である。図２（ａ）は、図２（ｂ）中のＩ－Ｉ線に沿う断面図である。図２（ａ）では、中間膜１１Ａの厚み方向の断面が示されている。

　図２に示す中間膜１１Ａは、第１の層１Ａを備える。中間膜１１Ａは、第１の層１Ａのみの１層の構造を有し、単層の中間膜である。中間膜１１Ａは、第１の層１Ａである。中間膜１１Ａは、合わせガラスを得るために用いられる。中間膜１１Ａは、合わせガラス用中間膜である。

　中間膜１１Ａは、一端１１ａと、一端１１ａとは反対側に他端１１ｂとを有する。一端１１ａと他端１１ｂとは対向し合う両側の端部である。中間膜１１Ａの他端１１ｂの厚みは一端１１ａの厚みよりも大きい。従って、中間膜１１Ａ及び第１の層１Ａは、厚みの薄い領域と、厚みの厚い領域とを有する。

　中間膜１１Ａは、一端１１ａ側から他端１１ｂ側にかけて厚みが増加している領域を有する。中間膜１１Ａは、厚みが増加している領域の中で、一端１１ａ側から他端１１ｂ側にかけて厚みの増加量は均一ではない。

　中間膜１１Ａは、一端１１ａ側から他端１１ｂ側にかけて厚みが増加している領域を有する。中間膜１１Ａは、厚みが増加している領域の中に、一端１１ａ側から他端１１ｂ側にかけて厚みの増加量が小さくなる部分を有する。また、中間膜１１Ａは、厚み方向の断面形状が楔状である領域を有する。中間膜１１Ａは、厚み方向の断面形状が楔状である領域の中に、一端側から他端側にかけて楔角が小さくなる部分を有する。

　中間膜１１Ａ及び第１の層１Ａは、厚み方向の断面形状が矩形である部分１１Ａａ，１Ａａと厚み方向の断面形状が楔状である部分１１Ａｂ，１Ａｂとを有する。

　中間膜１１Ａは、ヘッドアップディスプレイの表示領域に対応する表示対応領域Ｒ１を有する。中間膜１１Ａは、表示対応領域Ｒ１の隣に周囲領域Ｒ２を有する。

　中間膜１１Ａは、表示対応領域Ｒ１と離れて、シェード領域Ｒ３を有する。シェード領域Ｒ３は、中間膜１１Ａの縁部に位置している。

　中間膜は、図２（ａ）に示す形状で、２層以上であってもよい。

　図３は、本発明の第３の実施形態に係る合わせガラス用中間膜を模式的に示す断面図である。図３では、中間膜１１Ｂの厚み方向の断面が示されている。

　図３に示す中間膜１１Ｂは、第１の層１Ｂ（中間層）と、第２の層２Ｂ（表面層）と、第３の層３Ｂ（表面層）とを備える。

　中間膜１１Ｂは、一端１１ａ側から他端１１ｂ側にかけて厚みが増加している領域と、一端１１ａ側から他端１１ｂ側にかけて厚みが減少している領域とを有する。中間膜１１Ｂは、厚みが増加している領域の中に、一端１１ａ側から他端１１ｂ側にかけて厚みの増加量が小さくなる部分を有する。また、中間膜１１Ｂは、厚み方向の断面形状が楔状である領域を有する。中間膜１１Ｂは、厚み方向の断面形状が楔状である領域の中に、一端側から他端側にかけて楔角が小さくなる部分を有する。

　図９は、図３の中間膜における、区間Ｂでの中間膜の一端からの距離と部分楔角との関係を示す概略図である。図９では、近似直線Ｂと、ある１つの地点Ａにおける部分楔角Ａと、部分楔角Ａ’’とが示されている。

　図４は、本発明の第４の実施形態に係る合わせガラス用中間膜を模式的に示す断面図である。図４では、中間膜１１Ｃの厚み方向の断面が示されている。

　図４に示す中間膜１１Ｃは、第１の層１Ｃを備える。中間膜１１Ｃは、第１の層１Ｃのみの１層の構造を有し、単層の中間膜である。

　中間膜１１Ｃは、一端１１ａ側から他端１１ｂ側にかけて厚みが増加している領域と、一端１１ａ側から他端１１ｂ側にかけて厚みが減少している領域とを有する。中間膜１１Ｃは、厚みが増加している領域の中に、一端１１ａ側から他端１１ｂ側にかけて厚みの増加量が小さくなる部分を有する。また、中間膜１１Ｃは、厚み方向の断面形状が楔状である領域を有する。中間膜１１Ｃは、厚み方向の断面形状が楔状である領域の中に、一端側から他端側にかけて楔角が小さくなる部分を有する。

　中間膜１１，１１Ａは、他端１１ｂに最大厚みを有し、一端１１ａに最小厚みを有する。中間膜１１Ｂ，１１Ｃは、一端１１ａと他端１１ｂとの間に最大厚みを有し、一端１１ａに最小厚みを有する。

　上記中間膜の上記一端と上記他端との間の距離をＵとする。上記中間膜において、以下の３つの熱収縮率を求める。上記一端から上記他端に向かって０．０５Ｕの第１の位置のＭＤ方向における１５０℃での第１の熱収縮率。上記一端から上記他端に向かって０．５Ｕの第２の位置のＭＤ方向における１５０℃での第２の熱収縮率。上記一端から上記他端に向かって０．９５Ｕの第３の位置のＭＤ方向における１５０℃での第３の熱収縮率。上記中間膜では、上記第１の熱収縮率と上記第２の熱収縮率と上記第３の熱収縮率との３つの熱収縮率のうち、最大の熱収縮率と最小の熱収縮率との差の絶対値が１５％以下であることが好ましい。この場合には、中間膜のしわの発生を効果的に抑えることができ、また、透過二重像及び反射二重像を抑えることができる。

　中間膜のしわの発生をより一層効果的に抑える観点及び透過二重像及び反射二重像をより一層抑える観点からは、上記３つの熱収縮率のうち、最大の熱収縮率は、好ましくは５０％以下、より好ましくは４８％以下、更に好ましくは４６％以下、特に好ましくは４５％以下である。上記３つの熱収縮率のうち、最大の熱収縮率の下限は特に限定されない。上記３つの熱収縮率のうち、最大の熱収縮率は、好ましくは２０％を超え、より好ましくは２２％以上、更に好ましくは２４％以上である。

　中間膜のしわの発生をより一層効果的に抑える観点からは、上記３つの熱収縮率のうち、最大の熱収縮率と最小の熱収縮率との差の絶対値は、好ましくは１３％以下、より好ましくは１１％以下、更に好ましくは１０％以下である。上記最大の熱収縮率と上記最小の熱収縮率との差の絶対値の下限は特に限定されない。上記最大の熱収縮率と上記最小の熱収縮率との差の絶対値は、０％であってもよい。

　上記熱収縮率は、以下のようにして測定される。

　図７は、熱収縮率を測定するための中間膜（試験片）を説明するための図である。

　図７において、中間膜の一端と他端とは、ＴＤ方向の両側に位置している。一端と他端との間の距離はＵである。得られた中間膜を、ＴＤ方向の一端から他端まで、ＭＤ方向に１０ｃｍの寸法で切り出す。切断後、安定化のために、切断された中間膜を、温度２０℃及び湿度３０％ＲＨで２日間調湿を行う。その後、図７に示すように、一端から他端に向かって０．０５Ｕの第１の位置と、一端から他端に向かって０．５Ｕの第２の位置と、一端から他端に向かって０．９５Ｕの第３の位置とで、試験片を切り出す。試験片は、ＭＤ方向５ｃｍ及びＴＤ方向５ｃｍの正方形である。試験片は、試験片のＭＤ方向の中央にて切り出す。試験片は、第１の位置、第２の位置及び第３の位置が中心となるように切り出す。但し、上記第１の位置が、一端から２．５ｃｍ以上離れていない場合、一端が試験片の一辺となるように、試験片を切り出す。上記第３の位置が、他端から２．５ｃｍ以上離れていない場合には、他端が試験片の一辺となるように、試験片を切り出す。

　得られた試験片をフッ素樹脂シートの上に水平に置き、１５０℃で０．５時間放置する。放置前後のＭＤ方向における寸法を測定し、下記式により熱収縮率を求める。

　１つの試験片のＭＤ方向における熱収縮率は、１つの試験片のＴＤ方向の両側端部と、中央部との３か所で測定する（図７の太線部の３か所）。３つの測定値の平均値を、１つの試験片におけるＭＤ方向の熱収縮率とする。

　熱収縮率（％）＝（（加熱前のＭＤ方向における寸法－加熱後のＭＤ方向における寸法）／加熱前のＭＤ方向における寸法）×１００

　上記最大の熱収縮率及び最大の熱収縮率と最小の熱収縮率との差の絶対値を上記の好ましい方法に制御する方法としては、以下の方法が挙げられる。（１）中間膜の最大厚みと最小厚みとの厚み差を小さくする方法。（２）溶融押出成形により中間膜を得る際に、押し出された中間膜を一定の温度範囲内に一定時間保持する方法。（３）中間膜の製造時にＴＤ方向の全体で均一な張力で中間膜を巻き取る方法。これらの方法を適宜組み合わせることで、上記最大の熱収縮率及び最大の熱収縮率と最小の熱収縮率との差の絶対値を上記の好ましい範囲に制御することができる。

　上記中間膜は外表面に、凹凸形状を有することが好ましい。この場合に、上記中間膜は、両側の外表面の内の少なくとも一方の表面に凹凸形状を有していればよい。上記中間膜は、両側の外表面の内の少なくとも一方の表面に凹凸形状を有することが好ましい。上記中間膜は、両側の外表面に凹凸形状を有することがより好ましい。上記中間膜の少なくとも一方の外表面がエンボス加工されていることが好ましい。上記中間膜の両側の外表面の内の少なくとも一方の表面がエンボス加工されていることが好ましい。上記中間膜の両側の外表面がエンボス加工されていることが好ましい。

　上記の凹凸形状を形成する方法としては特に限定されず、例えば、リップエンボス法、エンボスロール法、カレンダーロール法、及び異形押出法等が挙げられる。定量的に一定の凹凸模様である多数の凹凸形状のエンボスを形成することができることから、エンボスロール法が好ましい。

　上記中間膜の上記エンボス加工された外表面の５０％以上の領域が、中間膜の上記エンボス加工された外表面全体の十点平均粗さの平均値±３０％以内の十点平均粗さを有することが好ましく、平均値±２５％以内の十点平均粗さを有することがより好ましい。上記中間膜の上記エンボス加工された外表面の６０％以上の領域が、中間膜の上記エンボス加工された外表面全体の十点平均粗さの平均値±３０％以内の十点平均粗さを有することがより好ましい。上記中間膜の上記エンボス加工された外表面の７０％以上の領域が、中間膜の上記エンボス加工された外表面全体の十点平均粗さの平均値±３０％以内の十点平均粗さを有することが更に好ましい。この場合には、ロール体における膜と膜とのブロッキングを効果的に防止できる。

　中間膜の上記エンボス加工された外表面全体の十点平均粗さの平均値は、好ましくは１５μｍ以上、より好ましくは２５μｍ以上、好ましくは６０μｍ以下、より好ましくは５０μｍ以下である。上記中間膜の上記エンボス加工された外表面全体の十点平均粗さの平均値が上記下限以上及び上記上限以下であると、ロール体における膜と膜とのブロッキングを効果的に防止できる。

　上記十点平均粗さは、ＪＩＳ　Ｂ０６０１：１９９４に準拠して測定される。上記十点平均粗さを測定するための測定器としては、例えば、小坂研究所社製「Ｓｕｒｆｃｏｒｄｅｒ　ＳＥ５００」等を用いることができる。上記十点平均粗さは、より具体的には、先端半径２μｍ及び先端角９０°である触針を用いて、測定時のカットオフ値２．５ｍｍ、基準長さ２．５ｍｍ、測定長さ１２．５ｍｍ、予備長さ２．５ｍｍ、触診針の送り速度０．５ｍｍ／秒の測定条件にて、２３℃及び３０ＲＨ％の環境下で測定することができる。

　上記十点平均粗さの平均値は、例えば、以下のようにして測定することができる。中間膜の一端から他端に向かって５ｃｍ間隔の点を測定点とする。各測定点において測定器の角度を４５度ずつ回転して合計８回十点平均粗さを測定し、その最大値を各測定点における十点平均粗さとする。各測定点の十点平均粗さから、中間膜の外表面全体の十点平均粗さの平均値を求める。

　以下、多層の中間膜の各層、並びに単層の中間膜を構成する材料の詳細を説明する。

　（熱可塑性樹脂）
　中間膜は、熱可塑性樹脂（以下、熱可塑性樹脂（０）と記載することがある）を含むことが好ましい。中間膜は、熱可塑性樹脂（０）として、ポリビニルアセタール樹脂（以下、ポリビニルアセタール樹脂（０）と記載することがある）を含むことが好ましい。上記第１の層は、熱可塑性樹脂（以下、熱可塑性樹脂（１）と記載することがある）を含むことが好ましい。上記第１の層は、熱可塑性樹脂（１）として、ポリビニルアセタール樹脂（以下、ポリビニルアセタール樹脂（１）と記載することがある）を含むことが好ましい。上記第２の層は、熱可塑性樹脂（以下、熱可塑性樹脂（２）と記載することがある）を含むことが好ましい。上記第２の層は、熱可塑性樹脂（２）として、ポリビニルアセタール樹脂（以下、ポリビニルアセタール樹脂（２）と記載することがある）を含むことが好ましい。上記第３の層は、熱可塑性樹脂（以下、熱可塑性樹脂（３）と記載することがある）を含むことが好ましい。上記第３の層は、熱可塑性樹脂（３）として、ポリビニルアセタール樹脂（以下、ポリビニルアセタール樹脂（３）と記載することがある）を含むことが好ましい。上記熱可塑性樹脂（１）と上記熱可塑性樹脂（２）と上記熱可塑性樹脂（３）とは、同一であってもよく、異なっていてもよい。遮音性がより一層高くなることから、上記熱可塑性樹脂（１）は、上記熱可塑性樹脂（２）及び上記熱可塑性樹脂（３）と異なることが好ましい。上記ポリビニルアセタール樹脂（１）と上記ポリビニルアセタール樹脂（２）と上記ポリビニルアセタール樹脂（３）とは、同一であってもよく、異なっていてもよい。遮音性がより一層高くなることから、上記ポリビニルアセタール樹脂（１）は、上記ポリビニルアセタール樹脂（２）及び上記ポリビニルアセタール樹脂（３）と異なることが好ましい。上記熱可塑性樹脂（０）、上記熱可塑性樹脂（１）、上記熱可塑性樹脂（２）及び上記熱可塑性樹脂（３）はそれぞれ、１種のみが用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。上記ポリビニルアセタール樹脂（０）、上記ポリビニルアセタール樹脂（１）、上記ポリビニルアセタール樹脂（２）及び上記ポリビニルアセタール樹脂（３）はそれぞれ、１種のみが用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。

　上記熱可塑性樹脂としては、ポリビニルアセタール樹脂、エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂、エチレン－アクリル酸共重合体樹脂、ポリウレタン樹脂及びポリビニルアルコール樹脂等が挙げられる。上記熱可塑性樹脂として、これら以外の熱可塑性樹脂を用いてもよい。

　上記熱可塑性樹脂は、ポリビニルアセタール樹脂であることが好ましい。ポリビニルアセタール樹脂と可塑剤との併用により、合わせガラス部材又は他の層に対するポリビニルアセタール樹脂と可塑剤とを含む層の接着力がより一層高くなる。

　上記ポリビニルアセタール樹脂は、例えば、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）をアルデヒドによりアセタール化することにより製造できる。上記ポリビニルアセタール樹脂は、ポリビニルアルコールのアセタール化物であることが好ましい。上記ポリビニルアルコールは、例えば、ポリ酢酸ビニルをけん化することにより得られる。上記ポリビニルアルコールのけん化度は、一般に７０～９９．９モル％の範囲内である。

　上記ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）の平均重合度は、好ましくは２００以上、より好ましくは５００以上、より一層好ましくは１５００以上、更に好ましくは１６００以上、特に好ましくは２６００以上、最も好ましくは２７００以上、好ましくは５０００以下、より好ましくは４０００以下、更に好ましくは３５００以下である。上記平均重合度が上記下限以上であると、合わせガラスの耐貫通性がより一層高くなる。上記平均重合度が上記上限以下であると、中間膜の成形が容易になる。

　上記ポリビニルアルコールの平均重合度は、ＪＩＳ　Ｋ６７２６「ポリビニルアルコール試験方法」に準拠した方法により求められる。

　上記ポリビニルアセタール樹脂に含まれるアセタール基の炭素数は特に限定されない。上記ポリビニルアセタール樹脂を製造する際に用いるアルデヒドは特に限定されない。上記ポリビニルアセタール樹脂におけるアセタール基の炭素数は３～５であることが好ましく、３又は４であることがより好ましい。上記ポリビニルアセタール樹脂におけるアセタール基の炭素数が３以上であると、中間膜のガラス転移温度が充分に低くなる。

　上記アルデヒドは特に限定されない。一般には、炭素数が１～１０のアルデヒドが好適に用いられる。上記炭素数が１～１０のアルデヒドとしては、例えば、プロピオンアルデヒド、ｎ－ブチルアルデヒド、イソブチルアルデヒド、ｎ－バレルアルデヒド、２－エチルブチルアルデヒド、ｎ－ヘキシルアルデヒド、ｎ－オクチルアルデヒド、ｎ－ノニルアルデヒド、ｎ－デシルアルデヒド、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒド及びベンズアルデヒド等が挙げられる。プロピオンアルデヒド、ｎ－ブチルアルデヒド、イソブチルアルデヒド、ｎ－ヘキシルアルデヒド又はｎ－バレルアルデヒドが好ましく、プロピオンアルデヒド、ｎ－ブチルアルデヒド又はイソブチルアルデヒドがより好ましく、ｎ－ブチルアルデヒドが更に好ましい。上記アルデヒドは、１種のみが用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。

　上記ポリビニルアセタール樹脂（０）の水酸基の含有率（水酸基量）は、好ましくは１５モル％以上、より好ましくは１８モル％以上であり、好ましくは４０モル％以下、より好ましくは３５モル％以下である。上記水酸基の含有率が上記下限以上であると、中間膜の接着力がより一層高くなる。また、上記水酸基の含有率が上記上限以下であると、中間膜の柔軟性が高くなり、中間膜の取扱いが容易になる。

　上記ポリビニルアセタール樹脂（１）の水酸基の含有率（水酸基量）は、好ましくは１７モル％以上、より好ましくは２０モル％以上、更に好ましくは２２モル％以上であり、好ましくは２８モル％以下、より好ましくは２７モル％以下、更に好ましくは２５モル％以下、特に好ましくは２４モル％以下である。上記水酸基の含有率が上記下限以上であると、中間膜の機械強度がより一層高くなる。特に、上記ポリビニルアセタール樹脂（１）の水酸基の含有率が２０モル％以上であると反応効率が高く生産性に優れ、また２８モル％以下であると、合わせガラスの遮音性がより一層高くなる。また、上記水酸基の含有率が上記上限以下であると、中間膜の柔軟性が高くなり、中間膜の取扱いが容易になる。

　上記ポリビニルアセタール樹脂（２）及び上記ポリビニルアセタール樹脂（３）の水酸基の各含有率は、好ましくは２５モル％以上、より好ましくは２８モル％以上、より好ましくは３０モル％以上、より一層好ましくは３１．５モル％以上、更に好ましくは３２モル％以上、特に好ましくは３３モル％以上である。上記ポリビニルアセタール樹脂（２）及び上記ポリビニルアセタール樹脂（３）の水酸基の各含有率は、好ましくは３８モル％以下、より好ましくは３７モル％以下、更に好ましくは３６．５モル％以下、特に好ましくは３６モル％以下である。上記水酸基の含有率が上記下限以上であると、中間膜の接着力がより一層高くなる。また、上記水酸基の含有率が上記上限以下であると、中間膜の柔軟性が高くなり、中間膜の取扱いが容易になる。

　遮音性をより一層高める観点からは、上記ポリビニルアセタール樹脂（１）の水酸基の含有率は、上記ポリビニルアセタール樹脂（２）の水酸基の含有率よりも低いことが好ましい。遮音性をより一層高める観点からは、上記ポリビニルアセタール樹脂（１）の水酸基の含有率は、上記ポリビニルアセタール樹脂（３）の水酸基の含有率よりも低いことが好ましい。遮音性を更に一層高める観点からは、上記ポリビニルアセタール樹脂（１）の水酸基の含有率と、上記ポリビニルアセタール樹脂（２）の水酸基の含有率との差の絶対値は、好ましくは１モル％以上、より好ましくは５モル％以上、更に好ましくは９モル％以上、特に好ましくは１０モル％以上、最も好ましくは１２モル％以上である。遮音性を更に一層高める観点からは、上記ポリビニルアセタール樹脂（１）の水酸基の含有率と、上記ポリビニルアセタール樹脂（３）の水酸基の含有率との差の絶対値は、好ましくは１モル％以上、より好ましくは５モル％以上、更に好ましくは９モル％以上、特に好ましくは１０モル％以上、最も好ましくは１２モル％以上である。上記ポリビニルアセタール樹脂（１）の水酸基の含有率と、上記ポリビニルアセタール樹脂（２）の水酸基の含有率との差の絶対値、及び、上記ポリビニルアセタール樹脂（１）の水酸基の含有率と、上記ポリビニルアセタール樹脂（３）の水酸基の含有率との差の絶対値は、好ましくは２０モル％以下である。

　上記ポリビニルアセタール樹脂の水酸基の含有率は、水酸基が結合しているエチレン基量を、主鎖の全エチレン基量で除算して求めたモル分率を百分率で示した値である。上記水酸基が結合しているエチレン基量は、例えば、ＪＩＳ　Ｋ６７２８「ポリビニルブチラール試験方法」に準拠して測定できる。

　上記ポリビニルアセタール樹脂（０）のアセチル化度（アセチル基量）は、好ましくは０．１モル％以上、より好ましくは０．３モル％以上、更に好ましくは０．５モル％以上であり、好ましくは３０モル％以下、より好ましくは２５モル％以下、更に好ましくは２０モル％以下である。上記アセチル化度が上記下限以上であると、ポリビニルアセタール樹脂と可塑剤との相溶性が高くなる。上記アセチル化度が上記上限以下であると、中間膜及び合わせガラスの耐湿性が高くなる。

　上記ポリビニルアセタール樹脂（１）のアセチル化度（アセチル基量）は、好ましくは０．０１モル％以上、より好ましくは０．１モル％以上、より一層好ましくは７モル％以上、更に好ましくは９モル％以上であり、好ましくは３０モル％以下、より好ましくは２５モル％以下、更に好ましくは２４モル％以下、特に好ましくは２０モル％以下である。上記アセチル化度が上記下限以上であると、ポリビニルアセタール樹脂と可塑剤との相溶性が高くなる。上記アセチル化度が上記上限以下であると、中間膜及び合わせガラスの耐湿性が高くなる。特に、上記ポリビニルアセタール樹脂（１）のアセチル化度が０．１モル％以上、２５モル％以下であると、耐貫通性に優れる。

　上記ポリビニルアセタール樹脂（２）及び上記ポリビニルアセタール樹脂（３）の各アセチル化度は、好ましくは０．０１モル％以上、より好ましくは０．５モル％以上であり、好ましくは１０モル％以下、より好ましくは２モル％以下である。上記アセチル化度が上記下限以上であると、ポリビニルアセタール樹脂と可塑剤との相溶性が高くなる。上記アセチル化度が上記上限以下であると、中間膜及び合わせガラスの耐湿性が高くなる。

　上記アセチル化度は、アセチル基が結合しているエチレン基量を、主鎖の全エチレン基量で除算して求めたモル分率を百分率で示した値である。上記アセチル基が結合しているエチレン基量は、例えば、ＪＩＳ　Ｋ６７２８「ポリビニルブチラール試験方法」に準拠して測定できる。

　上記ポリビニルアセタール樹脂（０）のアセタール化度（ポリビニルブチラール樹脂の場合にはブチラール化度）は、好ましくは６０モル％以上、より好ましくは６３モル％以上であり、好ましくは８５モル％以下、より好ましくは７５モル％以下、更に好ましくは７０モル％以下である。上記アセタール化度が上記下限以上であると、ポリビニルアセタール樹脂と可塑剤との相溶性が高くなる。上記アセタール化度が上記上限以下であると、ポリビニルアセタール樹脂を製造するために必要な反応時間が短くなる。

　上記ポリビニルアセタール樹脂（１）のアセタール化度（ポリビニルブチラール樹脂の場合にはブチラール化度）は、好ましくは４７モル％以上、より好ましくは６０モル％以上であり、好ましくは８５モル％以下、より好ましくは８０モル％以下、更に好ましくは７５モル％以下である。上記アセタール化度が上記下限以上であると、ポリビニルアセタール樹脂と可塑剤との相溶性が高くなる。上記アセタール化度が上記上限以下であると、ポリビニルアセタール樹脂を製造するために必要な反応時間が短くなる。

　上記ポリビニルアセタール樹脂（２）及び上記ポリビニルアセタール樹脂（３）の各アセタール化度（ポリビニルブチラール樹脂の場合にはブチラール化度）は、好ましくは５５モル％以上、より好ましくは６０モル％以上であり、好ましくは７５モル％以下、より好ましくは７１モル％以下である。上記アセタール化度が上記下限以上であると、ポリビニルアセタール樹脂と可塑剤との相溶性が高くなる。上記アセタール化度が上記上限以下であると、ポリビニルアセタール樹脂を製造するために必要な反応時間が短くなる。

　上記アセタール化度は、以下のようにして求める。主鎖の全エチレン基量から、水酸基が結合しているエチレン基量と、アセチル基が結合しているエチレン基量とを差し引いた値を求める。得られた値を、主鎖の全エチレン基量で除算して求めたモル分率を求める。この百分率で示した値がアセタール化度である。

　なお、上記水酸基の含有率（水酸基量）、アセタール化度（ブチラール化度）及びアセチル化度は、ＪＩＳ　Ｋ６７２８「ポリビニルブチラール試験方法」に準拠した方法により測定された結果から算出することが好ましい。但し、ＡＳＴＭ　Ｄ１３９６－９２による測定を用いてもよい。ポリビニルアセタール樹脂がポリビニルブチラール樹脂である場合は、上記水酸基の含有率（水酸基量）、上記アセタール化度（ブチラール化度）及び上記アセチル化度は、ＪＩＳ　Ｋ６７２８「ポリビニルブチラール試験方法」に準拠した方法により測定された結果から算出され得る。

　中間膜中に含まれる熱可塑性樹脂１００重量％中、ポリビニルアセタール樹脂の含有量は好ましくは１０重量％以上、より好ましくは３０重量％以上、より一層好ましくは５０重量％以上、更に好ましくは７０重量％以上、特に好ましくは８０重量％以上、最も好ましくは９０重量％以上である。上記中間膜の熱可塑性樹脂の主成分（５０重量％以上）は、ポリビニルアセタール樹脂であることが好ましい。

　（可塑剤）
　中間膜の接着力をより一層高める観点からは、上記中間膜は、可塑剤（以下、可塑剤（０）と記載することがある）を含むことが好ましい。上記第１の層は、可塑剤（以下、可塑剤（１）と記載することがある）を含むことが好ましい。上記第２の層は、可塑剤（以下、可塑剤（２）と記載することがある）を含むことが好ましい。上記第３の層は、可塑剤（以下、可塑剤（３）と記載することがある）を含むことが好ましい。中間膜に含まれている熱可塑性樹脂が、ポリビニルアセタール樹脂である場合に、中間膜（各層）は、可塑剤を含むことが特に好ましい。ポリビニルアセタール樹脂を含む層は、可塑剤を含むことが好ましい。

　上記可塑剤は特に限定されない。上記可塑剤として、従来公知の可塑剤を用いることができる。上記可塑剤は、１種のみが用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。

　上記可塑剤としては、一塩基性有機酸エステル及び多塩基性有機酸エステル等の有機エステル可塑剤、並びに有機リン酸可塑剤及び有機亜リン酸可塑剤等の有機リン酸可塑剤等が挙げられる。上記可塑剤は有機エステル可塑剤であることが好ましい。上記可塑剤は液状可塑剤であることが好ましい。

　上記一塩基性有機酸エステルとしては、グリコールと一塩基性有機酸との反応によって得られたグリコールエステル等が挙げられる。上記グリコールとしては、トリエチレングリコール、テトラエチレングリコール及びトリプロピレングリコール等が挙げられる。上記一塩基性有機酸としては、酪酸、イソ酪酸、カプロン酸、２－エチル酪酸、ヘプチル酸、ｎ－オクチル酸、２－エチルヘキシル酸、ｎ－ノニル酸及びデシル酸等が挙げられる。

　上記多塩基性有機酸エステルとしては、多塩基性有機酸と、炭素数４～８の直鎖又は分岐構造を有するアルコールとのエステル化合物等が挙げられる。上記多塩基性有機酸としては、アジピン酸、セバシン酸及びアゼライン酸等が挙げられる。

　上記有機エステル可塑剤としては、トリエチレングリコールジ－２－エチルプロパノエート、トリエチレングリコールジ－２－エチルブチレート、トリエチレングリコールジ－２－エチルヘキサノエート、トリエチレングリコールジカプリレート、トリエチレングリコールジ－ｎ－オクタノエート、トリエチレングリコールジ－ｎ－ヘプタノエート、テトラエチレングリコールジ－ｎ－ヘプタノエート、ジブチルセバケート、ジオクチルアゼレート、ジブチルカルビトールアジペート、エチレングリコールジ－２－エチルブチレート、１，３－プロピレングリコールジ－２－エチルブチレート、１，４－ブチレングリコールジ－２－エチルブチレート、ジエチレングリコールジ－２－エチルブチレート、ジエチレングリコールジ－２－エチルヘキサノエート、ジプロピレングリコールジ－２－エチルブチレート、トリエチレングリコールジ－２－エチルペンタノエート、テトラエチレングリコールジ－２－エチルブチレート、ジエチレングリコールジカプリレート、アジピン酸ジヘキシル、アジピン酸ジオクチル、アジピン酸ヘキシルシクロヘキシル、アジピン酸ヘプチルとアジピン酸ノニルとの混合物、アジピン酸ジイソノニル、アジピン酸ジイソデシル、アジピン酸ヘプチルノニル、セバシン酸ジブチル、油変性セバシン酸アルキド、及びリン酸エステルとアジピン酸エステルとの混合物等が挙げられる。これら以外の有機エステル可塑剤を用いてもよい。上述のアジピン酸エステル以外の他のアジピン酸エステルを用いてもよい。

　上記有機リン酸可塑剤としては、トリブトキシエチルホスフェート、イソデシルフェニルホスフェート及びトリイソプロピルホスフェート等が挙げられる。

　上記可塑剤は、下記式（１）で表されるジエステル可塑剤であることが好ましい。

　上記式（１）中、Ｒ１及びＲ２はそれぞれ、炭素数５～１０の有機基を表し、Ｒ３は、エチレン基、イソプロピレン基又はｎ－プロピレン基を表し、ｐは３～１０の整数を表す。上記式（１）中のＲ１及びＲ２はそれぞれ、炭素数６～１０の有機基であることが好ましい。

　上記可塑剤は、トリエチレングリコールジ－２－エチルヘキサノエート（３ＧＯ）又はトリエチレングリコールジ－２－エチルブチレート（３ＧＨ）を含むことが好ましく、トリエチレングリコールジ－２－エチルヘキサノエートを含むことがより好ましい。

　上記中間膜において、上記熱可塑性樹脂（０）１００重量部に対する上記可塑剤（０）の含有量を含有量（０）とする。上記含有量（０）は、好ましくは２５重量部以上、より好ましくは３０重量部以上であり、好ましくは１００重量部以下、より好ましくは６０重量部以下、更に好ましくは５０重量部以下である。上記含有量（０）が上記下限以上であると、合わせガラスの耐貫通性がより一層高くなる。上記含有量（０）が上記上限以下であると、中間膜の透明性がより一層高くなる。

　上記第１の層において、上記熱可塑性樹脂（１）１００重量部に対する上記可塑剤（１）の含有量を、含有量（１）とする。上記含有量（１）は、好ましくは５０重量部以上、より好ましくは５５重量部以上、更に好ましくは６０重量部以上であり、好ましくは１００重量部以下、より好ましくは９０重量部以下、更に好ましくは８５重量部以下、特に好ましくは８０重量部以下である。上記含有量（１）が上記下限以上であると、中間膜の柔軟性が高くなり、中間膜の取扱いが容易になる。上記含有量（１）が上記上限以下であると、合わせガラスの耐貫通性がより一層高くなる。

　上記第２の層において、上記熱可塑性樹脂（２）１００重量部に対する上記可塑剤（２）の含有量を、含有量（２）とする。上記第３の層において、上記熱可塑性樹脂（３）１００重量部に対する上記可塑剤（３）の含有量を、含有量（３）とする。上記含有量（２）及び上記含有量（３）はそれぞれ、好ましくは１０重量部以上、より好ましくは１５重量部以上、更に好ましくは２０重量部以上、特に好ましくは２４重量部以上であり、好ましくは４０重量部以下、より好ましくは３５重量部以下、更に好ましくは３２重量部以下、特に好ましくは３０重量部以下である。上記含有量（２）及び上記含有量（３）が上記下限以上であると、中間膜の柔軟性が高くなり、中間膜の取扱いが容易になる。上記含有量（２）及び上記含有量（３）が上記上限以下であると、合わせガラスの耐貫通性がより一層高くなる。

　合わせガラスの遮音性を高めるために、上記含有量（１）は上記含有量（２）よりも多いことが好ましく、上記含有量（１）は上記含有量（３）よりも多いことが好ましい。

　合わせガラスの遮音性をより一層高める観点からは、上記含有量（２）と上記含有量（１）との差の絶対値、並びに上記含有量（３）と上記含有量（１）との差の絶対値はそれぞれ、好ましくは１０重量部以上、より好ましくは１５重量部以上、更に好ましくは２０重量部以上である。上記含有量（２）と上記含有量（１）との差の絶対値、並びに上記含有量（３）と上記含有量（１）との差の絶対値はそれぞれ、好ましくは８０重量部以下、より好ましくは７５重量部以下、更に好ましくは７０重量部以下である。

　（遮熱性物質）
　上記中間膜は、遮熱性物質を含むことが好ましい。上記第１の層は、遮熱性物質を含むことが好ましい。上記第２の層は、遮熱性物質を含むことが好ましい。上記第３の層は、遮熱性物質を含むことが好ましい。上記遮熱性物質は、１種のみが用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。

　上記遮熱性物質は、フタロシアニン化合物、ナフタロシアニン化合物及びアントラシアニン化合物の内の少なくとも１種の成分Ｘを含むか、又は遮熱粒子を含むことが好ましい。この場合に、上記遮熱性物質は、上記成分Ｘと上記遮熱粒子との双方を含んでいてもよい。

　成分Ｘ：
　上記中間膜は、フタロシアニン化合物、ナフタロシアニン化合物及びアントラシアニン化合物の内の少なくとも１種の成分Ｘを含むことが好ましい。上記第１の層は、上記成分Ｘを含むことが好ましい。上記第２の層は、上記成分Ｘを含むことが好ましい。上記第３の層は、上記成分Ｘを含むことが好ましい。上記成分Ｘは遮熱性物質である。上記成分Ｘは、１種のみが用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。

　上記成分Ｘは特に限定されない。成分Ｘとして、従来公知のフタロシアニン化合物、ナフタロシアニン化合物及びアントラシアニン化合物を用いることができる。

　上記成分Ｘとしては、フタロシアニン、フタロシアニンの誘導体、ナフタロシアニン、ナフタロシアニンの誘導体、アントラシアニン及びアントラシアニンの誘導体等が挙げられる。上記フタロシアニン化合物及び上記フタロシアニンの誘導体はそれぞれ、フタロシアニン骨格を有することが好ましい。上記ナフタロシアニン化合物及び上記ナフタロシアニンの誘導体はそれぞれ、ナフタロシアニン骨格を有することが好ましい。上記アントラシアニン化合物及び上記アントラシアニンの誘導体はそれぞれ、アントラシアニン骨格を有することが好ましい。

　中間膜及び合わせガラスの遮熱性をより一層高くする観点からは、上記成分Ｘは、フタロシアニン、フタロシアニンの誘導体、ナフタロシアニン及びナフタロシアニンの誘導体からなる群から選択される少なくとも１種であることが好ましく、フタロシアニン及びフタロシアニンの誘導体の内の少なくとも１種であることがより好ましい。

　遮熱性を効果的に高め、かつ長期間にわたり可視光線透過率をより一層高いレベルで維持する観点からは、上記成分Ｘは、バナジウム原子又は銅原子を含有することが好ましい。上記成分Ｘは、バナジウム原子を含有することが好ましく、銅原子を含有することも好ましい。上記成分Ｘは、バナジウム原子又は銅原子を含有するフタロシアニン及びバナジウム原子又は銅原子を含有するフタロシアニンの誘導体の内の少なくとも１種であることがより好ましい。中間膜及び合わせガラスの遮熱性を更に一層高くする観点からは、上記成分Ｘは、バナジウム原子に酸素原子が結合した構造単位を有することが好ましい。

　上記中間膜１００重量％中又は上記成分Ｘを含む層（第１の層、第２の層又は第３の層）１００重量％中、上記成分Ｘの含有量は、好ましくは０．００１重量％以上、より好ましくは０．００５重量％以上、更に好ましくは０．０１重量％以上、特に好ましくは０．０２重量％以上である。上記中間膜１００重量％中又は上記成分Ｘを含む層（第１の層、第２の層又は第３の層）１００重量％中、上記成分Ｘの含有量は、好ましくは０．２重量％以下、より好ましくは０．１重量％以下、更に好ましくは０．０５重量％以下、特に好ましくは０．０４重量％以下である。上記成分Ｘの含有量が上記下限以上及び上記上限以下であると、遮熱性が充分に高くなり、かつ可視光線透過率が充分に高くなる。例えば、可視光線透過率を７０％以上にすることが可能である。

　遮熱粒子：
　上記中間膜は、遮熱粒子を含むことが好ましい。上記第１の層は、上記遮熱粒子を含むことが好ましい。上記第２の層は、上記遮熱粒子を含むことが好ましい。上記第３の層は、上記遮熱粒子を含むことが好ましい。上記遮熱粒子は遮熱性物質である。遮熱粒子の使用により、赤外線（熱線）を効果的に遮断できる。上記遮熱粒子は、１種のみが用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。

　合わせガラスの遮熱性をより一層高める観点からは、上記遮熱粒子は、金属酸化物粒子であることがより好ましい。上記遮熱粒子は、金属の酸化物により形成された粒子（金属酸化物粒子）であることが好ましい。

　可視光よりも長い波長７８０ｎｍ以上の赤外線は、紫外線と比較して、エネルギー量が小さい。しかしながら、赤外線は熱的作用が大きく、赤外線が物質に吸収されると熱として放出される。このため、赤外線は一般に熱線と呼ばれている。上記遮熱粒子の使用により、赤外線（熱線）を効果的に遮断できる。なお、遮熱粒子とは、赤外線を吸収可能な粒子を意味する。

　上記遮熱粒子の具体例としては、アルミニウムドープ酸化錫粒子、インジウムドープ酸化錫粒子、アンチモンドープ酸化錫粒子（ＡＴＯ粒子）、ガリウムドープ酸化亜鉛粒子（ＧＺＯ粒子）、インジウムドープ酸化亜鉛粒子（ＩＺＯ粒子）、アルミニウムドープ酸化亜鉛粒子（ＡＺＯ粒子）、ニオブドープ酸化チタン粒子、ナトリウムドープ酸化タングステン粒子、セシウムドープ酸化タングステン粒子、タリウムドープ酸化タングステン粒子、ルビジウムドープ酸化タングステン粒子、錫ドープ酸化インジウム粒子（ＩＴＯ粒子）、錫ドープ酸化亜鉛粒子、珪素ドープ酸化亜鉛粒子等の金属酸化物粒子や、六ホウ化ランタン（ＬａＢ_６）粒子等が挙げられる。これら以外の遮熱粒子を用いてもよい。熱線の遮蔽機能が高いため、金属酸化物粒子が好ましく、ＡＴＯ粒子、ＧＺＯ粒子、ＩＺＯ粒子、ＩＴＯ粒子又は酸化タングステン粒子がより好ましく、ＡＴＯ粒子、ＩＴＯ粒子又は酸化タングステン粒子が更に好ましく、ＩＴＯ粒子又は酸化タングステン粒子が特に好ましい。上記遮熱粒子がＩＴＯ粒子又は酸化タングステン粒子を含む場合に、上記遮熱粒子は、ＩＴＯ粒子と酸化タングステン粒子とを含んでいてもよい。特に、熱線の遮蔽機能が高く、かつ入手が容易であるので、錫ドープ酸化インジウム粒子（ＩＴＯ粒子）が好ましく、酸化タングステン粒子も好ましい。

　中間膜及び合わせガラスの遮熱性をより一層高くする観点からは、酸化タングステン粒子は、金属ドープ酸化タングステン粒子であることが好ましい。上記「酸化タングステン粒子」には、金属ドープ酸化タングステン粒子が含まれる。上記金属ドープ酸化タングステン粒子としては、具体的には、ナトリウムドープ酸化タングステン粒子、セシウムドープ酸化タングステン粒子、タリウムドープ酸化タングステン粒子及びルビジウムドープ酸化タングステン粒子等が挙げられる。

　中間膜及び合わせガラスの遮熱性をより一層高くする観点からは、セシウムドープ酸化タングステン粒子が特に好ましい。中間膜及び合わせガラスの遮熱性を更に一層高くする観点からは、該セシウムドープ酸化タングステン粒子は、式：Ｃｓ_０．３３ＷＯ_３で表される酸化タングステン粒子であることが好ましい。

　上記遮熱粒子の平均粒子径は好ましくは０．０１μｍ以上、より好ましくは０．０２μｍ以上であり、好ましくは０．１μｍ以下、より好ましくは０．０５μｍ以下である。平均粒子径が上記下限以上であると、熱線の遮蔽性が充分に高くなる。平均粒子径が上記上限以下であると、遮熱粒子の分散性が高くなる。

　上記「平均粒子径」は、体積平均粒子径を示す。平均粒子径は、粒度分布測定装置（日機装社製「ＵＰＡ－ＥＸ１５０」）等を用いて測定できる。

　上記中間膜１００重量％中又は上記遮熱粒子を含む層（第１の層、第２の層又は第３の層）１００重量％中、上記遮熱粒子の含有量は、好ましくは０．０１重量％以上、より好ましくは０．１重量％以上、更に好ましくは１重量％以上、特に好ましくは１．５重量％以上である。上記中間膜１００重量％中又は上記遮熱粒子を含む層（第１の層、第２の層又は第３の層）１００重量％中、上記遮熱粒子の含有量は、好ましくは６重量％以下、より好ましくは５．５重量％以下、更に好ましくは４重量％以下、特に好ましくは３．５重量％以下、最も好ましくは３重量％以下である。上記遮熱粒子の含有量が上記下限以上及び上記上限以下であると、遮熱性が充分に高くなり、かつ可視光線透過率が充分に高くなる。

　（金属塩）
　上記中間膜は、アルカリ金属塩及びアルカリ土類金属塩の内の少なくとも１種の金属塩（以下、金属塩Ｍと記載することがある）を含むことが好ましい。上記第１の層は、上記金属塩Ｍを含むことが好ましい。上記第２の層は、上記金属塩Ｍを含むことが好ましい。上記第３の層は、上記金属塩Ｍを含むことが好ましい。なお、アルカリ土類金属とは、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、及びＲａの６種の金属を意味する。上記金属塩Ｍの使用により、中間膜とガラス板などの合わせガラス部材との接着性又は中間膜における各層間の接着性を制御することが容易になる。上記金属塩Ｍは、１種のみが用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。

　上記金属塩Ｍは、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ及びＢａからなる群から選択された少なくとも１種の金属を含むことが好ましい。中間膜中に含まれている金属塩は、Ｋ及びＭｇの内の少なくとも１種の金属を含むことが好ましい。

　また、上記金属塩Ｍは、炭素数２～１６の有機酸のアルカリ金属塩又は炭素数２～１６の有機酸のアルカリ土類金属塩であることがより好ましく、炭素数２～１６のカルボン酸マグネシウム塩又は炭素数２～１６のカルボン酸カリウム塩であることが更に好ましい。

　上記炭素数２～１６のカルボン酸マグネシウム塩及び上記炭素数２～１６のカルボン酸カリウム塩としては、酢酸マグネシウム、酢酸カリウム、プロピオン酸マグネシウム、プロピオン酸カリウム、２－エチル酪酸マグネシウム、２－エチルブタン酸カリウム、２－エチルヘキサン酸マグネシウム及び２－エチルヘキサン酸カリウム等が挙げられる。

　上記金属塩Ｍを含む中間膜、又は上記金属塩Ｍを含む層（第１の層、第２の層又は第３の層）におけるＭｇ及びＫの含有量の合計は、好ましくは５ｐｐｍ以上、より好ましくは１０ｐｐｍ以上、更に好ましくは２０ｐｐｍ以上、好ましくは３００ｐｐｍ以下、より好ましくは２５０ｐｐｍ以下、更に好ましくは２００ｐｐｍ以下である。Ｍｇ及びＫの含有量の合計が上記下限以上及び上記上限以下であると、中間膜とガラス板との接着性又は中間膜における各層間の接着性をより一層良好に制御できる。

　（紫外線遮蔽剤）
　上記中間膜は、紫外線遮蔽剤を含むことが好ましい。上記第１の層は、紫外線遮蔽剤を含むことが好ましい。上記第２の層は、紫外線遮蔽剤を含むことが好ましい。上記第３の層は、紫外線遮蔽剤を含むことが好ましい。紫外線遮蔽剤の使用により、中間膜及び合わせガラスが長期間使用されても、可視光線透過率がより一層低下し難くなる。上記紫外線遮蔽剤は、１種のみが用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。

　上記紫外線遮蔽剤には、紫外線吸収剤が含まれる。上記紫外線遮蔽剤は、紫外線吸収剤であることが好ましい。

　上記紫外線遮蔽剤としては、例えば、金属原子を含む紫外線遮蔽剤、金属酸化物を含む紫外線遮蔽剤、ベンゾトリアゾール構造を有する紫外線遮蔽剤（ベンゾトリアゾール化合物）、ベンゾフェノン構造を有する紫外線遮蔽剤（ベンゾフェノン化合物）、トリアジン構造を有する紫外線遮蔽剤（トリアジン化合物）、マロン酸エステル構造を有する紫外線遮蔽剤（マロン酸エステル化合物）、シュウ酸アニリド構造を有する紫外線遮蔽剤（シュウ酸アニリド化合物）及びベンゾエート構造を有する紫外線遮蔽剤（ベンゾエート化合物）等が挙げられる。

　上記金属原子を含む紫外線遮蔽剤としては、例えば、白金粒子、白金粒子の表面をシリカで被覆した粒子、パラジウム粒子及びパラジウム粒子の表面をシリカで被覆した粒子等が挙げられる。紫外線遮蔽剤は、遮熱粒子ではないことが好ましい。

　上記紫外線遮蔽剤は、好ましくはベンゾトリアゾール構造を有する紫外線遮蔽剤、ベンゾフェノン構造を有する紫外線遮蔽剤、トリアジン構造を有する紫外線遮蔽剤又はベンゾエート構造を有する紫外線遮蔽剤である。上記紫外線遮蔽剤は、より好ましくはベンゾトリアゾール構造を有する紫外線遮蔽剤又はベンゾフェノン構造を有する紫外線遮蔽剤であり、更に好ましくはベンゾトリアゾール構造を有する紫外線遮蔽剤である。

　上記金属酸化物を含む紫外線遮蔽剤としては、例えば、酸化亜鉛、酸化チタン及び酸化セリウム等が挙げられる。さらに、上記金属酸化物を含む紫外線遮蔽剤に関して、表面が被覆されていてもよい。上記金属酸化物を含む紫外線遮蔽剤の表面の被覆材料としては、絶縁性金属酸化物、加水分解性有機ケイ素化合物及びシリコーン化合物等が挙げられる。

　上記絶縁性金属酸化物としては、シリカ、アルミナ及びジルコニア等が挙げられる。上記絶縁性金属酸化物は、例えば５．０ｅＶ以上のバンドギャップエネルギーを有する。

　上記ベンゾトリアゾール構造を有する紫外線遮蔽剤としては、例えば、２－（２’－ヒドロキシ－５’－メチルフェニル）ベンゾトリアゾール（ＢＡＳＦ社製「ＴｉｎｕｖｉｎＰ」）、２－（２’－ヒドロキシ－３’，５’－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ベンゾトリアゾール（ＢＡＳＦ社製「Ｔｉｎｕｖｉｎ３２０」）、２－（２’－ヒドロキシ－３’－ｔ－ブチル－５－メチルフェニル）－５－クロロベンゾトリアゾール（ＢＡＳＦ社製「Ｔｉｎｕｖｉｎ３２６」）、及び２－（２’－ヒドロキシ－３’，５’－ジ－アミルフェニル）ベンゾトリアゾール（ＢＡＳＦ社製「Ｔｉｎｕｖｉｎ３２８」）等が挙げられる。紫外線を遮蔽する性能に優れることから、上記紫外線遮蔽剤は、ハロゲン原子を含むベンゾトリアゾール構造を有する紫外線遮蔽剤であることが好ましく、塩素原子を含むベンゾトリアゾール構造を有する紫外線遮蔽剤であることがより好ましい。

　上記ベンゾフェノン構造を有する紫外線遮蔽剤としては、例えば、オクタベンゾン（ＢＡＳＦ社製「Ｃｈｉｍａｓｓｏｒｂ８１」）等が挙げられる。

　上記トリアジン構造を有する紫外線遮蔽剤としては、例えば、ＡＤＥＫＡ社製「ＬＡ－Ｆ７０」及び２－（４，６－ジフェニル－１，３，５－トリアジン－２－イル）－５－［（ヘキシル）オキシ］－フェノール（ＢＡＳＦ社製「Ｔｉｎｕｖｉｎ１５７７ＦＦ」）等が挙げられる。

　上記マロン酸エステル構造を有する紫外線遮蔽剤としては、２－（ｐ－メトキシベンジリデン）マロン酸ジメチル、テトラエチル－２，２－（１，４－フェニレンジメチリデン）ビスマロネート、２－（ｐ－メトキシベンジリデン）－ビス（１，２，２，６，６－ペンタメチル４－ピペリジニル）マロネート等が挙げられる。

　上記マロン酸エステル構造を有する紫外線遮蔽剤の市販品としては、Ｈｏｓｔａｖｉｎ　Ｂ－ＣＡＰ、Ｈｏｓｔａｖｉｎ　ＰＲ－２５、Ｈｏｓｔａｖｉｎ　ＰＲ－３１（いずれもクラリアント社製）が挙げられる。

　上記シュウ酸アニリド構造を有する紫外線遮蔽剤としては、Ｎ－（２－エチルフェニル）－Ｎ’－（２－エトキシ－５－ｔ－ブチルフェニル）シュウ酸ジアミド、Ｎ－（２－エチルフェニル）－Ｎ’－（２－エトキシ－フェニル）シュウ酸ジアミド、２－エチル－２’－エトキシ－オキサルアニリド（クラリアント社製「ＳａｎｄｕｖｏｒＶＳＵ」）などの窒素原子上に置換されたアリール基などを有するシュウ酸ジアミド類が挙げられる。

　上記ベンゾエート構造を有する紫外線遮蔽剤としては、例えば、２，４－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル－３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシベンゾエート（ＢＡＳＦ社製「Ｔｉｎｕｖｉｎ１２０」）等が挙げられる。

　上記中間膜１００重量％中又は上記紫外線遮蔽剤を含む層（第１の層、第２の層又は第３の層）１００重量％中、上記紫外線遮蔽剤の含有量は、好ましくは０．１重量％以上、より好ましくは０．２重量％以上、更に好ましくは０．３重量％以上、特に好ましくは０．５重量％以上である。上記中間膜１００重量％中又は上記紫外線遮蔽剤を含む層（第１の層、第２の層又は第３の層）１００重量％中、上記紫外線遮蔽剤の含有量は、好ましくは２．５重量％以下、より好ましくは２重量％以下、更に好ましくは１重量％以下、特に好ましくは０．８重量％以下である。上記紫外線遮蔽剤の含有量が上記下限以上及び上記上限以下であると、期間経過後の可視光線透過率の低下をより一層抑制することができる。特に、上記紫外線遮蔽剤を含む層１００重量％中、上記紫外線遮蔽剤の含有量が０．２重量％以上であることにより、中間膜及び合わせガラスの期間経過後の可視光線透過率の低下を顕著に抑制できる。

　（酸化防止剤）
　上記中間膜は、酸化防止剤を含むことが好ましい。上記第１の層は、酸化防止剤を含むことが好ましい。上記第２の層は、酸化防止剤を含むことが好ましい。上記第３の層は、酸化防止剤を含むことが好ましい。上記酸化防止剤は、１種のみが用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。

　上記酸化防止剤としては、フェノール系酸化防止剤、硫黄系酸化防止剤及びリン系酸化防止剤等が挙げられる。上記フェノール系酸化防止剤はフェノール骨格を有する酸化防止剤である。上記硫黄系酸化防止剤は硫黄原子を含有する酸化防止剤である。上記リン系酸化防止剤はリン原子を含有する酸化防止剤である。

　上記酸化防止剤は、フェノール系酸化防止剤又はリン系酸化防止剤であることが好ましい。

　上記フェノール系酸化防止剤としては、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール（ＢＨＴ）、ブチルヒドロキシアニソール（ＢＨＡ）、２，６－ジ－ｔ－ブチル－４－エチルフェノール、ステアリル－β－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート、２，２’－メチレンビス－（４－メチル－６－ブチルフェノール）、２，２’－メチレンビス－（４－エチル－６－ｔ－ブチルフェノール）、４，４’－ブチリデン－ビス－（３－メチル－６－ｔ－ブチルフェノール）、１，１，３－トリス－（２－メチル－ヒドロキシ－５－ｔ－ブチルフェニル）ブタン、テトラキス［メチレン－３－（３’，５’－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン、１，３，３－トリス－（２－メチル－４－ヒドロキシ－５－ｔ－ブチルフェノール）ブタン、１，３，５－トリメチル－２，４，６－トリス（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシベンジル）ベンゼン、ビス（３，３’－ｔ－ブチルフェノール）ブチリックアシッドグリコールエステル及びビス（３－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシ－５－メチルベンゼンプロパン酸）エチレンビス（オキシエチレン）等が挙げられる。これらの酸化防止剤の内の１種又は２種以上が好適に用いられる。

　上記リン系酸化防止剤としては、トリデシルホスファイト、トリス（トリデシル）ホスファイト、トリフェニルホスファイト、トリノニルフェニルホスファイト、ビス（トリデシル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（デシル）ペンタエリスリトールジホスファイト、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイト、ビス（２，４－ジ－ｔ－ブチル－６－メチルフェニル）エチルエステル亜リン酸、及び２，２’－メチレンビス（４，６－ジ－ｔ－ブチル－１－フェニルオキシ）（２－エチルヘキシルオキシ）ホスホラス等が挙げられる。これらの酸化防止剤の内の１種又は２種以上が好適に用いられる。

　上記酸化防止剤の市販品としては、例えばＢＡＳＦ社製「ＩＲＧＡＮＯＸ　２４５」、ＢＡＳＦ社製「ＩＲＧＡＦＯＳ　１６８」、ＢＡＳＦ社製「ＩＲＧＡＦＯＳ　３８」、住友化学工業社製「スミライザーＢＨＴ」、堺化学工業社製「Ｈ－ＢＨＴ」、並びにＢＡＳＦ社製「ＩＲＧＡＮＯＸ　１０１０」等が挙げられる。

　中間膜及び合わせガラスの高い可視光線透過率を長期間に渡り維持するために、上記中間膜１００重量％中又は酸化防止剤を含む層（第１の層、第２の層又は第３の層）１００重量％中、上記酸化防止剤の含有量は０．１重量％以上であることが好ましい。また、酸化防止剤の添加効果が飽和するので、上記中間膜１００重量％中又は上記酸化防止剤を含む層１００重量％中、上記酸化防止剤の含有量は２重量％以下であることが好ましい。

　（他の成分）
　上記中間膜、上記第１の層、上記第２の層及び上記第３の層はそれぞれ、必要に応じて、カップリング剤、分散剤、界面活性剤、難燃剤、帯電防止剤、顔料、染料、金属塩以外の接着力調整剤、耐湿剤、蛍光増白剤及び赤外線吸収剤等の添加剤を含んでいてもよい。これらの添加剤は、１種のみが用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。

　（合わせガラス）
　図５は、図１に示す合わせガラス用中間膜を用いた合わせガラスの一例を示す断面図である。

　図５に示す合わせガラス２１は、中間膜１１と、第１の合わせガラス部材２２と、第２の合わせガラス部材２３とを備える。中間膜１１は、第１の合わせガラス部材２２と第２の合わせガラス部材２３との間に配置されており、挟み込まれている。中間膜１１の第１の表面に、第１の合わせガラス部材２２が配置されている。中間膜１１の第１の表面とは反対の第２の表面に、第２の合わせガラス部材２３が配置されている。

　上記合わせガラス部材としては、ガラス板及びＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）フィルム等が挙げられる。上記合わせガラスには、２枚のガラス板の間に中間膜が挟み込まれている合わせガラスだけでなく、ガラス板とＰＥＴフィルム等との間に中間膜が挟み込まれている合わせガラスも含まれる。合わせガラスは、ガラス板を備えた積層体であり、少なくとも１枚のガラス板が用いられていることが好ましい。上記第１の合わせガラス部材及び上記第２の合わせガラス部材がそれぞれガラス板又はＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）フィルムであり、かつ上記中間膜が、上記第１の合わせガラス部材及び上記第２の合わせガラス部材として、少なくとも１枚のガラス板を含むことが好ましい。上記第１の合わせガラス部材及び第２の合わせガラス部材の双方がガラス板であることが特に好ましい。

　上記ガラス板としては、無機ガラス及び有機ガラスが挙げられる。上記無機ガラスとしては、フロート板ガラス、熱線吸収板ガラス、熱線反射板ガラス、磨き板ガラス、型板ガラス、線入り板ガラス及びグリーンガラス等が挙げられる。上記有機ガラスは、無機ガラスに代わる合成樹脂ガラスである。上記有機ガラスとしては、ポリカーボネート板及びポリ（メタ）アクリル樹脂板等が挙げられる。上記ポリ（メタ）アクリル樹脂板としては、ポリメチル（メタ）アクリレート板等が挙げられる。

　上記第１の合わせガラス部材及び上記第２の合わせガラス部材の各厚みは特に限定されないが、好ましくは１ｍｍ以上、好ましくは５ｍｍ以下である。上記合わせガラス部材がガラス板である場合に、該ガラス板の厚みは、好ましくは１ｍｍ以上、好ましくは５ｍｍ以下である。上記合わせガラス部材がＰＥＴフィルムである場合に、該ＰＥＴフィルムの厚みは、好ましくは０．０３ｍｍ以上、好ましくは０．５ｍｍ以下である。

　上記合わせガラスの製造方法は特に限定されない。例えば、上記第１，第２の合わせガラス部材の間に、上記中間膜を挟んで、押圧ロールに通したり、又はゴムバックに入れて減圧吸引したりする。これにより、第１の合わせガラス部材と中間膜及び第２の合わせガラス部材と中間膜との間に残留する空気を脱気する。その後、約７０℃～１１０℃で予備接着して積層体を得る。次に、積層体をオートクレーブに入れたり、又はプレスしたりして、約１２０℃～１５０℃及び１ＭＰａ～１．５ＭＰａの圧力で圧着する。このようにして、合わせガラスを得ることができる。

　上記合わせガラスは、自動車、鉄道車両、航空機、船舶及び建築物等に使用できる。上記合わせガラスは、建築物用又は車両用の合わせガラスであることが好ましく、車両用の合わせガラスであることがより好ましい。上記合わせガラスは、これらの用途以外にも使用できる。上記合わせガラスは、自動車のフロントガラス、サイドガラス、リアガラス又はルーフガラス等に使用できる。遮熱性が高くかつ可視光線透過率が高いので、上記合わせガラスは、自動車に好適に用いられる。

　上記合わせガラスは、ヘッドアップディスプレイ（ＨＵＤ）である合わせガラスであることが好ましい。ＨＵＤである上記合わせガラスでは、コントロールユニットから送信される速度などの計測情報等を、インストゥルメンタル・パネルの表示ユニットから、フロントガラスに映し出すことができる。このため、自動車の運転者が視野を下げることなく、前方の視野と計測情報とを同時に視認することができる。

　上記ヘッドアップディスプレイを用いて、ヘッドアップディスプレイシステムを得ることができる。ヘッドアップディスプレイシステムは、上記合わせガラスと、画像表示用の光を合わせガラスに照射するための光源装置とを備える。上記光源装置は、例えば、車両において、ダッシュボードに取り付けることができる。上記光源装置から、上記合わせガラスの上記表示領域に光を照射することで、画像表示を行うことができる。

　以下に実施例及び比較例を掲げて本発明を更に詳しく説明する。本発明はこれら実施例のみに限定されない。

　用いたポリビニルアセタール樹脂では、アセタール化に、炭素数４のｎ－ブチルアルデヒドが用いられている。ポリビニルアセタール樹脂に関しては、アセタール化度（ブチラール化度）、アセチル化度及び水酸基の含有率はＪＩＳ　Ｋ６７２８「ポリビニルブチラール試験方法」に準拠した方法により測定した。なお、ＡＳＴＭ　Ｄ１３９６－９２により測定した場合も、ＪＩＳ　Ｋ６７２８「ポリビニルブチラール試験方法」に準拠した方法と同様の数値を示した。

　以下の材料を用意した。

　（実施例１）
　中間膜（第１の層）を形成するための組成物の作製：
　下記の成分を配合し、ミキシングロールで充分に混練し、中間膜を形成するための組成物を得た。

　ポリビニルアセタール樹脂（平均重合度１７００、水酸基の含有率３０．５モル％、アセチル化度１．０モル％、アセタール化度６８．５モル％）１００重量部
　トリエチレングリコールジ－２－エチルヘキサノエート（３ＧＯ）４０重量部
　得られる中間膜中で０．２重量％となる量のＴｉｎｕｖｉｎ３２６（２－（２’－ヒドロキシ－３’－ｔ－ブチル－５－メチルフェニル）－５－クロロベンゾトリアゾール、ＢＡＳＦ社製「Ｔｉｎｕｖｉｎ３２６」）
　得られる中間膜中で０．２重量％となる量のＢＨＴ（２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール）

　中間膜の作製：
　中間膜を形成するための組成物を、押出機を用いて押出して、中間膜を巻きとり、ロール体を得た。このようにして、第１の層のみの構造を有する楔状の中間膜を作製した。

　得られた中間膜は、一端に最小厚みを有し、他端に最大厚みを有する。一端と他端との距離Ｕは、１２００ｍｍであった。

　実施例１では、厚みが増加している領域の中に、一端側から他端側にかけて厚みの増加量が小さくなる部分を有し、かつ、厚み方向の断面形状が楔状である領域の中に、一端側から他端側にかけて楔角が小さくなる部分を有する中間膜を作製した（外郭の形状は、図２参照）。中間膜全体の楔角は０．４０ｍｒａｄであった。

　（実施例２）
　第１の層を形成するための組成物の作製：
　下記の成分を配合し、ミキシングロールで充分に混練し、第１の層を形成するための組成物を得た。

　ポリビニルアセタール樹脂（平均重合度３０００、水酸基の含有率２２モル％、アセチル化度１３モル％、アセタール化度６５モル％）１００重量部
　トリエチレングリコールジ－２－エチルヘキサノエート（３ＧＯ）６０重量部
　得られる第１の層中で０．２重量％となる量のＴｉｎｕｖｉｎ３２６（２－（２’－ヒドロキシ－３’－ｔ－ブチル－５－メチルフェニル）－５－クロロベンゾトリアゾール、ＢＡＳＦ社製「Ｔｉｎｕｖｉｎ３２６」）
　得られる第１の層中で０．２重量％となる量のＢＨＴ（２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール）

　第２の層及び第３の層を形成するための組成物の作製：
　下記の成分を配合し、ミキシングロールで充分に混練し、第２の層及び第３の層を形成するための組成物を得た。

　ポリビニルアセタール樹脂（平均重合度１７００、水酸基の含有率３０．５モル％、アセチル化度１モル％、アセタール化度６８．５モル％）１００重量部
　トリエチレングリコールジ－２－エチルヘキサノエート（３ＧＯ）３８重量部
　得られる第２の層及び第３の層中で０．２重量％となる量のＴｉｎｕｖｉｎ３２６（２－（２’－ヒドロキシ－３’－ｔ－ブチル－５－メチルフェニル）－５－クロロベンゾトリアゾール、ＢＡＳＦ社製「Ｔｉｎｕｖｉｎ３２６」）
　得られる第２の層及び第３の層中で０．２重量％となる量のＢＨＴ（２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール）

　中間膜の作製：
　第１の層を形成するための組成物と、第２の層及び第３の層を形成するための組成物とを、押出機を用いて共押出して、中間膜を巻きとり、ロール体を得た。このようにして、第２の層／第１の層／第３の層の積層構造を有する楔状の中間膜を作製した。

　得られた中間膜は、一端に最小厚みを有し、他端に最大厚みを有する。一端と他端との距離Ｕは、１０００ｍｍであった。

　実施例２では、厚みが増加している領域の中に、一端側から他端側にかけて厚みの増加量が小さくなる部分を有し、かつ、厚み方向の断面形状が楔状である領域の中に、一端側から他端側にかけて楔角が小さくなる部分を有する中間膜を作製した（外郭の形状は、図１参照）。中間膜全体の楔角は０．４４ｍｒａｄであった。

　（実施例３）
　金型出口形状を調整したこと以外は、実施例１と同様にして、第１の層のみの構造を有する楔状の中間膜を作製した。

　得られた中間膜は、一端に最小厚みを有し、他端に最大厚みを有する。一端と他端との距離Ｕは、１１２０ｍｍであった。

　実施例３では、厚みが増加している領域の中に、一端側から他端側にかけて厚みの増加量が小さくなる部分を有し、かつ、厚み方向の断面形状が楔状である領域の中に、一端側から他端側にかけて楔角が小さくなる部分を有する中間膜を作製した（外郭の形状は、図２参照）。中間膜全体の楔角は０．４１ｍｒａｄであった。

　（実施例４）
　金型出口形状を調整し、さらに押出機溶融部での混練度を変更したこと以外は、実施例２と同様にして、第２の層／第１の層／第３の層の積層構造を有する楔状の中間膜を作製した。

　得られた中間膜は、一端に最小厚みを有し、他端に最大厚みを有する。一端と他端との距離Ｕは、１１００ｍｍであった。

　実施例４では、厚みが増加している領域の中に、一端側から他端側にかけて厚みの増加量が小さくなる部分を有し、かつ、厚み方向の断面形状が楔状である領域の中に、一端側から他端側にかけて楔角が小さくなる部分を有する中間膜を作製した（外郭の形状は、図１参照）。中間膜全体の楔角は０．７０ｍｒａｄであった。

　（比較例１）
　金型出口形状を変更したこと以外は、実施例１と同様にして、第１の層のみの構造を有する楔状の中間膜を作製した。

　得られた中間膜は、一端に最小厚みを有し、他端に最大厚みを有する。一端と他端との距離Ｕは、１１１０ｍｍであった。

　比較例１では、厚みが増加している領域の中に、一端側から他端側にかけて厚みの増加量が小さくなる部分を有し、かつ、厚み方向の断面形状が楔状である領域の中に、一端側から他端側にかけて楔角が小さくなる部分を有する中間膜を作製した（外郭の形状は、図２参照）。中間膜全体の楔角は０．４４ｍｒａｄであった。

　（比較例２）
　金型出口形状を調整し、さらに押出機溶融部での樹脂組成物の混練度を変更したこと以外は、実施例２と同様にして、第２の層／第１の層／第３の層の積層構造を有する楔状の中間膜を作製した。

　得られた中間膜は、一端に最小厚みを有し、他端に最大厚みを有する。一端と他端との距離Ｕは、１２１５ｍｍであった。

　比較例２では、厚みが増加している領域の中に、一端側から他端側にかけて厚みの増加量が小さくなる部分を有し、かつ、厚み方向の断面形状が楔状である領域の中に、一端側から他端側にかけて楔角が小さくなる部分を有する中間膜を作製した（外郭の形状は、図２参照）。中間膜全体の楔角は０．８３ｍｒａｄであった。

　（比較例３）
　金型出口形状を調整したこと以外は、実施例１と同様にして、第１の層のみの構造を有する楔状の中間膜を作製した。

　比較例３では、厚みが増加している領域の中に、一端側から他端側にかけて厚みの増加量が小さくなる部分を有し、かつ、厚み方向の断面形状が楔状である領域の中に、一端側から他端側にかけて楔角が小さくなる部分を有する中間膜を作製した（外郭の形状は、図２参照）。中間膜全体の楔角は０．５１ｍｒａｄであった。

　（比較例４）
　押出機出口の樹脂組成物の温度を変更したこと以外は、実施例２と同様にして、第２の層／第１の層／第３の層の積層構造を有する楔状の中間膜を作製した。

　得られた中間膜は、一端に最小厚みを有し、他端に最大厚みを有する。一端と他端との距離Ｕは、９８８ｍｍであった。

　比較例４では、厚みが増加している領域の中に、一端側から他端側にかけて厚みの増加量が小さくなる部分を有し、かつ、厚み方向の断面形状が楔状である領域の中に、一端側から他端側にかけて楔角が小さくなる部分を有する中間膜を作製した（外郭の形状は、図１参照）。中間膜全体の楔角は０．６２ｍｒａｄであった。

　（比較例５）
　金型出口形状の調整と押出機溶融部での樹脂組成物の混練度を変更したこと以外は、実施例１と同様にして、第１の層のみの構造を有する楔状の中間膜を作製した。

　比較例５では、厚みが増加している領域の中に、一端側から他端側にかけて厚みの増加量が小さくなる部分を有し、かつ、厚み方向の断面形状が楔状である領域の中に、一端側から他端側にかけて楔角が小さくなる部分を有する中間膜を作製した（外郭の形状は、図２参照）。中間膜全体の楔角は０．７１ｍｒａｄであった。

　（評価）
　（１）近似直線の傾き及び部分楔角の偏差の絶対値の最大値
　各区間Ａにおいて、上記の近似直線Ａの式及び部分楔角の偏差を算出し、近似直線Ａの傾きと部分楔角の偏差の絶対値の最大値を算出した。実施例４及び比較例５においては、上記の近似直線Ｂの式及び部分楔角の偏差を算出し、近似直線Ｂの傾きと部分楔角の偏差の絶対値の最大値も算出した。なお、表１，２には、特定の区間Ａにおける近似直線の傾き及び部分楔角の偏差の絶対値の最大値を記載した。比較例１～５で得られた中間膜では、「近似直線の傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である」構成を満足する区間Ａは存在しなかった。

　（２）ＨＵＤ領域における反射二重像
　一対のガラス板（クリアガラス、５１０ｍｍ×１１００ｍｍの大きさ、厚み２．０ｍｍ）を用意した。一対のガラス板の間に、ガラス板の大きさに対応する大きさの中間膜を挟み込んで、積層体を得た。得られた積層体を、図８に示すように、ＥＰＤＭ製ゴムチューブ（枠部材）にはめ込んだ。ゴムチューブの幅は１５ｍｍである。次に、ＥＰＤＭ製ゴムチューブにはめ込まれた積層体を真空バッグ法により、予備圧着した。予備圧着された積層体を、オートクレーブを用いて、１５０℃及び１．２ＭＰａの圧力で圧着することにより、合わせガラスを得た。

　得られた合わせガラスをフロントガラスの位置に設置した。合わせガラスの下方に設置した表示ユニット（焦点距離：２ｍ、３ｍ及び４ｍ）から表示情報を合わせガラスに反射させ、所定の位置（表示対応領域の全体）で二重像の有無を目視で確認した。ＨＵＤ領域における二重像を下記の基準で判定した。

　［ＨＵＤ領域における反射二重像の判定基準］
　○○：反射二重像が確認されない
　○：反射二重像がごくわずかに確認されるが、実使用上影響がないレベル
　×：○○及び○の判定基準に相当しない

　（３）透過二重像
　（２）ＨＵＤ領域における反射二重像で得られた合わせガラスを用いてＪＩＳ　Ｒ３２１２記載の二重像試験に基づき、透過二重像の測定を行った。

　［透過二重像の判定基準］
　○：一次像と二次像との分離の最大値が２５分を超えていない
　×：一次像と二次像との分離の最大値が２５分を超えている

　（４）エンボス加工された外表面全体の十点平均粗さの平均値±３０％以内の十点平均粗さを有する領域
　中間膜の外表面の十点平均粗さを、ＪＩＳ　Ｂ０６０１：１９９４に準拠して測定した。測定器としては、小坂研究所社製「Ｓｕｒｆｃｏｒｄｅｒ　ＳＥ３００」を用いた。また、先端半径２μｍ及び先端角６０°である触針を用いて、測定時のカットオフ値２．５ｍｍ、基準長さ２．５ｍｍ、測定長さ１２．５ｍｍ、予備長さ２．５ｍｍ、触診針の送り速度０．５ｍｍ／秒の測定条件にて、２３℃及び３０ＲＨ％の環境下で測定した。中間膜の外表面の十点平均粗さは、以下の方法で測定した。中間膜の一端から他端に向かって５ｃｍ間隔の点を測定点とする。各測定点において測定器の角度を４５度ずつ回転して合計８回十点平均粗さを測定し、その最大値を各測定点における十点平均粗さとする。各測定点の十点平均粗さから、中間膜の外表面全体の十点平均粗さの平均値を求め、エンボス加工された外表面全体の十点平均粗さの平均値±３０％以内の十点平均粗さを有する中間膜の外表面の領域（％）を求めた。

　（５）熱収縮率
　得られた中間膜を、ＴＤ方向の一端から他端まで、ＭＤ方向に１０ｃｍの寸法で切り出した。切断後、温度２０℃及び湿度３０％ＲＨで２日間調湿を行った。その後、図７に示すように、一端から他端に向かって０．０５Ｕの第１の位置と、一端から他端に向かって０．５Ｕの第２の位置と、一端から他端に向かって０．９５Ｕの第３の位置とで、試験片を切り出した。試験片は、ＭＤ方向５ｃｍ及びＴＤ方向５ｃｍの正方形である。試験片は、試験片のＭＤ方向の中央にて切り出した。試験片は、第１の位置、第２の位置及び第３の位置が中心となるように切り出した。

　得られた試験片をフッ素樹脂シートの上に水平に置き、１５０℃で０．５時間放置した。放置前後のＭＤ方向における寸法を測定し、下記式から熱収縮率を求めた。得られた３つの熱収縮率のうち、最大の熱収縮率と最小の熱収縮率との差の絶対値を求めた。

　詳細及び結果を下記の表１，２に示す。

　１，１Ａ，１Ｂ，１Ｃ…第１の層
　１Ａａ…厚み方向の断面形状が矩形である部分
　１Ａｂ…厚み方向の断面形状が楔状である部分
　２，２Ｂ…第２の層
　３，３Ｂ…第３の層
　１１，１１Ａ，１１Ｂ，１１Ｃ…中間膜
　１１ａ…一端
　１１ｂ…他端
　１１Ａａ…厚み方向の断面形状が矩形である部分
　１１Ａｂ…厚み方向の断面形状が楔状である部分
　２１…合わせガラス
　２２…第１の合わせガラス部材
　２３…第２の合わせガラス部材
　Ｒ１…表示対応領域
　Ｒ２…周囲領域
　Ｒ３…シェード領域
　５１…ロール体
　６１…巻き芯

Claims

　一端と、前記一端の反対側に他端とを有し、
　前記他端の厚みが、前記一端の厚みよりも大きく、
　下記の近似直線Ａの式及び部分楔角の偏差の算出に基づいて、前記近似直線Ａの傾き及び前記部分楔角の偏差の絶対値の最大値を算出したときに、少なくとも１つの区間Ａにおいて、前記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ前記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である、合わせガラス用中間膜。
　近似直線Ａの式及び部分楔角の偏差の算出：以下の１～４の順で近似直線Ａの式及び部分楔角の偏差を算出する。
　１：中間膜の前記一端から前記他端に向けて４０ｍｍの位置を始点Ｘ、中間膜の前記他端から前記一端に向けて４０ｍｍの位置を終点Ｘとする。前記始点Ｘから前記終点Ｘに向けて、１ｍｍ間隔毎に地点Ａを選択する。
　２：各地点Ａを中心とする前記一端と前記他端とを結ぶ方向の８０ｍｍの各部分領域Ａにおける部分楔角Ａを算出して、「各地点Ａでの部分楔角Ａ」を得る。
　３：中間膜の前記一端から前記他端に向けて１９０ｍｍの位置を始点Ｙ、中間膜の前記他端から前記一端に向けて１９０ｍｍの位置を終点Ｙとする。各区間Ａの中心が前記始点Ｙから前記終点Ｙの間に位置するように、前記始点Ｙから前記終点Ｙに向けて、１ｍｍ間隔毎に３００ｍｍの区間Ａを設定する。
　４：下記の近似直線Ａの式及び下記の部分楔角の偏差を求める。
　近似直線Ａの式：各区間Ａのそれぞれにおいて、該区間Ａ内に前記地点Ａが存在する「各地点Ａでの部分楔角Ａ」から、ｘ軸方向を「中間膜の前記一端からの距離」とし、ｙ軸方向を「部分楔角Ａ」として、近似直線を作成し、各区間Ａでの近似直線Ａの式を求める。
　部分楔角の偏差：前記近似直線Ａの式から、各地点Ａにおける部分楔角Ａ’を算出して、「近似直線Ａ上の各地点Ａでの部分楔角Ａ’」を得る。各区間Ａのそれぞれにおいて、該区間Ａ内に前記地点Ａが存在する「各地点Ａでの部分楔角Ａ」及び「近似直線Ａ上の各地点Ａでの部分楔角Ａ’」から、各区間Ａでの部分楔角の偏差をそれぞれ求める。
　中間膜の前記一端から前記他端に向けて１００ｍｍの位置と、中間膜の前記一端から前記他端に向けて６００ｍｍの位置との間に含まれる少なくとも１つの区間Ａにおいて、前記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ前記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である、請求項１に記載の合わせガラス用中間膜。
　中間膜の前記一端から前記他端に向けて６００ｍｍの位置と、中間膜の前記他端との間に含まれる少なくとも１つの区間Ａにおいて、前記近似直線Ａの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ前記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である、請求項１又は２に記載の合わせガラス用中間膜。
　下記の近似直線Ｂの式及び部分楔角の偏差の算出に基づいて、前記近似直線Ｂの傾き及び前記部分楔角の偏差の絶対値の最大値を算出したときに、区間Ｂにおいて、前記近似直線Ｂの傾きが－０．０５ｍｒａｄ／ｍ以下であり、かつ前記部分楔角の偏差の絶対値の最大値が０．２ｍｒａｄ以下である、請求項１～３のいずれか１項に記載の合わせガラス用中間膜。
　近似直線Ｂの式及び部分楔角の偏差の算出：以下の５，６の順で近似直線Ｂの式及び部分楔角の偏差を算出する。
　５：中間膜の前記一端から前記他端に向けて５０ｍｍの位置と、中間膜の前記他端から前記一端に向けて５０ｍｍの位置との間の区間を区間Ｂとして設定する。
　６：下記の近似直線Ｂの式及び下記の部分楔角の偏差を求める。
　近似直線Ｂの式：区間Ｂにおいて、該区間Ｂ内に前記地点Ａが存在する「各地点Ａでの部分楔角Ａ」から、ｘ軸方向を「中間膜の前記一端からの距離」とし、ｙ軸方向を「部分楔角Ａ」として、近似直線Ｂを作成し、区間Ｂでの近似直線Ｂの式を求める。
　部分楔角の偏差：前記近似直線Ｂの式から、各地点Ａにおける部分楔角Ａ’’を算出して、「近似直線Ｂ上の各地点Ａでの部分楔角Ａ’’」を得る。区間Ｂにおいて、該区間Ｂ内に前記地点Ａが存在する「各地点Ａでの部分楔角Ａ」及び「近似直線Ｂ上の各地点Ａでの部分楔角Ａ’’」から、区間Ｂでの部分楔角の偏差をそれぞれ求める。
　中間膜の少なくとも一方の外表面がエンボス加工されている、請求項１～４のいずれか１項に記載の合わせガラス用中間膜。
　中間膜の前記エンボス加工された外表面の５０％以上の領域が、中間膜の前記エンボス加工された外表面全体の十点平均粗さの平均値±３０％以内の十点平均粗さを有する、請求項５に記載の合わせガラス用中間膜。
　中間膜の前記一端と前記他端との間の距離をＵとしたときに、前記一端から前記他端に向かって０．０５Ｕの第１の位置のＭＤ方向における１５０℃での第１の熱収縮率と、前記一端から前記他端に向かって０．５Ｕの第２の位置のＭＤ方向における１５０℃での第２の熱収縮率と、前記一端から前記他端に向かって０．９５Ｕの第３の位置のＭＤ方向における１５０℃での第３の熱収縮率との３つの熱収縮率のうち、最大の熱収縮率と最小の熱収縮率との差の絶対値が１５％以下である、請求項１～６のいずれか１項に記載の合わせガラス用中間膜。
　最大厚みが１７００μｍ以下である、請求項１～７のいずれか１項に記載の合わせガラス用中間膜。
　巻き芯と、
　請求項１～８のいずれか１項に記載の合わせガラス用中間膜とを備え、
　前記合わせガラス用中間膜が、前記巻き芯の外周に巻かれている、ロール体。
　第１の合わせガラス部材と、
　第２の合わせガラス部材と、
　請求項１～８のいずれか１項に記載の合わせガラス用中間膜とを備え、
　前記第１の合わせガラス部材と前記第２の合わせガラス部材との間に、前記合わせガラス用中間膜が配置されている、合わせガラス。