WO2020218205A1 - マグネット線およびコイル - Google Patents

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WO2020218205A1
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insulating coating
magnet wire
copolymer
conductor
flat
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PCT/JP2020/016917
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English (en)
French (fr)
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今村　均
広明 和田
安行 山口
健嗣 上月
祐己 桑嶋
学 藤澤
助川　勝通
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ダイキン工業株式会社
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C08F214/262—Tetrafluoroethene with fluorinated vinyl ethers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C09D127/02—Coating compositions based on homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by a halogen; Coating compositions based on derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment
    • C09D127/12—Coating compositions based on homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by a halogen; Coating compositions based on derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment containing fluorine atoms
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    • H01B13/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing conductors or cables
    • H01B13/003—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing conductors or cables using irradiation

Definitions

  • This disclosure relates to magnet wires and coils.
  • a magnet wire an enamel wire obtained by baking a resin such as polyesterimide resin, polyamideimide resin, or polyimide resin onto a conductor is known.
  • Patent Document 1 an insulating coating material obtained by adding a polyisocyanate block body clogged with a polyesterimide resin and a phenolic compound to a polyetherimide resin having a specific structure and dissolving it in an organic solvent is provided.
  • a magnet wire comprising a conductor and an insulating coating formed on the outer periphery of the conductor, wherein the insulating coating contains a copolymer containing a tetrafluoroethylene unit and a fluoroalkyl vinyl ether unit.
  • the melt flow rate of the copolymer is 10 to 60 g / 10 minutes, and the content of the fluoroalkyl vinyl ether unit in the copolymer is 6.2 to 8.0% by mass with respect to all the monomer units.
  • the magnet wire of the present disclosure is preferably a flat magnet wire having a flat conductor and an insulating coating formed on the outer periphery of the flat conductor. It is preferable that the insulating coating is a crosslinked insulating coating. It is preferable that the insulating coating is a radiation-irradiated insulating coating. It is preferable that the insulating coating is an insulating coating that has been irradiated with radiation having an irradiation temperature of 160 to 280 ° C. and an irradiation dose of 20 kGy or more and less than 100 kGy. Has the copolymer functional groups, functional groups of the copolymer is preferably 5 to 1000 per 10 6 carbon atoms. The thickness of the insulating coating is preferably 30 to 100 ⁇ m.
  • a coil including the above-mentioned magnet wire is provided.
  • the present disclosure it is possible to provide a magnet wire having a beautiful appearance, having an insulating coating having a uniform thickness, and having less swelling and cracking in the insulating coating. Furthermore, according to the present disclosure, the insulating coating has a beautiful appearance and a uniform thickness, and even when bent in the edgewise direction, the insulating coating covering the outer peripheral portion of the bend swells and cracks. It is possible to provide a flat magnet wire that is less likely to cause.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing an example of a flat magnet wire.
  • FIG. 2 is a schematic view of a bending jig used for an edgewise bending test.
  • the magnet wire of the present disclosure is an electric wire used to pass an electric current when an electric device converts electric energy and magnetic energy into each other.
  • the magnet wire of the present disclosure may be a magnet wire (round wire) having a round conductor having a substantially round cross section and an insulating coating formed on the outer periphery of the round conductor, or the flat conductor and the flat conductor. It may be a flat magnet wire having an insulating coating formed on the outer periphery of the wire.
  • the flat magnet wire can increase the space factor of the coil as compared with the round wire.
  • a flat magnet wire according to an embodiment of the present disclosure will be described.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing an example of a flat magnet wire.
  • the flat magnet wire 1 of the embodiment of the present disclosure includes a flat conductor 10 and an insulating coating 11 formed on the outer periphery of the flat conductor.
  • the flat conductor 10 is not particularly limited as long as it is made of a conductive material, but can be made of a material such as copper, copper alloy, aluminum, aluminum alloy, iron, silver, nickel, and copper or copper alloy. It is preferable that it is composed of. Further, a conductor plated with silver plating, nickel plating or the like can also be used.
  • the shape of the flat conductor is not particularly limited as long as the cross section is a substantially rectangular flat wire shape.
  • the corners of the cross section of the flat conductor may be right-angled, or the corners of the cross section of the flat conductor may be rounded.
  • the flat conductor may be a single wire, an aggregated wire, a stranded wire or the like as long as the cross section of the entire conductor is substantially rectangular, but it is preferably a single wire.
  • the width of the cross section of the flat conductor may be 1 to 75 mm, and the thickness of the cross section of the flat conductor may be 0.1 to 10 mm. Further, the ratio of the width to the thickness may be more than 1 and 30 or less.
  • the insulating coating 11 formed on the outer periphery of the flat conductor 10 is a copolymer containing a tetrafluoroethylene unit and a fluoroalkyl vinyl ether unit, and the melt flow rate of the copolymer is 10 to 60 g / 10 minutes. It is formed by a copolymer in which the content of fluoroalkyl vinyl ether units in the copolymer is 6.2 to 8.0% by mass with respect to all the monomer units.
  • the edgewise coil is formed by bending a flat magnet wire in the edgewise direction (width direction of the flat magnet wire) and winding it vertically. Since the edgewise coil has a high space factor of the conductor, it leads to miniaturization and high efficiency of electric equipment.
  • the insulating coating covering the bending outer peripheral portion is stretched more than the insulating coating covering the bending inner peripheral portion, and is peeled off from the flat conductor to cause swelling. Or cracks are likely to occur. Bulging or cracking reduces insulation properties. For example, in an enamel wire obtained by baking a polyimide resin on a conductor, cracks or swelling may occur at the bending outer peripheral portion.
  • the insulating coating of the flat magnet wire of the present embodiment is formed of the above-mentioned copolymer, swelling and cracks occur in the insulating coating covering the outer peripheral portion of the bending even when the insulation coating is bent in the edgewise direction. It is unlikely to occur.
  • the insulating coating of the flat magnet wire of the present embodiment is formed by the above-mentioned copolymer, the insulating coating of the flat magnet wire of the present embodiment is used during molding such as melt fracture, foaming, and whitening. Alternatively, there are no problems that may occur during irradiation, and the thickness of the insulating coating is uniform. Therefore, the appearance of the flat magnet wire of the present embodiment is beautiful.
  • the melt flow rate of the copolymer is 10 to 60 g / 10 minutes, preferably 15 g / 10 minutes or more, more preferably 25 g / 10 minutes or more, and further preferably 30 g / 10 minutes or more. It is preferably 50 g / 10 minutes or less, and more preferably 40 g / 10 minutes or less.
  • a flat magnet wire having an insulating coating having a uniform thickness can be obtained, and even if the thickness is small, the stress crack resistance is excellent, and swelling and cracking occur. It is possible to obtain a flat magnet wire having an insulating coating that is less likely to cause.
  • the melt flow rate of the copolymer when the thickness of the insulating coating is 60 to 100 ⁇ m is preferably 15 g / 10 minutes or more, more preferably 25 g / 10 minutes or more, and further preferably 30 g / 10 minutes or more. It is 10 minutes or more, preferably 40 g / 10 minutes or less.
  • a flat magnet wire having an insulating coating having a uniform thickness can be obtained, and an insulating coating having excellent stress crack resistance and less swelling and cracking can be obtained.
  • a flat magnet wire to be provided can be obtained.
  • the melt flow rate of the copolymer when the thickness of the insulating coating is 30 ⁇ m or more and less than 60 ⁇ m is preferably more than 40 g / 10 minutes, more preferably 45 g / 10 minutes or more, and further preferably 50 g. It is / 10 minutes or more, preferably 60 g / 10 minutes or less, and more preferably 55 g / 10 minutes or less.
  • a flat magnet wire having an insulating coating having a uniform thickness can be obtained, and an insulating coating having excellent stress crack resistance and less swelling and cracking can be obtained.
  • a flat magnet wire to be provided can be obtained.
  • the melt flow rate flows out per 10 minutes from a nozzle having an inner diameter of 2.1 mm and a length of 8 mm under a load of 372 ° C. and 5 kg using a melt indexer (manufactured by Yasuda Seiki Seisakusho Co., Ltd.) according to ASTM D1238. It is a value obtained as the mass (g / 10 minutes) of the polymer to be used.
  • the content of the fluoroalkyl vinyl ether (FAVE) unit of the copolymer is 6.2 to 8.0% by mass, preferably 6.5% by mass or more, and preferably 7.% by mass, based on the total monomer units. It is 5% by mass or less.
  • FAVE fluoroalkyl vinyl ether
  • the content of the tetrafluoroethylene (TFE) unit of the copolymer is preferably 82.0 to 93.8% by mass, more preferably 92.0% by mass or more, and further, based on the total monomer units. It is preferably 92.5% by mass or more, particularly preferably 93.0% by mass or more, more preferably 93.8% by mass or less, still more preferably 93.5% by mass or less, and particularly preferably 93.5% by mass or less. It is 93.2% by mass or less.
  • TFE tetrafluoroethylene
  • the content of each monomer unit in the copolymer is measured by the 19 F-NMR method.
  • the copolymer that forms the insulating coating is a melt-processable fluororesin.
  • the melt processability means that the polymer can be melted and processed by using conventional processing equipment such as an extruder and an injection molding machine.
  • CF 2 CFO (CF 2 CFY 1 O) p- (CF 2 CF 2 CF 2 O) q- Rf (1)
  • Y 1 represents F or CF 3
  • Rf represents a perfluoroalkyl group having 1 to 5 carbon atoms
  • p represents an integer of 0 to 5
  • q represents an integer of 0 to 5.
  • CFX CXOCF 2 OR 1 (2)
  • X represents the same or different, H, F or CF 3
  • R 1 represents at least one atom selected from the group consisting of linear or branched H, Cl, Br and I.
  • It may contain 1 to 2 fluoroalkyl groups having 1 to 6 carbon atoms, or 1 to 2 atoms of at least one selected from the group consisting of H, Cl, Br and I. It can be mentioned at least one selected from the group consisting of monomers represented by (representing a cyclic fluoroalkyl group having 5 or 6 carbon atoms).
  • the monomer represented by the general formula (1) is preferable, and from perfluoro (methyl vinyl ether), perfluoro (ethyl vinyl ether) (PEVE) and perfluoro (propyl vinyl ether) (PPVE). At least one selected from the group consisting of PEVE and PPVE is more preferable, and at least one selected from the group consisting of PEVE and PPVE is further preferable, and PPVE is particularly preferable.
  • the copolymer can also contain a monomer unit derived from a monomer copolymerizable with TFE and FAVE.
  • the content of the monomer copolymerizable with TFE and FAVE is preferably 0 to 10% by mass, more preferably 0.1 to 1% by mass, based on all the monomer units of the copolymer. It is 0.8% by mass.
  • HFP hexafluoropropylene
  • Examples thereof include an alkyl perfluorovinyl ether derivative represented by 2- Rf 1 (in the formula, Rf 1 represents a perfluoroalkyl group having 1 to 5 carbon atoms). Of these, HFP is preferable.
  • the copolymer at least one selected from the copolymer consisting of only TFE units and FAVE units and the above-mentioned group consisting of TFE / HFP / FAVE copolymers is preferable, and the copolymer consists of only TFE units and FAVE units. Copolymers are more preferred.
  • the melting point of the copolymer is preferably 280 to 322 ° C., more preferably 290 ° C. or higher, more preferably 315 ° C. or lower, still more preferably 305 ° C., from the viewpoint of heat resistance and stress crack resistance. It is as follows.
  • the melting point can be measured using a differential scanning calorimeter [DSC].
  • the glass transition temperature (Tg) of the copolymer is preferably 70 to 110 ° C., more preferably 80 ° C. or higher, and more preferably 100 ° C. or lower.
  • the glass transition temperature can be measured by dynamic viscoelasticity measurement.
  • the relative permittivity of the copolymer is preferably 2.10 or less, more preferably 2.08 or less, and the lower limit is not particularly limited, but is preferably 1.80 or more. is there.
  • the relative permittivity is a value obtained by measuring changes in resonance frequency and electric field strength at a temperature of 20 to 25 ° C. using a network analyzer HP8510C (manufactured by Hewlett-Packard Co., Ltd.) and a cavity resonator.
  • Copolymer used in this disclosure has a functional group, the functional groups of the copolymer is preferably 5 to 1000 per 10 6 carbon atoms.
  • the number of functional groups, the carbon atoms 10 6 per more preferably 50 or more, still more preferably at least 100, particularly preferably 200 or more, more preferably 800 or less, further The number is preferably 700 or less, and particularly preferably 500 or less.
  • the number of functional groups of the copolymer is within the above range, the adhesion between the conductor and the insulating coating is improved, and the effect of suppressing swelling and cracking due to irradiation of the insulating coating becomes more remarkable.
  • the above number of functional groups is the number of functional groups of the copolymer contained in the insulating coating before irradiation when the insulating coating is irradiated with radiation.
  • the number of functional groups of the copolymer is within the above range, swelling and cracking can be further suppressed even if the irradiation temperature of radiation is relatively low, so that the foaming and whitening of the insulating coating and the conductor of the insulating coating can be further suppressed. It is also possible to suppress the occurrence of problems due to irradiation such as floating from the surface.
  • the functional group is a functional group existing at the main chain end or the side chain end of the copolymer, and a functional group existing in the main chain or the side chain.
  • Infrared spectroscopy can be used to identify the type of functional group and measure the number of functional groups.
  • Table 1 shows the absorption frequency, molar absorption coefficient, and correction coefficient for the functional groups in the present disclosure.
  • the molar extinction coefficient was determined from the FT-IR measurement data of the low molecular weight model compound.
  • the absorption frequencies of -CH 2 CF 2 H, -CH 2 COF, -CH 2 COOH, -CH 2 COOCH 3 , and -CH 2 CONH 2 are shown in the table, respectively, -CF 2 H, -COF, and-. It is several tens of Kaiser (cm -1 ) lower than the absorption frequencies of COOH free and -COOH bounded, -COOCH 3 , and -CONH 2 . Therefore, for example, the number of functional groups of -COF is derived from the number of functional groups obtained from the absorption peak of absorption frequency 1883 cm -1 caused by -CF 2 COF and the absorption peak of absorption frequency 1840 cm -1 caused by -CH 2 COF. It is the total with the obtained number of functional groups.
  • the functional group is introduced into the copolymer by, for example, a chain transfer agent or a polymerization initiator used in producing the copolymer.
  • a chain transfer agent or a polymerization initiator used in producing the copolymer.
  • -CH 2 OH is introduced at the end of the main chain of the copolymer. ..
  • the functional group is introduced into the side chain terminal of the copolymer.
  • the copolymer can be produced by a conventionally known method such as emulsion polymerization or suspension polymerization by appropriately mixing a monomer as a constituent unit thereof or an additive such as a polymerization initiator.
  • the insulation coating of the flat magnet wire of the present embodiment is preferably a crosslinked insulation coating.
  • the insulating coating is crosslinked, even when the flat magnet wire is bent in the edgewise direction, the insulating coating covering the outer peripheral portion of the bend is less likely to swell and crack. Further, by cross-linking the insulating coating, the stress crack resistance of the insulating coating is further improved, and an insulating coating in which swelling and cracking are less likely to occur can be obtained. In particular, it is not easy to form an insulating coating having a uniform thickness and excellent stress crack resistance.
  • a method of cross-linking the insulating coating As a method of cross-linking the insulating coating, a method of irradiating the insulating coating with radiation can be mentioned. Suitable irradiation conditions will be described later.
  • the presence or absence of a crosslinked structure in the insulation coating is determined by the presence or absence of a chemical shift derived from an F atom on the tertiary carbon at the crosslink point using 19 F-NMR according to the method described on pages 338 to 339 of the following document. It can be confirmed by confirming.
  • Hitoshi Imamura "Study on Radiation Crosslinking of PerfluoroFluororesin PFA", Molding, Plastic Molding Society, 2017, Vol. 29, No. 9, p. 336-343
  • the insulating coating of the flat magnet wire of the present embodiment is preferably an insulating coating irradiated with radiation.
  • the insulating coating is irradiated with radiation, even when the flat magnet wire is bent in the edgewise direction, the insulating coating covering the bending outer peripheral portion is less likely to swell and crack. Further, by irradiating with radiation, the stress crack resistance of the insulating coating is further improved, and an insulating coating in which swelling and cracking are less likely to occur can be obtained. In particular, it is not easy to form an insulating coating having a uniform thickness and excellent stress crack resistance.
  • the irradiation temperature of the radiation is preferably 160 to 280 ° C., more preferably 180 ° C. or higher, further preferably 200 ° C. or higher, preferably less than 280 ° C., and more preferably 260 ° C. or lower. More preferably, it is 250 ° C. or lower.
  • the irradiation temperature of the radiation is within the above range, it is possible to obtain a flat magnet wire in which the insulating coating covering the bending outer peripheral portion is less likely to swell and crack, and the insulating coating is foamed, whitened, and the insulating coating conductor. It is possible to further suppress the occurrence of problems due to irradiation such as floating from the surface.
  • the adjustment of the irradiation temperature is not particularly limited and can be performed by a known method. Specifically, a method of holding the copolymer in a heating furnace maintained at a predetermined temperature, placing it on a hot plate and energizing a heating heater built in the hot plate, or using an external heating means to heat the copolymer. Examples include heating the plate.
  • the irradiation dose of radiation is preferably 20 kGy or more and less than 100 kGy, more preferably 95 kGy or less, further preferably 80 kGy or less, more preferably 30 kGy or more, still more preferably 40 kGy or more.
  • the irradiation dose of radiation is within the above range, it is possible to obtain a flat magnet wire in which swelling and cracking are less likely to occur in the insulating coating covering the bending outer peripheral portion, and foaming, whitening of the insulating coating, and a conductor of the insulating coating. It is possible to further suppress the occurrence of problems due to irradiation such as floating from the surface.
  • Examples of radiation include electron beams, ultraviolet rays, gamma rays, X-rays, neutron rays, and high-energy ions.
  • an electron beam is preferable because it has excellent penetrating power, a high dose rate, and is suitable for industrial production.
  • the method of irradiating radiation is not particularly limited, and examples thereof include a method using a conventionally known radiation irradiation device.
  • the number of times of irradiation is not particularly limited, and may be one time or a plurality of times. After irradiating radiation from one of the flat magnet wires, radiation may be further irradiated from the opposite direction.
  • the irradiation environment of the radiation is not particularly limited, but the oxygen concentration is preferably 1000 ppm or less, more preferably in the absence of oxygen, and the atmosphere of an inert gas such as nitrogen, helium or argon in a vacuum. It is more preferably inside.
  • the thickness of the insulating coating is not particularly limited, but is preferably 30 to 100 ⁇ m, and more preferably 50 to 100 ⁇ m. In the flat magnet wire of the present embodiment, even if the insulating coating is relatively thin, the insulating coating covering the bent outer peripheral portion is unlikely to swell or crack. Further, since the insulating coating contains the above-mentioned copolymer, sufficient insulating characteristics are exhibited even if the insulating coating is relatively thin.
  • the thickness of the insulating coating may be 60 to 100 ⁇ m, or 30 ⁇ m or more and less than 60 ⁇ m.
  • the insulating coating may contain other components if necessary.
  • Other components include cross-linking agents, antistatic agents, heat-resistant stabilizers, foaming agents, foam nucleating agents, antioxidants, surfactants, photopolymerization initiators, anti-wear agents, surface modifiers, pigments, etc. Agents and the like can be mentioned.
  • the content of other components in the insulation coating is preferably less than 1% by mass, more preferably 0.5% by mass or less, and further preferably 0.% by mass, based on the mass of the above-mentioned copolymer. It is 1% by mass or less, and the lower limit is not particularly limited, but it may be 0% by mass or more. That is, the insulating coating does not have to contain other components.
  • the content of the copolymer in the insulation coating in the present embodiment is preferably more than 99% by mass, more preferably more than 99% by mass, based on the total content of the polymer in the insulation coating from the viewpoint of partial discharge resistance. It is 99.5% by mass or more, more preferably 99.9% by mass or more, and the upper limit is not particularly limited, but may be 100% by mass or less. That is, the insulating coating may contain only the above-mentioned copolymer as the polymer material, and the content of the copolymer in this case is 100% by mass with respect to the total content of the polymer in the insulating coating. ..
  • the conductor and the insulating coating are in contact with each other.
  • the flat magnet wire of the present embodiment exhibits excellent insulating properties because the insulating coating does not easily float from the conductor even if a primer layer is not formed.
  • the formation of the primer layer is not preferable because the dielectric constant becomes high.
  • the flat magnet wire of the present embodiment may further include another layer formed on the outer periphery of the insulating coating.
  • the method for forming the insulating coating is not particularly limited, and various conditions thereof can be as conventionally known.
  • the insulating coating can be formed, for example, on the surface of the conductor by a method of melt-extruding the copolymer. After forming an insulating coating around the conductor, the insulating coating may be irradiated with radiation.
  • the insulating coating can also be formed by forming a tube by melt-extruding the copolymer, inserting a conductor into the obtained tube, and further heating and shrinking the tube.
  • the tube is heat-shrinked to form an insulating coating, it is possible to easily suppress the occurrence of wrinkles in the insulating coating, and to obtain a flat magnet wire in which the insulating coating covering the bending outer periphery is less likely to swell and crack. it can.
  • the tube may be a stretched tube obtained by further stretching the tube obtained by melt extrusion.
  • the insulating coating in the present embodiment is preferably formed by a melt extrusion molding method because it has excellent stress crack resistance.
  • the insulating coating formed by the melt extrusion molding method also includes an insulating coating formed by forming a tube by the melt extrusion molding method and then heat-shrinking the tube.
  • the flat magnet wire of this embodiment can be wound and used as a coil.
  • the coil of the present embodiment may be a coil in which a flat magnet wire is wound, and even if the flat magnet wire is bent and wound in the edgewise direction (width direction), the flat magnet wire is wound in the flatwise direction. It may be bent in the (thickness direction) and wound. Even when the flat magnet wire of the present embodiment is bent in the edgewise direction, the insulating coating covering the bent outer peripheral portion is less likely to swell and crack. Therefore, the coil of the present embodiment is preferably an edgewise coil formed by bending and winding a flat magnet wire in the edgewise direction.
  • a coil having a flat magnet wire having an insulating coating irradiated with radiation is preferably wound, but a coil having a flat magnet wire having an insulating coating not irradiated with radiation is wound. May be good.
  • radiation may be applied to the insulating coating after the flat magnet wire is wound.
  • the flat magnet wire and coil of this embodiment can be suitably used for electric or electronic devices such as motors, generators, and inductors. Further, the flat magnet wire and coil of the present embodiment can be suitably used for an in-vehicle electric device such as an in-vehicle motor, an in-vehicle generator, and an in-vehicle inductor, or an in-vehicle electronic device.
  • an in-vehicle electric device such as an in-vehicle motor, an in-vehicle generator, and an in-vehicle inductor, or an in-vehicle electronic device.
  • the flat magnet wire is provided with a flat conductor, but for example, a round conductor having a substantially round cross section may be used as the conductor. Even in a magnet wire having a round conductor as a conductor, it is preferable that the insulating coating contains the same copolymer as in the above embodiment. As a result, it is possible to obtain a magnet wire having a beautiful appearance, a uniform thickness, and an insulating coating that is resistant to swelling and cracking.
  • MFR Melting flow rate
  • ASTM D12308 using a melt indexer (manufactured by Yasuda Seiki Seisakusho Co., Ltd.), the mass of the copolymer (g) flowing out from a nozzle having an inner diameter of 2.1 mm and a length of 8 mm per 10 minutes under a load of 372 ° C. and 5 kg. / 10 minutes) was requested.
  • N I ⁇ K / t (A) I: Absorbance K: Correction coefficient t: Film thickness (mm)
  • Table 2 shows the absorption frequency, molar absorption coefficient, and correction coefficient for the functional groups in the present disclosure.
  • the molar extinction coefficient was determined from the FT-IR measurement data of the low molecular weight model compound.
  • MIT value ⁇ Measurement of MIT value>
  • the copolymers used in Examples 2 to 6, 8 and 12 were formed into a sheet having a thickness of 0.2 mm, and the obtained sheet was subjected to electrons at the same irradiation temperature and irradiation dose as in each example.
  • the MIT value of the sheet irradiated with the line and irradiated with the electron beam was measured according to ASTM D2176.
  • the copolymers used in Examples 1 and 7 and Comparative Examples 1 to 3 were molded into a sheet having a thickness of 0.2 mm, and the MIT value of the sheet not irradiated with an electron beam was set to ASTM D2176. It was measured according to the above.
  • a test piece (width 12.5 mm, length 130 mm, thickness 0.2 mm) is prepared from a sheet, and the obtained test piece is mounted on a MIT tester (model number 12176, manufactured by Yasuda Seiki Seisakusho). Then, the test piece was bent under the conditions of a load of 1.25 kg, a left and right bending angle of 135 degrees, and a number of bendings of 175 times / minute, and the number of times (MIT value) until the test piece was cut was measured.
  • the insulating coating formed of the copolymer that gives a sheet having a large MIT value has excellent stress crack resistance, and when the flat magnet wire is bent, cracks are less likely to occur on the bent outer peripheral portion of the insulating coating.
  • Comparative Example 1 A tetrafluoroethylene (TFE) / perfluoro (propyl vinyl ether) (PPVE) copolymer having the MFR, PPVE content and the number of functional groups shown in Table 3 was extruded into a flat copper wire (thickness: 1. Extruded at 380 ° C. on 95 mm, width: 3.36 mm) to obtain a flat magnet wire having an insulating coating. The thickness of the insulating coating was 80 ⁇ m. The obtained flat magnet wire was evaluated by the above method. Further, the above-mentioned copolymer was molded into a sheet, and the MIT value of the obtained sheet was measured by the above-mentioned method. The evaluation results are shown in Table 3.
  • Comparative Examples 2 and 3 A flat magnet wire was produced in the same manner as in Comparative Example 1 except that the copolymer was changed to the copolymer having the physical properties shown in Table 3. The evaluation results are shown in Table 3.
  • Examples 1 and 7 A flat magnet wire was produced in the same manner as in Comparative Example 1 except that the copolymer was changed to the copolymer having the physical properties shown in Table 3. The evaluation results are shown in Table 3.
  • Examples 2-6 and 8-14 A flat magnet wire was produced in the same manner as in Comparative Example 1 except that the copolymer was changed to the copolymer having the physical properties shown in Table 3. The evaluation results are shown in Table 3.
  • the obtained flat magnet wire was cut into 30 cm and housed in an electron beam irradiation container of an electron beam irradiation device (manufactured by NHV Corporation), and then nitrogen gas was added to bring the inside of the container into a nitrogen atmosphere.
  • the electron beam of the irradiation dose shown in Table 3 is a flat magnet wire under the conditions of the irradiation temperature shown in Table 3, the electron beam accelerating voltage 3000 kV, and the irradiation ray intensity 20 kGy / 5 min. was irradiated.
  • Table 3 The evaluation results are shown in Table 3.

Abstract

導体と、前記導体の外周に形成された絶縁被覆とを備えるマグネット線であって、前記絶縁被覆が、テトラフルオロエチレン単位およびフルオロアルキルビニルエーテル単位を含有する共重合体を含有し、前記共重合体のメルトフローレートが１０～６０ｇ／１０分であり、前記共重合体におけるフルオロアルキルビニルエーテル単位の含有量が、全モノマー単位に対して、６．２～８．０質量％であるマグネット線を提供する。

Description

マグネット線およびコイル
　本開示は、マグネット線およびコイルに関する。
　従来、マグネット線としては、ポリエステルイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリイミド樹脂などの樹脂を導体に焼き付けたエナメル線が知られている。
　たとえば、特許文献１には、特定の構造を有するポリエーテルイミド樹脂に、ポリエステルイミド樹脂及びフェノール系化合物で閉塞したポリイソシアネートブロック体を添加し、これを有機溶剤に溶解してなる絶縁塗料を、導体上に塗布焼付した後、平角状に圧延することにより得られる耐熱平角絶縁電線が記載されている。
特開昭６２－５８５１９号公報
　本開示では、外観美麗で、厚さが均一な絶縁被覆を有しており、絶縁被覆に膨れおよび亀裂が生じにくいマグネット線を提供することを目的とする。
　本開示によれば、導体と、前記導体の外周に形成された絶縁被覆とを備えるマグネット線であって、前記絶縁被覆が、テトラフルオロエチレン単位およびフルオロアルキルビニルエーテル単位を含有する共重合体を含有し、前記共重合体のメルトフローレートが１０～６０ｇ／１０分であり、前記共重合体におけるフルオロアルキルビニルエーテル単位の含有量が、全モノマー単位に対して、６．２～８．０質量％であるマグネット線が提供される。
　本開示のマグネット線は、平角導体と、前記平角導体の外周に形成された絶縁被覆とを備える平角マグネット線であることが好ましい。
　前記絶縁被覆が、架橋された絶縁被覆であることが好ましい。
　前記絶縁被覆が、放射線を照射された絶縁被覆であることが好ましい。
　前記絶縁被覆が、照射温度１６０～２８０℃で、照射線量２０ｋＧｙ以上１００ｋＧｙ未満の放射線を照射された絶縁被覆であることが好ましい。
　前記共重合体が官能基を有しており、前記共重合体の官能基数が、炭素原子１０６個あたり５～１０００個であることが好ましい。
　前記絶縁被覆の厚さが３０～１００μｍであることが好ましい。
　また、本開示によれば、上記のマグネット線を備えるコイルが提供される。
　本開示によれば、外観美麗で、厚さが均一な絶縁被覆を有しており、絶縁被覆に膨れおよび亀裂が生じにくいマグネット線を提供することができる。さらには、本開示によれば、外観美麗で、厚さが均一な絶縁被覆を有しており、エッジワイズ方向に曲げた場合であっても、曲げ外周部を被覆する絶縁被覆に膨れおよび亀裂が生じにくい平角マグネット線を提供することができる。
図１は、平角マグネット線の一例を示す断面図である。 図２は、エッジワイズ曲げ加工試験に用いる曲げ治具の概略図である。
　以下、本開示の具体的な実施形態について詳細に説明するが、本開示は、以下の実施形態に限定されるものではない。
　本開示のマグネット線は、電気機器が電気エネルギーと磁気エネルギーとを相互に変換する際に、電流を流すために用いられる電線である。本開示のマグネット線は、断面略丸形状の丸導体と、前記丸導体の外周に形成された絶縁被覆とを備えるマグネット線（丸線）であってもよいし、平角導体と、前記平角導体の外周に形成された絶縁被覆とを備える平角マグネット線であってもよい。平角マグネット線は、丸線よりも、コイルの占積率を高めることができる。以下、本開示の一実施形態である平角マグネット線について説明する。
　図１は、平角マグネット線の一例を示す断面図である。図１に示すように、本開示の一実施形態の平角マグネット線１は、平角導体１０と、平角導体の外周に形成された絶縁被覆１１とを備える。
　平角導体１０としては、導電材料から構成されるものであれば特に限定されないが、銅、銅合金、アルミニウム、アルミニウム合金、鉄、銀、ニッケルなどの材料により構成することができ、銅または銅合金により構成されたものが好ましい。また、銀めっき、ニッケルめっきなどのめっきを施した導体を用いることもできる。
　平角導体の形状は、その断面が略長方形の平角線の形状であれば特に限定されない。平角導体の断面の角部は直角であってもよいし、平角導体の断面の角部が丸みを有していてもよい。また、平角導体は、導体全体の断面が略長方形であれば、単線、集合線、撚線などであってよいが、単線であることが好ましい。
　平角導体の断面の幅は１～７５ｍｍであってよく、平角導体の断面の厚さは０．１～１０ｍｍであってよい。また、幅の厚さに対する比は、１超３０以下であってよい。
　平角導体１０の外周に形成された絶縁被覆１１は、テトラフルオロエチレン単位およびフルオロアルキルビニルエーテル単位を含有する共重合体であって、共重合体のメルトフローレートが１０～６０ｇ／１０分であり、共重合体におけるフルオロアルキルビニルエーテル単位の含有量が、全モノマー単位に対して、６．２～８．０質量％である共重合体により形成される。
　電気機器分野や電子機器分野では、機器の高性能化、軽薄短小化、省電力化が進展している。これに伴い、コイル、インダクター、各種モータなどの小型化、高性能化が求められている。特に車載用のインダクター、モータでは、平角マグネット線をコンパクトに巻き付けることにより、小型化が進められている。しかし、電気自動車に用いられるモータでは、小型化、高性能化を目的として、使用電圧が４００Ｖ程度から１０００Ｖ程度へと高くなる傾向がある。そのため、エナメル線などの従来の平角マグネット線を用いた場合、巻き線間で部分放電が起こり、絶縁破壊につながるおそれがある。本実施形態の平角マグネット線は、絶縁被覆が上記の共重合体により形成されていることから、モータの使用電圧が高い場合でも、部分放電が起こりにくい。
　また、エッジワイズコイルは、平角マグネット線をエッジワイズ方向（平角マグネット線の幅方向）に曲げて、たて巻きすることにより形成される。エッジワイズコイルは、導体の占積率が高いため、電気機器の小型化および高効率化につながる。しかしながら、平角マグネット線をエッジワイズ方向に曲げた場合、曲げ外周部を被覆する絶縁被覆は、曲げ内周部を被覆する絶縁被覆よりも大きく伸ばされることになり、平角導体から剥がれて膨れが生じたり、亀裂が生じたりしやすい。膨れまたは亀裂は、絶縁特性を低下させる。たとえば、ポリイミド樹脂を導体に焼き付けたエナメル線では、曲げ外周部に亀裂が生じたり、膨れが生じたりすることがある。本実施形態の平角マグネット線は、絶縁被覆が上記の共重合体により形成されていることから、エッジワイズ方向に曲げた場合であっても、曲げ外周部を被覆する絶縁被覆に膨れおよび亀裂が生じにくい。
　さらに、本実施形態の平角マグネット線は、絶縁被覆が上記の共重合体により形成されていることから、本実施形態の平角マグネット線の絶縁被覆には、メルトフラクチャー、発泡、白化などの成形時または放射線照射時に生じ得る不具合が生じておらず、また、絶縁被覆の厚さも均一である。したがって、本実施形態の平角マグネット線の外観は、美麗である。
　共重合体のメルトフローレートは、１０～６０ｇ／１０分であり、好ましくは１５ｇ／１０分以上であり、より好ましくは２５ｇ／１０分以上であり、さらに好ましくは３０ｇ／１０分以上であり、好ましくは５０ｇ／１０分以下であり、より好ましくは４０ｇ／１０分以下である。共重合体のメルトフローレートが上記範囲内にあることにより、均一な厚さの絶縁被覆を備える平角マグネット線が得られ、また、厚さが小さくても耐ストレスクラック性に優れ、膨れおよび亀裂が生じにくい絶縁被覆を備える平角マグネット線を得ることができる。
　また、絶縁被覆の厚さが６０～１００μｍである場合の共重合体のメルトフローレートは、好ましくは１５ｇ／１０分以上であり、より好ましくは２５ｇ／１０分以上であり、さらに好ましくは３０ｇ／１０分以上であり、好ましくは４０ｇ／１０分以下である。共重合体のメルトフローレートが上記範囲内にあることにより、均一な厚さの絶縁被覆を備える平角マグネット線が得られ、また、耐ストレスクラック性に優れ、膨れおよび亀裂が生じにくい絶縁被覆を備える平角マグネット線を得ることができる。
　また、絶縁被覆の厚さが３０μｍ以上６０μｍ未満である場合の共重合体のメルトフローレートは、好ましくは４０ｇ／１０分超であり、より好ましくは４５ｇ／１０分以上であり、さらに好ましくは５０ｇ／１０分以上であり、好ましくは６０ｇ／１０分以下であり、より好ましくは５５ｇ／１０分以下である。共重合体のメルトフローレートが上記範囲内にあることにより、均一な厚さの絶縁被覆を備える平角マグネット線が得られ、また、耐ストレスクラック性に優れ、膨れおよび亀裂が生じにくい絶縁被覆を備える平角マグネット線を得ることができる。
　本開示において、メルトフローレートは、ＡＳＴＭ　Ｄ１２３８に従って、メルトインデクサー（安田精機製作所社製）を用いて、３７２℃、５ｋｇ荷重下で内径２．１ｍｍ、長さ８ｍｍのノズルから１０分間あたりに流出するポリマーの質量（ｇ／１０分）として得られる値である。
　共重合体のフルオロアルキルビニルエーテル（ＦＡＶＥ）単位の含有量は、全モノマー単位に対して、６．２～８．０質量％であり、好ましくは６．５質量％以上であり、好ましくは７．５質量％以下である。共重合体のＦＡＶＥ単位の含有量が上記範囲内にあることにより、均一な厚さの絶縁被覆を備える平角マグネット線が得られ、また、厚さが小さくても耐ストレスクラック性に優れ、膨れおよび亀裂が生じにくい絶縁被覆を備える平角マグネット線を得ることができる。
　共重合体のテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）単位の含有量は、全モノマー単位に対して、好ましくは８２．０～９３．８質量％であり、より好ましくは９２．０質量％以上であり、さらに好ましくは９２．５質量％以上であり、特に好ましくは９３．０質量％以上であり、より好ましくは９３．８質量％以下であり、さらに好ましくは９３．５質量％以下であり、特に好ましくは９３．２質量％以下である。共重合体のＴＦＥ単位の含有量が上記範囲内にあることにより、均一な厚さの絶縁被覆を備える平角マグネット線が得られ、また、厚さが小さくても耐ストレスクラック性に優れ、膨れおよび亀裂が生じにくい絶縁被覆を備える平角マグネット線を得ることができる。
　本開示において、共重合体中の各モノマー単位の含有量は、１９Ｆ－ＮＭＲ法により測定する。
　絶縁被覆を形成する共重合体は、溶融加工性のフッ素樹脂である。溶融加工性とは、押出機および射出成形機などの従来の加工機器を用いて、ポリマーを溶融して加工することが可能であることを意味する。
　上記ＦＡＶＥ単位を構成するＦＡＶＥとしては、一般式（１）：
ＣＦ２＝ＣＦＯ（ＣＦ２ＣＦＹ１Ｏ）ｐ－（ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２Ｏ）ｑ－Ｒｆ　　（１）
（式中、Ｙ１はＦまたはＣＦ３を表し、Ｒｆは炭素数１～５のパーフルオロアルキル基を表す。ｐは０～５の整数を表し、ｑは０～５の整数を表す。）で表される単量体、および、一般式（２）：
ＣＦＸ＝ＣＸＯＣＦ２ＯＲ１　　　（２）
（式中、Ｘは、同一または異なり、Ｈ、ＦまたはＣＦ３を表し、Ｒ１は、直鎖または分岐した、Ｈ、Ｃｌ、ＢｒおよびＩからなる群より選択される少なくとも１種の原子を１～２個含んでいてもよい炭素数が１～６のフルオロアルキル基、若しくは、Ｈ、Ｃｌ、ＢｒおよびＩからなる群より選択される少なくとも１種の原子を１～２個含んでいてもよい炭素数が５または６の環状フルオロアルキル基を表す。）で表される単量体からなる群より選択される少なくとも１種を挙げることができる。
　なかでも、上記ＦＡＶＥとしては、一般式（１）で表される単量体が好ましく、パーフルオロ（メチルビニルエーテル）、パーフルオロ（エチルビニルエーテル）（ＰＥＶＥ）およびパーフルオロ（プロピルビニルエーテル）（ＰＰＶＥ）からなる群より選択される少なくとも１種がより好ましく、ＰＥＶＥおよびＰＰＶＥからなる群より選択される少なくとも１種がさらに好ましく、ＰＰＶＥが特に好ましい。
　共重合体は、ＴＦＥおよびＦＡＶＥと共重合可能な単量体に由来する単量体単位を含有することもできる。この場合、ＴＦＥおよびＦＡＶＥと共重合可能な単量体の含有量は、共重合体の全単量体単位に対して、好ましくは０～１０質量％であり、より好ましくは０．１～１．８質量％である。
　ＴＦＥおよびＦＡＶＥと共重合可能な単量体としては、ヘキサフルオロプロピレン（ＨＦＰ）、ＣＺ１Ｚ２＝ＣＺ３（ＣＦ２）ｎＺ４（式中、Ｚ１、Ｚ２およびＺ３は、同一または異なって、ＨまたはＦを表し、Ｚ４は、Ｈ、ＦまたはＣｌを表し、ｎは２～１０の整数を表す。）で表されるビニル単量体、および、ＣＦ２＝ＣＦ－ＯＣＨ２－Ｒｆ１（式中、Ｒｆ１は炭素数１～５のパーフルオロアルキル基を表す。）で表されるアルキルパーフルオロビニルエーテル誘導体等が挙げられる。なかでも、ＨＦＰが好ましい。
　共重合体としては、ＴＦＥ単位およびＦＡＶＥ単位のみからなる共重合体、および、上記ＴＦＥ／ＨＦＰ／ＦＡＶＥ共重合体からなる群より選択される少なくとも１種が好ましく、ＴＦＥ単位およびＦＡＶＥ単位のみからなる共重合体がより好ましい。
　共重合体の融点は、耐熱性および耐ストレスクラック性の観点から、好ましくは２８０～３２２℃であり、より好ましくは２９０℃以上であり、より好ましくは３１５℃以下であり、さらに好ましくは３０５℃以下である。融点は、示差走査熱量計〔ＤＳＣ〕を用いて測定できる。
　共重合体のガラス転移温度（Ｔｇ）は、好ましくは７０～１１０℃であり、より好ましくは８０℃以上であり、より好ましくは１００℃以下である。ガラス転移温度は、動的粘弾性測定により測定できる。
　共重合体の比誘電率は、耐部分放電性の観点から、好ましくは２．１０以下であり、より好ましくは２．０８以下であり、下限は特に限定されないが、好ましくは１．８０以上である。比誘電率は、ネットワークアナライザーＨＰ８５１０Ｃ（ヒューレットパッカード社製）および空洞共振器を用いて、共振周波数および電界強度の変化を２０～２５℃の温度下で測定して得られる値である。
　本開示で用いる共重合体は、官能基を有しており、前記共重合体の官能基数が、炭素原子１０６個あたり５～１０００個であることが好ましい。官能基の個数は、炭素原子１０６個あたり、より好ましくは５０個以上であり、さらに好ましくは１００個以上であり、特に好ましくは２００個以上であり、より好ましくは８００個以下であり、さらに好ましくは７００個以下であり、特に好ましくは５００個以下である。共重合体の官能基数が上記範囲内にあることにより、導体と絶縁被覆との密着性が改善したり、絶縁被覆に対する放射線照射による膨れおよび亀裂の抑制効果がより一層顕著となったりする。
　上記の官能基数は、絶縁被覆が放射線を照射されたものである場合には、放射線照射前の絶縁被覆に含有される共重合体の官能基数である。官能基数が上記範囲内にある共重合体を含有する絶縁被覆に対して、放射線を照射することにより、エッジワイズ方向に曲げた場合であっても、曲げ外周部を被覆する絶縁被覆に膨れおよび亀裂が一層生じにくい平角マグネット線を得ることができる。この理由は、絶縁被覆に対する放射線照射によって、共重合体の官能基同士が架橋する反応が進行するためと推測される。また、共重合体の官能基数が上記範囲内にある場合、放射線の照射温度が比較的低くても、膨れおよび亀裂を一層抑制することができるので、絶縁被覆の発泡、白化、絶縁被覆の導体からの浮きなどの放射線照射による不具合の発生を抑制することもできる。
　上記官能基は、共重合体の主鎖末端または側鎖末端に存在する官能基、および、主鎖中または側鎖中に存在する官能基である。上記官能基としては、－ＣＦ＝ＣＦ２、－ＣＦ２Ｈ、－ＣＯＦ、－ＣＯＯＨ、－ＣＯＯＣＨ３、－ＣＯＮＨ２および－ＣＨ２ＯＨからなる群より選択される少なくとも１種が好ましい。
　上記官能基の種類の同定および官能基数の測定には、赤外分光分析法を用いることができる。
　官能基数については、具体的には、以下の方法で測定する。まず、共重合体を３３０～３４０℃にて３０分間溶融し、圧縮成形して、厚さ０．２５～０．３ｍｍのフィルムを作製する。このフィルムをフーリエ変換赤外分光分析により分析して、共重合体の赤外吸収スペクトルを得、完全にフッ素化されて官能基が存在しないベーススペクトルとの差スペクトルを得る。この差スペクトルに現れる特定の官能基の吸収ピークから、下記式（Ａ）に従って、共重合体における炭素原子１×１０６個あたりの官能基数Ｎを算出する。
　　　Ｎ＝Ｉ×Ｋ／ｔ　　（Ａ）
　　　　Ｉ：吸光度
　　　　Ｋ：補正係数
　　　　ｔ：フィルムの厚さ（ｍｍ）
　参考までに、本開示における官能基について、吸収周波数、モル吸光係数および補正係数を表１に示す。また、モル吸光係数は低分子モデル化合物のＦＴ－ＩＲ測定データから決定したものである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　なお、－ＣＨ２ＣＦ２Ｈ、－ＣＨ２ＣＯＦ、－ＣＨ２ＣＯＯＨ、－ＣＨ２ＣＯＯＣＨ３、－ＣＨ２ＣＯＮＨ２の吸収周波数は、それぞれ表中に示す、－ＣＦ２Ｈ、－ＣＯＦ、－ＣＯＯＨ　ｆｒｅｅと－ＣＯＯＨ　ｂｏｎｄｅｄ、－ＣＯＯＣＨ３、－ＣＯＮＨ２の吸収周波数から数十カイザー（ｃｍ－１）低くなる。
　従って、たとえば、－ＣＯＦの官能基数とは、－ＣＦ２ＣＯＦに起因する吸収周波数１８８３ｃｍ－１の吸収ピークから求めた官能基数と、－ＣＨ２ＣＯＦに起因する吸収周波数１８４０ｃｍ－１の吸収ピークから求めた官能基数との合計である。
　上記官能基数は、－ＣＦ＝ＣＦ２、－ＣＦ２Ｈ、－ＣＯＦ、－ＣＯＯＨ、－ＣＯＯＣＨ３、－ＣＯＮＨ２および－ＣＨ２ＯＨの合計数であってよい。
　上記官能基は、たとえば、共重合体を製造する際に用いた連鎖移動剤や重合開始剤によって、共重合体に導入される。たとえば、連鎖移動剤としてアルコールを使用したり、重合開始剤として－ＣＨ２ＯＨの構造を有する過酸化物を使用したりした場合、共重合体の主鎖末端に－ＣＨ２ＯＨが導入される。また、官能基を有する単量体を重合することによって、上記官能基が共重合体の側鎖末端に導入される。
　共重合体は、例えば、その構成単位となるモノマーや、重合開始剤等の添加剤を適宜混合して、乳化重合、懸濁重合を行う等の従来公知の方法により製造することができる。
　本実施形態の平角マグネット線の絶縁被覆は、架橋された絶縁被覆であることが好ましい。絶縁被覆が架橋されたものであると、平角マグネット線をエッジワイズ方向に曲げた場合であっても、曲げ外周部を被覆する絶縁被覆に膨れおよび亀裂が一層生じにくい。また、絶縁被覆を架橋することにより、絶縁被覆の耐ストレスクラック性が一層向上し、膨れおよび亀裂が一層生じにくい絶縁被覆を得ることができる。特に、厚さが均一で、耐ストレスクラック性に優れる絶縁被覆を形成することは容易ではない。しかし、メルトフローレートが比較的高い共重合体を用い、絶縁被覆を架橋することにより、厚さが均一な絶縁被覆を容易に形成できると同時に、絶縁被覆の耐ストレスクラック性を向上させることができる。さらには、絶縁被覆が架橋されたものであると、平角マグネット線の耐熱性も向上する。
　絶縁被覆を架橋する方法としては、絶縁被覆に放射線を照射する方法が挙げられる。好適な放射線照射条件については後述する。
　絶縁被覆中の架橋構造の有無は、以下の文献の第３３８～３３９頁の記載の方法に従い、１９Ｆ－ＮＭＲを用いて、架橋点の三級炭素上のＦ原子に由来するケミカルシフトの有無を確認することにより、確認することができる。
　　　今村均、「パーフルオロ系フッ素樹脂ＰＦＡの放射線架橋に関する検討」、成形加工、社団法人プラスチック成形加工学会、２０１７年、第２９巻、第９号、ｐ．３３６－３４３
　本実施形態の平角マグネット線の絶縁被覆は、放射線を照射された絶縁被覆であることが好ましい。絶縁被覆が放射線照射されたものであると、平角マグネット線をエッジワイズ方向に曲げた場合であっても、曲げ外周部を被覆する絶縁被覆に膨れおよび亀裂が一層生じにくい。また、放射線を照射することにより、絶縁被覆の耐ストレスクラック性が一層向上し、膨れおよび亀裂が一層生じにくい絶縁被覆を得ることができる。特に、厚さが均一で、耐ストレスクラック性に優れる絶縁被覆を形成することは容易ではない。しかし、メルトフローレートが比較的高い共重合体を用い、絶縁被覆に放射線を照射することにより、厚さが均一な絶縁被覆を容易に形成できると同時に、絶縁被覆の耐ストレスクラック性を向上させることができる。さらには、絶縁被覆が放射線照射されたものであると、平角マグネット線の耐熱性も向上する。
　放射線の照射温度は、好ましくは１６０～２８０℃であり、より好ましくは１８０℃以上であり、さらに好ましくは２００℃以上であり、好ましくは２８０℃未満であり、より好ましくは２６０℃以下であり、さらに好ましくは２５０℃以下である。放射線の照射温度が上記範囲内にあることにより、曲げ外周部を被覆する絶縁被覆に膨れおよび亀裂が一層生じにくい平角マグネット線を得ることができるとともに、絶縁被覆の発泡、白化、絶縁被覆の導体からの浮きなどの放射線照射による不具合の発生を一層抑制することができる。
　上記照射温度の調整は、特に限定されず、公知の方法で行うことができる。具体的には、上記共重合体を所定の温度に維持した加熱炉内で保持する方法や、ホットプレート上に載せて、ホットプレートに内蔵した加熱ヒータに通電するか、外部の加熱手段によってホットプレートを加熱する等の方法が挙げられる。
　放射線の照射線量は、好ましくは２０ｋＧｙ以上１００ｋＧｙ未満であり、より好ましくは９５ｋＧｙ以下であり、さらに好ましくは８０ｋＧｙ以下であり、より好ましくは３０ｋＧｙ以上であり、さらに好ましくは４０ｋＧｙ以上である。放射線の照射線量が上記範囲内にあることにより、曲げ外周部を被覆する絶縁被覆に膨れおよび亀裂が一層生じにくい平角マグネット線を得ることができるとともに、絶縁被覆の発泡、白化、絶縁被覆の導体からの浮きなどの放射線照射による不具合の発生を一層抑制することができる。
　放射線としては、電子線、紫外線、ガンマ線、Ｘ線、中性子線、あるいは高エネルギーイオン等が挙げられる。なかでも、透過力が優れており、線量率が高く、工業的生産に好適である点で電子線が好ましい。
　放射線を照射する方法としては、特に限定されず、従来公知の放射線照射装置を用いて行う方法等が挙げられる。放射線を照射する回数は、特に限定されず、１回であってもよいし、複数回であってもよい。平角マグネット線の一方から放射線を照射した後、反対の方向から放射線をさらに照射してもよい。
　放射線の照射環境としては、特に制限されないが、酸素濃度が１０００ｐｐｍ以下であることが好ましく、酸素不存在下であることがより好ましく、真空中、または、窒素、ヘリウム若しくはアルゴン等の不活性ガス雰囲気中であることが更に好ましい。
　絶縁被覆の厚さは、特に限定されないが、好ましくは３０～１００μｍであり、より好ましくは５０～１００μｍである。本実施形態の平角マグネット線は、絶縁被覆が比較的薄くても、曲げ外周部を被覆する絶縁被覆に膨れおよび亀裂が生じにくい。また、絶縁被覆が上記の共重合体を含有することから、絶縁被覆が比較的薄くても、十分な絶縁特性を示す。また、絶縁被覆の厚さは、６０～１００μｍであってもよいし、３０μｍ以上６０μｍ未満であってもよい。
　絶縁被覆は、必要に応じて他の成分を含んでいてもよい。他の成分としては、架橋剤、帯電防止剤、耐熱安定剤、発泡剤、発泡核剤、酸化防止剤、界面活性剤、光重合開始剤、摩耗防止剤、表面改質剤、顔料等の添加剤等を挙げることができる。絶縁被覆中の他の成分の含有量としては、上記の共重合体の質量に対して、好ましくは１質量％未満であり、より好ましくは０．５質量％以下であり、さらに好ましくは０．１質量％以下であり、下限は特に限定されないが、０質量％以上であってもよい。すなわち、絶縁被覆は、他の成分を含有しなくてもよい。
　本実施形態における絶縁被覆中の共重合体の含有量としては、絶縁被覆中のポリマーの全含有量に対して、耐部分放電性の観点から、好ましくは９９質量％超であり、より好ましくは９９．５質量％以上であり、さらに好ましくは９９．９質量％以上であり、上限は特に限定されないが、１００質量％以下であってよい。すなわち、絶縁被覆は、ポリマー材料として上記した共重合体のみを含有してよく、この場合の共重合体の含有量は、絶縁被覆中のポリマーの全含有量に対して、１００質量％である。
　本実施形態の平角マグネット線は、導体と絶縁被覆とが接していることが好ましい。本実施形態の平角マグネット線は、プライマー層を形成しなくても、導体から絶縁被覆が浮きにくく、優れた絶縁特性を示す。プライマー層の形成は、誘電率が高くなることから好ましくない。また、本実施形態の平角マグネット線は、絶縁被覆の外周に形成された他の層をさらに備えるものであってもよい。
　絶縁被覆を形成する方法は特に限定されず、その各種条件としても、従来公知のように行うことができる。絶縁被覆は、たとえば、導体の表面に、共重合体を溶融押出する方法などにより形成することができる。導体の周囲に絶縁被覆を形成した後、絶縁被覆に放射線を照射してもよい。
　また、絶縁被覆は、共重合体を溶融押出することによりチューブに成形し、得られたチューブに導体を挿入し、さらにチューブを加熱して収縮させることにより、形成することもできる。チューブを熱収縮させて絶縁被覆を形成した場合、絶縁被覆のシワの発生を容易に抑制でき、また、曲げ外周部を被覆する絶縁被覆に膨れおよび亀裂が一層生じにくい平角マグネット線を得ることができる。チューブは、溶融押出により得られたチューブを、さらに延伸することにより得られる延伸チューブであってもよい。絶縁被覆に放射線を照射する場合には、収縮させる前のチューブに放射線を照射してもよいし、収縮させた後のチューブに放射線を照射してもよい。本実施形態における絶縁被覆は、耐ストレスクラック性に優れることから、溶融押出成形法により形成されたものであることが好ましい。溶融押出成形法により形成された絶縁被覆には、溶融押出成形法によりチューブを形成した後、該チューブを熱収縮することにより形成された絶縁被覆も含まれる。
　本実施形態の平角マグネット線は、巻回されて、コイルとして使用することができる。本実施形態のコイルは、平角マグネット線を巻回したものであればよく、平角マグネット線をエッジワイズ方向（幅方向）に曲げて巻回したものであっても、平角マグネット線をフラットワイズ方向（厚さ方向）に曲げて巻回したものであってもよい。本実施形態の平角マグネット線は、エッジワイズ方向に曲げた場合であっても、曲げ外周部を被覆する絶縁被覆に膨れおよび亀裂が生じにくい。したがって、本実施形態のコイルは、平角マグネット線をエッジワイズ方向に曲げて巻回することにより形成されるエッジワイズコイルであることが好ましい。本実施形態のコイルとしては、放射線が照射された絶縁被覆を備える平角マグネット線を巻回したものが好ましいが、放射線が照射されていない絶縁被覆を備える平角マグネット線を巻回したものであってもよい。絶縁被覆を備える平角マグネット線を巻回した場合は、平角マグネット線を巻回した後に、絶縁被覆に放射線を照射してもよい。
　本実施形態の平角マグネット線およびコイルは、モータ、発電機、インダクターなどの電気機器または電子機器に好適に用いることができる。また、本実施形態の平角マグネット線およびコイルは、車載用モータ、車載用発電機、車載用インダクターなどの車載用電気機器または車載用電子機器に好適に用いることができる。
　上記の実施形態では、平角マグネット線が平角導体を備える構成としたが、たとえば、導体として、断面略丸形状の丸導体を採用してもよい。導体として丸導体を備えるマグネット線でも、絶縁被覆が上記の実施形態と同じ共重合体を含有することが好適である。それにより、外観美麗で、厚さが均一であり、膨れおよび亀裂が生じにくい絶縁被覆を備えるマグネット線を得ることができる。
　以上、実施形態を説明したが、特許請求の範囲の趣旨および範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。
　つぎに本開示の実施形態について実施例をあげて説明するが、本開示はかかる実施例のみに限定されるものではない。
　実施例の各数値は以下の方法により測定した。
＜メルトフローレート（ＭＦＲ）＞
　ＡＳＴＭ　Ｄ１２３８に従って、メルトインデクサー（安田精機製作所社製）を用いて、３７２℃、５ｋｇ荷重下で、内径２．１ｍｍ、長さ８ｍｍのノズルから１０分間あたりに流出する共重合体の質量（ｇ／１０分）を求めた。
＜ＰＰＶＥ単位の含有量＞
　共重合体中のパーフルオロ（プロピルビニルエーテル）（ＰＰＶＥ）単位の含有量は、１９Ｆ－ＮＭＲ法により測定した。
＜官能基数＞
　共重合体を３３０～３４０℃にて３０分間溶融し、圧縮成形して、厚さ０．２５～０．３ｍｍのフィルムを作製した。このフィルムをフーリエ変換赤外分光分析装置〔ＦＴ－ＩＲ（商品名：１７６０Ｘ型、パーキンエルマー社製）により４０回スキャンし、分析して赤外吸収スペクトルを得、完全にフッ素化されて官能基が存在しないベーススペクトルとの差スペクトルを得た。この差スペクトルに現れる特定の官能基の吸収ピークから、下記式（Ａ）に従って、共重合体における炭素原子１０６個あたりの官能基数Ｎを算出した。
　　　Ｎ＝Ｉ×Ｋ／ｔ　　　　（Ａ）
　　　　Ｉ：吸光度
　　　　Ｋ：補正係数
　　　　ｔ：フィルムの厚さ（ｍｍ）
　参考までに、本開示における官能基について、吸収周波数、モル吸光係数および補正係数を表２に示す。また、モル吸光係数は低分子モデル化合物のＦＴ－ＩＲ測定データから決定したものである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
＜放射線照射前の平角マグネット線の外観評価＞
　実施例および比較例において、平角銅線上に共重合体を溶融押出することにより得られた放射線照射前の平角マグネット線の外観を目視により観察し、以下の基準により外観を評価した。
　　　×：絶縁被覆にメルトフラクチャーが観られた。
　　　〇：絶縁被覆にメルトフラクチャーが観られなかった。
＜平角マグネット線の絶縁被覆の均一性＞
　　実施例および比較例において、平角銅線上に共重合体を溶融押出することにより得られた放射線照射前の平角マグネット線から、絶縁被覆を引き剥がし、厚さの分布を目視により観察した。
　　　×：絶縁被覆の厚さが不均一であった。
　　　〇：絶縁被覆の厚さが均一であった。
＜ＭＩＴ値の測定＞
　実施例２～６、８および１２で用いた共重合体を、０．２ｍｍの厚さを有するシートに成形し、得られたシートに対して、各実施例と同じ照射温度および照射線量で電子線を照射し、電子線を照射したシートのＭＩＴ値を、ＡＳＴＭ　Ｄ２１７６に準じて測定した。また、実施例１および７ならびに比較例１～３で用いた共重合体を０．２ｍｍの厚さを有するシートに成形して、電子線を照射していないシートのＭＩＴ値を、ＡＳＴＭ　Ｄ２１７６に準じて測定した。具体的には、シートから試験片（幅１２．５ｍｍ、長さ１３０ｍｍ、厚さ０．２ｍｍ）を作製し、得られた試験片をＭＩＴ試験機（型番１２１７６、安田精機製作所社製）に装着し、荷重１．２５ｋｇ、左右の折り曲げ角度各１３５度、折り曲げ回数１７５回／分の条件下で屈曲させ、試験片が切断するまでの回数（ＭＩＴ値）を測定した。
　ＭＩＴ値が大きいシートを与える共重合体により形成された絶縁被覆は、耐ストレスクラック性に優れ、平角マグネット線を曲げ加工した際、絶縁被覆の曲げ外周部に亀裂が生じにくい。
＜放射線照射後の平角マグネット線の外観評価＞
　実施例で作製した放射線照射後の平角マグネット線を、目視により観察し、発泡の有無および密着性を以下の基準により評価した。
（発泡の有無）
　　　×：絶縁被覆に発泡が観られた。
　　　〇：絶縁被覆に発泡が観られなかった。
（密着性）
　　　×：絶縁被覆に浮きまたは白化が観られた。
　　　〇：絶縁被覆に浮きおよび白化が観られなかった。
＜エッジワイズ曲げ加工試験＞
　図２に示すように、実施例および比較例で作製した平角マグネット線１を、平角マグネット線１の断面形状の短辺がＶブロック２１に接するようにしてＶブロック２１上に載せた。Ｖブロック２１上の平角マグネット線１の中央部に押金具２２を当て、エッジワイズ方向（幅方向）に荷重を加えて、曲げ半径（内径）が３．５０ｍｍ（一倍径）になるように、９０度折り曲げて、エッジワイズ曲げ加工を施した。
　曲げられた平角マグネット線の曲げ外周部を目視で観察し、以下の基準により評価した。
（膨れ）
　　　×：外周部に膨れが観られた。
　　　〇：外周部に膨れが観られなかった。
（亀裂）
　　　×：外周部に亀裂が多く観られた。
　　　△：外周部に亀裂が多少観られた。
　　　〇：外周部に亀裂が観られなかった。
比較例１
　表３に記載のＭＦＲ、ＰＰＶＥ含有量および官能基数を有するテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）／パーフルオロ（プロピルビニルエーテル）（ＰＰＶＥ）共重合体を、押出成形機により、平角銅線（厚さ：１．９５ｍｍ、幅：３．３６ｍｍ）上に、３８０℃で押出して、絶縁被覆を有する平角マグネット線を得た。絶縁被覆の厚さは８０μｍであった。得られた平角マグネット線を上記した方法により評価した。また、上記の共重合体をシートに成形し、得られたシートのＭＩＴ値を上記した方法により測定した。評価結果を表３に示す。
比較例２および３
　共重合体を表３に記載の物性を有する共重合体に変更した以外は、比較例１と同様にして、平角マグネット線を作製した。評価結果を表３に示す。
実施例１および７
　共重合体を表３に記載の物性を有する共重合体に変更した以外は、比較例１と同様にして、平角マグネット線を作製した。評価結果を表３に示す。
実施例２～６および８～１４
　共重合体を表３に記載の物性を有する共重合体に変更した以外は、比較例１と同様にして、平角マグネット線を作製した。評価結果を表３に示す。
　次に、得られた平角マグネット線を、３０ｃｍに切り取り、電子線照射装置（ＮＨＶコーポレーション社製）の電子線照射容器に収容し、その後窒素ガスを加えて容器内を窒素雰囲気下にした。容器内の温度が２５℃で安定した後に、表３に記載の照射温度、電子線加速電圧３０００ｋＶ、照射線強度２０ｋＧｙ／５ｍｉｎの条件で、表３に記載の照射線量の電子線を平角マグネット線に照射した。評価結果を表３に示す。
　なお、表３中の「－」は、評価または処理を実施していないことを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
１　　平角マグネット線
１０　平角導体
１１　絶縁被覆
２１　Ｖブロック
２２　押金具

Claims (8)

  1. 　導体と、前記導体の外周に形成された絶縁被覆とを備えるマグネット線であって、
    　前記絶縁被覆が、テトラフルオロエチレン単位およびフルオロアルキルビニルエーテル単位を含有する共重合体を含有し、
    　前記共重合体のメルトフローレートが１０～６０ｇ／１０分であり、
    　前記共重合体におけるフルオロアルキルビニルエーテル単位の含有量が、全モノマー単位に対して、６．２～８．０質量％である
    　マグネット線。
  2. 　平角導体と、前記平角導体の外周に形成された絶縁被覆とを備える平角マグネット線である請求項１に記載のマグネット線。
  3. 　前記絶縁被覆が、架橋された絶縁被覆である請求項１または２に記載のマグネット線。
  4. 　前記絶縁被覆が、放射線を照射された絶縁被覆である請求項１～３のいずれかに記載のマグネット線。
  5. 　前記絶縁被覆が、照射温度１６０～２８０℃で、照射線量２０ｋＧｙ以上１００ｋＧｙ未満の放射線を照射された絶縁被覆である請求項１～４のいずれかに記載のマグネット線。
  6. 　前記共重合体が官能基を有しており、前記共重合体の官能基数が、炭素原子１０６個あたり５～１０００個である請求項１～５のいずれかに記載のマグネット線。
  7. 　前記絶縁被覆の厚さが３０～１００μｍである請求項１～６のいずれかに記載のマグネット線。
  8. 　請求項１～７のいずれかに記載のマグネット線を備えるコイル。
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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2024007497A (ja) * 2022-07-05 2024-01-18 ダイキン工業株式会社 樹脂被覆導体、コイルおよび樹脂被覆導体の製造方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6258519A (ja) 1985-09-06 1987-03-14 東京特殊電線株式会社 耐熱平角絶縁電線の製造方法
WO2014112405A1 (ja) * 2013-01-17 2014-07-24 ダイキン工業株式会社 絶縁電線
JP2016143488A (ja) * 2015-01-30 2016-08-08 株式会社オートネットワーク技術研究所 絶縁電線

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6743508B2 (en) * 2002-01-17 2004-06-01 Daikin America, Inc. Fep pellet
WO2008047906A1 (fr) * 2006-10-20 2008-04-24 Daikin Industries, Ltd. Copolymère fluoré, fil électrique et procédé de fabrication du fil électrique
TW200912963A (en) * 2007-08-08 2009-03-16 Daikin Ind Ltd Covered electric wire and coaxial cable
US8178592B2 (en) * 2009-05-15 2012-05-15 E.I. Du Pont De Nemours And Company Foamable fluoropolymer composition
JP2011253647A (ja) * 2010-05-31 2011-12-15 Daikin Ind Ltd 電線
JP5454726B2 (ja) * 2012-07-05 2014-03-26 ダイキン工業株式会社 改質含フッ素共重合体、フッ素樹脂成形品、及び、フッ素樹脂成形品の製造方法
JP6045559B2 (ja) * 2014-01-08 2016-12-14 ダイキン工業株式会社 耐熱電線
WO2016031675A1 (ja) * 2014-08-27 2016-03-03 旭硝子株式会社 絶縁電線及びその製造方法
US10294339B2 (en) * 2015-01-20 2019-05-21 Daikin Industries, Ltd. Method for producing modified molded article of fluororesin
CN111886284B (zh) * 2018-03-26 2023-09-29 大金工业株式会社 氟树脂材料、高频传输用氟树脂材料及高频传输用包覆电线

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6258519A (ja) 1985-09-06 1987-03-14 東京特殊電線株式会社 耐熱平角絶縁電線の製造方法
WO2014112405A1 (ja) * 2013-01-17 2014-07-24 ダイキン工業株式会社 絶縁電線
JP2016143488A (ja) * 2015-01-30 2016-08-08 株式会社オートネットワーク技術研究所 絶縁電線

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
HITOSHI IMAMURA: "Seikei-Kakou", vol. 29, 2017, JAPAN SOCIETY OF POLYMER PROCESSING, article "Study on the radiation crosslinking of Perfluoro-based Fluoro-Resin PFA", pages: 336 - 343

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