WO2020203890A1

WO2020203890A1 - 複合繊維、その製造方法、熱接着不織布、吸収性物品用表面シート、および吸収性物品

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Publication number: WO2020203890A1
Application number: PCT/JP2020/014325
Authority: WO
Inventors: 川上滋貴; 小出友哉; 中村保紀; 内海惠介
Original assignee: ダイワボウホールディングス株式会社; ダイワボウポリテック株式会社
Priority date: 2019-03-29
Filing date: 2020-03-27
Publication date: 2020-10-08
Also published as: CN113748234B; JP7447090B2; CN113748234A; JP2024063103A; JPWO2020203890A1

Abstract

本発明は、芯成分と鞘成分が実質的に同心円状に配置され、芯成分／鞘成分の体積比が３０／７０～７０／３０であり、単繊維繊度が０．６ｄｔｅｘ以上２．０ｄｔｅｘ未満であり、芯成分はポリエステル樹脂を６０質量％以上含み、鞘成分は高密度ポリエチレンを６０質量％以上含み、高密度ポリエチレンのメルトマスフローレイトが１３ｇ／１０分より大きく４５ｇ／１０分以下であり、鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの［１１０］面について測定した結晶子サイズが２０．０～５０．０ｎｍであり、示差走査熱量分析（ＤＳＣ）で測定した高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）が１４５．０ｍＪ／ｍｇ以上である複合繊維に関する。

Description

複合繊維、その製造方法、熱接着不織布、吸収性物品用表面シート、および吸収性物品

　本発明は、複合繊維、その製造方法、ならびにそれを含む熱接着不織布、吸収性物品用表面シート、および吸収性物品に関する。

　融点の異なる２種類の熱可塑性樹脂を使用した複合繊維には様々な種類の繊維が存在する。複合繊維の中でも、２種類の熱可塑性樹脂のうち、融点がより低い熱可塑性樹脂を繊維の外側に配置し（この樹脂成分は鞘成分と称される。）、もう一方の、融点がより高い熱可塑性樹脂を繊維の内側に配置した（この樹脂成分は芯成分と称される。）芯鞘型複合繊維は、熱風処理機や加熱した金属ロールを使用して繊維の外側に配置された熱可塑性樹脂を溶融することで、他の繊維と容易に接着させることができる繊維として知られている。このような芯鞘型複合繊維を含む繊維ウェブは、上記鞘成分を溶融させることで他の繊維と容易に接着する。このようにして得られる熱接着不織布は、嵩高性や柔軟性に優れた不織布になるため、生理用ナプキンや紙オムツなどの吸収性物品における表面シートや、吸収性物品の外側部分を構成するバックシートに使用されているだけでなく、各種対人ワイピングシート、各種対物ワイピングシート、医療用品、化粧品、各種吸収材（例えば漏出した油を吸収する油吸収材がある。）、液体ろ過フィルターやエアフィルターのろ過材といった各種フィルター材料など、幅広い用途で使用されている。

　熱接着不織布の用途のうち、吸収性物品の表面シートやバックシート、化粧料含浸皮膚被覆シートなど、熱接着不織布が使用時に人の肌に直接触れる用途では、熱接着不織布がより柔らかく、より滑らかな触感を有することが求められている。そのため熱接着不織布に使用する複合繊維は単繊維繊度をより小さくすることが求められている。

　熱接着不織布を製造する際、複合繊維を含む繊維ウェブを製造する方法は種々存在するが、嵩高で柔らかい熱接着不織布を得るためには乾式法、より具体的にはカード法にて複合繊維を含む繊維ウェブを製造し、得られた繊維ウェブを熱処理することで繊維ウェブに含まれる複合繊維の鞘成分を溶融し繊維同士を接着させる方法が一般的である。しかし、カード法で繊維ウェブを製造する場合、繊維の直径（繊維の単繊維繊度）が小さくなるほど当該繊維のカード通過性が低下し、不織布の生産性が低下しやすくなる。その原因としては、カード機を通過させる繊維が、より単繊維繊度（直径）の小さい繊維になることで繊維の弾性（コシ）が小さくなり、カード機にて繊維ウェブにする際、カード機内部で繊維同士が絡まり、ネップと呼ばれる粒状の繊維塊が発生しやすくなることが挙げられる。

　また、カード機にて繊維ウェブを作製する繊維には、カード機内部での通過性を高め、繊維ウェブが容易に形成されるようにするため、通常鋸歯状の捲縮形状が付与されている。複合繊維は、所望の捲縮数を付与して製造されるが、これらの繊維は強く圧縮された状態で梱包されて出荷されるため、長時間圧縮された状態となる。加えて、出荷された複合繊維を使用する際、圧縮された複合繊維の塊から、繊維を少しずつ掻き取り、繊維をカード機に投入して繊維ウェブとするが、これらの工程でも繊維に対して強い力が働く。そのため繊維を製造する際、所望の捲縮数の捲縮が付与されていても、圧縮状態での長期間の保管、および不織布製造時の開繊工程で加えられる力によって、捲縮の形状が崩れることがある。捲縮の形状が崩れた繊維は、カード機内部でシリンダーロールによって引き揃えられず、他の繊維とも絡みにくいことから、カード機内部でカードワイヤーに絡まずに舞い上がってしまう、いわゆる"フライ"の状態になり、不織布の生産性が低下する。繊維の単繊維繊度が小さくなる、すなわち繊維の直径が小さくなると圧縮状態が長期間続くこと、あるいはカード機に投入される前の開繊工程や混綿工程において強い力が繊維に対して加えられることで捲縮の形状が崩れやすく、この点からもカード通過性の改良が求められている。

　加えて、吸収性物品といった衛生材料や医療用品に使用する熱接着不織布は、使用者に対し清潔感を与えるため、通常見た目が白いことが求められる。また、吸収性物品に使用する不織布の中でも装着者の肌と接する面に使用する表面シートは、見た目が白いだけでなく、体の外に排出された血液（経血）や、尿や流動性のある便などの排泄物を迅速に吸収することに加え、吸収した血液や排泄物を表面から見えにくくする、いわゆる隠蔽性が求められる。熱接着不織布の見た目の白さを高めたり、熱接着不織布の隠蔽性を高めたりする目的で、複合繊維は二酸化チタン（単に酸化チタンとも称す。）や酸化亜鉛などの無機フィラー（白色顔料）を混ぜた熱可塑性樹脂を用いて製造する。無機フィラーを含む合成繊維は、無機フィラーが異物として働くため、可紡性が低下しやすいだけでなく、単繊維強度および繊維の弾性が低下するため、カード機にて開繊する際、ネップやフライが生じやすくなる。このように、細繊度にすることに伴うカード通過性の低下、および無機フィラーの添加に伴うカード通過性の低下から、細繊度（２．０ｄｔｅｘ未満）の複合繊維では、細繊度化とともに、カード通過性の改良が求められている。

　さらに、細繊度の複合繊維を使用した熱接着不織布を、特に性能の向上が著しい吸収性物品用シートとして用いる場合は、熱接着不織布の嵩高性、および通液性をさらに改善することが求められる。具体的には、細繊度の複合繊維が繊維径の小さい繊維になりやすいため、これを含む熱接着不織布は従来の複合繊維（すなわち、繊度が２．０ｄｔｅｘ以上の複合繊維）と比較して得られる熱接着不織布の嵩（比容積）に劣る傾向がある。熱接着不織布の嵩が小さい場合、吸収性物品用シートとして所望の触感が得られないおそれがあり、吸収性物品の表面シートやバックシートではその傾向が顕著になる。また、細繊度の複合繊維を含む熱接着不織布は、前記のように不織布の嵩が不足する可能性があるだけでなく、繊維が細く、嵩が大きくなりにくいことから、当該細繊度の複合繊維を含む繊維層が、繊維層を構成する繊維と繊維との間に存在する空隙が少ない、緻密すぎる繊維層になるおそれがある。吸収性物品用表面シートにおいて、肌に触れる面が緻密になりすぎると、その繊維層を血液や尿といった液体が通過する際に時間がかかるようになり、通液性が悪化したり、血液や尿といった液体がシート上に残る、液残りを発生させたりするおそれがある。

　複合繊維としては、これまで数々の提案がなされている。特許文献１では熱接着性複合繊維の繊度と捲縮率、捲縮数の最大値や最小値の差などを調整するため、捲縮付与前にトウを所定温度に加熱し、その後仕上げ油剤を吹きかけて冷却した後、捲縮を付与するという製法で作られた熱接着性複合繊維が開示されている。しかし、特許文献１に開示されている技術内容では、生産設備や製造条件が限られる他、実際に得られた熱接着性繊維の繊度は２．４～３．４ｄｔｅｘであり、触感の改良のため、さらなる細繊度化が求められるものである。特許文献２では、固有粘度０．３～０．５５のアルキレンテレフタレートを芯成分とした複合繊維が開示されている。特許文献２に記載の複合繊維は、繊度が１．１ｄｔｅｘ未満の複合繊維が得られているが、固有粘度が特に低粘度のアルキレンテレフタレートを使用するため、使用できるアルキレンテレフタレート樹脂が制限される。加えて、この複合繊維は不織布にした際の手切れ性に特徴がある複合繊維であり、衛生材料用の熱接着不織布やフェイスマスク、フィルター材といった用途であれば、繊維やそれを用いて得られる不織布の機械的強度が不足するおそれがある。

　特許文献３にはポリエステル系樹脂を含む第１成分と、ポリオレフィン系樹脂とを含み、繊維を破断させたとき破断仕事量が１．６ｃＮ・ｃｍ／ｄｔｅｘ以上、破断強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）と破断伸度（％）の比が０．００５～０．０４０（［ｃＮ／ｄｔｅｘ］／［％］）の熱融着性複合繊維が開示されている。しかし特許文献３に記載の熱融着性複合繊維では、繊維の伸度がいずれも大きく（１００％～）、伸びやすく、柔らかい状態であることが分かる（特許文献３の実施例１～５）。このため、繊維に対し繊維軸方向に対し引っ張る力が加えられた場合は、繊維自身が伸びることで耐えることができるが、繊維そのものは伸びやすい、柔らかい状態であるため、様々な方向から力が加わることでよじれ、他の繊維と絡み合うことで、カード機においてネップが発生しやすくなるおそれがある。加えて単繊維強度が小さいことから、得られる熱融着性複合繊維を繊維ウェブにした際、繊維ウェブの弾性、剛性が不足することで、取り扱い性に問題が生じるおそれもある。

　特許文献４、５には芯樹脂がポリエステル樹脂、鞘成分がポリオレフィン樹脂で構成された複合繊維が開示されている。特許文献４では捲縮を付与する際にトウの温度を一定の温度にする方法で製造することが開示され、特許文献５では芯成分を固有粘度が０．６０～０．７５のポリエステル系樹脂とし、芯成分に無機粒子を７～１２質量％添加して得られた複合繊維が開示されている。しかし、特許文献４、５に記載の複合繊維はいずれも繊度が２．３～２．５ｄｔｅｘであり、触感の改良のため、さらなる細繊度化が求められるものである。加えて特許文献４、５ではカード通過性など不織布にする際の工程性などは検討されていなかった。

特開２０１３－１３３５７１号公報特開２０１４－２０１８５５号公報特開２０１８－１７２８２７号公報特開２０１８－１３５６２２号公報特開２０１８－１５９１５１号公報

　本発明は、かかる実情に鑑みてなされたものであり、従来にない細繊度（２．０ｄｔｅｘ未満）の複合繊維でありながら、カード通過性が良好であり、滑らかな触感を有するとともに、接着強度が高い熱接着不織布を得ることができる複合繊維、その製造方法、ならびにそれを含む熱接着不織布、吸収性物品用表面シート、および吸収性物品を提供する。

　本発明は、芯成分と鞘成分を含む複合繊維であり、前記芯成分と前記鞘成分が実質的に同心円状に配置され、前記芯成分と前記鞘成分の複合比が、芯成分と鞘成分の体積比（芯成分／鞘成分）で３０／７０～７０／３０であり、単繊維繊度が０．６ｄｔｅｘ以上２．０ｄｔｅｘ未満であり、前記芯成分はポリエステル樹脂を６０質量％以上含み、前記鞘成分は高密度ポリエチレンを６０質量％以上含み、前記高密度ポリエチレンのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ：測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇｆ（２１．１８Ｎ））が１３ｇ／１０分より大きく４５ｇ／１０分以下であり、前記鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの［１１０］面について測定した結晶子サイズが２０．０ｎｍ以上５０．０ｎｍ以下であり、示差走査熱量分析（ＤＳＣ）で測定した前記高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）が１４５．０ｍＪ／ｍｇ以上であることを特徴とする複合繊維に関する。

　本発明は、また、複合繊維の製造方法であって、ポリエステル樹脂を６０質量％以上含む芯成分を紡糸温度２８０℃以上３８０℃以下の温度で押し出す工程、メルトマスフローレイト（ＭＦＲ：測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇｆ（２１．１８Ｎ））が１３ｇ／１０分より大きく４５ｇ／１０分以下である高密度ポリエチレンを６０質量％以上含む鞘成分を紡糸温度２５０℃以上３５０℃以下の温度で押し出す工程、前記芯成分と前記鞘成分を、芯成分と鞘成分の体積比が（芯成分／鞘成分）で３０／７０～７０／３０となるように、繊維断面において複合繊維の表面を鞘成分が覆い、芯成分と鞘成分が実質的に同心円状に配置されている複合型ノズルに供給する工程、押し出された前記芯成分および前記鞘成分からなる溶融状態の未延伸繊維をドラフト比が６００以上１５００以下となるよう引き取りながら冷却し、前記芯成分および前記鞘成分が凝固した、単繊維繊度が１．８ｄｔｅｘ以上４．５ｄｔｅｘ以下である未延伸繊維トウを得る工程、前記未延伸繊維トウを７０℃以上１２０℃以下の温度にて１．６倍以上３．６倍以下に延伸し、単繊維繊度が０．６ｄｔｅｘ以上２．０ｄｔｅｘ未満の延伸繊維トウを得る工程、前記延伸繊維トウに繊維処理剤を付与する工程、繊維処理剤を付与した延伸繊維トウに対し、水蒸気を媒体として延伸繊維束の表面を６０℃以上に加熱する工程、表面の温度が６０℃以上である前記延伸繊維トウに捲縮を付与する工程、捲縮が付与された延伸繊維トウを乾燥させる工程、を含む、複合繊維の製造方法に関する。

　本発明は、また、前記の複合繊維を２５質量％以上含み、少なくとも一部の前記複合繊維が鞘成分によって接着している熱接着不織布に関する。

　本発明は、また、前記複合繊維を含む吸収性物品用シートであって、肌に当接する第１繊維層と、前記第１繊維層に隣接している第２繊維層とを含む吸収性物品用シートであって、前記第１繊維層は、第１芯鞘型複合繊維を５０質量％以上含む繊維層であり、前記第１芯鞘複合繊維は、前記の複合繊維であり、前記第２繊維層は、第２芯鞘型複合繊維を５０質量％以上含む繊維層であり、前記第２芯鞘型複合繊維は、芯成分がポリエステル樹脂を含み、鞘成分が前記ポリエステル樹脂の融点よりも５０℃以上低い融点を有する熱可塑性樹脂を含み、単繊維繊度が２．２ｄｔｅｘ以上７ｄｔｅｘ以下である芯鞘型複合繊維であり、前記第１芯鞘型複合繊維と前記第２芯鞘型複合繊維の少なくとも一部が、前記第１芯鞘型複合繊維と前記第２芯鞘型複合繊維の鞘成分により熱接着している吸収性物品用表面シートに関する。

　本発明は、また、前記熱接着不織布、あるいは前記吸収性物品用表面シートを含む吸収性物品に関する。

　本発明の複合繊維は、芯成分と鞘成分を含む複合繊維であり、上記複合繊維は、上記芯成分と上記鞘成分が実質的に同心円状に配置され、上記芯成分と上記鞘成分の複合比が、芯成分と鞘成分の体積比（芯成分／鞘成分）で３０／７０～７０／３０であり、単繊維繊度が０．６ｄｔｅｘ以上２．０ｄｔｅｘ未満であり、上記芯成分はポリエステル樹脂を６０質量％以上含み、上記鞘成分は高密度ポリエチレンを６０質量％以上含み、上記高密度ポリエチレンのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ：測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇｆ（２１．１８Ｎ））が１３ｇ／１０分より大きく４５ｇ／１０分以下であり、上記複合繊維を構成する鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの［１１０］面について測定した結晶子サイズが２０．０ｎｍ以上５０．０ｎｍ以下であり、示差走査熱量分析（ＤＳＣ）で測定した上記高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）が１４５．０ｍＪ／ｍｇ以上となっている複合繊維である。該複合繊維は、単繊維繊度が０．６ｄｔｅｘ以上２．０ｄｔｅｘ未満であることで、従来の複合繊維よりも単繊維繊度の小さい、繊維径の小さい繊維となり、熱接着不織布といった繊維集合物にした際、その表面が滑らかで柔らかな触感を有するだけなく、細繊度であることで光の乱反射、散乱が促進され、繊維集合物の見た目の白さが増しやすく、適度に無機フィラーを添加することで、繊維集合物の見た目の白さや隠蔽性が向上する。該複合繊維は、上記芯成分と上記鞘成分が実質的に同心円状に配置され、芯成分と上記鞘成分の複合比が、芯成分と鞘成分の体積比（芯成分／鞘成分）で３０／７０～７０／３０であることで、複合繊維表面に鞘成分が均一に存在するようになり、容易に繊維同士を熱接着し、接着強度が高い熱接着不織布を提供することができる。

　また、該複合繊維は、複合繊維の表面を構成する鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの結晶化と結晶の成長が進んでおり、具体的には、該鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの［１１０］面について測定した結晶子サイズが２０．０ｎｍ以上５０．０ｎｍ以下となっている。これに加え、示差走査熱量分析（ＤＳＣ）で測定した上記高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）が１４５．０ｍＪ／ｍｇ以上となっている。複合繊維表面の鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンは、［１１０］面について測定した結晶子サイズから結晶が成長していると考えられる。そして、該鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）が１４５．０ｍＪ／ｍｇ以上となっていることから結晶化が進んでいると考えられる。鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンが、上記結晶子サイズおよび融解熱量の範囲を満たすことで、複合繊維の鞘成分は結晶の成長と結晶化の両方が進んでいる高密度ポリエチレンを含む樹脂成分となり、その鞘成分が複合繊維の表面を殻のように覆うことで、本発明の複合繊維は、繊維径が細く、繊度の小さい繊維であっても十分な強度および弾性を示すため、繊維同士がよれて過剰に絡み、カード工程においてネップが多発することが低減されると考えられる。もっとも、この推定によって本発明が制限されることはない。

図１は本発明の一実施形態における複合繊維の繊維断面を示す断面模式図である。図２Ａ～Ｂは、本発明の一実施形態における複合繊維の捲縮形態を示す模式図である。図３は本発明の一実施形態の吸収性物品用表面シートの断面模式図である。

　本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、芯成分にポリエステル樹脂を６０質量％以上含み、鞘成分にメルトマスフローレイト（ＭＦＲ：測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇｆ（２１．１８Ｎ））が１３ｇ／１０分より大きく４５ｇ／１０分以下である高密度ポリエチレンを６０質量％以上含む複合繊維において、上記芯成分と上記鞘成分を実質的に同心円状に配置し、芯成分と鞘成分の複合比を、芯成分と鞘成分の体積比（芯成分／鞘成分）で３０／７０～７０／３０とし、上記鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの［１１０］面について測定した結晶子サイズを２０．０ｎｍ以上５０．０ｎｍ以下とし、示差走査熱量分析（ＤＳＣ）で測定した上記高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）が１４５．０ｍＪ／ｍｇ以上にすることで、複合繊維全体の剛性が高くなり、単繊維繊度が２．０ｄｔｅｘ未満の細繊度の複合繊維であってもカード通過性が良好であり、熱接着不織布にしたときの触感および接着強度に優れることを見出し、本発明に至った。

　（複合繊維）
　本発明の複合繊維は、芯成分と鞘成分を含み、芯成分と鞘成分が実質的に同心円状に配置された同心円構造の芯鞘型複合繊維である。

　（芯成分）
　本発明の複合繊維の芯成分は、ポリエステル樹脂を６０質量％以上含む。芯成分は、ポリエステル樹脂を好ましくは７５質量％以上含み、より好ましくは８５質量％以上含み、特に好ましくは９０質量％以上含む。上記芯成分に含まれるポリエステル樹脂の上限は特に限定がなく、芯成分において、樹脂成分が全てポリエステル樹脂となっている構成、すなわち、芯成分において、後述する無機フィラーなどを除いた、熱可塑性樹脂が全てポリエステル樹脂となっている構成でもよい。上記芯成分に含まれるポリエステル樹脂は、１種であってもよく、２種以上であってもよい。

　ポリエステル樹脂としては特に限定されないが、後述する鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの融点よりも５０℃以上高い融点を有するポリエステル樹脂であることが好ましい。ポリエステル樹脂の融点が、鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの融点よりも５０℃以上高いことで、溶融紡糸の際の可紡性が向上するだけでなく、得られる複合繊維の単繊維強度および複合繊維を含む熱接着不織布の強度が適度なものとなる。ポリエステル樹脂は、鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの融点よりも８０℃以上高い融点を有するポリエステル樹脂であることがより好ましく、１００℃以上高い融点を有するポリエステル樹脂であることがさらに好ましい。

　ポリエステル樹脂としては、特に限定されることがなく、脂肪族ポリエステル樹脂、芳香族ポリエステル樹脂のいずれも使用することができる。ポリエステル樹脂としては、ポリ乳酸（ＰＬＡ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）などが挙げられる。ポリエステル樹脂は、鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの融点よりも好ましくは５０℃以上、より好ましくは８０℃以上高い融点を有するポリエステル樹脂であることから、芳香族ポリエステル樹脂であることが好ましく、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレートからなる群から選ばれる少なくとも一つのポリエステル樹脂であることがより好ましい。上記芯成分はポリエステル樹脂としてポリエチレンテレフタレートを６０質量％以上含むことが特に好ましい。これは、ポリエチレンテレフタレートは、ポリトリメチレンテレフタレートやポリブチレンテレフタレートと比較して、安価であることに加え、樹脂そのものが高い剛直性を有し、繊維にコシを与えるので、得られる複合繊維は２．０ｄｔｅｘ未満の細繊度でありながら適度な剛直性を有するようになり、複合繊維のカード通過性が良好なものになりやすい。

　上記芯成分がポリエチレンテレフタレートを６０質量％以上含む場合、上記ポリエチレンテレフタレートの固有粘度は、０．５５ｄＬ／ｇより大きく０．７５ｄＬ／ｇ以下であることが好ましい。固有粘度は極限粘度とも呼ばれ、ポリエチレンテレフタレートの分子量に依存している。ポリエチレンテレフタレートの固有粘度が０．５５ｄＬ／ｇ以下では、ポリエチレンテレフタレートの分子量が小さいことから芯成分の強度、剛性が不足し、得られる複合繊維の単繊維強度が小さいものとなったり、複合繊維が捲縮形状を維持しにくい繊維となったりするおそれがある。一方、固有粘度が０．７５ｄＬ／ｇを超えるとポリエチレンテレフタレートを溶融した際の粘度が高くなりすぎることで、溶融紡糸時の可紡性が低下するおそれがある。ポリエチレンテレフタレートの固有粘度は０．５８ｄＬ／ｇ以上０．７０ｄＬ／ｇ以下であることが好ましく、０．６０ｄＬ／ｇ以上０．６８ｄＬ／ｇ以下であることがより好ましい。

　上記ポリエチレンテレフタレート樹脂の数平均分子量は特に限定されないが、前記芯成分に含まれるポリエチレンテレフタレート樹脂の数平均分子量は２５００以上６５００以下であることが好ましい。芯成分のポリエチレンテレフタレートの数平均分子量が上記範囲を満たすことで、得られる複合繊維は芯成分が適度な弾性を有する樹脂成分となるため、２．０ｄｔｅｘ未満の細繊度であってもカード通過性が良好となるだけでなく、複合繊維を含む熱接着不織布は触感に優れるものとなりやすい。ポリエチレンテレフタレート樹脂の数平均分子量は３０００以上６０００以下であることがより好ましく、３５００以上５５００以下であることが特に好ましい。

　上記ポリエチレンテレフタレート樹脂の重量平均分子量は特に限定されないが、前記芯成分に含まれるポリエチレンテレフタレート樹脂の重量平均分子量は６０００以上１８０００以下であることが好ましい。芯成分のポリエチレンテレフタレートの重量平均分子量が上記範囲を満たすことで、得られる複合繊維は芯成分が適度な弾性を有する樹脂成分となるため、２．０ｄｔｅｘ未満の細繊度であってもカード通過性が良好となるだけでなく、複合繊維を含む熱接着不織布は触感に優れるものとなりやすい。ポリエチレンテレフタレート樹脂の重量平均分子量は８０００以上１５０００以下であることがより好ましく、９０００以上１４０００以下であることが特に好ましい。

　本発明において、原料として数平均分子量（Ｍｎ）が２５００以上２７０００以下、重量平均分子量（Ｍｗ）が６０００以上８００００以下のポリエチレンテレフタレートを用意し、後述する紡糸温度にて複合繊維の芯成分として溶融紡糸を行うことで、複合繊維の芯成分に含まれるポリエチレンテレフタレートが上述した各種平均分子量を満たすやすくなるため好ましい。あるいは、原料として固有粘度（ＩＶ値ともいう）が０．５５ｄＬ／ｇより大きく０．８ｄＬ／ｇ以下、好ましくは０．５５ｄＬ／ｇ以上０．７５ｄＬ／ｇ以下、より好ましくは０．６ｄＬ／ｇ以上０．７ｄＬ／ｇ以下のポリエチレンテレフタレートを用意し、後述する紡糸温度にて複合繊維の芯成分として溶融紡糸を行うことで、複合繊維の芯成分に含まれるポリエチレンテレフタレートが上述した各種平均分子量を満たしやすくなるため好ましい。

　上記芯成分は、本発明の作用を損なわない範囲であれば、上記ポリエステル樹脂以外の熱可塑性樹脂を含んでもよい。上記ポリエステル樹脂以外の熱可塑性樹脂としては、特に限定されないが、例えば、ポリオレフィン樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート、ポリスチレンなどが挙げられる。

　また、本発明の効果が阻害されず、繊維の生産性、繊維集合物の生産性、熱接着性、触感に影響を与えない範囲であれば、上記芯成分に、公知の各種添加剤を加えることが可能である。上記芯成分に添加できる添加剤としては、公知の結晶核剤、帯電防止剤、顔料、艶消し剤、熱安定剤、光安定剤、難燃剤、抗菌剤、滑剤、可塑剤、柔軟剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤などが挙げられる。このような添加剤は、芯成分の全体質量の１０質量％以下の量を占めるように、芯成分に含まれることが好ましい。

　（鞘成分）
　本発明の複合繊維において、鞘成分は、高密度ポリエチレンを６０質量％以上含む。本発明において高密度ポリエチレン（ＰＥ－ＨＤまたはＨＤＰＥとも称されている。）とはＪＩＳ　Ｋ　７１１２（１９９９年）に準じて測定した密度が０．９４ｇ／ｃｍ³以上のポリエチレンを指す。高密度ポリエチレンは、低密度ポリエチレンや直鎖状低密度ポリエチレンといった他のポリエチレンと比較して密度が高いことから、得られる複合繊維が剛性の高いものとなりやすく、複合繊維のカード通過性、捲縮発現性が良好になり、得られる熱接着不織布も嵩高なものになりやすい。上記鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの含有量は好ましくは８０質量％以上であり、より好ましくは９０質量％以上であり、さらに好ましくは９５質量％以上であり、特に好ましくは、鞘成分において、後述する無機フィラーを除く熱可塑性樹脂成分が全て高密度ポリエチレンとなっている構成である。

　上記複合繊維において、上記鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンは、ＪＩＳ　Ｋ　７２１０－１（２０１４年）に準じて測定したメルトマスフローレイト（ＭＦＲ：測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇｆ（２１．１８Ｎ）　以下、ＭＦＲ１９０とも称す。）が１３ｇ／１０分より大きく４５ｇ／１０分以下である。高密度ポリエチレンのＭＦＲ１９０が上記の範囲内であることにより、紡糸引き取り性および延伸性が良好になるだけでなく、得られる複合繊維の鞘成分もカード機を通過するのに充分な剛性を持つようになり、複合繊維のカード通過性が良好になる。高密度ポリエチレンのメルトマスフローレイトは１５ｇ／１０分以上４０ｇ／１０分以下であることが好ましく、１８ｇ／１０分以上３５ｇ／１０分以下であることがより好ましく、１８ｇ／１０分以上３２ｇ／１０分以下であることが特に好ましい。

　本発明の複合繊維は、その表面が上記高密度ポリエチレンを６０質量％以上含む鞘成分で構成されている。そのため、上記複合繊維の熱接着性は、主に高密度ポリエチレンが溶融したときの流動性に依存する。また、上記複合繊維を用いた熱接着不織布の強度は、主に上記鞘成分が熱処理の際に融解、熱接着したことで生じる構成繊維間の熱接着点の強度に依存している。上記高密度ポリエチレンのＭＦＲ１９０が上述した範囲を満たすことで、鞘成分は溶融時の流動性が適度に抑えられるようになる。その結果、上記複合繊維を含む繊維ウェブを高密度ポリエチレンの融点付近で熱処理すると、複合繊維の鞘成分全体が溶融するものの、流動性が抑えられているため、流れにくい。その結果、鞘成分の厚みがムラのないものとなり、どの接着点においても接着強度が揃った熱接着点が構成繊維間に形成されるようになり、得られた熱接着不織布の強度が充分に高いものになると推測される。高密度ポリエチレンのＭＦＲ１９０が４５ｇ／１０分を超えると、熱処理時に鞘成分が流れやすくなる傾向があり、複合繊維において鞘成分の厚みにムラが生じ、鞘成分が薄い部分と熱接着した接着強度の低い熱接着点が不織布内部に形成されるおそれがある。その結果、不織布を縦方向および／または横方向に引っ張ったり、不織布表面を擦ることで摩擦を加えると接着強度の弱い接着点が外れやすくなり、不織布の強度が不足したり、不織布の毛羽立ちを招くおそれがある。一方、高密度ポリエチレンのＭＦＲ１９０が１３ｇ／１０分以下であると、鞘成分の流動性が低すぎるため紡糸引き取り性や延伸性が低下するおそれがある。

　上記複合繊維の鞘成分において、上記高密度ポリエチレンの融点は特に限定されないが、複合繊維のカード通過性、ならびに熱接着不織布の生産性、強度および耐熱性を考慮すると、上記高密度ポリエチレンの融点は、１２５℃以上１４０℃以下であることが好ましく、１２８℃以上１３８℃以下であることがより好ましい。本発明において、高密度ポリエチレンの融点とはＪＩＳ　Ｋ　７１２１（１９８７年）に準じて測定した融解ピーク温度を指す。

　本発明の複合繊維において、鞘成分は、本発明の作用を損なわない範囲であれば、上記高密度ポリエチレン以外の樹脂を含んでもよい。上記高密度ポリエチレン以外の樹脂としては、特に限定されないが、例えば、高密度ポリエチレン以外のポリオレフィン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート、ポリスチレンなどが挙げられる。上記高密度ポリエチレン以外のポリオレフィン樹脂としては、特に限定されないが、例えば、ポリプロピレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、ポリメチルペンテン、ポリブテン－１、およびこれらとアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸等の不飽和カルボン酸、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル、マレイン酸エステル等の不飽和カルボン酸のエステル、アクリル酸無水物、メタクリル酸無水物、マレイン酸無水物等の不飽和カルボン酸の無水物からなる群から選ばれる少なくとも一種以上を共重合したもの、グラフト重合したもの、ならびにこれらのエラストマーなどが挙げられる。上記ポリエステル樹脂としては、特に限定されないが、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリ乳酸、およびこれらとイソフタル酸、コハク酸、アジピン酸等の酸成分や、１，４－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール等のグリコール成分、ポリテトラメチレングリコール、ポリオキシメチレングリコール等との共重合体、ならびにこれらのエラストマーが挙げられる。上記ポリアミド樹脂としては、特に限定されないが、例えば、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１１、ナイロン１２などが挙げられる。また、本発明の効果が阻害されず、繊維生産性、不織布生産性、熱接着性、触感に影響を与えない範囲であれば、上記鞘成分に、公知の各種添加剤を加えることが可能である。上記鞘成分に添加できる添加剤としては、公知の結晶核剤、帯電防止剤、顔料、艶消し剤、熱安定剤、光安定剤、融着防止剤（タルクやステアリン酸カルシウムなどが挙げられる）、難燃剤、抗菌剤、滑剤、可塑剤、柔軟剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤等があげられる。

　本発明の複合繊維において、断面構造は、芯成分の重心位置が複合繊維の重心位置と実質的に一致した同心円構造となっている。すなわち、繊維断面において、芯成分の重心位置は複合繊維の重心位置から実質的にずれていない。図１は、同心円構造の吸収性物品用複合繊維の繊維断面の模式図である。芯成分２の周囲に鞘成分１が配置され、鞘成分１が芯成分２の周囲を囲むことで、複合繊維１０において、切断面以外の繊維表面は鞘成分１に覆われている。これにより、複合繊維で構成された繊維ウェブを熱接着時に、鞘成分１は表面が溶融し、繊維同士を熱接着する。複合繊維１０において、芯成分２が偏心していない、すなわち同心円構造になっているため、繊維断面における鞘成分１の厚みは、繊維断面のいずれの箇所においてもほぼ一定の厚みになっている。その結果、複合繊維で構成された繊維ウェブを熱処理する際、繊維表面の鞘成分が軟化・溶融している複合繊維に対し、いずれの部分に他の繊維が接触しても、均一な強度の熱接着点が形成されるため、上記複合繊維を使用した熱接着不織布は、接着強度が高く、摩擦に強く毛羽立ちにくいものとなる。芯成分２の重心位置３は複合繊維１０の重心位置４から実質的にずれていない。芯成分の重心位置が複合繊維の重心位置から実質的にずれていないとは、下記の方法で求められるずれの割合（以下、偏心率とも記す。）が１０％以下、好ましくは７％以下、特に好ましくは５％以下、最も好ましくは３％以下であることを指す。

　＜偏心率＞
　複合繊維１０の繊維断面を走査型電子顕微鏡などで拡大撮影し、芯成分２の重心位置３をＣ₁とし、複合繊維１０の重心位置４をＣ_fとし、複合繊維１０の半径５をｒ_fとしたとき、下記数式１で算出する。

　上記複合繊維において、芯成分と鞘成分の複合比が芯成分／鞘成分の体積比で３０／７０～７０／３０である。芯成分は複合繊維の弾性を左右し、鞘成分は複合繊維を含む熱接着不織布の接着強度、触感および硬さを左右する。上記複合繊維における芯成分と鞘成分の複合比が３０／７０～７０／３０であると、複合繊維のカード通過性、および複合繊維を含む熱接着不織布の接着強度や触感を両立することができる。鞘成分が多くなりすぎると、繊維表面を覆う鞘成分、すなわちより融点の低い高密度ポリエチレンが複合繊維に占める割合が多くなるため、溶融紡糸の際、ノズルから押し出した樹脂が引き取られるまでに十分冷却できず、融着した繊維が多発したり、糸切れが多発したりするおそれがある。また複合繊維が得られたとしても、その複合繊維を使用した熱接着不織布は、鞘成分、すなわち熱接着に寄与する樹脂成分が占める割合が大きいため、不織布強力は上がるが、不織布の触感が硬くなるおそれがある。一方、芯成分が多くなりすぎると、構成繊維同士の熱接着に寄与する鞘成分の割合が少なく、鞘成分が複合繊維の側周表面を薄く覆った層のように存在するため、熱処理して構成繊維間に熱接着点を形成しても熱接着点が小さく、外部からの力で外れやすいため、不織布強力が小さくなったり、不織布に摩擦を加えた場合容易に毛羽立ちを生じたりするおそれがある。上記複合繊維において、芯成分と鞘成分の比率である複合比は、芯成分／鞘成分の体積比で３０／７０～６０／４０であることが好ましく、３３／６７～５５／４５であることがより好ましく、３５／６５～５０／５０であることが特に好ましく、３５／６５～４８／５２であることが最も好ましい。

　上記複合繊維において、芯成分の繊維断面における形態は、円形以外に、楕円形、Ｙ形、Ｘ形、井形、多角形、星形などの異形であってもよく、複合繊維の繊維断面における形態は、円形以外に、楕円形、Ｙ形、Ｘ形、井形、多角形、星形などの異形、または中空形であってもよい。

　上記複合繊維において、上記鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの［１１０］面について測定した結晶子サイズは２０．０ｎｍ以上５０．０ｎｍ以下である。結晶子サイズは結晶子径とも呼ばれ結晶を形作っている最小微結晶単位の大きさである。結晶子サイズは対象物のＸ線回折（ＸＲＤ）の回折ピークにおける半値幅と反比例するため、結晶子サイズが大きい、すなわち結晶性が高ければ、回折ピークの半値幅は小さくなり、結晶子サイズが小さい、すなわち結晶性が低い場合、回折ピークの半値幅は大きくなる。上記複合繊維において、上記鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの［１１０］面について測定した結晶子サイズは２２．０ｎｍ以上４５．０ｎｍ以下であると好ましく、２４．０ｎｍ以上４０．０ｎｍ以下であるとより好ましく、２４．５ｎｍ以上３７．５ｎｍ以下であると特に好ましい。

　上記複合繊維において、上記鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの［２００］面について測定した結晶子サイズは特に限定されないが、好ましくは、［２００］面について測定した結晶子サイズが１２．０ｎｍ以上３５．０ｎｍ以下であることが好ましい。より好ましいのは［２００］面について測定した結晶子サイズが１６．０ｎｍ以上３０．０ｎｍ以下であり、特に好ましいのは１８．０ｎｍ以上２７．５ｎｍ以下であり、最も好ましいのは１８．５ｎｍ以上２５．０ｎｍ以下である。

　上記結晶子サイズは、対象物に対し、広角Ｘ線回折測定を行い、得られた２θ－θ強度データから対象とする結晶面の回折ピークに対し、半値幅を測定し、半値幅から、以下の数式２に基づいて計算できる。

　上記数式２において，
　λ：入射Ｘ線波長（ｎｍ）
　β_e：回折ピークの半値幅（°）
　β₀：半値幅の補正値（°）
　Ｋ：Ｓｃｈｅｒｒｅｒ定数
　である。

　上記複合繊維において、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）で測定した高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）は１４５．０ｍＪ／ｍｇ以上である。鞘成分に含まれている高密度ポリエチレンの融解熱量が１４５．０ｍＪ／ｍｇ以上であることで、この高密度ポリエチレンは、結晶化が十分に進んでいるといえる。上記の通り、高密度ポリエチレンは［１１０］面について測定した結晶子サイズが２０．０ｎｍ以上５０．０ｎｍ以下であることから、鞘成分の高密度ポリエチレンがこのような結晶子サイズおよび融解熱量の範囲を満たすことで、結晶の成長と結晶化が両方とも十分に進んでいると考えられ、結晶の成長と結晶化が進むことで、複合繊維の鞘成分が剛性の高い樹脂成分となる。これにより複合繊維には強い剛性が付与され、細繊度であっても、カード内部で過剰によれにくく、ネップを発生させにくい複合繊維になると考えられる。加えて、このような結晶の成長と結晶化が十分に進んだ樹脂成分に対し、捲縮の形状を強固に固定することで、捲縮の形状が崩れにくくなり、カード通過性がさらに向上すると考えられる。高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）は１４８．０ｍＪ／ｍｇ以上であることが好ましく、１５０．０ｍＪ／ｍｇ以上であることがより好ましく、１５２．０ｍＪ／ｍｇ以上であることが特に好ましく、１５５．０ｍＪ／ｍｇ以上であることが最も好ましい。高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）の上限は特に限定されないが、２１０．０ｍＪ／ｍｇ以下であることが好ましく、２００．０ｍＪ／ｍｇ以下がより好ましく、１９５．０ｍＪ／ｍｇ以下が特に好ましく、１９０．０ｍＪ／ｍｇ以下が最も好ましい。

　上記高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）は以下の手順で測定する。
　まず、高密度ポリエチレンの融解熱量を求める複合繊維の芯鞘比（体積比）に対し、芯成分、鞘成分を構成する熱可塑性樹脂および無機フィラーの密度や添加量から、芯鞘比（体積比）を芯鞘比（質量比）に換算し、鞘成分に含まれる無機フィラーの割合から、複合繊維に占める高密度ポリエチレンの比率（高密度ポリエチレンの質量比率）を求める。次に、試料となる複合繊維について、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１（１９８７年）　プラスチックの転移温度測定方法に基づき、示差走査熱量測定を行う。示差走査熱量測定により、１２５℃～１４０℃の温度範囲に融解ピーク温度が存在する吸熱ピーク（融解に伴う吸熱は約１２０℃から観測され、１２５℃から１４０℃にて融解ピーク温度となり、融解に伴う吸熱は約１５０℃にて終了する）が観測される。この約１２０℃から約１５０℃の間に測定される融解熱量（ΔＨ）から複合繊維に含まれる高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）を以下の数式３で求める。

　本発明の複合繊維は、単繊維繊度が０．６ｄｔｅｘ以上２．０ｄｔｅｘ未満である。単繊維繊度が２．０ｄｔｅｘ未満であることで、上記複合繊維を含む熱接着不織布は、触感が滑らかであり、柔らかい不織布となる。また、単繊維繊度が小さいことで、同じ目付の不織布の場合、単繊維繊度が大きい繊維で構成させた不織布より不織布を構成する繊維の本数が多いため、不織布の見た目において繊維が詰まった密な組織となり、隠蔽性の高い不織布になりやすい。上記複合繊維の単繊維繊度が２．０ｄｔｅｘ以上となると、柔らかく滑らかな触感を有し、隠蔽性の高い不織布が得られにくくなりやすい。上記複合繊維の単繊維繊度は１．８ｄｔｅｘ以下であることが好ましく、１．７ｄｔｅｘ以下であることがより好ましく、１．６ｄｔｅｘ以下であることが特に好ましく、１．５ｄｔｅｘ以下であることが最も好ましい。上記複合繊維において、単繊維繊度が０．６ｄｔｅｘ以上であることにより、複合繊維のカード通過性が良好になり、生産性も向上する。上記複合繊維の単繊維繊度は、０．８ｄｔｅｘ以上であることが好ましく、１．０ｄｔｅｘ以上であることがより好ましく、１．１ｄｔｅｘ以上であることが特に好ましい。上記複合繊維の単繊維繊度は、後述する未延伸繊維トウの単繊維繊度および延伸倍率を調節することによって、単繊維繊度が０．６ｄｔｅｘ以上２．０ｄｔｅｘ未満の複合繊維を前記範囲の任意の繊度にて製造できるようになる。

　上記複合繊維の単繊維強度は特に限定されないが、１．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であることが好ましい。複合繊維の単繊維強度が上記範囲を満たすことで、得られる複合繊維は適度な強度、および適度な剛性を有するようになり、複合繊維のカード通過性および不織布生産時の繊維ウェブの取り扱い性が良好なものとなる。複合繊維の単繊維強度は１．６ｃＮ／ｄｔｅｘ以上４．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であることがより好ましく、１．８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上３．８ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であることが特に好ましく、２．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上３．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であることが最も好ましい。

　上記複合繊維の破断伸度は特に限定されないが、破断伸度が２０％以上１５０％以下であると好ましい。複合繊維の破断伸度が上記範囲を満たすことで、得られる複合繊維は適度な強度、および適度な剛性を有するようになり、複合繊維のカード通過性および不織布生産時の繊維ウェブの取り扱い性が良好なものとなる。上記複合繊維の破断伸度は２５％以上１２０％以下であることがより好ましく、２５％以上１００％以下であることがさらにより好ましく、３０％以上８０％以下であることが特に好ましく、３０％以上６０％以下であることが最も好ましい。なお、本発明において、複合繊維の単繊維強度および破断伸度は、ＪＩＳ　Ｌ　１０１５（２０１０年）に準じて測定する。

　上記複合繊維において、ＪＩＳ　Ｌ　１０１５（２０１０年）に準じて測定される単繊維強度と破断伸度の比率（単繊維強度［ｃＮ／ｄｔｅｘ］／破断伸度［％］）が０．０４より大きく０．１２以下であることが好ましい。単繊維強度と破断伸度の比率は、複合繊維が高強度で低伸度であるほど大きくなり、低強度で高伸度であるほど小さくなる。複合繊維の単繊維強度と破断伸度の比率（単繊維強度／破断伸度）が上記範囲を満たすことで、複合繊維が単繊維強度と破断伸度がバランスの取れた、適度な弾性、剛性を有する繊維となり、カード通過性に優れ、得られる繊維ウェブも取り扱い性に優れるものとなる。複合繊維の単繊維強度と破断伸度の比率（単繊維強度／破断伸度）は０．０５以上０．１２以下であることがより好ましく、０．０６以上０．１１以下であることがより好ましく、０．０７以上０．１０以下であることが特に好ましく、０．０７５以上０．０９８以下であることが最も好ましい。

　複合繊維の単繊維強度、破断伸度から繊維の弾性、剛性を評価する指標として、単繊維強度と破断伸度の正の平方根（√伸度）の積（以下、タフネスとも称す。）がある。本発明の複合繊維において、タフネスは１２．０以上２０．０以下であることが好ましい。複合繊維のタフネスが上記範囲を満たすと、上述した単繊維強度と破断伸度の比率と同様、複合繊維が強度と伸度がバランスの取れた、適度な弾性、剛性を有する繊維となり、カード通過性に優れ、得られる繊維ウェブも取り扱い性に優れるものとなる。本発明の複合繊維において、タフネスは１５．０以上１９．０以下であることがより好ましく、１６．０以上１８．５以下であることが特に好ましく、１６．５以上１８．５以下であることが最も好ましい。

　上記複合繊維は、その繊維長は特に限定されないが、２５ｍｍ以上５０ｍｍ以下であることが好ましい。繊維長がこの範囲を満たすことで、上記複合繊維は細繊度であってもカード通過性に優れ、地合の良好な繊維ウェブ（カードウェブ）を製造できるためである。繊維長が２５ｍｍ未満であると、繊維長が短すぎてカードに引っかからない、いわゆるフライの状態になりやすく、カードウェブが製造できなくなるおそれがある。繊維長が５０ｍｍを超えると複合繊維がカード機のワイヤーにかかりすぎたり、複合繊維同士が絡みやすくなったりすることで毛玉状に繊維が集まる、いわゆるネップが多発し、カードウェブが製造できなくなるおそれがある。上記複合繊維の繊維長は、より好ましくは２７ｍｍ以上４８ｍｍ以下であり、さらに好ましくは２８ｍｍ以上４６ｍｍ以下であり、特に好ましくは２８ｍｍ以上４０ｍｍ以下である。

　上記複合繊維は、主として、図２Ａに示す鋸歯状捲縮（機械捲縮とも称す。）と図２Ｂに示す波形状捲縮からなる群から選ばれる少なくとも一種の捲縮を有し、捲縮数が５個／２５ｍｍ以上２８個／２５ｍｍ以下であることが好ましい。より好ましい捲縮数は８個／２５ｍｍ以上２５個／２５ｍｍ以下であり、さらに好ましい捲縮数は１０個／２５ｍｍ以上２０個／２５ｍｍ以下である。また、上記複合繊維は、複合繊維のカード通過性、および該複合繊維を含む熱接着不織布の触感や嵩回復性の観点から、捲縮率が５％以上２０％以下であることが好ましく、６％以上１８％以下であることがより好ましく、６．５％以上１６％以下であることがさらに好ましい。

　本発明の複合繊維は上述の通り、本発明の効果が阻害されず、繊維生産性、不織布生産性、熱接着性、触感に影響を与えない範囲であれば、芯成分や鞘成分に対し、公知の各種添加剤を加えることが可能であり、添加剤としては、公知の結晶核剤、帯電防止剤、顔料、艶消し剤、熱安定剤、光安定剤、難燃剤、抗菌剤、滑剤、可塑剤、柔軟剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤等を含有させることができる。この中でも、本発明の複合繊維を用いて吸収性物品用不織布を得ようとする場合、複合繊維は無機フィラーを含むことが好ましい。吸収性物品用の不織布は見た目の白さを求められるだけでなく、経血や尿、軟便を吸収した際、その色を目立たなくする隠蔽性が求められるためである。上記複合繊維に含まれる無機フィラーの量は特に限定されないが、複合繊維１００質量％に対して無機フィラーを０．５質量％以上１０質量％以下含むことが好ましい。上述した範囲の無機フィラーを含むことにより、上記複合繊維を含む熱接着不織布の見た目の白さに優れるようになる。加えて、上記複合繊維の単繊維繊度は２．０ｄｔｅｘ未満であることから、単繊維繊度が２．０ｄｔｅｘ以上の複合繊維に比べて、同じ目付の不織布であれば不織布を構成する繊維の本数が増えるため、熱接着不織布表面は見た目の白さが強くなりやすい。上記複合繊維に含まれる無機フィラーの量は、複合繊維１００質量％に対して無機フィラーを０．８質量％以上８質量％以下含むことが好ましく、１質量％以上６質量％以上含むことがさらにより好ましく、１．３質量％以上５質量％以下含むことが特に好ましく、１．５質量％以上４．５質量％以下含むことが最も好ましい。

　上記無機フィラーは、上記複合繊維の見た目を白くし、この複合繊維を含む熱接着不織布を吸収性物品の表面シートに用いた場合における隠蔽性を高めるという関連から、白色度の高い無機粉体であることが好ましい。具体的には、二酸化チタン、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、酸化マグネシウム、シリカ（二酸化ケイ素）、マイカ、ゼオライト、タルク等の白色の無機粉末を無機フィラーとして複合繊維に含有させることができる。上記無機フィラーは、二酸化チタン、酸化亜鉛、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、シリカおよびタルクからなる群から選ばれる少なくとも１種を含有することが好ましく、少なくとも酸化チタンを含有することがより好ましく、実質的に酸化チタンのみを無機フィラーとして含有していることが特に好ましい。

　上記無機フィラーは複合繊維を構成する鞘成分および芯成分のいずれか一方に含有させてもよいし、両方に含有させてもよい。しかし、複合繊維の生産性、ならびに複合繊維や複合繊維を用いて製造される不織布の特性といった観点から、少なくとも芯成分に無機フィラーを含有させることが好ましく、芯成分のみに無機フィラーを含有させることがより好ましい。少なくとも芯成分が無機フィラーを含むことで、複合繊維および複合繊維を含む不織布は見た目の白さが強くなりやすく、隠蔽性が向上するだけでなく、剛性の高いポリエステル樹脂を含む芯成分が過剰に硬くなるのを抑制する効果があると推測される。芯成分に含まれる無機フィラーの量は、芯成分を１００質量％としたとき２質量％以上１０質量％以下であることが好ましく、３質量％以上１０質量％以下であることがより好ましく、４．５質量％以上８質量％以下であることが特に好ましく、５質量％以上７．５質量％以下であることが最も好ましい。

　本発明の複合繊維は、上述の通り、鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの結晶化を促進し、所定の結晶子サイズとしている。これにより、結晶化、および結晶部の成長が進んだ高密度ポリエチレンが複合繊維表面を覆う殻のように存在するようになる。その結果、複合繊維全体の剛性が高められ、細繊度の複合繊維であっても繊維同士が絡みにくくなり、ネップの発生を低減していると推測される。鞘成分に無機フィラーが含まれると、無機フィラーの存在により高密度ポリエチレンの結晶化や結晶部の成長が阻害されると推測されるため、鞘成分は無機フィラーを含まないか、含んでいたとしても少量、例えば鞘成分を１００質量％としたとき５質量％以下、好ましくは３質量％以下、より好ましくは１質量％以下、特に好ましくは０．５質量％以下の割合で無機フィラーを含んでいる。

　（製造方法）
　以下、本発明の複合繊維の製造方法について説明する。

　まず、ポリエステル樹脂、好ましくは、数平均分子量（Ｍｎ）が２５００以上２７０００以下、かつ重量平均分子量（Ｍｗ）が６０００以上８００００以下であるか、あるいは固有粘度が０．５５ｄＬ／ｇより大きく０．８ｄＬ／ｇ以下であるポリエチレンテレフタレートを６０質量％以上含む芯成分と、メルトマスフローレイト（ＭＦＲ：測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇｆ（２１．１８Ｎ））が１３ｇ／１０分より大きく４５ｇ／１０分以下である高密度ポリエチレンを６０質量％以上含む鞘成分を準備する。ポリエチレンテレフタレートは、好ましい平均分子量の範囲を満たすか、好ましいＩＶ値の範囲を満たしていれば好ましく使用することができるが、好ましい平均分子量の範囲を満たし、かつ好ましいＩＶ値の範囲を満たすものであるとより好ましい。次に、繊維断面において、複合繊維の表面を鞘成分が覆い、かつ芯成分の重心位置が複合繊維の重心位置と一致した同心円構造になるように配置された複合型ノズル、例えば同心円芯鞘型複合ノズルに鞘成分および芯成分を供給し、溶融紡糸を行う。このとき、例えば、芯成分を溶融、押し出す際の温度（紡糸温度）を２８０℃以上３８０℃以下、鞘成分を溶融、押し出す温度（紡糸温度）を２５０℃以上３５０℃以下とし、上記複合型ノズルの温度を２５０℃以上３５０℃以下として溶融紡糸する。

　上記同心円芯鞘型複合ノズル（以下、単にノズルと称す。）において、ノズルに設けられている、溶融した芯成分および鞘成分を溶融紡糸する孔の数（以下、ホール数と称す。）は特に限定されない。しかし、後述するドラフト比への影響およびドラフト比が高くなる条件で溶融紡糸を行うことを考慮すると、ホール数は３００個以上５０００個以下であることが好ましく、４５０個以上３５００個以下であることが好ましい。ホール数が上記範囲を満たすことで、安定した状態でドラフト比が高くなる条件で溶融紡糸することが可能となる。

　上記ノズルにおいて、ノズルに設けられている、溶融した芯成分および鞘成分を溶融紡糸する孔の直径（以下、ホール径と称す。）は特に限定されない。しかし、後述するドラフト比への影響およびドラフト比が高くなる条件で溶融紡糸を行うことを考慮すると、ホール径は０．２ｍｍ以上０．８ｍｍ以下であることが好ましく、０．２５ｍｍ以上０．７５ｍｍ以下であることがより好ましい。ホール径が上記範囲を満たすことで、安定した状態でドラフト比が高くなる条件で溶融紡糸することが可能となる。

　上記ノズルに設けられた孔より、溶融した芯成分および鞘成分を押し出し、溶融紡糸を行う。このとき、１分間にノズルから押し出される樹脂の総量をホール数で除した値、すなわちホール１個あたりの１分間に溶融した芯成分および鞘成分が押し出される量（以下、単孔あたりの樹脂吐出量と称す。）は特に限定されないが、０．２ｇ／分以上１ｇ／分以下であることが好ましく、０．２５ｇ／分以上０．８ｇ／分以下であることがより好ましい。単孔あたりの樹脂吐出量が上記範囲を満たすことで、安定した状態でドラフト比が高くなる条件で溶融紡糸することが可能となる。

　上記ノズルに設けられた孔より押し出された、溶融している芯成分および鞘成分を高速で引き取りながら冷却して未延伸繊維トウを得る。このとき、溶融している芯成分および鞘成分を引き取る速度（以下、引き取り速度と称す。）は特に限定されないが、５００ｍ／分以上２５００ｍ／分以下であることが好ましく、６００ｍ／分以上２３００ｍ／分以下であることがより好ましく、６５０ｍ／分以上２０００ｍ／分以下であることが特に好ましい。引き取り速度が上記範囲を満たすことで、安定した状態でドラフト比が高くなる条件で溶融紡糸することが可能となる。

　本発明の複合繊維を製造する際、上記の方法で溶融紡糸を行い、芯成分および鞘成分からなる未延伸状態の複合繊維の束（未延伸繊維トウ）を得る。本発明の製造方法では、ドラフト比を高めた条件で溶融紡糸を行う。本発明の複合繊維を得る製造方法において、ドラフト比は６００以上１５００以下である。ドラフト比が上記範囲を満たすことで、溶融紡糸の際、溶融状態の芯成分および鞘成分に対し、繊維の長さ方向に沿って強い張力が加わる。特に、未延伸繊維トウの外側を構成する鞘成分（すなわち高密度ポリエチレン）に対し、強い張力が加わることで、高密度ポリエチレンの結晶化が促進され、溶融紡糸が終了し、引き取られた未延伸繊維トウにおいて、高密度ポリエチレンは結晶化とその成長が進み、結晶子サイズが大きい状態になりやすい。ドラフト比は６２０以上１４００以下であることが好ましく、６５０以上１３００以下であることがより好ましく、６６０以上１２５０以下であることが特に好ましい。

　本発明において、ドラフト比は以下の数式４で算出する。

　上記数式４において
　Ｖｓ：引き取り速度（ｃｍ／分）
　ｄ：ホール径（ｃｍ）
　Ｗ_h：単孔あたりの樹脂吐出量（ｇ／分）
　なお、溶融比重は芯成分および鞘成分の溶融時の比重であり、溶融紡糸時と同じ温度に設定された押出機から一定体積の溶融樹脂を押し出し、押し出された樹脂の質量を測定し、押し出された樹脂の質量を上記一定体積で除することで測定できる。

　上述した方法で製造された未延伸繊維トウは、単繊維繊度が１．８ｄｔｅｘ以上４．５ｄｔｅｘ以下であることが好ましい。溶融紡糸で得られた未延伸繊維トウが上記範囲を満たすことで、後述する延伸工程にて適度な延伸倍率で延伸を行い延伸繊維トウとすることで、未延伸繊維トウの芯成分および鞘成分の結晶化がさらに進んだ、適度な剛性、および弾性を有する単繊維繊度が０．６ｄｔｅｘから２．０ｄｔｅｘ未満の複合繊維を安定して製造することができる。未延伸繊維トウの単繊維繊度は２．０ｄｔｅｘ以上４．２ｄｔｅｘ以下であることがより好ましく、２．２ｄｔｅｘ以上４．０ｄｔｅｘ以下であることが特に好ましく、２．２ｄｔｅｘ以上３．８ｄｔｅｘ以下であることが最も好ましい。

　上述した方法で製造された未延伸繊維トウは、伸度が１００％以上４００％以下であることが好ましい。未延伸繊維トウの伸度が上記範囲を満たすことで、未延伸繊維トウは芯成分および鞘成分の結晶化が適度なものとなり、後述する延伸工程にて適度な延伸倍率で延伸することで、未延伸繊維トウの芯成分および鞘成分の結晶化がさらに進んだ延伸繊維トウとなり、適度な剛性、および弾性を有する単繊維繊度が０．６ｄｔｅｘから２．０ｄｔｅｘ未満の複合繊維を安定して製造することができる。未延伸繊維トウの伸度は１２０％以上３００％以下であることがより好ましく、１４０％以上２５０％以下であることが特に好ましい。

　次に、得られた未延伸繊維トウを７０℃以上１２０℃以下の温度にて１．６倍以上３．６倍以下の延伸倍率で延伸する。より好ましい延伸温度の下限は、７５℃以上であり、特に好ましい延伸温度の下限は８０℃以上である。より好ましい延伸温度の上限は、１１０℃以下であり、特に好ましい延伸温度の上限は１００℃以下である。延伸温度が７０℃未満であると、芯成分や鞘成分の結晶化が進みにくいため、十分な剛性や弾性を有する細繊度の複合繊維にならず、カード通過性に劣る繊維となりやすい。延伸温度が１２０℃を超えると、繊維同士が融着する傾向がある。より好ましい延伸倍率の下限は、１．８倍以上であり、特に好ましい延伸倍率の下限は２．０倍以上である。より好ましい延伸倍率の上限は３．４倍以下であり、特に好ましい延伸倍率の上限は３．２倍以下である。延伸倍率が１．６倍以上３．６倍以下であると、鞘成分および芯成分の結晶化が進み、カード通過性が良好な繊維が得られるだけでなく、延伸時の繊維の断裂も発生しにくいため、安定して製造できる。

　延伸方法は特に限定されず、熱水を始めとする高温の液体を媒体として未延伸繊維トウを加熱しながら延伸を行う湿式延伸、高温の気体中または高温の金属ロールなどで加熱しながら延伸を行う乾式延伸、１００℃以上の水蒸気を常圧もしくは加圧状態にして繊維を加熱しながら延伸を行う水蒸気延伸などの公知の延伸処理を行うことができる。この中でも温水を使用した湿式延伸、または高温の気体や高温の金属ロールを使用した乾式延伸が好ましく、延伸する際の張力および延伸時の熱を、未延伸繊維トウを構成している単繊維に対し容易かつ均等にかけやすいことから湿式延伸がより好ましい。上記延伸工程は、延伸工程が一段階のみの、いわゆる１段延伸でも良いし、延伸工程が二段階ある２段延伸でもよく、延伸工程が二段階を超える多段延伸であってもよい。本発明の複合繊維は単繊維繊度が２．０ｄｔｅｘ未満と小さいこと、溶融紡糸を高いドラフト比で行っていること、得られる未延伸繊維トウの繊度が小さいことから１段延伸または２段延伸にて行うことが好ましい。また、上記延伸処理の前後において、必要に応じて、アニーリング処理を施してもよい。

　次いで、スタッフィングボックス型クリンパーなど公知の捲縮機を用いて延伸繊維トウに対し捲縮を付与するが、延伸繊維トウに対し、捲縮の形状が失われにくい、言い換えるならば形状維持されやすい捲縮を付与するため、延伸繊維トウを十分に加熱した状態で捲縮を付与する。以下、延伸工程が終了した延伸繊維トウに対し、捲縮を付与する工程（捲縮工程）を説明する。

　延伸繊維トウに対し、捲縮の形状が失われにくい捲縮、言い換えるならば付与した捲縮の形状や捲縮数が長期間維持され、捲縮形状の耐久性が高い状態となるよう、延伸繊維トウを加熱した状態で捲縮を付与する。このような処理を行うために、捲縮を付与する工程の直前に、延伸繊維トウを加熱する工程（以下、トウ加熱工程とも称す。）を設ける。捲縮工程を行う直前に延伸繊維トウを加熱し、所定温度以上となった延伸繊維トウに対し、捲縮工程を行うことで捲縮形状が失われにくい捲縮を付与できるようになる。

　上記トウ加熱によって延伸繊維トウが加熱されると、延伸繊維トウを構成する高密度ポリエチレンが十分に加熱された状態となり、高密度ポリエチレンの結晶部および非晶質部の熱振動が活発な状態になる。この状態で捲縮工程を行うことで、結晶化の進んだ高密度ポリエチレンに対し、熱振動が活発な状態で変形させ、捲縮形状を付与するようになり、高密度ポリエチレンの結晶部に対し、十分に捲縮形状が付与される。捲縮工程を終えた延伸繊維トウは冷却され、捲縮形状が高密度ポリエチレンに付与されるとともに冷却によってその形状が固定され、得られる複合繊維の捲縮形状は崩れにくくなる。

　上記のトウ加熱工程においては、延伸繊維トウは適度な張力を与えた状態で行われる。具体的にはトウ加熱工程において倍率が０．９５倍以上１．３倍以下の緊張状態の下でトウ加熱を行うことが好ましい。緊張状態でトウ加熱工程を行うことで、高密度ポリエチレンの結晶化がさらに促進されるためである。上記のトウ加熱工程において、加熱する手段としては特に限定されず、温水、蒸気、ドライエアーまたは加熱ロールに接触させる方法があり、何れの方法を用いてもよいが、延伸繊維トウに対し、均一かつ短時間で加熱できることから蒸気による加熱であることが好ましい。上記のトウ加熱工程の加熱温度は、８０℃以上１２０℃以下であることが好ましく、より好ましくは９０℃以上１１０℃以下である。上記のトウ加熱工程における加熱時間が特に限定されないが、０．５秒以上１０秒以下であることが好ましく、より好ましくは１秒以上５秒以下であり、さらに好ましくは１秒以上３秒以下である。

　上述した方法で、捲縮工程の直前に延伸繊維トウを加熱する。その結果、捲縮工程を行う直前、具体的にはスタッフィングボックス型クリンパーなど公知の捲縮機に入る直前の延伸繊維トウの表面温度は６０℃以上である。この状態で捲縮工程を行うことで、上述したように形状が失われにくい捲縮、言い換えるならば付与した捲縮の形状が長期間維持され、形状の耐久性が高い捲縮が付与された複合繊維が得られる。捲縮工程を行う直前の、延伸繊維トウ表面の温度は７０℃以上であることが好ましく、７５℃以上であることがより好ましく、８０℃以上であることが特に好ましい。

　トウ加熱工程で、十分加熱された延伸繊維トウに対し、捲縮を付与する。本発明の複合繊維とその製造方法において捲縮数は特に限定されないが、捲縮数が５個／２５ｍｍ以上２８個／２５ｍｍ以下となるよう捲縮を付与することが好ましい。捲縮数が５個／２５ｍｍ未満であると、カード通過性が低下するとともに、不織布の初期嵩や嵩回復性が悪くなる傾向がある。一方、捲縮数が２８個／２５ｍｍを超えると、捲縮数が多すぎるためにカード通過性が低下し、不織布の地合が悪くなる。延伸繊維トウに付与する捲縮数は８個／２５ｍｍ以上２５個／２５ｍｍ以下であることがより好ましく、１０個／２５ｍｍ以上２０個／２５ｍｍ以下であることが特に好ましい。なお、捲縮機を通過した後の捲縮形状は特に限定されないが、鋸歯状捲縮と波形状捲縮から選ばれる少なくとも一方の捲縮形状の捲縮が発現していることが好ましい。

　加熱した延伸繊維トウに対して捲縮工程を行うため、捲縮工程を完了した直後、具体的にはスタッフィングボックス型クリンパーなど公知の捲縮機から出てきた延伸繊維トウの表面温度は５０℃以上であることが好ましい。捲縮工程を完了した直後の延伸繊維トウについて、その表面温度が５０℃以上であることで、十分に加熱された状態の延伸繊維トウに対し捲縮付与されたと推定できる。捲縮工程を完了した直後の延伸繊維トウについて、その表面温度は６０℃以上であることがより好ましく、７０℃以上であることが特に好ましい。本発明において捲縮工程を行う直前の延伸繊維トウ表面の温度は、捲縮機の内部に入る直前の延伸繊維トウの表面を非接触方式の温度計にて５回測定した温度の平均値とする。また、捲縮工程を完了した直後の延伸繊維トウ表面の温度は、捲縮機の内部から出てきた直後の延伸繊維トウの表面を非接触方式の温度計にて５回測定した温度の平均値とする。

　本発明の複合繊維を製造方法において、延伸繊維トウ（フィラメント）に対し捲縮を付与する前または捲縮を付与した後において、必要に応じて繊維処理剤で処理してもよい。繊維処理剤で処理をすることで、複合繊維に対し、静電気を発生させにくくする制電性を付与することができる。これにより、得られる複合繊維はカード通過性に優れたものとなる。また、適度な繊維処理剤を選択することで、得られる複合繊維を用いて製造した不織布の水に対するなじみ性、すなわち親水性を付与することもできるし、撥水性を付与することもできる。

　上記繊維処理剤は特に限定されず、公知の界面活性剤を適宜用いることができる。例えば。糖エステル型（「多価アルコールエステル型」とも呼ばれる）、脂肪酸エステル型、アルコール型、アルキルフェノール型、ポリオキシエチレン・ポリオキシプロピレンブロックポリマー型、アルキルアミン型、ビスフェノール型、多芳香環型、シリコーン系、フッ素系、および植物油型などの非イオン性界面活性剤、サルフェート型、スルホネート型、カルボン酸型、およびホスフェート型などのアニオン性界面活性剤、アンモニウム型およびベンザルコニウム型などのカチオン性界面活性剤、およびベタイン型、およびグリシン型などの両性界面活性剤などの界面活性剤から選択される１または複数の界面活性剤を含む繊維処理剤を使用できる。

　上記繊維処理剤は複合繊維の用途に応じて適宜選択される。例えば、本発明の複合繊維を吸収性物品の表面シートに使用するのであれば繊維処理剤として親水性を有する成分を含む繊維処理剤を選択できるし、吸収性物品のギャザー部やバックシート（背面シートとも称される）を構成する不織布として使用するのであれば、水となじまない撥水性の繊維処理剤を選択できる。繊維処理剤は、延伸繊維トウに対し、トウ加熱を行う前に付与することが好ましい。これにより、フィラメントの収束性を高めることもできるし、トウ加熱後に付与してフィラメントの温度が急激に低下することもない。繊維表面に繊維処理剤を含む溶液（処理液）を付与する方法は特に限定されず、例えば、公知のスプレー法、含浸法、およびロールタッチ法等が挙げられる。具体的には、繊維処理剤の水溶液で満たした処理槽に延伸繊維トウを含浸し、余分な繊維処理剤の水溶液をニップロールなどで絞り落とすことで行ってもよい。繊維処理剤の付着量は、特に限定されず、例えば複合繊維に対し、繊維処理剤の有効成分（すなわち水分を蒸発させた後、繊維表面に残る成分）が繊維質量に対し、０．０３質量％以上３質量％以下付着するように付着させればよい。

　本発明の複合繊維において、繊維処理剤の付着量は、東海計器株式会社製のＲ－II型迅速残脂抽出装置を用い、迅速抽出法により測定することができる。
（１）所定長に切断された繊維４ｇをカード機にかけて繊維ウェブとし、得られた繊維ウェブの質量（Ｗ_f）を測定する。
（２）質量を測定した繊維ウェブを金属製の筒（内径１６ｍｍ、長さ１３０ｍｍ、底部はすり鉢状で最底部には１ｍｍの孔があるもの）に充填した後、上部よりメタノール１０ｍＬを投入する。
（３）底部の孔より滴下する、繊維試料に付着していた繊維処理剤が溶解したメタノールを、アルミニウム製の皿（質量：Ｗ₁）を加熱しながら受け、メタノールを蒸発させる。アルミニウム製の皿の質量（Ｗ₁）は、乾燥機でアルミニウム製の皿を充分に乾燥させてから、メタノールを受ける前に測定する。メタノールが完全に蒸発した後、繊維処理剤が残留しているアルミニウム皿の質量（Ｗ₂）を測定する。
（４）繊維の質量に対する繊維処理剤の付着量を、次の式から算出する。

　さらに、上記捲縮機にて捲縮を付与した後、アニーリング処理をするのが好ましい。アニーリング処理は、８０℃以上１２０℃以下の温度範囲内で、乾熱、湿熱、蒸熱などの雰囲気下で行うことが好ましく、９０℃以上１２０℃以下の温度範囲内で行うことがより好ましい。具体的には、捲縮機にて捲縮を付与した延伸繊維トウを９０℃以上１２０℃以下の乾熱雰囲気下でアニーリング処理と同時に乾燥処理をすることが、工程を簡略化できて好ましい。９０℃以上の温度でアニーリング処理をすると、得られる複合繊維の乾熱収縮率が大きくならないとともに、複合繊維が明瞭な捲縮形状を発現するため、カード通過性に優れた複合繊維となる。

　上記方法により得られた複合繊維は、主として、図２Ａに示す鋸歯状捲縮（機械捲縮とも称す）と図２Ｂに示す波形状捲縮からなる群から選ばれる少なくとも一種の捲縮を有し、捲縮数が５個／２５ｍｍ以上２８個／２５ｍｍ以下であるので、カード通過性を低下させることなく、柔軟で風合いの滑らかな不織布を得ることができ、好ましい。そして、所望の繊維長に切断されて、複合繊維が得られる。

　上記複合繊維の単繊維繊度は、未延伸繊維トウの単繊維繊度および延伸倍率を調節することによって、所望のように調節することができる。上述したアニーリング処理の後で、延伸繊維トウを切断することにより、所定の長さの上記複合繊維が得られる。

　（熱接着不織布）
　続いて、本発明の複合繊維を含む不織布の一例として、熱接着不織布をその製造方法とともに説明する。本発明の熱接着不織布は、上記複合繊維を２５質量％以上含み、少なくとも一部の上記複合繊維が鞘成分によって接着している。上記熱接着不織布は、上記複合繊維を２５質量％以上含有する繊維ウェブを作製し、得られた繊維ウェブを熱接着し、繊維同士を一体化させることによって得ることができる。他の繊維を用いる場合には、当該他の繊維として、例えば、天然繊維、再生繊維、精製セルロース繊維、半合成繊維、合成繊維を用いることができる。上記天然繊維としては、例えば、コットン、シルク、ウール、麻、パルプなどが挙げられる。上記再生繊維としては、例えば、レーヨン、キュプラなどが挙げられる。上記精製セルロース繊維としては、テンセル、リヨセルなどが挙げられる。上記半合成繊維としては、アセテート、トリアセテートなどが挙げられる。上記合成繊維としては、例えば、アクリル系繊維、ポリエステル系繊維、ポリアミド系繊維、ポリオレフィン系繊維、ポリウレタン系繊維などが挙げられる。他の繊維としては、上述した繊維から、１種または２種以上の繊維を用途などに応じて適宜に選択することができる。他の繊維は、本発明の複合繊維と混合して使用してよく、あるいは本発明の複合繊維からなる繊維ウェブと他の繊維からなる繊維ウェブを積層して用いてよい。

　上記熱接着不織布を製造する際に用いられる繊維ウェブとしては、パラレルウェブ、セミランダムウェブ、ランダムウェブ、クロスウェブ、およびクリスクロスウェブなどのカードウェブ、エアレイドウェブ等が挙げられる。吸収性物品に使用する不織布、特に吸収性物品の表面シートは嵩高性、柔軟性、および繊維間にある程度空隙が存在することが求められるため、上記繊維ウェブはカードウェブであることが好ましい。上記熱接着不織布としては、上記の繊維ウェブから異なる種類の繊維ウェブを２種類以上積層して用いてもよい。

　上記繊維ウェブに熱処理を施して、鞘成分で繊維同士を熱接着させた熱接着不織布の形態で不織布を得ることが好ましい。熱接着不織布は、本発明の複合繊維がもたらす効果、例えば、不織布表面の滑らかな風合いなどの効果を顕著に発揮するからである。繊維間を絡合させるために、繊維ウェブには、必要に応じて、熱処理前および/または熱処理後にニードルパンチ処理や水流交絡処理等の交絡処理を施してもよい。

　熱接着不織布を得るために、上記繊維ウェブには、公知の熱処理手段により熱処理を施す。熱処理手段としては、熱風貫通式熱処理機、熱風吹き付け式熱処理機および赤外線式熱処理機等、風圧等の圧力が繊維ウェブにあまり加わらない熱処理機が好ましく用いられる。熱処理温度等の熱処理条件は、例えば、鞘成分が十分に溶融および/または軟化して、繊維同士が接点または交点において接合するとともに、捲縮がつぶれないような条件を選択して実施する。例えば、熱処理温度は、鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの融点（複数の高密度ポリエチレンが鞘成分に含まれている場合には、最も高い融点を有する高密度ポリエチレンの融点）をＴｍとしたときに、Ｔｍ以上かつ（Ｔｍ＋４０℃）以下の範囲とすることが好ましい。

　上記熱接着不織布は、表面触感が良好な不織布となる。熱接着不織布の表面触感は、官能評価することができる。また、熱接着不織布の表面触感は、布帛の風合いを計測し客観的に評価する方法の一つである、ＫＥＳ（Ｋａｗａｂａｔａ　Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ　Ｓｙｓｔｅｍ）法に基づいて計測・評価することができる。具体的には、表面摩擦の特性値として、平均摩擦係数（以下、ＭＩＵとも称す。）、平均摩擦係数の変動（摩擦係数μの平均偏差といわれることもあり、以下、ＭＭＤとも称す。）、および表面粗さの標準平均偏差（以下、ＳＭＤとも称す）が測定される。

　ＭＩＵは、表面のすべりにくさ（またはすべりやすさ）を表し、これが大きいほどすべりにくいことを示す。ＭＭＤは、摩擦のばらつきを示し、これが大きいほど表面がざらざらしていることを示す。ＳＭＤは不織布表面の凹凸の程度を表し、測定されたＳＭＤの値が大きいほど不織布表面の凹凸が大きく、小さいほど不織布表面の凹凸が小さくなる。本発明の熱接着不織布の表面は、ＭＩＵが比較的小さい傾向があり、ＭＭＤおよびＳＭＤが、従来の不織布と比較して特に小さくなる傾向がある。そのような不織布は、手や肌に触れたときに、摩擦感が小さいだけでなく、摩擦係数の変動が小さい、すなわち不織布表面のどの部分も摩擦係数が小さく、指や肌に引っかかるような感覚を与えないことから、肌と接触しても滑りやすい軽い触感を与える。これら表面摩擦の特性値を測定する機器は、ＫＥＳ法に基づいた表面摩擦の測定が行える機器であれば特に限定されない。表面摩擦の特性値は、例えば、摩擦感テスター（「ＫＥＳ－ＳＥ」、「ＫＥＳ－ＳＥＳＲＵ」、いずれもカトーテック株式会社製）、自動化表面試験機（「ＫＥＳ－ＦＢ４－ＡＵＴＯ－Ａ」、カトーテック株式会社製）などを使用することで測定できる。

　上記熱接着不織布の表面特性、即ち、上記熱接着不織布の表面摩擦は、熱接着不織布を製造する際、熱風が吹き付けられた面の反対側の面、すなわち繊維ウェブに熱風による熱処理を施して熱接着不織布にする際、繊維ウェブを載置し、熱処理機内を搬送させるのに用いた搬送支持体（例えば、熱風貫通式熱処理機内に繊維ウェブを導入、搬送するコンベアネットを指す。）に接していた面で測定する。搬送支持体に接していた面は、熱風が吹き付けられた面よりも平滑になりやすく、滑らかな触感が得られやすいことから、吸収性物品の表面シートにおいて、この面を着用者の肌に直接接する面（肌当接面）に使用すると、熱風が吹き付けた面を肌に当てた場合よりも触感が滑らかになり、吸収性物品の使用感が向上するためである。なお、熱接着不織布の表面摩擦を測定する際、どちらの面が、熱処理時に熱風が吹き付けられた面、或いは熱処理時に搬送支持体に載置されていた面であるのかがはっきりしない場合は表面摩擦を測定し、ＭＭＤがより小さい値となった面を測定面とする。

　本発明の熱接着不織布は、触感が滑らかで柔らかい。上述したＫＥＳ法に基づく表面摩擦の特性値の中でも、ＭＭＤが、不織布を触ったときの滑らかさに影響を及ぼす。本発明の複合繊維を含む不織布は、ＭＭＤが小さいだけでなく、平均摩擦係数（ＭＩＵ）も比較的小さいことから、その不織布表面は前記のように、肌と接触しても滑りやすく軽い触感を与える。

　なお、複合繊維によっては、当該複合繊維を含む不織布の表面をＫＥＳ法に基づいて評価したときにＭＩＵが大きく、ＭＭＤが小さい値となるものも存在する。このような不織布は比較的大きな摩擦が変動することなく指や皮膚に伝わるため、滑らかな触感の中に摩擦を感じる「しっとりとした触感」や「ぬめり感」を与えるようになる。このような不織布もまた吸収性物品に使用する不織布としては好ましいものとなるため、吸収性物品に使用する不織布は平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）が可能な限り小さいことが求められると考えられる。

　上記熱接着不織布は、不織布を十分に乾燥させた状態で測定した不織布表面の平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）が、０．１以下であることが好ましく、０．０５以下であることがより好ましく、０．０１以下であることがさらに好ましく、０．００８以下であることが特に好ましい。不織布を乾燥させた状態で測定した平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）は、下限値が特に制限されず、０に近づけば近づくほど好ましいが、０．００３以上であってもよいし、０．００５以上であってもよい。

　上記熱接着不織布は、不織布を十分に乾燥させた状態で測定した、不織布表面における表面粗さの標準平均偏差（ＳＭＤ）が、４以下であることが好ましく、３．５以下であることがより好ましく、３．２以下であることがさらに好ましく、３以下であることが特に好ましい。不織布を乾燥させた状態で測定した、不織布表面における表面粗さの標準平均偏差（ＳＭＤ）は下限値が特に限定されず、０に近いことが好ましいが、０．５以上であってもよいし、１以上であってもよいし、１．５以上であってもよい。

　上記不織布は、不織布を十分に乾燥させた状態で測定した不織布表面の平均摩擦係数（ＭＩＵ）が、０．２５以下であることが好ましく、０．２４以下であることがより好ましく、０．２３以下であることがさらに好ましい。不織布を乾燥させた状態で測定した不織布表面の平均摩擦係数（ＭＩＵ）は、下限値が特に制限されず、０に近づけば近づくほど好ましいが、０．０５以上であってもよいし、０．１以上であってもよい。

　本発明の熱接着不織布（すなわち、本発明の複合繊維を２５質量％以上含む熱接着不織布）は、不織布全体が柔らかく、不織布表面に触れたときに滑らかな触感を与える。上記熱接着不織布は、生理用ナプキン、幼児用紙オムツ、成人用紙オムツ、ほ乳類を始めとする動物用の紙オムツ、パンティーライナー、失禁用ライナーなどの各種吸収性物品の表面シートに好ましく使用できる。また、上記不織布は、外側から触れる機会のある、幼児用紙オムツや成人用紙オムツのバックシートに用いてもよい。また、上記不織布は、各種吸収性物品を構成するシート（以下において、吸収性物品用シートとも称す。）、例えば、表面シートの直下に配置されるセカンドシート、液拡散シート、吸収体を包んでいる、一般的にコアラップシートと呼ばれるシートなどにも使用できる。本発明の熱接着不織布を吸収性物品シートとして用いる場合、特に肌当接面に、本発明の複合繊維を２０質量％以上含むことが好ましい。また、不織布全体の柔軟性、不織布の隠蔽性を活かすため、吸収性物品において、肌に直接触れる表面シートよりも吸収体側、例えば、表面シートの直下に位置する、いわゆるセカンドシートにも、本発明の熱接着不織布を好ましく使用できる。

　本発明の熱接着不織布の目付は特に限定されないが、５ｇ／ｍ²以上７０ｇ／ｍ²以下であることが好ましく、８ｇ／ｍ²以上６０ｇ／ｍ²以下であることがより好ましく、１０ｇ／ｍ²以上５５ｇ／ｍ²以下であることがさらに好ましく、１５ｇ／ｍ²以上５０ｇ／ｍ²以下であることが特に好ましい。なお、本発明の熱接着不織布の目付は、熱接着不織布の用途によっては、これらの範囲外にあってもよい。また、上記熱接着不織布を各用途、例えば各種紙オムツや生理用ナプキンの表面シート、各種紙オムツのバックシート、吸収性物品の表面シート直下に配置されるセカンドシートなどの用途に使用する場合には、その用途に応じて、その目付が適宜選択される。

　上記熱接着不織布を吸収性物品の表面シートとして用いる場合、上記熱接着不織布は上記複合繊維を２５質量％以上含有している。好ましくは、上記熱接着不織布は上記複合繊維を３０質量％以上含有し、４０質量％以上含有することがより好ましい。上記熱接着不織布において、上記複合繊維の割合が上記範囲内にあると、表面触感に優れ、触れたときに柔らかく滑らかな触感を感じる不織布が容易に得られるためである。上記熱接着不織布において、上記複合繊維の含有量は１００質量％であってもよく、９０質量％以下であってもよく、８０質量％以下であってもよい。

　上記熱接着不織布は、吸収性物品を構成する不織布（例えば表面シートやバックシート）として使用する際に必要な強度、また使用時の摩擦による表面の毛羽立ちの防止、そして触ったときの柔軟な触感などの観点から、ＪＩＳ　Ｌ　１０９６（２０１０年）　８．１４．１　Ａ法（ストリップ法）に準じて測定した縦方向の引張強さが１５Ｎ／５ｃｍ以上であることが好ましく、２０Ｎ／５ｃｍ以上であることがより好ましく、２５Ｎ／５ｃｍ以上であることがさらに好ましく、２８Ｎ／５ｃｍ以上であることが特に好ましい。引張強さの上限は特に限定されないが、７０Ｎ／５ｃｍ以下であってもよいし、６０Ｎ／５ｃｍ以下であってもよいし、５５Ｎ／５ｃｍ以下であってもよいし、５０Ｎ／５ｃｍ以下であってもよい。

　本発明の複合繊維を２５質量％以上含む熱接着不織布とすることで、風合いが滑らかで柔らかい触感の熱接着不織布が得られる。このような熱接着不織布は吸収性物品を構成する様々なシート、例えば、表面シート、セカンドシート（液拡散シートとも呼ばれる）、吸収体を包んでいるコアラップシート、幼児用紙オムツや成人用紙オムツの外側表面を形成するバックシートに対して使用することができるが、本発明の複合繊維を使用して各種吸収性物品用の表面シートを得ようとする場合、前記複合繊維を含む繊維層を当該吸収性物品の装着者の肌に接触する面とし、その層の下側に別の繊維層を設けた積層不織布にすることで、シートの触感、吸液性能に優れた表面シートとすることができる。以下に本発明の複合繊維を含む吸収性物品用表面シートについて詳細に説明する。

　（吸収性物品用表面シート）
　本発明者らは、吸収性物品用表面シートの触感、嵩高性および吸液特性を向上させることについて鋭意検討した結果、肌に当接する第１繊維層と、前記第１繊維層と隣接している第２繊維層とを含む吸収性物品用表面シートにおいて、第１繊維層は第１芯鞘型複合繊維を５０質量％以上含む繊維層とし、第２繊維層は第２芯鞘型複合繊維を５０質量％以上含む繊維層とし、第１芯鞘型複合繊維として単繊維繊度が０．６ｄｔｅｘ以上２．０ｄｔｅｘ未満の上述した本発明の複合繊維を用い、第２芯鞘型複合繊維として芯成分がポリエステル樹脂を含み、鞘成分が前記ポリエステル樹脂の融点よりも５０℃以上低い融点を有する熱可塑性樹脂を含み、単繊維繊度が２．２ｄｔｅｘ以上７ｄｔｅｘ以下の繊維を用い、前記第１芯鞘型複合繊維と前記第２芯鞘型複合繊維の少なくとも一部を、前記第１芯鞘型複合繊維と前記第２芯鞘型複合繊維の鞘成分により熱接着することで、吸収性物品用表面シートが滑らかな触感を有するとともに、ランオフや吸液速度等の吸液特性が良好になることを見出した。

　上述したように、上記吸収性物品用表面シートにおいて、肌に当接する第１繊維層を構成する第１芯鞘型複合繊維の繊度と、第１繊維層に隣接する第２繊維層を構成する第２芯鞘型複合繊維の繊度を特定の範囲にするとともに第１芯鞘型複合繊維の繊度を第２芯鞘型複合繊維の繊維より小さくしている。これに加え、好ましくは、第１芯鞘型複合繊維の表面に付着している繊維処理剤と、前記第２芯鞘型複合繊維の表面に付着している繊維処理剤を比較したとき、第１芯鞘型複合繊維の表面に付着している繊維処理剤の方を親水性の低い繊維処理剤とする、言い換えるならば、第１芯鞘型複合繊維の表面に付着している繊維処理剤を、親水性の低い繊維処理剤とし、第２芯鞘型複合繊維の表面に付着している繊維処理剤を、親水性の高い繊維処理剤とすることにより、吸収性物品用表面シートがより滑らかな触感を有するとともに、ランオフや吸液速度等の吸液特性がより良好になることを見出した。

　本発明の吸収性物品用表面シートは、肌に当接する第１繊維層と、前記第１繊維層と隣接している第２繊維層とを含む。図３は、本発明の一実施形態の吸収性物品用表面シートの断面模式図である。図３に示しているように、吸収性物品用表面シート３０は、第１繊維層３１と、第１繊維層３１と隣接している第２繊維層３２で構成されている。

　（第１繊維層）
　第１繊維層は、第１芯鞘複合繊維を５０質量％以上含む繊維層であり、第１芯鞘複合繊維として本発明の複合繊維を用いる。本発明の複合繊維については、上記において具体的に説明しており、本発明の複合繊維に関する内容を、「複合繊維」を「第１芯鞘複合繊維」に置き換えるのみでそのまま援用し、第１芯鞘複合繊維についての具体的な説明は省略する。

　第１繊維層は、触感および吸液特性に優れるという観点から、第１芯鞘型複合繊維を６０質量％以上含むことが好ましく、より好ましくは第１芯鞘型複合繊維を７０質量％以上含み、さらに好ましくは第１芯鞘型複合繊維を８０質量％以上含み、特に好ましくは第１芯鞘型複合繊維を９０質量％以上含み、第１芯鞘型複合繊維１００質量％からなることが最も好ましい。第１繊維層に、第１芯鞘型複合繊維に加えて、他の繊維を含ませる場合には、他の繊維として、例えば、天然繊維、再生繊維、合成繊維を用いることができる。前記天然繊維としては、例えば、コットン、シルク、ウール、麻、パルプ等が挙げられる。前記再生繊維としては、例えば、レーヨン、キュプラ等が挙げられる。前記合成繊維としては、例えば、アクリル系繊維、ポリエステル系繊維、ポリアミド系繊維、ポリオレフィン系繊維、ポリウレタン系繊維等が挙げられる。他の繊維としては、上述した繊維から、１種または複数種の繊維を用途等に応じて適宜に選択することができる。

　（第２繊維層）
　第２繊維層は、芯成分がポリエステル樹脂を含み、鞘成分がポリエステル樹脂の融点よりも５０℃以上低い融点を有する熱可塑性樹脂を含んでいる第２芯鞘型複合繊維を５０質量％以上含む繊維層である。第２繊維層は、吸液特性に優れるという観点から、第２芯鞘型複合繊維を６０質量％以上含むことが好ましく、より好ましくは７０質量％以上含み、さらに好ましくは８０質量％以上含み、特に好ましくは９０質量％以上含み、第２芯鞘型複合繊維１００質量％からなることが最も好ましい。第２繊維層に、第２芯鞘型複合繊維に加えて、他の繊維を含ませる場合には、第１繊維層に第１芯鞘型複合繊維に加えて他の繊維を含ませる場合に例示した繊維を第２繊維層に対しても含ませることができる。他の繊維は上述した繊維を始めとする公知の繊維から、１種または複数種の繊維を用途等に応じて適宜に選択することができる。

　第２芯鞘型複合繊維は、繊度が２．２ｄｔｅｘ以上７ｄｔｅｘ以下である。第２繊維層を構成する第２芯鞘型複合繊維の繊度を、第１繊維層を構成する第１芯鞘型複合繊維の繊度より大きくすることで、吸収性物品用表面シートが適度なクッション性を有し、触感が滑らかになるとともに、吸液特性も良好になる。第２芯鞘型複合繊維の繊度が２．２ｄｔｅｘ未満であると、第２芯鞘型複合繊維の繊度が小さいことで第２繊維層の構成繊維の本数が相対的に多くなり、その結果、第２繊維層が密な構造となって経血や尿等の排泄物を吸液しにくくなる。また、第２芯鞘型複合繊維の繊度が７ｄｔｅｘを超えると、第２芯鞘型複合繊維の繊度が大きいことで第２繊維層の構成本数が相対的に少なくなり、その結果、第２繊維層が疎になりすぎて、経血や尿等の排泄物を吸液しにくくなる。第２芯鞘型複合繊維の繊度は２．５ｄｔｅｘ以上６ｄｔｅｘ以下であるとより好ましく、３ｄｔｅｘ以上５．６ｄｔｅｘ以下であるとさらに好ましく、３．６ｄｔｅｘ以上４．８ｄｔｅｘ以下であることが最も好ましい。

　第２芯鞘型複合繊維において、芯成分はポリエステル樹脂を５０質量％以上含むことが好ましく、より好ましくは６０質量％以上含み、さらに好ましくは７０質量％以上含み、特に好ましくは８０質量％以上含む。芯成分がポリエステル樹脂を５０質量％以上含むことにより、第２芯鞘型複合繊維のカード通過性が良好になる。前記ポリエステル樹脂としては、特に限定されないが、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリ乳酸、およびこれらとイソフタル酸、コハク酸、アジピン酸等の酸成分や、１，４ブタンジオール、１，６ヘキサンジオール等のグリコール成分、ポリテトラメチレングリコール、ポリオキシメチレングリコール等との共重合体、ならびにこれらのエラストマーが挙げられる。吸収性物品用表面シートの嵩高性、クッション性、および吸液速度の観点から、前記ポリエステル樹脂は、ポリエチレンテレフタレート（以下において、ＰＥＴとも記す。）であることが好ましい。

　第２芯鞘型複合繊維において、芯成分に含まれるポリエステル樹脂より融点が５０℃以上低い熱可塑性樹脂は、特に限定されないが、高密度ポリエチレンを用いることが好ましい。第２芯鞘型複合繊維の鞘成分が高密度ポリエチレンを含むことにより、第２芯鞘型複合繊維が剛性の高いものとなりやすく、第２芯鞘型複合繊維のカード通過性、捲縮発現性が良好になりやすい。第２芯鞘型複合繊維の鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの含有量は好ましくは８０質量％以上であり、より好ましくは９０質量％以上であり、さらに好ましくは９５質量％以上であり、特に好ましくは１００質量％である。前記高密度ポリエチレンとしては、上述した第１芯鞘型複合繊維の鞘成分に用いることができる高密度ポリエチレンを用いることができる。第１芯鞘型複合繊維の鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンと、第２芯鞘型複合繊維の鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンは融点がほぼ同等であることが好ましい。第１芯鞘型複合繊維と第２芯鞘型複合繊維とを第１芯鞘型複合繊維と第２芯鞘型複合繊維の鞘成分により熱接着しやすくなる。

　第２芯鞘型複合繊維は、芯成分がポリエステル樹脂を含み、鞘成分が前記ポリエステル樹脂の融点よりも５０℃以上低い融点を有する熱可塑性樹脂を含んでいる複合繊維であればよく、第２芯鞘型複合繊維において、その断面において、芯成分および鞘成分の配置は任意のものにすることができる。すなわち、第２芯鞘型複合繊維は図１に示す芯成分と鞘成分が同心円状に配置されている同心円構造の芯鞘型複合繊維であってもよいし、芯成分の重心位置が、繊維の中心からずれている偏心芯鞘型の複合繊維であってもよいし、芯成分と鞘成分が並んだ状態で配置されているサイドバイサイド型（並列型）の複合繊維であってもよい。第２芯鞘型複合繊維の断面は、得られる吸収性物品用表面シートの地合い、嵩高性、クッション性の観点から、芯成分と鞘成分が同心円状に配置された同心円構造の芯鞘型複合繊維か、偏心芯鞘型複合繊維（サイドバイサイド型は除く）であることが好ましく、同心円構造の芯鞘型複合繊維であることがより好ましい。

　第２芯鞘型複合繊維において、芯成分の繊維断面における形態は、円形以外に、楕円形、Ｙ形、Ｘ形、多角形、星形等の異形であってもよく、複合繊維の繊維断面における形態は、円形以外に、楕円形、Ｙ形、Ｘ形、多角形、星形等の異形、または中空形であってもよい。

　第２芯鞘型複合繊維は、その繊維長は特に限定されず、例えば、７６ｍｍ以下であればよい。吸収性物品用表面シートを製造するときの工程性の観点から、繊維長は３５ｍｍ以上６５ｍｍ以下であることが好ましく、より好ましくは４０ｍｍ以上６０ｍｍ以下であり、さらに好ましくは４４ｍｍ以上５５ｍ以下である。

　本発明の吸収性物品用表面シートにおいて、第１芯鞘型複合繊維と第２芯鞘型複合繊維の少なくとも一部が、第１芯鞘型複合繊維と第２芯鞘型複合繊維の鞘成分により熱接着している。第１芯鞘型複合繊維を５０質量％以上含有する第１繊維ウェブと、第２芯鞘型複合繊維を５０質量％以上含有する第２繊維ウェブを積層し、積層構造の繊維ウェブを熱処理して第１芯鞘型複合繊維と第２芯鞘型複合繊維の少なくとも一部を鞘成分により熱接着させる。

　上記繊維ウェブとしては、パラレルウェブ、セミランダムウェブ、ランダムウェブ、クロスウェブ、およびクリスクロスウェブ等のカードウェブ、エアレイドウェブ等が挙げられる。吸収性物品用表面シートは嵩高性や柔軟性、繊維間にある程度空隙が存在することが求められるため、繊維ウェブはカードウェブであることが好ましい。第１繊維層と第２繊維層は、異なる種類の繊維ウェブであってもよい。

　上記積層構造の繊維ウェブに熱処理を施して、第１芯鞘型複合繊維と第２芯鞘型複合繊維の鞘成分により第１芯鞘型複合繊維と第２芯鞘型複合繊維を熱接着させることで、第１繊維層（第１繊維ウェブ）と第２繊維層（第２繊維ウェブ）を含む熱接着不織布の形態で、本発明の吸収性物品用表面シートを得ることができる。熱接着不織布の形態であれば、厚み方向の柔軟性、嵩回復性、ならびに不織布表面の滑らかな風合い等の効果を顕著に発揮するからである。繊維間を絡合させるために、繊維ウェブには、必要に応じて、熱処理前および／または熱処理後にニードルパンチ処理や水流交絡処理等の交絡処理を施してもよい。第１繊維ウェブと第２繊維ウェブは境目付近で互いに絡合してもよい。

　上記熱処理は、公知の熱処理機により施すことができる。例えば、熱処理には、熱風貫通式熱処理機、熱風吹き付け式熱処理機および赤外線式熱処理機等、風圧等の圧力が繊維ウェブにあまり加わらない熱処理機が好ましく用いられる。熱処理温度等の熱処理条件は、例えば、鞘成分が十分に溶融および／または軟化して、繊維同士が接点または交点において接合する。例えば、熱処理温度は、鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの紡糸前の融点（複数の高密度ポリエチレンが鞘成分に含まれている場合には、最も高い融点を有する高密度ポリエチレンの融点）をＴｍとしたときに、Ｔｍ以上かつ（Ｔｍ＋４０℃）以下の範囲とすることが好ましい。より好ましい熱処理温度の範囲は（Ｔｍ＋５℃）以上かつ（Ｔｍ＋３０℃）以下である。

　上記吸収性物品用表面シートにおいて、吸液特性の観点から、第１繊維層の目付は第２繊維層の目付より低いことが好ましい。液戻りが少なく、耐ウェットバック性に優れるという観点から、第１繊維層の目付は４ｇ／ｍ²以上１８ｇ／ｍ²以下であることが好ましく、５ｇ／ｍ²以上１５ｇ／ｍ²以下であることがより好ましく、６ｇ／ｍ²以上１２ｇ／ｍ²以下であることが特に好ましく、８ｇ／ｍ²以上１２ｇ／ｍ²以下であることが最も好ましい。また、液戻りが少なく、耐ウェットバック性に優れるという観点から、第２繊維層の目付は８ｇ／ｍ²以上４５ｇ／ｍ²以下であることが好ましく、８ｇ／ｍ²以上３５ｇ／ｍ²以下であることがより好ましく、１０ｇ／ｍ²以上３０ｇ／ｍ²以下であることが特に好ましく、１０ｇ／ｍ²以上２５ｇ／ｍ²以下であることが最も好ましい。吸収性物品用表面シート全体の目付は、１２ｇ／ｍ²以上６０ｇ／ｍ²以下であることが好ましく、１５ｇ／ｍ²以上５０ｇ／ｍ²以下であることがより好ましく、１５ｇ／ｍ²以上４０ｇ／ｍ²以下であることが特に好ましく、１８ｇ／ｍ²以上３０ｇ／ｍ²以下であることが最も好ましい。

　上記吸収性物品用表面シート（積層不織布）において、肌に当接する第１繊維層は、触感に優れる観点から、不織布を十分に乾燥させた状態で測定した、第１繊維層表面の平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）が、０．１以下であることが好ましく、０．０５以下であることがより好ましく、０．０１以下であることがさらに好ましく、０．００８以下であることが特に好ましい。不織布を乾燥させた状態で測定した平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）は、下限値が特に制限されず、０に近づけば近づくほど好ましいが、０．００３以上であってもよいし、０．００５以上であってもよい。

　上記吸収性物品用表面シート（積層不織布）において、肌に当接する第１繊維層は、触感に優れる観点から、不織布を十分に乾燥させた状態で測定した、第１繊維層表面における表面粗さの標準平均偏差（ＳＭＤ）が、４以下であることが好ましく、３．５以下であることがより好ましく、３．２以下であることがさらに好ましく、３以下であることが特に好ましい。不織布を乾燥させた状態で測定した、不織布表面における表面粗さの標準平均偏差（ＳＭＤ）は下限値が特に限定されず、０に近いことが好ましいが、０．５以上であってもよいし、１以上であってもよいし、１．５以上であってもよい。

　上記吸収性物品用表面シート（積層不織布）において、肌に当接する第１繊維層は、不織布を十分に乾燥させた状態で測定した第１繊維層表面の平均摩擦係数（ＭＩＵ）が、０．２５以下であることが好ましく、０．２４以下であることがより好ましく、０．２３以下であることがさらに好ましい。不織布を乾燥させた状態で測定した不織布表面の平均摩擦係数（ＭＩＵ）は、下限値が特に制限されず、０に近づけば近づくほど好ましいが、０．０５以上であってもよいし、０．１以上であってもよい。

　上記吸収性物品用表面シートは、肌に当接する第１繊維層と、前記第１繊維層と隣接している第２繊維層とを含み、肌に当接する第１繊維層には繊度が２．０ｄｔｅｘ未満の第１芯鞘型複合繊維が含まれている。繊度の小さい繊維を含む繊維集合物は繊維同士の間隔が狭く、繊維間の空隙に液体を吸収した場合、吸収した液体を保持する傾向が強い。吸収性物品用表面シートにおいて肌に当接する繊維層がこのような繊維で構成されていると、尿や経血、軟便等を吸収した後、それらの液体が当該繊維層に保持され続けることで液残りが発生し、使用感の低下を引き起こすおそれがある。

　上記吸収性物品用シートにおいて、第１繊維層に隣接する第２繊維層に含まれる第２芯鞘型複合繊維の表面に付着している繊維処理剤を親水性の傾向が強い繊維処理剤とすることで、第２繊維層への液体の移行性が高められていることが好ましい。加えて、第１繊維層に含まれる第１芯鞘型複合繊維の表面に付着している繊維処理剤が親水性の傾向が弱い繊維処理剤であるとより好ましい。第１芯鞘型複合繊維の表面に付着している繊維処理剤を親水性が適度に弱い繊維処理剤とすることで、第１繊維層は表面に排出された尿や経血をすばやく吸収するものの、繊維間に液体を保持せず、より親水性の強い第２繊維層に吸収した液体を移行させるため、吸液性に優れるだけでなく、液戻りする量も減少させることができる。

　従って、本発明の吸収性物品用表面シートは第１繊維層と第２繊維層とで親水性の強さが異なり、第２繊維層の方が第１繊維層よりも親水性が強いほうが好ましい。吸収性物品用表面シートにおいて、シートの表面の親水性の強弱を測定する方法は多々あり、吸収性物品用表面シートの第１繊維層および第２繊維層を構成する繊維について、微小な水滴を滴下し、その接触角を測定し、その大小でシートの表面の親水性の強弱を測定する方法等があるが、第１繊維層と第２繊維層の表面についてランオフ試験を行うことで、親水性の強弱を測定することができる。ランオフ試験の詳細は後述するが、所定の方法で両表面を平滑化させた後、４５度に傾けた不織布に対し生理食塩水を滴下し、滴下した水滴が全てシート内に吸収されるまでに流れ落ちる距離を測定し、その長さで親水性の強弱を評価する方法である。本発明の吸収性物品用表面シートにおいて、第２繊維層の表面で測定されたランオフ（Ｒ₂）は１２０ｍｍ以下であることが好ましく、１００ｍｍ以下であることがより好ましく、８０ｍｍ以下であることが特に好ましく、７５ｍｍ以下が最も好ましい。第２繊維層のランオフ（Ｒ₂）が１２０ｍｍ以下であると、第２繊維層の親水性が比較的強いものとなり、第１繊維層から液体を引き込む作用が強くなる。そして、第１繊維層の表面で測定したランオフの値（Ｒ₁）と第２繊維層の表面で測定したランオフの値（Ｒ₂）の差（Ｒ₁－Ｒ₂）が３ｍｍより大きいことが好ましい。第１繊維層の表面で測定したランオフの値（Ｒ₁）と第２繊維層の表面で測定したランオフの値（Ｒ₂）の差（Ｒ₁－Ｒ₂）が３ｍｍより大きいことで、第１繊維層と第２繊維層との間に親水性の強弱が生じ、吸収性物品用表面シートの第１繊維層側の表面に排出された尿や経血が、第１繊維層の内部に吸収されると同時に第２繊維層への移行が始まり、装着者の肌に接している第１繊維層に含まれる液体の量が少なくなり、吸収性物品の装着者の快適性が向上する。第１繊維層の表面で測定したランオフの値（Ｒ₁）と第２繊維層の表面で測定したランオフの値（Ｒ₂）の差（Ｒ₁－Ｒ₂）は４ｍｍ以上であることがより好ましく、５ｍｍ以上であることが特に好ましく、６ｍｍ以上であることが最も好ましい。

　また、第１繊維層の表面で測定されるランオフの値（Ｒ₁）は特に制限されないが、第１繊維自体の吸液性能（すなわち、第１繊維層表面に排出された尿や経血といった液体を繊維層内部に吸収する速さ）および第１繊維層の内部に吸収した尿や経血といった液体をすばやく第２繊維層へ移行させるために必要な第２繊維層との親水性の強弱の違いを考慮すると、第１繊維層の表面で測定されるランオフの値（Ｒ₁）は２０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下であることが好ましく、２５ｍｍ以上１４０ｍｍ以下であることがより好ましく、３０ｍｍ以上１３０ｍｍ以下であることが特に好ましい。

　上記吸収性物品用表面シートにおいて、第１繊維層は、吸収性物品を着用する着用者の肌に当接する。第１芯鞘型複合繊維を含む第１繊維層が肌に当たることで、吸収性物品の使用者に対し、快適な使用感を与えることができる。前記吸収性物品用表面シートは、生理用ナプキン、幼児用紙オムツ、成人用紙オムツ、ほ乳類を始めとする動物用の紙オムツ、パンティーライナー、失禁用ライナー等の各種吸収性物品の表面シートとして好ましく使用できる。

　本発明の吸収性物品としては、前記吸収性物品用表面シートを含むものであればよく、特に限定されない。例えば、生理用ナプキン、幼児用紙オムツ、成人用紙オムツ、ほ乳類を始めとする動物用の紙オムツ、パンティーライナー、失禁用ライナー等が挙げられる。

　以下、実施例により、本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されない。

　本実施例で用いた測定方法および評価方法は、以下のとおりである。

　（高密度ポリエチレンの融点）
　高密度ポリエチレンの融点は、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１（１９８７年）に準じて測定した融解ピーク温度を当該高密度ポリエチレンの融点とした。

　（高密度ポリエチレンのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ１９０））
　高密度ポリエチレンのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ１９０）は、ＪＩＳ　Ｋ　７２１０-１（２０１４年）に準じ、測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ（２１．８２Ｎ）の測定条件で測定した。

　（ポリエステル樹脂の固有粘度）
　ポリエステル樹脂の固有粘度（極限粘度）は、ＪＩＳ　Ｋ　７３６７－５（２０００年）に準じて測定した。具体的には、ポリエチレンテレフタレート１ｇをフェノールと１，１，２，２－テトラクロロエタンが質量比（フェノール／１，１，２，２－テトラクロロエタン）が６／４となる混合溶媒１００ｍＬ中に溶解し、３０℃でウベローデ型粘度計を用いて測定した。

　（ポリエステル樹脂の分子量分布測定）
　ポリエステル樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、ｚ平均分子量（Ｍｚ）、およびＭｗとＭｎの比であるＱ値（Ｍｗ／Ｍｎ）をゲル浸透クロマトグラフ分析（ＧＰＣ）により測定した。測定には、検出器として示差屈折率検出器ＲＩを備えるゲル浸透クロマトグラフ装置を使用した。

　測定に用いる試料として、紡糸後の複合繊維を用意した。複合繊維５０ｍｇを液体窒素を用いて凍結粉砕し、０．４５μｍのメンブレンフィルターにて試料を回収し、十分に乾燥させた。次に、乾燥させた試料３ｍｇを秤量し、この試料に対し、測定溶媒（５ｍＭとなるようトリフルオロ酢酸ナトリウムを添加したヘキサフルオロイソプロパノール：ＨＦＩＰ）を２．５ｍＬ加え、室温で撹拌した。このときヘキサフルオロイソプロパノールに溶解しない複合繊維の鞘成分（高密度ポリエチレン）や添加していた無機フィラーが不溶物として発生する。十分に撹拌してポリエステル樹脂を溶解させた後、０．４５μｍのメンブレンフィルターにてろ過を行い、測定用試料溶液を得た。得られた測定用試料溶液を、ゲル浸透クロマトグラフ装置に対し、流速を０．２ｍＬ／分、注入量０．０２ｍＬ／分の条件で注入して数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、ｚ平均分子量（Ｍｚ）を測定した。測定する際、カラムとして昭和電工株式会社製Ｓｈｏｄｅｘ（Ｓｈｏｄｅｘは登録商標）ＨＦＩＰ－Ｇを１本、昭和電工株式会社製Ｓｈｏｄｅｘ（Ｓｈｏｄｅｘは登録商標）ＨＦＩＰ－６０６Ｍを２本使用し、単分散ポリメチルメタクリレートを標準試料として分子量の校正を行った。

　（高密度ポリエチレンの結晶子サイズ）
　複合繊維の鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの結晶子サイズは、以下の方法で広角Ｘ線回折法を行い、得られた回折ピークより、Ｓｃｈｅｒｒｅｒの式（数式２）によって計算した。

　複合繊維を２．５ｃｍの長さに切断した。切断した試料を１２．５ｍｇ秤量し、両端をエナメル線で結束したものを試料とした。試料である繊維束をＸ線の入射方向に対して垂直になるようホルダーに固定して広角Ｘ線回折を行った。測定条件は以下の通りである。

　Ｘ線回折装置：株式会社リガク製高分子用ＳｍａｒｔＬａｂ（登録商標）
　Ｘ線源：ＣｕＫα線（Ｎｉフィルター使用）
　出力：４０ｋＶ　５０ｍＡ
　スリット系：ＲＳ１：１５ｍｍ　ＲＳ２：２０ｍｍ
　測定方向：繊維径方向スキャン
　スキャン方法：連続スキャン
　測定範囲：２θ＝１０～４０°
　ステップ：０．０５°
　スキャン速度：２°／ｍｉｎ

　また、得られたＸ線回折ピークの半値幅より、下記数式２（Ｓｃｈｅｒｒｅｒの式）にて結晶子サイズを算出した。数式２において、λ、β₀、Ｋは以下の通りとした。

　λ（入射Ｘ線波長）：０．１５４１８ｎｍ
　β₀（半値幅の補正値）：０．４６°
　Ｋ（Ｓｃｈｅｒｒｅｒ定数）：０．９

　（高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）の測定）
　複合繊維の鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）は、以下の手順でプラスチックの転移温度測定を行い、１２５℃～１４０℃の温度範囲に融解ピーク温度が存在する吸熱ピーク（融解に伴う吸熱は約１２０℃から観測され、１２５℃から１４０℃にて融解ピーク温度となり、融解に伴う吸熱は約１５０℃にて終了する）の融解熱量（ΔＨ）を複合繊維に含まれる高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）に換算して求めた。

　まず、高密度ポリエチレンの融解熱量を求める複合繊維の芯鞘比（体積比）に対し、芯成分、鞘成分を構成する熱可塑性樹脂および無機フィラーの密度や添加量から、芯鞘比（体積比）を芯鞘比（質量比）に換算し、鞘成分に含まれる無機フィラーの割合から、複合繊維に占める高密度ポリエチレンの比率（高密度ポリエチレンの質量比率）を求めた。次に、試料となる複合繊維について、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１（１９８７年）　プラスチックの転移温度測定方法に基づき、示差走査熱量測定を行った。示差走査熱量測定には示差走査熱量計（セイコーインスツル株式会社製商品名「ＥＸＳＴＡＲ６０００／ＤＳＣ６２００」）を用いて測定した。示差走査熱量測定により、複合繊維の融解に伴う吸熱が約１２０℃から観測され、１２５℃から１４０℃にて融解ピーク温度となり、高密度ポリエチレンの融解に伴う吸熱は約１５０℃にて終了した。この約１２０℃から約１５０℃の範囲で観測される吸熱ピークについて、融解熱量（ΔＨ）を測定した。この、約１２０℃から約１５０℃の間に測定される融解熱量（ΔＨ）から複合繊維に含まれる高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）を下記数式３で求めた。

　（捲縮数および捲縮率）
　ＪＩＳ　Ｌ　１０１５（２０１０年）に準じて測定した。

　（単繊維強度および破断伸度）
　複合繊維の単繊維強度、破断伸度は、ＪＩＳ　Ｌ　１０１５（２０１０年）　８．７　引張り強さと伸び率に準じて単繊維強度（引張強さ）と破断伸度（伸び率）を測定した。単繊維強度と破断伸度の比率（単繊維強度／破断伸度）、および単繊維強度と破断伸度の正の平方根との積（単繊維強度×√破断伸度）はＪＩＳ　Ｌ　１０１５（２０１０年）に準じて測定した単繊維強度および破断伸度から計算して求めた。

　（複合繊維の単繊維繊度および繊維長）
　複合繊維の単繊維繊度はＪＩＳ　Ｌ　１０１５（２０１０年）８．５（振動法）に準じて測定した。また、複合繊維の繊維長はＪＩＳ　Ｌ　１０１５（２０１０年）８．４に準じて測定した。

　（複合繊維の芯鞘比（体積比））
　まず、芯鞘比を測定する複合繊維について繊維の断面を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて５００～２５００倍に拡大して撮影した。このとき、撮影した写真を印刷した際、印刷されている１本の複合繊維の直径が５～８ｃｍになるよう倍率を調整して観察、撮影した。得られた走査型電子顕微鏡の写真から芯鞘型複合繊維の画像のみを切り出した。切り出した芯鞘型複合繊維の画像を芯成分、鞘成分の境界に沿って切り分け、芯成分の部分、鞘成分に切り分けた。この作業を２０本の繊維について行い、上記２０本の芯鞘型複合繊維から切り出した芯成分のみの部分について、合計質量を電子天秤にて測定した。鞘成分も同様に、上記２０本の芯鞘型複合繊維から切り出した鞘成分のみの部分について、合計質量を電子天秤にて測定した。芯成分のみの部分の合計質量、鞘成分のみの部分の合計質量の比率（芯／鞘）を芯鞘比（体積比）とした。

　（ドラフト比）
　ドラフト比は、下記数式４で算出した。

　上記数式４において
　Ｖｓ：引き取り速度（ｃｍ／分）
　ｄ：ホール径（ｃｍ）
　Ｗ_h：単孔あたりの樹脂吐出量（ｇ／分）
　なお、溶融比重は芯成分および鞘成分の溶融時の比重であり、溶融紡糸時と同じ温度に設定された押出機から一定体積の溶融樹脂を押し出し、押し出された樹脂の質量を測定し、押し出された樹脂の質量を上記一定体積で除することで測定した。

　（カード通過性）
　複合繊維のカード通過性を、カード機を用いて繊維ウェブを作製した際のネップおよびフライの発生状況、ならびに得られた繊維ウェブの地合に基づいて、以下の基準で評価した。
＋＋：繊維がカード機を容易に通過し、ネップやフライもほとんど発生しないため、地合が良好な繊維ウェブを得られる。
＋：ネップが若干発生するが、繊維ウェブの地合にそれほど影響ない。
－：カード通過性が悪い、もしくはネップが大量に発生するため繊維ウェブが得られない。

　（不織布の引張強さ）
　ＪＩＳ　Ｌ　１０９６（２０１０年）　８．１４．１　Ａ法（ストリップ法）に準じて、定速緊張形引張試験機を用いて、試料片の幅５ｃｍ、つかみ間隔１０ｃｍ、引張速度３０±２ｃｍ／分の条件で引張試験に付し、切断時の荷重値（引張強度）を測定し、引張強さとした。引張試験は、不織布の縦方向（ＭＤ方向）を引張方向として実施した。評価結果はいずれも３点の試料について測定した値の平均で示している。

　（表面触感）
　不織布の表面を触って、下記の評価基準に従って評価した。
　＋＋：非常に滑らかである。
　＋：滑らかである。
　－：触感に硬さや荒さがある。

　（ＫＥＳ測定法）
　熱接着不織布の風合いを、ＫＥＳ（Ｋａｗａｂａｔａ　Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ　Ｓｙｓｔｅｍ）法に基づいて機械的に評価した。具体的には、平均摩擦係数（ＭＩＵ）、平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）を測定する際にはカトーテック株式会社製　摩擦感テスター（品番　ＫＥＳ－ＳＥ）を使用し、測定センサーとして、１０ｍｍ角のピアノワイヤセンサーを使用し、静荷重２５ｇｆの条件で測定を行った。表面粗さの平均偏差（ＳＭＤ）を測定する際には、カトーテック株式会社製　粗さ／摩擦感テスター（品番　ＫＥＳ－ＳＥＳＲＵ）を使用し、測定センサーとして０．５ｍｍ粗さセンサーを使用し、静荷重１０ｇｆの条件で測定を行った。測定の際、不織布表面の摩擦を測定する測定部（摩擦子、センサー）が不織布の縦方向（ＭＤ方向）に平行な方向に沿って不織布表面をなぞるように試料を毎秒１ｍｍの速さで移動させる。カードウェブを用いた熱接着不織布であれば、繊維が縦方向に揃っているため容易に縦方向が認識できるが、測定する不織布の縦方向が不明の場合は任意の方向と、その方向に直角の方向について測定を行い、より値の小さい方を、その不織布の平均摩擦係数、平均摩擦係数の変動、表面粗さの平均偏差とする。測定は３回行い、その平均値をその試料における測定値（ＭＩＵ、ＭＭＤ、ＳＭＤ）とした。

　（吸収性物品用表面シートのランオフ測定方法）
　第１繊維層および第２繊維層で構成される吸収性物品用表面シート（積層不織布）について、以下の方法でランオフの測定を行い、第１繊維層および第２繊維層それぞれの表面における親水性の強さを比較した。
　（１）第１繊維層のランオフおよび第２繊維層のランオフを測定する熱接着不織布の試料（縦方向（ＭＤ方向）１８ｃｍ、横方向（ＣＤ方向）７ｃｍ）を必要枚数準備し、測定面を平滑にするため、１３５℃に設定した熱風貫通式熱処理機で熱処理を行う。測定面を熱風貫通式熱処理機のコンベアネット面に接した状態で試料を載置し、９秒処理することで、測定面（第１繊維層の表面および第２繊維層の表面）を平滑化した試料を得た。
　（２）水平面と４５度の角度をなす斜面を有する、略垂直二等辺三角形の断面を有する支持台の上に日本製紙クレシア株式会社製「キムタオル（登録商標）」を４枚重ねたものを敷き、その上に試料とする不織布を、不織布の縦方向が水平面と４５度の角度をなすように載せて固定した。
　（３）不織布表面の上端１ｃｍの位置から、生理食塩水をマイクロチューブポンプにて１ｇ／１０ｓｅｃの速度で計６ｇ滴下し、注いだ生理食塩水のすべてが不織布に吸収され、生理食塩水の水滴が不織布の表面から消えた位置を測定し、当該位置と生理食塩水を不織布表面に滴下した位置との間の、生理食塩水の水滴が不織布表面を流れた距離を求めた。なお、上記において、マイクロチューブポンプの代わりにビュレットを用いて生理食塩水を滴下してもよい。

　（吸収性物品用表面シートの吸液速度および液戻り量の測定）
　（１）吸収性物品用表面シートの吸液速度および液戻り量を測定するために、下記の物品を用意した。
　吸収体：市販されている吸収性物品（花王株式会社製「リリーフ（登録商標）」、紙パンツ専用パッド　安心フィット２回分吸収）から表面シートを剥がしたものを吸収体とした。
　生理食塩水：塩化ナトリウムの濃度が０．９質量％となるように調製した塩化ナトリウム水溶液（見やすくするため青色染料にて着色）を生理食塩水として使用した。温度は３７℃、粘度は、０．７ｍＰａ・ｓであった。
　ろ紙：東洋濾紙株式会社製、ＡＤＶＡＮＴＥＣ（登録商標）　Ｎｏ．２、１０ｃｍ×１０ｃｍ
　重り：５ｋｇ
　吸液筒：外径が４５ｍｍ、内径が４０ｍｍのアクリル樹脂製の筒（吸収性物品の表面シートに載せた際、安定するよう、中央に貫通孔が設けられた９ｃｍ×９ｃｍのアクリル樹脂板が台座として取り付けられている。吸収筒全体の質量：１１２５ｇ）を使用して、所定量の生理食塩水を表面シートに注いだ。
　（２）方法
　吸液速度および液戻り量を下記の手順に従って測定した。
（ｉ）上記市販されている吸収性物品ら表面シートを剥がし、残った吸収体の上に吸液速度および液戻り性を評価する吸収性物品用表面シート（縦方向（ＭＤ方向）１０ｃｍ、横方向（ＣＤ方向）１０ｃｍ）を乗せた。このとき、第１繊維層の表面が測定面になるようにセットした。セットした吸収性物品用表面シートの上（すなわち、第１繊維層の上）に上記吸液筒を載せ、吸液筒を通じて生理食塩水を吸収性物品用表面シートの第１繊維層に注げるようにした。
（ｉｉ）上記吸液筒をセットした吸収性物品用表面シートに対し、生理食塩水１５０ｇを上記吸液筒の上端部から注ぎ入れた。この時、生理食塩水が吸収性物品用表面シートに注がれてから吸収性物品用表面シートの表面から見えなくなる（生理食塩水が吸収性物品用表面シートの表面（第１繊維層の表面）から、当該吸収性物品用表面シートの下に位置する吸収体に移行し、吸収性物品用表面シートの表面に液体として生理食塩水が確認されなくなる）までの時間（吸液時間）を、ストップウォッチを使用して測定し、１回目の吸液速度とした。
（ｉｉｉ）生理食塩水を注いでから１０分後、吸液筒を吸収性物品用表面シートから外し、３０枚重ねた状態で質量（Ｗ₀）を測定したろ紙（東洋濾紙株式会社製、ＡＤＶＡＮＴＥＣ（登録商標）　Ｎｏ．２）を、質量（Ｗ₀）を測定したときと同じように３０枚重ね、生理食塩水を注ぎ入れた場所がろ紙の中央になるように位置を合わせて吸収性物品用表面シートの上に載せ、ろ紙の上に重り（５ｋｇ）を載せて２０秒間放置し、生理食塩水をろ紙に吸収させた。２０秒経過した後、重りを取り除き、生理食塩水を吸収したろ紙（３０枚重ね）の質量（Ｗ₁）を測定する。生理食塩水を吸収させる前後におけるろ紙の質量差（Ｗ₁－Ｗ₀）を１度目の液戻り量（ｇ）とした。
（ｉｖ）前記（ｉ）～（ｉｉｉ）を繰り返し、２回目の吸液速度および液戻り量を測定した。吸収性物品表面シートに対し、生理食塩水を注ぐ際、１回目の測定時と同じ位置に生理食塩水を注ぐように吸液筒を吸収性物品用表面シートの上に載せ、１回目の測定時と同じ位置に生理食塩水（１５０ｇ）を注ぐようにした。

　実施例および比較例で用いたポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、高密度ポリエチレン（ＰＥ－ＨＤ）は以下のとおりである。
　（１）ＰＥＴ（融点：２５５℃、固有粘度（ＩＶ値）：０．６４の市販のポリエチレンテレフタレート、ＩＮＤＯＲＡＭＡ製　ＴＥＸＴＩＬＥＧＲＡＤＥ（ＳＥＭＩＤＵＬＬ）を使用）
　（２）ＰＥ－ＨＤ１（融点：１３３℃、密度０．９５６ｇ／ｃｍ³、ＭＦＲ１９０：２２ｇ／１０ｍｉｎの高密度ポリエチレン、日本ポリエチレン株式会社製、品名「ノバテック（登録商標）ＨＥ４９０」）
　（３）ＰＥ－ＨＤ２（融点：１３６℃、密度０．９５６ｇ／ｃｍ³、ＭＦＲ１９０：２６ｇ／１０ｍｉｎの高密度ポリエチレン、日本ポリエチレン株式会社製、品名「ノバテック（登録商標）ＨＥ４９１Ｊ」）
　（４）ＰＥ－ＨＤ３（融点：１３５℃、密度０．９５４ｇ／ｃｍ³、ＭＦＲ１９０：３０ｇ／１０ｍｉｎの高密度ポリエチレン、ＳＫｇｌｏｂａｌ　ｃｈｅｍｉｃａｌ製、品番「ＭＭ８１０」）
　（５）ＰＥ－ＨＤ４（融点：１３３℃、密度：０．９５６ｇ／ｃｍ³、ＭＦＲ１９０：１３ｇ／１０ｍｉｎの高密度ポリエチレン、日本ポリエチレン株式会社製、品番「ノバテック（登録商標）ＨＥ４８１」）

　（実施例１～９、比較例１～３）
　上述した高密度ポリエチレンを鞘成分として用い、上述したポリエチレンテレフタレートを芯成分として用いた。また、芯成分のポリエチレンテレフタレートには、あらかじめ同じポリエチレンテレフタレート中に酸化チタンを添加したマスターバッチを用意し、複合繊維全体に占める酸化チタンの含有量が、表１および表２に記載の割合になるようにマスターバッチを加えた。準備した鞘成分および芯成分を、同心円芯鞘型複合ノズルを用い、鞘成分と芯成分の複合比（体積比）を表１および表２に記載の複合比になるように各成分の吐出量を調整して溶融紡糸を行った。鞘成分の紡糸温度は２７０℃または２９０℃、芯成分の紡糸温度は３４０℃、ノズルの温度を２９０℃として、押し出された溶融フィラメントを表１および表２に記載のドラフト比となるように引き取り、表１および表２に記載の単繊維繊度の未延伸繊維トウを得た。

　得られた未延伸繊維トウを、８０℃の熱水中で表１および表２に記載の延伸倍率で湿式延伸し、延伸繊維トウとした。次いで、親水性を付与する繊維処理剤の水溶液（繊維処理剤の有効成分の濃度：５質量％）で満たした処理槽に上記延伸繊維トウを含浸し、その後、余分な繊維処理剤の水溶液を樹脂ロール（ニップロール）で絞り落とすことで複合繊維の質量を１００質量％としたとき上記繊維処理剤の成分が０．３質量％になるよう水分量を調整した。

　繊維処理剤を付与した延伸繊維トウに対し、実施例ではトウ加熱処理を行った。トウ加熱処理は、延伸繊維トウを１．０倍の緊張状態とし、延伸繊維トウに対し、１００℃に設定した水蒸気を３秒間吹き付けることで行った。

　必要に応じて上記条件でトウ加熱処理した延伸繊維トウ（比較例１はトウ加熱せず）に対し、スタッフィングボックス型クリンパーにて機械捲縮を付与した。このとき、スタッフィングボックス型クリンパーの内部に入る直前の延伸繊維トウ表面の温度を測定したところ８５℃であった。また、スタッフィングボックス型クリンパーの内部から出てきた直後の延伸繊維トウ表面の温度を測定したところ７０℃であった。そして、１１０℃に設定した熱風吹き付け装置にて１５分間、弛緩した状態でアニーリング処理と乾燥処理を同時に施した。その後、延伸繊維トウを表１および表２に記載の所定の長さに切断して、複合繊維を得た。

　（熱接着不織布の製造方法）
　実施例および比較例で得られた複合繊維を用い、ローラー式カード機にて目付３０ｇ／ｍ²の繊維ウェブを作製した。この際、上記評価基準で複合繊維のカード通過性を評価した。得られた繊維ウェブを１３５℃に設定した熱風吹き付け装置を用いて、１０秒間熱処理に付し、鞘成分を溶融させて、熱接着不織布を得た。

　各実施例および各比較例で得られた繊維および不織布の性能を、下記表１および表２に示した。

　（実施例１０）
　実施例９の複合繊維と同じ溶融紡糸の条件で未延伸繊維を得た後、得られた未延伸繊維を実施例９と同じ延伸条件で延伸処理を行い、延伸繊維トウとした。次いで、Ｃ１２アルキルリン酸エステルカリウム塩を主体とする、耐水性を有さない親水性繊維処理剤の水溶液（繊維処理剤の有効成分の濃度：５質量％）で満たした処理槽に上記延伸繊維トウを含浸し、その後、余分な繊維処理剤の水溶液を樹脂ロール（ニップロール）で絞り落とすことで複合繊維の質量を１００質量％としたとき上記繊維処理剤の成分が０．３質量％になるよう水分量を調整した。繊維処理剤を付与した延伸繊維トウに対し、実施例９と同じ条件でトウ加熱処理を行った後、スタッフィングボックス型クリンパーにて機械捲縮を付与し、１１０℃に設定した熱風吹き付け装置にて１５分間、弛緩した状態でアニーリング処理と乾燥処理を同時に施した。その後、延伸繊維トウを４５ｍｍに切断して複合繊維を得た。この複合繊維を使用して、ローラー式カード機にて目付２０ｇ／ｍ²の繊維ウェブを作製した。得られた繊維ウェブを１３５℃に設定した熱風吹き付け装置を用いて、１０秒間熱処理に付し、鞘成分を溶融させて、実施例１０の熱接着不織布を得た。

　（実施例１１）
　複合繊維を製造する際、繊維処理剤として、Ｃ１２アルキルリン酸エステルカリウム塩を含み、耐水性を有する繊維処理剤を使用して複合繊維を製造したこと以外は同じ条件で複合繊維を製造し、得られた複合繊維を、実施例１０と同じ条件で熱接着不織布を作製し、実施例１１の熱接着不織布とした。

　（実施例１２）
　実施例１１と同様に、複合繊維を製造する際、繊維処理剤として、Ｃ１８アルキルリン酸エステルカリウム塩を主成分とする撥水性の繊維処理剤を使用したこと以外は実施例１０と同じ条件で複合繊維、および熱接着不織布を製造し、実施例１２の熱接着不織布とした。

　（実施例１３）
　実施例１の複合繊維と同じ溶融紡糸の条件で未延伸繊維を得た後、得られた未延伸繊維を実施例１と同じ延伸条件で延伸処理を行い、延伸繊維トウとした。次いで、Ｃ１２アルキルリン酸エステルカリウム塩を主体とする、耐水性を有さない親水性繊維処理剤の水溶液（繊維処理剤の有効成分の濃度：５質量％）で満たした処理槽に上記延伸繊維トウを含浸し、その後、余分な繊維処理剤の水溶液を樹脂ロール（ニップロール）で絞り落とすことで複合繊維の質量を１００質量％としたとき上記繊維処理剤の成分が０．３質量％になるよう水分量を調整した。繊維処理剤を付与した延伸繊維トウに対し、実施例１と同じ条件でトウ加熱処理を行った後、スタッフィングボックス型クリンパーにて機械捲縮を付与し、１１０℃に設定した熱風吹き付け装置にて１５分間、弛緩した状態でアニーリング処理と乾燥処理を同時に施した。その後、延伸繊維トウを３０ｍｍに切断して複合繊維を得た。この複合繊維を使用して、ローラー式カード機にて目付２０ｇ／ｍ²の繊維ウェブを作製した。得られた繊維ウェブを１３５℃に設定した熱風吹き付け装置を用いて、１０秒間熱処理に付し、鞘成分を溶融させて、実施例１３の熱接着不織布を得た。

　（比較例４）
　市販されている同心円構造の芯鞘型複合繊維（ダイワボウポリテック株式会社製「ＮＢＦ」（ＮＢＦは登録商標）、単繊維繊度４．４ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍ、繊維表面に付着させる繊維処理剤として、実施例１０、実施例１３の熱接着不織布を作製する際に使用した複合繊維と同じ親水性の繊維処理剤を使用）を使用して、実施例１０の熱接着不織布を製造したときと同じ条件で熱接着不織布を製造し、比較例４の熱接着不織布を得た。

　実施例１０～１３、および比較例４の熱接着不織布を使用し、熱接着不織布について、上述したＫＥＳ（Ｋａｗａｂａｔａ　Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ　Ｓｙｓｔｅｍ）測定法に基づいた表面特性の測定・評価を行った。得られた結果を表３に示す。

　（実施例１４）
　実施例１３と同様にして作製した複合繊維を用い、ローラー式カード機にて目付１０ｇ／ｍ²の第１繊維ウェブを作製した。次に、市販されている同心円構造の芯鞘型複合繊維（ダイワボウポリテック株式会社製「ＮＢＦ」（ＮＢＦは登録商標）、単繊維繊度４．４ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍ、Ｃ１２アルキルリン酸エステルカリウム塩を含み、実施例１３の熱接着不織布を作製する際に使用した複合繊維に使用されている繊維処理剤よりも親水性の強い繊維処理剤が繊維表面に付着している）を使用して、ローラー式カード機にて目付１５ｇ／ｍ²の第２繊維ウェブを作製した。次いで、第１繊維ウェブの上に第２繊維ウェブを積層した後、得られた積層繊維ウェブを１３５℃に設定した熱風貫通式熱処理機を用いて、９秒間熱処理し、第１繊維ウェブおよび第２繊維ウェブに含まれる複合繊維の鞘成分を溶融させて第１繊維ウェブと第２繊維ウェブを熱接着させて第１繊維層と第２繊維層を含む熱接着不織布（目付２５ｇ／ｍ²）を得た。このとき、積層繊維ウェブは第１繊維層となる第１繊維ウェブを熱風貫通式熱処理機のコンベアネット面に接した状態で熱処理しており、熱風は第２繊維層側から積層繊維ウェブに対し吹き当てた。得られた熱接着不織布について、第１繊維層表面のランオフ値（Ｒ₁）は５１ｍｍ、第２繊維層のランオフ値（Ｒ₂）は４０ｍｍ、第１繊維層のランオフ値と第２繊維層のランオフ値の差（Ｒ₁－Ｒ₂）は１１ｍｍであり、第１繊維層に比べ、第２繊維層の親水性が強いことを確認した。

　（実施例１５）
　実施例１３と同様にして作製した複合繊維を用い、ローラー式カード機にて目付１０ｇ／ｍ²の第１繊維ウェブを作製した。次に、市販されている同心円構造の芯鞘型複合繊維（ダイワボウポリテック株式会社製「ＮＢＦ」（ＮＢＦは登録商標）、繊度４．４ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍ、実施例１１の熱接着不織布を作製する際に使用した複合繊維に使用されている繊維処理剤と同じ繊維処理剤を使用）を使用して、ローラー式カード機にて目付１０ｇ／ｍ²の第２繊維ウェブを作製した。次いで、第１繊維ウェブの上に第２繊維ウェブを積層した後、得られた積層繊維ウェブを１３５℃に設定した熱風貫通式熱処理機を用いて、１５秒間熱処理し、第１繊維ウェブおよび第２繊維ウェブに含まれる複合繊維の鞘成分を溶融させて第１繊維ウェブと第２繊維ウェブを熱接着させて第１繊維層と第２繊維層を含む熱接着不織布（目付２０ｇ／ｍ²）を得た。このとき、積層繊維ウェブは第１繊維層となる第１繊維ウェブを熱風貫通式熱処理機のコンベアネット面に接した状態で熱処理しており、熱風は第２繊維層側から積層繊維ウェブに対し吹き当てた。得られた熱接着不織布について、第１繊維層表面のランオフ値（Ｒ₁）は５１ｍｍ、第２繊維層のランオフ値（Ｒ₂）は４３ｍｍ、第１繊維層のランオフ値と第２繊維層のランオフ値の差（Ｒ₁－Ｒ₂）は８ｍｍであり、第１繊維層に比べ、第２繊維層の親水性が強いことを確認した。

　（実施例１６）
　実施例１０と同様にして作製した複合繊維（ただし繊維長を３８ｍｍに変更した。）を用い、ローラー式カード機にて目付１０ｇ／ｍ²の第１繊維ウェブを作製した。次に、市販されている同心円構造の芯鞘型複合繊維（ダイワボウポリテック株式会社製「ＮＢＦ」（ＮＢＦは登録商標）、繊度４．４ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍ、実施例１１の熱接着不織布を作製する際に使用した複合繊維に使用されている繊維処理剤と同じ繊維処理剤を使用）を使用して、ローラー式カード機にて目付１０ｇ／ｍ²の第２繊維ウェブを作製した。次いで、第１繊維ウェブの上に第２繊維ウェブを積層した後、得られた積層繊維ウェブを１３５℃に設定した熱風貫通式熱処理機を用いて、１５秒間熱処理し、第１繊維ウェブおよび第２繊維ウェブに含まれる複合繊維の鞘成分を溶融させて第１繊維ウェブと第２繊維ウェブを熱接着させて第１繊維層と第２繊維層を含む熱接着不織布（目付２０ｇ／ｍ²）を得た。このとき、積層繊維ウェブは第１繊維層となる第１繊維ウェブを熱風貫通式熱処理機のコンベアネット面に接した状態で熱処理しており、熱風は第２繊維層側から積層繊維ウェブに対し吹き当てた。得られた熱接着不織布について、第１繊維層表面のランオフ値（Ｒ₁）は５５ｍｍ、第２繊維層のランオフ値（Ｒ₂）は４８ｍｍ、第１繊維層のランオフ値と第２繊維層のランオフ値の差（Ｒ₁－Ｒ₂）は７ｍｍであり、第１繊維層に比べ、第２繊維層の親水性が強いことを確認した。

　（実施例１７）
　実施例１３と同様にして作製した複合繊維を用い、ローラー式カード機にて目付１０ｇ／ｍ²の第１繊維ウェブを作製した。次に、比較例４の熱接着不織布を製造する際に使用した複合繊維（ダイワボウポリテック株式会社製「ＮＢＦ」（ＮＢＦは登録商標）、繊度４．４ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍ、実施例１３の熱接着不織布を作製する際に使用した複合繊維に使用されている繊維処理剤と同じ繊維処理剤を使用）を使用して、ローラー式カード機にて目付１０ｇ／ｍ²の第２繊維ウェブを作製した。次いで、第１繊維ウェブの上に第２繊維ウェブを積層した後、得られた積層繊維ウェブを１３５℃に設定した熱風貫通式熱処理機を用いて、１５秒間熱処理し、第１繊維ウェブおよび第２繊維ウェブに含まれる複合繊維の鞘成分を溶融させて第１繊維ウェブと第２繊維ウェブを熱接着させて第１繊維層と第２繊維層を含む熱接着不織布（目付２０ｇ／ｍ²）を得た。このとき、積層繊維ウェブは第１繊維層となる第１繊維ウェブを熱風貫通式熱処理機のコンベアネット面に接した状態で熱処理しており、熱風は第２繊維層側から積層繊維ウェブに対し吹き当てた。得られた熱接着不織布について、第１繊維層表面のランオフ値（Ｒ₁）は５１ｍｍ、第２繊維層のランオフ値（Ｒ₂）は４８ｍ、第１繊維層のランオフ値と第２繊維層のランオフ値の差（Ｒ₁－Ｒ₂）は３ｍｍであり、第１繊維層と第２繊維層の親水性が同程度であることを確認した。

　実施例１４～１７の積層不織布について、吸収性物品用表面シートとしての性能を評価するため、上述したように吸液試験および液戻りの測定・評価を行った。得られた結果を表４に示す。

　実施例１～９の複合繊維は、上述したとおり、カード通過性が良好なものとなっている。これは実施例１～９の複合繊維が、高密度ポリエチレンの［１１０］面について測定した結晶子サイズが２０．０ｎｍ以上５０．０ｎｍ以下であることに加え、示差走査熱量分析（ＤＳＣ）で測定した上記高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）が１４５.０ｍＪ／ｍｇ以上になったことが関係していると推測される。実施例１～９の複合繊維は、比較例１の複合繊維と比較して高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）が大きいことから、実施例１～９の複合繊維では、高密度ポリエチレンの［１１０］面について測定した結晶子サイズが２０．０ｎｍ以上と結晶化が進むだけでなく、結晶が大きく成長していること、加えてトウ加熱により高密度ポリエチレンの結晶化がさらに進んでいることで、鞘成分の剛直性が強められ、高速でカード機を通過させてもよれないようになり、カード通過性が向上したと推測される。また、高密度ポリエチレンの結晶子サイズおよび融解熱量（ΔＨ_PE-HD）が上述した範囲であることで、単繊維強度、伸度、単繊維強度と伸度の比および単繊維強度と伸度の正の平方根（√伸度）の積といった、繊維物性の値が上記好ましい範囲を満たしやすく、カード通過性がより向上した。

　一方、比較例１の複合繊維は、２．０ｄｔｅｘ未満の複合繊維となっているが、カード通過性が実施例の複合繊維と比較して低下している。これは、比較例１の繊維は実施例１～９の複合繊維とは異なり、トウ加熱処理を行ってないため、捲縮工程にて延伸繊維フィラメントに捲縮を付与する際、延伸繊維トウが加熱されていない状態、言い換えるならば高密度ポリエチレン内部の結晶質部や非晶質部の熱振動が十分ではない状態で複合繊維に対し所望の捲縮形状を付与したため、時間の経過や圧力によって捲縮形状が失われやすいものになったと推測される。また、比較例２、比較例３の結果から、鞘成分が多すぎること、鞘成分の流動性が低すぎることで、溶融紡糸時の芯成分と鞘成分の流動性や冷却速度のバランスが崩れ、溶融紡糸ができなくなることを確認した。

　実施例１０～１３の熱接着不織布と比較例４の熱接着不織布を比較することで、本発明の複合繊維を含む熱接着不織布は、風合いに優れ、不織布の表面に触れた際、摩擦感が少なく、滑らかな触感であることがわかる。すなわち、実施例１０～１３の熱接着不織布は比較例４の不織布と比べ、平均摩擦係数（ＭＩＵ）が小さいことから、触れた際に生じる摩擦力そのものが小さいことが確認できる。加えて、平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）が比較例４の熱接着不織布と比較して極端に小さくなっていることから、実施例１０～１３の熱接着不織布は、摩擦感そのものが小さく、かつ、その変動が小さいことから、表面に素手で触れた際、滑らかで、摩擦係数の変動に伴う肌への引っかかり感のない風合いが得られる。また、本発明の複合繊維を使用することで、風合いに優れる熱接着不織布が用途を問わず得られることが分かる。実施例１０～１２の不織布は複合繊維を製造する時の繊維処理剤を選択し、強い親水性を示す繊維処理剤を使用した複合繊維（実施例１１）から撥水性の繊維処理剤を使用した複合繊維（実施例１２）まである。実施例１０～１２の熱接着不織布はいずれも平均摩擦係数（ＭＩＵ）平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）が比較例４の熱接着不織布よりも小さいことから、繊維処理剤の種類によらず、得られる熱接着不織布は上記のような滑らかな触感が得られるため、親水性を示す繊維処理剤を使用した本発明の複合繊維は、それを含む熱接着不織布を吸収性物品用表面シートや対人ワイピングシートといった用途に使用した際、触れた際の触感が滑らかで好ましいものとなる。また、撥水性の繊維処理剤を使用した本発明の複合繊維は、それを含む熱接着不織布を吸収性物品のバックシート（防漏シートとも呼ばれる）に使用した際、触れた際の触感が滑らかで好ましいものとなる。

　表４から、本発明の複合繊維を含む繊維層を肌と接触する第１繊維層とし、本発明の複合繊維よりも繊度が大きい複合繊維を含む繊維層を第２繊維層とした積層不織布を吸収性物品用表面シートとして使用することで、優れた風合いを示す吸収性物品用表面シートとなることがわかる。すなわち、表４において、実施例１４～１７の積層不織布は、吸収性物品の装着者の肌と接触する面である第１繊維層について、平均摩擦係数（ＭＩＵ）および平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）が、それぞれ０．２５以下および０．１以下と小さい値となっており、肌に触れた際の触感が非常に滑らかであることを示している。加えて、実施例１０～１３の吸収性物品用表面シートは、第２繊維層の親水性が第１繊維層の親水性よりも強くなることで第２繊維層と第１繊維層の間で親水性の勾配が生じ、第１繊維層が吸収した尿や経血といった液体を第２繊維層が引き込み吸収する作用が強くなっている。そのため、第１繊維層が吸収した尿や経血は第２繊維層に移行し、第２繊維層に隣接する吸収体へと移行するため、第１繊維層が細繊度の複合繊維を含む密な繊維層であっても、尿や経血が第２繊維層を通じて吸収体に移行しやすくなるため、繰り返し尿や経血を吸収しても、吸液速度の低下や液戻り量の増加が抑えられている。一方、実施例１７の吸収性物品用表面シートは、第１繊維層と第２繊維層を構成する繊維に付着している繊維処理剤の親水性が同程度のものであることから、親水性の勾配が小さい、あるいはほとんど生じていないため、細繊度の複合繊維を含む第１繊維層が密な繊維層となりやすいことから、第１繊維層に吸収された尿や経血が保持されやすくなり、第１繊維層から吸収体への移行が遅くなるため、実施例１４～１６の吸収性物品用表面シートと比較して、１度目の吸収速度が遅くなるだけでなく、繰り返し尿や経血を吸収した際の吸液速度の低下や液戻り量の増加が大きくなっている。

　本発明は、例えば、下記の１以上の実施態様を含む。

［１］　芯成分と鞘成分を含む複合繊維であり、
　前記芯成分と前記鞘成分が実質的に同心円状に配置され、前記芯成分と前記鞘成分の複合比が、芯成分と鞘成分の体積比（芯成分／鞘成分）で３０／７０～７０／３０であり、
　単繊維繊度が０．６ｄｔｅｘ以上２．０ｄｔｅｘ未満であり、
　前記芯成分はポリエステル樹脂を６０質量％以上含み、
　前記鞘成分は高密度ポリエチレンを６０質量％以上含み、
　前記高密度ポリエチレンのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ：測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇｆ（２１．１８Ｎ））が１３ｇ／１０分より大きく４５ｇ／１０分以下であり、
　前記鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの［１１０］面について測定した結晶子サイズが２０．０ｎｍ以上５０．０ｎｍ以下であり、
　示差走査熱量分析（ＤＳＣ）で測定した前記高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）が１４５．０ｍＪ／ｍｇ以上であることを特徴とする、複合繊維。
［２］　前記複合繊維の単繊維強度が１．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であり、
　前記複合繊維の破断伸度が２０％以上１５０％以下であり、
　前記複合繊維の単繊維強度と破断伸度の比（単繊維強度［ｃＮ／ｄｔｅｘ］／破断伸度［％］）が０．０４より大きく０．１２以下である、［１］に記載の複合繊維。
［３］　前記複合繊維の単繊維強度と破断伸度の正の平方根との積で表されるタフネス（タフネス＝単繊維強度［ｃＮ／ｄｔｅｘ］×√破断伸度［％］）が１２．０以上２０．０以下である、［１］または［２］に記載の複合繊維。
［４］　前記鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの［２００］面について測定した結晶子サイズが１６．７ｎｍより大きく３０．０ｎｍ以下である、［１］～［３］のいずれかに記載の複合繊維。
［５］　繊維長が２５ｍｍ以上５０ｍｍ以下である、［１］～［４］のいずれかに記載の複合繊維。
［６］　前記複合繊維の質量を１００質量％としたとき、無機フィラーを０．５質量％以上１０質量％以下含有する、［１］～［５］のいずれかに記載の複合繊維。
［７］　ポリエステル樹脂を６０質量％以上含む芯成分を、紡糸温度２８０℃以上３８０℃以下の温度で押し出す工程、
　メルトマスフローレイト（ＭＦＲ：測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇｆ（２１．１８Ｎ））が１３ｇ／１０分より大きく４５ｇ／１０分以下である高密度ポリエチレンを６０質量％以上含む鞘成分を、紡糸温度２５０℃以上３５０℃以下の温度で押し出す工程、
　前記芯成分と前記鞘成分を、芯成分と鞘成分の体積比（芯成分／鞘成分）で３０／７０～７０／３０となるように、繊維断面において複合繊維の表面を鞘成分が覆い、芯成分と鞘成分が実質的に同心円状に配置されている複合型ノズルに供給する工程、
　押し出された前記芯成分および前記鞘成分からなる溶融状態の未延伸繊維をドラフト比が６００以上１５００以下となるよう引き取りながら冷却し、前記芯成分および前記鞘成分が凝固した、単繊維繊度が１．８ｄｔｅｘ以上４．５ｄｔｅｘ以下の未延伸繊維トウを得る工程、
　前記未延伸繊維トウを７０℃以上１２０℃以下の温度にて１．６倍以上３．６倍以下に延伸し、単繊維繊度が０．６ｄｔｅｘ以上２．０ｄｔｅｘ未満の延伸繊維トウを得る工程、
　前記延伸繊維トウに、繊維処理剤を付与する工程、
　繊維処理剤を付与した延伸繊維トウに対し、水蒸気を媒体として延伸繊維トウの表面を６０℃以上に加熱する工程、
　表面の温度が６０℃以上となっている前記延伸繊維トウに捲縮を付与する工程、
　捲縮が付与された延伸繊維トウを乾燥させる工程、
　を含む、複合繊維の製造方法。
［８］　前記延伸繊維トウを得る工程が、７０℃以上１００℃以下の温水を用いた湿式延伸である、［７］に記載の複合繊維の製造方法。
［９］　［１］～［６］のいずれかに記載の複合繊維を２５質量％以上含み、少なくとも一部の前記複合繊維が鞘成分によって接着している、熱接着不織布。
［１０］　ＫＥＳ法に基づいて測定した平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）が０．０１以下である、［９］に記載の熱接着不織布。
［１１］　肌に当接する第１繊維層と、前記第１繊維層に隣接している第２繊維層とを含む吸収性物品用表面シートであって、
　前記第１繊維層は、第１芯鞘型複合繊維を５０質量％以上含む繊維層であり、前記第１芯鞘複合繊維は、請求項１～６のいずれかに記載の複合繊維であり、
　前記第２繊維層は、第２芯鞘型複合繊維を５０質量％以上含む繊維層であり、前記第２芯鞘型複合繊維は、芯成分がポリエステル樹脂を含み、鞘成分が前記ポリエステル樹脂の融点よりも５０℃以上低い融点を有する熱可塑性樹脂を含み、単繊維繊度が２．２ｄｔｅｘ以上７ｄｔｅｘ以下である芯鞘型複合繊維であり、
　前記第１芯鞘型複合繊維と前記第２芯鞘型複合繊維の少なくとも一部が、前記第１芯鞘型複合繊維と前記第２芯鞘型複合繊維の鞘成分により熱接着している吸収性物品用表面シート。
［１２］　前記第１繊維層の目付が４ｇ／ｍ²以上１８ｇ／ｍ²以下であり、前記第２繊維層の目付が８ｇ／ｍ²以上４５ｇ／ｍ²以下であり、前記第２繊維層の目付が前記第１繊維層の目付より大きい、［１１］に記載の吸収性物品用表面シート。
［１３］　前記第１芯鞘型複合繊維の表面に付着している繊維処理剤と、前記第２芯鞘型複合繊維の表面に付着している繊維処理剤を比較すると、第１芯鞘型複合繊維の表面に付着している繊維処理剤の方が親水性の低い繊維処理剤であり、
　前記第１繊維層のランオフ（Ｒ₁）と前記第２繊維層のランオフ（Ｒ₂）の差（Ｒ₁－Ｒ₂）が３ｍｍより大きい、［１１］または［１２］に記載の吸収性物品用表面シート。
［１４］　［９］または［１０］に記載の熱接着不織布、あるいは［１１］～［１３］のいずれかに記載の吸収性物品用表面シートを含む吸収性物品。

　本発明の複合繊維は、熱接着不織布に含ませることができ、該熱接着不織布は、生理用ナプキン、幼児用紙オムツ、成人用紙オムツ、ほ乳類を始めとする動物用の紙オムツ、パンティーライナー、失禁用ライナーなどの各種吸収性物品の表面シートに好ましく使用できるほか、幼児用紙オムツや成人用紙オムツのバックシートといった用途、吸収性物品において、表面シートよりも吸収体側、例えば、表面シートの直下に位置するセカンドシートにも好ましく使用できる。

　１　鞘成分
　２　芯成分
　３　芯成分の繊維断面における重心位置
　４　複合繊維の繊維断面における重心位置
　５　複合繊維の繊維断面における半径
　１０　複合繊維
　３０　吸収性物品用表面シート
　３１　第１繊維層
　３２　第２繊維層

Claims

　芯成分と鞘成分を含む複合繊維であり、
　前記芯成分と前記鞘成分が実質的に同心円状に配置され、前記芯成分と前記鞘成分の複合比が、芯成分と鞘成分の体積比（芯成分／鞘成分）で３０／７０～７０／３０であり、
　単繊維繊度が０．６ｄｔｅｘ以上２．０ｄｔｅｘ未満であり、
　前記芯成分はポリエステル樹脂を６０質量％以上含み、
　前記鞘成分は高密度ポリエチレンを６０質量％以上含み、
　前記高密度ポリエチレンのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ：測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇｆ（２１．１８Ｎ））が１３ｇ／１０分より大きく４５ｇ／１０分以下であり、
　前記鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの［１１０］面について測定した結晶子サイズが２０．０ｎｍ以上５０．０ｎｍ以下であり、
　示差走査熱量分析（ＤＳＣ）で測定した前記高密度ポリエチレンの融解熱量（ΔＨ_PE-HD）が１４５．０ｍＪ／ｍｇ以上であることを特徴とする、複合繊維。
　前記複合繊維の単繊維強度が１．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であり、
　前記複合繊維の破断伸度が２０％以上１５０％以下であり、
　前記複合繊維の単繊維強度と破断伸度の比（単繊維強度［ｃＮ／ｄｔｅｘ］／破断伸度［％］）が０．０４より大きく０．１２以下である、請求項１に記載の複合繊維。
　前記複合繊維の単繊維強度と破断伸度の正の平方根との積で表されるタフネス（タフネス＝単繊維強度［ｃＮ／ｄｔｅｘ］×√破断伸度［％］）が１２．０以上２０．０以下である、請求項１または２に記載の複合繊維。
　前記鞘成分に含まれる高密度ポリエチレンの［２００］面について測定した結晶子サイズが１６．７ｎｍより大きく３０．０ｎｍ以下である、請求項１～３のいずれかに記載の複合繊維。
　繊維長が２５ｍｍ以上５０ｍｍ以下である、請求項１～４のいずれかに記載の複合繊維。
　前記複合繊維の質量を１００質量％としたとき、無機フィラーを０．５質量％以上１０質量％以下含有する、請求項１～５のいずれかに記載の複合繊維。
　ポリエステル樹脂を６０質量％以上含む芯成分を、紡糸温度２８０℃以上３８０℃以下の温度で押し出す工程、
　メルトマスフローレイト（ＭＦＲ：測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇｆ（２１．１８Ｎ））が１３ｇ／１０分より大きく４５ｇ／１０分以下である高密度ポリエチレンを６０質量％以上含む鞘成分を、紡糸温度２５０℃以上３５０℃以下の温度で押し出す工程、
　前記芯成分と前記鞘成分を、芯成分と鞘成分の体積比（芯成分／鞘成分）で３０／７０～７０／３０となるように、繊維断面において複合繊維の表面を鞘成分が覆い、芯成分と鞘成分が実質的に同心円状に配置されている複合型ノズルに供給する工程、
　押し出された前記芯成分および前記鞘成分からなる溶融状態の未延伸繊維をドラフト比が６００以上１５００以下となるよう引き取りながら冷却し、前記芯成分および前記鞘成分が凝固した、単繊維繊度が１．８ｄｔｅｘ以上４．５ｄｔｅｘ以下の未延伸繊維トウを得る工程、
　前記未延伸繊維トウを７０℃以上１２０℃以下の温度にて１．６倍以上３．６倍以下に延伸し、単繊維繊度が０．６ｄｔｅｘ以上２．０ｄｔｅｘ未満の延伸繊維トウを得る工程、
　前記延伸繊維トウに、繊維処理剤を付与する工程、
　繊維処理剤を付与した延伸繊維トウに対し、水蒸気を媒体として延伸繊維トウの表面を６０℃以上に加熱する工程、
　表面の温度が６０℃以上となっている前記延伸繊維トウに捲縮を付与する工程、
　捲縮が付与された延伸繊維トウを乾燥させる工程、
　を含む、複合繊維の製造方法。
　前記延伸繊維トウを得る工程が、７０℃以上１００℃以下の温水を用いた湿式延伸である、請求項７に記載の複合繊維の製造方法。
　請求項１～６のいずれかに記載の複合繊維を２５質量％以上含み、少なくとも一部の前記複合繊維が鞘成分によって接着している、熱接着不織布。
　ＫＥＳ法に基づいて測定した平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）が０．０１以下である、請求項９に記載の熱接着不織布。
　肌に当接する第１繊維層と、前記第１繊維層に隣接している第２繊維層とを含む吸収性物品用表面シートであって、
　前記第１繊維層は、第１芯鞘型複合繊維を５０質量％以上含む繊維層であり、前記第１芯鞘複合繊維は、請求項１～６のいずれかに記載の複合繊維であり、
　前記第２繊維層は、第２芯鞘型複合繊維を５０質量％以上含む繊維層であり、前記第２芯鞘型複合繊維は、芯成分がポリエステル樹脂を含み、鞘成分が前記ポリエステル樹脂の融点よりも５０℃以上低い融点を有する熱可塑性樹脂を含み、単繊維繊度が２．２ｄｔｅｘ以上７ｄｔｅｘ以下である芯鞘型複合繊維であり、
　前記第１芯鞘型複合繊維と前記第２芯鞘型複合繊維の少なくとも一部が、前記第１芯鞘型複合繊維と前記第２芯鞘型複合繊維の鞘成分により熱接着している吸収性物品用表面シート。
　前記第１繊維層の目付が４ｇ／ｍ²以上１８ｇ／ｍ²以下であり、前記第２繊維層の目付が８ｇ／ｍ²以上４５ｇ／ｍ²以下であり、前記第２繊維層の目付が前記第１繊維層の目付より大きい、請求項１１に記載の吸収性物品用表面シート。
　前記第１芯鞘型複合繊維の表面に付着している繊維処理剤と、前記第２芯鞘型複合繊維の表面に付着している繊維処理剤を比較すると、第１芯鞘型複合繊維の表面に付着している繊維処理剤の方が親水性の低い繊維処理剤であり、
　前記第１繊維層のランオフ（Ｒ₁）と前記第２繊維層のランオフ（Ｒ₂）の差（Ｒ₁－Ｒ₂）が３ｍｍより大きい、請求項１１または１２に記載の吸収性物品用表面シート。
　請求項９または１０に記載の熱接着不織布、あるいは請求項１１～１３のいずれかに記載の吸収性物品用表面シートを含む吸収性物品。