WO2020175642A9

WO2020175642A9 - 立方晶窒化硼素多結晶体及びその製造方法

Info

Publication number: WO2020175642A9
Application number: PCT/JP2020/008149
Authority: WO
Inventors: 倫子松川; 久木野　暁; 泰助東; 真知子阿部
Original assignee: 住友電工ハードメタル株式会社
Priority date: 2019-02-28
Filing date: 2020-02-27
Publication date: 2020-11-05
Also published as: US11208324B2; US20210238036A1; WO2020175642A1; EP3932893A4; EP3932893A1

Abstract

立方晶窒化硼素を９８．５体積％以上含む立方晶窒化硼素多結晶体であって、前記立方晶窒化硼素の転位密度は８×１０^１５／ｍ^２より大きく、前記立方晶窒化硼素多結晶体は、複数の結晶粒を含み、前記複数の結晶粒の円相当径のメジアン径ｄ５０は０．１μｍ以上０．５μｍ以下である。

Description

立方晶窒化硼素多結晶体及びその製造方法

　本開示は、立方晶窒化硼素多結晶体及びその製造方法に関する。本出願は、２０１９年２月２８日に出願した日本特許出願である特願２０１９－０３６２６１号に基づく優先権、及び、２０２０年１月１７日に出願した国際出願であるＰＣＴ／ＪＰ２０２０／００１４３６に基づく優先権を主張する。当該日本特許出願及び国際出願に記載された全ての記載内容は、参照によって本明細書に援用される。

　立方晶窒化硼素（以下、「ｃＢＮ」とも記す。）はダイヤモンドに次ぐ硬度を有し、熱的安定性及び化学的安定性にも優れる。このため、立方晶窒化硼素焼結体は工具の材料として用いられてきた。

　立方晶窒化硼素焼結体としては、バインダーを１０～４０体積％程度含むものが用いられていた。しかし、バインダーは焼結体の強度、熱拡散性を低下させる原因となっていた。

　この問題を解決するために、バインダーを用いずに、六方晶窒化硼素を超高圧高温下で立方晶窒化硼素へ直接変換させると同時に焼結させることにより、バインダーを含まない立方晶窒化硼素焼結体を得る方法が開発されている。

　特開平１１－２４６２７１号公報（特許文献１）には、低結晶性の六方晶窒化硼素を超高温高圧下で立方晶窒化硼素焼結体に直接変換させ、かつ焼結させて、立方晶窒化硼素焼結体を得る技術が開示されている。

特開平１１－２４６２７１号公報

　本開示の立方晶窒化硼素多結晶体は、
　立方晶窒化硼素を９８．５体積％以上含む立方晶窒化硼素多結晶体であって、
　前記立方晶窒化硼素の転位密度は８×１０^１５／ｍ^２より大きく、
　前記立方晶窒化硼素多結晶体は、複数の結晶粒を含み、
　前記複数の結晶粒の円相当径のメジアン径ｄ５０は０．１μｍ以上０．５μｍ以下である、立方晶窒化硼素多結晶体である。

　本開示の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法は、
　上記に記載の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法であって、
　六方晶窒化硼素粉末を準備する第１工程と、
　前記六方晶窒化硼素粉末を、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力を通過して、１７００℃以上２５００℃以下の温度、及び、８ＧＰａ以上の圧力まで加熱加圧して窒化硼素多結晶体を得る第２工程と、
　前記第２工程により得られた窒化硼素多結晶体を、１７００℃以上２５００℃以下の温度、及び、８ＧＰａ以上の圧力条件下で３分以上６０分以下保持して立方晶窒化硼素多結晶体を得る第３工程とを備え、
　前記ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域は、温度をＴ℃、圧力をＰＧＰａとした時に、下記式１及び下記式２を同時に満たす領域であり、
　式１：Ｐ≧－０．００３７Ｔ＋１１．３０１
　式２：Ｐ≦－０．０８５Ｔ＋１１７
　前記第２工程の加熱加圧経路において、前記ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域への突入温度は５００℃以下であり、
　前記第２工程は、その加熱加圧経路における温度及び圧力を、前記ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程を含む、立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法である。

図１は、窒化硼素の圧力－温度相図である。図２は、本開示の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法の一例を説明するための図である。図３は、本開示の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法の他の一例を説明するための図である。図４は、本開示の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法の他の一例を説明するための図である。図５は、立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法の従来例を説明するための図である。図６は、結晶粒のアスペクト比を説明するための図である。

　[本開示が解決しようとする課題]
　近年、鉄系材料に加えて、航空機の部品として使用されるＴｉ合金等の難削材の加工が増加している。一般的に、難削材に対して高負荷加工を行った場合、刃先の欠損が生じて、工具寿命が短くなる傾向がある。従って、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、優れた工具寿命を示すことのできる工具が求められている。

　そこで、本目的は、工具として用いた場合に、特に、鉄系材料や難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することのできる立方晶窒化硼素多結晶体を提供することを目的とする。
　[本開示の効果]
　本開示によれば、立方晶窒化硼素多結晶体は、工具として用いた場合に、特に、鉄系材料や難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することができる。

　［本開示の実施形態の説明］
　最初に本開示の実施態様を列記して説明する。

　（１）本開示の立方晶窒化硼素多結晶体は、立方晶窒化硼素を９８．５体積％以上含む立方晶窒化硼素多結晶体であって、
　前記立方晶窒化硼素の転位密度は８×１０^１５／ｍ^２より大きく、
　前記立方晶窒化硼素多結晶体は、複数の結晶粒を含み、
　前記複数の結晶粒の円相当径のメジアン径ｄ５０は０．１μｍ以上０．５μｍ以下である、立方晶窒化硼素多結晶体である。

　本開示によれば、立方晶窒化硼素多結晶体は、工具として用いた場合に、特に鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することができる。

　（２）前記転位密度は９×１０^１５／ｍ^２以上であることが好ましい。これによると、工具の耐欠損性が向上する。

　（３）前記立方晶窒化硼素多結晶体のアルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素の合計含有量は、質量基準で１０ｐｐｍ以下であることが好ましい。

　これによると、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料や、難削材の超高速高負荷加工においても、優れた工具寿命を有することができる。

　（４）前記立方晶窒化硼素多結晶体において、その断面を走査型電子顕微鏡を用いて１００００倍の倍率で観察した場合、アスペクト比が４以上の板状粒子の面積比率は３０面積％以下であることが好ましい。該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、優れた工具寿命を有することができる。

　（５）前記アスペクト比が４以上の板状粒子の面積比率は５面積％以下であることが好ましい。該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、更に優れた工具寿命を有することができる。

　（６）前記立方晶窒化硼素多結晶体は、圧縮型六方晶窒化硼素を０．０１体積％以上含むことが好ましい。該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、優れた工具寿命を有することができる。

　（７）前記立方晶窒化硼素多結晶体は、ウルツ鉱型窒化硼素を０．１体積％以上含むことが好ましい。該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、優れた工具寿命を有することができる。

　（８）前記転位密度は、修正Ｗｉｌｌｉａｍｓｏｎ－Ｈａｌｌ法及び修正Ｗａｒｒｅｎ－Ａｖｅｒｂａｃｈ法を用いて算出されることが好ましい。該転位密度は立方晶窒化硼素多結晶体の性能との相関が良好である。

　（９）前記転位密度は、放射光をＸ線源として測定されることが好ましい。該転位密度は立方晶窒化硼素多結晶体の性能との相関が良好である。

　（１０）本開示の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法は、上記の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法であって、
　六方晶窒化硼素粉末を準備する第１工程と、
　前記六方晶窒化硼素粉末を、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力を通過して、１７００℃以上２５００℃以下の温度、及び、８ＧＰａ以上の圧力まで加熱加圧して窒化硼素多結晶体を得る第２工程と、
　前記第２工程により得られた窒化硼素多結晶体を、１７００℃以上２５００℃以下の温度、及び、８ＧＰａ以上の圧力条件下で３分以上６０分以下保持して立方晶窒化硼素多結晶体を得る第３工程とを備え、
　前記ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域は、温度をＴ℃、圧力をＰＧＰａとした時に、下記式１及び下記式２を同時に満たす領域であり、
　式１：Ｐ≧－０．００３７Ｔ＋１１．３０１
　式２：Ｐ≦－０．０８５Ｔ＋１１７
　前記第２工程の加熱加圧経路において、前記ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域への突入温度は５００℃以下であり、
　前記第２工程は、その加熱加圧経路における温度及び圧力を、前記ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程を含む。

　この製造方法で得られた立方晶窒化硼素多結晶体は、工具として用いた場合に、特に鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することができる。

　（１１）前記突入温度は３００℃以下であることが好ましい。これによると、得られた立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具の寿命が更に向上する。

　（１２）前記第２工程は、その加熱加圧経路における温度及び圧力を、前記ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力で１５分以上保持する工程を含むことが好ましい。これによると、得られた立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具の寿命が更に向上する。

　（１３）前記第２工程は、その加熱加圧経路における温度及び圧力を、温度をＴ℃、圧力をＰＧＰａとした時に、下記式１、下記式２及び下記式３を同時に満たす領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程を含むことが好ましい。
　式１：Ｐ≧－０．００３７Ｔ＋１１．３０１
　式２：Ｐ≦－０．０８５Ｔ＋１１７
　式３：Ｐ≦－０．００３７Ｔ＋１１．３７５

　これによると、得られた立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具の寿命が更に向上する。

　［本開示の実施形態の詳細］
　本開示の立方晶窒化硼素多結晶体及びその製造方法を、以下に図面を参照しつつ説明する。

　［実施の形態１：立方晶窒化硼素多結晶体］
　本開示の一実施の形態に係る立方晶窒化硼素多結晶体について説明する。

　＜立方晶窒化硼素多結晶体＞
　本開示の立方晶窒化硼素多結晶体は、立方晶窒化硼素を９８．５体積％以上含む立方晶窒化硼素多結晶体であって、該立方晶窒化硼素の転位密度は８×１０^１５／ｍ^２より大きく、該立方晶窒化硼素多結晶体は、複数の結晶粒を含み、該複数の結晶粒の円相当径のメジアン径ｄ５０は０．１μｍ以上０．５μｍ以下である。

　本開示の立方晶窒化硼素多結晶体は焼結体であるが、通常焼結体とはバインダーを含むことを意図する場合が多いため、本開示では「多結晶体」という用語を用いている。

　本開示の立方晶窒化硼素多結晶体は、工具として用いた場合、特に鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することができる。この理由は明らかではないが、下記の（i）～（iii）の通りと推察される。

　（i）本開示の立方晶窒化硼素多結晶体は、立方晶窒化硼素を９８．５体積％以上含み、実質的にバインダー、焼結助剤、触媒等を含まない。このため、立方晶窒化硼素同士が強固に結合しており、立方晶窒化硼素多結晶体の強度及び熱拡散性が向上している。従って、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することができる。

　（ii）本開示の立方晶窒化硼素多結晶体において、立方晶窒化硼素の転位密度は８×１０^１５／ｍ^２より大きい。該立方晶窒化硼素多結晶体は、多結晶体中に比較的多くの格子欠陥を有し、歪みが大きいため、強度が向上している。従って、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することができる。

　（iii）本開示の立方晶窒化硼素多結晶体は、これに含まれる複数の結晶粒の円相当径のメジアン径ｄ５０（以下、「粒径」とも記す。）が０．１μｍ以上０．５μｍ以下である。従来、立方晶窒化硼素多結晶体は、結晶粒の粒径が小さいほど強度が大きくなるため、切削性能が向上すると考えられていた。このため、立方晶窒化硼素多結晶体を構成する結晶粒の粒径を小さくしていた（例えば、平均粒径１００ｎｍ未満）が、これにより靱性が低下する傾向があった。一方、本開示の立方晶窒化硼素多結晶体は、上記（ii）に記載の通り、立方晶窒化硼素の転位密度を大きくすることにより強度を確保しているため、粒径を従来よりも大きくすることができる。このため、本開示の立方晶窒化硼素多結晶体は、靱性が向上し、優れた耐亀裂伝搬性を有することができる。従って、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することができる。

　なお、上記では本開示の立方晶窒化硼素多結晶体は、鉄系材料や、難削材の高負荷加工において長い工具寿命を有することを説明したが、被削材及び加工方法はこれらに限定されない。被削材としては、Ｔｉ６Ａｌ４Ｖ等のＴｉ合金や、コバルト－クロム合金等が挙げられる。加工方法としては、旋削加工やフライス加工等が挙げられる。

　＜組成＞
　本開示の立方晶窒化硼素多結晶体は、立方晶窒化硼素を９８．５体積％以上含む。これにより、立方晶窒化硼素多結晶体は、優れた硬度を有し、熱的安定性及び化学的安定性にも優れる。

　立方晶窒化硼素多結晶体は、本開示の効果を示す範囲において、立方晶窒化硼素に加えて、圧縮型六方晶窒化硼素及びウルツ鉱型窒化硼素の一方又は両方を合計で１．５体積％以下含んでいても構わない。ここで、「圧縮型六方晶窒化硼素」とは、通常の六方晶窒化硼素と結晶構造が類似し、ｃ軸方向の面間隔が通常の六方晶窒化硼素の面間隔（０．３３３ｎｍ）よりも小さいものを示す。

　立方晶窒化硼素多結晶体は、本開示の効果を示す範囲において不可避不純物を含んでいても構わない。不可避不純物としては、例えば、水素、酸素、炭素、アルカリ金属元素（本明細書において、アルカリ金属元素は、リチウム（Ｌｉ）、ナトリウム（Ｎａ）、カリウム（Ｋ）を含む。）及びアルカリ土類金属元素（本明細書において、アルカリ土類金属元素は、カルシウム（Ｃａ）、マグネシウム（Ｍｇ）、ストロンチウム（Ｓｒ）、バリウム（Ｂａ）を含む。）、ケイ素（Ｓｉ）、アルミニウム（Ａｌ）等を挙げることができる。立方晶窒化硼素多結晶体が不可避不純物を含む場合は、不可避不純物の含有量は０．１質量％以下であることが好ましい。不可避不純物の含有量は、二次イオン質量分析（ＳＩＭＳ）により測定することができる。

　立方晶窒化硼素多結晶体のアルカリ金属元素（リチウム（Ｌｉ）、ナトリウム（Ｎａ）、カリウム（Ｋ））及びアルカリ土類金属元素（カルシウム（Ｃａ）、マグネシウム（Ｍｇ）、ストロンチウム（Ｓｒ）、バリウム（Ｂａ））の合計含有量は１０ｐｐｍ以下であることが好ましい。上記の不可避不純物の中で、アルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素は、六方晶窒化硼素と立方晶窒化硼素との間の相変換に対する触媒作用を有する。立方晶窒化硼素多結晶体のアルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素の合計含有量が１０ｐｐｍ以下であると、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、切削環境下で刃先と被削材との界面が高温高圧にさらされた場合であっても、工具を構成する立方晶窒化硼素の一部が六方晶窒化硼素に変換することによる工具の損傷の進展を良好に抑制することができる。六方晶窒化硼素多結晶体中のアルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素の合計含有量の下限は０ｐｐｍであることが好ましい。すなわち、六方晶窒化硼素多結晶体中のアルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素の合計含有量は、０ｐｐｍ以上１０ｐｐｍ以下が好ましい。

　従来の立方晶窒化硼素焼結体は、例えば、特開２００６－２０１２１６号公報に記載されているように、ｃＢＮ砥粒を出発原料として作製されている。ここで、該ｃＢＮ砥粒に残留している触媒成分（アルカリ金属元素、アルカリ土類金属元素）の合計含有量（ｃＢＮ１モル中の触媒成分の含有量）は２．４×１０^－４～１３．５×１０^－４モルである。従って、該ｃＢＮ砥粒を焼結して得られた従来の立方晶窒化硼素多結晶体の触媒成分の合計含有量は、０．０１質量％（１００ｐｐｍ）以上であることは当業者に自明である。

　一方、本開示の立方晶窒化硼素多結晶体は、後述するように、六方晶窒化硼素を出発原料とし、触媒を用いることなく、該六方晶窒化硼素を加熱加圧して立方晶窒化硼素に変換させて得られる。従って、該立方晶窒化硼素多結晶体の触媒成分の含有量は、質量基準で１０ｐｐｍ以下とすることができる。

　立方晶窒化硼素多結晶体のケイ素（Ｓｉ）及びアルミニウム（Ａｌ）の合計含有量は、質量基準で５０ｐｐｍ以下であることが好ましい。これによると、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、切削環境下で刃先と被削材との界面が高温高圧にさらされた場合であっても、工具を構成する立方晶窒化硼素の一部がＳｉやＡｌと反応することによる工具の損傷の進展を良好に抑制することができる。

　立方晶窒化硼素多結晶体は、実質的にバインダー、焼結助剤、触媒等を含まないことが好ましい。これにより、立方晶窒化硼素多結晶体の強度及び熱拡散性が向上している。

　立方晶窒化硼素多結晶体中の立方晶窒化硼素の含有率は、９８．５体積％以上１００体積％以下が好ましく、９９体積％以上１００体積％以下が更に好ましい。立方晶窒化硼素の含有率の上限は、１００体積％以下、９９．９９体積％以下、９９．９体積％以下、９９．８９体積％以下とすることができる。

　立方晶窒化硼素多結晶体中の圧縮型六方晶窒化硼素及びウルツ鉱型窒化硼素の含有率の合計は、０体積％以上１．５体積％以下が好ましく、０体積％以上１体積％以下が好ましく、０体積％が好ましい。すなわち、立方晶窒化硼素多結晶体には、圧縮型六方晶窒化硼素及びウルツ鉱型窒化硼素のいずれも含まれないことが好ましい。

　立方晶窒化硼素多結晶体中の圧縮型六方晶窒化硼素の含有率は０体積％以上１．５体積％以下が好ましく、０体積％以上１体積％以下が好ましく、０体積％が好ましい。すなわち、立方晶窒化硼素多結晶体には、圧縮型六方晶窒化硼素が含まれないことが好ましい。

　立方晶窒化硼素多結晶体中のウルツ鉱型窒化硼素の含有率は０体積％以上１．５体積％以下が好ましく、０体積％以上１体積％以下が好ましく、０体積％が好ましい。すなわち、立方晶窒化硼素多結晶体には、ウルツ鉱型窒化硼素が含まれないことが好ましい。

[規則91に基づく訂正 28.07.2020]　
　六方晶窒化硼素、圧縮型六方晶窒化硼素及びウルツ鉱型窒化硼素は摩擦抵抗が小さく、切削加工時の被削材の凝着を減少させ、切削抵抗を小さくすることができる。更に、六方晶窒化硼素、圧縮型六方晶窒化硼素及びウルツ鉱型窒化硼素は、立方晶窒化硼素に比べて柔らかく、優れた耐亀裂伝搬性を有する。このため、加工の用途により、立方晶窒化硼素多結晶体は、六方晶窒化硼素、圧縮型六方晶窒化硼素及びウルツ鉱型窒化硼素を含むことが好ましい場合がある。

　上記の場合、立方晶窒化硼素多結晶体は、圧縮型六方晶窒化硼素を０．０１体積％以上含むことが好ましい。立方晶窒化硼素多結晶体は、圧縮型六方晶窒化硼素を０．０１体積％以上１．５体積％以下含むことが好ましく、０．０１体積％以上１体積％以下含むことが好ましい。この場合、立方晶窒化硼素多結晶体は、立方晶窒化硼素を９９．９９体積％以下含むことが好ましい。

　上記の場合、立方晶窒化硼素多結晶体は、ウルツ鉱型窒化硼素を０．１体積％以上含むことが好ましい。立方晶窒化硼素多結晶体は、ウルツ鉱型窒化硼素を０．１体積％以上１．５体積％以下含むことが好ましく、０．１体積％以上１体積％以下含むことが好ましい。この場合、立方晶窒化硼素多結晶体は、立方晶窒化硼素を９９．９体積％以下含むことが好ましい。

　立方晶窒化硼素多結晶体中の立方晶窒化硼素、圧縮型六方晶窒化硼素及びウルツ鉱型窒化硼素の含有率（体積％）は、Ｘ線回折法により測定することができる。具体的な測定方法は下記の通りである。

　立方晶窒化硼素多結晶体をダイヤモンド砥石電着ワイヤーで切断し、切断面を観察面とする。

　Ｘ線回折装置（Ｒｉｇａｋｕ社製「ＭｉｎｉＦｌｅｘ６００」（商品名））を用いて立方晶窒化硼素多結晶体の切断面のＸ線スペクトルを得る。このときのＸ線回折装置の条件は、下記の通りとする。

　特性Ｘ線：　Ｃｕ－Ｋα（波長１．５４Å）
　管電圧：　４５ｋＶ
　管電流：　４０ｍＡ
　フィルター：　多層ミラー
　光学系：　集中法
　Ｘ線回折法：　θ－２θ法。

　得られたＸ線スペクトルにおいて、下記のピーク強度Ａ、ピーク強度Ｂ及びピーク強度Ｃを測定する。

　ピーク強度Ａ：回折角２θ＝２８．５°付近のピーク強度から、バックグランドを除いた圧縮型六方晶窒化硼素のピーク強度。

　ピーク強度Ｂ：回折角２θ＝４０．８°付近のピーク強度から、バックグラウンドを除いたウルツ鉱型窒化硼素のピーク強度。

　ピーク強度Ｃ：回折角２θ＝４３．５°付近のピーク強度から、バックグラウンドを除いた立方晶窒化硼素のピーク強度。

　圧縮型六方晶窒化硼素の含有率は、ピーク強度Ａ／（ピーク強度Ａ＋ピーク強度Ｂ＋ピーク強度Ｃ）の値を算出することにより得られる。ウルツ鉱型窒化硼素の含有率は、ピーク強度Ｂ／（ピーク強度Ａ＋ピーク強度Ｂ＋ピーク強度Ｃ）の値を算出することにより得られる。立方晶窒化硼素の含有率は、ピーク強度Ｃ／（ピーク強度Ａ＋ピーク強度Ｂ＋ピーク強度Ｃ）の値を算出することにより得られる。圧縮型六方晶窒化硼素、ウルツ鉱型窒化硼素及び立方晶窒化硼素は、全て同程度の電子的な重みを有するため、上記のＸ線ピーク強度比を立方晶窒化硼素多結晶体中の体積比と見なすことができる。

　＜転位密度＞
　本開示の立方晶窒化硼素多結晶体において、立方晶窒化硼素の転位密度は８×１０^１５／ｍ^２より大きい。該立方晶窒化硼素多結晶体は、多結晶体中に比較的多くの格子欠陥を有し、歪が大きいため、強度が向上している。従って、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することができる。転位密度は、９×１０^１５／ｍ^２以上が好ましく、１．０×１０^１６／ｍ^２以上が更に好ましい。転位密度の上限は特に限定されないが、製造上の観点から、１．４×１０^１６／ｍ^２とすることができる。すなわち、転位密度は８×１０^１５／ｍ^２より大きく１．４×１０^１６／ｍ^２以下が好ましく、９×１０^１５／ｍ^２以上１．４×１０^１６／ｍ^２以下がより好ましく、１．０×１０^１６／ｍ^２以上１．４×１０^１６／ｍ^２以下が更に好ましい。

　本明細書において、転位密度とは下記の手順により算出される。
　立方晶窒化硼素多結晶体からなる試験片を準備する。試験片の大きさは、観察面が２．０ｍｍ×２．０ｍｍであり、厚みが１．０ｍｍである。試験片の観察面を研磨する。

　該試験片の観察面について、下記の条件でＸ線回折測定を行い、立方晶窒化硼素の主要な方位である（１１１）、（２００）、（２２０）、（３１１）、（４００）、（３３１）の各方位面からの回折ピークのラインプロファイルを得る。

　（Ｘ線回折測定条件）
　Ｘ線源：放射光
　装置条件：検出器ＮａＩ（適切なＲＯＩにより蛍光をカットする。）
　エネルギー：１８ｋｅＶ（波長：０．６８８８Å）
　分光結晶：Ｓｉ（１１１）
　入射スリット：幅５ｍｍ×高さ０．５ｍｍ
　受光スリット：ダブルスリット（幅３ｍｍ×高さ０．５ｍｍ）
　ミラー：白金コート鏡
　入射角：２．５ｍｒａｄ
　走査方法：２θ－θｓｃａｎ
　測定ピーク：立方晶窒化硼素の（１１１）、（２００）、（２２０）、（３１１）、（４００）、（３３１）の６本。ただし、集合組織、配向によりプロファイルの取得が困難な場合は、その面指数のピークを除く。

　測定条件：半値幅中に、測定点が９点以上となるようにする。ピークトップ強度は２０００counts以上とする。ピークの裾も解析に使用するため、測定範囲は半値幅の１０倍程度とする。

　上記のＸ線回折測定により得られるラインプロファイルは、試料の不均一ひずみなどの物理量に起因する真の拡がりと、装置起因の拡がりの両方を含む形状となる。不均一ひずみや結晶子サイズを求めるために、測定されたラインプロファイルから、装置起因の成分を除去し、真のラインプロファイルを得る。真のラインプロファイルは、得られたラインプロファイルおよび装置起因のラインプロファイルを擬Voigt関数によりフィッティングし、装置起因のラインプロファイルを差し引くことにより得る。装置起因の回折線拡がりを除去するための標準サンプルとしては、ＬａＢ_６を用いた。また、平行度の高い放射光を用いる場合は、装置起因の回折線拡がりは０とみなすことができる。

　得られた真のラインプロファイルを修正Williamson-Hall法及び修正Warren-Averbach法を用いて解析することによって転位密度を算出する。修正Williamson-Hall法及び修正Warren-Averbach法は、転位密度を求めるために用いられている公知のラインプロファイル解析法である。

　修正Williamson-Hall法の式は、下記式（Ｉ）で示される。

（上記式（Ｉ）において、ΔＫはラインプロファイルの半値幅、Ｄは結晶子サイズ、Ｍは配置パラメータ、ｂはバーガースベクトル、ρは転位密度、Ｋは散乱ベクトル、Ｏ（Ｋ^２Ｃ）はＫ^２Ｃの高次項、Ｃはコントラストファクターの平均値を示す。）
　上記式（I）におけるＣは、下記式（II）で表される。

　Ｃ＝Ｃ_h00［１－q(h^２k^２＋h^２l^２＋k^２l^２)/(h^２＋k^２＋l^２)^２］　（II）
　上記式（II）において、らせん転位と刃状転位におけるそれぞれのコントラストファクターＣ_h00およびコントラストファクターに関する係数qは、計算コードＡＮＩＺＣを用い、すべり系が＜１１０＞｛１１１｝、弾性スティフネスＣ₁₁が８．４４ＧＰａ、Ｃ₁₂が１．９ＧＰａ、Ｃ₄₄が４．８３ＧＰａとして求める。コントラストファクターＣ_h00は、らせん転位は０．２０３であり、刃状転位は０．２１２である。コントラストファクターに関する係数qは、らせん転位は１．６５であり、刃状転位は０．５８である。なお、らせん転位比率は０．５、刃状転位比率は０．５に固定する。

　また、転位と不均一ひずみの間にはコントラストファクターＣを用いて下記式（III）の関係が成り立つ。

　＜ε(Ｌ)^２＞＝(ρＣｂ^２/４π)ln(Ｒ_ｅ/Ｌ)　（III）
（上記式（III）において、Ｒ_ｅは転位の有効半径を示す。）
　上記式（III）の関係と、Warren-Averbachの式より、下記式（IV）の様に表すことができ、修正Warren-Averbach法として、転位密度ρ及び結晶子サイズを求めることができる。

　lnA（Ｌ）＝lnA^Ｓ(Ｌ)－(πＬ^２ρｂ^２/２)ln(Ｒ_ｅ/Ｌ)(Ｋ^２Ｃ)＋Ｏ(Ｋ^２Ｃ)^２　(IV)（上記式（IV）において、A(Ｌ)はフーリエ級数、A^Ｓ(Ｌ)は結晶子サイズに関するフーリエ級数、Ｌはフーリエ長さを示す。）
　修正Williamson-Hall法及び修正Warren-Averbach法の詳細は、“T.Ungar　and　A.Borbely,“The　effect　of　dislocation　contrast　on　x-ray　line　broadening:A　new　approach　to　line　profile　analysis”Appl.Phys.Lett.,vol.69,no.21,p.3173,1996.”及び“T.Ungar,S.Ott,P.Sanders,A.Borbely,J.Weertman,“Dislocations,grain　size　and　planar　faults　in　nanostructured　copper　determined　by　high　resolution　X-ray　diffraction　and　a　new　procedure　of　peak　profile　analysis”Acta　Mater.,vol.46,no.10,pp.3693-3699,1998.”に記載されている。

　＜結晶粒＞
　（メジアン径ｄ５０）
　本開示の立方晶窒化硼素多結晶体に含まれる複数の結晶粒の円相当径のメジアン径ｄ５０（以下、「メジアン径ｄ５０」とも記す。）は０．１μｍ以上０．５μｍ以下である。従来、立方晶窒化硼素多結晶体は、結晶粒の粒径が小さいほど高強度となり、切削性能が向上すると考えられていた。このため、立方晶窒化硼素多結晶体を構成する結晶粒の粒径を小さくしていた（例えば、平均粒径１００ｎｍ未満）が、これにより靱性が低下する傾向があった。

　一方、本開示の立方晶窒化硼素多結晶体は、上記（ii）に記載の通り、立方晶窒化硼素の転位密度を大きくすることにより強度を確保しているため、粒径を従来よりも大きくすることができる。このため、本開示の立方晶窒化硼素多結晶体は、靱性が向上し、優れた耐亀裂伝搬性を有することができる。従って、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することができる。

　（アスペクト比が４以上の板状粒子の面積比率）
　立方晶窒化硼素多結晶体において、その断面を走査型電子顕微鏡を用いて１００００倍の倍率で観察した場合、アスペクト比が４以上の板状粒子の面積比率は３０面積％以下であることが好ましい。従来の立方晶窒化硼素多結晶体では、粒径を小さくすることに伴う靱性の低下を、立方晶多結晶体中に板状組織を存在させることにより補っていた。しかし、この板状粒子は、特に難削材の高能率加工中に、突発的に刃先から脱落して刃先の欠損を生じさせるため、工具寿命のばらつき及び低下の要因となっていた。

　本実施形態に係る該立方晶窒化硼素多結晶体においては、アスペクト比が４以上の板状粒子の含有率が低減されている。よって、該立方晶窒化硼素多結晶体は、板状粒子に起因する突発的な刃先の欠損が生じにくく、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することができる。

　アスペクト比が４以上の板状粒子の面積比率は、３０面積％以下が好ましい。アスペクト比が４以上の板状粒子の面積比率は、０面積％以上３０面積％以下が好ましく、０面積％以上５面積％以下がより好ましい。

　（メジアン径ｄ５０、アスペクト比が４以上の板状粒子の面積比率の測定方法）
　本明細書において、立方晶窒化硼素多結晶体に含まれる複数の結晶粒の円相当径のメジアン径ｄ５０とは、任意に選択された５箇所の各測定箇所において、複数の結晶粒のメジアン径ｄ５０をそれぞれ測定し、これらの平均値を算出することにより得られた値を意味する。

　本明細書において、立方晶窒化硼素多結晶体におけるアスペクト比が４以上の板状粒子の面積比率とは、任意に選択された５箇所の各測定箇所において、アスペクト比が４以上の板状粒子の面積比率をそれぞれ測定し、これらの平均値を算出することにより得られた値を意味する。

　なお、出願人が測定した限りでは、同一の試料においてメジアン径ｄ５０及びアスペクト比が４以上の板状粒子の面積比率を測定する限り、立方晶窒化硼素多結晶体における測定視野の選択個所を変更して複数回算出しても、測定結果のばらつきはほとんどなく、任意に測定視野を設定しても恣意的にはならないことが確認された。

　立方晶窒化硼素多結晶体が工具の一部として用いられている場合は、立方晶窒化硼素多結晶体の部分を、ダイヤモンド砥石電着ワイヤー等で切り出して、切り出した断面を研磨し、当該研磨面において５箇所の測定箇所を任意に設定する。

　各測定箇所における複数の結晶粒の円相当径のメジアン径ｄ５０及びアスペクト比が４以上の板状粒子の面積比率の測定方法について下記に具体的に説明する。

　測定箇所が露出するように立方晶窒化硼素多結晶体をダイヤモンド砥石電着ワイヤー等で切断し、切断面を研磨する。当該研磨面上の測定箇所をＳＥＭ（日本電子株式会社社製「ＪＳＭ－７５００Ｆ」（商品名））を用いて観察し、ＳＥＭ画像を得る。測定視野のサイズは１２μｍ×１５μｍとし、観察倍率は１００００倍とする。

　５つのＳＥＭ画像のそれぞれについて、測定視野内に観察される結晶粒の粒界を分離した状態で、画像処理ソフト（Win　Roof　ver.7.4.5）を用いて、各結晶粒のアスペクト比及び各結晶粒の円相当径を算出する。ここでアスペクト比は、切断面における結晶粒の長径と短径との比の値（長径／短径）を意味する。結晶粒の形状が図６に示されるような不定形状の場合は、アスペクト比は、画像処理ソフトを用いて、下記（ａ）～（ｃ）の手順に従い算出される。

　（ａ）結晶粒の内部で引くことができる（両端が結晶粒界に接する）最も長い線分（以下、「第１の線分」とも記す。）を特定し、該第１の線分の長さＬ１を測定する。

　（ｂ）上記の第１の線分に直交し、かつ、結晶粒の内部で引くことができる（両端が結晶粒界に接する）最も長い線分（以下、「第２の線分」とも記す。）を特定し、該第２の線分の長さＬ２を測定する。

　（ｃ）第１の線分の長さＬ１と第２の線分の長さＬ２との比の値（Ｌ１／Ｌ２）を算出する。該（Ｌ１／Ｌ２）の値をアスペクト比とする。

　測定視野の全結晶粒の円相当径の分布から、メジアン径ｄ５０を算出する。アスペクト比が４以上の板状粒子の面積比率は、測定視野の全体の面積を分母として算出する。

　＜用途＞
　本開示の立方晶窒化硼素多結晶体は、切削工具、耐摩工具、研削工具などに用いることが好適である。

　本開示の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた切削工具、耐摩工具および研削工具はそれぞれ、その全体が立方晶窒化硼素多結晶体で構成されていても良いし、その一部（たとえば切削工具の場合、刃先部分）のみが立方晶窒化硼素多結晶体で構成されていても良い。さらに、各工具の表面にコーティング膜が形成されていても良い。

　切削工具としては、ドリル、エンドミル、ドリル用刃先交換型切削チップ、エンドミル用刃先交換型切削チップ、フライス加工用刃先交換型切削チップ、旋削加工用刃先交換型切削チップ、メタルソー、歯切工具、リーマ、タップ、切削バイトなどを挙げることができる。

　耐摩工具としては、ダイス、スクライバー、スクライビングホイール、ドレッサーなどを挙げることができる。研削工具としては、研削砥石などを挙げることができる。

　［実施の形態２：立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法］
　本開示の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法を、図１～図５を用いて説明する。図１は、窒化硼素の圧力－温度相図である。図２～図４は、本開示の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法を説明するための図である。図５は、立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法の従来例を説明するための図である。

　本開示の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法は、実施の形態１の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法である。本開示の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法は、六方晶窒化硼素粉末を準備する第１工程（以下、「第１工程」とも記す。）と、該六方晶窒化硼素粉末を、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力を通過して、１７００℃以上２５００℃以下の温度、及び、８ＧＰａ以上の圧力まで加熱加圧して窒化硼素多結晶体を得る第２工程（以下、「第２工程」とも記す。）と、第２工程により得られた窒化硼素多結晶体を、１７００℃以上２５００℃以下の温度、及び、８ＧＰａ以上の圧力条件下で３分以上６０分以下保持して立方晶窒化硼素多結晶体を得る第３工程（以下、「第３工程」とも記す。）とを備える。ここで、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域は、温度をＴ（℃）、圧力をＰ（ＧＰａ）とした時に、下記式１及び下記式２を同時に満たす領域であり、
　式１：Ｐ≧－０．００３７Ｔ＋１１．３０１
　式２：Ｐ≦－０．０８５Ｔ＋１１７
第２工程の加熱加圧経路において、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域への突入温度は５００℃以下であり、第２工程は、その加熱加圧経路における温度及び圧力を、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程を含む。

　本開示の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法の詳細な説明を行う前に、その理解を助けるため、立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法の従来例について説明する。

　図１に示されるように、窒化硼素には、常温常圧の安定相である六方晶窒化硼素、高温高圧の安定相である立方晶窒化硼素、及び、六方晶窒化硼素から立方晶窒化硼素への転位の間の準安定相であるウルツ鉱型窒化硼素の３つの相が存在する。

　各相の境界は一次関数で表すことができる。本明細書において、各相の安定領域内の温度及び圧力は、一次関数を用いて示すことができるものとする。

　本明細書において、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力（図１において、「ｗＢＮ安定領域」と記す。）は、温度をＴ（℃）、圧力をＰ（ＧＰａ）とした時に、下記式１及び下記式２を同時に満たす温度及び圧力として定義する。

　式１：Ｐ≧－０．００３７Ｔ＋１１．３０１
　式２：Ｐ≦－０．０８５Ｔ＋１１７

　本明細書において、六方晶窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力（図１において、「ｈＢＮ安定領域」と記す。）は、温度をＴ（℃）、圧力をＰ（ＧＰａ）とした時に、下記式Ａ及び下記式Ｂを同時に満たす温度及び圧力、又は下記式Ｃ及び下記式Ｄを同時に満たす温度及び圧力として定義する。

　式Ａ：Ｐ≦－０．００３７Ｔ＋１１．３０１
　式Ｂ：Ｐ≦－０．０８５Ｔ＋１１７
　式Ｃ：Ｐ≦０．００２７Ｔ＋０．３３３３
　式Ｄ：Ｐ≧－０．０８５Ｔ＋１１７

　本明細書において、立方晶窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力（図１において、「ｃＢＮ安定領域」と記す。）は、温度をＴ（℃）、圧力をＰ（ＧＰａ）とした時に、下記式Ｄ及び下記式Ｅを同時に満たす温度及び圧力として定義する。

　式Ｄ：Ｐ≧－０．０８５Ｔ＋１１７
　式Ｅ：Ｐ≧０．００２７Ｔ＋０．３３３３

　従来、六方晶窒化硼素を、立方晶窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力まで到達させるための加熱加圧経路として、図５に示される経路（以下、「図５の経路」とも記す。）が検討されていた。

　図５の経路では、開始点Ｓの温度及び圧力（常温常圧）から、立方晶窒化硼素の安定領域内の温度（以下、「目的温度」とも記す。）及び圧力（以下、「目的圧力」とも記す。）まで加熱加圧する際に、まず、圧力を目的圧力（図５では約８ＧＰａ）まで上げ（図５の矢印Ｅ１）、その後に、温度を目的温度（図５では約１９００℃）まで上げる（図５の矢印Ｅ２）。図５の経路は、加熱と加圧がそれぞれ１回ずつ行われるため、加熱加圧操作の制御が単純であり、従来採用されていた。

　図５の経路では、開始点Ｓから立方晶窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力へ到達する途中で、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域を通過する。従来は、製造工程のサイクルタイムを短くするために、開始点Ｓから立方晶窒化硼素の安定領域内へ到達するための時間は短い方が良いと考えられていた。また、第２工程の加熱加圧経路において、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力で一定時間保持することにより、得られる立方晶窒化硼素多結晶体の品質が向上するという知見も存在しなかった。このため、加熱加圧条件は、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域を通過する時間がより短くなるように設定されていた。

　しかし、図５の経路で得られた立方晶窒化硼素多結晶体では、加工時に欠損が生じやすく、工具寿命が短くなる傾向があった。本発明者らは、その理由を究明すべく図５の経路で得られた立方晶窒化硼素多結晶体について分析評価を行ったところ、立方晶窒化硼素多結晶体中の立方晶窒化硼素の含有率が工具寿命に影響を与えると推察された。ここで、立方晶窒化硼素多結晶体中の立方晶窒化硼素の含有率とは、立方晶窒化硼素多結晶体が立方晶窒化硼素とともに、六方晶窒化硼素及び／又はウルツ鉱型窒化硼素を含む場合、立方晶窒化硼素、六方晶窒化硼素及びウルツ鉱型窒化硼素の含有率の合計を分母とした場合の立方晶窒化硼素の含有率を意味する。

　具体的には、図５の経路では、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内での保持時間が短いため、六方晶窒化硼素からウルツ鉱型窒化硼素への変換率が低下し、結果として立方晶窒化硼素への変換率も低下する傾向があると推察された。このため、得られた立方晶窒化硼素多結晶体では、立方晶窒化硼素の含有率が低下し、加工時に欠損が生じやすく、工具寿命が短くなる傾向があると推察された。

　更に本発明者らが検討を重ねた結果、立方晶窒化硼素多結晶体の製造工程において、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域への突入温度が、立方晶窒化硼素の転位密度と関係し、結果として、得られた立方晶窒化硼素多結晶体の強度に影響を与えることが推察された。

　本発明者らは上記の状況、並びに、立方晶窒化硼素多結晶体に含まれる複数の結晶粒の粒径が靱性に与える影響を考慮しつつ、立方晶窒化硼素多結晶体の製造工程における圧力及び温度の経路を鋭意検討した。この結果、本発明者らは、鉄系材料や、難削材の加工においても、長い工具寿命を有することができる立方晶窒化硼素多結晶体を得ることができる加熱加圧条件を見いだした。

　なお、従来のｃＢＮ焼結体の製造方法では、ｃＢＮ粉末を出発原料とし、該ｃＢＮ粉末を加圧した後に加熱して焼結を行う。加圧により、高硬度のｃＢＮ粉末同士が接触し、ｃＢＮ粒子に転位が導入されることは類推される。しかし、本開示の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法のように、低硬度のｈＢＮ粉末を出発原料とし、該ｈＢＮ粉末に対して加熱加圧処理を行い立方晶窒化硼素多結晶体に変換させる場合、該立方晶窒化硼素多結晶体の転位密度は予測できなかった。本発明者らは鋭意検討の結果、加熱加圧条件と、立方晶窒化硼素多結晶体の転位密度及び工具性能との関係を新たに見出した。

　本開示の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法の各工程の詳細について、図２～図４を用いて下記に説明する。なお、図２～図４において、矢印は加熱加圧経路を示す。また、矢印の先端に丸が記載されている場合は、その温度及び圧力で一定時間保持されることを示す。また、図２～図４で示される経路は一例であり、これに限定されるものではない。

　＜第１工程＞
　立方晶窒化硼素多結晶体の原料として、六方晶窒化硼素粉末を準備する。六方晶窒化硼素粉末は、純度（六方晶窒化硼素の含有率）が９８．５％以上が好ましく、９９％以上がより好ましく、１００％が最も好ましい。六方晶窒化硼素粉末の粒径は特に限定されないが、例えば、０．１μｍ以上１０μｍ以下とすることができる。

　＜第２工程＞
　次に、六方晶窒化硼素粉末を、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力を通過して、１７００℃以上２５００℃以下の温度（以下、「到達温度」とも記す。）、及び、８ＧＰａ以上の圧力（以下、「到達圧力」とも記す。）まで加熱加圧して窒化硼素多結晶体を得る（図２では矢印Ａ１、Ａ２及びＡ３、図３では矢印Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３及びＢ４、図４では矢印Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３及びＣ４）。第２工程の加熱加圧経路において、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域への突入温度は５００℃以下である。更に、第２工程は、その加熱加圧経路における温度及び圧力を、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程を含む（図２ではａ１、図３ではｂ１、図４ではｃ１及びｃ２）。

　第２工程により得られる焼結体は、第３工程の後に得られる立方晶窒化硼素多結晶体よりも、立方晶窒化硼素の含有率が低い。従って、第２工程により得られる焼結体と、第３工程の後に得られる立方晶窒化硼素多結晶体とを区別するために、本明細書中、第２工程により得られる焼結体は、窒化硼素焼結体と記す。

　本明細書中、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域への突入温度とは、第２工程の加熱加圧経路において、初めてウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内へ到達した時点での温度を意味する。該突入温度は、図２では、矢印Ａ２とＰ＝－０．００３７Ｔ＋１１．３０１の線との交点における温度（約２５０℃）であり、図３では、矢印Ｂ２とＰ＝－０．００３７Ｔ＋１１．３０１の線との交点における温度（約２５０℃）であり、図４では、矢印Ｃ２とＰ＝－０．００３７Ｔ＋１１．３０１の線との交点における温度（約２５０℃）である。

　第２工程の加熱加圧経路において、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域への突入温度は５００℃以下である。これによると、六方晶窒化硼素粉末は原子拡散が起こり難い環境で、ウルツ鉱型窒化硼素に変換され、その後、立方晶窒化硼素に変換される。このため、最終的に得られる立方晶窒化硼素多結晶体は、多結晶体中に比較的多くの格子欠陥を有し、立方晶窒化硼素の転位密度が大きく、歪みが大きいため、強度が向上している。よって、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することができる。

　ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域への突入温度は３００℃以下が好ましく、１００℃以下が更に好ましい。突入温度が低いほど原子拡散が起こりにくく、格子欠陥が増加する傾向がある。突入温度の下限は、例えば１０℃とすることができる。ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域への突入温度は１０℃以上５００℃以下が好ましく、１０℃以上３００℃以下がより好ましく、１０℃以上１００℃以下が更に好ましい。

　第２工程は、その加熱加圧経路における温度及び圧力を、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程を含む。これによると、六方晶窒化硼素粉末、又は、ｈＢＮ粉末とその一部が相変換したものを含む粉末が、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力条件下で１０分以上保持されることになる。ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内での保持時間が長いため、六方晶窒化硼素からウルツ鉱型窒化硼素への変換率が向上し、結果として立方晶窒化硼素への変換率も向上する。このため、最終的に得られる立方晶窒化硼素多結晶体は、立方晶窒化硼素の含有率が増加し、加工時に欠損が生じ難い。よって、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することができる。

　ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力での保持時間は、１５分以上が好ましく、３０分以上がより好ましい。保持時間の上限は、製造上の観点から、６０分が好ましい。保持時間は１０分以上６０分以下が好ましく、１５分以上６０分以下がより好ましく、３０分以上６０分以下が更に好ましい。

　第２工程は、その加熱加圧経路における温度及び圧力を、温度をＴ（℃）、圧力をＰ（ＧＰａ）とした時に、下記式１、下記式２及び下記式３を同時に満たす領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程（以下、「第２Ａ工程」とも記す。）を含むことが好ましい。

　式１：Ｐ≧－０．００３７Ｔ＋１１．３０１
　式２：Ｐ≦－０．０８５Ｔ＋１１７
　式３：Ｐ≦－０．００３７Ｔ＋１１．３７５

　上記式１、式２及び式３を同時に満たす領域とは、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内で、六方晶窒化硼素の安定領域とウルツ鉱型窒化硼素の安定領域との境界近傍の領域である。これによると、六方晶窒化硼素粉末、又は、ｈＢＮ粉末とその一部が相変換したものを含む粉末が、上記式１、式２及び式３を同時に満たす温度及圧力条件下で１０分以上保持されることになる。この領域で１０分以上保持することにより、格子欠陥が更に生じやすくなる。このため、最終的に得られる立方晶窒化硼素多結晶体は、多結晶体中に多くの格子欠陥を有し、歪みが大きいため、更に強度が向上すると考えられる。よって、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、更に長い工具寿命を有することができる。

　上記式１、式２及び式３を同時に満たす領域内の温度及び圧力での保持時間は、１５分以上がより好ましく、２０分以上が更に好ましい。保持時間の上限は、製造上の観点から、６０分が好ましい。保持時間は１０分以上６０分以下が好ましく、１５分以上６０分以下がより好ましく、２０分以上６０分以下が更に好ましい。

　第２工程が上記式１、式２及び式３を同時に満たす領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程を含む場合、第２工程は、その加熱加圧経路における温度及び圧力を、その後、更に下記式２及び下記式４を満たす領域内の温度及び圧力で１分以上保持する工程（以下、「第２Ｂ工程」とも記す。）を含むことができる。

　式２：Ｐ≦－０．０８５Ｔ＋１１７
　式４：Ｐ＞－０．００３７Ｔ＋１１．３７５

　これによると、六方晶窒化硼素からウルツ鉱型窒化硼素への変換率が更に向上し、結果として立方晶窒化硼素への変換率も向上する。このため、最終的に得られる立方晶窒化硼素多結晶体は、立方晶窒化硼素の含有率が増加し、加工時に欠損が生じ難い。よって、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することができる。

　上記式２及び式４を満たす領域内の温度及び圧力での保持時間は、１０分以上がより好ましく、１５分以上が更に好ましい。保持時間の上限は、製造上の観点から、６０分が好ましい。保持時間は１分以上６０分以下が好ましく、１０分以上６０分以下がより好ましく、１５分以上６０分以下が更に好ましい。

　第２工程において、上記の第２Ａ工程のみを行っても良いし、上記の第２Ａ工程の後に、上記の第２Ｂ工程を行っても良い。また、第２工程は、上記式２及び上記式４を満たす領域内で１０分以上保持する工程とすることもできる。

　第２工程における到達圧力は８ＧＰａ以上であり、１０ＧＰａ以上が好ましく、１３ＧＰａ以上が更に好ましい。該到達圧力の上限は特に限定されないが、例えば、１５ＧＰａとすることができる。第２工程における到達圧力は、８ＧＰａ以上１５ＧＰａ以下が好ましく、１０ＧＰａ以上１５ＧＰａ以下がより好ましく、１３ＧＰａ以上１５ＧＰａ以下が更に好ましい。

　第２工程において、図２～図４の経路では、加熱を行った後に加圧を行い、更に加熱を行っているが、加熱加圧の経路はこれに限定されない。加熱加圧の経路は、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域への突入温度を５００℃以下とし、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力で１０分以上保持でき、到達温度を１７００℃以上２５００℃以下、到達圧力を８ＧＰａ以上とすることができる経路であればよい。例えば、加熱と加圧を同時に行ってもよい。

　上記の通り、六方晶窒化硼素粉末に第２工程を行うことにより、窒化硼素多結晶体を得ることができる。

　＜第３工程＞
　上記の第２工程の後に、第２工程により得られた窒化硼素多結晶体を、１７００℃以上２５００℃以下の温度（以下、「最終焼結温度」とも記す。）、及び、８ＧＰａ以上の圧力（以下、「最終焼結圧力」とも記す。）条件下で３分以上６０分以下保持する工程を行う。これにより、得られた立方晶窒化硼素多結晶体は、立方晶窒化硼素の含有率が大きくなり、更に長い工具寿命を達成することができる。

　最終焼結温度は１９００℃以上２４００℃以下が好ましい。最終焼結圧力は８ＧＰａ以上１５ＧＰａ以下が好ましく、１０ＧＰａ以上１５ＧＰａ以下がより好ましい。第３工程における保持時間は１０分以上２０分以下が好ましい。

　＜図２～図４の経路により得られる立方晶窒化硼素多結晶体の特性＞
　［図２の経路］
　図２の経路では、まず、開始点Ｓから５００℃以下の所定温度（図２では約２５０℃）まで昇温し（矢印Ａ１）、その後、温度を維持したままウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の圧力（図２では約１３ＧＰａ）まで加圧し（矢印Ａ２）、該温度（約２５０℃）及び該圧力（約１３ＧＰａ）において、１０分以上保持する（図２のａ１）。その後、該圧力（約１３ＧＰａ）を維持したまま、温度を１７００℃以上２５００℃以下（図２では約２０００℃）に昇温し（矢印Ａ３）、該温度（約２０００℃）及び該圧力（約１３ＧＰａ）において、３分以上６０分以下保持する（図２のａ２）。図２では、第２工程は、矢印Ａ１、Ａ２及びＡ３、並びにａ１で示され、第３工程はａ２で示される。

　図２の経路では、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域への突入温度が５００℃以下（約２５０℃）である。これによると、六方晶窒化硼素粉末は原子拡散が起こり難い環境で、ウルツ鉱型窒化硼素に変換され、その後、立方晶窒化硼素に変換される。このため、得られた立方晶窒化硼素多結晶体は、多結晶体中に比較的多くの格子欠陥を有し、立方晶窒化硼素の転位密度が大きく、歪みが大きいため、強度が向上している。よって、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することができる。

　図２の経路では、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する。これによると、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内での保持時間が長いため、六方晶窒化硼素からウルツ鉱型窒化硼素への変換率が向上し、結果として立方晶窒化硼素への変換率も向上する。このため、得られた立方晶窒化硼素多結晶体は、立方晶窒化硼素の含有率が増加し、加工時に欠損が生じ難い。よって、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することができる。

　図２の経路では、第２工程により得られた窒化硼素多結晶体を、１７００℃以上２５００℃以下の温度、及び、８ＧＰａ以上の圧力条件下で３分以上６０分以下保持する。これにより、得られた立方晶窒化硼素多結晶体は、立方晶窒化硼素の含有率が大きくなり、更に長い工具寿命を有することができる。

　［図３の経路］
　図３の経路では、まず、開始点Ｓから５００℃以下の所定温度（図３では約２５０℃）まで昇温し（矢印Ｂ１）、その後、温度を維持したまま、下記式１、下記式２及び下記式３を同時に満たす領域内の圧力（図３では約１０．４ＧＰａ）まで昇圧し（矢印Ｂ２）、該温度（約２５０℃）及び該圧力（約１０．４ＧＰａ）において、１０分以上保持する（図３のｂ１）。

　次に、該温度（約２５０℃）を維持したまま、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内で昇圧する（図３では約１３ＧＰａ）（矢印Ｂ３）。続いて、該圧力（約１３ＧＰａ）を維持したまま、温度を１７００℃以上２５００℃以下（図３では約２０００℃）に昇温し（矢印Ｂ４）、該温度（約２０００℃）及び該圧力（約１３ＧＰａ）において、３分以上６０分以下保持する（図３のｂ２）。図３では、第２工程は、矢印Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３及びＢ４、並びに、ｂ１で示され、第３工程はｂ２で示される。

　図３の経路では、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域への突入温度が５００℃以下（約２５０℃）である。これによると、六方晶窒化硼素粉末は原子拡散が起こり難い環境で、ウルツ鉱型窒化硼素に変換され、その後、立方晶窒化硼素に変換される。このため、得られた立方晶窒化硼素多結晶体は、多結晶体中に比較的多くの格子欠陥を有し、立方晶窒化硼素の転位密度が大きく、歪みが大きいため、強度が向上している。よって、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することができる。

　図３の経路では、上記式１、上記式２及び上記式３を同時に満たす領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程を含む。すなわち、図３の経路は、図２の経路に比べて、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内で、より六方晶窒化硼素の安定領域に近い温度及び圧力（すなわち、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域と六方晶窒化硼素の安定領域の境界近傍の温度及び圧力）で１０分以上保持している。このため、図２の経路よりも、格子欠陥が更に生じやすく、図３の経路で得られた立方晶窒化硼素多結晶体は、図２の経路で得られた立方晶窒化硼素多結晶体に比べて、多結晶体中により多くの格子欠陥を有し、歪みが大きいため、更に強度が向上すると考えられる。よって、図３の経路で得られた立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、更に長い工具寿命を有することができる。

　図３の経路では、第２工程により得られた窒化硼素多結晶体を、１７００℃以上２５００℃以下の温度、及び、８ＧＰａ以上の圧力条件下で３分以上６０分以下保持する。これにより、得られた立方晶窒化硼素多結晶体は、立方晶窒化硼素の含有率が大きくなり、更に長い工具寿命を有することができる。

[規則91に基づく訂正 28.07.2020]　
　［図４の経路］
　図４の経路では、まず、開始点Ｓから５００℃以下の所定温度（図４では約２５０℃）まで昇温し（矢印Ｃ１）、その後、温度を維持したまま、下記式１、下記式２及び下記式３を同時に満たす領域内の圧力（図４では約１０．４ＧＰａ）まで昇圧し（矢印Ｃ２）、該温度（約２５０℃）及び該圧力（約１０．４ＧＰａ）において、１０分以上保持する（図４のｃ１）。

　次に、該温度（約２５０℃）を維持したまま、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内で昇圧し（図４では約１３ＧＰａ）（矢印Ｃ３）、該温度（約２５０℃）及び該圧力（約１３ＧＰａ）（図４のｃ２で示される温度及び圧力）において、１分以上保持する。すなわち、図４の経路では、上記式１、上記式２及び上記式３を同時に満たす温度及び圧力で１０分以上保持する工程の後に、更に下記式２及び下記式４を満たす領域内の温度及び圧力で１分以上保持する工程を含む。

　続いて、上記の圧力（約１３ＧＰａ）を維持したまま、温度を１７００℃以上２５００℃以下（図４では約２０００℃）に昇温し（矢印Ｃ４）、該温度（約２０００℃）及び該圧力（約１３ＧＰａ）において、３分以上６０分以下保持する（図４のｃ３）。図４では、第２工程は、矢印Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３及びＣ４、並びに、ｃ１及びｃ２で示され、第３工程はｃ３で示される。

　図４の経路では、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域への突入温度が５００℃以下（約２５０℃）である。これによると、六方晶窒化硼素粉末は原子拡散が起こり難い環境で、ウルツ鉱型窒化硼素に変換され、その後、立方晶窒化硼素に変換される。このため、得られた立方晶窒化硼素多結晶体は、多結晶体中に比較的多くの格子欠陥を有し、立方晶窒化硼素の転位密度が大きく、歪みが大きいため、強度が向上している。よって、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することができる。

　図４の経路では、上記式１、上記式２及び上記式３を同時に満たす領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程を含む。すなわち、図４の経路は、図２の経路に比べて、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内で、より六方晶窒化硼素の安定領域に近い温度及び圧力（すなわち、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域と六方晶窒化硼素の安定領域の境界近傍の温度及び圧力）で１０分以上保持している。このため、図４の経路では、図２の経路よりも、格子欠陥が更に生じやすく、図４の経路で得られた立方晶窒化硼素多結晶体は、図２の経路で得られた立方晶窒化硼素多結晶体に比べて、多結晶体中に多くの格子欠陥を有し、歪みが大きいため、更に強度が向上すると考えられる。よって、図４の経路で得られた立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、更に長い工具寿命を有することができる。

　図４の経路では、上記式１、上記式２及び上記式３を同時に満たす領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程の後、更に、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内で昇圧し（図４では約１３ＧＰａ）（矢印Ｃ３）、該温度（約２５０℃）及び該圧力（約１３ＧＰａ）において、１分以上保持する（図４のｃ２）。すなわち、図４の経路では、上記式１、上記式２及び上記式３を同時に満たす温度及び圧力で１０分以上保持する工程の後に、更に下記式２及び下記式４を満たす領域内の温度及び圧力で１分以上保持する工程を含む。

　このため、図４の経路では、図３の経路よりも、六方晶窒化硼素からウルツ鉱型窒化硼素への変換率が更に向上し、結果として立方晶窒化硼素への変換率も更に向上する。このため、図４の経路で得られた立方晶窒化硼素多結晶体は、図３の経路で得られた立方晶窒化硼素多結晶体に比べて、立方晶窒化硼素の含有率が増加し、加工時に欠損が生じ難い。よって、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料や、難削材の高負荷加工においても、更に長い工具寿命を有することができる。

　図４の経路では、第２工程により得られた窒化硼素多結晶体を、１７００℃以上２５００℃以下の温度、及び、８ＧＰａ以上の圧力条件下で３分以上６０分以下保持する。これにより、得られた立方晶窒化硼素多結晶体は、立方晶窒化硼素の含有率が大きくなり、更に長い工具寿命を達成することができる。

　本実施の形態を実施例によりさらに具体的に説明する。ただし、これらの実施例により本実施の形態が限定されるものではない。

　［実施例１］
　実施例１では、立方晶窒化硼素多結晶体の製造条件と、得られる立方晶窒化硼素多結晶体の構成（組成、結晶粒のメジアン径、転位密度）と、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具で難削材の高負荷加工を行った場合の工具寿命との関係を調べた。

　＜立方晶窒化硼素多結晶体の作製＞
　試料１－１～試料９の立方晶窒化硼素多結晶体を、下記の手順に従って作製した。

　（第１工程）
　六方晶窒化硼素粉末（デンカ社製の「デンカボロンナイトライド」（商品名）、粒径５μｍ）を６ｇ準備した。上記の六方晶窒化硼素粉末を、モリブデン製のカプセルに入れ、超高圧高温発生装置に設置した。

　（第２工程及び第３工程）
　［試料１－１、試料１－３、試料２－２、試料３－２、試料４～試料９］
　上記の六方晶窒化硼素粉末を、超高圧高温発生装置を用いて、表１の「開始点」の「温度」及び「圧力」欄に記載される温度及び圧力から、「第１段階」の「到達温度」及び「到達圧力」欄に記載される温度及び圧力まで昇温及び／又は昇圧し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持した。

　続いて、温度を維持したまま、表１の「第２段階」の「到達圧力」欄に記載される圧力まで昇圧し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持した。

　続いて、圧力を維持したまま、表１の「第３段階」の「到達温度」欄に記載される温度まで昇温し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持して立方晶窒化硼素多結晶体を得た。試料１－１、試料１－３、試料２－２、試料３－２、試料４～試料９では、「第３段階」に記載されている「到達温度」、「到達圧力」及び「保持時間」での高温高圧処理は第３工程に該当する。

　［試料１－２］
　上記の六方晶窒化硼素粉末を、超高圧高温発生装置を用いて、表１の「開始点」の「温度」及び「圧力」欄に記載される温度及び圧力から、温度を維持したまま、「第１段階」の「到達圧力」欄に記載される圧力まで昇圧し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持した。

　続いて、圧力を維持したまま、表１の「第２段階」の「到達温度」欄に記載される温度まで昇温し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持して立方晶窒化硼素多結晶体を得た。試料１－２では、「第２段階」に記載されている「到達温度」、「到達圧力」及び「保持時間」での高温高圧処理は第３工程に該当する。

　［試料２－１、試料２－３、試料３－１、試料３－３］
　上記の六方晶窒化硼素粉末を、超高圧高温発生装置を用いて、表１の「開始点」の「温度」及び「圧力」欄に記載される温度及び圧力から、「第１段階」の「到達温度」及び「到達圧力」欄に記載される温度及び圧力まで昇温及び昇圧し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持した。

　続いて、温度を維持したまま、表１の「第３段階」の「到達圧力」欄に記載される圧力まで昇圧し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持した。

　続いて、圧力を維持したまま、表１の「第４段階」の「到達温度」欄に記載される温度まで昇温し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持して立方晶窒化硼素多結晶体を得た。試料２－１、試料２－３、試料３－１、試料３－３では、「第４段階」に記載されている「到達温度」、「到達圧力」及び「保持時間」での高温高圧処理は第３工程に該当する。

　＜評価＞
　（組成の測定）
　上記で得られた立方晶窒化硼素多結晶体中の立方晶窒化硼素の含有率を、Ｘ線回折法により測定した。Ｘ線回折法の具体的な方法は、実施の形態１に示される通りであるため、その説明は繰り返さない。結果を表１の「ｃＢＮ含有率」欄に示す。

　なお、全ての試料において、ｃＢＮ、ｗＢＮ及び圧縮型ｈＢＮ以外の成分は同定されなかった。

　（転位密度の測定）
　上記で得られた立方晶窒化硼素多結晶体中の立方晶窒化硼素の転位密度を、Ｘ線回折測定により得られるラインプロファイルを修正Williamson-Hall法及び修正Warren-Averbach法を用いて解析することにより算出した。転位密度の具体的な算出方法は、実施の形態１に示される通りであるため、その説明は繰り返さない。結果を表１の「転位密度」欄に示す。

　（結晶粒のメジアン径ｄ５０の測定）
　上記で得られた立方晶窒化硼素多結晶体に含まれる結晶粒について、円相当径のメジアン径ｄ５０を測定した。具体的な方法は、実施の形態１に示される通りであるため、その説明は繰り返さない。結果を表１の「メジアン径（ｄ５０）」欄に示す。

　（切削試験）
　上記で得られた立方晶窒化硼素多結晶体を、レーザにより切断して仕上げ加工し、インサート型番ＮＵ－ＣＮＧＡ１２０４０８（住友電工ハードメタル（株）製）の切削工具を作製した。得られた切削工具を用いて、以下の切削条件でＴｉ６Ａｌ４Ｖ丸棒（φ２００ｍｍ、Ｖ形状スリット１本あり）の断続切削を行い、工具寿命を評価した。なお、被削材であるＴｉ６Ａｌ４Ｖ丸棒は難削材である。

　（切削条件）
　被削材：Ｔｉ６Ａｌ４Ｖ丸棒（φ２００ｍｍ、Ｖ形状スリット１本あり）
　工具形状：
　ホルダー型番ＤＣＬＮＲ２５２５（住友電工ハードメタル（株）製）
　インサート型番ＮＵ－ＣＮＧＡ１２０４０８（住友電工ハードメタル（株）製）
　切削速度：１８０ｍ／ｍｉｎ
　送り量：０．１ｍｍ／刃
　切込み量：０．１５ｍｍ
　クーラント：ＷＥＴ
　なお、上記の切削条件は、難削材の高負荷加工に該当する。

　上記の切削条件で切削し、逃げ面から観察した工具の欠損量が１００μｍ以上となるまでの加工時間を工具寿命として測定した。加工時間が長いほど、耐欠損性に優れ、工具寿命が長いことを示している。結果を表１の「工具寿命」欄に示す。

　＜考察＞
　［試料１－１～試料１－３］
　試料１－１～試料１－３の製造方法は、いずれも実施例に該当する。試料１－１～試料１－３の立方晶窒化硼素多結晶体は、いずれも立方晶窒化硼素を９８．５体積％以上含み、立方晶窒化硼素の転位密度が８×１０^１５／ｍ^２より大きく、結晶粒のメジアン径ｄ５０が０．１μｍ以上０．５μｍ以下であり、実施例に該当する。試料１－１～試料１－３の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することが確認された。

　なお、試料１－１～試料１－３の工具寿命を比べると、試料１－１及び試料１－３は、試料１－２よりも長かった。これは、試料１－１及び試料１－３は、第１段階での到達温度及び到達圧力が、上記式１、式２及び式３を同時に満たす温度及び圧力であり、該温度及び該圧力で１０分以上保持する工程を含むため、該工程を含まない試料１－２よりも格子欠陥が生じやすく、強度が大きいためと考えられる。

　更に、試料１－１及び試料１－３の工具寿命を比べると、試料１－１は、試料１－３よりも長かった。これは、試料１－１は、試料１－３に比べて、第２段階での到達温度及び到達圧力（すなわち、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内）での保持時間が長いため、六方晶窒化硼素からウルツ鉱型窒化硼素への変換率が更に向上し、結果として立方晶窒化硼素への変換率が試料１－３よりも高く、立方晶窒化硼素の含有率が大きいためと考えられる。

　［試料２－１～試料２－３］
　試料２－１～試料２－３の製造方法は、いずれも実施例に該当する。試料２－１～試料２－３の立方晶窒化硼素多結晶体は、いずれも立方晶窒化硼素を９８．５体積％以上含み、立方晶窒化硼素の転位密度が８×１０^１５／ｍ^２より大きく、結晶粒のメジアン径ｄ５０が０．１μｍ以上０．５μｍ以下であり、実施例に該当する。試料２－１～試料２－３の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することが確認された。

　なお、試料２－１～試料２－３の工具寿命を比べると、試料２－１及び試料２－３は、試料２－２よりも長かった。これは、試料２－１及び試料２－３は、第２段階での到達温度及び到達圧力が、上記式１、式２及び式３を同時に満たす温度及び圧力であり、該温度及び該圧力で１０分以上保持する工程を含むため、該工程を含まない試料２－２よりも格子欠陥が生じやすく、強度が大きいためと考えられる。

　更に、試料２－１及び試料２－３の工具寿命を比べると、試料２－１は、試料２－３よりも長かった。これは、試料２－１は、試料２－３に比べて、第３段階の到達温度及び到達圧力（すなわち、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内）での保持時間が長いため、六方晶窒化硼素からウルツ鉱型窒化硼素への変換率が更に向上し、結果として立方晶窒化硼素への変換率が試料２－３よりも高く、立方晶窒化硼素の含有率が大きいためと考えられる。

　［試料３－１～試料３－３］
　試料３－１～試料３－３の製造方法は、いずれも実施例に該当する。試料３－１～試料３－３の立方晶窒化硼素多結晶体は、いずれも立方晶窒化硼素を９８．５体積％以上含み、立方晶窒化硼素の転位密度が８×１０^１５／ｍ^２より大きく、結晶粒のメジアン径ｄ５０が０．１μｍ以上０．５μｍ以下であり、実施例に該当する。試料３－１～試料３－３の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することが確認された。

　なお、試料３－１～試料３－３の工具寿命を比べると、試料３－１及び試料３－３は、試料３－２よりも長かった。これは、試料３－１及び試料３－３は、第２段階での到達温度及び到達圧力が、上記式１、式２及び式３を同時に満たす温度及び圧力であり、該温度及び該圧力で１０分以上保持する工程を含むため、該工程を含まない試料３－２よりも格子欠陥が生じやすく、強度が大きいためと考えられる。

　更に、試料３－１及び試料３－３の工具寿命を比べると、試料３－１は、試料３－３よりも長かった。これは、試料３－１は、試料３－３に比べて、第３段階での到達温度及び到達圧力（すなわち、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内）での保持時間が長いため、六方晶窒化硼素からウルツ鉱型窒化硼素への変換率が更に向上し、結果として立方晶窒化硼素への変換率が試料３－３よりも高く、立方晶窒化硼素の含有率が大きいためと考えられる。

　［試料４、試料７］
　試料４及び試料７の製造方法は、いずれも実施例に該当する。試料４及び試料７の立方晶窒化硼素多結晶体は、いずれも立方晶窒化硼素を９８．５体積％以上含み、立方晶窒化硼素の転位密度が８×１０^１５／ｍ^２より大きく、結晶粒のメジアン径ｄ５０が０．１μｍ以上０．５μｍ以下であり、実施例に該当する。試料４及び試料７の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することが確認された。

　なお、試料４及び試料７の工具寿命を比べると、試料４の方が長かった。これは、試料４は、試料７よりも、第３工程における圧力が高く、立方晶窒化硼素の含有率が大きいためと考えられる。

　［試料５、試料６］
　試料５及び試料６の製造方法は、いずれもウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内への突入温度が５００℃を超えており、比較例に該当する。試料５及び試料６の立方晶窒化硼素多結晶体は、いずれも立方晶窒化硼素の転位密度が８×１０^１５／ｍ^２以下であり、比較例に該当する。試料５及び試料６の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、工具寿命が短かった。これは、試料５及び試料６の製造方法では、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内への突入温度が５００℃を超えているため、格子欠陥が生じ難く、得られた立方晶窒化硼素多結晶体において転位密度が小さくなり、強度が低下したためと考えられる。

　［試料８］
　試料８の製造方法は、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程を含まず、比較例に該当する。試料８の立方晶窒化硼素多結晶体は、立方晶窒化硼素の含有率が９８．３体積％であり、比較例に該当する。試料８の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、工具寿命が短かった。これは、試料８の製造方法はウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程を含ないため、六方晶窒化硼素からウルツ鉱型窒化硼素への変換率が低く、結果として立方晶窒化硼素への変換率も低くなり、得られた立方晶窒化硼素多結晶体の立方晶窒化硼素の含有率が小さいためと考えられる。また、試料８の製造方法は、試料４及び試料７に比べて、第３工程における焼結圧力が低いため、立方晶窒化硼素への変換率が低くなり、得られた立方晶窒化硼素多結晶体において立方晶窒化硼素の含有率が小さくなり、結果として、試料８の立方晶窒化硼素多結晶体は、試料４及び試料７に比べて、工具寿命が短くなったと考えられる。

　［試料９］
　試料９の製造方法は、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程を含まず、比較例に該当する。試料９の立方晶窒化硼素多結晶体は、立方晶窒化硼素の含有率が９８．２体積％であり、比較例に該当する。試料９の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、工具寿命が短かった。これは、試料９の製造方法はウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程を含ないため、六方晶窒化硼素からウルツ鉱型窒化硼素への変換率が低く、結果として立方晶窒化硼素への変換率も低くなり、得られた立方晶窒化硼素多結晶体において立方晶窒化硼素の含有率が小さいためと考えられる。また、試料９の製造方法は、試料４に比べて、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内での保持時間が短いため、立方晶窒化硼素への変換率が低くなり、得られた立方晶窒化硼素多結晶体において立方晶窒化硼素の含有率が小さくなり、結果として、試料９の立方晶窒化硼素多結晶体は、試料４に比べて、工具寿命が短くなったと考えられる。

　［実施例２］
　実施例２では、立方晶窒化硼素多結晶体の製造条件と、得られる立方晶窒化硼素多結晶体の構成（組成、結晶粒のメジアン径、転位密度）と、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具で鉄系材料の高負荷加工を行った場合の工具寿命との関係を調べた。

　＜立方晶窒化硼素多結晶体の作製＞
　試料１０～試料１６の立方晶窒化硼素多結晶体を、下記の手順に従って作製した。

　（第１工程）
　市販の六方晶窒化硼素粉末（粒径５μｍ）を６ｇ準備した。上記の六方晶窒化硼素粉末を、モリブデン製のカプセルに入れ、超高圧高温発生装置に設置した。

　（第２工程及び第３工程）
　［試料１～試料１６］
　上記の六方晶窒化硼素粉末を、超高圧高温発生装置を用いて、表１の「開始点」の「温度」及び「圧力」欄に記載される温度及び圧力から、圧力を維持したまま、「第１段階」の「到達温度」欄に記載される温度まで昇温し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持した。

　続いて、圧力を維持したまま、表１の「第３段階」の「到達温度」欄に記載される温度まで昇温し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持して立方晶窒化硼素多結晶体を得た。なお、「第３段階」に記載されている「到達温度」、「到達圧力」及び「保持時間」での高温高圧処理は第３工程に該当する。

　＜評価＞
　（組成の測定）
　上記で得られた立方晶窒化硼素多結晶体中の立方晶窒化硼素の含有率を、Ｘ線回折法により測定した。Ｘ線回折法の具体的な方法は、実施の形態１に示される通りであるため、その説明は繰り返さない。結果を表２の「ｃＢＮ含有率」欄に示す。

　（転位密度の測定）
　上記で得られた立方晶窒化硼素多結晶体中の立方晶窒化硼素の転位密度を、Ｘ線回折測定により得られるラインプロファイルを修正Williamson-Hall法及び修正Warren-Averbach法を用いて解析することにより算出した。転位密度の具体的な算出方法は、実施の形態１に示される通りであるため、その説明は繰り返さない。結果を表２の「転位密度」欄に示す。

　（結晶粒のメジアン径ｄ５０の測定）
　上記で得られた立方晶窒化硼素多結晶体に含まれる結晶粒について、円相当径のメジアン径ｄ５０を測定した。具体的な方法は、実施の形態１に示される通りであるため、その説明は繰り返さない。結果を表２の「メジアン径（ｄ５０）」欄に示す。

　（切削試験）
　上記で得られた立方晶窒化硼素多結晶体を、レーザにより切断して仕上げ加工し、インサート型番ＳＮＥＷ１２０３ＡＤＴＲ（住友電工ハードメタル（株）製）の切削工具を作製した。得られた切削工具を用いて、以下の切削条件でねずみ鋳鉄ＦＣ３００ブロック材（８０ｍｍ×３００ｍｍ×１５０ｍｍ）の正面フライス加工を行い、工具寿命を評価した。

　（切削条件）
　被削材：ねずみ鋳鉄ＦＣ３００ブロック材（８０ｍｍ×３００ｍｍ×１５０ｍｍ）
　工具形状：
　カッタ型番ＦＭＵ４１００Ｒ（住友電工ハードメタル（株）製）
　インサート型番ＳＮＥＷ１２０３ＡＤＴＲ（住友電工ハードメタル（株）製）
　切削速度：２４００ｍ／ｍｉｎ
　送り量：０．１５ｍｍ／刃
　切込み量：０．４ｍｍ
　クーラント：ＤＲＹ
　なお、上記の切削条件は、鉄系材料の高負荷加工に該当する。

　上記の切削条件で切削し、逃げ面から観察した工具の欠損量が２５０μｍ以上となるまでの加工時間を工具寿命として測定した。加工時間が長いほど、耐欠損性に優れ、工具寿命が長いことを示している。結果を表２の「工具寿命」欄に示す。

　＜考察＞
　［試料１０］
　試料１０の製造方法は、第３段階（第３工程）における保持時間が３分未満（２分）であり、比較例に該当する。試料１０の立方晶窒化硼素多結晶体は、結晶粒のメジアン径ｄ５０が０．１μｍ未満（０．０８μｍ）であり、比較例に該当する。試料１０の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、工具寿命が短かった。これは、試料１０では、第３工程での保持時間が短かったため、粒成長が不十分となり、結晶粒のメジアン径ｄ５０が小さくなったためと考えられる。

　［試料１１及び試料１２］
　試料１１及び試料１２の製造方法は、いずれも実施例に該当する。試料１１及び試料１２の立方晶窒化硼素多結晶体は、いずれも立方晶窒化硼素を９８．５体積％以上含み、立方晶窒化硼素の転位密度が８×１０^１５／ｍ^２より大きく、結晶粒のメジアン径ｄ５０が０．１μｍ以上０．５μｍ以下であり、実施例に該当する。試料１１及び試料１２の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することが確認された。

　［試料１３］
　試料１３の製造方法は、第３段階（第３工程）における保持時間が６０分超（７０分）であり、比較例に該当する。試料１３の立方晶窒化硼素多結晶体は、結晶粒のメジアン径ｄ５０が０．５μｍ超（０．５９μｍ）であり、比較例に該当する。試料１３の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、工具寿命が短かった。これは、試料１３では、第３工程での保持時間が長かったため、粒成長が過剰に進み、結晶粒のメジアン径ｄ５０が大きくなったためと考えられる。

　［試料１４］
　試料１４の製造方法は、第３段階（第３工程）の温度が１７００℃未満（１６５０℃）であり、比較例に該当する。試料１４の立方晶窒化硼素多結晶体は、結晶粒のメジアン径ｄ５０が０．１μｍ未満（０．０９μｍ）であり、比較例に該当する。試料１４の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、工具寿命が短かった。これは、試料１４では、第３工程の温度が低かったため、粒成長が不十分となり、結晶粒のメジアン径ｄ５０が小さくなったためと考えられる。

　［試料１５］
　試料１５の製造方法は、第３段階（第３工程）の温度が２５００℃超（２５５０℃）であり、比較例に該当する。試料１５の立方晶窒化硼素多結晶体は、結晶粒のメジアン径ｄ５０が０．５μｍ超（０．６０μｍ）であり、比較例に該当する。試料１５の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、工具寿命が短かった。これは、試料１５では、第３工程の温度が高かったため、粒成長が過剰に進み、結晶粒のメジアン径ｄ５０が大きくなったためと考えられる。

　［試料１６］
　試料１６の製造方法は、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域への突入温度が５００℃を超えており（１０００℃）であり、比較例に該当する。試料１６の立方晶窒化硼素多結晶体は、立方晶窒化硼素の転位密度が８×１０^１５／ｍ^２以下（６．６×１０^１５／ｍ^２）であり、比較例に該当する。試料１６の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、工具寿命が短かった。これは、試料１６では、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内への突入温度が５００℃を超えているため、格子欠陥が生じ難く、転位密度が小さくなり、強度が低下したためと考えられる。

　［実施例３］
　実施例３では、立方晶窒化硼素多結晶体中のアルカリ金属元素及びアルカリ土類金属の含有量と、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具で難削材の超高速高負荷加工を行った場合の工具寿命との関係を調べた。

　＜立方晶窒化硼素多結晶体の作製＞
　試料１７～試料１９の立方晶窒化硼素多結晶体を、下記の手順に従って作製した。なお、試料１７は、上記の試料２－２と同一の原料及び製造工程により作製されたものであり、得られた立方晶窒化硼素多結晶体も試料２－２と同一である。

　（第１工程）
　［試料１７、試料１８］
　市販の六方晶窒化硼素粉末（粒径５μｍ）を６ｇ準備した。上記の六方晶窒化硼素粉末を、モリブデン製のカプセルに入れ、超高圧高温発生装置に設置した。

　［試料１９］
　市販の立方晶窒化硼素粉末（平均粒径４μｍ）に対して、アルゴン雰囲気下、１９００℃で１時間熱処理を行った。これにより、立方晶窒化硼素が六方晶窒化硼素に変換され、六方晶窒化硼素粉末が得られた。得られた六方晶窒化硼素粉末を、モリブデン製のカプセルに入れ、超高圧高温発生装置に設置した。

　（第２工程及び第３工程）
　［試料１７～試料１９］
　上記の六方晶窒化硼素粉末を、超高圧高温発生装置を用いて、表３の「開始点」の「温度」及び「圧力」欄に記載される温度及び圧力から、圧力を維持したまま「第１段階」の「到達温度」欄に記載される温度まで昇温し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持した。

　続いて、温度を維持したまま、表３の「第２段階」の「到達圧力」欄に記載される圧力まで昇圧し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持した。

　続いて、圧力を維持したまま、表３の「第３段階」の「到達温度」欄に記載される温度まで昇温し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持して立方晶窒化硼素多結晶体を得た。「第３段階」に記載されている「到達温度」、「到達圧力」及び「保持時間」での高温高圧処理は第３工程に該当する。

　＜評価＞
　（立方晶窒化硼素の含有率の測定、転位密度の測定、結晶粒のメジアン径ｄ５０の測定）
　上記で得られた立方晶窒化硼素多結晶体について、立方晶窒化硼素の含有率、立方晶窒化硼素の転位密度、及び、結晶粒のメジアン径ｄ５０の測定を行った。具体的な測定方法は、実施の形態１に示される通りであるため、その説明は繰り返さない。結果を表３の「ｃＢＮ含有率」、「ｃＢＮ転位密度」、「メジアン径（ｄ５０）」欄に示す。

　（アルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素の合計含有量の測定）
　上記で得られた立方晶窒化硼素多結晶体中のアルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素の合計含有量を、ＳＩＭＳにより測定した。具体的な測定方法は、実施の形態１に示される通りであるため、その説明は繰り返さない。アルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素の合計含有量を表３の「アルカリ金属／アルカリ土類金属含有量」欄に示す。

　（切削条件）
　被削材：Ｔｉ６Ａｌ４Ｖ丸棒（φ２００ｍｍ、Ｖ形状スリット１本あり）
　工具形状：
　ホルダー型番ＤＣＬＮＲ２５２５（住友電工ハードメタル（株）製）
　インサート型番ＮＵ－ＣＮＧＡ１２０４０８（住友電工ハードメタル（株）製）
　切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ
　送り量：０．１ｍｍ／刃
　切込み量：０．１５ｍｍ
　クーラント：ＷＥＴ
　なお、上記の切削条件は、難削材の超高速高負荷加工に該当する。

　上記の切削条件で切削し、逃げ面から観察した工具の欠損量が１００μｍ以上となるまでの加工時間を工具寿命として測定した。加工時間が長いほど、耐欠損性に優れ、工具寿命が長いことを示している。結果を表３の「工具寿命」欄に示す。

　＜考察＞
　［試料１７～試料１９］
　試料１７～試料１９の製造方法は、いずれも実施例に該当する。試料１７～試料１９の立方晶窒化硼素多結晶体は、いずれも立方晶窒化硼素を９８．５体積％以上含み、立方晶窒化硼素の転位密度が８×１０^１５／ｍ^２より大きく、結晶粒のメジアン径ｄ５０が０．１μｍ以上０．５μｍ以下であり、実施例に該当する。試料１７～試料１９の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、難削材の超高速高負荷加工においても、１５分以上の工具寿命を達成することができた。

　試料１７及び試料１８は、試料１９よりも工具寿命がより長かった。これは、試料１７及び試料１８の立方晶窒化硼素多結晶体は、アルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素の合計含有量が１０ｐｐｍ以下であり、切削環境下で工具刃先と被削材との界面が高温高圧となった場合においても、立方晶窒化硼素から六方晶窒化硼素への変換が生じにくいためと考えられる。

　試料１７及び試料１８では、組成、アルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素の合計含有量、結晶粒のメジアン径ｄ５０、立方晶窒化硼素の転位密度が異なっていた。これは原料の六方晶窒化硼素の不純物量や粒径等のばらつきに起因すると考えられる。

　［実施例４］
　実施例４では、立方晶窒化硼素多結晶体中の圧縮型六方晶窒化硼素及びウルツ鉱型窒化硼素の含有量と、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具で難削材の高負荷加工を行った場合の工具寿命との関係を調べた。

　＜立方晶窒化硼素多結晶体の作製＞
　試料１７～試料１９の立方晶窒化硼素多結晶体を、下記の手順に従って作製した。

　（第２工程及び第３工程）
　上記の六方晶窒化硼素粉末を、超高圧高温発生装置を用いて、表４の「開始点」の「温度」及び「圧力」欄に記載される温度及び圧力から、圧力を維持したまま「第１段階」の「到達温度」欄に記載される温度まで昇温し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持した。

　続いて、温度を維持したまま、表４の「第２段階」の「到達圧力」欄に記載される圧力まで昇圧し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持した。

　続いて、圧力を維持したまま、表４の「第３段階」の「到達温度」欄に記載される温度まで昇温し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持して立方晶窒化硼素多結晶体を得た。「第３段階」に記載されている「到達温度」、「到達圧力」及び「保持時間」での高温高圧処理は第３工程に該当する。

　＜評価＞
　（組成の測定、転位密度の測定、結晶粒のメジアン径ｄ５０の測定）
　上記で得られた立方晶窒化硼素多結晶体について、組成（立方晶窒化硼素の含有率、圧縮型六方晶窒化硼素（以下、「ｃｏｍｐ．ｈＢＮ」とも記す。）の含有率、ウルツ鉱型窒化硼素の含有率）、立方晶窒化硼素の転位密度、及び、結晶粒のメジアン径ｄ５０の測定を行った。具体的な測定方法は、実施の形態１に示される通りであるため、その説明は繰り返さない。結果を表４の「ｃＢＮ含有率」、「ｃｏｍｐ．ｈＢＮ含有率」、「ｗＢＮ含有率」、「ｃＢＮ転位密度」、「メジアン径（ｄ５０）」欄に示す。

　（切削条件）
　被削材：Ｔｉ６Ａｌ４Ｖ丸棒（φ２００ｍｍ、Ｖ形状スリット１本あり）
　工具形状：
　ホルダー型番ＤＣＬＮＲ２５２５（住友電工ハードメタル（株）製）
　インサート型番ＮＵ－ＣＮＧＡ１２０４０８（住友電工ハードメタル（株）製）
　切削速度：１２０ｍ／ｍｉｎ
　送り量：０．１ｍｍ／刃
　切込み量：０．１５ｍｍ
　クーラント：ＷＥＴ
　なお、上記の切削条件は、難削材の高負荷加工に該当する。

　上記の切削条件で切削し、逃げ面から観察した工具の欠損量が１００μｍ以上となるまでの加工時間を工具寿命として測定した。加工時間が長いほど、耐欠損性に優れ、工具寿命が長いことを示している。結果を表４の「工具寿命」欄に示す。

　＜考察＞
　［試料２０～試料２２］
　試料２０～試料２２の製造方法は、いずれも実施例に該当する。試料２０～試料２２の立方晶窒化硼素多結晶体は、いずれも立方晶窒化硼素を９８．５体積％以上含み、立方晶窒化硼素の転位密度が８×１０^１５／ｍ^２より大きく、結晶粒のメジアン径ｄ５０が０．１μｍ以上０．５μｍ以下であり、実施例に該当する。試料２０～試料２２の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、難削材の高負荷加工においても、長い工具寿命を達成することができた。

[規則91に基づく訂正 28.07.2020]　
　試料２０及び試料２１は、試料２２よりも工具寿命が長かった。これは、試料２０及び試料２１の立方晶窒化硼素多結晶体が圧縮型六方晶窒化硼素及び／又はウルツ鉱型窒化硼素を含み、耐凝着性及び摺動性が向上したためと考えられる。

　［試料２３］
　試料２３の製造方法は、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程を含まず、比較例に該当する。試料２３の立方晶窒化硼素多結晶体は、立方晶窒化硼素の含有率が９８．２体積％であり、比較例に該当する。試料２３の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、工具寿命が短かった。これは、試料２３の製造方法はウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程を含ないため、六方晶窒化硼素からウルツ鉱型窒化硼素への変換率が低く、結果として立方晶窒化硼素への変換率も低くなり、得られた立方晶窒化硼素多結晶体の立方晶窒化硼素の含有率が小さいためと考えられる。

　［実施例５］
　実施例５では、立方晶窒化硼素多結晶体中の板状粒子の面積比率と、該立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具で鉄系材料の高負荷加工を行った場合の工具寿命との関係を調べた。

　＜立方晶窒化硼素多結晶体の作製＞
　試料２４～試料２８の立方晶窒化硼素多結晶体を、下記の手順に従って作製した。

　（第２工程及び第３工程）
　上記の六方晶窒化硼素粉末を、超高圧高温発生装置を用いて、表５の「開始点」の「温度」及び「圧力」欄に記載される温度及び圧力から、圧力を維持したまま「第１段階」の「到達温度」欄に記載される温度まで昇温し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持した。

　続いて、温度を維持したまま、表５の「第２段階」の「到達圧力」欄に記載される圧力まで昇圧し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持した。

　続いて、圧力を維持したまま、表５の「第３段階」の「到達温度」欄に記載される温度まで昇温し、「保持時間」の欄に記載される長さで保持して立方晶窒化硼素多結晶体を得た。「第３段階」に記載されている「到達温度」、「到達圧力」及び「保持時間」での高温高圧処理は第３工程に該当する。

　＜評価＞
　（立方晶窒化硼素の含有率の測定、転位密度の測定、結晶粒のメジアン径ｄ５０の測定）
　上記で得られた立方晶窒化硼素多結晶体について、立方晶窒化硼素の含有率、立方晶窒化硼素の転位密度、及び、結晶粒のメジアン径ｄ５０の測定を行った。具体的な測定方法は、実施の形態１に示される通りであるため、その説明は繰り返さない。結果を表５の「ｃＢＮ含有率」、「ｃＢＮ転位密度」、「メジアン径（ｄ５０）」欄に示す。

　（板状粒子の面積比率の測定）
　上記で得られた立方晶窒化硼素多結晶体について、板状粒子の面積比率を測定した。具体的な測定方法は、実施の形態１に示される通りであるため、その説明は繰り返さない。結果を表５の「板状粒子の面積比率」欄に示す。

　（切削条件）
　被削材：ねずみ鋳鉄ＦＣ３００ブロック材（８０ｍｍ×３００ｍｍ×１５０ｍｍ）
　工具形状：
　カッタ型番ＦＭＵ４１００Ｒ（住友電工ハードメタル（株）製）
　インサート型番ＳＮＥＷ１２０３ＡＤＴＲ（住友電工ハードメタル（株）製）
　切削速度：２２５０ｍ／ｍｉｎ
　送り量：０．１３ｍｍ／刃
　切込み量：０．４５ｍｍ
　クーラント：ＤＲＹ
　なお、上記の切削条件は、鉄系材料の高負荷加工に該当する。

　上記の切削条件で切削し、逃げ面から観察した工具の欠損量が２５０μｍ以上となるまでの加工時間を工具寿命として測定した。加工時間が長いほど、耐欠損性に優れ、工具寿命が長いことを示している。結果を表５の「工具寿命」欄に示す。

　［試料２４～試料２８］
　試料２４～試料２８の製造方法は、いずれも実施例に該当する。試料２４～試料２８の立方晶窒化硼素多結晶体は、いずれも立方晶窒化硼素を９８．５体積％以上含み、立方晶窒化硼素の転位密度が８×１０^１５／ｍ^２より大きく、結晶粒のメジアン径ｄ５０が０．１μｍ以上０．５μｍ以下であり、実施例に該当する。試料２４～試料２８の立方晶窒化硼素多結晶体を用いた工具は、鉄系材料の高負荷加工においても、長い工具寿命を有することが確認された。

　試料２４～試料２８を比べると、板状粒子の面積比率が小さいほど、工具寿命が長くなる傾向が確認された。これは、板状粒子の面積比率が小さいほど、板状粒子に起因する突発的な刃先の欠損が生じ難いためと考えられる。

　以上のように本開示の実施の形態および実施例について説明を行なったが、上述の各実施の形態および実施例の構成を適宜組み合わせたり、様々に変形することも当初から予定している。

　今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本開示の範囲は上記した実施の形態および実施例ではなく請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味、および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

Claims

　立方晶窒化硼素を９８．５体積％以上含む立方晶窒化硼素多結晶体であって、
　前記立方晶窒化硼素の転位密度は８×１０^１５／ｍ^２より大きく、
　前記立方晶窒化硼素多結晶体は、複数の結晶粒を含み、
　前記複数の結晶粒の円相当径のメジアン径ｄ５０は０．１μｍ以上０．５μｍ以下である、立方晶窒化硼素多結晶体。
　前記転位密度は９×１０^１５／ｍ^２以上である、請求項１に記載の立方晶窒化硼素多結晶体。
　前記立方晶窒化硼素多結晶体のアルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素の合計含有量は、質量基準で１０ｐｐｍ以下である、請求項１又は請求項２に記載の立方晶窒化硼素多結晶体。
　前記立方晶窒化硼素多結晶体において、その断面を走査型電子顕微鏡を用いて１００００倍の倍率で観察した場合、アスペクト比が４以上の板状粒子の面積比率は３０面積％以下である、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の立方晶窒化硼素多結晶体。
　前記アスペクト比が４以上の板状粒子の面積比率は５面積％以下である、請求項４に記載の立方晶窒化硼素多結晶体。
　前記立方晶窒化硼素多結晶体は、圧縮型六方晶窒化硼素を０．０１体積％以上含む、請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の立方晶窒化硼素多結晶体。
　前記立方晶窒化硼素多結晶体は、ウルツ鉱型窒化硼素を０．１体積％以上含む、請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の立方晶窒化硼素多結晶体。
　前記転位密度は、修正Ｗｉｌｌｉａｍｓｏｎ－Ｈａｌｌ法及び修正Ｗａｒｒｅｎ－Ａｖｅｒｂａｃｈ法を用いて算出される、請求項１から請求項７のいずれか１項に記載の立方晶窒化硼素多結晶体。
　前記転位密度は、放射光をＸ線源として測定される、請求項１から請求項８のいずれか１項に記載の立方晶窒化硼素多結晶体。
　請求項１から請求項９のいずれか１項に記載の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法であって、
　六方晶窒化硼素粉末を準備する第１工程と、
　前記六方晶窒化硼素粉末を、ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力を通過して、１７００℃以上２５００℃以下の温度、及び、８ＧＰａ以上の圧力まで加熱加圧して窒化硼素多結晶体を得る第２工程と、
　前記第２工程により得られた窒化硼素多結晶体を、１７００℃以上２５００℃以下の温度、及び、８ＧＰａ以上の圧力条件下で３分以上６０分以下保持して立方晶窒化硼素多結晶体を得る第３工程とを備え、
　前記ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域は、温度をＴ℃、圧力をＰＧＰａとした時に、下記式１及び下記式２を同時に満たす領域であり、
　式１：Ｐ≧－０．００３７Ｔ＋１１．３０１
　式２：Ｐ≦－０．０８５Ｔ＋１１７
　前記第２工程の加熱加圧経路において、前記ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域への突入温度は５００℃以下であり、
　前記第２工程は、その加熱加圧経路における温度及び圧力を、前記ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程を含む、立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法。
　前記突入温度は３００℃以下である、請求項１０に記載の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法。
　前記第２工程は、その加熱加圧経路における温度及び圧力を、前記ウルツ鉱型窒化硼素の安定領域内の温度及び圧力で１５分以上保持する工程を含む、請求項１０又は請求項１１に記載の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法。
　前記第２工程は、その加熱加圧経路における温度及び圧力を、温度をＴ℃、圧力をＰＧＰａとした時に、下記式１、下記式２及び下記式３を同時に満たす領域内の温度及び圧力で１０分以上保持する工程を含む、
　式１：Ｐ≧－０．００３７Ｔ＋１１．３０１
　式２：Ｐ≦－０．０８５Ｔ＋１１７
　式３：Ｐ≦－０．００３７Ｔ＋１１．３７５
　請求項１０から請求項１２のいずれか１項に記載の立方晶窒化硼素多結晶体の製造方法。