WO2020157903A1 - 変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法 Download PDF

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lens
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conditional expression
variable power
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智希 伊藤
哲史 三輪
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    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake

Definitions

  • the present invention relates to a variable power optical system, an optical device using the same, and a method for manufacturing the variable power optical system.
  • variable power optical systems suitable for photographic cameras, electronic still cameras, video cameras, etc. have been proposed (for example, refer to Patent Document 1).
  • the zoom lens system has a high zoom ratio and a wide angle of view, it is difficult to obtain good optical performance, and the zoom lens system tends to be large.
  • the variable power optical system includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side, and are used for zooming.
  • the distance between adjacent lens groups is changed, and the diaphragm is arranged closer to the image side than the second lens group, and the following conditional expression is satisfied. 0.10 ⁇ Df/Dr ⁇ 0.90
  • Df is the distance from the most object-side lens surface of the variable power optical system to the stop in the wide-angle end state.
  • Dr is the distance from the stop to the image side lens surface of the variable power optical system in the wide-angle end state.
  • the optical device according to the second aspect is configured by mounting the above variable power optical system.
  • a method for manufacturing a variable power optical system is a variable power having a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • a method of manufacturing an optical system wherein an interval between adjacent lens groups changes during zooming, and an aperture stop is disposed closer to the image side than the second lens group, and the following conditional expression is satisfied.
  • each lens is arranged in the lens barrel. 0.10 ⁇ Df/Dr ⁇ 0.90
  • Df is the distance from the most object-side lens surface of the variable power optical system to the stop in the wide-angle end state.
  • Dr is the distance from the stop to the image side lens surface of the variable power optical system in the wide-angle end state.
  • FIG. 6 is a lens configuration diagram of the variable power optical system according to Example 1 upon focusing on infinity in the wide-angle end state.
  • 2A and 2B are graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 1 upon focusing on infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIG. 3A and FIG. 3B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the first example, respectively.
  • FIG. 9 is a lens configuration diagram of the variable power optical system according to Example 2 upon focusing on infinity in the wide-angle end state.
  • FIG. 5B are graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 2 upon focusing on infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIG. 6A and FIG. 6B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the second example, respectively.
  • FIG. 9 is a lens configuration diagram of the variable power optical system according to Example 3 upon focusing on infinity in the wide-angle end state.
  • FIG. 8A and FIG. 8B are aberration diagrams of the variable power optical system according to Example 3 upon focusing on infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIG. 9A and 9B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the third example, respectively.
  • FIG. 19 is a lens configuration diagram of the variable power optical system according to Example 4 upon focusing on infinity in the wide-angle end state.
  • 11A and 11B are aberration diagrams of the variable power optical system according to Example 4 upon focusing on infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • 12A and 12B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the fourth example, respectively.
  • FIG. 19 is a lens configuration diagram of the variable power optical system according to Example 4 upon focusing on infinity in the wide-angle end state.
  • 11A and 11B are aberration diagrams of the variable power optical system according to Example 4 upon focusing on infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state,
  • FIG. 13 is a lens configuration diagram of the variable power optical system according to Example 5 upon focusing on infinity in the wide-angle end state.
  • FIG. 14A and FIG. 14B are aberration diagrams of the variable power optical system according to Example 5 upon focusing on infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIGS. 15A and 15B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the fifth example, respectively.
  • FIG. 16 is a lens configuration diagram of the variable power optical system according to Example 6 upon focusing on infinity in the wide-angle end state.
  • 17B are aberration diagrams of the variable power optical system according to the sixth example at the wide-angle end state and the telephoto end state at the time of focusing at infinity, respectively.
  • 18A and 18B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the sixth example, respectively.
  • It is a lens block diagram at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the variable power optical system of the seventh example.
  • 20A and 20B are aberration diagrams of the variable power optical system according to the seventh example at the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively, upon focusing on infinity.
  • 21A and 21B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the seventh example, respectively.
  • FIG. 19 is a lens configuration diagram of the variable power optical system according to Example 8 upon focusing on infinity in the wide-angle end state.
  • 23A and 23B are graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 8 upon focusing on infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • 24A and 24B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the eighth example, respectively.
  • FIGS. 26A and 26B are aberration diagrams of the variable power optical system according to the ninth example at the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively, upon focusing on infinity.
  • 27A and 27B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the ninth example, respectively.
  • 29A and 29B are aberration diagrams of the variable power optical system according to the tenth example upon focusing on infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • 30A and 30B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the tenth example, respectively.
  • FIG. 19 is a lens configuration diagram of the variable magnification optical system according to the eleventh example when focused on infinity in the wide-angle end state.
  • 32A and 32B are aberration diagrams of the variable power optical system according to the eleventh example at the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively, upon focusing on infinity.
  • 33A and 33B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the eleventh example, respectively. It is a lens block diagram at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the variable power optical system of the twelfth example.
  • FIG. 35A and FIG. 35B are aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the twelfth example, respectively.
  • 36A and 36B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the twelfth example, respectively.
  • FIG. 38A and 38B are aberration diagrams of the variable power optical system according to the thirteenth example at the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively, upon focusing on infinity.
  • 39A and 39B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the thirteenth example, respectively. It is a figure which shows the structure of the camera provided with the variable power optical system which concerns on this embodiment. 6 is a flowchart showing a method for manufacturing a variable power optical system according to the present embodiment.
  • the camera 1 is a digital camera equipped with a variable power optical system according to this embodiment as a taking lens 2.
  • the taking lens 2 In the camera 1, light from an unillustrated object (subject) is condensed by the taking lens 2 and reaches the image sensor 3.
  • the image sensor 3 Thus, the light from the subject is captured by the image sensor 3 and recorded as a subject image in a memory (not shown).
  • this camera may be a mirrorless camera or a single-lens reflex type camera having a quick return mirror.
  • variable power optical system ZL(1) as an example of the variable power optical system (zoom lens) ZL according to the present embodiment has a positive refracting power arranged in order from the object side. It has a lens group G1 and a second lens group G2 having a negative refractive power. At the time of zooming, the distance between adjacent lens groups changes. Further, the variable power optical system ZL(1) has a diaphragm (aperture diaphragm S) arranged on the image side of the second lens group G2. This makes it possible to suppress variations in astigmatism and spherical aberration during zooming.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (1).
  • Df distance from the lens surface closest to the object of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state to the diaphragm
  • Dr distance from the diaphragm at the wide-angle end state to the lens surface closest to the image of the variable magnification optical system ZL
  • variable power optical system ZL may be the variable power optical system ZL(2) shown in FIG. 4, the variable power optical system ZL(3) shown in FIG. 7, or the variable power optical system shown in FIG. ZL(4) or the variable power optical system ZL(5) shown in FIG. 13 may be used.
  • the variable power optical system ZL according to this embodiment may be the variable power optical system ZL(6) shown in FIG. 16, the variable power optical system ZL(7) shown in FIG. 19, or the variable power shown in FIG.
  • the optical system ZL(8) may be used, or the variable power optical system ZL(9) shown in FIG. 25 may be used.
  • variable power optical system ZL may be the variable power optical system ZL(10) shown in FIG. 28, the variable power optical system ZL(11) shown in FIG. 31, or the variable power shown in FIG.
  • the optical system ZL(12) may be used, or the variable power optical system ZL(13) shown in FIG. 37 may be used.
  • Conditional expression (1) defines the position of the diaphragm in the wide-angle end state. By satisfying the conditional expression (1), it is possible to suppress variations in spherical aberration and field curvature during zooming.
  • conditional expression (1) If the corresponding value of conditional expression (1) is less than the lower limit value, it becomes difficult to suppress the fluctuation of the field curvature during zooming.
  • the lower limit values of conditional expression (1) are set to 0.30, 0.40, 0.50, 0.53, 0.55, 0.58, 0. .60, 0.61, 0.62, 0.63, and even 0.64.
  • conditional expression (1) If the corresponding value of conditional expression (1) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to suppress the fluctuation of the field curvature during zooming. By setting the upper limit of conditional expression (1) to 0.89, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of this embodiment, the upper limit values of conditional expression (1) are set to 0.88, 0.87, 0.86, 0.85, 0.83, 0.80, 0. It may be set to 0.78, or 0.75.
  • the variable power optical system ZL has a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, and a positive refracting power which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 has, the fourth lens group G4 having a positive refractive power, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6, and the diaphragm has the second lens group G2 and the fourth lens group. It is desirable to be arranged between the G4 and the G4. This makes it possible to suppress variations in astigmatism and spherical aberration during zooming.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (2).
  • TLw total length of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state
  • fw focal length of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state
  • Conditional expression (2) defines the ratio between the total length of the variable power optical system ZL and the focal length of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state.
  • conditional expression (2) If the corresponding value of conditional expression (2) is less than the lower limit value, it becomes difficult to correct the field curvature.
  • the lower limit values of the conditional expression (2) are set to 2.00, 2.50, 3.00, 3.50, 4.00, 4.30, 4 It may be set to .50, 4.60, or 4.70.
  • conditional expression (2) If the corresponding value of conditional expression (2) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to correct the field curvature.
  • the upper limit of conditional expression (2) is set to 7.00, 6.80, 6.50, 6.30, 6.00, 5.80, 5 .50, 5.40, 5.30, or even 5.25.
  • the variable power optical system ZL has a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, and a positive refracting power which are arranged in order from the object side. It has the third lens group G3 which has, the fourth lens group G4 having a positive refractive power, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6, and may satisfy the following conditional expression (3). desirable.
  • Mv3 the amount of movement of the third lens group G3 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state (the sign of the amount of movement to the object side is +)
  • Mv4 Amount of movement of the fourth lens group G4 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state (+ is the sign of the amount of movement toward the object side)
  • Conditional expression (3) defines the ratio of the movement amount of the third lens group G3 and the movement amount of the fourth lens group G4 when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • conditional expression (3) If the corresponding value of conditional expression (3) is less than the lower limit value, it becomes difficult to suppress the fluctuation of the field curvature during zooming.
  • the lower limit values of the conditional expression (3) are set to 1.10, 1.15, 1.18, 1.20, 1.23, 1.25, 1 It may be set to 0.28, 1.30, 1.33, or 1.35.
  • conditional expression (3) exceeds the upper limit, it becomes difficult to correct the field curvature in the wide-angle end state.
  • the upper limit values of the conditional expression (3) are set to 2.50, 2.30, 2.00, 1.80, 1.65, 1.62, 1 .60, 1.58, 1.55, 1.53, and even 1.50.
  • variable power optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (4).
  • Mv2 the amount of movement of the second lens group G2 at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state (the sign of the amount of movement to the object side is +)
  • fw focal length of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state
  • Conditional expression (4) defines the amount of movement of the second lens group G2 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the conditional expression (4) means that the second lens group G2 moves toward the object side during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • conditional expression (4) If the corresponding value of conditional expression (4) is below the lower limit value, it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state.
  • the lower limit values of conditional expression (4) are set to 0.08, 0.10, 0.13, 0.15, 0.18, 0.20, 0. .22, and may be set to 0.24.
  • conditional expression (4) If the corresponding value of conditional expression (4) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state.
  • the upper limit values of conditional expression (4) are set to 5.00, 3.00, 2.50, 2.20, 2.00, 1.80, 1, .50, 1.30, 1.10, 0.95, 0.90, 0.85, 0.80, 0.75, and even 0.70.
  • the variable power optical system ZL has a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, and a positive refracting power which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 has, the fourth lens group G4 having a positive refractive power, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6, and in the variable power optical system ZL at the time of zooming.
  • Multiple lens groups move, the distance between adjacent lens groups changes, and the lens group closest to the image and the diaphragm that move during zooming move integrally during zooming It is desirable to do. As a result, the lens barrel including the mechanical mechanism can be downsized while ensuring good optical performance.
  • the variable power optical system ZL has a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, and a positive refracting power which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 has, the fourth lens group G4 having a positive refractive power, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6, and in the variable power optical system ZL at the time of zooming.
  • a plurality of lens groups including the third lens group G3 move, the distance between adjacent lens groups changes, and the lens group closest to the image side and the third lens group G3 among the lens groups that move during zooming.
  • the lens barrel including the mechanical mechanism can be downsized while ensuring good optical performance.
  • the variable power optical system ZL has a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, and a positive refracting power which are arranged in order from the object side. It has the 3rd lens group G3 which has, the 4th lens group G4 which has positive refractive power, the 5th lens group G5, and the 6th lens group G6, and the 6th lens group G6 has two or more lenses. It is desirable to consist of This makes it possible to suppress field curvature and lateral chromatic aberration.
  • the variable power optical system ZL has a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, and a positive refracting power which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 has, the fourth lens group G4 having a positive refractive power, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6, and the sixth lens group G6 and the diaphragm have variable magnification. It is desirable to move integrally during this. As a result, the lens barrel including the mechanical mechanism can be downsized while ensuring good optical performance.
  • the variable power optical system ZL has a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, and a positive refracting power which are arranged in order from the object side. It has the 3rd lens group G3 which has, the 4th lens group G4 which has positive refracting power, the 5th lens group G5, and the 6th lens group G6, and the 6th lens group G6 and the 3rd lens group G3.
  • the variable power optical system ZL has a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, and a positive refracting power which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 has, the fourth lens group G4 having a positive refractive power, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6, and the diaphragm and the third lens group G3 have a variable power. It is desirable to move integrally during this. As a result, the lens barrel including the mechanical mechanism can be downsized while ensuring good optical performance.
  • the variable power optical system ZL has a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, and a positive refracting power which are arranged in order from the object side. It has the 3rd lens group G3 which has, the 4th lens group G4 which has positive refracting power, the 5th lens group G5, and the 6th lens group G6, and the 3rd lens group G3 is perpendicular to an optical axis. It is desirable to include a vibration isolation group having a positive refractive power that is movable so as to have a directional displacement component. Accordingly, it is possible to suppress the fluctuation of the field curvature before and after the shake correction.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (5).
  • f3b focal length of the image stabilization group
  • f3 focal length of the third lens group G3
  • Conditional expression (5) defines the ratio between the focal length of the image stabilizing unit and the focal length of the third lens unit G3.
  • conditional expression (5) If the corresponding value of conditional expression (5) is less than the lower limit value, it becomes difficult to suppress the fluctuation of spherical aberration before and after blurring correction.
  • the lower limit values of conditional expression (5) are set to 0.70, 0.80, 0.85, 0.90, 0.95, 0.99, and 1. .10, 1, 20 and may be set to 1.30.
  • conditional expression (5) exceeds the upper limit value, it will be difficult to obtain the image stabilization effect.
  • the upper limit values of conditional expression (5) are set to 3.50, 3.40, 3.00, 2.80, 2.40, 2.10, 1 It may be set to 0.80, or 1.60.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (6).
  • ⁇ T3r Magnification of lens group consisting of lenses arranged on the image side of the image stabilizing group in the telephoto end state
  • ⁇ T3b Magnification of image stabilizing group in the telephoto end state
  • Conditional expression (6) defines the relationship between the magnification of the lens group consisting of the lens arranged on the image side of the image stabilizing group and the magnification of the image stabilizing group in the telephoto end state.
  • conditional expression (6) If the corresponding value of conditional expression (6) is less than the lower limit value, it becomes difficult to suppress the variation of spherical aberration before and after blurring correction.
  • the lower limit values of conditional expression (6) are set to 0.70, 0.80, 0.90, 0.95, 0.98, 1.05, 1 .10, 1.20 and even 1.30.
  • conditional expression (6) If the corresponding value of conditional expression (6) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to suppress the variation of spherical aberration before and after the shake correction.
  • the upper limit values of conditional expression (6) are set to 3.00, 2.50, 2.10, 1.90, 1.80, 1.70, and It may be set to 1.60.
  • the image stabilizing group has a positive lens and a negative lens.
  • the image stabilizing group has a positive lens and a negative lens.
  • the third lens group G3 includes a 3a group, a 3b group, and a 3c group, which are arranged in order from the object side, and the 3b group is a vibration reduction group. Is desirable. This makes it possible to suppress fluctuations in spherical aberration before and after blurring correction.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (7).
  • f3c focal length of 3c group
  • f3b focal length of image stabilization group
  • Conditional expression (7) defines the ratio between the focal length of the 3cth group and the focal length of the image stabilization group.
  • the spherical aberration generated in the image stabilizing group (group 3b) at the time of blur correction in the group 3c becomes excessive.
  • the lower limit values of conditional expression (7) are set to 0.30, 0.35, 0.40, 0.45, 0.50, 0.55, 0. .60, and may be set to 0.62.
  • the spherical aberration generated in the image stabilizing group (group 3b) at the time of blur correction in the group 3c will be insufficiently corrected.
  • the upper limit values of the conditional expression (7) are set to 1.30, 1.25, 1.21, 1.10, 1.00, 0.95, 0. It may be set to 0.90, 0.85, 0.80, or 0.75.
  • the third group c should be composed of a single lens. With this, it is possible to correct the spherical aberration generated in the image stabilizing group (the 3b group) at the time of blur correction with the minimum lens configuration.
  • the third group c should be composed of a negative single lens. Accordingly, with the minimum lens configuration, it is possible to excellently correct the spherical aberration generated in the image stabilizing group (the third group b) at the time of blur correction.
  • the third group c is composed of a negative single lens and satisfies the following conditional expression (8).
  • R3c1 radius of curvature of the object-side lens surface of the negative single lens of the 3c-th group
  • R3c2 radius of curvature of the image-side lens surface of the negative single-lens of the 3cth group
  • Conditional expression (8) defines the shape factor of the negative single lens forming the 3c-th group.
  • conditional expression (8) If the corresponding value of conditional expression (8) is less than the lower limit value, it becomes difficult to suppress variations in spherical aberration and field curvature before and after blurring correction.
  • the lower limit of conditional expression (8) is set to ⁇ 0.60, ⁇ 0.10, 0.10, 0.90, and further 1.10. May be.
  • conditional expression (8) If the corresponding value of conditional expression (8) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to suppress variations in spherical aberration and field curvature before and after blurring correction.
  • the upper limit of conditional expression (8) is set to 5.00, 4.50, 4.00, 3.50, 3.00, 2.50, 2. .20, and may be set to 2.00.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (9).
  • ft focal length of the variable power optical system ZL in the telephoto end state
  • fw focal length of the variable power optical system ZL in the wide angle end state
  • Conditional expression (9) defines the variable power ratio of the variable power optical system ZL. By satisfying conditional expression (9), it is possible to maximize the effects of the present embodiment at a high zoom ratio. By setting the lower limit of conditional expression (9) to 3.30, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, the lower limit of conditional expression (9) is set to 3.50, 4.00, 4.50, 5.00, 6.00, and further 7.00. You may set it. Further, by setting the upper limit of conditional expression (9) to 25.00, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, even if the upper limit value of the conditional expression (9) is set to 20.00, 15.00, 10.00, 9.00, and further 8.00. Good.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (10).
  • Conditional expression (10) defines the half angle of view of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state. By satisfying the conditional expression (10), it is possible to satisfactorily correct the field curvature. By setting the lower limit of conditional expression (10) to 38.0°, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of this embodiment, the lower limit of conditional expression (10) may be set to 40.0°. Further, by setting the upper limit of conditional expression (10) to 70.0°, the effect of this embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of this embodiment, the upper limit of conditional expression (10) may be set to 60.0°, 50.0°, and further 45.0°.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (11).
  • ⁇ t is the half angle of view of the variable magnification optical system ZL in the telephoto end state.
  • Conditional expression (11) defines the half angle of view of the variable power optical system ZL in the telephoto end state. By satisfying conditional expression (11), it is possible to maximize the effect of the present embodiment at a high zoom ratio. By setting the lower limit of conditional expression (11) to 4.0°, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of this embodiment, the lower limit value of the conditional expression (11) may be set to 5.0°, and further to 5.5°. Moreover, by setting the upper limit value of the conditional expression (11) to 13.0°, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, even if the upper limit value of the conditional expression (11) is set to 12.0°, 11.0°, 10.0°, and further 9.0°. Good.
  • the variable power optical system ZL has a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, and a positive refracting power which are arranged in order from the object side. It is desirable that the third lens group G3 that has the third lens group G3 and the following conditional expression (12) be satisfied.
  • fw focal length of the variable-magnification optical system ZL in the wide-angle end state
  • f123w composite focal length of the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 in the wide-angle end state
  • Conditional expression (12) defines the ratio of the focal length of the variable power optical system ZL to the combined focal length of the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 in the wide-angle end state. It is a thing.
  • the conditional expression (12) means that the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 are substantially afocal in the wide-angle end state. By satisfying the conditional expression (12), it is possible to excellently correct spherical aberration and field curvature in the wide-angle end state.
  • conditional expression (12) If the corresponding value of conditional expression (12) is below the lower limit, it becomes difficult to correct spherical aberration in the wide-angle end state.
  • the lower limit values of conditional expression (12) may be set to ⁇ 0.25, ⁇ 0.20, ⁇ 0.15, and further ⁇ 0.12. Good.
  • conditional expression (12) If the corresponding value of conditional expression (12) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to correct spherical aberration in the wide-angle end state.
  • the upper limit of conditional expression (12) By setting the upper limit of conditional expression (12) to 0.55, the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • the upper limits of conditional expression (12) are set to 0.50, 0.45, 0.40, 0.35, 0.30, 0.25, 0. .20, 0.15, 0.10, or even 0.05.
  • the variable power optical system ZL has a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, and a positive refracting power which are arranged in order from the object side. It is desirable that the second lens group G3 has the third lens group G3 and the following conditional expression (13) is satisfied.
  • ft focal length of the variable magnification optical system ZL in the telephoto end state
  • f123t composite focal length of the first lens group G1, the second lens group G2 and the third lens group G3 in the telephoto end state
  • Conditional expression (13) defines the ratio of the focal length of the variable power optical system ZL to the combined focal length of the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 in the telephoto end state. It is a thing.
  • Conditional expression (13) means that the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 are substantially afocal in the telephoto end state.
  • conditional expression (13) If the corresponding value of conditional expression (13) is below the lower limit, it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state.
  • the lower limit value of the conditional expression (13) may be set to ⁇ 1.00, ⁇ 0.90, and ⁇ 0.80.
  • conditional expression (13) If the corresponding value of conditional expression (13) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state.
  • the upper limit of conditional expression (13) may be set to 0.20, 0.10, ⁇ 0.10, and further ⁇ 0.20.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (14).
  • BFw Distance from the lens surface closest to the image side of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state to the image surface
  • fw Focal length of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state
  • Conditional expression (14) defines the ratio between the back focus of the variable power optical system ZL and the focal length of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state.
  • conditional expression (14) If the corresponding value of conditional expression (14) is below the lower limit, it becomes difficult to correct the field curvature in the wide-angle end state.
  • the lower limit value of the conditional expression (14) may be set to 0.30, 0.35, 0.37, and 0.40.
  • conditional expression (14) If the corresponding value of conditional expression (14) exceeds the upper limit value, correction of the field curvature in the wide-angle end state will be insufficient.
  • the upper limit of conditional expression (14) may be set to 0.54, 0.52, and 0.50.
  • the variable power optical system ZL has a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, and a positive refracting power which are arranged in order from the object side. It has a third lens group G3 that it has, a fourth lens group G4 that has a positive refractive power, and a fifth lens group G5, and the fifth lens group G5 moves with respect to the image plane during focusing. Is desirable. As a result, it is possible to suppress variation in spherical aberration during focusing.
  • the variable power optical system ZL has a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, and a positive refracting power which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 has, the fourth lens group G4 having a positive refractive power, and the fifth lens group G5.
  • the fifth lens group G5 includes at least one positive lens and at least one positive lens. It is desirable to have a negative lens. This makes it possible to suppress the fluctuation of the field curvature during focusing.
  • the variable power optical system ZL has a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, and a positive refracting power which are arranged in order from the object side. It is desirable to have the third lens group G3 that has, the fourth lens group G4 having a positive refractive power, and the fifth lens group G5, and to satisfy the following conditional expression (15).
  • f5 focal length of the fifth lens group G5
  • fw focal length of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state
  • conditional expression (15) defines the ratio between the focal length of the fifth lens group G5 and the focal length of the variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state.
  • the lower limit value of the conditional expression (15) may be set to 1.20, 1.30, 1.40, and further 1.45.
  • conditional expression (15) exceeds the upper limit value, the correction of the curvature of field that occurs during focusing becomes insufficient. Further, the amount of movement of the fifth lens group G5 at the time of focusing becomes large, so that the lens barrel becomes large.
  • the upper limit values of the conditional expression (15) are set to 10.00, 8.00, 5.00, 4.00, 3.00, 2.45, and 2. .38, 2.33, 2.28, 2.25, or 2.10.
  • the variable power optical system ZL has a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, and a positive refracting power which are arranged in order from the object side.
  • a third lens group G3 that has, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6, and may satisfy the following conditional expression (16). desirable.
  • Mv5 the amount of movement of the fifth lens group G5 at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state (the sign of the amount of movement to the object side is +)
  • Mv6 Amount of movement of the sixth lens group G6 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state (the sign of the amount of movement toward the object side is +)
  • conditional expression (16) defines the ratio of the movement amount of the fifth lens group G5 and the movement amount of the sixth lens group G6 when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the lower limit value of the conditional expression (16) may be set to 1.20, 1.30, and further 1.40.
  • the upper limit value of the conditional expression (16) may be set to 2.00, 1.80, and further 1.60.
  • variable power optical system ZL it is desirable that the first lens group G1 moves with respect to the image plane during zooming. This makes it possible to obtain a high zoom ratio.
  • variable power optical system ZL it is desirable that the first lens group G1 be composed of three or more lenses. Thereby, spherical aberration can be satisfactorily corrected especially in the telephoto end state. Further, it becomes possible to obtain a high zoom ratio.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (17).
  • Mv1 the amount of movement of the first lens group G1 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state (the sign of the amount of movement to the object side is +)
  • ft focal length of variable power optical system ZL in telephoto end state
  • fw focal length of variable power optical system ZL in wide angle end state
  • conditional expression (17) defines the moving amount of the first lens group G1 with respect to the change of the focal length at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • conditional expression (17) If the corresponding value of conditional expression (17) is below the lower limit, it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state.
  • the lower limit values of the conditional expression (17) may be set to 0.33, 0.34, and 0.35.
  • conditional expression (17) exceeds the upper limit, it becomes difficult to correct the field curvature in the telephoto end state.
  • the diameter of the first lens group G1 increases, and the weight of the lens barrel increases.
  • the upper limit of conditional expression (17) is set to 0.70, 0.65, 0.58, 0.50, 0.45, and 0.40. You may set it.
  • the variable power optical system ZL has a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, and a positive refracting power which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 has, the fourth lens group G4 having a positive refractive power, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6, and the sixth lens group G6 is provided with an air lens, It is desirable to satisfy the following conditional expression (18).
  • RAr1 radius of curvature of the object-side lens surface of the air lens of the sixth lens group G6
  • RAr2 radius of curvature of the image-side lens surface of the air lens of the sixth lens group G6
  • the conditional expression (18) defines the shape factor of the air lens provided in the sixth lens group G6. By satisfying the conditional expression (18), it is possible to excellently correct the field curvature.
  • conditional expression (18) If the corresponding value of conditional expression (18) is below the lower limit, it becomes difficult to correct the field curvature.
  • the lower limit of conditional expression (18) is set to 0.10, 0.20, 0.28, 0.30, 0.40, and 0.45. You may set it.
  • conditional expression (18) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to correct the field curvature.
  • the upper limit value of the conditional expression (18) may be set to 1.70, 1.50, 1.20, and further 1.00.
  • the variable power optical system ZL has a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, and a positive refracting power which are arranged in order from the object side. It has a third lens group G3 that has, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6, and at least the first lens group during zooming. It is desirable that G1, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6 move with respect to the image plane. This makes it possible to increase the variation in the magnification of each lens unit during zooming. Further, it becomes possible for the fourth lens group G4 to correct the aberration that occurs in the third lens group G3 during zooming.
  • variable power optical system ZL it is desirable that the lens group that moves during zooming moves toward the object side during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. As a result, it is possible to secure a sufficient zoom ratio that satisfies the performance of this embodiment.
  • a manufacturing method of the variable power optical system ZL according to the present embodiment will be outlined with reference to FIG.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power are arranged in order from the object side (step ST1).
  • the configuration is such that the distance between adjacent lens groups changes during zooming (step ST2).
  • a diaphragm is arranged on the image side of the second lens group G2 (step ST3).
  • each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy at least the conditional expression (1) (step ST4). According to such a manufacturing method, it becomes possible to manufacture a variable power optical system having a high variable power ratio and good optical performance.
  • a variable power optical system ZL according to an example of this embodiment will be described below with reference to the drawings. 1, FIG. 4, FIG. 7, FIG. 10, FIG. 13, FIG. 16, FIG. 19, FIG. 22, FIG. 25, FIG. 28, FIG. 31, FIG. 34, and FIG. It is a sectional view showing composition and refractive power distribution of magnification optical system ZL ⁇ ZL (1)-ZL (13) ⁇ .
  • the moving direction along the optical axis of the lens group that moves during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is indicated by an arrow.
  • the moving direction when the focusing group focuses on an object at a short distance from infinity is indicated by an arrow together with the character "focus”.
  • At least a part of the third lens group G3 serves as an image stabilization group, and the moving direction when correcting image blur is indicated by an arrow together with the word "image stabilization”.
  • FIG. 1 In these figures (FIG. 1, FIG. 4, FIG. 7, FIG. 10, FIG. 13, FIG. 16, FIG. 19, FIG. 22, FIG. 25, FIG. 28, FIG. 31, FIG. 34, FIG.
  • Each lens is represented by a combination of symbol L and a numeral by a combination of G and a numeral.
  • the lens groups and the like are represented independently by using combinations of symbols and numbers for each embodiment. Therefore, even if the same combination of reference numerals and numbers is used between the embodiments, it does not mean that they have the same configuration.
  • Tables 1 to 13 are shown below, in which Table 1 is the first embodiment, Table 2 is the second embodiment, Table 3 is the third embodiment, Table 4 is the fourth embodiment, and Table 5 is the first embodiment.
  • Table 6 is 6th Example
  • Table 7 is 7th Example
  • Table 8 is 8th Example
  • Table 9 is 9th Example
  • Table 10 is 10th Example
  • Table 11 is 11th Example.
  • Table 12 is a table showing each specification data in the twelfth embodiment
  • Table 13 is a table showing each specification data in the thirteenth embodiment.
  • FNO is the F number
  • ⁇ is the half angle of view (unit is ° (degrees))
  • Y is the image height.
  • TL indicates the distance from the lens front surface to the final lens surface on the optical axis when focused on infinity, plus BF.
  • BF is the image from the final lens surface on the optical axis when focused on infinity.
  • the air equivalent distance (back focus) to the surface I is shown. Note that these values are shown for each of the wide-angle end (W), the first intermediate focal length (M1), the second intermediate focal length (M2), and the telephoto end (T) in each variable power state.
  • f3b represents the focal length of the image stabilizing group.
  • f3c indicates the focal length of the 3c-th group.
  • ⁇ T3r represents the magnification of a lens unit including lenses arranged on the image side of the image stabilizing unit in the telephoto end state.
  • ⁇ T3b represents the magnification of the image stabilization group in the telephoto end state.
  • f123w represents a combined focal length of the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 in the wide-angle end state.
  • f123t represents a combined focal length of the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 in the telephoto end state.
  • the surface number indicates the order of the optical surface from the object side along the traveling direction of the light ray, and R represents the radius of curvature of each optical surface (the surface whose center of curvature is located on the image side). Is a positive value), D is a surface distance that is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (or image surface), nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line, and ⁇ d is the optical The Abbe numbers based on the d-line of the material of the member are shown.
  • the radius of curvature “ ⁇ ” indicates a plane or an aperture, and (stop S) indicates an aperture stop.
  • the surface number is marked with * and the radius of curvature R column indicates the paraxial radius of curvature.
  • X(y) is the distance (zag amount) along the optical axis from the tangent plane at the apex of the aspherical surface to the position on the aspherical surface at the height y
  • R is the radius of curvature of the reference spherical surface (paraxial radius of curvature).
  • ⁇ is a conic constant
  • Ai is an i-th order aspherical coefficient.
  • the quadratic aspherical coefficient A2 is 0, and the description thereof is omitted.
  • the [Lens group data] table shows the starting surface (the surface closest to the object) and the focal length of each lens group.
  • the table of [Variable spacing data] shows the surface spacing at the surface number where the surface spacing is “variable” in the table showing [lens specifications].
  • W wide-angle end
  • M1 first intermediate focal length
  • M2 second intermediate focal length
  • T telephoto end
  • the [Values corresponding to conditional expressions] table shows the values corresponding to each conditional expression.
  • the focal length f, radius of curvature R, surface distance D, and other lengths listed are generally “mm” unless otherwise specified, but the optical system is enlarged proportionally. Alternatively, the same optical performance can be obtained even if the proportion is reduced, and the present invention is not limited to this.
  • FIG. 1 is a lens configuration diagram of the variable power optical system according to Example 1 upon focusing on infinity in the wide-angle end state.
  • the variable power optical system ZL(1) according to the first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture arranged in order from the object side.
  • 6 lens group G6 is a lens group G6.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the The 6-lens group G6 moves along the optical axis in the direction shown by the arrow in FIG. 1, and the interval between adjacent lens groups changes.
  • the aperture stop S, the third lens group G3, and the sixth lens group G6 move integrally.
  • the symbol (+) or ( ⁇ ) attached to each lens group symbol indicates the refracting power of each lens group, and this is the same in all the following examples.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface directed toward the object side. To be done.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave negative lens. It is composed of a lens L24.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L33, and an object side. And a negative meniscus lens L34 having a concave surface facing toward.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. And a cemented lens of a biconvex positive lens L44.
  • the positive lens L44 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens made up of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52.
  • the negative lens L52 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side and a biconvex positive lens L62 arranged in order from the object side. An air lens is formed between the negative meniscus lens L61 and the positive lens L62.
  • the negative meniscus lens L61 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the image plane I is disposed on the image side of the sixth lens group G6.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 constitutes an image stabilization group having a positive refractive power that is movable in the direction perpendicular to the optical axis, The displacement of the image forming position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • the positive lens L31 in the third lens group G3 corresponds to the 3a group.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 corresponds to the 3bth group.
  • the negative meniscus lens L34 in the third lens group G3 corresponds to the 3c group.
  • Table 1 below lists values of specifications of the variable power optical system according to the first example.
  • FIG. 2A and FIG. 2B are aberration diagrams of the variable power optical system according to Example 1 upon focusing on infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIG. 3A and FIG. 3B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the first example, respectively.
  • FNO represents the F number
  • Y represents the image height.
  • the spherical aberration diagram shows the value of the F number corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height value
  • the coma diagram shows the image height value.
  • the solid line shows the sagittal image plane
  • the broken line shows the meridional image plane.
  • variable power optical system according to Example 1 has excellent aberration performance with excellent correction of various aberrations.
  • FIG. 4 is a lens configuration diagram of the variable power optical system according to Example 2 upon focusing on infinity in the wide-angle end state.
  • the variable power optical system ZL(2) according to the second example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture arranged in order from the object side.
  • a third lens group G3 having a positive refracting power provided with a diaphragm S, a fourth lens group G4 having a positive refracting power, a fifth lens group G5 having a negative refracting power, and a negative refracting power are provided.
  • the sixth lens group G6 Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3 provided with the aperture stop S, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5. , And the sixth lens group G6 move in the direction indicated by the arrow in FIG. 4 along the optical axis, and the interval between the adjacent lens groups changes. During zooming, the aperture stop S, the third lens group G3, and the sixth lens group G6 move integrally.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface directed toward the object side. To be done.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a concave surface facing the object side. And a negative meniscus lens L24 facing the lens.
  • the third lens group G3 cements a biconvex positive lens L31, an aperture stop S, a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L33, which are arranged in order from the object side. It is composed of a lens and a negative meniscus lens L34 having a concave surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. And a cemented lens of a biconvex positive lens L44.
  • the positive lens L44 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens made up of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52.
  • the negative lens L52 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side and a biconvex positive lens L62 arranged in order from the object side. An air lens is formed between the negative meniscus lens L61 and the positive lens L62.
  • the negative meniscus lens L61 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the image plane I is disposed on the image side of the sixth lens group G6.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 constitutes an image stabilization group having a positive refractive power that is movable in the direction perpendicular to the optical axis, The displacement of the image forming position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • the positive lens L31 in the third lens group G3 corresponds to the 3a group.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 corresponds to the 3bth group.
  • the negative meniscus lens L34 in the third lens group G3 corresponds to the 3c group.
  • Table 2 below lists values of specifications of the variable power optical system according to the second example.
  • FIG. 5A and FIG. 5B are aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the second example, respectively.
  • FIG. 6A and FIG. 6B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the second example, respectively. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system according to the second example has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 7 is a lens configuration diagram of the variable power optical system according to Example 3 upon focusing on infinity in the wide-angle end state.
  • the variable power optical system ZL(3) according to the third example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture arranged in order from the object side.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the The sixth lens group G6 moves along the optical axis in the direction shown by the arrow in FIG. 7, and the interval between the adjacent lens groups changes.
  • the aperture stop S, the third lens group G3, and the sixth lens group G6 move integrally.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Composed of and.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • L23 a cemented lens of a positive meniscus lens L24 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L25 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L21 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the negative meniscus lens L25 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the third lens group G3 includes a positive meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L31 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the fourth lens group G4 is a cemented lens of a biconvex positive lens L41 arranged in order from the object side, a negative meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. And a cemented lens of a biconvex positive lens L44 and a negative meniscus lens L45 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L45 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a positive meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L52.
  • the negative lens L52 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side and a positive meniscus lens L62 having a concave surface facing the object side.
  • An air lens is formed between the negative meniscus lens L61 and the positive meniscus lens L62.
  • the image plane I is disposed on the image side of the sixth lens group G6.
  • the positive meniscus lens L31 in the third lens group G3 constitutes a vibration-proof group having a positive refractive power that is movable in the direction perpendicular to the optical axis, and the image forming position due to camera shake or the like is changed. The displacement (image blur on the image plane I) is corrected.
  • Table 3 lists values of specifications of the variable power optical system according to the third example.
  • FIG. 8A and FIG. 8B are aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the third example, respectively.
  • 9A and 9B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the third example, respectively. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system according to the third example has the various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 10 is a lens configuration diagram of the variable power optical system according to Example 4 upon focusing on infinity in the wide-angle end state.
  • the variable power optical system ZL(4) according to the fourth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture arranged in order from the object side.
  • the 6 lens group G6 Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the The six lens group G6 moves in the direction indicated by the arrow in FIG. 10 along the optical axis, and the interval between the adjacent lens groups changes. During zooming, the aperture stop S, the third lens group G3, and the sixth lens group G6 move integrally.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Composed of and.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L23, and an object. It is composed of a cemented lens of a positive meniscus lens L24 having a concave surface facing the side and a negative meniscus lens L25 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L21 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the negative meniscus lens L25 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the third lens group G3 is a cemented lens of a positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L32, and a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. Composed of and.
  • the positive meniscus lens L31 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens L43 having a convex surface directed toward the object side. And a positive meniscus lens L44 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L45 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L45 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens made up of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52.
  • the negative lens L52 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the sixth lens group G6 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side and a plano-convex positive lens L62 having a flat surface facing the image plane I side. An air lens is formed between the negative meniscus lens L61 and the positive lens L62.
  • the image plane I is disposed on the image side of the sixth lens group G6.
  • the cemented lens of the positive lens L32 and the negative meniscus lens L33 in the third lens group G3 constitutes an image stabilization group having a positive refractive power that is movable in the direction perpendicular to the optical axis, The displacement of the image forming position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • Table 4 below shows values of specifications of the variable power optical system according to the fourth example.
  • FIG. 11A and FIG. 11B are aberration diagrams of the variable power optical system according to the fourth example at the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively, when focusing on infinity.
  • 12A and 12B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the fourth example, respectively. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system according to Example 4 has the various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 13 is a lens configuration diagram of the variable magnification optical system according to the fifth example when focused on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • the variable power optical system ZL(5) according to the fifth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture arranged in order from the object side.
  • 6 lens group G6 Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the The sixth lens group G6 moves along the optical axis in the direction shown by the arrow in FIG. 13, and the interval between the adjacent lens groups changes. During zooming, the aperture stop S, the third lens group G3, and the sixth lens group G6 move integrally.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Composed of and.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a concave surface facing the object side. And a negative meniscus lens L24 facing the lens.
  • the negative meniscus lens L21 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the negative meniscus lens L24 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the third lens group G3 is a cemented lens in which a positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L33 are arranged in order from the object side. Composed of and.
  • the positive meniscus lens L31 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the fourth lens group G4 is a cemented lens in which a positive meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L43 are arranged in order from the object side. And a cemented lens of a biconvex positive lens L44 and a biconcave negative lens L45.
  • the negative lens L45 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens made up of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52.
  • the negative lens L52 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side and a biconvex positive lens L62 arranged in order from the object side. An air lens is formed between the negative meniscus lens L61 and the positive lens L62.
  • the image plane I is disposed on the image side of the sixth lens group G6.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 constitutes an image stabilization group having a positive refractive power that is movable in the direction perpendicular to the optical axis, The displacement of the image forming position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • Table 5 lists values of specifications of the variable power optical system according to the fifth example.
  • FIG. 14A and FIG. 14B are aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the fifth example, respectively.
  • FIGS. 15A and 15B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the fifth example, respectively. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system according to Example 5 has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 16 is a lens configuration diagram of the variable magnification optical system according to the sixth example when focused on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • the variable power optical system ZL(6) according to Example 6 has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture, which are arranged in order from the object side.
  • 6 lens group G6 Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the The sixth lens group G6 moves along the optical axis in the direction indicated by the arrow in FIG. 16, and the interval between the adjacent lens groups changes. During zooming, the aperture stop S, the third lens group G3, and the sixth lens group G6 move integrally.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Composed of and.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a concave surface facing the object side. And a negative meniscus lens L24 facing the lens.
  • the negative meniscus lens L21 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the negative meniscus lens L24 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L33, and an object side. And a negative meniscus lens L34 having a concave surface facing toward.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L41, a cemented lens of a negative meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L43, and an object side. It is composed of a cemented lens of a positive meniscus lens L44 having a convex surface facing toward and a negative meniscus lens L45 having a concave surface facing toward the object side.
  • the lens surface of the positive lens L41 on the object side is an aspherical surface.
  • the negative meniscus lens L45 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens made up of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52.
  • the negative lens L52 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side and a biconvex positive lens L62 arranged in order from the object side. An air lens is formed between the negative meniscus lens L61 and the positive lens L62.
  • the image plane I is disposed on the image side of the sixth lens group G6.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 constitutes an image stabilization group having a positive refractive power that is movable in the direction perpendicular to the optical axis, The displacement of the image forming position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • the positive lens L31 in the third lens group G3 corresponds to the 3a group.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 corresponds to the 3bth group.
  • the negative meniscus lens L34 in the third lens group G3 corresponds to the 3c group.
  • Table 6 below lists values of specifications of the variable power optical system according to the sixth example.
  • FIG. 17A and FIG. 17B are aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the sixth example, respectively.
  • 18A and 18B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the sixth example, respectively. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system according to the sixth example has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 19 is a lens configuration diagram of the variable magnification optical system according to the seventh example when focused on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • the variable power optical system ZL(7) according to Example 7 has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture arranged in order from the object side.
  • the 6 lens group G6 Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the The six lens group G6 moves in the direction indicated by the arrow in FIG. 19 along the optical axis, and the interval between the adjacent lens groups changes. During zooming, the aperture stop S, the third lens group G3, and the sixth lens group G6 move integrally.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Composed of and.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a concave surface facing the object side. And a negative meniscus lens L24 facing the lens.
  • the negative meniscus lens L21 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the negative meniscus lens L24 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the third lens group G3 is a cemented lens in which a positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L33 are arranged in order from the object side. And a plano-concave negative lens L34 having a flat surface facing the image plane I side.
  • the positive meniscus lens L31 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. And a cemented lens of a biconvex positive lens L44.
  • the positive lens L44 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens made up of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52.
  • the negative lens L52 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the sixth lens group G6 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side and a positive meniscus lens L62 having a concave surface facing the object side.
  • An air lens is formed between the negative meniscus lens L61 and the positive meniscus lens L62.
  • the image plane I is disposed on the image side of the sixth lens group G6.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 constitutes an image stabilization group having a positive refractive power that is movable in the direction perpendicular to the optical axis, The displacement of the image forming position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • the positive meniscus lens L31 in the third lens group G3 corresponds to the 3a group.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 corresponds to the 3bth group.
  • the negative lens L34 in the third lens group G3 corresponds to the 3c group.
  • Table 7 below lists values of specifications of the variable power optical system according to the seventh example.
  • 20A and 20B are aberration diagrams of the variable power optical system according to the seventh example upon focusing on infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • 21A and 21B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the seventh example, respectively. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system according to Example 7 has the various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 22 is a lens configuration diagram of the variable magnification optical system according to the eighth example when focused on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • the variable power optical system ZL(8) according to Example 8 has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture which are arranged in order from the object side.
  • 6 lens group G6 Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the The sixth lens group G6 moves along the optical axis in the direction shown by the arrow in FIG. 22, and the distance between the adjacent lens groups changes. During zooming, the aperture stop S, the third lens group G3, and the sixth lens group G6 move integrally.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Composed of and.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a concave surface facing the object side. And a negative meniscus lens L24 facing the lens.
  • the negative meniscus lens L21 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L33, and an object side. And a negative meniscus lens L34 having a concave surface facing toward.
  • the fourth lens group G4 is a cemented lens of a biconvex positive lens L41 arranged in order from the object side, a positive meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the object side. And a positive lens L44 having a biconvex shape.
  • the positive lens L44 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens made up of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52.
  • the negative lens L52 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side and a biconvex positive lens L62 arranged in order from the object side. An air lens is formed between the negative meniscus lens L61 and the positive lens L62.
  • the image plane I is disposed on the image side of the sixth lens group G6.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 constitutes an image stabilization group having a positive refractive power that is movable in the direction perpendicular to the optical axis, The displacement of the image forming position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • the positive lens L31 in the third lens group G3 corresponds to the 3a group.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 corresponds to the 3bth group.
  • the negative meniscus lens L34 in the third lens group G3 corresponds to the 3c group.
  • Table 8 below shows values of specifications of the variable power optical system according to the eighth example.
  • FIG. 23A and FIG. 23B are aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the eighth example, respectively.
  • 24A and 24B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the eighth example, respectively. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system according to the eighth example has the various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 25 is a lens configuration diagram of the variable power optical system according to the ninth example at the wide-angle end when in focus at infinity.
  • the variable power optical system ZL(9) according to the ninth example has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture, which are arranged in order from the object side.
  • the 6 lens group G6 Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the The six lens group G6 moves along the optical axis in the direction shown by the arrow in FIG. 25, and the interval between the adjacent lens groups changes. During zooming, the aperture stop S, the third lens group G3, and the sixth lens group G6 move integrally.
  • the first lens group G1 is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a plano-convex positive lens L12 having a flat surface facing the image plane I, which are arranged in order from the object side, and an object side. And a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing toward.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a concave surface facing the object side. And a negative meniscus lens L24 facing the lens.
  • the negative meniscus lens L21 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the negative meniscus lens L24 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32 and a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the object side, and a biconcave lens. It is composed of a cemented lens of a negative lens L34 having a shape and a positive meniscus lens L35 having a convex surface facing the object side.
  • the lens surface of the positive lens L31 on the object side is an aspherical surface.
  • the negative lens L34 has an aspherical lens surface on the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L42, and a biconvex positive lens L43. It The positive lens L43 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens made up of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side and a biconvex positive lens L62 arranged in order from the object side. An air lens is formed between the negative meniscus lens L61 and the positive lens L62.
  • the image plane I is disposed on the image side of the sixth lens group G6.
  • the cemented lens of the negative lens L34 and the positive meniscus lens L35 in the third lens group G3 constitutes an anti-vibration group having negative refractive power that is movable in the direction perpendicular to the optical axis, The displacement of the imaging position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • Table 9 lists values of specifications of the variable power optical system according to the ninth example.
  • FIG. 26(A) and FIG. 26(B) are aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the ninth example, respectively.
  • 27A and 27B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the ninth example, respectively. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system according to Example 9 has the various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 28 is a lens configuration diagram of the variable power optical system according to the tenth example upon focusing on infinity in the wide-angle end state.
  • the variable power optical system ZL(10) according to Example 10 has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture, which are arranged in order from the object side.
  • 6 lens group G6 Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the The sixth lens group G6 moves along the optical axis in the direction indicated by the arrow in FIG. 28, and the interval between the adjacent lens groups changes. During zooming, the aperture stop S, the third lens group G3, and the sixth lens group G6 move integrally.
  • the first lens group G1 has a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface directed toward the object side and a convex surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the positive meniscus lens L13 has a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface directed toward the object side and a convex surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the positive meniscus lens L13 The positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave negative lens. It is composed of a lens L24.
  • the third lens group G3 is a cemented lens in which a positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L33 are arranged in order from the object side. And a negative meniscus lens L34 having a concave surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. And a cemented lens of a biconvex positive lens L44.
  • the positive lens L44 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens made up of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52.
  • the negative lens L52 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side and a biconvex positive lens L62 arranged in order from the object side. An air lens is formed between the negative meniscus lens L61 and the positive lens L62.
  • the image plane I is disposed on the image side of the sixth lens group G6.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 constitutes an image stabilization group having a positive refractive power that is movable in the direction perpendicular to the optical axis, The displacement of the image forming position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • the positive meniscus lens L31 in the third lens group G3 corresponds to the 3a group.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 corresponds to the 3bth group.
  • the negative meniscus lens L34 in the third lens group G3 corresponds to the 3c group.
  • Table 10 lists values of specifications of the variable power optical system according to the tenth example.
  • 29(A) and 29(B) are aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the tenth example, respectively.
  • 30A and 30B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the tenth example, respectively. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system of the tenth example has the various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 31 is a lens configuration diagram of the variable power optical system according to the eleventh example when focused on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • the variable power optical system ZL(11) according to Example 11 has, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture.
  • 6 lens group G6 Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the The six lens group G6 moves along the optical axis in the direction indicated by the arrow in FIG. 31, and the interval between the adjacent lens groups changes. During zooming, the aperture stop S, the third lens group G3, and the sixth lens group G6 move integrally.
  • the first lens group G1 has a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface directed toward the object side and a convex surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the positive meniscus lens L13 has a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface directed toward the object side and a convex surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the positive meniscus lens L13 The positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a concave surface facing the object side. And a negative meniscus lens L24 facing the lens.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L33, and an object side. And a negative meniscus lens L34 having a concave surface facing toward.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L42, a negative meniscus lens L43 having a convex surface directed toward the object side, and a biconvex shape.
  • the positive lens L44 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a positive meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L52.
  • the negative lens L52 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side and a biconvex positive lens L62 arranged in order from the object side. An air lens is formed between the negative meniscus lens L61 and the positive lens L62.
  • the image plane I is disposed on the image side of the sixth lens group G6.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 constitutes an image stabilization group having a positive refractive power that is movable in the direction perpendicular to the optical axis, The displacement of the image forming position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • the positive lens L31 in the third lens group G3 corresponds to the 3a group.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 corresponds to the 3bth group.
  • the negative meniscus lens L34 in the third lens group G3 corresponds to the 3c group.
  • Table 11 lists values of specifications of the variable power optical system according to the eleventh example.
  • 32A and 32B are aberration diagrams of the variable power optical system according to the eleventh example at the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively, upon focusing on infinity.
  • 33A and 33B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the eleventh example, respectively. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system according to the eleventh example has the various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 34 is a lens configuration diagram of the variable magnification optical system according to the twelfth example when focused on an object at infinity in the wide-angle end state.
  • the variable power optical system ZL(12) according to Example 12 has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture, which are arranged in order from the object side.
  • the diaphragm S includes a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 are It moves along the optical axis in the direction shown by the arrow in FIG. 34, and the interval between the adjacent lens groups changes.
  • the aperture stop S, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 move integrally.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface directed toward the object side. To be done.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a concave surface facing the object side. And a negative meniscus lens L24 facing the lens.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L33, and a biconcave lens. And a negative lens L34 having a shape.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. And a biconvex positive lens L44, and a biconvex positive lens L45 and a biconcave negative lens L46.
  • the positive lens L44 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the negative lens L46 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the fifth lens group G5 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens L52.
  • the negative meniscus lens L51 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the image plane I is disposed on the image side of the fifth lens group G5.
  • the cemented lens of the positive lens L45 and the negative lens L46 in the fourth lens group G4 by moving the cemented lens of the positive lens L45 and the negative lens L46 in the fourth lens group G4 to the image plane I side, from a long-distance object to a short-distance object (from an infinite object to a finite object). Is focused.
  • the focusing lens is used for the cemented lens of the positive lens L41 and the negative meniscus lens L42 and the cemented lens of the negative meniscus lens L43 and the positive lens L44 in the fourth lens group.
  • the cemented lens made up of the positive lens L45 and the negative lens L46 is moved by different movement amounts.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 constitutes an image stabilization group having a positive refractive power that is movable in the direction perpendicular to the optical axis, The displacement of the image forming position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • the positive lens L31 in the third lens group G3 corresponds to the 3a group.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 corresponds to the 3bth group.
  • the negative lens L34 in the third lens group G3 corresponds to the 3c group.
  • Table 12 lists values of specifications of the variable power optical system according to the twelfth example.
  • FIG. 35(A) and FIG. 35(B) are aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the twelfth example, respectively.
  • 36A and 36B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the twelfth example, respectively. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system of the twelfth example has various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
  • FIG. 37 is a lens configuration diagram of the variable magnification optical system according to the thirteenth example at the wide-angle end when in focus at infinity.
  • the variable power optical system ZL(13) according to Example 13 has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and an aperture, which are arranged in order from the object side.
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the The sixth lens group G6 moves along the optical axis in the direction shown by the arrow in FIG. 37, and the interval between the adjacent lens groups changes.
  • the aperture stop S, the third lens group G3, and the sixth lens group G6 move integrally.
  • the seventh lens group G7 is fixed with respect to the image plane I.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface directed toward the object side. To be done.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a concave surface facing the object side. And a negative meniscus lens L24 facing the lens.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L33, and an object side. And a negative meniscus lens L34 having a concave surface facing toward.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L41 and a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. And a cemented lens of a biconvex positive lens L44.
  • the positive lens L44 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens made up of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52.
  • the negative lens L52 has an aspherical lens surface on the image plane I side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a concave surface facing the object side and a biconvex positive lens L62 arranged in order from the object side. An air lens is formed between the negative meniscus lens L61 and the positive lens L62.
  • the seventh lens group G7 is composed of a positive meniscus lens L71 having a concave surface facing the object side.
  • the image plane I is disposed on the image side of the seventh lens group G7.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 constitutes an image stabilization group having a positive refractive power that is movable in the direction perpendicular to the optical axis, The displacement of the image forming position (image blur on the image plane I) due to camera shake or the like is corrected.
  • the positive lens L31 in the third lens group G3 corresponds to the 3a group.
  • the cemented lens of the negative meniscus lens L32 and the positive lens L33 in the third lens group G3 corresponds to the 3bth group.
  • the negative meniscus lens L34 in the third lens group G3 corresponds to the 3c group.
  • Table 13 below shows values of specifications of the variable power optical system according to the thirteenth embodiment.
  • 38A and 38B are aberration diagrams of the variable power optical system according to the thirteenth example at the wide-angle end and the telephoto end, respectively, upon focusing on infinity.
  • 39A and 39B are coma aberration diagrams when blur correction is performed in the wide-angle end state and the telephoto end state of the variable power optical system according to the thirteenth example, respectively. It is understood from the various aberration diagrams that the variable power optical system according to the thirteenth example has its various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
  • each embodiment it is possible to realize a variable power optical system in which various aberrations such as spherical aberration are properly corrected.
  • each of the above-mentioned embodiments shows a specific example of the present invention, and the present invention is not limited thereto.
  • variable power optical system As the numerical examples of the variable power optical system, the configurations of the 5th group, the 6th group, and the 7th group have been shown, but the present invention is not limited to this, and variable groups of other group configurations (for example, 4 group, 8 group, etc.)
  • a double optical system can also be configured. Specifically, a configuration may be adopted in which a lens or a lens group is added on the most object side or the most image plane side of the variable power optical system.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens, which is separated by an air gap that changes during zooming.
  • the lens surface may be a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface.
  • lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to an error in processing and assembly adjustment can be prevented, which is preferable. Further, even if the image plane is deviated, the drawing performance is less deteriorated, which is preferable.
  • the aspherical surface is an aspherical surface formed by grinding, a glass mold aspherical surface formed by molding glass into an aspherical shape, or a composite type aspherical surface formed by resin forming an aspherical surface on the glass surface. Either is fine.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • each lens surface may be coated with an antireflection film that has a high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghosts and achieve high-contrast optical performance. Thereby, flare and ghost can be reduced, and high optical performance with high contrast can be achieved.

Landscapes

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Abstract

変倍光学系（ＺＬ）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群（Ｇ１）と、負の屈折力を有する第２レンズ群（Ｇ２）と、正の屈折力を有する第３レンズ群（Ｇ３）と、正の屈折力を有する第４レンズ群（Ｇ４）と、第５レンズ群（Ｇ５）と、第６レンズ群（Ｇ６）とを有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、第２レンズ群（Ｇ２）より像側に配置された絞り（Ｓ）を有し、以下の条件式を満足する。　０．１０＜Ｄｆ／Ｄｒ＜０．９０　但し、Ｄｆ：広角端状態における変倍光学系（ＺＬ）の最も物体側のレンズ面から絞り（Ｓ）までの距離　Ｄｒ：広角端状態における絞り（Ｓ）から変倍光学系（ＺＬ）の最も像側のレンズ面までの距離

Description

変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、これを用いた光学機器およびこの変倍光学系の製造方法に関する。
　従来から、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。変倍光学系の高変倍化、広画角化を図ると、良好な光学性能を得ることが難しく、変倍光学系が大型化する傾向があった。
特開平９－１８４９８１号公報
　第１の態様に係る変倍光学系は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記第２レンズ群より像側に配置された絞りを有し、以下の条件式を満足する。
　０．１０＜Ｄｆ／Ｄｒ＜０．９０
　但し、Ｄｆ：広角端状態における前記変倍光学系の最も物体側のレンズ面から前記絞りまでの距離
　　　　Ｄｒ：広角端状態における前記絞りから前記変倍光学系の最も像側のレンズ面までの距離
　第２の態様に係る光学機器は、上記変倍光学系を搭載して構成される。
　第３の態様に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群とを有した変倍光学系の製造方法であって、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、前記第２レンズ群より像側に配置された絞りを有し、以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　０．１０＜Ｄｆ／Ｄｒ＜０．９０
　但し、Ｄｆ：広角端状態における前記変倍光学系の最も物体側のレンズ面から前記絞りまでの距離
　　　　Ｄｒ：広角端状態における前記絞りから前記変倍光学系の最も像側のレンズ面までの距離
第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図２（Ａ）、および図２（Ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図３（Ａ）、および図３（Ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。 第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図５（Ａ）、および図５（Ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図６（Ａ）、および図６（Ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。 第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図８（Ａ）、および図８（Ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図９（Ａ）、および図９（Ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。 第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図１１（Ａ）、および図１１（Ｂ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１２（Ａ）、および図１２（Ｂ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。 第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図１４（Ａ）、および図１４（Ｂ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１５（Ａ）、および図１５（Ｂ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。 第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図１７（Ａ）、および図１７（Ｂ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１８（Ａ）、および図１８（Ｂ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。 第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図２０（Ａ）、および図２０（Ｂ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図２１（Ａ）、および図２１（Ｂ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。 第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図２３（Ａ）、および図２３（Ｂ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図２４（Ａ）、および図２４（Ｂ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。 第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図２６（Ａ）、および図２６（Ｂ）はそれぞれ、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図２７（Ａ）、および図２７（Ｂ）はそれぞれ、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。 第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図２９（Ａ）、および図２９（Ｂ）はそれぞれ、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図３０（Ａ）、および図３０（Ｂ）はそれぞれ、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。 第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図３２（Ａ）、および図３２（Ｂ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図３３（Ａ）、および図３３（Ｂ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。 第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図３５（Ａ）、および図３５（Ｂ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図３６（Ａ）、および図３６（Ｂ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。 第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。 図３８（Ａ）、および図３８（Ｂ）はそれぞれ、第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図３９（Ａ）、および図３９（Ｂ）はそれぞれ、第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。 本実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 本実施形態に係る変倍光学系の製造方法を示すフローチャートである。
　以下、本実施形態に係る変倍光学系および光学機器について図を参照して説明する。まず、本実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラ（光学機器）を図４０に基づいて説明する。このカメラ１は、図４０に示すように撮影レンズ２として本実施形態に係る変倍光学系を備えたデジタルカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、撮像素子３へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子３によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。
　次に、本実施形態に係る変倍光学系（撮影レンズ）について説明する。本実施形態に係る変倍光学系（ズームレンズ）ＺＬの一例としての変倍光学系ＺＬ（１）は、図１に示すように、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とを有している。変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。また、変倍光学系ＺＬ（１）は、第２レンズ群Ｇ２より像側に配置された絞り（開口絞りＳ）を有している。これにより、変倍の際の非点収差と球面収差の変動を抑えることができる。
　上記構成の下、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１）を満足する。
　０．１０＜Ｄｆ／Ｄｒ＜０．９０　・・・（１）
　但し、Ｄｆ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの最も物体側のレンズ面から絞りまでの距離
　　　　Ｄｒ：広角端状態における絞りから変倍光学系ＺＬの最も像側のレンズ面までの距離
　本実施形態によれば、高い変倍比で良好な光学性能を有した変倍光学系、およびこの変倍光学系を備えた光学機器を得ることが可能になる。本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図４に示す変倍光学系ＺＬ（２）でもよく、図７に示す変倍光学系ＺＬ（３）でもよく、図１０に示す変倍光学系ＺＬ（４）でもよく、図１３に示す変倍光学系ＺＬ（５）でもよい。また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図１６に示す変倍光学系ＺＬ（６）でもよく、図１９に示す変倍光学系ＺＬ（７）でもよく、図２２に示す変倍光学系ＺＬ（８）でもよく、図２５に示す変倍光学系ＺＬ（９）でもよい。また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図２８に示す変倍光学系ＺＬ（１０）でもよく、図３１に示す変倍光学系ＺＬ（１１）でもよく、図３４に示す変倍光学系ＺＬ（１２）でもよく、図３７に示す変倍光学系ＺＬ（１３）でもよい。
　条件式（１）は、広角端状態における絞りの位置を規定するものである。条件式（１）を満足することで、変倍の際の球面収差と像面湾曲の変動を抑えることができる。
　条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、変倍の際の像面湾曲の変動を抑えることが困難になる。条件式（１）の下限値を０．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の下限値を、０．３０、０．４０、０．５０、０．５３、０．５５、０．５８、０．６０、０．６１、０．６２、０．６３、さらに０．６４に設定してもよい。
　条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、変倍の際の像面湾曲の変動を抑えることが困難になる。条件式（１）の上限値を０．８９に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１）の上限値を、０．８８、０．８７、０．８６、０．８５、０．８３、０．８０、０．７８、さらに０．７５に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とを有し、絞りが第２レンズ群Ｇ２と第４レンズ群Ｇ４との間に配置されることが望ましい。これにより、変倍の際の非点収差と球面収差の変動を抑えることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
　１．００＜ＴＬｗ／ｆｗ＜７．５０　・・・（２）
　但し、ＴＬｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの全長
　　　　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
　条件式（２）は、広角端状態における変倍光学系ＺＬの全長と変倍光学系ＺＬの焦点距離との比を規定するものである。条件式（２）を満足することで、変倍光学系ＺＬを小型化しつつ、広角端状態における像面湾曲の補正を良好に行うことができる。
　条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、像面湾曲の補正が困難になる。条件式（２）の下限値を１．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の下限値を、２．００、２．５０、３．００、３．５０、４．００、４．３０、４．５０、４．６０、さらに４．７０に設定してもよい。
　条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、像面湾曲の補正が困難になる。条件式（２）の上限値を７．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の上限値を、７．００、６．８０、６．５０、６．３０、６．００、５．８０、５．５０、５．４０、５．３０、さらに５．２５に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とを有し、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
　１．００＜Ｍｖ４／Ｍｖ３＜３．００　・・・（３）
　但し、Ｍｖ３：広角端状態から望遠端状態への変倍の際の第３レンズ群Ｇ３の移動量（物体側への移動量の符号を＋とする）
　　　　Ｍｖ４：広角端状態から望遠端状態への変倍の際の第４レンズ群Ｇ４の移動量（物体側への移動量の符号を＋とする）
　条件式（３）は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の第３レンズ群Ｇ３の移動量と第４レンズ群Ｇ４の移動量との比を規定するものである。条件式（３）を満足することで、変倍の際の球面収差と像面湾曲の変動を抑えることができる。
　条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、変倍の際の像面湾曲の変動を抑えることが困難になる。条件式（３）の下限値を１．０５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（３）の下限値を、１．１０、１．１５、１．１８、１．２０、１．２３、１．２５、１．２８、１．３０、１．３３、さらに１．３５に設定してもよい。
　条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、広角端状態における像面湾曲の補正が困難になる。条件式（３）の上限値を２．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（３）の上限値を、２．５０、２．３０、２．００、１．８０、１．６５、１．６２、１．６０、１．５８、１．５５、１．５３、さらに１．５０に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
　０．００＜Ｍｖ２／ｆｗ＜１０．００　・・・（４）
　但し、Ｍｖ２：広角端状態から望遠端状態への変倍の際の第２レンズ群Ｇ２の移動量（物体側への移動量の符号を＋とする）
　　　　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
　条件式（４）は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の第２レンズ群Ｇ２の移動量を規定するものである。なお、条件式（４）は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動することを意味する。条件式（４）を満足することで、望遠端状態における球面収差の補正を良好に行うことができる。
　条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、望遠端状態における球面収差の補正が困難になる。条件式（４）の下限値を０．０５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４）の下限値を、０．０８、０．１０、０．１３、０．１５、０．１８、０．２０、０．２２、さらに０．２４に設定してもよい。
　条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、望遠端状態における球面収差の補正が困難になる。条件式（４）の上限値を８．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（４）の上限値を、５．００、３．００、２．５０、２．２０、２．００、１．８０、１．５０、１．３０、１．１０、０．９５、０．９０、０．８５、０．８０、０．７５、さらに０．７０に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とを有し、変倍の際に、変倍光学系ＺＬにおける複数のレンズ群が移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、変倍の際に移動するレンズ群のうち最も像側のレンズ群と絞りとが、変倍の際に一体的に移動することが望ましい。これにより、良好な光学性能を確保しつつメカ機構を含む鏡筒を小径化することができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とを有し、変倍の際に、変倍光学系ＺＬにおける第３レンズ群Ｇ３を含む複数のレンズ群が移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、変倍の際に移動するレンズ群のうち最も像側のレンズ群と第３レンズ群Ｇ３とが、変倍の際に一体的に移動することが望ましい。これにより、良好な光学性能を確保しつつメカ機構を含む鏡筒を小径化することができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とを有し、第６レンズ群Ｇ６は、２枚以上のレンズからなることが望ましい。これにより、像面湾曲と倍率色収差の発生を抑えることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とを有し、第６レンズ群Ｇ６と絞りとが、変倍の際に一体的に移動することが望ましい。これにより、良好な光学性能を確保しつつメカ機構を含む鏡筒を小径化することができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とを有し、第６レンズ群Ｇ６と第３レンズ群Ｇ３とが、変倍の際に一体的に移動することが望ましい。これにより、良好な光学性能を確保しつつメカ機構を含む鏡筒を小径化することができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とを有し、絞りと第３レンズ群Ｇ３とが、変倍の際に一体的に移動することが望ましい。これにより、良好な光学性能を確保しつつメカ機構を含む鏡筒を小径化することができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とを有し、第３レンズ群Ｇ３は、光軸と垂直な方向の変位成分を有するように移動可能な正の屈折力を有する防振群を含むことが望ましい。これにより、ブレ補正の前後における像面湾曲の変動を抑えることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
　０．５０＜ｆ３ｂ／ｆ３＜４．００　・・・（５）
　但し、ｆ３ｂ：防振群の焦点距離
　　　　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　条件式（５）は、防振群の焦点距離と第３レンズ群Ｇ３の焦点距離との比を規定するものである。条件式（５）を満足することで、ブレ補正の前後における球面収差の変動を抑えることができる。
　条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、ブレ補正の前後における球面収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（５）の下限値を０．６０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（５）の下限値を、０．７０、０．８０、０．８５、０．９０、０．９５、０．９９、１．１０、１，２０、さらに１．３０に設定してもよい。
　条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、ブレ補正の効果を得ることが困難になる。条件式（５）の上限値を３．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（５）の上限値を、３．５０、３．４０、３．００、２．８０、２．４０、２．１０、１．８０、さらに１．６０に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
　０．５０＜βＴ３ｒ×（１－βＴ３ｂ）＜４．００　・・・（６）
　但し、βＴ３ｒ：望遠端状態における防振群より像側に配置されたレンズからなるレンズ群の倍率
　　　　βＴ３ｂ：望遠端状態における防振群の倍率
　条件式（６）は、望遠端状態における、防振群より像側に配置されたレンズからなるレンズ群の倍率と、防振群の倍率との関係を規定するものである。条件式（６）を満足することで、ブレ補正の前後における球面収差の変動を抑えることができる。
　条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、ブレ補正の前後における球面収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（６）の下限値を０．６０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（６）の下限値を、０．７０、０．８０、０．９０、０．９５、０．９８、１．０５、１．１０、１．２０、さらに１．３０に設定してもよい。
　条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、ブレ補正の前後における球面収差の変動を抑えることが困難になる。条件式（６）の上限値を３．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（６）の上限値を、３．００、２．５０、２．１０、１．９０、１．８０、１．７０、さらに１．６０に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、防振群は、正レンズと負レンズとを有することが望ましい。これにより、防振群での球面収差の発生を抑えることが可能になり、ブレ補正の前後における球面収差の変動を抑えることができる。また、防振群において色消しを行うことで、ブレ補正の前後における色収差の変動を抑えることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、第３ａ群と、第３ｂ群と、第３ｃ群とからなり、第３ｂ群が防振群であることが望ましい。これにより、ブレ補正の前後における球面収差の変動を抑えることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
　０．２０＜（－ｆ３ｃ）／ｆ３ｂ＜１．５０　・・・（７）
　但し、ｆ３ｃ：第３ｃ群の焦点距離
　　　　ｆ３ｂ：防振群の焦点距離
　条件式（７）は、第３ｃ群の焦点距離と防振群の焦点距離との比を規定するものである。条件式（７）を満足することで、ブレ補正の前後における球面収差の変動を抑えることができる。
　条件式（７）の対応値が下限値を下回ると、第３ｃ群における、ブレ補正の際に防振群（第３ｂ群）で発生する球面収差の補正が過剰となる。条件式（７）の下限値を０．２５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（７）の下限値を、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、０．５５、０．６０、さらに０．６２に設定してもよい。
　条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、第３ｃ群における、ブレ補正の際に防振群（第３ｂ群）で発生する球面収差の補正が不十分となる。条件式（７）の上限値を１．４０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（７）の上限値を、１．３０、１．２５、１．２１、１．１０、１．００、０．９５、０．９０、０．８５、０．８０、さらに０．７５に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３ｃ群は、単レンズからなることが望ましい。これにより、最小限のレンズ構成で、ブレ補正の際に防振群（第３ｂ群）で発生する球面収差を補正することができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３ｃ群は、負の単レンズからなることが望ましい。これにより、最小限のレンズ構成で、ブレ補正の際に防振群（第３ｂ群）で発生する球面収差を良好に補正することができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３ｃ群は、負の単レンズからなり、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
－１．５０＜（Ｒ３ｃ２＋Ｒ３ｃ１）／（Ｒ３ｃ２－Ｒ３ｃ１）＜５．５０
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　・・・（８）
　但し、Ｒ３ｃ１：第３ｃ群の負の単レンズにおける物体側のレンズ面の曲率半径
　　　　Ｒ３ｃ２：第３ｃ群の負の単レンズにおける像側のレンズ面の曲率半径
　条件式（８）は、第３ｃ群を構成する負の単レンズのシェイプファクターを規定するものである。条件式（８）を満足することで、ブレ補正の前後における球面収差と像面湾曲の変動を抑えることができる。
　条件式（８）の対応値が下限値を下回ると、ブレ補正の前後における球面収差と像面湾曲の変動を抑えることが困難になる。条件式（８）の下限値を－１．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（８）の下限値を、－０．６０、－０．１０、０．１０、０．９０、さらに１．１０に設定してもよい。
　条件式（８）の対応値が上限値を上回ると、ブレ補正の前後における球面収差と像面湾曲の変動を抑えることが困難になる。条件式（８）の上限値を５．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（８）の上限値を、５．００、４．５０、４．００、３．５０、３．００、２．５０、２．２０、さらに２．００に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（９）を満足することが望ましい。
　３．００＜ｆｔ／ｆｗ＜３０．００　・・・（９）
　但し、ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
　　　　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
　条件式（９）は、変倍光学系ＺＬの変倍比を規定するものである。条件式（９）を満足することで、高い変倍比において、本実施形態の効果を最大限に発揮することが可能になる。条件式（９）の下限値を３．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（９）の下限値を、３．５０、４．００、４．５０、５．００、６．００、さらに７．００に設定してもよい。また、条件式（９）の上限値を２５．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（９）の上限値を、２０．００、１５．００、１０．００、９．００、さらに８．００に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１０）を満足することが望ましい。
　３５．０°＜ωｗ＜７５．０°　・・・（１０）
　但し、ωｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの半画角
　条件式（１０）は、広角端状態における変倍光学系ＺＬの半画角を規定するものである。条件式（１０）を満足することで、像面湾曲を良好に補正することができる。条件式（１０）の下限値を３８．０°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１０）の下限値を４０．０°に設定してもよい。また、条件式（１０）の上限値を７０．０°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１０）の上限値を、６０．０°、５０．０°、さらに４５．０°に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１１）を満足することが望ましい。
　２．５°＜ωｔ＜１５．０°　・・・（１１）
　但し、ωｔ：望遠端状態における変倍光学系ＺＬの半画角
　条件式（１１）は、望遠端状態における変倍光学系ＺＬの半画角を規定するものである。条件式（１１）を満足することで、高い変倍比において、本実施形態の効果を最大限に発揮することが可能になる。条件式（１１）の下限値を４．０°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１１）の下限値を５．０°、さらに５．５°に設定してもよい。また、条件式（１１）の上限値を１３．０°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１１）の上限値を、１２．０°、１１．０°、１０．０°、さらに９．０°に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有し、以下の条件式（１２）を満足することが望ましい。
　－０．３０＜ｆｗ／ｆ１２３ｗ＜０．６０　・・・（１２）
　但し、ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
　　　　ｆ１２３ｗ：広角端状態における第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との合成焦点距離
　条件式（１２）は、広角端状態における、変倍光学系ＺＬの焦点距離と、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との合成焦点距離との比を規定するものである。なお、条件式（１２）は、広角端状態において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とで略アフォーカルとなることを意味する。条件式（１２）を満足することで、広角端状態における球面収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
　条件式（１２）の対応値が下限値を下回ると、広角端状態における球面収差の補正が困難になる。条件式（１２）の下限値を－０．２８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１２）の下限値を、－０．２５、－０．２０、－０．１５、さらに－０．１２に設定してもよい。
　条件式（１２）の対応値が上限値を上回ると、広角端状態における球面収差の補正が困難になる。条件式（１２）の上限値を０．５５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１２）の上限値を、０．５０、０．４５、０．４０、０．３５、０．３０、０．２５、０．２０、０．１５、０．１０、さらに０．０５に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有し、以下の条件式（１３）を満足することが望ましい。
　－１．５０＜ｆｔ／ｆ１２３ｔ＜１．００　・・・（１３）
　但し、ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
　　　　ｆ１２３ｔ：望遠端状態における第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との合成焦点距離
　条件式（１３）は、望遠端状態における、変倍光学系ＺＬの焦点距離と、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との合成焦点距離との比を規定するものである。なお、条件式（１３）は、望遠端状態において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とで略アフォーカルとなることを意味する。条件式（１３）を満足することで、望遠端状態における球面収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
　条件式（１３）の対応値が下限値を下回ると、望遠端状態における球面収差の補正が困難になる。条件式（１３）の下限値を－１．３５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１３）の下限値を、－１．００、－０．９０、さらに－０．８０に設定してもよい。
　条件式（１３）の対応値が上限値を上回ると、望遠端状態における球面収差の補正が困難になる。条件式（１３）の上限値を０．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１３）の上限値を、０．２０、０．１０、－０．１０、さらに－０．２０に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１４）を満足することが望ましい。
　０．２０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜０．６０　・・・（１４）
　但し、ＢＦｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの最も像側のレンズ面から像面までの距離
　　　　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
　条件式（１４）は、広角端状態における変倍光学系ＺＬのバックフォーカスと変倍光学系ＺＬの焦点距離との比を規定するものである。条件式（１４）を満足することで、広角端状態における像面湾曲の補正を効率よく行うことができる。
　条件式（１４）の対応値が下限値を下回ると、広角端状態における像面湾曲の補正が困難になる。条件式（１４）の下限値を０．２５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４）の下限値を、０．３０、０．３５、０．３７、さらに０．４０に設定してもよい。
　条件式（１４）の対応値が上限値を上回ると、広角端状態における像面湾曲の補正が不十分となる。条件式（１４）の上限値を０．５６に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１４）の上限値を、０．５４、０．５２、さらに０．５０に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とを有し、合焦の際に、第５レンズ群Ｇ５が像面に対して移動することが望ましい。これにより、合焦の際の球面収差の変動を抑えることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とを有し、第５レンズ群Ｇ５は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有することが望ましい。これにより、合焦の際の像面湾曲の変動を抑えることができる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とを有し、以下の条件式（１５）を満足することが望ましい。
　１．００＜（－ｆ５）／ｆｗ＜１６．００　・・・（１５）
　但し、ｆ５：第５レンズ群Ｇ５の焦点距離
　　　　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
　条件式（１５）は、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離と広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離との比を規定するものである。条件式（１５）を満足することで、合焦の際に発生する像面湾曲を良好に補正することができる。
　条件式（１５）の対応値が下限値を下回ると、合焦の際に発生する像面湾曲を抑えることが困難になる。条件式（１５）の下限値を１．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１５）の下限値を、１．２０、１．３０、１．４０、さらに１．４５に設定してもよい。
　条件式（１５）の対応値が上限値を上回ると、合焦の際に発生する像面湾曲の補正が不十分となる。また、合焦の際の第５レンズ群Ｇ５の移動量が大きくなるため、鏡筒が大型化する。条件式（１５）の上限値を１５．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１５）の上限値を、１０．００、８．００、５．００、４．００、３．００、２．４５、２．３８、２．３３、２．２８、２．２５、さらに２．１０に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とを有し、以下の条件式（１６）を満足することが望ましい。
　１．００＜Ｍｖ５／Ｍｖ６＜３．００　・・・（１６）
　但し、Ｍｖ５：広角端状態から望遠端状態への変倍の際の第５レンズ群Ｇ５の移動量（物体側への移動量の符号を＋とする）
　　　　Ｍｖ６：広角端状態から望遠端状態への変倍の際の第６レンズ群Ｇ６の移動量（物体側への移動量の符号を＋とする）
　条件式（１６）は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際における、第５レンズ群Ｇ５の移動量と第６レンズ群Ｇ６の移動量との比を規定するものである。条件式（１６）を満足することで、像面湾曲を良好に補正することができる。
　条件式（１６）の対応値が下限値を下回ると、第５レンズ群Ｇ５で発生する像面湾曲を抑えることが困難になる。条件式（１６）の下限値を１．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１６）の下限値を、１．２０、１．３０、さらに１．４０に設定してもよい。
　条件式（１６）の対応値が上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５での像面湾曲の補正が困難になる。条件式（１６）の上限値を２．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１６）の上限値を、２．００、１．８０、さらに１．６０に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、変倍の際、第１レンズ群Ｇ１が像面に対して移動することが望ましい。これにより、高い変倍比を得ることが可能になる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、３枚以上のレンズからなることが望ましい。これにより、特に望遠端状態において、球面収差を良好に補正することができる。また、高い変倍比を得ることが可能になる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下の条件式（１７）を満足することが望ましい。
　０．３０＜Ｍｖ１／（ｆｔ－ｆｗ）＜０．８０　・・・（１７）
　　但し、Ｍｖ１：広角端状態から望遠端状態への変倍の際の第１レンズ群Ｇ１の移動量（物体側への移動量の符号を＋とする）
　　　　ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
　　　　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの焦点距離
　条件式（１７）は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の焦点距離の変化に対する、第１レンズ群Ｇ１の移動量を規定するものである。条件式（１７）を満足することで、望遠端状態における球面収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
　条件式（１７）の対応値が下限値を下回ると、望遠端状態における球面収差の補正が困難になる。条件式（１７）の下限値を０．３２に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１７）の下限値を、０．３３、０．３４、さらに０．３５に設定してもよい。
　条件式（１７）の対応値が上限値を上回ると、望遠端状態における像面湾曲の補正が困難になる。また、第１レンズ群Ｇ１の径が大きくなり、鏡筒の重量が大きくなる。条件式（１７）の上限値を０．７７に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１７）の上限値を、０．７０、０．６５、０．５８、０．５０、０．４５、さらに０．４０に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とを有し、第６レンズ群Ｇ６に空気レンズが設けられ、以下の条件式（１８）を満足することが望ましい。
　０．００＜（ＲＡｒ２＋ＲＡｒ１）／（ＲＡｒ２－ＲＡｒ１）＜２．００
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　・・・（１８）
　但し、ＲＡｒ１：第６レンズ群Ｇ６の空気レンズにおける物体側のレンズ面の曲率半径
　　　　ＲＡｒ２：第６レンズ群Ｇ６の空気レンズにおける像側のレンズ面の曲率半径
　条件式（１８）は、第６レンズ群Ｇ６に設けられる空気レンズのシェイプファクターを規定するものである。条件式（１８）を満足することで、像面湾曲を良好に補正することができる。
　条件式（１８）の対応値が下限値を下回ると、像面湾曲の補正が困難になる。条件式（１８）の下限値を０．０１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１８）の下限値を、０．１０、０．２０、０．２８、０．３０、０．４０、さらに０．４５に設定してもよい。
　条件式（１８）の対応値が上限値を上回ると、像面湾曲の補正が困難になる。条件式（１８）の上限値を１．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（１８）の上限値を、１．７０、１．５０、１．２０、さらに１．００に設定してもよい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とを有し、変倍の際に、少なくとも、第１レンズ群Ｇ１と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とが像面に対して移動することが望ましい。これにより、変倍の際の各レンズ群の倍率変動を大きくすることが可能になる。また、変倍の際に第３レンズ群Ｇ３で発生する収差を、第４レンズ群Ｇ４で補正することが可能になる。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、変倍の際に移動するレンズ群は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に物体側へ移動することが望ましい。これにより、本実施形態の性能を満足する十分な変倍比を確保することができる。
　続いて、図４１を参照しながら、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法について概説する。まず、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とを配置する（ステップＳＴ１）。そして、変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように構成する（ステップＳＴ２）。また、第２レンズ群Ｇ２より像側に絞りを配置する（ステップＳＴ３）。さらに、少なくとも上記条件式（１）を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ４）。このような製造方法によれば、高い変倍比で良好な光学性能を有した変倍光学系を製造することが可能になる。
　以下、本実施形態の実施例に係る変倍光学系ＺＬを図面に基づいて説明する。図１、図４、図７、図１０、図１３、図１６、図１９、図２２、図２５、図２８、図３１、図３４、図３７は、第１～第１３実施例に係る変倍光学系ＺＬ｛ＺＬ（１）～ＺＬ（１３）｝の構成および屈折力配分を示す断面図である。各図には、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に移動するレンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示している。さらに、合焦群が無限遠から近距離物体に合焦する際の移動方向を、「合焦」という文字とともに矢印で示している。第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部が防振群として像ブレを補正する際の移動方向を、「防振」という文字とともに矢印で示している。
　これらの図（図１、図４、図７、図１０、図１３、図１６、図１９、図２２、図２５、図２８、図３１、図３４、図３７）において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
　以下に表１～表１３を示すが、この内、表１は第１実施例、表２は第２実施例、表３は第３実施例、表４は第４実施例、表５は第５実施例、表６は第６実施例、表７は第７実施例、表８は第８実施例、表９は第９実施例、表１０は第１０実施例、表１１は第１１実施例、表１２は第１２実施例、表１３は第１３実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）を選んでいる。
　［全体諸元］の表において、ＦＮОはＦナンバー、ωは半画角（単位は°（度））、Ｙは像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの空気換算距離（バックフォーカス）を示す。なお、これらの値は、広角端（Ｗ）、第１中間焦点距離（Ｍ１）、第２中間焦点距離（Ｍ２）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。また、［全体諸元］の表において、ｆ３ｂは、防振群の焦点距離を示す。ｆ３ｃは、第３ｃ群の焦点距離を示す。βＴ３ｒは、望遠端状態における防振群より像側に配置されたレンズからなるレンズ群の倍率を示す。βＴ３ｂは、望遠端状態における防振群の倍率を示す。ｆ１２３ｗは、広角端状態における第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との合成焦点距離を示す。ｆ１２３ｔは、望遠端状態における第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との合成焦点距離を示す。
　［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りを、それぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。レンズ面が非球面である場合には面番号に＊印を付して曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
　［非球面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（Ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離（ザグ量）を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ２は０であり、その記載を省略している。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10＋Ａ12×ｙ12　・・・（Ａ）
　［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
　［可変間隔データ］の表には、［レンズ諸元］を示す表において面間隔が「可変」となっている面番号での面間隔を示す。ここでは無限遠および近距離に合焦させたときのそれぞれについて、広角端（Ｗ）、第１中間焦点距離（Ｍ１）、第２中間焦点距離（Ｍ２）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態における面間隔を示す。［可変間隔データ］において、ｆはレンズ全系の焦点距離、βは撮影倍率を示す。
　［条件式対応値］の表には、各条件式に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
　（第１実施例）
　第１実施例について、図１～図３および表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、および第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って図１の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３と第６レンズ群Ｇ６とが一体的に移動する。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４とから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と両凸形状の正レンズＬ４４との接合レンズとから構成される。正レンズＬ４４は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズから構成される。負レンズＬ５２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２とから構成される。負メニスカスレンズＬ６１と正レンズＬ６２との間に、空気レンズが形成されている。負メニスカスレンズＬ６１は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を像面Ｉ側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。また、本実施例では、第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な正の屈折力を有する防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。なお、第３レンズ群Ｇ３における正レンズＬ３１が第３ａ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが第３ｂ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３４が第３ｃ群に該当する。
　以下の表１に、第１実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
　変倍比　7.848
　ｆ３ｂ＝67.50733
　ｆ３ｃ＝-42.57709
　βＴ３ｒ＝1.53564
　βＴ３ｂ＝0.0216
　ｆ１２３ｗ＝-217.63848
　ｆ１２３ｔ＝-267.32298
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　4.12109　　　5.58779　　　6.39998　　　6.50002
　　ω　 　42.58698　 　22.66696　 　11.13686　　　6.13014
　　Ｙ　 　20.50　　　　21.70　　　　21.70　　　　21.70
　ＴＬ　　126.45486　　144.98844　　168.50373　　188.4741
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　　　185.7354　　　2.0000　　　31.27　　　1.903660
　　2　　 　　75.9813　　　1.0263
　　3　　 　　81.5981　　　6.4204　　　67.90　　　1.593190
　　4　　 　-494.4016　　　0.1000
　　5　　 　　59.1320　　　6.1300　　　67.90　　　1.593190
　　6　　　　390.1369　　　D1（可変）
　　7　　　　236.0277　　　1.2500　　　32.33　　　1.953750
　　8　　 　　19.0394　　　5.0675
　　9　　　　-46.6700　　　1.1000　　　52.33　　　1.755000
　　10　　　　68.1612　　　0.4169
　　11　　　　37.1210　　　3.3840　　　20.88　　　1.922860
　　12　　 　-52.5580　　　0.5124
　　13　　 　-32.9357　　　1.0000　　　46.59　　　1.816000
　　14　　 　416.8076　　　D2（可変）
　　15　　　　　∞　　 　　2.0000　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　16　　　　39.8204　　　2.5136　　　35.72　　　1.902650
　　17　　　-292.5261　　　0.5000
　　18　　　　36.7161　　　1.0000　　　29.12　　　2.001000
　　19　　　　20.9452　　　3.3404　　　53.74　　　1.579570
　　20　　 　-76.0620　　　1.4447
　　21　　 　-35.5626　　　1.0000　　　32.33　　　1.953750
　　22　　　-290.1606　　　D3（可変）
　　23　　　　37.1374　　　4.6344　　　42.73　　　1.834810
　　24　　 　-37.1374　　　1.0000　　　31.27　　　1.903660
　　25　　　-308.9768　　　0.1000
　　26　　　　31.6449　　　2.7756　　　32.33　　　1.953750
　　27　　　　15.2741　　　8.7030　　　81.49　　　1.497100
　　28*　　　-40.3095　　　D4（可変）
　　29　　　1365.4927　　　3.0634　　　23.80　　　1.846660
　　30　　 　-35.3251　　　1.0000　　　40.13　　　1.851350
　　31*　　 　32.6144　　　D5（可変）
　　32　　 　-16.9998　　　1.4000　　　42.51　　　1.820800
　　33*　　　-22.5398　　　0.1000
　　34　　 　626.7496　　　3.5530　　　37.57　　　1.683760
　　35　　 　-77.6296　　　BF
［非球面データ］
　第２８面
　κ=1.0000,A4=3.13017E-05,A6=-1.03090E-07
　A8=6.53525E-10,A10=-2.57830E-12,A12=0.32673E-14
　第３１面
　κ=1.0000,A4=-6.66636E-06,A6=5.10546E-08
　A8=1.72567E-11,A10=-2.40595E-12,A12=0.98445E-14
　第３３面
　κ=1.0000,A4=-1.93366E-06,A6=-2.05750E-08
　A8=8.81224E-11,A10=-2.94021E-13,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　98.9899
　G2　　　　7　　 　-16.5057
　G3　 　　16　　　　48.48369
　G4　 　　23　　　　28.91747
　G5　 　　29　　 　-39.0895
　G6　 　　32　　 　-15588.34
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠
　ｆ　　　24.72001　　　49.99999　 　105.05133　 　193.99063
　D0　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　D1　　 　1.50000　　　17.29645　　　38.92328　　　54.52847
　D2　　　18.83905　　　10.91446　　 　4.55495　　 　1.10018
　D3　　　12.23175　　 　6.39417　　 　3.18615　　 　1.47844
　D4　　 　5.54311　　 　4.42699　　 　5.70823　　 　2.00068
　D5　　　10.05055　　　17.00460　　　18.93085　　　24.34574
　BF　　　11.75486　　　22.41624　　　30.66474　　　38.48515
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離
　β　　　-0.06221　　　-0.11053　　　-0.17918　　　-0.28386
　D0　 　365.9340　　　397.4004　　　473.8851　　　503.9147
　D1　　 　1.50000　　　17.29645　　　38.92328　　　54.52847
　D2　　　18.83905　　　10.91446　　 　4.55495　　 　1.10018
　D3　　　12.23175　　 　6.39417　　 　3.18615　　 　1.47844
　D4　　 　6.43705　　 　6.05192　　　10.02051　　　11.69839
　D5　　 　9.15661　　　15.37967　　　14.61857　　　14.64803
　BF　　　11.78171　　　22.50112　　　30.88824　　　39.04500
［条件式対応値］
　条件式（１）　Ｄｆ／Ｄｒ＝0.739
　条件式（２）　ＴＬｗ／ｆｗ＝5.115
　条件式（３）　Ｍｖ４／Ｍｖ３＝1.402
　条件式（４）　Ｍｖ２／ｆｗ＝0.364
　条件式（５）　ｆ３ｂ／ｆ３＝1.392
　条件式（６）　βＴ３ｒ×（１－βＴ３ｂ）＝1.502
　条件式（７）　（－ｆ３ｃ）／ｆ３ｂ＝0.631
　条件式（８）　（Ｒ３ｃ２＋Ｒ３ｃ１）／（Ｒ３ｃ２－Ｒ３ｃ１）＝1.279
　条件式（９）　ｆｔ／ｆｗ＝7.848
条件式（１０）　ωｗ＝42.587
条件式（１１）　ωｔ＝6.130
条件式（１２）　ｆｗ／ｆ１２３ｗ＝-0.114
条件式（１３）　ｆｔ／ｆ１２３ｔ＝-0.726
条件式（１４）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.476
条件式（１５）　（－ｆ５）／ｆｗ＝1.581
条件式（１６）　Ｍｖ５／Ｍｖ６＝1.535
条件式（１７）　Ｍｖ１／（ｆｔ－ｆｗ）＝0.366
条件式（１８）　（ＲＡｒ２＋ＲＡｒ１）／（ＲＡｒ２－ＲＡｒ１）＝0.931
　図２（Ａ）、および図２（Ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図３（Ａ）、および図３（Ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。図２（Ａ）、および図２（Ｂ）の各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。図３（Ａ）、および図３（Ｂ）のコマ収差図では各像高の値を示す。また各収差図において、ｄはｄ線(波長λ＝５８７．６ｎｍ)、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。
　各諸収差図より、第１実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図４～図６および表２を用いて説明する。図４は、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ（２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳが設けられた正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳが設けられた第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、および第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って図４の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３と第６レンズ群Ｇ６とが一体的に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４とから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と両凸形状の正レンズＬ４４との接合レンズとから構成される。正レンズＬ４４は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズから構成される。負レンズＬ５２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２とから構成される。負メニスカスレンズＬ６１と正レンズＬ６２との間に、空気レンズが形成されている。負メニスカスレンズＬ６１は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を像面Ｉ側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。また、本実施例では、第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な正の屈折力を有する防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。なお、第３レンズ群Ｇ３における正レンズＬ３１が第３ａ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが第３ｂ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３４が第３ｃ群に該当する。
　以下の表２に、第２実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）
［全体諸元］
　変倍比　7.848
　ｆ３ｂ＝68.43168
　ｆ３ｃ＝-46.58563
　βＴ３ｒ＝1.448
　βＴ３ｂ＝-0.04414
　ｆ１２３ｗ＝-377.733
　ｆ１２３ｔ＝-288.19144
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　4.12000　　　5.60000　　　6.20000　　　6.49999
　　ω　 　43.04718　 　22.53540　 　10.65017　　　6.13829
　　Ｙ　 　20.91　　　　21.70　　　　21.70　　　　21.70
　ＴＬ　　125.95528　　142.51715　　167.85323　　186.8435
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　　　188.64525　 　2.00000　 　31.27　　　1.903660
　　2　　 　　77.80524　 　0.84780
　　3　　 　　80.41425　 　6.51915　 　67.90　　　1.593190
　　4　　 　-471.30377　 　0.10000
　　5　　 　　62.30684　 　5.66572　 　67.90　　　1.593190
　　6　　　　358.24871　 　D1（可変）
　　7　　　　230.01286　 　1.25000　 　43.79　　　1.848500
　　8　　 　　18.45421　 　5.50336
　　9　　　　-40.33983　 　1.10000　 　52.34　　　1.755000
　　10　　　　79.65336　 　0.38546
　　11　　　　39.14822　 　3.37749　 　23.80　　　1.846660
　　12　　 　-47.38891　 　0.46523
　　13　　 　-31.94449　 　1.00000　 　46.59　　　1.816000
　　14　 　-2729.77760　 　D2（可変）
　　15　　　　41.64137　 　2.51154　 　35.73　　　1.902650
　　16　　　-289.39118　 　0.40000
　　17　　　　　∞　　 　　0.10000　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　18　　　　38.12143　 　1.00000　 　29.12　　　2.001000
　　19　　　　21.49924　 　3.26023　 　53.74　　　1.579570
　　20　　 　-73.20919　 　1.47119
　　21　　 　-34.94662　 　1.00000　 　32.33　　　1.953750
　　22　　　-165.99888　 　D3（可変）
　　23　　　　37.20805　 　4.18411　 　42.73　　　1.834810
　　24　　 　-43.17368　 　1.00003　 　31.27　　　1.903660
　　25　　　-659.56023　 　1.54931
　　26　　　　28.71779　 　1.32801　 　32.33　　　1.953750
　　27　　　　14.76801　 　9.10325　 　81.49　　　1.497100
　　28*　　　-42.86465　 　D4（可変）
　　29　　 　255.99237　 　3.36761　 　23.80　　　1.846660
　　30　　 　-33.68693　 　1.00000　 　40.13　　　1.851350
　　31*　　 　31.06431　 　D5（可変）
　　32　　 　-23.57856　 　1.40000　 　45.21　　　1.794457
　　33*　　　-50.21699　 　0.10000
　　34　　　　91.45040　 　3.78568　 　29.84　　　1.800000
　　35　　　-197.78095　 　BF
［非球面データ］
　第２８面
　κ=1.0000,A4=2.56920E-05,A6=-9.38399E-08
　A8=4.71077E-10,A10=-1.70196E-12,A12=0.00000E+00
　第３１面
　κ=1.0000,A4=-6.78111E-06,A6=6.47335E-08
　A8=-3.28125E-10,A10=2.56418E-13,A12=0.00000E+00
　第３３面
　κ=1.0000,A4=3.30419E-06,A6=-1.76274E-09
　A8=1.66657E-12,A10=1.80471E-14,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　102.16195
　G2　　　　7　　 　-16.76640
　G3　 　　15　　　　47.83089
　G4　 　　23　　　　29.71748
　G5　 　　29　　 　-41.62356
　G6　 　　32　　　-236.16863
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠
　ｆ　　　24.72031　　　50.00094　 　110.00281　 　194.00483
　D0　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　D1　　 　1.50000　　　17.23398　　　38.86323　　　55.71214
　D2　　　19.13452　　　10.77832　　 　3.90279　　 　1.10000
　D3　　　12.16022　　 　5.90688　　 　2.59619　　 　1.47832
　D4　　 　5.12094　　 　4.32200　　 　5.90770　　 　2.00000
　D5　　　10.00915　　　17.06861　　　18.78383　　　23.80987
　BF　　　11.25528　　　20.43218　　　31.02431　　　35.96804
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離
　β　　　-0.06086　　　-0.10794　　　-0.18504　　　-0.27368
　D0　 　374.0451　　　407.4838　　　482.1484　　　513.1582
　D1　　 　1.50000　　　17.23398　　　38.86323　　　55.71214
　D2　　　19.13452　　　10.77832　　 　3.90279　　 　1.10000
　D3　　　12.16022　　 　5.90688　　 　2.59619　　 　1.47832
　D4　　 　6.06949　　 　6.02341　　　10.42761　　　11.59738
　D5　　 　9.06059　　　15.36720　　　14.26392　　　14.21249
　BF　　　11.25529　　　20.4322　　 　31.02445　　　35.96847
［条件式対応値］
　条件式（１）　Ｄｆ／Ｄｒ＝0.849
　条件式（２）　ＴＬｗ／ｆｗ＝5.095
　条件式（３）　Ｍｖ４／Ｍｖ３＝1.432
　条件式（４）　Ｍｖ２／ｆｗ＝0.270
　条件式（５）　ｆ３ｂ／ｆ３＝1.431
　条件式（６）　βＴ３ｒ×（１－βＴ３ｂ）＝1.872
　条件式（７）　（－ｆ３ｃ）／ｆ３ｂ＝0.681
　条件式（８）　（Ｒ３ｃ２＋Ｒ３ｃ１）／（Ｒ３ｃ２－Ｒ３ｃ１）＝1.533
　条件式（９）　ｆｔ／ｆｗ＝7.848
条件式（１０）　ωｗ＝43.047
条件式（１１）　ωｔ＝6.138
条件式（１２）　ｆｗ／ｆ１２３ｗ＝-0.112
条件式（１３）　ｆｔ／ｆ１２３ｔ＝-0.783
条件式（１４）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.455
条件式（１５）　（－ｆ５）／ｆｗ＝1.684
条件式（１６）　Ｍｖ５／Ｍｖ６＝1.558
条件式（１７）　Ｍｖ１／（ｆｔ－ｆｗ）＝0.360
条件式（１８）　（ＲＡｒ２＋ＲＡｒ１）／（ＲＡｒ２－ＲＡｒ１）＝0.291
　図５（Ａ）、および図５（Ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図６（Ａ）、および図６（Ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図７～図９および表３を用いて説明する。図７は、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ（３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、および第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って図７の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３と第６レンズ群Ｇ６とが一体的に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズとから構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ２５は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１から構成される。正メニスカスレンズＬ３１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４５との接合レンズとから構成される。負メニスカスレンズＬ４５は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズから構成される。負レンズＬ５２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６２とから構成される。負メニスカスレンズＬ６１と正メニスカスレンズＬ６２との間に、空気レンズが形成されている。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を像面Ｉ側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。また、本実施例では、第３レンズ群Ｇ３における正メニスカスレンズＬ３１が、光軸と垂直な方向へ移動可能な正の屈折力を有する防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　以下の表３に、第３実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［全体諸元］
　変倍比　7.850
　ｆ３ｂ＝52.10796
　βＴ３ｒ＝-0.65234
　βＴ３ｂ＝4.071466
　ｆ１２３ｗ＝-526.69259
　ｆ１２３ｔ＝-297.45559
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　4.12000　　　5.00001　　　6.14000　　　6.50003
　　ω　 　41.94830　 　22.05780　 　10.36801　　　5.96172
　　Ｙ　 　21.34　　　　21.70　　　　21.70　　　　21.70
　ＴＬ　　118.25612　　134.48400　　163.70742　　182.4804
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　　　151.3952　　　2.0000　　　23.80　　　1.846660
　　2　　 　　87.2806　　　5.9280　　　67.90　　　1.593190
　　3　　　-1349.8590　　　0.1000
　　4　　 　　76.7487　　　4.4238　　　67.90　　　1.593190
　　5　　　　320.3570　　　D1（可変）
　　6*　　 　395.1403　　　1.2500　　　40.66　　　1.883000
　　7　　　 　17.9444　　　4.0881
　　8　　　　172.0131　　　1.0000　　　27.15　　　1.944421
　　9　　 　　41.2622　　　0.6317
　　10　　　　28.0910　　　3.7608　　　20.88　　　1.922860
　　11　　 　282.0417　　　1.6588
　　12　　 　-43.9082　　　1.6452　　　25.64　　　1.784720
　　13　　 　-19.4929　　　1.1000　　　43.36　　　1.839318
　　14*　 　-367.3130　　　D2（可変）
　　15　　　　　∞　　 　　1.8230　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　16*　　 　25.2025　　　2.7754　　　59.33　　　1.609605
　　17　　 　116.8971　　　D3（可変）
　　18　　　　27.7315　　　3.2255　　　67.90　　　1.593190
　　19　　　-829.3049　　　0.7234
　　20　　　　31.9256　　　2.0849　　　32.32　　　1.953747
　　21　　　　14.4283　　　4.6386　　　70.32　　　1.487490
　　22　　　　87.2035　　　0.7730
　　23　　　　61.3969　　　5.2420　　　82.57　　　1.497820
　　24　　 　-18.0219　　　4.1197　　　37.22　　　1.882023
　　25*　　　-25.6911　　　D4（可変）
　　26　 　-1678.9249　　　3.0141　　　25.26　　　1.902000
　　27　　 　-33.6869　　　1.0000　　　40.12　　　1.851080
　　28*　　 　40.9152　　　D5（可変）
　　29　　 　-15.4450　　　1.2500　　　46.59　　　1.816000
　　30　　 　-29.1017　　　0.1000
　　31　　　-162.7939　　　2.9649　　　29.37　　　1.950000
　　32　 　　-61.0034　　　BF
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.9193,A4=5.26888E-06,A6=-1.61582E-08
　A8=5.37910E-11,A10=-9.15512E-14,A12=0.00000E+00
　第１４面
　κ=6.0000,A4=8.64764E-07,A6=-1.04249E-08
　A8=-8.45595E-12,A10=4.36832E-13,A12=0.00000E+00
　第１６面
　κ=-0.0411,A4=-5.82687E-06,A6=1.89727E-08
　A8=-3.04157E-10,A10=1.94188E-12,A12=0.00000E+00
　第２５面
　κ=1.0633,A4=1.55522E-05,A6=-4.60661E-08
　A8=2.01166E-10,A10=-8.69226E-13,A12=0.00000E+00
　第２８面
　κ=0.0000,A4=-8.62706E-06,A6=9.53672E-08
　A8=-5.21848E-10,A10=1.74761E-12,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　111.43064
　G2　　　　6　　 　-17.83112
　G3　 　　16　　　　52.10796
　G4　 　　18　　　　30.96133
　G5　 　　26　　 　-50.42308
　G6　 　　29　　 　-77.20586
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠
　ｆ　　　24.72028　　　50.00010　 　110.02145　 　194.04302
　D0　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　D1　　 　1.56355　　　16.96393　　　42.92481　　　58.95782
　D2　　　18.90672　　 　9.77960　　 　3.82294　　 　0.50000
　D3　　　10.22026　　 　5.92276　　 　2.94135　　 　1.20000
　D4　　 　6.49920　　 　5.70254　　 　5.42574　　 　2.50000
　D5　　　10.45535　　　15.54950　　　18.80771　　　23.47480
　BF　　 　9.29011　　　19.24474　　　28.46394　　　34.52694
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離
　β　　　-0.06124　　　-0.12203　　　-0.24452　　　-0.38142
　D0　 　373.1327　　　356.9049　　　327.6814　　　308.9084
　D1　　 　1.56355　　　16.96393　　　42.92481　　　58.95782
　D2　　　18.90672　　 　9.77960　　 　3.82294　　 　0.50000
　D3　　　10.22026　　 　5.92276　　 　2.94135　　 　1.20000
　D4　　 　7.63429　　 　7.89257　　　11.92314　　　16.79614
　D5　　 　9.32026　　　13.35947　　　12.31031　　 　9.17866
　BF　　 　9.31670　　　19.34984　　　28.88441　　　35.54307
［条件式対応値］
　条件式（１）　Ｄｆ／Ｄｒ＝0.789
　条件式（２）　ＴＬｗ／ｆｗ＝4.784
　条件式（３）　Ｍｖ４／Ｍｖ３＝1.357
　条件式（４）　Ｍｖ２／ｆｗ＝0.276
　条件式（５）　ｆ３ｂ／ｆ３＝1.000
　条件式（６）　βＴ３ｒ×（１－βＴ３ｂ）＝2.004
　条件式（９）　ｆｔ／ｆｗ＝7.850
条件式（１０）　ωｗ＝41.948
条件式（１１）　ωｔ＝5.962
条件式（１２）　ｆｗ／ｆ１２３ｗ＝-0.047
条件式（１３）　ｆｔ／ｆ１２３ｔ＝-0.652
条件式（１４）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.376
条件式（１５）　（－ｆ５）／ｆｗ＝2.040
条件式（１６）　Ｍｖ５／Ｍｖ６＝1.516
条件式（１７）　Ｍｖ１／（ｆｔ－ｆｗ）＝0.379
条件式（１８）　（ＲＡｒ２＋ＲＡｒ１）／（ＲＡｒ２－ＲＡｒ１）＝1.435
　図８（Ａ）、および図８（Ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図９（Ａ）、および図９（Ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図１０～図１２および表４を用いて説明する。図１０は、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ（４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、および第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って図１０の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３と第６レンズ群Ｇ６とが一体的に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズとから構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ２５は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との接合レンズとから構成される。正メニスカスレンズＬ３１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４５との接合レンズとから構成される。負メニスカスレンズＬ４５は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズから構成される。負レンズＬ５２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、像面Ｉ側に平面を向けた平凸形状の正レンズＬ６２とから構成される。負メニスカスレンズＬ６１と正レンズＬ６２との間に、空気レンズが形成されている。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を像面Ｉ側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。また、本実施例では、第３レンズ群Ｇ３における正レンズＬ３２と負メニスカスレンズＬ３３との接合レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な正の屈折力を有する防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　以下の表４に、第４実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）
［全体諸元］
　変倍比　7.848
　ｆ３ｂ＝82.45567
　βＴ３ｒ＝-0.12637
　βＴ３ｂ＝12.58061
　ｆ１２３ｗ＝102.18699
　ｆ１２３ｔ＝-1535.17561
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　4.12000　　　5.00001　　　6.14000　　　6.50003
　　ω　 　41.94830　 　22.05780　 　10.36801　　　5.96172
　　Ｙ　 　21.65　　　　21.70　　　　21.70　　　　21.70
　ＴＬ　　122.11284　　138.25648　　173.12226　　195.4602
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　　　157.9423　　　2.0000　　　23.80　　　1.846660
　　2　　　 　81.8879　　　5.9036　　　67.90　　　1.593190
　　3　　　-2013.3747　　　0.1000
　　4　　 　　63.5017　　　4.6636　　　63.34　　　1.618000
　　5　　　　210.8809　　　D1（可変）
　　6*　　 　318.1018　　　1.2500　　　40.66　　　1.883000
　　7　　 　　16.7008　　　4.7201
　　8　　　　704.9777　　　1.3500　　　25.79　　　1.940573
　　9　　 　　35.9277　　　0.1354
　　10　　　　25.6246　　　4.3288　　　20.88　　　1.922860
　　11　　 　-84.8316　　　1.1878
　　12　　 　-26.8353　　　2.5514　　　26.72　　　1.759928
　　13　　 　-14.0619　　　1.1000　　　40.66　　　1.883000
　　14*　 　-120.1155　　　D2（可変）
　　15　　　　　∞　　 　　1.7168　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　16*　　 　25.0707　　　2.5492　　　56.42　　　1.650119
　　17　　　　50.5707　　　1.8201
　　18　　　2141.2793　　　3.9646　　　47.10　　　1.718816
　　19　　 　-19.4561　　　1.2000　　　29.37　　　1.950000
　　20　　 　-40.3974　　　D3（可変）
　　21　　　　33.1155　　　2.7430　　　58.12　　　1.622989
　　22　　 　102.1338　　　0.1000
　　23　　　　26.3197　　　4.3495　　　29.37　　　1.950000
　　24　　　　14.1783　　　4.4212　　　70.32　　　1.487490
　　25　　　　72.5822　　　1.6811
　　26　　　-306.2709　　　4.3812　　　82.57　　　1.497820
　　27　　 　-18.7373　　　1.2500　　　37.22　　　1.882023
　　28*　　　-24.4766　　　D4（可変）
　　29　　 　119.2349　　　3.5589　　　25.92　　　1.805628
　　30　　 　-33.6869　　　1.0000　　　40.12　　　1.851080
　　31*　　 　32.8619　　　D5（可変）
　　32　　 　-22.4629　　　1.2500　　　40.66　　　1.883000
　　33　　 　-43.8572　　　0.1000
　　34　　　　61.5070　　　4.1976　　　33.02　　　1.689260
　　35　　　　　∞　　 　　BF
［非球面データ］
　第６面
　κ=6.0000,A4=9.24936E-06,A6=4.48621E-09
　A8=-4.48203E-11,A10=1.65001E-13,A12=0.00000E+00
　第１４面
　κ=5.8635,A4=-1.80704E-06,A6=1.46957E-08
　A8=-7.35664E-11,A10=-5.50824E-13,A12=0.00000E+00
　第１６面
　κ=0.0729,A4=-4.52720E-06,A6=2.52623E-08
　A8=-1.11420E-10,A10=1.41519E-13,A12=0.00000E+00
　第２８面
　κ=1.0568,A4=1.62692E-05,A6=-9.59061E-09
　A8=-6.35322E-11,A10=1.73247E-13,A12=0.00000E+00
　第３１面
　κ=1.0365,A4=-5.49985E-06,A6=5.29125E-08
　A8=-9.39998E-11,A10=1.17057E-13,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　106.62052
　G2　　　　6　　 　-16.22739
　G3　 　　16　　　　41.04090
　G4　 　　21　　　　40.60874
　G5　 　　29　　 　-49.86905
　G6　 　　32　　　-140.23760
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠
　ｆ　　　24.71999　　　49.99999　 　109.99995　 　193.99988
　D0　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　D1　　 　1.50000　　　18.53350　　　35.68354　　　55.45436
　D2　　　17.47125　　 　8.41504　　 　3.49296　　 　0.78316
　D3　　 　8.24386　　 　2.43196　　 　1.40000　　 　1.44036
　D4　　 　6.00186　　 　7.14502　　 　5.60349　　 　2.49999
　D5　　　10.03309　　　14.70182　　　17.27531　　　20.33845
　BF　　 　9.28884　　　17.45519　　　40.09303　　　45.36996
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離
　β　　　-0.06195　　　-0.10885　　　-0.20280　　　-0.28444
　D0　 　369.2759　　　403.0933　　　448.2665　　　495.9287
　D1　　 　1.50000　　　18.53350　　　35.68354　　　55.45436
　D2　　　17.47125　　 　8.41504　　 　3.49296　　 　0.78316
　D3　　 　8.24386　　 　2.43196　　 　1.40000　　 　1.44036
　D4　　 　7.29302　　 　9.64626　　　10.19294　　　12.30143
　D5　　 　8.74193　　　12.20058　　　12.68586　　　10.53701
　BF　　 　9.31603　　　17.53910　　　40.38407　　　45.94189
［条件式対応値］
　条件式（１）　Ｄｆ／Ｄｒ＝0.748
　条件式（２）　ＴＬｗ／ｆｗ＝4.940
　条件式（３）　Ｍｖ４／Ｍｖ３＝1.189
　条件式（４）　Ｍｖ２／ｆｗ＝0.785
　条件式（５）　ｆ３ｂ／ｆ３＝2.009
　条件式（６）　βＴ３ｒ×（１－βＴ３ｂ）＝1.463
　条件式（９）　ｆｔ／ｆｗ＝7.848
条件式（１０）　ωｗ＝41.948
条件式（１１）　ωｔ＝5.962
条件式（１２）　ｆｗ／ｆ１２３ｗ＝0.242
条件式（１３）　ｆｔ／ｆ１２３ｔ＝-0.126
条件式（１４）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.376
条件式（１５）　（－ｆ５）／ｆｗ＝2.017
条件式（１６）　Ｍｖ５／Ｍｖ６＝1.286
条件式（１７）　Ｍｖ１／（ｆｔ－ｆｗ）＝0.433
条件式（１８）　（ＲＡｒ２＋ＲＡｒ１）／（ＲＡｒ２－ＲＡｒ１）＝0.168
　図１１（Ａ）、および図１１（Ｂ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１２（Ａ）、および図１２（Ｂ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。各諸収差図より、第４実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図１３～図１５および表５を用いて説明する。図１３は、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ（５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、および第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って図１３の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３と第６レンズ群Ｇ６とが一体的に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ２４は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合レンズとから構成される。正メニスカスレンズＬ３１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と両凸形状の正レンズＬ４３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４４と両凹形状の負レンズＬ４５との接合レンズとから構成される。負レンズＬ４５は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズから構成される。負レンズＬ５２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２とから構成される。負メニスカスレンズＬ６１と正レンズＬ６２との間に、空気レンズが形成されている。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を像面Ｉ側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。また、本実施例では、第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な正の屈折力を有する防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　以下の表５に、第５実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）
［全体諸元］
　変倍比　7.848
　ｆ３ｂ＝106.68603
　βＴ３ｒ＝-0.22522
　βＴ３ｂ＝5.55377
　ｆ１２３ｗ＝148.33142
　ｆ１２３ｔ＝-861.38789
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　4.12000　　　5.60000　　　6.20000　　　6.49999
　　ω　 　42.61146　 　22.53540　 　10.65017　　　6.13829
　　Ｙ　 　20.68　　　　21.70　　　　21.70　　　　21.70
　ＴＬ　　122.11284　　137.15660　　162.89036　　188.0553
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　　　120.0314　　　2.0000　　　23.80　　　1.846660
　　2　　 　　75.2829　　　6.2421　　　82.57　　　1.497820
　　3　　　-2364.7242　　　0.1000
　　4　　 　　64.4734　　　5.0111　　　64.74　　　1.607834
　　5　　　　308.6603　　　D1（可変）
　　6*　　　　221.2774　 　1.2500　　　40.66　　　1.883000
　　7　　 　　17.1630　　　5.2789
　　8　　　　-38.7201　　　1.1000　　　33.32　　　1.903162
　　9　　 　　95.9763　　　0.1000
　　10　　　　40.1060　　　4.3656　　　20.88　　　1.922860
　　11　　 　-33.5026　　　0.9492
　　12　　 　-22.3899　　　1.1000　　　40.67　　　1.882762
　　13*　 　-102.6938　　　D2（可変）
　　14　　　　　∞　　 　　0.8341　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　15*　　 　31.3299　　　2.7567　　　63.86　　　1.517039
　　16　　 　394.2979　　　1.0000
　　17　　　　76.9690　　　1.1000　　　25.78　　　1.906571
　　18　　　　30.3656　　　2.9449　　　45.71　　　1.623046
　　19　　 　-89.6818　　　D3（可変）
　　20　　　　23.7528　　　3.8095　　　41.66　　　1.659437
　　21　　　　83.0826　　　2.6863
　　22　　　　52.1032　　　1.8385　　　32.25　　　1.954620
　　23　　　　15.4393　　　5.4045　　　70.32　　　1.487490
　　24　　 　-39.4485　　　0.1000
　　25　　　　37.0327　　　3.3978　　　67.89　　　1.593103
　　26　　　-838.1647　　　1.2500　　　43.15　　　1.810385
　　27*　　 　82.5521　　　D4（可変）
　　28　　 　623.8813　　　3.1385　　　22.74　　　1.808090
　　29　　 　-33.6869　　　1.0000　　　41.21　　　1.836497
　　30*　　 　32.8807　　　D5（可変）
　　31　　 　-21.3174　　　1.2500　　　27.35　　　1.663819
　　32　　 　-31.8044　　　0.1043
　　33　　　　92.9303　　　3.5471　　　28.93　　　1.727721
　　34　　　-394.1540　　　BF
［非球面データ］
　第６面
　κ=5.7341,A4=1.16802E-06,A6=2.03518E-09
　A8=1.81447E-11,A10=8.58869E-14,A12=0.00000E+00
　第１３面
　κ=3.2914,A4=-1.11111E-06,A6=1.49282E-09
　A8=-3.72110E-11,A10=6.45032E-13,A12=0.00000E+00
　第１５面
　κ=0.0277,A4=-8.27654E-06,A6=1.77158E-08
　A8=-1.81439E-10,A10=1.08193E-12,A12=0.00000E+00
　第２７面
　κ=1.9922,A4=1.24262E-05,A6=-1.46784E-08
　A8=3.73707E-10,A10=-2.02655E-12,A12=0.00000E+00
　第３０面
　κ=1.9072,A4=-8.91746E-06,A6=3.65180E-08
　A8=-5.04265E-10,A10=1.78607E-12,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　99.41971
　G2　　　　6　　 　-15.74038
　G3　 　　15　　　　41.65192
　G4　 　　20　　　　37.63548
　G5　 　　28　　 　-40.12367
　G6　 　　31　　　7119.59107
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠
　ｆ　　　24.71999　　　49.99997　 　109.99986　 　193.99963
　D0　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　D1　　 　1.50000　　　16.60455　　　37.99399　　　53.23975
　D2　　　18.36307　　　10.15010　　 　3.58234　　 　1.66590
　D3　　　13.02129　　 　4.83611　　 　1.75831　　 　1.47831
　D4　　 　6.45265　　 　6.28920　　 　8.47335　　 　2.50000
　D5　　 　9.82549　　　18.17413　　　19.06777　　　25.32113
　BF　　 　9.29124　　　17.44341　　　28.35549　　　40.19113
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離
　β　　　-0.06170　　　-0.10941　　　-0.19455　　　-0.28776
　D0　 　370.3154　　　405.3261　　　459.3561　　　504.3260
　D1　　 　1.50000　　　16.60455　　　37.99399　　　53.23975
　D2　　　18.36307　　　10.15010　　 　3.58234　　 　1.66590
　D3　　　13.02129　　 　4.83611　　 　1.75831　　 　1.47831
　D4　　 　7.54590　　 　8.23070　　　14.07758　　　12.27653
　D5　　 　8.73225　　　16.23263　　　13.46354　　　15.54460
　BF　　 　9.31427　　　17.51651　　　28.58674　　　40.69673
［条件式対応値］
　条件式（１）　Ｄｆ／Ｄｒ＝0.723
　条件式（２）　ＴＬｗ／ｆｗ＝4.940
　条件式（３）　Ｍｖ４／Ｍｖ３＝1.374
　条件式（４）　Ｍｖ２／ｆｗ＝0.575
　条件式（５）　ｆ３ｂ／ｆ３＝2.561
　条件式（６）　βＴ３ｒ×（１－βＴ３ｂ）＝1.026
　条件式（９）　ｆｔ／ｆｗ＝7.848
条件式（１０）　ωｗ＝42.611
条件式（１１）　ωｔ＝6.138
条件式（１２）　ｆｗ／ｆ１２３ｗ＝0.167
条件式（１３）　ｆｔ／ｆ１２３ｔ＝-0.225
条件式（１４）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.376
条件式（１５）　（－ｆ５）／ｆｗ＝1.623
条件式（１６）　Ｍｖ５／Ｍｖ６＝1.501
条件式（１７）　Ｍｖ１／（ｆｔ－ｆｗ）＝0.390
条件式（１８）　（ＲＡｒ２＋ＲＡｒ１）／（ＲＡｒ２－ＲＡｒ１）＝0.490
　図１４（Ａ）、および図１４（Ｂ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１５（Ａ）、および図１５（Ｂ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。各諸収差図より、第５実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図１６～図１８および表６を用いて説明する。図１６は、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ（６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、および第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って図１６の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３と第６レンズ群Ｇ６とが一体的に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ２４は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４とから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と両凸形状の正レンズＬ４３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４５との接合レンズとから構成される。正レンズＬ４１は、物体側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ４５は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズから構成される。負レンズＬ５２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２とから構成される。負メニスカスレンズＬ６１と正レンズＬ６２との間に、空気レンズが形成されている。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を像面Ｉ側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。また、本実施例では、第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な正の屈折力を有する防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。なお、第３レンズ群Ｇ３における正レンズＬ３１が第３ａ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが第３ｂ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３４が第３ｃ群に該当する。
　以下の表６に、第６実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）
［全体諸元］
　変倍比　7.848
　ｆ３ｂ＝76.01421
　ｆ３ｃ＝-51.03209
　βＴ３ｒ＝1.06249
　βＴ３ｂ＝-0.27605
　ｆ１２３ｗ＝-136.43292
　ｆ１２３ｔ＝-215.16315
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　4.12001　　　5.60001　　　6.20000　　　6.50003
　　ω　 　42.67959　 　22.59339　 　10.65052　　　6.14768
　　Ｙ　 　20.58　　　　21.70　　　　21.70　　　　21.70
　ＴＬ　　122.11285　　136.30769　　162.04178　　189.3093
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　　　152.2083　　　2.0000　　　23.80　　　1.846660
　　2　　 　　89.2068　　　6.1884　　　82.57　　　1.497820
　　3　　 　-413.2934　　　0.1000
　　4　　 　　63.3220　　　4.8830　　　67.90　　　1.593190
　　5　　　　253.0230　　　D1（可変）
　　6*　　 　137.9264　　　1.2500　　　40.66　　　1.882996
　　7　　 　　17.8991　　　4.7805
　　8　　　　-47.3363　　　1.1000　　　36.88　　　1.897432
　　9　　 　　75.2485　　　0.1000
　　10　　　　39.7397　　　4.1374　　　21.58　　　1.918850
　　11　　 　-39.0575　　　0.7197
　　12　　 　-24.5868　　　1.1000　　　47.49　　　1.802013
　　13*　 　-591.6627　　　D2（可変）
　　14　　　　　∞　　 　　0.7464　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　15　　　　46.9722　　　2.7552　　　48.04　　　1.768500
　　16　　 　-93.2395　　　0.5000
　　17　　　　51.8617　　　1.1000　　　29.95　　　1.987022
　　18　　　　25.2907　　　2.9021　　　45.71　　　1.623046
　　19　　 　-73.0708　　　1.4973
　　20　　 　-29.7887　　　1.0273　　　35.73　　　1.902641
　　21　　 　-85.6917　　　D3（可変）
　　22*　　 　28.7123　　　3.8190　　　45.24　　　1.768369
　　23　　　-400.5317　　　2.3100
　　24　　　　68.0478　　　1.0008　　　32.32　　　1.953752
　　25　　　　17.9627　　　5.9680　　　78.66　　　1.495797
　　26　　 　-34.0844　　　0.1000
　　27　　　　42.3850　　　3.2656　　　67.90　　　1.593190
　　28　　 　754.0925　　　1.2500　　　44.96　　　1.790885
　　29*　　 　73.7905　　　D4（可変）
　　30　　 　256.5317　　　3.3327　　　22.74　　　1.808090
　　31　　 　-33.6869　　　1.0000　　　40.27　　　1.839964
　　32*　　 　28.6240　　　D5（可変）
　　33　　 　-20.9675　　　1.2500　　　27.35　　　1.663819
　　34　　 　-40.3074　　　0.1000
　　35　　 　173.3096　　　4.5044　　　31.21　　　1.841022
　　36　　 　-72.4610　　　BF
［非球面データ］
　第６面
　κ=0.0442,A4=-4.01520E-06,A6=2.02052E-08
　A8=-1.03759E-10,A10=3.37776E-13,A12=0.00000E+00
　第１３面
　κ=1.0000,A4=-6.36415E-06,A6=2.72142E-08
　A8=-2.64695E-10,A10=8.53046E-13,A12=0.00000E+00
　第２２面
　κ=1.0000,A4=-4.72982E-06,A6=7.21651E-09
　A8=-1.20147E-10,A10=3.75555E-13,A12=0.00000E+00
　第２９面
　κ=1.0000,A4=1.53597E-05,A6=-6.12529E-09
　A8=2.59000E-10,A10=-2.05818E-12,A12=0.00000E+00
　第３２面
　κ=1.0000,A4=-5.88848E-06,A6=4.28279E-08
　A8=-4.85291E-10,A10=2.28998E-12,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　101.19406
　G2　　　　6　　 　-16.04849
　G3　 　　15　　　　49.36913
　G4　 　　22　　　　29.13636
　G5　 　　30　　 　-37.13373
　G6　 　　33　　 　424.58679
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠
　ｆ　　　24.72000　　　50.00001　 　109.99999　 　194.00003
　D0　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　D1　　 　1.50000　　　15.59832　　　37.20427　　　54.26539
　D2　　　17.63580　　 　9.34111　　 　2.87140　　 　1.75361
　D3　　　12.53679　　 　5.46459　　 　2.24074　　 　1.47831
　D4　　 　6.27123　　 　7.05298　　　10.12752　　 　2.50000
　D5　　 　9.72366　　　16.01381　　　16.16341　　　24.55336
　BF　　 　9.65757　　　18.04908　　　28.64666　　　39.97093
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離
　β　　　-0.06163　　　-0.10967　　　-0.19523　　　-0.28795
　D0　 　370.3333　　　405.5358　　　460.2499　　　503.0996
　D1　　 　1.50000　　　15.59832　　　37.20427　　　54.26539
　D2　　　17.63580　　 　9.34111　　 　2.87140　　 　1.75361
　D3　　　12.53679　　 　5.46459　　 　2.24074　　 　1.47831
　D4　　 　7.24735　　 　8.97695　　　15.97733　　　12.28747
　D5　　 　8.74755　　　14.08984　　　10.31360　　　14.76589
　BF　　 　9.68397　　　18.12250　　　28.87954　　　40.47730
［条件式対応値］
　条件式（１）　Ｄｆ／Ｄｒ＝0.679
　条件式（２）　ＴＬｗ／ｆｗ＝4.940
　条件式（３）　Ｍｖ４／Ｍｖ３＝1.365
　条件式（４）　Ｍｖ２／ｆｗ＝0.584
　条件式（５）　ｆ３ｂ／ｆ３＝1.540
　条件式（６）　βＴ３ｒ×（１－βＴ３ｂ）＝1.356
　条件式（７）　（－ｆ３ｃ）／ｆ３ｂ＝0.671
　条件式（８）　（Ｒ３ｃ２＋Ｒ３ｃ１）／（Ｒ３ｃ２－Ｒ３ｃ１）＝2.066
　条件式（９）　ｆｔ／ｆｗ＝7.848
条件式（１０）　ωｗ＝42.680
条件式（１１）　ωｔ＝6.148
条件式（１２）　ｆｗ／ｆ１２３ｗ＝-0.181
条件式（１３）　ｆｔ／ｆ１２３ｔ＝-0.902
条件式（１４）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.391
条件式（１５）　（－ｆ５）／ｆｗ＝1.502
条件式（１６）　Ｍｖ５／Ｍｖ６＝1.489
条件式（１７）　Ｍｖ１／（ｆｔ－ｆｗ）＝0.397
条件式（１８）　（ＲＡｒ２＋ＲＡｒ１）／（ＲＡｒ２－ＲＡｒ１）＝0.623
　図１７（Ａ）、および図１７（Ｂ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１８（Ａ）、および図１８（Ｂ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。各諸収差図より、第６実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
　第７実施例について、図１９～図２１および表７を用いて説明する。図１９は、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ（７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、および第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って図１９の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３と第６レンズ群Ｇ６とが一体的に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ２４は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合レンズと、像面Ｉ側に平面を向けた平凹形状の負レンズＬ３４とから構成される。正メニスカスレンズＬ３１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と両凸形状の正レンズＬ４４との接合レンズとから構成される。正レンズＬ４４は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズから構成される。負レンズＬ５２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６２とから構成される。負メニスカスレンズＬ６１と正メニスカスレンズＬ６２との間に、空気レンズが形成されている。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を像面Ｉ側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。また、本実施例では、第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な正の屈折力を有する防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。なお、第３レンズ群Ｇ３における正メニスカスレンズＬ３１が第３ａ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが第３ｂ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負レンズＬ３４が第３ｃ群に該当する。
　以下の表７に、第７実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）
［全体諸元］
　変倍比　7.854
　ｆ３ｂ＝83.59589
　ｆ３ｃ＝-87.93193
　βＴ３ｒ＝1.0967
　βＴ３ｂ＝-0.25066
　ｆ１２３ｗ＝108.15193
　ｆ１２３ｔ＝-1180.72115
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　4.11505　　　5.74532　　　6.36855　　　6.68279
　　ω　 　42.27184　 　21.88249　 　10.96245　　　6.04244
　　Ｙ　 　20.89　　　　21.70　　　　21.70　　　　21.70
　ＴＬ　　120.45755　　140.80075　　169.77272　　195.4575
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　　　164.3654　　　2.0000　　　23.80　　　1.846660
　　2　　 　　73.5155　　　5.9893　　　67.90　　　1.593190
　　3　　　-2353.2843　　　0.1000
　　4　　 　　72.1741　　　4.8721　　　46.03　　　1.721059
　　5　　　　384.7599　　　D1（可変）
　　6*　　 　168.2036　　　1.5000　　　40.66　　　1.883000
　　7　　 　　15.8326　　　4.3451
　　8　　　　-82.6447　　　1.5000　　　40.66　　　1.883000
　　9　　 　　46.2086　　　0.1000
　　10　　　　30.2898　　　4.8789　　　23.29　　　1.872769
　　11　　 　-32.6789　　　0.7547
　　12　　 　-24.9555　　　1.5000　　　40.66　　　1.883000
　　13*　　-2867.4336　　　D2（可変）
　　14　　　　　∞　　 　　1.5000　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　15*　 　　24.1510　　　3.7103　　　57.75　　　1.633994
　　16　　 　594.5882　　　1.0000
　　17　　　　70.2793　　　1.5000　　　35.28　　　1.801392
　　18　　　　17.4502　　　4.9253　　　46.90　　　1.702987
　　19　　　-111.3896　　　1.2478
　　20　　 　-65.1233　　　1.5000　　　44.85　　　1.743972
　　21　　　　　∞　　 　　D3（可変）
　　22　　 　132.6869　　　3.6334　　　82.57　　　1.497820
　　23　　 　-33.2203　　　1.5000　　　23.99　　　1.871866
　　24　　 　-81.5274　　　0.1000
　　25　　　　26.2321　　　1.5000　　　40.98　　　1.869660
　　26　　　　16.8448　　　7.0033　　　57.83　　　1.512954
　　27*　　　-36.7178　　　D4（可変）
　　28　　 　100.0646　　　3.3139　　　24.26　　　1.791180
　　29　　 　-60.0000　　　1.5000　　　40.12　　　1.851080
　　30*　　 　35.0435　　　D5（可変）
　　31　　 　-19.8065　　　1.5000　　　40.79　　　1.877404
　　32　　 　-36.0179　　　0.1000
　　33　　　-118.6453　　　3.6033　　　27.58　　　1.755201
　　34　　 　-51.9780　　　BF
［非球面データ］
　第６面
　κ=2.0000,A4=-3.54713E-06,A6=8.39421E-09
　A8=5.74900E-12,A10=-2.30186E-14,A12=0.00000E+00
　第１３面
　κ=1.0000,A4=-8.88610E-06,A6=8.60054E-10
　A8=9.35296E-11,A10=-8.32892E-13,A12=0.00000E+00
　第１５面
　κ=1.0000,A4=-1.25166E-05,A6=2.21212E-08
　A8=-2.03902E-10,A10=7.07567E-13,A12=0.00000E+00
　第２７面
　κ=1.0000,A4=2.74577E-05,A6=-5.57744E-08
　A8=3.60461E-10,A10=-1.20456E-12,A12=0.00000E+00
　第３０面
　κ=1.0000,A4=-6.49026E-06,A6=5.84808E-08
　A8=-3.26107E-10,A10=9.49542E-13,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　99.48878
　G2　　　　6　　 　-15.91549
　G3　 　　15　　　　36.81358
　G4　 　　22　　　　35.33722
　G5　 　　28　　 　-59.27007
　G6　 　　31　　　-101.60759
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠
　ｆ　　　24.70000　　　50.00001　 　105.00002　 　194.00004
　D0　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　D1　　 　1.50000　　　16.10146　　　35.16750　　　51.29406
　D2　　　17.11600　 　　9.70503　　 　4.20600　　 　1.50000
　D3　　 　7.94167　　 　4.05851　　 　2.07803　　 　1.50000
　D4　　 　8.59873　　 　5.64789　　 　5.81781　　 　1.50000
　D5　　 　9.32368　　　17.20284　　　18.29639　　　22.86408
　BF　　 　9.30000　　　21.40756　　　37.52953　　　50.12197
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離
　β　　　-0.06152　　　-0.11064　　　-0.19039　　　-0.28955
　D0　 　370.9313　　　400.5881　　　451.6162　　　495.9313
　D1　　 　1.50000　　　16.10146　　　35.16750　　　51.29406
　D2　　　17.11600　　 　9.70503　　 　4.20600　　 　1.50000
　D3　　 　7.94167　　 　4.05851　　 　2.07803　　 　1.50000
　D4　　　10.20432　　 　7.93636　　　10.79923　　　11.04504
　D5　　 　7.71809　　　14.91438　　　13.31498　　　13.31904
　BF　　 　9.32674　　　21.49415　　　37.78613　　　50.71489
［条件式対応値］
　条件式（１）　Ｄｆ／Ｄｒ＝0.710
　条件式（２）　ＴＬｗ／ｆｗ＝4.861
　条件式（３）　Ｍｖ４／Ｍｖ３＝1.158
　条件式（４）　Ｍｖ２／ｆｗ＝1.017
　条件式（５）　ｆ３ｂ／ｆ３＝2.268
　条件式（６）　βＴ３ｒ×（１－βＴ３ｂ）＝1.387
　条件式（７）　（－ｆ３ｃ）／ｆ３ｂ＝1.047
　条件式（８）　（Ｒ３ｃ２＋Ｒ３ｃ１）／（Ｒ３ｃ２－Ｒ３ｃ１）
                    ＝-1.000
　条件式（９）　ｆｔ／ｆｗ＝7.890
条件式（１０）　ωｗ＝42.272
条件式（１１）　ωｔ＝6.042
条件式（１２）　ｆｗ／ｆ１２３ｗ＝0.227
条件式（１３）　ｆｔ／ｆ１２３ｔ＝-0.171
条件式（１４）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.375
条件式（１５）　（－ｆ５）／ｆｗ＝2.392
条件式（１６）　Ｍｖ５／Ｍｖ６＝1.332
条件式（１７）　Ｍｖ１／（ｆｔ－ｆｗ）＝0.439
条件式（１８）　（ＲＡｒ２＋ＲＡｒ１）／（ＲＡｒ２－ＲＡｒ１）＝1.872
　図２０（Ａ）、および図２０（Ｂ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２１（Ａ）、および図２１（Ｂ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。各諸収差図より、第７実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第８実施例）
　第８実施例について、図２２～図２４および表８を用いて説明する。図２２は、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ（８）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、および第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って図２２の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３と第６レンズ群Ｇ６とが一体的に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４とから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４４とから構成される。正レンズＬ４４は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズから構成される。負レンズＬ５２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２とから構成される。負メニスカスレンズＬ６１と正レンズＬ６２との間に、空気レンズが形成されている。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を像面Ｉ側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。また、本実施例では、第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な正の屈折力を有する防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。なお、第３レンズ群Ｇ３における正レンズＬ３１が第３ａ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが第３ｂ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３４が第３ｃ群に該当する。
　以下の表８に、第８実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表８）
［全体諸元］
　変倍比　7.854
　ｆ３ｂ＝68.67117
　ｆ３ｃ＝-50.16504
　βＴ３ｒ＝1.31044
　βＴ３ｂ＝-0.14803
　ｆ１２３ｗ＝-440.44611
　ｆ１２３ｔ＝-323.78995
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　4.12083　　　5.77298　　　6.33626　　　6.49162
　　ω　 　42.50455　 　22.44807　 　11.22387　　　6.10280
　　Ｙ　 　20.61　　　　21.70　　　　21.70　　　　21.70
　ＴＬ　　120.46149　　143.33661　　170.26168　　190.2487
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　　　119.2532　　　2.0000　　　25.26　　　1.902000
　　2　　 　　75.4740　　　6.1889　　　82.57　　　1.497820
　　3　　 　-685.9404　　　0.1000
　　4　　 　　62.0223　　　5.1009　　　67.90　　　1.593190
　　5　　　　237.4793　　　D1（可変）
　　6*　　 　153.6662　　　1.5000　　　46.59　　　1.816000
　　7　　 　　15.5464　　　4.2474
　　8　　　　-40.2333　　　1.5002　　　43.79　　　1.848500
　　9　　 　　79.6309　　　0.1006
　　10　　　　32.2669　　　3.5980　　　22.74　　　1.808090
　　11　　 　-38.3529　　　0.7346
　　12　　 　-22.0127　　　1.5000　　　43.79　　　1.848500
　　13　　 　-91.6465　　　D2（可変）
　　14　　　　　∞　　 　　1.5000　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　15　　　　44.5290　　　2.6559　　　44.85　　　1.743972
　　16　　 　-81.3774　　　0.7000
　　17　　　　33.2106　　　3.4046　　　30.99　　　1.940752
　　18　　　　19.5338　　　3.9016　　　59.70　　　1.508752
　　19　　 　-65.3422　　　1.3372
　　20　　 　-26.7545　　　1.5000　　　29.68　　　1.730111
　　21　　　-101.6153　　　D3（可変）
　　22　　　　33.1030　　　6.1030　　　70.40　　　1.487502
　　23　　 　-28.7765　　　0.1000
　　24　　　-116.0123　　　3.4598　　　68.30　　　1.507497
　　25　　 　-28.0491　　　1.5000　　　32.03　　　1.910214
　　26　　　-237.5876　　　0.2542
　　27　　　　95.5133　　　3.1295　　　59.13　　　1.611115
　　28*　　　-51.7400　　　D4（可変）
　　29　　 　333.8201　　　3.4464　　　22.74　　　1.808090
　　30　　 　-49.9705　　　1.5000　　　44.82　　　1.743986
　　31*　　 　31.2247　　　D5（可変）
　　32　　 　-27.4502　　　1.5000　　　66.16　　　1.531180
　　33　　 　-59.8926　　　0.1000
　　34　　 　164.9552　　　2.6581　　　27.80　　　1.749763
　　35　　　-519.6427　　　BF
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.0000,A4=2.54661E-06,A6=1.57681E-08
　A8=-1.62633E-10,A10=6.99665E-13,A12=0.00000E+00
　第２８面
　κ=1.0000,A4=2.83706E-05,A6=-3.41484E-08
　A8=2.83345E-10,A10=-4.50609E-13,A12=0.00000E+00
　第３１面
　κ=1.0000,A4=-4.24770E-06,A6=6.21761E-08
　A8=-2.79037E-10,A10=4.34156E-13,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　99.94559
　G2　　　　6　　 　-15.36108
　G3　 　　15　　　　40.04464
　G4　 　　22　　　　30.83594
　G5　 　　29　　 　-50.14179
　G6　 　　32　　　-238.46610
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠
　ｆ　　　24.69999　　　49.99998　 　104.99995　 　193.99998
　D0　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　D1　　 　1.50000　　　18.29170　　　34.70486　　　54.28408
　D2　　　15.49680　　　10.23739　　 　4.55937　　 　1.50000
　D3　　　10.63532　　 　4.97092　　 　1.81398　　 　1.50000
　D4　　 　8.89670　　 　4.43383　　 　5.19646　　 　1.51052
　D5　　 　9.31183　　　19.43911　　　21.83341　　　25.83333
　BF　　 　9.29998　　　20.64280　　　36.83273　　　40.29998
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離
　β　　　-0.06119　　　-0.09874　　　-0.16976　　　-0.27724
　D0　 　371.9273　　　449.0522　　　522.1271　　　502.1400
　D1　　 　1.50000　　　18.29170　　　34.70486　　　54.28408
　D2　　　15.49680　　　10.23739　　 　4.55937　　 　1.50000
　D3　　　10.63532　　 　4.97092　　 　1.81398　　 　1.50000
　D4　　　10.32916　　 　6.26965　　 　9.16937　　　12.36360
　D5　　 　7.87937　　　17.60328　　　17.86051　　　14.98025
　BF　　 　9.32282　　　20.70243　　　37.00914　　　40.76930
［条件式対応値］
　条件式（１）　Ｄｆ／Ｄｒ＝0.645
　条件式（２）　ＴＬｗ／ｆｗ＝4.877
　条件式（３）　Ｍｖ４／Ｍｖ３＝1.295
　条件式（４）　Ｍｖ２／ｆｗ＝0.688
　条件式（５）　ｆ３ｂ／ｆ３＝1.715
　条件式（６）　βＴ３ｒ×（１－βＴ３ｂ）＝1.504
　条件式（７）　（－ｆ３ｃ）／ｆ３ｂ＝0.731
　条件式（８）　（Ｒ３ｃ２＋Ｒ３ｃ１）／（Ｒ３ｃ２－Ｒ３ｃ１）＝1.715
　条件式（９）　ｆｔ／ｆｗ＝7.854
条件式（１０）　ωｗ＝42.505
条件式（１１）　ωｔ＝6.103
条件式（１２）　ｆｗ／ｆ１２３ｗ＝-0.056
条件式（１３）　ｆｔ／ｆ１２３ｔ＝-0.599
条件式（１４）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.377
条件式（１５）　（－ｆ５）／ｆｗ＝2.030
条件式（１６）　Ｍｖ５／Ｍｖ６＝1.533
条件式（１７）　Ｍｖ１／（ｆｔ－ｆｗ）＝0.412
条件式（１８）　（ＲＡｒ２＋ＲＡｒ１）／（ＲＡｒ２－ＲＡｒ１）＝0.467
　図２３（Ａ）、および図２３（Ｂ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２４（Ａ）、および図２４（Ｂ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。各諸収差図より、第８実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第９実施例）
　第９実施例について、図２５～図２７および表９を用いて説明する。図２５は、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ（９）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、および第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って図２５の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３と第６レンズ群Ｇ６とが一体的に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と像面Ｉ側に平面を向けた平凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面が非球面である。負メニスカスレンズＬ２４は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３４と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５との接合レンズとから構成される。正レンズＬ３１は、物体側のレンズ面が非球面である。負レンズＬ３４は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸形状の正レンズＬ４２との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３とから構成される。正レンズＬ４３は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズから構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２とから構成される。負メニスカスレンズＬ６１と正レンズＬ６２との間に、空気レンズが形成されている。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を像面Ｉ側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。また、本実施例では、第３レンズ群Ｇ３における負レンズＬ３４と正メニスカスレンズＬ３５との接合レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な負の屈折力を有する防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。
　以下の表９に、第９実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表９）
［全体諸元］
　変倍比　7.854
　ｆ３ｂ＝-71.26963
　βＴ３ｒ＝0.183
　βＴ３ｂ＝8.802459
　ｆ１２３ｗ＝46.29531
　ｆ１２３ｔ＝1060.13724
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　4.11505　　　5.74532　　　6.36855　　　6.68279
　　ω　 　42.27184　 　21.88249　 　10.96245　　　6.04244
　　Ｙ　 　21.03　　　　21.70　　　　21.70　　　　21.70
　ＴＬ　　121.00241　　139.79338　　169.47903　　195.5079
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　　　215.1564　　　1.5000　　　23.80　　　1.846660
　　2　　 　　73.5337　　　7.2326　　　67.90　　　1.593190
　　3　　 　　　∞　　 　　0.1000
　　4　　 　　75.0074　　　5.6048　　　40.66　　　1.883000
　　5　　　　344.8006　　　D1（可変）
　　6*　　　　43.3708　　　1.5000　　　40.66　　　1.883000
　　7　　 　　13.2343　　　4.8088
　　8　　　　-47.4291　　　1.5052　　　40.66　　　1.883000
　　9　　 　　43.0037　　　0.1000
　　10　　　　28.6036　　　4.0197　　　20.88　　　1.922860
　　11　　 　-55.9891　　　1.1418
　　12　　 　-23.0332　　　1.5000　　　40.66　　　1.883000
　　13*　　　-75.5957　　　D2（可変）
　　14　　　　　∞　　 　　1.5000　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　15*　　 　28.4224　　　4.3742　　　52.85　　　1.598604
　　16　　 　-48.8993　　　0.1504
　　17　　　　30.2173　　　5.4129　　　70.40　　　1.487490
　　18　　 　-31.5840　　　1.5000　　　21.23　　　1.903627
　　19　　　-130.7132　　　1.2693
　　20*　 　-107.8541　　　1.5000　　　41.09　　　1.854203
　　21　　　　30.6579　　　3.0466　　　26.18　　　1.822542
　　22　　 　165.6444　　　D3（可変）
　　23　　　　33.3486　　　1.5007　　　40.66　　　1.883000
　　24　　　　13.1929　　　6.5567　　　65.07　　　1.544771
　　25　　　-190.2474　　　0.7289
　　26　　　　37.5609　　　4.7319　　　62.98　　　1.574225
　　27*　　　-76.3130　　　D4（可変）
　　28　　　　80.1779　　　3.4856　　　27.58　　　1.755201
　　29　　　-127.8937　　　1.5007　　　45.13　　　1.740338
　　30　　　　26.5334　　　D5（可変）
　　31　　 　-26.2026　　　1.5000　　　60.35　　　1.619799
　　32　　 　-54.6221　　　0.1000
　　33　　 　586.6701　　　2.5595　　　28.29　　　1.738351
　　34　　　-391.8753　　　BF
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.0000,A4=-6.29772E-06,A6=-1.23182E-08
　A8=7.32161E-11,A10=-3.10876E-13,A12=0.00000E+00
　第１３面
　κ=1.0000,A4=-8.92953E-06,A6=-3.71644E-08
　A8=8.09196E-10,A10=-5.73691E-12,A12=0.00000E+00
　第１５面
　κ=1.0000,A4=-1.00000E-05,A6=2.20240E-08
　A8=-1.02146E-10,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
　第２０面
　κ=1.0000,A4=3.32815E-06,A6=1.66254E-09
　A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
　第２７面
　κ=1.0000,A4=1.00000E-05,A6=-3.83755E-08
　A8=-1.30773E-10,A10=-1.22891E-12,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　102.37710
　G2　　　　6　　 　-14.98474
　G3　 　　15　　　　29.62517
　G4　 　　23　　　　38.66055
　G5　 　　28　　 　-56.76096
　G6　 　　31　　　-113.46417
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠
　ｆ　　　24.70007　　　50.00020　 　105.00052　 　194.00105
　D0　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　D1　　 　1.50000　　　18.30775　　　37.76411　　　54.05443
　D2　　　18.03389　　 　8.85777　　 　3.84960　　 　1.50000
　D3　　 　6.37316　　 　1.62225　　 　1.50000　　 　1.64117
　D4　　 　2.43986　　 　3.20131　　 　6.09526　　 　1.50000
　D5　　 　9.22531　　　23.30380　　　13.81143　　　17.88006
　BF　　　13.00010　　　14.07041　　　36.02852　　　48.50219
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離
　β　　　-0.08175　　　-0.12239　　　-0.19581　　　-0.27905
　D0　 　272.2777　　　353.4868　　　423.8013　　　497.7725
　D1　　 　1.50000　　　18.30775　　　37.76411　　　54.05443
　D2　　　18.03389　　 　8.85777　　 　3.84960　　 　1.50000
　D3　　 　6.37316　　 　1.62225　　 　1.50000　　 　1.64117
　D4　　 　4.23169　　 　6.02328　　　12.47110　　　12.78692
　D5　　 　7.43347　　　20.48182　　 　7.43559　　 　6.59314
　BF　　　13.03743　　　14.15445　　　36.24396　　　48.93981
［条件式対応値］
　条件式（１）　Ｄｆ／Ｄｒ＝0.817
　条件式（２）　ＴＬｗ／ｆｗ＝4.899
　条件式（３）　Ｍｖ４／Ｍｖ３＝1.123
　条件式（４）　Ｍｖ２／ｆｗ＝0.889
　条件式（５）　ｆ３ｂ／ｆ３＝-2.406
　条件式（６）　βＴ３ｒ×（１－βＴ３ｂ）＝-1.428
　条件式（９）　ｆｔ／ｆｗ＝7.887
条件式（１０）　ωｗ＝42.272
条件式（１１）　ωｔ＝6.042
条件式（１２）　ｆｗ／ｆ１２３ｗ＝0.534
条件式（１３）　ｆｔ／ｆ１２３ｔ＝0.179
条件式（１４）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.526
条件式（１５）　（－ｆ５）／ｆｗ＝2.298
条件式（１６）　Ｍｖ５／Ｍｖ６＝1.244
条件式（１７）　Ｍｖ１／（ｆｔ－ｆｗ）＝0.438
条件式（１８）　（ＲＡｒ２＋ＲＡｒ１）／（ＲＡｒ２－ＲＡｒ１）＝0.830
　図２６（Ａ）、および図２６（Ｂ）はそれぞれ、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２７（Ａ）、および図２７（Ｂ）はそれぞれ、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。各諸収差図より、第９実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１０実施例）
　第１０実施例について、図２８～図３０および表１０を用いて説明する。図２８は、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１０）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、および第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って図２８の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３と第６レンズ群Ｇ６とが一体的に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、両凹形状の負レンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４とから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と両凸形状の正レンズＬ４４との接合レンズとから構成される。正レンズＬ４４は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズから構成される。負レンズＬ５２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２とから構成される。負メニスカスレンズＬ６１と正レンズＬ６２との間に、空気レンズが形成されている。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を像面Ｉ側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。また、本実施例では、第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な正の屈折力を有する防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。なお、第３レンズ群Ｇ３における正メニスカスレンズＬ３１が第３ａ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが第３ｂ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３４が第３ｃ群に該当する。
　以下の表１０に、第１０実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表１０）
［全体諸元］
　変倍比　4.692
　ｆ３ｂ＝69.37403
　ｆ３ｃ＝-49.72587
　βＴ３ｒ＝0.65967
　βＴ３ｂ＝-1.19892
　ｆ１２３ｗ＝-96.28619
　ｆ１２３ｔ＝-88.05735
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　3.66063　　　4.51062　　　5.00831　　　5.83006
　　ω　 　42.43419　 　22.44766　 　13.66195　 　10.17394
　　Ｙ　 　20.54　　　　21.70　　　　21.70　　　　21.70
　ＴＬ　　116.50601　　138.64669　　160.34507　　171.5048
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　　　200.0000　　　2.0000　　　23.80　　　1.846660
　　2　　　　108.2337　　　4.6568　　　70.32　　　1.487490
　　3　　 　1133.5711　　　0.1000
　　4　　 　　68.7807　　　5.7029　　　70.32　　　1.487490
　　5　　　　816.5190　　　D1（可変）
　　6　　　　102.0974　　　1.2000　　　46.59　　　1.816000
　　7　　 　　17.6075　　　4.9760
　　8　　　　-59.3363　　　1.1000　　　51.28　　　1.659368
　　9　　 　　81.2225　　　0.1000
　　10　　　　29.1388　　　3.9898　　　23.80　　　1.846660
　　11　　　-107.8110　　　0.8213
　　12　　 　-38.4600　　　1.0000　　　46.59　　　1.816000
　　13　　 　157.0586　　　D2（可変）
　　14　　　　　∞　　 　　2.0000　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　15　　　　41.9442　　　2.5619　　　35.72　　　1.902650
　　16　　 　552.5411　　　0.5000
　　17　　　　41.0223　　　0.9000　　　29.12　　　2.001000
　　18　　　　23.0700　　　4.0200　　　53.74　　　1.579570
　　19　　 　-69.7834　　　1.5452
　　20　　 　-27.7457　　　1.0000　　　32.33　　　1.953750
　　21　　 　-68.0384　　　D3（可変）
　　22　　　　33.5256　　　5.9460　　　46.59　　　1.816000
　　23　　 　-23.9703　　　1.0000　　　32.35　　　1.850260
　　24　　 　-83.2531　　　0.1000
　　25　　　　30.5301　　　1.1000　　　32.35　　　1.850260
　　26　　　　14.8810　 　10.3852　　　70.32　　　1.487490
　　27*　 　-119.0936　　　D4（可変）
　　28　　　　81.3890　　　3.7144　　　23.80　　　1.846660
　　29　　 　-48.0181　　　1.0000　　　42.73　　　1.834810
　　30*　　 　23.7254　　　D5（可変）
　　31　　 　-24.5058　　　1.4000　　　46.59　　　1.816000
　　32　　 　-48.4638　　　0.1000
　　33　　 　142.4943　　　3.2707　　　37.57　　　1.683760
　　34　　　-160.0000　　　BF
［非球面データ］
　第２７面
　κ=1.0000,A4=4.39579E-05,A6=-4.15837E-09
　A8=6.65149E-10,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
　第３０面
　κ=1.0000,A4=-2.71688E-06,A6=1.79186E-08
　A8=-3.84607E-10,A10=0.00000E+00,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　143.63567
　G2　　　　6　　 　-20.08403
　G3　 　　15　　　　60.03586
　G4　 　　22　　　　25.77538
　G5　 　　28　　 　-42.36974
　G6　 　　31　　　-151.12346
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠
　ｆ　　　24.72617　　　50.01050　　　85.01086　 　116.00340
　D0　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　D1　　 　1.50000　　　23.91054　　　40.85381　　　47.19819
　D2　　　17.00636　　 　9.20443　　 　4.57783　　 　1.50000
　D3　　 　9.28353　　 　3.49337　　 　1.15783　　 　0.30000
　D4　　 　2.84012　　 　1.14718　　 　1.49326　　 　3.00287
　D5　　 　7.97989　　　15.46299　　　17.45245　　　16.80067
　BF　　　11.70601　　　19.23807　　　28.61979　　　36.51305
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離
　β　　　-0.06049　　　-0.09676　　　-0.16160　　　-0.22064
　D0　 　377.2840　　　455.1463　　　433.4475　　　422.2840
　D1　　 　1.50000　　　23.91054　　　40.85381　　　47.19819
　D2　　　17.00636　　 　9.20443　　 　4.57783　　 　1.50000
　D3　　 　9.28353　　 　3.49337　　 　1.15783　　 　0.30000
　D4　　 　3.90798　　 　2.82710　　 　4.74497　　 　7.99347
　D5　　 　6.91203　　　13.78307　　　14.20074　　　11.81007
　BF　　　11.72550　　　19.28822　　　28.75888　　　36.77070
［条件式対応値］
　条件式（１）　Ｄｆ／Ｄｒ＝0.728
　条件式（２）　ＴＬｗ／ｆｗ＝4.712
　条件式（３）　Ｍｖ４／Ｍｖ３＝1.362
　条件式（４）　Ｍｖ２／ｆｗ＝0.376
　条件式（５）　ｆ３ｂ／ｆ３＝1.156
　条件式（６）　βＴ３ｒ×（１－βＴ３ｂ）＝1.451
　条件式（７）　（－ｆ３ｃ）／ｆ３ｂ＝0.717
　条件式（８）　（Ｒ３ｃ２＋Ｒ３ｃ１）／（Ｒ３ｃ２－Ｒ３ｃ１）＝2.377
　条件式（９）　ｆｔ／ｆｗ＝4.692
条件式（１０）　ωｗ＝42.434
条件式（１１）　ωｔ＝10.174
条件式（１２）　ｆｗ／ｆ１２３ｗ＝-0.257
条件式（１３）　ｆｔ／ｆ１２３ｔ＝-1.323
条件式（１４）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.473
条件式（１５）　（－ｆ５）／ｆｗ＝1.714
条件式（１６）　Ｍｖ５／Ｍｖ６＝1.356
条件式（１７）　Ｍｖ１／（ｆｔ－ｆｗ）＝0.603
条件式（１８）　（ＲＡｒ２＋ＲＡｒ１）／（ＲＡｒ２－ＲＡｒ１）＝0.492
　図２９（Ａ）、および図２９（Ｂ）はそれぞれ、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図３０（Ａ）、および図３０（Ｂ）はそれぞれ、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。各諸収差図より、第１０実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１１実施例）
　第１１実施例について、図３１～図３３および表１１を用いて説明する。図３１は、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。第１１実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、および第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って図３１の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３と第６レンズ群Ｇ６とが一体的に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４とから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と両凸形状の正レンズＬ４４との接合レンズとから構成される。正レンズＬ４４は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズから構成される。負レンズＬ５２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２とから構成される。負メニスカスレンズＬ６１と正レンズＬ６２との間に、空気レンズが形成されている。第６レンズ群Ｇ６の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を像面Ｉ側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。また、本実施例では、第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な正の屈折力を有する防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。なお、第３レンズ群Ｇ３における正レンズＬ３１が第３ａ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが第３ｂ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３４が第３ｃ群に該当する。
　以下の表１１に、第１１実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表１１）
［全体諸元］
　変倍比　3.438
　ｆ３ｂ＝81.35467
　ｆ３ｃ＝-97.36367
　βＴ３ｒ＝0.25117
　βＴ３ｂ＝-2.9813
　ｆ１２３ｗ＝2466.12612
　ｆ１２３ｔ＝-146.93338
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　3.65039　　　4.00020　　　　―　　 　　4.50024
　　ω　 　43.52469　　-22.45389　　　　―　　　　13.66502
　　Ｙ　 　21.27　　　　21.70　　　 　　―　　 　　21.70
　ＴＬ　　116.50677　　138.27327　　　　―　　　　161.50351
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　　　200.0000　　　2.0000　　　23.80　　　1.846660
　　2　　　　112.4996　　　4.3442　　　70.32　　　1.487490
　　3　　　　642.3642　　　0.1000
　　4　　 　　64.3082　　　6.0839　　　70.32　　　1.487490
　　5　　 　1033.4518　　　D1（可変）
　　6　　 　　91.5822　　　1.2000　　　46.59　　　1.816000
　　7　　 　　16.7434　　　5.0969
　　8　 　　-135.4549　　　1.1000　　　50.66　　　1.670176
　　9　　 　　31.8729　　　0.1000
　　10　　　　24.8799　　　4.1715　　　23.80　　　1.846660
　　11　　　-336.6794　　　1.4309
　　12　　 　-32.2164　　　1.0000　　　46.59　　　1.816000
　　13　　　-277.8484　　　D2（可変）
　　14　　　　　∞　　 　　2.0000　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　15　　　　41.4933　　　2.7587　　　43.79　　　1.848500
　　16　 　-1372.9949　　　0.5000
　　17　　　　55.1173　　　0.9000　　　34.87　　　1.847939
　　18　　　　24.3945　　　4.0805　　　56.69　　　1.586546
　　19　　 　-76.2325　　　1.8582
　　20　　 　-25.5665　　　1.0000　　　34.04　　　1.847872
　　21　　 　-37.7016　　　D3（可変）
　　22　　　　46.4011　　　6.1027　　　46.59　　　1.816000
　　23　　 　-43.4919　　　1.0000　　　26.59　　　1.847083
　　24　　 　397.5382　　　0.1000
　　25　　　　28.7499　　　1.1000　　　32.35　　　1.850260
　　26　　　　18.0000　 　11.1086　　　70.32　　　1.487490
　　27*　　　-25.6478　　　D4（可変）
　　28　　　-713.8966　　　3.6653　　　23.80　　　1.846660
　　29　　 　-42.0000　　　1.0000　　　45.28　　　1.796882
　　30*　　 　31.7158　　　D5（可変）
　　31　　 　-19.7135　　　1.4000　　　62.26　　　1.536206
　　32　　 　-42.7591　　　0.1000
　　33　　 　217.1940　　　3.3164　　　37.57　　　1.683760
　　34　　　-160.0000　　　BF
［非球面データ］
　第２７面
　κ=1.0000,A4=6.15332E-05,A6=-2.11407E-07
　A8=7.47121E-10,A10=-1.12141E-12,A12=0.00000E+00
　第３０面
　κ=1.0000,A4=-1.68999E-05,A6=1.65258E-07
　A8=-4.68439E-10,A10=7.74341E-13,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　135.65910
　G2　　　　6　　 　-17.91192
　G3　 　　15　　　　42.22744
　G4　 　　22　　　　26.33888
　G5　 　　28　　 　-39.70963
　G6　 　　31　　　-150.62287
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠
　ｆ　　　24.72587　　　50.00755　　　　―　　　　　85.00361
　D0　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　―　　　　　　∞
　D1　　 　1.50000　　　24.03902　　　　―　　　　　40.38368
　D2　　　13.72037　　 　5.30562　　　　―　　　 　　1.50000
　D3　　 　8.95150　　 　2.76337　　　　―　　　 　　0.30000
　D4　　 　1.97894　　 　1.51459　　　　―　　　 　　1.15589
　D5　　　10.03133　　　16.68380　　　　―　　　　　19.50588
　BF　　　11.70677　　　19.34900　　　　―　　　　　30.04020
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離
　β　　　-0.06066　　　-0.11959　　　　―　　　　　-0.19908
　D0　 　377.2840　　　355.5169　　 　　―　　 　　332.2840
　D1　　 　1.50000　　　24.03902　　　　―　　　　　40.38368
　D2　　　13.72037　　 　5.30562　　　　―　　　 　　1.50000
　D3　　 　8.95150　　 　2.76337　　　　―　　　 　　0.30000
　D4　　 　2.78309　　 　3.22774　　　　―　　　 　　4.28073
　D5　　 　9.22718　　　14.97065　　　　―　　　　　16.38104
　BF　　　11.72684　　　19.42705　　　　―　　　　　30.25539
［条件式対応値］
　条件式（１）　Ｄｆ／Ｄｒ＝0.665
　条件式（２）　ＴＬｗ／ｆｗ＝4.712
　条件式（３）　Ｍｖ４／Ｍｖ３＝1.472
　条件式（４）　Ｍｖ２／ｆｗ＝0.247
　条件式（５）　ｆ３ｂ／ｆ３＝1.927
　条件式（６）　βＴ３ｒ×（１－βＴ３ｂ）＝1.000
　条件式（７）　（－ｆ３ｃ）／ｆ３ｂ＝1.197
　条件式（８）　（Ｒ３ｃ２＋Ｒ３ｃ１）／（Ｒ３ｃ２－Ｒ３ｃ１）＝5.214
　条件式（９）　ｆｔ／ｆｗ＝3.438
条件式（１０）　ωｗ＝43.525
条件式（１１）　ωｔ＝13.665
条件式（１２）　ｆｗ／ｆ１２３ｗ＝0.010
条件式（１３）　ｆｔ／ｆ１２３ｔ＝-0.579
条件式（１４）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.473
条件式（１５）　（－ｆ５）／ｆｗ＝1.616
条件式（１６）　Ｍｖ５／Ｍｖ６＝1.517
条件式（１７）　Ｍｖ１／（ｆｔ－ｆｗ）＝0.746
条件式（１８）　（ＲＡｒ２＋ＲＡｒ１）／（ＲＡｒ２－ＲＡｒ１）＝0.671
　図３２（Ａ）、および図３２（Ｂ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図３３（Ａ）、および図３３（Ｂ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。各諸収差図より、第１１実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１２実施例）
　第１２実施例について、図３４～図３６および表１２を用いて説明する。図３４は、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。第１２実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って図３４の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５とが一体的に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ３４とから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と両凸形状の正レンズＬ４４との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４５と両凹形状の負レンズＬ４６との接合レンズとから構成される。正レンズＬ４４は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。負レンズＬ４６は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２とから構成される。負メニスカスレンズＬ５１は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。第５レンズ群Ｇ５の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第４レンズ群Ｇ４における正レンズＬ４５と負レンズＬ４６との接合レンズを像面Ｉ側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。なお、近距離物体合焦時の変倍の際、第４レンズ群における正レンズＬ４１と負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズおよび負メニスカスレンズＬ４３と正レンズＬ４４との接合レンズに対し、合焦群である正レンズＬ４５と負レンズＬ４６との接合レンズが異なる移動量で移動する。無限遠物体合焦時の変倍の際、第４レンズ群Ｇ４の全てのレンズが一体的に移動する。また、本実施例では、第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な正の屈折力を有する防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。なお、第３レンズ群Ｇ３における正レンズＬ３１が第３ａ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが第３ｂ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負レンズＬ３４が第３ｃ群に該当する。
　以下の表１２に、第１２実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表１２）
［全体諸元］
　変倍比　7.848
　ｆ３ｂ＝65.27589
　ｆ３ｃ＝-42.33416
　βＴ３ｒ＝1.55778
　βＴ３ｂ＝-0.11227
　ｆ１２３ｗ＝-297.77158
　ｆ１２３ｔ＝-199.23081
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　4.12000　　　5.69956　　　6.30000　　　6.50003
　　ω　 　42.96973　 　22.56096　 　11.03929　　　6.08825
　　Ｙ　 　21.29　　　　21.70　　　　21.70　　　　21.70
　ＴＬ　　129.0507　 　143.6432　 　173.1936　 　191.4323
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　　　181.0189　　　2.0855　　　31.27　　　1.90366
　　2　　 　　74.7364　　　0.8982
　　3　　 　　78.3131　　　6.0267　　　67.90　　　1.59319
　　4　　 　-878.3490　　　0.1429
　　5　　 　　65.0716　　　4.8340　　　67.90　　　1.59319
　　6　　　　661.4054　　　D1（可変）
　　7　　　　171.3932　　　1.1000　　　35.72　　　1.90265
　　8　　 　　18.9469　　　5.2527
　　9　　　　-57.6716　　　1.0000　　　52.33　　　1.75500
　　10　　　　53.7286　　　0.4722
　　11　　　　34.8478　　　3.1650　　　20.88　　　1.92286
　　12　　 　-81.2943　　　1.3566
　　13　　 　-31.9419　　　0.9000　　　46.59　　　1.81600
　　14　　　-487.1030　　　D2（可変）
　　15　　　　　∞　　 　　2.0101　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　16　　　　45.9039　　　2.3316　　　35.72　　　1.90265
　　17　　　-163.4046　　　0.5000
　　18　　　　33.6170　　　1.1581　　　29.12　　　2.00100
　　19　　　　19.7670　　　3.5655　　　53.74　　　1.57957
　　20　　 　-85.9122　　　1.3700
　　21　　 　-41.3606　　　1.0329　　　32.33　　　1.95375
　　22　　　1717.1475　　　D3（可変）
　　23　　　　37.7633　　　4.9751　　　42.73　　　1.83481
　　24　　 　-38.9447　　　1.0000　　　31.27　　　1.90366
　　25　　　-804.1582　　　0.1000
　　26　　　　29.7427　　　3.0986　　　32.33　　　1.95375
　　27　　　　15.4408　　　8.8739　　　81.49　　　1.49710
　　28*　　　-39.9876　　　D4（可変）
　　29　 　10338.5730　　　3.6738　　　23.80　　　1.84666
　　30　　 　-27.6080　　　1.0000　　　40.13　　　1.85135
　　31*　　 　31.8891　　　D5（可変）
　　32　　 　-29.8624　　　1.4000　　　40.13　　　1.85135
　　33*　　　-63.8559　　　0.1000
　　34　　　　66.4034　　　4.5715　　　37.57　　　1.68376
　　35　　　-424.4531　　　BF
［非球面データ］
　第２８面
　κ=1.0000,A4=2.91470E-05,A6=-1.17772E-07
　A8=9.21285E-10,A10=-5.94865E-12,A12=0.14842E-13
　第３１面
　κ=1.0000,A4=-5.83910E-06,A6=1.34714E-07
　A8=-1.32747E-09,A10=8.60735E-12,A12=-0.22325E-13
　第３３面
　κ=1.0000,A4=4.26328E-06,A6=-4.06929E-09
　A8=4.06528E-11,A10=-1.22140E-13,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　105.7291
　G2　　　　7　　 　-16.8196
　G3　 　　16　　　　48.27007
　G4　 　　23　　　　44.51528
　G5　 　　32　　　-372.043
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠
　ｆ　　　24.72000　　　49.99999　 　104.99993　 　194.00004
　D0　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　D1　　 　1.73220　　　15.73205　　　40.41864　　　55.46338
　D2　　　20.01315　　　10.99318　　 　5.91904　　 　1.09143
　D3　　　13.56296　　 　6.37783　　 　3.44003　　 　1.69135
　D4　　 　4.09147　　 　4.09147　　 　4.09147　　 　4.09147
　D5　　 　9.90112　　　17.08625　　　20.02405　　　21.77273
　BF　　　11.75486　　　21.36749　　　31.30545　　　39.32701
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離
　β　　　-0.06144　　　-0.10950　　　-0.17803　　　-0.26497
　D0　 　370.94930　 　406.35680　 　476.80640　 　558.56770
　D1　　 　1.73220　　　15.73205　　　40.41864　　　55.46338
　D2　　　20.01315　　　10.99318　　 　5.91904　　 　1.09143
　D3　　　13.56296　　 　6.37783　　 　3.44003　　 　1.69135
　D4　　 　4.89647　　 　5.55202　　 　7.55497　　　11.91843
　D5　　 　9.09612　　　15.62570　　　16.56055　　　13.94577
　BF　　　11.75486　　　21.36749　　　31.30545　　　39.32701
［条件式対応値］
　条件式（１）　Ｄｆ／Ｄｒ＝0.717
　条件式（２）　ＴＬｗ／ｆｗ＝5.220
　条件式（３）　Ｍｖ４／Ｍｖ３＝1.614
　条件式（４）　Ｍｖ２／ｆｗ＝0.350
　条件式（５）　ｆ３ｂ／ｆ３＝1.352
　条件式（６）　βＴ３ｒ×（１－βＴ３ｂ）＝1.733
　条件式（７）　（－ｆ３ｃ）／ｆ３ｂ＝0.649
　条件式（８）　（Ｒ３ｃ２＋Ｒ３ｃ１）／（Ｒ３ｃ２－Ｒ３ｃ１）＝0.953
　条件式（９）　ｆｔ／ｆｗ＝7.848
条件式（１０）　ωｗ＝42.970
条件式（１１）　ωｔ＝6.088
条件式（１２）　ｆｗ／ｆ１２３ｗ＝-0.083
条件式（１３）　ｆｔ／ｆ１２３ｔ＝-0.974
条件式（１４）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.476
条件式（１５）　（－ｆ５）／ｆｗ＝15.051
条件式（１７）　Ｍｖ１／（ｆｔ－ｆｗ）＝0.369
　図３５（Ａ）、および図３５（Ｂ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図３６（Ａ）、および図３６（Ｂ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。各諸収差図より、第１２実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１３実施例）
　第１３実施例について、図３７～図３９および表１３を用いて説明する。図３７は、第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時のレンズ構成図である。第１３実施例に係る変倍光学系ＺＬ（１３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成される。広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、および第６レンズ群Ｇ６は、光軸に沿って図３７の矢印で示す方向に移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。なお、変倍の際、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３と第６レンズ群Ｇ６とが一体的に移動する。また、変倍の際、第７レンズ群Ｇ７が像面Ｉに対して固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４とから構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と両凸形状の正レンズＬ４４との接合レンズとから構成される。正レンズＬ４４は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズから構成される。負レンズＬ５２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２とから構成される。負メニスカスレンズＬ６１と正レンズＬ６２との間に、空気レンズが形成されている。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ７１から構成される。第７レンズ群Ｇ７の像側に、像面Ｉが配置される。
　本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を像面Ｉ側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体（無限遠物体から有限距離物体）への合焦が行われる。また、本実施例では、第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが、光軸と垂直な方向へ移動可能な正の屈折力を有する防振群を構成し、手ブレ等による結像位置の変位（像面Ｉ上の像ブレ）を補正する。なお、第３レンズ群Ｇ３における正レンズＬ３１が第３ａ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３２と正レンズＬ３３との接合レンズが第３ｂ群に該当する。第３レンズ群Ｇ３における負メニスカスレンズＬ３４が第３ｃ群に該当する。
　以下の表１３に、第１３実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表１３）
［全体諸元］
　変倍比　7.852
　ｆ３ｂ＝65.58114
　ｆ３ｃ＝-42.91598
　βＴ３ｒ＝1.54065
　βＴ３ｂ＝-0.01124
　ｆ１２３ｗ＝-242.5247
　ｆ１２３ｔ＝-265.90409
　　　　　　　Ｗ　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　Ｔ
ＦＮＯ　　　4.12000　　　5.69956　　　6.30000　　　6.50003
　　ω　 　42.96973　 　22.56096　 　11.03929　　　6.08825
　　Ｙ　 　20.93　　　　21.70　　　　21.70　　　　21.70
　ＴＬ　　127.52968　　144.84356　　169.66796　　191.04949
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　　　183.1489　　　1.7000　　　31.27　　　1.90366
　　2　　 　　76.2993　　　0.8845
　　3　　 　　78.7954　　　6.1936　　　67.90　　　1.59319
　　4　　 　-594.6799　　　0.1000
　　5　　 　　61.9988　　　5.6077　　　67.90　　　1.59319
　　6　　　　371.0839　　　D1（可変）
　　7　　　　190.1957　　　1.1000　　　35.72　　　1.90265
　　8　　 　　19.1266　　　5.1112
　　9　　　　-52.1202　　　1.0000　　　52.33　　　1.75500
　　10　　　　58.1840　　　0.5132
　　11　　　　36.9591　　　3.1252　　　20.88　　　1.92286
　　12　　 　-69.4993　　　0.6909
　　13　　 　-34.0835　　　0.9000　　　46.59　　　1.81600
　　14　　-15713.5710　　　D2（可変）
　　15　　　　　∞　　 　　2.0000　　　　　　　　　　　　　（絞りＳ）
　　16　　　　40.7989　　　2.3289　　　35.72　　　1.90265
　　17　　　-299.8253　　　0.5000
　　18　　　　38.9427　　　1.0000　　　29.12　　　2.00100
　　19　　　　21.5486　　　3.5304　　　53.74　　　1.57957
　　20　　 　-63.7114　　　1.3676
　　21　　 　-35.4002　　　1.0000　　　32.33　　　1.95375
　　22　　　-265.5862　　　D3（可変）
　　23　　　　37.7375　　　4.7476　　　42.73　　　1.83481
　　24　　 　-37.5607　　　1.0000　　　31.27　　　1.90366
　　25　　　-325.9958　　　0.1000
　　26　　　　31.4406　　　3.1004　　　32.33　　　1.95375
　　27　　　　15.3849　　　8.5803　　　81.49　　　1.49710
　　28*　　　-42.3410　　　D4（可変）
　　29　　 　572.4423　　　3.1728　　　23.80　　　1.84666
　　30　　 　-34.5910　　　1.0000　　　40.13　　　1.85135
　　31*　　 　31.5461　　　D5（可変）
　　32　　 　-19.9700　　　1.4000　　　40.13　　　1.85135
　　33*　　　-28.8707　　　0.1000
　　34　　 　136.4370　　　3.5760　　　37.57　　　1.68376
　　35　　　-114.7970　　　D6（可変）
　　36　　　-118.5432　　　2.3370　　　63.88　　　1.51680
　　37　　 　-70.3002　　　BF
［非球面データ］
　第２８面
　κ=1.0000,A4=3.78774E-05,A6=-4.14498E-07
　A8=6.80734E-09,A10=-6.10728E-11,A12=0.20806E-12
　第３１面
　κ=1.0000,A4=-1.36815E-05,A6=2.49099E-07
　A8=-3.33308E-09,A10=2.73107E-11,A12=-0.88099E-13
　第３３面
　κ=1.0000,A4=1.98989E-06,A6=-1.03153E-08
　A8=4.34935E-11,A10=-1.04756E-13,A12=0.00000E+00
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　 　103.06116
　G2　　　　7　　 　-17.00821
　G3　 　　16　　　　49.18043
　G4　 　　23　　　　29.23287
　G5　 　　29　　 　-39.13048
　G6　 　　32　 　-1300.48544
　G7　 　　36　　 　328.82617
［可変間隔データ］
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠　　　　無限遠
　ｆ　　　24.72000　　　50.00000　 　104.99999　 　194.09403
　D0　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　D1　　 　1.50000　　　17.37231　　　39.57659　　　56.44287
　D2　　　19.29037　　　11.03703　　 　4.56142　　 　1.16368
　D3　　　12.96315　　 　6.13632　　 　3.05308　　 　1.47831
　D4　　 　4.87593　　 　4.10851　　 　5.56324　　 　1.90252
　D5　　 　9.73283　　　17.32708　　　18.95559　　　24.19108
　D6　　 　0.80000　　　10.49492　　　19.59067　　　27.50369
　BF　　　10.60000　　　10.59999　　　10.59998　　　10.59995
　　　　　　Ｗ　　　　　　Ｍ１　　　　　Ｍ２　　　　　Ｔ
　　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離　　　　近距離
　β　　　-0.06123　　　-0.10885　　　-0.17758　　　-0.28031
　D0　 　372.47030　 　405.15640　 　480.33200　 　508.95050
　D1　　 　1.50000　　　17.37231　　　39.57659　　　56.44287
　D2　　　19.29037　　　11.03703　　 　4.56142　　 　1.16368
　D3　　　12.96315　　 　6.13632　　 　3.05308　　 　1.47831
　D4　　 　5.77372　　 　5.76435　　 　9.89727　　　11.65975
　D5　　 　8.83504　　　15.67124　　　14.62157　　　14.43385
　D6　　 　0.80000　　　10.49492　　　19.59067　　　27.50369
　BF　　　11.75486　　　21.36749　　　31.30545　　　39.32701
［条件式対応値］
　条件式（１）　Ｄｆ／Ｄｒ＝0.689
　条件式（２）　ＴＬｗ／ｆｗ＝5.159
　条件式（３）　Ｍｖ４／Ｍｖ３＝1.430
　条件式（４）　Ｍｖ２／ｆｗ＝0.347
　条件式（５）　ｆ３ｂ／ｆ３＝1.333
　条件式（６）　βＴ３ｒ×（１－βＴ３ｂ）＝1.558
　条件式（７）　（－ｆ３ｃ）／ｆ３ｂ＝0.654
　条件式（８）　（Ｒ３ｃ２＋Ｒ３ｃ１）／（Ｒ３ｃ２－Ｒ３ｃ１）
                    ＝-1.308
　条件式（９）　ｆｔ／ｆｗ＝7.852
条件式（１０）　ωｗ＝42.970
条件式（１１）　ωｔ＝6.088
条件式（１２）　ｆｗ／ｆ１２３ｗ＝-0.102
条件式（１３）　ｆｔ／ｆ１２３ｔ＝-0.730
条件式（１４）　ＢＦｗ／ｆｗ＝0.429
条件式（１５）　（－ｆ５）／ｆｗ＝1.583
条件式（１６）　Ｍｖ５／Ｍｖ６＝1.541
条件式（１７）　Ｍｖ１／（ｆｔ－ｆｗ）＝0.375
条件式（１８）　（ＲＡｒ２＋ＲＡｒ１）／（ＲＡｒ２－ＲＡｒ１）
                    ＝-0.651
　図３８（Ａ）、および図３８（Ｂ）はそれぞれ、第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図３９（Ａ）、および図３９（Ｂ）はそれぞれ、第１３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、および望遠端状態におけるブレ補正を行った際のコマ収差図である。各諸収差図より、第１３実施例に係る変倍光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
　各実施例によれば、球面収差等の諸収差が良好に補正された変倍光学系を実現することができる。
　ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
　なお、以下の内容は、本実施形態に係る変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　変倍光学系の数値実施例として、５群、６群、および７群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、４群や８群等）の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、変倍光学系の最も物体側や最も像面側に、レンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
　各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　Ｇ１　第１レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ６　第６レンズ群
　Ｇ７　第７レンズ群
　　Ｉ　像面　　　　　　　　　　　　　　　Ｓ　開口絞り

Claims (35)

  1. 　物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記第２レンズ群より像側に配置された絞りを有し、
    　以下の条件式を満足する変倍光学系。
    　０．１０＜Ｄｆ／Ｄｒ＜０．９０
    　但し、Ｄｆ：広角端状態における前記変倍光学系の最も物体側のレンズ面から前記絞りまでの距離
    　　　　Ｄｒ：広角端状態における前記絞りから前記変倍光学系の最も像側のレンズ面までの距離
  2. 　物体側から順に並んだ、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群と、第６レンズ群とを有し、
    　前記絞りが前記第２レンズ群と前記第４レンズ群との間に配置される請求項１に記載の変倍光学系。
  3. 　以下の条件式を満足する請求項１または２に記載の変倍光学系。
    　１．００＜ＴＬｗ／ｆｗ＜７．５０
    　但し、ＴＬｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全長
    　　　　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  4. 　物体側から順に並んだ、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群と、第６レンズ群とを有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．００＜Ｍｖ４／Ｍｖ３＜３．００
    　但し、Ｍｖ３：広角端状態から望遠端状態への変倍の際の前記第３レンズ群の移動量（物体側への移動量の符号を＋とする）
    　　　　Ｍｖ４：広角端状態から望遠端状態への変倍の際の前記第４レンズ群の移動量（物体側への移動量の符号を＋とする）
  5. 　以下の条件式を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．００＜Ｍｖ２／ｆｗ＜１０．００
    　但し、Ｍｖ２：広角端状態から望遠端状態への変倍の際の前記第２レンズ群の移動量（物体側への移動量の符号を＋とする）
    　　　　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  6. 　物体側から順に並んだ、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群と、第６レンズ群とを有した変倍光学系であって、
    　変倍の際に、前記変倍光学系における複数のレンズ群が移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　変倍の際に移動するレンズ群のうち最も像側のレンズ群と前記絞りとが、変倍の際に一体的に移動する請求項１～５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  7. 　物体側から順に並んだ、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群と、第６レンズ群とを有した変倍光学系であって、
    　変倍の際に、前記変倍光学系における前記第３レンズ群を含む複数のレンズ群が移動し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　変倍の際に移動するレンズ群のうち最も像側のレンズ群と前記第３レンズ群とが、変倍の際に一体的に移動する請求項１～５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  8. 　物体側から順に並んだ、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群と、第６レンズ群とを有し、
    　前記第６レンズ群は、２枚以上のレンズからなる請求項１～７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  9. 　物体側から順に並んだ、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群と、第６レンズ群とを有し、
    　前記第６レンズ群と前記絞り、前記第６レンズ群と前記第３レンズ群、および前記絞りと前記第３レンズ群の組のうち少なくとも１組が、変倍の際に一体的に移動する請求項１～８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  10. 　物体側から順に並んだ、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群と、第６レンズ群とを有し、
    　前記第３レンズ群は、光軸と垂直な方向の変位成分を有するように移動可能な正の屈折力を有する防振群を含む請求項１～９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  11. 　以下の条件式を満足する請求項１０に記載の変倍光学系。
    　０．５０＜ｆ３ｂ／ｆ３＜４．００
    　但し、ｆ３ｂ：前記防振群の焦点距離
    　　　　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  12. 　以下の条件式を満足する請求項１０または１１に記載の変倍光学系。
    　０．５０＜βＴ３ｒ×（１－βＴ３ｂ）＜４．００
    　但し、βＴ３ｒ：望遠端状態における前記防振群より像側に配置されたレンズからなるレンズ群の倍率
    　　　　βＴ３ｂ：望遠端状態における前記防振群の倍率
  13. 　前記防振群は、正レンズと負レンズとを有する請求項１０～１２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  14. 　前記第３レンズ群は、物体側から順に並んだ、第３ａ群と、第３ｂ群と、第３ｃ群とからなり、
    　前記第３ｂ群が前記防振群である請求項１０～１３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  15. 　以下の条件式を満足する請求項１４に記載の変倍光学系。
    　０．２０＜（－ｆ３ｃ）／ｆ３ｂ＜１．５０
    　但し、ｆ３ｃ：前記第３ｃ群の焦点距離
    　　　　ｆ３ｂ：前記防振群の焦点距離
  16. 　前記第３ｃ群は、単レンズからなる請求項１４または１５に記載の変倍光学系。
  17. 　前記第３ｃ群は、負の単レンズからなり、
    　以下の条件式を満足する請求項１４～１６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　－１．５０＜（Ｒ３ｃ２＋Ｒ３ｃ１）／（Ｒ３ｃ２－Ｒ３ｃ１）＜５．５０
    　但し、Ｒ３ｃ１：前記第３ｃ群の前記負の単レンズにおける物体側のレンズ面の曲率半径
    　　　　Ｒ３ｃ２：前記第３ｃ群の前記負の単レンズにおける像側のレンズ面の曲率半径
  18. 　以下の条件式を満足する請求項１～１７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　３．００＜ｆｔ／ｆｗ＜３０．００
    　但し、ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の焦点距離
    　　　　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  19. 　以下の条件式を満足する請求項１～１８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　３５．０°＜ωｗ＜７５．０°
    　但し、ωｗ：広角端状態における前記変倍光学系の半画角
  20. 　以下の条件式を満足する請求項１～１９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　２．５°＜ωｔ＜１５．０°
    　但し、ωｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の半画角
  21. 　物体側から順に並んだ、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１～２０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　－０．３０＜ｆｗ／ｆ１２３ｗ＜０．６０
    　但し、ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
    　　　　ｆ１２３ｗ：広角端状態における前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との合成焦点距離
  22. 　物体側から順に並んだ、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１～２１のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　－１．５０＜ｆｔ／ｆ１２３ｔ＜１．００
    　但し、ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の焦点距離
    　　　　ｆ１２３ｔ：望遠端状態における前記第１レンズ群と前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との合成焦点距離
  23. 　以下の条件式を満足する請求項１～２２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．２０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜０．６０
    　但し、ＢＦｗ：広角端状態における前記変倍光学系の最も像側のレンズ面から像面までの距離
    　　　　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  24. 　物体側から順に並んだ、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、
    　合焦の際に、前記第５レンズ群が像面に対して移動する請求項１～２３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  25. 　物体側から順に並んだ、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、
    　前記第５レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有する請求項１～２４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  26. 　物体側から順に並んだ、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１～２５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．００＜（－ｆ５）／ｆｗ＜１６．００
    　但し、ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  27. 　物体側から順に並んだ、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群と、第６レンズ群とを有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１～２６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．００＜Ｍｖ５／Ｍｖ６＜３．００
    　但し、Ｍｖ５：広角端状態から望遠端状態への変倍の際の前記第５レンズ群の移動量（物体側への移動量の符号を＋とする）
    　　　　Ｍｖ６：広角端状態から望遠端状態への変倍の際の前記第６レンズ群の移動量（物体側への移動量の符号を＋とする）
  28. 　変倍の際、前記第１レンズ群が像面に対して移動する請求項１～２７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  29. 　前記第１レンズ群は、３枚以上のレンズからなる請求項１～２８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  30. 　以下の条件式を満足する請求項１～２９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．３０＜Ｍｖ１／（ｆｔ－ｆｗ）＜０．８０
    　　但し、Ｍｖ１：広角端状態から望遠端状態への変倍の際の前記第１レンズ群の移動量（物体側への移動量の符号を＋とする）
    　　　　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の焦点距離
    　　　　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  31. 　物体側から順に並んだ、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群と、第６レンズ群とを有し、
    　前記第６レンズ群に空気レンズが設けられ、
    　以下の条件式を満足する請求項１～３０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．００＜（ＲＡｒ２＋ＲＡｒ１）／（ＲＡｒ２－ＲＡｒ１）＜２．００
    　但し、ＲＡｒ１：前記第６レンズ群の前記空気レンズにおける物体側のレンズ面の曲率半径
    　　　　ＲＡｒ２：前記第６レンズ群の前記空気レンズにおける像側のレンズ面の曲率半径
  32. 　物体側から順に並んだ、前記第１レンズ群と、前記第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群と、第６レンズ群とを有し、
    　変倍の際に、少なくとも、前記第１レンズ群と、前記第３レンズ群と、前記第４レンズ群と、前記第５レンズ群と、前記第６レンズ群とが像面に対して移動する請求項１～３１のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  33. 　変倍の際に移動するレンズ群は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に物体側へ移動する請求項１～３２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  34. 　請求項１～３３のいずれかに記載の変倍光学系を搭載して構成される光学機器。
  35. 　物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群とを有した変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍の際に、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記第２レンズ群より像側に配置された絞りを有し、
    　以下の条件式を満足するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置する変倍光学系の製造方法。
    　０．１０＜Ｄｆ／Ｄｒ＜０．９０
    　但し、Ｄｆ：広角端状態における前記変倍光学系の最も物体側のレンズ面から前記絞りまでの距離
    　　　　Ｄｒ：広角端状態における前記絞りから前記変倍光学系の最も像側のレンズ面までの距離
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