WO2020079863A1 - 発電素子及びアクチュエータ - Google Patents

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WO2020079863A1
WO2020079863A1 PCT/JP2019/009299 JP2019009299W WO2020079863A1 WO 2020079863 A1 WO2020079863 A1 WO 2020079863A1 JP 2019009299 W JP2019009299 W JP 2019009299W WO 2020079863 A1 WO2020079863 A1 WO 2020079863A1
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WO
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magnetic
auxiliary
gap
free end
yoke
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PCT/JP2019/009299
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English (en)
French (fr)
Inventor
上野　敏幸
保 南谷
Original Assignee
国立大学法人金沢大学
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    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02N—ELECTRIC MACHINES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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    • H02N2/18—Electric machines in general using piezoelectric effect, electrostriction or magnetostriction producing electrical output from mechanical input, e.g. generators
    • H02N2/186—Vibration harvesters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K35/00—Generators with reciprocating, oscillating or vibrating coil system, magnet, armature or other part of the magnetic circuit
    • H02K35/02—Generators with reciprocating, oscillating or vibrating coil system, magnet, armature or other part of the magnetic circuit with moving magnets and stationary coil systems
    • H—ELECTRICITY
    • H10—SEMICONDUCTOR DEVICES; ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H10N—ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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    • H—ELECTRICITY
    • H10—SEMICONDUCTOR DEVICES; ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H10N—ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H10N35/00—Magnetostrictive devices
    • H10N35/101—Magnetostrictive devices with mechanical input and electrical output, e.g. generators, sensors

Definitions

  • the present invention relates to a power generation element and an actuator for vibration power generation.
  • the magnetostrictive effect refers to an effect of deforming a ferromagnetic body when a magnetic field is applied (when the ferromagnetic body is magnetized), and a material having a large deformation amount due to the magnetostrictive effect is called a magnetostrictive material.
  • Magnetostrictive material also has an inverse magnetostrictive effect that deforms due to the compression / tensile stress generated inside it due to the application of external force, and greatly changes the magnetization (lines of magnetic force). For example, there is a magnetostrictive material which receives a compressive force and whose magnetic field lines change by 1 Tesla or more. Power generation elements that utilize the temporal change of magnetic flux due to the inverse magnetostriction effect have been attracting attention because they can generate power with high efficiency even when a small external force is applied (Patent Documents 1 and 2).
  • FIG. 27 (a) shows a general configuration of a power generation element utilizing the inverse magnetostriction effect.
  • This power generation element is roughly composed of a power generation section, a frame yoke and a magnet.
  • the power generation unit has a magnetostrictive plate made of a magnetostrictive material, a coil wound around the magnetostrictive plate, a rigidity and a shape for applying uniform compressive force or tensile force to the magnetostrictive plate, and the magnetic unit arranged in parallel with the magnetostrictive plate.
  • the frame yoke is made of a magnetic material bent in a U shape, and one end of the frame yoke is a fixed end and the other end is a free end with the bent portion sandwiched therebetween.
  • the free end has a smaller width than the fixed end and the bent portion, and this narrowed portion corresponds to the magnetic portion.
  • a magnetostrictive plate is fixed on the upper surface of the magnetic part.
  • a magnet is attached to the inner surface (upper surface) of the fixed end, and a gap is formed between the magnet and the inner surface (lower surface) of the free end.
  • the vibration source is driven from the stationary state shown in FIG. 27 (b) to vibrate the free end and the fixed end, and when the free end and the fixed end are opened as shown in FIG. 27 (c), they are compressed inside the magnetostrictive plate.
  • the reverse magnetostriction effect is used to generate power in the power generation unit.
  • the free end and the fixed end vibrate due to the application of an external force, and while the stress generated inside the magnetostrictive plate changes from compression to tension, the magnetic flux density of the magnetic flux passing through the magnetostrictive plate increases.
  • the magnetic flux density of the magnetic flux passing through the magnetic part decreases (see arrow B). Since the electromotive force (induced voltage or induced current) in the power generation part is proportional to the magnitude of the time change of the magnetic flux (magnetic field line) passing through the inside of the coil, the magnetic flux density of the magnetic flux passing through the magnetostrictive plate increases as in the conventional technique.
  • the decrease / increase in the magnetic flux density of the magnetic flux passing through the magnetic portion when decreasing has been a factor that reduces the electromotive force. Further, since the use of a magnetostrictive material increases the manufacturing cost of the power generation element, a power generation element for vibration power generation that can be mass-produced at a lower cost may be required.
  • an object of the present invention is to provide a power generation element and an actuator for vibration power generation that can be mass-produced at a low cost by increasing electromotive force.
  • the power generating element of the present invention is mainly composed of a frame yoke made of a magnetic material and having a fixed end and a free end, a main magnet for giving a magnetic bias to the frame yoke, and a first gap formed at a position in contact with the free end.
  • a series magnetic circuit is formed, an auxiliary yoke made of a magnetic material and attached to the frame yoke, an auxiliary magnet for giving a magnetic bias to the auxiliary yoke, and formed at a position facing the first gap across the free end.
  • a second gap, the frame yoke, the main magnet, and the first gap form an auxiliary series magnetic circuit, and the magnetic flux passing through the main series magnetic circuit is the main magnetic flux and the magnetic flux passing through the auxiliary series magnetic circuit.
  • the auxiliary magnetic flux Is the auxiliary magnetic flux, the directions of the main magnetic flux and the auxiliary magnetic flux passing through the first gap are the same, and the free end vibrates due to the addition of an external force. It is characterized in that the amount of change in the main magnetic flux passing through the inside of the coil wound around the frame yoke is increased by utilizing the reciprocal increase and decrease of the magnetic resistances of the first gap and the second gap. .
  • the frame yoke is characterized in that one end is the fixed end and the other end is the free end with a U-shaped bent portion interposed therebetween.
  • a magnetic part formed in a part of the frame yoke and a magnetostrictive plate made of a magnetostrictive material are provided, and the magnetic part has rigidity and rigidity for applying uniform compressive force or tensile force to the magnetostrictive plate.
  • the magnetostrictive plate has a shape and is attached to the frame yoke so as to be parallel to the magnetic portion, and the magnetostrictive plate is extended or contracted by the application of an external force.
  • An actuator of the present invention has the same structure as that of the power generating element, and is characterized in that the length of the first gap is changed by causing a current to flow through the coil to vibrate the free end.
  • An actuator of the present invention has the same structure as that of the power generating element, and is characterized in that the magnetostrictive plate is expanded and contracted by causing a current to flow through the coil to vibrate the free end.
  • the magnetic resistance of the first gap and the second gap reciprocally increases or decreases, thereby increasing the amount of change of the main magnetic flux passing through the inside of the coil.
  • the electromotive force can be increased as compared with the conventional power generation element.
  • the power generating element does not include the magnetostrictive plate, the amount of change in the main magnetic flux can be increased, so that the power generating element can be mass-produced at a lower cost.
  • the power generating element is provided with a magnetostrictive plate, the free end vibrates and the magnetic resistance of the first gap and the second gap reciprocally increases or decreases.
  • the electromotive force can be further increased. If a current is passed through the coil for the power generating element having the above configuration, the length of the first gap changes due to the magnetic field generated from the coil, or the magnetostrictive plate expands or contracts, causing the free end of the frame yoke to move. Since it vibrates, it can function as an actuator.
  • a longitudinal sectional view showing a modification of the power generating element A longitudinal cross-sectional view showing a power generating element of the fourth embodiment (a), an enlarged view of an end portion and a groove of a magnetostrictive plate 300 (b), a plan view of the power generating element A longitudinal sectional view (a) and a front view (b) showing a power generation element according to a fifth embodiment.
  • a side view showing a configuration in which a frame yoke and an auxiliary yoke of the seventh embodiment are integrated (a), a side view of a power generating element (b), and side views of modified examples of the power generating element (c) and (d).
  • FIG. 1 The figure which shows the structure of the model 3 of Example 1.
  • Diagram showing how to calculate the magnetic flux density Diagram showing magnetic flux density calculation model Diagram (a) and graph (b) showing the distribution of the magnetic flux density of Model 1.
  • Photos (a) to (c) showing the structure of the power generation element of Example 2 Photograph showing the power generation element attached to the shaker Graph (a) showing the time change of open circuit voltage and graph showing the relationship between magnetic flux and displacement
  • Vertical cross-sectional view showing the power generation element in the state (d) Graph of magnetization curves of conventional, open and closed states of frame yoke and magnetostrictive plate of power generating element
  • the power generating element 1 of the present embodiment is roughly configured by a main series magnetic circuit 100 and an auxiliary series magnetic circuit 200.
  • the main series magnetic circuit 100 includes a frame yoke 110, a main magnet 120, and a first gap 130.
  • the frame yoke 110 is made of a magnetic material and has a free end 111 and a fixed end 113.
  • the frame yoke 110 of the present embodiment has a U-shape in a side view including a free end 111, a bent portion 112 and a fixed end 113, and is made of a magnetic material.
  • Carbon steel (SS400, SC, SK materials), ferritic stainless steel (SUS430), etc. can be used as the magnetic material for the frame yoke 110.
  • the frame yoke 110 is fixedly supported in a so-called cantilever state so that one end of the frame yoke 110 is a fixed end 113 and the other end is a free end 111 with the bent portion 112 interposed therebetween.
  • the "U-shape” also includes a so-called “U-shape” in which the frame yoke 110 bends from the free end 111 side to the fixed end 113 side in a smooth curve, and also the free end 111 side and the fixed end.
  • a so-called "V-shape" in which the interval on the 113 side gradually expands from the bent portion 112 toward the end on the free end 111 side and the end on the fixed end 113 side is also included.
  • the fixed end 113 and the bent portion 112 have the same width (horizontal length), and the free end 111 is narrower than the fixed end 113 and the bent portion 112.
  • a weight or a vibration plate for adjusting the resonance frequency during vibration may be attached to the free end 111 of the frame yoke 110.
  • the coil 140 is wound around the free end 111 of the frame yoke 110.
  • the coil 140 generates a voltage in proportion to the time change of the magnetic flux passing through the air-core portion according to the law of electromagnetic induction.
  • the material of the coil 140 is not particularly limited, but for example, copper wire can be used.
  • the magnitude of the voltage can be adjusted by changing the number of turns of the coil 140.
  • the position where the coil 140 is wound is not limited to the free end 111 and may be the fixed end 113 or the bent portion 112. Also, a plurality of coils 140 may be wound around the frame yoke 110.
  • a metal fitting for fixing the power generating element 1 to the vibration source may be attached to the fixed end 113 of the frame yoke 110.
  • the main magnet 120 is a member for applying a magnetic bias to the frame yoke 110.
  • the main magnet 120 of the present embodiment is a permanent magnet, and its lower S pole side is fixed to the inner surface (upper surface) of the fixed end 113.
  • an electromagnet may be used instead of the permanent magnet.
  • the amount of magnetic bias to each part constituting the main series magnetic circuit 100 can be adjusted by adjusting the current flowing through the coil of the electromagnet.
  • the power generation element 1 is increased in size, it becomes difficult to use a neodymium iron boron-based permanent magnet. This is because large permanent magnets are expensive and have a strong magnetic force that makes assembly difficult.
  • an electromagnet for the large power generating element 1.
  • a part of the inner surface of the fixed end 113 may be projected upward and a coil of the electromagnet may be wound around this protruding portion, or the coil of the electromagnet may be directly wound around a part of the frame yoke 110.
  • the first gap 130 is a space formed at a position in contact with the free end 111. In the present embodiment, the space between the lower surface of the free end 111 and the N pole side above the main magnet 120 is the first gap 130. When the free end 111 vibrates due to the load of external force, the length h1 of the first gap 130 changes. As shown in FIGS.
  • the main magnetic flux 150 passing through the main series magnetic circuit 100 exits from the N pole of the main magnet 120, the first gap 130, the free end 111 of the frame yoke 110, and the bent portion 112. , Passes through the fixed end 113 and returns to the S pole of the main magnet 120.
  • the main series magnetic circuit 100 is one closed magnetic circuit, and the main magnetic flux 150 applies a magnetic bias to each part of the main series magnetic circuit 100.
  • the position of the main magnet 120 is not particularly limited as long as the main magnetic flux 150 can be passed through the main series magnetic circuit 100, but it is preferable to arrange the main magnet 120 in an internal space sandwiched between the fixed end 113 and the free end 111.
  • the auxiliary series magnetic circuit 200 includes an auxiliary yoke 210, an auxiliary magnet 220, a second gap 230, a frame yoke 110, a main magnet 120, and a first gap 130.
  • the auxiliary yoke 210 is made of a magnetic material and is attached to the frame yoke 110.
  • As the magnetic material for the auxiliary yoke 210 carbon steel (SS400, SC, SK material), ferritic stainless steel (SUS430), etc. can be used.
  • the auxiliary yoke 210 of the present embodiment has a vertical portion 211 and a horizontal portion 212 that are L-shaped when viewed from the front.
  • the lower end of the vertical portion 211 is fixed to the side surface of the fixed end 113, and the horizontal portion 212 is extended from the upper end of the vertical portion 211 to a position over the free end 111.
  • the auxiliary yoke 210 for example, as shown in FIG. 11, by providing a second horizontal portion 213 extending horizontally from the lower end of the vertical portion 211, it is U-shaped in a front view, and the upper surface of the second horizontal portion 213. May be fixed to the lower surface of the fixed end 113.
  • the auxiliary magnet 220 is a member for giving a magnetic bias to the auxiliary yoke 210.
  • the auxiliary magnet 220 of the present embodiment is a permanent magnet, and the upper N pole side thereof is fixed to the lower surface of the horizontal portion 212.
  • an electromagnet may be used instead of the permanent magnet.
  • the second gap 230 is a space formed at a position facing the first gap 130 across the free end 111.
  • the space between the lower S pole side of the auxiliary magnet 220 and the upper surface of the free end 111 is the second gap 230.
  • the first gap 130 and the second gap 230 are said to be formed at positions facing each other with the free end 111 interposed therebetween, “opposing” means that at least the free end 111 is between the first gap 130 and the second gap 230. Means to exist in.
  • the length h2 of the second gap 230 changes. That is, when the free end 111 moves upward due to the application of the external force and the length h1 of the first gap 130 increases, the length h2 of the second gap 230 decreases, and the free end 111 moves downward to move the first gap.
  • the length h1 of 130 decreases, the length h2 of the second gap 230 increases.
  • the gap is divided into the first gap 130 and the second gap 230 by the free end 111, and the lengths h1 and h2 reciprocally increase or decrease as the free end 111 moves up and down. .
  • the lengths h1 and h2 need to be set to values such that the free end 111 that vibrates in the vertical direction does not contact the main magnet 120 and the auxiliary magnet 220.
  • the auxiliary magnetic flux 240 passing through the auxiliary series magnetic circuit 200 exits from the N pole of the auxiliary magnet 220, passes through the horizontal portion 212 and the vertical portion 211 of the auxiliary yoke 210, and The fixed end 113 of the yoke 110 passes through the main magnet 120, the first gap 130, the free end 111, and the second gap 230 to return to the S pole of the auxiliary magnet 220.
  • the auxiliary series magnetic circuit 200 is one closed magnetic circuit, and the magnetic flux is applied to each part of the auxiliary series magnetic circuit 200 by the auxiliary magnetic flux 240.
  • the position of the auxiliary magnet 220 is not particularly limited as long as the auxiliary magnetic flux 240 can be passed through the auxiliary series magnetic circuit 200, but it is arranged in an external space, that is, a space other than the internal space sandwiched between the fixed end 113 and the free end 111. Is preferred. However, it is necessary to match the directions of the main magnetic flux 150 and the auxiliary magnetic flux 240 that pass through the first gap 130.
  • FIGS. 1 (c1) and (c2) when an external force is applied to the power generating element 1 that is stationary in a state of being fixed to the vibration source and is excited as shown in FIGS. 1 (b1) and (b2), As described above, the free end 111 and the fixed end 113 of the frame yoke 110 are deformed so as to open (hereinafter referred to as “open condition”) and the state where they are deformed so as to close as shown in FIGS. 1 (d1) and (d2) ( Hereinafter, "closed state”) is repeated.
  • the length h1 of the first gap 130 increases as compared to the stationary state, so the magnetic resistance of the first gap 130 also increases, and the length h2 of the second gap 230 decreases, so that the length of the second gap 230 The magnetic resistance is also reduced.
  • the main magnetic flux 150 decreases due to the increase in the magnetic resistance of the first gap 130, the decreased magnetic flux passes through the auxiliary series magnetic circuit 200, and thus the auxiliary magnetic flux 240 increases.
  • the length h1 of the first gap 130 is reduced as compared with the stationary state, the magnetic resistance of the first gap 130 is also reduced, and the length h2 of the second gap 230 is increased, so that the second gap is increased.
  • the reluctance of 230 is also reduced.
  • the auxiliary magnetic flux 240 decreases due to the increase in the magnetic resistance of the second gap 230, but the decreased magnetic flux passes through the main series magnetic circuit 100, so the main magnetic flux 150 increases.
  • the reluctance of the magnetic resistances of the first gap 130 and the second gap 230 increases and decreases reciprocally, making use of the change of the main magnetic flux 150 passing through the inside of the coil 140.
  • the amount can be increased and the electromotive force can be increased.
  • FIG. 2 shows graphs of magnetization curves of the frame yoke 110 in a stationary state, an open state and a closed state.
  • the magnetic flux changes only from the open state ⁇ to the closed state ⁇ (see arrow C).
  • the power generating element 1 includes the auxiliary series magnetic circuit 200 as in the present invention, the magnetic flux changes from the open ⁇ to the closed ⁇ (see arrow D).
  • the frame yoke 110 vibrates and the length h1 of the first gap 130 increases or decreases, thereby changing the magnetic flux passing through the frame yoke 110 and generating power.
  • the auxiliary series magnetic circuit 200 as in the present invention, the amount of change in the main magnetic flux 150 can be further increased and the electromotive force can be further increased.
  • the power generating element 2 of the present embodiment is characterized in that the magnetostrictive plate 300 and the magnetic portion 310 are provided.
  • the magnetostrictive plate 300 is a rod-shaped member made of a magnetostrictive material. Since the magnetostrictive plate 300 contracts / extends when receiving an external force, it is preferable that the magnetostrictive plate 300 be made of a ductile magnetostrictive material.
  • the kind of the magnetostrictive material is not particularly limited, but for example, an iron gallium alloy can be used, and other materials such as an iron-cobalt alloy may be used, or Fe-Al, Fe-Si-B alloy, etc. are well known. Can be used. Further, not only a crystalline material but also an amorphous material may be used. Further, in order to increase the change in the magnetization with respect to the tensile stress, a magnetostrictive material to which a compressive stress is added by performing a stress annealing process in advance may be used.
  • the magnetostrictive plate 300 may have any rod-like shape, and may be, for example, a rectangular parallelepiped.
  • the magnetostrictive plate 300 is attached to the upper surface of the magnetic portion 310 by a known method such as solder joining, brazing, resistance welding, laser welding, or ultrasonic joining.
  • the magnetic portion 310 is formed on a part of the frame yoke 110.
  • the magnetic beam portion 310 and the magnetostrictive plate 300 form a parallel beam portion 320.
  • the width of a part of the free end 111 is narrowed in the left-right direction to form the magnetic portion 310 at that portion.
  • the frame yoke 110 is made of a magnetic material as described above
  • the magnetic portion 310 is also made of a magnetic material.
  • a space may be provided between the magnetic portion 310 and the magnetostrictive plate 300 by slightly reducing the vertical thickness of the magnetic portion 310.
  • the magnetic portion 310 has rigidity and a shape such that when an external force is applied to the frame yoke 110, a uniform compressive force or tensile force is applied to the cross section of the magnetostrictive plate 300. That is, when the parallel beam portion 320 bends due to the application of an external force, the rigidity and shape required to position the neutral axis (the surface that does not contract / expand when the stress becomes zero) is outside the cross section of the magnetostrictive plate 300.
  • the magnetic part 310 is designed to be provided.
  • the condition for the stress in the magnetostrictive plate 300 to be uniformly pulled or compressed is that the neutral axis at which the stress becomes zero exists between the magnetostrictive plate 300 and the magnetic portion 310 or in the magnetic portion 310.
  • the width of the magnetic portion 310 is 2 mm on the left and right sides and about 0.5 mm on the upper and lower sides.
  • SUS430, SS400, or SC50 steel is used as the material for the frame yoke 110
  • the width of the magnetic part 310 is 2 mm on the left and right
  • the thickness is 0.5 mm on the top and bottom
  • the length of the parallel beam part 320 (the magnetostrictive plate 300 and the magnetic part 310) is long. 7 mm is preferable.
  • the thickness of the space is preferably about 1 mm.
  • the coil 140 is wound around the parallel beam portion 320, the coil 140 is not limited to this and may be wound around the fixed end 113.
  • the main magnetic flux 150 passing through the magnetostrictive plate 300 decreases in the open state and increases in the closed state due to the inverse magnetostrictive effect.
  • the magnetic resistance of the first gap 130 increases and the magnetic flux density of the main magnetic flux 150 decreases.
  • the magnetic flux density of the main magnetic flux 150 is also reduced by compressing the magnetostrictive plate 300.
  • the closed state the magnetic resistance of the first gap 130 decreases and the magnetic flux density of the main magnetic flux 150 increases. Further, by extending the magnetostrictive plate 300, the magnetic flux density of the main magnetic flux 150 increases.
  • FIG. 4 shows graphs of magnetization curves of the frame yoke 110 in a stationary state (no load), an open state (the magnetostrictive plate 300 is compressed), and a closed state (the magnetostrictive plate 300 is pulled). While the stress generated inside the magnetostrictive plate 300 changes from compression to tension, the magnetic flux density of the magnetic flux passing through the magnetostrictive plate 300 increases from ⁇ to ⁇ (see arrow E), and further the magnetic flux passing through the magnetic portion 310 The magnetic flux density also increases from ⁇ to ⁇ (see arrow F). In the present embodiment, the free end 111 vibrates and the magnetic resistances of the first gap 130 and the second gap 230 reciprocally increase / decrease, so that the magnetic flux density of the main magnetic flux 150 decreases / increases.
  • the power generating element of the present embodiment is characterized in that a spacer 330 is provided between the fixed end 113 and the main magnet 120.
  • the magnetic flux density near the position of the inner surface (upper surface) of the fixed end 113 that comes into contact with the end of the main magnet 120 locally increases, and magnetic saturation may occur.
  • the local magnetic saturation impedes the passage of the main magnetic flux 150 and becomes a factor of reducing the electromotive force.
  • the spacer 330 By interposing the spacer 330 between the fixed end 113 and the main magnet 120 as in the present embodiment, the main magnet 120 is prevented from coming into direct contact with the fixed end 113, and local occurrence of magnetic saturation can be prevented.
  • the material of the spacer 330 may be a magnetic material or a non-magnetic material, but a magnetic material is more preferable because it has an effect of expanding the magnetic path through which the main magnetic flux 150 passes and allows the main magnetic flux 150 to easily pass. As shown in FIG. 6, when the magnetostrictive plate 300 is attached to each of the free end 111 and the fixed end 113, the magnetic flux density of the main magnetic flux 150 on the fixed end 113 side to which the main magnet 120 is attached is large, and The magnetic flux density of the main magnetic flux 150 decreases.
  • a spacer 330 is arranged between the fixed end 113 and the main magnet 120 as in the present embodiment, and the distance from the upper surface of the fixed end 113 to the main magnet 120 and the distance from the main magnet 120 to the lower surface of the free end 111 are set.
  • the magnetic flux densities of the main magnetic flux 150 at the fixed end 113 and the free end 111 become substantially equal, and the characteristics of the magnetostrictive plate 300 on the fixed end 113 side and the characteristics of the magnetostrictive plate 300 on the free end 111 side substantially match. be able to.
  • the present embodiment is characterized in that a groove 340 is provided in the upper surface of the free end 111 in the vicinity of a position in contact with a corner of the lower surface of the magnetostrictive plate 300.
  • the amount of change in the main magnetic flux 150 increases and the amount of expansion / contraction of the magnetostrictive plate 300 increases due to the magnetostrictive effect, so the magnetostrictive plate 300 fixed on the magnetic part 310 may come off.
  • a groove 340 is provided on the upper surface of the free end 111 of the frame yoke 110 so that the end of the magnetostrictive plate 300 is linearly connected to the end of the groove 340, and the corner is eliminated.
  • the shape of the groove 340 is preferably a semicircle along the front-rear direction in the longitudinal section, but is not limited to this.
  • the length of the groove 340 in the left-right direction is longer than the width (length in the left-right direction) of the magnetostrictive plate 300 and shorter than the width of the frame yoke 110, the durability of the frame yoke 110 may be reduced. It is preferable because it does not exist.
  • the grooves 340 may be provided on the upper surface of the free end 111 at two positions before and after contacting the corners of the magnetostrictive plate 300.
  • the present embodiment is characterized in that electromagnet 350 is used as auxiliary magnet 220.
  • the coil 351 forming the electromagnet 350 is wound around the vertical portion 211 of the auxiliary yoke 210.
  • the amount of magnetic bias of the auxiliary yoke 210 can be adjusted by adjusting the current flowing through the coil 351.
  • the present embodiment is characterized in that the position of the auxiliary yoke 210 can be changed in the front-back direction.
  • the mechanism for changing the position of the auxiliary yoke 210 is not particularly limited, but for example, a convex portion extending in the front-rear direction is provided on the side surface of the fixed end 113, and a concave portion extending in the front-rear direction is provided on the side surface of the vertical portion 211 of the auxiliary yoke 210.
  • the present embodiment is characterized in that the frame yoke 360 and the auxiliary yoke 370 are integrated.
  • the frame yoke 360 includes a free end 361, a bent portion 362, and a fixed end 363 as in the above-described embodiments.
  • the vertical portion 371 of the auxiliary yoke 370 extends upward from the end of the fixed end 363, and the horizontal portion 372 extends forward from the upper end of the vertical portion 371.
  • An auxiliary magnet 220 is attached to the lower surface of the tip of the horizontal portion 372.
  • the frame yoke 360 and the auxiliary yoke 370 can be molded at the same time only by punching out a magnetic material with a die, which can contribute to cost reduction and mass production of power generation elements.
  • a weight 380 may be attached to the tip of the free end 361 of the frame yoke 360 as shown in FIG. 10 (b). By attaching the weight 380, the resonance frequency during vibration can be adjusted. As shown in FIG.
  • the vertical length of the horizontal portion 372 of the auxiliary yoke 370 may be increased (or decreased) from the rear to the front to change the position of the auxiliary magnet 220. .
  • the vertical portion 400 may be extended upward from the bending portion 362 of the frame yoke 360, and the horizontal portion 410 may be extended rearward from the upper end of the vertical portion 400.
  • the present embodiment is characterized in that the frame yoke 500 bends in a plane.
  • the frame yoke 500 has a planar shape and has two fixed ends 502 and one free end 503 sandwiching two U-shaped bent portions 501, and further the front ends of the surfaces of the two fixed ends 502.
  • the main yoke 504 forms a convex portion 504a by bulging the center in the longitudinal direction.
  • the S pole side of the main magnet 505 is attached to the inner surface of the convex portion 504a of the main yoke 504.
  • the auxiliary yoke 506 connects the front ends of the fixed ends 502 to each other.
  • the auxiliary yoke 506 forms a convex portion 506a by bulging the center in the longitudinal direction.
  • the N pole of the auxiliary magnet 507 is attached to the inner surface of the convex portion 506a of the auxiliary yoke 506.
  • the free end 503 passes through the spaces in the convex portions 504a and 506a from the bent portion 501 and extends further forward.
  • a weight 508 is attached to the tip of the free end 503. When an external force is applied to the weight 508, the tip of the free end 503 vibrates in the vertical direction on the paper surface.
  • the magnetostrictive plate 509 is attached to the surface of the free end 503 on the auxiliary yoke 506 side.
  • the power generation effect can be obtained even in the configuration in which the magnetostrictive plate 509 is not attached, the larger power generation effect can be obtained by attaching the magnetostrictive plate 509.
  • the part of the free end 503 to which the magnetostrictive plate 509 is attached corresponds to the magnetic part 510 in the second embodiment.
  • the magnetic portion 510 and the magnetostrictive plate 509 form a parallel beam portion. Since the frame yoke 500 is made of a magnetic material as described above, the magnetic portion 510 is also made of a magnetic material.
  • a space may be provided between the magnetic portion 510 and the magnetostrictive plate 509 by slightly reducing the vertical thickness of the magnetic portion 510.
  • a coil 511 is wound around the free end 503.
  • the first gap 512 is a space sandwiched on the left and right sides between the surface of the free end 503 and the N pole side of the main magnet 505.
  • the main series magnetic circuit includes a frame yoke 500 (fixed end 502, main yoke 504 and free end 503), a main magnet 505 and a first gap 512.
  • the main magnetic flux 513 that passes through the main series magnetic circuit exits from the N pole of the main magnet 505, passes through the first gap 512, the free end 503, the fixed end 502, and the main yoke 504, and the main magnetic flux of the main magnet 505.
  • the main series magnetic circuit is one closed magnetic circuit, and the magnetic flux is applied to each part constituting the main series magnetic circuit by the main magnetic flux 513.
  • the second gap 514 is sandwiched between the S pole side of the auxiliary magnet 507 and the surface of the magnetostrictive plate 509. Become a space.
  • the magnetostrictive plate 509 may be shortened and a space sandwiched between the S pole side of the auxiliary magnet 507 and the free end 503 (the portion of the magnetic body other than the magnetostrictive plate 509) may be the second gap 514.
  • the free end 503 vibrates due to the application of an external force, the length h2 of the second gap 514 changes.
  • the length h2 of the second gap 514 decreases, and the free end 503 moves to the main magnet 505 side. If the length h1 of the first gap 512 decreases due to the movement, the length h2 of the second gap 514 increases. In other words, the gap is divided into the first gap 512 and the second gap 514 by the free end 503, and the lengths h1 and h2 reciprocally increase or decrease with the vibration of the free end 503.
  • the lengths h1 and h2 need to be set to values such that the vibrating free end 503 does not contact the main magnet 505 and the auxiliary magnet 507.
  • the auxiliary series magnetic circuit includes an auxiliary yoke 506, an auxiliary magnet 507, a second gap 514, a frame yoke 500 (a fixed end 502, a main yoke 504 and a free end 503), a main magnet 505 and a first gap 512.
  • the auxiliary magnetic flux 515 passing through the auxiliary series magnetic circuit exits from the N pole of the auxiliary magnet 507 and passes through the auxiliary yoke 506, and from the fixed end 502 to the main yoke 504, the main magnet 505, the first gap 512, It passes through the free end 503 and the second gap 514 and returns to the S pole of the auxiliary magnet 507.
  • the auxiliary series magnetic circuit is a closed magnetic circuit, and each part constituting the auxiliary series magnetic circuit is magnetically biased by the auxiliary magnetic flux 515.
  • the stress inside the magnetostrictive plate 509 becomes uniform compression when the free end 503 moves to the auxiliary magnet 507 side due to vibration.
  • the stress inside the magnetostrictive plate 509 becomes a uniform tension.
  • the main magnetic flux 513 passing through the magnetostrictive plate 509 decreases when the free end 503 moves to the auxiliary magnet 507 side due to the inverse magnetostrictive effect, and increases when the free end 503 moves to the main magnet 505 side.
  • the length h1 of the first gap 512 increases as compared with the stationary state, so the magnetic resistance of the first gap 512 is increased. Also increases and the length h2 of the second gap 514 decreases, so the magnetic resistance of the second gap 514 also decreases.
  • the main magnetic flux 513 decreases due to the increase in the magnetic resistance of the first gap 512, and the magnetic flux of the main magnetic flux 513 also decreases due to the further compression of the magnetostrictive plate 509. However, since the reduced magnetic flux passes through the auxiliary series magnetic circuit, the auxiliary magnetic flux 515 increases.
  • the length h1 of the first gap 512 decreases as compared with the stationary state, so the magnetic resistance of the first gap 512 also decreases and the second gap 514 Since the length h2 increases, the magnetic resistance of the second gap 514 increases.
  • the main magnetic flux 513 increases due to the decrease in the magnetic resistance of the first gap 512, and the magnetic flux density of the main magnetic flux 513 also increases due to the extension of the magnetostrictive plate 509. Further, the auxiliary magnetic flux 515 decreases due to the increase in the magnetic resistance of the second gap 514, but the decreased magnetic flux passes through the main series magnetic circuit, so the main magnetic flux 513 increases.
  • the free end 503 vibrates and the magnetic resistances of the first gap 512 and the second gap 514 reciprocally increase / decrease, thereby decreasing / increasing the magnetic flux of the main magnetic flux 513 and compressive stress generated in the magnetostrictive plate 509. / Since the timing of decrease / increase of the magnetic flux of the main magnetic flux 513 due to the change of tensile stress can be matched, the electromotive force can be further increased as compared with the configuration of the first embodiment.
  • the frame yoke having the fixed end 502 and the free end 503 has a flat shape and can be integrally formed by punching or the like, the frame yoke 500 as in the first embodiment.
  • the manufacturing cost can be suppressed as compared with the case of forming by bending or the like.
  • the movable range of the weight 508 can be increased as compared with the configuration of the first embodiment.
  • the height of the first gap 512 can be changed by deforming the main yoke 504 and the auxiliary yoke 506 to change the heights of the convex portions 504a and the convex portions 506a.
  • a blower member 516 may be attached to the tip of the free end 503. If the cross-section of the wind-receiving member 516 is semicircular and the plane portion thereof is the wind-receiving surface 517, the wind-receiving surface 517 receives the wind indicated by the arrow C, and galloping phenomenon or Karman vortex formed behind it occurs. The row can be used to vibrate the free end 503. Similarly, the free end 503 can be vibrated by utilizing the water flow instead of the wind. Further, as shown in FIGS.
  • the frame yoke is provided with one fixed end 502 and one free end 503 with one U-shaped bent portion 501 interposed therebetween, and the surface of the fixed end 502 is further provided.
  • a main yoke 518 extending from the tip of the to the vicinity of the free end 503 may be provided.
  • the auxiliary yoke 519 may be extended from the tip of the back surface of the fixed end 502 to the vicinity of the free end 503.
  • the main yoke 518 has a convex portion 518a
  • the auxiliary yoke 519 has a convex portion 519a.
  • the structure can be simplified and the manufacturing cost can be suppressed as compared with the configuration including the two fixed ends 502 shown in FIG.
  • the configuration including the two fixed ends 502 shown in FIG. 11 since the width of the fixed end 502 as a part of the frame yoke can be widened, the flow of the magnetic flux can be made smooth and the rigidity can be enhanced. There are advantages.
  • the model 1 has a configuration including a magnetostrictive plate, a magnetic part, an auxiliary yoke and an auxiliary magnet (Fig. 14), and the model 2 uses a magnetic material (SPCC material) instead of the magnetostrictive plate and includes a magnetic part, an auxiliary yoke and an auxiliary magnet.
  • SPCC material magnetic material
  • the configuration (FIG. 15) and the model 3 have a magnetostrictive plate and a magnetic portion, and do not have an auxiliary yoke and an auxiliary magnet (FIG. 16).
  • Models 1 and 2 are included in the present invention, and Model 3 is a comparative example not included in the power generation element of the present invention.
  • Fig. 17 shows the magnetic flux density calculation method
  • Fig. 18 shows the magnetic flux density calculation model (when compressive stress is applied, when no stress is applied and when tensile stress is applied).
  • Figures 19 to 21 show the simulation results of models 1 to 3. From the table of FIG. 22, it was found that the variation amounts of the magnetic flux and the magnetic flux density were particularly large in the case of the models 1 and 3 including the auxiliary yoke and the auxiliary magnet, that is, the configuration including the auxiliary series magnetic circuit. Further, it was found that, of the models 1 and 3, the model 1 including the magnetostrictive plate had a larger amount of change in magnetic flux and a larger amount of change in magnetic flux density.
  • FIG. 23 shows a photograph of the prototype power generation element.
  • FIG. 23 (a) shows a power generating element that does not have an auxiliary series magnetic circuit
  • FIGS. 23 (b) and 23 (c) show a power generating element that has an auxiliary series magnetic circuit.
  • the magnetostrictive plate was 4 ⁇ 0.5 ⁇ 16 mm of Fe-Ga alloy
  • the thickness of the frame (bainite steel) was 0.5 mm
  • the coil was 1494 turns (resistance value 59.3 ⁇ ).
  • the main magnet is a permanent magnet and its size is 5 ⁇ 3 ⁇ 3 mm for the power generating element without the auxiliary series magnetic circuit, and 5 ⁇ 5 ⁇ 2 mm and 3 ⁇ 4 ⁇ 2 mm for the power generating element with the auxiliary series magnetic circuit. I used it.
  • the auxiliary magnet used in the auxiliary series magnetic circuit was also a permanent magnet, and its size was 2 ⁇ 3 ⁇ 1 mm.
  • the auxiliary yoke of the auxiliary series magnetic circuit was U-shaped as in FIG. 14, and was attached to the lower surface of the fixed end of the frame yoke. A suitable gap was provided between the auxiliary magnet and the magnetostrictive plate to form the second gap. Attach each power generation element to the vibration exciter as shown in Fig.
  • the size of the magnetic material (SPCC material) used as an alternative to the magnetostrictive plate is 4 x 0.5 x 16 mm.
  • the frame (bainite steel) had a thickness of 1.0 mm and the coil had 1494 turns (resistance value 59.3 ⁇ ).
  • the main magnet was a permanent magnet, and its size was 5 ⁇ 5 ⁇ 2 mm and 3 ⁇ 4 ⁇ 2 mm stacked vertically.
  • the auxiliary magnet used in the auxiliary series magnetic circuit was also a permanent magnet, and its size was 3 ⁇ 4 ⁇ 1 mm.
  • the auxiliary yoke of the auxiliary series magnetic circuit was U-shaped as in FIG. 14, and was attached to the lower surface of the fixed end of the frame yoke.
  • a suitable gap was provided between the auxiliary magnet and the SPCC material to form the second gap.
  • Each power generation element was attached to a vibration exciter and vibrated so that the displacement of the end of the SPCC material was the same at each resonance frequency (115.6 Hz).
  • the displacement was set to three patterns of 0.1 mm, 0.2 mm, and 0.3 mm.
  • the displacement of the edge of the SPCC material was measured by a well-known laser displacement sensor.
  • the open circuit voltage shown in FIG. 26 was generated.
  • the generated voltage was increased as compared with the case where the auxiliary series magnetic circuit was not provided, but the generated voltage was lower as compared with the power generation element that was provided with the magnetostrictive plate and provided with the auxiliary series magnetic circuit shown in Example 2. . It was also found that the larger the displacement, the larger the generated voltage.
  • the present invention relates to a power generation element and an actuator for vibration power generation that can be mass-produced at low cost by increasing electromotive force, and has industrial applicability.
  • Power generation element 2 Power generation element 100 main series magnetic circuit 110 frame yoke 111 Free end 112 Bend point 113 Fixed end 120 Main magnet 130 1st gap 140 coils 150 Main magnetic flux 200 auxiliary series magnetic circuit 210 Auxiliary yoke 211 Vertical part 212 Horizontal part 213 2nd horizontal section 220 auxiliary magnet 230 Second Gap 240 Auxiliary magnetic flux 300 magnetostrictive plate 310 Magnetic part 320 Parallel beam 330 spacer 340 groove 350 electromagnet 351 coil 360 frame yoke 361 Free end 362 Bending point 363 Fixed end 370 Auxiliary yoke 371 Vertical part 372 Horizontal part 380 weight 400 vertical section 410 Horizontal part 500 frame yoke 501 U-shaped bend 502 Fixed end 503 Free end 504 Main York 504a convex part 505 Main magnet 506 Auxiliary yoke 506a convex part 507 Auxiliary magnet 508 Weight 509 Magnetostrictive plate 510 magnetic part 511 coil 512 1st gap 5

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • General Electrical Machinery Utilizing Piezoelectricity, Electrostriction Or Magnetostriction (AREA)

Abstract

起電力が増加して低コストで大量生産できる振動発電用の発電素子及びアクチュエータを提供する。　発電素子1は、磁性材料からなりコ字状の屈曲箇所112を挟んで一方の端部が固定端113、他方の端部が自由端111になるフレームヨーク110と、フレームヨークに磁気バイアスを与える主磁石120と、自由端に接する位置に形成される第1ギャップ130とで主直列磁気回路100が構成され、磁性材料からなりフレームヨークに取り付けられる補助ヨーク210と、補助ヨークに磁気バイアスを与える補助磁石220と、自由端を挟んで第1ギャップに対向する位置に形成される第2ギャップ230と、フレームヨークと、主磁石と、第1ギャップとで補助直列磁気回路200が構成される。外力の付加により自由端が振動して第1ギャップと第2ギャップの磁気抵抗が相反的に増減することを利用してフレームヨークに巻かれたコイル140の内部を通過する主磁束150の変化量を増加させる。

Description

発電素子及びアクチュエータ
　本発明は振動発電用の発電素子及びアクチュエータに関する。
　近年、身近な振動を利用して発電する技術の開発が進んでおり、その技術の１つに強磁性体の磁歪効果を利用するものがある。
　磁歪効果とは強磁性体に磁場を付与した際（強磁性体が磁化した際）に変形する効果を指し、磁歪効果による変形量が大きい材料は磁歪材料と呼ばれる。
　磁歪材料はまた、外力の付加に起因してその内部に生じる圧縮／引張応力によって変形し、磁化（磁力線）を大きく変化させる逆磁歪効果も備えている。例えば圧縮力を受けて１テスラ以上も磁力線が変化する磁歪材料が存在する。逆磁歪効果による磁束の時間的変化を利用する発電素子は小さな外力の付加に対して高効率で発電できるため注目が高まっている（特許文献1及び2）。
　図27(a)に逆磁歪効果を利用する発電素子の一般的な構成を示す。
　この発電素子は発電部とフレームヨークと磁石から概略構成されている。
　発電部は磁歪材料からなる磁歪板、磁歪板に巻かれるコイル、磁歪板に一様な圧縮力又は引張力を加えるための剛性及び形状を有しており磁歪板と平行に配置される磁性部から概略構成される。
　フレームヨークはコ字状に屈曲した磁性材料からなり、当該屈曲箇所を挟んで一方の端部が固定端、他方の端部が自由端になる。自由端は固定端及び屈曲箇所と比較して幅が狭くなっており、この狭くなった箇所が磁性部にあたる。磁性部の上面に磁歪板を固定している。固定端の内面（上面）に磁石を取り付けており、磁石と自由端の内面（下面）との聞に空隙を形成している。
　そして、図27(b)に示す静止状態から振動源を駆動させて自由端及び固定端を振動させ、図27（c）に示す自由端及び固定端が開いた状態では磁歪板の内部に圧縮応力を生じさせ、図27（d）に示す閉じた状態では引張応力を生じさせることで逆磁歪効果を利用して発電部で発電する仕組みになっている。
特許第4905820号公報 国際公開第2015／141414号
　ところが、上述した従来技術では次のような問題が生じる。
　図28に示すように、外力の付加により自由端及び固定端が振動し、磁歪板の内部に生じる応力が圧縮から引張りへと転じる間に、磁歪板を通る磁束の磁束密度が増加するのに対し(矢印A参照)、磁性部を通る磁束の磁束密度は減少する(矢印B参照)。発電部での起電力（誘導電圧又は誘導電流）はコイルの内部を通る磁束（磁力線）の時間変化の大きさに比例するため、従来技術のように磁歪板を通る磁束の磁束密度が増加／減少する際に磁性部を通る磁束の磁束密度が減少／増加することは起電力を低下させる要因になっていた。
　また、磁歪材料を使用すると発電素子の製造コストが高くなるため、より低コストで大量生産できる振動発電用の発電素子が求められることがある。
　本発明は、このような問題を考慮して、起電力が増加して低コストで大量生産できる振動発電用の発電素子及びアクチュエータを提供することを目的とする。
　本発明の発電素子は、磁性材料からなり固定端及び自由端を備えるフレームヨークと、前記フレームヨークに磁気バイアスを与える主磁石と、前記自由端に接する位置に形成される第1ギャップとで主直列磁気回路が構成され、磁性材料からなり前記フレームヨークに取り付けられる補助ヨークと、前記補助ヨークに磁気バイアスを与える補助磁石と、前記自由端を挟んで前記第1ギャップに対向する位置に形成される第2ギャップと、前記フレームヨークと、前記主磁石と、前記第1ギャップとで補助直列磁気回路が構成され、前記主直列磁気回路を通る磁束を主磁束、前記補助直列磁気回路を通る磁束を補助磁束とした場合に、前記第1ギャップを通過する前記主磁束と前記補助磁束の向きが一致しており、外力の付加により前記自由端が振動して前記第1ギャップと前記第2ギャップの磁気抵抗が相反的に増減することを利用して前記フレームヨークに巻かれたコイルの内部を通過する主磁束の変化量を増加させることを特徴とする。
　また、前記フレームヨークについて、コ字状の屈曲箇所を挟んで一方の端部が前記固定端、他方の端部が前記自由端であることを特徴とする。
　また、前記フレームヨークの一部に形成される磁性部と、磁歪材料からなる磁歪板とを備えており、前記磁性部は前記磁歪板に一様な圧縮力又は引張力を加えるための剛性及び形状を有しており、前記磁歪板は前記磁性部と平行になるように前記フレームヨークに取り付けられており、外力の付加により前記磁歪板が伸長又は収縮することを特徴とする。
　本発明のアクチュエータは、上記発電素子と同一の構造を備えており、前記コイルに電流を流すことで前記第1ギャップの長さを変化させ、前記自由端を振動させることを特徴とする。
　本発明のアクチュエータは、上記発電素子と同一の構造を備えており、前記コイルに電流を流すことで前記磁歪板を伸縮させ、前記自由端を振動させることを特徴とする。
　本発明では外力の付加により自由端が振動すると第1ギャップと第2ギャップの磁気抵抗が相反的に増減することを利用して、コイルの内部を通過する主磁束の変化量を増加させるので、従来の発電素子と比較して起電力を増加させることができる。
　また、発電素子が磁歪板を備えない構成であっても主磁束の変化量を増加させることができるので、発電素子をより低コストで大量生産できる。
　また、発電素子が磁歪板を備える構成の場合、自由端が振動して第1ギャップと第2ギャップの磁気抵抗が相反的に増減することに伴う主磁束の磁束密度の減少／増加と、磁歪板に生じる圧縮応力／引張応力の変化に伴う主磁束の磁束密度の減少／増加のタイミングを一致させることができるので、更に起電力を増加することができる。
　上記構成の発電素子に対して、コイルに電流を流すことにすれば、コイルから発生する磁界により第1ギャップの長さが変化したり、磁歪板が伸縮したりしてフレームヨークの自由端が振動するのでアクチュエータとして機能させることができる。
第1の実施の形態の発電素子の構造を示す縦断面図(a1)及び正面図(a2)、静止状態の発電素子を示す縦断面図(b1)及び正面図(b2)、開状態の発電素子を示す縦断面図(c1)及び正面図(c2)、閉状態の発電素子を示す縦断面図(d1)及び正面図(d2) フレームヨークの静止状態、開状態及び閉状態の磁化曲線のグラフ 第2の実施の形態の発電素子の構造を示す縦断面図(a1)及び正面図(a2)、静止状態の発電素子を示す縦断面図(b1)及び正面図(b2)、開状態の発電素子を示す縦断面図(c1)及び正面図(c2)、閉状態の発電素子を示す縦断面図(d1)及び正面図(d2) フレームヨーク及び磁歪板の静止状態、開状態及び閉状態の磁化曲線のグラフ 第3の実施の形態の発電素子の構造を示す縦断面図(a)及び平面図(b) 発電素子の変形例を示す縦断面図 第4の実施の形態の発電素子を示す縦断面図(a)、磁歪板300の端部と溝の拡大図(b)、発電素子の平面図 第5の実施の形態の発電素子を示す縦断面図(a)及び正面図(b) 第6の実施の形態の発電素子を示す縦断面図 第7の実施の形態のフレームヨークと補助ヨークを一体化した構成を示す側面図(a)、発電素子の側面図(b)、発電素子の変形例の側面図(c)及び(d) 第8の実施の形態の発電素子の右側面図(a)、左側面図(b)、A-A線断面図とその部分拡大図（c）、変形状態を示すA-A線断面図(d) 第8の実施の形態の発電素子を右側から見た場合の斜視図(a)及び左側から見た場合の斜視図(b) 第8の実施の形態の発電素子の変形例の右断面図(a)及び受風用部材の縦断面図(b)、他の変形例を示す左側面図(c)及びA-A線断面図 実施例1のモデル1の構造を示す図 実施例1のモデル2の構造を示す図 実施例1のモデル3の構造を示す図 磁束密度の計算方法を示す図 磁束密度計算モデルを示す図 モデル1の磁束密度の分布を示す図(a)及びグラフ(b) モデル2の磁束密度の分布を示す図(a)及びグラフ(b) モデル3の磁束密度の分布を示す図(a)及びグラフ(b) モデル1～3の磁束変化量と磁束密度変化量を示す表 実施例2の発電素子の構造を示す写真(a)～(c) 発電素子を加振機に取り付けた状態を示す写真 開放電圧の時間変化を示すグラフ(a)及び磁束と変位の関係を示すグラフ 実施例3の発電素子の開放電圧の時間変化を示すグラフ 従来の発電素子の構造を示す縦断面図(a1)及び正面図(a2)、静止状態の発電素子を示す縦断面図(b)、開状態の発電素子を示す縦断面図(c)及び閉状態の発電素子を示す縦断面図(d) 従来の発電素子のフレームヨーク及び磁歪板の静止状態、開状態及び閉状態の磁化曲線のグラフ
［第１の実施の形態］
　次に、本発明の発電素子1の第１の実施の形態について説明する。
　図1(a1)及び(a2)に示すように、本実施の形態の発電素子1は主直列磁気回路100と補助直列磁気回路200とで概略構成される。
　主直列磁気回路100はフレームヨーク110、主磁石120及び第1ギャップ130を備える。
　フレームヨーク110は磁性材料からなり自由端111と固定端113を備える。本実施の形態のフレームヨーク110は自由端111、屈曲箇所112及び固定端113を備える側面視コ字状であり、磁性材料から成る。フレームヨーク110用の磁性材料として炭素鋼（SS400、SC、SK材）、フェライト系ステンレス（SUS430）などを利用できる。
　フレームヨーク110は屈曲箇所112を挟んで一方の端部が固定端113、他方の端部が自由端111になるようにいわゆる片持ち梁の状態で固定支持される。本発明において「コ字状」にはフレームヨーク110の自由端111側から固定端113側に滑らかなカーブを描いて曲がるいわゆる「U字状」も含まれ、また、自由端111側と固定端113側の間隔が屈曲箇所112から自由端111側の端部及び固定端113側の端部に向かうにつれて次第に広がっていくいわゆる「V字状」も含まれるものとする。
　図1(a2)に示すように固定端113と屈曲箇所112の幅（左右方向の長さ）は等しくなっており、自由端111は固定端113及び屈曲箇所112よりも幅が狭くなっている。
　フレームヨーク110の自由端111に振動時の共振周波数を調整するための錘や振動板を取り付けてもよい。
　コイル140はフレームヨーク110の自由端111に巻かれている。コイル140は電磁誘導の法則によりその空芯部内を通る磁束の時間変化に比例して電圧を発生させる。コイル140の材質は特に限定されるものではないが、例えば銅線を用いることができる。また、コイル140の巻数を変更することにより電圧の大きさを調整できる。コイル140を巻く位置は自由端111に限らず固定端113や屈曲箇所112でもよい。また、複数のコイル140をフレームヨーク110に巻いてもよい。
　フレームヨーク110の固定端113に発電素子1を振動源に固定するための金具を取り付けてもよい。
　主磁石120はフレームヨーク110に磁気バイアスを与えるための部材である。本実施の形態の主磁石120は永久磁石であり、その下部のS極側を固定端113の内面（上面）に固定している。主磁石120として永久磁石ではなく電磁石を用いてもよい。電磁石のコイルに流す電流を調整することで主直列磁気回路100を構成する各部への磁気バイアスの量を調整できるという利点がある。また、発電素子1を大型化する場合、ネオジ鉄ボロン系の永久磁石を利用することが困難になる。大型の永久磁石は高価で、また強力な磁力が働くため組み上げが難しくなるのが理由である。このように大型の発電素子1には電磁石を用いるのが適している。主磁石120として電磁石を用いる場合、固定端113の内面の一部を上方に突出させ、この突出箇所に電磁石のコイルを巻き付けたり、或いはフレームヨーク110の一部に電磁石のコイルを直接巻き付けたりすればよい。
　第1ギャップ130は自由端111に接する位置に形成される空間である。本実施の形態では自由端111の下面と、主磁石120の上部のN極側とに上下を挟まれた空間が第1ギャップ130となる。外力の負荷により自由端111が振動すると第1ギャップ130の長さh1が変化する。
　図1(b1)及び(b2)に示すように主直列磁気回路100を通る主磁束150は、主磁石120のN極から出て第1ギャップ130、フレームヨーク110の自由端111、屈曲箇所112、固定端113を通過して主磁石120のS極に戻る。主直列磁気回路100は一つの閉磁気回路であり、主磁束150によって主直列磁気回路100を構成する各部に磁気バイアスがかかった状態になっている。
　主磁石120の位置は、主直列磁気回路100に主磁束150を通すことができれば特に限定されないが、固定端113と自由端111とに挟まれた内部空間に配置するのが好ましい。
　補助直列磁気回路200は補助ヨーク210、補助磁石220、第2ギャップ230、フレームヨーク110、主磁石120及び第1ギャップ130を備える。
　補助ヨーク210は磁性材料から成りフレームヨーク110に取り付けられる。補助ヨーク210用の磁性材料として炭素鋼（SS400、SC、SK材）、フェライト系ステンレス（SUS430）などを利用できる。本実施の形態の補助ヨーク210は鉛直部211と水平部212とで正面視L字状になっている。鉛直部211の下端を固定端113の側面に固定しており、鉛直部211の上端から自由端111の上方を覆う位置まで水平部212をのばしている。補助ヨーク210の他の形状として例えば図11に示すように、鉛直部211の下端から水平方向にのびる第2水平部213を設けることで正面視コ字状にして、第2水平部213の上面を固定端113の下面に固定してもよい。
　補助磁石220は補助ヨーク210に磁気バイアスを与えるための部材である。本実施の形態の補助磁石220は永久磁石であり、その上部のN極側を水平部212の下面に固定している。補助磁石220として永久磁石ではなく電磁石を用いてもよい。
　第2ギャップ230は自由端111を挟んで第1ギャップ130に対向する位置に形成される空間である。本実施の形態では補助磁石220の下部のS極側と自由端111の上面とに上下を挟まれた空間が第2ギャップ230となる。なお、第1ギャップ130と第2ギャップ230は自由端111を挟んで対向する位置に形成されるとしているが、「対向」とは少なくとも自由端111が第1ギャップ130と第2ギャップ230の間に存在するという意味である。
　外力の負荷により自由端111が振動すると第2ギャップ230の長さh2が変化する。つまり、外力の付加により自由端111が上方に移動して第1ギャップ130の長さh1が増加すると第2ギャップ230の長さh2が減少し、自由端111が下方に移動して第1ギャップ130の長さh1が減少すると第2ギャップ230の長さh2が増加する。換言すると、自由端111によってギャップが第1ギャップ130と第2ギャップ230とに分割されており、自由端111の上下動に伴って長さh1とh2が相反的に増減するようになっている。なお、長さh1及びh2は上下方向に振動する自由端111が主磁石120及び補助磁石220に接触しない程度の値に設定する必要がある。
　図1(b1)及び(b2)に示すように補助直列磁気回路200を通る補助磁束240は、補助磁石220のN極から出て補助ヨーク210の水平部212、鉛直部211を通過し、フレームヨーク110の固定端113から主磁石120、第1ギャップ130、自由端111、第2ギャップ230を通過して補助磁石220のS極に戻る。補助直列磁気回路200は一つの閉磁気回路であり、補助磁束240によって補助直列磁気回路200を構成する各部に磁気バイアスがかかった状態になっている。
　補助磁石220の位置は、補助直列磁気回路200に補助磁束240を通すことができれば特に限定されないが、外部空間すなわち固定端113と自由端111とに挟まれた内部空間以外の空間に配置するのが好ましい。但し、第1ギャップ130を通過する主磁束150と補助磁束240の向きを一致させる必要がある。
　次に、発電素子1の動作について説明する。
　図1(b1)及び(b2)に示すように振動源に固定した状態で静止している発電素子1に対して外力を付加して励振させると、図1(c1)及び(c2)に示すようにフレームヨーク110の自由端111及び固定端113は開くように変形した状態（以下、「開状態」という）と図1(d1)及び(d2)に示すように閉じるように変形した状態（以下、「閉状態」という）を繰り返す。
　開状態では、静止状態と比較して第1ギャップ130の長さh1が増加するので第1ギャップ130の磁気抵抗も増加し、第2ギャップ230の長さh2が減少するので第2ギャップ230の磁気抵抗も減少する。第1ギャップ130の磁気抵抗が増加したことにより主磁束150は減少するが、減少した分の磁束は補助直列磁気回路200を通るので補助磁束240は増加する。
　一方、閉状態では、静止状態と比較して第1ギャップ130の長さh1が減少するので第1ギャップ130の磁気抵抗も減少し、第2ギャップ230の長さh2が増加するので第2ギャップ230の磁気抵抗も減少する。第2ギャップ230の磁気抵抗が増加したことにより補助磁束240は減少するが、減少した分の磁束は主直列磁気回路100を通るので主磁束150は増加する。
　このように、外力の付加により自由端111が振動すると第1ギャップ130と第2ギャップ230の磁気抵抗が相反的に増減することを利用して、コイル140の内部を通過する主磁束150の変化量を増加させ、起電力を増加させることができる。
　図2はフレームヨーク110の静止状態、開状態及び閉状態の磁化曲線のグラフを示している。
　発電素子1が補助直列磁気回路200を備えない場合には開状態の○から閉状態の○までしか磁束は変化していない（矢印C参照）。一方、本発明のように発電素子1が補助直列磁気回路200を備える場合には開状態の□から閉状態の□まで磁束が変化することが分かる（矢印D参照）。発電素子1が補助直列磁気回路200を備えない構成であってもフレームヨーク110が振動して第1ギャップ130の長さh1が増減することでフレームヨーク110を通る磁束を変化させ発電することはできるが、本発明のように補助直列磁気回路200を備えることで主磁束150の変化量を更に増加させて起電力を更に増加させることができる。
［第2の実施の形態］
　次に、本発明の発電素子の第2の実施の形態について説明するが、上記第1の実施の形態と同一の構造になる箇所については同一の符号を付してその説明を省略する。
　図3(a1)及び(a2)に示すように本実施の形態の発電素子2は磁歪板300及び磁性部310を備える点に特徴を有する。
　磁歪板300は磁歪材料から成る棒状部材である。磁歪板300は外力を受けて収縮／伸長するため延性を有する磁歪材料で構成するのが好ましい。磁歪材料の種類は特に限定されるものではないが、例えば鉄ガリウム合金を用いることができ、他には例えば鉄コバルト合金であってもよいし、Fe-Al、Fe-Si-B合金など周知の磁歪材料を利用できる。また、結晶状態の材料だけでなく、アモルファス状態の材料であってもよい。さらに、引張応力に対する磁化の変化を大きくするために、予め応力焼きなまし処理を施すことにより圧縮応力を付加した磁歪材料を用いてもよい。磁歪板300の形状は棒状であればよく、例えば直方体が挙げられる。
　磁歪板300は磁性部310の上面にはんだ接合、蝋付け、抵抗溶接、レーザ溶接、超音波接合などの周知の手法により取り付けられる。
　磁性部310はフレームヨーク110の一部に形成される。磁性部310と磁歪板300とで平行梁部320を構成している。
　本実施の形態では自由端111の一部の幅を左右方向に狭くして当該箇所を磁性部310にしている。上述のとおりフレームヨーク110は磁性材料から成るため、磁性部310も磁性材料で構成される。磁性部310の上下方向の厚さを僅かに薄くすることで磁性部310と磁歪板300との間に空間を設けてもよい。
　磁性部310はフレームヨーク110に外力が付加された際に、磁歪板300の断面に一様な圧縮力又は引張力を加えられるような剛性及び形状を有している。つまり、外力の付加により平行梁部320が撓む際に、中立軸（応力がゼロになることで収縮／伸長しない面）を磁歪板300の断面外に位置させるために必要な剛性及び形状を備えるように磁性部310が設計されている。磁歪板300内の応力が一様な引張り、もしくは圧縮になるための条件は、応力がゼロになる中立軸が磁歪板300と磁性部310の間、もしくは磁性部310に存在することである。
　磁性部310の形状の一例として、磁歪板300の材料としてFe-Ga合金を利用した場合、磁性部310の左右の幅2mm、上下の厚さ0.5mm程度が好ましい。また、フレームヨーク110の材料としてSUS430もしくはSS400、SC50鋼を利用した場合、磁性部310の左右の幅2mm、上下の厚さ0.5mm、平行梁部320（磁歪板300及び磁性部310）の長さ7mm程度が好ましい。また、磁歪板300と磁性部310の間に空間を設ける場合は空間の厚さは1mm程度が好ましい。
　コイル140を平行梁部320の周囲に巻いているが、これに限らず固定端113の周囲に巻いてもよい。
　図3(b1)及び(b2)に示すように振動源に固定した状態で静止している発電素子2に対して外力を付加して励振させると、図3(c1)及び(c2)に示すようにフレームヨーク110は開状態と図3(d1)及び(d2)に示すように閉状態を繰り返す。
　平行梁部320の中立軸（応力がゼロの位置）は磁歪板300と磁性部310の間にあるため、開状態では磁歪板300の内部の応力は一様な圧縮になり、閉状態では磁歪板300の内部の応力は一様な引張りになる。この結果、磁歪板300を通る主磁束150は逆磁歪効果によって開状態では減少、閉状態では増加する。
　第1の実施の形態で説明したとおり、開状態では第1ギャップ130の磁気抵抗が増加することにより主磁束150の磁束密度は減少する。更に本実施の形態では磁歪板300が圧縮されることによっても主磁束150の磁束密度が減少する。一方、閉状態では第1ギャップ130の磁気抵抗が減少することにより主磁束150の磁束密度は増加する。更に磁歪板300が伸長されることによって主磁束150の磁束密度が増加する。
　図4はフレームヨーク110の静止状態（無負荷）、開状態（磁歪板300が圧縮）及び閉状態（磁歪板300が引張り)の磁化曲線のグラフを示している。
　磁歪板300の内部に生じる応力が圧縮から引張りへと転じる間に、磁歪板300を通る磁束の磁束密度は○から○まで増加しており(矢印E参照)、更に磁性部310を通る磁束の磁束密度も□から□まで増加している(矢印F参照)。
　本実施の形態では、自由端111が振動して第1ギャップ130と第2ギャップ230の磁気抵抗が相反的に増減することに伴う主磁束150の磁束密度の減少／増加と、磁歪板300に生じる圧縮応力／引張応力の変化に伴う主磁束150の磁束密度の減少／増加のタイミングを一致させることができるので、第1の実施の形態の構成と比較して更に起電力を増加することができる。
［第3の実施の形態］
　次に、本発明の発電素子の第3の実施の形態について説明するが、上記各実施の形態と同一の構造になる箇所については同一の符号を付してその説明を省略する。
　図5に示すように本実施の形態の発電素子は固定端113と主磁石120の間にスペーサ330を備える点に特徴を有する。
　スペーサ330を備えない構成の場合、固定端113の内面（上面）のうち主磁石120の端部と接触する位置付近の磁束密度が局所的に高くなり、磁気飽和が発生する可能性がある。局所的な磁気飽和は主磁束150の通過を妨げ、起電力を低下させる要因になる。本実施の形態のように固定端113と主磁石120の間にスペーサ330を介在させることで、主磁石120が固定端113に直接接触することがなくなり、局所的な磁気飽和の発生を防止できる。
　スペーサ330の材料としては磁性体でも非磁性体でもよいが、磁性体の場合は主磁束150が通過する磁路を拡げる効果が得られ、主磁束150が通過しやすくなるのでより好ましい。
　図6に示すように自由端111と固定端113の各々に磁歪板300を取り付ける構成の場合、主磁石120を取り付けた固定端113側の主磁束150の磁束密度が大きく、自由端111側の主磁束150の磁束密度が小さくなる。これにより自由端111側の磁歪板300の特性と固定端113側の磁歪板300の特性が異なってしまい、磁束が流れにくくなる問題がある。本実施の形態のように固定端113と主磁石120の間にスペーサ330を配置して、固定端113の上面から主磁石120までの距離と主磁石120から自由端111の下面までの距離をほぼ等しくすることで、固定端113と自由端111の主磁束150の磁束密度がほぼ等しくなり、固定端113側の磁歪板300の特性と自由端111側の磁歪板300の特性をほぼ一致させることができる。
［第4の実施の形態］
　次に、本発明の発電素子の第4の実施の形態について説明するが、上記各実施の形態と同一の構造になる箇所については同一の符号を付してその説明を省略する。
　図7に示すように本実施の形態では自由端111の上面のうち磁歪板300の下面の角部と接触する位置付近に溝340を設ける点に特徴を有する。
　本発明では主磁束150の変化量が大きくなり、磁歪効果によって磁歪板300の伸縮量が増加するため、磁性部310の上に固定した磁歪板300が外れるおそれがある。これは磁歪板300の端部とフレームヨーク110の自由端111の上面がつくる角部に生じる応力集中の影響が大きい。本実施の形態のようにフレームヨーク110の自由端111の上面に溝340を設けて、磁歪板300の端部が溝340の端部に直線状につながるような構造にし、角部をなくすことで応力集中を防止して磁歪板300が外れることを防止できる。
　溝340の形状としては縦断面において前後方向に沿った半円形が好ましいが、これに限定されない。また、溝340の左右方向の長さは磁歪板300の幅（左右方向の長さ）よりも長く、フレームヨーク110の幅よりも短い程度であればフレームヨーク110の耐久性を低下させることがないので好ましい。
　溝340を自由端111の上面のうち磁歪板300の角部と接触する前後2箇所に設けてもよい。
［第5の実施の形態］
　次に、本発明の発電素子の第5の実施の形態について説明するが、上記各実施の形態と同一の構造になる箇所については同一の符号を付してその説明を省略する。
　図8に示すように本実施の形態では補助磁石220として電磁石350を用いる点に特徴を有する。電磁石350を構成するコイル351は補助ヨーク210の鉛直部211に巻きつけてある。コイル351に流す電流を調整することで補助ヨーク210の磁気バイアスの量を調整できるという利点がある。
［第6の実施の形態］
　次に、本発明の発電素子の第6の実施の形態について説明するが、上記各実施の形態と同一の構造になる箇所については同一の符号を付してその説明を省略する。
　図9に示すように本実施の形態では補助ヨーク210の位置を前後方向に変更可能である点に特徴を有する。
　補助ヨーク210の位置を変更するための機構としては特に限定されないが、例えば固定端113の側面に前後方向にのびる凸部を設け、補助ヨーク210の鉛直部211の側面に前後方向にのびる凹部を設け、凸部を凹部に嵌め込む構成が挙げられる。補助ヨーク210の前後方向への移動は凸部によって案内されることになる。補助ヨーク210の前後方向の位置を調節することで、補助直列磁気回路200を構成する各部への磁気バイアスの量を調整できる。
［第7の実施の形態］
　次に、本発明の発電素子の第7の実施の形態について説明するが、上記各実施の形態と同一の構造になる箇所については同一の符号を付してその説明を省略する。
　図10(a)に示すように本実施の形態ではフレームヨーク360と補助ヨーク370を一体化させた点に特徴を有する。
　フレームヨーク360は上記各実施の形態と同様に自由端361、屈曲箇所362及び固定端363から成る。補助ヨーク370の鉛直部371は固定端363の端部から上方にのびており、鉛直部371の上端から前方に水平部372がのびている。水平部372の先端の下面に補助磁石220を取り付けている。
　フレームヨーク360と補助ヨーク370を一体構造にすることで、例えば磁性体を型で打ち抜くだけでフレームヨーク360と補助ヨーク370を同時に成形できるため発電素子の低コスト化及び大量生産に貢献できる。
　図10(b)に示すようにフレームヨーク360の自由端361の先端に錘380を取り付けてもよい。錘380を取り付けることで振動時の共振周波数を調整することができる。
　図10(c)に示すように補助ヨーク370の水平部372の上下方向の長さを後方から前方に向かうにつれて大きく（或いは小さく）して、補助磁石220の位置を変更できる構造にしてもよい。補助磁石220の前後方向の位置を変更して第2ギャップ230の長さh2を変更することで補助直列磁気回路200を構成する各部への磁気バイアスの量を調整できる。
　図10(d)に示すように鉛直部400をフレームヨーク360の屈曲箇所362から上方にのばし、鉛直部400の上端から後方に水平部410をのばす構成でもよい。この場合、自由端361の先端側に大きな空間ができるので、この空間内に錘380を配置することで錘380の上下方向への振幅量を大きくできる。また、自由端361を長くすることができる利点や、コイル140を自由端361の先端側から容易に挿入できるという利点もある。
［第8の実施の形態］
　次に、本発明の発電素子の第8の実施の形態について説明するが、上記各実施の形態と同一の構造になる箇所については同一の符号を付してその説明を省略する。
　図11及び図12に示すように本実施の形態ではフレームヨーク500が平面で屈曲する点に特徴を有する。具体的にはフレームヨーク500が平面の形状で2つのコ字状の屈曲箇所501を挟んで2つの固定端502と1つの自由端503を備え、更に2つの固定端502の表面の先端同士を連結し、磁気回路の役割を担う主ヨーク504を備える。
　主ヨーク504はその長手方向の中央が隆起することで凸部504aを形成している。図11(c)に示すように主ヨーク504の凸部504aの内面に主磁石505のS極側を取り付けている。
　補助ヨーク506は固定端502の裏面の先端同士を連結している。補助ヨーク506はその長手方向の中央が隆起することで凸部506aを形成している。図11(c)に示すように補助ヨーク506の凸部506aの内面に補助磁石507のN極を取り付けている。
　自由端503は屈曲箇所501から凸部504a，506a内の空間を通過して更に前方にのびる。自由端503の先端に錘508を取り付けている。錘508に外力を作用させると自由端503の先端が紙面上下方向に振動する。
　図11(c)及び図12(b)に示すように磁歪板509を自由端503の補助ヨーク506側の表面に取り付けている。磁歪板509を取り付けない構成でも発電効果を得られるが、磁歪板509を取り付けた方がより大きな発電効果を得られる。
　本実施の形態では自由端503のうち磁歪板509を取り付けている部分が第2の実施の形態における磁性部510に相当する。磁性部510と磁歪板509とで平行梁部を構成している。上述のとおりフレームヨーク500は磁性材料から成るため、磁性部510も磁性材料で構成される。磁性部510の上下方向の厚さを僅かに薄くすることで磁性部510と磁歪板509との間に空間を設けてもよい。
　コイル511を自由端503に巻いている。本実施の形態の構成の場合、自由端503をコイル511の空芯部内に通した後に主ヨーク504と補助ヨーク506を固定端502の先端に連結することにすれば、コイル511を自由端503に巻く作業の手間を省くことができる。
　第1ギャップ512は自由端503の表面と主磁石505のN極側に左右を挟まれた空間である。外力の負荷により自由端503が振動すると第1ギャップ512の長さh1が変化する。
　主直列磁気回路はフレームヨーク500（固定端502、主ヨーク504及び自由端503）、主磁石505及び第1ギャップ512で構成される。図11に示すように主直列磁気回路を通る主磁束513は、主磁石505のN極から出て第1ギャップ512、自由端503、固定端502、主ヨーク504を通過して主磁石505のS極に戻る。主直列磁気回路は一つの閉磁気回路であり、主磁束513によって主直列磁気回路を構成する各部に磁気バイアスがかかった状態になっている。
　本実施の形態では図12(b)に示すように磁歪板509が補助磁石507の直近までのびているので、第2ギャップ514は補助磁石507のS極側と磁歪板509の表面で挟まれた空間になる。磁歪板509を短くして補助磁石507のS極側と自由端503（磁歪板509でない磁性体の部分）に挟まれた空間を第2ギャップ514としてもよい。
　外力の付加により自由端503が振動すると第2ギャップ514の長さh2が変化する。つまり、外力の付加により自由端503が補助磁石507側に移動して第1ギャップ512の長さh1が増加すると第2ギャップ514の長さh2が減少し、自由端503が主磁石505側に移動して第1ギャップ512の長さh1が減少すると第2ギャップ514の長さh2が増加する。換言すると、自由端503によってギャップが第1ギャップ512と第2ギャップ514とに分割されており、自由端503の振動に伴って長さh1とh2が相反的に増減するようになっている。なお、長さh1及びh2は振動する自由端503が主磁石505及び補助磁石507に接触しない程度の値に設定する必要がある。
　補助直列磁気回路は補助ヨーク506、補助磁石507、第2ギャップ514、フレームヨーク500（固定端502、主ヨーク504及び自由端503）、主磁石505及び第1ギャップ512で構成される。図11に示すように補助直列磁気回路を通る補助磁束515は、補助磁石507のN極から出て補助ヨーク506を通過し、固定端502から主ヨーク504、主磁石505、第1ギャップ512、自由端503、第2ギャップ514を通過して補助磁石507のS極に戻る。補助直列磁気回路は一つの閉磁気回路であり、補助磁束515によって補助直列磁気回路を構成する各部に磁気バイアスがかかった状態になっている。
　平行梁部の中立軸（応力がゼロの位置）は磁性部510にあるため、振動により自由端503が補助磁石507側に移動した状態では磁歪板509の内部の応力は一様な圧縮になり、自由端503が主磁石505側に移動した状態では磁歪板509の内部の応力は一様な引張りになる。この結果、磁歪板509を通る主磁束513は逆磁歪効果によって自由端503が補助磁石507側に移動した状態では減少、自由端503が主磁石505側に移動した状態では増加する。
　第1の実施の形態で説明したとおり、自由端503が補助磁石507側に移動した状態では、静止状態と比較して第1ギャップ512の長さh1が増加するので第1ギャップ512の磁気抵抗も増加し、第2ギャップ514の長さh2が減少するので第2ギャップ514の磁気抵抗も減少する。第1ギャップ512の磁気抵抗が増加したことにより主磁束513は減少し、更に磁歪板509が圧縮されることによっても主磁束513の磁束が減少する。しかし、減少した分の磁束は補助直列磁気回路を通るので補助磁束515は増加する。
　一方、自由端503が主磁石505側に移動した状態では、静止状態と比較して第1ギャップ512の長さh1が減少するので第1ギャップ512の磁気抵抗も減少し、第2ギャップ514の長さh2が増加するので第2ギャップ514の磁気抵抗は増加する。第1ギャップ512の磁気抵抗が減少したことにより主磁束513は増加し、更に磁歪板509が伸長されることによっても主磁束513の磁束密度が増加する。また、第2ギャップ514の磁気抵抗が増加したことにより補助磁束515は減少するが、減少した分の磁束は主直列磁気回路を通るので主磁束513は増加する。
　このように、自由端503が振動して第1ギャップ512と第2ギャップ514の磁気抵抗が相反的に増減することに伴う主磁束513の磁束の減少／増加と、磁歪板509に生じる圧縮応力／引張応力の変化に伴う主磁束513の磁束の減少／増加のタイミングを一致させることができるので、第1の実施の形態の構成と比較して更に起電力を増加することができる。
　本実施の形態の構成の場合、固定端502と自由端503を有するフレームヨークが平面の形状で、打ち抜き加工等により一体成形することができるので、第1の実施の形態のようにフレームヨーク500を曲げ加工等により成形する場合と比較して製造コストを抑制できる。また、錘508の可動範囲を第1の実施の形態の構成と比較して大きくすることができる。また、図11(d)に矢印Bで示すように示すように主ヨーク504や補助ヨーク506を変形させて凸部504aや凸部506aの高さを変更できるので第1ギャップ512の長さh1及び第2ギャップ514の長さh2を容易に調整できる。
　図13(a)及び(b)に示すように自由端503の先端に受風用部材516を取り付けてもよい。受風用部材516の断面を半円形にして、その平面部分を受風面517とすれば、受風面517が矢印Cで示す風を受け、ギャロッピング現象や、その後方に形成されるカルマン渦列を利用して自由端503を振動させることができる。風ではなく水流を利用しても同様に自由端503を振動させることができる。
　また、図13(c)及び(d)に示すようにフレームヨークが1つのコ字状の屈曲箇所501を挟んで1つの固定端502と1つの自由端503を備え、更に固定端502の表面の先端から自由端503の近傍までのびる主ヨーク518を備えることにしてもよい。この場合、補助ヨーク519は固定端502の裏面の先端から自由端503の近傍までのばせばよい。主ヨーク518は凸部518aを備え、補助ヨーク519は凸部519aを備える。この構成の場合、図11に示した2つの固定端502を備える構成と比較して構造を簡略化でき、製造コストを抑えることができる。一方、図11に示した2つの固定端502を備える構成の場合、フレームヨークの一部としての固定端502の幅を広くすることができるので磁束の流れをスムーズにできると共に剛性を高められるという利点がある。
　本発明の発電素子の磁束の変化量及び磁束密度の変化量に関してシミュレーションを行った。
　モデル1は磁歪板、磁性部、補助ヨーク及び補助磁石を備える構成（図14）、モデル2は磁歪板の替わりに磁性材（SPCC材）を使用し、磁性部、補助ヨーク及び補助磁石を備える構成（図15）、モデル3は磁歪板及び磁性部を備えており、補助ヨーク及び補助磁石を備えない構成（図16）である。モデル1及び2は本発明に含まれ、モデル3は本発明の発電素子に含まれない比較例となる。
　図17に磁束密度の計算方法、図18に磁束密度計算モデル（圧縮応力作用時、応力なし及び引張応力作用時）を示す。
　図19～図21にモデル1～3のシミュレーション結果を示す。
　図22の表から補助ヨーク及び補助磁石を備えるモデル1と3、すなわち補助直列磁気回路を備える構成の場合に磁束の変化量及び磁束密度の変化量が特に大きいことが分かった。また、モデル1と3のうち、磁歪板を備えるモデル1の方がより磁束の変化量及び磁束密度の変化量が大きいことが分かった。
　磁歪板を備え且つ補助直列磁気回路を備えない発電素子と、磁歪板を備え且つ補助直列磁気回路を備える発電素子の発電量を比較した。
　試作した発電素子の写真を図23に示す。図23(a)は補助直列磁気回路を備えない発電素子で、図23(b)及び(c)は補助直列磁気回路を備える発電素子である。
　磁歪板はFe-Ga合金の4×0.5×16mmで、フレーム（ベーナイト鋼）の厚さは0.5mm、コイルは1494巻（抵抗値は59.3 Ω）とした。また主磁石は永久磁石でそのサイズは補助直列磁気回路を備えない発電素子は5×3×3mm、補助直列磁気回路を備える発電素子は5×5×2 mmと3×4×2 mmを上下に重ねたものを使用した。また、補助直列磁気回路で使用する補助磁石も永久磁石でそのサイズを2×3×1mmとした。
　補助直列磁気回路の補助ヨークは図14と同様にコ字状とし、フレームヨークの固定端の下面に取り付けた。補助磁石と磁歪板の間に適当な隙間を設けて第2ギャップとした。各発電素子を図24のように加振機に取り付け、それぞれの共振周波数（補助直列磁気回路を備えない発電素子は120Hz、補助直列磁気回路を備える発電素子は115.1 Hz）で磁歪板の端部の変位が同じになるように振動させた。磁歪板の端部の変位は周知のレーザ変位センサで計測した。
　その結果、図25(a)に示す開放電圧が発生した。補助直列磁気回路を備える場合、備えない場合と比較して周波数が低いにもかからず、発生電圧が20.0 %増加した。図25(b)は磁歪板の端部の変位と発生電圧を積分して算出した磁束の関係を示しており、発生電圧の増加は補助直列磁気回路の効果による磁束の増加が原因であることがわかる。
　磁歪素子の替わりに磁性材（SPCC）を備え且つ補助直列磁気回路を備えない発電素子と、磁歪素子の替わりに磁性材（SPCC）を備え且つ補助直列磁気回路を備える発電素子の発電量を比較した。
　磁歪板の替わりとして使用する磁性材（SPCC材）のサイズを4×0.5×16mmにした。
　フレーム（ベーナイト鋼）の厚さは1.0mm、コイルは1494巻（抵抗値は59.3 Ω）とした。また主磁石は永久磁石でそのサイズは5×5×2 mmと3×4×2 mmを上下に重ねたものを使用した。また、補助直列磁気回路で使用する補助磁石も永久磁石でそのサイズを3×4×1mmとした。
　補助直列磁気回路の補助ヨークは図14と同様にコ字状とし、フレームヨークの固定端の下面に取り付けた。補助磁石とSPCC材の間に適当な隙間を設けて第2ギャップとした。各発電素子を加振機に取り付け、それぞれの共振周波数（115.6 Hz）でSPCC材の端部の変位が同じになるように振動させた。変位を0.1mm, 0.2mm, 0.3mmの3パターンとした。SPCC材の端部の変位は周知のレーザ変位センサで計測した。
　その結果、図26に示す開放電圧が発生した。補助直列磁気回路を備える場合は備えない場合と比較して発生電圧が増加したが、実施例2で示した磁歪板を備え且つ補助直列磁気回路を備える発電素子と比較すると発生電圧は低くなった。また、変位を大きくするほど発生電圧が大きくなることが分かった。
　本発明は、起電力が増加して低コストで大量生産できる振動発電用の発電素子及びアクチュエータに関するものであり、産業上の利用可能性を有する。
1 発電素子
2 発電素子
100 主直列磁気回路
110 フレームヨーク
111 自由端
112 屈曲箇所
113 固定端
120 主磁石
130 第1ギャップ
140 コイル
150 主磁束
200 補助直列磁気回路
210 補助ヨーク
211 鉛直部
212 水平部
213 第2水平部
220 補助磁石
230 第2ギャップ
240 補助磁束
300 磁歪板
310 磁性部
320 平行梁部
330 スペーサ
340 溝
350 電磁石
351 コイル
360 フレームヨーク
361 自由端
362 屈曲箇所
363 固定端
370 補助ヨーク
371 鉛直部
372 水平部
380 錘
400 鉛直部
410 水平部
500 フレームヨーク
501 コ字状の屈曲箇所
502 固定端
503 自由端
504 主ヨーク
504a 凸部
505 主磁石
506 補助ヨーク
506a 凸部
507 補助磁石
508 錘
509 磁歪板
510 磁性部
511 コイル
512 第1ギャップ
513 主磁束
514 第2ギャップ
515 補助磁束
516 受風用部材
517 受風面
518 主ヨーク
518a 凸部
519 補助ヨーク
519a 凸部
 

Claims (5)

  1. 　磁性材料からなり固定端及び自由端を備えるフレームヨークと、前記フレームヨークに磁気バイアスを与える主磁石と、前記自由端に接する位置に形成される第1ギャップとで主直列磁気回路が構成され、
    　磁性材料からなり前記フレームヨークに取り付けられる補助ヨークと、前記補助ヨークに磁気バイアスを与える補助磁石と、前記自由端を挟んで前記第1ギャップに対向する位置に形成される第2ギャップと、前記フレームヨークと、前記主磁石と、前記第1ギャップとで補助直列磁気回路が構成され、
    　前記主直列磁気回路を通る磁束を主磁束、前記補助直列磁気回路を通る磁束を補助磁束とした場合に、前記第1ギャップを通過する前記主磁束と前記補助磁束の向きが一致しており、
    　外力の付加により前記自由端が振動して前記第1ギャップと前記第2ギャップの磁気抵抗が相反的に増減することを利用して前記フレームヨークに巻かれたコイルの内部を通過する主磁束の変化量を増加させることを特徴とする発電素子。
     
  2. 　前記フレームヨークについて、コ字状の屈曲箇所を挟んで一方の端部が前記固定端、他方の端部が前記自由端であることを特徴とする請求項1に記載の発電素子。
     
  3. 　前記フレームヨークの一部に形成される磁性部と、磁歪材料からなる磁歪板とを備えており、
    　前記磁性部は前記磁歪板に一様な圧縮力又は引張力を加えるための剛性及び形状を有しており、
    　前記磁歪板は前記磁性部と平行になるように前記フレームヨークに取り付けられており、
    　外力の付加により前記磁歪板が伸長又は収縮することを特徴とする請求項1又は2に記載の発電素子。
     
  4. 　請求項1又は2に記載の発電素子と同一の構造を備えており、前記コイルに電流を流すことで前記第1ギャップの長さを変化させ、前記自由端を振動させることを特徴とするアクチュエータ。
     
  5. 　請求項3に記載の発電素子と同一の構造を備えており、前記コイルに電流を流すことで前記磁歪板を伸縮させ、前記自由端を振動させることを特徴とするアクチュエータ。
     
     
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