WO2020066381A1 - 部分送入タービン - Google Patents

部分送入タービン Download PDF

Info

Publication number
WO2020066381A1
WO2020066381A1 PCT/JP2019/032726 JP2019032726W WO2020066381A1 WO 2020066381 A1 WO2020066381 A1 WO 2020066381A1 JP 2019032726 W JP2019032726 W JP 2019032726W WO 2020066381 A1 WO2020066381 A1 WO 2020066381A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
upstream
working fluid
rotor
nozzle
upstream side
Prior art date
Application number
PCT/JP2019/032726
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
亮 ▲高▼田
英司 齋藤
晃 川波
Original Assignee
三菱重工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 三菱重工業株式会社 filed Critical 三菱重工業株式会社
Publication of WO2020066381A1 publication Critical patent/WO2020066381A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D9/00—Stators
    • F01D9/02—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles

Definitions

  • the present disclosure relates to a partial feed turbine.
  • a plurality of nozzles are provided over an entire circumference of an annular opening formed between an outer ring portion and an inner ring portion formed in an annular shape, and work is performed over the entire circumference of the annular opening portion. Fluid flows in.
  • the working fluid flows into only a part of the annular opening in the circumferential direction (feeding part), and the other part (non-feeding part) has a configuration that prevents the working fluid from flowing in.
  • Inlet turbines are known. The configuration of such a partial-feed turbine is described in Patent Document 1, for example.
  • the flow rate of the working fluid flowing out of the nozzle outlet is not supersonic, but when the flow rate of the working fluid flowing out of the nozzle outlet is supersonic, a plurality of The expansion fan of Prandtl-Meyer is contained in the working fluid flowing out of the flow path formed between the nozzle that is the most upstream in the rotation direction of the rotor of the rotor and the wall portion of the inlet that the nozzle faces.
  • the working fluid flows into the rotor blade of the rotor at a large outflow angle, so that the output can be improved and the turbine efficiency can be improved.
  • the nozzle 101 on the most upstream side in the rotation direction A of the rotor is located downstream of the wall surface 102 of the inlet 100.
  • the position of the end 102a is the same as the position of the trailing edge 101a of the nozzle 101 in the flow direction B of the working fluid (the position indicated by the dashed line)
  • the side leak of the working fluid increases, so that the inflow rate into the rotor blade is reduced. Will drop.
  • the wall portion 102 in the working fluid flow direction B, is located on the downstream side in the flow direction of the working fluid in the tangential direction of the wall portion 102 at the same position as the rear edge 101 a of the nozzle 101 (the position indicated by the dashed line).
  • the inflow rate to the bucket is further reduced.
  • At least one embodiment of the present disclosure aims to provide a partial-feed turbine with improved efficiency.
  • a partial-feed turbine includes: In the feeding portion formed partially along the circumferential direction and configured to allow the working fluid to pass therethrough, they are arranged along the circumferential direction so as to form a flow path of the working fluid therebetween.
  • a partial feed turbine comprising: a rotor having a plurality of moving blades provided downstream of the plurality of nozzles in the flow direction of the working fluid,
  • the channel is configured such that the channel area decreases from the inlet of the channel to the throat and the channel area increases from the throat to the outlet of the channel,
  • the upstream side wall surface portion on the upstream side in the rotation direction of the rotor is an extended portion extending downstream of the trailing edge of the nozzle in the flow direction of the working fluid.
  • the extension portion is the upstream side wall at the same position as the trailing edge of the nozzle in the flow direction of the working fluid.
  • the extension is located on a tangent to the surface or upstream of the tangent in the rotational direction of the rotor, and at least a downstream end of the extension is located upstream of the tangent in the rotational direction of the rotor.
  • the upstream side wall surface portion on the upstream side in the rotation direction of the rotor is located downstream of the trailing edge of the nozzle in the flow direction of the working fluid.
  • the working fluid flowing out of the outlet of the flow path at supersonic speed is over-expanded by the lower end of the extending portion being located further upstream in the rotation direction of the rotor, and the working fluid is applied to the rotor blades of the rotor. Since the inflow range is further expanded on the upstream side in the rotation direction of the rotor, the inflow rate of the working fluid into the rotor blades is improved, and the efficiency of the partial delivery turbine can be improved.
  • the extension portion includes a portion extending along the flow direction of the working fluid at least partially from the downstream end toward the upstream side in the flow direction of the working fluid.
  • the lower end of the extension portion can be positioned further upstream in the rotation direction of the rotor, and the range in which the working fluid flows into the rotor blades of the rotor can be increased further upstream in the rotation direction of the rotor. Therefore, the flow rate of the working fluid into the rotor blades can be reliably improved, and the efficiency of the partial feed turbine can be improved.
  • the extension portion is formed at least partially from the downstream end toward the upstream side in the flow direction of the working fluid, at an angle between a tangent of the extension portion and the flow direction of the working fluid, Includes a portion that increases toward the upstream in the distribution direction.
  • any one of the above (1) to (3) In the cross section, A first straight line that is perpendicular to the flow direction of the working fluid and passes through the downstream end; Assuming a second straight line that is parallel to the flow direction of the working fluid and passes through the upstream end of the extension, The intersection of the first straight line and the second straight line is a first intersection, the intersection of the first straight line and the tangent is a second intersection, and the intersection of the first straight line and the extension is a third intersection. If the distance from the first intersection to the second intersection is L1 and the distance from the first intersection to the third intersection is L2, then 0 ⁇ L2 / L1 ⁇ 0.5.
  • the spread of the working fluid into the rotor blade of the rotor in the rotation direction upstream side is small, so that the improvement of the inflow rate of the working fluid into the rotor blade is small.
  • the range in which the working fluid flows into the rotor blades of the rotor can be greatly increased to the upstream side in the rotation direction of the rotor, so that the inflow rate of the working fluid into the rotor blades can be reliably improved.
  • the efficiency of the partial feed turbine can be improved.
  • the flow path area at the throat position of the most upstream flow path which is a flow path defined by the most upstream nozzle located on the most upstream side in the rotation direction of the rotor among the plurality of nozzles and the upstream side wall portion, is the most upstream flow area. It is smaller than the flow path area at the throat position of the other flow paths other than the road.
  • the flow rate of the working fluid flowing through the uppermost flow path decreases, and the flow rate of the working fluid flowing through the other flow paths increases.
  • the flow rate of the working fluid flowing through the uppermost flow path is reduced, and other flow paths other than the uppermost flow path are reduced.
  • the upstream side surface of the most upstream nozzle facing the rotation direction upstream of the rotor is the upstream side compared to the upstream side surface of another nozzle other than the most upstream nozzle facing the rotation direction upstream of the rotor. It is configured to protrude greatly toward the wall surface.
  • the configuration (5) can also be realized by projecting the upstream side wall surface toward the upstream side surface of the most upstream nozzle. However, forming the uppermost stream nozzle having the above configuration (6) and providing it in the feeding section can realize the above configuration (5) more easily.
  • the upstream side face of the most downstream nozzle facing the rotation direction upstream of the rotor is compared with the upstream side face of the other nozzles other than the most upstream nozzle and the most downstream nozzle facing the rotation direction upstream of the rotor. Therefore, it is configured to protrude largely toward the upstream side wall surface.
  • the upstream wall surface portion on the upstream side in the rotation direction of the rotor has a flow of the working fluid higher than the trailing edge of the nozzle.
  • the working fluid flowing out of the outlet of the flow path at supersonic speed is over-expanded by the lower end of the extending portion being located more upstream in the rotation direction of the rotor, and the working fluid is Since the range of flow into the moving blades is further increased on the upstream side in the rotation direction of the rotor, the flow rate of the working fluid into the moving blades is improved, and the efficiency of the partial feed turbine can be improved.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of an inlet section cut along a circumferential direction parallel to a flow direction of a working fluid in the partial inlet turbine according to the first embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 2 is a diagram illustrating a configuration of a flow path formed between nozzles of the partial feed turbine according to the first embodiment of the present disclosure.
  • 12B is a diagram for explaining a difference in the inflow rate of the working fluid into the moving blade between the partial delivery turbine according to the first embodiment of the present disclosure and the partial delivery turbine illustrated in FIG. 12B.
  • FIG. It is a fragmentary sectional view showing the modification of the extension of the upstream side wall part in the partial feed turbine concerning Embodiment 1 of the present disclosure.
  • FIG. 9 is a partial cross-sectional view of an extension of an upstream side wall surface in a partial inlet turbine according to a second embodiment of the present disclosure. It is a fragmentary sectional view showing a modification of an extension of an upstream side wall part in a partial feed turbine concerning Embodiment 2 of the present disclosure.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of an inlet section cut along a circumferential direction parallel to a flow direction of a working fluid in a partial inlet turbine according to a third embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view of an inlet section cut along a circumferential direction parallel to a flow direction of a working fluid in a modification of the partial inlet turbine according to the third embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of an inlet section cut along a circumferential direction parallel to a flow direction of a working fluid in another modification of the partial inlet turbine according to the third embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 11 is a partial cross-sectional view for explaining a preferable relative positional relationship between a position P in a rotation direction of a rotor and a downstream end of an extension part in a partial delivery turbine according to a second embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of a feed section cut along a circumferential direction parallel to a flow direction of a working fluid in a conventional partial feed turbine.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of an inlet section cut along a circumferential direction in parallel with a flow direction of a working fluid in another conventional partial inlet turbine.
  • the partial feed turbine according to the first embodiment of the present disclosure constitutes, for example, a governing stage of a high-pressure turbine of a steam turbine.
  • the speed control stage of the high-pressure turbine of the steam turbine is merely an example, and the partial feed turbine according to Embodiment 1 of the present disclosure may be provided in a gas turbine.
  • the partial feed turbine 1 includes a nozzle structure 2 and a rotor 3 provided downstream of the nozzle structure 2 in the flow direction B of the working fluid.
  • the nozzle structure 2 has, along its circumferential direction, a feed portion 4 penetrating in the working fluid flow direction B so that the working fluid can pass therethrough, and a working fluid flow direction B so that the working fluid cannot pass through.
  • a non-feeding portion 5 having a closing portion 6 facing the same. That is, the inlet 4 is partially formed along the circumferential direction of the nozzle structure 2.
  • the rotor 3 includes a plurality of rotor blades 7 arranged at intervals between each other along the circumferential direction.
  • a plurality of nozzles 10 are arranged at intervals along the circumferential direction.
  • the inlet portion 4 has two wall portions 16 and 17 facing each other in the circumferential direction, the upstream wall portion in the rotation direction A of the rotor 3 as the upstream side wall portion 16, and the downstream side in the rotation direction A of the rotor 3. Is referred to as a downstream side wall surface portion 17. Further, among the plurality of nozzles 10, the most upstream nozzle in the rotation direction A of the rotor 3 is the most upstream nozzle 11, and the most downstream nozzle in the rotation direction A of the rotor 3 is the most downstream nozzle 12.
  • a working fluid channel 13 is formed between the adjacent nozzles 10, 10, respectively.
  • a flow path formed between the most downstream nozzle 12 and the nozzle 10 adjacent to the most downstream nozzle 12 is referred to as a most downstream flow path 14.
  • a flow path for the working fluid is also formed between the uppermost stream nozzle 11 and the upstream side wall surface section 16.
  • the flow path 13 is formed between an inlet 13 a formed between the leading edges 10 a of the nozzles 10 and a trailing edge 10 b of one of the nozzles 10 and a side surface 10 c of the other nozzle 10.
  • Outlet 13b formed.
  • Each flow channel 13 has a flow channel area decreasing from the inlet 13a toward the outlet 13b, the flow channel area being minimum at the position 13c between the inlet 13a and the outlet 13b, and flowing from the position 13c toward the outlet 13b. It is configured to increase the area.
  • the position 13c is a throat position, and the throat 19 is configured at the position 13c.
  • the uppermost stream channel 15 (see FIG. 1) has the same configuration as the channel 13. Since each flow path 13 and the most upstream flow path 15 have such a configuration, the flow velocity of the working fluid flowing through each flow path 13 and the most upstream flow path 15 and flowing out from each outlet becomes supersonic.
  • the upstream side wall surface portion 16 includes an extension portion 18 that extends downstream of each trailing edge 10 b of each nozzle 10 in the flow direction B of the working fluid.
  • the extending portion 18 preferably extends along the flow direction B of the working fluid from the same position P as the position of the trailing edge 10b of each nozzle 10 in the flow direction B of the working fluid (the position indicated by the dashed line). It extends parallel to the direction B toward the downstream side.
  • the working fluid flows into the inlet 4 of the nozzle structure 2, passes through the inlet 13 by flowing through the flow path 13 or the uppermost flow path 15, and has a supersonic velocity. Over-expanded at the flow velocity and flows into the rotor blades 7 of the rotor 3. The rotor 3 is rotated by the force that the moving blade 7 receives from the working fluid.
  • the extension portion 18 extends downstream along the flow direction B of the working fluid, the extension portion 18 is located downstream of each trailing edge 10b of each nozzle 10 in the flow direction B of the working fluid, and The extension 18 is located on the upstream side in the rotation direction A of the rotor 3 as compared with the configuration. Then, the range of the working fluid toward the rotor blade 7 in the rotation direction A of the rotor 3 is larger in the former configuration (the first embodiment) than in the latter configuration (FIG. 12B). As a result, as shown in FIG. 3, the range in which the working fluid hits the moving blade 7, that is, the inflow rate into the moving blade 7 is the range R1 in the former, but the range R2 in the latter, and the former is larger than the latter. Therefore, the efficiency of the former is improved over the latter.
  • the upstream side wall surface portion 16 on the upstream side in the rotation direction A of the rotor 3 is located closer to the flow direction of the working fluid than the trailing edge 10 b of the nozzle 10.
  • a working fluid that flows out of the outlet 13b of the flow path 13 at a supersonic speed by including an extension portion 18 that extends downstream of the flow path B, and the extension portion 18 extends downstream along the flow direction B of the working fluid.
  • the extension 18 extends downstream from the position P along the flow direction B of the working fluid, but is not limited to this form.
  • the extension 18 includes a portion 18a extending from the position P along the tangent L of the upstream side wall surface portion 16 at the position P, and a portion 18b extending along the flow direction B of the working fluid. It may be. That is, the extension portion 18 is configured to include a portion 18b extending at least partially along the working fluid flow direction B from the downstream end portion 18c of the extension portion 18 toward the upstream side in the working fluid flow direction B. You may. Further, as shown in FIG.
  • the partial feed turbine according to the second embodiment is different from the first embodiment in the shape of the extension 18.
  • the same components as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof will be omitted.
  • the extension portion 18 is located upstream of the tangent L of the upstream side wall surface portion 16 at the position P in the rotation direction A of the rotor 3 and extends from the position P to the downstream end portion 18c in the rotation direction A of the rotor. It has a shape curved convexly toward the downstream side.
  • the angle between the tangent L ′ of the extension 18 at any position E on the extension 18 and the flow direction B of the working fluid is ⁇ 1
  • the flow direction of the working fluid is
  • the angle between the flow direction B of the tangent L "and the working fluid of the extension 18 at any position F on the upstream side of the extension 18 of the B and theta 2 has a ⁇ 1 ⁇ 2.
  • the extension 18 has a shape in which the angle between the tangent to the extension 18 and the flow direction B of the working fluid increases toward the upstream side in the flow direction B of the working fluid. Same as 1.
  • the upstream side wall surface 16 is discontinuous at the position P. Since it is not smooth, a stagnation portion may be formed, and promotion of excessive expansion of the working fluid may be hindered.
  • the extension 18 of the second embodiment has a convexly curved shape from the position P to the downstream end 18c, the upstream side wall surface portion 16 is more at the position P than the extension 18 of the first embodiment. Continuous and smooth. As a result, the formation of a stagnation portion can be suppressed, so that the working fluid inflow rate into the moving blades 7 (see FIG. 1) is improved while reliably promoting excessive expansion of the working fluid, and the partial feed turbine 1 (FIG. 1) is improved. ) Can be improved.
  • the partial feed turbine according to the third embodiment is different from the second embodiment in that the configuration of the most upstream flow path 15 is changed.
  • the same components as those in the second embodiment are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof will be omitted.
  • the upstream side surface 12 c of the most downstream nozzle 12 is compared with the upstream side surface 10 c of the other nozzles 10 other than the most upstream nozzle 11 and the most downstream nozzle 12, so that the The flow path area at the throat position 14c of the most downstream flow path 14 is configured to protrude largely toward the throat position 13c of the flow path 13 other than the most downstream flow path 14 and the most upstream flow path 15. It may be smaller than the road area.
  • the flow rate of the working fluid flowing through the lowermost flow path 14 having poor performance as a nozzle the flow rate of the working fluid flowing through the flow path 13 other than the lowermost flow path 14 and the uppermost flow path 15 is reduced. It will increase further. Thereby, the performance as a nozzle can be further improved as compared with the second embodiment.
  • a first straight line S1 that is perpendicular to the flow direction B of the working fluid and passes through the downstream end portion 18c of the extension portion 18, and an upstream end portion 18d that is parallel to the flow direction B of the work fluid and is parallel to the flow direction B of the extension portion Is assumed to be a second straight line S2 passing through.
  • intersection of the first straight line S1 and the second straight line S2 is a first intersection P1
  • the intersection of the first straight line S1 and the tangent L of the upstream side wall surface portion 16 at the position P is a second intersection P2
  • the first straight line S1 Assuming that an intersection with the extension 18 is a third intersection P3, a distance from the first intersection P1 to the second intersection P2 is L1, and a distance from the first intersection P1 to the third intersection P3 is L2, 0 ⁇ L2 / It is preferable that L1 ⁇ 0.5.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)

Abstract

部分送入タービンは、周方向に沿って部分的に形成されるとともに作動流体が通過可能に構成された送入部内に、互いの間に前記作動流体の流路を形成するように周方向に沿って配列された複数のノズルと、複数のノズルよりも作動流体の流通方向下流側に設けられた複数の動翼を有するロータとを備え、周方向に対向する送入部の２つの壁面部のうち、ロータの回転方向上流側の上流側壁面部が、ノズルの後縁よりも作動流体の流通方向下流側に延びる延長部を含み、延長部の下端がよりロータの回転方向上流側に位置する。

Description

部分送入タービン
　本開示は、部分送入タービンに関する。
　蒸気タービンやガスタービン等では一般的に、円環状に形成された外輪部及び内輪部間に形成される環状開口部の全周にわたって複数のノズルが設けられ、この環状開口部の全周にわたって作業流体が流入するようになっている。これに対し、この環状開口部の周方向における一部の領域（送入部）のみに作業流体が流入し、他の領域（非送入部）は作業流体の流入を阻止する構成を有する部分送入タービンが知られている。このような部分送入タービンの構成が、例えば特許文献１に記載されている。
　特許文献１の部分送入タービンでは、ノズル出口から流出する作動流体の流速は超音速ではないが、ノズル出口から流出する作動流体の流速が超音速の場合は、送入部内に設けられる複数のノズルのうちロータの回転方向に対して最も上流側のノズルと、このノズルが対向する送入部の壁面部との間に構成される流路から流出する作動流体中にプラントルマイヤーの膨張扇が形成されことにより、作動流体は大きな流出角度でロータの動翼に流入するため、出力が向上しタービン効率を向上させることができる。
特開２０１６－１７４４６号公報
　しかしながら、図１２Ａに示されるように、送入部１００内に設けられる複数のノズルのうちロータの回転方向Ａに対して最も上流側のノズル１０１が対向する送入部１００の壁面部１０２の下流端１０２ａの位置を、作動流体の流通方向Ｂにおいてノズル１０１の後縁１０１ａと同じ位置（一点鎖線の位置）とする構成では、作動流体のサイドリークが増加するため、動翼への流入率が低下してしまう。図１２Ｂに示されるように、作動流体の流通方向Ｂにおいてノズル１０１の後縁１０１ａと同じ位置（一点鎖線の位置）における壁面部１０２の接線方向に壁面部１０２が作動流体の流通方向下流側に延長する構成では、図１２Ａの構成に比べてサイドリークは減少するものの、動翼への流入率はさらに低下してしまう。
　上述の事情に鑑みて、本開示の少なくとも１つの実施形態は、効率を向上した部分送入タービンを提供することを目的とする。
（１）本発明の少なくとも１つの実施形態に係る部分送入タービンは、
　周方向に沿って部分的に形成されるとともに作動流体が通過可能に構成された送入部内に、互いの間に前記作動流体の流路を形成するように前記周方向に沿って配列された複数のノズルと、
　前記複数のノズルよりも前記作動流体の流通方向下流側に設けられた複数の動翼を有するロータと
を備える部分送入タービンであって、
　前記流路は、前記流路の入口からスロートにかけて流路面積が減少するとともに前記スロートから前記流路の出口にかけて流路面積が増加するように構成され、
　前記周方向に対向する前記送入部の２つの壁面部のうち、前記ロータの回転方向上流側の上流側壁面部は、前記ノズルの後縁よりも前記作動流体の流通方向下流側に延びる延長部を含み、
　前記作動流体の流通方向に平行に前記周方向に沿って切断した前記送入部の断面において、前記延長部は、前記作動流体の流通方向に前記ノズルの前記後縁と同じ位置における前記上流側壁面部の接線上又は該接線よりも前記ロータの回転方向上流側に位置し、前記延長部の少なくとも下流端部は前記接線よりも前記ロータの回転方向上流側に位置する。
　上記（１）の構成によると、周方向に対向する送入部の２つの壁面部のうち、ロータの回転方向上流側の上流側壁面部が、ノズルの後縁よりも作動流体の流通方向下流側に延びる延長部を含み、延長部の下端がよりロータの回転方向上流側に位置することにより、超音速で流路の出口を流出する作動流体が過膨張し、作動流体がロータの動翼に流入する範囲がよりロータの回転方向上流側に広がるので、作動流体の動翼への流入率が向上し、部分送入タービンの効率を向上することができる。
（２）いくつかの実施形態では、上記（１）の構成において、
　前記断面において前記延長部は、前記下流端部から前記作動流体の流通方向上流側に向かって少なくとも部分的に、前記作動流体の流通方向に沿って延びる部分を含む。
　上記（２）の構成によると、延長部の下端をよりロータの回転方向上流側に位置させることができ、作動流体がロータの動翼に流入する範囲をよりロータの回転方向上流側に広げることができるので、作動流体の動翼への流入率が確実に向上し、部分送入タービンの効率を向上することができる。
（３）いくつかの実施形態では、上記（１）の構成において、
　前記断面において前記延長部は、前記下流端部から前記作動流体の流通方向上流側に向かって少なくとも部分的に、前記延長部の接線と前記作動流体の流通方向とのなす角度が前記作動流体の流通方向上流側に向かって増加する部分を含む。
　ノズルの後縁よりも作動流体の流通方向上流側の上流側壁面部に対して、延長部がロータの回転方向上流側へ急激に曲がる構成では、澱み部が生じるため作動流体の過膨張の促進が阻害されてしまう。しかしながら、上記（３）の構成によると、延長部がロータの回転方向上流側に向かって凸状に湾曲する構成にすることで澱み部の形成を抑制できるので、作動流体の過膨張を確実に促進しながら作動流体の動翼への流入率を向上し、部分送入タービンの効率を向上することができる。
（４）いくつかの実施形態では、上記（１）～（３）のいずれかの構成において、
　前記断面において、
　前記作動流体の流通方向に垂直であるとともに前記下流端部を通る第１直線と、
　前記作動流体の流通方向に平行であるとともに前記延長部の上流端部を通る第２直線と
を想定し、
　前記第１直線と前記第２直線との交点を第１交点とし、前記第１直線と前記接線との交点を第２交点とし、前記第１直線と前記延長部との交点を第３交点とし、前記第１交点から前記第２交点までの距離をＬ１とし、前記第１交点から前記第３交点までの距離をＬ２とすると、０≦Ｌ２／Ｌ１≦０．５である。
　Ｌ２／Ｌ１＞０．５の範囲では、作動流体がロータの動翼に流入する範囲のロータの回転方向上流側への広がりが小さいので、作動流体の動翼への流入率の向上が小さい。しかしながら、上記（４）の構成によると、作動流体がロータの動翼に流入する範囲をロータの回転方向上流側に大きく広げることができるので、作動流体の動翼への流入率が確実に向上し、部分送入タービンの効率を向上することができる。
（５）いくつかの実施形態では、上記（１）～（４）のいずれかの構成において、
　前記複数のノズルうち前記ロータの回転方向最上流側に位置する最上流ノズルと前記上流側壁面部とによって画定される流路である最上流流路のスロート位置における流路面積は、前記最上流流路以外の他の流路のスロート位置における流路面積よりも小さい。
　上記（５）の構成によると、最上流流路を流通する作動流体の流量が減少し、他の流路を流通する作動流体の流量が増加する。一般的に、最上流流路は他の流路に比べてノズルとしての性能が低いため、最上流流路を流通する作動流体の流量を減少して、最上流流路以外の他の流路を流通する作動流体の流量を増加することにより、ノズルとしての性能を向上することができる。
（６）いくつかの実施形態では、上記（５）の構成において、
　前記最上流ノズルの前記ロータの回転方向上流側に面する上流側側面は、前記最上流ノズル以外の他のノズルの前記ロータの回転方向上流側に面する上流側側面と比べて、前記上流側壁面に向かって大きく突出するように構成されている。
　上流側壁面部を最上流ノズルの上流側側面に向かって突出させることによっても上記（５）の構成は実現できる。しかしながら、上記（６）の構成の最上流ノズルを形成し、それを送入部内に設ける方が、より簡単に上記（５）の構成を実現することができる。
（７）いくつかの実施形態では、上記（５）または（６）の構成において、
　前記複数のノズルのうち前記ロータの回転方向最下流側に位置する最下流ノズルと該最下流ノズルの隣のノズルとによって画定される流路である最下流流路のスロート位置における流路面積は、前記最下流ノズル以外の他の隣り合う２つのノズルによって画定される流路のスロート位置における流路面積よりも小さい。
　上記（７）の構成によると、最下流流路を流通する作動流体の流量が減少し、他の流路を流通する作動流体の流量が増加する。一般的に、最下流流路も最上流流路以外の他の流路に比べてノズルとしての性能が低いため、最上流流路及び最下流流路を流通する作動流体の流量を減少することにより、ノズルとしての性能を向上することができる。
（８）いくつかの実施形態では、上記（７）の構成において、
　前記最下流ノズルの前記ロータの回転方向上流側に面する上流側側面は、前記最上流ノズル及び前記最下流ノズル以外の他のノズルの前記ロータの回転方向上流側に面する上流側側面と比べて、前記上流側壁面に向かって大きく突出するように構成されている。
　最下流ノズルの隣のノズルの下流側側面を最下流ノズルの上流側側面に向かって突出させることによっても上記（７）の構成は実現できる。しかしながら、上記（８）の構成の最下流ノズルは、上記（６）の構成の最上流ノズルと同じ形状にすることができるので、異なる形状のノズルの種類を上記（６）の構成に対して増加しなくても、上記（７）の構成を実現することができる。
　本開示の少なくとも１つの実施形態によれば、周方向に対向する送入部の２つの壁面部のうち、ロータの回転方向上流側の上流側壁面部が、ノズルの後縁よりも作動流体の流通方向下流側に延びる延長部を含み、延長部の下端がよりロータの回転方向上流側に位置することにより、超音速で流路の出口を流出する作動流体が過膨張し、作動流体がロータの動翼に流入する範囲がよりロータの回転方向上流側に広がるので、作動流体の動翼への流入率が向上し、部分送入タービンの効率を向上することができる。
本開示の実施形態１に係る部分送入タービンにおいて、作動流体の流通方向に平行に周方向に沿って切断した送入部の断面図である。 本開示の実施形態１に係る部分送入タービンのノズル間に形成された流路の構成を示す図である。 本開示の実施形態１に係る部分送入タービンと図１２Ｂに図示された部分送入タービンとにおける、動翼への作動流体の流入率の違いを説明するための図である。 本開示の実施形態１に係る部分送入タービンにおける上流側壁面部の延長部の変形例を示す部分断面図である。 本開示の実施形態１に係る部分送入タービンにおける上流側壁面部の延長部の別の変形例を示す部分断面図である。 本開示の実施形態２に係る部分送入タービンにおける上流側壁面部の延長部の部分断面図である。 本開示の実施形態２に係る部分送入タービンにおける上流側壁面部の延長部の変形例を示す部分断面図である。 本開示の実施形態３に係る部分送入タービンにおいて、作動流体の流通方向に平行に周方向に沿って切断した送入部の断面図である。 本開示の実施形態３に係る部分送入タービンの変形例において、作動流体の流通方向に平行に周方向に沿って切断した送入部の断面図である。 本開示の実施形態３に係る部分送入タービンの別の変形例において、作動流体の流通方向に平行に周方向に沿って切断した送入部の断面図である。 本開示の実施形態２に係る部分送入タービンにおいて、ロータの回転方向における位置Ｐと延長部の下流端部との好ましい相対位置関係を説明するための部分断面図である。 従来の部分送入タービンにおいて、作動流体の流通方向に平行に周方向に沿って切断した送入部の断面図である。 従来の別の部分送入タービンにおいて、作動流体の流通方向に平行に周方向に沿って切断した送入部の断面図である。
　以下、図面を参照して本発明のいくつかの実施形態について説明する。ただし、本発明の範囲は以下の実施形態に限定されるものではない。以下の実施形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは、本発明の範囲をそれにのみ限定する趣旨ではなく、単なる説明例に過ぎない。
（実施形態１）
　本開示の実施形態１に係る部分送入タービンは、例えば、蒸気タービンの高圧タービンの調速段を構成している。ただし、蒸気タービンの高圧タービンの調速段はあくまでも例示であり、本開示の実施形態１に係る部分送入タービンは、ガスタービンに設けられてもよい。
　図１に示されるように、本開示の実施形態１に係る部分送入タービン１は、ノズル構造体２と、ノズル構造体２よりも作動流体の流通方向Ｂの下流側に設けられたロータ３とを備えている。ノズル構造体２は、その周方向に沿って、作動流体が通過可能なように作動流体の流通方向Ｂに貫通する送入部４と、作動流体が通過できないように作動流体の流通方向Ｂに面する閉止部６を有した非送入部５とを備えている。すなわち、送入部４は、ノズル構造体２の周方向に沿って部分的に形成されている。ロータ３は、その周方向に沿って互いの間に間隔をあけて配列された複数の動翼７を備えている。
　送入部４内には、周方向に沿って複数のノズル１０が間隔をあけて配列されている。送入部４は、周方向に対向する２つの壁面部１６，１７を有し、ロータ３の回転方向Ａの上流側の壁面部を上流側壁面部１６とし、ロータ３の回転方向Ａの下流側の壁面部を下流側壁面部１７とする。また、複数のノズル１０のうち、ロータ３の回転方向Ａにおいて最も上流側のノズルを最上流ノズル１１とし、ロータ３の回転方向Ａにおいて最も下流側のノズルを最下流ノズル１２とする。
　隣り合うノズル１０，１０間にはそれぞれ、作動流体の流路１３が形成されている。流路１３のうち、最下流ノズル１２と、最下流ノズル１２の隣のノズル１０との間に形成された流路を最下流流路１４とする。また、最上流ノズル１１と上流側壁面部１６との間にも作動流体の流路が形成され、この流路を最上流流路１５とする。
　図２に示されるように、流路１３は、各ノズル１０の各前縁１０ａ間に形成された入口１３ａと、一方のノズル１０の後縁１０ｂと他方のノズル１０の側面１０ｃとの間に形成された出口１３ｂとを含んでいる。各流路１３は、入口１３ａから出口１３ｂに向かって流路面積が減少し、入口１３ａと出口１３ｂとの間の位置１３ｃにおいて流路面積が最小となり、位置１３ｃから出口１３ｂに向かって流路面積が増加するように構成されている。ここで、位置１３ｃはスロート位置であり、位置１３ｃにおいてスロート１９が構成される。尚、図示しないが、最上流流路１５（図１参照）も、流路１３と同様の構成を有している。各流路１３及び最上流流路１５がこのような構成を有することにより、各流路１３及び最上流流路１５を流通して各出口から流出する作動流体の流速は超音速となる。
　図１に示されるように、上流側壁面部１６は、各ノズル１０の各後縁１０ｂよりも作動流体の流通方向Ｂの下流側に延びる延長部１８を含んでいる。延長部１８は、作動流体の流通方向Ｂにおける各ノズル１０の各後縁１０ｂの位置（一点鎖線の位置）と同じ位置Ｐから、作動流体の流通方向Ｂに沿って、好ましくは作動流体の流通方向Ｂに平行に、下流側に向かって延びている。
　次に、本開示の実施形態１に係る部分送入タービン１の動作について説明する。
　図１に示されるように、作動流体は、ノズル構造体２の送入部４内に流入し、流路１３又は最上流流路１５を流通することで送入部４を通過し、超音速の流速で過膨張してロータ３の動翼７に流入する。動翼７が作動流体から受ける力によってロータ３が回転する。
　ここで、上流側壁面部１６は、各ノズル１０の各後縁１０ｂよりも作動流体の流通方向Ｂの下流側に延びる延長部１８を含んでいるので、各流路１３及び最上流流路１５の各出口から作動流体が流出する際、延長部１８によってサイドリークが抑制される。
　また、延長部１８は、作動流体の流通方向Ｂに沿って下流側に向かって延びているので、作動流体の流通方向Ｂにおいて各ノズル１０の各後縁１０ｂよりも下流側で、図１２Ｂの構成に比べて、延長部１８がロータ３の回転方向Ａの上流側に位置することになる。そうすると、動翼７に向かう作動流体のロータ３の回転方向Ａにおける範囲は、前者（本実施形態１）の構成の方が後者（図１２Ｂ）の構成よりも大きくなる。その結果、図３に示されるように、作動流体が動翼７に当たる範囲、すなわち動翼７への流入率が、前者では範囲Ｒ１なのに対し後者では範囲Ｒ２となり、前者の方が後者よりも大きくなるので、後者に対して前者の効率が向上する。
　このように、周方向に対向する送入部４の２つの壁面部のうち、ロータ３の回転方向Ａの上流側の上流側壁面部１６が、ノズル１０の後縁１０ｂよりも作動流体の流通方向Ｂの下流側に延びる延長部１８を含み、延長部１８が作動流体の流通方向Ｂに沿って下流側に向かって延びていることにより、流路１３の出口１３ｂから超音速で流出する作動流体が過膨張し、作動流体がロータ３の動翼７に流入する範囲がよりロータ３の回転方向Ａにおける上流側に広がるので、作動流体の動翼７への流入率が向上し、部分送入タービン１の効率を向上することができる。
　実施形態１では、延長部１８は、位置Ｐから作動流体の流通方向Ｂに沿って下流側に向かって延びているが、この形態に限定するものではない。図４に示されるように、延長部１８は、位置Ｐにおける上流側壁面部１６の接線Ｌに沿って位置Ｐから延びる部分１８ａと、作動流体の流通方向Ｂに沿って延びる部分１８ｂとを含む形態であってもよい。すなわち、延長部１８は、延長部１８の下流端部１８ｃから作動流体の流通方向Ｂの上流側に向かって少なくとも部分的に、作動流体の流通方向Ｂに沿って延びる部分１８ｂを含む形態であってもよい。また、図５に示されるように、部分１８ａは接線方向に延びる形態に限定するものではなく、接線Ｌよりもロータ３の回転方向Ａの上流側に向かって窪む部分１８ａ１を部分的に含んでもよい。すなわち、部分１８ａは、位置Ｐにおける上流側壁面部１６の接線Ｌ上の部分及び接線Ｌよりもロータ３の回転方向Ａの上流側に位置する部分の両方を含む形態であってもよい。
（実施形態２）
　次に、実施形態２に係る部分送入タービンについて説明する。実施形態２に係る部分送入タービンは、実施形態１に対して、延長部１８の形状を変更したものである。尚、実施形態２において、実施形態１の構成要件と同じものは同じ参照符号を付し、その詳細な説明は省略する。
　図６に示されるように、延長部１８は、位置Ｐにおける上流側壁面部１６の接線Ｌよりもロータ３の回転方向Ａの上流側で、位置Ｐから下流端部１８ｃまでロータの回転方向Ａの下流側に向かって凸状に湾曲した形状を有している。言い換えると、延長部１８は、延長部１８上の任意の位置Ｅにおける延長部１８の接線Ｌ’と作動流体の流通方向Ｂとのなす角度をθ１とし、位置Ｅよりも作動流体の流通方向Ｂの上流側の延長部１８上の任意の位置Ｆにおける延長部１８の接線Ｌ”と作動流体の流通方向Ｂとのなす角度をθ２とすると、θ１＜θ２となっている。すなわち、延長部１８は、延長部１８の接線と作動流体の流通方向Ｂとのなす角度が作動流体の流通方向Ｂの上流側に向かって増加する形状を有している。その他の構成は実施形態１と同じである。
　実施形態１の延長部１８（図１参照）のように、位置Ｐにおいて延長部１８が急激に作動流体の流通方向Ｂに沿って延びる構成の場合、上流側壁面部１６は位置Ｐにおいて不連続で滑らかでないので澱み部が形成されてしまい、作動流体の過膨張の促進が阻害されてしまうおそれがある。しかし、実施形態２の延長部１８は、位置Ｐから下流端部１８ｃまで凸状に湾曲した形状を有することにより、実施形態１の延長部１８に比べて、上流側壁面部１６が位置Ｐにおいてより連続的で滑らかになる。その結果、澱み部の形成を抑制できるので、作動流体の過膨張を確実に促進しながら作動流体の動翼７（図１参照）への流入率を向上し、部分送入タービン１（図１参照）の効率を向上することができる。
　実施形態２では、延長部１８は、位置Ｐから下流端部１８ｃまで凸状に湾曲した形状を有しているが、この形態に限定するものではない。図７に示されるように、延長部１８は、位置Ｐにおける上流側壁面部１６の接線Ｌに沿って位置Ｐから延びる部分１８ａと、凸状に湾曲した部分１８ｄとを含む形態であってもよい。すなわち、延長部１８は、下流端部１８ｃから作動流体の流通方向Ｂの上流側に向かって少なくとも部分的に凸状に湾曲した部分、言い換えると、延長部１８の接線と作動流体の流通方向Ｂとのなす角度が作動流体の流通方向Ｂの上流側に向かって増加する部分を含む形態であってもよい。
（実施形態３）
　次に、実施形態３に係る部分送入タービンについて説明する。実施形態３に係る部分送入タービンは、実施形態２に対して、最上流流路１５の構成を変更したものである。尚、実施形態３において、実施形態２の構成要件と同じものは同じ参照符号を付し、その詳細な説明は省略する。
　図８に示されるように、最上流ノズル１１のロータ３の回転方向Ａの上流側に面する上流側側面１１ｃは、最上流ノズル１１以外の他のノズル１０のロータ３の回転方向Ａの上流側に面する上流側側面１０ｃと比べて、上流側壁面部１６に向かって大きく突出するように構成されている。これにより、最上流流路１５のスロート位置１５ｃにおける流路面積は、最上流流路１５以外の他の流路１３のスロート位置１３ｃにおける流路面積よりも小さくなっている。その他の構成は実施形態２と同じである。
　周方向の端部に位置する最下流流路１４及び最上流流路１５は一般に、それらの間に位置する他の流路１３に比べてノズルとしての性能が悪い。実施形態３では、最上流流路１５のスロート位置１５ｃにおける流路面積を、最上流流路１５以外の他の流路１３のスロート位置１３ｃにおける流路面積よりも小さくすることにより、最上流流路１５を流通する作動流体の流量を減少して、最上流流路１５以外の他の流路１３を流通する作動流体の流量が増加するようになる。これにより、実施形態２と比べて、ノズルとしての性能を向上することができる。
　実施形態３では、最上流流路１５のスロート位置１５ｃにおける流路面積を、最上流流路１５以外の他の流路１３のスロート位置１３ｃにおける流路面積よりも小さくするために、最上流ノズル１１の上流側側面１１ｃを、最上流ノズル１１以外の他のノズル１０の上流側側面１０ｃと比べて、上流側壁面部１６に向かって大きく突出するように構成しているが、この形態に限定するものではない。図９に示されるように、上流側壁面部１６の一部を上流側側面１１ｃに向かって突出するように構成することにより、スロート位置１５ｃにおける流路面積をスロート位置１３ｃにおける流路面積よりも小さくしてもよい。ただし、図９に示される構成では、上流側側面１１ｃに向かって突出する部分を上流側壁面部１６に形成する必要があるが、図８に示される構成では、上流側側面１１ｃが大きく突出した形状の最上流ノズル１１を形成して、これを送入部４内に設ければよいので、図９に示される構成に比べて図８に示される構成の方が、より簡単に、スロート位置１５ｃにおける流路面積をスロート位置１３ｃにおける流路面積よりも小さくする構成を実現することができる。
　また、図１０に示されるように、最下流ノズル１２の上流側側面１２ｃを、最上流ノズル１１及び最下流ノズル１２以外の他のノズル１０の上流側側面１０ｃと比べて、上流側壁面部１６に向かって大きく突出するように構成して、最下流流路１４のスロート位置１４ｃにおける流路面積を、最下流流路１４及び最上流流路１５以外の他の流路１３のスロート位置１３ｃにおける流路面積よりも小さくしてもよい。ノズルとしての性能の悪い最下流流路１４を流通する作動流体の流量も減少することにより、最下流流路１４及び最上流流路１５以外の他の流路１３を流通する作動流体の流量がさらに増加するようになる。これにより、実施形態２と比べて、ノズルとしての性能をさらに向上することができる。
　図１０に示される構成においても、最下流ノズル１２の隣のノズル１０のロータ３の回転方向Ａの下流側に面する下流側側面１０ｄを、最下流ノズル１２以外の他のノズル１０の下流側側面１０ｄと比べて、下流側壁面部１７に向かって大きく突出するように構成することにより、最下流流路１４のスロート位置１４ｃにおける流路面積を、最下流流路１４及び最上流流路１５以外の他の流路１３のスロート位置１３ｃにおける流路面積よりも小さくしてもよい。ただし、図１０に示される構成の場合、最下流ノズル１２は、最上流ノズル１１と同じ形状にすることができる、すなわち、２種類の異なる形状のノズルを用意すればよいが、最下流ノズル１２の隣のノズル１０の下流側側面１０ｄの形状を変更する場合には、異なる形状のノズルの種類が３つになる。このため、図１０に示される構成の方が、異なる形状のノズルの種類の数の観点から好ましいと言える。
　実施形態１～３のそれぞれにおいて、ロータ３の回転方向Ａにおける位置Ｐと延長部１８の下流端部１８ｃとの好ましい相対位置関係を特定していない。そこで、実施形態２の構成を例にして、当該相対位置関係を説明する。尚、当該相対位置関係は、実施形態１及び３並びにそれらの各変形例においても当てはまる。
　図１１において、作動流体の流通方向Ｂに垂直であるとともに延長部１８の下流端部１８ｃを通る第１直線Ｓ１と、作動流体の流通方向Ｂに平行であるとともに延長部１８の上流端部１８ｄを通る第２直線Ｓ２とを想定する。第１直線Ｓ１と第２直線Ｓ２との交点を第１交点Ｐ１とし、第１直線Ｓ１と、位置Ｐにおける上流側壁面部１６の接線Ｌとの交点を第２交点Ｐ２とし、第１直線Ｓ１と延長部１８との交点を第３交点Ｐ３とし、第１交点Ｐ１から第２交点Ｐ２までの距離をＬ１とし、第１交点Ｐ１から第３交点Ｐ３までの距離をＬ２とすると、０≦Ｌ２／Ｌ１≦０．５であることが好ましい。
　Ｌ２／Ｌ１＞０．５の範囲では、作動流体がロータ３（図１参照）の動翼７（図１参照）に流入する範囲のロータ３の回転方向Ａの上流側への広がりが小さいので、作動流体の動翼７への流入率の向上が小さい。しかしながら、０≦Ｌ２／Ｌ１≦０．５であれば、作動流体がロータ３の動翼７に流入する範囲をロータ３の回転方向Ａの上流側に大きく広げることができるので、作動流体の動翼７への流入率が確実に向上し、部分送入タービン１の効率を向上することができる。
１　部分送入タービン
２　ノズル構造体
３　ロータ
４　送入部
５　非送入部
６　閉止部
７　動翼
１０　ノズル
１０ａ　（ノズルの）前縁
１０ｂ　（ノズルの）後縁
１０ｃ　（ノズルの）上流側側面
１０ｄ　（ノズルの）下流側側面
１１　最上流ノズル
１２　最下流ノズル
１３　流路
１３ａ　（流路の）入口
１３ｂ　（流路の）出口
１３ｃ　（流路の）スロート位置
１４　最下流流路
１４ｃ　（最下流流路の）スロート位置
１５　最上流流路
１５ｃ　（最上流流路の）スロート位置
１６　上流側壁面部
１７　下流側壁面部
１８　延長部
１８ｃ　（延長部の）下流端部
１８ｄ　（延長部の）上流端部
１９　スロート
Ａ　ロータの回転方向
Ｂ　作動流体の流通方向
Ｌ　接線
Ｌ１　第１交点から第２交点までの距離
Ｌ２　第１交点から第３交点までの距離
Ｐ　作動流体の流通方向における各ノズルの各後縁の位置と同じ位置
Ｐ１　第１交点
Ｐ２　第２交点
Ｐ３　第３交点
Ｓ１　第１直線
Ｓ２　第２直線

Claims (8)

  1. 　周方向に沿って部分的に形成されるとともに作動流体が通過可能に構成された送入部内に、互いの間に前記作動流体の流路を形成するように前記周方向に沿って配列された複数のノズルと、
    　前記複数のノズルよりも前記作動流体の流通方向下流側に設けられた複数の動翼を有するロータと
    を備える部分送入タービンであって、
    　前記流路は、前記流路の入口からスロートにかけて流路面積が減少するとともに前記スロートから前記流路の出口にかけて流路面積が増加するように構成され、
    　前記周方向に対向する前記送入部の２つの壁面部のうち、前記ロータの回転方向上流側の上流側壁面部は、前記ノズルの後縁よりも前記作動流体の流通方向下流側に延びる延長部を含み、
    　前記作動流体の流通方向に平行に前記周方向に沿って切断した前記送入部の断面において、前記延長部は、前記作動流体の流通方向に前記ノズルの前記後縁と同じ位置における前記上流側壁面部の接線上又は該接線よりも前記ロータの回転方向上流側に位置し、前記延長部の少なくとも下流端部は前記接線よりも前記ロータの回転方向上流側に位置する部分送入タービン。
  2. 　前記断面において前記延長部は、前記下流端部から前記作動流体の流通方向上流側に向かって少なくとも部分的に、前記作動流体の流通方向に沿って延びる部分を含む、請求項１に記載の部分送入タービン。
  3. 　前記断面において前記延長部は、前記下流端部から前記作動流体の流通方向上流側に向かって少なくとも部分的に、前記延長部の接線と前記作動流体の流通方向とのなす角度が前記作動流体の流通方向上流側に向かって増加する部分を含む、請求項１に記載の部分送入タービン。
  4. 　前記断面において、
    　前記作動流体の流通方向に垂直であるとともに前記下流端部を通る第１直線と、
    　前記作動流体の流通方向に平行であるとともに前記延長部の上流端部を通る第２直線と
    を想定し、
    　前記第１直線と前記第２直線との交点を第１交点とし、前記第１直線と前記接線との交点を第２交点とし、前記第１直線と前記延長部との交点を第３交点とし、前記第１交点から前記第２交点までの距離をＬ１とし、前記第１交点から前記第３交点までの距離をＬ２とすると、０≦Ｌ２／Ｌ１≦０．５である、請求項１～３のいずれか一項に記載の部分送入タービン。
  5. 　前記複数のノズルうち前記ロータの回転方向最上流側に位置する最上流ノズルと前記上流側壁面部とによって画定される流路である最上流流路のスロート位置における流路面積は、前記最上流流路以外の他の流路のスロート位置における流路面積よりも小さい、請求項１～４のいずれか一項に記載の部分送入タービン。
  6. 　前記最上流ノズルの前記ロータの回転方向上流側に面する上流側側面は、前記最上流ノズル以外の他のノズルの前記ロータの回転方向上流側に面する上流側側面と比べて、前記上流側壁面に向かって大きく突出するように構成されている、請求項５に記載の部分送入タービン。
  7. 　前記複数のノズルのうち前記ロータの回転方向最下流側に位置する最下流ノズルと該最下流ノズルの隣のノズルとによって画定される流路である最下流流路のスロート位置における流路面積は、前記最下流ノズル以外の他の隣り合う２つのノズルによって画定される流路のスロート位置における流路面積よりも小さい、請求項５または６に記載の部分送入タービン。
  8. 　前記最下流ノズルの前記ロータの回転方向上流側に面する上流側側面は、前記最上流ノズル及び前記最下流ノズル以外の他のノズルの前記ロータの回転方向上流側に面する上流側側面と比べて、前記上流側壁面に向かって大きく突出するように構成されている、請求項７に記載の部分送入タービン。
     
PCT/JP2019/032726 2018-09-26 2019-08-22 部分送入タービン WO2020066381A1 (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018-180252 2018-09-26
JP2018180252A JP6826574B2 (ja) 2018-09-26 2018-09-26 部分送入タービン

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2020066381A1 true WO2020066381A1 (ja) 2020-04-02

Family

ID=69952016

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2019/032726 WO2020066381A1 (ja) 2018-09-26 2019-08-22 部分送入タービン

Country Status (2)

Country Link
JP (1) JP6826574B2 (ja)
WO (1) WO2020066381A1 (ja)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2258793A (en) * 1940-03-19 1941-10-14 Westinghouse Electric & Mfg Co Elastic-fluid turbine
JPS508906A (ja) * 1973-05-21 1975-01-29
JPS6245903A (ja) * 1985-08-23 1987-02-27 Hitachi Ltd タ−ビンの部分噴射段用静翼構造
JP2016017446A (ja) * 2014-07-07 2016-02-01 株式会社東芝 軸流タービンおよびこれを備えた発電プラント

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2258793A (en) * 1940-03-19 1941-10-14 Westinghouse Electric & Mfg Co Elastic-fluid turbine
JPS508906A (ja) * 1973-05-21 1975-01-29
JPS6245903A (ja) * 1985-08-23 1987-02-27 Hitachi Ltd タ−ビンの部分噴射段用静翼構造
JP2016017446A (ja) * 2014-07-07 2016-02-01 株式会社東芝 軸流タービンおよびこれを備えた発電プラント

Also Published As

Publication number Publication date
JP6826574B2 (ja) 2021-02-03
JP2020051311A (ja) 2020-04-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US7997868B1 (en) Film cooling hole for turbine airfoil
US6540481B2 (en) Diffuser for a centrifugal compressor
US20130330180A1 (en) Passage channel for a turbomachine and turbomachine
JP2009281197A (ja) 斜流タービン
KR19990063333A (ko) 비접촉식으로 회전자와 고정자 간에 형성된 분리 갭을 밀봉하기 위한 방법 및 장치
JP2011052689A (ja) 流れクロスオーバスロットを備えた高方向転換ディフューザストラット
US20130255261A1 (en) Swirler for combustion chambers
JP2010216456A (ja) 多段遠心圧縮機及び多段遠心圧縮機の改造方法
US20160177728A1 (en) Vane structure for axial flow turbomachine and gas turbine engine
JP2018115581A (ja) タービン排気室
US10337524B2 (en) Group of blade rows
WO2020066381A1 (ja) 部分送入タービン
JP2018141451A (ja) タービン及びガスタービン
US20050175448A1 (en) Axial flow turbo compressor
JP5032547B2 (ja) 遠心型圧縮機のアキシャルディフューザ
JP5427900B2 (ja) 斜流タービン
JP7336026B2 (ja) タービン及びこのタービンを備えるターボチャージャ
JP2020020465A (ja) シール装置およびターボ機械
US10030521B2 (en) Group of blade rows
WO2019111725A1 (ja) 遠心圧縮機及びターボチャージャ
EP3705697B1 (en) Turbine and turbocharger
JP4402503B2 (ja) 風力機械のディフューザおよびディフューザ
JP7278903B2 (ja) タービン排気室
JP4981857B2 (ja) 斜流圧縮機のディフューザ
JP7356285B2 (ja) 軸流タービン

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 19866058

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 19866058

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1