WO2020017319A1 - 密閉型冷媒圧縮機およびそれを用いた冷凍・冷蔵装置 - Google Patents

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refrigerant compressor
surface tension
sliding
hermetic
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政信 権藤
川端　淳太
寛人 林
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パナソニック アプライアンシズ リフリジレーション デヴァイシズ シンガポール
パナソニックＩｐマネジメント株式会社
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    • C10N2040/30—Refrigerators lubricants or compressors lubricants

Definitions

  • the present invention relates to a hermetic-type refrigerant compressor used for refrigerators, air conditioners, and the like, and a refrigeration apparatus using the same.
  • the compression element includes, as sliding members, for example, a crankshaft, a piston, a connecting rod of a connecting means, and the like, a main shaft and a main bearing of the crankshaft, a piston and a bore, a piston pin and a connecting rod, an eccentric shaft of the crankshaft and a connecting rod. And the like form a sliding portion with each other.
  • Patent Document 1 in a reciprocating compressor (closed type refrigerant compressor) using a low-viscosity lubricating oil, a piston and a connecting rod among sliding members are made of an iron-based sintered material, and then steam is added thereto.
  • a configuration is disclosed in which a treatment is performed, a steam layer is removed from the surface of the piston by cutting, and the connecting rod is subjected to a nitriding treatment after the steam treatment.
  • the lubricating oil used in the reciprocating compressor having this configuration those having a kinematic viscosity at 40 ° C. within a range of 3 mm 2 / S to 10 mm 2 / S are mentioned.
  • the lubricating oil has a lower viscosity, an oil film is less likely to be formed, so that the oil film may be partially broken and the frequency of contact between the sliding surfaces may increase. If the frequency of contact between the sliding surfaces increases, there is a concern that at least one of the sliding surfaces will wear to increase the coefficient of friction, or that the heat generated in the sliding portions will increase, causing abnormal wear such as adhesion. is there. In other words, when the oil film is easily broken by the lubricating oil, the wear resistance of the sliding portion is reduced.
  • the reciprocating compressor (closed type refrigerant compressor) disclosed in Patent Document 1 described above uses lubricating oil having a kinematic viscosity of 40 ° C. and a low viscosity of 3 mm 2 / S to 10 mm 2 / S.
  • the targets for improving wear resistance are limited to pistons and connecting rods. Therefore, the technique of Patent Document 1 cannot sufficiently cope with a decrease in wear resistance of a sliding portion other than the piston and the connecting rod.
  • the present invention has been made in order to solve such a problem, and even when a lubricating oil having a lower viscosity is used, a hermetic seal capable of favorably suppressing a decrease in wear resistance in a sliding portion is provided. It is an object to provide a type refrigerant compressor.
  • Hermetic refrigerant compressor according to the present invention in order to solve the above problems, in a sealed container, with a kinematic viscosity at 40 ° C. for reserving lubricating oil of 1mm 2 / S ⁇ 10mm 2 / S, the electric
  • the lubricating oil accommodates an element and a compression element driven by the electric element to compress the refrigerant, and a surface tension of the lubricating oil is in a range of 23 mN / m to 45 mN / m.
  • the lubricating oil stored in the closed container has low viscosity and high surface tension.
  • the oil film formed between the sliding surfaces can be held thinner. Therefore, breakage can be effectively suppressed even with a thin oil film.
  • a refrigeration / refrigeration apparatus includes a closed-type refrigerant compressor having the above-described configuration, a radiator, a decompression device, and a heat absorber, and includes a refrigerant circuit in which these are connected in a ring by piping. is there.
  • the hermetic refrigerant compressor uses lubricating oil having a low viscosity and a high surface tension, so that the sliding portion has good wear resistance. Therefore, if the refrigerating / refrigerating apparatus is provided with such a closed-type refrigerant compressor, the power consumption thereof can be reduced and the reliability can be increased.
  • FIG. 1 is a schematic cross-sectional view illustrating an example of a configuration of a hermetic refrigerant compressor according to an embodiment of the present disclosure.
  • 5 is a graph illustrating a relationship between kinematic viscosity and surface tension of lubricating oil used in the hermetic refrigerant compressor according to the embodiment of the present disclosure. It is a schematic diagram which shows an example of a structure of the freezing / refrigeration apparatus provided with the refrigerant compressor shown in FIG.
  • a hermetic-type refrigerant compressor stores lubricating oil having a kinematic viscosity at 40 ° C. of 1 mm 2 / S to 10 mm 2 / S in a closed container, and further includes an electric element and a refrigerant driven by the electric element. And a surface tension of the lubricating oil is in a range of 23 mN / m to 45 mN / m.
  • the lubricating oil stored in the closed container has low viscosity and high surface tension.
  • the oil film formed between the sliding surfaces can be held thinner. Therefore, breakage can be effectively suppressed even with a thin oil film.
  • the lubricating oil may have a surface tension in a range of 25 mN / m to 35 mN / m.
  • the surface tension of the lubricating oil stored in the closed container is in a more preferable range. Therefore, the breakage of the thin oil film in the sliding portion can be more effectively suppressed. As a result, it is possible to improve the efficiency of the hermetic-type refrigerant compressor and to suppress a decrease in wear resistance in the sliding portion.
  • the lubricating oil may contain a sulfur compound or a phosphorus compound as a surface tension adjuster.
  • the surface tension in the above-described range can be adjusted by adding the surface tension adjuster to the low-viscosity lubricating oil. Therefore, the breakage of the thin oil film in the sliding portion can be more effectively suppressed. As a result, it is possible to improve the efficiency of the hermetic-type refrigerant compressor and to suppress a decrease in wear resistance in the sliding portion.
  • the electric element may be driven by an inverter at a plurality of operating frequencies.
  • the sliding portion can achieve good wear resistance, so that the reliability of the hermetic refrigerant compressor can be improved.
  • the refrigeration / refrigeration apparatus includes a hermetic-type refrigerant compressor having the above configuration, a radiator, a decompression device, and a heat absorber, provided that the configuration includes a refrigerant circuit in which these are connected in a ring by piping. Good.
  • the hermetic refrigerant compressor uses lubricating oil having a low viscosity and a high surface tension, so that the sliding portion has good wear resistance. Therefore, if the refrigerating / refrigerating apparatus is provided with such a closed-type refrigerant compressor, the power consumption thereof can be reduced and the reliability can be increased.
  • FIG. 1 is a schematic cross-sectional view illustrating an example of a configuration of a hermetic-type refrigerant compressor 100 (hereinafter, may be abbreviated as a refrigerant compressor 100) according to Embodiment 1 of the present disclosure.
  • the refrigerant compressor 100 fills a closed container 101 with, for example, R600a as a refrigerant, and stores mineral oil as a lubricating oil 103 at the bottom.
  • the lubricating oil 103 has a kinematic viscosity at 40 ° C. within a range of 1 mm 2 / S to 10 mm 2 / S, and a surface tension within a range of 23 mN / m to 45 mN / m. Things are used.
  • the lubricating oil 103 is a low-viscosity mineral oil, but the lubricating oil 103 is not limited to this as described later.
  • the electric element 106 and the compression element 107 are housed in the sealed container 101.
  • the electric element 106 includes a stator 104 and a rotor 105.
  • the compression element 107 has a reciprocating structure driven by the electric element 106, and includes a crankshaft 108, a cylinder block 112, a piston 120, and the like.
  • the crankshaft 108 includes a main shaft 109 into which the rotor 105 is press-fitted and fixed, and an eccentric shaft 110 formed eccentrically with respect to the main shaft 109.
  • the outer peripheral surface of the main shaft 109 of the crankshaft 108 is a sliding surface.
  • the “sliding surface” is an outer peripheral surface or an inner peripheral surface of each sliding member constituting the sliding portion, and is a surface of the other sliding contact with the inner peripheral surface or the outer peripheral surface.
  • a fuel pump (not shown) is provided.
  • the cylinder block 112 is made of, for example, cast iron, forms a substantially cylindrical bore 113, and includes a main bearing 114 that supports the main shaft 109 of the crankshaft 108.
  • the inner peripheral surface of the main bearing 114 slidably contacts the outer peripheral surface of the main shaft 109, that is, the sliding surface. Therefore, the inner peripheral surface of the main bearing 114 is also a sliding surface.
  • the sliding surface may be the entire outer peripheral surface of the main shaft 109 or the entire inner peripheral surface of the main bearing 114, or may be a part of the sliding surface instead of the entire outer peripheral surface or the inner peripheral surface. .
  • the eccentric shaft 110 of the crankshaft 108 is located above the refrigerant compressor 100, and the main shaft 109 is located below the refrigerant compressor 100. Therefore, also when describing the position of the crankshaft 108, this vertical positional relationship (direction) is used.
  • the upper end of the eccentric shaft 110 faces the inner upper surface of the sealed container 101, and the lower end of the eccentric shaft 110 is connected to the main shaft 109.
  • the upper end of the main shaft 109 is connected to the eccentric shaft 110, the lower end of the main shaft 109 faces the inner lower surface of the closed casing 101, and the lower end of the main shaft 109 is immersed in the lubricating oil 103.
  • the non-sliding outer peripheral surface 111c forms a part of the outer peripheral surface of the main shaft 109.
  • the non-sliding outer peripheral surface 111c does not contact the inner peripheral surface of the bearing. It is a surface that is depressed (or depressed) from the sliding surfaces (the first sliding surface 111a and the second sliding surface 111b).
  • the diameter or radius of the portion of the main shaft 109 that becomes the sliding surface is larger than the diameter or radius of the portion that becomes the non-sliding outer peripheral surface 111c.
  • a piston 120 is inserted into the bore 113 so as to be able to reciprocate, whereby a compression chamber 121 is formed.
  • the piston pin 115 has, for example, a substantially cylindrical shape, and is arranged parallel to the eccentric shaft 110. The piston pin 115 is non-rotatably locked in a piston pin hole formed in the piston 120.
  • the connecting means 117 is made of, for example, an aluminum casting, includes an eccentric bearing 119 that supports the eccentric shaft 110, and connects the eccentric shaft 110 and the piston 120 via the piston pin 115.
  • the end face of the bore 113 is sealed with a valve plate 122.
  • the main shaft 109 and the eccentric shaft 110 of the crankshaft 108 are collectively referred to as a “shaft”.
  • the main bearing 114 of the cylinder block 112 which supports the main shaft 109 and the eccentric bearing 119 of the connecting means 117 which supports the eccentric shaft 110 are collectively referred to as a “bearing portion”.
  • the cylinder head 123 forms a high-pressure chamber (not shown), and is fixed to the valve plate 122 on the opposite side of the bore 113.
  • the suction tube (not shown) is fixed to the closed vessel 101 and connected to the low-pressure side (not shown) of the refrigeration cycle, and guides the refrigerant gas into the closed vessel 101.
  • the suction muffler 124 is sandwiched between the valve plate 122 and the cylinder head 123.
  • the electric power supplied from the unillustrated commercial power supply is supplied to the electric element 106, so that the rotor 105 of the electric element 106 is rotated.
  • the rotor 105 rotates the crankshaft 108, and the eccentric motion of the eccentric shaft 110 drives the piston 120 from the connecting means 117 via the piston pin 115.
  • the piston 120 reciprocates in the bore 113, sucks the refrigerant gas guided into the closed container 101 through the suction tube from the suction muffler 124, and compresses the refrigerant gas in the compression chamber 121.
  • the specific driving method of the refrigerant compressor 100 is not particularly limited.
  • the refrigerant compressor 100 may be driven by simple on / off control, or may be driven by an inverter at a plurality of operating frequencies.
  • the inverter drive in order to optimize the operation control of the refrigerant compressor 100, a low-speed operation in which the amount of oil supplied to each sliding portion is reduced or a high-speed operation in which the number of revolutions of the electric element 106 increases is generated. I do.
  • the wear resistance of the main shaft 109 can be improved, so that the reliability of the refrigerant compressor 100 can be improved.
  • the main shaft 109 of the crankshaft 108 is rotatably fitted to the main bearing 114 of the plurality of sliding portions provided in the refrigerant compressor 100 to form a sliding portion.
  • the eccentric shaft 110 of the crankshaft 108 is rotatably fitted to the eccentric bearing 119 to form a sliding portion.
  • the piston 120 and the bore 113, or the piston pin 115 and the connecting means 117 also constitute a sliding portion.
  • the lubricating oil 103 is supplied to these sliding parts from the oil supply pump as the crankshaft 108 rotates.
  • the lubricating oil 103 has a kinematic viscosity at 40 ° C. in the range of 1 mm 2 / S to 10 mm 2 / S, and has a surface tension in the range of 23 mN / m to 45 mN / m. If it is, there is no particular limitation.
  • the typical lubricating oil 103 for example, at least one oily substance selected from the group consisting of mineral oil, alkylbenzene oil, and ester oil can be suitably used. These oils may be used alone or in an appropriate combination of two or more.
  • the combination of two or more types of oils referred to herein means not only a case where two or more types of different oils corresponding to mineral oil are combined, but also a case where one or more types of oils corresponding to mineral oil correspond to alkylbenzene oil, for example. This includes the case where one or more types of oily substances are combined (or one or more types of oily substances corresponding to ester oil).
  • 1mm 2 / S ⁇ 10mm 2 / S may be in a range of, but, 1 mm as a preferable example 2 / S ⁇ 9mm 2 / S Can be mentioned. If the kinematic viscosity at 40 ° C. is less than 1 mm 2 / S, the viscosity becomes too low, and even if the surface tension of the lubricating oil 103 is in the range of 23 mN / m to 45 mN / m, it is good in the sliding portion. This makes it impossible to form an oil film that can be retained in the oil.
  • the lubricating oil 103 cannot be said to be “low in viscosity”, affecting the sliding between the sliding members, and hindering the high efficiency of the sliding portion. There is a possibility that.
  • the surface tension of the lubricating oil 103 may be in the range of 23 mN / m to 45 mN / m, but a preferable example is in the range of 25 mN / m to 35 mN / m. . If the surface tension of the lubricating oil 103 is less than 23 mN / m, the surface tension is too small, and it is not possible to form an oil film that can be held well in the sliding portion. On the other hand, if the surface tension of the lubricating oil 103 exceeds 45 mN / m, the surface tension is too large, affecting the sliding between the sliding members, and may hinder high efficiency of the sliding portion. .
  • the main shaft 109 and the main bearing 114 of the crankshaft 108 are selected as the sliding parts to be evaluated, and the operation mode is a high temperature environment in which the operation and stop are repeated in a short time in a high temperature environment in order to accelerate the wear of the main shaft 109. High load intermittent operation mode was adopted.
  • the surface tension of the lubricating oil 103 is about 42 mN / m, but the degree of wear is relatively higher than the test result indicated by the symbol “ ⁇ ”.
  • the surface tension of the lubricating oil 103 is in the range of 23 mN / m to 45 mN / m, but it is understood that a preferable example is in the range of 25 mN / m to 35 mN / m. .
  • the method of measuring the surface tension is not particularly limited, but in the present embodiment, the ring method specified in JIS K2241 is used, and as a surface tension measuring device, manufactured by Kyowa Interface Science Co., Ltd., trade name: DY-300 is used.
  • a method for adjusting the surface tension within the above range is not particularly limited.
  • a commercially available oil that satisfies the kinematic viscosity and surface tension described above may be used as it is as the lubricating oil 103, or the kinematic viscosity and surface tension described above may be adjusted by blending a plurality of oils. You may.
  • the surface tension may be adjusted by adding (including) a surface tension adjuster to one or more oily substances. Therefore, the lubricating oil 103 used in the refrigerant compressor 100 according to the present disclosure only needs to contain at least one kind of oily substance (main component).
  • the lubricating oil composition may be constituted.
  • the specific type of the surface tension modifier is not particularly limited, and when added to a known oily substance (when a lubricating oil composition is formed together with a known oily substance), the oily substance (lubricating oil composition) What is necessary is just to be able to adjust the surface tension within the above range.
  • Typical surface tension adjusters include sulfur compounds and phosphorus compounds.
  • the sulfur-based compound include a sulfurized olefin, a sulfide-based compound (eg, dibenzyl (di) sulfide (DBDS), etc.), a xanthate, a thiadiazole, a thiocarbonate, a sulfurized oil, a sulfide ester, a dithiocarbamate, and a sulfide.
  • DBDS dibenzyl
  • thiocarbonate eg., dibenzyl (di) sulfide
  • Examples include terpenes, but are not particularly limited.
  • the phosphorus compound examples include, but are not particularly limited to, tricresyl phosphate (TCP), tributyl phosphate (TBP), and triphenyl phosphate (TPP).
  • TCP tricresyl phosphate
  • TBP tributyl phosphate
  • TPP triphenyl phosphate
  • One of these compounds may be used as a surface tension adjuster, or two or more of them may be used in combination as appropriate.
  • the content of the surface tension adjuster in the lubricating oil composition is not particularly limited, and is appropriately set according to various conditions such as the type of the oily substance, the range of the required surface tension, the more specific configuration of the refrigerant compressor 100, and the like. be able to. In general, it is sufficient that the surface tension modifier is contained so as to be in the range of 0.01 to 8% by weight when the total amount of the lubricating oil composition is 100% by weight. , 1 to 3% by weight. If the content of the surface tension modifier is less than 0.01% by weight, the surface tension cannot be adjusted to a desired value, depending on various conditions, and oil film rupture may occur. On the other hand, if the content exceeds 8% by weight, the surface tension may not change, depending on various conditions.
  • the lubricating oil 103 may further include various additives in addition to the above-described oily substance and surface tension modifier.
  • various kinds of additives known in the field of lubricating oil 103 can be suitably used.
  • extreme pressure additives, oil agents, antiwear agents, antioxidants, acids, Examples include a scavenger, a metal deactivator, an antifoaming agent, a corrosion inhibitor, or a dispersant.
  • Specific types or specific amounts of these additives are not particularly limited, and may be added within a known range.
  • the lubricating oil 103 is supplied to each sliding portion from an oil supply pump (not shown) with the rotation of the crankshaft 108, and lubricates the sliding portion.
  • the sliding members constituting the sliding portion include the main shaft 109 and the main bearing 114, the eccentric shaft 110 and the eccentric bearing 119 (the connecting means 117), the piston pin 115 and the connecting means 117, the piston 120 and the bore 113, and the like.
  • Lubricating oil 103 is supplied to the sliding surfaces of these sliding members.
  • the lubricating oil 103 also controls a seal between the piston 120 and the bore 113.
  • a lubricant having a lower viscosity is used as the lubricating oil 103, or a sliding surface of each sliding member constituting the sliding portion is used.
  • Various measures have been taken, such as designing the length shorter. For this reason, the sliding conditions are progressing in more severe directions. That is, the oil film between the sliding parts tends to be thinner, or the oil film between the sliding parts tends to be broken. Therefore, for example, in the sliding portion between the main shaft 109 and the main bearing 114 of the crankshaft 108, the frequency of the oil film being cut and the sliding surfaces being in metal contact increases.
  • the kinematic viscosity at 40 ° C. is in the range of 1 mm 2 / S to 10 mm 2 / S, and the surface tension is 23 mN / m. Those having a range of up to 45 mN / m are used. Therefore, a thin oil film can be satisfactorily held in the sliding portion, and breakage of the oil film can be effectively suppressed. Therefore, it is possible to improve the efficiency of the hermetic-type refrigerant compressor and to suppress a decrease in wear resistance in the sliding portion.
  • the refrigerant compressor 100 may be driven by an inverter at a plurality of operating frequencies.
  • the inverter drive a case where the electric element 106 is operated at a low rotation speed (low speed operation) and a case where it is operated at a high rotation speed (high speed operation) occurs.
  • the supply amount of the lubricating oil 103 to the main shaft 109 and the main bearing 114 (the sliding portion of the main shaft 109) decreases.
  • the lubricating oil 103 since the lubricating oil 103 has a low viscosity and a high surface tension as described above, even if the supply amount of the lubricating oil 103 decreases, the sliding portion of the main shaft 109 has good wear resistance. Can be realized.
  • FIG. 3 schematically shows a schematic configuration of a refrigeration / refrigeration apparatus including the refrigerant compressor 100 according to the first embodiment. Therefore, in the second embodiment, only the outline of the basic configuration of the freezing / refrigeration apparatus will be described.
  • the refrigeration / refrigeration apparatus includes a main body 275, a partition wall 278, a refrigerant circuit 270, and the like.
  • the main body 275 includes a heat-insulating box, a door, and the like.
  • the box has a configuration in which one surface is opened, and the door is configured to open and close the opening of the box.
  • the inside of the main body 275 is partitioned by a partition wall 278 into a storage space 276 for articles and a machine room 277.
  • a blower (not shown) is provided in the storage space 276.
  • the inside of the main body 275 may be partitioned into a space other than the storage space 276 and the machine room 277.
  • the refrigerant circuit 270 is configured to cool the inside of the storage space 276, and includes, for example, the refrigerant compressor 100 described in the first embodiment, the radiator 272, the pressure reducing device 273, and the heat absorber 274. Are annularly connected by piping.
  • the heat absorber 274 is arranged in the storage space 276. The cooling heat of the heat absorber 274 is agitated by a blower (not shown) so as to circulate in the storage space 276 as indicated by a broken arrow in FIG. Thereby, the inside of the storage space 276 is cooled.
  • Refrigerant compressor 100 provided in the refrigerant circuit 270, as described in the first embodiment, as a lubricating oil 103, kinematic viscosity at 40 ° C. in the range of 1mm 2 / S ⁇ 10mm 2 / S, and The surface tension is in the range of 23 mN / m to 45 mN / m. Thereby, good wear resistance can be realized in the sliding portion included in the refrigerant compressor 100, so that the reliability thereof can be further improved.
  • the refrigeration / refrigeration apparatus includes the refrigerant compressor 100 according to the first embodiment.
  • the sliding area of the shaft sliding portion is reduced by using the low-viscosity lubricating oil 103, and the shaft has good shaft reliability. Since the freezing / refrigeration apparatus includes the hermetic refrigerant compressor having high efficiency and high reliability, the power consumption can be reduced and the reliability can be increased.
  • the present invention it is possible to provide a refrigerant compressor having excellent reliability while using a low-viscosity lubricating oil, and a refrigeration / refrigeration apparatus using the refrigerant compressor. Therefore, the present invention can be widely applied to various devices using a refrigeration cycle.
  • Refrigerant compressor 101 Closed vessel 103: Lubricating oil 106: Electric element 107: Compression element 108: Crank shaft 109: Main shaft (sliding member) 110: Eccentric shaft (sliding member) 112: Cylinder block 113: Bore (sliding member) 114: Main bearing (sliding member) 115: Piston pin (sliding member) 119: Eccentric bearing (sliding member) 120: piston (sliding member) 121: compression chamber 270: refrigerant circuit 272: radiator 273: pressure reducing device 274: heat absorber

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Abstract

密閉型冷媒圧縮機は、密閉容器１０１内に、４０℃での動粘度が１ｍｍ2 ／Ｓ～１０ｍｍ2 ／Ｓの潤滑油１０３を貯留するとともに、電動要素１０６および当該電動要素１０６により駆動され冷媒を圧縮する圧縮要素１０７を収容する。潤滑油１０３の表面張力は、２３ｍＮ／ｍ～４５ｍＮ／ｍの範囲内である。

Description

密閉型冷媒圧縮機およびそれを用いた冷凍・冷蔵装置
　本発明は、冷蔵庫、エアーコンディショナー等に使用される密閉型の冷媒圧縮機およびそれを用いた冷凍・冷蔵装置に関するものである。
　近年、地球環境保護の観点から化石燃料の使用を少なくする高効率の密閉型冷媒圧縮機の開発が進められている。例えば、高効率化を図るために、密閉型冷媒圧縮機が備える摺動部材において、その摺動面に種々の被膜を形成するとともに、より低粘度の潤滑油を用いることが提案されている。
　密閉型冷媒圧縮機は、密閉容器内に潤滑油が貯留されるとともに、電動要素および圧縮要素が収容されている。圧縮要素は、摺動部材として、例えば、クランクシャフト、ピストン、連結手段のコンロッド等を備えており、クランクシャフトの主軸および主軸受、ピストンおよびボアー、ピストンピンおよびコンロッド、クランクシャフトの偏心軸およびコンロッド等は、いずれも互いに摺動部を形成している。
　例えば、特許文献１には、低粘度の潤滑油を用いた往復圧縮機（密閉型冷媒圧縮機）において、摺動部材のうちピストンおよびコンロッドを鉄系焼結材とした上で、これらにスチーム処理を施すとともに、ピストンの表面については切削によりスチーム層を除去し、コンロッドはスチーム処理後に窒化処理を施す構成が開示されている。この構成の往復圧縮機で用いられる潤滑油としては、その粘度が、４０℃の動粘度で３ｍｍ2 ／Ｓ～１０ｍｍ2 ／Ｓの範囲内のものが挙げられている。
　潤滑油が低粘度であると油膜が形成されにくくなるが、特許文献１に開示される密閉型冷媒圧縮機では、摺動部を構成する摺動部材の表面に対して特殊な処理を施している。これにより低粘度の潤滑油を用いても、ピストンおよびコンロッドにおける摩耗または焼付きの防止を図っている。
特許２０１１－０２１５３０号公報
　前記のように、潤滑油がより低粘度であれば油膜が形成されにくくなるため、油膜が部分的に破断して摺動面同士が接触する頻度が増加する可能性がある。摺動面同士の接触頻度が増加すれば、摺動面の少なくとも一方が摩耗して摩擦係数が上昇したり、摺動部の発熱が大きくなって凝着等の異常摩耗が生じたりする懸念がある。言い換えれば、潤滑油による油膜が破断しやすくなると、摺動部の耐摩耗性を低下させることになる。
　前述した特許文献１に開示される往復圧縮機（密閉型冷媒圧縮機）では、４０℃の動粘度で３ｍｍ2 ／Ｓ～１０ｍｍ2 ／Ｓの範囲内という低粘度の潤滑油を用いているが、耐摩耗性を向上させる対象は、ピストンおよびコンロッドに限定されている。それゆえ、特許文献１の手法では、ピストンおよびコンロッド以外の摺動部における耐摩耗性の低下には十分対応できない。
　本発明はこのような課題を解決するためになされたものであって、より粘度の低い潤滑油を用いても、摺動部における耐摩耗性の低下を良好に抑制することが可能な、密閉型冷媒圧縮機を提供することを目的とする。
　本発明に係る密閉型冷媒圧縮機は、前記の課題を解決するために、密閉容器内に、４０℃での動粘度が１ｍｍ2 ／Ｓ～１０ｍｍ2 ／Ｓの潤滑油を貯留するとともに、電動要素および当該電動要素により駆動され冷媒を圧縮する圧縮要素を収容し、前記潤滑油の表面張力は、２３ｍＮ／ｍ～４５ｍＮ／ｍの範囲内である構成である。
　前記構成によれば、密閉容器の内部に貯留されている潤滑油が低い粘度であるとともに高い表面張力を有している。これにより、圧縮要素が備える摺動部において、摺動面同士の間に形成される油膜をより薄いものとして保持することができる。そのため、薄い油膜であっても破断を有効に抑制することが可能となる。その結果、密閉型冷媒圧縮機の高効率化を図りつつ、摺動部における耐摩耗性の低下も良好に抑制することができる。
　また、本発明に係る冷凍・冷蔵装置は、前記構成の密閉型冷媒圧縮機と、放熱器と、減圧装置と、吸熱器とを含み、これらを配管によって環状に連結した冷媒回路を備える構成である。
　前記構成によれば、密閉型冷媒圧縮機が、低粘度かつ高表面張力の潤滑油を用いたものであるため、摺動部において良好な耐摩耗性を有するものである。それゆえ、冷凍・冷蔵装置がこのような密閉型冷媒圧縮機を備えていれば、その消費電力を低減することができるとともに、信頼性も高いものとすることができる。
　本発明の上記目的、他の目的、特徴、および利点は、添付図面参照の下、以下の好適な実施態様の詳細な説明から明らかにされる。
　本発明では、以上の構成により、より粘度の低い潤滑油を用いても、摺動部における耐摩耗性の低下を良好に抑制することが可能な、密閉型冷媒圧縮機を提供することができる、という効果を奏する。
本開示の実施の形態に係る密閉型冷媒圧縮機の構成の一例を示す模式的断面図である。 本開示の実施の形態に係る密閉型冷媒圧縮機に用いられる潤滑油の動粘度および表面張力の関係を示すグラフである。 図１に示す冷媒圧縮機を備える冷凍・冷蔵装置の構成の一例を示す模式図である。
　本開示に係る密閉型冷媒圧縮機は、密閉容器内に、４０℃での動粘度が１ｍｍ2 ／Ｓ～１０ｍｍ2 ／Ｓの潤滑油を貯留するとともに、電動要素および当該電動要素により駆動され冷媒を圧縮する圧縮要素を収容し、前記潤滑油の表面張力は、２３ｍＮ／ｍ～４５ｍＮ／ｍの範囲内である構成である。
　前記構成によれば、密閉容器の内部に貯留されている潤滑油が低い粘度であるとともに高い表面張力を有している。これにより、圧縮要素が備える摺動部において、摺動面同士の間に形成される油膜をより薄いものとして保持することができる。そのため、薄い油膜であっても破断を有効に抑制することが可能となる。その結果、密閉型冷媒圧縮機の高効率化を図りつつ、摺動部における耐摩耗性の低下も良好に抑制することができる。
　前記構成の密閉型冷媒圧縮機においては、前記潤滑油の表面張力は、２５ｍＮ／ｍ～３５ｍＮ／ｍの範囲内である構成であってもよい。
　前記構成によれば、密閉容器の内部に貯留されている潤滑油の表面張力が、より好適な範囲内になっている。そのため、摺動部における薄い油膜の破断を、より有効に抑制することが可能になる。その結果、密閉型冷媒圧縮機の高効率化を図りつつ、摺動部における耐摩耗性の低下も良好に抑制することができる。
　また、前記構成の密閉型冷媒圧縮機においては、前記潤滑油は、表面張力調整剤として、硫黄系化合物またはリン系化合物を含有する構成であってもよい。
　前記構成によれば、低粘度の潤滑油に表面張力調整剤を含有させることで、前述した範囲内の表面張力を調整することができる。そのため、摺動部における薄い油膜の破断を、より有効に抑制することが可能になる。その結果、密閉型冷媒圧縮機の高効率化を図りつつ、摺動部における耐摩耗性の低下も良好に抑制することができる。
　また、前記構成の密閉型冷媒圧縮機においては、前記電動要素は、複数の運転周波数でインバータ駆動される構成であってもよい。
　前記構成によれば、インバータ駆動における低速運転時または高速運転時においても、摺動部では、低粘度かつ高表面張力の潤滑油により薄い油膜が保持される。それゆえ、当該摺動部では、良好な耐摩耗性を実現することができるので、密閉型冷媒圧縮機の信頼性を向上させることができる。
　本開示に係る冷凍・冷蔵装置は、前記構成の密閉型冷媒圧縮機と、放熱器と、減圧装置と、吸熱器とを含み、これらを配管によって環状に連結した冷媒回路を備える構成であればよい。
　前記構成によれば、密閉型冷媒圧縮機が、低粘度かつ高表面張力の潤滑油を用いたものであるため、摺動部において良好な耐摩耗性を有するものである。それゆえ、冷凍・冷蔵装置がこのような密閉型冷媒圧縮機を備えていれば、その消費電力を低減することができるとともに、信頼性も高いものとすることができる。
　以下、本発明の代表的な実施の形態を、図面を参照しながら説明する。なお、以下では全ての図を通じて同一又は相当する要素には同一の参照符号を付して、その重複する説明を省略する。
　（実施の形態１）
　［冷媒圧縮機の構成］
　まず、本開示の実施の形態１に係る密閉型冷媒圧縮機の代表的な構成例について、図１を参照して具体的に説明する。図１は、本開示の実施の形態１に係る密閉型冷媒圧縮機１００（以下、冷媒圧縮機１００と略す場合がある）の構成の一例を示す模式的断面図である。
　図１に示すように、冷媒圧縮機１００は、密閉容器１０１内に冷媒として、例えばＲ６００ａを充填するとともに、底部には、潤滑油１０３として鉱油を貯留している。潤滑油１０３は、本開示においては、４０℃での動粘度が１ｍｍ2 ／Ｓ～１０ｍｍ2 ／Ｓの範囲内であり、かつ、表面張力が２３ｍＮ／ｍ～４５ｍＮ／ｍの範囲内であるのものが用いられている。なお、本実施の形態１では、潤滑油１０３は、低粘度の鉱油であるが、後述するように潤滑油１０３はこれに限定されない。
　また、密閉容器１０１内には、電動要素１０６および圧縮要素１０７が収容されている。電動要素１０６は、固定子１０４および回転子１０５から構成される。圧縮要素１０７は、電動要素１０６によって駆動される往復式の構成であり、クランクシャフト１０８、シリンダーブロック１１２、ピストン１２０等を備えている。
　クランクシャフト１０８は、回転子１０５を圧入固定した主軸１０９と、この主軸１０９に対して偏心して形成された偏心軸１１０とから構成される。本実施の形態１では、クランクシャフト１０８の主軸１０９の外周面は摺動面となっている。本開示においては、「摺動面」とは、摺動部を構成する各摺動部材の外周面または内周面であって、他方の内周面または外周面と摺動可能に接する面のことを意味する。また、クランクシャフト１０８の下端には、図示しない給油ポンプが設けられている。
　シリンダーブロック１１２は、本実施の形態１では、例えば、鋳鉄で構成され、略円筒形のボアー１１３を形成するとともに、クランクシャフト１０８の主軸１０９を軸支する主軸受１１４を備えている。主軸受１１４の内周面は、主軸１０９の外周面すなわち摺動面に摺動可能に接している。したがって、主軸受１１４の内周面も摺動面となっている。なお、摺動面は、主軸１０９の外周面または主軸受１１４の内周面の全面であってもよいし、外周面または内周面の全面でなく一部が摺動面であってもよい。
　なお、図１に示すように、クランクシャフト１０８のうち偏心軸１１０は冷媒圧縮機１００の上側に位置し、主軸１０９は冷媒圧縮機１００の下側に位置する。それゆえ、クランクシャフト１０８の位置を説明する場合にも、この上下の位置関係（方向）を利用する。例えば、偏心軸１１０の上端は密閉容器１０１の内側上面に向かっており、偏心軸１１０の下端は主軸１０９につながっている。主軸１０９の上端は偏心軸１１０につながっており、主軸１０９の下端は密閉容器１０１の内側下面に向かっており、主軸１０９の下端部は、潤滑油１０３に浸漬している。
　非摺動外周面１１１ｃは、主軸１０９の外周面の一部を構成するが、第一摺動面１１１ａおよび第二摺動面１１１ｂとは異なり、軸受部の内周面に接しないように、摺動面（第一摺動面１１１ａおよび第二摺動面１１１ｂ）から凹んだ（あるいは窪んだ）面となっている。言い換えると、主軸１０９における摺動面となる部位の直径または半径は、非摺動外周面１１１ｃとなる部位の直径または半径よりも大きいものとなっている。
　ボアー１１３には、ピストン１２０が往復可能に挿入されており、これにより、圧縮室１２１が形成される。ピストンピン１１５は、例えば略円筒形状を有し、偏心軸１１０と平行に配置されている。ピストンピン１１５は、ピストン１２０に形成されたピストンピン孔に回転不能に係止されている。
　連結手段１１７は、例えばアルミ鋳造品で構成され、偏心軸１１０を軸支する偏心軸受１１９を備え、ピストンピン１１５を介して偏心軸１１０とピストン１２０とを連結している。ボアー１１３の端面はバルブプレート１２２で封止されている。
　なお、本開示においては、クランクシャフト１０８が備える主軸１０９および偏心軸１１０は、まとめて「軸部」と称する。また、主軸１０９を軸支するシリンダーブロック１１２の主軸受１１４と、偏心軸１１０を軸支する連結手段１１７の偏心軸受１１９とは、まとめて「軸受部」と称する。
　シリンダーヘッド１２３は、図示しない高圧室を形成し、バルブプレート１２２におけるボアー１１３の反対側に固定されている。図示しないサクションチューブは、密閉容器１０１に固定されているとともに、冷凍サイクルの低圧側（図示せず）に接続され、冷媒ガスを密閉容器１０１内に導く。サクションマフラー１２４は、バルブプレート１２２とシリンダーヘッド１２３とに挟持されている。
　ここで、クランクシャフト１０８の主軸１０９および主軸受１１４、ピストン１２０およびボアー１１３、ピストンピン１１５および連結手段１１７のコンロッド、クランクシャフト１０８の偏心軸１１０および連結手段１１７の偏心軸受１１９等は、いずれも互いに摺動部を形成する。
　このような構成の冷媒圧縮機１００においては、まず、図示しない商用電源から供給される電力が電動要素１０６に供給されるので、電動要素１０６の回転子１０５を回転させる。回転子１０５はクランクシャフト１０８を回転させ、偏心軸１１０の偏心運動が連結手段１１７からピストンピン１１５を介してピストン１２０を駆動する。ピストン１２０はボアー１１３内を往復運動し、サクションチューブを通して密閉容器１０１内に導かれた冷媒ガスをサクションマフラー１２４から吸入し、圧縮室１２１内で圧縮する。
　なお、冷媒圧縮機１００の具体的な駆動方法は特に限定されない。例えば、冷媒圧縮機１００は単純なオンオフ制御で駆動されてもよいが、複数の運転周波数でインバータ駆動されてもよい。インバータ駆動では、冷媒圧縮機１００の動作制御を好適化するために、各摺動部に給油量が少なくなるような低速運転時、あるいは、電動要素１０６の回転数が増加する高速運転時が発生する。ここで、冷媒圧縮機１００においては、後述するように、主軸１０９の耐摩耗性をより良好なものにできるので、冷媒圧縮機１００の信頼性を向上させることができる。
　冷媒圧縮機１００が備える複数の摺動部のうち、クランクシャフト１０８の主軸１０９は、主軸受１１４に対して回転可能に嵌合されて摺動部を構成している。同様に、クランクシャフト１０８の偏心軸１１０は、偏心軸受１１９に対して回転可能に嵌合されて摺動部を構成している。また、ピストン１２０およびボアー１１３、あるいは、ピストンピン１１５および連結手段１１７も摺動部を構成している。これら摺動部に対しては、クランクシャフト１０８の回転に伴って給油ポンプから潤滑油１０３が給油される。
　［潤滑油の構成］
　次に、密閉容器１０１内に貯留されている潤滑油１０３のより具体的な構成について具体的に説明する。
　本開示に係る潤滑油１０３としては、４０℃での動粘度が１ｍｍ2 ／Ｓ～１０ｍｍ2 ／Ｓの範囲内のものであり、かつ、その表面張力が２３ｍＮ／ｍ～４５ｍＮ／ｍの範囲内であれば特に限定されない。
　代表的な潤滑油１０３としては、例えば、鉱油、アルキルベンゼン油、およびエステル油からなる群から選択される少なくとも１種の油状物質を好適に用いることができる。これら油状物質は、１種類のみを用いてもよいし、２種類以上を適宜組み合わせて用いてもよい。ここでいう２種類以上の油状物質の組合せとは、例えば、鉱油に該当する異なる油状物質を２種類以上組み合わせる場合だけでなく、例えば、鉱油に該当する油状物質を１種類以上、アルキルベンゼン油に該当する油状物質を１種類以上（もしくはエステル油に該当する油状物質を１種類以上）組み合わせる場合も含む。
　本開示に係る潤滑油１０３における４０℃での動粘度は、前記の通り、１ｍｍ2 ／Ｓ～１０ｍｍ2 ／Ｓの範囲内であればよいが、好ましい一例として１ｍｍ2 ／Ｓ～９ｍｍ2 ／Ｓの範囲内を挙げることができる。４０℃での動粘度が１ｍｍ2 ／Ｓ未満であると、粘度が低くなり過ぎて、潤滑油１０３の表面張力が２３ｍＮ／ｍ～４５ｍＮ／ｍの範囲内であっても、摺動部において良好に保持可能な油膜を形成することができなくなる。一方、４０℃での動粘度が１０ｍｍ2 ／Ｓを超えると、潤滑油１０３が「低粘度」といえなくなり、摺動部材同士の摺動に影響が生じ、摺動部の高効率化を阻害するおそれがある。
　本開示に係る潤滑油１０３の表面張力は、前記の通り、２３ｍＮ／ｍ～４５ｍＮ／ｍの範囲内であればよいが、好ましい一例として２５ｍＮ／ｍ～３５ｍＮ／ｍの範囲内を挙げることができる。潤滑油１０３の表面張力が２３ｍＮ／ｍ未満であれば、表面張力が小さ過ぎて、摺動部において良好に保持可能な油膜を形成することができなくなる。一方、潤滑油１０３の表面張力が４５ｍＮ／ｍを超えていれば、表面張力が大き過ぎて、摺動部材同士の摺動に影響が生じ、摺動部の高効率化を阻害するおそれがある。
　実際に、低粘度かつ高表面張力の潤滑油１０３を用いた冷媒圧縮機１００について、実機信頼性試験を行った。本試験では、冷媒ガスとしてＲ６００ａを用いるとともに、図２に示すように、４０℃での動粘度が１ｍｍ2 ／Ｓ～１０ｍｍ2 ／Ｓの範囲内にあり、かつ、表面張力が２０ｍＮ／ｍ～４５ｍＮ／ｍの範囲内にある、合計７種類の潤滑油１０３を用いた。評価対象の摺動部として、クランクシャフト１０８の主軸１０９および主軸受１１４を選択し、運転モードとしては、主軸１０９の摩耗を加速させるべく、高温環境で、かつ短時間で運転と停止を繰り返す高温高負荷断続運転モードを採用した。
　実機信頼性試験の終了後に冷媒圧縮機１００を解体し、クランクシャフト１０８を取り出して摺動部を観察した。その結果、図２において「×」のシンボルで示すように、潤滑油１０３の表面張力が２３ｍＮ／ｍ未満の試験結果（比較例）では、主軸１０９には顕著な摩耗の発生が確認された。これに対して、図２において「○」または「△」のシンボルで示すように、表面張力が２３ｍＮ／ｍ以上の試験結果（実施例）であれば、主軸１０９には摩耗がほとんど確認されなかったか、軽微な摩耗に留まっていた。
　ただし、図２において「△」のシンボルで示す試験結果では、潤滑油１０３の表面張力が約４２ｍＮ／ｍであるが、その摩耗の程度は、「○」のシンボルで示す試験結果よりも相対的に大きいものであった。それゆえ、本開示においては、潤滑油１０３の表面張力は、２３ｍＮ／ｍ～４５ｍＮ／ｍの範囲内であればよいが、２５ｍＮ／ｍ～３５ｍＮ／ｍの範囲内が好ましい一例であることがわかる。なお、表面張力の測定方法は特に限定されないが、本実施の形態では、ＪＩＳ　Ｋ２２４１に規定されるリング法を用いており、表面張力の測定装置としては、協和界面科学株式会社製、商品名：ＤＹ－３００を用いている。
　本開示に係る潤滑油１０３において、その表面張力を前記範囲内に調整する方法は特に限定されない。例えば、市販の油状物質で、前述した動粘度および表面張力を満たすものをそのまま潤滑油１０３として用いてもよいし、複数の油状物質をブレンドすることにより、前述した動粘度および表面張力を調整してもよい。さらには、１種類以上の油状物質に対して表面張力調整剤を添加して（含有させて）、表面張力を調整してもよい。したがって、本開示に係る冷媒圧縮機１００に用いられる潤滑油１０３は、少なくとも１種類の油状物質（主成分）を含有していればよいが、１種類以上の油状物質および表面張力調整剤から少なくとも構成される潤滑油組成物であってもよい。
　表面張力調整剤の具体的な種類は特に限定されず、公知の油状物質に添加したとき（公知の油状物質とともに潤滑油組成物を構成したとき）に、当該油状物質（潤滑油組成物）の表面張力を前記の範囲内に調整できるものであればよい。
　代表的な表面張力調整剤としては、硫黄系化合物、リン系化合物等を挙げることができる。硫黄系化合物としては、具体的には、例えば、硫化オレフィン、サルファイド系化合物（例えば、ジベンジル（ジ）サルファイド（ＤＢＤＳ）等）、キザンテート、チアジアゾール、チオカーボネート、硫化油脂、硫化エステル、ジチオカーバメート、硫化テルペン等が挙げられるが特に限定されない。また、リン系化合物としては、具体的には、例えば、トリクレジルホスフェイト（ＴＣＰ）、トリブチルホスフェイト（ＴＢＰ）、トリフェニルホスフェイト（ＴＰＰ）等が挙げられるが特に限定されない。これら化合物は、１種類のみを表面張力調整剤として用いてもよいし、２種類以上を適宜組み合わせて表面張力調整剤として用いてもよい。
　潤滑油組成物における表面張力調整剤の含有量は特に限定されず、油状物質の種類、求められる表面張力の範囲、冷媒圧縮機１００のより具体的な構成等といった諸条件に応じて適宜設定することができる。一般的には、潤滑油組成物全量を１００重量％としたときに、０．０１～８重量％の範囲内となるように表面張力調整剤を含有していればよく、より好ましい一例としては、１～３重量％の範囲内を挙げることができる。表面張力調整剤の含有量が０．０１重量％未満であれば、諸条件にもよるが、表面張力を所望の値に調整することができず油膜破断が生じるおそれがある。一方、含有量が８重量％を超えれば、諸条件にもよるが、表面張力が変わらない場合がある。
　本開示に係る潤滑油１０３（潤滑油組成物）は、前述した油状物質および表面張力調整剤に加えて、さらに種々の添加剤を添加してもよい。このような添加剤としては、潤滑油１０３の分野で公知の様々なものを好適に用いることができるが、代表的には、極圧添加剤、油性剤、摩耗防止剤、酸化防止剤、酸捕捉剤、金属不活性剤、消泡剤、腐食防止剤、または分散剤等を挙げることができる。これら添加剤の具体的な種類、あるいは、具体的な添加量は特に限定されず、公知の範囲内で添加すればよい。
　次に、潤滑油１０３による潤滑作用について、前記構成の冷媒圧縮機１００の動作を参照して説明する。商用電源（図示せず）から供給される電力は電動要素１０６に供給され、電動要素１０６の回転子１０５を回転させる。回転子１０５はクランクシャフト１０８の主軸１０９を回転させ、偏心軸１１０の偏心運動が連結手段１１７からピストンピン１１５を介してピストン１２０を駆動する。ピストン１２０はボアー１１３内を往復運動し、サクションチューブ（図示せず）を通して密閉容器１０１内に導かれた冷媒ガスをサクションマフラー１２４から吸入し、圧縮室１２１内で圧縮する。
　潤滑油１０３はクランクシャフト１０８の回転に伴い、図示しない給油ポンプから各摺動部に給油され、摺動部を潤滑する。摺動部を構成する摺動部材としては、主軸１０９および主軸受１１４、偏心軸１１０および偏心軸受１１９（連結手段１１７）、ピストンピン１１５および連結手段１１７、ピストン１２０およびボアー１１３等が挙げられ、これら摺動部材の摺動面に対して潤滑油１０３が供給される。また、潤滑油１０３は、ピストン１２０およびボアー１１３の間においてはシールも司る。
　ここで、近年の冷媒圧縮機１００では、さらなる高効率化を図るため、潤滑油１０３として、より粘度の低いものを使用したり、摺動部を構成するそれぞれの摺動部材の摺動面の長さをより短く設計したりする等の対応が行われている。そのため、摺動条件はより過酷な方向に進んでいる。すなわち、摺動部の間の油膜はより薄くなる傾向にあり、あるいは、摺動部の間の油膜が破断しやすくなる傾向にある。それゆえ、例えば、クランクシャフト１０８の主軸１０９と主軸受１１４との間などの摺動部において、油膜が切れて摺動面同士が金属接触する頻度が増加する。
　これに対して、本開示に係る冷媒圧縮機１００では、潤滑油１０３として、４０℃での動粘度が１ｍｍ2 ／Ｓ～１０ｍｍ2 ／Ｓの範囲内であり、かつ、表面張力が２３ｍＮ／ｍ～４５ｍＮ／ｍの範囲内であるものを用いている。そのため、摺動部において薄い油膜を良好に保持することが可能になり、当該油膜の破断を有効に抑制することができる。それゆえ、密閉型冷媒圧縮機の高効率化を図りつつ、摺動部における耐摩耗性の低下も良好に抑制することができる。
　なお、本開示に係る冷媒圧縮機１００は、前記の通り、複数の運転周波数でインバータ駆動されるものであってもよい。インバータ駆動では、電動要素１０６が低回転数で運転される場合（低速運転）と高回転数で運転される場合（高速運転）とが発生するが、低回転数での運転では、クランクシャフト１０８の主軸１０９および主軸受１１４（主軸１０９の摺動部）に対する潤滑油１０３の供給量が低下する。これに対して、本開示では、潤滑油１０３が前記の通り低粘度かつ高表面張力であるため、潤滑油１０３の供給量が低下しても主軸１０９の摺動部において良好な耐摩耗性を実現することができる。
　また、低回転数から高回転数に移行するとき（電動要素１０６の回転数が増加するとき）であっても、主軸１０９の摺動部において良好な耐摩耗性を実現することができる。それゆえ、インバータ駆動における低速運転時または高速運転時のいずれにおいても、摺動部において良好な耐摩耗性を実現することができる。その結果、冷媒圧縮機１００の信頼性を向上できるとともに、運転効率もより良好なものとすることができる。
　（実施の形態２）
　本実施の形態２では、前記実施の形態１で説明した冷媒圧縮機１００を備える冷凍・冷蔵装置の一例について、図３を参照して具体的に説明する。図３は、前記実施の形態１に係る冷媒圧縮機１００を備える冷凍・冷蔵装置の概略構成を模式的に示している。そのため、本実施の形態２では、冷凍・冷蔵装置の基本構成の概略についてのみ説明する。
　図３に示すように、本実施の形態２に係る冷凍・冷蔵装置は、本体２７５、区画壁２７８、および冷媒回路２７０等を備えている。本体２７５は、断熱性の箱体および扉体等により構成されており、箱体はその一面が開口した構成であり、扉体は箱体の開口を開閉する構成である。本体２７５の内部は、区画壁２７８により物品の貯蔵空間２７６と機械室２７７とに区画される。貯蔵空間２７６内には、図示しない送風機が設けられている。なお、本体２７５の内部は、貯蔵空間２７６および機械室２７７以外の空間等に区画されてもよい。
　冷媒回路２７０は、貯蔵空間２７６内を冷却する構成であり、例えば、前記実施の形態１で説明した冷媒圧縮機１００と、放熱器２７２と、減圧装置２７３と、吸熱器２７４とを備え、これらが環状に配管で接続された構成となっている。吸熱器２７４は、貯蔵空間２７６内に配置されている。吸熱器２７４の冷却熱は、図３の破線の矢印で示すように、図示しない送風機によって貯蔵空間２７６内を循環するように撹拌される。これにより貯蔵空間２７６内は冷却される。
　冷媒回路２７０が備える冷媒圧縮機１００は、前記実施の形態１で説明したように、潤滑油１０３として、４０℃での動粘度が１ｍｍ2 ／Ｓ～１０ｍｍ2 ／Ｓの範囲内であり、かつ、表面張力が２３ｍＮ／ｍ～４５ｍＮ／ｍの範囲内であるものを用いている。これにより、冷媒圧縮機１００に含まれる摺動部において良好な耐摩耗性を実現することができるので、その信頼性をより一層良好なものとすることができる。
　このように、本実施の形態２に係る冷凍・冷蔵装置は、前記実施の形態１に係る冷媒圧縮機１００を搭載している。この冷媒圧縮機１００では、低粘度の潤滑油１０３を用いて軸部摺動部の摺動面積を低下させたものであり、かつ、良好な軸部の信頼性を有するものである。冷凍・冷蔵装置が、このように高効率かつ良好な信頼性を有する密閉型冷媒圧縮機を備えることによって、その消費電力を低減することができるとともに、信頼性も高いものとすることができる。
　なお、本発明は前記実施の形態の記載に限定されるものではなく、特許請求の範囲に示した範囲内で種々の変更が可能であり、異なる実施の形態や複数の変形例にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施の形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。
　また、上記説明から、当業者にとっては、本発明の多くの改良や他の実施形態が明らかである。従って、上記説明は、例示としてのみ解釈されるべきであり、本発明を実行する最良の態様を当業者に教示する目的で提供されたものである。本発明の精神を逸脱することなく、その構造及び／又は機能の詳細を実質的に変更できる。
　以上のように、本発明によれば、低粘度の潤滑油を用いながら信頼性に優れた冷媒圧縮機と、この冷媒圧縮機を用いた冷凍・冷蔵装置を提供することが可能となる。そのため、本発明は、冷凍サイクルを用いた各種機器に幅広く適用することができる。
１００：冷媒圧縮機
１０１：密閉容器
１０３：潤滑油
１０６：電動要素
１０７：圧縮要素
１０８：クランクシャフト
１０９：主軸（摺動部材）
１１０：偏心軸（摺動部材）
１１２：シリンダーブロック
１１３：ボアー（摺動部材）
１１４：主軸受（摺動部材）
１１５：ピストンピン（摺動部材）
１１９：偏心軸受（摺動部材）
１２０：ピストン（摺動部材）
１２１：圧縮室
２７０：冷媒回路
２７２：放熱器
２７３：減圧装置
２７４：吸熱器

Claims (5)

  1. 　密閉容器内に、４０℃での動粘度が１ｍｍ2 ／Ｓ～１０ｍｍ2 ／Ｓの潤滑油を貯留するとともに、電動要素および当該電動要素により駆動され冷媒を圧縮する圧縮要素を収容し、
    　前記潤滑油の表面張力は、２３ｍＮ／ｍ～４５ｍＮ／ｍの範囲内であることを特徴とする、
    密閉型冷媒圧縮機。
  2. 　前記潤滑油の表面張力は、２５ｍＮ／ｍ～３５ｍＮ／ｍの範囲内であることを特徴とする、
    請求項１に記載の密閉型冷媒圧縮機。
  3. 　前記潤滑油は、表面張力調整剤として、硫黄系化合物またはリン系化合物を含有することを特徴とする、
    請求項１または２に記載の密閉型冷媒圧縮機。
  4. 　前記電動要素は、複数の運転周波数でインバータ駆動されることを特徴とする、
    請求項１から３のいずれか１項に記載の密閉型冷媒圧縮機。
  5. 　請求項１から４のいずれか１項に記載の密閉型冷媒圧縮機と、放熱器と、減圧装置と、吸熱器とを含み、これらを配管によって環状に連結した冷媒回路を備えることを特徴とする、
    冷凍・冷蔵装置。
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