WO2020011852A1 - Procédé de contrôle d'un convertisseur de tension continu-continu - Google Patents

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Jean Cannavo
Thierry BAVOIS
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Continental Automotive France
Continental Automotive Gmbh
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    • F02D41/30—Controlling fuel injection

Definitions

  • the present invention relates to the field of DC-DC voltage converters and more particularly a DC-DC voltage converter intended to be installed in a motor vehicle with an internal combustion engine, for example to supply the energy necessary for driving the fuel injectors, as well as a method for controlling such a DC-DC voltage converter.
  • a DC-DC voltage converter also known as a DCDC
  • Such a converter makes it possible in particular to transform the voltage supplied by the vehicle battery, for example of the order of 12 V, into a higher target output voltage, for example of 65 V, which makes it possible to recharge a so-called connected intermediate capacity. at the output of the converter and which supplies current to a controller allowing, on command of a computer, to activate the fuel injectors.
  • the computer controls the controller
  • the latter uses the current supplied by the intermediate capacity to drive the fuel injectors.
  • the intermediate capacity is discharged and the converter then activates to recharge it until the output voltage rises to its target value.
  • the internal operating principle of the converter consists in charging a coil with the current supplied by the battery and in cutting the current cyclically, using a switch, in particular a transistor, for example of the MOS type.
  • a switch in particular a transistor, for example of the MOS type.
  • the switch When the switch is closed, the coil charges and when the switch is opened, the energy stored in the coil is transmitted in the form of current to the intermediate capacity in order to recharge it.
  • the alternation of the closed and open states of the switch thus generates a sawtooth current, called peak current.
  • This peak current allows the output voltage to rise more or less quickly.
  • the intensity of the peak current is high, the output voltage of the converter rises quickly after a voltage drop and, conversely when the intensity of the peak current is low, the output voltage of the converter rises slowly. In both cases, the converter stops producing the peak current when the output voltage reaches its target value.
  • Bang type regulation consists of measuring the output voltage and controlling the intensity of the peak current at its maximum threshold when it is necessary to increase the output voltage of the converter quickly until it target value and to control the stopping of the peak current when the output voltage of the measured converter is equal to its target value.
  • a PID type regulation which consists in measuring the output voltage of the converter and increasing or decreasing it step by step depending on the change in the value of the output voltage.
  • a vehicle heat engine it is known to carry out multiple controls of the injectors to optimize the fuel injection. These injections having to be significantly close together, it is necessary to control the converter quickly.
  • the PID type regulation may prove to be insufficiently fast so that the output voltage has not yet reached its target value when a new injection command is triggered, this which can lead to an inefficient fuel injection which can damage the engine and again has a significant drawback.
  • the invention firstly relates to a method for controlling a DC-DC voltage converter for the current control of at least one fuel injector of a thermal engine of a motor vehicle, said converter comprising a control module and an induction coil connected to a field effect transistor comprising a drain, a source and a gate, said gate being connected to the control module so that said control module controls the transistor in a on state of the current between the drain and the source or in a blocking state of the current between the drain and the source, the alternation of the passing and blocking states of the transistor generating a sawtooth current called peak current, the intensity of which varies between 0 and a variable maximum amplitude value bounded by a minimum threshold and a maximum threshold and which allows the converter to deliver an output voltage across a capacitance called “intermediate”, the discharge of which is controlled by a computer via a control module in order to control at least one fuel injector, the converter being configured to cause said output voltage to tend towards a target value, the method being characterized in that 'He
  • a step of determining an instant known as “recovery” at which the output voltage crosses a predetermined high voltage threshold A step of determining a so-called “fall” instant, corresponding to the start of injection, at which the output voltage decreases below the predetermined high voltage threshold,
  • the method according to the invention thus makes it possible to adjust the rise in the output voltage so that it takes place as close as possible but before the next voltage drop triggered by a request for fuel injection.
  • This notably avoids having to control the rise of the output voltage systematically from a value equal to the maximum threshold of intensity of the peak current as in the case of a Bang Bang type regulation and thus significantly improves the converter efficiency.
  • this makes it possible to finely control the rise in the output voltage so that it is carried out quickly and without undue delay as may be the case when using PID type regulation.
  • the target duration threshold is adjustable in order to optimize the choice between increasing or decreasing the maximum amplitude value of the peak current and thus optimizing the efficiency of the converter while keeping a sufficient safety margin.
  • the target duration threshold may be between 200 and 500 ps.
  • the reduction in the maximum amplitude value of the peak current is achieved by decreasing a predetermined value corresponding to a fraction of the maximum intensity threshold of the peak current.
  • This predetermined value can be chosen so as to allow a more or less rapid decrease in the maximum amplitude value of the peak current in order to optimize the efficiency of the converter.
  • this predetermined value can be a multiple of 0.4% (when the current value is coded on 8 bits) of the maximum intensity threshold of the peak current.
  • the increase in the maximum amplitude value of the peak current is achieved by incrementing a predetermined value corresponding to a fraction of the maximum intensity threshold of the peak current.
  • This predetermined value can be chosen so as to allow a more or less rapid increase in the value maximum amplitude of the peak current in order to optimize the efficiency of the converter.
  • this predetermined value can be a multiple of 0.4% (8 bits) of the maximum intensity threshold of the peak current.
  • the predetermined decrement value is equal to the predetermined increment value in order to simplify the algorithm of the control module implementing this part of the method.
  • the method further comprises a step of measuring the time elapsed from the instant of fall and, when the output voltage has not crossed the predetermined high voltage threshold at the end of '' a predetermined duration threshold known as “ascent”, a step of increasing the value of the maximum amplitude of the peak current to the maximum intensity threshold in order to allow an ascent of the output voltage beyond the threshold as fast as possible.
  • the method when the output voltage has crossed the predetermined high voltage threshold, the calculated duration is greater than the target duration threshold and the maximum amplitude value of the peak current is equal to its minimum threshold, the method includes a step of maintaining the maximum amplitude value of the peak current at its minimum threshold at its next peak.
  • the method comprises a step of maintaining the maximum amplitude value of the peak current at its maximum threshold at its next peak.
  • the invention also relates to a DC-DC voltage converter for current control of at least one fuel injector of a heat engine of a motor vehicle, said converter comprising a control module and an induction coil connected to a transistor. field effect comprising a drain, a source and a gate, said gate being connected to the control module so that said control module controls the transistor in a current flowing state between the drain and the source or in a current blocking state between the drain and the source, the alternation of the on and off states of the transistor generating a sawtooth current called peak current, the intensity of which varies between 0 and a variable maximum amplitude value bounded by a minimum threshold and a maximum threshold and which allows the converter to deliver an output voltage across a so-called "intermediate" capacitor whose discharge is controlled by u n computer via a control module to control at least one fuel injector, the converter being configured to tend said output voltage to a target value.
  • the control module is configured to:
  • the target duration threshold is adjustable.
  • the target duration threshold can be between 200 and 500 ps.
  • the converter is configured to decrease the maximum amplitude value of the peak current by decrementing a predetermined value corresponding to a fraction of the maximum intensity threshold of the peak current.
  • control module is configured to increase the maximum amplitude value of the peak current by increment of a predetermined value corresponding to a fraction of the maximum intensity threshold of the peak current.
  • the predetermined decrement value is equal to the predetermined increment value.
  • the converter being further configured to measure the time elapsed from the instant of fall and, when the output voltage has not crossed the predetermined high voltage threshold after a predetermined duration threshold known as “ascent”, increase the maximum amplitude value of the peak current to the maximum intensity threshold of the peak current.
  • the invention finally relates to a motor vehicle comprising a converter as presented above.
  • FIG. 1 illustrates an embodiment of the converter according to the invention.
  • FIG. 3 is a first example of a graph showing the evolution of the converter output voltage.
  • FIG. 4 is a second example of a graph showing the evolution of the output voltage of the converter.
  • FIG. 5 is a third example of a graph showing the evolution of the output voltage of the converter.
  • FIG. 1 shows an example of converter 1 according to the invention.
  • the converter 1 is intended to be mounted in a motor vehicle, for example in order to provide an output voltage Vout making it possible to control fuel injectors 2.
  • the converter 1 is a DC-DC voltage converter.
  • the converter 1 is a boost converter for recharging a so-called “intermediate" capacity Cint used to control a control module 2 for the fuel injection.
  • the converter 1 transforms an input voltage Vin (input current I I ) supplied by a power supply, for example the vehicle battery, into an output voltage Vout applied to the terminals of the intermediate capacity Cint, the voltages being measured by relative to a mass M.
  • the converter 1 is configured to make the output voltage Vout tend to a target value Vc (with reference to FIGS. 3 to 5), for example of 65 V.
  • the converter 1 comprises a control module 10, an induction coil 20, a field effect transistor 30, a first voltage comparator 40, a second voltage comparator 50, a detection module 60 and a voltage reference 70.
  • the induction coil 20 is mounted at the input of the circuit so as to be charged when it is traversed by the input current I I.
  • a diode DI is mounted between the induction coil 20 and the upper terminal of the intermediate capacity Cint which corresponds to the output of the converter 1 connected to the injectors 2.
  • the diode DI goes from the induction coil 20 to the intermediate capacity Cint but blocking of intermediate capacity Cint to the induction coil 20 in order to prevent the intermediate capacity Cint from discharging into the converter 1.
  • the transistor 30 comprises a drain D, a source S and a gate G, said gate G being connected to the control module 10 so that said control module 10 controls the transistor 30 in a current state between the drain D and the source S or in a current blocking state between the drain D and the source S.
  • the source is connected to ground via a shunt resistor Rs.
  • the alternation of the on and off states of transistor 30 generates a sawtooth current called peak current Ipic.
  • the peak current Ipic varies between 0 and a variable maximum amplitude value.
  • the maximum amplitude value is bounded below by a minimum threshold lpic_min and above by a maximum threshold lpic_max.
  • the alternation of the on and off states of the transistor 30 allows the converter 1 to deliver an output voltage Vout across a so-called “intermediate” capacitor whose discharge is controlled by a computer via a controller (not shown, called “driver” injection ”) in order to control at least one fuel injector 2 for the vehicle engine.
  • the control module 10 makes it possible to control the transistor 30 so that said transistor 30 is in a blocking state or in a conducting state. This command is carried out on the basis of the results supplied by the first voltage comparator 40 and by the second voltage comparator 50.
  • the first comparator 40 compares the output voltage Vout of the converter 1 with a so-called “high” voltage threshold VTH_high and supplies the result to both the control module 10 and the detection module 60.
  • the converter 1 is active as long as the output voltage Vout is less than the predetermined high voltage threshold VTH_high.
  • the comparator 40 detects that the output voltage Vout of the converter 1 is greater than the predetermined high voltage threshold VTH_high, the comparator 40 sends an overshoot signal to the control module 10 which then interrupts the operation of the converter 1.
  • the second comparator 50 compares the voltage defined across the shunt resistor Rs (ie the voltage representing the peak current Ipic through the transistor 30) with the voltage defined by the voltage reference 70, which corresponds to a value of current reference intensity called lpic_ref, and provides the result to the control module 10 in order to control the transistor 30 in a conducting or blocking state.
  • the transistor 30 is blocked and the current passing through it becomes zero.
  • the operation of the converter then resumes after a predetermined period, for example as a function of the operating frequency of the converter 1, when said converter 1 operates at a fixed frequency.
  • the resumption of the operation of the converter 1 is controlled by the comparator 50.
  • the detection module 60 is connected between the output of the first voltage comparator 40 and the voltage reference 70 and is configured to detect the passage of the output voltage Vout above or below the predetermined high voltage threshold VTH_high and to modify the value of the voltage reference 70, as will be described below.
  • the voltage reference 70 defines a reference intensity value lpic_ref which will set the maximum amplitude of the peak current Ipic.
  • This reference intensity value lpic_ref is between the minimum threshold lpic_min and the maximum threshold lpic_max of intensity of the peak current Ipic which define the operating range of the converter 1.
  • the maximum intensity threshold of the peak current IPIC defines the maximum power that the converter 1 can deliver.
  • the injectors 2 are activated using the current supplied by the intermediate capacity Cint.
  • the fall in the load of the intermediate capacity Cint causes the output voltage Vout of converter 1 to drop.
  • converter 1 When the output voltage Vout of converter 1 drops below the predetermined high voltage threshold VTH-high, converter 1 activates to raise said output voltage Vout to its target value Vc.
  • the detection module 60 is configured to determine an instant called “recovery” T1, at which the output voltage Vout again crosses the predetermined high voltage threshold VTH_high.
  • the detection module 60 is configured to determine a so-called “fall” instant T2, at which the output voltage Vout decreases in below the predetermined high voltage threshold VTH_high.
  • the detection module 60 is configured to calculate the duration DT elapsed between the recovery time T1 and the fall time T2.
  • the detection module 60 is configured to decrease the value of the maximum amplitude of the peak current Ipic, within the limit of the minimum threshold lpic_min, by lowering the value of the reference voltage 70, that is to say by reducing the value of the reference intensity lpic_ref .
  • the detection module 60 is configured to increase the value of l maximum amplitude of the peak current Ipic, within the limit of its maximum threshold lpic_max, by increasing the value of the reference voltage 70 and therefore the value of reference intensity lpic_ref.
  • the predetermined target duration threshold DT0 corresponds to the time interval between a target instant at which it is desired that the output voltage Vout reaches the predetermined high voltage threshold VTH_high and the next falling instant.
  • the predetermined target duration threshold DT0 is adjustable and can for example be between 200 and 500 ps.
  • the detection module 60 is configured to decrease said value of the maximum amplitude of the peak current Ipic by decrementing by a predetermined value corresponding to a fraction of the maximum threshold lpic_max, for example between 0.2% and 1%.
  • the detection module 60 is configured to increase said value of the maximum amplitude of the peak current Ipic by increment of a predetermined value corresponding to a fraction of the maximum threshold lpic_max , for example between 0.2% and 1%.
  • the predetermined decrement value is equal to the predetermined increment value.
  • the detection module 60 is further configured to measure the time elapsed from the instant of fall T2 and, when the output voltage Vout has not crossed the high voltage threshold VTH_high predetermined after a threshold of predetermined duration called “ascent” DT2, increase the value of the maximum amplitude of the peak current Ipic up to the maximum threshold lpic_max.
  • the predetermined ascent duration threshold DT2 corresponds to the maximum acceptable time interval between the instant of fall T2 and the rise of the output voltage Vout to the predetermined high voltage threshold VTH_high. Indeed, it is desired that the value of the maximum amplitude of the peak current Ipic is as low as possible in order to have the best possible efficiency of the converter 1, but if an unforeseen demand or strong fuel injection occurs, we want to be able to guarantee efficiency and speed of the converter 1.
  • the predetermined ascent duration threshold DT2 is configurable as a function of the minimum time difference between the fuel injections.
  • FIGS. 3 to 5 show the evolution of the output voltage Vout of the converter 1 over time t as a function of the different injections P materialized by slots of the injection current linj supplying the injectors 2.
  • the detection module 60 determines an instant called “recovery” T1 at which the output voltage Vout crosses the predetermined high voltage threshold VTH_high.
  • the detection module 60 determines an instant called “fall” 2, corresponding to a start of injection at which the output voltage Vout decreases below the predetermined high voltage threshold VTH_high.
  • the detection module 60 calculates the duration DT elapsed between the recovery instant T 1 and the fall instant T2.
  • the detection module 60 decreases, in a step E4, the value of the reference voltage 70 by a decrement value in order to decrease the reference intensity value lpic_ref.
  • the detection module 60 increases, in a step E5, the value of the reference voltage 70 by an increment value in order to increase the reference intensity value lpic_ref.
  • the detection module 60 maintains said value of the maximum amplitude of the peak current Ipic at the minimum threshold lpic_min during the next peak of the peak current Ipic.
  • the detection module 60 maintains the value of the amplitude maximum of the peak current Ipic at the maximum threshold lpic_max during the next peak of the peak current Ipic.
  • the detection module 60 also measures the time elapsed from the instant of fall T2 (step E6).
  • the detection module 60 increases the value of the maximum amplitude of the peak current Ipic up to the maximum threshold lpic_max for the next peak.
  • the method according to the invention makes it possible to adjust the value of the maximum amplitude of the peak current Ipic as a function of the more or less rapid rise in the output voltage Vout of the converter 1 in order to improve its efficiency while reducing losses and ensuring the fastest possible recovery in the event of a large demand for injections.

Abstract

La présente invention a pour objet un procédé de contrôle d'un convertisseur de tension continu-continu pour le pilotage en courant d'au moins un injecteur de carburant d'un moteur thermique de véhicule automobile. Le procédé comprend notamment les étapes de détermination (E1) d'un instant dit « de récupération » auquel la tension de sortie franchit le seuil de tension haut prédéterminé, de détermination (E2) d'un instant dit « de chute », correspondant à un début d'injection, auquel la tension de sortie diminue en-dessous du seuil de tension haut prédéterminé, de calcul (E3) de la durée écoulée entre l'instant de récupération et l'instant de chute.

Description

Procédé de contrôle d’un convertisseur de tension continu-continu
La présente invention concerne le domaine des convertisseurs de tension continu-continu et plus particulièrement un convertisseur de tension continu-continu destiné à être embarqué dans un véhicule automobile à moteur thermique, par exemple pour fournir l’énergie nécessaire au pilotage des injecteurs de carburant, ainsi qu’un procédé de contrôle d’un tel convertisseur de tension continu-continu.
Dans un véhicule automobile à moteur thermique, il est connu d’utiliser un convertisseur de tension continu-continu, également connu sous le nom de DCDC, afin de fournir l’énergie nécessaire au pilotage des injecteurs de carburant. Un tel convertisseur permet notamment de transformer la tension fournie par la batterie du véhicule, par exemple de l’ordre de 12 V, en une tension de sortie cible plus élevée, par exemple de 65 V, qui permet de recharger une capacité dite intermédiaire connectée en sortie du convertisseur et qui fournit du courant à un contrôleur permettant, sur commande d’un calculateur, d’activer les injecteurs de carburant.
Ainsi, lorsque le calculateur commande le contrôleur, ce dernier utilise le courant fourni par la capacité intermédiaire pour piloter les injecteurs de carburant. Ce faisant, la capacité intermédiaire se décharge et le convertisseur s’active alors pour la recharger jusqu’à ce que la tension de sortie remonte jusqu’à sa valeur cible.
Le principe de fonctionnement interne du convertisseur consiste à charger une bobine avec le courant fourni par la batterie et à couper le courant cycliquement, à l’aide d’un interrupteur, notamment d’un transistor, par exemple de type MOS. Lorsque l’interrupteur est fermé, la bobine se charge et lorsque l’interrupteur est ouvert, l’énergie stockée dans la bobine est transmise sous la forme d’un courant à la capacité intermédiaire afin de la recharger. L’alternance des états fermés et ouverts de l’interrupteur génère ainsi un courant en dents de scie, appelé courant de pic.
L’intensité de ce courant de pic permet à la tension de sortie de remonter plus ou moins vite. Ainsi, lorsque l’intensité du courant de pic est élevée, la tension de sortie du convertisseur remonte rapidement après une chute de tension et, à l’inverse lorsque l’intensité du courant de pic est faible, la tension de sortie du convertisseur remonte lentement. Dans les deux cas, le convertisseur cesse de produire le courant de pic lorsque la tension de sortie atteint sa valeur cible.
Afin de permettre la commande du convertisseur pour que la tension de sortie remonte à sa valeur cible, il est connu de monter un module de régulation entre la sortie et l’entrée du convertisseur, par exemple de type « PID » ou « Bang Bang », bien connus de l’homme du métier. La régulation de type Bang Bang consiste à mesurer la tension de sortie et à commander l’intensité du courant de pic à son seuil maximum lorsqu’il est nécessaire d’augmenter la tension de sortie du convertisseur rapidement jusqu’à sa valeur cible et à commander l’arrêt du courant de pic lorsque la tension de sortie du convertisseur mesurée est égale à sa valeur cible. Or, ce type de régulation compense rapidement la tension de sortie mais entraîne un rendement médiocre du convertisseur du fait de l’utilisation du convertisseur de manière binaire à sa puissance maximum ou à l’arrêt (mode dit « tout ou rien »), ce qui présente un inconvénient important.
Afin de remédier à cet inconvénient, on utilise une régulation de type PID qui consiste à mesurer la tension de sortie du convertisseur et à l’augmenter ou la diminuer pas à pas en fonction de l’évolution de la valeur de la tension de sortie. Cependant, dans un moteur thermique de véhicule, il est connu de procéder à des commandes multiples des injecteurs pour optimiser l’injection de carburant. Ces injections devant être significativement rapprochées, il est nécessaire de commander le convertisseur de manière rapide. Or, dans une telle situation d’injections rapprochées, la régulation de type PID peut s’avérer insuffisamment rapide de sorte que la tension de sortie n’ait pas encore atteint sa valeur cible lorsqu’une nouvelle commande d’injection est déclenchée, ce qui peut conduire à une injection de carburant inefficace pouvant endommager le moteur et présente là encore un inconvénient important.
Il existe donc le besoin d’une solution simple, rapide, fiable, peu onéreuse et efficace pour optimiser la commande de l’intensité du courant de pic du convertisseur.
A cette fin, l’invention a tout d’abord pour objet un procédé de contrôle d’un convertisseur de tension continu-continu pour le pilotage en courant d’au moins un injecteur de carburant d’un moteur thermique de véhicule automobile, ledit convertisseur comprenant un module de contrôle et une bobine à induction reliée à un transistor à effet de champ comprenant un drain, une source et une grille, ladite grille étant reliée au module de contrôle afin que ledit module de contrôle commande le transistor dans un état passant du courant entre le drain et la source ou dans un état bloquant du courant entre le drain et la source, l’alternance des états passants et bloquants du transistor générant un courant en dents de scie appelé courant de pic, dont l’intensité varie entre 0 et une valeur d’amplitude maximale variable bornée par un seuil minimum et un seuil maximum et qui permet au convertisseur de délivrer une tension de sortie aux bornes d’une capacité dite « intermédiaire » dont la décharge est commandée par un calculateur via un module de pilotage afin de commander au moins un injecteur de carburant, le convertisseur étant configuré pour faire tendre ladite tension de sortie vers une valeur cible, le procédé étant caractérisé en ce qu’il comprend :
• une étape de détermination d’un instant dit « de récupération » auquel la tension de sortie franchit un seuil de tension haut prédéterminé, • une étape de détermination d’un instant dit « de chute », correspondant à un début d’injection, auquel la tension de sortie diminue en-dessous du seuil de tension haut prédéterminé,
• une étape de calcul de la durée écoulée entre l’instant de récupération et l’instant de chute,
• si la durée calculée est supérieur à un seuil de durée, dit « cible », prédéterminé et si la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic est supérieure au seuil minimum, une étape de diminution de la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic,
• si la durée calculée est inférieure audit seuil de durée cible et si la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic est inférieure au seuil maximum, une étape d’augmentation de la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic.
Le procédé selon l’invention permet ainsi d’ajuster la remontée de la tension de sortie de sorte que celle-ci se fasse au plus près mais antérieurement à la prochaine chute de tension déclenchée par une demande d’injection de carburant. Cela évite notamment d’avoir à commander la remontée de la tension de sortie systématiquement à partir d’une valeur égale au seuil maximum d’intensité du courant de pic comme dans le cas d’une régulation de type Bang Bang et améliore ainsi significativement le rendement du convertisseur. De plus, cela permet de commander finement la remontée de la tension de sortie de sorte qu’elle soit réalisée rapidement et sans délai trop important comme cela peut être le cas lors de l’utilisation d’une régulation de type PID.
De manière préférée, le seuil de durée cible est ajustable afin d’optimiser le choix entre une augmentation ou une diminution de la valeur d’amplitude maximale du courant de pic et d’optimiser ainsi le rendement du convertisseur en gardant une marge de sécurité suffisante par rapport aux variations du système. Par exemple, le seuil de durée cible peut-être compris entre 200 et 500 ps.
Avantageusement, la diminution de la valeur d’amplitude maximale du courant de pic est réalisée par décrément d’une valeur prédéterminée correspondant à une fraction du seuil maximum d’intensité du courant de pic. Cette valeur prédéterminée peut être choisie de sorte à permettre une diminution plus ou moins rapide de la valeur d’amplitude maximale du courant de pic afin d’optimiser le rendement du convertisseur. Par exemple, cette valeur prédéterminée peut être un multiple de 0.4% (lorsque la valeur du courant est codée sur 8 bits) du seuil maximum d’intensité du courant de pic.
Avantageusement encore, l’augmentation de la valeur d’amplitude maximale du courant de pic est réalisée par incrément d’une valeur prédéterminée correspondant à une fraction du seuil maximum d’intensité du courant de pic. Cette valeur prédéterminée peut être choisie de sorte à permettre une augmentation plus ou moins rapide de la valeur d’amplitude maximale du courant de pic afin d’optimiser le rendement du convertisseur. Par exemple, cette valeur prédéterminée peut être un multiple de 0.4% (8 bits) du seuil maximum d’intensité du courant de pic.
De manière préférée, la valeur prédéterminée de décrément est égale à la valeur prédéterminée d’incrément afin de simplifier l’algorithme du module de contrôle mettant en oeuvre cette partie du procédé.
Selon un aspect de l’invention, le procédé comprend en outre une étape de mesure de la durée écoulée à partir de l’instant de chute et, lorsque la tension de sortie n’a pas franchi le seuil de tension haut prédéterminé au bout d’un seuil de durée prédéterminé dit « de remontée », une étape d’augmentation de la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic au seuil maximum d’intensité afin de permettre une remontée de la tension de sortie au-delà du seuil de tension haut prédéterminé la plus rapide possible.
De manière avantageuse, lorsque la tension de sortie a franchi le seuil de tension haut prédéterminé, que la durée calculée est supérieure au seuil de durée cible et que la valeur d’amplitude maximale du courant de pic est égale à son seuil minimum, le procédé comprend une étape de maintien de la valeur d’amplitude maximale du courant de pic à son seuil minimum à son prochain pic.
De manière avantageuse, lorsque la tension de sortie a franchi le seuil de tension haut prédéterminé, que la durée calculée est inférieure au seuil de durée cible et que la valeur d’amplitude maximale du courant de pic est égale à son seuil maximum, le procédé comprend une étape de maintien de la valeur d’amplitude maximale du courant de pic à son seuil maximum à son prochain pic.
L’invention concerne également un convertisseur de tension continu-continu pour le pilotage en courant d’au moins un injecteur de carburant d’un moteur thermique de véhicule automobile, ledit convertisseur comprenant un module de contrôle et une bobine à induction reliée à un transistor à effet de champ comprenant un drain, une source et une grille, ladite grille étant reliée au module de contrôle afin que ledit module de contrôle commande le transistor dans un état passant du courant entre le drain et la source ou dans un état bloquant du courant entre le drain et la source, l’alternance des états passants et bloquant du transistor générant un courant en dents de scie appelé courant de pic, dont l’intensité varie entre 0 et une valeur d’amplitude maximale variable bornée par un seuil minimum et un seuil maximum et qui permet au convertisseur de délivrer une tension de sortie aux bornes d’une capacité dite « intermédiaire » dont la décharge est commandée par un calculateur via un module de pilotage afin de commander au moins un injecteur de carburant, le convertisseur étant configuré pour faire tendre ladite tension de sortie vers une valeur cible. Le module de contrôle est configuré pour :
• déterminer un instant dit « de récupération » auquel la tension de sortie franchit le seuil de tension haut prédéterminé,
• déterminer un instant dit « de chute », correspondant à un début d’injection, auquel la tension de sortie diminue en-dessous du seuil de tension haut prédéterminé,
• calculer la durée écoulée entre l’instant de récupération et l’instant de chute,
• si la durée calculée est supérieure à un seuil de durée, dit « cible », prédéterminé et si la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic est supérieure au seuil minimum, diminuer la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic,
• si la durée calculée est inférieure audit seuil de durée cible et si la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic est inférieure au seuil maximum, augmenter la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic.
De préférence, le seuil de durée cible est ajustable. Par exemple, le seuil de durée cible peut être compris entre 200 et 500 ps.
Avantageusement, le convertisseur est configuré pour diminuer la valeur d’amplitude maximale du courant de pic par décrément d’une valeur prédéterminée correspondant à une fraction du seuil maximum d’intensité du courant de pic.
Avantageusement encore, le module de contrôle est configuré pour augmenter la valeur d’amplitude maximale du courant de pic par incrément d’une valeur prédéterminée correspondant à une fraction du seuil maximum d’intensité du courant de pic.
Selon un aspect de l’invention, la valeur prédéterminée de décrément est égale à la valeur prédéterminée d’incrément.
Selon un aspect de l’invention, le convertisseur étant en outre configuré pour mesurer la durée écoulée à partir de l’instant de chute et, lorsque la tension de sortie n’a pas franchi le seuil de tension haut prédéterminé au bout d’un seuil de durée prédéterminé dit « de remontée », augmenter la valeur d’amplitude maximale du courant de pic au seuil maximum d’intensité du courant de pic.
L’invention concerne enfin un véhicule automobile comprenant un convertisseur tel que présenté précédemment. D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront lors de la description qui suit faite en regard des figures annexées données à titre d’exemples non limitatifs et dans lesquelles des références identiques sont données à des objets semblables.
- La figure 1 illustre une forme de réalisation du convertisseur selon l’invention.
- La figure 2 illustre un mode de réalisation procédé selon l’invention.
- La figure 3 est un premier exemple de graphique montrant l’évolution de la tension de sortie du convertisseur.
La figure 4 est un deuxième exemple de graphique montrant l’évolution de la tension de sortie du convertisseur.
La figure 5 est un troisième exemple de graphique montrant l’évolution de la tension de sortie du convertisseur.
On a représenté à la figure 1 un exemple de convertisseur 1 selon l’invention. Le convertisseur 1 est destiné à être monté dans un véhicule automobile, par exemple afin de fournir une tension de sortie Vout permettant de contrôler des injecteurs 2 de carburant. Le convertisseur 1 est un convertisseur de tension continu-continu.
Dans l’exemple décrit ci-après, mais de manière non limitative, le convertisseur 1 est un convertisseur élévateur (boost) permettant de recharger une capacité dite « intermédiaire » Cint servant à commander un module de pilotage 2 de l’injection de carburant.
Le convertisseur 1 transforme une tension d’entrée Vin (courant d’entrée II) fournie par une alimentation, par exemple la batterie du véhicule, en une tension de sortie Vout appliquée aux bornes de la capacité intermédiaire Cint, les tensions étant mesurées par rapport à une masse M. Le convertisseur 1 est configuré pour faire tendre la tension de sortie Vout vers une valeur cible Vc (en référence aux figures 3 à 5), par exemple de 65 V.
Le convertisseur 1 comprend un module de pilotage 10, une bobine à induction 20, un transistor 30 à effet de champ, un premier comparateur de tension 40, un deuxième comparateur de tension 50, un module de détection 60 et une référence de tension 70.
La bobine à induction 20 est montée en entrée du circuit de sorte à être chargée quand elle est parcourue par le courant d’entrée II. Une diode DI est montée entre la bobine à induction 20 et la borne haute de la capacité intermédiaire Cint qui correspond à la sortie du convertisseur 1 reliée aux injecteurs 2. La diode DI est passante de la bobine à induction 20 vers la capacité intermédiaire Cint mais bloquante de la capacité intermédiaire Cint vers la bobine à induction 20 afin d’éviter que la capacité intermédiaire Cint ne se décharge dans le convertisseur 1.
Le transistor 30 comprend un drain D, une source S et une grille G, ladite grille G étant reliée au module de contrôle 10 afin que ledit module de contrôle 10 commande le transistor 30 dans un état passant du courant entre le drain D et la source S ou dans un état bloquant du courant entre le drain D et la source S. La source est reliée à la masse via une résistance de shunt Rs.
L’alternance des états passants et bloquants du transistor 30 génère un courant en dents de scie appelé courant de pic Ipic. Le courant de pic Ipic varie entre 0 et une valeur d’amplitude maximale variable. La valeur d’amplitude maximale est bornée inférieurement par un seuil minimum lpic_min et supérieurement par un seuil maximum lpic_max.
L’alternance des états passants et bloquants du transistor 30 permet au convertisseur 1 de délivrer une tension de sortie Vout aux bornes d’une capacité dite « intermédiaire » dont la décharge est commandée par un calculateur via un contrôleur (non représenté, appelé « driver d’injection ») afin de commander au moins un injecteur 2 de carburant du moteur du véhicule.
Le module de pilotage 10 permet de commander le transistor 30 pour que ledit transistor 30 se trouve dans un état bloquant ou dans un état passant. Cette commande est réalisée à partir des résultats fournis par le premier comparateur de tension 40 et par le deuxième comparateur de tension 50.
Le premier comparateur 40 compare la tension de sortie Vout du convertisseur 1 à un seuil de tension dit « haut » VTH_high prédéterminé et fournit le résultat à la fois au module de pilotage 10 et au module de détection 60.
Le convertisseur 1 est actif tant que la tension de sortie Vout est inférieure au seuil de tension haut VTH_high prédéterminé. Lorsque le comparateur 40 détecte que la tension de sortie Vout du convertisseur 1 est supérieure au seuil de tension haut VTH_high prédéterminé, le comparateur 40 envoie un signal de dépassement au module de pilotage 10 qui interrompt alors le fonctionnement du convertisseur 1.
Le deuxième comparateur 50 compare la tension définie aux bornes de la résistance de shunt Rs (i.e. la tension représentant le courant de pic Ipic à travers le transistor 30) à la tension définie par la référence de tension 70, qui correspond à une valeur d’intensité de référence de courant appelée lpic_ref, et fournit le résultat au module de pilotage 10 afin de contrôler le transistor 30 dans un état passant ou bloquant.
En revanche, lorsque la valeur de la tension définie aux bornes de la résistance de shunt Rs est supérieure à la valeur de la tension définie par la référence de tension 70, alors le transistor 30 est bloqué et le courant le traversant devient nul. Le fonctionnement du convertisseur reprend ensuite au bout d’une durée prédéterminée, par exemple fonction de la fréquence de fonctionnement du convertisseur 1 , lorsque ledit convertisseur 1 fonctionne à fréquence fixe. La reprise du fonctionnement du convertisseur 1 est commandée par le comparateur 50.
Le module de détection 60 est connecté entre la sortie du premier comparateur de tension 40 et la référence de tension 70 et est configuré pour détecter le passage de la tension de sortie Vout au-dessus ou en-dessous du seuil de tension haut VTH_high prédéterminé et pour modifier la valeur de la référence de tension 70, comme cela sera décrit ci-après.
Comme indiqué ci-avant, la référence de tension 70 définit une valeur d’intensité de référence lpic_ref que va fixer l’amplitude maximale du courant de pic Ipic. Cette valeur d’intensité de référence lpic_ref est comprise entre le seuil minimum lpic_min et le seuil maximum lpic_max d’intensité du courant de pic Ipic qui définissent la plage de fonctionnement du convertisseur 1. Notamment, le seuil maximum d’intensité du courant de pic Ipic définit la puissance maximum que peut délivrer le convertisseur 1.
Les injecteurs 2 sont activés à l’aide du courant fourni par la capacité intermédiaire Cint. La chute de la charge de la capacité intermédiaire Cint fait chuter la tension de sortie Vout du convertisseur 1.
Lorsque la tension de sortie Vout du convertisseur 1 passe en-dessous du seuil de tension haut VTH-high prédéterminé, le convertisseur 1 s’active pour faire remonter ladite tension de sortie Vout à sa valeur cible Vc.
Lorsque la tension de sortie Vout du convertisseur 1 augmente, le module de détection 60 est configuré pour déterminer un instant dit « de récupération » T1 , auquel la tension de sortie Vout franchit de nouveau le seuil de tension haut VTH_high prédéterminé.
Lorsque la tension de sortie Vout du convertisseur 1 diminue suite à un début d’injection de carburant par les injecteurs 2, le module de détection 60 est configuré pour déterminer un instant dit « de chute » T2, auquel la tension de sortie Vout diminue en-dessous du seuil de tension haut VTH_high prédéterminé.
Le module de détection 60 est configuré pour calculer la durée DT écoulée entre l’instant de récupération T1 et l’instant de chute T2.
Lorsque la durée DT calculée est supérieure à un seuil de durée, dit « cible », DT0 prédéterminé et que la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic Ipic est supérieure au seuil minimum lpic_min, le module de détection 60 est configuré pour diminuer la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic Ipic, dans la limite du seuil minimum lpic_min, en abaissant la valeur de la tension de référence 70, c’est-à-dire en réduisant la valeur de l’intensité de référence lpic_ref. En revanche, lorsque la durée DT calculée est inférieure audit seuil de durée cible DT0 et que la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic Ipic est inférieure au seuil maximum lpic_max, le module de détection 60 est configuré pour augmenter la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic Ipic, dans la limite de son seuil maximum lpic_max, en augmentant la valeur de la tension de référence 70 et donc la valeur d’intensité de référence lpic_ref.
Le seuil de durée cible DT0 prédéterminé correspond à l’intervalle de temps entre un instant cible auquel on souhaite que la tension de sortie Vout atteigne le seuil de tension haut VTH_high prédéterminé et l’instant de chute suivant.
En effet, on souhaite que la tension de sortie remonte au seuil de tension haut VTH_high prédéterminé avant la prochaine demande d’injection de carburant pour une efficacité optimum de l’injection mais on souhaite aussi que cette remontée ne se fasse pas trop tôt car cela voudrait dire que la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic Ipic est trop élevée pour effectuer cette remontée en tension, ce qui est synonyme d’un rendement plus faible du convertisseur 1.
De manière avantageuse, le seuil de durée cible DT0 prédéterminé est ajustable et peut par exemple être compris entre 200 et 500 ps.
En cas de diminution de la valeur de l’amplitude maximale, le module de détection 60 est configuré pour diminuer ladite valeur de l’amplitude maximale du courant de pic Ipic par décrément d’une valeur prédéterminée correspondant à une fraction du seuil maximum lpic_max, par exemple comprise entre 0,2 % et 1 %.
En cas d’augmentation de la valeur de l’amplitude maximale, le module de détection 60 est configuré pour augmenter ladite valeur de l’amplitude maximale du courant de pic Ipic par incrément d’une valeur prédéterminée correspondant à une fraction du seuil maximum lpic_max, par exemple comprise entre 0,2 % et 1 %.
De préférence, la valeur prédéterminée de décrément est égale à la valeur prédéterminée d’incrément.
Le module de détection 60 est en outre configuré pour mesurer la durée écoulée à partir de l’instant de chute T2 et, lorsque la tension de sortie Vout n’a pas franchi le seuil de tension haut VTH_high prédéterminé au bout d’un seuil de durée prédéterminé dit « de remontée » DT2, augmenter la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic Ipic jusqu’au seuil maximum lpic_max.
Le seuil de durée de remontée DT2 prédéterminé correspond à l’intervalle de temps maximum acceptable entre l’instant de chute T2 et la remontée de la tension de sortie Vout au seuil de tension haut VTH_high prédéterminé. En effet, on souhaite que la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic Ipic soit la plus faible possible afin d’avoir le meilleur rendement possible du convertisseur 1 , mais si une demande imprévue ou forte d’injection de carburant survient, on veut pouvoir garantir une efficacité et une rapidité du convertisseur 1. De préférence, le seuil de durée de remontée DT2 prédéterminé est configurable en fonction de l’écart minimum de temps entre les injections de carburant.
Un exemple de mise en oeuvre du convertisseur 1 va maintenant être décrit en référence aux figures 2 à 5.
On a représenté aux figures 3 à 5 l’évolution de la tension de sortie Vout du convertisseur 1 dans le temps t en fonction des différentes injections P matérialisées par des créneaux du courant d’injection linj alimentant les injecteurs 2.
Tout d’abord, dans une étape E1 , le module de détection 60 détermine un instant dit « de récupération » T1 auquel la tension de sortie Vout franchit le seuil de tension haut VTH_high prédéterminé.
Dans une étape E2, le module de détection 60 détermine un instant dit « de chute » 2, correspondant à un début d’injection auquel la tension de sortie Vout diminue en-dessous du seuil de tension haut VTH_high prédéterminé.
Ensuite, dans une étape E3, le module de détection 60 calcule la durée DT écoulée entre l’instant de récupération T 1 et l’instant de chute T2.
En référence aux figures 2 et 3, lorsque la durée DT calculée est supérieure audit seuil de durée cible DT0 et que la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic Ipic est supérieure au seuil minimum lpic_min, le module de détection 60 diminue, dans une étape E4, la valeur de la tension de référence 70 d’une valeur de décrément afin de diminuer la valeur d’intensité de référence lpic_ref.
En référence aux figures 2 et 4, lorsque la durée DT calculée est inférieure à un seuil de durée, dit « cible », DT0 prédéterminé et que la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic Ipic est inférieure au seuil maximum lpic_max, le module de détection 60 augmente, dans une étape E5, la valeur de la tension de référence 70 d’une valeur d’incrément afin d’augmenter la valeur d’intensité de référence lpic_ref.
Lorsque la tension de sortie Vout du convertisseur 1 a franchi le seuil de tension haut VTH_high prédéterminé, que la durée DT calculée est supérieure au seuil de durée cible DT0 et que la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic Ipic est égale au seuil minimum lpic_min, le module de détection 60 maintient ladite valeur de l’amplitude maximale du courant de pic Ipic au seuil minimum lpic_min lors du prochain pic du courant de pic Ipic.
Lorsque la tension de sortie Vout du convertisseur 1 a franchi le seuil de tension haut VTH_high prédéterminé, que la durée DT calculée est inférieure au seuil de durée cible DT0 et que la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic Ipic est égale au seuil maximum lpic_max, le module de détection 60 maintient la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic Ipic au seuil maximum lpic_max lors du prochain pic du courant de pic Ipic.
Parallèlement, le module de détection 60 mesure également la durée écoulée à partir de l’instant de chute T2 (étape E6). Ainsi, en référence à la figure 5, lorsque la tension de sortie Vout n’a pas franchi le seuil de tension haut VTH_high prédéterminé au bout d’un seuil de durée dit « de remontée » DT2 prédéterminé, le module de détection 60 augmente la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic Ipic jusqu’au seuil maximum lpic_max pour le prochain pic.
Le procédé selon l’invention permet d’ajuster la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic Ipic en fonction de la remontée plus ou moins rapide de la tension de sortie Vout du convertisseur 1 afin d’en améliorer l’efficacité tout en réduisant les pertes et en assurant une remontée la plus rapide possible en cas de demande importante d’injections.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de contrôle d’un convertisseur (1 ) de tension continu-continu pour le pilotage en courant d’au moins un injecteur (2) de carburant d’un moteur thermique de véhicule automobile, ledit convertisseur (1 ) comprenant un module de contrôle (10) et une bobine à induction (20) reliée à un transistor (30) à effet de champ comprenant un drain (D), une source (S) et une grille (G), ladite grille (G) étant reliée au module de contrôle (10) afin que ledit module de contrôle (10) commande le transistor (30) dans un état passant du courant entre le drain (D) et la source (S) ou dans un état bloquant du courant entre le drain (D) et la source (S), l’alternance des états passants et bloquants du transistor (30) générant un courant en dents de scie appelé courant de pic (Ipic), dont l’intensité varie entre 0 et une valeur d’amplitude maximale variable bornée par un seuil minimum (lpic_min) et un seuil maximum (lpic_max) et qui permet au convertisseur (1 ) de délivrer une tension de sortie (Vout) aux bornes d’une capacité dite « intermédiaire » (Cint) dont la décharge est commandée par un calculateur via un module de pilotage afin de commander au moins un injecteur (2) de carburant, le convertisseur (1 ) étant configuré pour faire tendre ladite tension de sortie (Vout) vers une valeur cible, le procédé étant caractérisé en ce qu’il comprend :
• une étape (E1 ) de détermination d’un instant dit « de récupération » (T1 ) auquel la tension de sortie (Vout) franchit un seuil de tension haut (VTH_high) prédéterminé,
• une étape (E2) de détermination d’un instant dit « de chute » (T2), correspondant à un début d’injection, auquel la tension de sortie (Vout) diminue en-dessous du seuil de tension haut (VTH_high) prédéterminé,
• une étape (E3) de calcul de la durée (DT) écoulée entre l’instant de récupération (T1 ) et l’instant de chute (T2),
• si la durée (DT) calculée est supérieure à un seuil de durée, dit « cible », (DT0) prédéterminé et si la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic (Ipic) est supérieure au seuil minimum (lpic_min), une étape (E4) de diminution de la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic (Ipic),
• si la durée (DT) calculée est inférieure audit seuil de durée cible (DT0) et si la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic (Ipic) est inférieure au seuil maximum (lpic_max), une étape (E5) d’augmentation de la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic (Ipic).
2. Procédé selon la revendication 1 , dans lequel le seuil de durée cible (DT0) est compris entre 200 et 500 ps.
3. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la diminution de la valeur de l’amplitude maximale maximum du courant de pic (Ipic) est réalisée par décrément d’une valeur prédéterminée correspondant à une fraction du seuil maximum (lpic_max) d’intensité du courant de pic (Ipic).
4. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’augmentation de la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic (Ipic) est réalisée par incrément d’une valeur prédéterminée correspondant à une fraction du seuil maximum (lpic_max) d’intensité du courant de pic (Ipic).
5. Procédé selon l’une des revendications précédentes, comprenant en outre une étape (E6) de mesure de la durée écoulée à partir de l’instant de chute (T2) et, lorsque la tension de sortie (Vout) n’a pas franchi le seuil de tension haut (VTH_high) prédéterminé au bout d’un seuil de durée prédéterminé dit « de remontée » (DT2), une étape (E7) d’augmentation de la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic (Ipic) à son seuil maximum (lpic_max).
6. Convertisseur (1 ) de tension continu-continu pour le pilotage en courant d’au moins un injecteur (2) de carburant d’un moteur thermique de véhicule automobile, ledit convertisseur (1 ) comprenant un module de contrôle (10) et une bobine à induction (20) reliée à un transistor (30) à effet de champ comprenant un drain (D), une source (S) et une grille (G), ladite grille (G) étant reliée au module de contrôle (10) afin que ledit module de contrôle (10) commande le transistor (30) dans un état passant du courant entre le drain (D) et la source (S) ou dans un état bloquant du courant entre le drain (D) et la source (S), l’alternance des états passants et bloquants du transistor (30) générant un courant en dents de scie appelé courant de pic (Ipic), dont l’intensité varie entre 0 et une valeur d’amplitude maximale variable bornée par un seuil minimum (lpic_min) et un seuil maximum (lpic_max) et qui permet au convertisseur (1 ) de délivrer une tension de sortie (Vout) aux bornes d’une capacité dite « intermédiaire » (Cint) dont la décharge est commandée par un calculateur via un module de pilotage afin de commander au moins un injecteur (2) de carburant, le convertisseur (1 ) étant configuré pour faire tendre ladite tension de sortie (Vout) vers une valeur cible, le convertisseur (1 ) étant caractérisé en ce qu’il est configuré pour :
• déterminer un instant dit « de récupération » (T1 ) auquel la tension de sortie (Vout) franchit le seuil de tension haut (VTH_high) prédéterminé,
• déterminer un instant dit « de chute » (T2), correspondant à un début d’injection, auquel la tension de sortie (Vout) diminue en-dessous du seuil de tension haut (VTH_high) prédéterminé, • calculer la durée (DT) écoulée entre l’instant de récupération (T1 ) et l’instant de chute (T2),
• si la durée (DT) calculée est supérieure à un seuil de durée, dit « cible », (DT0) prédéterminé et si la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic (Ipic) est supérieure au seuil minimum (lpic_min), diminuer la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic (Ipic),
• si la durée (DT) calculée est inférieure audit seuil de durée cible (DT0) et si la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic (Ipic) est inférieure au seuil maximum (lpic_max), augmenter la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic (Ipic).
7. Convertisseur (1 ) selon la revendication précédente, dans lequel le seuil de durée cible (DT0) est compris entre 200 et 500 ps.
8. Convertisseur (1 ) selon l’une des revendications 6 et 7, dans lequel le convertisseur (1 ) est configuré pour :
· diminuer la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic (Ipic) par décrément d’une valeur prédéterminée correspondant à une fraction du seuil maximum (lpic_max) d’intensité du courant de pic (Ipic),
• augmenter la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic (Ipic) par incrément d’une valeur prédéterminée correspondant à une fraction du seuil maximum (lpic_max) d’intensité du courant de pic (Ipic).
9. Convertisseur (1 ) selon l’une des 6 à 8, ledit convertisseur (1 ) étant en outre configuré pour mesurer la durée écoulée à partir de l’instant de chute (T2) et, lorsque la tension de sortie (Vout) n’a pas franchi le seuil de tension haut (VTH_high) prédéterminé au bout d’un seuil de durée prédéterminé dit « de remontée » (DT2), augmenter la valeur de l’amplitude maximale du courant de pic (Ipic) au seuil maximum (lpic_max).
10. Véhicule automobile comprenant un convertisseur (1 ) selon l’une des revendications 6 à 9.
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