WO2019188431A1 - 金属材料の複合溶接方法および金属材料の突合せ溶接部材 - Google Patents

金属材料の複合溶接方法および金属材料の突合せ溶接部材 Download PDF

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welding
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laser beam
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小川　健司
榊　正仁
延時　智和
冨村　宏紀
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日鉄日新製鋼株式会社
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    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/02—Positioning or observing the workpiece, e.g. with respect to the point of impact; Aligning, aiming or focusing the laser beam
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/21—Bonding by welding
    • B23K26/211—Bonding by welding with interposition of special material to facilitate connection of the parts

Definitions

  • the present invention relates to a composite welding method and a butt weld member that can obtain a butt member having excellent joint strength even when a gap is formed when the metal material is butted.
  • Laser beams are used in various fields in recent years because they are heat sources with high energy density.
  • arc welding method alone by combining with arc welding methods such as MIG (Metal Insert Gas), MAG (Metal Active Gas) and TIG (Tungsten Insert Gas).
  • MIG Metal Insert Gas
  • MAG Metal Active Gas
  • TIG Tungsten Insert Gas
  • Laser + arc hybrid welding is being recognized for the purpose of improving depth and increasing welding speed.
  • a laser welding method capable of obtaining a weld portion equivalent to arc welding by means of filler metal + laser welding instead of arc welding can also be used as laser + hybrid welding.
  • Laser welding is being used as a welding and joining method for steel materials and joining methods for various metal materials, taking advantage of joining characteristics such as high speed, low heat input, and penetration depth.
  • the laser welder main body is expensive, and a recess may be formed in the weld bead of the laser alone.
  • welded joints such as T-shaped joints and butt joints by laser single welding.
  • the depth of the recess formed in the weld bead increases and the joint strength decreases.
  • the inventors of the present application thought that it was difficult to strictly control the amount of butt gap of the welded material in industrial production.
  • the inventors of the present invention have made the welding surfaces of two plate members having different thicknesses face each other so that the surfaces adjacent to the welding surfaces are flush with each other, and then face the above-mentioned butt faces from the thin plate side of the flush surfaces.
  • the usefulness of the laser welding method in which the laser beam is incident obliquely is found. Based on the usefulness, the inventors of the present invention can control the laser aiming position, the incident angle, and the butt interval within an appropriate range so that the welding strength and the finish can be efficiently improved regardless of the thickness of the thick plate.
  • the “laser welding method for differential thickness material and a differential thickness welding member using the method” described in Patent Document 1 were developed.
  • the butt gap of the material is desirably 1 mm or less.
  • the bonding strength may be insufficient, and when trying to apply the welding method, the depth of the recess that causes insufficient bonding strength increases. There was concern about the possibility.
  • An object of the present invention is to provide a composite welding method of metal materials capable of reducing the depth of the depression.
  • the metal material composite welding method according to the present invention is such that the surfaces of two metal materials are abutted so that the surfaces of the two metal materials are flush with each other.
  • the inventors of the present invention have made the above-mentioned joining surface from one side of the surface that is flush with the joining surface of the welded material so that the surfaces adjacent to the joining surface are flush with each other.
  • laser welding with a hollow shape with respect to a constant butt gap is achieved by controlling the laser target position and the incident angle within an appropriate range. It was found useful that a bead is formed and an unmelted portion is hardly formed on the back surface of the welded joint. Further, the inventors of the present application completed the present invention because excellent bonding strength was obtained efficiently by fusing the interface between the laser welding bead and the arc welding bead by arc welding after laser welding. .
  • the flushed surface in the welded joint formed by welding the butted surfaces so that the surfaces of the workpieces are flush with each other (flat), the flushed surface (upper surface in FIG. 4)
  • the “surface of the welded joint” and the surface on which the step is generated may be referred to as “the back surface of the welded joint”.
  • FIG. 3 schematically shows the preceding laser welding in the hybrid welding (composite welding method) of the present invention.
  • the laser aiming position (P) is the aiming position of the laser beam (3) on the end face (1a) of the metal material (1) or the surface (1b) on the extension of the end face.
  • the incident angle ( ⁇ ) is an inclination angle of the irradiation direction of the laser beam (3) to the metal material (2) side with respect to the end surface (1a) of the metal material (1) or the surface (1b) on the extension of the end surface. It is.
  • the butt gap G is the distance between the end surface (1a) of the metal material (1) and the surface of the metal material (2) facing the end surface (1a).
  • the hybrid welding of the present invention includes the following steps. In a state where the surfaces of the metal material (1) (one metal material) and the metal material (2) (the other metal material) are flush with each other, the butted surface (1a) ( A laser beam (3) is obliquely irradiated on the end face) or on the extended surface (1b) to form a weld bead. Thereafter, arc welding or laser welding with a welding wire or filler material is performed on a welding bead with a depression formed by laser welding.
  • the metal material butt-welding member according to the present invention is obtained by the above-described steps.
  • the laser beam (3) is incident obliquely from the surface side of the flush metal material (2) toward the butt end face (1a) or the extended line (1b) of the end face, and the laser beam (3)
  • the target position (P) is set to the butt end face of the metal material (1) or an extended line of the end face, and the target position depth D from the surface of the laser beam (3) incident side metal material (2) is set as follows (1 ) Within the range of the formula.
  • the incident angle ( ⁇ ) of the laser beam (3) is set to a direction inclined by 10 ° to 40 ° toward the metal material (2) with respect to the butt end face (1a) of the metal material (1) and the metal material (2). .
  • the angle range for tilting the incident angle ( ⁇ ) of the laser beam (3) is 15 ° to 30 °.
  • a welded member having a recess on the back side of the weld is 5% or less of the plate thickness.
  • the type of the laser beam (3) in the present invention is not particularly limited.
  • a carbon dioxide laser, YAG laser, fiber laser, or disk laser having a relatively large output can be used.
  • a fiber laser or a disk laser is preferable because it can be transmitted through an optical fiber and has excellent beam quality.
  • the laser output and the beam diameter may be appropriately selected according to the type of metal material to be welded and the plate thickness.
  • the subsequent welding method after preceding laser welding may be an arc welding method such as MIG, MAG, or TIG using a welding wire or filler metal, or laser welding may be performed again. Since the welding wire or filler metal to be used is diluted by mixing with the material to be welded, it is generally recommended to use a variety suitable for the material to be welded recommended by the welding wire or filler metal manufacturer. Is desirable. However, those that adversely affect the structure, such as causing phase transformation (such as martensitic transformation) in the workpiece, are undesirable.
  • the weld bead formed by post-welding has no weld defects such as blow holes and pits. Also, if there is rust-preventive plating metal on the surface of the material, it is desirable that there is less surplus metal due to welding wire etc. so that there is less plating damage and the range of repair coating is narrow because of the range of rust prevention effect. .
  • the type of the material to be welded is not particularly limited. Low carbon steel, stainless steel, or Zn plating, Al plating, Zn-Al alloy plating, Al-Si alloy plating, Zn-Al-Mg alloy plating, Zn-Al-Mg-Si alloy It may be plated. Further, the present invention can be applied not only to welding of steel materials but also to non-ferrous metals such as Al and hybrid welding of steel materials and non-ferrous metals. Furthermore, the method for cutting the material to be welded is not limited. A general cutting method such as a shear may be used. Further, it may be mechanically polished after cutting.
  • the thicknesses of the metal materials 1 and 2 are not limited. Not only the plate material but also a block shape may be used. When the thicknesses of the metal material 1 and the metal material 2 are different from each other, the metal material 2 may be a thin metal material.
  • Example material hot-dip Zn-6 mass% Al-3 mass% Mg plating using low carbon steel as an original plate as shown in Table 1 was prepared as a test material. There are two types of plate thicknesses: 3.2 mm and 6.0 mm. The plating adhesion amount per side is 90 g / m 2 .
  • test materials were cut
  • the cutting end surface was machine-polished finishing.
  • the size of the maximum butt gap between the butt widths of 100 mm was measured with a gap gauge before laser welding.
  • the maximum butt interval is set to 0.05 mm or less.
  • FIG. 1 shows an example of the present invention in which only laser welding is performed.
  • 1 is a cross-sectional photograph of a welded portion obtained by observing the specimen 1 with an optical microscope.
  • 2 shows Comparative Example No. in a state where only laser welding is performed. It is a cross-sectional photograph of the welding part which observed the test material of 11 with the optical microscope.
  • the arc welding speed was the same as the previous laser welding speed.
  • the laser target position D which is the range of the present invention, satisfies 0.8t ⁇ D ⁇ 1.8t (t: plate thickness), and the ratio (%) of the joint back side depression amount to the plate thickness before welding is 5. It is good at 0% or less. Further, the laser beam incident angle ( ⁇ ) is 10 ° to 40 °, and the butt gap distance (G) is t / 6 or less (t: plate thickness). The recesses on the back side of the joints 1, 2, 4, 6, and 8 are particularly excellent at 2.0%.
  • Comparative Example No. 10-No. 17 Comparative Example No. 17, the ratio (%) of the recess depth on the back side of the joint to the plate thickness before welding exceeds 5.0%.
  • the metal materials 1 and 2 can be used for welding the metal materials 1 and 2 by melting the metal materials 1 and 2 even if there is a gap in the butt portion. it can. This can be applied to the field of automobiles, industrial equipments, home appliances, switchboards, housings, and road materials.
  • Metal material 1 (the other metal material) 2 Metal material 2 (One metal material) 1a Butt end surface 1b of metal material 1 Surface 3 on extension of butt end surface of metal material 1 Laser beam P Target position D Target position depth

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Abstract

窪み深さを低減可能な金属材料の複合溶接方法を提供する。金属材料の複合溶接方法は、一方の金属材料（２）側から他方の金属材料（１）の端面上もしくはその延長上の面上の狙い位置（Ｐ）へレーザビーム（３）を照射して溶接ビードを形成する工程と、溶接ビード上に、２つの金属材料の表面側から溶接ワイヤまたは溶加材を伴う溶接を行う工程と、を含み、レーザビームの狙い位置の深さＤは、一方の金属材料の厚みｔに対して０．８ｔ≦Ｄ≦１．８ｔの範囲内である。

Description

金属材料の複合溶接方法および金属材料の突合せ溶接部材
　本発明は、金属材料を突合せた時に間隙が形成される場合であっても優れた接合強度の突合せ部材が得られる複合溶接方法と突合せ溶接部材に関する。
　レーザビームは、高エネルギー密度の熱源であることから、近年様々な分野において利用されている。特に、接合・溶接の分野においては、MIG（Metal Insert Gas）・MAG（Metal Active Gas）・TIG（Tungsten Insert Gas）等のアーク溶接法と組合せることで、アーク溶接法単体では困難な溶込み深さ改善や溶接速度の高速化を目的としてレーザ＋アークハイブリッド溶接は認知されつつある。また、前記アーク溶接の替わりに溶加材＋レーザ溶接によりアーク溶接と同等程度の溶接部を得ることができるレーザ溶接方法もレーザ＋ハイブリッド溶接として使用可能である。
　レーザ溶接は、高速かつ低入熱、溶込み深さといった接合特性を生かして、鋼材の溶接・接合方法や各種金属材料の接合手段に利用されつつあるが、溶加材を用いないレーザ溶接単体では工業生産品への適用例が少ない。この原因として、レーザ溶接機本体が高価であることの他、レーザ単体での溶接ビードには窪みが形成される場合があることが挙げられる。レーザ単体溶接においてもＴ字継手および突合せ継手等の溶接継手を得ること自体はできる。ただし、溶接材料間の隙間量の大きさによっては溶接ビードに形成される窪みの深さが増加し、接合強度が低下することが考えられる。溶接ビードの窪みを低減するためには、レーザビームの狙い位置と被溶接材の突合せ隙間量とを厳密に管理する必要があった。
　本願発明者らは、工業生産において被溶接材の突合せ隙間量を厳密に管理することは難しいと考えた。本願発明者らは、厚みが異なる二つの板材の溶接面を、該溶接面に隣接する表面が面一となるように突合せた後、面一とした表面の薄板側から上記の突合せ面に向けて斜めにレーザビームを入射させるレーザ溶接方法の有用性を見出した。当該有用性に基づき、本願発明者らは、レーザ狙い位置、入射角、突合せ間隔を適正範囲内に制御することで、厚板の厚みにかかわらず、効率的に優れた溶接強度と仕上がりとが得られる差厚材のレーザ溶接方法を提供することを主たる目的として、特許文献１に記載の「差厚材のレーザ溶接方法及び該方法を用いた差厚溶接部材」を開発した。
日本国公開特許公報「特開２０１６－６８０９２号公報」
　上記差厚材のレーザ溶接方法ではレーザ照射時に入射角度を与えることで、材料間に突合せ隙間がある場合でも溶接ビードの形成が可能であり、隙間量を管理することで優れた接合強度が得られる溶接ビードが形成可能になることを見出した。ただし、突合せ隙間量によっては窪み深さが極端に大きくなる場合があり、当該窪みが溶接欠陥となって接合強度の低下が生じる可能性があった。このため、上記のレーザ溶接方法では、材料の突合せ隙間は１ｍｍ以下であることが望ましいとしている。しかしながら、実際の工業製品への適用において隙間量が１ｍｍ以下である場合でも接合強度が不足する場合があり前記溶接法を適用しようとした場合、接合強度不足の原因となる窪み深さが大きくなる可能性が懸念された。
　本発明は、窪み深さを低減可能な金属材料の複合溶接方法などを提供することを目的とする。
　上記の課題を解決するため、本発明に係る金属材料の複合溶接方法は、２つの金属材料の表面が面一となるように突合せた状態で、一方の金属材料側から、他方の金属材料の端面上もしくはその延長上の面上の狙い位置へレーザビームを斜めに照射して溶接ビードを形成する工程と、前記レーザビームの照射により形成された溶接ビード上に、前記２つの金属材料の表面側から溶接ワイヤまたは溶加材を伴う溶接を行う工程と、を含む金属材料の複合溶接方法であって、前記レーザビームの狙い位置の深さＤは、前記金属材料の厚みｔに対して０．８ｔ≦Ｄ≦１．８ｔの範囲内である。
　本発明によれば、窪み深さを低減可能な金属材料の複合溶接方法などを提供できる。
本発明の技術で試作したレーザ溶接工程後の断面を示した図である。 従来技術で試作した本発明のレーザ溶接工程後の断面を示した図である。 本発明のレーザ溶接工程を模式的に示す図である。 本発明の技術で試作したレーザ＋アーク溶接（レーザ先行）した断面を示した図である。
　本願発明者らは、詳細な研究の結果、被溶接材の接合面を、該接合面に隣接する表面が面一となるように突合せた後、面一とした表面の片側から上記の接合面あるいは接合面の延長線上に向けて斜めにレーザビームを入射させるレーザ溶接方法において、レーザ狙い位置および入射角を適正範囲内に制御することで、一定の突合せ隙間に対して窪み形状を伴うレーザ溶接ビードが形成され、かつその溶接継手の裏面に未溶融部が形成され難いという有用性を見出した。また、本願発明者らは、レーザ溶接後のアーク溶接施工によりレーザ溶接ビードとアーク溶接ビードの界面が融合することで、効率的に、優れた接合強度が得られたことから本発明を完成した。
　なお、本発明では、被溶接材の表面が面一（ツライチ）となるように突合せた突合せ面を後に溶接して構成した溶接継手において、その面一となった面（図４における上面）を「溶接継手の表面」、段差が生じる面（図４における下面）を「溶接継手の裏面」と称する場合もある。
　以下、図面を参照しつつ本発明を説明する。
　図３は、本発明のハイブリッド溶接（複合溶接方法）での先行レーザ溶接を模式的に示す。図３に示すように、レーザ狙い位置(Ｐ)は、金属材料(１)の端面(１ａ)または端面の延長上の面（１ｂ）におけるレーザビーム(３)の狙い位置である。入射角(θ)は、金属材料(１)の端面(１ａ)または端面の延長上の面（１ｂ）に対する、レーザビーム(３)の照射方向の、金属材料(２)の側への傾斜角度である。突合せ間隔Ｇは、金属材料(１)の端面(１ａ)と、端面(１ａ)に対向する金属材料(２)の面との間隔である。
　本発明のハイブリッド溶接は、以下の工程を含む。金属材料（１）（一方の金属材料）および金属材料（２）（他方の金属材料）の表面が面一となるように突合せた状態で、一方の金属材料側からその突合せ面（１ａ）（端面）上もしくはその延長上の面（１ｂ）上にレーザビーム(３)を斜めに照射して溶接ビードを形成する。その後に、レーザ溶接により形成される窪みを伴う溶接ビード上に、溶接ワイヤまたは溶加材を伴うアーク溶接やレーザ溶接を行う。以上の工程により、本発明に係る金属材料の突合せ溶接部材を得る。
　前記レーザビーム(３)を、前記面一とした金属材料(２)の表面側から突合せ端面(１ａ)または端面の延長線上（１ｂ）に向けて斜めに入射させ、当該レーザビーム(３)の狙い位置(Ｐ)を上記金属材料(１)の突合せ端面または端面の延長線上にすると共に、前記レーザビーム(３)入射側金属材料(２)の表面からの狙い位置深さＤを下記（１）式の範囲内にする。
　　０．８ｔ≦Ｄ≦１．８ｔ　　…（１）式
　（但し、ｔは金属材料（２）の厚みであり、Ｄ，ｔ共に単位はｍｍ。）
　さらに望ましい範囲は１．０ｔ≦Ｄ≦１．５ｔである。
　レーザビーム(３)の入射角(θ)を、金属材料(１)と金属材料（２）の突合せ端面(１ａ)に対して金属材料(２)側に１０°～４０°傾斜した方向とする。
　さらに望ましくは、レーザビーム(３)の入射角(θ)を傾斜させる角度範囲を１５°～３０°とする。
　金属材料(１)と金属材料(２)との突合せ間隔(Ｇ)をｔ／６以下にすることで、レーザ溶接を行っても溶け込んだ金属が突合せ隙間に落ち込むことを抑制し、レーザ溶接後における溶接部裏側の窪みが板厚の５％以下である溶接部材を得る。
　本発明におけるレーザビーム（３）の種類は特に限定されない。例えば、比較的出力が大きい炭酸ガスレーザ、ＹＡＧレーザ、ファイバーレーザ、またはディスクレーザ等を用いることができる。ファイバーレーザまたはディスクレーザは光ファイバーで伝送でき、かつビーム品質が優れるので好適である。なお、レーザ出力およびビーム径は溶接する金属材料の種類および板厚等に応じて適宜選択すればよい。
　レーザ溶接先行後の後行溶接方法は、溶接ワイヤまたは溶加材を用いたＭＩＧ、ＭＡＧ、ＴＩＧ等のアーク溶接法であってもよく、または再度レーザ溶接を行ってもよい。使用する溶接ワイヤまたは溶加材は、被溶接材との混合により希釈されることから、一般的に各溶接ワイヤまたは溶加材のメーカーが推奨する、被溶接材に合せた品種を使用することが望ましい。但し、使用することにより被溶接材に相変態（マルテンサイト変態など）を生じさせるなど、構造体に悪影響を及ぼすものは望ましくない。
　また、後溶接により形成される溶接ビードにはブローホールおよびピットなどの溶接欠陥がないことが望ましい。また、材料表面に防錆目的のめっき金属が存在する場合には防錆効果範囲のために、めっき損傷が少なく、補修塗装の範囲が狭くなるように溶接ワイヤ等による余盛金属が少ないほうが望ましい。
　本発明で、被溶接材の種類は特に限定されない。低炭素鋼、ステンレス鋼、またはこれらにＺｎ系めっき、Ａｌ系めっき、Ｚｎ－Ａｌ系合金めっき、Ａｌ－Ｓｉ系合金めっき、Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系合金めっき、Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系合金めっき等を施したものであってよい。また、鋼材同士の溶接に限らずＡｌ等の非鉄金属同士および鋼材と非鉄金属のハイブリッド溶接にも本発明は適用できる。さらに、被溶接材の切断方法も限定されない。シャー等の一般的な切断方法を用いればよい。また、切断後、機械研磨仕上げしてもよい。
　本発明において、金属材料１、２の厚みは限定されない。板材に限らず、ブロック状でもかまわない。金属材料１と金属材料２との厚みが互いに異なる場合は、厚みの薄い金属材料を金属材料２とすればよい。
　以下に、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はこの実施例に限定されるものではない。
　（供試材）
　先ず始めに、供試材として表１に示す、低炭素鋼を原板とする溶融Ｚｎ－６質量％Ａｌ－３質量％Ｍｇめっきを準備した。板厚は、３．２ｍｍおよび６．０ｍｍの２種類である。片面あたりのめっき付着量は９０ｇ／ｍ２である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
 　そして、全ての供試材を、シャー、チップソー、バンドソーにより切断し、幅５０ｍｍ、長さ１５０ｍｍのサイズに切り出した。また、一部の供試材については切断端面を機械研磨仕上げした。
　切り出した供試材の中から、板厚が同一のもの２つを選んで、その２つの供試材の表面が面一となるように突合せた。
　（突合せ隙間の測定）
　続いて、レーザ溶接前に隙間ゲージで突合せ部の幅１００ｍｍの間の最大突合せ隙間の大きさを測定した。なお、厚み０．０５ｍｍの隙間ゲージが突合せ部に入らない場合は最大突合せ間隔０．０５ｍｍ以下とした。
　（先行溶接）
　そして、突合せ部に対し、ファイバーレーザ溶接機を用いて、表２に記載したレーザビームの狙い位置深さＤとレーザビームの入射角θの条件により、突合せレーザ溶接のみを行なった。なお、表２には、隙間ゲージを用いて測定した突合せ部の突合せ隙間の大きさも記載している。レーザ溶接の条件は以下のとおりである。
　出力：４ｋＷ、
　ビームスポット径：０．６ｍｍ、
　デフォーカス：７ｍｍ、
　シールドガス: なし
レーザ溶接速度は板厚に応じて次のように変化させた。
　板厚　６．０ｍｍ：　　０．７５ｍ／ｍｉｎ、
　板厚　３．２ｍｍ：　　１．２　ｍ／ｍｉｎ
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
 　図１は、レーザ溶接のみを行なった状態の本発明例Ｎｏ．１の供試材を光学顕微鏡で観察した溶接部の断面写真である。図２は、レーザ溶接のみを行なった状態の比較例Ｎｏ．１１の供試材を光学顕微鏡で観察した溶接部の断面写真である。
　（後行溶接）
　続いて、溶接ビードが形成できた継手に対し、後行の溶接として次の条件によりアーク溶接を実施した。また、評価として溶接継手裏側の形状観察および引張試験を行った。
　後行のアーク溶接条件は以下のとおりである。
　溶接電流、電圧　　：１６０Ａ、２０．３Ｖ、
　シールドガス、流量：ＣＯ２、２０Ｌ／ｍｉｎ
　溶接ワイヤ　　　　：ＭＧ－５０Ｔ、φ１．２ｍｍ
　アーク溶接速度は、先行のレーザ溶接速度と同じとした。
　（溶接継手裏側の形状観察）
　後行溶接後における溶接継手裏側の形状を評価した。具体的には、溶接継手裏面の窪みの深さを測定し、その深さを溶接前の板厚ｔに対するパーセントで評価した。得られた結果を表３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
 　発明例Ｎｏ．１～Ｎｏ．９は、本発明の範囲であるレーザ狙い位置Ｄが0.8ｔ≦Ｄ≦1.8ｔ（ｔ：板厚）を満足しており、継手裏側窪み量の溶接前板厚に対する比率（％）は５．０％以下と良好である。さらに、レーザビームの入射角(θ)が１０°～４０°で、突合せ隙間間隔(Ｇ)がｔ／６以下（ｔ：板厚）であるＮｏ．１、２，４，６，８の継手裏側窪み量は２．０％と特に優れている。
　一方、比較例Ｎｏ．１０～Ｎｏ．１７は継手裏側窪み量の溶接前板厚に対する比率（％）は５．０％を越えている。
　（引張試験）
　引張試験の結果についても表３に示す。後行の溶接を行った発明例Ｎｏ．１～Ｎｏ．９は、引張試験は全て母材破断という結果であった。すなわち、溶接不良による強度低下はなかった。図４は本発明例Ｎｏ．４の光学顕微鏡で観察した溶接継手裏側の形状観察である。
　本発明は金属材料１、２同士の突合せ溶接において、突合せ部に隙間があっても金属材料１、２を溶融して隙間を埋めて金属材料１、２同士を溶接する方法に利用することができる。これは、自動車分野、産業機器分野、家電、配電盤、住宅分野、さらには道路資材等の部材接合に適用できる。
１　金属材料１（他方の金属材料）
２　金属材料２（一方の金属材料）
１ａ　金属材料１の突合せ端面
１ｂ　金属材料１の突合せ端面の延長上の面
３　レーザビーム
Ｐ　狙い位置
Ｄ　狙い位置深さ

Claims (4)

  1. 　２つの金属材料の表面が面一となるように突合せた状態で、一方の金属材料側から、他方の金属材料の端面上もしくはその延長上の面上の狙い位置へレーザビームを斜めに照射して溶接ビードを形成する工程と、
    　前記レーザビームの照射により形成された溶接ビード上に、前記２つの金属材料の表面側から溶接ワイヤまたは溶加材を伴う溶接を行う工程と、
    を含む金属材料の複合溶接方法であって、
    　前記レーザビームの狙い位置の深さＤは、前記一方の金属材料の厚みｔに対して０．８ｔ≦Ｄ≦１．８ｔの範囲内であることを特徴とする金属材料の複合溶接方法。
  2. 　前記レーザビームの照射方向は、前記端面またはその延長上の面に対して、前記一方の金属材料の側に１０°～４０°傾斜した方向であることを特徴とする請求項１に記載の金属材料の複合溶接方法。
  3. 　前記他方の金属材料と前記一方の金属材料との突合せ間隔は、ｔ／６以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の金属材料の複合溶接方法。
  4. 　請求項１～３のいずれか１項に記載の金属材料の複合溶接方法を用いた、溶接部裏側の窪みが板厚の５％以下であることを特徴とする金属材料の突合せ溶接部材。
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