WO2019009764A1 - Catalyst and transport gas distributor for a dehydrogenation reactor with a fluidized bed - Google Patents

Catalyst and transport gas distributor for a dehydrogenation reactor with a fluidized bed Download PDF

Info

Publication number
WO2019009764A1
WO2019009764A1 PCT/RU2018/000429 RU2018000429W WO2019009764A1 WO 2019009764 A1 WO2019009764 A1 WO 2019009764A1 RU 2018000429 W RU2018000429 W RU 2018000429W WO 2019009764 A1 WO2019009764 A1 WO 2019009764A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
catalyst
cone
distributor according
mixer
range
Prior art date
Application number
PCT/RU2018/000429
Other languages
French (fr)
Russian (ru)
Inventor
Станислав Михайлович КОМАРОВ
Александра Станиславовна ХАРЧЕНКО
Алексей Александрович КРЕЙКЕР
Original Assignee
Акционерное общество "Специальное конструкторско-технологическое бюро "Катализатор"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Акционерное общество "Специальное конструкторско-технологическое бюро "Катализатор" filed Critical Акционерное общество "Специальное конструкторско-технологическое бюро "Катализатор"
Priority to CN201880036342.5A priority Critical patent/CN110691643A/en
Publication of WO2019009764A1 publication Critical patent/WO2019009764A1/en

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
    • C07C5/32—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with formation of free hydrogen
    • C07C5/321—Catalytic processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
    • C07C5/32—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with formation of free hydrogen
    • C07C5/327—Formation of non-aromatic carbon-to-carbon double bonds only
    • C07C5/333—Catalytic processes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/584—Recycling of catalysts

Definitions

  • the invention relates to the field of petrochemistry, in particular, to the dehydrogenation of C3-C5 paraffinic hydrocarbons to the corresponding olefinic hydrocarbons used to obtain basic monomers for synthetic rubber, as well as in the production of polypropylene, methyl tertiary butyl ether, etc.
  • RU patent 2601002, IPC B01J8 / 04; C07C5 / 333, published on 10/27/2017 include a reactor and a fluidized bed regenerator of a fine aluminum chromium catalyst with partitioning grids, transport tubes for circulating the catalyst from the reactor to the regenerator and back by means of pneumatic transport of the catalyst to the top of the boiling layer with Using transport gas supplied to transport pipes (vapors of raw materials, natural gas or other inert gases - when transporting the catalyst from the regenerator to the reactor and air - when transporting the catalyst from the reactor to the regenerator), pipelines for feeding the vapor of the raw material down the boiling layer of the reactor, air down fluidized bed regenerator, pipelines for the output of contact gas and regeneration gas, connected to cyclones located in the upper part of the reactor and regenerator.
  • transport gas supplied to transport pipes vapors of raw materials, natural gas or other inert gases - when transporting the catalyst from the regenerator to the reactor and air - when transporting the catalyst from the reactor to
  • the catalyst heated and regenerated in the regenerator, is fed from the lower part of the fluidized bed of the regenerator through the catalyst distributor and transport gas to the top of the reactor fluid bed, passes the vapor of the raw material rising counter-current in the fluidized catalyst bed, providing an endothermic dehydrogenation reaction and then from the bottom of the reactor to the coked, reduced and cooled view served through the catalyst and transport gas distributor to the top of the fluidized bed of the regenerator for burning coke, oxidizing and overheating the catalyst due to the combustion of the fuel gas regenerator supplied to the upper part of the fluidized bed of the regenerator of the fuel gas and the downstream of the boiling layer of the air regenerator.
  • a temperature profile of temperature variation along the height of the fluidized bed is formed at which the temperature of the upper part of the fluidized bed is higher than the temperature of the lower fluidized bed.
  • the installation contains a catalyst and transport gas distributor in the form of a baffle disk of conical or elliptical shape located above the upper end of the transport pipe above the level of the fluidized bed in the separation zone of the reactor and / or the regenerator.
  • the disadvantages of the known distributor of catalyst and transport gas should include the possibility of capture of catalyst particles by the gas stream at the outlet of the distributor, which impairs the operation of cyclones and reduces the efficiency of catalyst trapping.
  • the transport gas in the supply variant for transporting the catalyst to the reactor vapors of raw materials and air - to the regenerator is not in contact with the fluidized bed in the reactor and the regenerator, respectively, admixing to the contact gas and regeneration gas in the separation zones of these devices.
  • the magnitude of these flows reaches 5% or more of the amount of feed and air fed to the reactor to the regenerator.
  • Unreacted paraffin hydrocarbons from the transport gas ballast the contact gas then go through the entire process cycle and return with the recycle of unreacted paraffin hydrocarbons of the raw material to the reactor inlet, which leads to the corresponding energy costs and losses of a part of these paraffin hydrocarbons of the transport gas in production.
  • oxygen from the air supplied to transport the catalyst to the regenerator is not used to regenerate the catalyst, for example, to burn coke in the regenerator.
  • the disadvantage of this distributor also includes the presence of significant thermal irregularities in the upper part of the fluidized bed of the reactor and the regenerator due to the uneven distribution of the catalyst over the cross section of the fluidized bed, which reduces the yields of olefinic hydrocarbons.
  • connection of connecting pipes to the bottom of the expander limits the possibilities of creating an efficient distributor for a high-power reactor-regenerator system — with a large diameter apparatus.
  • the supply of catalyst and transport gas with compact jets to several local points of the fluidized bed is inefficient due to limited mixing and contacting of the distributed streams with the fluidized bed.
  • Distributed flows do not overlap the entire cross section of the fluidized bed, which determines large thermal irregularities in the fluidized bed, low yields of olefinic hydrocarbons and increased catalyst carry-over due to local disturbance of the fluidized bed by the distributed flow of transport gas.
  • the task of the invention is to increase the yields of olefinic hydrocarbons on the missed and decomposed raw materials, reducing air consumption for catalyst regeneration, reducing catalyst ablation, eliminating monolithic coke deposits on the distributor design elements and erosion of the internal devices of the reactor and regenerator
  • a catalyst and transport gas distributor in the reactor-regenerator dehydrogenation of C3-C5 fluidized bed paraffin hydrocarbons with partitioning grids, containing a vertical transport tube 1 along the axis of the reactor and / or the regenerator with upward flow of a mixture of catalyst and transport gas, connected to the expander 2 mounted coaxially with the pipe on its upper end face, connected to connecting pipes 10, 20 with vertical drainage struts 7, 24 with the bottom the flow of the mixture of catalyst and transport gas, the lower ends of which are located in the upper part of the fluidized bed, while the expander 2 consists of a cylindrical body 3 with the upper 4 and lower 5 bottom, and the connecting pipes 10, 20 upper ends connected to the holes 8, 9, located in the cylindrical part of the housing 3 and / or in the lower bottom 5, and the lower end of each discharge riser 7, 24 is attached coaxially to the riser 7, 24 a mixer in the form of the upper disc 11 surrounding the outlet opening of the discharge tower 7, 24, and at a distance from him - lower disk
  • the mixer may be located below the level of the fluidized bed 16 above or below the upper partitioning grid 15.
  • the ratio of the diameter of the housing 3 of the expander 2 to the diameter of the transport pipe 1 may be in the range of values from 1.5 to 3.2.
  • the upper bottom 4 of the expander 2 may be in the form of a cone with an inclination of the generatrix of the cone at an angle in the range from 10 ° to 40 ° down from the horizontal position.
  • the upper end 26 of the transport tube 1 coaxially with it to the upper bottom 4 of the expander 2 can be attached with a base cone-reflector 6 of the upper bottom 4 with the slope of the generatrix of the cone at an angle in the range from 10 ° to 40 ° up from the horizontal position.
  • the bottom bottom 5 of the expander 2 may have the shape of a truncated cone with an inclination of the generatrix of the cone at an angle in the range from 30 ° to 85 ° up from the horizontal position.
  • the number of run-off risers 7, 24 can be 4-12.
  • the upper disk 11 of the mixer can be installed horizontally.
  • the upper disk 11 of the mixer can also have the shape of a truncated cone and can be installed with an inclination of the generator of the cone at an angle in the range from 5 ° to 30 ° down from the horizontal position.
  • the lower disk 12 of the mixer can be installed horizontally.
  • the lower disk 12 of the mixer may also have a cone shape and may be installed with an inclination of the generatrix of the cone at an angle in the range from 5 ° to 45 ° down from the horizontal position.
  • the ratio of the diameter of the upper disk 11 of the mixer to the diameter of the reactor and / or regenerator may be in the range of values from 0.02 to 0.09.
  • the ratio of the diameter of the upper disk and the mixer to the diameter of the lower disk 12 of the mixer can be in the range of 0.8 to 1.2.
  • the ratio of the diameter of the base of the cone-reflector 14 of the lower disk 12 of the mixer to the diameter of the discharge riser 24 may be in the range from 0.3 to 1.0.
  • the connecting pipes 10, 20 may be located at an angle of 30 ° -80 ° down from the horizontal position.
  • Each bleed riser 7, 24 may have nozzles 17, 18 and 19 for purging the risers 7, 24.
  • the nozzles 17, 18 and 19 can be located in the upper and lower parts of the risers 7, 24.
  • the nozzles 17, 18 and 19 can be located at an angle of 30 ° -50 ° up from the horizontal position.
  • Nozzles 17, 18, and 19 on each bleed riser 7, 24 can be connected to instruments 21, 22, and 23 to measure the pressure drop between the top 17, 19, and the bottom 18 nozzles.
  • Figure 1 presents a possible variant of the distributor of the circulating catalyst and transport gas in the reactor-regenerator dehydrogenation system of C3-C5 paraffinic hydrocarbons in accordance with the present invention.
  • the distributor consists of a transport pipe 1 located coaxially with the reactor housing 25 and a regenerator, an expander 2 installed on the upper end 26 of the transport pipe 1, which consists of a cylindrical body 3, an upper bottom 4 and a lower bottom 5.
  • the ratio of the diameter of the expander body 3 to 2 the diameter of the transport pipe 1 is in the range of values from 1.5 to 3.2.
  • the top plate 4 has a cone shape with a slope of the generatrix of the cone at an angle in the range from 10 ° to 40 ° down from the horizontal position, which prevents deposits of catalyst and coke on its surface
  • the bottom plate 5 has the shape of a truncated cone with an inclination of the cone forming an angle range from 30 ° to 85 ° up from the horizontal position, which provides acceptable values of hydraulic resistance and dimensions of the expander in the claimed range of tilt angles.
  • a cone-reflector 6 of the upper bottom 4 with an inclination of the generatrix of the cone at an angle in the range from 10 ° to 40 ° up from the horizontal position.
  • the expander 2 is connected to the drain risers 7 and 24 through the holes 8 and 9, respectively, in the cylindrical housing 3 and in the bottom bottom 5 connecting pipes 10 and 20, which are located at an angle of 30 ° -80 ° down from the horizontal position, which provides the necessary level of catalyst circulation in the reactor-regenerator system with sufficient fluidity of the gas suspension of the catalyst and transport gas.
  • Figure 1 conventionally shows two risers and, accordingly, two openings and two connecting pipes, although there may be more (4-12).
  • connecting pipes 10 allow you to connect the expander with drain risers located at a greater distance from the expander 2 than the connecting pipes 20 attached to the bottom bottom 5.
  • the combination of these connecting pipes allows you to create an optimal distributor for large-diameter devices with uniform distribution of drain risers across the cross section of the fluidized bed.
  • a mixer in the form of the upper 11 and lower 12 disks mounted in the version of the mixer shown in FIG. 1 horizontally is attached to the lower end of each discharge riser 7, forming an annular gap 13 between them.
  • the catalyst gas suspension horizontally and transport gas in the radial direction ensures maximum penetration of the gas suspension jet in the cross section of the fluidized bed.
  • the upper disc 11 may also have the shape of a truncated cone, and the lower one - the shape of a cone (not shown in Fig. 1), and the discs can be installed with an inclination of the cone forming at an angle: the upper disc 11 is in the range from 5 ° to 30 °, and the lower disk 12 in the range from 5 ° to 45 ° down from the horizontal position.
  • the cone-shaped arrangement of the annular gap formed at the same time ensures a decrease in the hydraulic resistance to the outflow of the catalyst gas suspension and the transport gas.
  • the ratio of the diameter of the top disk 11 of the mixer to the diameter of the reactor and / or regenerator is in the range of values from 0.02 to 0.09, which, together with the claimed number of draining pipes (4-12 pieces), allows to evenly distribute the gas suspension flow catalyst and transport gas in the cross section of the fluidized bed at an acceptable hydraulic resistance of the mixer.
  • the ratio of the diameter of the upper disk 11 of the mixer to the diameter of the lower disk 12 of the mixer is in the range of 0.8 to 1.2, which allows you to organize the release of a gas suspension of the catalyst and transport gas with some deviation of the jet of the gas suspension, respectively, up or down from the horizontal plane, depending on the preferences or another option for a specific design of the reactor or regenerator.
  • a cone-reflector 14 of the lower disk 12 with an inclination of the generatrix of the cone at an angle in the range from 10 ° to 40 ° down from the horizontal position.
  • the ratio of the diameter of the base of the reflector cone 14 of the lower disk 12 of the mixer to the diameter of the discharge riser 24 is in the range from 0.3 to 1.0.
  • a decrease in the hydraulic resistance of the mixer is achieved. In the variant considered in FIG.
  • the mixer is located above the sectioning grid 15 below the level of the fluidized bed 16, while it can also be located under the upper sectioning grid with an increased free section of this grid (RU Patent 2601002, IPC B01J8 / 04; C07C5 (333, published on 10/27/2016).
  • Combination of catalyst dispenser and sectioning grid with mixed back-mixing of catalyst and gas (“Catalysis in industry”, No. 5, 2005, Komarov CM, etc., “Mixing the catalyst on sectioning grids in a fluidized bed reactor for dehydrating paraffin hydrocarbons ”) Allows you to significantly increase the efficiency of distribution of the catalyst and transport gas in the cross section of the upper part of the fluidized bed.
  • Each riser 7, 24 has nozzles 17, 18, 19 for purging the risers, which are located at an angle of 30 ° -50 ° up from the horizontal position.
  • the lower nozzles 18 and the upper nozzles 17 and 19 are connected to instruments 21, 22 and 23 for measuring pressure drops between the upper 17, 19 and lower 18 nozzles in the drain risers 7 and 24.
  • the proposed distributor works as follows.
  • the upward flow of the mixture of the catalyst-regenerator catalyst and the transport gas circulating in the system flows through the transport pipe 1 into the expander 2, where on the surface of the upper bottom 4 and the cone-reflector 6 reverses direction and through the connecting pipes 10 and 20 is distributed through the drain risers 7 and 24 with a downward flow of the mixture.
  • a mixer made of two disks 11 and 12 with an annular gap between them 13 and a cone-reflector 14 mounted on the lower ends of the discharge risers provides a continuous, fan-shaped, radially directed stream of the circulating catalyst and transport gas into the fluidized bed across the outer edge of the disks.
  • the high rate of flow of the catalyst and transport gas in the radial direction improves the radial mixing of the catalyst and transport gas in a fluidized bed. Achieved at this uniform distribution of the catalyst provides the necessary level of isothermal fluidized bed in the area of the input catalyst.
  • the combined effect of dispersing the transport gas and mixing (contacting) the catalyst and gas creates the conditions for a sharp increase in the intensity of the heat-mass transfer processes in the mixer and in the upper part of the fluidized bed in the input zone of the catalyst and transport gas. This leads to an improvement in the degree of utilization of the transport gas in the processes of dehydrogenation and catalyst regeneration in comparison with the prototype.
  • the location of the connecting pipes obliquely, as well as the supply of gas to the purge of the discharge risers, provides the necessary fluidity of the catalyst when it flows out through the risers and mixers in the downward flow mode. Purging of the risers in the reactor can be carried out in pairs of raw materials, natural gas and other inert gases, and in the regenerator - with air.
  • FIG. 1 mixer discs are shown mounted horizontally; they can also be installed in the form of cones when the generator is tilted down. This design prevents the accumulation of catalyst on the upper surfaces of the disks and, accordingly, the deposition of monolithic coke in the reactor on these elements of the mixer design. Coke deposition can disrupt the operation of the mixer and the distributor as a whole.
  • the conical shape of the upper bottom of the distributor expander is also preferred for use in the reactor in order to prevent deposits of monolithic coke on the surface of the upper bottom of the expander.
  • the proposed design of the distributor allows for controlled supply of relatively small amounts of auxiliary gas to purge the risers and install instruments for measuring pressure drops in the drain risers to control and improve the distribution of the circulating catalyst in the risers. In this case, there are possibilities to regulate thermal inhomogeneities in the upper part of the fluidized bed.
  • Installed on each riser instruments for measuring the pressure drop in risers allow determining the amount of catalyst in each riser, the concentration of catalyst in the streams of each riser and, accordingly, to assess the uniform distribution of the catalyst and transport gas circulating in the reactor-regenerator system and transport gas by measuring the differential pressure measured and the size of the risers installation time and, if necessary, flush the risers with increased gas consumption, thus controlling the uniformity of the distribution flows.
  • the achieved uniform distribution of the transport gas in the cross section of the upper part of the fluidized bed reduces the catalyst carry-over from the reactor-regenerator system.
  • the sectional grids of the reactor and the regenerator are not subject to erosive wear due to the exclusion of vertically directed catalyst jets.
  • the technical result is that the proposed design of the distributor of the catalyst and transport gas paraffinic hydrocarbons C3-C5 circulating in the reactor-regenerator system provides an increase in olefinic hydrocarbon yields, a decrease in air consumption for catalyst regeneration, a decrease in catalyst ash, exclusion of monolithic coke deposits on the components of the distributor construction and erosion of the internal devices of the reactor and regenerator but.
  • the catalyst distributor relates to the field of petrochemistry, in particular, to the dehydrogenation of C3-C5 paraffinic hydrocarbons to the corresponding olefinic hydrocarbons used to obtain the basic monomers for synthetic rubber, as well as in the production of polypropylene, methyl tertiary butyl ether, etc.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

The invention relates to a plant for dehydrogenating C3-C5 paraffin hydrocarbons to produce olefin hydrocarbons for the production of basic monomers for synthetic rubber. A catalyst and transport gas distributor comprises a transport pipe (1) which is arranged along an axis of a reactor and/or regenerator and has a rising flow of a mixture of catalyst and transport gas, said transport pipe being connected at the upper end thereof to an expander (2) which is connected by connecting pipes (10, 20) to vertical discharge down pipes (7, 24) having a downward flow of a mixture of catalyst and gas. The lower ends of the down pipes are arranged in the upper part of a fluidized bed. The expander consists of a cylindrical housing (3) with an upper head (4) and a lower base (5). The pipes (10, 20) are connected by the upper ends to openings (8, 9) arranged in a cylindrical part of the housing and/or in the lower base. A mixer in the form of an upper disc (11) surrounding an output opening in a discharge down pipe and of a lower disc (12) is attached to the lower end of each discharge down pipe. The distributor increases the yield of hydrocarbons, reduces the consumption of air for regeneration of the catalyst, reduces the amount of catalyst carried away, and prevents deposits of monolithic coke on structural elements of the distributor and erosion of internal devices in the reactor and regenerator.

Description

РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬ КАТАЛИЗАТОРА И ТРАНСПОРТНОГО ГАЗА ДЛЯ РЕАКТОРА ДЕГИДРИРОВАНИЯ С КИПЯЩИМ СЛОЕМ  CATALYST AND TRANSPORT GAS DISTRIBUTOR FOR THE DEHYDRATION REACTOR WITH THE BOILING LAYER
Область техники Technical field
Изобретение относится к области нефтехимии, в частности к установкам дегидрирования парафиновых углеводородов С3-С5 в соответствующие олефиновые углеводороды, используемые для получения основных мономеров для синтетического каучука, а также при производстве полипропилена, метилтретичнобутилового эфира и др.  The invention relates to the field of petrochemistry, in particular, to the dehydrogenation of C3-C5 paraffinic hydrocarbons to the corresponding olefinic hydrocarbons used to obtain basic monomers for synthetic rubber, as well as in the production of polypropylene, methyl tertiary butyl ether, etc.
Предшествующий уровень техники Prior art
Типовые установки дегидрирования парафиновых углеводородов (И.Л. Кирпичников, В.В. Береснев, Л.М. Попов, «Альбом технологических схем основных производств промышленности синтетического каучука», Химия, Ленинград, 1986, стр. 8-12.; патент RU 2601002, МПК B01J8/04; С07С5/333, опубл. 27.10.2016) включают в себя реактор и регенератор с кипящим слоем мелкодисперсного алюмохромового катализатора с секционирующими решетками, транспортные трубы для циркуляции катализатора из реактора в регенератор и обратно путем пневмотранспорта катализатора на верх кипящего слоя с использованием транспортного газа, подаваемого в транспортные трубы (паров сырья, природного газа или других инертных газов - при транспорте катализатора из регенератора в реактор и воздуха - при транспорте катализатора из реактора в регенератор), трубопроводы для подачи паров сырья вниз кипящего слоя реактора, воздуха вниз кипящего слоя регенератора, трубопроводы для вывода контактного газа и газа регенерации, соединенные с циклонами, расположенными в верхней части реактора и регенератора. Нагретый и отрегенерированный в регенераторе катализатор подается из нижней части кипящего слоя регенератора через распределитель катализатора и транспортного газа на верх кипящего слоя реактора, проходит противоточно поднимающимся в кипящем слое катализатора парам сырья, обеспечивая эндотермическую реакцию дегидрирования и далее с низа реактора в закоксованном, восстановленном и охлажденном виде подается через распределитель катализатора и транспортного газа на верх кипящего слоя регенератора для выжига кокса, окисления и перегрева катализатора за счет сгорания подаваемого в верхнюю часть кипящего слоя регенератора топливного газа в условиях противотока катализатора и подаваемого вниз кипящего слоя регенератора воздуха. В реакторе и регенераторе формируется температурный профиль изменения температуры по высоте кипящего слоя при котором температура верхней части кипящего слоя выше, чем температура низа кипящего слоя. Установка содержит распределитель катализатора и транспортного газа в виде отбойного диска конической или эллиптической формы, расположенного над верхним торцом транспортной трубы над уровнем кипящего слоя в сепарационной зоне реактора и/или регенератора. К недостаткам известного распределителя катализатора и транспортного газа следует отнести возможность захвата частиц катализатора газовым потоком на выходе из распределителя, что ухудшает работу циклонов и снижает эффективность улавливания катализатора. Кроме того, транспортный газ в варианте подачи на транспорт катализатора в реактор паров сырья и воздуха - в регенератор не контактирует с кипящим слоем соответственно в реакторе и регенераторе, примешиваясь к контактному газу и газу регенерации в сепарационных зонах указанных аппаратов. Величина указанных потоков достигает 5% и более от количества подаваемого в реактор сырья и воздуха в регенератор. Непрореагировавшие парафиновые углеводороды из транспортного газа балластируют контактный газ, проходят далее весь технологический цикл и возвращаются с рециклом непрореагировавших парафиновых углеводородов сырья на вход в реактор, что приводит к соответствующим энергетическим затратам и потерям части указанных парафиновых углеводородов транспортного газа в производстве. В то же время кислород воздуха, подаваемого на транспорт катализатора в регенератор, не используется для регенерации катализатора, например, для выжига кокса в регенераторе. К недостатку указанного распределителя относится также наличие значительных тепловых неравномерностей в верхней части кипящего слоя реактора и регенератора вследствие неравномерного распределения катализатора по сечению кипящего слоя, что снижает выходы олефиновых углеводородов. Расположение распределителя катализатора и транспортного газа в виде отражательного диска под уровнем кипящего слоя (патент RU 2591159, МПК С07С5/333; B01J8/00, опубл. 10.07.2016) не приводит к улучшению ситуации описанной выше, в связи с тем, что катализатор и транспортный газ подается в кипящий слой практически в одну точку в центре кипящего слоя реактора и регенератора. Typical installations for the dehydration of paraffinic hydrocarbons (I.L. Kirpichnikov, V.V. Beresnev, L.M. Popov, “Album of technological schemes of the main production of the synthetic rubber industry”, Chemistry, Leningrad, 1986, p. 8-12; RU patent 2601002, IPC B01J8 / 04; C07C5 / 333, published on 10/27/2016) include a reactor and a fluidized bed regenerator of a fine aluminum chromium catalyst with partitioning grids, transport tubes for circulating the catalyst from the reactor to the regenerator and back by means of pneumatic transport of the catalyst to the top of the boiling layer with Using transport gas supplied to transport pipes (vapors of raw materials, natural gas or other inert gases - when transporting the catalyst from the regenerator to the reactor and air - when transporting the catalyst from the reactor to the regenerator), pipelines for feeding the vapor of the raw material down the boiling layer of the reactor, air down fluidized bed regenerator, pipelines for the output of contact gas and regeneration gas, connected to cyclones located in the upper part of the reactor and regenerator. The catalyst, heated and regenerated in the regenerator, is fed from the lower part of the fluidized bed of the regenerator through the catalyst distributor and transport gas to the top of the reactor fluid bed, passes the vapor of the raw material rising counter-current in the fluidized catalyst bed, providing an endothermic dehydrogenation reaction and then from the bottom of the reactor to the coked, reduced and cooled view served through the catalyst and transport gas distributor to the top of the fluidized bed of the regenerator for burning coke, oxidizing and overheating the catalyst due to the combustion of the fuel gas regenerator supplied to the upper part of the fluidized bed of the regenerator of the fuel gas and the downstream of the boiling layer of the air regenerator. In the reactor and the regenerator, a temperature profile of temperature variation along the height of the fluidized bed is formed at which the temperature of the upper part of the fluidized bed is higher than the temperature of the lower fluidized bed. The installation contains a catalyst and transport gas distributor in the form of a baffle disk of conical or elliptical shape located above the upper end of the transport pipe above the level of the fluidized bed in the separation zone of the reactor and / or the regenerator. The disadvantages of the known distributor of catalyst and transport gas should include the possibility of capture of catalyst particles by the gas stream at the outlet of the distributor, which impairs the operation of cyclones and reduces the efficiency of catalyst trapping. In addition, the transport gas in the supply variant for transporting the catalyst to the reactor vapors of raw materials and air - to the regenerator is not in contact with the fluidized bed in the reactor and the regenerator, respectively, admixing to the contact gas and regeneration gas in the separation zones of these devices. The magnitude of these flows reaches 5% or more of the amount of feed and air fed to the reactor to the regenerator. Unreacted paraffin hydrocarbons from the transport gas ballast the contact gas, then go through the entire process cycle and return with the recycle of unreacted paraffin hydrocarbons of the raw material to the reactor inlet, which leads to the corresponding energy costs and losses of a part of these paraffin hydrocarbons of the transport gas in production. At the same time, oxygen from the air supplied to transport the catalyst to the regenerator is not used to regenerate the catalyst, for example, to burn coke in the regenerator. The disadvantage of this distributor also includes the presence of significant thermal irregularities in the upper part of the fluidized bed of the reactor and the regenerator due to the uneven distribution of the catalyst over the cross section of the fluidized bed, which reduces the yields of olefinic hydrocarbons. The location of the catalyst distributor and transport gas in the form of a reflective disk below the fluidized bed level (patent RU 2591159, IPC C07C5 / 333; B01J8 / 00, published on July 10, 2016) does not improve the situation described above, due to the fact that the catalyst and the transport gas is fed into the fluidized bed in almost one point in the center of the fluidized bed of the reactor and the regenerator.
Известны распределители катализатора и транспортного газа (патент RU 2129111, МПК С07С5/333, опубл. 20.04.1999; патент RU 2301107, МПК С07С5/333; B01J8/04, опубл. 20.06.2007) для системы реактор-регенератор дегидрирования парафиновых углеводородов Сз-С5 с кипящим слоем с секционирующими решетками, содержащие расположенную по оси реактора и/или регенератора вертикальную транспортную трубу с восходящим потоком смеси катализатора и транспортного газа, соединенную с установленным соосно с трубой на ее верхнем торце расширителем, соединенным соединительными трубами с вертикальными стояками с нисходящим потоком смеси катализатора и транспортного газа, нижние торцы которых расположены под уровнем кипящего слоя катализатора над верхней секционирующей решеткой. Known distributors of catalyst and transport gas (patent RU 2129111, IPC С07С5 / 333, publ. 04/20/1999; patent RU 2301107, IPC С07С5 / 333; B01J8 / 04, publ. 20.06.2007) for the C3 paraffin hydrocarbon dehydrogenator-regenerator system -C 5 fluidized bed is partitioned with gratings having disposed on the axis of the reactor and / or regenerator vertical transport pipe riser catalyst and transport gas mixture, connected to a pipe coaxially mounted at its upper end an expander coupled with connecting pipes ve tikalnymi risers downflow catalyst and transport gas mixture, the lower ends of which are located below the level of the fluidized catalyst bed above the top grating is partitioned.
Наиболее близким техническим решением является (патент RU 2301107, МПК С07С5/333; B01J8/04, опубл. 20.06.2007).  The closest technical solution is (patent RU 2301107, IPC S07C5 / 333; B01J8 / 04, publ. 20.06.2007).
Однако присоединение соединительных труб к нижнему днищу расширителя ограничивает возможности создания эффективного распределителя для системы реактор-регенератор большой мощности - с большим диаметром аппаратов. В тоже время подача катализатора и транспортного газа компактными струями в несколько локальных точек кипящего слоя неэффективна вследствие ограниченного перемешивания и контактирования распределяемых потоков с кипящим слоем. Распределяемые потоки не перекрывают всего сечения кипящего слоя, что определяет большие тепловые неравномерности в кипящем слое, невысокие выходы олефиновых углеводородов и повышенный унос катализатора при локальном возмущении кипящего слоя распределяемым потоком транспортного газа. При этом наблюдается эрозия верхних секционирующих решеток реактора и/или регенератора вследствие воздействия на них вертикально направленных компактных струй смеси катализатора и транспортного газа, выходящих из спускных стояков. Поверхность верхнего днища расширителя эллипсовидной формы известного распределителя в реакторе, разогретая до высокой температуры перегретым потоком поступающего из регенератора катализатора, покрывается монолитным коксом, куски которого падают в кипящий слой, нарушая работу реактора. However, the connection of connecting pipes to the bottom of the expander limits the possibilities of creating an efficient distributor for a high-power reactor-regenerator system — with a large diameter apparatus. At the same time, the supply of catalyst and transport gas with compact jets to several local points of the fluidized bed is inefficient due to limited mixing and contacting of the distributed streams with the fluidized bed. Distributed flows do not overlap the entire cross section of the fluidized bed, which determines large thermal irregularities in the fluidized bed, low yields of olefinic hydrocarbons and increased catalyst carry-over due to local disturbance of the fluidized bed by the distributed flow of transport gas. At the same time, erosion of the upper partitioning grids of the reactor and / or the regenerator is observed due to the impact on them of vertically directed compact jets of a mixture of catalyst and transport gas, coming out of the exhaust risers. The surface of the upper bottom of the expander of the elliptical shape of the known distributor in the reactor, heated to a high temperature by the superheated stream coming from the catalyst regenerator, is covered with monolithic coke, pieces of which fall into the fluidized bed, disrupting the operation of the reactor.
Раскрытие изобретения DISCLOSURE OF INVENTION
Задачей предлагаемого изобретения является увеличение выходов олефиновых углеводородов на пропущенное и разложенное сырье, снижение расхода воздуха на регенерацию катализатора, снижение уноса катализатора, исключение отложений монолитного кокса на элементах конструкции распределителя и эрозии внутренних устройств реактора и регенератора  The task of the invention is to increase the yields of olefinic hydrocarbons on the missed and decomposed raw materials, reducing air consumption for catalyst regeneration, reducing catalyst ablation, eliminating monolithic coke deposits on the distributor design elements and erosion of the internal devices of the reactor and regenerator
Для решения поставленной задачи предлагается распределитель катализатора и транспортного газа в системе реактор-регенератор дегидрирования парафиновых углеводородов С3-С5 с кипящим слоем с секционирующими решетками, содержащий расположенную по оси реактора и/или регенератора вертикальную транспортную трубу 1 с восходящим потоком смеси катализатора и транспортного газа, соединенную с установленным соосно с трубой на ее верхнем торце расширителем 2, соединенным соединительными трубам 10, 20 с вертикальными спускными стояками 7, 24 с нисходящим потоком смеси катализатора и транспортного газа, нижние торцы которых расположены в верхней части кипящего слоя, при этом расширитель 2 состоит из цилиндрического корпуса 3 с верхним 4 и нижним 5 днищем, а соединительные трубы 10, 20 верхними торцами соединены с отверстиями 8, 9, расположенными в цилиндрической части корпуса 3 и/или в нижнем днище 5, и к нижнему торцу каждого спускного стояка 7, 24 прикреплен соосно стояку 7, 24 смеситель в виде верхнего диска 11, окружающего вьшускное отверстие спускного стожа 7, 24, и на расстоянии от него - нижнего диска 12.  To solve this problem, we propose a catalyst and transport gas distributor in the reactor-regenerator dehydrogenation of C3-C5 fluidized bed paraffin hydrocarbons with partitioning grids, containing a vertical transport tube 1 along the axis of the reactor and / or the regenerator with upward flow of a mixture of catalyst and transport gas, connected to the expander 2 mounted coaxially with the pipe on its upper end face, connected to connecting pipes 10, 20 with vertical drainage struts 7, 24 with the bottom the flow of the mixture of catalyst and transport gas, the lower ends of which are located in the upper part of the fluidized bed, while the expander 2 consists of a cylindrical body 3 with the upper 4 and lower 5 bottom, and the connecting pipes 10, 20 upper ends connected to the holes 8, 9, located in the cylindrical part of the housing 3 and / or in the lower bottom 5, and the lower end of each discharge riser 7, 24 is attached coaxially to the riser 7, 24 a mixer in the form of the upper disc 11 surrounding the outlet opening of the discharge tower 7, 24, and at a distance from him - lower disk 12.
Смеситель может быть расположен под уровнем кипящего слоя 16 над или под верхней секционирующей решеткой 15.  The mixer may be located below the level of the fluidized bed 16 above or below the upper partitioning grid 15.
Отношение диаметра корпуса 3 расширителя 2 к диаметру транспортной трубы 1 может находится в диапазоне значений от 1,5 до 3,2. Верхнее днище 4 расширителя 2 может иметь форму конуса с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 10° до 40° вниз от горизонтального положения. The ratio of the diameter of the housing 3 of the expander 2 to the diameter of the transport pipe 1 may be in the range of values from 1.5 to 3.2. The upper bottom 4 of the expander 2 may be in the form of a cone with an inclination of the generatrix of the cone at an angle in the range from 10 ° to 40 ° down from the horizontal position.
Над верхним торцом 26 транспортной трубы 1 соосно с ней к верхнему днищу 4 расширителя 2 может быть прикреплен своим основанием конус- отражатель 6 верхнего днища 4 с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 10° до 40° вверх от горизонтального положения.  Above the upper end 26 of the transport tube 1 coaxially with it to the upper bottom 4 of the expander 2 can be attached with a base cone-reflector 6 of the upper bottom 4 with the slope of the generatrix of the cone at an angle in the range from 10 ° to 40 ° up from the horizontal position.
Нижнее днище 5 расширителя 2 может иметь форму усеченного конуса с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 30° до 85° вверх от горизонтального положения.  The bottom bottom 5 of the expander 2 may have the shape of a truncated cone with an inclination of the generatrix of the cone at an angle in the range from 30 ° to 85 ° up from the horizontal position.
Число спускных стояков 7, 24 может составлять 4—12.  The number of run-off risers 7, 24 can be 4-12.
Верхний диск 11 смесителя может быть установлен горизонтально.  The upper disk 11 of the mixer can be installed horizontally.
Верхний диск 11 смесителя может иметь также форму усеченного конуса и может быть установлен с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 5° до 30° вниз от горизонтального положения.  The upper disk 11 of the mixer can also have the shape of a truncated cone and can be installed with an inclination of the generator of the cone at an angle in the range from 5 ° to 30 ° down from the horizontal position.
Нижний диск 12 смесителя может быть установлен горизонтально.  The lower disk 12 of the mixer can be installed horizontally.
Нижний диск 12 смесителя может иметь также форму конуса и может быть установлен с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 5° до 45° вниз от горизонтального положения.  The lower disk 12 of the mixer may also have a cone shape and may be installed with an inclination of the generatrix of the cone at an angle in the range from 5 ° to 45 ° down from the horizontal position.
Под нижним торцом спускного стояка 24 соосно с ним к нижнему диску 12 смесителя может быть прикреплен своим основанием конус-отражатель 14 нижнего диска 12 с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 10° до 40° вниз от горизонтального положения.  Under the lower end of the discharge riser 24 coaxially with it to the lower disk 12 of the mixer can be attached to its base cone-reflector 14 of the lower disk 12 with the slope of the generatrix of the cone at an angle in the range from 10 ° to 40 ° down from the horizontal position.
Отношение диаметра верхнего диска 11 смесителя к диаметру реактора и/или регенератора может находится в диапазоне значений от 0,02 до 0,09.  The ratio of the diameter of the upper disk 11 of the mixer to the diameter of the reactor and / or regenerator may be in the range of values from 0.02 to 0.09.
Отношение диаметра верхнего диска И смесителя к диаметру нижнего диска 12 смесителя может находится в диапазоне от 0,8 до 1,2.  The ratio of the diameter of the upper disk and the mixer to the diameter of the lower disk 12 of the mixer can be in the range of 0.8 to 1.2.
Отношение диаметра основания конуса-отражателя 14 нижнего диска 12 смесителя к диаметру спускного стояка 24 может находится в диапазоне от 0,3 до 1,0.  The ratio of the diameter of the base of the cone-reflector 14 of the lower disk 12 of the mixer to the diameter of the discharge riser 24 may be in the range from 0.3 to 1.0.
Соединительные трубы 10, 20 могут быть расположены под углом 30°-80° вниз от горизонтального положения. Каждый спускной стояк 7, 24 может иметь патрубки 17, 18 и 19 для продувки стояков 7, 24. The connecting pipes 10, 20 may be located at an angle of 30 ° -80 ° down from the horizontal position. Each bleed riser 7, 24 may have nozzles 17, 18 and 19 for purging the risers 7, 24.
Патрубки 17, 18 и 19 могут быть расположены в верхней и нижней части стояков 7, 24.  The nozzles 17, 18 and 19 can be located in the upper and lower parts of the risers 7, 24.
Патрубки 17, 18 и 19 могут быть расположены под углом 30°-50° вверх от горизонтального положения.  The nozzles 17, 18 and 19 can be located at an angle of 30 ° -50 ° up from the horizontal position.
Патрубки 17, 18 и 19 на каждом спускном стояке 7, 24 могут быть соединены с приборами 21, 22 и 23 для измерения перепада давления между верхними 17, 19 и нижними 18 патрубками.  Nozzles 17, 18, and 19 on each bleed riser 7, 24 can be connected to instruments 21, 22, and 23 to measure the pressure drop between the top 17, 19, and the bottom 18 nozzles.
Краткое описание фигур чертежей Brief Description of the Drawings
На фиг.1 представлен возможный вариант распределителя циркулирующего катализатора и транспортного газа в системе реактор-регенератор дегидрирования парафиновых углеводородов С3-С5 в соответствии с настоящим изобретением. Распределитель состоит из транспортной трубы 1, расположенной соосно с корпусом 25 реактора и регенератора, расширителя 2, установленного на верхнем торце 26 транспортной трубы 1, который состоит из цилиндрического корпуса 3, верхнего днища 4 и нижнего днища 5. Отношение диаметра корпуса 3 расширителя 2 к диаметру транспортной трубы 1 находится в диапазоне значений от 1,5 до 3,2. При отношении диаметров меньше величины 1,5 гидравлическое сопротивление потоку газовзвеси катализатора и транспортного газа становится недопустимо высоким, а величину более 3,2 ограничивает чрезмерные габариты и металлоемкость распределителя. Верхнее днище 4 имеет форму конуса с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 10° до 40° вниз от горизонтального положения, что препятствует отложениям катализатора и кокса на ее поверхности, а нижнее днище 5 имеет форму усеченного конуса с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 30° до 85° вверх от горизонтального положения, что обеспечивает приемлемые величины гидравлического сопротивления и габариты расширителя в заявляемом диапазоне углов наклона. К верхнему днищу 4 прикреплен конус-отражатель 6 верхнего днища 4 с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 10° до 40° вверх от горизонтального положения. В заявляемом диапазоне угла наклона образующей конуса обеспечиваются минимальные величины гидравлического сопротивления расширителя при приемлемом уровне эрозии его верхнего днища. Расширитель 2 соединен со спускными стояками 7 и 24 через отверстия 8 и 9 соответственно в цилиндрическом корпусе 3 и в нижнем днище 5 соединительными трубами 10 и 20, которые расположены под углом 30°-80° вниз от горизонтального положения, что обеспечивает необходимый уровень циркуляции катализатора в системе реактор-регенератор при достаточной текучести газовзвеси катализатора и транспортного газа. На фиг.1 условно показаны два стояка и, соответственно, два отверстия и две соединительные трубы, хотя их может быть больше (4-12). Figure 1 presents a possible variant of the distributor of the circulating catalyst and transport gas in the reactor-regenerator dehydrogenation system of C3-C5 paraffinic hydrocarbons in accordance with the present invention. The distributor consists of a transport pipe 1 located coaxially with the reactor housing 25 and a regenerator, an expander 2 installed on the upper end 26 of the transport pipe 1, which consists of a cylindrical body 3, an upper bottom 4 and a lower bottom 5. The ratio of the diameter of the expander body 3 to 2 the diameter of the transport pipe 1 is in the range of values from 1.5 to 3.2. When the diameter ratio is less than 1.5, the hydraulic resistance to the flow of the gas suspension of the catalyst and the transport gas becomes unacceptably high, and a value of more than 3.2 limits the excessive dimensions and metal consumption of the distributor. The top plate 4 has a cone shape with a slope of the generatrix of the cone at an angle in the range from 10 ° to 40 ° down from the horizontal position, which prevents deposits of catalyst and coke on its surface, and the bottom plate 5 has the shape of a truncated cone with an inclination of the cone forming an angle range from 30 ° to 85 ° up from the horizontal position, which provides acceptable values of hydraulic resistance and dimensions of the expander in the claimed range of tilt angles. To the upper bottom 4 is attached a cone-reflector 6 of the upper bottom 4 with an inclination of the generatrix of the cone at an angle in the range from 10 ° to 40 ° up from the horizontal position. In the claimed range of the angle of inclination of the generatrix of the cone are provided minimum values of hydraulic resistance of the expander at an acceptable level of erosion of its upper bottom. The expander 2 is connected to the drain risers 7 and 24 through the holes 8 and 9, respectively, in the cylindrical housing 3 and in the bottom bottom 5 connecting pipes 10 and 20, which are located at an angle of 30 ° -80 ° down from the horizontal position, which provides the necessary level of catalyst circulation in the reactor-regenerator system with sufficient fluidity of the gas suspension of the catalyst and transport gas. Figure 1 conventionally shows two risers and, accordingly, two openings and two connecting pipes, although there may be more (4-12).
Присоединенные к цилиндрическому корпусу 3 соединительные трубы 10 позволяют соединять расширитель со спускными стояками, расположенными на большем расстоянии от расширителя 2, чем соединительные трубы 20, присоединенные к нижнему днищу 5. Комбинация указанных соединительных труб позволяет создавать оптимальный распределитель для аппаратов большого диаметра с равномерным распределением спускных стояков по поперечному сечению кипящего слоя. К нижнему торцу каждого спускного стояка 7, 24 прикреплен смеситель в виде верхнего 11 и нижнего 12 дисков, установленных в варианте смесителя изображенного на фиг.1 горизонтально, с образованием между ними кольцевой щели 13. В указанном варианте исполнения предлагаемого распределителя при горизонтальном истечении газовзвеси катализатора и транспортного газа в радиальном направлении обеспечивается максимальное проникновение струи газовзвеси в поперечном сечении кипящего слоя. Верхний диск 11 может иметь также форму усеченного конуса, а нижний - форму конуса (на фиг. 1 не показано), при этом диски могут быть установлены с наклоном образующей конуса под углом: верхний диск 11 в диапазоне от 5° до 30°, а нижний диск 12 в диапазоне от 5° до 45° вниз от горизонтального положения. Образующееся при этом конусообразное расположение кольцевой щели обеспечивает снижение гидравлического сопротивления истечению потока газовзвеси катализатора и транспортного газа. Отношение диаметра верхнего диска 11 смесителя к диаметру реактора и/или регенератора находится в диапазоне значений от 0,02 до 0,09, что в совокупности с заявляемым количеством спускных стояков (4-12 штук) позволяет равномерно распределять поток газовзвеси катализатора и транспортного газа в поперечном сечении кипящего слоя при приемлемом гидравлическом сопротивлении смесителя. Отношение диаметра верхнего диска 11 смесителя к диаметру нижнего диска 12 смесителя находится в диапазоне от 0,8 до 1,2, что позволяет организовать выпуск газовзвеси катализатора и транспортного газа с некоторым отклонением струи газовзвеси соответственно вверх или вниз от горизонтальной плоскости в зависимости от предпочтений того или иного варианта при конкретном проектировании реактора или регенератора. К нижнему диску 12 прикреплен конус-отражатель 14 нижнего диска 12 с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 10° до 40° вниз от горизонтального положения. Отношение диаметра основания конуса- отражателя 14 нижнего диска 12 смесителя к диаметру спускного стояка 24 находится в диапазоне от 0,3 до 1,0. В указанных диапазонах изменения конструктивных параметров конуса-отражателя нижнего диска достигается снижение гидравлического сопротивления смесителя. В рассматриваемом на фиг.1 варианте смеситель расположен выше секционирующей решетки 15 под уровнем кипящего слоя 16, в то время как он может быть расположен также и под верхней секционирующей решеткой с повышенным свободным сечением этой решетки (патент RU 2601002, МПК B01J8/04; С07С5/333, опубл. 27.10.2016). Комбинация из смесителей распределителя катализатора и секционирующей решетки с повьппенным обратным перемешиванием катализатора и газа («Катализ в промышленности», N°5, 2005г., Комаров СМ. и др., «Перемешивание катализатора на секционирующих решетках в реакторе с кипящим слоем дегидрирования парафиновых углеводородов») позволяет существенно повысить эффективность распределения катализатора и транспортного газа в поперечном сечении верхней части кипящего слоя. Каждый спускной стояк 7, 24 имеет патрубки 17, 18, 19 для продувки стояков, которые расположены под углом 30°-50° вверх от горизонтального положения. Наклон оси патрубков к оси спускного стояка в указанном диапазоне, особенно при их продувке газом, предотвращает забивку патрубков катализатором при пульсациях давления, характерных для кипящего слоя. Нижние патрубки 18 и верхние патрубки 17 и 19 соединены с приборами 21, 22 и 23 для измерения перепадов давления между верхними 17, 19 и нижними 18 патрубками в спускных стояках 7 и 24. Предлагаемый распределитель работает следующим образом. Восходящий поток смеси циркулирующего в системе реактор-регенератор катализатора и транспортного газа поступает по транспортной трубе 1 в расширитель 2, где на поверхности верхнего днища 4 и конуса-отражателя 6 меняет направление на обратное и через соединительные трубы 10 и 20 распределяется по спускным стоякам 7 и 24 с нисходящим потоком смеси. Установленный на нижних торцах спускных стояков смеситель из двух дисков 11 и 12 с кольцевой щелью между ними 13 и конуса-отражателя 14 обеспечивает подачу в кипящий слой по всей наружной кромке дисков непрерывной, веерообразной, радиально-направленной струи циркулирующего катализатора и транспортного газа. Изменение направления указанных потоков с вертикального нисходящего на горизонтальное радиальное приводит сначала к задержке катализатора на начальном участке кольцевой щели 13 и далее к значительному увеличению скорости потока катализатора под воздействием потока транспортного газа на конечном участке щели. Указанная ситуация обеспечивается заявляемым диапазоном размеров конструктивных элементов распределителя. Увеличение скорости истечения смеси катализатора и транспортного газа позволяет выпускать катализатор и газ из щели смесителя на существенное расстояние от наружной кромки дисков, и обеспечивает при заявляемом количестве стояков равномерное перекрытие поперечного сечения кипящего слоя. Одновременно под воздействием потока катализатора транспортный газ диспергируется в смесителе и в точке ввода в кипящий слой находится в состоянии мелких пузырьков. Высокая скорость истечения катализатора и транспортного газа в радиальном направлении улучшает радиальное перемешивание катализатора и транспортного газа в кипящем слое. Достигаемое при этом равномерное распределение катализатора обеспечивает необходимый уровень изотермичности кипящего слоя в зоне ввода катализатора. В то же время совместный эффект диспергирования транспортного газа и перемешивания (контактирования) катализатора и газа создает условия резкого увеличения интенсивности процессов тепло-массообмена в смесителе и в верхней части кипящего слоя в зоне ввода катализатора и транспортного газа. Это приводит к улучшению степени использования транспортного газа в процессах дегидрирования и регенерации катализатора по сравнению с прототипом. Так, при использовании предлагаемой конструкции распределителя в реакторе с подачей паров сырья на транспорт катализатора, обеспечиваются условия для селективной конверсии подаваемых на транспорт парафиновых углеводородов, что приводит к получению дополнительного количества (увеличению выхода) получаемых в процессе олефиновых углеводородов. В то же время, при использовании предлагаемой конструкции распределителя в регенераторе с подачей воздуха на транспорт катализатора увеличивается концентрация кислорода в верхней части кипящего слоя регенератора, что способствует повышению эффективности процессов регенерации катализатора (окисления катализатора и выжига кокса). При этом открывается возможность уменьшения подачи воздуха в регенератор при существенном увеличении степени регенерации катализатора подаваемого затем в реактор, что также приводит к увеличению выходов олефиновых углеводородов. Расположение соединительных труб наклонно, а также подача газа на продувку спускных стояков обеспечивает необходимую текучесть катализатора при истечении его через стояки и смесители в режиме нисходящего потока. Продувка стояков в реакторе может осуществляться парами сырья, природным газом и другими инертными газами, а в регенераторе - воздухом. Хотя на фиг. 1 диски смесителя показаны установленными горизонтально, они могут быть установлены также в виде конусов при наклоне образующей конусов вниз. Такая конструкция препятствует скоплению катализатора на верхних поверхностях дисков и соответственно отложению в реакторе монолитного кокса на этих элементах конструкции смесителя. Отложение кокса может приводить к нарушению работы смесителя и распределителя в целом. Коническая форма верхнего днища расширителя распределителя предпочтительна также для использования в реакторе с целью предотвращения отложений монолитного кокса на поверхности верхнего днища расширителя. Предлагаемая конструкция распределителя позволяет за счет контролируемой подачи сравнительно небольших количеств вспомогательного газа на продувку стояков и установки приборов для измерения перепадов давления в спускных стояках контролировать и улучшать распределение циркулирующего катализатора по стоякам. При этом возникают возможности регулирования тепловых неоднородностей в верхней части кипящего слоя. Установленные на каждом стояке приборы для измерения перепада давления в стояках позволяют определять по величинам измеряемых перепадов давления и размерам стояков количество катализатора в каждом стояке, концентрацию катализатора в потоках каждого стояка и, соответственно, оценивать равномерность распределения по стоякам циркулирующего в системе реактор- регенератор катализатора и транспортного газа, осуществлять диагностику неисправностей в системе распределения во время работы установки и при необходимости продувать стояки повышенным расходом газа, управляя таким образом равномерностью распределения потоков. Достигаемое равномерное распределение транспортного газа в поперечном сечении верхней части кипящего слоя снижает унос катализатора из системы реактор-регенератор. При использовании предлагаемого распределителя секционирующие решетки реактора и регенератора не подвергаются эрозионному износу вследствие исключения вертикально направленных струй катализатора. Connected to the cylindrical housing 3 connecting pipes 10 allow you to connect the expander with drain risers located at a greater distance from the expander 2 than the connecting pipes 20 attached to the bottom bottom 5. The combination of these connecting pipes allows you to create an optimal distributor for large-diameter devices with uniform distribution of drain risers across the cross section of the fluidized bed. A mixer in the form of the upper 11 and lower 12 disks mounted in the version of the mixer shown in FIG. 1 horizontally is attached to the lower end of each discharge riser 7, forming an annular gap 13 between them. In the indicated embodiment of the proposed distributor when the catalyst gas suspension horizontally and transport gas in the radial direction ensures maximum penetration of the gas suspension jet in the cross section of the fluidized bed. The upper disc 11 may also have the shape of a truncated cone, and the lower one - the shape of a cone (not shown in Fig. 1), and the discs can be installed with an inclination of the cone forming at an angle: the upper disc 11 is in the range from 5 ° to 30 °, and the lower disk 12 in the range from 5 ° to 45 ° down from the horizontal position. The cone-shaped arrangement of the annular gap formed at the same time ensures a decrease in the hydraulic resistance to the outflow of the catalyst gas suspension and the transport gas. The ratio of the diameter of the top disk 11 of the mixer to the diameter of the reactor and / or regenerator is in the range of values from 0.02 to 0.09, which, together with the claimed number of draining pipes (4-12 pieces), allows to evenly distribute the gas suspension flow catalyst and transport gas in the cross section of the fluidized bed at an acceptable hydraulic resistance of the mixer. The ratio of the diameter of the upper disk 11 of the mixer to the diameter of the lower disk 12 of the mixer is in the range of 0.8 to 1.2, which allows you to organize the release of a gas suspension of the catalyst and transport gas with some deviation of the jet of the gas suspension, respectively, up or down from the horizontal plane, depending on the preferences or another option for a specific design of the reactor or regenerator. To the lower disk 12 is attached a cone-reflector 14 of the lower disk 12 with an inclination of the generatrix of the cone at an angle in the range from 10 ° to 40 ° down from the horizontal position. The ratio of the diameter of the base of the reflector cone 14 of the lower disk 12 of the mixer to the diameter of the discharge riser 24 is in the range from 0.3 to 1.0. In the specified ranges of changes in the design parameters of the lower disc's cone-reflector, a decrease in the hydraulic resistance of the mixer is achieved. In the variant considered in FIG. 1, the mixer is located above the sectioning grid 15 below the level of the fluidized bed 16, while it can also be located under the upper sectioning grid with an increased free section of this grid (RU Patent 2601002, IPC B01J8 / 04; C07C5 (333, published on 10/27/2016). Combination of catalyst dispenser and sectioning grid with mixed back-mixing of catalyst and gas (“Catalysis in industry”, No. 5, 2005, Komarov CM, etc., “Mixing the catalyst on sectioning grids in a fluidized bed reactor for dehydrating paraffin hydrocarbons ") Allows you to significantly increase the efficiency of distribution of the catalyst and transport gas in the cross section of the upper part of the fluidized bed. Each riser 7, 24 has nozzles 17, 18, 19 for purging the risers, which are located at an angle of 30 ° -50 ° up from the horizontal position. The inclination of the axis of the nozzles to the axis of the discharge riser in the specified range, especially when they are purged with gas, prevents clogging of the nozzles with a catalyst during pressure pulsations characteristic of the fluidized bed. The lower nozzles 18 and the upper nozzles 17 and 19 are connected to instruments 21, 22 and 23 for measuring pressure drops between the upper 17, 19 and lower 18 nozzles in the drain risers 7 and 24. The proposed distributor works as follows. The upward flow of the mixture of the catalyst-regenerator catalyst and the transport gas circulating in the system flows through the transport pipe 1 into the expander 2, where on the surface of the upper bottom 4 and the cone-reflector 6 reverses direction and through the connecting pipes 10 and 20 is distributed through the drain risers 7 and 24 with a downward flow of the mixture. A mixer made of two disks 11 and 12 with an annular gap between them 13 and a cone-reflector 14 mounted on the lower ends of the discharge risers provides a continuous, fan-shaped, radially directed stream of the circulating catalyst and transport gas into the fluidized bed across the outer edge of the disks. Changing the direction of these streams from vertical downward to horizontal radial leads first to a delay of the catalyst in the initial portion of the annular gap 13 and further to a significant increase in the catalyst flow rate under the influence of the transport gas flow in the final portion of the gap. This situation is provided by the claimed range of sizes of structural elements of the distributor. Increasing the flow rate of the mixture of catalyst and transport gas allows the catalyst and gas to be released from the mixer slit at a substantial distance from the outer edge of the discs, and provides, with the declared number of risers, a uniform overlapping of the boiling cross section. At the same time, under the influence of the catalyst flow, the transport gas is dispersed in the mixer and at the point of entry into the fluidized bed is in a state of small bubbles. The high rate of flow of the catalyst and transport gas in the radial direction improves the radial mixing of the catalyst and transport gas in a fluidized bed. Achieved at this uniform distribution of the catalyst provides the necessary level of isothermal fluidized bed in the area of the input catalyst. At the same time, the combined effect of dispersing the transport gas and mixing (contacting) the catalyst and gas creates the conditions for a sharp increase in the intensity of the heat-mass transfer processes in the mixer and in the upper part of the fluidized bed in the input zone of the catalyst and transport gas. This leads to an improvement in the degree of utilization of the transport gas in the processes of dehydrogenation and catalyst regeneration in comparison with the prototype. So, with using the proposed design of the distributor in the reactor with the supply of raw material vapors to transport the catalyst, conditions are provided for the selective conversion of paraffin hydrocarbons supplied to the transport, which results in an additional amount (increase in yield) of the olefin hydrocarbons obtained in the process. At the same time, when using the proposed design of the distributor in the regenerator with air supply to the catalyst transport, the oxygen concentration in the upper part of the fluidized bed of the regenerator increases, which contributes to the efficiency of catalyst regeneration processes (oxidation of the catalyst and burning of coke). This opens the possibility of reducing the air supply to the regenerator with a significant increase in the degree of regeneration of the catalyst then fed into the reactor, which also leads to an increase in the yields of olefinic hydrocarbons. The location of the connecting pipes obliquely, as well as the supply of gas to the purge of the discharge risers, provides the necessary fluidity of the catalyst when it flows out through the risers and mixers in the downward flow mode. Purging of the risers in the reactor can be carried out in pairs of raw materials, natural gas and other inert gases, and in the regenerator - with air. Although FIG. 1 mixer discs are shown mounted horizontally; they can also be installed in the form of cones when the generator is tilted down. This design prevents the accumulation of catalyst on the upper surfaces of the disks and, accordingly, the deposition of monolithic coke in the reactor on these elements of the mixer design. Coke deposition can disrupt the operation of the mixer and the distributor as a whole. The conical shape of the upper bottom of the distributor expander is also preferred for use in the reactor in order to prevent deposits of monolithic coke on the surface of the upper bottom of the expander. The proposed design of the distributor allows for controlled supply of relatively small amounts of auxiliary gas to purge the risers and install instruments for measuring pressure drops in the drain risers to control and improve the distribution of the circulating catalyst in the risers. In this case, there are possibilities to regulate thermal inhomogeneities in the upper part of the fluidized bed. Installed on each riser instruments for measuring the pressure drop in risers allow determining the amount of catalyst in each riser, the concentration of catalyst in the streams of each riser and, accordingly, to assess the uniform distribution of the catalyst and transport gas circulating in the reactor-regenerator system and transport gas by measuring the differential pressure measured and the size of the risers installation time and, if necessary, flush the risers with increased gas consumption, thus controlling the uniformity of the distribution flows. The achieved uniform distribution of the transport gas in the cross section of the upper part of the fluidized bed reduces the catalyst carry-over from the reactor-regenerator system. When using the proposed distributor, the sectional grids of the reactor and the regenerator are not subject to erosive wear due to the exclusion of vertically directed catalyst jets.
Таким образом, техническим результатом является то, что предлагаемая конструкция распределителя циркулирующего в системе реактор-регенератор дегидрирования парафиновых углеводородов С3-С5 катализатора и транспортного газа обеспечивает по сравнению с известной конструкцией увеличение выходов олефиновых углеводородов, снижение расхода воздуха на регенерацию катализатора, снижение уноса катализатора, исключение отложений монолитного кокса на элементах конструкции распределителя и эрозии внутренних устройств реактора и регенератора.  Thus, the technical result is that the proposed design of the distributor of the catalyst and transport gas paraffinic hydrocarbons C3-C5 circulating in the reactor-regenerator system provides an increase in olefinic hydrocarbon yields, a decrease in air consumption for catalyst regeneration, a decrease in catalyst ash, exclusion of monolithic coke deposits on the components of the distributor construction and erosion of the internal devices of the reactor and regenerator but.
Лучший вариант осуществления изобретения The best embodiment of the invention
Раскрытые выше варианты осуществления изобретения являются лучшими.  The embodiments of the invention disclosed above are the best.
Промышленная применимость Industrial Applicability
Распределитель катализатора относится к области нефтехимии, в частности к установкам дегидрирования парафиновых углеводородов С3-С5 в соответствующие олефиновые углеводороды, используемые для получения основных мономеров для синтетического каучука, а также при производстве полипропилена, метилтретичнобутилового эфира и др.  The catalyst distributor relates to the field of petrochemistry, in particular, to the dehydrogenation of C3-C5 paraffinic hydrocarbons to the corresponding olefinic hydrocarbons used to obtain the basic monomers for synthetic rubber, as well as in the production of polypropylene, methyl tertiary butyl ether, etc.

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ CLAIM
1. Распределитель катализатора и транспортного газа для системы реактор-регенератор дегидрирования парафиновых углеводородов С3-С5 с кипящим слоем с секционирующими решетками (15), содержащий расположенную по оси реактора и/или регенератора вертикальную транспортную трубу (1) с восходящим потоком смеси катализатора и транспортного газа, соединенную с установленным соосно с трубой на ее верхнем торце расширителем (2), соединенным соединительными трубами (10), (20) с вертикальными спускными стояками (7), (24) с нисходящим потоком смеси катализатора и транспортного газа, нижние торцы которых расположены в верхней части кипящего слоя, отличающийся тем, что расширитель (2) состоит из цилиндрического корпуса (3) с верхним (4) и нижним (5) днищами, при этом соединительные трубы (10), (20) верхними торцами соединены с отверстиями (8), (9), расположенными в цилиндрической части корпуса (3) и/или в нижнем днище (5), а к нижнему торцу каждого спускного стояка (7), (24) прикреплен соосно стояку смеситель в виде верхнего диска (11), окружающего выпускное отверстие стояка, и на расстоянии от него - нижнего диска (12). 1. Catalyst and transport gas distributor for the reactor-regenerator dehydrogenating paraffin hydrocarbon C3-C5 fluidized bed system with partitioning grids (15) containing vertical transport tube (1) located along the axis of the reactor and / or the regenerator gas, connected with the expander (2) installed coaxially with the pipe at its upper end, connected with connecting pipes (10), (20) with vertical drainage pipes (7), (24) with a downward flow of a mixture catalyst and transport gas, the lower ends of which are located in the upper part of the fluidized bed, characterized in that the expander (2) consists of a cylindrical body (3) with the upper (4) and lower (5) bottoms, while the connecting pipes (10), ( 20) the upper ends are connected to the holes (8), (9) located in the cylindrical part of the body (3) and / or in the bottom plate (5), and attached to the lower end of each discharge stand (7), (24) a mixer in the form of the upper disc (11) surrounding the outlet of the riser, and at a distance from it the lower disc (12).
2. Распределитель по п.1, отличающийся тем, что смеситель расположен под уровнем кипящего слоя (16) над или под верхней секционирующей решеткой (15).  2. The distributor according to claim 1, characterized in that the mixer is located below the level of the fluidized bed (16) above or below the upper partitioning grid (15).
3. Распределитель по любому из пп.1-2, отличающийся тем, что отношение диаметра корпуса (3) расширителя (2) к диаметру транспортной трубы (1) находится в диапазоне значений от 1,5 до 3,2.  3. The distributor according to any one of claims 1 to 2, characterized in that the ratio of the diameter of the body (3) of the expander (2) to the diameter of the transport pipe (1) is in the range of values from 1.5 to 3.2.
4. Распределитель по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что верхнее днище (4) расширителя (2) имеет форму конуса с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 10° до 40° вниз от горизонтального положения.  4. The distributor according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the upper bottom (4) of the expander (2) has the shape of a cone with an inclination of the generatrix of the cone at an angle in the range from 10 ° to 40 ° down from the horizontal position.
5. Распределитель по любому из пп.1-4, отличающийся тем, что над верхним торцом (26) транспортной трубы (1) соосно с ней к верхнему днищу (4) расширителя (2) прикреплен своим основанием конус-отражатель (6) верхнего днища (4) с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 10° до 40° вверх от горизонтального положения. 5. The distributor according to any one of claims 1 to 4, characterized in that above the upper end (26) of the transport tube (1) coaxially with it to the upper bottom (4) of the expander (2) the upper cone-reflector (6) is attached by its base the bottom (4) with an inclination of the generatrix of the cone at an angle in the range from 10 ° to 40 ° up from the horizontal position.
6. Распределитель по любому из пп.1-5, отличающийся тем, что нижнее днище (5) расширителя (2) имеет форму усеченного конуса с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 30° до 85° вверх от горизонтального положения. 6. The distributor according to any one of claims 1 to 5, characterized in that the bottom plate (5) of the expander (2) has the shape of a truncated cone with an inclination of the generatrix of the cone at an angle in the range from 30 ° to 85 ° up from the horizontal position.
7. Распределитель по любому из пл.1-6, отличающийся тем, что число спускных стояков (7), (24) составляет 4—12.  7. Distributor according to any one of pl. 1-6, characterized in that the number of bleed risers (7), (24) is 4-12.
8. Распределитель по любому из пп.1-7, отличающийся тем, что верхний диск (11) смесителя установлен горизонтально.  8. Distributor according to any one of claims 1 to 7, characterized in that the upper disk (11) of the mixer is mounted horizontally.
9. Распределитель по любому из пп.1-7, отличающийся тем, что верхний диск (11) смесителя имеет форму усеченного конуса и установлен с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 5° до 30° вниз от горизонтального положения.  9. Distributor according to any one of claims 1 to 7, characterized in that the upper disk (11) of the mixer has the shape of a truncated cone and is installed with an inclination of the generatrix of the cone at an angle in the range from 5 ° to 30 ° down from the horizontal position.
10. Распределитель по любому из пп.1-9, отличающийся тем, что нижний диск (12) смесителя установлен горизонтально.  10. Distributor according to any one of claims 1 to 9, characterized in that the lower disk (12) of the mixer is mounted horizontally.
11. Распределитель по любому из пп.1-9, отличающийся тем, что нижний диск (12) смесителя имеет форму конуса и установлен с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 5° до 45° вниз от горизонтального положения.  11. The distributor according to any one of claims 1 to 9, characterized in that the lower disk (12) of the mixer has the shape of a cone and is installed with an inclination of the generatrix of the cone at an angle in the range from 5 ° to 45 ° down from the horizontal position.
12. Распределитель по п.10, отличающийся тем, что под нижним торцом спускного стояка (24) соосно с ним к нижнему диску (12) прикреплен своим основанием конус-отражатель (14) нижнего диска (12) с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 10° до 40° вниз от горизонтального положения.  12. The distributor of claim 10, characterized in that under the lower end of the discharge riser (24) coaxially with it to the lower disk (12) is attached a cone-reflector (14) of the lower disk (12) with an inclination of the cone at its base range from 10 ° to 40 ° down from the horizontal position.
13. Распределитель по любому из пп.1-12, отличающийся тем, что отношение диаметра верхнего диска (11) смесителя к диаметру реактора и/или регенератора находится в диапазоне значений от 0,02 до 0,09.  13. The distributor according to any one of claims 1 to 12, characterized in that the ratio of the diameter of the upper disk (11) of the mixer to the diameter of the reactor and / or regenerator is in the range of values from 0.02 to 0.09.
14. Распределитель по любому из пп.1-13, отличающийся тем, что отношение диаметра верхнего диска (11) смесителя к диаметру нижнего диска (12) смесителя находится в диапазоне от 0,8 до 1,2.  14. The distributor according to any one of claims 1 to 13, characterized in that the ratio of the diameter of the upper disk (11) of the mixer to the diameter of the lower disk (12) of the mixer is in the range from 0.8 to 1.2.
15. Распределитель по любому из пп.10 и 12, отличающийся тем, что отношение диаметра основания конуса-отражателя (14) нижнего диска (12) к диаметру спускного стояка (24) находится в диапазоне от 0,3 до 1,0. 15. Distributor according to any one of paragraphs.10 and 12, characterized in that the ratio of the diameter of the base of the cone-reflector (14) of the lower disk (12) to the diameter of the discharge riser (24) is in the range from 0.3 to 1.0.
16. Распределитель по любому из пп.1-15, отличающийся тем, что соединительные трубы (10), (20) расположены под углом 30°-80° вниз от горизонтального положения. 16. Distributor according to any one of claims 1 to 15, characterized in that the connecting pipes (10), (20) are located at an angle of 30 ° -80 ° down from the horizontal position.
17. Распределитель по любому из пл.1-16, отличающийся тем, что каждый спускной стояк (7), (24) имеет патрубки (17), (18), (19) для продувки стояков.  17. Distributor according to any one of pl. 1-16, characterized in that each bleed riser (7), (24) has connections (17), (18), (19) for purging the risers.
18. Распределитель по п.17, отличающийся тем, что патрубки (17), (18), (19) расположены в верхней и нижней части стояков (7), (24).  18. Distributor according to claim 17, characterized in that the connections (17), (18), (19) are located in the upper and lower parts of the risers (7), (24).
19. Распределитель по любому из пп.17-18, отличающийся тем, что патрубки (17), (18), (19) расположены под углом 30°-50° вверх от горизонтального положения.  19. Distributor according to any one of paragraphs.17-18, characterized in that the nozzles (17), (18), (19) are located at an angle of 30 ° -50 ° up from the horizontal position.
20. Распределитель по любому из пп.1-19, отличающийся тем, что патрубки (17), (18), (19) на каждом спускном стояке (7), (24) соединены с приборами (21), (22), (23) для измерения перепада давления между верхними (17), (19) и нижними (18) патрубками.  20. Distributor according to any one of claims 1 to 19, characterized in that the nozzles (17), (18), (19) on each discharge riser (7), (24) are connected to the devices (21), (22), (23) for measuring the pressure drop between the upper (17), (19) and lower (18) nozzles.
PCT/RU2018/000429 2017-07-04 2018-06-28 Catalyst and transport gas distributor for a dehydrogenation reactor with a fluidized bed WO2019009764A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201880036342.5A CN110691643A (en) 2017-07-04 2018-06-28 Catalyst and transport gas distributor for dehydrogenation reactors with fluidized bed

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017123636 2017-07-04
RU2017123636A RU2652195C1 (en) 2017-07-04 2017-07-04 Distributor catalyst and transport gas for the reactor - reclaimer system of the c3-c5 paraffin hydrocarbon dehydrogenation plants with the fluidized bed

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2019009764A1 true WO2019009764A1 (en) 2019-01-10

Family

ID=62045482

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2018/000429 WO2019009764A1 (en) 2017-07-04 2018-06-28 Catalyst and transport gas distributor for a dehydrogenation reactor with a fluidized bed

Country Status (3)

Country Link
CN (1) CN110691643A (en)
RU (1) RU2652195C1 (en)
WO (1) WO2019009764A1 (en)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2694840C1 (en) * 2019-03-20 2019-07-17 Акционерное общество "Специальное конструкторско-технологическое бюро "Катализатор" Catalyst and transport gas distributors for boiling bed reactor-regenerator circulation systems
RU2746425C1 (en) * 2020-09-15 2021-04-13 Акционерное общество "Специальное конструкторско-технологическое бюро "Катализатор" Method for regeneration of chromium alumina catalyst and regenerator for its implementation
RU2759288C1 (en) * 2020-12-23 2021-11-11 Публичное Акционерное Общество "Нижнекамскнефтехим" Method for producing olefinic hydrocarbons in a fluidized bed of a pulverized chromium alumina catalyst
RU2767249C1 (en) * 2021-04-09 2022-03-17 Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт "Ярсинтез" (ОАО НИИ "Ярсинтез") Catalyst and transport gas distributor
CN115672195B (en) * 2021-07-23 2024-06-25 中国石油天然气股份有限公司 Supercharged small-particle catalyst filling equipment

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB815332A (en) * 1955-04-25 1959-06-24 Exxon Research Engineering Co Dehydrogenation of hydrocarbons
US6166282A (en) * 1999-08-20 2000-12-26 Uop Llc Fast-fluidized bed reactor for MTO process
RU2301107C1 (en) * 2005-10-18 2007-06-20 Открытое акционерное общество Научно-исследовательский институт "Ярсинтез" (ОАО НИИ "Ярсинтез") Reactor for dehydrogenation of paraffinic hydrocarbons c3-c5
RU2411284C2 (en) * 2006-02-13 2011-02-10 Юоп Ллк Device and method for catalyst regeneration
RU2561985C2 (en) * 2011-06-08 2015-09-10 Фудэ (Пекин) Кемикал Энд Индастри Ко., Лтд Reactor with fluidised bed and production of olefins from oxygenators

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB767605A (en) * 1954-06-08 1957-02-06 Exxon Research Engineering Co Improvements in or relating to improvements in hydroforming
CA2396486A1 (en) * 1999-12-17 2001-06-21 William M. Castor Dehydrogenation of an alkyl aromatic compound and catalyst regeneration in a fluidized bed reactor
CN103449951A (en) * 2013-09-04 2013-12-18 山东垦利石化集团有限公司 Butane dehydrogenation process technology
CN204735355U (en) * 2014-06-05 2015-11-04 格雷特波因特能源公司 Cyclone system

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB815332A (en) * 1955-04-25 1959-06-24 Exxon Research Engineering Co Dehydrogenation of hydrocarbons
US6166282A (en) * 1999-08-20 2000-12-26 Uop Llc Fast-fluidized bed reactor for MTO process
RU2301107C1 (en) * 2005-10-18 2007-06-20 Открытое акционерное общество Научно-исследовательский институт "Ярсинтез" (ОАО НИИ "Ярсинтез") Reactor for dehydrogenation of paraffinic hydrocarbons c3-c5
RU2411284C2 (en) * 2006-02-13 2011-02-10 Юоп Ллк Device and method for catalyst regeneration
RU2561985C2 (en) * 2011-06-08 2015-09-10 Фудэ (Пекин) Кемикал Энд Индастри Ко., Лтд Reactor with fluidised bed and production of olefins from oxygenators

Also Published As

Publication number Publication date
CN110691643A (en) 2020-01-14
RU2652195C1 (en) 2018-04-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2019009764A1 (en) Catalyst and transport gas distributor for a dehydrogenation reactor with a fluidized bed
US6984365B2 (en) Reactor distribution apparatus and quench zone mixing apparatus
US6881387B1 (en) Reactor distribution apparatus and quench zone mixing apparatus
RU2278144C2 (en) Dispenser of the dead catalyst
RU2003129990A (en) CATALYST REGENERATOR WITH CENTRAL COLLECTOR
KR20000016285A (en) Reactor distributor and quench zone mixer
RU2010101601A (en) REACTOR FOR THREE-PHASE REACTION OF LIQUID AND GAS-PHASES IN THE FIXED LAYER OF THE CATALYST
EP1984172A1 (en) Stripping apparatus and process
RU2588982C1 (en) Method and device for distribution of hydrocarbon raw material on flow of catalyst
US7077997B1 (en) Stripping apparatus
KR102002651B1 (en) Catalytic reactor with quench device provided with tangential injection of a quench fluid
WO2020190175A2 (en) Catalyst and carrier gas distributors for circulating fluidized bed reactor-regenerator systems
JPH06315620A (en) Apparatus and method for introducing catalyst particle in moving catalyst bed
US7022221B1 (en) Stripping apparatus and process
RU2652198C1 (en) Distributor of the catalyst for the reactor-reclaimer system of c3-c5 paraffin hydrocarbon dehydration of with fluidized bed
NO802214L (en) GAS SEPARATOR.
US2765265A (en) Method and apparatus for pneumatically lifting granular contact material
JPS6097041A (en) Stage flow distribution grid plate assembly and method for boiling floor reaction apparatus
RU2767249C1 (en) Catalyst and transport gas distributor
RU2156161C1 (en) Reactor for dehydrogenation of c3-c5 paraffin hydrocarbons
US2577791A (en) Catalytic contacting unit with gas separator
RU2773127C1 (en) Regenerator of the c3-c5 paraffin hydrocarbons dehydrogenation system with a fluidized catalyst bed
US2652317A (en) Reactor inlet
RU2617397C1 (en) System of dehydration of paraffinic hydrocarbons c3-c5
RU2759288C1 (en) Method for producing olefinic hydrocarbons in a fluidized bed of a pulverized chromium alumina catalyst

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 18827531

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

DPE2 Request for preliminary examination filed before expiration of 19th month from priority date (pct application filed from 20040101)
NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 18827531

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1