WO2020190175A2 - Catalyst and carrier gas distributors for circulating fluidized bed reactor-regenerator systems - Google Patents

Catalyst and carrier gas distributors for circulating fluidized bed reactor-regenerator systems Download PDF

Info

Publication number
WO2020190175A2
WO2020190175A2 PCT/RU2020/000147 RU2020000147W WO2020190175A2 WO 2020190175 A2 WO2020190175 A2 WO 2020190175A2 RU 2020000147 W RU2020000147 W RU 2020000147W WO 2020190175 A2 WO2020190175 A2 WO 2020190175A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
disc
distributor according
catalyst
transport pipe
reactor
Prior art date
Application number
PCT/RU2020/000147
Other languages
French (fr)
Russian (ru)
Other versions
WO2020190175A3 (en
Inventor
Станислав Михайлович КОМАРОВ
Александра Станиславовна ХАРЧЕНКО
Алексей Александрович КРЕЙКЕР
Original Assignee
Акционерное общество "Специальное конструкторско-технологическое бюро "Катализатор"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Акционерное общество "Специальное конструкторско-технологическое бюро "Катализатор" filed Critical Акционерное общество "Специальное конструкторско-технологическое бюро "Катализатор"
Publication of WO2020190175A2 publication Critical patent/WO2020190175A2/en
Publication of WO2020190175A3 publication Critical patent/WO2020190175A3/en

Links

Definitions

  • the invention relates to the field of petrochemistry, in particular to installations for the dehydrogenation of paraffinic hydrocarbons C3-C5 into the corresponding olefinic hydrocarbons used to obtain basic monomers for synthetic rubber, as well as in the production of polypropylene, methyl tertiary butyl ether, etc.
  • These devices are located in the upper part of the reactor and / or regenerator in the separation zone above the fluidized bed level and include a baffle disk of a conical or elliptical shape located above the upper end of a transport pipe with an upward flow of a mixture of catalyst and transport gas.
  • the disadvantages of the known catalyst distributor include the possibility of the capture of catalyst particles by the gas flow of the reactor and / or the regenerator at the outlet of the distributor, which leads to an increase in the carryover (losses) of the catalyst from the reactor-regenerator system.
  • the transport gas in the variants of feeding the catalyst to the reactor for the feedstock vapor and air - in the regenerator does not contact with the fluidized bed, respectively, in the reactor and regenerator, mixing with the contact gas and the regeneration gas in the separation zones of these devices.
  • the value of these flows reaches 5% or more of the amount of raw material supplied to the reactor or air to the regenerator.
  • Unreacted paraffinic hydrocarbons from the transport gas ballast the contact gas go through the entire technological cycle and return with recycling unreacted paraffinic hydrocarbons of the feedstock at the entrance to the reactor, which leads to corresponding energy costs and losses of a part of the said paraffinic hydrocarbons of the transport gas in production.
  • oxygen in the air supplied to transport the catalyst to the regenerator is not used for catalyst regeneration, for example, for burning off coke in the regenerator.
  • the disadvantage of this distributor also includes the presence of significant thermal irregularities in the upper part of the fluidized bed of the reactor and the regenerator due to the uneven distribution of the catalyst over the cross section of the fluidized bed, which reduces the yields of olefinic hydrocarbons.
  • the reactor and / or regenerator contains a vertical transport pipe located along their axis of the reactor and / or the regenerator with an ascending flow of a mixture of catalyst and transport gas, connected to an expander installed coaxially with the pipe at its upper end, containing a cylindrical shell, a bottom and cover.
  • the expander is equipped with connecting pipes with vertical risers with a descending flow of the mixture of catalyst and transport gas, the lower ends of which are located under the level of the fluidized bed of the catalyst above the upper sectioning grid.
  • the distributor contains a vertical transport pipe located along the axis of the regenerator with an ascending flow of catalyst and transport gas, installed with an open end upward, an expander located coaxially with it, containing a bottom connected to the end of the transport pipe and made in the form of a first disk surrounding the opening of the pipe end, and a cover in the form of a second disk with the latter located at some distance upward from the first disk with the formation of an annular gap between the disks, open for the outflow of catalyst and transport gas.
  • the objective of the present invention is to reduce the erosion of the distributor elements, to increase the yields of olefinic hydrocarbons for the passed and decomposed feedstock, to reduce the air consumption for catalyst regeneration, and to reduce catalyst carryover.
  • a catalyst and transport gas distributor for circulation systems is proposed: a C 3 -C 5 paraffinic hydrocarbon dehydrogenation reactor-regenerator with sectioned fluidized bed gratings containing a supply transport pipe 19 connected to a vertical transport pipe 1 located along the axis of the reactor and / or regenerator with an upward or downward flow of catalyst and transport gas, installed open end 2, respectively up or down, an expander located coaxially with it, containing a bottom connected to the end 2 of the transport pipe 1, and a cover in which the bottom of the expander consists of a diffuser 6 in the form of a truncated a cone connected by a smaller base with an open end 2 by a transport pipe 1, and a large base 7 with a first disc 8 surrounding the diffuser opening 6, and the cover includes a bottom and a second disc 12, while the second disc 12 is connected to the end of the bottom, surrounding it, is installed at a certain distance up or down from the first disc 8 rigidly to form an open annular space 20 between the
  • the cover may contain an elliptical 10, or a spherical 11, or a conical 16 bottom.
  • the expander cover may additionally include a cylindrical shell 13 connected to the end mounted on its upper 14 or lower 15
  • the diameter of the end of the bottom or the lower opening of the shell 13 can be greater than the diameter of the larger opening of the diffuser 6, while the edges of the end of the bottom or the opening of the shell 13 can lie on the generatrix of the cone of the diffuser 6.
  • a reflective cone 17 can be attached to the bottom of the lid with its base, which can be directed upward or downward and installed centrally above or below the open end 2 of the transport pipe 1.
  • the ratio of the diameter of the base of the reflective cone 17 to the diameter of the larger base 7 of the diffuser 6 can be in the range from 0.30 to 1.20.
  • the first disc 8 can be installed horizontally.
  • the first disc 8 can have the shape of a frusto-cone and be installed with an inclination of the generatrix of the cone at an angle ranging from 30 ° upward from the horizontal position and up to 30 ° downward.
  • the second disc 12 can be installed horizontally.
  • the second disc 12 may have the shape of a frusto-cone and be installed with an inclination of the generatrix of the cone at an angle ranging from 30 ° upward from the horizontal position and up to 45 ° downward.
  • the second disc 12 is at the same time the bottom and has the shape of a cone or truncated cone.
  • the second disc 12 can be installed with an inclination of the generatrix of the cone at an angle ranging from 30 ° upward from the horizontal position and up to 45 ° downward.
  • the ratio of the diameter of the first disc 8 to the diameter of the reactor or regenerator can range from 0.10 to 0.50.
  • the ratio of the diameter of the first disc 8 to the diameter of the second disc 12 can range from 0.80 to 1.25.
  • the second disc 12 can be rigidly connected to the first disc 8 by means of partitions 21.
  • the number of baffles 21 can range from 3.00 to 8.00.
  • Baffles 21 can be evenly spaced around the circumference of the discs, dividing the open annular space 20 into sections.
  • the baffles 21 can be flat radially directed plates.
  • the inserts can be installed at an angle to the radial direction in the range of values from 3 ° to 45 °.
  • the plates can be bent in a spiral shape.
  • the expander can be located above or below the level of the fluidized bed above the upper sectioning grid.
  • the supply transport pipe 19 can be removed from the fluidized bed of the reactor and / or the regenerator in whole or in part and be located outside the said apparatus for design reasons or in connection with technological limitations.
  • the supply transport pipe 19 with the catalyst superheated in the regenerator directed to the reactor should be removed from the desorption cup of the circulating catalyst in the lower part of the reactor or from the desorption cup and the fluidized bed of the dehydrogenation zone of the reactor in order to avoid the formation of coke on the "hot" surface of the supply transport pipes 19.
  • the supply transport pipe 19 is connected to the transport pipe 1 of the distributor through the use of a connecting transport pipe 5 and swivel elbows 3 and 4.
  • the technical result is that the proposed design of the distributor of the transport gas and the catalyst circulating in the system reactor-regenerator for dehydrogenation of paraffinic hydrocarbons C 3 -C 5 with a fluidized bed, in comparison with the known design, reduces the erosion of the structural elements of the distributor and internal devices of the reactor and the regenerator, increases the outputs olefinic hydrocarbons, reduced air consumption for catalyst regeneration, reduced catalyst carryover.
  • Figures 1-4 show some possible variants of catalyst and transport gas distributors for circulation systems of a C 3 -C 5 paraffinic hydrocarbon dehydrogenation regenerator with sectioned fluidized bed gratings in accordance with the present invention.
  • the distributor comprises a vertical transport pipe 1 located along the axis of the reactor and / or the regenerator with an ascending (FIGS. 1 and 2) flow 9 of catalyst and transport gas, installed with its open end 2 upward.
  • the distributor contains a vertical transport pipe 1 located along the axis of the reactor and / or the regenerator with a descending (Fig. 3 and 4) flow 18 of catalyst and transport gas, installed with the open end 2 down and with the help of rotary bends 3 and 4 with the end 2 down ...
  • the descending flow is organized, for example, in connection with the possible location of the supply transport pipe 19 not along the axis of the reactor or regenerator (Fig. 3) or the location of the supply transport pipe 19 outside the reactor or regenerator (Fig. 4).
  • the distributors also contain an expander located coaxially with the vertical transport pipe 1, containing a cover and a bottom, consisting of a diffuser 6 in the form of a truncated cone connected by a smaller base with end 2 (Figs. 1 and 2) and end 2 (Figs. 3 and 4) of the transport pipes 1, and a large base 7 with the first disc 8 surrounding the diffuser opening 6.
  • Cover the expander consists of an elliptical 10 (Fig. 3) or spherical And (Fig. 1) or conical 16 (Fig. 2) bottom and a second disc 12 (Fig. 3) installed at the end of the bottom, surrounding it, while the second disc 12 installed at a certain distance upward (Fig. 1 and 2) or down (Fig. 3 and 4) from the first disc 8 to form an open annular space 20 between the discs.
  • the cover (Fig. 1) consists of a cylindrical shell 13, connected to a spherical bottom 11 mounted on its upper end 14 and, accordingly, at its lower end 15 by a second disc 12 surrounding the shell hole 13.
  • the diameter of the end of the elliptical bottom 10 (Fig. 3) or the lower opening of the shell 13 (Fig. 1) is greater than the diameter of the larger opening of the diffuser 6, while the edges of the end of the elliptical bottom 10 or the opening of the shell 13 lie on the generatrix of the cone of the diffuser 6.
  • a reflective cone 17 is attached to the bottom with its base, and the reflective cone can be directed downward (Fig. 2) or upward (Fig. 4) and installed centrally above or below the open end 2 of the transport pipe 1.
  • the ratio of the diameter of the base of the reflective cone 17 to the diameter of the transport pipe 1 can be in the range from 0.30 to 1.50.
  • the first disc 8 (Fig. 1, 2) is installed horizontally.
  • the first disc 8 (FIGS. 3, 4) has a frusto-conical shape.
  • the second disc 12 (Fig. 3) is installed horizontally.
  • the second disc 12 has a frusto-conical shape (Fig. 1).
  • the second disc 12 is at the same time the bottom and has the shape of a cone (Fig. 2) or a truncated cone (Fig. 4).
  • the second disc 12 is rigidly connected to the first disc 8 by means of partitions 21 (Figs. 5-7).
  • the baffles 21 are evenly spaced around the circumference of the discs, dividing the open annular space 20 into sections.
  • the baffles 21 are flat radially directed plates (FIG. 5).
  • the partitions 21 are installed at an angle to the radial direction (Fig. 6).
  • the baffles 21 are bent in a spiral shape (Fig. 7).
  • various types of spirals can be used, such as Archimedean, hyperbolic, logarithmic, etc. Preferred is the sweep (involute) of the circumference of the larger base 7 of the cone of the diffuser 6.
  • the expander is located above (Fig. 3) or below (Fig. 4) the level of the fluidized bed above the upper sectioning grid.
  • the proposed distributor works as follows.
  • a system of pneumatic transport of the catalyst is used with a preferred linear velocity of the gas flow in vertically installed transport pipes in the range from 4 m / s to 12 m / s ...
  • vapors of raw materials when transporting a catalyst to a reactor
  • air when transporting a catalyst to a regenerator
  • the mixture of the circulating catalyst and transport gas enters the reactor or regenerator in an upward flow (FIGS. 1, 2) or a downflow (FIG. 3, 4) through a transport pipe 1. Then the mixture of catalyst and transport gas passes through a diffuser 6, with an angle diffuser opening a equal to 10 ° -60 °.
  • a regime is realized that approaches the continuous flow of the gas flow along the diffuser 6, and practically excludes the phenomena of reverse circulation of gas and catalyst with strongly pulsating separated flows in the zone adjacent to the first disk 8, excluding the erosion of the latter. Reducing the opening angle of the diffuser 6 to values less than 10 ° becomes unacceptable due to design restrictions along the length of the diffuser 6.
  • the velocity of the transport gas and catalyst decreases, the concentration irregularities in the flow decrease, and the hydraulic resistance at the entrance to the open annular space decreases 20.
  • the gas flow, leaving the diffuser 6, is uniformly diverted into the open annular space 20, and the catalyst flow by inertia reaches the surface of the bottoms 11 and 10 (Figs. 1 and 3) or the conical bottom 16 s reflective cone 17 (figure 2 and 4) at significantly lower speeds than in the prototype.
  • a suspended layer of a constantly exchanging catalyst accumulates, which, together with a decrease in flow rates, sharply reduces the erosion of the surfaces of these structural elements.
  • the catalyst enters the volume of the bottoms, mainly in their central part, is retained in the suspended bed, where the irregularities of the catalyst flow are averaged, and flows out through the peripheral part of the bottoms. If the conditions claimed in the invention are met - "the diameter of the end of the bottom 10 (Fig. 3) or the lower opening of the shell 13 (Fig.
  • the catalyst is delayed in the initial section of the annular space 20 and then, under the influence of the transport gas flow, a significant increase in the catalyst flow rate in the final section of the said space occurs.
  • This situation is ensured by the claimed range of sizes of the structural elements of the distributor.
  • Increasing the flow rate of the mixture of catalyst and transport gas allows the catalyst and gas to be discharged from the annular slot of the distributor at a significant distance from the outer edge of the discs.
  • the transport gas is dispersed in the distributor and at the point of entry into the fluidized bed is in a state of fine bubbles.
  • the high flow rate of the catalyst and transport gas in the radial direction improves the mixing of the catalyst and transport gas in the fluidized bed.
  • the first discs are shown mounted horizontally, they can also be mounted in the form of cones with a preferred downward inclination of the generatrix of the cones (Fig. 3, 4).
  • the conical shape of the disks (Figs. 1-4) with a downward slope of the generatrix of the cones prevents the accumulation of catalyst on the surfaces of these disks and, accordingly, when using the distributor in the reactor, prevents the deposition of monolithic coke on these structural elements, which increases the stability of the distributor and the reactor as a whole ...
  • the specified space When sectioning an open annular space with partitions, the specified space is divided into independent channels, which ensures the preservation of the uniformity of the distribution of flows when they flow out along the channels.
  • the diameter of the reactor is 5.1 m.
  • the diameter of the regenerator is 5.1 m.
  • the diameter of the transport pipe of the reactor-regenerator is 300 mm.
  • the diameter of the regenerator-reactor transport pipe is 300 mm.
  • the proposed distributors can be used in the field of petrochemistry, in installations for the dehydrogenation of C3-C5 paraffinic hydrocarbons into the corresponding olefinic hydrocarbons used to obtain basic monomers for synthetic rubber, as well as in the production of polypropylene, methyl tertiary butyl ether, etc.

Abstract

The invention relates to the field of petrochemistry, and more particularly to plants for dehydrogenating С3-С5 paraffin hydrocarbons into corresponding olefin hydrocarbons. The invention concerns a catalyst and carrier gas distributor for circulating reactor-regenerator systems for the dehydrogenation of С3-С5 paraffin hydrocarbons having a fluidized bed that is divided into sections by grates, said distributor comprising a transport pipe (19) connected to a vertical transport pipe (1) arranged along the axis of a reactor and/or regenerator, said vertical transport pipe having an upward or downward flow of a catalyst and carrier gas and being mounted with its open end (2) facing upward or downward accordingly, an expander arranged coaxially with said vertical transport pipe and comprising a bottom connected to the end (2) of the transport pipe (1), and a cover. The bottom of the expander consists of a diffuser (6) in the shape of a truncated cone that is connected by its smaller base to the end (2) of the transport pipe (1) and by its larger base (7) to a first disc (8) surrounding an opening in the diffuser (6), and the cover comprises an end plate and a second disc (12), wherein the second disc (12) is connected to the side face of the end plate, encircling same, and is rigidly mounted at a certain distance above or below the first disc (8) such that an open annular space (20) is formed between the discs, and the expansion angle of the diffuser (6) is 10°-60°. The technical result is a decrease in the erosion of the structural elements of the distributor structure and the internal devices of the reactor and the regenerator, an increase in olefin hydrocarbon yield, a decrease in the consumption of air for catalyst regeneration, and a decrease in catalyst entrainment.

Description

РАСПРЕДЕЛИТЕЛИ КАТАЛИЗАТОРА И ТРАНСПОРТНОГО ГАЗА ДЛЯ СИСТЕМ ЦИРКУЛЯЦИИ РЕАКТОР-РЕГЕНЕРАТОР С КИПЯЩИМ СЛОЕМ CATALYST AND TRANSPORT GAS DISTRIBUTORS FOR CIRCULATION SYSTEMS BOILING BED REACTOR-REGENERATOR
Область техники Technology area
Изобретение относится к области нефтехимии, в частности к установкам дегидрирования парафиновых углеводородов С3-С5 в соответствующие олефиновые углеводороды, используемые для получения основных мономеров для синтетического каучука, а также при производстве полипропилена, метилтретичнобутилового эфира и др. The invention relates to the field of petrochemistry, in particular to installations for the dehydrogenation of paraffinic hydrocarbons C3-C5 into the corresponding olefinic hydrocarbons used to obtain basic monomers for synthetic rubber, as well as in the production of polypropylene, methyl tertiary butyl ether, etc.
Предшествующий уровень техники Prior art
Из уровня техники известны устройства для распределения катализатора, циркулирующего в системе реактор-регенератор дегидрирования парафиновых углеводородов С3-С5 с кипящим слоем, секционированного решетками (И.Л. Кирпичников, В. В. Береснев, Л.М. Попов, «Альбом технологических схем основных производств промышленности синтетического каучука», Химия, Ленинград, 1986, стр.8-12; патент RU 2601002, МПК B01J8/04; С07С5/333, опубл. 27.10.2016). Указанные устройства размещаются в верхней части реактора и/или регенератора в сепарационной зоне над уровнем кипящего слоя и включают в себя отражательный диск конической или эллиптической формы, расположенный над верхним торцем транспортной трубы с восходящим потоком смеси катализатора и транспортного газа. К недостаткам известного распределителя катализатора следует отнести возможность захвата частиц катализатора газовым потоком реактора и/или регенератора на выходе из распределителя, что приводит к увеличению уноса (потерь) катализатора из системы реактор-регенератор. Кроме того, транспортный газ в вариантах подачи на транспорт катализатора в реактор паров сырья и воздуха - в регенератор не контактирует с кипящим слоем соответственно в реакторе и регенераторе, примешиваясь к контактному газу и газу регенерации в сепарационных зонах указанных аппаратов. Величина указанных потоков достигает 5% и более от количества подаваемого в реактор сырья или воздуха в регенератор. Непрореагировавшие парафиновые углеводороды из транспортного газа балластируют контактный газ, проходят далее весь технологический цикл и возвращаются с рециклом непрореагировавших парафиновых углеводородов сырья на вход в реактор, что приводит к соответствующим энергетическим затратам и потерям части указанных парафиновых углеводородов транспортного газа в производстве. В то же время кислород воздуха, подаваемого на транспорт катализатора в регенератор, не используется для регенерации катализатора, например, для выжига кокса в регенераторе. К недостатку указанного распределителя относится также наличие значительных тепловых неравномерностей в верхней части кипящего слоя реактора и регенератора вследствие неравномерного распределения катализатора по сечению кипящего слоя, что снижает выходы олефиновых углеводородов. From the prior art, devices are known for distributing the catalyst circulating in the system reactor-regenerator for the dehydrogenation of paraffinic hydrocarbons C3-C5 with a fluidized bed, sectioned by gratings (I.L. Kirpichnikov, V.V. Beresnev, L.M. Popov, "Album of technological schemes the main manufactures of the synthetic rubber industry ", Chemistry, Leningrad, 1986, pp. 8-12; patent RU 2601002, IPC B01J8 / 04; S07C5 / 333, publ. 27.10.2016). These devices are located in the upper part of the reactor and / or regenerator in the separation zone above the fluidized bed level and include a baffle disk of a conical or elliptical shape located above the upper end of a transport pipe with an upward flow of a mixture of catalyst and transport gas. The disadvantages of the known catalyst distributor include the possibility of the capture of catalyst particles by the gas flow of the reactor and / or the regenerator at the outlet of the distributor, which leads to an increase in the carryover (losses) of the catalyst from the reactor-regenerator system. In addition, the transport gas in the variants of feeding the catalyst to the reactor for the feedstock vapor and air - in the regenerator does not contact with the fluidized bed, respectively, in the reactor and regenerator, mixing with the contact gas and the regeneration gas in the separation zones of these devices. The value of these flows reaches 5% or more of the amount of raw material supplied to the reactor or air to the regenerator. Unreacted paraffinic hydrocarbons from the transport gas ballast the contact gas, go through the entire technological cycle and return with recycling unreacted paraffinic hydrocarbons of the feedstock at the entrance to the reactor, which leads to corresponding energy costs and losses of a part of the said paraffinic hydrocarbons of the transport gas in production. At the same time, oxygen in the air supplied to transport the catalyst to the regenerator is not used for catalyst regeneration, for example, for burning off coke in the regenerator. The disadvantage of this distributor also includes the presence of significant thermal irregularities in the upper part of the fluidized bed of the reactor and the regenerator due to the uneven distribution of the catalyst over the cross section of the fluidized bed, which reduces the yields of olefinic hydrocarbons.
Расположение распределителя катализатора и транспортного газа в виде отражательного диска конической формы под уровнем кипящего слоя (Патент RU 2591159, МПК С07С5/333; B01J8/00, опубл. 10.07.2016) не приводит к улучшению ситуации описанной выше, в связи с тем, что катализатор и транспортный газ подается в кипящий слой практически в одну точку - в центральную часть кипящего слоя реактора и регенератора. The location of the catalyst and transport gas distributor in the form of a conical reflective disk under the fluidized bed level (Patent RU 2591159, IPC S07C5 / 333; B01J8 / 00, publ. 10.07.2016) does not improve the situation described above, due to the fact that catalyst and transport gas are fed into the fluidized bed practically at the same point - into the central part of the fluidized bed of the reactor and regenerator.
Известны распределители катализатора и транспортного газа (Патент RU 212911 1, МПК С07С5/333, опубл. 20.04.1999; патент RU 2301 107, МПК B01J8/04; С07С5/333, опубл. 20.06.2007) для системы реактор-регенератор дегидрирования парафиновых углеводородов С3-С5 с кипящим слоем с секционирующими решетками. В патенте RU 2301107 реактор и/или регенератор, содержит расположенную по их оси реактора и/или регенератора вертикальную транспортную трубу с восходящим потоком смеси катализатора и транспортного газа, соединенную с установленным соосно с трубой на ее верхнем торце расширителем, содержащим цилиндрическую обечайку, дно и крышку. При этом расширитель оборудован соединительными трубами с вертикальными стояками с нисходящим потоком смеси катализатора и транспортного газа, нижние торцы которых расположены под уровнем кипящего слоя катализатора над верхней секционирующей решеткой. Однако, подача катализатора и транспортного газа компактными струями в несколько локальных точек кипящего слоя неэффективна вследствие ограниченного перемешивания и контактирования распределяемых потоков с кипящим слоем, что определяет большие тепловые неравномерности в кипящем слое, невысокие выходы олефиновых углеводородов и повышенный унос катализатора при локальном возмущении кипящего слоя распределяемыми потоками катализатора и транспортного газа. При этом наблюдается эрозия верхних секционирующих решеток реактора и/или регенератора вследствие воздействия на них компактных струй смеси катализатора и транспортного газа, выходящих из спускных стояков. Known distributors of catalyst and transport gas (Patent RU 212911 1, IPC С07С5 / 333, publ. 20.04.1999; patent RU 2301 107, IPC B01J8 / 04; С07С5 / 333, publ. 20.06.2007) for the system reactor-regenerator for dehydrogenation of paraffinic hydrocarbons С3-С5 with a fluidized bed with sectioning grids. In the patent RU 2301107, the reactor and / or regenerator contains a vertical transport pipe located along their axis of the reactor and / or the regenerator with an ascending flow of a mixture of catalyst and transport gas, connected to an expander installed coaxially with the pipe at its upper end, containing a cylindrical shell, a bottom and cover. In this case, the expander is equipped with connecting pipes with vertical risers with a descending flow of the mixture of catalyst and transport gas, the lower ends of which are located under the level of the fluidized bed of the catalyst above the upper sectioning grid. However, the supply of catalyst and transport gas in compact jets to several local points of the fluidized bed is ineffective due to the limited mixing and contact of the distributed streams with the fluidized bed, which determines large thermal irregularities in the fluidized bed, low yields of olefinic hydrocarbons and increased carryover of the catalyst during local disturbance of the fluidized bed by the distributed streams of catalyst and transport gas. In this case, erosion of the upper sectioning grids of the reactor and / or the regenerator is observed due to the impact on them of compact jets of a mixture of catalyst and transport gas coming out of the drain risers.
Наиболее близким по совокупности признаков к предлагаемому является распределитель отработавшего катализатора и транспортного газа в регенераторе установки каталитического крекинга с кипящим слоем (Патент RU 2278144, МПК C10G11/12, опубл. 20.06.2006). Распределитель содержит расположенную по оси регенератора вертикальную транспортную трубу с восходящим потоком катализатора и транспортного газа, установленную открытым торцем вверх, расположенный соосно с ней расширитель, содержащий дно, соединенное с торцем транспортной трубы и выполненное в виде первого диска, окружающего отверстие торца трубы, и крышку в виде второго диска с расположением последнего на некотором расстоянии вверх от первого диска с образованием между дисками кольцевой щели, открытой для истечения катализатора и транспортного газа. The closest in terms of the totality of features to the proposed is the distributor of spent catalyst and transport gas in the regenerator of a catalytic cracking unit with a fluidized bed (Patent RU 2278144, IPC C10G11 / 12, publ. 20.06.2006). The distributor contains a vertical transport pipe located along the axis of the regenerator with an ascending flow of catalyst and transport gas, installed with an open end upward, an expander located coaxially with it, containing a bottom connected to the end of the transport pipe and made in the form of a first disk surrounding the opening of the pipe end, and a cover in the form of a second disk with the latter located at some distance upward from the first disk with the formation of an annular gap between the disks, open for the outflow of catalyst and transport gas.
К недостаткам известного распределителя относится: The disadvantages of the known distributor include:
- эрозия крышки расширителя (второго диска) при ударном воздействии на ее поверхность потока катализатора и транспортного газа при скорости близкой к скорости в транспортной трубе; - erosion of the expander cover (the second disc) when the catalyst and transport gas flow is impacting on its surface at a speed close to that in the transport pipe;
- эрозия первого диска при резком расширении потока катализатора и транспортного газа на входе в расширитель с образованием примыкающей к первому диску кольцеобразной зоны с обратной циркуляцией потока, сопровождаемой сильнопульсирующими отрывными течениями (Е.И. Идельчик, «Аэрогидродинамика технологических аппаратов», Москва, Машиностроение, 1983, стр.28); - erosion of the first disk with a sharp expansion of the flow of catalyst and transport gas at the inlet to the expander with the formation of an annular zone adjacent to the first disk with reverse circulation of the flow, accompanied by strongly pulsating separated flows (EI Idelchik, "Aerohydrodynamics of technological devices", Moscow, Mechanical Engineering, 1983, p. 28);
- неравномерное распределение как катализатора, так и транспортного газа в поперечном сечении кипящего слоя, связанное с наличием характерных для двухфазных систем крупномасштабных неоднородностей потоков катализатора (преимущественно в виде агрегатов частиц) и транспортного газа в поперечном сечении транспортной трубы на входе в расширитель (И.М. Разумов, «Псевдоожижение и пневмотранспорт сыпучих материалов», Москва, Издательство, «Химия», 1972, стр.220-228), что особенно проявляется при изменениях геометрических параметров транспортной трубы на участке, предшествующем установке распределителя, например, при наличии на транспортной трубе поворотных колен, когда катализатор при прохождении через колено под влиянием центробежных сил оттесняется к одной стенке трубы, тогда как газ проходит вдоль противоположной стенки, создавая ситуацию разделения потоков катализатора и транспортного газа, при которой катализатор движется главным образом по одной стороне периметра распределителя, а транспортный газ по - другой; - uneven distribution of both the catalyst and the transport gas in the cross-section of the fluidized bed, associated with the presence of large-scale irregularities in the catalyst flows (mainly in the form of particle aggregates) and transport gas in two-phase systems. cross-section of the transport pipe at the entrance to the expander (I.M. Razumov, "Fluidization and pneumatic transport of bulk materials", Moscow, Publishing house, "Chemistry", 1972, pp. 220-228), which is especially evident when the geometric parameters of the transport pipe change the section preceding the installation of the distributor, for example, in the presence of bendable bends on the transport pipe, when the catalyst, when passing through the bend under the influence of centrifugal forces, is pushed to one wall of the pipe, while the gas flows along the opposite wall, creating a situation of separation of the flows of catalyst and transport gas, when which the catalyst moves mainly along one side of the perimeter of the distributor, and the transport gas along the other;
- недостаточная эффективность тепло-массообмена в зоне ввода потоков катализатора и транспортного газа в кипящий слой; - insufficient efficiency of heat and mass transfer in the zone of injection of catalyst and transport gas streams into the fluidized bed;
- повышенный унос катализатора из кипящего слоя. - increased carryover of catalyst from the fluidized bed.
Раскрытие изобретения Disclosure of invention
Задачей предлагаемого изобретения является сокращение эрозии элементов распределителя, увеличение выходов олефиновых углеводородов на пропущенное и разложенное сырье, снижение расхода воздуха на регенерацию катализатора, снижение уноса катализатора. The objective of the present invention is to reduce the erosion of the distributor elements, to increase the yields of olefinic hydrocarbons for the passed and decomposed feedstock, to reduce the air consumption for catalyst regeneration, and to reduce catalyst carryover.
Для решения поставленной задачи предлагается распределитель катализатора и транспортного газа для систем циркуляции реактор-регенератор дегидрирования парафиновых углеводородов С3-С5 с секционированным решетками кипящим слоем, содержащий подводящую транспортную трубу 19, соединенную с расположенной по оси реактора и/или регенератора вертикальной транспортной трубой 1 с восходящим или нисходящим потоком катализатора и транспортного газа, установленную открытым торцем 2 соответственно вверх или вниз, расположенный соосно с ней расширитель, содержащий дно, соединенное с торцем 2 транспортной трубы 1, и крышку, в котором дно расширителя состоит из диффузора 6 в виде усеченного конуса, соединенного меньшим основанием с открытым торцем 2 транспортной трубой 1 , и большим основанием 7 с первым диском 8, окружающим отверстие диффузора 6, а крышка включает днище и второй диск 12, при этом второй диск 12 соединен с торцом днища, окружая его, установлен на некотором расстоянии вверх или вниз от первого диска 8 жестко с образованием между дисками открытого кольцеобразного пространства 20, угол раскрытия диффузора 6 составляет 10°- 60°. To solve the problem, a catalyst and transport gas distributor for circulation systems is proposed: a C 3 -C 5 paraffinic hydrocarbon dehydrogenation reactor-regenerator with sectioned fluidized bed gratings containing a supply transport pipe 19 connected to a vertical transport pipe 1 located along the axis of the reactor and / or regenerator with an upward or downward flow of catalyst and transport gas, installed open end 2, respectively up or down, an expander located coaxially with it, containing a bottom connected to the end 2 of the transport pipe 1, and a cover in which the bottom of the expander consists of a diffuser 6 in the form of a truncated a cone connected by a smaller base with an open end 2 by a transport pipe 1, and a large base 7 with a first disc 8 surrounding the diffuser opening 6, and the cover includes a bottom and a second disc 12, while the second disc 12 is connected to the end of the bottom, surrounding it, is installed at a certain distance up or down from the first disc 8 rigidly to form an open annular space 20 between the discs, the opening angle of the diffuser 6 is 10 ° - 60 °.
Крышка может содержать эллиптическое 10, или сферическое 11, или коническое 16 днище. The cover may contain an elliptical 10, or a spherical 11, or a conical 16 bottom.
Крышка расширителя может дополнительно включать цилиндрическую обечайку 13, соединенную с установленным на ее верхнем 14 или нижнем 15 торце The expander cover may additionally include a cylindrical shell 13 connected to the end mounted on its upper 14 or lower 15
эллиптическим 10, сферическим 11 или коническим 16 днищем и, соответственно, на ее нижнем 15 или верхнем 14 торце, соединенную со вторым диском 12, окружающим отверстие обечайки 13. elliptical 10, spherical 11 or conical 16 bottom and, respectively, at its lower 15 or upper 14 end, connected to the second disc 12, surrounding the shell hole 13.
Диаметр торца днища или нижнего отверстия обечайки 13 может быть больше диаметра большего отверстия диффузора 6, при этом кромки торца днища или отверстия обечайки 13 могут лежать на образующей конуса диффузора 6. The diameter of the end of the bottom or the lower opening of the shell 13 can be greater than the diameter of the larger opening of the diffuser 6, while the edges of the end of the bottom or the opening of the shell 13 can lie on the generatrix of the cone of the diffuser 6.
К днищу крышки может быть прикреплен своим основанием отражательный конус 17, который может быть направлен вершиной вниз или вверх и установлен по центру над или под открытым торцем 2 транспортной трубы 1. A reflective cone 17 can be attached to the bottom of the lid with its base, which can be directed upward or downward and installed centrally above or below the open end 2 of the transport pipe 1.
Отношение диаметра основания отражательного конуса 17 к диаметру большего основания 7 диффузора 6 может находиться в диапазоне от 0,30 до 1,20. The ratio of the diameter of the base of the reflective cone 17 to the diameter of the larger base 7 of the diffuser 6 can be in the range from 0.30 to 1.20.
Первый диск 8 может быть установлен горизонтально. The first disc 8 can be installed horizontally.
Первый диск 8 может иметь форму усеченного конуса и быть установлен с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 30° вверх от горизонтального положения и до 30° вниз. The first disc 8 can have the shape of a frusto-cone and be installed with an inclination of the generatrix of the cone at an angle ranging from 30 ° upward from the horizontal position and up to 30 ° downward.
Второй диск 12 может быть установлен горизонтально. The second disc 12 can be installed horizontally.
Второй диск 12 может иметь форму усеченного конуса и быть установлен с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 30° вверх от горизонтального положения и до 45° вниз. Второй диск 12, является одновременно днищем и имеет форму конуса или усеченного конуса. The second disc 12 may have the shape of a frusto-cone and be installed with an inclination of the generatrix of the cone at an angle ranging from 30 ° upward from the horizontal position and up to 45 ° downward. The second disc 12 is at the same time the bottom and has the shape of a cone or truncated cone.
Второй диск 12 может быть установлен с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 30° вверх от горизонтального положения и до 45° вниз. The second disc 12 can be installed with an inclination of the generatrix of the cone at an angle ranging from 30 ° upward from the horizontal position and up to 45 ° downward.
Отношение диаметра первого диска 8 к диаметру реактора или регенератора может находиться в диапазоне значений от 0,10 до 0,50. The ratio of the diameter of the first disc 8 to the diameter of the reactor or regenerator can range from 0.10 to 0.50.
Отношение диаметра первого диска 8 к диаметру второго диска 12 может находиться в диапазоне значений от 0,80 до 1,25. The ratio of the diameter of the first disc 8 to the diameter of the second disc 12 can range from 0.80 to 1.25.
Второй диск 12 может быть жестко соединен с первым диском 8 с помощью перегородок 21. The second disc 12 can be rigidly connected to the first disc 8 by means of partitions 21.
Число перегородок 21 может находиться в диапазоне от 3,00 до 8,00. The number of baffles 21 can range from 3.00 to 8.00.
Перегородки 21 могут быть равномерно распределены по окружности дисков, разделяя открытое кольцевое пространство 20 на секции. Baffles 21 can be evenly spaced around the circumference of the discs, dividing the open annular space 20 into sections.
Перегородки 21 могут представлять собой плоские радиально направленные пластины. The baffles 21 can be flat radially directed plates.
Пластины могут быть установлены под углом к радиальному направлению в диапазоне значений от 3° до 45°. The inserts can be installed at an angle to the radial direction in the range of values from 3 ° to 45 °.
Пластины могут быть изогнуты в форме спирали. The plates can be bent in a spiral shape.
Расширитель может быть расположен над или под уровнем кипящего слоя над верхней секционирующей решеткой. The expander can be located above or below the level of the fluidized bed above the upper sectioning grid.
Подводящая транспортная труба 19 может быть вынесена из кипящего слоя реактора и/или регенератора полностью или частично и располагаться снаружи указанных аппаратов по конструктивным соображениям или в связи с технологическими ограничениями. The supply transport pipe 19 can be removed from the fluidized bed of the reactor and / or the regenerator in whole or in part and be located outside the said apparatus for design reasons or in connection with technological limitations.
Так, например, подводящую транспортную трубу 19 с перегретым в регенераторе катализатором, направленным в реактор, целесообразно вынести из стакана десорбции циркулирующего катализатора в нижней части реактора или из стакана десорбции и кипящего слоя зоны дегидрирования реактора во избежание образования кокса на «горячей» поверхности подводящей транспортной трубы 19. При этом подводящая транспортная труба 19 соединяется с транспортной трубой 1 распределителя посредством использования соединительной транспортной трубы 5 и поворотных колен 3 и 4. Техническим результатом является то, что предлагаемая конструкция распределителя транспортного газа и катализатора циркулирующего в системе реактор-регенератор дегидрирования парафиновых углеводородов С3-С5 с кипящим слоем обеспечивает по сравнению с известной конструкцией уменьшение эрозии элементов конструкции распределителя и внутренних устройств реактора и регенератора, увеличение выходов олефиновых углеводородов, снижение расхода воздуха на регенерацию катализатора, снижение уноса катализатора. So, for example, the supply transport pipe 19 with the catalyst superheated in the regenerator directed to the reactor should be removed from the desorption cup of the circulating catalyst in the lower part of the reactor or from the desorption cup and the fluidized bed of the dehydrogenation zone of the reactor in order to avoid the formation of coke on the "hot" surface of the supply transport pipes 19. In this case, the supply transport pipe 19 is connected to the transport pipe 1 of the distributor through the use of a connecting transport pipe 5 and swivel elbows 3 and 4. The technical result is that the proposed design of the distributor of the transport gas and the catalyst circulating in the system reactor-regenerator for dehydrogenation of paraffinic hydrocarbons C 3 -C 5 with a fluidized bed, in comparison with the known design, reduces the erosion of the structural elements of the distributor and internal devices of the reactor and the regenerator, increases the outputs olefinic hydrocarbons, reduced air consumption for catalyst regeneration, reduced catalyst carryover.
Краткое описание фигур чертежей Brief Description of the Drawing Figures
На фигурах 1-4 представлены некоторые возможные варианты распределителей катализатора и транспортного газа для систем циркуляции реактор-регенератор дегидрирования парафиновых углеводородов С3-С5 с секционированным решетками кипящим слоем в соответствии с настоящим изобретением. Figures 1-4 show some possible variants of catalyst and transport gas distributors for circulation systems of a C 3 -C 5 paraffinic hydrocarbon dehydrogenation regenerator with sectioned fluidized bed gratings in accordance with the present invention.
По одному варианту распределитель содержит расположенную по оси реактора и/или регенератора вертикальную транспортную трубу 1 с восходящим (фиг.1 и 2) потоком 9 катализатора и транспортного газа, установленную открытым торцем 2 вверх. According to one embodiment, the distributor comprises a vertical transport pipe 1 located along the axis of the reactor and / or the regenerator with an ascending (FIGS. 1 and 2) flow 9 of catalyst and transport gas, installed with its open end 2 upward.
По другому варианту распределитель содержит расположенную по оси реактора и/или регенератора вертикальную транспортную трубу 1 с нисходящим (фиг.З и 4) потоком 18 катализатора и транспортного газа, установленную открытым торцем 2 вниз и с помощью поворотных колен 3 и 4 торцем 2 - вниз. Нисходящий поток организован, например, в связи с возможным расположением подводящей транспортной трубы 19 не по оси реактора или регенератора (фиг.З) или расположением подводящей транспортной трубы 19 вне реактора или регенератора (фиг.4). Alternatively, the distributor contains a vertical transport pipe 1 located along the axis of the reactor and / or the regenerator with a descending (Fig. 3 and 4) flow 18 of catalyst and transport gas, installed with the open end 2 down and with the help of rotary bends 3 and 4 with the end 2 down ... The descending flow is organized, for example, in connection with the possible location of the supply transport pipe 19 not along the axis of the reactor or regenerator (Fig. 3) or the location of the supply transport pipe 19 outside the reactor or regenerator (Fig. 4).
Распределители также содержат расположенный соосно с вертикальной транспортной трубой 1 расширитель, содержащий крышку и дно, состоящее из диффузора 6 в виде усеченного конуса, соединенного меньшим основанием с торцем 2 (фиг.1 и 2) и торцем 2 (фиг.З и 4) транспортной трубы 1, и большим основанием 7 с первым диском 8, окружающим отверстие диффузора 6. Крышка расширителя состоит из эллиптического 10 (фиг.З) или сферического И (фиг.1) или конического 16 (фиг.2) днища и второго диска 12 (фиг.З), установленного на торце днища, окружая его, при этом второй диск 12 установлен на некотором расстоянии вверх (фиг.1 и 2) или вниз (фиг.З и 4) от первого диска 8 с образованием между дисками открытого кольцеобразного пространства 20. The distributors also contain an expander located coaxially with the vertical transport pipe 1, containing a cover and a bottom, consisting of a diffuser 6 in the form of a truncated cone connected by a smaller base with end 2 (Figs. 1 and 2) and end 2 (Figs. 3 and 4) of the transport pipes 1, and a large base 7 with the first disc 8 surrounding the diffuser opening 6. Cover the expander consists of an elliptical 10 (Fig. 3) or spherical And (Fig. 1) or conical 16 (Fig. 2) bottom and a second disc 12 (Fig. 3) installed at the end of the bottom, surrounding it, while the second disc 12 installed at a certain distance upward (Fig. 1 and 2) or down (Fig. 3 and 4) from the first disc 8 to form an open annular space 20 between the discs.
Крышка (фиг.1) состоит из цилиндрической обечайки 13, соединенной с установленным на ее верхнем торце 14 сферическим днищем 11 и, соответственно, на ее нижнем торце 15 вторым диском 12, окружающим отверстие обечайки 13. The cover (Fig. 1) consists of a cylindrical shell 13, connected to a spherical bottom 11 mounted on its upper end 14 and, accordingly, at its lower end 15 by a second disc 12 surrounding the shell hole 13.
Диаметр торца эллиптического днища 10 (фиг.З) или нижнего отверстия обечайки 13 (фиг.1) больше диаметра большего отверстия диффузора 6, при этом кромки торца эллиптического днища 10 или отверстия обечайки 13 лежат на образующей конуса диффузора 6. The diameter of the end of the elliptical bottom 10 (Fig. 3) or the lower opening of the shell 13 (Fig. 1) is greater than the diameter of the larger opening of the diffuser 6, while the edges of the end of the elliptical bottom 10 or the opening of the shell 13 lie on the generatrix of the cone of the diffuser 6.
К днищу прикреплен своим основанием отражательный конус 17, причем отражательный конус может быть направлен вниз (фиг.2) или вверх (фиг.4) и установлен по центру над или под открытым торцем 2 транспортной трубы 1. A reflective cone 17 is attached to the bottom with its base, and the reflective cone can be directed downward (Fig. 2) or upward (Fig. 4) and installed centrally above or below the open end 2 of the transport pipe 1.
Отношение диаметра основания отражательного конуса 17 к диаметру транспортной трубы 1 может находиться в диапазоне от 0,30 до 1,50. The ratio of the diameter of the base of the reflective cone 17 to the diameter of the transport pipe 1 can be in the range from 0.30 to 1.50.
Первый диск 8 (фиг 1, 2) установлен горизонтально. The first disc 8 (Fig. 1, 2) is installed horizontally.
Первый диск 8 (фиг 3, 4) имеет форму усеченного конуса. The first disc 8 (FIGS. 3, 4) has a frusto-conical shape.
Второй диск 12 (фиг.З) установлен горизонтально. The second disc 12 (Fig. 3) is installed horizontally.
Второй диск 12 имеет форму усеченного конуса (фиг.1). The second disc 12 has a frusto-conical shape (Fig. 1).
Второй диск 12 является одновременно днищем и имеет форму конуса (фиг.2) или усеченного конуса (фиг.4). The second disc 12 is at the same time the bottom and has the shape of a cone (Fig. 2) or a truncated cone (Fig. 4).
Второй диск 12 жестко соединен с первым диском 8 с помощью перегородок 21 (фиг.5-7). Перегородки 21 равномерно распределены по окружности дисков, разделяя открытое кольцевое пространство 20 на секции. The second disc 12 is rigidly connected to the first disc 8 by means of partitions 21 (Figs. 5-7). The baffles 21 are evenly spaced around the circumference of the discs, dividing the open annular space 20 into sections.
Перегородки 21 представляют собой плоские радиально направленные пластины (фиг.5). The baffles 21 are flat radially directed plates (FIG. 5).
Перегородки 21 установлены под углом к радиальному направлению (фиг.6). Перегородки 21 изогнуты в форме спирали (фиг.7). Для спиралевидных перегородок могут использоваться различные виды спиралей, такие как архимедовы, гиперболические, логарифмические и др. Предпочтительной является развертка (эвольвента) окружности большего основания 7 конуса диффузора 6. The partitions 21 are installed at an angle to the radial direction (Fig. 6). The baffles 21 are bent in a spiral shape (Fig. 7). For spiral partitions, various types of spirals can be used, such as Archimedean, hyperbolic, logarithmic, etc. Preferred is the sweep (involute) of the circumference of the larger base 7 of the cone of the diffuser 6.
Расширитель расположен над (фиг.З) или под (фиг.4) уровнем кипящего слоя над верхней секционирующей решеткой. The expander is located above (Fig. 3) or below (Fig. 4) the level of the fluidized bed above the upper sectioning grid.
Предлагаемый распределитель работает следующим образом. The proposed distributor works as follows.
При осуществлении процессов дегидрирования парафиновых углеводородов С3-С5 в кипящем слое для циркуляции катализатора из реактора в регенератор и обратно используется система пневмотранспорта катализатора с предпочтительной линейной скоростью газового потока в установленных вертикально транспортных трубах в диапазоне от 4 м/сек до 12 м/сек. При этом в качестве транспортного газа могут использоваться пары сырья (при транспорте катализатора в реактор) и воздух (при транспорте катализатора в регенератор). When carrying out the processes of dehydrogenation of paraffinic hydrocarbons C 3 -C 5 in a fluidized bed for the circulation of the catalyst from the reactor to the regenerator and vice versa, a system of pneumatic transport of the catalyst is used with a preferred linear velocity of the gas flow in vertically installed transport pipes in the range from 4 m / s to 12 m / s ... In this case, vapors of raw materials (when transporting a catalyst to a reactor) and air (when transporting a catalyst to a regenerator) can be used as a transport gas.
Смесь циркулирующего катализатора и транспортного газа поступает в реактор или регенератор в режиме восходящего потока (фиг.1, 2) или нисходящего потока (фиг.З, 4) по транспортной трубе 1. Далее смесь катализатора и транспортного газа проходит через диффузор 6, с углом раскрытия диффузора а равном 10°-60°. При величине указанного угла менее 60° реализуется режим, приближающийся к безотрывному течению потока газа вдоль диффузора 6, и практически исключающий явления обратной циркуляции газа и катализатора с сильнопульсирующими отрывными течениями в зоне, примыкающей к первому диску 8, исключая эрозию последнего. Снижение угла раскрытия диффузора 6 до величин менее 10° становится неприемлемым в связи с конструктивными ограничениями по длине диффузора 6. При движении вдоль диффузора 6 снижается скорость транспортного газа и катализатора, снижаются концентрационные неравномерности в потоке, снижается гидравлическое сопротивление на участке входа в открытое кольцеобразное пространство 20. При этом поток газа, выйдя из диффузора 6, равномерно отводится в открытое кольцеобразное пространство 20, а поток катализатора по инерции достигает поверхности днищ 11 и 10 (фиг.1 и 3) или конического днища 16 с отражательным конусом 17 (фиг.2 и 4) при существенно меньших скоростях, чем в прототипе. При этом, в объеме указанных днищ 10, 11 или 16 в центральной их части, накапливается подвешенный слой постоянно обменивающегося катализатора, что в совокупности со снижением скоростей потоков резко снижает эрозию поверхностей указанных элементов конструкции. Катализатор поступает в объем днищ преимущественно в центральную их часть, задерживается в подвешенном слое, где усредняются неравномерности потока катализатора, и вытекает через периферийную часть днищ. При соблюдении заявляемого в изобретении условия - «диаметр торца днища 10 (фиг.З) или нижнего отверстия обечайки 13 (фиг.1) больше диаметра большего отверстия диффузора 6, а кромки торца днища 10 и отверстия обечайки 13 лежат на образующей конуса диффузора 6» - создается компактный, концентрированный и равномерно распределенный по периметру кольцеобразного пространства 20 поток катализатора в виде рукава, обеспечивая равномерное питание потока транспортного газа катализатором на начальном участке кольцеобразного пространства 20. Далее поток транспортного газа и равномерно распределенного в нем катализатора проходит открытое кольцеобразное пространство 20 и выходит в кипящий слой более равномерно, чем в прототипе, по всей наружной кромке дисков распределителя в виде непрерывной, веерообразной, радиально-направленной струи. Происходит сначала задержка катализатора на начальном участке кольцеобразного пространства 20 и далее, под воздействием потока транспортного газа, значительное увеличение скорости потока катализатора на конечном участке указанного пространства. Эта ситуация обеспечивается заявляемым диапазоном размеров конструктивных элементов распределителя. Увеличение скорости истечения смеси катализатора и транспортного газа позволяет выпускать катализатор и газ из кольцеобразной щели распределителя на существенное расстояние от наружной кромки дисков. Одновременно, под воздействием потока катализатора, транспортный газ диспергируется в распределителе и в точке ввода в кипящий слой находится в состоянии мелких пузырьков. Высокая скорость истечения катализатора и транспортного газа в радиальном направлении улучшает перемешивание катализатора и транспортного газа в кипящем слое. Достигаемое при использовании изобретения более равномерное распределение катализатора в потоке транспортного газа на начальном участке кольцеобразного пространства 20 и, как следствие, более равномерное распределение катализатора по окружности дисков распределителя на выходе из щели обеспечивает более высокий уровень изотермичности кипящего слоя в зоне ввода катализатора по сравнению с прототипом. В то же время совместный эффект диспергирования транспортного газа и перемешивания катализатора и газа создает условия резкого увеличения интенсивности процессов тепло-массообмена в кольцеобразной щели и в верхней части кипящего слоя в зоне ввода катализатора и транспортного газа в кипящий слой. Это приводит к улучшению степени использования транспортного газа в процессах дегидрирования и регенерации катализатора по сравнению с прототипом. Так, при использовании предлагаемой конструкции распределителя в реакторе с подачей паров сырья на транспорт катализатора, обеспечиваются условия для селективной конверсии подаваемых на транспорт парафиновых углеводородов, что приводит к получению дополнительного количества (увеличению выхода) получаемых в процессе олефиновых углеводородов. В то же время, при использовании предлагаемой конструкции распределителя в регенераторе с подачей воздуха на транспорт катализатора увеличивается концентрация кислорода в верхней части кипящего слоя регенератора, что способствует повышению эффективности процессов регенерации катализатора (окисления катализатора, выжига кокса и др.). При этом открывается возможность уменьшения подачи воздуха в регенератор при существенном увеличении степени регенерации катализатора подаваемого затем в реактор, что также приводит к увеличению выходов олефиновых углеводородов. Хотя на фиг.1-2 первые диски показаны установленными горизонтально, они могут быть установлены также в виде конусов при предпочтительном наклоне образующей конусов вниз (фиг.З, 4). Коническая форма дисков (фиг.1-4) с наклоном образующей конусов вниз препятствует скоплению катализатора на поверхностях указанных дисков и, соответственно, при использовании распределителя в реакторе, препятствует отложению монолитного кокса на этих элементах конструкции, что повышает стабильность работы распределителя и реактора в целом. При секционировании открытого кольцеобразного пространства перегородками, указанное пространство делится на независимые каналы, что обеспечивает сохранение равномерности распределения потоков при их истечении вдоль каналов. Расположение плоских перегородок 21 под углом b к радиальному направлению (фиг.6), а также использование спиралевидных перегородок (фиг.7), приводит к созданию закрученного потока транспортного газа и катализатора в кипящем слое катализатора и, как следствие, к дополнительному увеличению тепло-массообмена в кипящем слое. Кроме того, в этих случаях, при изменении направления потока транспортного газа и катализатора, последний под воздействием центробежных сил концентрируется у стенок перегородок и вводится в кипящий слой в виде компактных струй, что обеспечивает увеличение глубины проникновения струй катализатора в кипящий слой. Закрученный поток транспортного газа и катализатора в совокупности с достигаемым равномерным распределением его в поперечном сечении верхней части кипящего слоя снижает унос катализатора из системы реактор-регенератор. При использовании предлагаемого распределителя, например, в варианте нисходящего потока в транспортных трубах, секционирующие решетки реактора и регенератора также не подвергаются эрозионному износу вследствие исключения вертикально направленных струй катализатора. The mixture of the circulating catalyst and transport gas enters the reactor or regenerator in an upward flow (FIGS. 1, 2) or a downflow (FIG. 3, 4) through a transport pipe 1. Then the mixture of catalyst and transport gas passes through a diffuser 6, with an angle diffuser opening a equal to 10 ° -60 °. When the value of the specified angle is less than 60 °, a regime is realized that approaches the continuous flow of the gas flow along the diffuser 6, and practically excludes the phenomena of reverse circulation of gas and catalyst with strongly pulsating separated flows in the zone adjacent to the first disk 8, excluding the erosion of the latter. Reducing the opening angle of the diffuser 6 to values less than 10 ° becomes unacceptable due to design restrictions along the length of the diffuser 6. When moving along the diffuser 6, the velocity of the transport gas and catalyst decreases, the concentration irregularities in the flow decrease, and the hydraulic resistance at the entrance to the open annular space decreases 20. In this case, the gas flow, leaving the diffuser 6, is uniformly diverted into the open annular space 20, and the catalyst flow by inertia reaches the surface of the bottoms 11 and 10 (Figs. 1 and 3) or the conical bottom 16 s reflective cone 17 (figure 2 and 4) at significantly lower speeds than in the prototype. At the same time, in the volume of said bottoms 10, 11 or 16 in their central part, a suspended layer of a constantly exchanging catalyst accumulates, which, together with a decrease in flow rates, sharply reduces the erosion of the surfaces of these structural elements. The catalyst enters the volume of the bottoms, mainly in their central part, is retained in the suspended bed, where the irregularities of the catalyst flow are averaged, and flows out through the peripheral part of the bottoms. If the conditions claimed in the invention are met - "the diameter of the end of the bottom 10 (Fig. 3) or the lower opening of the shell 13 (Fig. 1) is greater than the diameter of the larger opening of the diffuser 6, and the edges of the end of the bottom 10 and the opening of the shell 13 lie on the generatrix of the cone of the diffuser 6" - a compact, concentrated and uniformly distributed around the perimeter of the annular space 20 creates a stream of catalyst in the form of a sleeve, providing uniform feeding of the transport gas stream with the catalyst at the initial section of the annular space 20. Further, the flow of the transport gas and the catalyst uniformly distributed in it passes the open annular space 20 and exits into the fluidized bed more evenly than in the prototype, along the entire outer edge of the distributor discs in the form of a continuous, fan-shaped, radially directed jet. At first, the catalyst is delayed in the initial section of the annular space 20 and then, under the influence of the transport gas flow, a significant increase in the catalyst flow rate in the final section of the said space occurs. This situation is ensured by the claimed range of sizes of the structural elements of the distributor. Increasing the flow rate of the mixture of catalyst and transport gas allows the catalyst and gas to be discharged from the annular slot of the distributor at a significant distance from the outer edge of the discs. At the same time, under the influence of the catalyst flow, the transport gas is dispersed in the distributor and at the point of entry into the fluidized bed is in a state of fine bubbles. The high flow rate of the catalyst and transport gas in the radial direction improves the mixing of the catalyst and transport gas in the fluidized bed. Achievable using the invention a more uniform distribution of the catalyst in the flow of transport gas at the initial section of the annular space 20 and, as a consequence, a more uniform distribution of the catalyst around the circumference of the distributor discs at the outlet from the slot provides a higher level of isothermal fluidized bed in the catalyst injection zone compared to the prototype. At the same time, the combined effect of dispersing the transport gas and mixing the catalyst and gas creates conditions for a sharp increase in the intensity of heat and mass transfer processes in the annular slot and in the upper part of the fluidized bed in the zone where the catalyst and the transport gas are introduced into the fluidized bed. This leads to an improvement in the degree of use of the transport gas in the processes of dehydrogenation and catalyst regeneration in comparison with the prototype. So, when using the proposed design of a distributor in a reactor with feed vapors for catalyst transport, conditions are provided for selective conversion of paraffinic hydrocarbons supplied for transport, which leads to an additional amount (increased yield) of olefinic hydrocarbons obtained in the process. At the same time, when using the proposed design of the distributor in the regenerator with air supply for catalyst transport, the oxygen concentration in the upper part of the fluidized bed of the regenerator increases, which contributes to an increase in the efficiency of the catalyst regeneration processes (catalyst oxidation, coke burning, etc.). This opens up the possibility of reducing the air supply to the regenerator with a significant increase in the degree of regeneration of the catalyst supplied to the reactor, which also leads to an increase in the yields of olefinic hydrocarbons. Although in Figures 1-2 the first discs are shown mounted horizontally, they can also be mounted in the form of cones with a preferred downward inclination of the generatrix of the cones (Fig. 3, 4). The conical shape of the disks (Figs. 1-4) with a downward slope of the generatrix of the cones prevents the accumulation of catalyst on the surfaces of these disks and, accordingly, when using the distributor in the reactor, prevents the deposition of monolithic coke on these structural elements, which increases the stability of the distributor and the reactor as a whole ... When sectioning an open annular space with partitions, the specified space is divided into independent channels, which ensures the preservation of the uniformity of the distribution of flows when they flow out along the channels. The arrangement of flat baffles 21 at an angle b to the radial direction (Fig. 6), as well as the use of spiral baffles (Fig. 7), leads to the creation of a swirling flow of transport gas and catalyst in a fluidized bed of catalyst and, as a consequence, to an additional increase in heat mass transfer in a fluidized bed. In addition, in these cases, when the direction of the flow of the transport gas and catalyst changes, the latter, under the influence of centrifugal forces, is concentrated at the walls of the partitions and is introduced into the fluidized bed in the form of compact jets, which provides an increase in the depth of penetration of the catalyst jets into the fluidized bed. The swirling flow of the transport gas and the catalyst, together with the achieved uniform distribution of it in the cross section of the upper part of the fluidized bed, reduces the carryover of the catalyst from the reactor-regenerator system. When using the proposed distributor, for example, in the case of a downward flow in transport pipes, the sectioning grids of the reactor and regenerator are also not subject to erosive wear due to the elimination of vertically directed catalyst jets.
Лучший вариант осуществления изобретения Примеры использования распределителя представлены в таблице 1. Best Mode for Carrying Out the Invention Examples of using the distributor are shown in Table 1.
Таблица 1. Table 1.
Figure imgf000015_0001
Figure imgf000015_0001
Диаметр реактора - 5,1 м. The diameter of the reactor is 5.1 m.
Диаметр регенератора - 5,1 м. The diameter of the regenerator is 5.1 m.
Диаметр транспортной трубы реактор-регенератор - 300 мм. The diameter of the transport pipe of the reactor-regenerator is 300 mm.
Диаметр транспортной трубы регенератор-реактор - 300 мм. Промышленная применимость The diameter of the regenerator-reactor transport pipe is 300 mm. Industrial applicability
Предлагаемые распределители могут найти применение в области нефтехимии, в установках дегидрирования парафиновых углеводородов С3-С5 в соответствующие олефиновые углеводороды, используемые для получения основных мономеров для синтетического каучука, а также в производстве полипропилена, метилтретичнобутилового эфира и др. The proposed distributors can be used in the field of petrochemistry, in installations for the dehydrogenation of C3-C5 paraffinic hydrocarbons into the corresponding olefinic hydrocarbons used to obtain basic monomers for synthetic rubber, as well as in the production of polypropylene, methyl tertiary butyl ether, etc.

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ CLAIM
1. Распределитель катализатора и транспортного газа для систем циркуляции реактор-регенератор дегидрирования парафиновых углеводородов Сз- С5 с секционированным решетками кипящим слоем, содержащий подводящую транспортную трубу (19), соединенную с расположенной по оси реактора и/или регенератора вертикальной транспортной трубой (1) с восходящим или нисходящим потоком катализатора и транспортного газа, установленную открытым торцем (2) соответственно вверх или вниз, расположенный соосно с ней расширитель, содержащий дно, соединенное с торцем (2) транспортной трубы (1), и крышку, отличающийся тем, что дно расширителя состоит из диффузора (6) в виде усеченного конуса, соединенного меньшим основанием с открытым торцем (2) транспортной трубой (1), и большим основанием (7) с первым диском (8), окружающим отверстие диффузора (6), а крышка включает днище и второй диск (12), при этом второй диск (12) соединен с торцем днища, окружая его, установлен на некотором расстоянии вверх или вниз от первого диска (8) жестко с образованием между дисками открытого кольцеобразного пространства (20), угол раскрытия диффузора (6) составляет 10°-60°. 1. Catalyst and transport gas distributor for circulation systems; C3-C 5 paraffinic hydrocarbon dehydrogenation regenerator reactor with sectioned fluidized bed gratings, containing a supply transport pipe (19) connected to a vertical transport pipe located along the axis of the reactor and / or regenerator (1) with an upward or downward flow of catalyst and transport gas, installed with an open end (2) up or down, respectively, an expander located coaxially with it, containing a bottom connected to the end (2) of the transport pipe (1), and a cover, characterized in that the bottom expander consists of a diffuser (6) in the form of a truncated cone, connected by a smaller base with an open end (2) by a transport pipe (1), and a large base (7) with a first disc (8) surrounding the diffuser opening (6), and the cover includes the bottom and the second disc (12), while the second disc (12) is connected to the end of the bottom, surrounding it, is installed at some distance up or down from the first The second disc (8) is rigidly formed between the discs of an open annular space (20), the opening angle of the diffuser (6) is 10 ° -60 °.
2. Распределитель по п.1, отличающийся тем, что крышка содержит эллиптическое (10) или сферическое (11) или коническое (16) днища. 2. Distributor according to claim 1, characterized in that the cover comprises an elliptical (10) or spherical (11) or conical (16) bottom.
3. Распределитель по п.2, отличающийся тем, что крышка расширителя дополнительно включает цилиндрическую обечайку (13), соединенную с установленным на ее верхнем (14) или нижнем (15) торце эллиптическим (10), сферическим (11) или коническим (16) днищем и, соответственно, на ее нижнем (15) или верхнем (14) торце, соединенную со вторым диском (12), окружающим отверстие обечайки (13). 3. The distributor according to claim 2, characterized in that the expander cover further includes a cylindrical shell (13) connected to an elliptical (10), spherical (11) or conical (16) mounted on its upper (14) or lower (15) end. ) bottom and, respectively, on its lower (15) or upper (14) end, connected to the second disc (12), surrounding the shell hole (13).
4. Распределитель по п.З, отличающийся тем, что диаметр торца днища или нижнего отверстия обечайки (13) больше диаметра большего отверстия диффузора (6). 4. Distributor according to claim 3, characterized in that the diameter of the bottom end or the lower opening of the shell (13) is greater than the diameter of the larger opening of the diffuser (6).
5. Распределитель по п.З, отличающийся тем, что кромки торца днища или отверстия обечайки (13) лежат на образующей конуса диффузора (6). 5. Distributor according to claim 3, characterized in that the edges of the bottom end or the shell hole (13) lie on the generatrix of the diffuser cone (6).
6. Распределитель по п.1, отличающийся тем, что к днищу крышки прикреплен своим основанием отражательный конус (17), который направлен вершиной вниз или вверх и установлен по центру над или под открытым торцем (2) транспортной трубы (1). 6. Distributor according to claim 1, characterized in that a reflective cone (17) is attached to the bottom of the cover with its base, which is directed upward or downward and is installed centrally above or below the open end (2) of the transport pipe (1).
7. Распределитель по п.6, отличающийся тем, что отношение диаметра основания отражательного конуса (17) к диаметру большего основания (7) диффузора (6) находится в диапазоне от 0,30 до 1,20. 7. Distributor according to claim 6, characterized in that the ratio of the diameter of the base of the reflective cone (17) to the diameter of the larger base (7) of the diffuser (6) is in the range from 0.30 to 1.20.
8. Распределитель по п.1, отличающийся тем, что первый диск (8) установлен горизонтально. 8. Distributor according to claim 1, characterized in that the first disc (8) is installed horizontally.
9. Распределитель по п.1, отличающийся тем, что первый диск (8) имеет форму усеченного конуса и установлен с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 30° вверх от горизонтального положения и до 30° вниз. 9. Distributor according to claim 1, characterized in that the first disc (8) has the shape of a truncated cone and is installed with an inclination of the generatrix of the cone at an angle in the range of 30 ° upward from the horizontal position and up to 30 ° downward.
10. Распределитель по п.1, отличающийся тем, что второй диск (12) установлен горизонтально. 10. Distributor according to claim 1, characterized in that the second disc (12) is installed horizontally.
11. Распределитель по п.10, отличающийся тем, что второй диск (12) имеет форму усеченного конуса и установлен с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 30° вверх от горизонтального положения и до 45° вниз. 11. Distributor according to claim 10, characterized in that the second disc (12) has the shape of a truncated cone and is installed with an inclination of the generatrix of the cone at an angle ranging from 30 ° upward from the horizontal position and up to 45 ° downward.
12. Распределитель по п.1, отличающийся тем, что второй диск (12), является одновременно днищем и имеет форму конуса или усеченного конуса. 12. Distributor according to claim 1, characterized in that the second disc (12) is at the same time a bottom and has the shape of a cone or truncated cone.
13. Распределитель по п.12, отличающийся тем, что второй диск (12) установлен с наклоном образующей конуса под углом в диапазоне от 30° вверх от горизонтального положения и до 45° вниз. 13. Distributor according to claim 12, characterized in that the second disc (12) is installed with an inclination of the generatrix of the cone at an angle ranging from 30 ° upwards from the horizontal position and up to 45 ° downwards.
14. Распределитель по п.1, отличающийся тем, что отношение диаметра первого диска (8) к диаметру реактора или регенератора находится в диапазоне значений от 0,10 до 0,50. 14. Distributor according to claim 1, characterized in that the ratio of the diameter of the first disc (8) to the diameter of the reactor or regenerator is in the range from 0.10 to 0.50.
15. Распределитель по п.10, отличающийся тем, что отношение диаметра первого диска (8) к диаметру второго диска (12) находится в диапазоне значений от 0,80 до 1,25. 15. Distributor according to claim 10, characterized in that the ratio of the diameter of the first disc (8) to the diameter of the second disc (12) is in the range of 0.80 to 1.25.
16. Распределитель по п.1, отличающийся тем, что второй диск (12) жестко соединен с первым диском (8) с помощью перегородок (21). 16. Distributor according to claim 1, characterized in that the second disc (12) is rigidly connected to the first disc (8) by means of partitions (21).
17. Распределитель по п.16, отличающийся тем, что число перегородок (21) находится в диапазоне от 3,00 до 8,00. 17. Distributor according to claim 16, characterized in that the number of baffles (21) is in the range from 3.00 to 8.00.
18. Распределитель по п.16, отличающийся тем, что перегородки (21) равномерно распределены по окружности дисков, разделяя открытое кольцевое пространство (20) на секции. 18. Distributor according to claim 16, characterized in that the baffles (21) are evenly distributed around the circumference of the discs, dividing the open annular space (20) into sections.
19. Распределитель по п.17, отличающийся тем, что перегородки (21) представляют собой плоские радиально направленные пластины. 19. Distributor according to claim 17, characterized in that the baffles (21) are flat radially directed plates.
20. Распределитель по п.19, отличающийся тем, что пластины установлены под углом к радиальному направлению в диапазоне значений от 3° до 45°. 20. The distributor according to claim 19, characterized in that the plates are installed at an angle to the radial direction in the range of values from 3 ° to 45 °.
21. Распределитель по п.19, отличающийся тем, что пластины изогнуты в форме спирали. 21. A distributor according to claim 19, characterized in that the plates are bent in a spiral shape.
22. Распределитель по п.1, отличающийся тем, что расширитель расположен над или под уровнем кипящего слоя над верхней секционирующей решеткой. 22. A distributor according to claim 1, characterized in that the expander is located above or below the fluidized bed level above the upper sectioning grid.
23. Распределитель по п.1, отличающийся тем, что подводящая транспортная труба (19) вынесена из кипящего слоя реактора и/или регенератора и располагается снаружи указанных аппаратов. 23. Distributor according to claim 1, characterized in that the supply transport pipe (19) is removed from the fluidized bed of the reactor and / or the regenerator and is located outside said apparatus.
24. Распределитель по п.23, отличающийся тем, что подводящая транспортная труба (19) распределителя реактора вынесена из стакана десорбции циркулирующего катализатора в нижней части реактора или из стакана десорбции и кипящего слоя зоны дегидрирования реактора. 24. Distributor according to claim 23, characterized in that the supply transport pipe (19) of the reactor distributor is removed from the desorption cup of the circulating catalyst in the lower part of the reactor or from the desorption cup and the fluidized bed of the dehydrogenation zone of the reactor.
25. Распределитель по любому из пп.23-24, отличающийся тем, что транспортная труба (1) распределителя соединена с подводящей транспортной трубой (19) посредством использования соединительной транспортной трубы (5) и поворотных колен (3) и (4). 25. A distributor according to any one of claims 23-24, characterized in that the transport pipe (1) of the distributor is connected to the supply transport pipe (19) by using a connecting transport pipe (5) and swivel elbows (3) and (4).
PCT/RU2020/000147 2019-03-20 2020-03-19 Catalyst and carrier gas distributors for circulating fluidized bed reactor-regenerator systems WO2020190175A2 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019107956 2019-03-20
RU2019107956A RU2694840C1 (en) 2019-03-20 2019-03-20 Catalyst and transport gas distributors for boiling bed reactor-regenerator circulation systems

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2020190175A2 true WO2020190175A2 (en) 2020-09-24
WO2020190175A3 WO2020190175A3 (en) 2020-11-26

Family

ID=67309433

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2020/000147 WO2020190175A2 (en) 2019-03-20 2020-03-19 Catalyst and carrier gas distributors for circulating fluidized bed reactor-regenerator systems

Country Status (2)

Country Link
RU (1) RU2694840C1 (en)
WO (1) WO2020190175A2 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115301075A (en) * 2022-09-01 2022-11-08 四川能投建工集团设计研究院有限公司 Sulfur acid production tail gas treatment device

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2767249C1 (en) * 2021-04-09 2022-03-17 Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт "Ярсинтез" (ОАО НИИ "Ярсинтез") Catalyst and transport gas distributor

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2611685A (en) * 1950-11-22 1952-09-23 Standard Oil Dev Co Fluid distributor for vessels
US6797239B1 (en) * 2000-11-22 2004-09-28 Shell Oil Company Spent catalyst distributor
RU2652198C1 (en) * 2017-07-04 2018-04-25 Акционерное общество "Специальное конструкторско-технологическое бюро "Катализатор" Distributor of the catalyst for the reactor-reclaimer system of c3-c5 paraffin hydrocarbon dehydration of with fluidized bed
RU2652195C1 (en) * 2017-07-04 2018-04-25 Акционерное общество "Специальное конструкторско-технологическое бюро "Катализатор" Distributor catalyst and transport gas for the reactor - reclaimer system of the c3-c5 paraffin hydrocarbon dehydrogenation plants with the fluidized bed

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115301075A (en) * 2022-09-01 2022-11-08 四川能投建工集团设计研究院有限公司 Sulfur acid production tail gas treatment device
CN115301075B (en) * 2022-09-01 2024-03-19 四川能投建工集团设计研究院有限公司 Sulfur acid making tail gas treatment device

Also Published As

Publication number Publication date
RU2694840C1 (en) 2019-07-17
WO2020190175A3 (en) 2020-11-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US6881387B1 (en) Reactor distribution apparatus and quench zone mixing apparatus
US6984365B2 (en) Reactor distribution apparatus and quench zone mixing apparatus
RU2652195C1 (en) Distributor catalyst and transport gas for the reactor - reclaimer system of the c3-c5 paraffin hydrocarbon dehydrogenation plants with the fluidized bed
RU2278144C2 (en) Dispenser of the dead catalyst
RU2007136045A (en) DEVICE AND METHOD FOR CARRYING OUT CATALYTIC CRACKING
WO2020190175A2 (en) Catalyst and carrier gas distributors for circulating fluidized bed reactor-regenerator systems
AU2002229564A1 (en) Spent Catalyst Distributor
CN109603695B (en) Separation system of slurry bed reactor
US6596242B1 (en) Reactor riser of a fluidized-bed catalytic cracking plant
AU777989B2 (en) Stripping process with fully distributed openings on baffles
US7077997B1 (en) Stripping apparatus
RU2585174C1 (en) Partitions for improving hydrodynamics in riser
US7022221B1 (en) Stripping apparatus and process
US2783898A (en) Solids withdrawal system
US2765265A (en) Method and apparatus for pneumatically lifting granular contact material
US2662796A (en) Apparatus for elevating granular material
GB2084044A (en) Fluidized bed apparatus
US3480406A (en) Reaction vessel
US2723180A (en) Feeding granular particles into a gas lift
US2510444A (en) Apparatus for pyrolytic conversion of hydrocarbons
EP0931121B1 (en) Reactor riser of a fluid catalytic cracking plant
RU2767249C1 (en) Catalyst and transport gas distributor
RU2785852C1 (en) Apparatus and method for expanding a riser
RU2759288C1 (en) Method for producing olefinic hydrocarbons in a fluidized bed of a pulverized chromium alumina catalyst
US2917455A (en) Feed distributor for fluid reactants and particulate solids

Legal Events

Date Code Title Description
NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 20773002

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A2