WO2019003561A1 - 回転電機の固定子、及び回転電機 - Google Patents

回転電機の固定子、及び回転電機 Download PDF

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stator
insulator
coil
electric machine
rotary electric
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中山　健一
直希 西川
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Astemo Ltd
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Hitachi Automotive Systems Ltd
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    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
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    • H—ELECTRICITY
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    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K2203/00—Specific aspects not provided for in the other groups of this subclass relating to the windings
    • H02K2203/06—Machines characterised by the wiring leads, i.e. conducting wires for connecting the winding terminations

Definitions

  • the present invention relates to a stator and a rotary electric machine using the same, and more particularly to a rotary electric machine that generates a torque for traveling of an automobile or generates electric power at the time of braking.
  • a rotating magnetic field is generated by supplying alternating current power to the stator coil, and the rotor is rotated by the rotating magnetic field.
  • mechanical energy applied to the rotor can be converted to electrical energy and AC power can be output from the coil.
  • the rotary electric machine operates as a motor or a generator.
  • a stator according to the present invention or a rotary electric machine using the same comprises: a stator core having a plurality of slots aligned in a circumferential direction; and a plurality of segments inserted in the slots and formed into a substantially U shape A coil and an insulator disposed between the plurality of segment coils, the insulator has a portion in which a portion of the insulator is formed thicker than other portions of the insulator.
  • the insulation reliability of the rotating electrical machine can be improved.
  • FIG. 2 is an overall perspective view of a stator 20.
  • FIG. 7 is an overall perspective view of a stator core 132.
  • FIG. 6 is a cross sectional view showing a cross section of a rotor 11 and a stator core 132.
  • FIG. 7 is an overall perspective view showing a stator coil 60. It is a conceptual diagram which shows the connection state of the stator coil 60.
  • FIG. FIG. 6 is a conceptual diagram illustrating segment conductors 28 that constitute a stator coil 60.
  • FIG. 6 is a conceptual diagram illustrating segment conductors 28 that constitute a stator coil 60. It is a perspective view which shows U-phase coil 60U which is one phase of the stator coil 60 shown in FIG.
  • FIG. 18 is a view showing an end 28E1 to an end 28E4 after bending of the segment conductor 28 in the welding side coil end 62.
  • FIG. 16 is a perspective view of the welding side coil end 62 before inserting the insulator 300 having the overlapping portion 302 between the segment conductors 28.
  • FIG. 18 is a perspective view of the welding side coil end 62 just before inserting the insulator 300 having the overlapping portion 302 between the segment conductors 28.
  • the insulator 300 seen from the rotating shaft direction of the rotary electric machine 10 is shown.
  • the insulator 300 seen from the rotating shaft direction of the rotary electric machine 10 is shown.
  • the insulator 300 which concerns on other embodiment seen from the rotating shaft direction of the rotary electric machine 10 is shown. It is a side view of insulator 300 before bending overlapping part 302 concerning other embodiments. It is a side view of insulator 300 after bending overlap part 302 concerning other embodiments.
  • the insulator 300 which concerns on other embodiment seen from the rotating shaft direction of the rotary electric machine 10 is shown.
  • BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The schematic structure of the hybrid type electric vehicle carrying the rotary electric machine 10 which concerns on this embodiment is shown.
  • the rotary electric machine 10 in the present embodiment is a rotary electric machine suitable to be used for traveling a car.
  • a so-called electric vehicle using the rotating electrical machine 10 a hybrid type electric vehicle (HEV) including both the engine ENG and the rotating electrical machine 10, and a pure vehicle traveling only by the rotating electrical machine 10 without using the engine ENG.
  • HEV hybrid type electric vehicle
  • EV electric car Since the rotary electric machine described below can be used for both types, it will be described based on the rotary electric machine used as a representative of a hybrid type car.
  • the “axial direction” refers to the direction along the rotation axis of the rotating electrical machine.
  • the circumferential direction refers to the direction along the rotation direction of the rotating electrical machine.
  • the “radial direction” refers to a radial direction (radial direction) around the rotation axis of the rotating electrical machine.
  • the “inner circumferential side” refers to the radially inner side (inner diameter side), and the “outer circumferential side” refers to the opposite direction, that is, the radially outer side (outer diameter side).
  • FIG. 18 a schematic configuration of a vehicle on which the rotating electrical machine is mounted will be described.
  • An engine ENG and a rotating electrical machine 10 are provided as main powers on the front wheel side.
  • the power generated by the engine ENG and the rotary electric machine 10 is shifted by the transmission TR, and the power is transmitted to the front-wheel drive wheels FW.
  • the rotary electric machine 10 disposed on the rear wheel side and the rear wheel side drive wheel RW are mechanically connected to transmit power.
  • the rotary electric machine 10, which is a power source on the front wheel side is disposed between the engine ENG and the transmission TR.
  • the rotating electrical machine 10 starts the engine, and switches between the generation of the driving force and the generation of a power generation that recovers the energy at the time of deceleration of the vehicle as electric energy according to the traveling state of the vehicle.
  • the driving of the rotating electrical machine 10 and the power generation operation are controlled by the power conversion device INV so that the torque and the number of revolutions become optimum in accordance with the driving situation of the vehicle.
  • the power required to drive the rotating electrical machine 10 is supplied from the battery BAT via the power converter INV.
  • the battery BAT is charged with electric energy via the power conversion device INV.
  • the rotary electric machine 10 is a three-phase synchronous motor with a built-in permanent magnet.
  • the rotary electric machine 10 operates as a motor that rotates the rotor by supplying a three-phase alternating current to the stator coil.
  • the rotary electric machine 10 when driven by the engine, operates as a generator and outputs three-phase AC generated power. That is, the rotary electric machine 10 has both a function as an electric motor that generates a rotational torque based on electric energy and a function as a generator that generates electric power based on mechanical energy, and the above-mentioned depends on the traveling state of the vehicle.
  • the functions can be selectively used.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a rotating electrical machine 10 according to the present embodiment.
  • the rotary electric machine 10 is disposed inside the liquid cooling jacket 130.
  • Liquid cooling jacket 130 is formed of the case of engine ENG and the case of transmission TR.
  • the rotary electric machine 10 includes a stator 20, a housing 50 that holds the stator 20, and a rotor 11.
  • a liquid cooling jacket 130 is fixed to the outer peripheral side of the housing 50.
  • the inner peripheral wall of the liquid cooling jacket 130 and the outer peripheral wall of the housing 50 constitute a refrigerant passage 153 for the liquid refrigerant RF such as oil.
  • the shaft 13 to which the rotor 11 is fixed is rotatably supported by bearings 144 and bearings 145 provided on the liquid cooling jacket 130. Therefore, the liquid cooling jacket 130 is also referred to as a bearing bracket.
  • the liquid refrigerant accumulated in the refrigerant storage space 150 flows out to the stator 20 through the refrigerant passage 154 and the refrigerant passage 155 through the refrigerant passage 153.
  • the stator 20 is cooled.
  • the refrigerant RF may be oil for cooling.
  • the stator 20 is fixed to the inner peripheral side of the housing 50.
  • the rotor 11 is rotatably supported on the inner peripheral side of the stator 20.
  • the housing 50 is formed into a cylindrical shape by cutting of an iron-based material such as carbon steel, or by casting of cast steel or an aluminum alloy, or by press processing, and constitutes an outer cover of the rotary electric machine 10.
  • the housing 50 is also referred to as a frame or a frame.
  • the housing 50 is formed in a cylindrical shape by drawing a steel plate (such as a high tensile steel plate) having a thickness of about 2 to 5 mm.
  • the housing 50 is provided with a plurality of flanges (not shown) attached to the liquid cooling jacket 130.
  • the plurality of flanges are provided radially outwardly at one end surface peripheral edge of the cylindrical housing 50.
  • the flange is formed by cutting away a portion other than the flange at an end portion formed at the time of drawing processing, and is integral with the housing 50.
  • the stator 20 may be directly fixed to the liquid-cooled jacket 130, which is a case, without providing the housing 50.
  • FIG. 2 is an overall perspective view of the stator 20.
  • FIG. 3 is an overall perspective view of the stator core 132.
  • the stator 20 is configured of a stator core 132 and a stator coil 60.
  • the stator core 132 is made by laminating thin plates of silicon steel plates.
  • the stator coils 60 are wound around slots 420 provided in large numbers on the inner circumferential portion of the stator core 132.
  • the heat generated from the stator coil 60 is transferred to the liquid cooling jacket 130 through the stator core 132, and is dissipated by the refrigerant RF flowing in the liquid cooling jacket 130.
  • the rotor 11 is composed of a rotor core 12 and a shaft 13.
  • FIG. 4 is a cross sectional view showing a cross section of the rotor 11 and the stator core 132.
  • illustration of the shaft 13 was abbreviate
  • the rotor core 12 is made by laminating thin plates of silicon steel plates.
  • the shaft 13 is fixed at the center of the rotor core 12.
  • the shaft 13 is rotatably held by a bearing 144 and a bearing 145 attached to the liquid cooling jacket 130 as shown in FIG. 1, and at a predetermined position in the stator 20, at a position facing the stator 20. Rotate.
  • the rotor 11 is provided with a permanent magnet 18 and an end ring.
  • a plurality of slots 420 parallel to the axial direction of the stator core 132 are formed at equal intervals in the circumferential direction.
  • the number of slots 420 is, for example, 72 in the present embodiment, and the stator coils 60 described above are accommodated in the slots 420.
  • the inner peripheral side of each slot 420 is an opening, and the circumferential width of this opening is approximately equal to or slightly smaller than the coil mounting portion of each slot 420 to which stator coil 60 is mounted. There is.
  • Teeth 430 are formed between the slots 420, and each tooth 430 is integral with the annular core back 440. That is, the stator core 132 is an integral core in which the teeth 430 and the core back 440 are integrally formed. The teeth 430 guide the rotating magnetic field generated by the stator coil 60 to the rotor 11 to generate rotating torque in the rotor 11.
  • the stator core 132 is formed by stamping an electromagnetic steel plate having a thickness of about 0.05 to 1.0 mm and laminating a plurality of annular steel plates having an annular shape.
  • the weld portion 200 is provided parallel to the axial direction of the stator core 132 at the outer peripheral portion of the cylindrical stator core 132 by TIG welding, laser welding, or the like.
  • the stator core 132 may be directly inserted into the case and fixed by caulking or the like without providing the welding portion 200.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of the rotor 11 and the fixing 20 which cut the axial direction at right angles.
  • magnet insertion holes 810 into which the rectangular permanent magnets 18 are inserted are formed at equal intervals.
  • a permanent magnet 18 is fixed to each magnet insertion hole 810 by an adhesive, powder resin, mold or the like.
  • the circumferential width of the magnet insertion hole 810 is set larger than the circumferential width of the permanent magnet 18, and magnetic air gaps 156 are formed on both sides of the permanent magnet 18.
  • the magnetic air gap 156 may be embedded with an adhesive or may be integrally fixed with the permanent magnet 18 with a molding resin.
  • the permanent magnets 18 serve to form field poles of the rotor 11.
  • one permanent magnet 18 is used to form one magnetic pole.
  • the number of permanent magnets 18 constituting each magnetic pole may be increased. By increasing the permanent magnets 18, each permanent magnet emits The magnetic flux density of the magnetic pole is increased, and the magnet torque can be increased.
  • the magnetization direction of the permanent magnet 18 is in the radial direction, and the direction of the magnetization direction is reversed for each field pole. That is, assuming that the stator side surface of the permanent magnet 18 for forming a certain magnetic pole is magnetized to the N pole and the shaft side face to the S pole, the stator side surface of the permanent magnet 18 forming the next magnetic pole is the S pole The surface on the axis side is magnetized so as to be an N pole.
  • These permanent magnets 18 are magnetized and arranged so that the magnetization direction changes alternately for each magnetic pole in the circumferential direction. In the present embodiment, twelve permanent magnets 18 are arranged at equal intervals, and the rotor 11 forms twelve poles.
  • the auxiliary magnetic pole 160 is formed between the permanent magnets 18 forming the magnetic pole.
  • the auxiliary magnetic pole 160 acts to reduce the reluctance of the q-axis magnetic flux generated by the stator coil 60. Then, the auxiliary magnetic pole 160 makes the reluctance of the q-axis magnetic flux much smaller than the reluctance of the d-axis magnetic flux, so that a large reluctance torque is generated.
  • FIG. 5 is an overall perspective view showing the stator coil 60.
  • FIG. 6 is a conceptual view showing a connection state of the stator coil 60.
  • the stator coil 60 a two-star stator coil in which two star connections shown in FIG. 6 are connected in parallel is employed as the stator coil 60. That is, the stator coil 60 is provided with a star connection of the U1 phase coil 60U1, the V1 phase coil 60V1 and the W1 phase coil 60W1, and a star connection of the U2 phase coil 60U2, the V2 phase coil 60V2 and the W2 phase coil 60W2.
  • N1 and N2 are neutral points of the respective star connections.
  • the stator coil 60 may be round or square in cross section. However, since it tends to lead to an improvement in efficiency by making the internal cross section of the slot 420 as effective as possible and reducing the space in the slot, a square cross section is a point of efficiency improvement Desirable.
  • the length of each side of the rectangular cross section may be set to be long in the radial direction of the stator core 132 or conversely, may be set to be long in the circumferential direction.
  • stator coil 60 of this embodiment a rectangular wire of rectangular cross section is used, and the long side of the rectangular cross section is aligned in the circumferential direction of the stator core 132 in the slot 420 and the short side is of the stator core 132 They are aligned in the radial direction.
  • the flat wire has an outer periphery covered with an insulating film.
  • the stator coil 60 is made of oxygen free copper or oxygen free copper. For example, in the case of oxygenated copper, the oxygen content is about 10 ppm to about 1000 ppm.
  • FIG. 7A and 7B are diagrams for explaining the segment conductors 28 that constitute the stator coil 60.
  • FIG. 7A shows the shape of the segment conductor 28 before being attached to the stator core 132.
  • FIG. 7B shows the shape of the segment conductor 28 after being attached to the stator core 132.
  • the segment conductor 28 is formed of a flat wire, and is formed in a substantially U shape having a pair of legs 28B and a top 28C connecting them.
  • the pair of leg portions 28B of the segment conductor 28 are placed in different slots 420 from one side of the stator core 132 in the axial direction. insert. Thereafter, the leg 28B protruding to the other axial side of the stator core 132 is bent in the direction of the segment conductor 28 to be connected, and the end 28E of the leg 28B is made the end 28E of the other segment conductor 28 Weld.
  • a set of crowns 28C projecting to one side of the stator core 132 constitutes a coil end 61 on one side of the stator coil 60 shown in FIG.
  • a set of end portions 28E projecting to the other side of the stator core 132 constitute a coil end 62 on the other side of the stator coil 60 shown in FIG.
  • the coil end 62 will be referred to as a welding side coil end 62
  • the coil end 61 will be referred to as a non-welding side coil end 61.
  • the lead-out wire 41U1 and the lead-out wire 41U2 are integrated into one by the AC terminal 42U.
  • the lead wire 41V1 and the lead wire 41V2 connected to one end of the V1 phase coil 60V1 and one end of the V2 phase coil 60V2 are put together by the AC terminal 42V.
  • a lead wire 41W1 and a lead wire 41W2 connected to one end of the W1 phase coil 60W1 and one end of the W2 phase coil 60W2 are combined into one by the AC terminal 42W. Further, on the side of the non-welding side coil end 61, a neutral point connection conductor 40N1 and a neutral point connection conductor 40N2 are disposed.
  • the neutral point connection conductor 40N1 relates to the neutral point N1 (see FIG. 6) of one star connection, and the neutral point connection conductor 40N2 relates to the neutral point N2 of the other star connection.
  • the stator coil 60 is wound in a distributed winding manner.
  • the distributed winding is a winding method in which the phase winding is wound on the stator core 132 such that the phase winding is accommodated in two slots 420 spaced apart across a plurality of slots 420 (see FIG. 3). is there.
  • the distributed winding is adopted as the winding method, the formed magnetic flux distribution is closer to a sine wave as compared with the concentrated winding, and has a feature of easily generating reluctance torque.
  • FIG. 8 is a perspective view showing a U-phase coil 60U which is one phase of the stator coil 60 shown in FIG. As shown in FIG. 6, the U-phase coil 60U is configured by one U1 phase coil 60U1 of star connection and the U2 phase coil 60U2 of the other star connection.
  • FIG. 9 is a perspective view showing the U1-phase coil 60U1.
  • FIG. 10 is a perspective view showing the U2-phase coil 60U2. As shown in FIGS. 9 and 10, the neutral point connection conductor 40N1 is connected to the other end of the U1 phase coil 60U1, and the neutral point connection conductor 40N2 is connected to the other end of the U2 phase coil 60U2.
  • FIG. 11 is a view showing the end 28E1 to the end 28E4 after bending of the segment conductor 28 in the welding side coil end 62. As shown in FIG.
  • each leg 28B1-28B4 pulled out of each slot 420 is bent in the direction of the segment conductor 28 to be connected.
  • the slot liner 310 is disposed in the legs 28B1 to 28B4 inserted into the slot 420.
  • the cutting process is performed on the end portions 28E1 to 28E4 in order to make the heights of the ends of the end portions 28E1 to 28E4 uniform and to reduce the coil end height. If the heights of the coil ends are uniform, the cutting process can be eliminated.
  • the end 28E1 and the end 28E2 are connected and the end 28E3 and the end 28E4 are connected by welding the end tip as shown in FIG.
  • Welds in which the base material is melted and solidified are formed so as to bridge the end 28E1 and the end 28E2.
  • a welded portion in which the base material is melted and solidified is formed so as to bridge the end 28E3 and the end 28E4.
  • the base material of the segment conductor 28 is melted and connected by TIG welding of arc welding, plasma welding, or the like.
  • As a shielding gas argon, helium, or a mixed gas of argon and helium is used.
  • an insulator 300 is disposed between the four rows of segment conductors 28 arranged to be aligned in the radial direction.
  • the switching speed of the power conversion device INV shown in FIG. 19 increases, the surge level increases, causing insulation deterioration of the coil of the rotating electrical machine 10 and affecting the life of the rotating electrical machine 10 ing. Therefore, although the enamel coating is thickened, if the enamel coating is thickened, the forming accuracy of the coil becomes worse. Furthermore, the thicker the enamel coating, the higher the cost of the parts.
  • the lead wire 41U1 and lead wire 41U2 (see FIG. 8) to which a steep surge voltage is input from the power conversion device INV, the lead wires 41V1 and 41V2, the overlap of the insulator 300 on the welding side coil end 62 side of the lead wires 41W1 and 41W2.
  • the withstand voltage between the segment conductors 28 is improved.
  • the insulator 300 may be provided also on the non-welding side coil end 61 side, and the overlapping portion 302 is provided around the lead wire 41U1 and lead wire 41U2, the lead wire 41V1 and lead wire 41V2, the lead wire 41W1 and the lead wire 41W2.
  • FIG. 12 is a perspective view of the weld side coil end 62 before the insulator 300 having the overlapping portion 302 is inserted between the segment conductors 28.
  • FIG. 13 is a perspective view just before inserting the insulator 300 according to the present embodiment between the segment conductors 28. As shown in FIG.
  • the insulator 300 is annularly disposed between the segment conductors 28 in order to improve interphase insulation and interconductor insulation in the weld side coil end 62.
  • the insulator 300 also functions as a holding member for preventing dripping when a resin member (for example, polyester or epoxy liquid varnish) is dropped on the whole or a part of the stator coil 60.
  • the insulator 300 is, for example, an insulating sheet of heat-resistant polyamide paper, and has a thickness of about 0.1 to 0.5 mm.
  • the overlapping portion 302 is thicker and about 0.2 to 1.0 mm.
  • the overlapping portion 302 comes to the position of the segment conductor 28 connected to the lead wire 41U1 and lead wire 41U2 and lead wire 41V1 and lead wire 41V2 and lead wire 41W1 and lead wire 41W2.
  • the insulator 300 is disposed so as to overlap in the same direction as the bending direction of the coil (the circumferential length of the insulator 300 is made longer than the circumferential length of the stator coil 60). It is possible to prevent the displacement of the height of the insulating sheet such as 300 and the winding of the insulating sheet.
  • the overlapping portion 302 of the insulator 300 is disposed at the position of the segment conductor 28 connected to the lead wire 41U1 or the like, but the overlapping portion 302 is provided at a position where the segment conductor 28 is likely to be deformed by external force. You may do so.
  • FIG. 14 shows the insulator 300 as viewed from the rotational axis direction of the rotary electric machine 10.
  • the insulator 300 forms an overlapping portion 302 by forming a substantially rectangular insulating paper member into a substantially ring shape.
  • FIG. 15 shows an insulator 300 according to another embodiment as viewed from the rotational axis direction of the rotary electric machine 10.
  • the insulator 300 according to the present embodiment can further improve the insulation by forming a push-back portion and forming the overlap portion 302.
  • By arranging the overlapping of the insulators 300 in the same direction as the bending direction of the coil it is possible to prevent the displacement of the height of the insulating sheet such as the insulator 300 and the winding of the insulating sheet at the time of coil bending. .
  • FIG. 16 shows an insulator 300 according to another embodiment as viewed from the rotational axis direction of the rotary electric machine 10.
  • the insulator 305 according to this embodiment is thicker than the other portions in the arrangement range of the lead wire 41U1 and the lead wire 41U2, the lead wire 41V1 and the lead wire 41V2, and the segment conductor 28 connected to the lead wire 41W1 and the lead wire 41W202.
  • the formed thick resin portion 304 is disposed.
  • the insulator 305 is molded of resin. Ease of insertion when inserting the welding side coil end 62 is also improved. Since it is a resin molded product, it is possible to prevent displacement and winding during coil bending.
  • FIG. 17A is a side view of the insulator 300 before bending the overlapping portion 302 according to another embodiment.
  • FIG. 17B is a side view of the insulator 300 after bending the overlapping portion 302 according to another embodiment.
  • FIG. 17C shows an insulator 300 according to another embodiment as viewed from the rotational axis direction of the rotary electric machine 10.
  • the overlapping portion 302 is disposed in the arrangement range of the lead wire 41U1 and the lead wire 41U2, the lead wire 41V1 and the lead wire 41V2, and the segment conductor 28 connected to the lead wire 41W1 and the lead wire 41W202.

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  • Power Engineering (AREA)
  • Insulation, Fastening Of Motor, Generator Windings (AREA)
  • Windings For Motors And Generators (AREA)

Abstract

回転電機の絶縁信頼性を向上させることを目的とする。　本発明に係る固定子２０またはそれを用いた回転電機は、周方向に並んだ複数のスロット４２０が形成された固定子鉄心１３２と、前記スロット内４２０に挿入されかつ略Ｕ字形状に成形された複数のセグメント導体２８と、前記複数のセグメント導体２８との間に配置されたインシュレーター３０５と、を備え、前記インシュレーター３０５は、当該インシュレーター３０５の一部が当該インシュレーターの他の部分よりも厚く形成される部分を有する。

Description

回転電機の固定子、及び回転電機
　本発明は、固定子とそれを用いた回転電機に関し、特に自動車の走行のためにトルクを発生したり、あるいは制動時に発電したりする回転電機に関する。
　回転電機では、固定子コイルに交流電力を供給することで回転磁界を発生させ、この回転磁界により回転子を回転させる。また、回転子に加わる機械エネルギーを電気エネルギーに変換してコイルから交流電力を出力することもできる。このように、回転電機は、電動機または発電機として作動する。
　このような回転電機の固定子として、セグメントコイルの端末を溶接して接続する構成が知られている（例えば特許文献１参照）。
特開２０１１－１５１９７５号公報
　この種の回転電機を自動車に搭載する場合、狭く限られた空間に取り付けられるため、小型化が要求される。小型化にともない低コイルエンド化が必要であった。そこで、エンドコイル部の高さを小さくするとともに狭く限られた空間の中で絶縁距離を確保する必要がある。セグメントコイルにおける安定した絶縁距離の確保が問題であった。また、インバータ装置のスイッチング素子のスイッチング動作後に、各相の入力点には、インバータ装置から急峻なサージ電圧が入力される。この際、各コイルの電圧分担率に応じて絶縁皮膜の厚さを最適化するのが望ましいが、各コイルの絶縁皮膜の厚くすることはコイルの成形性の点から生産性が悪化するため難しい。
　本発明に係る固定子またはそれを用いた回転電機は、周方向に並んだ複数のスロットが形成された固定子鉄心と、前記スロット内に挿入されかつ略Ｕ字形状に成形された複数のセグメントコイルと、前記複数のセグメントコイルとの間に配置されたインシュレーターと、を備え、前記インシュレーターは、当該インシュレーターの一部が当該インシュレーターの他の部分よりも厚く形成される部分を有する。
　本発明により回転電機の絶縁信頼性を向上させることができる。
本実施形態に係る回転電機１０の断面図である。 固定子２０の全体斜視図である。 固定子鉄心１３２の全体斜視図である。 回転子１１および固定子鉄心１３２の断面を示す断面図である。 固定子コイル６０を示す全体斜視図である。 固定子コイル６０の接続状態を示す概念図である。 固定子コイル６０を構成するセグメント導体２８を説明する概念図である。 固定子コイル６０を構成するセグメント導体２８を説明する概念図である。 図５に示した固定子コイル６０の一相分であるＵ相コイル６０Ｕを示す斜視図である。 Ｕ１相コイル６０Ｕ１を示す斜視図である。 Ｕ２相コイル６０Ｕ２を示す斜視図である。図９及び図１０に示すように、中性点結線用導体４０Ｎ１はＵ１相コイル６０Ｕ１の他端に接続され、中性点結線用導体４０Ｎ２はＵ２相コイル６０Ｕ２の他端に接続されている。 溶接側コイルエンド６２における、セグメント導体２８の曲げ加工後の端部２８Ｅ１ないし端部２８Ｅ４を示す図である。 溶接側コイルエンド６２における、重なり部３０２を有するインシュレーター３００をセグメント導体２８の間に挿入する前の斜視図である。 溶接側コイルエンド６２における、重なり部３０２を有するインシュレーター３００をセグメント導体２８の間に挿入する直前の斜視図である。 回転電機１０の回転軸方向から見たインシュレーター３００を示す。 回転電機１０の回転軸方向から見たインシュレーター３００を示す。 回転電機１０の回転軸方向から見た他の実施形態に係るインシュレーター３００を示す。 他の実施形態に係る重なり部３０２を折り曲げ前におけるインシュレーター３００の側面図である。 他の実施形態に係る重なり部３０２を折り曲げ後におけるインシュレーター３００の側面図である。 回転電機１０の回転軸方向から見た他の実施形態に係るインシュレーター３００を示す。 本実施形態に係る回転電機１０を搭載したハイブリッド型電気自動車の概略構成を示す。
　以下、図１８を参照して本発明を実施するための形態について説明する。本実施形態における回転電機１０は、自動車の走行に使用するのが好適な回転電機である。ここで、回転電機１０を使用するいわゆる電気自動車には、エンジンＥＮＧと回転電機１０の両方を備えるハイブリッドタイプの電気自動車（ＨＥＶ）と、エンジンＥＮＧを用いないで回転電機１０のみで走行する純粋な電気自動車（ＥＶ）とがある。以下に説明する回転電機は両方のタイプに利用できるので、ここでは代表してハイブリッドタイプの自動車に用いられる回転電機に基づいて説明する。
　また、以下の説明において、「軸方向」は回転電機の回転軸に沿った方向を指す。周方向は回転電機の回転方向に沿った方向を指す。「径方向」は回転電機の回転軸を中心としたときの動径方向（半径方向）を指す。「内周側」は径方向内側（内径側）を指し、「外周側」はその逆方向、すなわち径方向外側（外径側）を指す。
　（車両の概略構成）
まず、図１８を参照して、回転電機が搭載される車両の概略構成を説明する。前輪側の主動力として、エンジンＥＮＧと回転電機１０を有する。エンジンＥＮＧと回転電機１０の発生する動力は、変速機ＴＲにより変速され、前輪側駆動輪ＦＷに動力を伝えられる。また、後輪の駆動においては、後輪側に配置された回転電機１０と後輪側駆動輪ＲＷを機械的に接続され、動力が伝達される。前輪側の動力源である回転電機１０は、エンジンＥＮＧと変速機ＴＲの間に配置される。
　回転電機１０は、エンジンの始動を行い、また、車両の走行状態に応じて、駆動力の発生と、車両減速時のエネルギーを電気エネルギーとして回収する発電力の発生を切り換える。回転電機１０の駆動，発電動作は、車両の運転状況に合わせ、トルクおよび回転数が最適になるように電力変換装置ＩＮＶにより制御される。回転電機１０の駆動に必要な電力は、電力変換装置ＩＮＶを介してバッテリＢＡＴから供給される。また、回転電機１０が発電動作のときは、電力変換装置ＩＮＶを介してバッテリＢＡＴに電気エネルギーが充電される。
　この回転電機１０は、永久磁石内蔵型の三相同期モータである。回転電機１０は、固定子コイルに三相交流電流が供給されることで、回転子を回転させる電動機として作動する。また、回転電機１０は、エンジンによって駆動されると、発電機として作動して三相交流の発電電力を出力する。つまり、回転電機１０は、電気エネルギーに基づいて回転トルクを発生する電動機としての機能と、機械エネルギーに基づいて発電を行う発電機としての機能の両方を有しており、車両の走行状態によって上記機能を選択的に利用することができる。
　（回転電機１０の説明）
図１は、本実施形態に係る回転電機１０の断面図である。本実施形態においては、回転電機１０は、液冷ジャケット１３０の内部に配設されている。液冷ジャケット１３０は、エンジンＥＮＧのケースや変速機ＴＲのケースによって構成される。回転電機１０は、固定子２０と、固定子２０を保持するハウジング５０と、回転子１１と、を備えている。
　ハウジング５０の外周側には、液冷ジャケット１３０が固定されている。液冷ジャケット１３０の内周壁とハウジング５０の外周壁とで、油などの液状の冷媒ＲＦの冷媒通路１５３が構成される。回転子１１が固定されるシャフト１３は、液冷ジャケット１３０に設けられた軸受１４４及び軸受１４５により回転自在に支持されている。そのため、液冷ジャケット１３０は、軸受ブラケットとも称されている。
　なお、直接液体冷却方式の場合には、冷媒ＲＦは、冷媒貯蔵空間１５０に溜まった液体が冷媒通路１５３を通り、さらに冷媒通路１５４や冷媒通路１５５を介して固定子２０へ向けて流出し、固定子２０を冷却する。ここで冷媒ＲＦは冷却用の油であってもよい。
　ハウジング５０の内周側には、固定子２０が固定されている。固定子２０の内周側には、回転子１１が回転可能に支持されている。ハウジング５０は、炭素鋼など鉄系材料の切削により、または、鋳鋼やアルミニウム合金の鋳造により、または、プレス加工によって円筒状に成形され、回転電機１０の外被を構成している。ハウジング５０は、枠体或いはフレームとも称されている。
　ハウジング５０は、厚さ２～５ｍｍ程度の鋼板（高張力鋼板など）を絞り加工により円筒形状に形成されている。ハウジング５０には、液冷ジャケット１３０に取り付けられる複数のフランジ（不図示）が設けられている。複数のフランジは、円筒状のハウジング５０の一端面周縁において、径方向外方に突設されている。なお、フランジは、絞り加工時に形成される端部において、フランジ以外の部分を切除して形成されるものであり、ハウジング５０と一体となっている。なお、ハウジング５０を設けずに、固定子２０をケースである液冷ジャケット１３０に直接固定するようにしても良い。
　図２は、固定子２０の全体斜視図である。図３は、固定子鉄心１３２の全体斜視図である。図２に示されるように、固定子２０は、固定子鉄心１３２と、固定子コイル６０とによって構成されている。固定子鉄心１３２は、珪素鋼板の薄板が積層されて作られている。固定子コイル６０は、固定子鉄心１３２の内周部に多数個設けられているスロット４２０に巻回されている。固定子コイル６０からの発熱は、固定子鉄心１３２を介して、液冷ジャケット１３０に伝熱され、液冷ジャケット１３０内を流通する冷媒ＲＦにより放熱される。
　図１に示されるように回転子１１は、回転子鉄心１２と、シャフト１３とから構成されている。図４は、回転子１１および固定子鉄心１３２の断面を示す断面図である。なお、図４ではシャフト１３の図示を省略した。回転子鉄心１２は、珪素鋼板の薄板が積層されて作られている。シャフト１３は、回転子鉄心１２の中心に固定されている。シャフト１３は、図１に示すように液冷ジャケット１３０に取り付けられた軸受１４４及び軸受１４５により回転自在に保持されており、固定子２０内の所定の位置で、固定子２０に対向した位置で回転する。また、図示を省略したが回転子１１には、永久磁石１８と、エンドリングが設けられている。
　図３に示されるように、固定子鉄心１３２には、固定子鉄心１３２の軸方向に平行な複数のスロット４２０が周方向に等間隔となるように形成されている。スロット４２０の数は、例えば本実施形態では７２個であり、スロット４２０に上記した固定子コイル６０が収容される。各スロット４２０の内周側は開口とされ、この開口の周方向の幅は、固定子コイル６０が装着される各スロット４２０のコイル装着部とほぼ同等もしくは、コイル装着部よりも若干小さくなっている。
　スロット４２０間にはティース４３０が形成されており、それぞれのティース４３０は環状のコアバック４４０と一体となっている。つまり、固定子鉄心１３２は、各ティース４３０とコアバック４４０とが一体成形された一体型コアとされている。ティース４３０は、固定子コイル６０によって発生した回転磁界を回転子１１に導き、回転子１１に回転トルクを発生させる。
　固定子鉄心１３２は、厚さ０．０５～１．０ｍｍ程度の電磁鋼板を打ち抜き加工により成形し、成形された円環形状の電磁鋼板を複数枚積層してなる。溶接部２００は、ＴＩＧ溶接やレーザー溶接などにより、円筒状の固定子鉄心１３２の外周部において、固定子鉄心１３２の軸方向に平行に設けられている。なお、溶接部２００を設けずにカシメなどで固定して、固定子鉄心１３２をケースに直接挿入して固定するようにしても良い。
　図４は、軸方向を直角方向に切る回転子１１と固定２０の断面図である。回転子鉄心１２には、矩形形状の永久磁石１８が挿入される磁石挿入孔８１０が等間隔に形成されている。各磁石挿入孔８１０には、永久磁石１８が接着剤や粉体樹脂やモールドなどで固定されている。磁石挿入孔８１０の円周方向の幅は、永久磁石１８の円周方向の幅よりも大きく設定されており、永久磁石１８の両側には磁気的空隙１５６が形成されている。この磁気的空隙１５６は接着剤を埋め込んでも良いし，成形樹脂で永久磁石１８と一体に固めても良い。永久磁石１８は回転子１１の界磁極を形成する作用をなす。この実施例では一つの永久磁石１８で１つの磁極を形成する構成としているが、各磁極を構成する永久磁石１８を複数に増やしても良く、永久磁石１８を増やすことで、永久磁石が発する各磁極の磁束密度が大きくなり、磁石トルクを増大することができる。
　永久磁石１８の磁化方向は径方向を向いており、界磁極毎に磁化方向の向きが反転している。すなわち、ある磁極を形成するための永久磁石１８の固定子側面がＮ極、軸側の面がＳ極に磁化されていたとすると、隣の磁極を形成する永久磁石１８の固定子側面はＳ極、軸側の面はＮ極となるように磁化されている。これらの永久磁石１８が円周方向に磁極毎に交互に磁化方向が変わるように磁化されて、配置されている。本実施形態では、各永久磁石１８は等間隔に１２個配置しており、回転子１１は１２極の磁極を形成している。
　ここで、永久磁石１８には、ネオジム系、サマリウム系の焼結磁石やフェライト磁石、ネオジム系のボンド磁石などを用いることができる。本実施形態では、磁極を形成する各永久磁石１８間に補助磁極１６０が形成されている。この補助磁極１６０は、固定子コイル６０が発生するｑ軸の磁束の磁気抵抗が小さくなるように作用する。そして、この補助磁極１６０により、ｑ軸の磁束の磁気抵抗がｄ軸の磁束の磁気抵抗に比べて非常に小さくなるため、大きなリラクタンストルクが発生することになる。
　図５は、固定子コイル６０を示す全体斜視図である。図６は、固定子コイル６０の接続状態を示す概念図である。本実施形態では、固定子コイル６０は、図６に示される２つのスター結線が並列接続された２スター構成の固定子コイルが採用されている。すなわち、固定子コイル６０は、Ｕ１相コイル６０Ｕ１、Ｖ１相コイル６０Ｖ１およびＷ１相コイル６０Ｗ１のスター結線と、Ｕ２相コイル６０Ｕ２、Ｖ２相コイル６０Ｖ２およびＷ２相コイル６０Ｗ２のスター結線とを備えている。Ｎ１およびＮ２はそれぞれのスター結線の中性点である。
　固定子コイル６０は、断面が丸形状であっても、四角形状であってもよい。ただし、スロット４２０の内部の断面をできるだけ有効に利用し、スロット内の空間が少なくなるような構造とすることが効率の向上につながる傾向にあるため、断面が四角形状の方が効率向上の点で望ましい。なお、四角形状断面の各辺の長さは、固定子鉄心１３２の径方向が長く設定されていても良いし、逆に周方向が長く設定されていても良い。
　本実施形態の固定子コイル６０は長方形断面の平角線が使用されており、長方形断面の長辺はスロット４２０内において固定子鉄心１３２の周方向に並んでおり、短辺は固定子鉄心１３２の径方向に並んでいる。平角線は、外周が絶縁被膜で覆われている。固定子コイル６０には無酸素銅や有酸素銅を用いられる。例えば、有酸素銅の場合は、酸素含有率がおよそ１０ｐｐｍ以上から１０００ｐｐｍ程度である。
　図７Ａ、図７Ｂは、固定子コイル６０を構成するセグメント導体２８を説明する図である。図７Ａは、固定子鉄心１３２に装着する前のセグメント導体２８の形状を示したものである。図７Ｂは、固定子鉄心１３２に装着した後のセグメント導体２８の形状を示したものである。セグメント導体２８は平角線で形成されており、一対の脚部２８Ｂと、それらを連結する頭頂部２８Ｃとを有する略Ｕ字形状に形成されている。
　セグメント導体２８同士を接続して各相コイルを形成する場合、図７Ｂに示すように、セグメント導体２８の一対の脚部２８Ｂを、固定子鉄心１３２の軸方向の一方側から異なるスロット４２０にそれぞれ挿入する。その後、固定子鉄心１３２の軸方向の他方側に突出した脚部２８Ｂを、接続すべきセグメント導体２８の方向に折り曲げて、脚部２８Ｂの端部２８Ｅを他方のセグメント導体２８の端部２８Ｅに溶接する。
　固定子鉄心１３２の一方の側に突出する頭頂部２８Ｃの集合は、図５に示される固定子コイル６０の一方の側のコイルエンド６１を構成する。固定子鉄心１３２の他方の側に突出する端部２８Ｅの集合は、図５に示される固定子コイル６０の他方の側のコイルエンド６２を構成している。以下では、コイルエンド６２を溶接側コイルエンド６２と呼び、コイルエンド６１を反溶接側コイルエンド６１と呼ぶことにする。
　図５及び図６に示されるように、反溶接側コイルエンド６１の側には、Ｕ１相コイル６０Ｕ１の一端に接続された口出し線４１Ｕ１と、Ｕ２相コイル６０Ｕ２の一端に接続された口出し線４１Ｕ２とが引き出されている。口出し線４１Ｕ１と口出し線４１Ｕ２とは、交流端子４２Ｕにより１つに纏められている。同様に、反溶接側コイルエンド６１の側には、Ｖ１相コイル６０Ｖ１及びＶ２相コイル６０Ｖ２の一端に接続された口出し線４１Ｖ１及び口出し線４１Ｖ２が交流端子４２Ｖにより１つに纏められる。Ｗ１相コイル６０Ｗ１及びＷ２相コイル６０Ｗ２の一端に接続された口出し線４１Ｗ１及び口出し線４１Ｗ２が交流端子４２Ｗにより１つに纏められている。
また反溶接側コイルエンド６１の側には、中性点結線用導体４０Ｎ１及び中性点結線用導体４０Ｎ２が配置されている。中性点結線用導体４０Ｎ１は一方のスター結線の中性点Ｎ１（図６参照）に関するものであり、中性点結線用導体４０Ｎ２は他方のスター結線の中性点Ｎ２に関するものである。
　固定子コイル６０は分布巻の方式で巻かれている。分布巻とは、複数のスロット４２０（図３参照）を跨いで離間し２二つのスロット４２０に相巻線が収納されるように、相巻線が固定子鉄心１３２に巻かれる巻線方式である。本実施形態では、巻線方式として分布巻を採用しているので、形成される磁束分布は集中巻きに比べて正弦波に近く、リラクタンストルクを発生しやすい特徴を有している。そのため、この回転電機１０は、弱め界磁制御やリラクタンストルクを活用する制御の制御性が向上し、低回転速度から高回転速度までの広い回転速度範囲に亘って利用が可能であり、電気自動車に適した優れたモータ特性を得ることができる。
　図８は、図５に示した固定子コイル６０の一相分であるＵ相コイル６０Ｕを示す斜視図である。図６に示すように、Ｕ相コイル６０Ｕは、一方のスター結線のＵ１相コイル６０Ｕ１と他方のスター結線のＵ２相コイル６０Ｕ２とで構成される。図９は、Ｕ１相コイル６０Ｕ１を示す斜視図である。図１０は、Ｕ２相コイル６０Ｕ２を示す斜視図である。図９及び図１０に示すように、中性点結線用導体４０Ｎ１はＵ１相コイル６０Ｕ１の他端に接続され、中性点結線用導体４０Ｎ２はＵ２相コイル６０Ｕ２の他端に接続されている。
　（固定子の製造方法）
－曲げ加工－
次に、本実施形態における固定子２０の製造方法について説明する。前述したように、図７Ａの状態のセグメント導体２８を固定子鉄心１３２のスロット内に挿入した後、図７Ｂのように脚部２８Ｂを接続すべき他のセグメント導体２８の方向に曲げ加工する。各スロット４２０から引き出された各脚部２８Ｂは、接続すべきセグメント導体２８の方向に曲げられる。例えば、スロット４２０から突出する脚部２８Ｂ１は周方向左側に曲げられる。一方、端部２８Ｅ２を有する脚部２８Ｂ２は、周方向右側に曲げられる。そして、端部２８Ｅ１と端部２８Ｅ２は径方向に隣接するように配置される。
　図１１は、溶接側コイルエンド６２における、セグメント導体２８の曲げ加工後の端部２８Ｅ１ないし端部２８Ｅ４を示す図である。
　スロット４２０内には径方向に４列のセグメント導体２８が挿通される。各スロット４２０から引き出された各脚部２８Ｂ１ないし２８Ｂ４は、接続すべきセグメント導体２８の方向に曲げられる。スロット４２０内に挿通される脚部２８Ｂ１ないし２８Ｂ４には、スロットライナー３１０が配設されている。スロットライナー３１０を設けることにより、セグメント導体２８の相互間およびセグメント導体２８とスロット４２０の内面との間の絶縁耐圧が向上する。なお、接続が行われる端部２８Ｅ１ないし２８Ｅ４の部分は、絶縁被膜が除去されていて導体が剥き出しになっている。
　端部２８Ｅ１ないし２８Ｅ４の先端の高さを揃えたりコイルエンド高さを抑えたりするために、端部２８Ｅ１～２８Ｅ４では切断加工が行われる。コイルエンドの高さが揃っていれば切断加工を削除することもできる。
　図１１に示すように端部先端を溶接することにより、端部２８Ｅ１と端部２８Ｅ２とを接続し、端部２８Ｅ３と端部２８Ｅ４とを接続する。母材が溶けて固まった溶接部が端部２８Ｅ１と端部２８Ｅ２を跨ぐように形成される。また母材が溶けて固まった溶接部が端部２８Ｅ３と端部２８Ｅ４を跨ぐように形成される。溶接方法としては、アーク溶接のＴＩＧ溶接やプラズマ溶接などでセグメント導体２８の母材を溶融して接続する。シールドガスにはアルゴンやヘリウム、さらにアルゴンとヘリウムの混合ガスなどが使用される。
　また、溶接側コイルエンド６２には、径方向に並ぶように配置された４列のセグメント導体２８の間にインシュレーター３００が配設されている。図１９に示される電力変換装置ＩＮＶのスイッチング速度の高速化にともない、サージのレベルが大きくなり、回転電機１０のコイルの絶縁劣化を発生させて、回転電機１０の寿命に影響を与えるようになっている。そのため、エナメル皮膜を厚くするなどがあるが、エナメル皮膜を厚くするとコイルの成形精度が悪くなる。さらに、エナメル皮膜を厚くする分、部品のコストが高くなる。
　電力変換装置ＩＮＶから急峻なサージ電圧が入力される口出し線４１Ｕ１及び口出し線４１Ｕ２（図８参照）、口出し線４１Ｖ１及び４１Ｖ２、口出し線４１Ｗ１及び４１Ｗ２の溶接側コイルエンド６２側に、インシュレーター３００の重なり部３０２を設けることにより、セグメント導体２８相互間の絶縁耐圧が向上する。さらに、反溶接側コイルエンド６１側にもインシュレーター３００を設けてもよく、口出し線４１Ｕ１及び口出し線４１Ｕ２、口出し線４１Ｖ１及び口出し線４１Ｖ２、口出し線４１Ｗ１及び口出し線４１Ｗ２周辺に重なり部３０２を設ける。
　図１２は、溶接側コイルエンド６２における、重なり部３０２を有するインシュレーター３００をセグメント導体２８の間に挿入する前の斜視図である。図１３は、本実施形態に係るインシュレーター３００をセグメント導体２８の間に挿入する直前の斜視図である。
　インシュレーター３００は、溶接側コイルエンド６２における相間絶縁及び導体間絶縁の向上のためにセグメント導体２８間に環状に配設される。なお、インシュレーター３００は、固定子コイル６０の全体又は一部に樹脂部材（例えば、ポリエステルやエポキシ液体ワニス）を滴下したときの、たれ落ち防ぐ保持部材としても機能する。
　このように、スロット内側やコイルエンドにインシュレーター３００およびスロットライナー３１０が配設されているため、セグメント導体２８の絶縁被膜が傷ついたり劣化したりしても、必要な絶縁耐圧を保持できる。なお、インシュレーター３００は、例えば耐熱ポリアミド紙の絶縁シートであり、厚さは０.１～０.５ｍｍ程である。重なり部３０２はさらに厚く０.２～１.０ｍｍほどである。
　インシュレーター３００を溶接側コイルエンド６２に挿入するときに重なり部３０２が口出し線４１Ｕ１及び口出し線４１Ｕ２や口出し線４１Ｖ１及び口出し線４１Ｖ２や口出し線４１Ｗ１及び口出し線４１Ｗ２と繋がるセグメント導体２８の位置にくるように配置する。インシュレーター３００の重なりはコイルの曲げ方向と同じ方向に重なるように配置すること（インシュレーター３００の周方向の長さを固定子コイル６０の周方向の長さより大きくする）で、コイル曲げ時において、インシュレーター３００のような絶縁シートの高さのずれや、絶縁シートの巻き込みを防止することができる。
　本実施形態では、口出し線４１Ｕ１等に繋がるセグメント導体２８の位置にインシュレーター３００の重なり部３０２を配置するようにしたが、外力によりセグメント導体２８が変形する可能性が高い位置に重なり部３０２を設けるようにしてもよい。
　図１４は、回転電機１０の回転軸方向から見たインシュレーター３００を示す。インシュレーター３００は略長方形の絶縁紙部材を略リング状にして重なり部３０２をつくる。インシュレーター３００の重なりはコイルの曲げ方向と同じ方向に重なるように配置することで、コイル曲げ時において、インシュレーター３００のような絶縁シートの高さのずれや、絶縁シートの巻き込みを防止することができる。
　図１５は、回転電機１０の回転軸方向から見た他の実施形態に係るインシュレーター３００を示す。本実施形態に係るインシュレーター３００は、押し返し部分を形成して重なり部３０２にすることでさらに絶縁性を向上することができる。インシュレーター３００の重なりはコイルの曲げ方向と同じ方向に重なるように配置することで、コイル曲げ時において、インシュレーター３００のような絶縁シートの高さのずれや、絶縁シートの巻き込みを防止することができる。
　図１６は、回転電機１０の回転軸方向から見た他の実施形態に係るインシュレーター３００を示す。本実施形態に係るインシュレーター３０５は、口出し線４１Ｕ１及び口出し線４１Ｕ２や、口出し線４１Ｖ１及び口出し線４１Ｖ２や、口出し線４１Ｗ１及び口出し線４１Ｗ２０２に繋がるセグメント導体２８の配置する範囲に、他の部分より厚く形成された厚樹脂部３０４を配置する。インシュレーター３０５は、樹脂でモールド成形される。溶接側コイルエンド６２に挿入するときに挿入しやすく作業性も向上する。樹脂成形品のためコイル曲げ時にずれや巻き込みを防止することができる。
　図１７Ａは、他の実施形態に係る重なり部３０２を折り曲げ前におけるインシュレーター３００の側面図である。図１７Ｂは、他の実施形態に係る重なり部３０２を折り曲げ後におけるインシュレーター３００の側面図である。図１７Ｃは、回転電機１０の回転軸方向から見た他の実施形態に係るインシュレーター３００を示す。
　インシュレーター３００は、口出し線４１Ｕ１及び口出し線４１Ｕ２や、口出し線４１Ｖ１及び口出し線４１Ｖ２や、口出し線４１Ｗ１及び口出し線４１Ｗ２０２に繋がるセグメント導体２８の配置する範囲に重なり部３０２を配置させる。絶縁紙を軸方向側で曲げることでコイル曲げ時のインシュレータのような絶縁シートの高さのずれや、絶縁シートの巻き込みを防止することができる。
　上記では、種々の実施の形態および変形例を説明したが、本発明はこれらの内容に限定されるものではない。本発明の技術的思想の範囲内で考えられるその他の態様も本発明の範囲内に含まれる。
　１０…回転電機、１１…回転子、２０…固定子、２８…セグメント導体、２８Ｂ１～２８Ｂ４…脚部、２８Ｃ…頭頂部、２８Ｅ…端部、２８Ｅ１～２８Ｅ６…端部、６０…固定子コイル、６２…溶接側コイルエンド、１３２…固定子鉄心、２８１…周方向側面、３００…インシュレーター、３０２…重なり部、３０４…厚樹脂部、３０５…インシュレーター、４２０…スロット。

Claims (5)

  1. 　周方向に並んだ複数のスロットが形成された固定子鉄心と、
    　前記スロット内に挿入されかつ略Ｕ字形状に成形された複数のセグメントコイルと、
    　複数の前記セグメントコイルとの間に配置されたインシュレーターと、を備え、
    　前記インシュレーターは、前記インシュレーターの一部が前記インシュレーターの他の部分よりも厚く形成される部分を有する回転電機の固定子。
  2. 　請求項１に記載された回転電機の固定子であって、
    　前記インシュレーターは、複数の前記セグメントコイルが並べられた周方向の長さよりも長く形成されており、
    　前記インシュレーターが厚く形成される部分は、前記インシュレーターの両端部を含む部分を周方向に重ねることにより形成される回転電機の固定子。
  3. 　請求項１に記載された回転電機の固定子であって、
    　複数の前記セグメントコイルのうち前記インシュレーターの厚く形成された部分と重なるセグメント導体は、口出し線と繋がる回転電機の固定子。
  4. 　請求項３に記載された回転電機の固定子であって、
    　前記口出し線は、Ｕ相とＶ相とＷ相のそれぞれに対応する複数の前記口出し線により構成される回転電機の固定子。
  5. 　請求項１に記載された固定子を用いる回転電機であって、
    　前記固定子と対向する回転子を備える回転電機。
PCT/JP2018/014877 2017-06-28 2018-04-09 回転電機の固定子、及び回転電機 Ceased WO2019003561A1 (ja)

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