WO2018158843A1 - 熱交換器 - Google Patents

熱交換器 Download PDF

Info

Publication number
WO2018158843A1
WO2018158843A1 PCT/JP2017/007912 JP2017007912W WO2018158843A1 WO 2018158843 A1 WO2018158843 A1 WO 2018158843A1 JP 2017007912 W JP2017007912 W JP 2017007912W WO 2018158843 A1 WO2018158843 A1 WO 2018158843A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
pipe
heat exchanger
coil
annular flow
tube
Prior art date
Application number
PCT/JP2017/007912
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
俊二 佐藤
優 伊藤
豊 川口
雅之 宮津
Original Assignee
株式会社巴商会
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社巴商会 filed Critical 株式会社巴商会
Priority to PCT/JP2017/007912 priority Critical patent/WO2018158843A1/ja
Priority to KR1020187027192A priority patent/KR102294972B1/ko
Priority to JP2018548013A priority patent/JP6483936B2/ja
Priority to EP17899181.6A priority patent/EP3415853A4/en
Publication of WO2018158843A1 publication Critical patent/WO2018158843A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D7/02—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being helically coiled
    • F28D7/024—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being helically coiled the conduits of only one medium being helically coiled tubes, the coils having a cylindrical configuration
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D7/02—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being helically coiled
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D7/10—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/007—Auxiliary supports for elements
    • F28F9/013—Auxiliary supports for elements for tubes or tube-assemblies
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/008—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for vehicles
    • F28D2021/0087—Fuel coolers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D7/10—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically
    • F28D7/106—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically consisting of two coaxial conduits or modules of two coaxial conduits
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
    • H01M8/04298—Processes for controlling fuel cells or fuel cell systems
    • H01M8/04694—Processes for controlling fuel cells or fuel cell systems characterised by variables to be controlled
    • H01M8/04701—Temperature
    • H01M8/04708—Temperature of fuel cell reactants
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/50—Fuel cells

Definitions

  • the present invention relates mainly to a heat exchanger used for cooling, for example, a heat exchanger suitable for a precooler for precooling hydrogen gas supplied to a fuel cell vehicle to a desired temperature in a short time.
  • a shell and coil type heat exchanger is widely known as a cooling heat exchanger.
  • This shell-and-coil type heat exchanger uses a coiled tube having a helical flow path and a shell (container, cylinder, tube, etc.) covering the coiled tube, and coils one of two fluids having different thermal energy. It is made to flow into the pipe and flow or stagnate the other out of the same coil pipe to perform efficient heat exchange between the two fluids.
  • each of the heat exchangers shown in Patent Documents 1 and 2 below has a double pipe structure consisting of an inner pipe and an outer pipe coaxially arranged, and between the outer peripheral surface of the inner pipe and the inner peripheral surface of the outer pipe
  • a helical flow path is formed by the coil tube along the axial direction, and heat exchange is performed between the fluid flowing in the annular flow path and the fluid flowing in the helical flow path It has become.
  • the axial direction of the heat exchanger is the vertical direction, and naturally the annular channel is a channel extending in the vertical direction. Then, it is premised that in any heat exchanger, the fluid existing in the annular flow channel flows downward (falls) by gravity and is accumulated at the bottom of the annular flow channel.
  • the heat exchange with the fluid flowing in the spiral flow channel becomes unbalanced between the portion where the fluid existing in the annular flow channel is accumulated and the position where the fluid is flowing, and it is difficult to perform heat exchange with high efficiency. doing. In particular, it is unsuitable for heat exchange for the purpose of fluid cooling in a short time.
  • the heat exchanger of Patent Document 1 uses the inside of the inner pipe as a supply conduit for guiding the fluid to the annular flow path, and the heat exchanger of Patent Document 2 applies the annular flow path of the inside of the inner pipe. Used as a discharge conduit to discharge fluid from the
  • the heat exchangers of Patent Documents 1 and 2 described above are a fluid flowing inside the inner pipe and a fluid in the annular flow channel. Heat exchange with is also assumed. Therefore, it is inefficient as compared with the case where only heat exchange between the fluid in the annular channel and the fluid in the spiral channel is performed. Therefore, the heat exchange for the purpose of fluid cooling in a short time is also unsuitable.
  • the present invention radically changes the structure of the conventional shell-and-coil type heat exchanger described above, and provides a heat exchanger having a dramatically improved efficiency of heat exchange although having a simple structure.
  • the heat exchanger according to the present invention has a double pipe structure comprising an inner pipe and an outer pipe coaxially arranged, and is axially arranged between the outer peripheral surface of the inner pipe and the inner peripheral surface of the outer pipe.
  • a flow passage is not formed inside the inner pipe. The heat exchange is performed between the cooling fluid flowing in the fixed direction in the annular flow passage and the fluid to be cooled flowing in the fixed direction in the spiral flow passage, thereby cooling the fluid to be cooled with high efficiency without unevenness. be able to.
  • the direction in which the cooling fluid flows is countercurrent to the direction in which the cooling fluid flows, so that heat exchange can be performed more efficiently, and in a short period of time the cooling fluid can be cooled. Allow for cooling.
  • the coil tube can be inserted into and removed from the annular flow passage, and maintenance such as inspection of the coil tube peripheral wall can be facilitated. Therefore, safety can be ensured even when the fluid to be cooled is a fluid that requires careful handling.
  • the coil average of the coil tube such that the cross sectional area of the outer annular flow channel outside the coil pipe and the cross sectional area of the inner annular flow channel inside the coil pipe are the same.
  • a proper shape of the cooling fluid and the fluid to be cooled is secured by providing the coiled tube with a shape retaining member that maintains the entire shape and coil pitch of the coiled tube along the axial direction.
  • a heat insulating material is disposed only in one of the inside of the inner pipe or the outside of the outer pipe, or a heat insulating material is disposed both in the inner of the inner pipe and the outer of the outer pipe to further increase the heat exchange efficiency. You can do better.
  • the heat exchanger according to the present invention can cool the fluid to be cooled reliably in a short time despite the simple structure. In addition, due to the simple structure, the material cost and the assembly cost can be suppressed.
  • neither the cooling fluid nor the fluid to be cooled flows in a fixed direction, so that there is no loss in each flow energy. Therefore, a plurality of heat exchangers can be easily connected, and the heat exchange can be further efficient.
  • a coiled tube can be inserted and removed between the inner and outer tubes, which is excellent in maintainability and safety.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view taken along the line XX in FIG.
  • It is an expansion left side view of a heat exchanger concerning the present invention.
  • It is an expansion left side view showing other examples of a heat exchanger concerning the present invention.
  • It is a conceptual diagram which shows the example of connection of the heat exchanger which concerns on this invention.
  • It is a conceptual diagram which shows the other connection example of the heat exchanger which concerns on this invention.
  • a precooler for precooling hydrogen gas supplied to a fuel cell vehicle is mentioned as a heat exchanger, but the heat exchanger according to the present invention is a heat exchanger for cooling hydrogen gas.
  • the heat exchanger according to the present invention is a heat exchanger for cooling hydrogen gas.
  • it is not limited to
  • the heat exchanger 1 according to the present invention has a double pipe structure including an inner pipe 2 coaxially disposed with the central axis O in common and an outer pipe 3.
  • An annular flow passage 4 having an annular cross-sectional shape is formed along the axial direction between the outer circumferential surface 2 a of the outer circumferential surface 2 a and the inner circumferential surface 3 b of the armored tube 3.
  • the axial direction of the heat exchanger 1 according to the present invention may be vertical or horizontal. That is, the heat exchanger 1 may be placed vertically or horizontally.
  • the present embodiment will be described on the assumption of a precooler for hydrogen gas cooling. Therefore, the case where heat exchange is performed between brine (antifreeze liquid) which is a cooling fluid flowing in the annular flow channel 4 and hydrogen gas which is a to-be-cooled fluid flowing in the spiral flow channel 6 will be described. That is, the cooling fluid is a liquid, and the fluid to be cooled is a gas. Hydrogen gas, which is the fluid to be cooled, is cooled to about 40 ° C to -37 ° C.
  • the brine is not particularly limited as long as it is liquid at around -40 ° C., which is the supply temperature, and, for example, hydrofluoroether (HFE), an aqueous solution of potassium formate and the like are used.
  • HFE hydrofluoroether
  • the inner pipe 2 is a circular pipe made of metal such as stainless steel, and has an inner diameter of 54.9 mm, an outer diameter of 60.5 mm, and a peripheral wall thickness of 2.8 mm. As shown in FIG. 4, the inner pipe 2 has an inner portion 2c surrounded by the inner circumferential surface 2b, but in the present invention, the inner portion 2c is not used as a flow path of brine or hydrogen gas. That is, the inside 2 c of the inner pipe 2 does not communicate with the annular channel 4 or the spiral channel 6.
  • the inside 2 c is made hollow and functions as a heat insulating space, or a heat insulating material such as urethane foam is interposed.
  • the heat exchange between the brine in the annular flow passage 4 and the hydrogen gas in the spiral flow passage 6 is specialized exclusively for realizing highly efficient heat exchange, This is to prevent unnecessary heat energy from being applied to the brine flowing in the flow path 4.
  • a centering protrusion 2d is provided at one end in the axial direction of the inner tube 2, and the centering protrusion 2d is fitted with a receiving recess 3d provided in the one end tube 3A of the outer tube 3 described later.
  • the inner pipe 2 and the outer pipe 3 can be properly coaxially arranged.
  • the outer tube 3 is a circular tube made of metal such as stainless steel, and is composed of three divided tubes for ease of assembly and insertion and removal of the coil tube 5.
  • the inner diameter is 108.3 mm
  • the outer diameter is 114.3 mm
  • the peripheral wall thickness is 3.0 mm with respect to the dimensions of the inner pipe 2 described above.
  • the external tube 3 has one end tube 3A constituting one end in the axial direction, the central portion tube 3B constituting the central portion, and the other end constituting the other end in the axial direction
  • Each of the pipes has a flange joint 7. Therefore, the outer tube 3 can be configured by firmly connecting the adjacent flange joints 7 of the adjacent pipes by fastening the adjacent pair of flange joints 7 with a plurality of bolts 8 and nuts 9. .
  • a gasket is interposed between the pair of flange joints 7 which are butted to ensure sealing performance.
  • the armoring tube 3 has a first supply conduit 10 for supplying brine to the annular channel 4 at one axial end, that is, the one-end pipe 3A.
  • the other end in the axial direction that is, the other end 3C, has a first discharge conduit 11 for discharging brine from the annular flow passage 4.
  • the first supply conduit 10 and the first discharge conduit 11 extend in a direction perpendicular to the axial direction of the armored tube 3 and in a tangential direction of the peripheral wall of the armored tube 3. Thereby, supply and discharge of brine to annular channel 4 can be made smooth.
  • the first supply conduit 10 and the first discharge conduit 11 extending in the axial orthogonal direction from the both ends of the external tube 3 make one end of the axial line 4 of the annular flow passage 4 as shown in FIG. It flows from one end in the axial direction of the pipe 3 to the other end (the other end in the axial direction of the external pipe 3).
  • the brine which is the cooling fluid, flows in a fixed direction in the annular flow path 4, that is, in the axial direction as indicated by the solid arrow in the figure.
  • first supply conduit 10 and the first discharge conduit 11 extend on the same tangent with respect to the peripheral wall of the armored tube 3 and in the direction orthogonal to the axial direction of the armored tube 3.
  • the supply and discharge of brine can be smoother.
  • the first supply conduit 10 and the first discharge conduit 11 extend in the same direction in the direction orthogonal to the exterior tube 3 and on tangents respectively facing the peripheral wall of the exterior tube 3. It can be configured.
  • the flow direction of the cooling fluid brine in the annular flow passage 4 can be three-dimensionally countercurrent to the flow direction of the coiled tube 5, that is, the flow direction of the hydrogen gas to be cooled fluid in the helical flow passage 6, Further, heat exchange can be performed more efficiently, which in turn enables hydrogen gas to be cooled in a short time.
  • protective pipes 3c extending in the axial direction are provided, respectively.
  • the coiled tube 5 is fixed while protecting the fifth supply conduit 13 and the second discharge conduit 14.
  • a heat insulating material such as a special elastomer can be disposed so as to cover the outside of the exterior tube 3, that is, the outer peripheral surface 3a. This is to prevent unnecessary heat energy from being applied to the brine flowing in the annular flow passage 4.
  • the coil tube 5 is, for example, an average diameter of a circular tube having an inner diameter of 4.93 mm, an outer diameter of 9.53 mm, and a peripheral wall thickness of 2.3 mm with respect to the dimensions of the inner tube 2 and outer tube 3 described above.
  • the coil pitch is set to 16.18 mm at an average of 87.2 mm of the coil outer diameter and the coil inner diameter, and is spirally formed.
  • a steel material such as austenitic stainless steel having a Ni equivalent value of 28.5% to 32.09% and a tensile strength of 800 N or more is desirable. This is because the peripheral wall thickness of the coil tube itself which is shaped (deformed) into a coil shape can be made as thin as possible, and the resistance to hydrogen gas is high.
  • the coiled tube 5 is formed in the shape of a solenoid coil, that is, the coil average diameter is formed as a spiral having an equal diameter over the entire length.
  • the coil mean diameter can be increased or decreased over a partial length, and the flow rate of the brine can be adjusted in cooperation with the annular channel 4.
  • a second discharge conduit 14 for discharging hydrogen gas from the spiral flow passage 6 is provided at one end in the axial direction of the coil tube 5 and hydrogen gas as a fluid to be cooled is made to the spiral flow passage 6 at the other end.
  • a second feed conduit 13 is provided for feeding.
  • the second supply conduit 13 and the second discharge conduit 14 extend parallel to and in the direction opposite to the axial direction of the coiled tube 5.
  • the second supply conduit 13 and the second discharge conduit 14 are disposed opposite to each other in the circumferential direction of the coil.
  • the coiled tube 5 having the above-described configuration can be easily inserted in and removed from the annular flow passage 4 between the inner tube 2 and the outer tube 3. That is, as described above, the outer tube 3 can be divided into the one end tube 3A, the central portion tube 3B and the other end tube 3C, and the second discharge conduit 14 which is one end of the coil tube 5 is also the other end. This is because the second supply conduit 13 is only held by the protective pipe 3c of the external pipe 3 and no fixing means such as welding is required.
  • the coiled tube 5 can be easily inserted into and removed from the annular flow passage 4, an inspection or the like on the peripheral wall of the coiled tube 5 can be easily performed, and maintenance becomes easy. Therefore, safety can be ensured even when using a fluid that is carefully handled, such as hydrogen gas.
  • the coil tube 5 is provided with a shape-retaining material 12 for maintaining the overall shape and coil pitch of the coil tube 5 along the axial direction. To ensure proper flow of hydrogen gas flowing in the coil tube 5 and the coil tube 5.
  • the shape retaining member 12 is composed of an outer shape retaining member 12A and an inner shape retaining member 12B, and the outer shape retaining member 12A and the inner shape retaining member 12B hold the coil tube 5 from inside and outside along the axial direction.
  • the outer shape retaining member 12A and the inner shape retaining member 12B holding the coil tube 5 are bound with a stainless steel band or the like at an appropriate interval.
  • the number of the shape retaining members 12 is not particularly limited.
  • annular flow passage 4 is divided into an outer annular flow passage 4 A outside the coiled tube 5 and an inner annular flow passage 4 B inner than the coiled tube 5. Therefore, the brine is divided into the outer annular flow passage 4A and the inner annular flow passage 4B, and flows while sandwiching the coiled tube 5 and hence the spiral flow passage 6.
  • the cross-sectional area of the outer annular flow path 4A ( ⁇ L3 2/2- ⁇ L2 2/2) cross-sectional area of the inner annular flow path 4B ( ⁇ L2 2/2- ⁇ L1 2/2
  • L1 indicates the "outer diameter of the inner tube 2”
  • L2 indicates the "coil average diameter”
  • L3 indicates the "inner diameter of the outer tube 3".
  • the brine is formed by narrowing the cross sectional areas of the annular flow channels 4A and 4B as much as possible while making the cross sectional area of the outer annular flow channel 4A equal to the cross sectional area of the inner annular flow channel 4B.
  • High flow rate to achieve high efficiency heat exchange for example, in the case where the shape retaining member 12 is provided to the coil pipe 5 as described above, the shape retaining member 12 is sandwiched between the outer peripheral surface 2 a of the inner pipe 2 and the inner peripheral surface 3 b of the outer pipe 3.
  • the cross-sectional area of the flow path 4A and the inner annular flow path 4B is made as narrow as possible.
  • the thicknesses of the outer shape retaining member 12A and the inner shape retaining member 12B are adjusted so that the cross sectional area of the outer annular flow passage 4A and the cross sectional area of the inner annular flow passage 4B become equal.
  • the coil average diameter L2 of the coiled tube 5 be four or more times the outer diameter L4 of the coiled tube 5.
  • the coil pitch P is preferably 1.5 to 2.0 times the outer diameter L 4 of the coil tube 5. This is for the balance between the maintenance of the whole shape of the coiled tube 5 and the appropriate flow of the brine which is the cooling fluid flowing along the outer peripheral surface of the coiled tube 5.
  • the annular flow path 4 and the spiral flow path 6 are configured, and hydrogen gas is flowed into the spiral flow path 6 while flowing brine from one end to the other end of the outer tube 3 in the axial direction through the annular flow path 4 It flows from the other end to the one end in the axial direction of the external tube 3 through the Therefore, in the heat exchanger 1 according to the present invention, the direction in which the brine or cooling fluid in the annular flow channel 4 flows and the direction in which the hydrogen gas or cooled fluid in the spiral flow channel 6 flows are three-dimensionally directed. It becomes a stream, can perform highly efficient heat exchange, and enables short-time cooling of hydrogen gas.
  • the heat exchanger 1 according to the present invention can cool the fluid to be cooled reliably in a short time despite the simple structure.
  • the material cost and the assembly cost can be suppressed.
  • the heat exchanger since both the cooling fluid and the fluid to be cooled flow in a fixed direction, there is no loss in the flow energy of each fluid. Therefore, a plurality of heat exchangers can be easily connected, and the heat exchange can be further efficient.
  • the two heat exchangers 1 can be connected in parallel, and the brine F1 and the hydrogen gas F2 can be separated and flowed in parallel to achieve further efficiency improvement.
  • a pair of heat exchangers 1 connected in series are further arranged in parallel, and brine F1 and hydrogen gas F2 are respectively divided and flowed in parallel to the heat exchangers 1 of each pair. Further efficiency can be achieved.
  • the number of heat exchangers 1 in parallel and the number of heat exchangers 1 in series can be adjusted appropriately.
  • the heat exchanger 1 according to the present invention can easily insert and remove the coil pipe 5 between the inner pipe 2 and the outer pipe 3 and is excellent in maintainability and safety.
  • the heat exchanger 1 according to the present invention can perform high-efficiency heat exchange while achieving cost reduction with a simple structure. In addition, it is excellent in maintainability and safety. Therefore, it is very convenient to use the heat exchanger 1 according to the present invention as a precooler installed at a hydrogen station, which can greatly contribute to the spread of fuel cell vehicles.
  • SYMBOLS 1 Heat exchanger, 2 ... Interior pipe, 2a ... Outer peripheral surface, 2b ... Inner peripheral surface, 2c ... Inside, 2d ... Centering protrusion, 3 ... Outer tube, 3A ... One end part pipe, 3B ... Central part pipe, 3C ... Other end part pipe, 3a ... outer peripheral surface, 3b ... inner peripheral surface, 3c ... protection pipe, 3d ... centering projection receiving recess, 4 ... annular channel, 4A ... outer annular channel, 4B ... inner annular channel, DESCRIPTION OF SYMBOLS 5 ... Coil pipe, 6 ... Helical flow path, 7 ... Flange joint, 8 ... Bolt, 9 ...

Abstract

従来のシェルアンドコイル型熱交換器の構造を抜本的に改め、簡易構造ながらも熱交換の効率を飛躍的に向上した熱交換器を提供する。　本発明に係る熱交換器１は、同軸配置した内装管２と外装管３から成る二重管構造を有し、該内装管２の外周面と該外装管３の内周面間に軸方向に沿って環状流路４を形成すると共に、該環状流路４内に軸方向に沿ってコイル管５を配して螺旋状流路６を形成する傍ら、上記内装管２の内部には流路を形成しない構成を具備し、上記環状流路４内を一定方向に流れる冷却流体と上記螺旋状流路６内を一定方向に流れる被冷却流体間で熱交換を行うことにより、高効率で斑なく被冷却流体を冷却することができる。

Description

熱交換器
　本発明は主に冷却用に用いる熱交換器に関するものであり、例えば、燃料電池自動車（Fuel Cell Vehicle）に供給する水素ガスを短時間で所望温度に予冷するためのプレクーラーに適した熱交換器に関するものである。
　従来、冷却用熱交換器としてシェルアンドコイル型の熱交換器が広く知られている。このシェルアンドコイル型の熱交換器は、螺旋状流路を有するコイル管と該コイル管を覆うシェル（容器、筒や管等）を用いて、熱エネルギーの異なる二つの流体の一方を当該コイル管内に流し、同コイル管外に他方を流す又は滞留して、二つの流体間の効率の良い熱交換を行わんとするものである。
　例えば下記特許文献１・２に示す熱交換器は、何れも、同軸配置した内管と外管とから成る二重管構造を有し、その内管の外周面と外管の内周面間に形成した環状流路内に軸方向に沿ってコイル管による螺旋状流路を形成して、上記環状流路内を流れる流体と上記螺旋状流路内を流れる流体間で熱交換を行う構成となっている。
実開平１－１７０８７５号公報 実開平６－８４２７０号公報
　上記特許文献１・２の熱交換器は、何れも、熱交換器の軸方向が上下方向であり、当然に環状流路は上下方向に延びる流路となっている。そして、何れの熱交換器も環状流路内に存する流体が重力により下方に流れて（落ちて）同環状流路の底部に溜まることを前提としている。
　よって環状流路内に存する流体が溜まっている箇所と流れている箇所とでは、螺旋状流路内を流れる流体との熱交換が不均衡となり、高効率の熱交換を行い難い問題点を有している。特に短時間での流体冷却を目的とした熱交換には不適応である。
　また、上記特許文献１の熱交換器は、内管の内部を環状流路へ流体を導く供給導管として使用しており、上記特許文献２の熱交換器は、内管の内部を環状流路から流体を排出する排出導管として使用している。
　よって、上記特許文献１・２の熱交換器は、環状流路内の流体と螺旋状流路内の流体間の熱交換に加えて、内管の内部を流れる流体と環状流路内の流体との熱交換をも想定している。そのため、単に環状流路内の流体と螺旋状流路内の流体間の熱交換のみを行う場合に比して非効率的である。したがって、やはり短時間での流体冷却を目的とした熱交換には不適応である。
　本発明は、既述した従来のシェルアンドコイル型熱交換器の構造を抜本的に改め、簡易構造ながらも熱交換の効率を飛躍的に向上した熱交換器を提供するものである。
　要述すると、本発明に係る熱交換器は、同軸配置した内装管と外装管から成る二重管構造を有し、該内装管の外周面と該外装管の内周面間に軸方向に沿って環状流路を形成すると共に、該環状流路内に軸方向に沿ってコイル管を配して螺旋状流路を形成する傍ら、上記内装管の内部には流路を形成しない構成を具備し、上記環状流路内を一定方向に流れる冷却流体と上記螺旋状流路内を一定方向に流れる被冷却流体間で熱交換を行うことにより、高効率で斑なく被冷却流体を冷却することができる。
　好ましくは、上記冷却流体が流れる向きは上記被冷却流体が流れる向きに対して向流である構成とすることにより、さらに効率良く熱交換を行うことができ、ひいては被冷却流体の短時間での冷却を可能とする。
　また、上記コイル管を上記環状流路内に挿抜可能に配する構成とし、当該コイル管周壁の検査等のメンテナンスを容易にすることができる。よって特に被冷却流体が取扱いに慎重を期す流体である場合でも安全性を確保することができる。
　また、上記環状流路において、上記コイル管より外側の外側環状流路の横断面積と、該コイル管よりも内側の内側環状流路の横断面積とが同一となるように上記コイル管のコイル平均径を設定することにより、上記外側環状流路内を流れる冷却流体と上記内側環状流路内を流れる冷却流体の流速や流量を一致させて上記被冷却流体を内外側から均一に冷却することができる。
　好ましくは、上記コイル管に軸方向に沿って当該コイル管の全体形状及びコイルピッチを保つ保形材を設けることにより、上記冷却流体と上記被冷却流体の適切なる流動を確保する。
　上記内装管の内部又は上記外装管の外部の一方のみに断熱材を配し、若しくは、上記内装管の内部及び上記外装管の外部の双方に断熱材を配して、さらに熱交換の効率を良くすることができる。
　本発明に係る熱交換器は、簡易構造ながらも短時間で確実に被冷却流体を冷却することができる。また、簡易構造のため、材料コスト及び組立コストを抑えることができる。
　また、本発明に係る熱交換器においては、冷却流体も被冷却流体も、それぞれ一定方向に流れるため、各々の流動エネルギーにロスがない。よって簡単に複数の熱交換器を繋げることができ、熱交換のさらなる効率化を図ることもできる。
　また、内装管と外装管間にコイル管を挿抜することができ、メンテナンス性及び安全性に優れている。
内装管とコイル管との関係を示す分解斜視図である。 内装管及びコイル管と、外装管との関係を示す分解斜視図である。 本発明に係る熱交換器の正面図である。 本発明に係る熱交換器の縦断面図である。 内装管、コイル管、外装管及び環状流路を示す拡大横断面図である。 図５のＸ－Ｘ線断面図である。 本発明に係る熱交換器の拡大左側面図である。 本発明に係る熱交換器の他例を示す拡大左側面図である。 本発明に係る熱交換器の連結例を示す概念図である。 本発明に係る熱交換器の他の連結例を示す概念図である。
　以下、本発明に係る熱交換器の最適な実施例について図１乃至図１０に基づき説明する。なお、実施例においては、燃料電池自動車に供給する水素ガスを予冷するためのプレクーラーを熱交換器として挙げているが、本発明に係る熱交換器が水素ガスを冷却するための熱交換器に限られないことは当然である。
＜基本構成＞
　図１乃至図４に示すように、本発明に係る熱交換器１は、中心軸Ｏを共通として同軸配置した内装管２と外装管３とから成る二重管構造を有し、内装管２の外周面２ａと外装管３の内周面３ｂ間に軸方向に沿って横断面形状が環状の環状流路４を形成すると共に、該環状流路４内に軸方向に沿ってコイル管５を配して螺旋状流路６を形成する基本構成を有している。本発明に係る熱交換器１の軸方向は上下方向でも左右方向でも良い。すなわち熱交換器１を縦置きしても横置きしても良い。
　既述の如く、本実施例では水素ガス冷却用のプレクーラーを想定して説明する。よって、環状流路４内を流れる冷却流体たるブライン（不凍液）と、螺旋状流路６内を流れる被冷却流体たる水素ガス間で熱交換を行う場合について説明する。すなわち、冷却流体が液体であり、被冷却流体は気体である。被冷却流体たる水素ガスは約４０℃から－３７℃程度まで冷却される。
　ブラインとしては、供給温度である－４０℃前後で液体のものであれば特に限定はないが、例えばハイドロフルオロエーテル（ＨＦＥ）、ギ酸カリウム水溶液等を使用する。
　≪内装管の構成≫
　内装管２はステンレス等の金属から成る円管であり、例えば内径が５４．９ｍｍ、外径が６０．５ｍｍ、周壁厚が２．８ｍｍである。該内装管２は、図４に示すように、内周面２ｂに囲まれた内部２ｃを有しているが、本発明において、この内部２ｃはブラインや水素ガスの流路としては用いない。つまり内装管２の内部２ｃは環状流路４にも螺旋状流路６にも通じていない。
　当該内部２ｃは空洞のまま断熱空間として機能させるか、ウレタンフォーム等の断熱材を介在させる。本発明に係る熱交換器１においては、あくまでも環状流路４内のブラインと螺旋状流路６内の水素ガスとの熱交換に特化し、高効率の熱交換を実現するためであり、環状流路４内を流れるブラインに不要な熱エネルギーを付与しないためである。
　また、内装管２の軸方向の一端部には芯出し突起２ｄが設けられており、該芯出し突起２ｄが後述する外装管３の一端部管３Ａに設けた受け入れ凹部３ｄと嵌合することにより、内装管２と外装管３とを適切に同軸配置することができる。同様に内装管２の他端部にも芯出し突起２ｄを設けることも実施において任意であるが、図１・図２に示すように、後述する外装管３の他端部管３Ｃと予め溶接等により一体化しておけば組立作業が容易となる。
　≪外装管の構成≫
　外装管３はステンレス等の金属から成る円管であり、組立容易性及びコイル管５の挿抜のために、三つの分割された管から構成される。既述の内装管２の寸法例示に対して、例えば内径が１０８．３ｍｍ、外径が１１４．３ｍｍ、周壁厚が３．０ｍｍに設定する。
　詳述すると、図２に示すように、外装管３は、軸方向の一端部を構成する一端部管３Ａ、中央部を構成する中央部管３Ｂ及び軸方向の他端部を構成する他端部管３Ｃとから成り、それぞれの管はフランジ継手７を有している。よって隣接する管のフランジ継手７同士を突き合せ、該突き合せた一対のフランジ継手７を複数のボルト８とナット９とで締結することにより強固に連結して外装管３を構成することができる。なお、具体的には図示しないが、突き合せた一対のフランジ継手７間にはガスケットを介在配置しシール性を確保する。
　また、外装管３は軸方向の一端部、つまり一端部管３Ａに環状流路４へブラインを供給する第一供給導管１０を有している。加えて軸方向の他端部、つまり他端部管３Ｃに環状流路４からブラインを排出する第一排出導管１１を有している。
　図２・図３・図７に示すように、第一供給導管１０と第一排出導管１１は外装管３の軸方向に直交する方向且つ外装管３の周壁の接線方向に延びる構成とする。これにより、環状流路４に対するブラインの供給および排出をスムーズにすることができる。
　詳述すると、外装管３の両端部から軸直交方向に延びる第一供給導管１０と第一排出導管１１により、図５に示すように、ブラインを環状流路４の軸方向の一端部（外装管３の軸方向の一端部）から他端部（外装管３の軸方向の他端部）まで流す。これにより冷却流体たるブラインは環状流路４内を一定方向、つまり図中の黒塗り矢印の方向のように軸方向に沿い流れていくこととなる。
　図７に示すように、第一供給導管１０と第一排出導管１１とが、外装管３の周壁に対し同じ接線上で且つ外装管３の軸直交方向において互いに逆向きに延びる構成とすればよりブラインの供給と排出をスムーズにすることができる。また、図８に示すように、第一供給導管１０と第一排出導管１１とが、それぞれ外装管３の周壁に対し対向する接線上で且つ外装管３の軸直交方向において互いに同じ向きに延びる構成とすることができる。
　環状流路４内の冷却流体たるブラインが流れる向きはコイル管５、つまり螺旋状流路６内の被冷却流体たる水素ガスが流れる向きに対して三次元的に向流とすることができ、さらに効率良く熱交換を行うことができ、ひいては水素ガスの短時間での冷却を可能とする。
　また、外装管３の一端部及び他端部、つまり一端部管３Ａ及び他端部管３Ｃにはそれぞれ軸方向に延びる保護管３ｃが設けられており、該各保護管３ｃが後述するコイル管５の第二供給導管１３及び第二排出導管１４を保護しつつコイル管５を固定する。
　なお、外装管３の外部、つまり外周面３ａを覆うように特殊エラストマー等の断熱材を配することができる。環状流路４内を流れるブラインに不要な熱エネルギーを付与しないためである。
　≪コイル管の構成≫
　コイル管５は、既述の内装管２及び外装管３の寸法例示に対して、例えば内径が４．９３ｍｍ、外径が９．５３ｍｍ、周壁厚が２．３ｍｍの円管をコイル平均径（コイル外径とコイル内径との平均）８７．２ｍｍでコイルピッチ１６．１８ｍｍとなるように設定し、螺旋状に巻いて形成する。該コイル管５の構成材としては、例えばオーステナイト系ステンレス鋼等のＮｉ当量値が２８．５％～３２．０９％で引張強度が８００Ｎ以上の鋼材が望ましい。コイル状に成形（変形）されるコイル管自体の周壁厚を可及的に薄くできると共に、水素ガスに対して耐性が高いためである。
　コイル管５は、図１・図４に示すように、ソレノイドコイル状、つまりコイル平均径を全長に亘り等径の螺旋状として成形する。又は部分長に亘りコイル平均径を拡径したり縮径したりすることができ、環状流路４と協働してブラインの流速を調整することができる。
　なお、適切なコイル平均径とコイルピッチについての詳細は「環状流路及び螺旋状流路の構成」にて後述する。
　コイル管５の軸方向の一端部には螺旋状流路６から水素ガスを排出する第二排出導管１４が設けられると共に同他端部には螺旋状流路６へ被冷却流体たる水素ガスを供給する第二供給導管１３が設けられている。この第二供給導管１３及び第二排出導管１４がコイル管５の軸方向と並行且つ互いに逆向きに延びる構成を具備している。なお、第二供給導管１３と第二排出導管１４とはコイル周方向において対向する位置に配するのが望ましい。これら両導管１３・１４は外装管３の保護管３ｃにより抱持されてコイル管５の環状流路４内への固定に貢献するが、第二供給導管１３と第二排出導管１４を上記のように対向配置することにより当該コイル管５が環状流路４内において無用に回転することを防止できるからである。
　上記した構成のコイル管５は、内装管２と外装管３間の環状流路４内に容易に挿抜可能に配することができる。すなわち、既述のように外装管３が一端部管３Ａ、中央部管３Ｂ及び他端部管３Ｃに分割可能であると共に、コイル管５の一端部たる第二排出導管１４も他端部たる第二供給導管１３も外装管３の保護管３ｃにより抱持されるのみであり、溶接等の固着手段は不要だからである。
　このように、コイル管５が環状流路４内に容易に挿抜可能なことにより、コイル管５の周壁に対する検査等を簡単に行うことができ、メンテナンスが容易となる。よって特に水素ガスのように取扱いに慎重を期す流体を利用する場合でも安全性を確保することができる。
　また好ましくは、図１・図４に示すように、コイル管５に軸方向に沿って当該コイル管５の全体形状及びコイルピッチを保つ保形材１２を設けることにより、当該コイル管５の周りを流れるブラインと同コイル管５内を流れる水素ガスの適切なる流動を確保する。
　保形材１２は外側保形材１２Ａと内側保形材１２Ｂとから成り、これら外側保形材１２Ａと内側保形材１２Ｂとでコイル管５を軸方向に沿って内外側から挾持し、該コイル管５を挟持した外側保形材１２Ａと内側保形材１２Ｂを適度な間隔をおいてステンレス製のバンド等で結束する。図６にも示すように、保形材１２はコイル周方向に等間隔で複数設けるのが望ましい。本発明において保形材１２を設ける数は特に問わない。
≪環状流路及び螺旋状流路の構成≫
　図４乃至図６に示すように、環状流路４はコイル管５よりも外側の外側環状流路４Ａと、コイル管５よりも内側の内側環状流路４Ｂとに分かれる。よってブラインは外側環状流路４Ａ内と内側環状流路４Ｂ内へと分流し、コイル管５、ひいては螺旋状流路６を挟みつつ流れることとなる。
　本発明においては、図６に示すように、外側環状流路４Ａの横断面積（πＬ３２／２－πＬ２２／２）と内側環状流路４Ｂの横断面積（πＬ２２／２－πＬ１２／２）とが同一となるようにコイル管５のコイル平均径Ｌ２を設定することにより、外側環状流路４Ａ内を流れるブラインと内側環状流路４Ｂ内を流れるブラインの流速や流量を一致させて螺旋状流路６内を流れる水素ガスをコイル管５の周壁を介して内外側から均一に冷却することができる。なお、Ｌ１は「内装管２の外径」、Ｌ２は「コイル平均径」、Ｌ３は「外装管３の内径」をそれぞれ示している。
　本発明においては、このように外側環状流路４Ａの横断面積と内側環状流路４Ｂの横断面積を同一にしつつ、これら環状流路４Ａ・４Ｂの横断面積を可及的に狭くすることによりブラインの流速を増して高効率の熱交換を実現できる。例えば、既述のようにコイル管５に保形材１２を設ける場合には、内装管２の外周面２ａと外装管３の内周面３ｂとで当該保形材１２を挟持し、外側環状流路４Ａと内側環状流路４Ｂの横断面積を可及的に狭くする。この場合は外側保形材１２Ａと内側保形材１２Ｂの厚みを調整して、外側環状流路４Ａの横断面積と内側環状流路４Ｂの横断面積とが同一となるように設定する。
　また、図５に示すように、コイル管５のコイル平均径Ｌ２は当該コイル管５の外径Ｌ４の４倍以上であることが望ましい。また、コイルピッチＰは当該コイル管５の外径Ｌ４の１．５倍～２．０倍であることが望ましい。コイル管５の全体形状の健全なる保持と、当該コイル管５の外周面に沿い流れる冷却流体たるブラインの適切なる流動の両立のためである。
　上記のように環状流路４及び螺旋状流路６を構成し、ブラインを環状流路４を通じて外装管３の軸方向の一端部から他端部まで流しつつ、水素ガスを螺旋状流路６を通じて外装管３の軸方向の他端部から一端部まで流す。したがって、本発明に係る熱交換器１においては、環状流路４内の冷却流体たるブラインが流れる向きと螺旋状流路６内の被冷却流体たる水素ガスが流れるに向きは三次元的に向流となり、高効率の熱交換を行うことができると共に水素ガスの短時間での冷却を可能とする。
　以上のとおり、本発明に係る熱交換器１は、簡易構造ながらも短時間で確実に被冷却流体を冷却することができる。また、簡易構造のため、材料コスト及び組立コストを抑えることができる。
　また、本発明に係る熱交換器においては、冷却流体も被冷却流体も、それぞれ一定方向に流れるため、各々の流体の流動エネルギーにロスがない。よって簡単に複数の熱交換器を繋げることができ、熱交換のさらなる効率化を図ることもできる。
　例えば、図９に示すように、二つの熱交換器１を並列に連結し、ブラインＦ１と水素ガスＦ２をそれぞれ分流して並行に流すことにより、さらなる効率化を図ることができる。また、図１０に示すように、直列に連結した一対の熱交換器１を更に並列に配して、各対の熱交換器１へブラインＦ１と水素ガスＦ２をそれぞれ分流して並行に流すことにより、さらなる効率化を図ることができる。並列する熱交換器１の台数や直列する熱交換器１の台数は適宜調整できることは勿論である。
　また、本発明に係る熱交換器１は、内装管２と外装管３間のコイル管５を簡単に挿抜することができ、メンテナンス性及び安全性に優れている。
　本発明に係る熱交換器１は簡易構造でコスト低廉化を図りながら高効率の熱交換を行うことができる。加えてメンテナンス性及び安全性に優れている。よって本発明に係る熱交換器１を水素ステーションに設置するプレクーラーとして利用すれば頗る好都合であり、燃料電池自動車の普及にも大いに貢献できる。
１…熱交換器、２…内装管、２ａ…外周面、２ｂ…内周面、２ｃ…内部、２ｄ…芯出し突起、３…外装管、３Ａ…一端部管、３Ｂ…中央部管、３Ｃ…他端部管、３ａ…外周面、３ｂ…内周面、３ｃ…保護管、３ｄ…芯出し突起受け入れ凹部、４…環状流路、４Ａ…外側環状流路、４Ｂ…内側環状流路、５…コイル管、６…螺旋状流路、７…フランジ継手、８…ボルト、９…ナット、１０…第一供給導管、１１…第一排出導管、１２…保形材、１２Ａ…外側保形材、１２Ｂ…内側保形材、１３…第二供給導管、１４…第二排出導管、Ｏ…中心軸、Ｆ１…ブライン（冷却流体）、Ｆ２…水素ガス（被冷却流体）、Ｌ１…内装管の外径、Ｌ２…コイル平均径、Ｌ３…外装管の内径、Ｌ４…コイル管の外径、Ｐ…コイルピッチ。

Claims (7)

  1. 　同軸配置した内装管と外装管から成る二重管構造を有し、該内装管の外周面と該外装管の内周面間に軸方向に沿って環状流路を形成すると共に、該環状流路内に軸方向に沿ってコイル管を配して螺旋状流路を形成する傍ら、上記内装管の内部には流路を形成しない構成を具備し、上記環状流路内を一定方向に流れる冷却流体と上記螺旋状流路内を一定方向に流れる被冷却流体間で熱交換を行うことを特徴とする熱交換器。
  2. 　上記冷却流体が流れる向きは上記被冷却流体が流れる向きに対して向流であることを特徴とする請求項１記載の熱交換器。
  3. 　上記コイル管は上記環状流路内に挿抜可能に配されることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の熱交換器。
  4. 　上記環状流路において、上記コイル管より外側の外側環状流路の横断面積と、該コイル管よりも内側の内側環状流路の横断面積とが同一となるように上記コイル管のコイル平均径を設定することを特徴とする請求項１乃至請求項３の何れかに記載の熱交換器。
  5. 　上記コイル管のコイル平均径は当該コイル管の外径の４倍以上であることを特徴とする請求項１乃至請求項４の何れかに記載の熱交換器。
  6. 　上記コイル管に軸方向に沿って当該コイル管の全体形状及びコイルピッチを保つ保形材を設けることを特徴とする請求項１乃至請求項５の何れかに記載の熱交換器。
  7. 　上記内装管の内部又は／及び上記外装管の外部に断熱材を配することを特徴とする請求項１乃至請求項６の何れかに記載の熱交換器。
PCT/JP2017/007912 2017-02-28 2017-02-28 熱交換器 WO2018158843A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2017/007912 WO2018158843A1 (ja) 2017-02-28 2017-02-28 熱交換器
KR1020187027192A KR102294972B1 (ko) 2017-02-28 2017-02-28 열교환기
JP2018548013A JP6483936B2 (ja) 2017-02-28 2017-02-28 熱交換器
EP17899181.6A EP3415853A4 (en) 2017-02-28 2017-02-28 HEAT EXCHANGER

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2017/007912 WO2018158843A1 (ja) 2017-02-28 2017-02-28 熱交換器

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2018158843A1 true WO2018158843A1 (ja) 2018-09-07

Family

ID=63370393

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2017/007912 WO2018158843A1 (ja) 2017-02-28 2017-02-28 熱交換器

Country Status (4)

Country Link
EP (1) EP3415853A4 (ja)
JP (1) JP6483936B2 (ja)
KR (1) KR102294972B1 (ja)
WO (1) WO2018158843A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110579016A (zh) * 2019-07-31 2019-12-17 山东碳垣纳米科技有限公司 气体加热装置以及气体加热方法

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU2021309644A1 (en) 2020-07-13 2023-03-09 Ivys Inc. Hydrogen fueling systems and methods

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS51117842U (ja) * 1973-12-13 1976-09-24
JPS51159959U (ja) * 1975-06-13 1976-12-20
JPS54127247U (ja) * 1978-02-25 1979-09-05
JPS62202995A (ja) * 1986-03-03 1987-09-07 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 竪型熱交換器
JPS63217192A (ja) * 1987-03-05 1988-09-09 Nippon Denso Co Ltd 熱交換器の組付構造
JPH01170875U (ja) 1988-05-11 1989-12-04
JPH0684270U (ja) 1993-05-17 1994-12-02 タバイエスペック株式会社 多段冷凍システム用コンデンサ
JP2002147976A (ja) * 2000-11-13 2002-05-22 M Technique Co Ltd 熱交換器

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA1291113C (en) * 1985-03-22 1991-10-22 Keith Stuart Mclaren Heat exchanger
JPH01170875A (ja) 1987-12-25 1989-07-05 Pfu Ltd 電圧保証試験装置
JPH04260788A (ja) * 1991-02-15 1992-09-16 Miura Kenkyusho:Kk 二重筒内コイル型熱交換器
JPH0684270A (ja) 1992-09-04 1994-03-25 Alps Electric Co Ltd 磁気ディスク装置
US20030121648A1 (en) * 2001-12-28 2003-07-03 Visteon Global Technologies, Inc. Counter-flow heat exchanger with optimal secondary cross-flow
JP2005299940A (ja) * 2004-04-06 2005-10-27 T Rad Co Ltd 熱交換器
WO2011064839A1 (ja) * 2009-11-24 2011-06-03 エム・テクニック株式会社 熱交換器

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS51117842U (ja) * 1973-12-13 1976-09-24
JPS51159959U (ja) * 1975-06-13 1976-12-20
JPS54127247U (ja) * 1978-02-25 1979-09-05
JPS62202995A (ja) * 1986-03-03 1987-09-07 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 竪型熱交換器
JPS63217192A (ja) * 1987-03-05 1988-09-09 Nippon Denso Co Ltd 熱交換器の組付構造
JPH01170875U (ja) 1988-05-11 1989-12-04
JPH0684270U (ja) 1993-05-17 1994-12-02 タバイエスペック株式会社 多段冷凍システム用コンデンサ
JP2002147976A (ja) * 2000-11-13 2002-05-22 M Technique Co Ltd 熱交換器

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3415853A4 *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110579016A (zh) * 2019-07-31 2019-12-17 山东碳垣纳米科技有限公司 气体加热装置以及气体加热方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP3415853A1 (en) 2018-12-19
JP6483936B2 (ja) 2019-03-13
KR20180115760A (ko) 2018-10-23
JPWO2018158843A1 (ja) 2019-03-07
EP3415853A4 (en) 2019-11-20
KR102294972B1 (ko) 2021-08-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8453721B2 (en) Seals for a stacked-plate heat exchanger
US20150300746A1 (en) Heat exchanger tube and heat exchanger employing the same
SE512582C2 (sv) Metod för tillverkning av en ringformad värmeväxlare, samt sådan värmeväxlare
CN104011494A (zh) 排气热交换装置
WO2018158843A1 (ja) 熱交換器
CN103411447A (zh) 一种卧式翅片管壳式换热器
JP2006317096A (ja) 電気温水器用の熱交換器
US3412787A (en) Heat exchanger
MX2014008510A (es) Intercambiador de calor que utiliza estructuras tubulares que tienen miembros de alteracion de flujo internos y ensambles de camara externos.
US20140124051A1 (en) Heat transfer for heat pump water heater
US7322403B2 (en) Heat exchanger with modified tube surface feature
KR101839756B1 (ko) 열전도 매쉬부재를 갖는 수소저장합금 성형체 및 그 수소저장합금 성형체를 이용한 수소저장장치
CN210242495U (zh) 一种换热器
CN111121506A (zh) 一种新型螺旋板式热交换器
EP3193127B1 (en) Thermal stress relief for heat sinks
US3768550A (en) Heat exchanger
WO2011111202A1 (ja) チューブ式熱交換器及びその製造方法
JP2017090412A (ja) 冷却管ユニットの製造方法、管内整流具、冷却管、及び、管内整流具の固定構造
US6478077B1 (en) Self supporting heat transfer element
CN116576695A (zh) 一种换热器
CN214747421U (zh) 一种螺旋板换热器
CN210817898U (zh) 一种内孔焊背面保护工装
CN203731928U (zh) 集水盒式热交换器
CN203432416U (zh) 抗形变高效换热器
RU2451887C1 (ru) Кожухотрубный теплообменник

Legal Events

Date Code Title Description
ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2018548013

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2017899181

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20187027192

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2017899181

Country of ref document: EP

Effective date: 20180912

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 17899181

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE