WO2018138797A1 - 静止誘導電器 - Google Patents

静止誘導電器 Download PDF

Info

Publication number
WO2018138797A1
WO2018138797A1 PCT/JP2017/002489 JP2017002489W WO2018138797A1 WO 2018138797 A1 WO2018138797 A1 WO 2018138797A1 JP 2017002489 W JP2017002489 W JP 2017002489W WO 2018138797 A1 WO2018138797 A1 WO 2018138797A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
spacers
winding
circumferential direction
spacer
static induction
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2017/002489
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
子 閔
平手　利昌
清克 秋元
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Toshiba Corp
Toshiba Energy Systems and Solutions Corp
Original Assignee
Toshiba Corp
Toshiba Energy Systems and Solutions Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Toshiba Corp, Toshiba Energy Systems and Solutions Corp filed Critical Toshiba Corp
Priority to PCT/JP2017/002489 priority Critical patent/WO2018138797A1/ja
Publication of WO2018138797A1 publication Critical patent/WO2018138797A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
    • H01F27/28—Coils; Windings; Conductive connections
    • H01F27/30—Fastening or clamping coils, windings, or parts thereof together; Fastening or mounting coils or windings on core, casing, or other support
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F37/00—Fixed inductances not covered by group H01F17/00

Definitions

  • the embodiment of the present invention relates to a static induction machine.
  • a static induction device such as a transformer or a reactor is composed of a static induction main body composed of a winding, an iron core, etc., a container that houses the static induction electric main body, and an insulating and cooling container filled in the container.
  • a cooling medium may generate noise when the vibration of the windings generated by energizing the windings is transmitted to the vessel wall via the connection between the static induction electric appliance body and the vessel or a cooling medium. is there.
  • static induction appliances have a structure in which large electric field energy and magnetic field energy are confined in a small space due to increase in capacity, reduction in size, and weight reduction, and vibration and noise tend to increase.
  • the problem to be solved by the present invention is to provide a static induction electric appliance capable of suppressing noise during energization.
  • the static induction electric appliance of the embodiment has an iron core, a winding, a container, and a spacer unit.
  • the iron core has a leg portion and a pair of yoke portions.
  • the leg portion extends along the first direction.
  • the pair of yoke portions extend along the second direction intersecting the first direction from both end portions of the leg portion.
  • the winding is wound around the leg portion and fastened in the first direction by a pair of yoke portions.
  • the container houses the iron core and the winding.
  • the spacer unit has a plurality of spacers.
  • the plurality of spacers are sandwiched between windings adjacent in the first direction.
  • the plurality of spacers are arranged side by side in the circumferential direction around the winding axis of the winding.
  • the spacer unit differs in the amount of distortion with respect to the force in the first direction at a position in the circumferential direction.
  • the front sectional view of the static induction appliance concerning a 1st embodiment.
  • the front sectional view of the static induction appliance concerning a 1st embodiment.
  • wire of FIG. The figure which shows distribution in the 1st direction of the electromagnetic force of the 1st direction which acts on a coil
  • Sectional drawing of the static induction appliance which concerns on 2nd Embodiment.
  • FIG. 1 is a front cross-sectional view of a stationary induction device according to a first embodiment.
  • a static induction electric machine 1 includes a static induction electric machine body 4 having an iron core 2 and a winding 3, a container 5 that houses the stationary induction electric machine body 4, and an insulating and filling container 5. And an insulating oil 6 for cooling.
  • FIG. 2 is a side cross-sectional view of the stationary induction device according to the first embodiment.
  • 3 is a cross-sectional view taken along line III-III in FIG.
  • the container 5 is formed in a rectangular parallelepiped shape.
  • the container 5 is made of, for example, stainless steel.
  • the side wall of the container 5 extends along the vertical direction.
  • the top wall of the container 5 extends along the horizontal direction.
  • the stationary induction main body 4 is fixed.
  • the iron core 2 has a leg portion 21 extending along the first direction L ⁇ b> 1 along the vertical direction and a central portion connected to the upper end portion of the leg portion 21 and the upper end of the leg portion 21.
  • a first yoke portion 22 extending along a second direction L2 orthogonal to the first direction L1 from the portion, and a central portion connected to the lower end portion of the leg portion 21 and from the lower end portion of the leg portion 21 in the second direction L2.
  • a pair of connecting leg portions 24 that connect the tip end portion of the first yoke portion 22 and the tip end portion of the second yoke portion 23.
  • the iron core 2 is formed by laminating a plurality of electromagnetic steel plates in a third direction L3 orthogonal to the first direction L1 and the second direction L2.
  • the plurality of electromagnetic steel sheets include an upper core fastening member 10A that sandwiches the upper end of the iron core 2 from both sides in the third direction L3, and a lower iron core fastening member 10B that sandwiches the lower end of the iron core 2 from both sides in the third direction L3. , Is supported by.
  • the upper iron core fastening member 10A extends along the second direction L2.
  • the lower surface of the upper iron core fastening member 10A extends along both directions of the second direction L2 and the third direction L3.
  • the lower iron core fastening member 10B extends along the second direction L2.
  • the upper surface of the lower iron core fastening member 10B extends along both directions of the second direction L2 and the third direction L3.
  • the winding 3 is wound around the leg portion 21 of the iron core 2 in a cylindrical shape.
  • the winding axis O of the winding 3 extends along the first direction L1.
  • the winding 3 forms a plurality of coils 31 stacked in the first direction L1.
  • the winding 3 has a gap with respect to the leg portion 21 of the iron core 2.
  • a member that holds a gap between the winding 3 and the leg 21 may be disposed between the winding 3 and the leg 21.
  • the winding 3 is fastened in the first direction L1 by the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 via the winding fastening member 11.
  • the winding 3 is sandwiched between the lower surface of the upper iron core fastening member 10A and the upper surface of the lower iron core fastening member 10B via the winding fastening member 11.
  • the circumferential direction of the winding 3 around the winding axis O is simply referred to as “circumferential direction”, and the direction extending radially from the winding axis O perpendicular to the first direction L1 is “radial direction”. That's it.
  • the winding fastening member 11 is disposed between the first yoke portion 22 and the winding 3 in the first direction L1 and between the second yoke portion 23 and the winding 3.
  • the winding fastening member 11 disposed on the upper side of the winding 3 has a plurality of blocks 11a disposed at a pitch of approximately 90 ° in the circumferential direction.
  • the winding fastening member 11 disposed on the upper side of the winding 3 is in intermittent contact with the winding 3 in the circumferential direction.
  • the block 11a is made of an insulating material such as wood.
  • the plurality of blocks 11a are disposed between the winding 3 and the first yoke portion 22, and between the winding 3 and the upper iron core fastening member 10A.
  • the plurality of blocks 11a are arranged on a straight line extending along the second direction L2 through the winding axis O when viewed from the first direction L1, and along the third direction L3 through the winding axis O. It is arranged at a position on the extending straight line.
  • the lower iron core fastening member 10B is the same as the upper iron core fastening member 10A.
  • FIG. 4 is an enlarged view of a portion IV in FIG.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view taken along line VV in FIG.
  • the positions of the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 as viewed from the first direction L1 are indicated by two-dot chain lines.
  • the stationary induction device main body 4 further includes a spacer unit 40.
  • the spacer unit 40 has a plurality (12 in this embodiment) of spacers 41a to 41l.
  • the plurality of spacers 41a to 41l are disposed between a pair of coils 31 (windings 3) adjacent in the first direction L1 (hereinafter referred to as “between coils”).
  • the plurality of spacers 41 a to 41 l are held between a pair of coils 31 by being sandwiched between a pair of adjacent coils 31 (winding 3).
  • the spacer unit 40 is disposed, for example, between all the coils.
  • the plurality of spacers 41a to 41l are arranged in this order along the circumferential direction at an equal pitch.
  • the spacers 41a and 41g are arranged at positions overlapping the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 when viewed from the first direction L1.
  • the spacers 41a and 41g are arranged at linear positions extending along the second direction L2 through the winding axis O when viewed from the first direction L1.
  • the spacers 41b to 41f and 41h to 41l are arranged at positions overlapping the upper iron core fastening member 10A and the lower iron core fastening member 10B (see FIGS. 1 to 3) when viewed from the first direction L1.
  • the spacers 41d and 41j are arranged at positions on a straight line that extends along the third direction L3 through the winding axis O when viewed from the first direction L1. That is, the spacers 41d and 41j are arranged at positions farthest from the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 in the circumferential direction.
  • the plurality of spacers 41a to 41l are formed in substantially the same shape by an insulating material.
  • a material for forming the plurality of spacers 41a to 41l for example, wood is suitable.
  • Each of the spacers 41a to 41l is formed in a rectangular parallelepiped shape extending along both the first direction L1 and the radial direction.
  • the spacers 41a to 41l are formed of materials having different materials depending on the positions in the circumferential direction.
  • the spacers 41d, 41j (first spacers) and the spacers 41c, 41e, 41i, 41k (first spacers) circumferentially adjacent to the spacers 41d, 41j are other spacers 41a, 41b, 41f to 41h, 41l (
  • the second spacer is made of a material having a higher Young's modulus.
  • the spacers 41c to 41e and 41i to 41k are arranged closer to the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 in the circumferential direction than the spacers 41c to 41e and 41i to 41k.
  • the spring constant in the first direction L1 is larger than 41h and 41l.
  • the spacer unit 40 is formed so that the amount of distortion with respect to the force in the first direction L1 acting via the winding 3 is different in the position in the circumferential direction.
  • the spring constant in the first direction L1 is a constant obtained by dividing the load when the force in the first direction L1 is applied by the amount of displacement in the first direction L1. Further, the distortion amount with respect to the force in the first direction L1 means vertical distortion when a force having a predetermined magnitude is applied along the first direction L1.
  • the spacers 41c to 41e, 41i to 41k are referred to as “high elastic spacers”, and the spacers 41a, 41b, 41f to 41h, 41l are referred to as “low elastic spacers”.
  • FIG. 6 is a diagram showing the distribution in the first direction of the electromagnetic force in the first direction acting on the windings when energized.
  • FIG. 7 is a diagram showing a distribution in the first direction of the radial electromagnetic force acting on the windings when energized.
  • the electromagnetic force in the first direction L1 acting on the winding 3 has the maximum absolute value at both ends of the winding 3 in the first direction L1, and zero at the center of the winding 3 in the first direction L1. It becomes.
  • FIG. 6 is a diagram showing the distribution in the first direction of the electromagnetic force in the first direction acting on the windings when energized.
  • the electromagnetic force in the first direction L1 acting on the winding 3 has the maximum absolute value at both ends of the winding 3 in the first direction L1, and zero at the center of the winding 3 in the first direction L1. It becomes.
  • FIG. 6 is a diagram showing the distribution in the first direction of the electromagnetic force in the first direction acting on the windings when energized.
  • the radial electromagnetic force acting on the winding 3 becomes maximum at the center portion of the winding 3 in the first direction L1 and becomes minimum at both ends of the winding 3 in the first direction L1. For this reason, the coil
  • the winding 3 is fastened in the first direction L1 by the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 via the winding fastening member 11.
  • the winding 3 is sandwiched between the upper iron core fastening member 10 ⁇ / b> A and the lower iron core fastening member 10 ⁇ / b> B via the winding fastening member 11. That is, a tightening force in the first direction L1 acts on the winding 3 from the first yoke portion 22, the second yoke portion 23, the upper iron core fastening member 10A, and the lower iron core fastening member 10B.
  • the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 are connected by a leg portion 21 and a pair of connecting leg portions 24 that extend along the first direction L1.
  • the upper iron core fastening member 10A is disposed so as to protrude from the first yoke portion 22 in the third direction L3. That is, the upper iron core fastening member 10 ⁇ / b> A is cantilevered by the first yoke portion 22.
  • the lower iron core fastening member 10B is the same as the upper iron core fastening member 10A.
  • the upper iron core fastening member 10A and the lower iron core fastening member 10B are more easily displaced in the first direction L1 than the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23.
  • the tightening force for tightening the winding 3 in the first direction L1 is greatest at a position overlapping the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 as viewed from the first direction L1.
  • the tightening force for tightening the winding wire 3 in the first direction L1 is the smallest at a position farthest from the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 as viewed from the first direction L1.
  • the tightening force for tightening the winding 3 in the first direction L1 gradually decreases as the distance from the same position as the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 in the circumferential direction increases.
  • the tightening force for tightening the winding wire 3 in the first direction L1 is greatest at a position intersecting with a straight line passing through the winding axis O in the circumferential direction and extending along the third direction L3.
  • the spacer unit 40 has a plurality of spacers 41a to 41l sandwiched between windings 3 (coils 31) adjacent in the first direction L1, and the amount of distortion with respect to the force in the first direction L1 differs in the circumferential direction.
  • a configuration comprising according to this configuration, the spacer unit is configured so that the amount of distortion of the spacer unit 40 with respect to the force in the first direction L1 is relatively small at a position where the tightening force for tightening the winding 3 in the first direction L1 is relatively weak.
  • the plurality of spacers 41a to 41l arranged side by side in the circumferential direction are made of different materials depending on the positions in the circumferential direction. For this reason, it is possible to easily form the spacer unit 40 in which the amount of distortion with respect to the force in the first direction L1 differs at the position in the circumferential direction.
  • the tightening force for tightening the winding wire 3 in the first direction L1 gradually decreases as the distance from the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 increases in the circumferential direction.
  • the high elastic spacers arranged at positions different from the first yoke part 22 and the second yoke part 23 in the circumferential direction are the first yoke part 22 and the second yoke part 23 in the circumferential direction rather than the high elastic spacer.
  • a configuration is adopted in which the spring constant in the first direction L1 is larger than that of the low-elasticity spacer arranged at a position close to.
  • the high elastic spacer having a larger spring constant than the low elastic spacer is disposed at a position where the tightening force for tightening the winding 3 in the first direction L1 is smaller than the position where the low elastic spacer is disposed in the circumferential direction. Since the high elastic spacer is less likely to be deformed (is less distorted) in the first direction L1 than the low elastic spacer, the vibration of the winding 3 can be regulated more than the low elastic spacer. As a result, the vibration in the first direction L1 of the winding 3 that increases as the tightening force of the winding 3 decreases can be efficiently suppressed.
  • the highly elastic spacer intersects the position where the tightening force for tightening the winding 3 in the circumferential direction in the first direction L1, that is, the straight line extending along the third direction L3 through the winding axis O in the circumferential direction.
  • a plurality are arranged around the position. For this reason, as compared with the configuration in which only one highly elastic spacer is disposed at a position where the tightening force for tightening the winding 3 in the first direction L1 is the smallest, the first of the winding 3 is wider in the circumferential direction. The vibration in the direction L1 can be efficiently suppressed.
  • FIG. 8 is an explanatory diagram of the static induction electric device according to the second embodiment, and is a cross-sectional view of a portion corresponding to the line VV of FIG.
  • the positions of the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 viewed from the first direction L1 are indicated by two-dot chain lines.
  • the plurality of spacers 41a to 41l are formed in substantially the same shape.
  • the second embodiment shown in FIG. 8 is different from the first embodiment in that the plurality of spacers 41a to 41l are formed so as to have different shapes depending on the positions where they are arranged.
  • symbol is attached
  • the stationary induction main body 4 of the stationary induction device 101 includes a spacer unit 140.
  • the spacer unit 140 has a plurality (12 in this embodiment) of spacers 141a to 141l arranged between the coils.
  • the plurality of spacers 141a to 141l are arranged in this order at an equal pitch in the circumferential direction.
  • the spacers 141a and 141g are arranged at positions overlapping the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 when viewed from the first direction L1.
  • the spacers 141a and 141g are arranged at linear positions extending along the second direction L2 through the winding axis O when viewed from the first direction L1.
  • the spacers 141b to 141f and 141h to 141l are arranged at positions overlapping the upper iron core fastening member 10A and the lower iron core fastening member 10B (see FIGS. 1 to 3) when viewed from the first direction L1.
  • the spacers 141d and 141j are arranged at positions on a straight line that extends along the third direction L3 through the winding axis O when viewed from the first direction L1. That is, the spacers 141d and 141j are arranged at positions farthest from the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 in the circumferential direction.
  • the plurality of spacers 141a to 141l are made of an insulating material such as wood. Each of the spacers 141a to 141l is formed in a rectangular parallelepiped shape extending along both the first direction L1 and the radial direction.
  • the spacers 141d, 141j (first spacers) and the spacers 141c, 141e, 141i, 141k (first spacers) adjacent to the spacers 141d, 141j in the circumferential direction are the other spacers 141a, 141b, 141f to 141h, 141l (
  • the cross-sectional area of the cross section perpendicular to the first direction L1 is larger than that of the second spacer.
  • the spacers 141c to 141e and 141i to 141k are arranged closer to the first yoke part 22 and the second yoke part 23 in the circumferential direction than the spacers 141c to 141e and 141i to 141k.
  • the spring constant in the first direction L1 is larger than ⁇ 141h and 141l.
  • the spacers 141c to 141e, 141i to 141k are referred to as “high elastic spacers”, and the spacers 141a, 141b, 141f to 141h, 141l are referred to as “low elastic spacers”.
  • the spacer unit 140 includes the plurality of spacers 141a to 141l sandwiched between the coils, and the amount of distortion with respect to the force in the first direction L1 is different at the position in the circumferential direction. For this reason, it can suppress that the vibration of the winding 3 in the 1st direction L1 propagates to the container 5, and noise generate
  • the high elastic spacers arranged at positions different from the first yoke part 22 and the second yoke part 23 in the circumferential direction are the first yoke part 22 and the second yoke in the circumferential direction rather than the high elastic spacers.
  • a configuration in which the cross-sectional area of the cross section perpendicular to the first direction L1 is larger than that of the low-elasticity spacer disposed near the portion 23 is employed. That is, the high elastic spacer having a larger spring constant than the low elastic spacer is disposed at a position where the tightening force for tightening the winding 3 in the first direction L1 is smaller than the position where the low elastic spacer is disposed in the circumferential direction. As a result, the vibration in the first direction L1 of the winding 3 that increases as the tightening force of the winding 3 decreases can be efficiently suppressed.
  • the high elastic spacer has a larger cross-sectional area perpendicular to the first direction L1 than the low elastic spacer. For this reason, compared with the case where all the spacers have the same cross-sectional area as a low elastic spacer, the contact area and frictional force of a spacer and the coil 31 (winding 3) increase. Thereby, the relative displacement between the coils 31 and the radial vibration of the winding 3 can be reduced.
  • FIG. 9 is an explanatory diagram of the static induction electric device according to the third embodiment, and is a cross-sectional view of a portion corresponding to the line VV of FIG.
  • the positions of the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 viewed from the first direction L1 are indicated by two-dot chain lines.
  • the plurality of spacers 41a to 41l are formed in substantially the same shape.
  • the plurality of spacers 141a to 141l are made of different materials.
  • the plurality of spacers 241a to 241l are different from the first embodiment in that the material and the shape are different depending on the arranged positions. Yes.
  • the stationary induction main body 4 of the stationary induction device 201 includes a spacer unit 240.
  • the spacer unit 240 has a plurality (12 in this embodiment) of spacers 241a to 241l arranged between the coils.
  • the plurality of spacers 241a to 241l are arranged in this order at an equal pitch in the circumferential direction.
  • the spacers 241a and 241g are arranged at positions overlapping the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 when viewed from the first direction L1.
  • the spacers 241a and 241g are arranged at linear positions extending along the second direction L2 through the winding axis O as viewed from the first direction L1.
  • the spacers 241b to 241f and 241h to 241l are disposed at positions overlapping the upper iron core fastening member 10A and the lower iron core fastening member 10B (see FIGS. 1 to 3) when viewed from the first direction L1.
  • the spacers 241d and 241j are arranged at linear positions extending along the third direction L3 through the winding axis O when viewed from the first direction L1. That is, the spacers 241d and 241j are arranged at positions farthest from the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 in the circumferential direction.
  • the plurality of spacers 241a to 241l are made of an insulating material such as wood. Each of the spacers 241a to 241l is formed in a rectangular parallelepiped shape extending in both the first direction L1 and the radial direction.
  • the spacers 241d, 241j and the spacers 241c, 241e, 241i, 241k (first spacers) adjacent to the spacers 241d, 241j (first spacer) in the circumferential direction are the other spacers 241a, 241b, 241f to 241h, 241l (
  • the cross-sectional area of the cross section perpendicular to the first direction L1 is larger than that of the second spacer.
  • the spacers 241c to 241e and 241i to 241k are formed of a material having a higher Young's modulus than the other spacers 241a, 241b, 241f to 241h, and 241l.
  • the spacers 241c to 241e and 241i to 241k are arranged closer to the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 in the circumferential direction than the spacers 241c to 241e and 241i to 241k.
  • the spring constant in the first direction L1 is larger than ⁇ 241h and 241l.
  • the spacer unit 240 is formed so that the distortion amount with respect to the force in the first direction L1 acting via the winding 3 is different in the circumferential direction.
  • the spacers 241c to 241e and 241i to 241k are referred to as “high elastic spacers”
  • the spacers 241a, 241b, 241f to 241h, and 241l are referred to as “low elastic spacers”.
  • the spacer unit 240 includes the plurality of spacers 241a to 241l sandwiched between the coils, and the amount of distortion with respect to the force in the first direction L1 is different at the position in the circumferential direction. For this reason, it can suppress that the vibration of the coil
  • the high elastic spacers arranged at positions different from the first yoke part 22 and the second yoke part 23 in the circumferential direction are the first yoke part 22 and the second yoke in the circumferential direction rather than the high elastic spacers.
  • a configuration in which the cross-sectional area of the cross section perpendicular to the first direction L1 is larger than that of the low-elasticity spacer disposed near the portion 23 is employed. That is, the high elastic spacer having a larger spring constant than the low elastic spacer is disposed at a position where the tightening force for tightening the winding 3 in the first direction L1 is smaller than the position where the low elastic spacer is disposed in the circumferential direction. As a result, the vibration in the first direction L1 of the winding 3 that increases as the tightening force of the winding 3 decreases can be efficiently suppressed.
  • FIG. 10 is an explanatory diagram of the static induction electric device according to the fourth embodiment, and is a cross-sectional view of a portion corresponding to the line VV of FIG.
  • the positions of the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 viewed from the first direction L1 are indicated by a two-dot chain line.
  • the plurality of spacers 241a to 241l are formed of two kinds of materials.
  • the fourth embodiment shown in FIG. 10 differs from the third embodiment in that the plurality of spacers 341a to 341l are formed of three kinds of materials.
  • the stationary induction main body 4 of the stationary induction device 301 includes a spacer unit 340.
  • the spacer unit 340 includes a plurality (12 in this embodiment) of spacers 341a to 341l arranged between the coils.
  • the plurality of spacers 341a to 341l are arranged in this order along the circumferential direction at an equal pitch.
  • the spacers 341a and 341g are arranged at positions overlapping the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 when viewed from the first direction L1.
  • the spacers 341a and 341g are disposed at linear positions extending along the second direction L2 through the winding axis O when viewed from the first direction L1.
  • the spacers 341b to 341f and 341h to 341l are arranged at positions overlapping the upper iron core fastening member 10A and the lower iron core fastening member 10B (see FIGS. 1 to 3) when viewed from the first direction L1.
  • the spacers 341d and 341j are arranged at linear positions extending along the third direction L3 through the winding axis O when viewed from the first direction L1. That is, the spacers 341d and 341j are arranged at positions farthest from the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 in the circumferential direction.
  • the plurality of spacers 341a to 341l are formed of an insulating material such as wood.
  • Each of the spacers 341a to 341l is formed in a rectangular parallelepiped shape extending along both the first direction L1 and the radial direction.
  • the spacers 341d and 341j (first spacers) have a larger cross-sectional area perpendicular to the first direction L1 than the other spacers 341a to 341c, 341e to 341i, 341k, and 341l.
  • the spacers 341d and 341j are formed of a material having a higher Young's modulus than the other spacers 341a to 341c, 341e to 341i, 341k, and 341l.
  • the spacers 341d and 341j are more than spacers 341a to 341c, 341e to 341i, 341k, and 341l disposed closer to the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 in the circumferential direction than the spacers 341d and 341j.
  • the spring constant in the first direction L1 is large.
  • the spacers 341c, 341e, 341i, 341k that are adjacent to the spacers 341d, 341j in the circumferential direction are disposed closer to the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 in the circumferential direction than the spacers 341c, 341e, 341i, 341k.
  • the spacers 341a, 341b, 341f to 341h, 341l (second spacer) are made of a material having a higher Young's modulus.
  • the spacers 341c, 341e, 341i, and 341k are arranged closer to the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 in the circumferential direction than the spacers 341c, 341e, 341i, and 341k.
  • the spring constant in the first direction L1 is larger than ⁇ 341h and 341l. Therefore, as the distance from the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 in the circumferential direction increases, the spring constant increases in two stages.
  • the spacer unit 340 is formed such that the amount of distortion with respect to the force in the first direction L1 acting via the winding 3 is different in the circumferential direction.
  • the spacer unit 340 includes the plurality of spacers 341a to 341l sandwiched between the coils, and the amount of distortion with respect to the force in the first direction L1 varies depending on the position in the circumferential direction. For this reason, it can suppress that the vibration of the coil
  • the spring constants of the spacers 341a to 341l in the first direction L1 increase in two stages.
  • the amount of distortion with respect to the force in the first direction L1 of the spacer unit 340 is further increased according to the tightening force of the winding 3.
  • FIG. 11 is an explanatory diagram of the static induction electric device according to the fifth embodiment, and is a cross-sectional view of a portion corresponding to the line VV of FIG.
  • the positions of the block 11a, the first yoke portion 22, and the second yoke portion 23 of the winding fastening member 11 as viewed from the first direction L1 are indicated by two-dot chain lines.
  • the spacers 41a, 41d, 41g, 41j are arranged at the same position as the block 11a of the winding fastening member 11 in the circumferential direction.
  • the plurality of spacers 441a to 441l are arranged in positions different from the block 11a of the winding fastening member 11 in the circumferential direction. It is different from the embodiment.
  • the stationary induction main body 4 of the stationary induction device 401 includes a spacer unit 440.
  • the spacer unit 440 includes a plurality (12 in this embodiment) of spacers 441a to 441l disposed between the coils.
  • the plurality of spacers 441a to 441l are arranged in this order along the circumferential direction at an equal pitch.
  • the plurality of spacers 441a to 441l are arranged at positions that do not overlap the block 11a of the winding fastening member 11 when viewed from the first direction L1. That is, the plurality of spacers 441a to 441l are arranged at positions different from the contact point between the winding 3 and the block 11a in the circumferential direction.
  • At least a part of each of the spacers 441a, 441f, 441g, 441l is disposed at a position overlapping the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 when viewed from the first direction L1.
  • the spacers 441b to 441e and 441h to 441k are arranged at positions overlapping the upper iron core fastening member 10A and the lower iron core fastening member 10B when viewed from the first direction L1.
  • the plurality of spacers 441a to 441l are formed in substantially the same shape by an insulating material such as wood.
  • spacers 441c, 441d, 441i, 441j first spacers, high elastic spacers
  • the spacers 441c, 441d, 441i, 441j are disposed closer to the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 in the circumferential direction than the spacers 441c, 441d, 441i, 441j.
  • the spring constant in the first direction is larger than ⁇ 441h, 441k, 441l.
  • the spacer unit 440 includes the plurality of spacers 441a to 441l sandwiched between the coils, and the amount of distortion with respect to the force in the first direction L1 is different at the position in the circumferential direction. For this reason, it can suppress that the vibration of the coil
  • the tightening force for fastening the winding 3 in the first direction L1 is the winding 3 in the circumferential direction.
  • the block 11a may be concentrated at the position of the contact portion. In this case, there is a possibility that the tightening force of the winding 3 is reduced at a position other than the contact point between the winding 3 and the block 11a in the circumferential direction, and the vibration of the winding 3 in the first direction L1 is increased. is there.
  • a configuration is adopted in which the plurality of spacers 441a to 441l are arranged at positions different from the contact points between the winding 3 and the block 11a in the circumferential direction.
  • the winding tightening member 11 has a plurality of blocks 11a so as to intermittently contact the winding 3 in the circumferential direction.
  • the present invention is not limited to this, and the winding fastening member is formed in an annular shape corresponding to the shape of the winding 3 viewed from the first direction L1 so as to continuously contact the winding 3 in the circumferential direction. May be.
  • the spacer units 40, 140, 240, 340, 440 are arranged between all the coils, but the present invention is not limited to this.
  • the spacer unit may be disposed between at least one coil.
  • the container 5 is filled with the insulating oil 6 as an insulating medium for insulation and cooling.
  • the present invention is not limited to this, and an insulating liquid or gas is used as the insulating medium. Can do.
  • the spacer units 40, 140, 240, 340, and 440 have twelve spacers.
  • the present invention is not limited to this, and the number of spacers can be set arbitrarily.
  • the plurality of spacers are not necessarily arranged at an equal pitch.
  • spacers formed of substantially the same shape and the same material are arranged side by side in the circumferential direction, as the distance from the first yoke portion 22 and the second yoke portion 23 in the circumferential direction increases, the distance between adjacent spacers increases. It may be narrowed. Thereby, the distortion amount with respect to the force of the spacer unit in the first direction L1 can be changed depending on the position in the circumferential direction.
  • the spacer is formed in the rectangular parallelepiped shape, it is not limited to this, It can set to arbitrary shapes.
  • the spring constant in the first direction L1 of the spacer is set so as to be maximized in the spacer disposed at the position where the tightening force of the winding 3 in the circumferential direction is the smallest. It is not limited to this.
  • the spring constant of the spacer in the first direction L1 may be set so as to be maximized, for example, in a spacer disposed at a circumferential position that becomes an antinode of vibration of the winding 3 in the first direction L1.
  • a spacer unit having a plurality of spacers sandwiched between adjacent windings in the first direction and having different strain amounts with respect to the force in the first direction in the circumferential direction.
  • the spacer unit is provided so that the amount of distortion with respect to the force in the first direction of the spacer unit is relatively small at a position where the tightening force for tightening the winding in the first direction is relatively weak.
  • the vibration in the first direction of the winding can be suppressed from becoming relatively large. Therefore, it can suppress that the vibration of the winding in the first direction propagates to the container and becomes noise.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Regulation Of General Use Transformers (AREA)

Abstract

実施形態の静止誘導電器は、鉄心と、巻線と、容器と、スペーサユニットと、を持つ。鉄心は、脚部および一対のヨーク部を持つ。脚部は、第１方向に沿って延びる。一対のヨーク部は、脚部の両端部から第１方向に交差する第２方向に沿って延びる。巻線は、脚部に巻回され、一対のヨーク部により第１方向に締め付けられている。容器は、鉄心および巻線を収容する。スペーサユニットは、複数のスペーサを持つ。複数のスペーサは、第１方向で隣り合う巻線に挟まれている。複数のスペーサは、巻線の巻回軸回りの周方向に並んで配置されている。スペーサユニットは、第１方向の力に対する歪み量が周方向における位置で異なる。

Description

静止誘導電器
　本発明の実施形態は、静止誘導電器に関する。
　一般に、変圧器やリアクトル等の静止誘導電器は、巻線や鉄心等により構成された静止誘導電器本体と、静止誘導電器本体を収容する容器と、容器内に充填された絶縁用および冷却用の冷却媒体と、を備える。静止誘導電器は、巻線への通電により発生する巻線の振動が、静止誘導電器本体と容器との接続部や冷却媒体等を介して容器の壁に伝わることにより、騒音を発生させる場合がある。特に近年では、静止誘導電器は、大容量化や小型化、軽量化等により、大きな電界エネルギーや磁界エネルギーが小さな空間に閉じ込められる構造になっており、振動および騒音が大きくなる傾向がある。
日本国特開平４－３１８９０５号公報 日本国特開２０１３－２３２４６３号公報
　本発明が解決しようとする課題は、通電時の騒音を抑制できる静止誘導電器を提供することである。
　実施形態の静止誘導電器は、鉄心と、巻線と、容器と、スペーサユニットと、を持つ。鉄心は、脚部および一対のヨーク部を持つ。脚部は、第１方向に沿って延びる。一対のヨーク部は、脚部の両端部から第１方向に交差する第２方向に沿って延びる。巻線は、脚部に巻回され、一対のヨーク部により第１方向に締め付けられている。容器は、鉄心および巻線を収容する。スペーサユニットは、複数のスペーサを持つ。複数のスペーサは、第１方向で隣り合う巻線に挟まれている。複数のスペーサは、巻線の巻回軸回りの周方向に並んで配置されている。スペーサユニットは、第１方向の力に対する歪み量が周方向における位置で異なる。
第１の実施形態に係る静止誘導電器の正面断面図。 第１の実施形態に係る静止誘導電器の正面断面図。 図１のＩＩＩ－ＩＩＩ線における断面図。 図１のＩＶ部拡大図。 図１のＶ－Ｖ線における断面図。 電時に巻線に働く第１方向の電磁力の第１方向における分布を示す図。 通電時に巻線に働く径方向の電磁力の第１方向における分布を示す図。 第２の実施形態に係る静止誘導電器の断面図。 第３の実施形態に係る静止誘導電器の断面図。 第４の実施形態に係る静止誘導電器の断面図。 第５の実施形態に係る静止誘導電器の断面図。
　以下、実施形態の静止誘導電器を、図面を参照して説明する。
　（第１の実施形態）
　図１は、第１の実施形態に係る静止誘導電器の正面断面図である。
　図１に示すように、静止誘導電器１は、鉄心２および巻線３を有する静止誘導電器本体４と、静止誘導電器本体４を収容する容器５と、容器５内に充填された絶縁用かつ冷却用の絶縁油６と、を備えている。
　図２は、第１の実施形態に係る静止誘導電器の側面断面図である。図３は、図１のＩＩＩ－ＩＩＩ線における断面図である。
　図１から図３に示すように、容器５は、直方体状に形成されている。容器５は、例えばステンレス鋼等により形成されている。容器５の側壁は、鉛直方向に沿って延びている。容器５の天壁は、水平方向に沿って延びている。容器５の底板上には、静止誘導電器本体４が固定されている。
　図１および図２に示すように、鉄心２は、鉛直方向に沿う第１方向Ｌ１に沿って延びる脚部２１と、脚部２１の上端部に接続する中央部を有するとともに脚部２１の上端部から第１方向Ｌ１に直交する第２方向Ｌ２に沿って延びる第１ヨーク部２２と、脚部２１の下端部に接続する中央部を有するとともに脚部２１の下端部から第２方向Ｌ２に沿って延びる第２ヨーク部２３と、第１ヨーク部２２の先端部と第２ヨーク部２３の先端部とを連結する一対の連結脚部２４と、を備えている。鉄心２は、複数の電磁鋼板を第１方向Ｌ１および第２方向Ｌ２に直交する第３方向Ｌ３に積層することにより形成されている。複数の電磁鋼板は、鉄心２の上端部を第３方向Ｌ３の両側から挟み込む上側鉄心締付部材１０Ａと、鉄心２の下端部を第３方向Ｌ３の両側から挟み込む下側鉄心締付部材１０Ｂと、により支持されている。
　図２および図３に示すように、上側鉄心締付部材１０Ａは、第２方向Ｌ２に沿って延びている。上側鉄心締付部材１０Ａの下面は、第２方向Ｌ２および第３方向Ｌ３の双方向に沿って延びている。下側鉄心締付部材１０Ｂは、第２方向Ｌ２に沿って延びている。下側鉄心締付部材１０Ｂの上面は、第２方向Ｌ２および第３方向Ｌ３の双方向に沿って延びている。
　巻線３は、鉄心２の脚部２１に円筒状に巻回されている。巻線３の巻回軸Ｏは、第１方向Ｌ１に沿って延びている。巻線３は、第１方向Ｌ１に積層された複数のコイル３１を形成している。巻線３は、鉄心２の脚部２１に対して隙間を有している。巻線３と脚部２１との間には、巻線３と脚部２１との隙間を保持する部材が配置されていてもよい。巻線３は、巻線締付部材１１を介して、第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３により第１方向Ｌ１に締め付けられている。また、巻線３は、巻線締付部材１１を介して、上側鉄心締付部材１０Ａの下面、および下側鉄心締付部材１０Ｂの上面に挟み込まれている。なお、以下の説明では、巻線３の巻回軸Ｏ回りの周方向を単に「周方向」といい、第１方向Ｌ１に直交して巻回軸Ｏから放射状に延びる方向を「径方向」という。
　巻線締付部材１１は、第１方向Ｌ１における第１ヨーク部２２と巻線３との間、および第２ヨーク部２３と巻線３との間に配置されている。巻線３の上側に配置された巻線締付部材１１は、周方向に略９０°ピッチで配置された複数のブロック１１ａを有する。巻線３の上側に配置された巻線締付部材１１は、巻線３に対して周方向で間欠的に接触している。ブロック１１ａは、例えば木材等の絶縁材料により形成されている。複数のブロック１１ａは、巻線３と第１ヨーク部２２との間、および巻線３と上側鉄心締付部材１０Ａとの間に配置されている。具体的に、複数のブロック１１ａは、第１方向Ｌ１から見て巻回軸Ｏを通り第２方向Ｌ２に沿って延びる直線上の位置、および巻回軸Ｏを通り第３方向Ｌ３に沿って延びる直線上の位置に配置されている。下側鉄心締付部材１０Ｂについても、上側鉄心締付部材１０Ａと同様である。
　図４は、図１のＩＶ部拡大図である。図５は、図１のＶ－Ｖ線における断面図である。なお、図５では、第１方向Ｌ１から見た第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３の位置を２点鎖線で示している。
　図４および図５に示すように、静止誘導電器本体４は、スペーサユニット４０をさらに備えている。スペーサユニット４０は、複数（本実施形態では１２個）のスペーサ４１ａ～４１ｌを有する。複数のスペーサ４１ａ～４１ｌは、第１方向Ｌ１で隣り合う一対のコイル３１（巻線３）の間（以下、「コイル間」という。）に配置されている。複数のスペーサ４１ａ～４１ｌは、隣り合う一対のコイル３１（巻線３）に挟まれることで、一対のコイル３１の間に保持されている。スペーサユニット４０は、例えば全てのコイル間に配置されている。
　図５に示すように、複数のスペーサ４１ａ～４１ｌは、この順で周方向に等ピッチで並んで配置されている。スペーサ４１ａ，４１ｇは、第１方向Ｌ１から見て第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３と重なる位置に配置されている。スペーサ４１ａ，４１ｇは、第１方向Ｌ１から見て巻回軸Ｏを通り第２方向Ｌ２に沿って延びる直線上の位置に配置されている。スペーサ４１ｂ～４１ｆ，４１ｈ～４１ｌは、第１方向Ｌ１から見て上側鉄心締付部材１０Ａおよび下側鉄心締付部材１０Ｂ（図１から図３参照）と重なる位置に配置されている。スペーサ４１ｄ，４１ｊは、第１方向Ｌ１から見て巻回軸Ｏを通り第３方向Ｌ３に沿って延びる直線上の位置に配置されている。すなわち、スペーサ４１ｄ，４１ｊは、周方向において第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３から最も離れた位置に配置されている。
　複数のスペーサ４１ａ～４１ｌは、絶縁材料により略同形に形成されている。複数のスペーサ４１ａ～４１ｌを形成する材料としては、例えば木材が好適である。各スペーサ４１ａ～４１ｌは、第１方向Ｌ１および径方向の双方向に沿って延びる直方体状に形成されている。スペーサ４１ａ～４１ｌは、周方向の位置によって、異なる材質を有する材料により形成されている。スペーサ４１ｄ，４１ｊ（第１スペーサ）、およびこれらスペーサ４１ｄ，４１ｊと周方向で隣り合うスペーサ４１ｃ，４１ｅ，４１ｉ，４１ｋ（第１スペーサ）は、他のスペーサ４１ａ，４１ｂ，４１ｆ～４１ｈ，４１ｌ（第２スペーサ）よりもヤング率の高い材料により形成されている。これにより、スペーサ４１ｃ～４１ｅ，４１ｉ～４１ｋは、スペーサ４１ｃ～４１ｅ，４１ｉ～４１ｋよりも周方向において第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３に近い位置に配置されたスペーサ４１ａ，４１ｂ，４１ｆ～４１ｈ，４１ｌよりも第１方向Ｌ１のばね定数が大きい。これにより、スペーサユニット４０は、巻線３を介して作用する第１方向Ｌ１の力に対する歪み量が周方向における位置で異なるように形成されている。
　なお、第１方向Ｌ１のばね定数とは、第１方向Ｌ１の力を加えた際の荷重を第１方向Ｌ１における変位量で割った定数である。また、第１方向Ｌ１の力に対する歪み量とは、所定の大きさの力を第１方向Ｌ１に沿って加えた場合の垂直歪みを意味する。本実施形態の以下の説明では、スペーサ４１ｃ～４１ｅ，４１ｉ～４１ｋを「高弾性スペーサ」と称し、スペーサ４１ａ，４１ｂ，４１ｆ～４１ｈ，４１ｌを「低弾性スペーサ」と称する。
　ここで、図６および図７を参照して、通電時に巻線３に働く電磁力について説明する。
　図６は、通電時に巻線に働く第１方向の電磁力の第１方向における分布を示す図である。図７は、通電時に巻線に働く径方向の電磁力の第１方向における分布を示す図である。
　図６によれば、巻線３に働く第１方向Ｌ１の電磁力は、巻線３の第１方向Ｌ１両端部において絶対値が最大となり、巻線３の第１方向Ｌ１の中央部ではゼロとなる。図７によれば、巻線３に働く径方向の電磁力は、巻線３の第１方向Ｌ１の中央部において最大となり、巻線３の第１方向Ｌ１両端部において最小となる。このため、巻線３は、交流通電時に第１方向Ｌ１および径方向の双方向に振動する。巻線３の振動は、容器５内に充填された絶縁油６を伝播して容器５の壁を振動させ、騒音を発生させる。
　以下、本実施形態の作用について説明する。
　巻線３は、巻線締付部材１１を介して、第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３により第１方向Ｌ１に締め付けられている。また、巻線３は、巻線締付部材１１を介して、上側鉄心締付部材１０Ａおよび下側鉄心締付部材１０Ｂに挟み込まれている。すなわち、巻線３には、第１ヨーク部２２、第２ヨーク部２３、上側鉄心締付部材１０Ａおよび下側鉄心締付部材１０Ｂから、第１方向Ｌ１の締付力が作用している。
　第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３は、第１方向Ｌ１に沿って延びる脚部２１および一対の連結脚部２４により連結されている。これに対して、上側鉄心締付部材１０Ａは、第１ヨーク部２２から第３方向Ｌ３に突出するように配置されている。すなわち、上側鉄心締付部材１０Ａは、第１ヨーク部２２に片持ち支持された状態となっている。下側鉄心締付部材１０Ｂについても、上側鉄心締付部材１０Ａと同様である。このため、上側鉄心締付部材１０Ａおよび下側鉄心締付部材１０Ｂは、第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３に比べて第１方向Ｌ１に変位しやすくなっている。その結果、巻線３を第１方向Ｌ１に締め付ける締付力は、第１方向Ｌ１から見て第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３と重なる位置において最も大きい。また、巻線３を第１方向Ｌ１に締め付ける締付力は、第１方向Ｌ１から見て第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３から最も離れた位置において最も小さい。つまり、巻線３を第１方向Ｌ１に締め付ける締付力は、周方向における第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３と同じ位置から離れるに従い徐々に小さくなる。本実施形態では、巻線３を第１方向Ｌ１に締め付ける締付力は、周方向における巻回軸Ｏを通り第３方向Ｌ３に沿って延びる直線と交差する位置において最も大きくなる。
　本実施形態では、第１方向Ｌ１で隣り合う巻線３（コイル３１）に挟まれた複数のスペーサ４１ａ～４１ｌを有するとともに、第１方向Ｌ１の力に対する歪み量が周方向で異なるスペーサユニット４０を備える構成を採用した。この構成によれば、巻線３を第１方向Ｌ１に締め付ける締付力が相対的に弱い位置において、スペーサユニット４０の第１方向Ｌ１の力に対する歪み量が相対的に小さくなるようにスペーサユニット４０を設けることで、巻線３の第１方向Ｌ１の振動が相対的に大きくなることを抑制できる。したがって、巻線３の第１方向Ｌ１の振動が容器５に伝播して騒音が発生することを抑制できる。
　しかも、周方向に並んで配置された複数のスペーサ４１ａ～４１ｌは、周方向の位置によって異なる材料により形成されている。このため、第１方向Ｌ１の力に対する歪み量が周方向における位置で異なるスペーサユニット４０を容易に形成することができる。
　ところで、上述したように、巻線３を第１方向Ｌ１に締め付ける締付力は、周方向において第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３から離れるに従い徐々に小さくなる。
　本実施形態では、周方向における第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３と異なる位置に配置された高弾性スペーサは、高弾性スペーサよりも周方向における第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３に近い位置に配置された低弾性スペーサよりも第１方向Ｌ１のばね定数が大きい構成を採用した。すなわち、周方向における低弾性スペーサが配置された位置よりも、巻線３を第１方向Ｌ１に締め付ける締付力が小さい位置に、低弾性スペーサよりもばね定数の大きい高弾性スペーサを配置した。高弾性スペーサは、低弾性スペーサよりも第１方向Ｌ１に変形しにくい（歪みにくい）ので、低弾性スペーサよりも巻線３の振動を規制できる。これにより、巻線３の締付力が小さくなるに従い大きくなる巻線３の第１方向Ｌ１の振動を効率よく抑制することができる。
　また、高弾性スペーサは、周方向における巻線３を第１方向Ｌ１に締め付ける締付力が最も小さい位置、すなわち周方向における巻回軸Ｏを通り第３方向Ｌ３に沿って延びる直線と交差する位置を中心に複数配置されている。このため、巻線３を第１方向Ｌ１に締め付ける締付力が最も小さい位置に高弾性スペーサが１個だけ配置される構成と比較して、周方向におけるより広い領域で巻線３の第１方向Ｌ１の振動を効率よく抑制することができる。
　（第２の実施形態）
　図８は、第２の実施形態に係る静止誘導電器の説明図であって、図１のＶ－Ｖ線に相当する部分における断面図である。なお、図８では、第１方向Ｌ１から見た第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３の位置を２点鎖線で示している。
　図１から図５に示す第１の実施形態では、複数のスペーサ４１ａ～４１ｌは、略同形に形成されている。これに対して図８に示す第２の実施形態では、複数のスペーサ４１ａ～４１ｌは、配置された位置によって形状が異なるように形成されている点で、第１の実施形態と異なっている。なお、図１から図５に示す第１の実施形態と同様の構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する（以下の実施形態についても同様）。
　図８に示すように、静止誘導電器１０１の静止誘導電器本体４は、スペーサユニット１４０を備えている。スペーサユニット１４０は、コイル間に配置された複数（本実施形態では１２個）のスペーサ１４１ａ～１４１ｌを有する。
　複数のスペーサ１４１ａ～１４１ｌは、この順で周方向に等ピッチで並んで配置されている。スペーサ１４１ａ，１４１ｇは、第１方向Ｌ１から見て第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３と重なる位置に配置されている。スペーサ１４１ａ，１４１ｇは、第１方向Ｌ１から見て巻回軸Ｏを通り第２方向Ｌ２に沿って延びる直線上の位置に配置されている。スペーサ１４１ｂ～１４１ｆ，１４１ｈ～１４１ｌは、第１方向Ｌ１から見て上側鉄心締付部材１０Ａおよび下側鉄心締付部材１０Ｂ（図１から図３参照）と重なる位置に配置されている。スペーサ１４１ｄ，１４１ｊは、第１方向Ｌ１から見て巻回軸Ｏを通り第３方向Ｌ３に沿って延びる直線上の位置に配置されている。すなわち、スペーサ１４１ｄ，１４１ｊは、周方向において第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３から最も離れた位置に配置されている。
　複数のスペーサ１４１ａ～１４１ｌは、例えば木材等の絶縁材料により形成されている。各スペーサ１４１ａ～１４１ｌは、第１方向Ｌ１および径方向の双方向に沿って延びる直方体状に形成されている。スペーサ１４１ｄ，１４１ｊ（第１スペーサ）、およびこれらスペーサ１４１ｄ，１４１ｊと周方向で隣り合うスペーサ１４１ｃ，１４１ｅ，１４１ｉ，１４１ｋ（第１スペーサ）は、他のスペーサ１４１ａ，１４１ｂ，１４１ｆ～１４１ｈ，１４１ｌ（第２スペーサ）よりも第１方向Ｌ１に直交する断面の断面積が大きい。これにより、スペーサ１４１ｃ～１４１ｅ，１４１ｉ～１４１ｋは、スペーサ１４１ｃ～１４１ｅ，１４１ｉ～１４１ｋよりも周方向において第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３に近い位置に配置されたスペーサ１４１ａ，１４１ｂ，１４１ｆ～１４１ｈ，１４１ｌよりも第１方向Ｌ１のばね定数が大きい。これにより、スペーサユニット１４０は、巻線３を介して作用する第１方向Ｌ１の力に対する歪み量が周方向における位置で異なるように形成されている。本実施形態の以下の説明では、スペーサ１４１ｃ～１４１ｅ，１４１ｉ～１４１ｋを「高弾性スペーサ」と称し、スペーサ１４１ａ，１４１ｂ，１４１ｆ～１４１ｈ，１４１ｌを「低弾性スペーサ」と称する。
　このように、本実施形態によれば、コイル間に挟まれた複数のスペーサ１４１ａ～１４１ｌを有するとともに、第１方向Ｌ１の力に対する歪み量が周方向における位置で異なるスペーサユニット１４０を備える。このため、上述した第１の実施形態と同様に、巻線３の第１方向Ｌ１の振動が容器５に伝播して騒音が発生することを抑制できる。
　また、本実施形態では、周方向における第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３と異なる位置に配置された高弾性スペーサは、高弾性スペーサよりも周方向における第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３に近い位置に配置された低弾性スペーサよりも、第１方向Ｌ１に直交する断面の断面積が大きい構成を採用した。すなわち、周方向における低弾性スペーサが配置された位置よりも、巻線３を第１方向Ｌ１に締め付ける締付力が小さい位置に、低弾性スペーサよりもばね定数の大きい高弾性スペーサを配置した。これにより、巻線３の締付力が小さくなるに従い大きくなる巻線３の第１方向Ｌ１の振動を効率よく抑制することができる。
　また、高弾性スペーサは、低弾性スペーサよりも、第１方向Ｌ１に直交する断面の断面積が大きい。このため、全てのスペーサが低弾性スペーサと同等の断面積を有する場合と比較して、スペーサとコイル３１（巻線３）との接触面積および摩擦力が増加する。これにより、コイル３１間の相対変位、および巻線３の径方向の振動を低減させることができる。
　（第３の実施形態）
　図９は、第３の実施形態に係る静止誘導電器の説明図であって、図１のＶ－Ｖ線に相当する部分における断面図である。なお、図９では、第１方向Ｌ１から見た第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３の位置を２点鎖線で示している。
　図１から図５に示す第１の実施形態では、複数のスペーサ４１ａ～４１ｌは、略同形に形成されている。また、図８に示す第２の実施形態では、複数のスペーサ１４１ａ～１４１ｌは、異なる材料により形成されている。これに対して図９に示す第３の実施形態では、複数のスペーサ２４１ａ～２４１ｌは、配置された位置によって材料および形状が異なるように形成されている点で、第１の実施形態と異なっている。
　図９に示すように、静止誘導電器２０１の静止誘導電器本体４は、スペーサユニット２４０を備えている。スペーサユニット２４０は、コイル間に配置された複数（本実施形態では１２個）のスペーサ２４１ａ～２４１ｌを有する。
　複数のスペーサ２４１ａ～２４１ｌは、この順で周方向に等ピッチで並んで配置されている。スペーサ２４１ａ，２４１ｇは、第１方向Ｌ１から見て第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３と重なる位置に配置されている。スペーサ２４１ａ，２４１ｇは、第１方向Ｌ１から見て巻回軸Ｏを通り第２方向Ｌ２に沿って延びる直線上の位置に配置されている。スペーサ２４１ｂ～２４１ｆ，２４１ｈ～２４１ｌは、第１方向Ｌ１から見て上側鉄心締付部材１０Ａおよび下側鉄心締付部材１０Ｂ（図１から図３参照）と重なる位置に配置されている。スペーサ２４１ｄ，２４１ｊは、第１方向Ｌ１から見て巻回軸Ｏを通り第３方向Ｌ３に沿って延びる直線上の位置に配置されている。すなわち、スペーサ２４１ｄ，２４１ｊは、周方向において第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３から最も離れた位置に配置されている。
　複数のスペーサ２４１ａ～２４１ｌは、例えば木材等の絶縁材料により形成されている。各スペーサ２４１ａ～２４１ｌは、第１方向Ｌ１および径方向の双方向に沿って延びる直方体状に形成されている。スペーサ２４１ｄ，２４１ｊ、およびこれらスペーサ２４１ｄ，２４１ｊ（第１スペーサ）と周方向で隣り合うスペーサ２４１ｃ，２４１ｅ，２４１ｉ，２４１ｋ（第１スペーサ）は、他のスペーサ２４１ａ，２４１ｂ，２４１ｆ～２４１ｈ，２４１ｌ（第２スペーサ）よりも第１方向Ｌ１に直交する断面の断面積が大きい。また、スペーサ２４１ｃ～２４１ｅ，２４１ｉ～２４１ｋは、他のスペーサ２４１ａ，２４１ｂ，２４１ｆ～２４１ｈ，２４１ｌよりもヤング率の高い材料により形成されている。これにより、スペーサ２４１ｃ～２４１ｅ，２４１ｉ～２４１ｋは、スペーサ２４１ｃ～２４１ｅ，２４１ｉ～２４１ｋよりも周方向において第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３に近い位置に配置されたスペーサ２４１ａ，２４１ｂ，２４１ｆ～２４１ｈ，２４１ｌよりも第１方向Ｌ１のばね定数が大きい。これにより、スペーサユニット２４０は、巻線３を介して作用する第１方向Ｌ１の力に対する歪み量が周方向で異なるように形成されている。本実施形態の以下の説明では、スペーサ２４１ｃ～２４１ｅ，２４１ｉ～２４１ｋを「高弾性スペーサ」と称し、スペーサ２４１ａ，２４１ｂ，２４１ｆ～２４１ｈ，２４１ｌを「低弾性スペーサ」と称する。
　このように、本実施形態によれば、コイル間に挟まれた複数のスペーサ２４１ａ～２４１ｌを有するとともに、第１方向Ｌ１の力に対する歪み量が周方向における位置で異なるスペーサユニット２４０を備える。このため、上述した各実施形態と同様に、巻線３の第１方向Ｌ１の振動が容器５に伝播して騒音が発生することを抑制できる。
　また、本実施形態では、周方向における第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３と異なる位置に配置された高弾性スペーサは、高弾性スペーサよりも周方向における第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３に近い位置に配置された低弾性スペーサよりも、第１方向Ｌ１に直交する断面の断面積が大きい構成を採用した。すなわち、周方向における低弾性スペーサが配置された位置よりも、巻線３を第１方向Ｌ１に締め付ける締付力が小さい位置に、低弾性スペーサよりもばね定数の大きい高弾性スペーサを配置した。これにより、巻線３の締付力が小さくなるに従い大きくなる巻線３の第１方向Ｌ１の振動を効率よく抑制することができる。
　（第４の実施形態）
　図１０は、第４の実施形態に係る静止誘導電器の説明図であって、図１のＶ－Ｖ線に相当する部分における断面図である。なお、図１０では、第１方向Ｌ１から見た第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３の位置を２点鎖線で示している。
　図９に示す第３の実施形態では、複数のスペーサ２４１ａ～２４１ｌは、２種類の材料により形成されている。これに対して図１０に示す第４の実施形態では、複数のスペーサ３４１ａ～３４１ｌは、３種類の材料により形成されている点で、第３の実施形態と異なっている。
　図１０に示すように、静止誘導電器３０１の静止誘導電器本体４は、スペーサユニット３４０を備えている。スペーサユニット３４０は、コイル間に配置された複数（本実施形態では１２個）のスペーサ３４１ａ～３４１ｌを有する。
　複数のスペーサ３４１ａ～３４１ｌは、この順で周方向に等ピッチで並んで配置されている。スペーサ３４１ａ，３４１ｇは、第１方向Ｌ１から見て第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３と重なる位置に配置されている。スペーサ３４１ａ，３４１ｇは、第１方向Ｌ１から見て巻回軸Ｏを通り第２方向Ｌ２に沿って延びる直線上の位置に配置されている。スペーサ３４１ｂ～３４１ｆ，３４１ｈ～３４１ｌは、第１方向Ｌ１から見て上側鉄心締付部材１０Ａおよび下側鉄心締付部材１０Ｂ（図１から図３参照）と重なる位置に配置されている。スペーサ３４１ｄ，３４１ｊは、第１方向Ｌ１から見て巻回軸Ｏを通り第３方向Ｌ３に沿って延びる直線上の位置に配置されている。すなわち、スペーサ３４１ｄ，３４１ｊは、周方向において第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３から最も離れた位置に配置されている。
　複数のスペーサ３４１ａ～３４１ｌは、例えば木材等の絶縁材料により形成されている。各スペーサ３４１ａ～３４１ｌは、第１方向Ｌ１および径方向の双方向に沿って延びる直方体状に形成されている。スペーサ３４１ｄ，３４１ｊ（第１スペーサ）は、他のスペーサ３４１ａ～３４１ｃ，３４１ｅ～３４１ｉ，３４１ｋ，３４１ｌよりも第１方向Ｌ１に直交する断面の断面積が大きい。また、スペーサ３４１ｄ，３４１ｊは、他のスペーサ３４１ａ～３４１ｃ，３４１ｅ～３４１ｉ，３４１ｋ，３４１ｌよりもヤング率の高い材料により形成されている。これにより、スペーサ３４１ｄ，３４１ｊは、スペーサ３４１ｄ，３４１ｊよりも周方向において第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３に近い位置に配置されたスペーサ３４１ａ～３４１ｃ，３４１ｅ～３４１ｉ，３４１ｋ，３４１ｌよりも第１方向Ｌ１のばね定数が大きい。
　スペーサ３４１ｄ，３４１ｊと周方向で隣り合うスペーサ３４１ｃ，３４１ｅ，３４１ｉ，３４１ｋは、スペーサ３４１ｃ，３４１ｅ，３４１ｉ，３４１ｋよりも周方向において第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３に近い位置に配置されたスペーサ３４１ａ，３４１ｂ，３４１ｆ～３４１ｈ，３４１ｌ（第２スペーサ）よりもヤング率の高い材料により形成されている。これにより、スペーサ３４１ｃ，３４１ｅ，３４１ｉ，３４１ｋは、スペーサ３４１ｃ，３４１ｅ，３４１ｉ，３４１ｋよりも周方向において第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３に近い位置に配置されたスペーサ３４１ａ，３４１ｂ，３４１ｆ～３４１ｈ，３４１ｌよりも第１方向Ｌ１のばね定数が大きい。したがって、周方向における第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３からの距離が遠くなるに従い、ばね定数が２段階に大きくなる。また、スペーサユニット３４０は、巻線３を介して作用する第１方向Ｌ１の力に対する歪み量が周方向で異なるように形成されている。
　このように、本実施形態によれば、コイル間に挟まれた複数のスペーサ３４１ａ～３４１ｌを有するとともに、第１方向Ｌ１の力に対する歪み量が周方向における位置で異なるスペーサユニット３４０を備える。このため、上述した各実施形態と同様に、巻線３の第１方向Ｌ１の振動が容器５に伝播して騒音が発生することを抑制できる。
　また、本実施形態では、周方向における第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３からの距離が遠くなるに従い、スペーサ３４１ａ～３４１ｌの第１方向Ｌ１のばね定数が２段階で大きくなる。これにより、スペーサの第１方向Ｌ１のばね定数が１段階で大きくなる構成と比較して、スペーサユニット３４０の第１方向Ｌ１の力に対する歪み量を、巻線３の締付力に応じてより細かく設定できる。したがって、周方向における巻線３の第１方向Ｌ１の振動の大きさの均一化を図ることができる。
　（第５の実施形態）
　図１１は、第５の実施形態に係る静止誘導電器の説明図であって、図１のＶ－Ｖ線に相当する部分における断面図である。なお、図１１では、第１方向Ｌ１から見た巻線締付部材１１のブロック１１ａ、第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３の位置を２点鎖線で示している。
　図３および図５に示す第１の実施形態では、スペーサ４１ａ，４１ｄ，４１ｇ，４１ｊは、周方向における巻線締付部材１１のブロック１１ａと同じ位置に配置されている。これに対して、図１１に示す第５の実施形態では、複数のスペーサ４４１ａ～４４１ｌは、周方向における巻線締付部材１１のブロック１１ａと異なる位置に配置されている点で、第１の実施形態と異なっている。
　図１１に示すように、静止誘導電器４０１の静止誘導電器本体４は、スペーサユニット４４０を備えている。スペーサユニット４４０は、コイル間に配置された複数（本実施形態では１２個）のスペーサ４４１ａ～４４１ｌを有する。
　複数のスペーサ４４１ａ～４４１ｌは、この順で周方向に等ピッチで並んで配置されている。複数のスペーサ４４１ａ～４４１ｌは、第１方向Ｌ１から見て、巻線締付部材１１のブロック１１ａと重ならない位置に配置されている。すなわち複数のスペーサ４４１ａ～４４１ｌは、周方向において巻線３とブロック１１ａとの接触箇所とは異なる位置に配置されている。スペーサ４４１ａ，４４１ｆ，４４１ｇ，４４１ｌそれぞれの少なくとも一部は、第１方向Ｌ１から見て第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３と重なる位置に配置されている。スペーサ４４１ｂ～４４１ｅ，４４１ｈ～４４１ｋは、第１方向Ｌ１から見て上側鉄心締付部材１０Ａおよび下側鉄心締付部材１０Ｂと重なる位置に配置されている。
　複数のスペーサ４４１ａ～４４１ｌは、例えば木材等の絶縁材料により略同形に形成されている。複数のスペーサ４４１ａ～４４１ｌのうち、周方向において第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３から最も離れた位置を中心に配置されたスペーサ４４１ｃ，４４１ｄ，４４１ｉ，４４１ｊ（第１スペーサ、高弾性スペーサ）は、他のスペーサ４４１ａ，４４１ｂ，４４１ｅ～４４１ｈ，４４１ｋ，４４１ｌ（第２スペーサ、低弾性スペーサ）よりもヤング率の高い材料により形成されている。これにより、スペーサ４４１ｃ，４４１ｄ，４４１ｉ，４４１ｊは、スペーサ４４１ｃ，４４１ｄ，４４１ｉ，４４１ｊよりも周方向において第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３に近い位置に配置されたスペーサ４４１ａ，４４１ｂ，４４１ｅ～４４１ｈ，４４１ｋ，４４１ｌよりも第１方向のばね定数が大きい。これにより、スペーサユニット４４０は、巻線３を介して作用する第１方向Ｌ１の力に対する歪み量が周方向における位置で異なるように形成されている。
　このように、本実施形態によれば、コイル間に挟まれた複数のスペーサ４４１ａ～４４１ｌを有するとともに、第１方向Ｌ１の力に対する歪み量が周方向における位置で異なるスペーサユニット４４０を備える。このため、上述した各実施形態と同様に、巻線３の第１方向Ｌ１の振動が容器５に伝播して騒音が発生することを抑制できる。
　ところで、複数のスペーサが周方向における巻線３とブロック１１ａとの接触箇所と同じ位置に配置されている場合、巻線３を第１方向Ｌ１に締め付ける締付力が、周方向における巻線３とブロック１１ａとの接触箇所の位置に集中する場合がある。この場合には、周方向における巻線３とブロック１１ａとの接触箇所以外の位置において巻線３の締付力が低下して、巻線３の第１方向Ｌ１の振動が大きくなる可能性がある。
　本実施形態では、複数のスペーサ４４１ａ～４４１ｌは、周方向における巻線３とブロック１１ａとの接触箇所とは異なる位置に配置された構成を採用した。これにより、周方向における巻線３とブロック１１ａとの接触箇所以外の位置において巻線３の締付力が低下することを抑制できる。よって、巻線３の第１方向Ｌ１の振動を効率よく抑制することができる。
　なお、上記各実施形態では、巻線締付部材１１は、巻線３に対して周方向で間欠的に接触するように、複数のブロック１１ａを有している。しかしながらこれに限定されず、巻線締付部材は、巻線３に対して周方向で連続的に接触するように、第１方向Ｌ１から見た巻線３の形状に対応した円環状に形成されていてもよい。
　また、上記各実施形態では、スペーサユニット４０，１４０，２４０，３４０，４４０は、全てのコイル間に配置されているが、これに限定されない。スペーサユニットは、少なくとも一箇所のコイル間に配置されていればよい。
　また、上記各実施形態では、容器５内に絶縁用かつ冷却用の絶縁媒体として絶縁油６が充填されているが、これに限定されず、絶縁媒体として絶縁性を有する液体や気体を用いることができる。
　また、上記各実施形態では、スペーサユニット４０，１４０，２４０，３４０，４４０は、１２個のスペーサを有しているが、これに限定されず、スペーサの個数は任意に設定可能である。
　また、複数のスペーサは、必ずしも等ピッチで配置する必要はない。例えば略同形かつ同一材料により形成されたスペーサを周方向に並べて配置する場合に、周方向における第１ヨーク部２２および第２ヨーク部２３からの距離が遠くなるに従い、隣り合うスペーサ同士の間隔を狭めてもよい。これにより、スペーサユニットの第１方向Ｌ１の力に対する歪み量を周方向における位置によって変化させることができる。
　また、上記各実施形態では、スペーサは直方体状に形成されているが、これに限定されず、任意の形状に設定可能である。
　また、上記各実施形態では、スペーサの第１方向Ｌ１のばね定数は、周方向における巻線３の締付力が最も小さい位置に配置されたスペーサにおいて最大となるように設定しているが、これに限定されない。スペーサの第１方向Ｌ１のばね定数は、例えば巻線３の第１方向Ｌ１の振動の腹となる周方向の位置に配置されたスペーサにおいて、最大となるように設定してもよい。
　以上説明した少なくともひとつの実施形態によれば、第１方向で隣り合う巻線に挟まれた複数のスペーサを有するとともに、第１方向の力に対する歪み量が周方向で異なるスペーサユニットを備える。この構成によれば、巻線を第１方向に締め付ける締付力が相対的に弱い位置において、スペーサユニットの第１方向の力に対する歪み量が相対的に小さくなるようにスペーサユニットを設けることで、巻線の第１方向の振動が相対的に大きくなることを抑制できる。したがって、巻線の第１方向の振動が容器に伝播して騒音となることを抑制できる。
　本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれると同様に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれるものである。

Claims (7)

  1. 　第１方向に沿って延びる脚部、および前記脚部の両端部から前記第１方向に交差する第２方向に沿って延びる一対のヨーク部を有する鉄心と、
    　前記脚部に巻回され、前記一対のヨーク部により前記第１方向に締め付けられた巻線と、
    　前記鉄心および前記巻線を収容する容器と、
    　前記第１方向で隣り合う前記巻線に挟まれるとともに前記巻線の巻回軸回りの周方向に並んで配置された複数のスペーサを有し、前記第１方向の力に対する歪み量が前記周方向における位置で異なるスペーサユニットと、
    　を備える、
    　静止誘導電器。
  2. 　前記スペーサは、前記周方向の位置によって異なる材料により形成されている、
    　請求項１に記載の静止誘導電器。
  3. 　前記複数のスペーサは、前記周方向に等ピッチで配置され、
    　前記複数のスペーサのうち、前記周方向における前記一対のヨーク部と異なる位置に配置された第１スペーサの前記第１方向に直交する断面の断面積は、前記第１スペーサよりも前記周方向における前記一対のヨーク部に近い位置に配置された第２スペーサよりも、大きい、
    　請求項１または２に記載の静止誘導電器。
  4. 　前記複数のスペーサは、低弾性スペーサと、前記低弾性スペーサよりも前記第１方向のばね定数が大きい高弾性スペーサと、を含み、
    　前記高弾性スペーサは、前記周方向における前記低弾性スペーサが配置された位置よりも、前記巻線を前記第１方向に締め付ける締付力が小さい位置に配置されている、
    　請求項１から３のいずれか１項に記載の静止誘導電器。
  5. 　前記高弾性スペーサは、前記周方向における前記締付力が最も小さい位置を中心に複数配置されている、
    　請求項４に記載の静止誘導電器。
  6. 　前記複数のスペーサのうち、前記周方向における前記一対のヨーク部と異なる位置に配置された第１スペーサの前記第１方向のばね定数は、前記第１スペーサよりも前記周方向における前記一対のヨーク部に近い位置に配置された第２スペーサよりも大きい、
    　請求項１から５のいずれか１項に記載の静止誘導電器。
  7. 　前記第１方向における前記ヨーク部と前記巻線との間には、前記巻線に対して前記周方向で間欠的に接触する巻線締付部材が配置され、
    　前記複数のスペーサは、前記周方向における前記巻線と前記巻線締付部材との接触箇所とは異なる位置に配置されている、
    　請求項１から６のいずれか１項に記載の静止誘導電器。
PCT/JP2017/002489 2017-01-25 2017-01-25 静止誘導電器 Ceased WO2018138797A1 (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2017/002489 WO2018138797A1 (ja) 2017-01-25 2017-01-25 静止誘導電器

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2017/002489 WO2018138797A1 (ja) 2017-01-25 2017-01-25 静止誘導電器

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2018138797A1 true WO2018138797A1 (ja) 2018-08-02

Family

ID=62978185

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2017/002489 Ceased WO2018138797A1 (ja) 2017-01-25 2017-01-25 静止誘導電器

Country Status (1)

Country Link
WO (1) WO2018138797A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN116888696A (zh) * 2021-02-11 2023-10-13 日立能源瑞士股份公司 绕组、变压器和变压器设备

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001006948A (ja) * 1999-06-24 2001-01-12 Hitachi Ltd 静止誘導電器の巻線

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001006948A (ja) * 1999-06-24 2001-01-12 Hitachi Ltd 静止誘導電器の巻線

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN116888696A (zh) * 2021-02-11 2023-10-13 日立能源瑞士股份公司 绕组、变压器和变压器设备
JP2023554700A (ja) * 2021-02-11 2023-12-28 ヒタチ・エナジー・スウィツァーランド・アクチェンゲゼルシャフト 巻線、変圧器および変圧器構成
JP7489552B2 (ja) 2021-02-11 2024-05-23 ヒタチ・エナジー・リミテッド 巻線、変圧器および変圧器構成

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9105393B2 (en) Amorphous core transformer
CN103339696B (zh) 电抗器及电抗器装置
US20170365401A1 (en) Transformer having noise reduction structure
US10784037B2 (en) Reactor having temperature sensor attached to terminal base unit
WO2018138797A1 (ja) 静止誘導電器
CN107808732B (zh) 电抗器
JP6085110B2 (ja) モールド変圧器およびモールドコイル
JP5969755B2 (ja) アモルファス鉄心変圧器
JP2011199151A (ja) リアクトル
CN104067493A (zh) 线性电动机
JP2013183151A (ja) 静止誘導電器
JP2014135434A (ja) 電機機器
JP2013191623A (ja) リアクトル
JP7143235B2 (ja) 静止誘導電器用鉄心
JP6729160B2 (ja) 変圧器
KR102135199B1 (ko) 철심 및 이를 구비하는 변압기
JP6081851B2 (ja) 通電加熱装置
JP6296916B2 (ja) 静止誘導電器
JP2015015417A (ja) 送電または受電装置
JP5932515B2 (ja) 油入静止誘導電器
JP2015070181A (ja) 静止誘導電器
KR20130076934A (ko) 변압기
JP5813064B2 (ja) 静止誘導器
JP2014230404A (ja) 回転電機
KR20170065077A (ko) 철심 및 이를 구비하는 변압기

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 17893813

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 17893813

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: JP