WO2018137965A1 - Biegevorrichtung zur herstellung einer wendel für ein drahtgeflecht - Google Patents

Biegevorrichtung zur herstellung einer wendel für ein drahtgeflecht Download PDF

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WO2018137965A1
WO2018137965A1 PCT/EP2018/050964 EP2018050964W WO2018137965A1 WO 2018137965 A1 WO2018137965 A1 WO 2018137965A1 EP 2018050964 W EP2018050964 W EP 2018050964W WO 2018137965 A1 WO2018137965 A1 WO 2018137965A1
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WO
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bending
wire
coil
helix
mandrel
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PCT/EP2018/050964
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English (en)
French (fr)
Inventor
Corinna Wendeler-Göggelmann
Original Assignee
Geobrugg Ag
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Publication date
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Priority to CN201880008826.9A priority patent/CN110225800B/zh
Priority to ES18700891T priority patent/ES2929877T3/es
Priority to US16/475,912 priority patent/US20190321877A1/en
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21F—WORKING OR PROCESSING OF METAL WIRE
    • B21F27/00—Making wire network, i.e. wire nets
    • B21F27/02—Making wire network, i.e. wire nets without additional connecting elements or material at crossings, e.g. connected by knitting
    • B21F27/04—Manufacturing on machines with rotating blades or formers
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
    • E01F—ADDITIONAL WORK, SUCH AS EQUIPPING ROADS OR THE CONSTRUCTION OF PLATFORMS, HELICOPTER LANDING STAGES, SIGNS, SNOW FENCES, OR THE LIKE
    • E01F7/00—Devices affording protection against snow, sand drifts, side-wind effects, snowslides, avalanches or falling rocks; Anti-dazzle arrangements ; Sight-screens for roads, e.g. to mask accident site
    • E01F7/04—Devices affording protection against snowslides, avalanches or falling rocks, e.g. avalanche preventing structures, galleries

Definitions

  • the invention relates to a bending device according to the preamble of claim 1.
  • Wire meshes are known from the prior art, which are made of interwoven spirals. Usually, the helices are bent by means of a braiding knife and braided in a braid.
  • the object of the invention is in particular to provide a generic bending device with advantageous properties in terms of manufacturing.
  • the object is achieved by the features of claim 1, while advantageous embodiments and modifications of the invention can be taken from the dependent claims.
  • Resilience can be achieved.
  • high security can be achieved.
  • a wire mesh having a high strength, in particular a high tensile strength can be provided.
  • junction points and / or nodes are increased in a network.
  • different areas of a coil of a wire mesh can be optimized individually load-specific.
  • this can advantageously be a wire mesh with a high rigidity, in particular across the braid and / or along the braid, are provided.
  • mechanical properties of a wire mesh can be flexibly and / or adjusted as needed.
  • the invention relates to a method for producing a coil for a wire mesh, in particular for a safety net, in particular a method for producing a wire mesh, in particular a safety net, wherein the coil of at least a single wire, a wire bundle, a wire strand, a wire rope and / or another longitudinal element is made with at least one wire and wherein by means of bending at least a first
  • the helix is made by bending in such a way that in a second view parallel to the main plane of extension of the helix and perpendicular to the longitudinal direction of the helix, the bend at least in sections with a second helix angle different from the first helix angle
  • Resilience can be achieved.
  • high security can be achieved.
  • a wire mesh having a high strength, in particular a high tensile strength can be provided.
  • junction points and / or nodes are increased in a network.
  • different areas of a coil of a wire mesh can be optimized individually load-specific.
  • this can advantageously be a wire mesh with a high rigidity, in particular across the braid and / or along the braid, are provided.
  • mechanical properties of a wire mesh can be flexibly and / or adjusted as needed.
  • a wire mesh in particular a safety net, with a plurality of interwoven spirals, of which at least one helix of at least one individual wire, a wire bundle, a wire strand, a wire rope and / or another longitudinal element is made with at least one wire and at least one first leg, at least one second leg and at least one the first leg and the second leg interconnecting bending point comprises, wherein in a longitudinal view parallel to a longitudinal direction of the helix, the bending point comprises at least one bending region with a bending curvature and at least one first transition region connected to the first limb and having a first transition curvature different from the bending curvature,
  • a wire mesh having a high strength, in particular a high tensile strength can be provided.
  • a coil of a wire mesh can be optimized individually load-specific.
  • this can advantageously be a wire mesh with a high rigidity, in particular across the braid and / or along the braid, are provided.
  • mechanical properties of a wire mesh can be flexibly and / or adjusted as needed.
  • a behavior of a bending point in a load case can be optimized.
  • a large parameter space can be made available with respect to a bend geometry.
  • the invention relates to a method for producing a coil for a wire mesh, in particular for a safety net, in particular a method for producing a wire mesh, in particular a safety net, wherein the coil of at least a single wire, a wire bundle, a wire strand, a wire rope and / or another longitudinal element is made with at least one wire and wherein by means of bending at least a first
  • leg, at least one second leg and at least one of the first leg and the second leg interconnecting bending point of the helix are made. It is proposed that the helix is made by bending in such a way that in a longitudinal view parallel to a
  • the bending point at least one bending region with a bending curvature and at least one connected to the first leg first transition region with a different from the bending curvature first Transition curvature includes.
  • a wire mesh having a high strength in particular a high tensile strength, can be provided.
  • a geometry of helices and / or meshes of a braid can be adapted to an expected stress.
  • different areas of a coil of a wire mesh can be optimized individually load-specific.
  • this can advantageously be a wire mesh with a high hardness, especially transverse to the braid and / or along the braid provided.
  • mechanical properties of a wire mesh can be flexibly and / or adjusted as needed.
  • a behavior of a bending point in a load case can be optimized.
  • a large parameter space can be made available with respect to a bend geometry.
  • a wire mesh in particular a safety net, with several interwoven spirals, of which at least one helix of at least one individual wire, a wire bundle, a wire strand, a wire rope and / or another longitudinal element with at least one wire, which is in particular made of a high strength steel, wherein the wire at a Hin and bend test by at least one bending cylinder with a diameter of at most 2d each at least 90 ° in opposite directions at least M times without breakage back and forth herbiegbar, where M, optionally by rounding, as CR "0.5 -d " 0, 5 is determinable and where d is a diameter of the wire in mm, R a
  • a load-bearing wire mesh can be provided.
  • high security can be achieved.
  • a wire mesh having a high strength, in particular a high tensile strength can be provided.
  • a wire mesh with balanced properties in terms of hardness and tensile strength can be provided.
  • wire breaks in a production of wire mesh can be advantageously avoided. In particular, can be beneficial to test runs at a
  • wire meshes are at least largely dispensed with. Further, for a wire harness having a high load capacity, suitable wires can be easily and / or quickly and / or reliably identified. In particular, a much more stringent and / or stress-specific selection process for a suitable wire can be provided compared to a flexing test in accordance with ISO 7801.
  • the invention relates to a method for identifying a suitable wire, in particular of a high-strength steel, for a wire mesh, in particular for a safety net, with a plurality of interwoven spirals, of which at least one helix of at least a single wire, a wire bundle, a wire strand, a Wire rope and / or another longitudinal element to be manufactured with the appropriate wire.
  • the wire is identified as suitable if a test piece of the wire in a back and forth bending around a bending cylinder with a diameter of at most 2d by at least 90 ° in
  • opposite directions can be bent back and forth at least M times, where M, optionally by rounding, as CR “0.5 -d " 0.5 is determinable and where d is a diameter of the wire in mm, R a
  • Tensile strength of the wire in N mm "2 and C is a factor of at least 400 N 0.5 mm 0.5 .Owing to this, advantageous properties with regard to a load capacity can be achieved Strength, in particular a high tensile strength, can be provided Balanced properties in terms of rigidity and a
  • Tensile strength can be provided. Furthermore, wire breaks in a production of wire mesh can be advantageously avoided. In particular, test runs in the production of wire mesh can advantageously be dispensed with, at least for the most part. Further, for a wire harness having a high load capacity, suitable wires can be easily and / or quickly and / or reliably identified.
  • a wire mesh in particular a safety net, with a plurality of interwoven spirals, of which at least one helix is made of at least a single wire, a wire bundle, a wire strand, a wire rope and / or another longitudinal element with at least one wire of a high-strength steel and a plurality of legs, a plurality of each connecting two legs
  • Main extension plane of the helix has a transverse extent, wherein a helical test piece of the coil comprising at least five legs and at least four bending points, in a compression test between parallel plates, which includes pressing by moving the plates along a pressing line parallel to the frontal direction, a spring characteristic shows, in a press line-force diagram, starting from a beginning of the pressing section has an at least approximately linearly extending or linearly extending first part characteristic with a first slope proposed.
  • Pressing distance-force diagram here is in particular a path-force diagram.
  • advantageous properties can be achieved in terms of resilience.
  • high security can be achieved.
  • Tensile strength be provided.
  • a wire mesh with balanced properties in terms of hardness and tensile strength can be provided.
  • a suitability of a mesh can be determined in a simple and / or rapid and / or reliable manner.
  • a bending device for producing a wire mesh in particular a safety net, which has a plurality of interwoven spirals, of which at least one helix is made of at least one helical blank, namely a single wire, a wire bundle, a wire strand, a wire rope and / or another longitudinal element, with at least one wire, with a bending unit , which has at least one bending mandrel and at least one bending table, which is provided for bending the coil blank around the bending mandrel and which is mounted completely circumferentially around the bending mandrel, with a feed unit, which leads to a
  • Feed direction is provided, and proposed with a geometry setting, which is provided for adjusting a geometry of the helix.
  • a geometry setting which is provided for adjusting a geometry of the helix.
  • advantageous properties can be achieved with regard to production.
  • a large parameter space can be made available with regard to a production of a wire mesh.
  • a geometry of coils and / or mesh of a wire mesh can be variably and / or adjusted as needed.
  • a fast and / or reliable production can be made possible.
  • a flexible and / or fully adjustable bending device can be provided.
  • a high throughput can be achieved in a production.
  • a particular time and / or energy-consuming braking of moving parts at Bending a coil of a wire mesh largely be dispensed with.
  • a low-maintenance bending device can be provided and / or downtimes can be reduced, for example due to maintenance.
  • the method includes at least one method step that specifically aims at the purpose and / or that the method is specifically aimed at the purpose and / or that the method serves a purpose and is at least partially optimized for this fulfillment.
  • providing a method step for a purpose, it should be understood in particular that the method step specifically aims at the purpose and / or that the
  • Process step is directed specifically to the purpose and / or that of
  • Process step serves a purpose and is at least partially optimized for this fulfillment.
  • Joining points and / or legs and / or braid coils independently but also synergistically optimized and / or adapted. It also provides an easily applicable and / or reliable method of quality control.
  • the helix is made of a longitudinal element, namely a
  • a "wire” is to be understood as meaning, in particular, an elongate and / or thin and / or at least mechanically bendable and / or flexible body
  • the wire is designed as a round wire.
  • the wire is at least partially or completely formed as a flat wire, a square wire, a polygonal wire and / or a profile wire.
  • the wire may be made at least partially or completely from metal, in particular a metal alloy, and / or organic and / or inorganic plastic and / or a composite material and / or an inorganic material
  • the wire is designed as a polymer wire or a plastic wire.
  • the wire may be formed as a composite wire, such as a metal-organic composite wire and / or a metal-inorganic composite wire and / or a metal-polymer composite wire and / or a metal-metal composite wire or the like.
  • the wire comprises at least two different materials, which are in particular arranged according to a composite geometry relative to each other and / or at least partially mixed together.
  • the wire is advantageous as a metal wire, in particular as a steel wire, in particular as a
  • the helix has several wires, they are preferably identical. But it is also conceivable that the helix has a plurality of wires, which differ in particular with regard to their material and / or their diameter and / or their cross-section.
  • the wire has a particular corrosion-resistant coating and / or sheath such as a zinc coating and / or a
  • the transverse extent of the helix is greater, in particular considerably larger than a diameter of the wire and / or as a diameter of the longitudinal element from which the helix is made.
  • the transverse extent may for example be twice or three times or five times or ten times or 20 times as large as the diameter of the longitudinal element, wherein also intervening Values or smaller values or larger values are conceivable.
  • the wire may have a diameter of
  • the longitudinal element comprises a plurality of components, in particular a plurality of wires, such as in the case of a wire rope or a strand or a
  • the wire mesh is as a slope protection, as a
  • Security fence as a safety fence, as a rockfall protection net, as one
  • Barrier fence as a fish farming net, as a predator protection net, as a fencing fence, as a tunnel safety, as a hillside protection, as an
  • the wire mesh is formed flat.
  • the wire mesh is regular and / or in at least one direction built up periodically.
  • the wire mesh can be rolled in and / or rolled out, in particular about an axis which is parallel to the
  • Main extension direction of the helix runs.
  • a rolled up wire mesh in a direction perpendicular to the
  • the helix is formed spirally.
  • the helix is formed as a flattened spiral.
  • a plurality of bending points and a plurality of legs form the helix, advantageously bending points are each connected directly with legs.
  • the transverse extent is considerably smaller than a length of the first leg.
  • the helix advantageously has an at least substantially constant or a constant diameter and / or cross section along its course.
  • the helix has a multiplicity of
  • the helix has a plurality of bending points each connecting two adjacent limbs, which are preferably at least substantially identical or identical.
  • the helix is preferably formed from a single longitudinal element, in particular only from the longitudinal element, for example from the wire or a strand or a wire rope or a wire bundle or the like.
  • constant value is to be understood in this context in particular as meaning a value not exceeding 20%, advantageously not exceeding 15%, more preferably at most 10%, preferably at most 5%, preferably at most 3% and more preferably at most 2% or even at most varies by 1%.
  • the fact that an object has an "at least substantially constant cross-section" is to be understood in particular as meaning that for any first cross-section of the object along at least one direction and any second cross-section of the object along the direction, a minimum surface area of a differential area is formed at a superposition of the cross sections, a maximum of 20%, advantageously at most 10% and most preferably at most 5% of
  • the longitudinal direction of the helix is arranged at least substantially parallel or parallel to a main extension direction of the helix.
  • the helix has a longitudinal axis parallel to the
  • the main extension plane of the coil is arranged at least substantially parallel to a main extension plane of the wire mesh, at least in a planar designed and / or planar rolled state of the wire mesh, which may differ in particular from an installed state of the wire mesh.
  • a "main direction of extension" of an object should be understood to mean, in particular, a direction which runs parallel to a longest edge of a smallest imaginary cuboid which just completely encloses the object be understood to a reference direction, in particular in a plane, the direction opposite to the
  • Reference direction has a deviation, in particular less than 8 °, advantageously less than 5 ° and particularly advantageously less than 2 °. Under one
  • the wire mesh on a plurality or a plurality of in particular identically formed helices. It is also conceivable that the wire mesh is formed from several different helices.
  • the helices are interconnected.
  • the helices are interconnected.
  • a helix is braided into two adjacent helices and / or screwed.
  • the wire mesh can be produced by a helix is screwed into a pre-mesh, in this screwed helix another helix is screwed, in this further screwed helix turn a helix is screwed and so on.
  • adjacent coils are connected via their bending points.
  • each case two bending points of different helices are connected to each other, in particular hooked into each other.
  • the helices of the wire mesh have the same direction of rotation.
  • two spirals are advantageously knotted together, in particular in each case at a first of their ends and / or in each case at a second of their ends opposite the first ends.
  • the wire mesh has at least one stitch.
  • the mesh of four legs is limited, of which in particular two each belong to the same coil.
  • the helix limits the mesh to at least one side, in particular to two sides.
  • the mesh is quadrangular, in particular diamond-shaped.
  • the mesh is symmetrical with respect to an axis of symmetry which is parallel to the longitudinal direction of the helix and / or symmetrical with respect to a helix
  • Symmetry axis that is perpendicular to the longitudinal direction of the helix.
  • the mesh has a first interior angle.
  • the first inner angle is particularly preferably twice as large as the first pitch angle.
  • the first inner angle is composed of two pitch angles of adjacent helices.
  • the longitudinal axis of the helix is an angle bisector of the first angle.
  • the Mesh disposed adjacent the first interior angle second
  • a sum of half an amount of the second inner angle and an amount of the pitch angle corresponds at least substantially or exactly 90 °.
  • an angle bisector of the second inner angle is perpendicular to the longitudinal axis of the helix.
  • the mesh has a third inner angle, the first
  • Interior angle is arranged opposite.
  • the third is
  • the inner angle is the same as the first inner angle.
  • the mesh has a fourth inner angle, which is arranged opposite the second inner angle.
  • the fourth inner angle is identical in terms of magnitude with the second inner angle.
  • the wire mesh has a plurality of, in particular at least substantially identical or identical stitches.
  • two adjacent coils each form a plurality of meshes.
  • the first leg and the second leg form together with a further first
  • a deviation from a predetermined value corresponds in particular to less than 15%, preferably less than 10% and particularly preferably less than 5% of the predetermined value.
  • the first pitch angle is an angle between a longitudinal axis of the first leg and the longitudinal axis of the helix, in particular in the frontal view.
  • the second pitch angle is an angle between a main extension direction of the bending point and the longitudinal axis of the helix, in particular in the transverse view.
  • the bending area comprises at least 25%, advantageously at least 50%, particularly advantageously at least 75% and preferably at least 85% of the bending point.
  • the first leg is integrally connected to the bending point, in particular to the first transition region.
  • the second leg is integrally connected to the bending point.
  • the first transition region is integrally connected to the bending region.
  • the helix is integrally formed.
  • a main extension plane of the bending point differs from a main extension plane of the first transitional region.
  • the bending point and the first transition region have a common main extension plane.
  • the helix is formed from a longitudinal element with a plurality of components, such as a strand and / or a wire rope and / or a wire bundle, is intended to be "integrally be understood in this context in particular that sub-wires and / or other components of the longitudinal element along a course of the helix are interruption-free.
  • the helix is made from a single longitudinal element or from a single longitudinal element blank.
  • the wire is bent in the back-and-forth bending test about two opposite, identically formed bending cylinder.
  • the bending cylinders are provided to perform the back-and-forth bending test without deformation and / or damage.
  • the test piece of the helix is in one piece.
  • the test piece of the helix comprises exactly four bending points.
  • the test piece of the helix comprises exactly five legs.
  • the parallel plates are provided to the press trial deformation-free and / or without damage.
  • a first plate of the two parallel plates is moved along the press line onto a second plate of the two parallel plates.
  • the first plate moves relative to the second plate at a rate of at least 10 ⁇ s advantageously of at least 50 ⁇ s particularly advantageous of at least 100 ⁇ s ' preferably of about 1 17 ⁇ s '
  • test piece of the helix is irreversibly deformed in the press trial. Under “at least approximately linearly” should in this
  • Connection understood to be in particular free of cracks and / or with an at least substantially constant gradient running.
  • the feed unit has at least one in particular driven feed element, which exerts a feed force on the spiral blank during advancement.
  • the feed element is designed as a feed roller.
  • the feed unit has several
  • Feed elements of which in particular at least one, advantageously some, particularly advantageous all, are driven, between which the
  • Spiral blank is carried out in the advancing.
  • the geometry adjustment unit is provided to a curvature of the bending point, in particular of the bending region and / or the first
  • Transition region and / or a length of the first leg and / or a
  • the bending device is provided to produce the helix of the invention.
  • the bending device is intended to produce the wire mesh according to the invention.
  • the bending device comprises a braiding unit, which leads to a
  • Braiding the helix in a Vorgeflecht especially a Vorgeflecht from a A plurality of to the helix at least substantially identical or identical helices, is provided.
  • the bending mandrel is rotatably mounted about a longitudinal axis of the bending mandrel.
  • the bending mandrel is driven.
  • Bending device in particular the bending unit, at least one drive unit for the bending mandrel, which rotates the bending mandrel about its longitudinal axis.
  • the bending device in particular the bending unit, at least one drive unit for the bending table, which is intended to drive the bending table around the bending mandrel circumferentially.
  • the bending device has a single drive unit, which is connected by means of suitable belts, wheels, gears, etc. with driven and / or moving components of the bending device and / or provided for the drive.
  • the wire is made at least partially, in particular apart from a coating entirely of high-strength steel.
  • the wire is a high strength steel wire.
  • the high strength steel may be spring steel and / or wire steel and / or steel suitable for wire ropes.
  • the wire has a tensile strength of at least 800 N mm “2 , advantageously of at least 1000 N mm “ 2 , more preferably of at least 1200 N mm “2 , preferably of at least 1400 N mm “ 2 and more preferably of at least 1600 N mm “ 2 , in particular a tensile strength of about 1770 N mm “2 or of about 1960 N mm " 2. It is also conceivable that the wire has an even higher tensile strength, for example a tensile strength of at least 2000 N mm “2 , or at least 2200 N mm “2 , or even at least 2400 N mm “ 2 . In this way, a high load capacity, in particular a high tensile strength and / or a high rigidity across the braid can be achieved. In addition, advantageous bending properties can be achieved.
  • the second pitch angle be at least 2.5 °, preferably at least 5 °, advantageously deviates by at least 10 °, particularly advantageously by at least 15 °, preferably by at least 20 °, more preferably by at least 25 ° from the first pitch angle. This allows a geometry of nodes to be optimized application specific. In a particularly advantageous embodiment of the invention, it is proposed that the second pitch angle has a value between 25 ° and 65 °, advantageously between 40 ° and 50 °.
  • the second pitch angle is at least 25 °, advantageously at least 30 °, particularly advantageously at least 35 ° and preferably at least 40 ° and / or at most 65 °, advantageously at most 60 °, particularly advantageously at most 55 ° and preferably at most 50 °.
  • the second pitch angle is at least substantially, in particular exactly 45 °.
  • the bending points of the helix of the braid have a second pitch angle of about 45 °. This can be a resilient and / or advantageous with another binding site
  • connectable geometry of a bending point can be achieved.
  • the bending point in particular the bending region, at least in sections follow an at least approximately straight course, in particular a straight course.
  • "at least approximately straight” should be understood to mean straight, preferably linear, preferably in the transverse consideration, a section of the bending point follows the at least approximately straight or straight course, which section at least 50%, advantageously at least 75%. and advantageously comprises at least 85% of the bending point.
  • the bending point in the section in particular in a region of the bending point, is curved in a plane which is parallel to the approximately straight course of the bending point Course at least substantially parallel or parallel to the
  • the helix follow at least sections of a stepped, in particular diagonal, stepwise course.
  • the first leg, the bending point and the second leg in the transverse consideration of the step profile, wherein the bending point or at least whose approximately straight course with the first leg and / or with the second leg forms an angle which the second
  • a high rigidity of a wire mesh transverse to its surface can be achieved if the first leg and / or the second leg at least partially follows a straight course.
  • the first leg and the second leg form straight sides of the mesh.
  • the entire first leg and / or the entire second leg is straight
  • the first leg and / or the second leg has a length of at least 1 cm, advantageously of at least 2 cm, particularly advantageously of at least 3 cm, preferably of at least 5 cm and particularly preferably of at least 7 cm.
  • the first leg and the second leg can have any other, in particular considerably greater lengths.
  • the first leg and / or the second leg may have a length of at least 10 cm or at least 15 cm or
  • the helix is formed of a wire strand, a wire rope, a wire bundle or the like.
  • first leg at least partially in a first plane and the second
  • Legs at least partially extend in a plane parallel to the first plane second level.
  • at least two adjacent legs of the helix run in parallel planes.
  • the first leg runs in the transverse view parallel to the second leg.
  • the first leg and the further first leg extend in the first plane and / or the second leg and the further second leg in the second plane.
  • the first level defines a front side of the wire mesh and / or the second level defines a back side of the wire mesh or vice versa. This allows a wire mesh with a double-surface and / or
  • the further helix comprises at least one further bending point, in the region of which the helix and the further helix intersect.
  • the first bending point is connected to the second bending point, in particular hooked.
  • the further bending point connects the further first leg and the further second leg.
  • the first leg is at least substantially parallel or parallel to the other first
  • the second leg extends at least in
  • the first helix and the second helix intersect perpendicularly in the area of the further bending point.
  • the second pitch angle is 45 ° and an analog further defined second pitch angle of the further bending point is also 45 °.
  • interlinked bending points of the wire mesh each intersect perpendicularly. In this way, a high tensile strength of a connection between bending points can be achieved, in particular due to a direct introduction of force and / or power transmission at crossing points. Furthermore, this can be maximized a contact area between hooked bends.
  • the second pitch angle is smaller than the first pitch angle, in particular in the case that the first pitch angle greater than 45 °.
  • the second pitch angle is greater than the first pitch angle, in particular in the case that the first pitch angle is smaller than 45 °.
  • the second pitch angle is independent of the first pitch angle and, as mentioned, particularly advantageous exactly 45 °.
  • the second pitch angle of the corresponding bending points are advantageously selected such that the bending points intersect perpendicularly. In this way, loadable connection points can be provided independently of a mesh geometry.
  • the first pitch angle is greater than 45 °, advantageously greater than 50 °, particularly advantageously greater than 55 ° and preferably greater than 60 °, so that in particular narrow meshes arise.
  • the first inner angle of the mesh is in particular considerably larger than the second inner angle of the mesh. This allows a high tensile strength of a braid, in particular perpendicular to a longitudinal direction of
  • the first pitch angle is less than 45 °, advantageously less than 40 °, particularly advantageously less than 35 ° and preferably less than 30 °, so that in particular wide meshes arise.
  • the first inner angle of the mesh is in particular considerably smaller than the second inner angle of the mesh. In this way, a high tensile strength of a braid, in particular parallel to a longitudinal direction of braided coils can be achieved. Further, this may provide a wire mesh for a slope protection or the like which is rollable across a slope, thereby advantageously allowing rapid installation for narrow areas to be secured.
  • the bending point has at least one second transition region connected to the second leg with one of the bending curvature comprises different second transition curvature.
  • the first transition region, the second transition region and the bending region form
  • the bending point consists of the first transition region, the second transition region and the bending region.
  • the second transition region is integrally connected to the bending point.
  • the second leg is in particular integrally connected to the second transition region.
  • the coil is unbent except for knots and bends.
  • first transition curvature and the second transition curvature are identical.
  • first transition region and the second transition region comprise an identical portion of the bending point.
  • Transition region and the second transition region are mirror-symmetrical, advantageously with respect to a plane of symmetry, in which the bisector of the second inner angle of the mesh extends and / or which is arranged parallel to the longitudinal direction of the helix.
  • said plane of symmetry is a main plane of extension of the wire mesh and / or the helix.
  • the bending point is preferably mirror-symmetrical, in particular with respect to said plane of symmetry.
  • the bending curvature is greater than the first transition curvature and / or as the second transition curvature. It is conceivable that the first transition curvature and / or the second Transitional curvature is at least substantially constant. Preferably, the bending point runs in the first transition region and / or in the second
  • first leg, the bending point and the second leg form a V-shaped section of the helix, the bending point in particular forming a rounded tip of the section. This can be advantageous stresses in the material due to abrupt
  • Geometry changes in particular largely avoided or at least reduced.
  • Tie points of a mesh can be achieved when the
  • Bending area in particular the entire bending area, a
  • a radius of curvature of the bending region corresponds at least substantially to a sum of a radius of the longitudinal element or of the wire and a radius of the bending mandrel.
  • C may be a factor of at least 500 N 0.5 mm 0.5 or at least 750 N 0.5 mm 0.5 or at least 1000 N 0.5 mm 0.5 or at least 1500 N 0.5 mm 0 , 5 or even bigger.
  • the factor can be selected depending on the application, with a larger factor for a selection of a wire which breaks less easily when bent and correspondingly in particular to a wire mesh with a higher wire
  • Wire mesh according to the invention in particular a safety net, proposed with several interwoven spirals, wherein a to Production of suitable wire, in particular of a high-strength steel, at least by means of the method according to the invention for identifying a suitable wire is identified and wherein at least one coil of at least a single wire, a wire bundle, a wire strand, a
  • Wire rope and / or another longitudinal element is made with the identified wire by means of bending. This can be advantageous time-consuming
  • Test runs are largely avoided. Further, this can produce a wire mesh with a high quality.
  • the first part characteristic extends over a pressing range value range of at least a quarter, advantageously at least one third, particularly advantageously at least half of the
  • Transverse extension of the helix corresponds.
  • Transverse extension of the test piece of the helix of a transverse extension of the helix of a transverse extension of the helix.
  • a wire mesh can be provided, which can absorb forces acting on a impact partially over a large area resiliently and / or without damage.
  • the second pitch is at least 1.2 times, advantageously at least 1.5 times, more preferably at least twice, and preferably at least three times as large as the first pitch.
  • the second slope is at most ten times, advantageously at most eight times, more preferably at most six times and preferably at most five times as large as the first slope. This can occur in a load case
  • An adaptive force absorption and / or energy absorption of a wire mesh can be achieved if the second pitch is at most four times as large as the first pitch. In particular, this can cause damage by abrupt braked wrapped objects are avoided, since braking takes place in at least two stages.
  • Transition region between the first part characteristic and the second part characteristic has a kink, whereby in particular a spontaneous response can be achieved in a collision case.
  • a kink in this
  • the transition region extends over a pressing range value range which corresponds to at most 5%, advantageously at most 3%, particularly advantageously at most 2% and preferably at most 1% of the transverse extent of the helix.
  • Press range value range which corresponds to at least one fifth, advantageously at least a quarter, particularly advantageously at least one third of the transverse extent of the helix.
  • the second part characteristic extends over a pressing distance value range, which is smaller than a corresponding pressing range value range of the first part characteristic.
  • a convexly curved third partial characteristic be connected to the second partial characteristic.
  • the third sub-characteristic curve has a gradient which increases in particular steadily, in particular constantly, with increasing pressing distance. It is conceivable that the third sub-characteristic follows a polynomial, in particular a parabolic, or even an exponential course.
  • the third part characteristic extends over a pressing range value range of at least one tenth, advantageously at least one eighth, particularly advantageously at least one sixth and preferably at least one fourth the transverse extent of the helix corresponds.
  • the third part characteristic extends over a pressing distance value range, which is smaller than a corresponding pressing range value range of the second part characteristic.
  • Part characteristic and the third part characteristic is free from a kink.
  • the slope of the second sub-characteristic is steadily changing over into the slope of the third sub-characteristic.
  • the spring characteristic is composed of the first part of the characteristic curve, in particular the immediately adjacent second part of the characteristic curve and the third part of the characteristic curve immediately adjacent thereto.
  • the first part characteristic is immediately followed by a part characteristic which corresponds approximately or exactly to the third part characteristic with respect to its course.
  • the spring characteristic is free of a second linear part characteristic.
  • the transverse lifting unit has at least one feed element which feeds the spiral blank to the bending table.
  • the feed element is displaceably mounted relative to the bending table in the transverse lifting direction.
  • the transverse lifting unit has at least one coupling element which effects a movement of the
  • the bending table is closed Start of bending and / or after advancing the coil blank in an initial position of the bending table.
  • the feed element is at the beginning of bending and / or after advancing the coil blank in an initial position of the feed element.
  • the bending table and the feed element are at least once at the same time in their respective starting position.
  • the feeding element is advantageously deflected out of the starting position parallel to the transverse lifting direction away from the bending table.
  • the feed element is then moved back into its initial position during this circulation of the bending table.
  • the transverse lifting unit is provided to provide a bending point arising during bending with the second pitch angle.
  • the transverse lifting unit is intended to generate an adjustable transverse stroke.
  • the geometry setting unit has a stop unit with at least one
  • Stop element having a maximum feed position for the
  • the stop unit is provided to adjust the length of the first leg and / or the length of the second leg.
  • the advancing unit advances the spiral blank, in particular a respective last bent bending point, as far as the stop element during advancement.
  • the coil blank in particular the respectively last bent bending point, bears against the stop element.
  • the coil blank is advanced prior to bending to the maximum feed position.
  • a helical geometry in particular a leg length, can be set precisely and / or simply and / or reliably.
  • the stop element is mounted completely circumferentially around the bending mandrel, in particular on a circular path.
  • a movement of the bending table and a movement of the stop member are synchronized about the bending mandrel, in particular during the manufacture of the helix.
  • a precise feed can be made possible at a high production speed.
  • a position of the bending table relative to the stop element is variable during a rotation of the bending table.
  • the abutment element leads the bending table during advancement and / or before bending.
  • the spiral blank is already in the maximum feed position before the bending table is in its starting position.
  • the stop element abuts against the bending table during bending.
  • a position of the stop element is constant relative to the bending table in the bending. This can be a
  • Movement can be achieved, which allows high precision and / or a high pace of production.
  • the stop element has a concave, in particular arcuate curved stop surface.
  • the abutment surface is concave in two directions that are advantageously perpendicular to one another,
  • a distance between the abutment surface and the bending mandrel is constant when the abutment element revolves around the bending mandrel.
  • the abutment element revolves around the bending mandrel.
  • Stop surface formed as a surface of a groove.
  • the groove is curved in the circumferential direction about the bending mandrel.
  • the abutment surface is concavely curved in a direction perpendicular to a longitudinal direction of the groove.
  • a curvature of the stop surface corresponds approximately to a curvature of the bending point in the longitudinal consideration.
  • the groove is provided to the coil blank and / or the last curved To center bending point, in particular towards the end of advancing and / or in the maximum feed position of the coil blank.
  • Stop element is variable relative to the feed axis and in particular relative to the bending mandrel.
  • the stop element runs in the feed operating state, in particular with a constant
  • the bending table is pivotally mounted about a pivot axis, which rotates around the bending mandrel itself the bending mandrel during a rotation of the bending table.
  • the pivot axis is arranged parallel to the longitudinal axis of the bending mandrel.
  • the bending table is pivoted after bending about the pivot axis.
  • the bending table leads at a
  • the bending unit is provided for bending a coil blank with at least one wire made of a high-strength steel.
  • the bending unit In itself straight and / or not twisted coils can be made advantageous when the bending unit is provided to bend the coil blank during a rotation of the bending table by more than 180 °.
  • the bending unit is provided to the coil blank when bending overbend and / or overpress, which may be necessary in particular in the case of longitudinal elements with a high-strength wire, in particular due to a partially resilient behavior and / or a springback of such longitudinal elements.
  • the bending unit is intended to produce bending points which are bent by 180 °.
  • the bending unit is intended to produce bending points which are bent by 180 °.
  • the bending unit is provided to set an overbending angle.
  • the bending table presses against the coil blank, advantageously while the bending table sweeps over the bending mandrel when it revolves around an angle range which is greater than 180 ° by an overbending angle.
  • a bending angle which is greater than 180 ° by an overbending angle.
  • Bending angle for example, up to 1 ° or up to 2 ° or up to 5 ° or up to 10 ° or up to 15 ° or up to 20 ° or up to 30 ° or even more, especially depending on the spring properties of the coil blank. It is also conceivable that the overbending angle is adjustable by means of adjusting the bending unit.
  • the geometry setting unit has a holding unit with at least one holding element which, viewed at least partially during bending, and in particular also during overbending from the bending mandrel, follows the bending table fixed.
  • the retaining element limits mobility and / or bendability of the helix in at least one direction, in particular in the direction of a hemisphere.
  • the holding element holds the coil in a region of a
  • the retaining element partially surrounds the helix, in particular in one direction toward a main extension plane of the guide table.
  • the holding element is fork-shaped.
  • the bending table pivots when bending the coil blank around the mandrel the entire already curved helix about an axis parallel to the longitudinal axis of the helix, wherein the retaining element advantageously stabilizes the helix during this pivoting.
  • a continuous support of a helix during its bending can be achieved if the holding element is completely mounted circumferentially around the bending mandrel.
  • the holding element synchronized with the circulation of the bending table to the bending mandrel, especially during the manufacture of the helix.
  • the holding element is pivotally mounted about a pivot axis, which rotates itself around the bending mandrel during a rotation of the holding element around the bending mandrel.
  • the retaining element lies only during a part of a
  • Circulation of the retaining element to the bending mandrel on the coil Advantageously pivots the holding member during its rotation about the bending mandrel about the pivot axis of the holding member and moves away from the helix.
  • the holding element during advancement
  • the holding element is mounted on the bending table.
  • Pivot axis of the bending table and the pivot axis of the holding element parallel and preferably parallel to the longitudinal axis of the bending mandrel.
  • the pivot axis of the holding element extends in the
  • Geometry adjustment at least one guide slot for the guide table.
  • the geometry adjusting unit has at least one, in particular further, guide slot for the retaining element.
  • the guide table and the holding element run during the production of the helix synchronously about the bending mandrel and are pivoted at different times relative to the coil blank.
  • the invention further comprises a method for producing a
  • Wire mesh according to the invention in particular a safety net, which has a plurality of interwoven spirals, of which at least one coil of at least one coil blank, namely a single wire, a wire bundle, a wire strand, a wire rope and / or another longitudinal element, with at least one wire by means of at least one Bender according to the invention is manufactured.
  • Bending device according to the invention and a method according to the invention for performing a function described herein have a number differing from a number of individual elements and / or components and / or units and / or method steps mentioned herein.
  • Fig. 1 shows a part of a wire mesh in a schematic
  • Fig. 2 shows a part of a coil of the wire mesh in a
  • Fig. 3 shows a further part of the wire mesh in a schematic
  • FIG. 6 shows the helix, viewed in a longitudinal direction of the helix, in a schematic representation
  • Fig. 7 is a bending test device for performing a back and forth
  • Figure 8 shows a pressing device for performing a pressing test in a schematic representation
  • Fig. 9 is a spring characteristic of a test piece of the helix in a
  • Fig. 1 1 a bending space of the bending device in a first
  • Fig. 12 shows the bending space in a second operating state in a
  • Fig. 13 guide slots of a bending table and a holding element of
  • Fig. 14 is a schematic flow diagram of a method for
  • FIG. 15 shows a second wire mesh in a schematic front view
  • FIG. 16 shows a bending point of a coil of the second wire mesh in a schematic representation
  • FIG. 17 shows a third wire mesh in a schematic front view
  • FIG. 18 shows a bending point of a coil of the third wire mesh in a schematic representation
  • Fig. 19 is a helix of a fourth wire mesh, viewed in a
  • Fig. 20 shows a coil of a fifth wire mesh, viewed in a
  • Fig. 21 is a spring characteristic of a test piece of a helix of a
  • Fig. 22 is a spring characteristic of a test piece of a coil of a seventh
  • Fig. 23 is a spring characteristic of a test piece of a coil of eighth
  • Fig. 24 is a spring characteristic of a test piece of a coil of a ninth
  • Fig. 25 is a spring characteristic of a test piece of a coil of a tenth
  • FIG. 1 shows a part of a wire mesh 10a in a schematic front view.
  • the wire mesh 10a is formed as a safety net.
  • the wire mesh 10a shown can be used, for example, as slope protection,
  • Avalanche protective net, safety fence or the like can be used.
  • Wire mesh 10a has a plurality of interwoven spirals 12a, 14a, in particular a coil 12a and a further coil 14a.
  • the wire mesh 10a has a plurality of identically formed coils 12a, 14a, which are screwed into one another and form the wire mesh 10a.
  • FIG. 2 shows a part of the coil 12a of the wire mesh 10a in a perspective view.
  • FIG. 3 shows another part of FIG.
  • Wire mesh 10a in a schematic front view The coil 12a is off a longitudinal element 16a made with at least one wire 18a.
  • the longitudinal element 1 6a is formed as a single wire.
  • the wire 18a forms in the present case, the longitudinal element 1 6a.
  • the longitudinal member 16a is bent to the coil 12a.
  • the coil 12a is integrally formed.
  • the coil 12a is made of a single piece of wire.
  • the wire 18a has a diameter d of 3 mm.
  • a longitudinal element is designed as a wire bundle, a wire strand, a wire rope or the like.
  • a wire has a different diameter, such as less than 1 mm or about 1 mm or about 2 mm or about 4 mm or about 5 mm or about 6 mm or even larger diameter.
  • the coil 12a has a first leg 20a, a second leg 22a and a bending point 24a connecting the first leg 20a and the second leg 22a.
  • the coil 12a has a plurality of first legs 20a, a plurality of second legs 22a and a plurality of flexures 24a, which are not all provided with reference numerals for reasons of clarity.
  • the first legs 20a are at least substantially identical to each other.
  • the second legs 22a are at least substantially identical to each other.
  • the bending points 24a are at least substantially identical to one another. The following are therefore examples of the first leg 20a, the second
  • the coil 12a has a longitudinal direction 28a.
  • the coil 12a has a longitudinal axis 109a which is parallel to the longitudinal direction 28a.
  • Longitudinal direction 28a corresponds to a Haupthstreckungsnchtung the coil 12a.
  • the first leg 20a extends at a first pitch angle 26a with respect to the longitudinal direction 28a of the helix 12a.
  • Frontal view a frontal view 54a.
  • the first leg 20a has a longitudinal axis 110a.
  • the longitudinal axis 1 10a of the first leg 20a extends parallel to a main extension direction 1 12a of the first
  • FIG. 4 shows a part of the coil 12a, which comprises the first leg 20a, the second leg 22a and the bending point 24a, in different views.
  • FIG. 4a shows a view in the longitudinal direction 28a of the helix 12a.
  • Figure 4b shows the first leg 20a, the second leg 22a and the
  • FIG. 4c shows a viewing in the frontal direction 54a.
  • FIG. 4d shows a perspective view.
  • the bending point 24a extends at least in sections with a second pitch angle 30a different from the first pitch angle 26a with respect to the longitudinal direction 28a of the helix 12a.
  • the bending point 24a has a longitudinal axis 1 14a.
  • the longitudinal axis 14a of the bending point 24a and the longitudinal axis 109a of the coil 12a enclose the second pitch angle 30a.
  • the wire 18a is at least partially made of a high strength steel.
  • the wire 18a is formed as a high strength steel wire.
  • the wire 18a has "2.
  • the wire has a tensile strength R of about 1770 N mm" has a tensile strength R of at least 800 N mm 2.
  • other tensile strengths are also conceivable, in particular also tensile strengths of more than 2200 N mm -2 .
  • a wire is made of very high-strength steel.
  • the second pitch angle 30a deviates by at least 5 ° from the first
  • the second pitch angle 30a has a value between 25 ° and 65 °. Furthermore, the first pitch angle 26a is greater than 45 °. In the present case, the first pitch angle 26a is about 60 °. Further, in the present case, the second pitch angle 30a is about 45 °. The second pitch angle 30a is smaller than the first pitch angle 26a.
  • the bending point 24a follows in the transverse consideration at least partially an at least approximately straight course. In the present case, a large part of the bending point 24a follows the straight course in the transverse view.
  • the helix 12a follows in the transverse consideration at least in sections a gradual course. The gradual course is at an angle.
  • the first leg 20a follows at least in sections a straight course. In the present case, the first leg 20a follows a straight course.
  • the second leg 22a follows at least in sections a straight course. In the present case, the second leg 22a follows a straight course.
  • the first leg 20a and / or the second leg 22a are free of a curvature and / or a bend and / or a kink.
  • the bending point 24a comprises a profile which, in a longitudinal view parallel to the longitudinal direction 28a of the coil 12a, describes a bend of 180 °. In the figure 4a, the coil 12a is shown in the longitudinal view.
  • the first leg 20a runs at least in sections, in particular completely, in a first plane
  • the second leg 22a runs at least in sections, in particular completely, in a second plane parallel to the first plane. In the longitudinal view, the first leg 20a runs parallel to the second leg 22a.
  • the further coil 14a has a further bending point 32a.
  • the bending point 24a and the further bending point 32a are connected.
  • the bending point 24a and the further bending points 32a form a point of connection of the first coil 12a and the further coil 14a.
  • FIG. 5 shows a part of the wire mesh 10a, which comprises the bending point 24a and the further bending point 32a, in different views.
  • FIG. 5a shows a view in the longitudinal direction 28a of the coil 12a.
  • FIG. 5b shows the part of the wire mesh 10a in a transverse view perpendicular to the longitudinal direction 28a of the coil 12a in the main extension plane of the coil 12a.
  • FIG. 5c shows a viewing in the frontal direction 54a.
  • FIG. 5d shows a perspective view.
  • the helix 12a and the additional helix 14a intersect at least substantially vertically in a region of the further bending point 32a.
  • the bending point 24a and the further bending point 32a include a crossing angle 1 18a.
  • the crossing angle 1 18a is dependent on the second pitch angle 30a and a correspondingly defined further second pitch angle of the further helix 14a. In the present case, the crossing angle is 1 18a 90 °.
  • first pitch angle advantageously a second pitch angle of 45 ° is selected, so that appropriately configured coils on
  • connection points Vertically cross connection points and these connection points advantageously have a high mechanical strength.
  • FIG. 6 shows the helix 12a, viewed in the longitudinal direction 28a of the helix 12a, in a schematic representation.
  • the bending point 24a comprises a bending region 34a with a bending curvature and a first transition region 36a connected to the first leg 20a with a first transition curvature different from the bending curvature.
  • the bending region 34a is connected to the first transition region 36a.
  • the bending region 34a and the first transition region 36a are arranged directly next to each other and in particular merge into each other.
  • the bending region 34a and the first transition region 36a are integrally connected to one another.
  • the first transition region 36a merges into the first leg 20a.
  • the first transition region 36a is integrally connected to the first leg 20a.
  • the bending point 24a comprises in the longitudinal view a second transition region 38a connected to the second leg 22a with a second transition curvature different from the bending curvature.
  • the second transition region 38a is integrally connected to the bending region 34a.
  • the second transition region 38a merges into the second leg 22a.
  • the second transition region 38a is integrally connected to the second leg 22a.
  • Transition region 38a together form the bending point 24a.
  • first transition curvature and the second transition curvature are identical. But it is also conceivable that a first transition curvature and a second transition curvature are different from each other, whereby, for example, a wire mesh with, in particular with respect to their
  • first transition region 36a and the second transition region 38a are mirror-symmetrical.
  • Transition region 36a and the second transition region 38a are identical
  • the first transition region 36a and the second transition region 38a are mirror-symmetrical with respect to a plane which is centrally located between the plane in which the first leg 20a extends and the plane parallel thereto, in which the second leg 22a extends, and which is parallel to these planes ,
  • the bending curvature is greater than the first transition curvature.
  • Bend curvature is greater than the second transition curvature.
  • the bending region 34a follows a circular course.
  • the bending area 34a is in the
  • the bending region 34a is bent in the longitudinal direction by less than 180 °.
  • the bending region 34a, the first transition region 36a and the second transition region 38a are in the
  • Transition area 38a about.
  • the first transition curvature, in particular the profile of the first transition region 36a is continuous, in particular continuous, in particular free of a kink, in the straight course of the first leg 20a.
  • Transition region 38a continuously, in particular steadily, in particular free of a kink, in the straight course of the second leg 22a over. It is also conceivable that corresponding transitions are provided with a kink. Furthermore, it is conceivable that a first transition curvature and / or a second transition curvature
  • Transition curvature disappears, in particular a first
  • Transition area and / or a second transition area at least
  • FIG. 7 shows a bending test device 120a for performing a back-and-forth bending test in a schematic representation.
  • the bending test device 120a has clamping jaws 122a, 124a, which are for clamping a Test piece of a wire are provided. In the case shown, it is a test piece 42a of the wire 18a.
  • the bending test device 120a has a bending lever 128a, which is mounted to pivot back and forth.
  • Bend lever 128a has drivers 130a, 132a for the test piece 42a of the wire 18a.
  • the bending test device 120a has a bending cylinder 40a around which the test piece 42a of the wire 18a is bent in the bending test.
  • the bending test device 120a has a further bending cylinder 126a, which is identical to the bending cylinder 40a.
  • the further bending cylinder 126a is arranged opposite to the bending cylinder 40a.
  • the bending lever 128a alternately bends the test piece 42a of the wire 18a by at least 90 ° each around the bending cylinder 40a and the other bending cylinder 126a.
  • the flexing test is usually carried out until the test piece 42a of the wire 18a breaks to test its load capacity and / or flexibility.
  • the bending cylinder 40a has a diameter of at most 2d, that is, at most twice the wire diameter d. In the present case, the bending cylinder 40a has a diameter of 5 mm.
  • a bending cylinder diameter of 3.75 mm is selected for a wire diameter of 2 mm. It is advantageous for a wire diameter of 3 mm
  • Bending cylinder diameter of 5 mm selected. It will be advantageous for one
  • Wire diameter of 4 mm a bending cylinder diameter of 7.5 mm selected. It is advantageous for a wire diameter of 5 mm
  • Bending cylinder diameter of 10 mm selected.
  • the test piece 42a of the wire 18a in the present case has a length of about 85 mm.
  • a test piece length of about 75 mm is selected for a wire diameter of 2 mm. It will be advantageous for one
  • test piece length of 3 mm a test piece length of about 85 mm.
  • a test piece length of about 100 mm is selected for a wire diameter of 4 mm.
  • a test piece length of about 15 mm is selected.
  • the test piece 42a becomes cut off from the wire 18a, in particular prior to manufacture of the
  • the wire 18a in addition to its tensile strength and in terms of its
  • Bending properties are tested, which are responsible for both a production of the wire mesh 10a as well as a deformation behavior of the wire mesh 10a in an installation and in particular in a collision case. If you choose a higher value for C, you can choose more flexible wires, for example, for more demanding applications. For example, C may be a factor of 500 N 0.5 mm 0 ' 5 or 750 N 0.5 mm 0 ' 5 or 1000 N 0.5 mm 0 ' 5 or
  • M determined according to this formula, is therefore 5 after rounding off M '.
  • the bending test device 120a defines a bending length 133a.
  • the bending length 133a is a vertical distance between a highest point of the
  • the bending length 133a is about 35 mm.
  • a bending length of about 25 mm is selected for a wire diameter of 2 mm.
  • a bending length of about 35 mm is selected for a wire diameter of 3 mm. It is advantageous for a wire diameter of 4 mm Bend length of about 50 mm selected.
  • a bending length of about 75 mm is selected for a wire diameter of 5 mm.
  • a suitable wire 18a can be identified prior to making the wire mesh 10a.
  • the wire 18a is identified as suitable if the test piece 42a of the wire 18a in the back-and-forth bending test at least M times around the bending cylinder 40a and
  • FIG. 8 shows a pressing device 134a for carrying out a
  • the pressing device 134a has two opposite, parallel plates 48a, 50a, namely a first plate 48a and a second plate 50a.
  • the plates 48a, 50a are movable toward each other for pressing along a pressing path 52a. in the
  • the first plate 48a is movable toward the second plate 50a. Further, the plates 48a in this case, 50a in the pressing test at a rate of about 1 17 s ⁇ "1 successively moved.
  • the first plate 48a and / or the second plate is advantageously 50a initially 42a to contact with the test piece before the pressing test the wire 18a,
  • Speeds for example differing by a factor of 2, a factor of 5, a factor of 10, a factor of 20, a factor of 50, a factor of 100, are conceivable.
  • the pressing trial involves pressing a test piece 46a of the coil 12a.
  • the test piece 46a of the helix 12a is taken from the helix 12a, in particular cut out of it.
  • the test piece 46a of the coil 12a comprises, in particular exactly, five legs and four bending points.
  • the coil 12a has a transverse extension 44a (see also Fig. 4a). In the present case, the transverse extent 44a is about 12 mm.
  • the transverse extension 44a is dependent on a geometry of the bending point 24a.
  • the transverse extent 44a is dependent on the bending curvature, the first transition curvature and the second
  • Transverse extensions are used when a wire mesh with a small thickness is needed, for example, a transverse extent of at most 10 mm or at most 7 mm.
  • larger transverse extensions are conceivable, for example a transverse extension of more than 15 mm or more than 25 mm or of more than 40 mm or even more.
  • narrowly curved wire meshes are also conceivable, which have a small transverse extent with a large diameter of a corresponding longitudinal element.
  • a first bending point and a second bending point intersect at a small angle, wherein in particular a corresponding second pitch angle has a value of well below 45 °, for example 30 ° or 20 ° or even less
  • a first bending point and a second bending point intersect at a large angle, wherein a corresponding second pitch angle has a value of well above 45 °, for example 60 ° or 70 ° or even more, which in particular a wire mesh with a large thickness and narrow running points of connection between helices is feasible.
  • FIG. 9 shows a spring characteristic curve 56a of the test piece 46a of the helix 12a in the compression test in a schematic press-line force diagram 58a.
  • the press section force diagram 58a comprises a press line axis 136a on which a position of the plates 48a, 50a, in particular of the first plate 48a, along the press section 52a is plotted.
  • the press-section force diagram 58a comprises a force axis 138a, on which one in the
  • Pressing occurring pressing force is applied at a given point of the pressing section 52a.
  • the pressing device 134 a is provided to the
  • the test piece 46a of the coil 12a taken from the coil 12a shows the spring characteristic in the pressing trial between the parallel plates 48a, 50a, the pressing attempt involving pressing by moving the plates 48a, 50a along the pressing path 52a parallel to the frontal direction 54a of the coil 12a 56a, which in the press section force diagram 58a, starting from a beginning of the press section 52a an at least approximately linearly extending first
  • Partial characteristic 60a having a first slope.
  • the first part characteristic 60a is linear.
  • the press section 52a begins with a concern of the plates 48a, 50a on the test piece 46a of the turn 2a, in which still no pressing force on the test piece 46a of the coil 12a acts.
  • the press section 52a then extends to a point where the test piece 46a of the coil 12a is pressed flat.
  • the press section 52a extends over a distance which corresponds approximately to a difference between the transverse extension 44a and the wire diameter d.
  • the test piece 46a of the coil 12a is compressed in the pressing test at least substantially to the wire diameter d.
  • the first part characteristic 60a extends over a pressing distance value range 66a, which corresponds to at least a quarter of the transverse extent 44a of the helix 12a.
  • the first part characteristic 60a is followed by an approximately linear second part characteristic 62a.
  • the second part characteristic 62a has a second one
  • the second slope is at most four times as large as the first slope. In the present case, the second slope is about twice as large as the first slope. However, other factors between the first slope and the second slope are conceivable, such as 1, 1 or 1, 5 or 2.5 or 3 or 3.5 or the like.
  • the spring characteristic 56a has a bend 70a in a transition region 68a between the first part characteristic 60a and the second part characteristic 62a.
  • the kink 70a corresponds to a sudden change in a slope of the spring characteristic 56a from the first slope to the second slope.
  • the second part characteristic 62a extends over a pressing distance value range 72a which corresponds to at least one fifth of the transverse extent 44a of the helix 12a.
  • the second part characteristic 62 is followed by a convexly curved third
  • the third sub-characteristic 64a has a continuous
  • a transition between the second sub-characteristic 62a and the third sub-characteristic 64a is free of a kink.
  • the second slope continuously merges into the slope of the third sub-characteristic 64a.
  • the slope of the third part characteristic 64a corresponds at a transition point 1116a between the second part characteristic 62a and the third part characteristic 64a of the second gradient.
  • FIG. 10 shows a bending device 74a for producing the wire mesh 10a in a perspective view.
  • FIG. 11 shows a bending space 140a of the bending device 74a in a first operating state in a perspective view.
  • FIG. 12 shows the bending space 140a in a second operating state in a perspective view.
  • Bender 74a is intended to make the wire mesh 10a.
  • the bending device 74a is provided to make the coil 12a.
  • the bending device 74a is provided for bending the coil 12a according to the geometry of the coil 12a, in particular the legs 20a, 22a and the bending point 24a of the coil 12a.
  • the bending device 74a is intended to manufacture the wire mesh 10a or the coil 12a from a spiral blank 76a.
  • the helical blank 76a is formed by the longitudinal member 1 6a in an unbent state. In the present case, the wire 18a forms the coil blank 76a.
  • a coil blank is formed as a wire bundle and / or a wire strand and / or a wire rope and / or another longitudinal element.
  • the bending device 74a is provided to make the coil 12a by bending the coil blank 76a.
  • the bending device 74a has a bending unit 78a.
  • the bending unit 78a comprises a bending mandrel 80a and a bending table 82a.
  • the bending table 82a is provided for bending the coil blank 76a around the bending mandrel 80a.
  • the bending table 82a is completely circulated around the bending mandrel 80a.
  • the bending table 82a When manufactured, the bending table 82a continuously runs in a circulating direction 142a around the bending mandrel 80a.
  • the bending mandrel 80a has a longitudinal axis 144a.
  • the longitudinal axis 144a of the bending mandrel 80a is parallel to a
  • the bending device 74a has a feed unit 84a, which leads to a
  • Advancing the coil blank 76a along a feed axis 86a is provided in a feed direction 88a.
  • the feed axis 86a is arranged parallel to the feed direction 88a.
  • the feed direction 88a runs parallel to a main extension direction of the helical blank 76a.
  • the feed axis 86a encloses an angle with the longitudinal axis 144a of the bending mandrel 80a which at least substantially and in particular corresponds exactly to the first pitch angle 26a.
  • the first pitch angle 26a can be adjusted by means of adjusting the feed axis 86a relative to the longitudinal axis 144a of the bending mandrel 80a.
  • the flexure 74a has a geometry adjustment unit 90a provided for adjusting a geometry of the coil 12a.
  • Geometry adjustment unit 90a is provided for adjusting a length of the first leg 20a and the second leg 22a.
  • Geometry adjustment unit 90a is provided for adjusting the transverse extent 44a of the coil 12a.
  • the geometry adjustment unit 90a is provided for adjusting the first pitch angle 26a.
  • the geometry adjustment unit 90a is provided for adjusting the second pitch angle 30a.
  • Geometry adjustment unit 90a is provided for adjusting the bending curvature.
  • the geometry adjustment unit 90a is provided for adjusting the first transition curvature.
  • the geometry adjustment unit 90a is provided for adjusting the second transition curvature.
  • the Geometry adjustment unit 90a is for adjusting the geometry of the bending point 24a, in particular of the bending region 34a, in particular of the first
  • the geometry adjustment unit 90a comprises an alignment element 146a for adjusting the angle between the feed axis 86a and the
  • the alignment member 146a is formed as a slot.
  • the coil blank 76a is repeatedly advanced.
  • the bending unit 78a in particular the bending table 82a, bends after completion
  • a diameter of the bending mandrel 80a defines the bending curvature of the bending region 34a and at least partially the transverse extent 44a of the helix 12a.
  • the diameter of the bending mandrel 80a defines an inner radius of the bending point 24a.
  • the geometry adjustment unit 90a has a transverse lift unit 92a, which is provided to move a position of the bending table 82a along the
  • the transverse lifting unit 92a has a feed element 148a, which feeds the spiral blank 76a to the bending table 82a.
  • the feeding member 148a is referred to as a guide table 150a
  • the feed element 148a is displaceably mounted in a transverse lifting direction 156a and counter to it relative to the bending table 82a.
  • the Querhubides 156a is parallel to the
  • Main extension direction 94a of the bending mandrel 80a is provided to set a maximum transverse stroke 160a.
  • the feed element 148a is displaceable parallel to the transverse lifting direction 156a by the maximum transverse stroke 1 60a.
  • the Querhubech 92 a has a coupling element 1 62 a, which mechanically couples a movement of the feed element 148 a to the circulation of the bending table 82 a about the bending mandrel 80 a. In the present case that is
  • Coupling element 162a a lever drive, the feed element 148a
  • the feeding member 148a is moved from a home position parallel to the bending member 80a
  • the feed element 148a is subsequently moved back into its starting position during this rotation of the bending table 82a.
  • the transverse lifting unit 92a is intended to provide a bend resulting from bending
  • the transverse lifting unit 92a is intended to produce an adjustable maximum transverse stroke 160a.
  • Slope angle 30a can be adjusted.
  • a second pitch angle 30a can be generated, which differs from the first
  • Slope angle 26a differs, in particular by the helical blank 76a is displaced laterally upon bending of a bending point around the bending mandrel 80a.
  • the mandrel 80a is driven.
  • the bending mandrel 80a is rotatably mounted about its longitudinal axis 144a.
  • the bending mandrel 80a is over a
  • the bending mandrel 80a is designed to be replaceable.
  • the bending unit 78a can be equipped with bending mandrels with different diameters.
  • the geometry adjustment unit 90a has a stopper unit 96a with at least one stop element 98a, which defines a maximum feed position for the spiral blank 76a.
  • the coil blank 76a is located around the bending mandrel 80a in the maximum feed position prior to being bent by the bending table 82a. In the maximum feed position of the coil blank 76a abuts with a last bent bending point 1 66a of the coil 12a on the stop element 98a.
  • the first operating state shown in FIG. 11 corresponds to a situation immediately before the bending of the helical blank 76a about the bending mandrel 80a.
  • the helical blank 76a is in the first operating state in the maximum feed position.
  • the second operating state illustrated in FIG. 12 corresponds to a situation during the bending of the helical blanks 76a about the bending mandrel 80a.
  • the bending table 82a is displaced in the second operating state along the circumferential direction 142a with respect to its position in the first operating state.
  • the stop element 98a is completely mounted circumferentially around the bending mandrel 80a.
  • the stop element 98a continuously runs around the bending mandrel 80a in the circumferential direction 142a during manufacture.
  • a position of the bending table 82a relative to the stopper member 98a is variable in the revolution of the bending table 82a around the bending mandrel 80a.
  • the bending table 82a is pivotably mounted about a pivot axis 102a, which, when the bending table 82a revolves around the bending mandrel 80a, itself circulates the bending mandrel 80a, in particular in the direction of rotation 142a.
  • the pivot axis 102a moves during production on a circular path 1 68a (see Fig. 13).
  • Pivot axis 102a moves during manufacture with a constant
  • the bending table 82a and the stopper member 98a run around the bending mandrel 80a at the same speed. After bending, the bending table 82a pivots about the pivot axis 102a, thereby defining a maximum bending angle. The bending table 82a then pivots back around the pivot axis 102a, in particular during the advancement of the coil blank 76a. In the first operating state, the stop element 98a rests on the bending table 82a.
  • the stop element 98a has a concavely curved abutment surface 100a.
  • the abutment surface 100a is curved in the circumferential direction 142a corresponding circular arc. Furthermore, the abutment surface 100a is perpendicular to the Curvature in the direction of rotation 142a arcuately curved. A radius of this curvature perpendicular to the direction of rotation 142 a corresponds at least in the
  • Feed position is the last bent bending point 1 66a at the
  • Stop surface 100a which curves in a circular arc around the last bent bending point 1 66a.
  • Feed axis 86a changeable.
  • the stop element 98a moves in the feed operating state, in particular after the coil blank 76a abuts against the stop element 98a, thus in particular is in the maximum feed position, at the last bent bending point 1 66a in
  • the bending unit 78a is provided for bending a coil blank with at least one high-strength steel wire.
  • the coil blank 76a can be bent by means of the bending unit 78a.
  • Bending unit 78a is further provided to coil blanks
  • the bending device 74a is provided to manufacture a wire mesh of correspondingly bent helices, in particular the wire mesh 10a.
  • the bending unit 78a is provided to bend the coil blank 76a by more than 180 ° in a single revolution, in particular during each revolution, of the bending table 82a about the bending mandrel 80a.
  • a bending angle is defined by a time of pivoting of the bending table 82a about the pivot axis 102a.
  • the bending unit 78a is provided to overbend the coil blank 76a, in particular to a spring back of the coil blank 76a after to compensate for the bending due to its high hardness.
  • the bending unit 78a is provided to provide the bending point 24a with a total angle of exactly 180 °, so that the coil 12a can be made straight in itself.
  • the geometry adjusting unit 90a has a holding unit 104a with a
  • Retaining element 106 a which at least partially fixes the coil 12 a behind the bending table 82 a, viewed from the bending mandrel 80 a when bending around the bending mandrel 80 a.
  • the holding element 106a surrounds the coil 12a partially.
  • the holding element 106a is fork-shaped.
  • the support member 106a supports the coil 12a upon bending of the coil blank 76a around the bending mandrel 80a, in which the coil 12a is co-rotated in the direction of rotation 142a.
  • the holding element 106a is mounted completely circumferentially around the bending mandrel 80a.
  • the holding element 106a is pivotally mounted about a pivot axis 108a which, when the holding element 106a revolves around the bending mandrel 80a itself, rotates the bending mandrel 80a.
  • the holding element 106a is mounted on the bending table 82a.
  • the pivot axis 108a of the retaining element 106a is identical to the pivot axis 102a of the bending table 82a.
  • the pivot axis 108a passes through a bearing pin 170a, which supports the retaining element 106a on the bending table 82a.
  • FIG. 13 shows guide slots 172a, 174a of the bending table 82a and the retaining element 106a in a schematic side view.
  • Guide slot 172a accomplishes the pivoting of the bending table 82a about the pivot axis 102a as the bending table 82a revolves around the pivot table
  • a second guide slot 174a accomplishes this Pivoting of the retaining element 106a about the pivot axis 108a of the
  • FIG. 14 shows a schematic flow diagram of a method for producing the wire mesh 10a.
  • a test piece 42a of the wire 18a is removed from the longitudinal element 16a, and the wire 18a is identified as suitable by carrying out the described bending and bending test. An unsuitable wire would not be used accordingly.
  • a second method step 178a the second method step 178a, the
  • the wire mesh 10a is made by bending, whereby the coil 12a is manufactured.
  • the coil 12a is produced by means of the bending device 74a.
  • the coil 12a is removed from a test piece 46a of the coil 12a and tested by means of the described pressing test.
  • the third method step 180a may take place after a short test run of a production of a test piece of the wire mesh 10a and / or for purposes of quality control.
  • the described method steps 176a, 178a, 180a can also be carried out independently of one another.
  • any manufacturing method for a wire mesh is conceivable, which in particular shows the described behavior in the compression test.
  • FIGS. 15 to 25 show nine further exemplary embodiments of the invention.
  • the following descriptions and the drawings are essentially limited to the differences between the exemplary embodiments, wherein, with regard to identically named components, in particular with regard to components having the same reference numbers, in principle also to the drawings and / or the description of the other embodiments, in particular FIGS to 14, can be referenced.
  • To distinguish the embodiments of the letter a is the reference numerals of the embodiment in the figures 1 to 14 adjusted.
  • the letter a is replaced by the letters b to j.
  • FIG. 15 shows a second wire mesh 10b in a schematic
  • the second wire mesh 10b has a plurality of interwoven spirals 12b, of which at least one coil 12b of a
  • Longitudinal element 16b is made with a wire 18b.
  • the longitudinal element 1 6b is formed in the present case as a wire bundle with the wire 18b.
  • the coil 12b has a first leg 20b, a second leg 22b and a bending point 24b connecting the first leg 20b and the second leg 22b.
  • the first leg 20b extends at a first pitch angle 26b with respect to a longitudinal direction 28b of the coil 12b.
  • FIG. 16 shows the bending point 24b of the coil 12b in a transverse view parallel to the main extension plane of the coil 12b and perpendicular to the longitudinal direction 28b of the coil 12b. In the transverse view runs the
  • Bending point 24b at least in sections with one of the first
  • the second wire mesh 10b has wide meshes due to the small first pitch angle 26b.
  • the second wire mesh 10b is intended to be rolled out across a slope, so that across the slope, the second wire mesh 10b can be laid uninterrupted over a long distance. Parallel to the slope corresponds to a height of a corresponding installation therefore a width of the second
  • Wire mesh 10b and a length of the coil 12b are connected to Wire mesh 10b and a length of the coil 12b.
  • the second pitch angle 30b is greater than the first pitch angle 26b. In the present case, the second pitch angle 30b is about 45 °.
  • FIG. 17 shows a third wire mesh 10c in a schematic
  • the third wire mesh 10c has a plurality of interwoven spirals 12c, of which at least one coil 12c of a
  • Longitudinal element 16c is made with a wire 18c.
  • the longitudinal element 1 6c is formed in the present case as a wire strand with the wire 18c.
  • Longitudinal member 16c has a plurality of wound around each other, identically formed wires 18c.
  • the coil 12c has a first leg 20c, a second leg 22c and a bending point 24c connecting the first leg 20c and the second leg 22c.
  • the first leg 20c extends at a first pitch angle 26c with respect to a longitudinal direction 28c of the coil 12c.
  • FIG. 18 shows the bending point 24c of the helix 12c in a transverse view parallel to the main extension plane of the helix 12c and perpendicular to the longitudinal direction 28c of the helix 12c. In the transverse view runs the
  • Bending point 24c at least in sections with one of the first
  • Lead angle 26c different second lead angle 30c with respect to the longitudinal direction 28c of the coil 12c.
  • the first pitch angle 26c is greater than 45 °.
  • the first pitch angle 26c is about 75 °.
  • the third wire mesh 10c has narrow meshes due to the large first pitch angle 26c.
  • the wire mesh 10c is therefore very high tensile strength in a longitudinal direction of the mesh. Further, the wire mesh 10c is more easily stretched in a transverse direction of the meshes than in the longitudinal direction.
  • the second pitch angle 30c is smaller than the first pitch angle 26c. In the present case, the second pitch angle 30c is about 45 °.
  • FIG. 19 shows a helix 12d of a fourth wire mesh, viewed in a longitudinal direction of the helix 12d, in a schematic representation.
  • the coil 12d is made of a longitudinal element 16d with at least one wire 18d.
  • the coil 12d has a first leg 20d, a second leg 22d, and a first leg 20d and the second leg 22d connecting
  • the bending point 24d comprises a bending region 34d with a first bending curvature. Furthermore, the bending point 24d in the
  • the first leg 20d has a curved course.
  • the first leg 20d is free of a straight course.
  • the bending region 34d is curved in a circular arc.
  • the first transition curvature and the second transition curvature are identical.
  • FIG. 20 shows a helix 12e of a fifth wire braid, viewed in a longitudinal direction of the helix 12e, in a schematic representation.
  • the helix 12e is made of a longitudinal element 1e 6e with at least one wire 18e.
  • the coil 12e has a first leg 20e, a second leg 22e and a first leg 20e and the second leg 22e connecting
  • the bending point 24e comprises a bending region 34e with a first bending curvature. Furthermore, the bending point 24e in the
  • Transition region 36a with a different from the bending curvature first transition curvature.
  • the first transition region 36e follows in sections a straight course.
  • the first transition region 36e forms part of the first leg 20e.
  • the first transition region 36e forms one half of the first leg 20e.
  • the first transition region 36a merges continuously into the first leg 20e.
  • the second transition region 38e forms one half of the second leg 22e.
  • FIG. 21 shows a spring characteristic curve 56f of a test piece of a helix of a sixth wire mesh in a schematic compression-force diagram 58f.
  • the spring characteristic 56f was analogous to the spring characteristic 56a in
  • Embodiment of Figures 1 to 14 determined by means of a pressing of the test piece of the helix along a press line.
  • the sixth wire mesh is made of a high-strength steel wire with a wire diameter of 2 mm.
  • the sixth wire mesh has a leg length of about 65 mm.
  • the spring characteristic curve 56f has an approximately linear first partial characteristic curve 60f with a first gradient.
  • the first part characteristic 60f is adjoined by an approximately linearly extending second part characteristic 62f having a second pitch which is greater than the first pitch.
  • the spring characteristic 56f has a bend 70f.
  • the second partial characteristic 62f is followed by a convexly curved third
  • Part characteristic 64f A transition between the second sub-characteristic 62f and the third sub-characteristic 64f is free of a kink.
  • FIG. 22 shows a spring characteristic curve 56g of a test piece of a helix of a seventh wire mesh in a schematic compression-force diagram 58g.
  • the spring characteristic 56g was analogous to the spring characteristic 56a in
  • Embodiment of Figures 1 to 14 determined by means of a pressing of the test piece of the helix along a press line.
  • the seventh wire mesh is made of a high strength steel wire with a wire diameter of 2 mm.
  • the seventh wire mesh has a side length of about 45 mm.
  • the spring characteristic curve 56g has an approximately linear first partial characteristic curve 60g with a first gradient.
  • the first part characteristic curve 60g is followed by an approximately linearly extending second part characteristic curve 62g with a second gradient which is greater than the first gradient.
  • the spring characteristic 56g has a kink 70g.
  • the second part characteristic 62g is followed by a convexly curved third
  • Part characteristic 64g A transition between the second sub-characteristic 62g and the third sub-characteristic 64g is free of a kink.
  • FIG. 23 shows a spring characteristic curve 56h of a test piece of a helix of an eighth wire mesh in a schematic pressing-force diagram 58h.
  • the spring characteristic 56h was analogous to the spring characteristic 56a in
  • Embodiment of Figures 1 to 14 determined by means of a pressing of the test piece of the helix along a press line.
  • the eighth wire mesh is made of a high strength steel wire with a wire diameter of 3 mm.
  • the eighth wire mesh has a side length of about 65 mm.
  • the spring characteristic curve 56h has, starting from a beginning of the pressing section, an approximately linear first partial characteristic curve 60h with a first pitch.
  • the first part characteristic curve 60h is followed by an approximately linearly extending second part characteristic curve 62h with a second gradient which is greater than the first gradient.
  • the spring characteristic 56h In a transition region 68h between the first part characteristic 60h and the second part characteristic 62h, the spring characteristic 56h has a kink 70h.
  • the second partial characteristic 62h is followed by a convexly curved third
  • FIG. 24 shows a spring characteristic curve 56i of a test piece of a helix of a ninth wire mesh in a schematic compression-force diagram 58i.
  • the spring characteristic 56i was analogous to the spring characteristic 56a in
  • Embodiment of Figures 1 to 14 determined by means of a pressing of the test piece of the helix along a press line.
  • the ninth wire mesh is made of a high strength steel wire with a wire diameter of 4 mm.
  • the ninth wire mesh has a side length of about 80 mm.
  • the spring characteristic curve 56i has, starting from a beginning of the press section, an approximately linearly extending first part characteristic 60i with a first pitch.
  • the first part characteristic 60i is followed by an approximately linearly extending second part characteristic 62i with a second gradient which is greater than the first slope.
  • the spring characteristic 56i has a kink 70i.
  • the second partial characteristic 62i is followed by a convexly curved third
  • FIG. 25 shows a spring characteristic 56j of a test piece of a helix of a tenth wire mesh in a schematic press-pull force diagram 58j.
  • the spring characteristic 56j was analogous to the spring characteristic 56a in
  • Embodiment of Figures 1 to 14 determined by means of a pressing of the test piece of the helix along a press line.
  • the tenth wire mesh is made of a high strength steel wire with a wire diameter of 4 mm.
  • the tenth wire mesh has a side length of about 65 mm.
  • the spring characteristic curve 56j has, starting from a beginning of the pressing section, an approximately linear first partial characteristic curve 60j with a first pitch.
  • the first part characteristic curve 60j is followed by an approximately linearly extending second part characteristic curve 62j with a second gradient which is greater than the first gradient.
  • the spring characteristic 56j has a kink 70j.
  • the second partial characteristic 62j is followed by a convexly curved third
  • Part characteristic 64j A transition between the second sub-characteristic 62j and the third sub-characteristic 64j is free of a kink.

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Abstract

Die Erfindung geht aus von einer Biegevorrichtung (74a) zur Herstellung eines Drahtgeflechts (10a), insbesondere eines Sicherheitsnetzes, welches mehrere ineinander geflochtene Wendeln (12a, 14a) aufweist, von denen wenigstens eine Wendel (12a) aus zumindest einem Wendelrohling (76a), nämlich einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement (16a), mit zumindest einem Draht (18a) gefertigt ist, mit einer Biegeeinheit (78a), welche zumindest einen Biegedorn (80a) und zumindest einen Biegetisch (82a) aufweist, der zu einem Biegen des Wendelrohlings (76a) um den Biegedorn (80a) vorgesehen ist und der vollständig um den Biegedorn (80a) umlaufend gelagert ist, und mit einer Vorschubeinheit (84a), die zu einem Vorschieben des Wendelrohlings (76a) entlang einer Vorschubachse (86a) in eine Vorschubrichtung (88a) vorgesehen ist. Es wird vorgeschlagen, dass die Biegevorrichtung eine Geometrieeinstelleinheit (90a) aufweist, die zu einem Einstellen einer Geometrie der Wendel (12a) vorgesehen ist. Die Erfindung betrifft auch ein Verfahren zur Herstellung eines Drahtgeflechts unter Verwendung der Biegevorrichtung.

Description

BIEGEVORRICHTUNG ZUR HERSTELLUNG EINER WENDEL
FÜR EIN DRAHTGEFLECHT
Stand der Technik
Die Erfindung betrifft eine Biegevorrichtung nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1 .
Aus dem Stand der Technik sind Drahtgeflechte bekannt, die aus ineinander geflochtenen Wendeln hergestellt sind. Üblicherweise werden die Wendeln mittels eines Flechtmessers gebogen und in ein Geflecht eingeflochten.
Die Aufgabe der Erfindung besteht insbesondere darin, eine gattungsgemäße Biegevorrichtung mit vorteilhaften Eigenschaften hinsichtlich einer Fertigung bereitzustellen. Die Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Merkmale des Patentanspruchs 1 , während vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Erfindung den Unteransprüchen entnommen werden können.
Vorteile der Erfindung In einem Aspekt der Erfindung, welcher für sich alleine genommen, oder auch in Kombination mit zumindest einem, insbesondere in Kombination mit einem, insbesondere in Kombination mit beliebig vielen der übrigen Aspekte der
Erfindung betrachtet werden kann, wird ein Drahtgeflecht, insbesondere ein Sicherheitsnetz, mit mehreren ineinander geflochtenen Wendeln, von denen wenigstens eine Wendel aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement mit zumindest einem Draht gefertigt ist und zumindest einen ersten Schenkel, zumindest einen zweiten Schenkel sowie zumindest eine den ersten Schenkel und den zweiten Schenkel miteinander verbindende Biegestelle umfasst, wobei in einer Frontalbetrachtung senkrecht zu einer Haupterstreckungsebene der Wendel der erste Schenkel zumindest mit einem ersten Steigungswinkel bezüglich einer Längsrichtung der Wendel verläuft, wobei in einer Querbetrachtung parallel zu der Haupterstreckungsebene der Wendel und senkrecht zu der Längsrichtung der Wendel die Biegestelle zumindest abschnittsweise mit einem von dem ersten Steigungswinkel, insbesondere über einen Rahmen von Fertigungsgenauigkeiten hinaus verschiedenen zweiten Steigungswinkel bezüglich der Längsrichtung der Wendel verläuft, vorgeschlagen. Hierdurch kann vorteilhaft eine hohe
Belastbarkeit erzielt werden. Außerdem kann eine hohe Sicherheit erzielt werden. Insbesondere kann ein Drahtgeflecht mit einer hohen Festigkeit, insbesondere einer hohen Zugfestigkeit, bereitgestellt werden. Vorteilhaft kann eine Geometrie von Wendeln und/oder Maschen eines Geflechts an eine zu erwartende
Beanspruchung angepasst werden. Ferner kann eine Belastbarkeit von
Kreuzungs- und/oder Knotenpunkten in einem Geflecht erhöht werden. Vorteilhaft können unterschiedliche Bereiche einer Wendel eines Drahtgeflechts individuell belastungsspezifisch optimiert werden. Außerdem kann hierdurch vorteilhaft ein Drahtgeflecht mit einer hohen Steifigkeit, insbesondere quer zum Geflecht und/oder entlang des Geflechts, bereitgestellt werden. Weiterhin können mechanische Eigenschaften eines Drahtgeflechts flexibel und/oder bedarfsweise angepasst werden.
Außerdem betrifft die Erfindung ein Verfahren zur Herstellung einer Wendel für ein Drahtgeflecht, insbesondere für ein Sicherheitsnetz, insbesondere ein Verfahren zur Herstellung eines Drahtgeflechts, insbesondere eines Sicherheitsnetzes, wobei die Wendel aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement mit zumindest einem Draht gefertigt wird und wobei mittels Biegen zumindest ein erster
Schenkel, zumindest ein zweiter Schenkel sowie zumindest eine den ersten Schenkel und den zweiten Schenkel miteinander verbindende Biegestelle der Wendel gefertigt werden, sodass in einer ersten Betrachtung senkrecht zu einer Haupterstreckungsebene der Wendel der erste Schenkel und/oder der zweite Schenkel zumindest mit einem ersten Steigungswinkel bezüglich einer
Längsrichtung der Wendel verläuft. Es wird vorgeschlagen, dass die Wendel mittels Biegen derart gefertigt wird, dass in einer zweiten Betrachtung parallel zu der Haupterstreckungsebene der Wendel und senkrecht zu der Längsrichtung der Wendel die Biegestelle zumindest abschnittsweise mit einem von dem ersten Steigungswinkel verschiedenen zweiten Steigungswinkel bezüglich der
Längsrichtung der Wendel verläuft. Hierdurch kann vorteilhaft eine hohe
Belastbarkeit erzielt werden. Außerdem kann eine hohe Sicherheit erzielt werden. Insbesondere kann ein Drahtgeflecht mit einer hohen Festigkeit, insbesondere einer hohen Zugfestigkeit, bereitgestellt werden. Vorteilhaft kann eine Geometrie von Wendeln und/oder Maschen eines Geflechts an eine zu erwartende
Beanspruchung angepasst werden. Ferner kann eine Belastbarkeit von
Kreuzungs- und/oder Knotenpunkten in einem Geflecht erhöht werden. Vorteilhaft können unterschiedliche Bereiche einer Wendel eines Drahtgeflechts individuell belastungsspezifisch optimiert werden. Außerdem kann hierdurch vorteilhaft ein Drahtgeflecht mit einer hohen Steifigkeit, insbesondere quer zum Geflecht und/oder entlang des Geflechts, bereitgestellt werden. Weiterhin können mechanische Eigenschaften eines Drahtgeflechts flexibel und/oder bedarfsweise angepasst werden. In einem weiteren Aspekt der Erfindung, welcher für sich alleine genommen, oder auch in Kombination mit zumindest einem, insbesondere in Kombination mit einem, insbesondere in Kombination mit beliebig vielen der übrigen Aspekte der Erfindung betrachtet werden kann, wird ein Drahtgeflecht, insbesondere ein Sicherheitsnetz, mit mehreren ineinander geflochtenen Wendeln, von denen wenigstens eine Wendel aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement mit zumindest einem Draht gefertigt ist und zumindest einen ersten Schenkel, zumindest einen zweiten Schenkel sowie zumindest eine den ersten Schenkel und den zweiten Schenkel miteinander verbindende Biegestelle umfasst, wobei in einer Längsbetrachtung parallel zu einer Längsrichtung der Wendel die Biegestelle zumindest einen Biegebereich mit einer Biegekrümmung und zumindest einen mit dem ersten Schenkel verbundenen ersten Übergangsbereich mit einer von der Biegekrümmung verschiedenen ersten Übergangskrümmung umfasst,
vorgeschlagen. Hierdurch können vorteilhafte Eigenschaften hinsichtlich einer Belastbarkeit erzielt werden. Außerdem kann eine hohe Sicherheit erzielt werden. Insbesondere kann ein Drahtgeflecht mit einer hohen Festigkeit, insbesondere einer hohen Zugfestigkeit, bereitgestellt werden. Vorteilhaft kann eine Geometrie von Wendeln und/oder Maschen eines Geflechts an eine zu erwartende
Beanspruchung angepasst werden. Vorteilhaft können unterschiedliche Bereiche einer Wendel eines Drahtgeflechts individuell belastungsspezifisch optimiert werden. Außerdem kann hierdurch vorteilhaft ein Drahtgeflecht mit einer hohen Steifigkeit, insbesondere quer zum Geflecht und/oder entlang des Geflechts, bereitgestellt werden. Weiterhin können mechanische Eigenschaften eines Drahtgeflechts flexibel und/oder bedarfsweise angepasst werden. Außerdem kann ein Verhalten einer Biegestelle in einem Belastungsfall optimiert werden. Weiterhin kann bezüglich einer Biegestellen-Geometrie ein großer Parameterraum zur Verfügung gestellt werden.
Ferner betrifft die Erfindung ein Verfahren zur Herstellung einer Wendel für ein Drahtgeflecht, insbesondere für ein Sicherheitsnetz, insbesondere ein Verfahren zur Herstellung eines Drahtgeflechts, insbesondere eines Sicherheitsnetzes, wobei die Wendel aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement mit zumindest einem Draht gefertigt wird und wobei mittels Biegen zumindest ein erster
Schenkel, zumindest ein zweiter Schenkel sowie zumindest eine den ersten Schenkel und den zweiten Schenkel miteinander verbindende Biegestelle der Wendel gefertigt werden. Es wird vorgeschlagen, dass die Wendel mittels Biegen derart gefertigt wird, dass in einer Längsbetrachtung parallel zu einer
Längsrichtung der Wendel die Biegestelle zumindest einen Biegebereich mit einer Biegekrümmung und zumindest einen mit dem ersten Schenkel verbundenen ersten Übergangsbereich mit einer von der Biegekrümmung verschiedenen ersten Übergangskrümmung umfasst. Hierdurch können vorteilhafte Eigenschaften hinsichtlich einer Belastbarkeit erzielt werden. Außerdem kann eine hohe
Sicherheit erzielt werden. Insbesondere kann ein Drahtgeflecht mit einer hohen Festigkeit, insbesondere einer hohen Zugfestigkeit, bereitgestellt werden.
Vorteilhaft kann eine Geometrie von Wendeln und/oder Maschen eines Geflechts an eine zu erwartende Beanspruchung angepasst werden. Vorteilhaft können unterschiedliche Bereiche einer Wendel eines Drahtgeflechts individuell belastungsspezifisch optimiert werden. Außerdem kann hierdurch vorteilhaft ein Drahtgeflecht mit einer hohen Härte, insbesondere quer zum Geflecht und/oder entlang des Geflechts, bereitgestellt werden. Weiterhin können mechanische Eigenschaften eines Drahtgeflechts flexibel und/oder bedarfsweise angepasst werden. Außerdem kann ein Verhalten einer Biegestelle in einem Belastungsfall optimiert werden. Weiterhin kann bezüglich einer Biegestellen-Geometrie ein großer Parameterraum zur Verfügung gestellt werden. In einem weiteren Aspekt der Erfindung, welcher für sich alleine genommen, oder auch in Kombination mit zumindest einem, insbesondere in Kombination mit einem, insbesondere in Kombination mit beliebig vielen der übrigen Aspekte der Erfindung betrachtet werden kann, wird ein Drahtgeflecht, insbesondere ein Sicherheitsnetz, mit mehreren ineinander geflochtenen Wendeln, von denen wenigstens eine Wendel aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement mit zumindest einem Draht, der insbesondere aus einem hochfesten Stahl gefertigt ist, wobei der Draht bei einem Hin- und Herbiegeversuch um zumindest einen Biegezylinder mit einem Durchmesser von höchstens 2d jeweils um wenigstens 90° in entgegengesetzte Richtungen zumindest M-mal bruchfrei hin- und herbiegbar ist, wobei M, gegebenenfalls mittels Abrunden, als C-R"0,5-d"0,5 bestimmbar ist und wobei d ein Durchmesser des Drahts in mm, R eine
Zugfestigkeit des Drahts in N mm"2 und C ein Faktor von wenigstens
400 N0,5 mm0,5 ist, vorgeschlagen. Hierdurch können vorteilhafte Eigenschaften hinsichtlich einer Verarbeitbarkeit und/oder einer Fertigbarkeit erzielt werden. Ferner kann ein belastbares Drahtgeflecht bereitgestellt werden. Außerdem kann eine hohe Sicherheit erzielt werden. Insbesondere kann ein Drahtgeflecht mit einer hohen Festigkeit, insbesondere einer hohen Zugfestigkeit, bereitgestellt werden. Vorteilhaft kann ein Drahtgeflecht mit ausbalancierten Eigenschaften hinsichtlich einer Härte sowie einer Zugfestigkeit bereitgestellt werden. Weiterhin können Drahtbrüche bei einer Herstellung von Drahtgeflechten vorteilhaft vermieden werden. Insbesondere kann vorteilhaft auf Testläufe bei einer
Herstellung von Drahtgeflechten zumindest weitgehend verzichtet werden. Ferner können für ein Drahtgeflecht mit einer hohen Belastbarkeit geeignete Drähte einfach und/oder schnell und/oder zuverlässig identifiziert werden. Insbesondere kann ein gegenüber einem Hin- und Herbiegeversuch gemäß ISO 7801 deutlich strengeres und/oder belastungsspezifischeres Auswahlverfahren für einen geeigneten Draht bereitgestellt werden.
Zudem betrifft die Erfindung ein Verfahren zur Identifikation eines geeigneten Drahts, insbesondere aus einem hochfesten Stahl, für ein Drahtgeflecht, insbesondere für ein Sicherheitsnetz, mit mehreren ineinander geflochtenen Wendeln, von denen wenigstens eine Wendel aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement mit dem geeigneten Draht gefertigt werden soll. Es wird
vorgeschlagen, dass der Draht als geeignet identifiziert wird, wenn ein Teststück des Drahts bei einem Hin- und Herbiegeversuch um einen Biegezylinder mit einem Durchmesser von höchstens 2d jeweils um wenigstens 90° in
entgegengesetzte Richtungen zumindest M-mal bruchfrei hin- und hergebogen werden kann, wobei M, gegebenenfalls mittels Abrunden, als C-R"0,5-d"0,5 bestimmbar ist und wobei d ein Durchmesser des Drahts in mm, R eine
Zugfestigkeit des Drahts in N mm"2 und C ein Faktor von wenigsten 400 N0,5 mm0,5 ist. Hierdurch können vorteilhafte Eigenschaften hinsichtlich einer Belastbarkeit erzielt werden. Außerdem kann eine hohe Sicherheit erzielt werden. Insbesondere kann ein Drahtgeflecht mit einer hohen Festigkeit, insbesondere einer hohen Zugfestigkeit, bereitgestellt werden. Vorteilhaft kann ein Drahtgeflecht mit ausbalancierten Eigenschaften hinsichtlich einer Steifigkeit sowie einer
Zugfestigkeit bereitgestellt werden. Weiterhin können Drahtbrüche bei einer Herstellung von Drahtgeflechten vorteilhaft vermieden werden. Insbesondere kann vorteilhaft auf Testläufe bei einer Herstellung von Drahtgeflechten zumindest weitgehend verzichtet werden. Ferner können für ein Drahtgeflecht mit einer hohen Belastbarkeit geeignete Drähte einfach und/oder schnell und/oder zuverlässig identifiziert werden.
In einem weiteren Aspekt der Erfindung, welcher für sich alleine genommen, oder auch in Kombination mit zumindest einem, insbesondere in Kombination mit einem, insbesondere in Kombination mit beliebig vielen der übrigen Aspekte der Erfindung betrachtet werden kann, wird ein Drahtgeflecht, insbesondere ein Sicherheitsnetz, mit mehreren ineinander geflochtenen Wendeln, von denen wenigstens eine Wendel aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement mit zumindest einem Draht aus einem hochfesten Stahl gefertigt ist und eine Mehrzahl von Schenkeln, eine Mehrzahl von jeweils zwei Schenkel verbindenden
Biegestellen sowie entlang einer Frontalrichtung senkrecht zu einer
Haupterstreckungsebene der Wendel eine Quererstreckung aufweist, wobei ein der Wendel entnommenes Teststück der Wendel, umfassend wenigstens fünf Schenkel und wenigstens vier Biegestellen, bei einem Pressversuch zwischen parallelen Platten, welcher ein Pressen mittels Bewegen der Platten entlang einer Pressstrecke parallel zu der Frontalrichtung beinhaltet, eine Federkennlinie zeigt, die in einem Pressstrecke-Kraft- Diagramm ausgehend von einem Beginn der Pressstrecke eine zumindest annähernd linear verlaufende oder linear verlaufende erste Teilkennlinie mit einer ersten Steigung aufweist, vorgeschlagen. Das
Pressstrecke-Kraft-Diagramm ist hierbei insbesondere ein Weg-Kraft-Diagramm. Hierdurch können vorteilhafte Eigenschaften hinsichtlich einer Belastbarkeit erzielt werden. Außerdem kann eine hohe Sicherheit erzielt werden. Insbesondere kann ein Drahtgeflecht mit einer hohen Festigkeit, insbesondere einer hohen
Zugfestigkeit, bereitgestellt werden. Vorteilhaft kann ein Drahtgeflecht mit ausbalancierten Eigenschaften hinsichtlich einer Härte sowie einer Zugfestigkeit bereitgestellt werden. Ferner kann ein Drahtgeflecht mit einer hohen
Beanspruchbarkeit hinsichtlich quer zum Geflecht wirkender Kräfte, insbesondere durch einschlagende Gegenstände, bereitgestellt werden. Außerdem kann eine Eignung eines Geflechts auf einfache und/oder schnelle und/oder zuverlässige Weise bestimmt werden.
In einem weiteren Aspekt der Erfindung, welcher für sich alleine genommen, oder auch in Kombination mit zumindest einem, insbesondere in Kombination mit einem, insbesondere in Kombination mit beliebig vielen der übrigen Aspekte der Erfindung betrachtet werden kann, wird eine Biegevorrichtung zur Herstellung eines Drahtgeflechts, insbesondere eines Sicherheitsnetzes, welches mehrere ineinander geflochtene Wendeln aufweist, von denen wenigstens eine Wendel aus zumindest einem Wendelrohling, nämlich einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement, mit zumindest einem Draht gefertigt ist, mit einer Biegeeinheit, welche zumindest einen Biegedorn und zumindest einen Biegetisch aufweist, der zu einem Biegen des Wendelrohlings um den Biegedorn vorgesehen ist und der vollständig um den Biegedorn umlaufend gelagert ist, mit einer Vorschubeinheit, die zu einem
Vorschieben des Wendelrohlings entlang einer Vorschubachse in eine
Vorschubrichtung vorgesehen ist, und mit einer Geometrieeinstelleinheit, die zu einem Einstellen einer Geometrie der Wendel vorgesehen ist, vorgeschlagen. Hierdurch können vorteilhafte Eigenschaften hinsichtlich einer Fertigung erzielt werden. Insbesondere kann bezüglich einer Fertigung eines Drahtgeflechts ein großer Parameterraum zur Verfügung gestellt werden. Außerdem kann eine Geometrie von Wendeln und/oder Maschen eines Drahtgeflechts variabel und/oder bedarfsweise angepasst werden. Ferner kann eine schnelle und/oder zuverlässige Fertigung ermöglicht werden. Außerdem kann eine flexibel und/oder umfassend einstellbare Biegevorrichtung bereitgestellt werden. Weiterhin kann ein hoher Durchsatz bei einer Fertigung erzielt werden. Außerdem kann auf ein insbesondere zeit- und/oder energieaufwändiges Abbremsen bewegter Teile bei einem Biegen einer Wendel eines Drahtgeflechts weitgehend verzichtet werden. Zudem kann eine wartungsarme Biegevorrichtung bereitgestellt und/oder können Stillstandszeiten beispielsweise aufgrund von Wartungen reduziert werden.
Unter„vorgesehen" soll insbesondere speziell programmiert, ausgelegt und/oder ausgestattet verstanden werden. Darunter, dass ein Objekt zu einer bestimmten Funktion vorgesehen ist, soll insbesondere verstanden werden, dass das Objekt diese bestimmte Funktion in zumindest einem Anwendungs- und/oder
Betriebszustand erfüllt und/oder ausführt. Darunter, dass ein Verfahren zu einem Zweck„vorgesehen" ist, soll insbesondere verstanden werden, dass das
Verfahren zumindest einen Verfahrensschritt beinhaltet, der speziell auf den Zweck abzielt und/oder dass das Verfahren gezielt auf den Zweck gerichtet ist und/oder dass das Verfahren einer Erfüllung des Zwecks dient und auf diese Erfüllung hin zumindest teilweise optimiert ist. Darunter, dass ein Verfahrensschritt zu einem Zweck„vorgesehen" ist, soll insbesondere verstanden werden, dass der Verfahrensschritt speziell auf den Zweck abzielt und/oder dass der
Verfahrensschritt gezielt auf den Zweck gerichtet ist und/oder dass der
Verfahrensschritt einer Erfüllung des Zwecks dient und auf diese Erfüllung hin zumindest teilweise optimiert ist.
Es kann vorteilhaft ein belastbares und/oder hinsichtlich eines Anforderungsprofils angepasst herstellbares Drahtgeflecht und/oder ein flexibel anpassbares und/oder zuverlässiges Verfahren zu dessen Herstellung bereitgestellt werden. Vorteilhaft können mechanische Eigenschaften von Biegestellen und/oder
Verknüpfungspunkten und/oder Schenkeln und/oder Geflechtwendeln unabhängig aber auch synergetisch optimiert und/oder angepasst werden. Ferner wird eine einfach anwendbare und/oder zuverlässige Ergebnisse liefernde Methode für eine Qualitätskontrolle bereitgestellt.
Insbesondere ist die Wendel aus einem Längselement, nämlich einem
Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement, welches zumindest den Draht umfasst, gefertigt. Unter einem„Draht" soll in diesem Zusammenhang insbesondere ein länglicher und/oder dünner und/oder zumindest maschinell biegbarer und/oder biegsamer Körper verstanden werden. Vorteilhaft weist der Draht entlang seiner
Längsrichtung einen zumindest im Wesentlichen konstanten, insbesondere kreisförmigen oder elliptischen Querschnitt auf. Besonders vorteilhaft ist der Draht als ein Runddraht ausgebildet. Es ist aber auch denkbar, dass der Draht zumindest abschnittsweise oder vollständig als ein Flachdraht, ein Vierkantdraht, ein polygonaler Draht und/oder ein Profildraht ausgebildet ist. Beispielsweise kann der Draht zumindest teilweise oder auch vollständig aus Metall, insbesondere einer Metalllegierung, und/oder organischem und/oder anorganischem Kunststoff und/oder einem Kompositmaterial und/oder einem anorganischen
nichtmetallischen Material und/oder einem keramischen Material ausgebildet sein. Es ist beispielsweise denkbar, dass der Draht als ein Polymerdraht oder ein Kunststoffdraht ausgebildet ist. Insbesondere kann der Draht als ein Verbunddraht ausgebildet sein, beispielsweise als ein Metall-organischer Verbunddraht und/oder ein Metall-anorganischer Verbunddraht und/oder ein Metall-Polymer-Verbunddraht und/oder ein Metall-Metall-Verbunddraht oder dergleichen. Insbesondere ist denkbar, dass der Draht zumindest zwei unterschiedliche Materialien umfasst, die insbesondere einer Verbundgeometrie gemäß relativ zueinander angeordnet und/oder zumindest teilweise miteinander vermischt sind. Vorteilhaft ist der Draht als ein Metalldraht, insbesondere als ein Stahldraht, insbesondere als ein
Edelstahldraht ausgebildet. Weist die Wendel mehrere Drähte auf, sind diese vorzugsweise identisch. Es ist aber auch denkbar, dass die Wendel mehrere Drähte aufweist, die sich insbesondere hinsichtlich ihres Materials und/oder ihres Durchmessers und/oder ihres Querschnitts unterscheiden. Vorzugsweise weist der Draht eine insbesondere korrosionsbeständige Beschichtung und/oder Ummantelung wie beispielsweise eine Zinkbeschichtung und/oder eine
Aluminium-Zink-Beschichtung und/oder eine Kunststoffbeschichtung und/oder eine PET-Beschichtung und/oder eine Metalloxidbeschichtung und/oder eine Keramikbeschichtung oder dergleichen auf. Vorteilhaft ist die Quererstreckung der Wendel größer, insbesondere erheblich größer als ein Durchmesser des Drahts und/oder als ein Durchmesser des Längselements, aus dem die Wendel gefertigt ist. Je nach Anwendung und insbesondere je nach gewünschter Belastbarkeit und/oder je nach gewünschten Federeigenschaften des Drahtgeflechts, insbesondere in Frontalrichtung, kann die Quererstreckung beispielsweise zweimal oder dreimal oder fünfmal oder zehnmal oder 20-mal so groß sein wie der Durchmesser des Längselements, wobei auch dazwischenliegende Werte oder kleinere Werte oder größere Werte denkbar sind. Ebenso kann je nach Anwendung der Draht einen Durchmesser von
beispielsweise etwa 1 mm, etwa 2 mm, etwa 3 mm, etwa 4 mm, etwa 5 mm, etwa 6 mm, etwa 7 mm oder noch mehr oder noch weniger oder auch einen
Durchmesser eines dazwischenliegenden Werts aufweisen. Größere,
insbesondere erheblich größere Durchmesser sind ferner denkbar, falls das Längselement mehrere Komponenten, insbesondere mehrere Drähte, umfasst, wie beispielsweise im Fall eines Drahtseils oder einer Litze oder eines
Drahtbündels oder dergleichen.
Insbesondere ist das Drahtgeflecht als eine Böschungssicherung, als ein
Sicherheitszaun, als ein Fangzaun, als ein Steinschlag-Schutznetz, als ein
Absperrzaun, als ein Fischfarming-Netz, als ein Raubtier-Schutznetz, als ein Gehegezaun, als eine Tunnelsicherung, als ein Hangmurenschutz, als ein
Motorsport-Schutzzaun, als ein Straßenzaun, als eine Lawinensicherung oder dergleichen ausgebildet. Insbesondere aufgrund seiner hohen Festigkeit und/oder Belastbarkeit sind auch Anwendungen als Abdeckung und/oder Umhüllung, beispielsweise von Kraftwerken, Fabrikgebäuden, Wohnhäuser oder anderen Gebäuden, als Explosionsschutz, als Geschossschutz, als Abschirmung gegen fliegende Objekte, als Fangnetz, als Rammschutz oder dergleichen denkbar. Das Drahtgeflecht kann beispielsweise horizontal oder vertikal oder schräg,
insbesondere relativ zu einem Untergrund, ausgelegt und/oder angeordnet und/oder montiert sein. Insbesondere ist das Drahtgeflecht flächig ausgebildet. Vorteilhaft ist das Drahtgeflecht regelmäßig und/oder in zumindest eine Richtung periodisch aufgebaut. Bevorzugt ist das Drahtgeflecht einrollbar und/oder ausrollbar, insbesondere um eine Achse, welche parallel zu der
Haupterstreckungsrichtung der Wendel verläuft. Insbesondere ist eine aus dem Drahtgeflecht aufgerollte Rolle in eine Richtung senkrecht zu der
Haupterstreckungsrichtung der Wendel ausrollbar.
Vorzugsweise ist die Wendel spiralartig ausgebildet. Insbesondere ist die Wendel als eine abgeflachte Spirale ausgebildet. Bevorzugt bilden eine Vielzahl von Biegestellen und eine Vielzahl von Schenkeln die Wendel aus, wobei vorteilhaft Biegestellen jeweils unmittelbar mit Schenkeln verbunden sind. Vorteilhaft ist die Quererstreckung erheblich kleiner als eine Länge des ersten Schenkels.
Insbesondere Vorteilhaft weist die Wendel entlang ihres Verlaufs einen zumindest im Wesentlichen konstanten oder einen konstanten Durchmesser und/oder Querschnitt auf. Besonders bevorzugt weist die Wendel eine Vielzahl von
Schenkeln auf, welche vorteilhaft zumindest im Wesentlichen identisch oder identisch ausgebildet sind. Vorteilhaft weist die Wendel eine Vielzahl von jeweils zwei benachbarte Schenkel verbindenden Biegestellen auf, welche vorzugsweise zumindest im Wesentlichen identisch oder identisch ausgebildet sind. Bevorzugt ist die Wendel aus einem einzelnen Längselement, insbesondere lediglich aus dem Längselement, ausgebildet, beispielsweise aus dem Draht oder einer Litze oder einem Drahtseil oder einem Drahtbündel oder dergleichen. Unter„zumindest im Wesentlichen identischen" Objekten soll in diesem Zusammenhang
insbesondere verstanden werden, dass die Objekte derart konstruiert sind, dass sie jeweils eine gemeinsame Funktion erfüllen können und sich in ihrer
Konstruktion abgesehen von Fertigungstoleranzen höchstens durch einzelne Elemente unterscheiden, die für die gemeinsame Funktion unwesentlich sind. Vorzugsweise soll unter„zumindest im Wesentlichen identisch" abgesehen von Fertigungstoleranzen und/oder im Rahmen fertigungstechnischer Möglichkeiten identisch verstanden werden. Unter einem„zumindest im Wesentlichen
konstanten Wert" soll in diesem Zusammenhang insbesondere ein Wert verstanden werden, der um höchstens 20 %, vorteilhaft um höchstens 15 %, besonders vorteilhaft um höchstens 10 %, bevorzugt um höchstens 5 %, vorzugsweise um höchstens 3 % und besonders bevorzugt höchstens um 2 % oder sogar höchstens um 1 % variiert. Darunter, dass ein Objekt einen„zumindest im Wesentlichen konstanten Querschnitt" aufweist, soll dabei insbesondere verstanden werden, dass für einen beliebigen ersten Querschnitt des Objekts entlang zumindest einer Richtung und einen beliebigen zweiten Querschnitt des Objekts entlang der Richtung ein minimaler Flächeninhalt einer Differenzfläche, die bei einem Übereinanderlegen der Querschnitte gebildet wird, maximal 20 %, vorteilhaft maximal 10 % und besonders vorteilhaft maximal 5 % des
Flächeninhalts des größeren der beiden Querschnitte beträgt.
Vorzugsweise ist die Längsrichtung der Wendel zumindest im Wesentlichen parallel oder parallel zu einer Haupterstreckungsrichtung der Wendel angeordnet. Vorzugsweise weist die Wendel eine Längsachse auf, die parallel zu der
Längsrichtung der Wendel verläuft. Vorzugsweise ist die Haupterstreckungsebene der Wendel zumindest im Wesentlichen parallel zu einer Haupterstreckungsebene des Drahtgeflechts angeordnet, zumindest in einem planar ausgelegten und/oder planar ausgerollten Zustand des Drahtgeflechts, welcher sich insbesondere von einem installierten Zustand des Drahtgeflechts unterscheiden kann. Unter einer „Haupterstreckungsrichtung" eines Objekts soll dabei insbesondere eine Richtung verstanden werden, welche parallel zu einer längsten Kante eines kleinsten gedachten Quaders verläuft, welcher das Objekt gerade noch vollständig umschließt. Unter„zumindest im Wesentlichen parallel" soll hier insbesondere eine Ausrichtung einer Richtung relativ zu einer Bezugsrichtung, insbesondere in einer Ebene, verstanden werden, wobei die Richtung gegenüber der
Bezugsrichtung eine Abweichung insbesondere kleiner als 8°, vorteilhaft kleiner als 5° und besonders vorteilhaft kleiner als 2° aufweist. Unter einer
„Haupterstreckungsebene" eines Objekts soll insbesondere eine Ebene
verstanden werden, welche parallel zu einer größten Seitenfläche eines kleinsten gedachten Quaders ist, welcher das Objekt gerade noch vollständig umschließt, und insbesondere durch den Mittelpunkt des Quaders verläuft. Vorzugsweise weist das Drahtgeflecht eine Mehrzahl oder eine Vielzahl von insbesondere identisch ausgebildeten Wendeln auf. Es ist auch denkbar, dass das Drahtgeflecht aus mehreren unterschiedlichen Wendeln ausgebildet ist.
Vorteilhaft sind die Wendeln miteinander verbunden. Insbesondere sind
benachbarte Wendeln derart angeordnet, dass ihre Längsrichtungen parallel verlaufen. Vorzugsweise ist jeweils eine Wendel in jeweils zwei ihr benachbarte Wendeln eingeflochten und/oder eingedreht. Insbesondere ist das Drahtgeflecht herstellbar, indem in ein Vorgeflecht eine Wendel eingedreht wird, in diese eingedrehte Wendel eine weitere Wendel eingedreht wird, in diese weitere eingedrehte Wendel wiederum eine Wendel eingedreht wird und so weiter.
Vorteilhaft sind benachbarte Wendeln über ihre Biegestellen verbunden.
Besonders vorteilhaft sind jeweils zwei Biegestellen unterschiedlicher Wendeln miteinander verbunden, insbesondere ineinander eingehakt. Insbesondere weisen die Wendeln des Drahtgeflechts denselben Drehsinn auf. Vorteilhaft sind jeweils zwei Wendeln miteinander verknotet, insbesondere jeweils an einem ersten ihrer Enden und/oder jeweils an einem den ersten Enden gegenüberliegenden zweiten ihrer Enden.
Vorzugsweise weist das Drahtgeflecht zumindest eine Masche auf. Besonders bevorzugt ist die Masche von vier Schenkeln begrenzt, von denen insbesondere jeweils zwei zu derselben Wendel gehören. Vorteilhaft begrenzt die Wendel die Masche zu wenigstens einer Seite hin, insbesondere zu zwei Seiten hin.
Insbesondere ist die Masche viereckig, insbesondere rautenförmig. Vorteilhaft ist die Masche symmetrisch bezüglich einer Symmetrieachse, die parallel zu der Längsrichtung der Wendel verläuft und/oder symmetrisch bezüglich einer
Symmetrieachse, die senkrecht zu der Längsrichtung der Wendel verläuft.
Vorzugsweise weist die Masche einen ersten Innenwinkel auf. Besonders bevorzugt ist der erste Innenwinkel betragsmäßig doppelt so groß wie der erste Steigungswinkel. Insbesondere setzt sich der erste Innenwinkel zusammen aus zwei Steigungswinkeln benachbarter Wendeln. Vorteilhaft ist die Längsachse der Wendel eine Winkelhalbierende des ersten Winkels. Vorzugsweise weist die Masche einen dem ersten Innenwinkel benachbart angeordneten zweiten
Innenwinkel auf. Insbesondere entspricht eine Summe eines halben Betrags des zweiten Innenwinkels und eines Betrags des Steigungswinkels zumindest im Wesentlichen oder genau 90°. Vorteilhaft steht eine Winkelhalbierende des zweiten Innenwinkels senkrecht auf der Längsachse der Wendel. Besonders vorteilhaft weist die Masche einen dritten Innenwinkel auf, der dem ersten
Innenwinkel gegenüberliegend angeordnet ist. Insbesondere ist der dritte
Innenwinkel betragsmäßig mit dem ersten Innenwinkel identisch. Vorteilhaft weist die Masche einen vierten Innenwinkel auf, der dem zweiten Innenwinkel gegenüberliegend angeordnet ist. Insbesondere ist der vierte Innenwinkel betragsmäßig mit dem zweiten Innenwinkel identisch. Vorteilhaft weist das Drahtgeflecht eine Mehrzahl von insbesondere zumindest im Wesentlichen identischen oder identischen Maschen auf. Besonders vorteilhaft bilden jeweils zwei benachbarte Wendeln mehrere Maschen aus. Vorzugsweise bilden der erste Schenkel und der zweite Schenkel gemeinsam mit einem weiteren ersten
Schenkel und einem weiteren zweiten Schenkel einer zu der Wendel benachbart angeordneten weiteren Wendel die Masche aus. Unter„zumindest im
Wesentlichen" soll in diesem Zusammenhang insbesondere verstanden werden, dass eine Abweichung von einem vorgegebenen Wert insbesondere weniger als 15 %, vorzugsweise weniger als 10 % und besonders bevorzugt weniger als 5 % des vorgegebenen Werts entspricht.
Vorteilhaft ist der erste Steigungswinkel ein Winkel zwischen einer Längsachse des ersten Schenkels und der Längsachse der Wendel, insbesondere in der Frontalbetrachtung. Besonders vorteilhaft ist der zweite Steigungswinkel ein Winkel zwischen einer Haupterstreckungsrichtung der Biegestelle und der Längsachse der Wendel, insbesondere in der Querbetrachtung.
Insbesondere umfasst der Biegebereich wenigstens 25 %, vorteilhaft wenigstens 50 %, besonders vorteilhaft wenigstens 75 % und vorzugsweise wenigstens 85 % der Biegestelle. Bevorzugt ist der erste Schenkel einstückig mit der Biegestelle, insbesondere mit dem ersten Übergangsbereich, verbunden. Besonders bevorzugt ist der zweite Schenkel einstückig mit der Biegestelle verbunden. Vorteilhaft ist der erste Übergangsbereich einstückig mit dem Biegebereich verbunden. Besonders bevorzugt ist die Wendel einstückig ausgebildet. Insbesondere unterscheidet sich eine Haupterstreckungsebene der Biegestelle von einer Haupterstreckungsebene des ersten Übergangsbereichs. Es ist aber auch denkbar, dass die Biegestelle und der erste Übergangsbereich eine gemeinsame Haupterstreckungsebene aufweisen. Unter„einstückig" soll insbesondere zumindest stoffschlüssig verbunden, beispielsweise durch einen Schweißprozess, einen Klebeprozess, einen Anspritzprozess und/oder einen anderen, dem Fachmann als sinnvoll erscheinenden Prozess, und/oder vorteilhaft in einem Stück geformt verstanden werden, wie beispielsweise durch eine Herstellung aus einem Guss und/oder durch eine Herstellung in einem Ein- oder Mehrkomponentenspritzverfahren und vorteilhaft aus einem einzelnen Rohling. Ist die Wendel aus einem Längselement mit mehreren Komponenten wie beispielsweise einer Litze und/oder einem Drahtseil und/oder einem Drahtbündel ausgebildet, soll unter„einstückig" in diesem Zusammenhang insbesondere verstanden werden, dass Teildrähte und/oder andere Komponenten des Längselements entlang eines Verlaufs der Wendel unterbrechungsfrei sind. Insbesondere ist die Wendel aus einem einzelnen Längselement oder aus einem einzelnen Längselement-Rohling gefertigt.
Vorzugsweise wird der Draht bei dem Hin- und Herbiegeversuch um zwei gegenüberliegende, identisch ausgebildete Biegezylinder gebogen. Vorteilhaft sind die Biegezylinder dazu vorgesehen, den Hin- und Herbiegeversuch verformungsfrei und/oder beschädigungsfrei durchzuführen.
Vorteilhaft ist das Teststück der Wendel einteilig. Vorzugsweise umfasst das Teststück der Wendel genau vier Biegestellen. Besonders bevorzugt umfasst das Teststück der Wendel genau fünf Schenkel. Insbesondere sind die parallelen Platten dazu vorgesehen, den Pressversuch verformungsfrei und/oder beschädigungsfrei durchzuführen. Insbesondere wird bei dem Pressen eine erste Platte der beiden parallelen Platten entlang der Pressstrecke auf eine zweite Platte der beiden parallelen Platten zubewegt. Insbesondere bewegt sich bei dem Pressen die erste Platte relativ zu der zweiten Platte mit einer Geschwindigkeit von wenigstens 10 μηι s vorteilhaft von wenigstens 50 μηι s besonders vorteilhaft von wenigstens 100 μηι s' vorzugsweise von etwa 1 17 μηι s'
Insbesondere wird das Teststück der Wendel bei dem Pressversuch irreversibel verformt. Unter„zumindest annähernd linear verlaufend" soll in diesem
Zusammenhang insbesondere frei von Sprüngen und/oder mit einer zumindest im Wesentlichen konstanten Steigung verlaufend verstanden werden.
Vorteilhaft weist die Vorschubeinheit zumindest ein insbesondere angetriebenes Vorschubelement auf, welches bei dem Vorschieben eine Vorschubkraft auf den Wendelrohling ausübt. Bevorzugt ist das Vorschubelement als eine Vorschubrolle ausgebildet. Besonders vorteilhaft weist die Vorschubeinheit mehrere
Vorschubelemente auf, von denen insbesondere wenigstens eines, vorteilhaft einige, besonders vorteilhaft alle, angetrieben sind, zwischen denen der
Wendelrohling bei dem Vorschieben durchgeführt ist.
Insbesondere ist die Geometrieeinstelleinheit dazu vorgesehen, eine Krümmung der Biegestelle, insbesondere des Biegebereichs und/oder des ersten
Übergangsbereichs, und/oder eine Länge des ersten Schenkels und/oder eine
Länge des zweiten Schenkels und/oder die Quererstreckung der Wendel und/oder den ersten Steigungswinkel und/oder den zweiten Steigungswinkel und/oder eine Geometrie der Masche einzustellen. Vorteilhaft ist die Biegevorrichtung dazu vorgesehen, die erfindungsgemäße Wendel herzustellen. Insbesondere ist die Biegevorrichtung dazu vorgesehen, das erfindungsgemäße Drahtgeflecht herzustellen.
Vorteilhaft umfasst die Biegevorrichtung eine Flechteinheit, die zu einem
Einflechten der Wendel in ein Vorgeflecht, insbesondere ein Vorgeflecht aus einer Mehrzahl von zu der Wendel zumindest im Wesentlichen identischen oder identischen Wendeln, vorgesehen ist.
Vorzugsweise ist der Biegedorn um eine Längsachse des Biegedorns drehbar gelagert. Insbesondere ist der Biegedorn angetrieben. Vorteilhaft weist die
Biegevorrichtung, insbesondere die Biegeeinheit, zumindest eine Antriebseinheit für den Biegedorn auf, welche den Biegedorn um seine Längsachse rotiert.
Vorzugsweise weist die Biegevorrichtung, insbesondere die Biegeeinheit, zumindest eine Antriebseinheit für den Biegetisch auf, die dazu vorgesehen ist, den Biegetisch um den Biegedorn umlaufend anzutreiben. Vorzugsweise weist die Biegevorrichtung eine einzige Antriebseinheit auf, die mittels geeigneter Riemen, Räder, Getriebe etc. mit angetriebenen und/oder bewegten Komponenten der Biegevorrichtung verbunden und/oder zu deren Antrieb vorgesehen ist.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass der Draht zumindest teilweise, insbesondere abgesehen von einer Beschichtung vollständig aus hochfestem Stahl gefertigt ist. Vorzugsweise ist der Draht ein hochfester Stahldraht. Beispielsweise kann es sich bei dem hochfesten Stahl um Federstahl und/oder Drahtstahl und/oder einen für Drahtseile geeigneten Stahl handeln.
Insbesondere weist der Draht eine Zugfestigkeit von wenigstens 800 N mm"2, vorteilhaft von wenigstens 1000 N mm"2, besonders vorteilhaft von wenigstens 1200 N mm"2, vorzugsweise von wenigstens 1400 N mm"2 und besonders bevorzugt von wenigstens 1600 N mm"2, insbesondere eine Zugfestigkeit von etwa 1770 N mm"2 oder von etwa 1960 N mm"2 auf. Es ist auch denkbar, dass der Draht eine noch höhere Zugfestigkeit aufweist, beispielsweise eine Zugfestigkeit von wenigstens 2000 N mm"2, oder von wenigstens 2200 N mm"2, oder auch von wenigstens 2400 N mm"2. Hierdurch kann eine hohe Belastbarkeit, insbesondere eine hohe Zugfestigkeit und/oder eine hohe Steifigkeit quer zum Geflecht erzielt werden. Außerdem können vorteilhafte Biegeeigenschaften erzielt werden.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass der zweite Steigungswinkel um wenigstens 2,5°, bevorzugt um wenigstens 5°, vorteilhaft um wenigstens 10°, besonders vorteilhaft um wenigstens 15°, vorzugsweise um wenigstens 20°, besonders bevorzugt um wenigstens 25° von dem ersten Steigungswinkel abweicht. Hierdurch kann eine Geometrie von Verknüpfungspunkten anwendungsspezifisch optimiert werden. In einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass der zweite Steigungswinkel einen Wert zwischen 25° und 65°, vorteilhaft zwischen 40° und 50°, aufweist. Insbesondere beträgt der zweite Steigungswinkel wenigstens 25°, vorteilhaft wenigstens 30°, besonders vorteilhaft wenigstens 35° und vorzugsweise wenigstens 40° und/oder höchstens 65°, vorteilhaft höchstens 60°, besonders vorteilhaft höchstens 55° und vorzugsweise höchstens 50°.
Insbesondere beträgt der zweite Steigungswinkel zumindest im Wesentlichen, insbesondere genau 45°. Besonders bevorzugt weisen die Biegestellen der Wendel des Geflechts einen zweiten Steigungswinkel von etwa 45° auf. Hierdurch kann eine belastbare und/oder vorteilhaft mit einer anderen Bindestelle
verbindbare Geometrie einer Biegestelle erzielt werden.
Zudem wird vorgeschlagen, dass in der Querbetrachtung die Biegestelle, insbesondere der Biegebereich, zumindest abschnittsweise einem zumindest annähernd geraden Verlauf, insbesondere einem geraden Verlauf folgt. Unter „zumindest annähernd gerade" soll in diesem Zusammenhang insbesondere im Rahmen von Fertigungstoleranzen gerade, vorzugsweise linear, verstanden werden. Vorzugsweise folgt in der Querbetrachtung ein Abschnitt der Biegestelle dem zumindest annährend geraden oder geraden Verlauf, welcher Abschnitt wenigstens 50 %, vorteilhaft wenigstens 75 % und besonders vorteilhaft wenigstens 85 % der Biegestelle umfasst. Voreilhaft ist die Biegestelle in dem Abschnitt, insbesondere in einem Bereich der Biegestelle, in einer Ebene gekrümmt, die parallel zu dem annähernd geraden Verlauf der Biegestelle angeordnet ist. Vorzugsweise verläuft in der Frontalbetrachtung der annähernd gerade Verlauf zumindest im Wesentlichen parallel oder parallel zu der
Längsrichtung der Wendel. Hierdurch kann eine Biegestelle mit einer hohen Zugfestigkeit und/oder mit einer hohen Biegesteifigkeit bereitgestellt werden. Ferner kann hierdurch eine im Hinblick auf eine Verknüpfung von Biegestellen unterschiedlicher Wendeln vorteilhafte Geometrie bereitgestellt werden.
Ferner wird vorgeschlagen, dass in der Querbetrachtung die Wendel zumindest abschnittsweise einem stufigen, insbesondere schräg-stufigen Verlauf folgt.
Vorzugsweise bilden der erste Schenkel, die Biegestelle und der zweite Schenkel in der Querbetrachtung den stufigen Verlauf aus, wobei die Biegestelle oder zumindest deren annähernd gerader Verlauf mit dem ersten Schenkel und/oder mit dem zweiten Schenkel einen Winkel einschließt, der dem zweiten
Steigungswinkel entspricht. Eine hohe Steifigkeit eines Drahtgeflechts quer zu seiner Fläche kann erzielt werden, wenn der erste Schenkel und/oder der zweite Schenkel zumindest abschnittsweise einem geraden Verlauf folgt. Vorteilhaft bilden der erste Schenkel und der zweite Schenkel gerade Seiten der Masche. Besonders vorteilhaft ist der gesamte erste Schenkel und/oder der gesamte zweite Schenkel gerade
ausgebildet. Insbesondere weist der erste Schenkel und/oder der zweite Schenkel eine Länge von wenigstens 1 cm, vorteilhaft von wenigstens 2 cm, besonders vorteilhaft von wenigstens 3 cm, vorzugsweise von wenigstens 5 cm und besonders bevorzugt von wenigstens 7 cm auf. Der erste Schenkel und der zweite Schenkel können aber beliebige andere, insbesondere erheblich größere Längen aufweisen. Beispielsweise kann der erste Schenkel und/oder der zweite Schenkel eine Länge von wenigstens 10 cm oder von wenigstens 15 cm oder von
wenigstens 20 cm oder von wenigstens 25 cm oder eine noch größere Länge aufweisen, insbesondere in dem Fall, dass die Wendel aus einer Drahtlitze, einem Drahtseil, einem Drahtbündel oder dergleichen ausgebildet ist. In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass der erste Schenkel zumindest abschnittsweise in einer ersten Ebene und der zweite
Schenkel zumindest abschnittsweise in einer zu der ersten Ebene parallelen zweiten Ebene verlaufen. Insbesondere verlaufen zumindest zwei benachbarte Schenkel der Wendel in parallelen Ebenen. Vorteilhaft verläuft der erste Schenkel in der Querbetrachtung parallel zu dem zweiten Schenkel. Vorzugsweise verlaufen der erste Schenkel und der weitere erste Schenkel in der ersten Ebene und/oder der zweite Schenkel und der weitere zweite Schenkel in der zweiten Ebene.
Vorzugsweise definiert die erste Ebene eine Vorderseite des Drahtgeflechts und/oder die zweite Ebene eine Rückseite des Drahtgeflechts oder umgekehrt. Hierdurch kann ein Drahtgeflecht mit einer doppelflächigen und/oder
doppelwandigen Struktur bereitgestellt werden. Vorzugsweise können hierdurch quer zum Geflecht wirkende Kräfte unter minimaler Verformung des Geflechts effektiv aufgenommen werden. Insbesondere umfasst die weitere Wendel zumindest eine weitere Biegestelle, in deren Bereich sich die Wendel und die weitere Wendel kreuzen. Vorzugsweise ist die erste Biegestelle mit der zweiten Biegestelle verbunden, insbesondere verhakt. Insbesondere verbindet die weitere Biegestelle den weiteren ersten Schenkel und den weiteren zweiten Schenkel. Vorzugsweise verläuft der erste Schenkel zumindest im Wesentlichen parallel oder parallel zu dem weiteren ersten
Schenkel. Besonders bevorzugt verläuft der zweite Schenkel zumindest im
Wesentlichen parallel oder parallel zu dem weiteren zweiten Schenkel.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass sich die erste Wendel und die zweite Wendel in dem Bereich der weiteren Biegestelle senkrecht kreuzen. Insbesondere beträgt der zweite Steigungswinkel 45° und ein analog definierter weiterer zweiter Steigungswinkel der weiteren Biegestelle ebenfalls 45°. Vorzugsweise kreuzen sich miteinander verhakte Biegestellen des Drahtgeflechts jeweils senkrecht. Hierdurch kann eine hohe Zugfestigkeit einer Verbindung zwischen Biegestellen erzielt werden, insbesondere aufgrund einer direkten Krafteinleitung und/oder Kraftübertragung an Kreuzungspunkten. Ferner kann hierdurch eine Kontaktfläche zwischen verhakten Biegestellen maximiert werden.
Zudem wird vorgeschlagen, dass der zweite Steigungswinkel kleiner als der erste Steigungswinkel ist, insbesondere in dem Fall, dass der erste Steigungswinkel größer ist als 45°. Alternativ wird vorgeschlagen, dass der zweite Steigungswinkel größer als der erste Steigungswinkel ist, insbesondere in dem Fall, dass der erste Steigungswinkel kleiner ist als 45°. Vorzugsweise ist der zweite Steigungswinkel unabhängig von dem ersten Steigungswinkel und wie erwähnt insbesondere vorteilhaft genau 45°. Für den Fall, dass unterschiedlich ausgebildete Biegestellen miteinander verhakt sind, sind die zweiten Steigungswinkel der entsprechenden Biegestellen vorteilhaft derart gewählt, dass sich die Biegestellen senkrecht kreuzen. Hierdurch können belastbare Verknüpfungspunkte unabhängig von einer Maschengeometrie bereitgestellt werden. Weiterhin wird vorgeschlagen, dass der erste Steigungswinkel größer als 45°, vorteilhaft größer als 50°, besonders vorteilhaft größer als 55° und vorzugsweise größer als 60° ist, sodass insbesondere schmale Maschen entstehen.
Insbesondere ist der erste Innenwinkel der Masche insbesondere erheblich größer als der zweite Innenwinkel der Masche. Hierdurch kann eine hohe Zugfestigkeit eines Geflechts, insbesondere senkrecht zu einer Längsrichtung von
Geflechtwendeln erzielt werden.
Es ist aber auch denkbar, dass der erste Steigungswinkel kleiner als 45° ist, vorteilhaft kleiner als 40°, besonders vorteilhaft kleiner als 35° und vorzugsweise kleiner als 30°, sodass insbesondere breite Maschen entstehen. Insbesondere ist der erste Innenwinkel der Masche insbesondere erheblich kleiner als der zweite Innenwinkel der Masche. Hierdurch kann eine hohe Zugfestigkeit eines Geflechts, insbesondere parallel zu einer Längsrichtung von Geflechtwendeln erzielt werden. Ferner kann hierdurch ein Drahtgeflecht für einen Böschungsschutz oder dergleichen bereitgestellt werden, das quer zu einem Hang ausrollbar ist, wodurch vorteilhaft eine schnelle Installation für schmale zu sichernde Bereiche ermöglicht wird.
In einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass in der Längsbetrachtung die Biegestelle zumindest einen mit dem zweiten Schenkel verbundenen zweiten Übergangsbereich mit einer von der Biegekrümmung verschiedenen zweiten Übergangskrümmung umfasst. Vorteilhaft bilden der erste Übergangsbereich, der zweite Übergangsbereich und der Biegebereich
gemeinsam die Biegestelle auf. Insbesondere besteht die Biegestelle aus dem ersten Übergangsbereich, dem zweiten Übergangsbereich und dem Biegebereich. Vorzugsweise ist der zweite Übergangsbereich einteilig mit der Biegestelle verbunden. Besonders bevorzugt ist der zweite Schenkel insbesondere einteilig mit dem zweiten Übergangsbereich verbunden. Vorzugsweise ist die Wendel abgesehen von Knoten und Biegestellen ungekrümmt. Hierdurch kann eine Geometrie einer Wendel bereitgestellt werden, die variabel und bezüglich unterschiedlicher Parameter an eine Anforderung anpassbar ist.
In einer besonders bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass die erste Übergangskrümmung und die zweite Übergangskrümmung identisch sind. Vorteilhaft umfassen der erste Übergangsbereich und der zweite Übergangsbereich einen identischen Anteil der Biegestelle. Hierdurch kann vorzugsweise ein Drahtgeflecht bereitgestellt werden, dessen Vorderseite und Rückseite austauschbar eingesetzt werden können.
Ferner wird vorgeschlagen, dass in der Längsbetrachtung der erste
Übergangsbereich und der zweite Übergangsbereich spiegelsymmetrisch ausgebildet sind, vorteilhaft bezüglich einer Symmetrieebene, in welcher die Winkelhalbierende des zweiten Innenwinkels der Masche verläuft und/oder welche parallel zu der Längsrichtung der Wendel angeordnet ist. Vorzugsweise ist besagte Symmetrieebene eine Haupterstreckungsebene des Drahtgeflechts und/oder der Wendel. Bevorzugt ist die Biegestelle in der Längsbetrachtung spiegelsymmetrisch, insbesondere bezüglich besagter Symmetrieebene.
Hierdurch können vorteilhafte mechanische Eigenschaften einer Biegestelle erzielt werden.
Außerdem wird vorgeschlagen, dass die Biegekrümmung größer ist als die erste Übergangskrümmung und/oder als die zweite Übergangskrümmung. Es ist denkbar, dass die erste Übergangskrümmung und/oder die zweite Übergangskrümmung zumindest im Wesentlichen konstant ist. Bevorzugt läuft die Biegestelle in dem ersten Übergangsbereich und/oder in dem zweiten
Übergangsbereich in Richtung des ersten Schenkels und/oder in Richtung des zweiten Schenkels aus. Vorteilhaft bilden der erste Schenkel, die Biegestelle und der zweite Schenkel einen V-förmigen Abschnitt der Wendel aus, wobei die Biegestelle insbesondere eine abgerundete Spitze des Abschnitts ausbildet. Hierdurch können vorteilhaft Spannungen im Material aufgrund abrupter
Geometrieänderungen insbesondere weitgehend vermieden oder zumindest reduziert werden. Eine hohe Härte in Frontalrichtung und/oder eine hohe Belastbarkeit von
Verknüpfungspunkten eines Geflechts kann erzielt werden, wenn der
Biegebereich, insbesondere der gesamte Biegebereich, einem
kreisbogenförmigen Verlauf folgt, insbesondere in der Längsbetrachtung.
Vorteilhaft entspricht ein Krümmungsradius des Biegebereichs zumindest im Wesentlichen einer Summe eines Radius des Längselements beziehungsweise des Drahts und eines Radius des Biegedorns.
Insbesondere ist für den Hin- und Herbiegeversuch C ein Faktor von genau 400 N0'5 mm0'5. Es ist auch denkbar, dass ein größeres C gewählt wird, insbesondere, um eine höhere Belastbarkeit einer Wendel zu erzielen.
Beispielsweise kann C ein Faktor von wenigstens 500 N0,5 mm0,5 oder von wenigstens 750 N0,5 mm0,5 oder von wenigstens 1000 N0,5 mm0,5 oder von wenigstens 1500 N0,5 mm0,5 oder auch noch größer sein. Insbesondere kann der Faktor anwendungsabhängig gewählt werden, wobei ein größerer Faktor zu einer Selektion eines bei einem Verbiegen weniger leicht brechenden Drahts und entsprechend insbesondere zu einem Drahtgeflecht mit einer höheren
beschädigungsfreien Verformbarkeit führt.
Gemäß der Erfindung wird ferner ein Verfahren zur Herstellung eines
erfindungsgemäßen Drahtgeflechts, insbesondere eines Sicherheitsnetzes, mit mehreren ineinander geflochtenen Wendeln vorgeschlagen, wobei ein zur Herstellung geeigneter Draht, insbesondere aus einem hochfesten Stahl, zumindest mittels des erfindungsgemäßen Verfahrens zur Identifikation eines geeigneten Drahts identifiziert wird und wobei wenigstens eine Wendel aus zumindest einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem
Drahtseil und/oder einem anderen Längselement mit dem identifizierten Draht mittels Biegen gefertigt wird. Hierdurch können vorteilhaft zeitaufwändige
Testläufe weitgehend vermieden werden. Ferner kann hierdurch ein Drahtgeflecht mit einer hohen Qualität gefertigt werden.
Es wird außerdem vorgeschlagen, dass sich die erste Teilkennlinie über einen Pressstrecken-Wertebereich erstreckt, der wenigstens einem Viertel, vorteilhaft wenigstens einem Drittel, besonders vorteilhaft wenigstens der Hälfte der
Quererstreckung der Wendel entspricht. Insbesondere entspricht eine
Quererstreckung des Teststücks der Wendel einer Quererstreckung der Wendel. Hierdurch kann vorteilhaft ein Drahtgeflecht bereitgestellt werden, welches bei einem Einschlag wirkende Kräfte über einen großen Bereich teilweise federnd und/oder beschädigungsfrei aufnehmen kann.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass sich an die erste Teilkennlinie eine annähernd linear verlaufende zweite Teilkennlinie mit einer zweiten Steigung, die größer ist als die erste Steigung, insbesondere unmittelbar anschließt. Insbesondere ist die zweite Steigung wenigstens 1 , 2-mal, vorteilhaft wenigstens 1 ,5-mal, besonders vorteilhaft wenigstens zweimal und vorzugsweise wenigstens dreimal so groß wie die erste Steigung. Insbesondere ist die zweite Steigung höchstens zehnmal, vorteilhaft höchstens achtmal, besonders vorteilhaft höchstens sechsmal und vorzugsweise höchstens fünfmal so groß wie die erste Steigung. Hierdurch können in einem Belastungsfall auftretende
Kraftspitzen vorteilhaft von einem Drahtgeflecht aufgenommen werden.
Eine adaptive Kraftaufnahme und/oder Energieaufnahme eines Drahtgeflechts kann erzielt werden, wenn die zweite Steigung höchstens viermal so groß ist wie die erste Steigung. Insbesondere können hierdurch Beschädigungen durch abrupt abgebremste eingeschlagene Gegenstände vermieden werden, da ein Abbremsen in wenigstens zwei Stufen erfolgt.
Außerdem wird vorgeschlagen, dass die Federkennlinie in einem
Übergangsbereich zwischen der ersten Teilkennlinie und der zweiten Teilkennlinie einen Knick aufweist, wodurch insbesondere ein spontanes Ansprechen in einem Einschlagsfall erzielt werden kann. Unter einem„Knick" soll in diesem
Zusammenhang insbesondere eine spontane, insbesondere sprungartige oder sprunghafte Veränderung einer Steigung verstanden werden. Insbesondere erstreckt sich der Übergangsbereich über einen Pressstrecken-Wertebereich, der höchstens 5 %, vorteilhaft höchstens 3 %, besonders vorteilhaft höchstens 2 % und vorzugsweise höchstens 1 % der Quererstreckung der Wendel entspricht.
Zudem wird vorgeschlagen, dass sich die zweite Teilkennlinie über einen
Pressstrecken-Wertebereich erstreckt, der wenigstens einem Fünftel, vorteilhaft wenigstens einem Viertel, besonders vorteilhaft wenigstens einem Drittel der Quererstreckung der Wendel entspricht. Vorzugsweise erstreckt sich die zweite Teilkennlinie über einen Pressstrecken-Wertebereich, der kleiner ist als ein entsprechender Pressstrecken-Wertebereich der ersten Teilkennlinie. Hierdurch können in einem zweiten Kraftaufnahmebereich eines Drahtgeflechts große Kräfte unter einer vergleichsweise kleineren Verformung als in einem ersten
Kraftaufnahmebereich des Drahtgeflechts kontrolliert absorbiert werden.
In einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass sich an die zweite Teilkennlinie eine konvex gekrümmte dritte Teilkennlinie anschließt. Insbesondere weist die dritte Teilkennlinie eine mit zunehmender Pressstrecke sich insbesondere stetig, insbesondere konstant vergrößernde Steigung auf. Es ist denkbar, dass die dritte Teilkennlinie einem polynomischen, insbesondere einem parabolischen, oder auch einem exponentiellen Verlauf folgt. Insbesondere erstreckt sich die dritte Teilkennlinie über einen Pressstrecken-Wertebereich, der wenigstens einem Zehntel, vorteilhaft wenigstens einem Achtel, besonders vorteilhaft wenigstens einem Sechstel und vorzugsweise wenigstens einem Viertel der Quererstreckung der Wendel entspricht. Vorzugsweise erstreckt sich die dritte Teilkennlinie über einen Pressstrecken-Wertebereich, der kleiner ist als ein entsprechender Pressstrecken-Wertebereich der zweiten Teilkennlinie. Hierdurch können Extremkräfte sicher aufgenommen werden, insbesondere durch eine kontrollierte Verformung eines Drahtgeflechts beziehungsweise dessen Wendeln.
Weiterhin wird vorgeschlagen, dass ein Übergang zwischen der zweiten
Teilkennlinie und der dritten Teilkennlinie frei von einem Knick ist. Insbesondere geht die Steigung der zweiten Teilkennlinie stetig in die Steigung der dritten Teilkennlinie über. Vorzugsweise setzt sich die Federkennlinie zusammen aus der ersten Teilkennlinie, der daran insbesondere unmittelbar anschließenden zweiten Teilkennlinie und der daran insbesondere unmittelbar anschließenden dritten Teilkennlinie. Hierdurch kann vorteilhaft eine abrupt auftretende Beschädigung eines Drahtgeflechts, beispielsweise bei einem Einschlag, vermieden werden.
Grundsätzlich ist denkbar, dass sich an die erste Teilkennlinie unmittelbar eine Teilkennlinie anschließt, die bezüglich ihres Verlaufs in etwa oder genau der dritten Teilkennlinie entspricht. Insbesondere ist denkbar, dass die Federkennlinie frei von einer zweiten linearen Teilkennlinie ist.
Es wird zudem vorgeschlagen, dass die Geometrieeinstelleinheit eine
Querhubeinheit aufweist, die dazu vorgesehen ist, eine relative Position des Biegetischs entlang einer Haupterstreckungsrichtung in eine Querhubrichtung des Biegedorns relativ zu der Vorschubachse periodisch und/oder zu einem Umlaufen des Biegetischs um den Biegedorn synchronisiert zu verändern, insbesondere während einer Fertigung der Wendel. Insbesondere weist die Querhubeinheit zumindest ein Zuführelement auf, welches dem Biegetisch den Wendelrohling zuführt. Insbesondere ist das Zuführelement relativ zu dem Biegetisch in die Querhubrichtung verschiebbar gelagert. Vorteilhaft weist die Querhubeinheit zumindest ein Kopplungselement auf, welches eine Bewegung des
Zuführelements an das Umlaufen des Biegetischs um den Biegedorn
insbesondere mechanisch koppelt. Vorzugsweise befindet sich der Biegetisch zu Beginn des Biegens und/oder nach dem Vorschieben des Wendelrohlings in einer Ausgangsposition des Biegetischs. Besonders bevorzugt befindet sich das Zuführelement zu Beginn des Biegens und/oder nach dem Vorschieben des Wendelrohlings in einer Ausgangsposition des Zuführelements. Insbesondere befinden sich der Biegetisch und das Zuführelement während eines Umlaufs des Biegetischs um den Biegedorn wenigstens einmal gleichzeitig in ihrer jeweiligen Ausgangsposition. Vorteilhaft wird während eines Umlaufs des Biegetischs um den Biegedorn das Zuführelement aus der Ausgangsposition parallel zu der Querhubrichtung weg von dem Biegetisch ausgelenkt. Besonders vorteilhaft wird das Zuführelement während dieses Umlaufs des Biegetischs anschließend in seine Ausgangsposition zurückbewegt. Insbesondere ist die Querhubeinheit dazu vorgesehen, eine bei dem Biegen entstehende Biegestelle mit dem zweiten Steigungswinkel zu versehen. Insbesondere ist die Querhubeinheit dazu vorgesehen, einen einstellbaren Querhub zu erzeugen. Hierdurch kann vorteilhaft eine Geometrie einer Biegestelle mittels Anpassung eines Querhubs präzise eingestellt werden.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass die Geometrieeinstelleinheit eine Anschlagseinheit mit zumindest einem
Anschlagselement aufweist, das eine maximale Vorschubposition für den
Wendelrohling definiert. Insbesondere ist die Anschlagseinheit dazu vorgesehen, die Länge des ersten Schenkels und/oder die Länge des zweiten Schenkels einzustellen. Vorteilhaft schiebt die Vorschubeinheit bei dem Vorschieben den Wendelrohling, insbesondere eine jeweils zuletzt gebogene Biegestelle, bis zu dem Anschlagselement vor. Insbesondere liegt in einem vorgeschobenen Zustand der Wendelrohling, insbesondere die jeweils zuletzt gebogene Biegestelle, an dem Anschlagselement an. Vorzugsweise wird der Wendelrohling vor dem Biegen bis zu der maximalen Vorschubposition vorgeschoben. Hierdurch kann vorteilhaft eine Wendelgeometrie, insbesondere eine Schenkellänge, präzise und/oder einfach und/oder zuverlässig eingestellt werden. In einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass das Anschlagselement vollständig um den Biegedorn, insbesondere auf einer Kreisbahn, umlaufend gelagert ist. Vorzugsweise sind eine Bewegung des Biegetischs und eine Bewegung des Anschlagselements um den Biegedorn synchronisiert, insbesondere während der Fertigung der Wendel. Hierdurch kann bei einem hohen Fertigungstempo ein präziser Vorschub ermöglicht werden.
Zudem wird vorgeschlagen, dass eine Position des Biegetischs relativ zu dem Anschlagselement bei einem Umlaufen des Biegetischs veränderlich ist.
Vorteilhaft eilt das Anschlagselement dem Biegetisch während des Vorschiebens und/oder vor dem Biegen voraus. Insbesondere befindet sich während eines Umlaufs des Biegetischs um den Biegedorn der Wendelrohling bereits in der maximalen Vorschubposition, ehe sich der Biegetisch in seiner Ausgangsposition befindet. Vorteilhaft liegt das Anschlagselement während des Biegens an dem Biegetisch an. Besonders vorteilhaft ist eine Position des Anschlagselements relativ zu dem Biegetisch bei dem Biegen konstant. Hierdurch kann ein
Bewegungsablauf erzielt werden, der eine hohe Präzision und/oder ein hohes Tempo einer Fertigung ermöglicht.
Eine genaue Positionierung eines Rohlings vor einem Biegen kann erzielt werden, wenn das Anschlagselement eine konkav, insbesondere kreisbogenförmig gekrümmte Anschlagsfläche aufweist. Insbesondere ist die Anschlagsfläche in zwei vorteilhaft senkrecht zueinander verlaufende Richtungen konkav,
insbesondere kreisbogenförmig, gekrümmt. Vorzugsweise ist ein Abstand zwischen der Anschlagsfläche und dem Biegedorn bei einem Umlaufen des Anschlagselements um den Biegedorn konstant. Vorzugsweise ist die
Anschlagsfläche als eine Oberfläche einer Nut ausgebildet. Vorteilhaft ist die Nut in Umfangsrichtung um den Biegedorn gekrümmt. Besonders vorteilhaft ist die Anschlagsfläche in eine Richtung senkrecht zu einer Längsrichtung der Nut konkav gekrümmt. Insbesondere entspricht eine Krümmung der Anschlagsfläche in etwa einer Krümmung der Biegestelle in der Längsbetrachtung. Insbesondere ist die Nut dazu vorgesehen, den Wendelrohling und/oder die zuletzt gebogene Biegestelle zu zentrieren, insbesondere gegen Ende des Vorschiebens und/oder in der maximalen Vorschubposition des Wendelrohlings.
Es wird ferner vorgeschlagen, dass in zumindest einem Vorschubbetriebszustand, in welchem ein Vorschub des Wendelrohlings erfolgt, eine Position des
Anschlagselements relativ zu der Vorschubachse und insbesondere relativ zu dem Biegedorn veränderlich ist. Insbesondere läuft das Anschlagselement in dem Vorschubbetriebszustand insbesondere mit einer konstanten
Winkelgeschwindigkeit um den Biegedorn um. Hierdurch kann ein präziser Anschlag für einen Rohling mittels eines bewegten, insbesondere mittels eines rotierenden Bauteils bereitgestellt werden.
In einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass der Biegetisch um eine Schwenkachse schwenkbar gelagert ist, welche bei einem Umlaufen des Biegetischs um den Biegedorn selbst den Biegedorn umläuft.
Vorteilhaft ist die Schwenkachse parallel zu der Längsachse des Biegedorns angeordnet. Besonders vorteilhaft wird der Biegetisch nach dem Biegen um die Schwenkachse geschwenkt. Insbesondere führt der Biegetisch bei einem
Schwenken um die Schwenkachse eine Ausweichbewegung aus, aufgrund derer der Biegetisch bei seinem Umlaufen um den Biegedorn unter dem Wendelrohling hindurchführbar ist. Insbesondere ist der Biegetisch während eines Teils seines Umlaufs um den Biegedorn in einer verschwenkten Position. Hierdurch kann vorteilhaft ein kontinuierlich umlaufender Biegetisch bereitgestellt werden, der eine schnelle und präzise Fertigung ermöglicht.
In einer besonders bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass die Biegeeinheit zu einem Biegen eines Wendelrohlings mit zumindest einem Draht aus einem hochfesten Stahl vorgesehen ist.
In sich gerade und/oder in sich nicht verdrehte Wendeln können vorteilhaft gefertigt werden, wenn die Biegeeinheit dazu vorgesehen ist, den Wendelrohling bei einem Umlauf des Biegetischs um mehr als 180° zu biegen. Insbesondere ist die Biegeeinheit dazu vorgesehen, den Wendelrohling bei dem Biegen zu überbiegen und/oder zu Überdrücken, was insbesondere im Fall von Längselementen mit einem hochfesten Draht nötig sein kann, insbesondere aufgrund eines teilweise federnden Verhaltens und/oder eines Rückfederns derartiger Längselemente. Vorteilhaft ist die Biegeeinheit dazu vorgesehen, Biegestellen zu erzeugen, die um 180° gebogen sind. Vorteilhaft wird der
Biegetisch nach einem Biegen um einen entsprechenden Winkel, der größer als 180° ist, verschwenkt. Besonders vorteilhaft ist die Biegeeinheit dazu vorgesehen, einen Überbiegewinkel einzustellen. Insbesondere drückt der Biegetisch während des Biegens gegen den Wendelrohling, vorteilhaft während der Biegetisch bei dessen Umlaufen um den Biegedorn einen Winkelbereich überstreicht, der um einen Überbiegewinkel größer ist als 180°. Insbesondere kann ein
Überbiegewinkel beispielsweise bis zu 1 ° oder bis zu 2° oder bis zu 5° oder bis zu 10° oder bis zu 15° oder bis zu 20° oder bis zu 30° oder noch mehr betragen, insbesondere in Abhängigkeit von Federeigenschaften des Wendelrohlings. Auch ist denkbar, dass der Überbiegewinkel mittels eines Justierens der Biegeeinheit einstellbar ist.
Ein ungewolltes nachträgliches Verbiegen kann vermieden und/oder eine hohe Präzision einer Fertigung kann erzielt werden, wenn die Geometrieeinstelleinheit eine Halteeinheit mit zumindest einem Halteelement aufweist, das die Wendel bei dem Biegen und insbesondere auch bei dem Überbiegen vom Biegedorn aus betrachtet hinter dem Biegetisch zumindest teilweise fixiert. Insbesondere schränkt das Halteelement eine Bewegbarkeit und/oder Verbiegbarkeit der Wendel in zumindest eine Richtung, insbesondere in Richtung eines Halbraums, ein. Vorteilhaft hält das Halteelement die Wendel in einem Bereich eines
Schenkels, der an die zuletzt gebogene Biegestelle angrenzt. Insbesondere umgreift das Halteelement die Wendel teilweise, insbesondere in eine Richtung auf eine Haupterstreckungsebene des Führungstischs zu. Vorteilhaft ist das Halteelement gabelartig ausgebildet. Insbesondere schwenkt der Biegetisch bei einem Biegen des Wendelrohlings um den Biegedorn die gesamte bereits gebogene Wendel um eine Achse parallel zu der Längsachse der Wendel, wobei das Halteelement vorteilhaft die Wendel bei diesem Schwenken stabilisiert.
Ein kontinuierliches Abstützen einer Wendel während deren Biegens kann erzielt werden, wenn das Halteelement vollständig um den Biegedorn umlaufend gelagert ist. Insbesondere läuft das Halteelement synchronisiert zu dem Umlaufen des Biegetischs um den Biegedorn um, insbesondere während der Fertigung der Wendel.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass das Halteelement um eine Schwenkachse schwenkbar gelagert ist, welche bei einem Umlaufen des Halteelements um den Biegedorn selbst den Biegedorn umläuft. Insbesondere liegt das Halteelement lediglich während eines Teils eines
Umlaufens des Halteelements um den Biegedorn an der Wendel an. Vorteilhaft schwenkt das Halteelement während seines Umlaufens um den Biegedorn um die Schwenkachse des Halteelements aus und entfernt sich dabei von der Wendel. Besonders vorteilhaft ist das Halteelement während des Vorschiebens
berührungsfrei zu der Wendel und dem Wendelrohling angeordnet. Insbesondere Hierdurch kann eine hohe Fertigungsgeschwindigkeit erzielt werden. Ferner kann hierdurch in zeiteffizienter und/oder energieeffizienter Weise auf ein Abbremsen bewegter Komponenten bei einer Fertigung größtenteils verzichtet werden. In einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung wird vorgeschlagen, dass das Halteelement an dem Biegetisch gelagert ist. Insbesondere verlaufen die
Schwenkachse des Biegetischs und die Schwenkachse des Halteelements parallel und vorzugsweise parallel zu der Längsachse des Biegedorns.
Insbesondere verläuft die Schwenkachse des Halteelements in dem
Führungstisch und/oder in dessen Aufhängung. Vorzugsweise weist die
Geometrieeinstelleinheit zumindest eine Führungskulisse für den Führungstisch auf. Besonders bevorzugt weist die Geometrieeinstelleinheit zumindest eine insbesondere weitere Führungskulisse für das Halteelement auf. Vorteilhaft laufen der Führungstisch und das Halteelement während der Fertigung der Wendel synchron um den Biegedorn um und werden zu unterschiedlichen Zeitpunkten relativ zu dem Wendelrohling verschwenkt.
Die Erfindung umfasst ferner ein Verfahren zur Herstellung eines
erfindungsgemäßen Drahtgeflechts, insbesondere eines Sicherheitsnetzes, welches mehrere ineinander geflochtene Wendeln aufweist, von denen wenigstens eine Wendel aus zumindest einem Wendelrohling, nämlich einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement, mit zumindest einem Draht mittels zumindest einer erfindungsgemäßen Biegevorrichtung gefertigt wird. Hierdurch können
insbesondere ein hohes Fertigungstempo und eine hohe Fertigungspräzision erzielt werden.
Ein erfindungsgemäßes Drahtgeflecht, eine erfindungsgemäße Biegevorrichtung und ein erfindungsgemäßes Verfahren sollen hierbei nicht auf die oben beschriebenen Anwendungen und Ausführungsformen beschränkt sein.
Insbesondere können ein erfindungsgemäßes Drahtgeflecht, eine
erfindungsgemäße Biegevorrichtung und ein erfindungsgemäßes Verfahren zu einer Erfüllung einer hierin beschriebenen Funktionsweise eine von einer hierin genannten Anzahl von einzelnen Elementen und/oder Bauteilen und/oder Einheiten und/oder Verfahrensschritten abweichende Anzahl aufweisen. Zeichnungen
Weitere Vorteile ergeben sich aus der folgenden Zeichnungsbeschreibung. In den Zeichnungen sind unterschiedliche Ausführungsbeispiele der Erfindung dargestellt. Die Zeichnungen, die Beschreibung und die Ansprüche enthalten zahlreiche Merkmale in Kombination. Der Fachmann wird die Merkmale zweckmäßigerweise auch einzeln betrachten und zu sinnvollen weiteren
Kombinationen zusammenfassen.
Es zeigen: Fig. 1 einen Teil eines Drahtgeflechts in einer schematischen
Frontansicht,
Fig. 2 einen Teil einer Wendel des Drahtgeflechts in einer
perspektivischen Darstellung,
Fig. 3 einen weiteren Teil des Drahtgeflechts in einer schematischen
Frontansicht,
Fig. 4 zwei Schenkel sowie eine Biegestelle der Wendel in
unterschiedlichen Ansichten,
Fig. 5 zwei miteinander verbundene Biegestellen zweier Wendel in
unterschiedlichen Ansichten,
Fig. 6 die Wendel, betrachtet in einer Längsrichtung der Wendel, in einer schematischen Darstellung,
Fig. 7 eine Biegetestvorrichtung zur Durchführung eines Hin- und
Herbiegeversuchs in einer schematischen Darstellung, Fig. 8 eine Pressvorrichtung zur Durchführung eines Pressversuchs in einer schematischen Darstellung,
Fig. 9 eine Federkennlinie eines Teststücks der Wendel in einem
schematischen Diagramm,
Fig. 10 eine Biegevorrichtung zur Herstellung eines Drahtgeflechts in
einer perspektivischen Darstellung,
Fig. 1 1 einen Biegeraum der Biegevorrichtung in einem ersten
Betriebszustand in einer perspektivischen Darstellung, Fig. 12 den Biegeraum in einem zweiten Betriebszustand in einer
perspektivischen Darstellung,
Fig. 13 Führungskulissen eines Biegetischs und eines Halteelements der
Biegevorrichtung in einer schematischen Seitenansicht, Fig. 14 ein schematisches Ablaufdiagramm eines Verfahrens zur
Herstellung des Drahtgeflechts,
Fig. 15 ein zweites Drahtgeflecht in einer schematischen Frontansicht, Fig. 1 6 eine Biegestelle einer Wendel des zweiten Drahtgeflechts in einer schematischen Darstellung, Fig. 17 ein drittes Drahtgeflecht in einer schematischen Frontansicht, Fig. 18 eine Biegestelle einer Wendel des dritten Drahtgeflecht in einer schematischen Darstellung,
Fig. 19 eine Wendel eines vierten Drahtgeflechts, betrachtet in eine
Längsrichtung der Wendel, in einer schematischen Darstellung, Fig. 20 eine Wendel eines fünften Drahtgeflechts, betrachtet in eine
Längsrichtung der Wendel, in einer schematischen Darstellung, Fig. 21 eine Federkennlinie eines Teststücks einer Wendel eines
sechsten Drahtgeflechts in einem schematischen Diagramm, Fig. 22 eine Federkennlinie eines Teststücks einer Wendel eines siebten
Drahtgeflechts in einem schematischen Diagramm, Fig. 23 eine Federkennlinie eines Teststücks einer Wendel eines achten
Drahtgeflechts in einem schematischen Diagramm, Fig. 24 eine Federkennlinie eines Teststücks einer Wendel eines neunten
Drahtgeflechts in einem schematischen Diagramm und
Fig. 25 eine Federkennlinie eines Teststücks einer Wendel eines zehnten
Drahtgeflechts in einem schematischen Diagramm.
Beschreibung der Ausführungsbeispiele
Die Figur 1 zeigt einen Teil eines Drahtgeflechts 10a in einer schematischen Frontansicht. Das Drahtgeflecht 10a ist als ein Sicherheitsnetz ausgebildet. Das gezeigte Drahtgeflecht 10a kann beispielsweise als Böschungssicherung,
Lawinen-Schutznetz, Fangzaun oder dergleichen eingesetzt werden. Das
Drahtgeflecht 10a weist mehrere ineinander geflochtene Wendeln 12a, 14a auf, insbesondere eine Wendel 12a und eine weitere Wendel 14a. Im vorliegenden Fall weist das Drahtgeflecht 10a eine Vielzahl identisch ausgebildeter Wendeln 12a, 14a auf, die ineinander eingedreht sind und das Drahtgeflecht 10a ausbilden.
Die Figur 2 zeigt einen Teil der Wendel 12a des Drahtgeflechts 10a in einer perspektivischen Darstellung. Die Figur 3 zeigt einen weiteren Teil des
Drahtgeflechts 10a in einer schematischen Frontansicht. Die Wendel 12a ist aus einem Längselement 16a mit zumindest einem Draht 18a gefertigt. Im vorliegenden Fall ist das Längselement 1 6a als ein Einzeldraht ausgebildet. Der Draht 18a bildet im vorliegenden Fall das Längselement 1 6a. Das Längselement 16a ist zu der Wendel 12a gebogen. Die Wendel 12a ist einteilig ausgebildet. Die Wendel 12a ist aus einem einzelnen Drahtstück gefertigt. Im vorliegenden Fall weist der Draht 18a einen Durchmesser d von 3 mm auf. Es ist auch denkbar, dass ein Längselement als ein Drahtbündel, eine Drahtlitze, ein Drahtseil oder dergleichen ausgebildet ist. Ferner ist denkbar, dass ein Draht einen anderen Durchmesser, wie beispielsweise weniger als 1 mm oder etwa 1 mm oder etwa 2 mm oder etwa 4 mm oder etwa 5 mm oder etwa 6 mm oder einen noch größeren Durchmesser aufweist.
Die Wendel 12a weist einen ersten Schenkel 20a, einen zweiten Schenkel 22a sowie eine den ersten Schenkel 20a und den zweiten Schenkel 22a verbindende Biegestelle 24a auf. Im vorliegenden Fall weist die Wendel 12a eine Vielzahl von ersten Schenkeln 20a, eine Vielzahl von zweiten Schenkeln 22a sowie eine Vielzahl von Biegestellen 24a auf, die aus Gründen einer Übersichtlichkeit nicht alle mit Bezugszeichen versehen sind. Ferner sind im vorliegenden Fall die ersten Schenkel 20a zumindest im Wesentlichen identisch zueinander ausgebildet.
Außerdem sind im vorliegenden Fall die zweiten Schenkel 22a zumindest im Wesentlichen identisch zueinander ausgebildet. Zudem sind im vorliegenden Fall die Biegestellen 24a zumindest im Wesentlichen identisch zueinander ausgebildet. Im Folgenden sind daher exemplarisch der erste Schenkel 20a, der zweite
Schenkel 22a und die Biegestelle 24a detaillierter beschrieben. Selbstverständlich ist denkbar, dass ein Drahtgeflecht unterschiedliche erste Schenkel und/oder unterschiedliche zweite Schenkel und/oder unterschiedliche Biegestellen aufweist.
Die Wendel 12a weist eine Längsrichtung 28a auf. Die Wendel 12a weist eine Längsachse 109a auf, die parallel zu der Längsrichtung 28a verläuft. Die
Längsrichtung 28a entspricht einer Haupterstreckungsnchtung der Wendel 12a. In einer Frontalbetrachtung senkrecht zu einer Haupterstreckungsebene der Wendel 12a verläuft der erste Schenkel 20a mit einem ersten Steigungswinkel 26a bezüglich der Längsrichtung 28a der Wendel 12a. Insbesondere ist die
Frontalbetrachtung eine Betrachtung in Frontalrichtung 54a. Der erste Schenkel 20a weist eine Längsachse 1 10a auf. Die Längsachse 1 10a des ersten Schenkels 20a verläuft parallel zu einer Haupterstreckungsrichtung 1 12a des ersten
Schenkels 20a. In der Figur 3 ist die Wendel 12a in der Frontalbetrachtung dargestellt. Die Längsachse 109a der Wendel 12a und die Längsachse 1 10a des ersten Schenkels 20a schließen den ersten Steigungswinkel 26a ein. Der erste Schenkel 20a weist im vorliegenden Fall eine Länge von etwa 65 mm auf. Der zweite Schenkel 22a weist im vorliegenden Fall eine Länge von etwa 65 mm auf. Die Figur 4 zeigt einen Teil der Wendel 12a, der den ersten Schenkel 20a, den zweiten Schenkel 22a sowie die Biegestelle 24a umfasst, in unterschiedlichen Ansichten. Figur 4a zeigt eine Betrachtung in Längsrichtung 28a der Wendel 12a. Figur 4b zeigt den ersten Schenkel 20a, den zweiten Schenkel 22a und die
Biegestelle 24a in einer Querbetrachtung senkrecht zu der Längsrichtung 28a der Wendel 12a und in der Haupterstreckungsebene der Wendel 12a. Figur 4c zeigt eine Betrachtung in Frontalrichtung 54a. Figur 4d zeigt eine perspektivische Betrachtung. In der Querbetrachtung verläuft die Biegestelle 24a zumindest abschnittsweise mit einem von dem ersten Steigungswinkel 26a verschiedenen zweiten Steigungswinkel 30a bezüglich der Längsrichtung 28a der Wendel 12a. In der Querbetrachtung weist die Biegestelle 24a eine Längsachse 1 14a auf. Die Längsachse 1 14a der Biegestelle 24a und die Längsachse 109a der Wendel 12a schließen den zweiten Steigungswinkel 30a ein.
Der Draht 18a ist zumindest teilweise aus einem hochfesten Stahl gefertigt. Der Draht 18a ist als ein hochfester Stahldraht ausgebildet. Der Draht 18a weist eine Zugfestigkeit R von wenigstens 800 N mm"2 auf. Im vorliegenden Fall weist der Draht 18a eine Zugfestigkeit R von etwa 1770 N mm"2 auf. Selbstverständlich sind, wie oben erwähnt, jedoch auch andere Zugfestigkeiten denkbar, insbesondere auch Zugfestigkeiten von mehr als 2200 N mm"2. Insbesondere ist denkbar, dass ein Draht aus höchstfestem Stahl gefertigt ist. Der zweite Steigungswinkel 30a weicht um wenigstens 5° von dem ersten
Steigungswinkel 26a ab. Der zweite Steigungswinkel 30a weist einen Wert zwischen 25° und 65° auf. Ferner ist der erste Steigungswinkel 26a größer als 45°. Im vorliegenden Fall beträgt der erste Steigungswinkel 26a etwa 60°. Ferner beträgt im vorliegenden Fall der zweite Steigungswinkel 30a etwa 45°. Der zweite Steigungswinkel 30a ist kleiner als der erste Steigungswinkel 26a.
Die Biegestelle 24a folgt in der Querbetrachtung zumindest abschnittsweise einem zumindest annähernd geraden Verlauf. Im vorliegenden Fall folgt ein Großteil der Biegestelle 24a in der Querbetrachtung dem geraden Verlauf. Die Wendel 12a folgt in der Querbetrachtung zumindest abschnittsweise einem stufigen Verlauf. Der stufige Verlauf ist schräg-stufig.
Der erste Schenkel 20a folgt zumindest abschnittsweise einem geraden Verlauf. Im vorliegenden Fall folgt der erste Schenkel 20a einem geraden Verlauf. Der zweite Schenkel 22a folgt zumindest abschnittsweise einem geraden Verlauf. Im vorliegenden Fall folgt der zweite Schenkel 22a einem geraden Verlauf. Der erste Schenkel 20a und/oder der zweite Schenkel 22a sind frei von einer Krümmung und/oder einer Biegung und/oder einem Knick. Die Biegestelle 24a umfasst einen Verlauf, der in einer Längsbetrachtung parallel zu der Längsrichtung 28a der Wendel 12a eine Biegung um 180° beschreibt. In der Figur 4a ist die Wendel 12a in der Längsbetrachtung dargestellt.
Der erste Schenkel 20a verläuft zumindest abschnittsweise, insbesondere vollständig, in einer ersten Ebene und der zweite Schenkel 22a verläuft zumindest abschnittsweise, insbesondere vollständig, in einer zu der ersten Ebene parallelen zweiten Ebene. In der Längsbetrachtung verläuft der erste Schenkel 20a parallel zu dem zweiten Schenkel 22a.
Die weitere Wendel 14a weist eine weitere Biegestelle 32a auf. Die Biegestelle 24a und die weitere Biegestelle 32a sind verbunden. Die Biegestelle 24a und die weitere Biegestelle 32a bilden einen Verknüpfungspunkt der ersten Wendel 12a und der weiteren Wendel 14a.
Die Figur 5 zeigt einen Teil des Drahtgeflechts 10a, der die Biegestelle 24a und die weitere Biegestelle 32a umfasst, in unterschiedlichen Ansichten. Figur 5a zeigt eine Betrachtung in Längsrichtung 28a der Wendel 12a. Figur 5b zeigt den Teil des Drahtgeflechts 10a in einer Querbetrachtung senkrecht zu der Längsrichtung 28a der Wendel 12a in der Haupterstreckungsebene der Wendel 12a. Figur 5c zeigt eine Betrachtung in Frontalrichtung 54a. Figur 5d zeigt eine perspektivische Betrachtung. Die Wendel 12a und die weitere Wendel 14a kreuzen sich in einem Bereich der weiteren Biegestelle 32a zumindest im Wesentlichen senkrecht. In der
Querbetrachtung schließen die Biegestelle 24a und die weitere Biegestelle 32a einen Kreuzungswinkel 1 18a ein. Der Kreuzungswinkel 1 18a ist abhängig von dem zweiten Steigungswinkel 30a und einem entsprechend definierten weiteren zweiten Steigungswinkel der weiteren Wendel 14a. Im vorliegenden Fall beträgt der Kreuzungswinkel 1 18a 90°.
Auch für andere erste Steigungswinkel wird vorteilhaft ein zweiter Steigungswinkel von 45° gewählt, sodass sich entsprechend ausgestaltete Wendeln an
Verbindungspunkten senkrecht kreuzen und diese Verbindungspunkte vorteilhaft eine hohe mechanische Belastbarkeit aufweisen.
Die Figur 6 zeigt die Wendel 12a, betrachtet in Längsrichtung 28a der Wendel 12a, in einer schematischen Darstellung. In den Figuren 1 bis 5 ist die Wendel 12a und insbesondere die Biegestelle 24a gegenüber der Darstellung in der Figur 6 vereinfacht dargestellt. In der Längsbetrachtung parallel zu der Längsrichtung 28a der Wendel 12a umfasst die Biegestelle 24a einen Biegebereich 34a mit einer Biegekrümmung und einen mit dem ersten Schenkel 20a verbundenen ersten Übergangsbereich 36a mit einer von der Biegekrümmung verschiedenen ersten Übergangskrümmung. Der Biegebereich 34a ist mit dem ersten Übergangsbereich 36a verbunden. Der Biegebereich 34a und der erste Übergangsbereich 36a sind unmittelbar nebeneinander angeordnet und gehen insbesondere ineinander über. Der Biegebereich 34a und der erste Übergangsbereich 36a sind einteilig miteinander verbunden. Der erste Übergangsbereich 36a geht in den ersten Schenkel 20a über. Der erste Übergangsbereich 36a ist einteilig mit dem ersten Schenkel 20a verbunden.
Die Biegestelle 24a umfasst in der Längsbetrachtung einen mit dem zweiten Schenkel 22a verbundenen zweiten Übergangsbereich 38a mit einer von der Biegekrümmung verschiedenen zweiten Übergangskrümmung. Der zweite Übergangsbereich 38a ist einteilig mit dem Biegebereich 34a verbunden. Der zweite Übergangsbereich 38a geht in den zweiten Schenkel 22a über. Der zweite Übergangsbereich 38a ist einteilig mit dem zweiten Schenkel 22a verbunden. Der Biegebereich 34a, der erste Übergangsbereich 36a und der zweite
Übergangsbereich 38a bilden gemeinsam die Biegestelle 24a aus.
Die erste Übergangskrümmung und die zweite Übergangskrümmung sind identisch. Es ist aber auch denkbar, dass eine erste Übergangskrümmung und eine zweite Übergangskrümmung voneinander verschieden sind, wodurch beispielsweise ein Drahtgeflecht mit, insbesondere bezüglich ihrer
Federeigenschaften und/oder ihrer Verformungseigenschaften, unterschiedlicher Vorder- und Rückseite erzeugt werden kann. In der Längsbetrachtung sind der erste Übergangsbereich 36a und der zweite Übergangsbereich 38a spiegelsymmetrisch ausgebildet. Der erste
Übergangsbereich 36a und der zweite Übergangsbereich 38a sind
spiegelsymmetrisch bezüglich einer Haupterstreckungsebene des Drahtgeflechts 10a. Der erste Übergangsbereich 36a und der zweite Übergangsbereich 38a sind spiegelsymmetrisch bezüglich einer Ebene, die zentral zwischen der Ebene, in welcher der erste Schenkel 20a verläuft, und der dazu parallelen Ebene, in welcher der zweite Schenkel 22a verläuft, angeordnet und zu diesen Ebenen parallel ist. Die Biegekrümmung ist größer als die erste Übergangskrümmung. Die
Biegekrümmung ist größer als die zweite Übergangskrümmung. Der Biegebereich 34a folgt einem kreisförmigen Verlauf. Der Biegebereich 34a ist in der
Längsbetrachtung kreisbogenförmig gebogen. Der Biegebereich 34a ist in der Längsbetrachtung um weniger als 180° gebogen. Der Biegebereich 34a, der erste Übergangsbereich 36a und der zweite Übergangsbereich 38a sind in der
Längsbetrachtung gemeinsam um 180° gebogen. Im vorliegenden Fall geht die Biegekrümmung, insbesondere der Verlauf des Biegebereichs 34a, kontinuierlich, insbesondere stetig, insbesondere frei von einem Knick, in die erste
Übergangskrümmung, insbesondere in einen Verlauf des ersten
Übergangsbereichs 36a, über. Ferner geht im vorliegenden Fall die
Biegekrümmung, insbesondere der Verlauf des Biegebereichs 34a, kontinuierlich, insbesondere stetig, insbesondere frei von einem Knick, in die zweite
Übergangskrümmung, insbesondere in einen Verlauf des zweiten
Übergangsbereichs 38a, über. Außerdem geht im vorliegenden Fall die erste Übergangskrümmung, insbesondere der Verlauf des ersten Übergangsbereichs 36a, kontinuierlich, insbesondere stetig, insbesondere frei von einem Knick, in den geraden Verlauf des ersten Schenkels 20a über. Zudem geht im vorliegenden Fall die zweite Übergangskrümmung, insbesondere der Verlauf des zweiten
Übergangsbereichs 38a, kontinuierlich, insbesondere stetig, insbesondere frei von einem Knick, in den geraden Verlauf des zweiten Schenkels 22a über. Es ist auch denkbar, dass entsprechende Übergange mit einem Knick versehen sind. Ferner ist denkbar, dass eine erste Übergangskrümmung und/oder eine zweite
Übergangskrümmung verschwindet, wobei insbesondere ein erster
Übergangsbereich und/oder ein zweiter Übergangsbereich zumindest
abschnittsweise oder über ihre gesamte Erstreckung einen geraden Verlauf aufweisen können.
Die Figur 7 zeigt eine Biegetestvorrichtung 120a zur Durchführung eines Hin- und Herbiegeversuchs in einer schematischen Darstellung. Die Biegetestvorrichtung 120a weist Spannbacken 122a, 124a auf, die zu einem Einspannen eines Teststücks eines Drahts vorgesehen sind. Im gezeigten Fall handelt es sich um ein Teststück 42a des Drahts 18a. Die Biegetestvorrichtung 120a weist einen Biegehebel 128a auf, welcher hin- und herschwenkbar gelagert ist. Der
Biegehebel 128a weist Mitnehmer 130a, 132a für das Teststück 42a des Drahts 18a auf. Die Biegetestvorrichtung 120a weist einen Biegezylinder 40a auf, um welchen das Teststück 42a des Drahts 18a bei dem Hin- und Herbiegeversuch gebogen wird. Die Biegetestvorrichtung 120a weist einen weiteren Biegezylinder 126a auf, der zu dem Biegezylinder 40a identisch ausgebildet ist. Der weitere Biegezylinder 126a ist dem Biegezylinder 40a gegenüberliegend angeordnet. Bei dem Hin- und Herbiegeversuch biegt der Biegehebel 128a das Teststück 42a des Drahts 18a abwechselnd um jeweils wenigstens 90° um den Biegezylinder 40a und den weiteren Biegezylinder 126a. Der Hin- und Herbiegeversuch wird üblicherweise solange durchgeführt, bis das Teststück 42a des Drahts 18a bricht um dessen Belastbarkeit und/oder Biegsamkeit zu testen. Der Biegezylinder 40a weist einen Durchmesser von höchstens 2d, also höchsten einem Doppelten des Drahtdurchmessers d, auf. Im vorliegenden Fall weist der Biegezylinder 40a einen Durchmesser von 5 mm auf. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 2 mm ein Biegezylinderdurchmesser von 3.75 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 3 mm ein
Biegezylinderdurchmesser von 5 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen
Drahtdurchmesser von 4 mm ein Biegezylinderdurchmesser von 7.5 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 5 mm ein
Biegezylinderdurchmesser von 10 mm gewählt.
Das Teststück 42a des Drahts 18a weist im vorliegenden Fall eine Länge von etwa 85 mm auf. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 2 mm eine Teststücklänge von etwa 75 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen
Drahtdurchmesser von 3 mm eine Teststücklänge von etwa 85 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 4 mm eine Teststücklänge von etwa 100 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 5 mm eine Teststücklänge von etwa 1 15 mm gewählt. Vorzugsweise wird das Teststück 42a von dem Draht 18a abgeschnitten, insbesondere vor einer Herstellung des
Längselements 16a und/oder des Drahtgeflechts 10a.
Der Draht 18a beziehungsweise das Teststück 42a des Drahts 18a ist bei dem Hin- und Herbiegeversuch um den Biegezylinder 40a und insbesondere um den weiteren Biegezylinder 126a um wenigstens 90° in entgegengesetzte Richtungen zumindest M-mal bruchfrei hin- und herbiegbar, wobei M, gegebenenfalls mittels Abrunden, als C-R"0,5-d"0,5 bestimmbar ist und wobei d der Durchmesser des Drahts 18a in mm, R die Zugfestigkeit des Drahts 18a in N mm"2 und C ein Faktor von wenigstens 400 N0,5 mm0,5 ist. Mittels des Hin- und Herbiegeversuchs kann der Draht 18a zusätzlich zu seiner Zugfestigkeit auch im Hinblick auf seine
Biegeeigenschaften getestet werden, welche sowohl für eine Herstellung des Drahtgeflechts 10a als auch für ein Verformungsverhalten des Drahtgeflechts 10a bei einer Installation und insbesondere in einem Einschlagsfall verantwortlich sind. Wird ein höherer Wert für C gewählt, können biegsamere Drähte, beispielsweise für anspruchsvollere Anwendungen, gewählt werden. Beispielsweise kann C ein Faktor von 500 N0,5 mm0'5 oder 750 N0,5 mm0'5 oder 1000 N0,5 mm0'5 oder
2000 N0,5 mm0,5 oder noch größer sein. Im vorliegenden Fall ergibt sich gemäß dieser Formel ein Wert von
M' = 400 N0'5 mm0'5 x (1770 N mm2)"0'5 x (3 mm)"0 5 = 5,4892. Im vorliegenden Fall beträgt M, bestimmt nach dieser Formel, nach Abrunden von M' demnach 5.
Die Biegetestvorrichtung 120a definiert eine Biegelänge 133a. Die Biegelänge 133a ist ein vertikaler Abstand zwischen einem höchsten Punkt des
Biegezylinders 40a und einem tiefsten Punkt der Mitnehmer 130a, 132a. Im vorliegenden Fall beträgt die Biegelänge 133a etwa 35 mm. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 2 mm eine Biegelänge von etwa 25 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 3 mm eine Biegelänge von etwa 35 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 4 mm eine Biegelänge von etwa 50 mm gewählt. Vorteilhaft wird für einen Drahtdurchmesser von 5 mm eine Biegelänge von etwa 75 mm gewählt.
Mittels des Hin- und Herbiegeversuchs kann ein geeigneter Draht 18a vor einer Herstellung des Drahtgeflechts 10a identifiziert werden. Der Draht 18a wird dabei als geeignet identifiziert, wenn das Teststück 42a des Drahts 18a bei dem Hin- und Herbiegeversuch wenigstens M-mal um den Biegezylinder 40a und
insbesondere um den weiteren Biegezylinder 126a um wenigstens 90° in entgegengesetzte Richtungen bruchfrei hin- und hergebogen werden kann.
Die Figur 8 zeigt eine Pressvorrichtung 134a zur Durchführung eines
Pressversuchs in einer schematischen Darstellung. Die Pressvorrichtung 134a weist zwei gegenüberliegende, parallele Platten 48a, 50a, nämlich eine erste Platte 48a und eine zweite Platte 50a, auf. Die Platten 48a, 50a sind zu einem Pressen entlang einer Pressstrecke 52a aufeinander zu bewegbar. Im
vorliegenden Fall ist die erste Platte 48a auf die zweite Platte 50a zu bewegbar. Ferner werden im vorliegenden Fall die Platten 48a, 50a bei dem Pressversuch mit einer Geschwindigkeit von etwa 1 17 μηι s"1 aufeinander zubewegt. Vorteilhaft wird vor dem Pressversuch die erste Platte 48a und/oder die zweite Platte 50a zunächst auf Kontakt zu dem Teststück 42a des Drahts 18a verfahren,
insbesondere mit einer Vorkraft von etwa 10 kN und/oder mit einer
Geschwindigkeit von etwa 333 μηι s wobei auch andere Vorkräfte und/oder
Geschwindigkeiten, beispielsweise abweichend um einen Faktor 2, einen Faktor 5, einen Faktor 10, einen Faktor 20, einen Faktor 50, einen Faktor 100, denkbar sind.
Der Pressversuch umfasst ein Pressen eines Teststücks 46a der Wendel 12a. Das Teststück 46a der Wendel 12a ist der Wendel 12a entnommen, insbesondere aus dieser herausgeschnitten. Das Teststück 46a der Wendel 12a umfasst, insbesondere genau, fünf Schenkel und vier Biegestellen. Die Wendel 12a weist eine Quererstreckung 44a auf (vgl. auch Fig. 4a). Im vorliegenden Fall beträgt die Quererstreckung 44a etwa 12 mm. Die Quererstreckung 44a ist abhängig von einer Geometrie der Biegestelle 24a. Die Quererstreckung 44a ist abhängig von der Biegekrümmung, der ersten Übergangskrümmung und der zweiten
Übergangskrümmung. Es sind beliebige andere Quererstreckungen sowie deren Anpassung an eine Anwendung denkbar. Beispielsweise können kleine
Quererstreckungen verwendet werden, wenn ein Drahtgeflecht mit einer geringen Dicke benötigt wird, beispielsweise eine Quererstreckung von höchstens 10 mm oder von höchstens 7 mm. Ebenso sind größere Quererstreckungen denkbar, beispielsweise eine Quererstreckung von mehr als 15 mm oder von mehr als 25 mm oder von mehr als 40 mm oder noch mehr. Insbesondere ist denkbar, im Fall von größeren Durchmessern von Längselementen entsprechend größere Quererstreckungen zu wählen. Es sind aber auch eng gebogene Drahtgeflechte denkbar, welche eine geringe Quererstreckung bei einem großen Durchmesser eines entsprechenden Längselements aufweisen. Insbesondere um geringe Geflechtdicken zu realisieren ist denkbar, dass sich eine erste Biegestelle und eine zweite Biegestelle unter einem kleinen Winkel kreuzen, wobei insbesondere ein entsprechender zweiter Steigungswinkel einen Wert von deutlich unter 45°, beispielsweise von 30° oder von 20° oder noch weniger aufweist. Ebenso ist denkbar, dass sich eine erste Biegestelle und eine zweite Biegestelle unter einem großen Winkel kreuzen, wobei ein entsprechender zweiter Steigungswinkel einen Wert von deutlich über 45°, beispielsweise von 60° oder von 70° oder noch mehr aufweist, wodurch insbesondere ein Drahtgeflecht mit einer großen Dicke und schmal ausgeführten Verknüpfungspunkten zwischen Wendeln realisierbar ist.
Die Figur 9 zeigt eine Federkennlinie 56a des Teststücks 46a der Wendel 12a bei dem Pressversuch in einem schematischen Pressstrecke-Kraft-Diagramm 58a. Das Pressstrecke-Kraft- Diagramm 58a umfasst eine Pressstrecke-Achse 136a, auf welcher eine Position der Platten 48a, 50a, insbesondere der ersten Platte 48a, entlang der Pressstrecke 52a aufgetragen ist. Das Pressstrecke- Kraft- Diagramm 58a umfasst eine Kraft-Achse 138a, auf welcher eine bei dem
Pressversuch auftretende Presskraft an einer gegebenen Stelle der Pressstrecke 52a aufgetragen ist. Die Pressvorrichtung 134a ist dazu vorgesehen, die
Federkennlinie 56a gemäß des Pressstrecke-Kraft-Diagramms 58a zu ermitteln. Das der Wendel 12a entnommene Teststück 46a der Wendel 12a zeigt bei dem Pressversuch zwischen den parallelen Platten 48a, 50a, wobei der Pressversuch ein Pressen mittels Bewegen der Platten 48a, 50a entlang der Pressstrecke 52a parallel zu der Frontalrichtung 54a der Wendel 12a beinhaltet, die Federkennlinie 56a, die in dem Pressstrecke-Kraft-Diagramm 58a ausgehend von einem Beginn der Pressstrecke 52a eine zumindest annähernd linear verlaufende erste
Teilkennlinie 60a mit einer ersten Steigung aufweist. Im vorliegenden Fall verläuft die erste Teilkennlinie 60a linear.
Die Pressstrecke 52a beginnt dabei mit einem Anliegen der Platten 48a, 50a an dem Teststück 46a der Wenden 2a, bei welchem noch keine Presskraft auf das Teststück 46a der Wendel 12a wirkt. Die Pressstrecke 52a erstreckt sich dann bis zu einem Punkt, an welchem das Teststück 46a der Wendel 12a flach gedrückt ist. Insbesondere erstreckt sich die Pressstrecke 52a über eine Distanz, die in etwa einer Differenz der Quererstreckung 44a und des Drahtdurchmessers d entspricht. Insbesondere wird das Teststück 46a der Wendel 12a bei dem Pressversuch zumindest im Wesentlichen bis auf den Drahtdurchmesser d zusammengedrückt.
Die erste Teilkennlinie 60a erstreckt sich über einen Pressstrecken-Wertebereich 66a, der wenigstens einem Viertel der Quererstreckung 44a der Wendel 12a entspricht. An die erste Teilkennlinie 60a schließt sich eine annähernd linear verlaufende zweite Teilkennlinie 62a an. Die zweite Teilkennlinie 62a weist eine zweite
Steigung auf, die größer ist als die erste Steigung. Die zweite Steigung ist höchstens viermal so groß wie die erste Steigung. Im vorliegenden Fall ist die zweite Steigung etwa doppelt so groß wie die erste Steigung. Es sind aber auch andere Faktoren zwischen der ersten Steigung und der zweiten Steigung denkbar, wie beispielsweise 1 ,1 oder 1 ,5 oder 2,5 oder 3 oder 3,5 oder dergleichen.
Die Federkennlinie 56a weist in einem Übergangsbereich 68a zwischen der ersten Teilkennlinie 60a und der zweiten Teilkennlinie 62a einen Knick 70a auf. Der Knick 70a entspricht einer sprunghaften Änderungen einer Steigung der Federkennlinie 56a von der ersten Steigung zu der zweiten Steigung.
Die zweite Teilkennlinie 62a erstreckt sich über einen Pressstrecken-Wertebereich 72a, der wenigstens einem Fünftel der Quererstreckung 44a der Wendel 12a entspricht.
An die zweite Teilkennlinie 62 schließt sich eine konvex gekrümmte dritte
Teilkennlinie 64a an. Die dritte Teilkennlinie 64a weist eine sich stetig
vergrößernde Steigung auf. Ein Übergang zwischen der zweiten Teilkennlinie 62a und der dritten Teilkennlinie 64a ist frei von einem Knick. Die zweite Steigung geht kontinuierlich in die Steigung der dritten Teilkennlinie 64a über. Die Steigung der dritten Teilkennlinie 64a entspricht an einem Übergangspunkt 1 1 6a zwischen der zweiten Teilkennlinie 62a und der dritten Teilkennlinie 64a der zweiten Steigung.
Die Figur 10 zeigt eine Biegevorrichtung 74a zur Herstellung des Drahtgeflechts 10a in einer perspektivischen Darstellung. Die Figur 1 1 zeigt einen Biegeraum 140a der Biegevorrichtung 74a in einem ersten Betriebszustand in einer perspektivischen Darstellung. Die Figur 12 zeigt den Biegeraum 140a in einem zweiten Betriebszustand in einer perspektivischen Darstellung. Die
Biegevorrichtung 74a ist dazu vorgesehen, das Drahtgeflecht 10a herzustellen. Die Biegevorrichtung 74a ist dazu vorgesehen, die Wendel 12a herzustellen. Die Biegevorrichtung 74a ist zu einem Biegen der Wendel 12a gemäß der Geometrie der Wendel 12a, insbesondere der Schenkel 20a, 22a und der Biegestelle 24a der Wendel 12a, vorgesehen. Die Biegevorrichtung 74a ist dazu vorgesehen, das Drahtgeflecht 10a beziehungsweise die Wendel 12a aus einem Wendelrohling 76a zu fertigen. Der Wendelrohling 76a wird dabei von dem Längselement 1 6a in einem ungebogenen Zustand gebildet. Im vorliegenden Fall bildet der Draht 18a den Wendelrohling 76a. Es ist aber auch denkbar, dass ein Wendelrohling als ein Drahtbündel und/oder eine Drahtlitze und/oder ein Drahtseil und/oder ein anderes Längselement ausgebildet ist. Die Biegevorrichtung 74a ist dazu vorgesehen, die Wendel 12a mittels eines Biegens des Wendelrohlings 76a zu fertigen. Die Biegevorrichtung 74a weist eine Biegeeinheit 78a auf. Die Biegeeinheit 78a umfasst einen Biegedorn 80a sowie einen Biegetisch 82a. Der Biegetisch 82a ist zu einem Biegen des Wendelrohlings 76a um den Biegedorn 80a vorgesehen. Der Biegetisch 82a ist vollständig um den Biegedorn 80a umlaufend gelagert. Bei einer Fertigung läuft der Biegetisch 82a kontinuierlich in eine Umlaufrichtung 142a um den Biegedorn 80a. Der Biegedorn 80a weist eine Längsachse 144a auf. Die Längsachse 144a des Biegedorns 80a verläuft parallel zu einer
Haupterstreckungsrichtung 94a des Biegedorns 80a.
Die Biegevorrichtung 74a weist eine Vorschubeinheit 84a auf, die zu einem
Vorschieben des Wendelrohlings 76a entlang einer Vorschubachse 86a in eine Vorschubrichtung 88a vorgesehen ist. Die Vorschubachse 86a ist parallel zu der Vorschubrichtung 88a angeordnet. Die Vorschubrichtung 88a verläuft parallel zu einer Haupterstreckungsrichtung des Wendelrohlings 76a. Die Vorschubachse 86a schließt mit der Längsachse 144a des Biegedorns 80a einen Winkel ein, der zumindest im Wesentlichen und insbesondere genau dem ersten Steigungswinkel 26a entspricht. Der erste Steigungswinkel 26a kann mittels eines Verstellens der Vorschubachse 86a relativ zu der Längsachse 144a des Biegedorns 80a eingestellt werden.
Die Biegevorrichtung 74a weist eine Geometrieeinstelleinheit 90a auf, die zu einem Einstellen einer Geometrie der Wendel 12a vorgesehen ist. Die
Geometrieeinstelleinheit 90a ist zu einem Einstellen einer Länge des ersten Schenkels 20a und des zweiten Schenkels 22a vorgesehen. Die
Geometrieeinstelleinheit 90a ist zu einem Einstellen der Quererstreckung 44a der Wendel 12a vorgesehen. Die Geometrieeinstelleinheit 90a ist zu einem Einstellen des ersten Steigungswinkels 26a vorgesehen. Die Geometrieeinstelleinheit 90a ist zu einem Einstellen des zweiten Steigungswinkels 30a vorgesehen. Die
Geometrieeinstelleinheit 90a ist zu einem Einstellen der Biegekrümmung vorgesehen. Die Geometrieeinstelleinheit 90a ist zu einem Einstellen der ersten Übergangskrümmung vorgesehen. Die Geometrieeinstelleinheit 90a ist zu einem Einstellen der zweiten Übergangskrümmung vorgesehen. Die Geometrieeinstelleinheit 90a ist zu einem Einstellen der Geometrie der Biegestelle 24a, insbesondere des Biegebereichs 34a, insbesondere des ersten
Übergangsbereichs 36a und insbesondere des zweiten Übergangsbereichs 38a vorgesehen. Die Geometrieeinstelleinheit 90a umfasst ein Ausrichtelement 146a zum Einstellen des Winkels zwischen der Vorschubachse 86a und der
Längsachse 144a des Biegedorns 80a. Das Ausrichtelement 146a ist als ein Langloch ausgebildet.
Bei der Fertigung wird der Wendelrohling 76a wiederholt vorgeschoben. Die Biegeeinheit 78a, insbesondere der Biegetisch 82a, biegt nach erfolgtem
Vorschub den Wendelrohling 76a jeweils um den Biegedorn 80a, um eine
Biegestelle der gefertigten Wendel 12a zu erzeugen. Ein Durchmesser des Biegedorns 80a definiert dabei die Biegekrümmung des Biegebereichs 34a sowie zumindest teilweise die Quererstreckung 44a der Wendel 12a. Insbesondere definiert der Durchmesser des Biegedorns 80a einen Innenradius der Biegestelle 24a.
Die Geometrieeinstelleinheit 90a weist eine Querhubeinheit 92a auf, die dazu vorgesehen ist, eine Position des Biegetischs 82a entlang der
Haupterstreckungsrichtung 94a des Biegedorns 80a relativ zu der Vorschubachse 86a periodisch und zu einem Umlaufen des Biegetischs 82a um den Biegedorn 80a synchronisiert zu verändern. Im vorliegenden Fall weist die Querhubeinheit 92a ein Zuführelement 148a auf, welches dem Biegetisch 82a den Wendelrohling 76a zuführt. Das Zuführelement 148a ist als ein Führungstisch 150a mit
Führungsrollen 152a, 154a ausgebildet. Das Zuführelement 148a ist in eine Querhubrichtung 156a und entgegen dieser relativ zu dem Biegetisch 82a verschiebbar gelagert. Die Querhubrichtung 156a verläuft parallel zu der
Haupterstreckungsrichtung 94a des Biegedorns 80a. Die Geometrieeinstelleinheit 90a ist dazu vorgesehen, einen maximalen Querhub 160a einzustellen. Das Zuführelement 148a ist parallel zu der Querhubrichtung 156a um den maximalen Querhub 1 60a verschiebbar. Die Querhubeinheit 92a weist ein Kopplungselement 1 62a auf, welches eine Bewegung des Zuführelements 148a an das Umlaufen des Biegetischs 82a um den Biegedorn 80a mechanisch koppelt. Im vorliegenden Fall ist das
Kopplungselement 162a ein Hebelantrieb, der das Zuführelement 148a
mechanisch an einen nicht gezeigten gemeinsamen Antrieb der Biegevorrichtung 74a koppelt. Während eines Umlaufs des Biegetischs 82a um den Biegedorn 80a wird das Zuführelement 148a aus einer Ausgangsposition parallel zu der
Querhubrichtung 156a weg von dem Biegetisch 82a ausgelenkt. Besonders vorteilhaft wird das Zuführelement 148a während dieses Umlaufs des Biegetischs 82a anschließend in seine Ausgangsposition zurückbewegt. Insbesondere ist die Querhubeinheit 92a dazu vorgesehen, eine bei dem Biegen entstehende
Biegestelle mit dem zweiten Steigungswinkel 30a zu versehen. Insbesondere ist die Querhubeinheit 92a dazu vorgesehen, einen einstellbaren maximalen Querhub 160a zu erzeugen. Mittels des maximalen Querhubs 1 60a kann der zweite
Steigungswinkel 30a eingestellt werden. Mittels des Querhubs 1 60a kann ein zweiter Steigungswinkel 30a erzeugt werden, der sich von dem ersten
Steigungswinkel 26a unterscheidet, insbesondere indem der Wendelrohling 76a bei einem Biegen einer Biegestelle um den Biegedorn 80a seitlich versetzt wird.
Im vorliegenden Fall ist der Biegedorn 80a angetrieben. Der Biegedorn 80a ist um seine Längsachse 144a drehbar gelagert. Der Biegedorn 80a ist über einen
Riemen 1 64a mit dem gemeinsamen Antrieb der Biegevorrichtung 74a gekoppelt. Der Biegedorn 80a ist auswechselbar ausgebildet. Die Biegeeinheit 78a ist mit Biegedornen mit unterschiedlichen Durchmessern bestückbar.
Die Geometrieeinstelleinheit 90a weist eine Anschlagseinheit 96a mit zumindest einem Anschlagselement 98a auf, das eine maximale Vorschubposition für den Wendelrohling 76a definiert. Bei einem Vorschieben kann der Wendelrohling 76a von der Vorschubeinheit 84a maximal bis zu der maximalen Vorschubposition vorgeschoben werden. Der Wendelrohling 76a befindet sich vor dem Biegen durch den Biegetisch 82a um den Biegedorn 80a in der maximalen Vorschubposition. In der maximalen Vorschubposition stößt der Wendelrohling 76a mit einer zuletzt gebogenen Biegestelle 1 66a der Wendel 12a an dem Anschlagselement 98a an. Der in der Figur 1 1 dargestellte erste Betriebszustand entspricht einer Situation unmittelbar vor dem Biegen des Wendelrohlings 76a um den Biegedorn 80a. Der Wendelrohling 76a befindet sich in dem ersten Betriebszustand in der maximalen Vorschubposition. Der in der Figur 12 dargestellte zweite Betriebszustand entspricht einer Situation während des Biegens der Wendelrohlings 76a um den Biegedorn 80a. Der Biegetisch 82a ist in dem zweiten Betriebszustand entlang der Umlaufrichtung 142a gegenüber seiner Position in dem ersten Betriebszustand verschoben. Das Anschlagselement 98a ist vollständig um den Biegedorn 80a umlaufend gelagert. Das Anschlagselement 98a läuft bei der Fertigung kontinuierlich um den Biegedorn 80a in die Umlaufrichtung 142a.
Eine Position des Biegetischs 82a relativ zu dem Anschlagselement 98a ist bei dem Umlaufen des Biegetischs 82a um den Biegedorn 80a veränderlich. Der Biegetisch 82a ist um eine Schwenkachse 102a schwenkbar gelagert, welche bei dem Umlaufen des Biegetischs 82a um den Biegedorn 80a selbst den Biegedorn 80a umläuft, insbesondere in die Umlaufrichtung 142a. Die Schwenkachse 102a bewegt sich bei der Fertigung auf einer Kreisbahn 1 68a (vgl. Fig. 13). Die
Schwenkachse 102a bewegt sich bei der Fertigung mit einer konstanten
Winkelgeschwindigkeit. Während des Biegens laufen der Biegetisch 82a und das Anschlagselement 98a mit gleicher Geschwindigkeit um den Biegedorn 80a. Nach dem Biegen schwenkt der Biegetisch 82a um die Schwenkachse 102a aus, wodurch ein maximaler Biegewinkel definiert ist. Der Biegetisch 82a schwenkt anschließend, insbesondere während des Vorschiebens des Wendelrohlings 76a, wieder um die Schwenkachse 102a zurück. In dem ersten Betriebszustand liegt das Anschlagselement 98a auf dem Biegetisch 82a auf.
Das Anschlagselement 98a weist eine konkav gekrümmte Anschlagsfläche 100a auf. Die Anschlagsfläche 100a ist in der Umlaufrichtung 142a entsprechend kreisbogenförmig gekrümmt. Ferner ist die Anschlagsfläche 100a senkrecht zu der Krümmung in Umlaufrichtung 142a kreisbogenförmig gekrümmt. Ein Radius dieser Krümmung senkrecht zur Umlaufrichtung 142a entspricht zumindest im
Wesentlichen einer Krümmung der Biegestelle 24a. In der maximalen
Vorschubposition liegt die zuletzt gebogene Biegestelle 1 66a an der
Anschlagsfläche 100a an, welche sich kreisbogenförmig um die zuletzt gebogene Biegestelle 1 66a krümmt.
In einem Vorschubbetriebszustand, in welchem der Vorschub des Wendelrohlings 76a erfolgt, ist eine Position des Anschlagselements 98a relativ zu der
Vorschubachse 86a veränderlich. Das Anschlagselement 98a bewegt sich in dem Vorschubbetriebszustand, insbesondere nachdem der Wendelrohling 76a an dem Anschlagselement 98a anliegt, sich demnach insbesondere in der maximalen Vorschubposition befindet, an der zuletzt gebogenen Biegestelle 1 66a in
Umlaufrichtung 142a entlang.
Die Biegeeinheit 78a ist zu einem Biegen eines Wendelrohlings mit zumindest einem Draht aus einem hochfesten Stahl vorgesehen. Im vorliegenden Fall kann der Wendelrohling 76a mittels der Biegeeinheit 78a gebogen werden. Die
Biegeeinheit 78a ist ferner dazu vorgesehen, Wendelrohlinge aus
unterschiedlichen Längselementen, beispielsweise aus Drahtlitzen, Drahtseilen, Drahtbündeln oder dergleichen, sowie Einzeldrähte, jeweils insbesondere mit unterschiedlichen Durchmessern und/oder Zugfestigkeiten, zu Wendeln zu biegen. Ferner ist die Biegevorrichtung 74a dazu vorgesehen, ein Drahtgeflecht aus entsprechend gebogenen Wendeln zu fertigen, insbesondere das Drahtgeflecht 10a.
Die Biegeeinheit 78a ist dazu vorgesehen, den Wendelrohling 76a bei einem einzelnen Umlauf, insbesondere bei jedem Umlauf, des Biegetischs 82a um den Biegedorn 80a um mehr als 180° zu biegen. Ein Biegewinkel wird dabei durch einen Zeitpunkt eines Verschwenkens des Biegetischs 82a um die Schwenkachse 102a definiert. Die Biegeeinheit 78a ist zu einem Überbiegen des Wendelrohlings 76a vorgesehen, insbesondere um ein Rückfedern des Wendelrohlings 76a nach dem Biegen aufgrund dessen hoher Härte auszugleichen. Die Biegeeinheit 78a ist dazu vorgesehen, die Biegestelle 24a mit einem Gesamtwinkel von genau 180° zu versehen, sodass die Wendel 12a in sich gerade verlaufend gefertigt werden kann. Die Geometrieeinstelleinheit 90a weist eine Halteeinheit 104a mit einem
Halteelement 106a auf, das die Wendel 12a bei dem Biegen um den Biegedorn 80a vom Biegedorn 80a aus betrachtet hinter dem Biegetisch 82a zumindest teilweise fixiert. Das Halteelement 106a umgreift die Wendel 12a teilweise. Das Halteelement 106a ist gabelartig ausgebildet. Das Halteelement 106a stützt die Wendel 12a bei einem Biegen des Wendelrohlings 76a um den Biegedorn 80a, bei welchem die Wendel 12a in Umlaufrichtung 142a mitrotiert wird.
Das Halteelement 106a ist vollständig um den Biegedorn 80a umlaufend gelagert. Das Halteelement 106a ist um eine Schwenkachse 108a schwenkbar gelagert, die bei einem Umlaufen des Halteelements 106a um den Biegedorn 80a selbst den Biegedorn 80a umläuft. Das Halteelement 106a ist an dem Biegetisch 82a gelagert. Die Schwenkachse 108a des Halteelements 106a ist identisch mit der Schwenkachse 102a des Biegetischs 82a. Die Schwenkachse 108a verläuft durch einen Lagerbolzen 170a, der das Halteelement 106a an dem Biegetisch 82a lagert. Bei dem Umlaufen des Halteelements 106a um den Biegedorn 80a ist eine Position des Halteelements 106a relativ zu dem Biegetisch 82a veränderlich. Nach dem Biegen wird das Halteelement 106a von der Wendel 12a weggeschwenkt und unter dieser hindurch zurück in eine Ausgangsposition bewegt. Anschließend umgreift das Halteelement 106a die Wendel 12a im Bereich eines anderen Schenkels als zuvor. Die Figur 13 zeigt Führungskulissen 172a, 174a des Biegetischs 82a und des Halteelements 106a in einer schematischen Seitenansicht. Eine erste
Führungskulisse 172a bewerkstelligt das Verschwenken des Biegetischs 82a um die Schwenkachse 102a bei dem Umlaufen des Biegetischs 82a um den
Biegedorn 80a. Eine zweite Führungskulisse 174a bewerkstelligt das Verschwenken des Halteelements 106a um die Schwenkachse 108a des
Halteelements 106a bei dem Umlaufen des Halteelements 106a um den
Biegedorn 80a.
Die Figur 14 zeigt ein schematisches Ablaufdiagramm eines Verfahrens zur Herstellung des Drahtgeflechts 10a. In einem ersten Verfahrensschritt 176a wird dem Längselement 1 6a ein Teststück 42a des Drahts 18a entnommen und der Draht 18a mittels Durchführung des beschriebenen Hin- und Herbiegeversuchs als geeignet identifiziert. Ein ungeeigneter Draht würde entsprechend nicht weiter verwendet werden. In einem zweiten Verfahrensschritt 178a wird das
Drahtgeflecht 10a mit dem als geeignet identifizierten Draht 18a aus dem
Längselement 16a gefertigt. Das Drahtgeflecht 10a wird mittels Biegen gefertigt, wobei die Wendel 12a hergestellt wird. In dem zweiten Verfahrensschritt 178a wird die Wendel 12a mittels der Biegevorrichtung 74a hergestellt. In einem dritten Verfahrensschritt 180a wird der Wendel 12a ein Teststück 46a der Wendel 12a entnommen und mittels des beschriebenen Pressversuchs getestet. Der dritte Verfahrensschritt 180a kann nach einem kurzen Testlauf einer Fertigung eines Probestücks des Drahtgeflechts 10a und/oder zu Zwecken einer Qualitätskontrolle erfolgen.
Die beschriebene Verfahrensschritte 176a, 178a, 180a sind auch unabhängig voneinander durchführbar. Beispielsweise ist denkbar, einen mittels des Hin- und Herbiegeversuchs als geeignet identifizierten Draht beziehungsweise ein entsprechendes Längselement auf andere Weise zu einem Drahtgeflecht zu verarbeiten. Ferner ist denkbar, ein Drahtgeflecht mittels der Biegevorrichtung zu fertigen, welches keinen Draht aufweist, der das beschriebene Verhalten in dem Hin- und Herbiegeversuch und/oder bei dem Pressversuch zeigt. Außerdem ist ein beliebiges Herstellungsverfahren für ein Drahtgeflecht denkbar, welches insbesondere das beschriebene Verhalten bei dem Pressversuch zeigt.
Grundsätzlich ist denkbar, ein Drahtgeflecht mit einem oder mehreren der beschriebenen Merkmale mittels eines Flechtmessers und/oder eines hin- und herschwenkbaren Biegetisches oder einer anderen geeigneten
Herstellungsvorrichtung zu fertigen.
In den Figuren 15 bis 25 sind neun weitere Ausführungsbeispiele der Erfindung gezeigt. Die nachfolgenden Beschreibungen und die Zeichnungen beschränken sich im Wesentlichen auf die Unterschiede zwischen den Ausführungsbeispielen, wobei bezüglich gleich bezeichneter Bauteile, insbesondere in Bezug auf Bauteile mit gleichen Bezugszeichen, grundsätzlich auch auf die Zeichnungen und/oder die Beschreibung der anderen Ausführungsbeispiele, insbesondere der Figuren 1 bis 14, verwiesen werden kann. Zur Unterscheidung der Ausführungsbeispiele ist der Buchstabe a den Bezugszeichen des Ausführungsbeispiels in den Figuren 1 bis 14 nachgestellt. In den Ausführungsbeispielen der Figuren 15 bis 25 ist der Buchstabe a durch die Buchstaben b bis j ersetzt.
Die Figur 15 zeigt ein zweites Drahtgeflecht 10b in einer schematischen
Frontansicht. Das zweite Drahtgeflecht 10b weist mehrere ineinander geflochtene Wendeln 12b auf, von denen wenigstens eine Wendel 12b aus einem
Längselement 16b mit einem Draht 18b gefertigt ist. Das Längselement 1 6b ist im vorliegenden Fall als ein Drahtbündel mit dem Draht 18b ausgebildet. Die Wendel 12b weist einen ersten Schenkel 20b, einen zweiten Schenkel 22b und eine den ersten Schenkel 20b und den zweiten Schenkel 22b verbindende Biegestelle 24b auf. In einer Frontalbetrachtung senkrecht zu einer Haupterstreckungsebene der Wendel 12b verläuft der erste Schenkel 20b mit einem ersten Steigungswinkel 26b bezüglich einer Längsrichtung 28b der Wendel 12b.
Die Figur 1 6 zeigt die Biegestelle 24b der Wendel 12b in einer Querbetrachtung parallel zu der Haupterstreckungsebene der Wendel 12b und senkrecht zu der Längsrichtung 28b der Wendel 12b. In der Querbetrachtung verläuft die
Biegestelle 24b zumindest abschnittsweise mit einem von dem ersten
Steigungswinkel 26b verschiedenen zweiten Steigungswinkel 30b bezüglich der Längsrichtung 28b der Wendel 12b. Im vorliegenden Fall ist der erste Steigungswinkel 26b kleiner als 45°. Der erste Steigungswinkel 26b beträgt etwa 30°. Das zweite Drahtgeflecht 10b weist aufgrund des kleinen ersten Steigungswinkel 26b breite Maschen auf. Das zweite Drahtgeflecht 10b ist dazu vorgesehen, quer zu einem Hang ausgerollt zu werden, sodass quer zu dem Hang das zweite Drahtgeflecht 10b unterbrechungsfrei über eine große Strecke ausgelegt werden kann. Parallel zu dem Hang entspricht eine Höhe einer entsprechenden Installation demnach einer Breite des zweiten
Drahtgeflechts 10b beziehungsweise einer Länge der Wendel 12b.
Der zweite Steigungswinkel 30b ist größer als der erste Steigungswinkel 26b. Im vorliegenden Fall beträgt der zweite Steigungswinkel 30b etwa 45°.
Die Figur 17 zeigt ein drittes Drahtgeflecht 10c in einer schematischen
Frontansicht. Das dritte Drahtgeflecht 10c weist mehrere ineinander geflochtene Wendeln 12c auf, von denen wenigstens eine Wendel 12c aus einem
Längselement 16c mit einem Draht 18c gefertigt ist. Das Längselement 1 6c ist im vorliegenden Fall als eine Drahtlitze mit dem Draht 18c ausgebildet. Das
Längselement 16c weist mehrere umeinander gewickelte, identisch ausgebildete Drähte 18c auf. Die Wendel 12c weist einen ersten Schenkel 20c, einen zweiten Schenkel 22c und eine den ersten Schenkel 20c und den zweiten Schenkel 22c verbindende Biegestelle 24c auf. In einer Frontalbetrachtung senkrecht zu einer Haupterstreckungsebene der Wendel 12c verläuft der erste Schenkel 20c mit einem ersten Steigungswinkel 26c bezüglich einer Längsrichtung 28c der Wendel 12c.
Die Figur 18 zeigt die Biegestelle 24c der Wendel 12c in einer Querbetrachtung parallel zu der Haupterstreckungsebene der Wendel 12c und senkrecht zu der Längsrichtung 28c der Wendel 12c. In der Querbetrachtung verläuft die
Biegestelle 24c zumindest abschnittsweise mit einem von dem ersten
Steigungswinkel 26c verschiedenen zweiten Steigungswinkel 30c bezüglich der Längsrichtung 28c der Wendel 12c. Im vorliegenden Fall ist der erste Steigungswinkel 26c größer als 45°. Der erste Steigungswinkel 26c beträgt etwa 75°. Das dritte Drahtgeflecht 10c weist aufgrund des großen ersten Steigungswinkel 26c schmale Maschen auf. Das Drahtgeflecht 10c ist daher in eine Längsrichtung der Maschen sehr zugfest. Ferner ist das Drahtgeflecht 10c in eine Querrichtung der Maschen leichter dehnbar als in die Längsrichtung.
Der zweite Steigungswinkel 30c ist kleiner als der erste Steigungswinkel 26c. Im vorliegenden Fall beträgt der zweite Steigungswinkel 30c etwa 45°.
Die Figur 19 zeigt eine Wendel 12d eines vierten Drahtgeflechts, betrachtet in eine Längsrichtung der Wendel 12d, in einer schematischen Darstellung. Die Wendel 12d ist aus einem Längselement 1 6d mit zumindest einem Draht 18d gefertigt. Die Wendel 12d weist einen ersten Schenkel 20d, einen zweiten Schenkel 22d sowie eine den ersten Schenkel 20d und den zweiten Schenkel 22d verbindende
Biegestelle 24d auf. In einer Längsbetrachtung parallel zu einer Längsrichtung 28d der Wendel 12d umfasst die Biegestelle 24d einen Biegebereich 34d mit einer ersten Biegekrümmung. Ferner umfasst die Biegestelle 24d in der
Längsbetrachtung einen mit dem ersten Schenkel 20d verbundenen ersten Übergangsbereich 36a mit einer von der Biegekrümmung verschiedenen ersten Übergangskrümmung. Zudem umfasst die Biegestelle 24d in der
Längsbetrachtung einen mit dem zweiten Schenkel 22d verbundenen zweiten Übergangsbereich 38d mit einer zweiten Übergangskrümmung.
Der erste Schenkel 20d weist einen gekrümmten Verlauf auf. Der erste Schenkel 20d ist frei von einem geraden Verlauf. Der Biegebereich 34d ist kreisbogenförmig gekrümmt. Die erste Übergangskrümmung und die zweite Übergangskrümmung sind identisch.
Die Figur 20 zeigt eine Wendel 12e eines fünften Drahtgeflechts, betrachtet in eine Längsrichtung der Wendel 12e, in einer schematischen Darstellung. Die Wendel 12e ist aus einem Längselement 1 6e mit zumindest einem Draht 18e gefertigt. Die Wendel 12e weist einen ersten Schenkel 20e, einen zweiten Schenkel 22e sowie eine den ersten Schenkel 20e und den zweiten Schenkel 22e verbindende
Biegestelle 24e auf. In einer Längsbetrachtung parallel zu einer Längsrichtung 28e der Wendel 12e umfasst die Biegestelle 24e einen Biegebereich 34e mit einer ersten Biegekrümmung. Ferner umfasst die Biegestelle 24e in der
Längsbetrachtung einen mit dem ersten Schenkel 20e verbundenen ersten
Übergangsbereich 36a mit einer von der Biegekrümmung verschiedenen ersten Übergangskrümmung. Zudem umfasst die Biegestelle 24e in der
Längsbetrachtung einen mit dem zweiten Schenkel 22e verbundenen zweiten Übergangsbereich 38e mit einer zweiten Übergangskrümmung.
Der erste Übergangsbereich 36e folgt abschnittsweise einem geraden Verlauf. Der erste Übergangsbereich 36e bildet einen Teil des ersten Schenkels 20e aus. Im vorliegenden Fall bildet der erste Übergangsbereich 36e eine Hälfte des ersten Schenkels 20e aus. Der erste Übergangsbereich 36a geht kontinuierlich in den ersten Schenkel 20e über. In analoger Weise bildet der zweite Übergangsbereich 38e eine Hälfte des zweiten Schenkels 22e aus.
Die Figur 21 zeigt eine Federkennlinie 56f eines Teststücks einer Wendel eines sechsten Drahtgeflechts in einem schematischen Pressstrecke-Kraft- Diagramm 58f. Die Federkennlinie 56f wurde analog zu der Federkennlinie 56a im
Ausführungsbeispiel der Figuren 1 bis 14 mittels eines Pressens des Teststücks der Wendel entlang einer Pressstrecke ermittelt. Das sechste Drahtgeflecht ist aus einem hochfesten Stahldraht mit einem Drahtdurchmesser von 2 mm gefertigt. Das sechste Drahtgeflecht weist eine Schenkellänge von etwa 65 mm auf.
Die Federkennlinie 56f weist ausgehend von einem Beginn der Pressstrecke eine annähernd linear verlaufende erste Teilkennlinie 60f mit einer ersten Steigung auf. An die erste Teilkennlinie 60f schließt sich eine annähernd linear verlaufende zweite Teilkennlinie 62f mit einer zweiten Steigung an, die größer ist als die erste Steigung. In einem Übergangsbereich 68f zwischen der ersten Teilkennlinie 60f und der zweiten Teilkennlinie 62f weist die Federkennlinie 56f einen Knick 70f auf. An die zweite Teilkennlinie 62f schließt sich eine konvex gekrümmte dritte
Teilkennlinie 64f an. Ein Übergang zwischen der zweiten Teilkennlinie 62f und der dritten Teilkennlinie 64f ist frei von einem Knick.
Die Figur 22 zeigt eine Federkennlinie 56g eines Teststücks einer Wendel eines siebten Drahtgeflechts in einem schematischen Pressstrecke-Kraft-Diagramm 58g. Die Federkennlinie 56g wurde analog zu der Federkennlinie 56a im
Ausführungsbeispiel der Figuren 1 bis 14 mittels eines Pressens des Teststücks der Wendel entlang einer Pressstrecke ermittelt. Das siebte Drahtgeflecht ist aus einem hochfesten Stahldraht mit einem Drahtdurchmesser von 2 mm gefertigt. Das siebte Drahtgeflecht weist eine Schenkellänge von etwa 45 mm auf.
Die Federkennlinie 56g weist ausgehend von einem Beginn der Pressstrecke eine annähernd linear verlaufende erste Teilkennlinie 60g mit einer ersten Steigung auf. An die erste Teilkennlinie 60g schließt sich eine annähernd linear verlaufende zweite Teilkennlinie 62g mit einer zweiten Steigung an, die größer ist als die erste Steigung. In einem Übergangsbereich 68g zwischen der ersten Teilkennlinie 60g und der zweiten Teilkennlinie 62g weist die Federkennlinie 56g einen Knick 70g auf.
An die zweite Teilkennlinie 62g schließt sich eine konvex gekrümmte dritte
Teilkennlinie 64g an. Ein Übergang zwischen der zweiten Teilkennlinie 62g und der dritten Teilkennlinie 64g ist frei von einem Knick.
Die Figur 23 zeigt eine Federkennlinie 56h eines Teststücks einer Wendel eines achten Drahtgeflechts in einem schematischen Pressstrecke-Kraft-Diagramm 58h. Die Federkennlinie 56h wurde analog zu der Federkennlinie 56a im
Ausführungsbeispiel der Figuren 1 bis 14 mittels eines Pressens des Teststücks der Wendel entlang einer Pressstrecke ermittelt. Das achte Drahtgeflecht ist aus einem hochfesten Stahldraht mit einem Drahtdurchmesser von 3 mm gefertigt. Das achte Drahtgeflecht weist eine Schenkellänge von etwa 65 mm auf. Die Federkennlinie 56h weist ausgehend von einem Beginn der Pressstrecke eine annähernd linear verlaufende erste Teilkennlinie 60h mit einer ersten Steigung auf. An die erste Teilkennlinie 60h schließt sich eine annähernd linear verlaufende zweite Teilkennlinie 62h mit einer zweiten Steigung an, die größer ist als die erste Steigung. In einem Übergangsbereich 68h zwischen der ersten Teilkennlinie 60h und der zweiten Teilkennlinie 62h weist die Federkennlinie 56h einen Knick 70h auf.
An die zweite Teilkennlinie 62h schließt sich eine konvex gekrümmte dritte
Teilkennlinie 64h an. Ein Übergang zwischen der zweiten Teilkennlinie 62h und der dritten Teilkennlinie 64h ist frei von einem Knick.
Die Figur 24 zeigt eine Federkennlinie 56i eines Teststücks einer Wendel eines neunten Drahtgeflechts in einem schematischen Pressstrecke-Kraft-Diagramm 58i. Die Federkennlinie 56i wurde analog zu der Federkennlinie 56a im
Ausführungsbeispiel der Figuren 1 bis 14 mittels eines Pressens des Teststücks der Wendel entlang einer Pressstrecke ermittelt. Das neunte Drahtgeflecht ist aus einem hochfesten Stahldraht mit einem Drahtdurchmesser von 4 mm gefertigt. Das neunte Drahtgeflecht weist eine Schenkellänge von etwa 80 mm auf.
Die Federkennlinie 56i weist ausgehend von einem Beginn der Pressstrecke eine annähernd linear verlaufende erste Teilkennlinie 60i mit einer ersten Steigung auf. An die erste Teilkennlinie 60i schließt sich eine annähernd linear verlaufende zweite Teilkennlinie 62i mit einer zweiten Steigung an, die größer ist als die erste Steigung. In einem Übergangsbereich 68i zwischen der ersten Teilkennlinie 60i und der zweiten Teilkennlinie 62i weist die Federkennlinie 56i einen Knick 70i auf.
An die zweite Teilkennlinie 62i schließt sich eine konvex gekrümmte dritte
Teilkennlinie 64i an. Ein Übergang zwischen der zweiten Teilkennlinie 62i und der dritten Teilkennlinie 64i ist frei von einem Knick.
Die Figur 25 zeigt eine Federkennlinie 56j eines Teststücks einer Wendel eines zehnten Drahtgeflechts in einem schematischen Pressstrecke-Kraft-Diagramm 58j. Die Federkennlinie 56j wurde analog zu der Federkennlinie 56a im
Ausführungsbeispiel der Figuren 1 bis 14 mittels eines Pressens des Teststücks der Wendel entlang einer Pressstrecke ermittelt. Das zehnte Drahtgeflecht ist aus einem hochfesten Stahldraht mit einem Drahtdurchmesser von 4 mm gefertigt. Das zehnte Drahtgeflecht weist eine Schenkellänge von etwa 65 mm auf.
Die Federkennlinie 56j weist ausgehend von einem Beginn der Pressstrecke eine annähernd linear verlaufende erste Teilkennlinie 60j mit einer ersten Steigung auf. An die erste Teilkennlinie 60j schließt sich eine annähernd linear verlaufende zweite Teilkennlinie 62j mit einer zweiten Steigung an, die größer ist als die erste Steigung. In einem Übergangsbereich 68j zwischen der ersten Teilkennlinie 60j und der zweiten Teilkennlinie 62j weist die Federkennlinie 56j einen Knick 70j auf.
An die zweite Teilkennlinie 62j schließt sich eine konvex gekrümmte dritte
Teilkennlinie 64j an. Ein Übergang zwischen der zweiten Teilkennlinie 62j und der dritten Teilkennlinie 64j ist frei von einem Knick.
Bezugszeichen
10 Drahtgeflecht
12 Wendel
14 Wendel
16 Längselement
18 Draht
20 Schenkel
22 Schenkel
24 Biegestelle
26 Steigungswinkel
28 Längsrichtung
30 Steigungswinkel
32 Biegestelle
34 Biegebereich
36 Übergangsbereich
38 Übergangsbereich
40 Biegezylinder
42 Teststück
44 Quererstreckung
46 Teststück
48 Platte
50 Platte
52 Pressstrecke
54 Frontalrichtung
56 Federkennlinie
58 Pressstrecke-Kraft-Diagramm
60 Teilkennlinie
62 Teilkennlinie
64 Teilkennlinie
66 Pressstrecken-Wertebereich Übergangsbereich
Knick
Pressstrecken-Wertebereich Biegevorrichtung
Wendelrohling
Biegeeinheit
Biegedorn
Biegetisch
Vorschubeinheit
Vorschubachse
Vorschubrichtung
Geometrieeinstelleinheit Querhubeinheit
Haupterstreckungsrichtung Anschlagseinheit
Anschlagselement
Anschlagsfläche
Schwenkachse
Halteeinheit
Halteelement
Schwenkachse
Längsachse
Längsachse
Haupterstreckungsrichtung Längsachse
Übergangspunkt
Kreuzungswinkel
Biegetestvorrichtung Spannbacke
Spannbacke
Biegezylinder 128 Biegehebel
130 Mitnehmer
132 Mitnehmer
133 Biegelänge
134 Pressvorrichtung
136 Pressstrecke-Achse
138 Kraft-Achse
140 Biegeraum
142 Umlaufrichtung
144 Längsachse
146 Ausrichtelement
148 Zuführelement
150 Führungstisch 52 Führungsrolle
154 Führungsrolle
156 Querhubrichtung 58 Kopplungselement
160 Querhub
162 Kopplungselement
164 Riemen
166 Biegestelle
168 Kreisbahn
170 Lagerbolzen
172 Führungskulisse
174 Führungskulisse
176 Verfahrensschritt
178 Verfahrensschritt
180 Verfahrensschritt

Claims

Ansprüche
1 . Biegevorrichtung (74a) zur Herstellung eines Drahtgeflechts (10a),
insbesondere eines Sicherheitsnetzes, welches mehrere ineinander geflochtene Wendeln (12a, 14a) aufweist, von denen wenigstens eine Wendel (12a) aus zumindest einem Wendelrohling (76a), nämlich einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement (1 6a), mit zumindest einem Draht (18a) gefertigt ist, mit einer Biegeeinheit (78a), welche zumindest einen
Biegedorn (80a) und zumindest einen Biegetisch (82a) aufweist, der zu einem Biegen des Wendelrohlings (76a) um den Biegedorn (80a) vorgesehen ist und der vollständig um den Biegedorn (80a) umlaufend gelagert ist, und mit einer Vorschubeinheit (84a), die zu einem
Vorschieben des Wendelrohlings (76a) entlang einer Vorschubachse (86a) in eine Vorschubrichtung (88a) vorgesehen ist, gekennzeichnet durch eine Geometrieeinstelleinheit (90a), die zu einem Einstellen einer Geometrie der Wendel (12a) vorgesehen ist.
2. Biegevorrichtung (74a) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Geometrieeinstelleinheit (90a) eine Querhubeinheit (92a) aufweist, die dazu vorgesehen ist, eine Position des Biegetischs (82a) entlang einer Haupterstreckungsrichtung (94a) des Biegedorns (80a) relativ zu der Vorschubachse (86a) periodisch und/oder zu einem Umlaufen des
Biegetischs (82a) um den Biegedorn (80a) synchronisiert zu verändern.
3. Biegevorrichtung (74a) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Geometrieeinstelleinheit (90a) eine Anschlagseinheit (96a) mit zumindest einem Anschlagselement (98a) aufweist, das eine maximale Vorschubposition für den Wendelrohling (76a) definiert.
4. Biegevorrichtung (74a) nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Anschlagselement (98a) vollständig um den Biegedorn (80a) umlaufend gelagert ist.
5. Biegevorrichtung (74a) nach Anspruch 3 oder 4, dadurch
gekennzeichnet, dass eine Position des Biegetischs (82a) relativ zu dem Anschlagselement (98a) bei einem Umlaufen des Biegetischs (82a) veränderlich ist.
6. Biegevorrichtung (74a) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass das Anschlagselement (98a) eine konkav gekrümmte Anschlagsfläche (100a) aufweist.
7. Biegevorrichtung (74a) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass in zumindest einem
Vorschubbetriebszustand, in welchem ein Vorschub des Wendelrohlings (76a) erfolgt, eine Position des Anschlagselements (98a) relativ zu der Vorschubachse (88a) veränderlich ist.
8. Biegevorrichtung (74a) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass der Biegetisch (82a) um eine
Schwenkachse (102a) schwenkbar gelagert ist, welche bei einem
Umlaufen des Biegetischs (82a) um den Biegedorn (80a) selbst den Biegedorn (80a) umläuft.
9. Biegevorrichtung (74a) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Biegeeinheit (78a) zu einem Biegen eines Wendelrohlings (76a) mit zumindest einem Draht (18a) aus einem hochfesten Stahl vorgesehen ist.
10. Biegevorrichtung (74a) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass die Biegeeinheit (78a) dazu vorgesehen ist, den Wendelrohling (76a) bei einem Umlauf des Biegetischs (82a) um mehr als 180° zu biegen.
1 1 . Biegevorrichtung (74a) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass die Geometrieeinstelleinheit (90a) eine Halteeinheit (104a) mit zumindest einem Halteelement (106a) aufweist, das die Wendel (12a) bei dem Biegen vom Biegedorn (80a) aus betrachtet hinter dem Biegetisch (82a) zumindest teilweise fixiert.
12. Biegevorrichtung (74a) nach Anspruch 1 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das Halteelement (106a) vollständig um den Biegedorn (80a) umlaufend gelagert ist.
13. Biegevorrichtung (74a) nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass das Halteelement (106a) um eine Schwenkachse (108a)
schwenkbar gelagert ist, welche bei einem Umlaufen des Halteelements (106a) um den Biegedorn (80a) selbst den Biegedorn (80a) umläuft.
14. Biegevorrichtung (74a) nach einem der Ansprüche 1 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass das Halteelement (106a) an dem Biegetisch (82a) gelagert ist. Verfahren zur Herstellung eines Drahtgeflechts (10a), insbesondere eines Sicherheitsnetzes, welches mehrere ineinander geflochtene Wendeln (12a, 14a) aufweist, von denen wenigstens eine Wendel (12a) aus zumindest einem Wendelrohling (76a), nämlich einem Einzeldraht, einem Drahtbündel, einer Drahtlitze, einem Drahtseil und/oder einem anderen Längselement (1 6a), mit zumindest einem Draht (18a) mittels zumindest einer Biegevorrichtung (74a) nach einem der vorhergehenden Ansprüche gefertigt wird.
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