WO2018117601A1 - 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 - Google Patents

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WO2018117601A1
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steel sheet
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electrical steel
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이헌주
김동관
박소현
김경한
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주식회사 포스코
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Definitions

  • It relates to a non-oriented electrical steel sheet and a method of manufacturing the same.
  • Non-oriented electrical steel sheet is mainly used in a motor that converts electrical energy into mechanical energy, in order to exhibit high efficiency in the process requires the excellent magnetic properties of the non-oriented electrical steel sheet.
  • eco-friendly technology has attracted attention, it is considered to be very important to increase the efficiency of the motor, which accounts for more than half of the total electric energy consumption, and for this purpose, the demand for non-oriented electrical steel sheets having excellent magnetic properties is also increasing.
  • the magnetic properties of non-oriented electrical steel are typically evaluated by iron loss and magnetic flux density.
  • Iron loss refers to energy loss occurring at a specific magnetic flux density and frequency
  • magnetic flux density refers to the degree of magnetization obtained under a specific magnetic field.
  • the lower the iron loss the more energy-efficient motors can be manufactured under the same conditions.
  • the higher the magnetic flux density the smaller the motor or the lower the copper loss. Therefore, the non-oriented electrical steel sheet having low iron loss and high magnetic flux density can be produced. It is important.
  • iron loss and magnetic flux density are anisotropic, they show different values depending on the measurement direction. In general, the magnetic properties in the rolling direction is the best, and when rotated 55 to 90 degrees in the rolling direction, the magnetic properties are significantly inferior. Since the non-oriented electrical steel sheet is used in a rotating machine, the lower the anisotropy, the more favorable the stable operation. The anisotropy can be reduced by improving the texture of the steel.
  • a commonly used method for increasing the magnetic properties of non-oriented electrical steel sheet is to add alloying elements such as Si. Of these alloying elements The addition can increase the resistivity of the steel. The higher the resistivity, the lower the eddy current loss and the lower the total iron loss. In order to increase the specific resistance of the steel, it is possible to produce non-oriented electrical steel sheets having excellent magnetic properties by adding elements such as Al and Mn together with Si.
  • One embodiment of the present invention provides a non-oriented electrical steel sheet and a method of manufacturing the same. Specifically, the non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties is provided at low cost.
  • Non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention by weight% Si: 2.0 to 4.0%, A1: 1.5% or less (excluding 0%), Mn: 1.5% or less (excluding 0%),
  • N 0.015% or less (excluding 0%) and the balance include Fe and unavoidable impurities, satisfying the following formula (1).
  • S 0.005 wt% or less (excluding 0%), ⁇ : 0.005 wt% or less (excluding 0%), Nb: 0.005 wt% or less (excluding 0%), Cu: 0.025 wt% or less (0 1% of B: 0.001% by weight or less (except 0%), Mg: 0.005% by weight or less (except 0%), and Zr: 0.005% by weight or less (except 0%) It may further include the above.
  • the crystal orientation with respect to the cross section in the thickness direction of the steel sheet may include three or more crystal grains having an orientation within 15 degrees from ⁇ 113 ⁇ ⁇ uvw>.
  • the crystal orientation with respect to the cross section in the thickness direction of the steel sheet may include 20% or less of crystal grains having an orientation within 15 degrees from ⁇ 111 ⁇ ⁇ UVW>.
  • Equation 3 Equation 3 below may be satisfied.
  • Equation 3 [circle iron loss average] represents the W 15/50 measured average value at 0, 15, 30, 45, 60, 75 and 90 ° angle in the rolling direction, [LC iron loss average] 0 and Shows the average value of W 15/50 measurement at an angle of 90 ° .
  • the circumferential iron loss average value (W 15/50 ) may be 2.60 W / Kg or less, and the IX iron loss average value (W 15/50 ) may be 2.50 W / kg or less.
  • the magnetic flux density (B 50 ) may be at least 1.68T.
  • the slab may satisfy the following Formula 2.
  • Slabs S: 0.005 wt% or less (excluding 0%), Ti: 0.005 wt% or less (excluding 0%), Nb: 0.005 wt% or less (excluding 0%), Cu: 0.025 wt% or less (Except 0%), B: 0.001% by weight or less (except 0%), Mg: 0.005% by weight or less (except 0%) and Zr: 0.005% by weight or less (except 0%) It may further comprise one or more.
  • the method may further include hot-rolled sheet annealing.
  • Equation 3 After the final annealing step, the following Equation 3 can be satisfied.
  • Equation 3 [circle iron loss average] represents the W 15/50 measured average value at 0, 15, 30, 45, 60, 75, 90 ° angle in the rolling direction, [LC iron loss average] 0, in the rolling direction) Shows the average value of W 15/50 measurement at an angle of 90 ° .
  • Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method according to an embodiment of the present invention V, C, It is possible to provide a non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties even at a low cost, even if the content of N is extremely high.
  • first, second, and third are used to describe various parts, components, regions, layers, and / or sections, but are not limited to these. These terms are only used to distinguish one part, component, region, layer or section from another part, component, region, layer or section. Accordingly, the first portion, component, region, layer or section described below may be referred to as the second portion, component, region, layer or section without departing from the scope of the invention.
  • % means weight% and lppm is
  • the meaning of further including additional elements means that the remaining amount of iron (Fe) is included as an additional amount of additional elements.
  • the range of the main additives Si, Al, Mn, as well as adding an appropriate amount of Cr to improve the grain growth by increasing the content of V, C, N Even at extremely high ranges, non-oriented electrical steel sheets having excellent magnetic properties can be provided at low cost.
  • Non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention by weight% Si: 2.0 to 4.0%, Al: 1.5% or less (except 0%), Mn: 1.5% or less (except 0%), Cr : 0.01 to 0.5%, V: 0.0080 to 0.015%, C: 0.015% or less (except 0%),: 0.05% or less (except 0%), and the balance include Fe and unavoidable impurities.
  • Si 2.0 to 4.0%
  • Al 1.5% or less
  • Mn 1.5% or less
  • Cr 0.01 to 0.5%
  • V 0.0080 to 0.015%
  • C 0.015% or less (except 0%),: 0.05% or less (except 0%)
  • the balance include Fe and unavoidable impurities.
  • Si serves to lower the iron loss by increasing the specific resistance of the material, if too little added, may not be effective in improving the high frequency iron loss. On the contrary, when too much is added, the hardness of the material may be increased, and the cold rolling property may be extremely deteriorated, resulting in inferior productivity and punchability. Therefore, Si can be added in the above-mentioned range.
  • Aluminum (A1) plays a role of lowering iron loss by increasing the specific resistance of the material. When too much is added, nitrides are excessively formed, which may deteriorate the magnetism, and cause problems in all processes such as steelmaking and continuous casting, thereby greatly increasing productivity. Can be reduced. Therefore, A1 can be added in the above-mentioned range. More specifically, A1 may comprise 0.1 to 1.3 wt%.
  • Manganese (Mn) serves to improve the iron loss and form sulfides by increasing the resistivity of the material, and when added too much, the magnetic flux density may be reduced by encouraging formation of ⁇ 111 ⁇ aggregates that are adverse to magnetism. therefore ⁇ may be added in the above-mentioned range. More specifically, may include 0.01 to 1.2% by weight ⁇ .
  • Chromium (Cr) has the effect of improving grain growth while increasing the specific resistance of the material. Cr reduces the activity of C and N, inhibiting carbonitride formation, and lowering the recrystallization starting silver, allowing the formation of larger grains at the same annealing temperature.
  • ⁇ 113 ⁇ ⁇ uvw> texture is developed by adding Cr, which reduces magnetic anisotropy compared to ⁇ 001 ⁇ ⁇ uvw> texture. If too little Cr is added, the above-mentioned effects are insignificant, and if too much Cr is added, Cr forms carbides and degrades the magnetism. More specifically, it may include 0.02 to 0.35 wt% Cr.
  • V 0.0080 to 0.015% by weight
  • Vanadium (V) forms carbonitrides in the material, inhibits grain growth and hinders the movement of the magnetic domains, mainly degrading magnetism.
  • Cr in an embodiment of the present invention, Cr and V are combined to generate being 'is so carbonitride is significantly suppressed was the influence of the magnetic deterioration small, unfavorable (111) to the magnetic by V addition ⁇ UV ⁇ V> Aggregate fraction may decrease. If too little V is added, the above-mentioned effects are insignificant,. If too much is added, V will produce carbonitrides and degrade the magnetism. More specifically, V may be included in an amount of 008 to 0.012% by weight.
  • by adding an appropriate amount of Cr may include a large amount of C up to 0.015 weight 3 ⁇ 4> or less. More specifically, it may include 0.0040 to 0.0140% by weight increase.
  • Nitrogen (N) not only forms fine and long A1N precipitates inside the base material, but also combines with other impurities to form fine nitrides to inhibit grain growth and worsen iron loss.
  • Work of the present invention in an embodiment, by adding an appropriate amount of Cr may include a large amount up to 0.015% by weight or less. More specifically, it may include 0040 wt% to 0.0145 wt%.
  • carbon and nitrogen each need to be managed not only alone, but in their sum.
  • carbon and nitrogen may satisfy the following Equation 1.
  • [C] and [N] represent the contents (weight%) of C and N, respectively.
  • Cr since carbon and nitrogen form carbides and nitrides to deteriorate magnetism, the lower the content, the better.
  • by adding an appropriate amount of Cr may include a large amount of C and N. However, if the content exceeds 0,022% by weight, it causes the deterioration of the magnetism, the total amount is limited to 0.022% by weight.
  • the banana, carbon and nitrogen need to be managed in connection with vanadium.
  • the banana, carbon and nitrogen may satisfy the following Equation 2.
  • impurities such as S, Ti, Nb, Cu, B, Mg, and Zr, may be included inevitably. Although these elements are trace amounts, they may cause magnetic deterioration through the formation of inclusions in the steel, so S: 0.005 wt% or less ,
  • B 0.001% by weight or less
  • Mg 0.005% by weight or less
  • Zr 0.005% by weight or less.
  • Non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention, as described above, By precisely controlling the components, it is possible to form a crystal structure with excellent magnetic properties and at the same time not large magnetic anisotropy.
  • the crystal orientation with respect to the cross section in the thickness direction of the steel sheet may include 35% or more of the crystal grains having an orientation within 15 degrees from ⁇ 113 ⁇ ⁇ uvw>.
  • the content of grains means the area fraction of the grains relative to the total area when the cross section of the steel sheet is measured by EBSD.
  • EBSD is a method of calculating the azimuth fraction by measuring the cross section of the steel sheet including the entire thickness layer by an area of 15 mm 2 or more.
  • Crystal grains having a crystal orientation of ⁇ 111 ⁇ ⁇ 1 ⁇ have low average magnetism and may be less included in one embodiment of the present invention. Further, the crystal orientation may include 15 to 25% of the crystal grains having an orientation within 15 degrees from ⁇ 001 ⁇ ⁇ uvw> with respect to the cross section in the thickness direction of the steel sheet. Crystal grains having a crystal orientation of ⁇ 001 ⁇ ⁇ 1 ⁇ > have high average magnetism, but also have high magnetic anisotropy, and it is desirable to maintain an appropriate fraction. As described above, by precisely controlling the components, it is possible to obtain a non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and not large magnetic anisotropy. Specifically, the following Equation 3 may be satisfied.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to the embodiment of the present invention does not have a large difference between the average value of the circumferential iron loss and the average value of the LC iron loss, and does not have high magnetic anisotropy.
  • the average value of the circumferential iron loss (W 15/50 ) is 2.60 W / Kg or less
  • the LC iron loss average value (W 15/50 ) may be 2.50 W / kg or less
  • the non-oriented electrical steel sheet according to the embodiment of the present invention has excellent magnetic properties.
  • each step will be described in detail.
  • the reason for limiting the addition ratio of each composition in the slab is the same as the reason for limiting the composition of the non-oriented electrical steel sheet described above, and thus repeated description is omitted. Since the composition of the slab is not substantially changed in the manufacturing process of hot rolling, hot rolling annealing, cold rolling, final annealing, and the like, the composition of the slab and the composition of the non-oriented electrical steel sheet are substantially the same.
  • the slabs are charged to a furnace and heated to 1100 to 125 CTC. When heated at a temperature above 1250 ° C, the precipitate may be re-dissolved to be finely precipitated after hot rolling.
  • the heated slabs were hot rolled to 2 to 2.3 kPa to produce hot rolled plates.
  • Finishing temperature in the step of producing hot rolledol may be 800 to Kxxrc.
  • the method may further include hot-rolled sheet annealing.
  • the hot-rolled sheet annealing silver may be 850 to 1150 ° C. If the hot-rolled sheet annealing temperature is less than 850 ° C, the structure does not grow or finely grow, so there is little synergy effect of the magnetic flux density. When the annealing degree exceeds 1150t, the magnetic properties are rather deteriorated. Sex can be bad. More specifically, the temperature range may be 950 to 1125 ° C.
  • the annealing temperature of the hot rolled sheet is 900 to 1100 ° C.
  • Hot-rolled sheet annealing is carried out in order to increase the orientation favorable to the magnetic, if necessary, may be omitted.
  • the hot rolled sheet is pickled and cold rolled to a predetermined sheet thickness. It may be applied differently depending on the thickness of the hot rolled sheet, by applying a reduction ratio of 70 to 95% can be manufactured by cold rolling to a final thickness of 0.2 to 0.65mm.
  • the final cold rolled cold rolled plate is subjected to final annealing.
  • the final annealing temperature can be from 750 to 1050 ° C. If the final annealing temperature is too low, recrystallization does not occur sufficiently. If the final annealing temperature is too high, rapid growth of crystal grains may occur, resulting in thermal flux loss and high frequency iron loss. More specifically, the final annealing at a temperature of 900 to 1000 ° C. In the final annealing process, all of the processed crystals formed in the cold rolling step (ie, 99% or more) may be recrystallized. End grain annealing of the steel sheet may wonder average grain. 50 to 95.
  • Magnetic flux density for each specimen ( 0 ), mean value of circumferential iron loss (W 15/50 ), mean value of LC iron loss (W 15 / 5o), Equation 3, ⁇ 001 ⁇ , ' ⁇ 113 ⁇ , ⁇ 111 ⁇ orientation fraction (% ) Is shown in Table 2 below.
  • the magnetic properties such as magnetic flux density and iron loss were measured by Epste in tester after cutting 30 specimens of width 30mm x length 305 ⁇ x 20 sheets for each specimen.
  • B 50 is the magnetic flux density induced in the magnetic field of 5000A / m
  • W 15/50 is the iron loss when a magnetic flux density of 1.5T at a frequency of 50Hz.
  • the circumferential iron loss average is the average of the iron loss values measured with the specimen cut in the direction rotated 0, 15, 30, 45, 60, 75 and 90 degrees in the rolling direction.
  • LC loss average is measured for specimens cut in the direction of 0 and 90 degrees rotation in the rolling direction. Iron loss is average.
  • the ⁇ 001 ⁇ , ⁇ 113 ⁇ , and ⁇ 111 ⁇ azimuth fractions were measured ten times so as not to overlap the rolling vertical section including the full thickness layer of the specimen by applying an area of 350 ⁇ X 5000 and / m stem spacing with EBSD.
  • the data stones are merged to calculate the ⁇ 001 ⁇ ⁇ uvw>, ⁇ 113 ⁇ ⁇ uvw>, and ⁇ lll ⁇ ⁇ uvw> azimuth fractions within an error range of 15 degrees.

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Abstract

본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 중량 %로 Si: 2.0 내지 4.0%, Al: 1.5% 이하 (0%를 제외함), Mn: 1.5% 이하 (0%)를 제외함), Cr:0.01 내지 0.5%, V: 0.0080 내지 0.015%, C: 0.015% 이하 (0%를 제외함), N:0.015% 이하 (0%를 제외함) 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1을 만족한다. [식 1] 0.004 ≤ ([C]+[N]) ≤ 0.022 (식 1에서, [C] 및 [N]는 각각 C 및 N의 함량 (중량 %)를 나타낸다.)

Description

【명세서】
【발명의 명칭】
무방향성 전기강판 및 그 제조방법
【기술분야】
무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
【발명의 배경이 되는 기술】
무방향성 전기강판은 전기에너지를 기계적에너지로 변환시키는 모터에 주로 사용되는데, 그 과정에서 높은 효율을 발휘하기 위해 무방향성 전기강판의 우수한 자기적 특성을 요구한다. 특히 근래에는 친환경 기술이 주목받게 되면서 전체 전기에너지 사용량의 과반을 차지하는 모터의 효율을 증가시키는 것이 매우 중요하게 생각되고 있으며， 이를 위해 우수한 자기적 특성을 갖는 무방향성 전기강판의 수요 또한 증가하고 있다.
무방향성 전기강판의 자기적 특성은 대표적으로 철손과 자속밀도를 통해 평가하게 된다. 철손은 특정 자속밀도와 주파수에서 발생하는 에너지 손실을 의미하며， 자속밀도는 특정 자장 하에서 얻어지는 자화의 정도를 의미한다. 철손이 낮을수록 동일한 조건에서 에너지 효율이 높은 모터를 제조할 수 있으며， 자속밀도가 높올수록 모터를 소형화시키거나 구리손을 감소시킬 수 있으므로, 낮은 철손과 높은 자속밀도를 갖는 무방향성 전기강판을 만드는 것이 중요하다.
철손과 자속밀도는 이방성을 갖기 때문에 측정방향에 따라 다른 값을 나타낸다. 일반적으로 압연방향의 자기적 특성이 가장 우수하며 압연방향에서 55 내지 90도 회전하면 자기적 특성이 현저히 열위해진다. 무방향성 전기강판은 회전기기에 사용되므로 이방성이 낮을수록 안정적인 작동에 유리한데, 강의 집합조직 개선을 통해 이방성을 저감시킬 수 있다. {011}<uv > 방위나 {001}<uvw> 방위가 발달하면 평균 자성은 우'수하지만 이방성이 매우 크고, { 111}<UVW> 방위가 발달하면 평균 자성이 낮고 이방성은 작으며, { 113}<uw> 방위가 발달하면 평균 자성은 비교적 우수하면서 이방성도 그리 크지 않다.
무방향성 전기강판의 자기적 특성을 증가시키기 위해 통상적으로 사용되는 방법은 Si 등의 합금원소를 첨가하는 것이다. 이러한 합금원소의 첨가를 통해 강의 비저항을 증가시킬 수 있는데 , 비저항이 높아질수록 와전류 손실이 감소하여 전체 철손을 낮출 수 있게 된다. 강의 비저항 증가를 위해 Si와 함께 Al, Mn 등의 원소를 첨가하여 자성이 우수한 무방향성 전기강판을 생산할 수 있다.
무방향성 전기강판의 자기적 특성 향상을 위해서는 제강 불순물 저감이 특히 중요하다. 제강 공정에서 블가피하게 흔입되는 불순물들은 최종 제품에서 탄화물, 질화물 황화물 등을 형태로 석출되어 결정립 성장 및 자벽이동을 방해하게 되므로 무방향성 전기강판의 자기적 특성을 열화시킨다. 따라서 무방향성 전기강판 생산을 위해서 모든 블순물의 함량을 최대한 낮게 관리하는 제강의 고청정화가 필수적으로 요구되고 있는데， 이는 생산성 저하 및 이에 따른 공정비용 증가가 뒤따르게 된다. 상기와 같은 문제점을 해결하기 위해 Ti, C, N 등의 함량을 적절히 제어하여 강도가 우수하면서 동시에 고주파 자성이 우수한 무방향성 전기강판을 제조하는 방안을 제시하였다. 그러나 상기 발명은 기존 최고급 무방향성 전기강판에 비해 강도는 우수하지만， 과도한 C, N 함량에 의해 탄질화물이 다량 생성되어 실제로는 자성이 열화되는 한계를 나타낼 수 밖에 없다.
【발명의 내용】
【해결하고자 하는 과제】
본 발명의 일 실시예는 무방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공한다. 구체적으로 자기적 특성 우수한 무방향성 전기강판을 낮은 비용으로 제공한다.
【과제의 해결 수단】
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 중량 %로 Si: 2.0 내지 4.0%, A1: 1.5% 이하 (0%를 제외함)， Mn: 1.5% 이하 (0%를 제외함),
Cr:0.01 내지 0.5%, V:0.0080 내지 0.015%, C: 0.015% 이하 (0%를 제외함),
N: 0.015% 이하 (0%를 제외함) 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고， 하기 식 1을 만족한다.
[식 1]
0.004 < ([C]+[N]) < 0.022 (식 1에서, [C] 및 [N]는 각각 C 및 N의 함량 (중량 를 나타낸다.) 하기 식 2를 만족할 수 있다.
{0.5X([C] + [N])+0.001} < [V]
(식 2에서, [C], [N] 및 [V] 는 각각 C, N 및 V의 함량 (중량 %)를 나타낸다.)
S ： 0.005 중량 % 이하 (0%를 제외함)， Τί ： 0.005 중량 % 이하 (0%를 제외함)， Nb ： 0.005 중량 % 이하 (0%를 제외함), Cu ： 0.025 중량 % 이하 (0%를 제외함), B ： 0.001 중량 % 이하 (0%를 제외함), Mg ： 0.005 증량 % 이하 (0%를 제외함) 및 Zr ： 0.005 중량 % 이하 (0%를 제외함) 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
강판의 두께방향으로의 단면에 대하여 결정방위가 {113}<uvw>로부터 15도 이내의 방위를 갖는 결정립을 3 이상 포함할 수 있다.
강판의 두께방향으로의 단면에 대하여 결정방위가 {111}<UVW>로부터 15도 이내의 방위를 갖는 결정립을 20% 이하 포함할 수 있다.
강판의 두께방향으로의 단면에 대하여 결정방위가 {001}<uvw>로부터
15도 이내의 방위를 갖는 결정립을 15 내지 25%포함할 수 있다.
하기 식 3을 만족할 수 있다.
[식 3]
([원주철손평균] [LC철손평균]) I ([원주철손평균 ] + [LC철손평균]) < 0.03
(식 3에서， [원주철손평균]은 압연방향에서 0, 15, 30， 45, 60, 75 및 90° 각도에서의 W15/50 측정 평균값을 나타내고, [LC철손평균] 압연방향에서 0 및 90° 각도에서의 W15/50 측정 평균값을 나타낸다.)
원주 철손 평균 값 (W15/50)이 2.60W/Kg 이하이고, IX 철손 평균 값 (W15/50)이 2.50W/kg 이하일 수 있다.
자속밀도 (B50)이 1.68T 이상일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판의 제조방법은 중량 %로 Si : 2.0 내지 4.0%, A1: 1.5% 이하 (0%를 제외함)， Mn: 1.5% 이하 (0%를 제외함), 0:0.01 내지 0.5%, V:0.0080 내지 0.015%, C: 0.015% 이하 (0%를 제외함), N: 0.015% 이하 (0%를 제외함) 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1을 만족하는 슬라브를 가열하는 단계; 슬라브를 열간 압연하여 열연판을 제조하는 단계; 열연판을 넁간압연하여 냉연판을 제조하는 단계 및 냉연판을 최종 소둔하는 단계를 포함한다.
[식 1]
0.004 < ([C]+[N]) < 0.022
(식 1에서 , [C] 및 [N]는 각각 C 및 N의 함량 (중량 %)를 나타낸다.) 슬라브는 하기 식 2를 만족할 수 있다.
[식 2]
{0.5x([C] + [ND+0.001} < [V]
(식 2에서, [C], [N] 및 [V] 는 각각 C, N 및 V의 함량 (증량 %)를 나타낸다.)
슬라브는 S ： 0.005 중량 % 이하 (0%를 제외함), Ti ： 0.005 중량 % 이하 (0%를 제외함), Nb ： 0.005 증량 % 이하 (0%를 제외함), Cu ： 0.025 중량 % 이하 (0%를 제외함), B ： 0.001 중량 % 이하 (0%를 제외함)， Mg ： 0.005 증량 % 이하 (0%를 제외함) 및 Zr ： 0.005 중량 % 이하 (0%를 제외함) 증 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
열연판을 제조하는 단계 이후, 열연판을 열연판 소둔하는 단계를 더 포함할 수 있다. '
최종 소둔하는 단계 후， 강판의 두께방향으로의 단면에 대하여 결정방위가 {113}<uvw>로부터 15도 이내의 방위를 갖는 결정립을 35% 이상 포¾할 수 있다.
최종 소둔하는 단계 후, 하기 식 3을 만족할 수 있다.
[식 3]
([원주철손평균] -[LC철손평균]) I ([원주철손평균] + [LC철손평균]) < 0.03 '
(식 3에서, [원주철손평균]은 압연방향에서 0, 15, 30, 45， 60, 75, 90° 각도에서의 W15/50 측정 평균값을 나타내고， [LC철손평균] 압연방향에서 0， 90° 각도에서의 W15/50 측정 평균값을 나타낸다.)
【발명의 효과】
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판 및 제조 방법은 V， C, N의 함량이 층분히 높은 범위에서도 자기적 특성 우수하여， 낮은 비용으로도 자기적 특성 우수한 무방향성 전기강판을 제공할 수 있다.
【발명을 실시하기 위한 구체적인 내용】
제 1 , 제 2 및 제 3 등의 용어들은 .다양한 부분, 성분, 영역， 층 및 /또는 섹션들을 설명하기 위해 사용되나 이들에 한정되지 않는다. 이들 용어들은 어느 부분, 성분， 영역, 층 또는 섹션을 다른 부분, 성분， 영역， 층 또는 섹션과 구별하기 위해서만 사용된다. 따라서， 이하에서 서술하는 제 1 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션은 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 제 2 부분， 성분, 영역， 층 또는 섹션으로 언급될 수 있다.
여기서 사용되는 전문 용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 "포함하는" 의 의미는 특정 특성， 영역, 정수, 단계， 동작, 요소 및 /또는 성분을 구체화하며， 다른 특성， 영역， 정수, 단계， 동작, 요소 및 /또는 성분의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.
어느 부분이 다른 부분의 "위에" 또는 "상에" 있다고 언급하는 경우， 이는 바로 다른 부분의 위에 또는 상에 있을 수 있거나 그 사이에 다른 부분이 수반될 수 있다. 대조적으로 어느 부분이 다른 부분의 "바로 위에" 있다고 언급하는 경우, 그 사이에 다른 부분이 개재되지 않늗다.
다르게 정의하지는 않았지만， 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를 포함하는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 의미와 동일한 의미를 가진다. 보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고， 정의되지 않는 한 이상적이거나 매우 공식적인 의미로 해석되지 않는다.
또한, 특별히 언급하지 않는 한 %는 중량 %를 의미하며， lppm 은
(3.00이중량 %이다.
본 발명의 일 실시예에서 추가 원소를 더 포함하는 것의 의미는 추가 원소의 추가량 만큼 잔부안 철 (Fe)을 대체하여 포함하는 것을 의미한다. 이하, 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다 .
본 발명의 일 실시예에서는 무방향성 전기강판 내의 조성, 특히 주요 첨가성분인 Si, Al, Mn의 범위를 최적화할 뿐 아니라, Cr을 적정량 첨가하여 결정립 성장성을 향상시켜서 V， C, N의 함량이 층분히 높은 범위에서도 자기적 특성 우수한 무방향성 전기강판을 낮은 비용으로 제공할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 중량 %로 Si: 2.0 내지 4.0%， Al: 1.5% 이하 (0%를 제외함), Mn: 1.5% 이하 (0%를 제외함)， Cr:0.01 내지 0.5%, V:0.0080 내지 0.015%, C: 0.015% 이하 (0%를 제외함)， : 0.015% 이하 (0%를 제외함) 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함한다. 먼저 무방향성 전기강판의 성분. 한정의 이유부터 설명한다.
Si: 2.0 내지 4.0 증량 %
규소 (Si)는 재료의 비저항을 높여 철손을 낮추어주는 역할을 하며， 너무 적게 첨가될 경우， 고주파 철손 개선 효과가 부족할 수 있다. 반대로 너무 많이 첨가될 경우 재료의 경도가 상승하여 냉간압연성이 극도로 악화되어 생산성 및 타발성이 열위해질 수 있다. 따라서 전술한 범위에서 Si을 첨가할 수 있다.
Al: 1.5 중량 % 이하
알루미늄 (A1)는 재료의 비저항을 높여 철손을 낮추는 역할올 하며, 너무 많이 첨가되면 질화물이 과량 형성되어 자성을 열화시킬 수 있고, 제강과 연속주조 등의 모든 공정상에 문제를 발생시켜 생산성을 크게 저하시킬 수 있다. 따라서 전술한 범위에서 A1을 첨가할 수 있다. 더욱 구체적으로 A1을 0.1 내지 1.3 중량 % 포함할 수 있다.
Mn: 1.5 중량 % 이하
망간 (Mn)은 재료의 비저항을 높여 철손을 개선하고 황화물을 형성시키는 역할을 하며, 너무 많이 첨가되면 자성에 불리한 {111}집합조직의 형성을 조장하여 자속밀도가 감소할 수 있다. 따라서 전술한 범위에서 Μη을 첨가할 수 있다. 더욱 구체적으로 Μη을 0. 1 내지 1.2 중량 % 포함할 수 있다.
Cr : 0.01 내지 0. 5 중량 %
크롬 (Cr )은 재료의 비저항을 높이면서 결정립 성장성을 향상시키는 효과가 있다. Cr은 C와 N의 활동도를 감소시켜 탄질화물 형성을 억제하고, 재결정 시작 은도를 낮추어 동일한 소둔온도에서 더 큰 결정립을 만들 수 있게 한다. 특히 Cr 첨가에 의해 { 113}<uvw> 집합조직이 발달하게 되는데 이 집합조직은 {001}<uvw> 집합조직에 비해 자기이방성을 감소시킨다. Cr이 너무 적게 첨가되면, 전술한 효과가 미미하며 , 너무 많이 첨가되면 오히려 Cr이 탄화물을 생성하여 자성을 열화시키게 된다. 더욱 구체적으로 Cr을 0.02 내지 0.35 중량 % 포함할 수 있다.
V： 0.0080 내지 0.015 중량 %
바나듐 (V)은 소재 내에서 탄질화물을 형성하여 결정립 성장을 억제하고 자구의 움직임을 방해하여 주로 자성을 열화시킨다. 그러나 본 발명의 일 실시예에서는 Cr의 첨가에 의해, Cr과 V가 결합하여 생성되 '는 탄질화물이 현저히 억제되므로 자성 열화의 영향이 적으며 , V 첨가에 의해 자성에 불리한 { 111}<UV\V> 집합조직 분율이 감소할 수 있다. V이 너무 적게 첨가되면, 전술한 효과가 미미하며, . 너무 많이 첨가되면 오히려 V이 탄질화물을 생성하여 자성을 열화시키게 된다. 더욱 구체적으로 V을 으 008 내지 0.012 증량 % 포함할 수 있다.
C : 0.015 중량 % 이하
탄소 (C)는 자기시효를 일으키고 기타 불순물 원소와 결합하여 탄화물을 생성하여 자기적 특성을 저하시키므로 낮게 함유할수록 바람직하다. 본 발명의 일 실시예에서는 Cr을 적정량 첨가하여 C를 0.015 중량 ¾> 이하까지 다량 포함할 수 있다. 더욱 구체적으로 0.0040 내지 0.0140 증량 %포함할 수 있다.
N : 0.015 중량 % 이하
질소 (N)은 모재 내부에 미세하고 긴 A1N 석출물을 형성할 뿐 아니라， 기타 불순물과 결합하여 미세한 질화물을 형성하여 결정립 성장을 억제하여 철손을 악화시키므로 낮게 함유할수록 바람직하다. 본 발명의 일 실시예에서는 Cr을 적정량 첨가하여 N을 0.015 증량 % 이하까지 다량 포함할 수 있다. 보다 구체적으로는 으 0040 중량 % 내지 0.0145 중량 % 포함할 수 있다.
전술한 탄소 및 질소는 각각 단독으로 뿐 아니라, 그 합량으로 관리될 필요가 있다. 본 발명의 일 실시예에서 탄소 및 질소는 하기 식 1을 만족할 수 있다.
[식 1]
0.004 < ([C]+[N]) < 0.022
(식 1에서 , [C] 및 [N]는 각각 C 및 N의 함량 (중량 %)를 나타낸다.) 탄소 및 질소는 탄화물 및 질화물을 형성하여 자성을 악화시키므로, 최대한 낮게 함유할수록 바람직하다. 본 발명의 일 실시예에서는 Cr을 적정량 첨가하여 C 및 N의 함량을 다량 포함할 수 있다. 다만, 그 함량이 0,022 중량 %를 초과할 경우, 자성을 열화시키는 원인이 되므로， 그 합량을 0.022 중량 %로 제한한다.
전술한 탄소 및 질소는 바나듐과 연계하여 관리할 필요가 있다. 본 발명의 일 실시예에서 바나듬, 탄소 및 질소는 하기 식 2를 만족할 수 있다.
[식 2]
{0.5X([C] + [N])+0.001} < [V]
(식 2에서， [C], [N] 및 [V] 는 각각 C, N 및 V의 함량 (중량 %)를 나타낸다.)
상기 식 2를 만족하지 못할 경우， Ull}<uw> 집합조직이 충분히 억제되지 못하여 자성이 열위해지는 문제가 발생할 수 있다.
불순물 원소
상기의 원소 외에도 S, Ti, Nb, Cu, B, Mg, Zr 등의 불가피하게 흔입되는 불순물이 포함될 수 있다. 이들 원소는 미량이지만 강내 개재물 형성 등을 통한 자성 악화를 야기할 수 있으므로, S ： 0.005 중량 % 이하，
Ti ： 0.005 중량 % 이하， Nb ： 0.005 중량 % 이하, Cu ： 0.025 중량 % 이하，
B ： 0.001 중량 % 이하, Mg ： 0.005 중량 % 이하， Zr ： 0.005 중량 % 이하로 관리되어야 한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 전술한 것과 같이， 성분을 정밀하게 제어함으로써 , 자성이 우수하며 동시에 자기 이방성도 크지 않은 결정 조직을 형성할 수 있다. 구체적으로 강판의 두께방향으로의 단면에 대하여 결정방위가 { 113}<uvw>로부터 15도 이내의 방위를 갖는 결정립을 35% 이상 포함할 수 있다. 본 발명의 일 실시예에서 결정립의 함량은 강판의 단면을 EBSD로 측정할 시， 전체 면적에 대한 결정립의 면적 분율올 의미한다. EBSD는 전체 두께층이 포함되는 강판의 단면을 15mm2 이상의 면적만큼 측정하여 방위분율을 계산하는 방법이다. 결정방위가 { 113}<^ >인 결정립을 다량 포함함으로써, 자성이 우수하며 동시에 자기 이방성도 크지 않은 무방향성 전기강판을 얻을 수 있다.
더 나아가 , 강판의 두께방향으로의 단면에 대하여 결정방위가
Ull}<uvw>로부터 15도 이내의 방위를 갖는 결정립을 20% 이하 포함할 수 있다. 결정방위가 { 111}<1^^인 결정립은 평균 자성이 낮아 본 발명의 일 실시예에서는 적게 포함할 수 있다. 또한, 강판의 두께방향으로의 단면에 대하여 결정방위가 {001}<uvw>로부터 15도 이내의 방위를 갖는 결정립을 15 내지 25% 포함할 수 있다. 결정방위가 {001}<1^^>인 결정립은 평균 자성은 높으나, 자기 이방성도 높아, 적절한 분율을 유지하는 것이 바람직하다. 전술하였듯이， 성분을 정밀하게 제어함으로써， 자성이 우수하며 동시에 자기 이방성도 크지 않은 무방향성 전기강판을 얻을 수 있다. 구체.적으로 하기 식.. 3을 만족할 수 있다.
[식 3 ]
( [원주철손평균] - [LC철손평균] ) I ( [원주철손평균] + [LC철손평균] ) <
0.03
(식 3에서, [원주철손평균]은 압연방향에서 0 , 15 , 30 , 45 , 60， 75 및 90° 각도에서의 W15/50 측정 평균값을 나타내고， [LC철손평균] 압연방향에서 0 및 90° 각도에서의 W15/50 측정 평균값을 나타낸다. )
이처럼 본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 원주 철손 평균 값과, LC 철손 평균 값의 차이가 크지 아니하여， 자기 이방성이 크지 아니하다.
더욱 구체적으로 원주 철손 평균 값 (W15/50)이 2.60W/Kg 이하이고， LC 철손 평균 값 (W15/50)이 2.50W/kg 이하일 수 있다. 또한, 자속밀도 (B50)이 1.68T 이상일 수 있다. 이처럼 본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 자성이 우수하다.
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판의 제조방법은 중량 %로 Si : 2.0 내지 4.0%， A1 : 1.5% 이하 ( 。를 제의함) , Mn : 1.5% 이하 (0%를 제외함) , Cr : 0.01 내지 0.5%， V : 0.0080 내지 0.015%, C: 0.015% 이하 (0%를 제외함) , N : 0.015% 이하 (0%를 제외함) 및 잔부는 Fe 및 불가피한 블순물을 포함하고, 하기 식 1을 만족하는 슬라브를 가열하는 단계; 슬라브를 열간 압연하여 열연판을 제조하는 단계; 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조하는 단계 및 냉연판을 최종 소둔하는 단계를 포함한다. 이하에서는 각 단계별로 구체적으로 설명한다.
먼저 슬라브를 가열한다. 슬라브 내의 각 조성의 첨가 비율을 한정한 이유는 전술한 무방향성 전기강판의 조성 한정 이유와 동일하므로, 반복되는 설명을 생략한다. 후술할 열간압연, 열연판 소둔， 냉간압연， 최종소둔 등의 제조 과정에서 슬라브의 조성은 실질적으로 변동되지 아니하므로 , 슬라브의 조성과 무방향성 전기강판의 조성이 실질적으로 동일하다.
슬라브를 가열로에 장입하여 1100 내지 125CTC로 가열 한다. 1250°C를 초과하는 온도에서 가열시 석출물이 재용해되어 열간압연 이후 미세하게 석출될 수 있다.
가열된 슬라브는 2 내지 2.3隱로 열간 압연하여 열연판으로 제조돤다. 열연판올 제조하는 단계에서 마무리온도는 800 내지 Kxxrc 일 수 있다. 열연판을 제조하는 단계 이후, 열연판을 열연판 소둔하는 단계를 더 포함할 수 있다. 이 때 열연판 소둔 은도는 850 내지 1150°C일 수 있다. 열연판소둔 온도가 850°C 미만이면 조직이 성장하지 않거나 미세하게 성장하여 자속밀도의 상승 효과가 적으며， 소둔은도가 1150t를 초과하면 자기특성이 오히려 열화되고, 판형상의 변형으로 인해 압연작업성이 나빠질 수 있다. 더욱 구체적으로 온도범위는 950 내지 1125°C일 수 있다. 더욱 구체적으로 열연판의 소둔온도는 900 내지 1100°C이다. 열연판 소둔은 필요에 따라 자성에 유리한 방위를 증가시키기 위하여 수행되는 것이며, 생략도 가능하다. 다음으로， 열연판을 산세하고 소정의 판두께가 되도록 냉간 압연한다 . 열연판 두께에 따라 다르게 적용될 수 있으나， 70 내지 95%의 압하율을 적용하여 최종두께가 0.2 내지 0. 65mm가 되도록 냉간 압연하여 냉연판을 제조 할 수 있다.
최종 냉간압연된 냉연판은 최종 소둔을 실시한다. 최종 소둔 온도는
750 내지 1050 °C가 될 수 있다. 최종 소둔 온도가 너무 낮으면 재결정이 충분히 발생하지 못하고, 최종 소둔 온도가 너무 높으면 결정립의 급격한 성장이 발생하여 자속밀도와 고주파 철손이 열위해 질 수 있다. 더욱 구체적으로 900 내지 1000 °C의 온도에서 최종 소둔할 수 있다. 최종 소둔 과정에서 전 단계인 냉간압연 단계에서 형성된 가공 결정이 모두 (즉， 99% 이상) 재결정될 수 있다. 최종 소둔 된 강판의 결정립은 평균 결정립경이. 50 내지 95 이 될 수 있다.
이하에서는 실시예를 통하여 본 발명을 좀더 상세하게 설명한다. 그러나 이러한 실시예는 단지 본 발명을 예시하기 위한 것이며， 본 발명이 여기에 한정되는 것은 아니다.
실시예
하기 표 1과 같이 조성되고， 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 제조하였다. 슬라브를 1140°C로 가열하고, 880°C의 마무리온도로 열간압연하여, 판두께 2.3画의 열연판을 제조하였다. 열간압연된 열연판은 1030 °C에서 100초간 열연판 소둔 후, 산세 및 냉간압연하여 두께를 0.35隱로 만들고 1000 °C에서 110초간 최종 소둔을 시행하였다.
각 시편에 대한 자속밀도 ( 0) , 원주철손평균값 (W15/50) , LC철손평균값 (W15/5o ) , 식 3값, {001}， ' { 113} , { 111} 방위 분율 (%)을 하기 표 2에 나타내었다. 자속밀도， 철손 등의 자기적 특성은 각각의 시편에 대해 너비 30mm x 길이 305隱 x 매수 20매의 시편을 절단하여 Epste i n tester로 측정한 값을 나타내었다. 이 때， B50은 5000A/m의 자기장에서 유도되는 자속밀도이고, W15/50은 50Hz의 주파수로 1.5T의 자속밀도를 유기하였을 때의 철손을 의미한다. 원주철손평균은 압연방향에서 0 , 15 , 30， 45， 60 , 75 및 90도 회전한 방향으로 절단된 시편으로 측정한 철손값의 평균이며，. LC철손평균은 압연방향에서 0 및 90도 회전한 방향으로 절단된 시편의 측정 철손값 평균이다.
{001} , {113}, {111} 방위분율은 시편의 전 두께층이 포함되는 압연수직방향 단면을 EBSD로 350卿 X 5000 의 면적과 /m 스템간격을 적용하여 중첩되지 않도록 10회 측정하고 그 데이터돌을 병합하여 오차범위 15도 이내의 {001}<uvw>, {113}<uvw>, {lll}<uvw> 방위 분율을 계산한 결과이다.
【표 1】
Figure imgf000013_0001
【표 2]
大 "！소 IH LC철손평균 {001} {113} {111}
시 3
시편번호 Bso(T) tdl-oi
(Wis/50, (W15/so, o Tl 방위 방위 비고
가
W/kg) W/kg) 분을 (%) 분을 (%) Al 1.7 3.05 2.83 0.037 14 28 25 비교예
A2 1.7 3.03 2.79 0.041 13 27 27 비교예
A3 1.73 2.54 2.46 0.016 15 45 19 발명예
A4 1.73 2.51 2.44 0.014 16 43 20 발명예
Bl 1.68 2.54 2.35 0.039 18 31 23 비교예
B2 1.68 2.53 2.36 0.035 16 28 25 비교예
B3 1.7 2.08 2.01 0.017 21 51 16 발명예
B4 1.7 2.08 2.02 0.015 20 49 16 발명예
CI 1.66 2.44 2.28 0.034 15 27 23 비교예
C2 1.66 2.47 2.3 0.036 15. 29 26 비교예
C3 1.69 2.01 1.93 0.02 18 52 17 발명예
C4 1.69 1.98 . 1.91 0.018 20 48 16 발명예
Dl 1.65 2.41 2.21 0.043 17 27 18 비교예
D2 1.65 2.44 2.25 0.041 16 25 20 비교예
D3 1.68 1.94 1.88 0.016 21 41 14 발명예
D4 1.68 1.96 1.89 0.018 22 38 13 발명예 표 1 및 표 2에서 나타나듯이, 본 발명의 범위에 해당하는 A3 , A4 , B3 , B4 , C3 , C4 , D3 , D4는 자기적 특성이 우수하고, 식 3 값이 0.03이하였으며， {113} 방위 분율이 35% 이상을 만족하였다. 반면 Cr , V, C , N 함량이 본 발명의 범위를 벗어난 Al , A2 , Bl , B2 , CI , C2 , Dl , D2는 모두 자성이 불량하고， 식 3 값이 0.03을 초과하였으며, { 113} 방위 분율이 35% 이하로 이방성이 높은 것을 확인하였다.
본 발명은 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.

Claims

【청구범위】 【청구항 1】 중량 %로 Si: 2.0 내지 4.0%, A1: 1.5% 이하 (0%를 제외함)， Mn: 1.5% 이하 (0%를 제외함)， Cr:0.01 내지 0.5%, V:0.0080 내지 0.015%, C: 0.015% 이하 (0%를 제외함), N: 0.015% 이하 (0%를 제외함) 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1을 만족하는 무방향성 전기강판.
[식 1]
0.004 < ([C]+[N]) < 0.022
(식 1에서, [C] 및 [N]는 각각 C 및 N의 함량 (중량 %)를 나타낸다.) 【청구항 2】
제 1항에 있어서,
하기 식 2를 만족하는 무방향성 전기강판.
[식 2]
{0.5X([C] + [N])+0.001} < [V]
(식 2에서, [C], [N] 및 [V] 는 각각 C, N 및 V의 함량 (중량 %)를 나타낸다.)
【청구항 3】
제 1항에 있어서,
S ： 0.005 중량 % 이하 (0%를 제외함), Ti. ： 0.005 중량 % 이하 (0%를 제외함), Nb ： 0.005 중량 % 이하 (0%를 제외함), Cu ： 0.025 중량 % 이하 (0%를 제외함) B ： 0.001 중량 % 이하 (0%를 제외함), Mg ： 0.005 중량 % 이하 (0%를 제외함) 및 Zr ： 0.005 중량 % 이하 (0%를 제외함) 중 1종 이상을 더 포함하는 무방향성 전기강판.
【청구항 4】
제 1항에 있어서，
강판의 두께방향으로의 단면에 대하여 결정방위가 {113}<uvw>로부터 15도 이내의 방위를 갖는 결정립을 35% 이상 포함하는 무방향성 전기강판.
[청구항 5】
제 4항에 있어서,
강판의 두께방향으로의 단면에 대하여 결정방위가 {111}<UVW>로부터 15도 이내의 방위를 갖는 결정립을 20% 이하 포함하는 무방향성 전기강판.
【청구항 6】
제 5항에 있어서 ,
강판의 두께방향으로의 단면에 대하여 결정방위가 {001}<uvw>로부터 15도 이내의 방위를 갖는 결정립을 15 내지 25% 포함하는 무방향성 전기강판.
【청구항 7]
저 U항에 있어서,
하기 식 3을 만족하는 무방향성 전기강판.
[식 3]
([원주철손평균 ] [I 철손평균]) I ([원주철손평균 ] + [LC철손평균]) <
0.03
(식 3에서, [원주철손평균]은 압연방향에서 0, 15, 30， 45, 60， 75 및 90° 각도에서의 W15/50 측정 평균값을 나타내고, [LC철손평균] 압연방향에서 0 및 90° 각도에서의 W15/50측정 평균값을 나타낸다.)
【청구항 8】
제 7항에 있어서,
원주 철손 평균 값 (W15/50)이 2.60W/Kg 이하이고, IX 철손 평균 값 (W15/50)이 2.50W/kg 이하인 무방향성 전기강판.
【청구항 9】
제 8항에 있어서,
자속밀도 (B50)이 1.68T 이상인 무방향성 전기강판.
【청구항 10】
중량 %로 Si: 2.0 내지 4.0%, A1: 1.5% 이하 (◦%를 제외함)， Mn: 1.5% 이하 (0%를 제외함), Cr:0.01 내지 0.5%, V:0.0080 내지 Q.015%, C: 0.015% 이하 (0%를 제외함), N: 0.015% 이하 (0%를 제외함) 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1을 만족하는 슬라브를 가열하는 단계 ;
슬라브를 열간 압연하여 열연판을 제조하는 단계;
상기 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조하는 단계 및
상기 냉연판을 최종 소둔하는 단계를 포함하는 무방향성 전기강판의 제조방법.
[식 1]
0.004 < ([C]+[N]) < 0.022
(식 1에서 , [C] 및 [N]는 각각 C 및 N의 함량 (중량 ¾>)를 나타낸다.)
【청구항 11】
제 10항에 있어서，
상기 슬라브는 하기 식 2를 만족하는 무방향성 전기강판의 제조방법 . [식 2]
{0.5X([C] + [N])+0.001} < [V]
(식 2에서, [C], [N] 및 [V] 는 각각 C, N 및 V의 함량 (중량 %)를 나타낸다.)
【청구항 12]
제 10항에 있어서，
상기 슬라브는 S ： 0.005 중량 % 이하 (0%를 제외함), Ti ： 0.005 중량 % 이하 (0%를 제외함), Nb ： 0.005 중량 % 이하 (0%를 제외함)， Cu ： 0.025 중량 % 이하 ( 。를 제외함)， B ： 0.001 중량 % 이하 (0%를 제외함), Mg ： 0.005 중량 % 이하 (0%를 제외함) 및 Zr ： 0.005 증량 % 이하 (0%를 제외함) 증 1종 이상을 더 포함하는 무방향성 전기강판의 제조방법 .
【청구항 13]
제 10항에 있어서,
상기 열연판을 제조하는 난계 이후，
상기 열연판올 열연판 소둔하는 단계를 더 포함하는 무방향성 전기강판의 제조방법 .
【청구항 14]
제 10항에 있어서,
최종 소둔하는 단계 후， 강판의 두께방향으로의 단면에 . 대하여 결정방위가 {113}<uvw>로부터 15도 이내의 방위를 갖는 결정립을 35% 이상 포함하는무방향성 전기강판의 제조방법 .
【청구항 15】
제 10항에 있어서, 최종 소둔하는 단계 후, 하기 식 3을 만족하는 무방향성 전기강판의 제조방법.
[식 3]
([원주철손평균] [I 철손평균]) I ([원주철손평균 ] + [LC철손평균]) < 0.03
(식 3에서, [원주철손평균]은 압연방향에서 0, 15, 30， 45, 60， 75， 90° 각도에서의 W15/50 측정 평균값을 나타내고, [LC철손평균] 압연방향에서 0, 90° 각도에서의 W15/50 측정 평균값을 나타낸다.)
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