JP5515451B2 - 分割モータ用コア材料 - Google Patents
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Description
すなわち、本発明の要旨は以下の通りである。
(1)質量%で、Si:2〜5%、Al:0.004%以下、Mn:2%以下、S:0.005%以下、Ti:0.004%以下、V:0.005%以下、Nb:0.003%以下、Cr:0.06%以下、N:0.005%以下およびO:0.005%以下を含み、残部Feおよび不可避不純物の成分組成を有し、直径5μm以上の介在物が10個/mm2以下、結晶粒径が40〜140μm、磁束密度および鉄損が下記の関係を満たし、板厚が0.05〜0.35mmであるかつ磁束密度および鉄損が下記の関係を満たすことを特徴とする分割モータ用コア材料。
記
B50L≧1.75T …(1)
(W10/400L+W10/400C)/2≦25W/kg …(2)
ここで、
B 50L :圧延方向の磁束密度(磁化力5000A/m)
W10/400L:無応力の場合の圧延方向の鉄損(周波数400Hz、B=1.0T)
W10/400C:圧縮応力50MPaの場合の圧延直角方向の鉄損(周波数400Hz、B=1.0T)
Sb:0.001〜0.05%および
Sn:0.002〜0.1%
の1種もしくは2種を含むことを特徴とする請求項1または2に記載の分割モータ用コア材料。
最初に、分割モータのトルク定数に及ぼす素材特性の影響について調査するため、Si量の異なる板厚0.35mmの種々の材料を用いて、その特性を評価した。ここで、本材料を用いて8極、12スロットのIPMモータを作製した。ここで、ステータ外径は100mm、ロータ外径は70mm、積み厚は60mmである。ステータは、分割コアにて作製し、素材の圧延方向がティースとなるようにした。また、コアを固定するために、焼き嵌め代:50μmで焼き嵌めを行った。この際、コアバック中央部の周方向の応力を測定したところ、50MPaの圧縮となっていた。
なお、トルク定数は、評価モータをブレーキモータに接続し、電流を8A流した際のトルクを計測し、トルクを電流値で割ることにより求めた。
以上のことから、Al量は40ppm以下とする。好ましくは、20ppm以下とする。
一方、渦電流損の増加原因に関しては、圧縮応力の付与により磁化ベクトルが板面方向を向きやすくなり、この状態で外部磁場を付与することにより板面内の渦電流が流れたためと考えられる。
なお、鉄損WH10/400は以下の式に従って求めた。
WH10/400=(W10/400L+W10/400C)/2
ここで、
W10/400L:無応力の場合の圧延方向の鉄損(周波数400Hz、B=1.0T)
W10/400C:圧縮応力50MPaの場合の圧延直角方向の鉄損(周波数400Hz、B=1.0T)
このようにして求めた鉄損WH10/400が15〜40W/kgの材料を用いて8極、12スロットのIPMモータを作製した。図3に、素材鉄損とモータ効率との関係を示す。これより焼き嵌めを模擬した素材鉄損WH10/400が25W/kg以下の場合にモータ効率が高くなっていることがわかる。ここで、モータ効率は、モータを6000rpmで回転させ、トルク4N・mとなる場合の出力を入力で割ることにより求めた。
以上のことから直径5μm以上の介在物量は10個/mm2以下とする。
Si:2〜5%
Siは、固有抵抗を上げて鉄損を低減できるため、2%以上、好ましくは25%以上含有させる。一方、5%を超えた場合には、飽和磁化の低下により磁束密度が低下するため、上限を5%とする。
Mnは、2%を超えた場合には、飽和磁化の低下により磁束密度が低下するため上限を2%とする。
Sは、含有量が多い場合には硫化物を形成し、鉄損が増大するため上限を0.005%とする。
Tiは、Ti系の窒化物を形成するが、Alが多く添加されている一般の高グレード電磁鋼板では窒素の大部分がAlNとして析出するため、微量Tiがゴス粒の成長挙動に影響を及ぼすことは少ない。しかし、Alを40ppm以下とした鋼では、微量なTiNの存在により粒成長挙動が影響を受け、仕上げ焼鈍時のゴス粒の集積を低下させるため、上限を0.004%とする。
Nb:0.003%以下
Cr:0.06%以下
V、NbおよびCrもTi同様、窒化物を形成しゴス粒の集積を低下させることとなるため、上限をそれぞれ0.005%、0.003%および0.06%とする。
Nは、0.005%を超えると窒化物量が増えるため鉄損が高くなる。このため上限を0.005%とする。
Oは、含有量が多い場合には介在物が多くなり、材料が割れやすくなるため0.01%以下とする。
本発明においては、成分、介在物量、磁気特性が所定の範囲内となっていることが重要であり、そのための手法として、例えば、溶銑を転炉で吹練し、溶鋼を脱ガス処理し所定の成分、介在物量に調整し、引き続き鋳造を行いスラブとする。ここで、本発明鋼ではAlを0.004%以下とするため、通常のAl脱酸された電磁鋼板に比べ粗大なSi系介在物量が多くなる。このため真空脱ガス処理を20分以上行うことにより鋼中の介在物量を所定の範囲内となるように十分低減する必要がある。その後、スラブを通常の方法にて熱間圧延、次いで、中間焼鈍を挟んだ2回以上の冷間または温間圧延により所定の板厚とした後に、仕上焼鈍を行うことにより、本発明の鋼板を得ることができる。
介在物はSEMにて1000倍で10視野観察し、直径5μm以上の介在物の存在頻度を求めた。また、結晶粒径はJIS G 0552の線分法で平均粒径を求めた。
これらの測定結果を表2に併記するように、成分、磁気特性、介在物量を本発明の範囲内とすることにより、モータ特性に優れた分割コアを得ることが可能となる。
一方、No.1の比較例は、冷間圧延を1回で行うものであり、モータ特性に劣っている。No.6,7,21,27,28,29,30,35および36の比較例は、成分組成が本発明の範囲から外れるものであり、十分な磁気特性が得られていない。No.13および14の比較例は、介在物量が多いために、モータ特性に劣っている。
Claims (2)
- 質量%で、Si:2〜5%、Al:0.004%以下、Mn:2%以下、S:0.005%以下、Ti:0.004%以下、V:0.005%以下、Nb:0.003%以下、Cr:0.06%以下、N:0.005%以下およびO:0.005%以下を含み、残部Feおよび不可避不純物の成分組成を有し、直径5μm以上の介在物が10個/mm2以下、結晶粒径が40〜140μm、磁束密度および鉄損が下記の関係を満たし、板厚が0.05〜0.35mmである分割モータ用コア材料。
記
B50L≧1.75T …(1)
(W10/400L+W10/400C)/2≦25W/kg …(2)
ここで、
B 50L :圧延方向の磁束密度(磁化力5000A/m)
W10/400L:無応力の場合の圧延方向の鉄損(周波数400Hz、B=1.0T)
W10/400C:圧縮応力50MPaの場合の圧延直角方向の鉄損(周波数400Hz、B=1.0T) - 前記成分組成として、さらに、質量%で、
Sb:0.001〜0.05%および
Sn:0.002〜0.1%
の1種もしくは2種を含むことを特徴とする請求項1に記載の分割モータ用コア材料。
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