KR20150074930A

KR20150074930A - 무방향성 전기강판 및 그 제조방법

Info

Publication number: KR20150074930A
Application number: KR1020130163184A
Authority: KR
Inventors: 김병철; 김재범
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2013-12-24
Filing date: 2013-12-24
Publication date: 2015-07-02

Abstract

본 발명은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것으로, 중량%로, C: 0.010%이하 (0% 제외), Si: 1~1.5%, P: 0.05~0.1%, S: 0.010% 이하 (0%는 제외), Mn: 0.1~0.5%, Al: 0.5%이하 (0%는 제외), N: 0.040%이하 (0% 제외), Ti: 0.010%이하 (0% 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지며, 철손 W15/50 ≤5.7w/kg 및 자속밀도 B50≥1.71T를 만족하는 무방향성 전기강판 및 이를 제조하기 위하여 열간압연 및 열연판 소둔 공정에서의 온도를 제어함으로써 무방향성 전기강판을 제조하는 방법이 개시된다.

Description

무방향성 전기강판 및 그 제조방법{NON-ORIENTED ELECTRICAL STEEL STEET AND MANUFACTURING METHOD FOR THE SAME}

본 발명은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 낮은 철손 및 높은 자속밀도를 가지면서도, 리징(ridging) 저항성과 성형성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.

무방향성 전기강판은 전기기기의 에너지 효율을 결정하는데 중요한 역할을 하는데, 그 이유는 무방향성 전기강판이 모터, 발전기 등의 회전 기기와 소형 변압기 등의 정지기기에서 철심용 재료로 사용되어 전기적 에너지를 기계적 에너지로 바꾸어 주는 역할을 하기 때문이다.

전기강판의 자기적 특성으로는 철손과 자속밀도를 들 수 있는데, 철손은 자화에 의한 에너지 손실을 나타내는 값으로, 모터 등 회전기기는 물론 대형 변압기 등 정지기기의 전력 효율에 큰 영향을 미치는 요소이다. 특히 저자장영역에서 사용될 경우에는 발생하는 동손이 적기 때문에 철손이 기기의 전체효율을 좌우하게 된다. 따라서, 저자장영역에서 사용되는 기기인 대형 모터나 대형 변압기 등은 철손이 낮은 무방향성 전기강판의 사용이 필수적이다.

또한, 자화가 쉽게 되는 성질을 나타내는 지표인 자속밀도는 높은 값을 갖는 경우 더 적은 전류를 인가해도 동일한 자속밀도를 얻을 수 있기 때문에, 권선된 구리선에서 발생하는 열인 동손을 감소시킬 수 있어서 자속밀도가 높을수록 에너지 효율 측면에서 우수한 것으로 평가할 수 있다.

이에 따라, 일반적으로 무방향성 전기강판의 철손을 개선하기 위해서 전기저항 증가를 위해 비저항이 큰 합금 원소인 Si, Mn, Al 등을 첨가하며, C, S, N, Ti와 같은 불순원소를 제어한다. 그러나, 상기 합금 원소를 다량 첨가하게 되면 철손은 감소하지만 포화 자속밀도 감소로 인한 자속밀도의 저하 역시 피할 수 없게 된다.

또한, 상기 철손, 자속밀도와 같은 자기적 특성 및 기계적 물성의 향상을 위하여 Mn, Al의 함량을 감소시키고, Si, P 등의 함량을 증가시키는 경우, 페라이트 상분율 증대에 따른 리징(ridging) 현상에 의한 Hearth Roll 하부 줄무늬 결함을 발생시켜, 제조되는 전기강판에 표면 결함이 생기는 등 성형성이 저하될 수 있다.

상기와 같은 문제를 해결하기 위한 본 발명은 제강 성분 함량의 조절 및 열간압연, 소둔 조건을 최적화하여 철손과 자속밀도가 향상된 무방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공하고자 한다.

본 발명의 하나 또는 다수의 실시예에서는 중량%로, C: 0.010%이하 (0% 제외), Si: 1~1.5%, P: 0.05~0.1%, S: 0.010% 이하 (0%는 제외), Mn: 0.1~0.5%, Al: 0.5%이하 (0%는 제외), N: 0.040%이하 (0% 제외), Ti: 0.010%이하 (0% 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지며, 철손 W15/50 ≤5.7w/kg 및 자속밀도 B50≥1.71T를 만족하는 무방향성 전기강판이 제공될 수 있다.

상기 불가피한 불순물은 Cu, Ni, Cr, Zr, Mo, V 을 포함할 수 있으며, 무방향성 전기강판의 평균 결정립의 크기가 50~180㎛ 일 수 있다.

이러한 무방향성 전기강판은 1,200℃ 이상의 균열대의 온도(SRT)에서 슬라브를 가열하는 단계; 및 상기 가열된 슬라브를 850℃ 이상의 사상 압연 출측온도(FDT)에서 열간압연하여 열연판을 제조하는 단계;를 포함하여 제조되는 것을 특징으로 할 수 있다.

또한, 상기 무방향성 전기강판은 상기 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조하는 단계; 및 상기 냉연판을 연속소둔정정공정에서 최종소둔하는 단계;를 포함하여 제조되는 것을 특징으로 할 수 있다.

상기 최종소둔 단계에서 균열대의 온도는 800~900℃일 수 있다.

또한, 본 발명의 하나 또는 다수의 실시예에서는 중량%로, C: 0.010%이하 (0% 제외), Si: 1~1.5%, P: 0.05~0.1%, S: 0.010% 이하 (0%는 제외), Mn: 0.1~0.5%, Al: 0.5%이하 (0%는 제외), N: 0.040%이하 (0% 제외), Ti: 0.010%이하 (0% 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브를 제조하는 단계; 상기 슬라브를 가열로에 장입하여 1,100 ~ 1,300℃에서 가열하되 균열대의 온도(SRT)는 1,200℃ 이상인, 슬라브를 가열하는 단계; 상기 가열된 슬라브를 850℃ 이상의 사상 압연 출측온도(FDT)에서 열간압연하여 열연판을 제조하는 단계; 상기 열연판을 소둔하거나 이를 생략한 다음, 산세하는 단계; 상기 소둔 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조하는 단계; 및 상기 냉연판을 연속소둔정정공정에서 최종소둔하는 단계를 포함하는 무방향성 전기강판 제조방법이 제공될 수 있다.

상기 열연판 소둔은 850~1150℃의 온도 범위에서 이루어질 수 있다.

상기 최종소둔 단계에서 균열대의 온도는 800~900℃의 온도 범위에서 이루어질 수 있다.

본 발명의 실시예에 따르면 낮은 철손 및 높은 자속밀도를 가지면서도, 리징(ridging) 저항성과 성형성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법이 제공될 수 있다.

도 1은 실시예 1 의 SDD 영상을 나타낸 것이다.
도 2는 실시예 2의 SDD 영상을 나타낸 것이다.
도 3은 실시예 3의 SDD 영상을 나타낸 것이다.
도 4은 비교예 1 의 SDD 영상을 나타낸 것이다.
도 5는 실시예 1의 결정립 사진을 나타낸 것이다.
도 6은 비교예 1의 결정립 사진을 나타낸 것이다.
도 7은 실시예 2 내지 3의 상분율표를 나타낸 것이다.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하고, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다.

이하, 본 발명의 바람직한 실시예에 의한 무방향성 전기강판에 대하여 설명하기로 한다.

본 발명의 일 실시예에서의 무방향성 전기강판은 중량%로, C: 0.010%이하 (0% 제외), Si: 1~1.5%, P: 0.05~0.1%, S: 0.010% 이하 (0%는 제외), Mn: 0.1~0.5%, Al: 0.5%이하 (0%는 제외), N: 0.040%이하 (0% 제외), Ti: 0.010%이하 (0% 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어진다.

상기 불가피한 불순물은 Cu, Ni, Cr, Zr, Mo, V 을 포함하며, 상기 Cu, Ni, Cr 의 함량은 각각 0.05중량% 이하로 첨가되고, 상기 Zr, Mo, V 의 함량은 각각 0.01중량% 이하로 첨가될 수 있다.

그리고, 이러한 조성을 갖는 상기 무방향성 전기강판은 철손 W15/50 ≤5.7w/kg 및 자속밀도 B50≥1.71T를 만족할 수 있다.

일반적으로, 무방향성 전기강판의 철손을 개선하기 위해서 전기저항 증가를 위해 비저항이 큰 합금 원소인 Si, Mn, Al 등의 함량을 증가시키며, C, S, N, Ti와 같은 불순원소를 제어한다. 그러나, 상기 합금 원소가 다량 포함되면 철손은 감소하지만 포화 자속밀도 감소로 인한 자속밀도의 저하 역시 피할 수 없게 된다.

이에, 본 발명자들은 상기 무방향성 전기강판의 한계점을 인식하고 이를 극복하기 위한 연구를 진행하여 제강에서 Si, Al, P와 같은 성분을 정밀하게 제어하여 우수한 경도, 강도 등과 같은 기계적 물성과, 낮은 철손 및 높은 자속밀도를 확보하면서도, 열간압연 공정과 소둔 공정의 온도를 조절하여 리징(ridging) 저항성과 성형성이 우수한 무방향성 전기강판을 제조할 수 있음을 실험을 통하여 확인하고 발명을 완성하였다.

리징(Ridging) 현상은 페라이트계 강판을 프레스 가공할 때 판 표면에 압연 방향으로 평행한 기복이 생기는 현상으로, 주로 제강, 연속주조를 통하여 제조된 슬라브의 재결정되지 않은 페라이트 주상정 조직 또는 열간압연 Band 조직이 결정립 불균일을 초래하여 나타날 수 있다.

본 발명의 일 실시예에서는 이러한 리징 현상을 방지하기 위해 Si의 함량이 2중량% 미만인 저급재와 중급재를 대상으로 열간압연을 위한 슬라브 가열로 등에서 상변태를 통해 리징의 원인이 되는 주상정 조직을 재결정시키거나, 연속소둔정정공정(이하 ACL 공정) 등을 통해 재결정시켜 감소시킨다.

이러한 본 발명의 일 실시예에 따른 무방향성 전기강판의 제조방법은 상술한 조성으로 구성되는 슬라브를 제조하고, 슬라브를 가열하는 가열로에서의 입측온도(SRT)와 출측온도(FDT)온도를 상승시켜, band 조직의 재결정을 촉진시키고, 소둔 공정의 온도를 조절하여 Hearth Roll하부줄무늬 결함을 최소화할 수 있다.

한편, 본 발명에 따른 실시예의 무방향성 전기강판은 평균 결정립 크기가 50~180㎛를 만족할 수 있다. 일반적으로 철손은 이력손실과 와류손실로 나뉘어지는데, 이들은 결정립의 크기에 민감하다. 구체적으로, 평균 결정립의 크기가 작아질수록 이력손실이 크게 증가하는 반면 와류손실은 작아지고, 평균 결정립의 크기가 커질수록 와류손실이 크게 증가하는 반면 이력손실은 작아지므로, 본 발명에 따른 실시예에서는 철손을 감소시키기 위하여 전기강판의 평균 결정립의 크기를 50~180㎛로 한정하는 것이 바람직하다.

이하에서는 본 발명의 일 실시예에 따른 성분의 수치한정 이유를 설명한다.

C:0.010% 이하(단, 0%는 제외)

C는 많이 첨가될 경우 오스테나이트 영역을 확대하며 상변태 구간을 증가시키고, 소둔시 페라이트의 결정립 성장을 억제하여 철손을 높이는 효과를 나타내며, Ti등과 결합하여 탄화물을 형성하여 자성을 열위시키며 최종제품에서 전기 제품으로 가공 후 사용시 자기시효에 의하여 철손을 높이기 때문에 본 발명에 따른 일 실시예에서는 C의 함량을 0.010%이하로 한정한다.

Si:1~1.5%

상기 Si는 강의 비저항을 증가시켜서 철손 중 와류손실을 낮추기 위하여 첨가되는 주요 원소로서, 1% 이하에서는 저철손 특성을 얻기 어렵기 때문에 본 발명에 따른 일 실시예에서는 Si의 함량을 1%로 한정하고, 본 발명의 일 실시예는 무방향성 전기강판 중 저급재 및 중급재를 대상으로 하므로 Si의 최대 함량은 1.5 %로 한다.

P:0.05~0.1%

상기 P는 비저항을 증가시켜 철손을 낮추며 결정립계에 편석함으로써 자성에 유해한 {111} 집합 조직의 형성을 억제하고 유리한 집합조직인 {100}을 형성하나 0.1%를 초과하여 첨가되면 압연성을 저하 및 자성향상 효과가 감소되므로 본 발명에 따른 일 실시예에서는 0.05~0.1%로 한정한다.

S:0.010% 이하(단, 0%는 제외)

S는 자기적 특성에 유해한 MnS, CuS 및 (Cu,Mn)S 등의 황화물을 형성하는 원소이므로 가능한 한 낮게 첨가하는 것이 바람직하다. 0.010%를 초과하여 첨가될 경우에는 미세한 황화물의 증가로 인해 자성이 열위해지므로 본 발명에 따른 일 실시예에서는 S의 함량을 0.010% 이하로 한정한다.

Mn:0.1~0.5%

상기 Mn은 Si, Al등과 더불어 비저항을 증가시켜 철손을 낮추는 효과가 있기 때문에 철손을 개선하려는 목적으로 첨가된다. 그러나, Mn 첨가량이 증가할수록 포화자속밀도가 감소하기 때문에 자속밀도가 감소하며 S와 결합하여 미세한 MnS 개재물을 형성하여 결정립 성장을 억제하며 자벽 이동을 방해하여 철손 중 특히 이력 손실을 증가시키는 단점이 있다. 따라서 자속밀도 향상 및 개재물에 의한 철손 증가 방지를 위하여 Mn 첨가량을 0.5% 이하로 한정하고, Mn 첨가량을 0.1% 이하로 할 경우 Mn의 첨가 효과를 기대할 수 없다.

Al:0.5% 이하(단, 0%는 제외)

상기 Al은 제강공정에서 강의 탈산을 위하여 불가피하게 첨가되는 원소로서 비저항을 증가시키는 주요 원소이기 때문에 철손을 낮추기 위하여 많이 첨가되지만 첨가시 포화 자속밀도를 감소시키는 역할도 한다. 0.5%를 초과하여 첨가되면 자속밀도가 감소되는 원인이 되므로 본 발명에 따른 일 실시예에서는 Al의 함량을 0.1~0.5%로 한정한다.

N:0.040% 이하(단, 0%는 제외)

N는 Al, Ti등과 강하게 결합함으로써 질화물을 형성하여 결정립성장을 억제하는 등 자성에 해로운 원소이므로 적게 함유시키는 것이 바람직하며, 본 발명에 따른 일 실시예에서는 0.040% 이하로 한정한다.

Ti:0.010% 이하(0%제외)

Ti는 미세한 탄화물과 질화물을 형성하여 결정립성장을 억제하며 많이 첨가될수록 증가된 탄화물과 질화물로 인해 집합조직도 열위하게 되어 자성이 나빠지게 되므로 본 발명에 따른 일 실시예에서는 0.010%이하로 한정한다.

그리고, 상기 원소 외에 제강 공정에서 불가피하게 첨가되는 원소인 Cu, Ni, Cr의 경우 불순물 원소들과 반응하여 미세한 황화물, 탄화물 및 질화물을 형성하여 자성에 유해한 영향을 미치므로 이들 함유량은 각각 0.05중량%이하로 한정한다. 또한, Zr, Mo, V 도 강력한 탄질화물 형성 원소이기 때문에 가능하면 첨가되지 않는 것이 바람직하므로 본 발명에 따른 일 실시예에서는 이들 함량을 각각 0.01중량%이하로 한정한다. 상기한 조성 이외에 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된다.

이하에서는 본 발명에 따른 무방향성 전기강판의 제조방법에 대하여 살펴본다.

먼저, 중량%로, C: 0.010%이하 (0% 제외), Si: 1~1.5%, P: 0.05~0.1%, S: 0.010% 이하 (0%는 제외), Mn: 0.1~0.5%, Al: 0.5%이하 (0%는 제외), N: 0.040%이하 (0% 제외), Ti: 0.010%이하 (0% 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 구성되는 슬라브를 제조한다.

그리고, 상기 슬라브를 가열로에 장입하여 1,100~1,300℃로 가열한다. 이때 슬라브의 가열온도(SRT)는1,200℃ 이상으로 가열하는 것이 바람직하다. 슬라브의 가열 온도가 1,200℃ 보다 낮은 경우에는 열간압연시 온도 하락에 따른 에지부 표면결함의 발생 가능성이 있으므로 1,200℃ 이상으로 가열한다.

그리고, 상기 가열된 슬라브를 850℃ 이상의 사상 압연 출측온도(FDT)에서 열간압연하여 열연판을 제조할 수 있는데, 특히, 사상 압연 출측온도를 상술한 바와 같이 850℃ 이상으로 조절하는 경우 band 조직의 재결정을 촉진시켜 제조되는 무방향성 전기강판의 리징 저항성을 높일 수 있다.

그리고, 상기 열연판은 열연판을 소둔하거나, 이를 생략한 다음 산세할 수 있다. 이러한 열연판 소둔은 필요에 따라 실시할 수 있는 것이며, 열연판 소둔을 실시할 경우 자성이 개선 될 수 있으며, 열연판 소둔온도는 850~1,150℃가 바람직하다. 열연판 소둔온도가 850℃보다 낮으면 결정립 성장이 불충분하며, 1,150℃를 초과하는 경우에는 결정립이 과도하게 성장하고 판의 표면 결함이 과다해질 수 있다. 또한, 상기의 산세는 통상의 방법으로 실시할 수 있다.

다음으로, 상기 소둔 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조할 수 있다. 상기 냉간압연은 0.10mm에서 0.70mm의 두께로 최종 압연한다. 필요시 1차 냉간압연과 중간소둔을 사이에 둔 2회 이상의 냉간압연을 실시할 수 있으며, 최종 압하율은 50~95%의 범위로 한다.

그리고, 상기 냉연판을 ACL(연속소둔정정) 공정에서 최종소둔할 수 있다. 냉연판을 최종소둔하는 단계에서 냉연판 소둔의 균열온도는 800~900℃가 바람직하다. 냉연판 소둔온도가 800℃보다 낮은 경우에는 결정립의 성장이 미흡하며, 900℃를 초과하는 경우에는 결정립이 과도하게 성장하여 자성에 나쁜 영향을 미칠 수 있기 때문에 본 발명에 따른 일 실시예에서의 냉연판의 균열온도는 800~900℃로 한정한다.

상기 소둔판은 절연피막처리 후 고객사로 출하된다. 상기 절연피막은 유기질, 무기질 및 유무기 복합피막으로 처리될 수 있으며, 기타 절연이 가능한 피막제로 처리하는 것도 가능하다. 고객사는 강판을 가공 후 그대로 사용할 수 있다.

이하에서는 일 실시예를 통하여 본 발명을 보다 상세하게 설명한다.

[ 실시예 1]

진공 용해를 통하여 중량%로, C: 0.002%, Si: 1.05%, P: 0.08%, S: 0.003%, Mn: 0.25%, Al: 0.15%, N: 0.002%, Ti: 0.001%를 포함하고 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된 슬라브를 제조하고, 슬라브 가열로에서 균열대 기준으로1230℃로 가열한 다음 900℃의 사상 압연 출측온도(FDT)에서 2.5mm의 두께로 열간압연한 후 권취하였다. 그리고, 열간압연한 열연판은 열연판 소둔 없이, 산세한 다음 0.5mm 두께로 냉간압연하고, 계속해서 ACL 공정에서 840℃ 의 균열대의 온도로 최종소둔 하였다.

[ 실시예 2]

Si, Mn, Al의 함량을 Si: 1.1%, Mn: 0.25%, Al: 0.2%으로 변경한 것을 제외하고는 상기 실시예 1과 동일한 조성과 공정으로 무방향성 전기강판을 제조하였다.

[ 실시예 3]

Si, Mn, Al의 함량을 Si: 1.05%, Mn: 0.30%, Al: 0.15%으로 변경한 것을 제외하고는 상기 실시예 1과 동일한 조성과 공정으로 무방향성 전기강판을 제조하였다.

[ 비교예 1]

아울러 비교를 위해 ACL 공정에서 균열대의 온도를 780℃로 변경하여 최종소둔 한 것을 제외하고는 상기 실시예 1과 동일한 조성과 공정으로 무방향성 전기강판을 제조하였다.

여기서, 상기 실시예 1 내지 3 및 비교예 1의 철손(W₁₅ _/50), 자속밀도(B₅₀), 경도를 측정하여 하기 표 1에 나타내었다.

그리고, 상기 실시예 1 내지 3 및 비교예 1의 전기강판의 Hearth Roll 하부 줄무늬 결함을 확인한 SDD 결함영상을 도 1 내지 도4에 나타내었고, 실시예 1 과 비교예 1의 결정립 사진을 도 5 내지 도 6에 나타내었으며, 상기 실시예 2 내지 3에 따른 전기강판의 오스테나이트 상분율을 확인하여 도 5에 나타내었다.

	철손(W₁₅ _/50)¹⁾(w/kg)	자속밀도(B₅₀)² ⁾(T)	경도(Hv1)
실시예 1	5.44	1.71	149
실시예 2			141
실시예 3			140
비교예 1	5.76	1.72	150

1) 철손(W_15/50)은 50Hz주파수에서 1.5Tesla의 자속밀도가 유기되었을 때의 압연방향과 압연방향 수직방향의 평균 손실(W/kg)이다.

2) 자속밀도(B₅₀)은 5000A/m의 자기장을 부가하였을 때 유도되는 자속밀도의 크기(Tesla)이다.

도 1 내지 도 4에 나타난 바와 같이, 본 발명의 ACL 공정의 균열온도를 800℃ 이상으로 유지하는 경우 Hearth Roll 하부 줄무늬 결함이 나타나지 않는 것을 알 수 있었고, 도 5의 결정립 사진에 나타난 바와 같이 균질 재결정을 이끌어 내는 것을 확인할 수 있었다. 또한, 상기 실시예의 전기 강판은 자기적 성질과 경도 또한 비교예 1과 비교하여 동등 또는 그 이상을 나타냄을 확인할 수 있다.

또한, 도 7에 나타난 바와 같이 본 발명의 실시예 2, 3에 따른 조성을 갖는 슬라브의 경우 가열온도가 높아 충분한 오스테나이트 상분율을 확보할 수 있음을 알 수 있었다.

Claims

중량%로, C: 0.010%이하 (0% 제외), Si: 1~1.5%, P: 0.05~0.1%, S: 0.010% 이하 (0%는 제외), Mn: 0.1~0.5%, Al: 0.5%이하 (0%는 제외), N: 0.040%이하 (0% 제외), Ti: 0.010%이하 (0% 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지며,
철손 W15/50 ≤5.7w/kg 및 자속밀도 B50≥1.71T를 만족하는, 무방향성 전기강판.
제1항에 있어서,
평균 결정립의 크기가 50~180㎛인 무방향성 전기강판.
제1항 내지 제2항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 불가피한 불순물은 Cu, Ni, Cr, Zr, Mo, V 을 포함하며, 상기 Cu, Ni, Cr 의 함량은 각각 0.05중량% 이하로 첨가되고, 상기 Zr, Mo, V 의 함량은 각각 0.01중량% 이하로 첨가되는 무방향성 전기강판.
제1항에 있어서,
1,200℃ 이상의 균열대의 온도(SRT)에서 슬라브를 가열하는 단계; 및 상기 가열된 슬라브를 850℃ 이상의 사상 압연 출측온도(FDT)에서 열간압연하여 열연판을 제조하는 단계;를 포함하여 제조되는 것을 특징으로 하는, 무방향성 전기강판.
제4항에 있어서,
상기 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조하는 단계; 및 상기 냉연판을 연속소둔정정공정에서 최종소둔하는 단계;를 포함하여 제조되는 것을 특징으로 하는, 무방향성 전기강판.
제5항에 있어서,
상기 최종소둔 단계에서 균열대의 온도는 800~900℃인, 무방향성 전기강판.
중량%로, C: 0.010%이하 (0% 제외), Si: 1~1.5%, P: 0.05~0.1%, S: 0.010% 이하 (0%는 제외), Mn: 0.1~0.5%, Al: 0.5%이하 (0%는 제외), N: 0.040%이하 (0% 제외), Ti: 0.010%이하 (0% 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브를 제조하는 단계;
상기 슬라브를 가열로에 장입하여 1,100 ~ 1,300℃ 에서 가열하되 균열대의 온도(SRT)는 1,200℃ 이상인, 슬라브를 가열하는 단계;
상기 가열된 슬라브를 850℃ 이상의 사상 압연 출측온도(FDT)에서 열간압연하여 열연판을 제조하는 단계;
상기 열연판을 소둔하거나 이를 생략한 다음, 산세하는 단계;
상기 소둔 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조하는 단계; 및
상기 냉연판을 연속소둔정정공정에서 최종소둔하는 단계를 포함하는 무방향성 전기강판 제조방법.
제7항에 있어서,
상기 열연판 소둔은 850~1150℃의 온도 범위에서 이루어지는 무방향성 전기강판 제조방법.
제8항에 있어서,
상기 최종소둔 단계에서 균열대의 온도는 800~900℃의 온도 범위에서 이루어지는 무방향성 전기강판 제조방법.
제9항에 있어서,
상기 제조되는 무방향성 전기강판은 철손 W15/50 ≤5.7w/kg 및 자속밀도 B50≥1.71T를 만족하는, 무방향성 전기강판의 제조방법.
제7항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 불가피한 불순물은 Cu, Ni, Cr, Zr, Mo, V 을 포함하며, 상기 Cu, Ni, Cr 의 함량은 각각 0.05중량% 이하로 첨가되며, 상기 Zr, Mo, V 의 함량은 각각 0.01중량% 이하로 첨가되는 무방향성 전기강판 제조방법.