KR20180071640A

KR20180071640A - 무방향성 전기강판 및 그 제조방법

Info

Publication number: KR20180071640A
Application number: KR1020160174496A
Authority: KR
Inventors: 박준수; 이헌주; 송대현
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2016-12-20
Filing date: 2016-12-20
Publication date: 2018-06-28
Also published as: KR101919529B1

Abstract

본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 중량 %로 Si: 1.0 내지 4.0%, Mn: 0.7 내지 1.5%, Al: 0.4 내지 1.0% 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1 내지 식 3을 만족한다.
[식 1]
1 ≤ [Mn]/[Al] ≤ [Si]/[Al]
[식 2]
4.1 ≤ ([Si]+[Mn]+[Al])
[식 3]
0.4 ≤ ([Mn]+[Al])/[Si] ≤ 0.55
(식 1 내지 식 3에서, [Si], [Mn] 및 [Al]는 각각 Si, Mn 및 Al의 함량(중량%)를 나타낸다.)

Description

무방향성 전기강판 및 그 제조방법{NON-ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}

무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다. 구체적으로 생산성 및 철손이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.

무방향성 전기강판은 모터, 발전기 등의 회전 기기와 소형 변압기등의 정지기기에서 철심용 재료로 사용되며 전기적 에너지를 기계적 에너지로 바꾸어 주는 역할을 한다. 따라서 전기기기의 에너지 효율을 결정하는 매우 중요한 소재이며 에너지 절감이 사회적 이슈로 떠오르고 있는 상황에서 무방향성 전기강판의 특성 개선은 필수적이라고 할 수 있다.

무방향성 전기강판의 대표적인 자기적 특성은 철손과 자속밀도인데 철손은 낮을수록 손실되는 에너지가 적으므로 낮을수록 좋으며, 최근 전동기 및 발전기에 요구되는 고효율 특성을 위해서는 저철손 특성이 매우 중요하다고 할 수 있다. 철손을 낮추기 위한 가장 효율적인 방법은 무방향성 전기강판에 중요하게 첨가되는 필수 합금원소이면서 비저항이 큰 원소인 Si 첨가량을 증가시키는 것이다. 하지만 Si 첨가량의 증가는 압연성을 열위하게 하여 생산성을 떨어뜨리는 큰 단점을 가지고 있기에, Al으로 Si 첨가량을 일부 대체함으로써 압연성과 철손을 동시에 향상시키는 방법이 사용되고 있다. 아직까지 압연성은 아직 추가적인 향상이 필요한 부분이며, 철손과 압연성을 동시에 만족시킬 수 있는 제품의 개발은 아직 상당히 어려운 부분이라고 할 수 있다.

생산성도 우수하면서 자성을 향상시키기 위하여 REM등 특수 첨가원소를 활용하여 집합조직을 개선하여 자기적 성질을 향상시키거나 2회 압연 2회 소둔 등 추가적인 제조 공정을 도입하는 기술 등이 사용되고 있다. 그러나 이러한 기술들은 모두 제조 원가의 상승을 야기하고 대량 생산의 어려움이 따르는 문제가 있다.

이러한 문제를 해결하기 위해, 집합조직 향상을 통한 자성 개선을 위하여 강중의 산화물계 개재물 안의 MnO와 SiO₂의 조성 중량비(MnO/SiO₂)를 조절하며 열간압연 시 마무리압연을 강철과 롤 사이의 마찰계수가 0.2이하이면서 마무리 압연 온도가 700℃이상의 페라이트 단상영역에서 실시 후 열연판 소둔, 냉간압연, 냉연판 소둔 하는 방법을 제시되었다. 다만, 이 때, 열연판 두께를 1.0mm이하로 제어하여야 하기 때문에 생산성이 떨어져 상업적인 생산이 어려운 문제가 있다.

또한, 압연 방향의 자기 특성이 우수한 무방향성 전기강판의 제조를 위하여 열간압연, 열연판 소둔, 냉간압연, 냉연판 소둔의 공정에 추가로 압하율 3 내지 10%로 skin pass 압연을 하고 다시 소둔하는 공정이 제시되었다. 이 역시 추가 공정으로 인한 원가의 상승 문제를 가지고 있다.

또한, 자기적 특성을 향상시키기 위하여 열연판으로 중간 소둔을 포함하는 2회 압연 2회 소둔하는 방법이 제시되었으며, 냉간압연 시 중간소둔을 포함하여 2회 압연하는 방법이 제시되었는데 이 역시 압연-소둔 공정의 추가로 제조 비용의 증가가 발생하는 문제가 있다.

본 발명의 일 실시예는 무방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공한다. 구체적으로 생산성 및 철손이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공한다.

본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 중량 %로 Si: 1.0 내지 4.0%, Mn: 0.7 내지 1.5%, Al: 0.4 내지 1.0% 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1 내지 식 3을 만족한다.

[식 1]

1 ≤ [Mn]/[Al] ≤ [Si]/[Al]

[식 2]

4.1 ≤ ([Si]+[Mn]+[Al])

[식 3]

0.4 ≤ ([Mn]+[Al])/[Si] ≤ 0.55

(식 1 내지 식 3에서, [Si], [Mn] 및 [Al]는 각각 Si, Mn 및 Al의 함량(중량%)를 나타낸다.)

P:0.001 내지 0.01 중량%, C: 0.005 중량% 이하, S: 0.001 내지 0.005 중량%, N:0.005 중량% 이하 및 Ti: 0.005 중량% 이하를 더 포함할 수 있다.

Sn 및 Sb 중 1종 이상을 단독 또는 그 합량으로 0.02 내지 0.08 중량% 더 포함할 수 있다.

Cu: 0.05 중량% 이하, Ni: 0.05 중량% 이하, Cr: 0.05 중량% 이하, Zr: 0.01 중량% 이하, Mo: 0.01 중량% 이하, 및 V: 0.01 중량% 이하 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.

평균 결정립경이 50 내지 150㎛일 수 있다.

철손(W_15/50)이 2.0W/Kg이하이고, 철손(W_10/400)이 15.5W/Kg이하일 수 있다.

본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판의 제조방법은 중량%로 Si: 1.0 내지 4.0%, Mn: 0.7 내지 1.5%, Al: 0.4 내지 1.0% 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1 내지 식 3을 만족하는 슬라브를 가열하는 단계; 슬라브를 열간 압연하여 열연판을 제조하는 단계; 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조하는 단계 및 냉연판을 최종 소둔하는 단계를 포함한다.

[식 1]

1 ≤ [Mn]/[Al] ≤ [Si]/[Al]

[식 2]

4.1 ≤ ([Si]+[Mn]+[Al])

[식 3]

0.4 ≤ ([Mn]+[Al])/[Si] ≤ 0.55

슬라브는 P:0.001 내지 0.01 중량%, C: 0.005 중량% 이하, S: 0.001 내지 0.005 중량%, N:0.005 중량% 이하 및 Ti: 0.005 중량% 이하를 더 포함할 수 있다.

슬라브는 Sn 및 Sb 중 1종 이상을 단독 또는 그 합량으로 0.02 내지 0.08 중량% 더 포함할 수 있다.

슬라브는 Cu : 0.05 중량% 이하, Ni : 0.05 중량% 이하, Cr : 0.05 중량% 이하, Zr : 0.01 중량% 이하, Mo : 0.01 중량% 이하, 및 V : 0.01 중량% 이하 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.

열연판을 제조하는 단계 이후, 열연판을 열연판 소둔하는 단계를 더 포함할 수 있다.

열연판을 열연판 소둔하는 단계 후, 열연판은 평균 결정립경이 120 내지 180㎛일 수 있다.

본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판 및 제조 방법은 생산성 및 철손이 우수하다.

제1, 제2 및 제3 등의 용어들은 다양한 부분, 성분, 영역, 층 및/또는 섹션들을 설명하기 위해 사용되나 이들에 한정되지 않는다. 이들 용어들은 어느 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션을 다른 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션과 구별하기 위해서만 사용된다. 따라서, 이하에서 서술하는 제1 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션은 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 제2 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션으로 언급될 수 있다.

여기서 사용되는 전문 용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 “포함하는”의 의미는 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분을 구체화하며, 다른 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.

어느 부분이 다른 부분의 "위에" 또는 "상에" 있다고 언급하는 경우, 이는 바로 다른 부분의 위에 또는 상에 있을 수 있거나 그 사이에 다른 부분이 수반될 수 있다. 대조적으로 어느 부분이 다른 부분의 "바로 위에" 있다고 언급하는 경우, 그 사이에 다른 부분이 개재되지 않는다.

다르게 정의하지는 않았지만, 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를 포함하는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 의미와 동일한 의미를 가진다. 보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고, 정의되지 않는 한 이상적이거나 매우 공식적인 의미로 해석되지 않는다.

또한, 특별히 언급하지 않는 한 %는 중량%를 의미하며, 1ppm 은 0.0001중량%이다.

본 발명의 일 실시예에서 추가 원소를 더 포함하는 것의 의미는 추가 원소의 추가량 만큼 잔부인 철(Fe)을 대체하여 포함하는 것을 의미한다.

이하, 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다.

본 발명의 일 실시예에서는 무방향성 전기강판 내의 조성, 특히 주요 첨가성분인 Si, Al, Mn의 범위를 최적화하여 생산성뿐 아니라 철손이 우수한 무방향성 전기강판을 제공할 수 있다.

본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 중량 %로 Si: 1.0 내지 4.0%, Mn: 0.7 내지 1.5%, Al: 0.4 내지 1.0% 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함한다.

먼저 무방향성 전기강판의 성분 한정의 이유부터 설명한다.

Si: 1.0 내지 4.0 중량%

규소(Si)는 강의 비저항을 증가시켜서 철손 중 와류손실을 낮추기 위해 첨가되는 주요 원소이다. 너무 적게 첨가될 경우, 철손 개선 효과가 부족할 수 있다. 반대로 너무 많이 첨가될 경우 자속밀도를 감소시키며 압연성을 열위시킬 수 있다. 따라서 전술한 범위에서 Si을 첨가할 수 있다.

Mn: 0.7 내지 1.5중량%

망간(Mn)은 Si, Al등과 더불어 비저항을 증가시켜 철손을 낮추는 원소로 철손 감소에 Si, Al보다 그 효과는 적지만 압연성을 크게 저해하지 않는 원소이다. 첨가량이 너무 적을 경우 자성에 미치는 영향이 미비하며 첨가량이 너무 많을 경우 자속밀도를 크게 저하시킬 수 있다. 따라서 전술한 범위에서 Mn을 첨가할 수 있다.

Al: 0.4 내지 1.0 중량%

알루미늄(Al)는 Si과 마찬가지로 비저항을 증가시켜 철손을 감소시키는 역할을 한다. 너무 적게 첨가되면 자속밀도를 크게 감소시키며 압연성도 열위시킬 수 있다. 따라서 전술한 범위에서 Al을 첨가할 수 있다.

전술한 Si, Mn, Al은 하기 식 1 내지 식 3을 만족할 수 있다.

[식 1]

1 ≤ [Mn]/[Al] ≤ [Si]/[Al]

[식 2]

4.1 ≤ ([Si]+[Mn]+[Al])

[식 3]

0.4 ≤ ([Mn]+[Al])/[Si] ≤ 0.55

무방향성 전기강판에서 철손을 감소시키는 가장 효과적인 방법으로는 비저항 증가를 통한 와류손의 감소이고, 비저항 증가에 있어서 Si, Mn, Al이 가장 효과적인 원소이다. 따라서 보다 낮은 철손 특성을 가지는 제품에 있어서 비저항 원소인 Si, Mn, Al의 첨가량이 증가하고 있는 추세이며 그 중에서도 Si과 Al이 가장 효과적인 원소이므로 Si과 Al의 첨가량이 점점 증가하는 방향으로 개발되고 있다. Mn은 비저항을 증가시키는 원소이지만 Si, Al대비 그 효과가 작아 Si, Al을 보조하는 역할로 첨가되고 있는 상황이다. 하지만 Si과 Al의 첨가량 증가는 압연성의 열위로 이어지므로 압연성과 철손을 두루 향상시키기 위해서는 Mn 첨가량을 증가시켜 Mn의 효과를 적극적으로 활용할 필요가 있다. 이에 Si, Al, Mn 첨가량을 증가시켜 고합금계의 저철손 특성을 유지하고 Si, Al, Mn의 첨가량을 전술한 식 1 내지 식 3을 만족하도록 제어함으로써, 압연성과 철손을 모두 향상시킬 수 있다.

P: 0.001 내지 0.01 중량%

인(P)은 비저항을 증가시켜 철손을 낮추는 역할을 하며 결정립계에 편석하여 집합조직을 향상시키는 역할을 한다. 다만, 고합금강에서는 압연성을 열위시키는 원소이므로 P가 더 첨가되는 경우, 0.001 내지 0.01 중량%의 범위로 첨가될 수 있다.

C: 0.005 중량% 이하

탄소(C)는 Ti등과 결합하여 탄화물을 형성하여 자성을 열위시키며 최종제품에서 전기 제품으로 가공 후 사용 시 자기시효에 의하여 철손을 높이므로 낮게 함유할수록 바람직하다. C가 더 첨가되는 경우, 전술한 범위에서 C를 첨가할 수 있다.

S: 0.001 내지 0.005중량%

황(S)는 자기적 특성에 유해한 MnS, CuS 및 (Cu,Mn)S 등의 황화물을 형성하는 원소이므로 가능한 한 낮게 첨가하는 것이 바람직하다. 하지만 너무 적게 첨가될 경우 오히려 집합조직 형성에 불리하여 자성이 저하될 수 있다. 또한 너무 많이 첨가될 경우는 미세한 황화물의 증가로 인해 자성이 열위해질 수 있다. 따라서 S가 더 첨가되는 경우, 전술한 범위에서 S을 첨가할 수 있다.

N: 0.005 중량% 이하

질소(N)은 Al, Ti등과 강하게 결합함으로써 질화물을 형성하여 결정립성장을 억제하는 등 자성에 해로운 원소이므로 적게 함유할수록 바람직하다. N이 더 첨가되는 경우, 전술한 범위에서 N을 첨가할 수 있다.

Ti: 0.005 중량% 이하

티타늄(Ti)는 미세한 탄화물과 질화물을 형성하여 결정립성장을 억제하며 많이 첨가될 수록 증가된 탄화물과 질화물로 인해 집합 조직도 열위하게 되어 자성이 나빠진다. Ti가 더 첨가되는 경우, 전술한 범위에서 Ti을 첨가할 수 있다.

Sn 및 Sb: 0.02 내지 0.08 중량%

주석(Sn) 및 안티몬(Sb)는 결정립계 편석원소로써 결정립계를 통한 질소의 확산을 억제하며 자성에 해로운 {111}, {112} 집합조직의 형성을 억제하고 자성에 유리한 {100} 및 {110} 집합조직을 증가시켜 자기적 특성을 향상시키기 위하여 첨가하나 그 첨가량이 적을 경우 효과가 크지 않으며 첨가량이 많을 경우는 오히려 결정립 성장을 억제하여 자성을 떨어뜨린다. Sn 또는 Sb가 첨가되는 경우, 단독 또는 그 합량으로 0.02 내지 0.08 중량% 더 포함할 수 있다. 즉, Sn을 단독으로 포함하는 경우, Sn을 0.02 내지 0.08 중량% 포함하거나, Sb을 단독으로 포함하는 경우, Sb을 0.02 내지 0.08 중량% 포함하거나, Sn 및 Sb를 포함하는 경우, Sn 및 Sb의 합량으로 0.02 내지 0.08 중량% 포함할 수 있다.

불순물 원소

상기의 원소 외에도 Cu, Ni, Cr, Zr, Mo, V등의 불가피하게 혼입되는 불순물이 포함될 수 있다. Cu, Ni, Cr의 경우 불순물 원소들과 반응하여 미세한 황화물, 탄화물 및 질화물을 형성하여 자성에 유해한 영향을 미치므로 이들 함유량을 각각 0.05 중량% 이하로 제한한다. Zr, Mo, V등도 강력한 탄질화물 형성 원소이기 때문에 가능한 첨가되지 않는 것이 바람직하며 각각 0.01 중량% 이하로 함유되도록 한다.

전술하였듯이, 성분을 정밀하게 제어함으로써, 생산성 및 철손이 우수한 무방향성 전기강판을 얻을 수 있다. 구체적으로 본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 철손(W_15/50)이 2.0W/Kg이하이고, 철손(W_10/400)이 15.5W/Kg이하일 수 있다. 또한, 본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 평균 결정립경이 50 내지 150㎛일 수 있다.

본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판의 제조방법은 중량%로 Si: 1.0 내지 4.0%, Mn: 0.7 내지 1.5%, Al: 0.4 내지 1.0% 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 식 1 내지 식 3을 만족하는 슬라브를 가열하는 단계; 슬라브를 열간 압연하여 열연판을 제조하는 단계; 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조하는 단계 및 냉연판을 최종 소둔하는 단계를 포함한다. 이하에서는 각 단계별로 구체적으로 설명한다.

먼저 슬라브를 가열한다. 슬라브 내의 각 조성의 첨가 비율을 한정한 이유는 전술한 무방향성 전기강판의 조성 한정 이유와 동일하므로, 반복되는 설명을 생략한다. 후술할 열간압연, 열연판 소둔, 냉간압연, 최종소둔 등의 제조 과정에서 슬라브의 조성은 실질적으로 변동되지 아니하므로, 슬라브의 조성과 무방향성 전기강판의 조성이 실질적으로 동일하다.

슬라브를 가열로에 장입하여 1100 내지 1200℃로 가열 한다. 1200℃를 초과하는 온도에서 가열시 슬라브 내에 존재하는 AlN, MnS등의 석출물이 재고용된 후 열간압연 시 미세 석출되어 결정립 성장을 억제하고 자성을 저하시킬 수 있다.

가열된 슬라브는 2 내지 2.3mm로 열간 압연하여 열연판으로 제조된다. 열간압연 시 사상압연에서의 마무리압연은 판형상 교정을 위하여 최종 압하율은 20% 이하로 실시할 수 있다. 열연판은 700℃이하에서 권취하고, 공기중에서 냉각한다.

열연판을 제조하는 단계 이후, 열연판을 열연판 소둔하는 단계를 더 포함할 수 있다. 이 때 열연판 소둔 온도는 950 내지 1150℃일 수 있다. 열연판소둔 온도가 950℃ 미만이면 조직이 성장하지 않거나 미세하게 성장하여 자속밀도의 상승 효과가 적으며, 소둔온도가 1150℃를 초과하면 자기특성이 오히려 열화되고, 판형상의 변형으로 인해 압연작업성이 나빠질 수 있다. 이때, 열연판 소둔 후의 평균 결정립경이 120 내지 180㎛로 제어될 수 있다. 열연판 소둔 후 열연판의 평균 결정립경이 이보다 작을 경우 결정립 성장이 불충분하여 자성이 열위하며, 결정립경이 클 경우, 냉간압연성이 열위해 질 수 있다.

다음으로, 열연판을 산세하고 소정의 판두께가 되도록 냉간 압연한다. 열연판 두께에 따라 다르게 적용될 수 있으나, 50 내지 95%의 압하율을 적용하여 최종두께가 0.10 내지 0.70mm가 되도록 냉간 압연하여 냉연판을 제조 할 수 있다. 필요시, 중간 소둔을 포함하는 복수의 냉간 압연 공정을 포함할 수 있다.

최종 냉간압연된 냉연판은 최종 소둔을 실시한다. 최종 소둔 온도는 750 내지 1050℃가 될 수 있다. 최종 소둔 온도가 너무 낮으면 재결정이 충분히 발생하지 못하고, 최종 소둔 온도가 너무 높으면 결정립의 급격한 성장이 발생하여 자속밀도와 고주파 철손이 열위해 질 수 있다. 더욱 구체적으로 900 내지 1000℃의 온도에서 최종 소둔할 수 있다. 최종 소둔 과정에서 전 단계인 냉간압연 단계에서 형성된 가공 조직이 모두(즉, 99% 이상) 재결정될 수 있다. 최종 소둔 된 강판의 결정립은 평균 결정립경이 50 내지 150㎛이 될 수 있다.

이렇게 제조된 무방향성 전기강판은 절연피막처리 될 수 있다. 절연피막은 유기질, 무기질 및 유무기 복합피막으로 처리될 수 있으며, 기타 절연이 가능한 피막제로 처리하는 것도 가능하다.

이하에서는 실시예를 통하여 본 발명을 좀더 상세하게 설명한다. 그러나 이러한 실시예는 단지 본 발명을 예시하기 위한 것이며, 본 발명이 여기에 한정되는 것은 아니다.

실시예

하기 표 1 및 표 2와 같이 조성되고, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 제조하였다. 슬라브를 1140℃로 가열하고, 880℃의 마무리온도로 열간압연하여, 판두께 2.2mm의 열연판을 제조하고 공기 중에서 권취하고 냉각하였다. 열연판을 하기 표 3에 정리된 온도에서 열연판 소둔 후, 산세 및 냉간압연하여 두께를 0.35mm로 만들고 1000℃에서 120초간 최종 소둔을 시행하였다.

각 시편에 대한 철손(W₁₅ _/50), 철손(W₁₀ _/400), 열연판 소둔 종료 후 열연판의 평균 결정립경을 하기 표 3에 나타내었다. W₁₅ _/50은 50Hz의 주파수로 1.5T의 자속밀도를 유기하였을 때의 압연방향과 압연방향 수직방향의 평균 손실(W/kg)을 의미하고, W_10/400은 40Hz의 주파수로 1.0T의 자속밀도를 유기하였을 때의 압연방향과 압연방향 수직방향의 평균 손실(W/kg)을 의미한다.

강종 (중량%)	Si	Mn	Al	Si/Al	Mn/Al	Si+Mn+Al	(Mn+Al)/Si
A1	2.9	0.7	0.6	4.83	1.17	4.2	0.45
A2	3	0.5	0.5	6	1	4	0.33
A3	3.3	1.2	1.1	3	1.09	5.6	0.7
A4	3	1.1	0.5	6	2.2	4.6	0.53
A5	3.2	1	0.5	6.4	2	4.7	0.47
A6	2.3	0.5	0.7	3.29	0.71	3.5	0.52
A7	2.5	1.2	0.3	8.33	4	4	0.6
A8	3.4	1.1	0.7	4.86	1.57	5.2	0.53
A9	3	0.7	1	3	0.7	4.7	0.57
A10	3.4	0.8	0.6	5.67	1.33	4.8	0.41
A11	3.5	0.8	0.7	5	1.14	5	0.43
A12	2.8	1.2	0.6	4.67	2	4.6	0.64

강종 (중량%)	P	C	S	N	Ti	Sn	Sb
A1	0.007	0.0026	0.0026	0.0031	0.0009	0.02	0.05
A2	0.003	0.0021	0.0022	0.0033	0.0011	0.05	0
A3	0.004	0.0022	0.0013	0.0025	0.0024	0	0.05
A4	0.002	0.0019	0.0034	0.0012	0.001	0.05	0
A5	0.003	0.0013	0.0024	0.003	0.0013	0	0.03
A6	0.006	0.0019	0.0031	0.0027	0.0007	0.02	0
A7	0.007	0.001	0.0041	0.0013	0.0034	0	0.04
A8	0.008	0.0031	0.0013	0.0023	0.0024	0.06	0
A9	0.006	0.0037	0.003	0.0037	0.0019	0.03	0.03
A10	0.005	0.0029	0.0021	0.0028	0.0016	0.01	0.03
A11	0.003	0.0033	0.0038	0.0011	0.0011	0	0.06
A12	0.002	0.0026	0.0025	0.0022	0.0026	0.07	0

강종	열연판 소둔 온도(℃)	결정립경(㎛)	철손(W_15/50, W/kg)	철손(W_10/400, W/kg)	비고
A1	1000	138	1.95	15.1	발명예
A2	1020	185	2.35	16.9	비교예
A3	1010	137	2.28	16.8	비교예
A4	1050	168	1.91	14.9	발명예
A5	1070	176	1.86	14.8	발명예
A6	1040	164	2.84	18.7	비교예
A7	1040	153	2.49	18.2	비교예
A8	980	133	1.88	15.2	발명예
A9	1040	169	2.42	17.6	비교예
A10	1050	156	1.83	14.5	발명예
A11	1000	173	1.85	14.7	발명예
A12	1000	128	2.47	17.9	비교예

표 1 내지 표 3에서 나타나듯이, 본 발명의 범위에 해당하는 A1, A4, A5, A8, A10, A11는 최종 제품판에서 철손 W_15/50과 W_10/400이 모두 우수하게 나타났다.

본 발명은 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.

Claims

중량 %로 Si: 1.0 내지 4.0%, Mn: 0.7 내지 1.5%, Al: 0.4 내지 1.0% 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1 내지 식 3을 만족하는 무방향성 전기강판.
[식 1]
1 ≤ [Mn]/[Al] ≤ [Si]/[Al]
[식 2]
4.1 ≤ ([Si]+[Mn]+[Al])
[식 3]
0.4 ≤ ([Mn]+[Al])/[Si] ≤ 0.55
(식 1 내지 식 3에서, [Si], [Mn] 및 [Al]는 각각 Si, Mn 및 Al의 함량(중량%)를 나타낸다.)
제1항에 있어서,
P:0.001 내지 0.01 중량%, C: 0.005 중량% 이하, S: 0.001 내지 0.005 중량%, N:0.005 중량% 이하 및 Ti: 0.005 중량% 이하를 더 포함하는 무방향성 전기강판.
제1항에 있어서,
Sn 및 Sb 중 1종 이상을 단독 또는 그 합량으로 0.02 내지 0.08 중량% 더 포함하는 무방향성 전기강판.
제1항에 있어서,
Cu: 0.05 중량% 이하, Ni: 0.05 중량% 이하, Cr: 0.05 중량% 이하, Zr: 0.01 중량% 이하, Mo: 0.01 중량% 이하, 및 V: 0.01 중량% 이하 중 1종 이상을 더 포함하는 무방향성 전기강판.
제1항에 있어서,
평균 결정립경이 50 내지 150㎛인 무방향성 전기강판.
제1항에 있어서,
철손(W_15/50)이 2.0W/Kg이하이고, 철손(W_10/400)이 15.5W/Kg이하인 무방향성 전기강판.
중량 %로 Si: 1.0 내지 4.0%, Mn: 0.7 내지 1.5%, Al: 0.4 내지 1.0% 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1 내지 식 3을 만족하는 슬라브를 가열하는 단계;
슬라브를 열간 압연하여 열연판을 제조하는 단계;
상기 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조하는 단계 및
상기 냉연판을 최종 소둔하는 단계를 포함하는 무방향성 전기강판의 제조방법.
[식 1]
1 ≤ [Mn]/[Al] ≤ [Si]/[Al]
[식 2]
4.1 ≤ ([Si]+[Mn]+[Al])
[식 3]
0.4 ≤ ([Mn]+[Al])/[Si] ≤ 0.55
(식 1 내지 식 3에서, [Si], [Mn] 및 [Al]는 각각 Si, Mn 및 Al의 함량(중량%)를 나타낸다.)
제7항에 있어서,
상기 슬라브는 P:0.001 내지 0.01 중량%, C: 0.005 중량% 이하, S: 0.001 내지 0.005 중량%, N:0.005 중량% 이하 및 Ti: 0.005 중량% 이하를 더 포함하는 무방향성 전기강판의 제조방법.
제7항에 있어서,
상기 슬라브는 Sn 및 Sb 중 1종 이상을 단독 또는 그 합량으로 0.02 내지 0.08 중량% 더 포함하는 무방향성 전기강판의 제조방법.
제7항에 있어서,
상기 슬라브는 Cu : 0.05 중량% 이하, Ni : 0.05 중량% 이하, Cr : 0.05 중량% 이하, Zr : 0.01 중량% 이하, Mo : 0.01 중량% 이하, 및 V : 0.01 중량% 이하 중 1종 이상을 더 포함하는 무방향성 전기강판의 제조방법.
제7항에 있어서,
상기 열연판을 제조하는 단계 이후,
상기 열연판을 열연판 소둔하는 단계를 더 포함하는 무방향성 전기강판의 제조방법.
제11항에 있어서,
상기 열연판을 열연판 소둔하는 단계 후, 상기 열연판은 평균 결정립경이 120 내지 180㎛인 무방향성 전기강판의 제조방법.