WO2018110526A1 - 広角レンズ - Google Patents

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WO2018110526A1
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lens
wide
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combined focal
object side
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忠史 小宮山
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日本電産サンキョー株式会社
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    • H04N5/00—Details of television systems
    • H04N5/74—Projection arrangements for image reproduction, e.g. using eidophor

Definitions

  • the present invention relates to a wide-angle lens used in various imaging systems.
  • an object of the present invention is to provide a wide-angle lens capable of realizing higher resolution.
  • a wide-angle lens includes a first lens, a second lens, a third lens, a fourth lens, an aperture, a fifth lens, a sixth lens
  • the first lens is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side
  • the second lens is a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side
  • the third lens is A negative lens having a concave surface facing the object side
  • the fourth lens is a positive lens having a convex surface facing the image side
  • the fifth lens is a positive lens
  • the sixth lens is facing the image side.
  • the seventh lens is a biconvex lens having convex surfaces on both the object side and the image side
  • the third lens, the fourth lens, the sixth lens, and the seventh lens All lenses are plastic lenses
  • the third lens and the fourth lens constitute a first cemented lens in which an image side surface of the third lens and an object side surface of the fourth lens are cemented with a resin material
  • the sixth lens and the seventh lens constitute a second cemented lens in which an image side surface of the sixth lens and an object side surface of the seventh lens are cemented with a resin material.
  • the wide-angle lens according to the present invention includes a first lens, a second lens, a third lens, a fourth lens, a diaphragm, a fifth lens, a sixth lens, and a seventh lens arranged in order from the object side.
  • the third lens and the fourth lens constitute a cemented lens (first cemented lens). For this reason, high positional accuracy can be obtained between the image side surface of the third lens and the object side surface of the fourth lens. Therefore, it is possible to sufficiently correct the curvature of field and the tilting of the field. In addition, chromatic aberration can be corrected appropriately.
  • a triplet configuration in which a cemented lens (second cemented lens) of a fifth lens that is a positive lens, a sixth lens that is a negative lens, and a seventh lens that is a positive lens is disposed. It has become. For this reason, astigmatism, spherical aberration, lateral chromatic aberration, and the like can be sufficiently corrected.
  • the second cemented lens since the concave surface on the image side of the sixth lens and the convex surface on the object side of the seventh lens are cemented, aberrations other than astigmatism, for example, chromatic aberration can be corrected appropriately. it can.
  • the two cemented lenses of the first cemented lens and the second cemented lens are arranged, the chromatic aberration of the wide angle lens can be sufficiently corrected. Therefore, further higher resolution can be realized.
  • the third lens, the fourth lens, the sixth lens, and the seventh lens are plastic lenses, the cost can be reduced.
  • the combined focal length of the third lens and the fourth lens is f34 (mm) and the combined focal length of the fifth lens, the sixth lens, and the seventh lens is f567 (mm)
  • the combined focal lengths f34 and f567 are as follows: 1 ⁇ f34 / f567 ⁇ 4
  • fills can be employ
  • the combined focal lengths f34 and f0 are as follows: Condition 2 ⁇ f34 / f0 ⁇ 9
  • fills can be employ
  • f34 / f0 exceeds 2 (lower limit)
  • various aberrations such as field curvature, lateral chromatic aberration, and coma can be corrected appropriately, and high optical characteristics can be realized.
  • f34 / f0 is less than 9 (upper limit), it is possible to prevent the lens diameter from becoming too large, and to avoid the entire length of the entire lens system from being increased. Therefore, it is possible to reduce the size of the wide-angle lens.
  • the focal length of the fifth lens is f5 (mm) and the combined focal length of the entire lens system is f0 (mm)
  • the combined focal lengths f5 and f0 are as follows: 2 ⁇ f5 / f0 ⁇ 4
  • fills can be employ
  • f5 / f0 exceeds 2 (lower limit)
  • f5 / f0 is less than 4 (upper limit), the lens diameter and the distance between the object images can be reduced. Therefore, it is possible to reduce the size of the wide-angle lens.
  • the combined focal length f567, f0 is the following condition 2 ⁇ f567 / f0 ⁇ 4
  • fills can be employ
  • f567 / f0 exceeds 2 (lower limit)
  • f567 / f0 is less than 4 (upper limit), it is possible to prevent the lens diameter from becoming too large and to avoid the entire length of the entire lens system from being increased. Therefore, it is possible to reduce the size of the wide-angle lens.
  • the combined focal lengths f12 and f0 are as follows: Condition 0.5 ⁇
  • fills can be employ
  • the combined focal length of the first lens and the second lens is f12 (mm), and the third lens, the fourth lens, the fifth lens, the sixth lens, and the seventh lens are combined.
  • the focal length is f34567 (mm)
  • the combined focal lengths f12 and f34567 are as follows: 0.1 ⁇
  • fills can be employ
  • the total length from the object side surface of the first lens on the optical axis of the entire lens system to the image plane is d0 (mm), and the combined focal length of the entire lens system is f0 (mm).
  • the total length d0 and the combined focal length f0 are as follows: 10 ⁇ d0 / f0 ⁇ 18
  • fills can be employ
  • the third lens and the fourth lens may each adopt an aspect in which at least one of the object-side lens surface and the image-side lens surface is an aspherical surface.
  • the fifth lens may be a glass lens. According to this aspect, since the refractive index change accompanying the temperature change is small, the temperature characteristics of the wide-angle lens can be improved. Therefore, further higher resolution can be realized over a wide temperature range.
  • the fifth lens may be a biconvex lens having convex surfaces facing both the object side and the image side.
  • the third lens is a biconcave lens having concave surfaces facing both the object side and the image side
  • the fourth lens is a biconvex lens having convex surfaces facing both the object side and the image side.
  • the third lens is a negative lens
  • a lens configuration in which the fourth lens and the fifth lens that are positive lenses are arranged on both sides (object side and image side) of the stop can be obtained.
  • both sides of the diaphragm are close to symmetry. Therefore, astigmatism and lateral chromatic aberration at the periphery can be reduced.
  • the third lens composed of the negative lens is arranged, the negative power in front of the fourth lens can be divided by the first lens, the second lens, and the third lens. Therefore, since the concave surface on the image side of the first lens can be made shallow, the first lens can be easily manufactured.
  • the first cemented lens and the second cemented lens can adopt a mode in which the magnitude relationship of the refractive index of the cemented lens is symmetric with respect to the stop. According to this aspect, since the aberration generated on the object side from the stop and the aberration generated on the image side from the stop are easily canceled, astigmatism and curvature of field can be appropriately corrected. Therefore, further higher resolution can be realized.
  • the refractive index of the fourth lens is n4 and the Abbe number of the fourth lens is ⁇ 4
  • the refractive index n4 and the Abbe number ⁇ 4 are as follows: n4 ⁇ 1.6 ⁇ 4 ⁇ 26
  • fills can be employ
  • the refractive index n4 is large, the overall length of the wide-angle lens can be shortened.
  • the refractive index of the sixth lens is n6 and the Abbe number of the sixth lens is ⁇ 6
  • the refractive index n6 and the Abbe number ⁇ 6 are as follows: n6 ⁇ 1.6 ⁇ 6 ⁇ 26
  • fills can be employ
  • the refractive index n6 is large, the overall length of the wide-angle lens can be shortened.
  • the second lens can adopt an aspect in which at least one of the object-side lens surface and the image-side lens surface is an aspherical surface.
  • the first lens is a glass lens. According to this aspect, since the first lens arranged closest to the object side is a glass lens, the first lens is hardly damaged.
  • one of the flange portion surrounding the lens surface on the image side in the third lens and the flange portion surrounding the lens surface on the object side in the fourth lens is the other flange portion. It is possible to adopt a mode in which a stepped portion is formed in contact with the outer peripheral surface of the portion to define the radial position of the other flange portion.
  • the third lens and the fourth lens can be cemented with high positional accuracy to constitute the first cemented lens, so that chromatic aberration can be corrected appropriately. Therefore, further higher resolution can be realized.
  • the step portion is formed in an annular shape and is in contact with the outer peripheral surface of the other flange portion over the entire circumference.
  • the projection method is a three-dimensional projection method in which the peripheral image is larger than the central image.
  • the occurrence of chromatic aberration increases, but the chromatic aberration can be appropriately corrected by the first cemented lens by arranging the first cemented lens.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a lens unit 150 including a wide-angle lens 100 according to Embodiment 1 of the present invention.
  • FIG. 2 is an explanatory diagram showing surface numbers and the like of the wide-angle lens 100 shown in FIG. In FIG. 2, the surface number is represented by “*” on the aspheric surface.
  • the lens unit 150 (wide-angle lens unit) of this embodiment includes a wide-angle lens 100 and a holder 90 that holds the wide-angle lens 100 inside.
  • the wide-angle lens 100 is configured as a wide-angle lens having a horizontal field angle of 150 ° or more.
  • the wide-angle lens 100 includes a first lens 10, a second lens 20, a third lens 30, a fourth lens 40, an aperture that are arranged in order from the object side La to the image side Lb. 81, a fifth lens 50, a sixth lens 60, and a seventh lens 70.
  • a flat infrared filter 82, a translucent cover 83, and an image sensor 85 are provided on the image side Lb with respect to the seventh lens 70. Arranged in order. Further, an annular light shielding sheet 84 is disposed between the second lens 20 and the third lens 30.
  • the first lens 10 is a negative meniscus lens (a meniscus lens having negative power) with a convex surface facing the object side La, and a concave surface facing the image side Lb.
  • the second lens 20 is a negative meniscus lens (a meniscus lens having negative power) with a concave surface facing the image side Lb, and a convex surface facing the object side La.
  • the third lens 30 is a negative lens (a lens having negative power) with a concave surface facing the object side La.
  • the fourth lens 40 is a positive lens (a lens having positive power) having a convex surface directed to the image side Lb.
  • the fifth lens 50 is a positive lens.
  • the sixth lens 60 is a negative lens (a lens having negative power) having a concave surface directed to the image side Lb.
  • the seventh lens 70 is a biconvex lens having convex surfaces facing both the object side La and the image side Lb, and has positive power.
  • the third lens 30, the fourth lens 40, the sixth lens 60, and the seventh lens 70 are all plastic lenses.
  • the third lens 30 and the fourth lens 40 constitute a first cemented lens 110 in which the image side Lb surface of the third lens 30 and the object side La surface of the fourth lens 40 are joined by the resin material 111
  • the sixth lens 60 and the seventh lens 70 constitute a second cemented lens 120 in which the image side Lb surface of the sixth lens 60 and the object side La surface of the seventh lens 70 are cemented by the resin material 121.
  • the resin material 111 and the resin material 121 are UV curable adhesives.
  • the adhesive is preferably a material having elasticity even after curing.
  • the lens surface 101 (first surface 1) on the object side La of the first lens 10 is a spherical convex surface
  • the lens surface 102 (image side Lb of the first lens 10) ( The second surface 2) is a spherical concave surface.
  • the lens surface 21 (third surface 3) on the object side La of the second lens 20 is an aspheric convex surface
  • the lens surface 22 (fourth surface 4) on the image side Lb of the second lens 20 Is an aspherical concave surface.
  • the third lens 30 and the fourth lens 40 at least one of the lens surface on the object side La and the lens surface on the image side Lb is an aspheric surface.
  • the third lens 30 is a biconcave lens having concave surfaces facing both the object side La and the image side Lb. More specifically, in the third lens 30, the lens surface 31 (fifth surface 5) on the object side La is an aspherical concave surface, and the lens surface 32 (sixth surface 6) on the image side Lb is a spherical concave surface. It is.
  • the fourth lens 40 is a biconvex lens having convex surfaces facing both the object side La and the image side Lb.
  • the lens surface 41 on the object side La is a convex surface made of a spherical surface having the same shape as the lens surface 32 of the third lens 30, and constitutes the sixth surface 6.
  • the lens surface 42 (seventh surface) on the image side Lb is an aspheric convex surface.
  • the diaphragm 81 constitutes the eighth surface 8.
  • the fifth lens 50 is a biconvex lens in which both the lens surface 51 (ninth surface 9) on the object side La and the lens surface 52 (tenth surface 10) on the image side Lb are spherical convex surfaces.
  • the lens surface on the object side La and the lens surface on the image side Lb is an aspheric surface.
  • the lens surface 61 (eleventh surface 11) on the object side La is an aspheric convex surface
  • the lens surface 62 (twelfth surface 12) on the image side Lb is an aspheric concave surface.
  • the lens surface 71 on the object side La is a convex surface made of an aspheric surface having the same shape as the lens surface 62 of the sixth lens 60, and constitutes the twelfth surface 12.
  • the lens surface 72 (13th surface) on the image side Lb is an aspheric convex surface.
  • the object-side La surface 821 of the infrared filter 82 constitutes the fourteenth surface 14, and the image-side Lb surface 822 constitutes the fifteenth surface 15.
  • the object-side La surface 831 of the cover 83 constitutes the sixteenth surface 16, and the image-side Lb surface 832 constitutes the seventeenth surface 17.
  • the first lens 10 and the fifth lens 50 are glass lenses
  • the second lens 20, the third lens 30, the fourth lens 40, the sixth lens 60, and the seventh lens 70 are acrylic resin-based and polycarbonate-based. It is a plastic lens made of polyolefin or the like.
  • each lens of the wide-angle lens 100 of the present embodiment is as shown in Table 1, and Table 1 shows the following characteristics as the characteristics of the wide-angle lens 100.
  • the projection method of the wide-angle lens 100 is a stereoscopic projection method in which the peripheral image is larger than the central image.
  • Focal length f0 Effective Focal Length
  • Total track F value of the entire lens system Image Space F / #
  • Table 1 shows the following items on each surface.
  • the unit of curvature radius, thickness, and focal length is mm.
  • the radius of curvature is a positive value
  • the convex surface or image where the lens surface protrudes toward the image side is a negative value.
  • Table 1 also shows aspheric coefficients A4, A6, A8, and A10 when the aspheric shape is expressed by the following equation (Equation 1).
  • the sag amount axis in the optical axis direction
  • the height is r
  • the cone coefficient is k
  • the reciprocal of the radius of curvature is c.
  • the focal length f0 of the entire lens system is 0.855 mm
  • the total length is 12.198 mm
  • the F value of the entire lens system is 2.0.
  • the maximum field angle is 204 deg and the horizontal field angle is 150 deg or more.
  • the magnitude relationship between the refractive indexes of the cemented lenses is symmetric with respect to the stop 81. More specifically, in the first cemented lens 110, the refractive index Nd of the third lens 30 is 1.544, and the refractive index Nd of the fourth lens 40 is 1.635. Therefore, in the first cemented lens 110, the refractive index Nd of the third lens 30 on the object side La is larger than the refractive index Nd of the fourth lens 40 on the image side Lb. In contrast, in the second cemented lens 120, the refractive index Nd of the sixth lens 60 is 1.635, and the refractive index Nd of the seventh lens 70 is 1.544. Therefore, in the second cemented lens 120, the refractive index Nd of the seventh lens 70 on the image side Lb is larger than the refractive index Nd of the sixth lens 60 on the object side La.
  • the refractive index of the fourth lens 40 is n4 and the Abbe number of the fourth lens 40 is ⁇ 4
  • the refractive index n4 and the Abbe number ⁇ 4 are as follows: n4 ⁇ 1.6 ⁇ 4 ⁇ 26 Meet.
  • the refractive index n4 of the fourth lens 40 is 1.635
  • the Abbe number ⁇ 4 of the fourth lens 40 is 24.0, which satisfies the above equation.
  • the refractive index of the sixth lens 60 is n6 and the Abbe number of the sixth lens 60 is ⁇ 6
  • the refractive index n6 and the Abbe number ⁇ 6 respectively satisfy the following conditions: n6 ⁇ 1.6 ⁇ 6 ⁇ 26 Meet.
  • the refractive index n6 of the sixth lens 60 is 1.635
  • the Abbe number ⁇ 6 of the sixth lens 60 is 24.0, which satisfies the above equation.
  • FIG. 3 is an explanatory diagram showing the spherical aberration of the wide-angle lens 100 shown in FIG.
  • FIG. 4 is an explanatory diagram showing the chromatic aberration of magnification of the wide-angle lens 100 shown in FIG. 1, showing the chromatic aberration of magnification at the maximum field angle (102.0989 deg / half angle).
  • FIG. 5 is an explanatory diagram showing astigmatism and distortion of the wide-angle lens 100 shown in FIG.
  • FIG. 6 is an explanatory diagram showing lateral aberration of the wide-angle lens 100 shown in FIG.
  • FIG. 3 4, and 5 show aberrations in red light R (wavelength 656 nm), green light G (wavelength 588 nm), and blue light B (wavelength 486 nm).
  • R red light
  • G green light
  • B blue light
  • S is added to the sagittal characteristic
  • T is added to the tangential characteristic.
  • the distortion shown in FIG. 4 indicates an image change ratio in the central portion and the peripheral portion of the image pickup, and it can be said that the smaller the absolute value of the numerical value representing the distortion, the higher the accuracy of the lens.
  • red light R (wavelength 656 nm), green light G (wavelength 588 nm), and blue light B (wavelength 486 nm) at angles of 0.00 deg, 29.91 deg, 57.69 deg, 76.08 deg, and 95.26 deg.
  • red light R (wavelength 656 nm)
  • green light G (wavelength 588 nm)
  • blue light B (wavelength 486 nm) at angles of 0.00 deg, 29.91 deg, 57.69 deg, 76.08 deg, and 95.26 deg.
  • transverse aberrations in two directions (y direction and x direction) orthogonal to the optical axis at 102.10 deg are collectively shown.
  • spherical aberration, lateral chromatic aberration, astigmatism (distortion), and lateral aberration are corrected to appropriate levels.
  • a holder 90 shown in FIG. 1 is made of resin, and in the optical axis L direction, a bottom plate portion 97 located on the rearmost side, and a cylindrical body extending from the outer peripheral edge of the bottom plate portion 97 to the front side (object side La).
  • an opening 970 is formed in the bottom plate portion 97, and an infrared filter 82 is held on the image side Lb surface of the bottom plate portion 97.
  • a third accommodating portion 913 having a smaller inner diameter, a fourth accommodating portion 914 having an inner diameter smaller than that of the third accommodating portion 913, and a fifth accommodating portion 915 having an inner diameter smaller than that of the fourth accommodating portion 914 are sequentially formed.
  • a concave portion 96 that is recessed from the image side Lb toward the object side La is formed in an annular shape in the cylindrical body portion 91.
  • a difference in wall thickness is compressed between the first housing portion 911, the second housing portion 912, the third housing portion 913, the fourth housing portion 914, and the fifth housing portion 915.
  • a step portion is formed so as to.
  • the outer diameter of the sixth lens 60 is larger than the outer diameter of the seventh lens 70. Therefore, the portion of the sixth lens 60 that protrudes radially outward from the seventh lens 70 is the first.
  • the abutment portion 916 is in contact with the fourth accommodating portion 914 and the fifth accommodating portion 915.
  • the fifth lens 50, the diaphragm 81, the first cemented lens 110, the light shielding sheet 84, and the second lens 20 are arranged in this order on the object side La side with respect to the second cemented lens 120. They are placed one on top of the other. At that time, the fifth lens 50 is held by the holder 90 via the cylindrical member 89.
  • the outer diameter of the first lens 10 is larger than the inner diameter of the cylindrical body portion 91, and the first lens 10 is disposed so as to contact the receiving portion 92 inside the cylindrical portion 94. Further, an O-ring 99 is disposed in an annular groove 93 formed in the receiving portion 92 between the first lens 10 and the receiving portion 92, and in this state, the end of the cylindrical portion 94 on the object side La. The first lens 10 is fixed by crimping the part.
  • FIG. 7 is a perspective view of the third lens 30 and the fourth lens 40 used in the wide-angle lens 100 shown in FIG. 1 as viewed from the image side Lb.
  • FIG. 8 is a perspective view of the third lens 30 and the fourth lens 40 used in the wide-angle lens 100 shown in FIG. 1 as viewed from the object side La.
  • the third lens 30 used in the first cemented lens 110 has a flange portion 36 around the lens surfaces 31 and 32.
  • the surface 363 on the image side Lb of the flange portion 36 has an annular projecting portion 362 that projects around the lens surface 32 toward the image side Lb.
  • the fourth lens 40 used for the first cemented lens 110 has a flange portion 46 around the lens surfaces 41 and 42.
  • the surface 463 on the object side La of the flange portion 46 has a concave portion 462 that is recessed toward the image side Lb around the lens surface 41, and the inner diameter of the concave portion 462 is the protruding portion 362 of the third lens 30. Is approximately equal to the outer diameter of
  • the protruding portion 362 of the third lens 30 becomes a recess 462 of the fourth lens 40. fit. Accordingly, the step portion 465 formed of the inner peripheral surface of the concave portion 462 of the fourth lens 40 abuts on the outer peripheral surface 365 of the protruding portion 362 of the flange portion 36, and the step portion 465 defines the position of the flange portion 36 in the radial direction. To do. As a result, the third lens 30 and the fourth lens 40 are joined with high positional accuracy in the radial direction.
  • step portion 465 since the step portion 465 is formed in an annular shape, it contacts the outer peripheral surface 365 of the protruding portion 362 of the flange portion 36 over the entire periphery, and the third lens 30 and the fourth lens 40 are in the radial direction. Bonded with high positional accuracy.
  • the wide-angle lens 100 of the present embodiment includes the first lens 10, the second lens 20, the third lens 30, the fourth lens 40, the diaphragm 81, the fifth lens 50, which are arranged in order from the object side La.
  • the third lens 30 and the fourth lens 40 constitute a cemented lens (first cemented lens 110) on the object side La with respect to the stop 81, which includes the sixth lens 60 and the seventh lens 70.
  • high positional accuracy can be obtained between the image side Lb surface of the third lens 30 and the object side La surface of the fourth lens 40. Therefore, it is possible to sufficiently correct the curvature of field and the tilting of the field. In addition, chromatic aberration can be corrected appropriately.
  • an aberration other than astigmatism, for example, chromatic aberration is appropriately selected. Can be corrected.
  • the two cemented lenses of the first cemented lens 110 and the second cemented lens 120 are arranged, the chromatic aberration of the wide-angle lens 100 can be sufficiently corrected. Therefore, further higher resolution can be realized.
  • the third lens 30, the fourth lens 40, the sixth lens 60, and the seventh lens 70 are plastic lenses, the cost can be reduced. In the present embodiment, since the second lens 20 is also a plastic lens, the cost and weight can be further reduced.
  • the third lens 30 is a biconcave lens
  • the fourth lens 40 is a biconvex lens. Therefore, a lens configuration in which the fourth lens 40 and the fifth lens 50, which are positive lenses, are arranged on both sides (the object side La and the image side Lb) of the stop 81 can be obtained. Is almost symmetrical. Therefore, astigmatism and lateral chromatic aberration at the periphery can be reduced. Therefore, further higher resolution can be realized.
  • the third lens 30 that is a negative lens is disposed, the negative power in front of the fourth lens 40 can be divided by the first lens 10, the second lens 20, and the third lens 30.
  • the first lens 10 can be easily manufactured.
  • the first lens 10 is a glass lens, the first lens 10 can be manufactured more easily if the concave surface (lens surface 102) on the image side Lb of the first lens 10 is shallow.
  • the step portion 465 formed of the inner peripheral surface of the concave portion 462 of the fourth lens 40 abuts on the outer peripheral surface 365 of the protruding portion 362 of the flange portion 36, and the step portion 465 is connected to the flange portion 36.
  • the position in the radial direction is defined. Therefore, since the radius of curvature of the lens surface 32 on the image side Lb of the third lens 30 and the lens surface 41 of the object side La of the fourth lens 40 are large, the lens surface 31 of the third lens 30 and the lens of the fourth lens 40 Even when the alignment with the surface 41 is difficult, the third lens 30 and the fourth lens 40 are bonded with high positional accuracy in the radial direction. Accordingly, the chromatic aberration of the wide-angle lens 100 can be corrected appropriately. Therefore, further higher resolution can be realized.
  • the fifth lens 50 is a glass lens. For this reason, since the refractive index change accompanying a temperature change is small, the temperature characteristics of the wide-angle lens 100 can be improved. That is, since the fifth lens 50 that is a glass lens can suppress a focus shift of the wide-angle lens 100 due to a temperature change, the temperature characteristics of the wide-angle lens 100 can be improved. Therefore, higher resolution can be realized over a wide temperature range.
  • the fifth lens 50 is a biconvex lens having convex surfaces facing both the object side La and the image side Lb.
  • a cemented lens (second cemented lens 120) of the fifth lens 50 that is a positive lens, the sixth lens 60 that is a negative lens, and the seventh lens 70 that is a positive lens. ) Is arranged in a triplet configuration.
  • the fifth lens 50 has sufficient positive power, the sag amount of the sixth lens 60 and the seventh lens 70 can be reduced, and the configuration of the sixth lens 60 and the seventh lens 70 is simplified. can do.
  • the first lens 10 arranged closest to the object side La is a glass lens, the first lens 10 is hardly damaged.
  • the magnitude relationship between the refractive indexes of the cemented lenses is symmetric with respect to the stop 81. Therefore, the aberration generated on the object side La from the stop 81 and the aberration generated on the image side Lb from the stop 81 can be easily canceled, and astigmatism and field curvature can be corrected appropriately.
  • the refractive index n4 and Abbe number ⁇ 4 of the fourth lens 40 are as follows: n4 ⁇ 1.6 ⁇ 4 ⁇ 26 Meet. Therefore, since the lateral chromatic aberration can be corrected appropriately, further higher resolution can be realized. Further, the overall length of the wide-angle lens 100 can be shortened.
  • the refractive index n6 and Abbe number ⁇ 6 of the sixth lens 60 are as follows: n6 ⁇ 1.6 ⁇ 6 ⁇ 26 Meet. Therefore, since the lateral chromatic aberration can be corrected appropriately, further higher resolution can be realized. Further, the overall length of the wide-angle lens 100 can be shortened. In such a configuration, since the Abbe number ⁇ 6 of the sixth lens 60 is small, chromatic dispersion tends to increase, but the first cemented lens 110 disposed on the side opposite to the second cemented lens 120 with respect to the stop 81. However, the Abbe number ⁇ 4 of the fourth lens 40 is small.
  • the magnitude relationship of the Abbe numbers of the cemented lenses is symmetric with respect to the stop 81. Therefore, the lateral chromatic aberration generated on the object side La from the stop 81 and the lateral chromatic aberration generated on the image side Lb from the stop 81 can be easily canceled, so that the lateral chromatic aberration can be suppressed to be small.
  • the lens surface 21 on the object side La and the lens surface 22 on the image side Lb is an aspherical surface.
  • both the lens surface 21 on the object side La and the lens surface 22 on the image side Lb are aspherical surfaces.
  • the lens surface 31 on the object side La of the third lens 30 and the lens surface 42 on the image side Lb of the fourth lens 40 are aspherical surfaces.
  • the object-side La and image-side Lb lens surfaces 61 and 62 of the sixth lens 60 and the object-side La and image-side Lb lens surfaces 71 and 72 of the seventh lens 70 are aspherical surfaces. Accordingly, spherical aberration and the like can be corrected appropriately.
  • the projection method of the wide-angle lens 100 is a stereoscopic projection in which the peripheral image is larger than the central image.
  • the occurrence of chromatic aberration increases, but since the first cemented lens 110 is provided, the chromatic aberration can be appropriately corrected by the first cemented lens 110.
  • the composite focal length is shown in Table 2, and each value related to the conditional expressions (1) to (7) described below is shown in Table 3 as shown in Table 3. 1) to (7) are satisfied.
  • Table 3 also shows each value of Embodiment 2 described later. The values shown in Table 3 and the values described below have been rounded off.
  • the total length d0 (Total Track), which is the distance from the lens surface 101 on the object side La of the first lens 10 to the image plane on the optical axis of the entire lens system, is 12.
  • the combined focal length f0 of the entire lens system is 0.855 mm.
  • the focal lengths of the first lens 10, the second lens 20, the third lens 30, the fourth lens 40, the fifth lens 50, the sixth lens 60, and the seventh lens 70 are ⁇ 6.441 mm and ⁇ 2.818 mm, respectively. -4,818 mm, 3.229 mm, 3.208 mm, -1.245 mm, and 1.317 mm.
  • the combined focal length f12 of the first lens 10 and the second lens 20, the focal length of the first cemented lens 110 (the combined focal length f34 of the third lens 30 and the fourth lens 40), and the second The focal length of the cemented lens 120 (the combined focal length f67 of the sixth lens 60 and the seventh lens 70) is ⁇ 1.697 mm, 6.193 mm, and 7.010 mm, respectively.
  • the combined focal length f1234 of the first lens 10, the second lens 20, the third lens 30, and the fourth lens 40 is ⁇ 26.153 mm.
  • the combined focal length f567 of the fifth lens 50, the sixth lens 60, and the seventh lens 70 is 2.845 mm.
  • the combined focal length f34567 of the third lens 30, the fourth lens 40, the fifth lens 50, the sixth lens 60, and the seventh lens 70 is 2.103 mm.
  • the wide-angle lens 100 of this embodiment satisfies the conditional expressions (1) to (7) described below.
  • the ratio (f34 / f567) of the combined focal lengths f34 and f567 is 2.176, which satisfies the following conditional expression (1). Therefore, it is possible to correct chromatic aberration with a good balance. 1 ⁇ f34 / f567 ⁇ 4 Conditional expression (1)
  • the ratio (f34 / f0) of the combined focal lengths f34 and f0 is 7.246, which satisfies the following conditional expression (2).
  • f34 / f0 exceeds 2 (lower limit)
  • various aberrations such as field curvature, lateral chromatic aberration, and coma can be corrected appropriately, and high optical characteristics can be realized.
  • f34 / f0 is less than 9 (upper limit), it is possible to prevent the lens diameter from becoming too large, and to avoid the entire length of the entire lens system from being increased. Therefore, the size of the wide-angle lens 100 can be reduced. 2 ⁇ f34 / f0 ⁇ 9 Conditional expression (2)
  • the ratio (f5 / f0) between the focal length f5 of the fifth lens 50 and the combined focal length f0 of the entire lens system is 3.753, which satisfies the following conditional expression (3).
  • f5 / f0 exceeds 2 (lower limit)
  • f5 / f0 is less than 4, it is possible to prevent the lens diameter from becoming too large, and to avoid the entire length of the entire lens system from being increased. Therefore, the size of the wide-angle lens 100 can be reduced. 2 ⁇ f5 / f0 ⁇ 4 Conditional expression (3)
  • the ratio (f567 / f0) of the combined focal lengths f567 and f0 is 3.329, which satisfies the following conditional expression (4).
  • f567 / f0 exceeds 2 (lower limit)
  • f567 / f0 is less than 4 (upper limit), it is possible to prevent the lens diameter from becoming too large and to avoid the entire length of the entire lens system from being increased. Therefore, it is possible to reduce the size of the wide-angle lens. 2 ⁇ f567 / f0 ⁇ 4 Conditional expression (4)
  • ) of the ratio of the combined focal lengths f12 and f0 is 1.985, which satisfies the following conditional expression (5).
  • exceeds 0.5 (lower limit), so that field curvature can be suppressed.
  • is less than 2.5 (upper limit), the viewing angle can be increased.
  • ) of the ratio of the combined focal lengths f12 and f34567 is 0.807, which satisfies the following conditional expression (6).
  • is less than 1 (upper limit)
  • exceeds 0.1 (lower limit) it is possible to suppress the negative power from becoming too strong. Accordingly, it is possible to further avoid the increase in the overall length of the entire lens system, and thus it is possible to reduce the size of the wide-angle lens.
  • the ratio (d0 / f0) between the total length d0 and the combined focal length f0 is 14.272, which satisfies the conditional expression (7).
  • d0 / f0 exceeds 10 (lower limit)
  • spherical aberration and distortion can be corrected appropriately.
  • the value of d0 / f0 is less than 18 (upper limit)
  • FIG. 9 is an explanatory diagram showing surface numbers and the like of the wide-angle lens 100 according to the second embodiment of the present invention.
  • FIG. 10 is an explanatory diagram showing the spherical aberration of the wide-angle lens 100 shown in FIG.
  • FIG. 11 is an explanatory diagram showing the chromatic aberration of magnification of the wide-angle lens 100 shown in FIG. 9, and shows the chromatic aberration of magnification at the maximum angle of view (96.6562 deg / half angle).
  • FIG. 12 is an explanatory diagram showing astigmatism and distortion of the wide-angle lens 100 shown in FIG.
  • FIG. 13 is an explanatory diagram showing lateral aberration of the wide-angle lens 100 shown in FIG.
  • each angle of red light R (wavelength 656 nm), green light G (wavelength 588 nm), and blue light B (wavelength 486 nm) is 0.00 deg, 28.36 deg, 54.88 deg, 72.37 deg, 90.49 deg.
  • transverse aberrations in two directions (y direction and x direction) orthogonal to the optical axis at 96.66 deg are collectively shown. Note that the basic configuration of the present embodiment is the same as that of the first embodiment, and therefore, corresponding portions are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted.
  • the wide-angle lens 10 of the present embodiment also has a first lens 10, a second lens 20, a third lens 30, which are arranged in order from the object side La to the image side Lb, as in the first embodiment.
  • the image sensor 85 are arranged in order.
  • An annular light shielding sheet 84 is disposed between the second lens 20 and the third lens 30.
  • the projection method of the wide-angle lens 100 is a stereoscopic projection in which the peripheral image is larger than the central image.
  • the first lens 10 is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side La, and a concave surface facing the image side Lb.
  • the second lens 20 is a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side Lb, and has a convex surface facing the object side La.
  • the third lens 30 is a negative lens having a concave surface facing the object side La.
  • the fourth lens 40 is a positive lens having a convex surface facing the image side Lb.
  • the fifth lens 50 is a positive lens.
  • the sixth lens 60 is a negative lens having a concave surface facing the image side Lb.
  • the seventh lens 70 is a biconvex lens having convex surfaces facing both the object side La and the image side Lb, and has positive power.
  • the third lens 30, the fourth lens 40, the sixth lens 60, and the seventh lens 70 are all plastic lenses.
  • the third lens 30 and the fourth lens 40 constitute a first cemented lens 110 in which the image-side Lb surface of the third lens 30 and the object-side La surface of the fourth lens 40 are joined by a resin material.
  • the sixth lens 60 and the seventh lens 70 constitute a second cemented lens 120 in which the image side Lb surface of the sixth lens 60 and the object side La surface of the seventh lens 70 are cemented with a resin material.
  • the lens surface 101 (first surface 1) on the object side La of the first lens 10 is a spherical convex surface
  • the lens surface 102 (second surface 2) on the image side Lb of the first lens 10 is spherical. It is a concave surface.
  • the second lens 20 at least one of the lens surface 21 on the object side La and the lens surface 22 on the image side Lb is an aspherical surface. More specifically, the lens surface 21 (third surface 3) on the object side La of the second lens 20 is an aspheric convex surface, and the lens surface 22 (fourth surface 4) on the image side Lb of the second lens 20. Is an aspherical concave surface.
  • the third lens 30 and the fourth lens 40 at least one of the lens surface on the object side La and the lens surface on the image side Lb is an aspheric surface.
  • the third lens 30 is a biconcave lens having concave surfaces facing both the object side La and the image side Lb. More specifically, in the third lens 30, the lens surface 31 (fifth surface 5) on the object side La is an aspherical concave surface, and the lens surface 32 (sixth surface 6) on the image side Lb is a spherical concave surface. It is.
  • the fourth lens 40 is a biconvex lens having convex surfaces facing both the object side La and the image side Lb.
  • the lens surface 41 on the object side La is a convex surface made of a spherical surface having the same shape as the lens surface 32 of the third lens 30, and constitutes the sixth surface 6.
  • the lens surface 42 (seventh surface) on the image side Lb is an aspheric convex surface.
  • the diaphragm 81 constitutes the eighth surface 8.
  • the fifth lens 50 is a biconvex lens in which both the lens surface 51 (ninth surface 9) on the object side La and the lens surface 52 (tenth surface 10) on the image side Lb are spherical convex surfaces.
  • the lens surface on the object side La and the lens surface on the image side Lb is an aspheric surface.
  • the lens surface 61 (eleventh surface 11) on the object side La is an aspheric convex surface
  • the lens surface 62 (twelfth surface 12) on the image side Lb is an aspheric concave surface.
  • the lens surface 71 on the object side La is a convex surface made of an aspheric surface having the same shape as the lens surface 62 of the sixth lens 60, and constitutes the twelfth surface 12.
  • the lens surface 72 (13th surface) on the image side Lb is an aspheric convex surface.
  • the object-side La surface 821 of the infrared filter 82 constitutes the fourteenth surface 14, and the image-side Lb surface 822 constitutes the fifteenth surface 15.
  • the object-side La surface 831 of the cover 83 constitutes the sixteenth surface 16, and the image-side Lb surface 832 constitutes the seventeenth surface 17.
  • the first lens 10 and the fifth lens 50 are glass lenses
  • the second lens 20, the third lens 30, the fourth lens 40, the sixth lens 60, and the seventh lens 70 are acrylic resin-based and polycarbonate-based. It is a plastic lens made of polyolefin or the like.
  • each lens of the wide-angle lens 100 of this embodiment is as shown in Table 4, the focal length f0 of the entire lens system is 0.904, the total length d0 (Total Track) is 12.225 mm, The F value of the entire system is 2.0, and the maximum angle of view is 193 degrees.
  • the magnitude relationship between the refractive indexes of the cemented lenses is symmetric with respect to the stop 81. More specifically, in the first cemented lens 110, the refractive index Nd of the third lens 30 is 1.544, and the refractive index Nd of the fourth lens 40 is 1.635. Therefore, in the first cemented lens 110, the refractive index Nd of the third lens 30 on the object side La is larger than the refractive index of the fourth lens 40 on the image side Lb. In contrast, in the second cemented lens 120, the refractive index Nd of the sixth lens 60 is 1.635, and the refractive index Nd of the seventh lens 70 is 1.544.
  • the refractive index Nd of the seventh lens 70 on the image side Lb is larger than the refractive index of the sixth lens 60 on the object side La. Therefore, the aberration generated on the object side La from the stop 81 and the aberration generated on the image side Lb from the stop 81 can be easily canceled, and astigmatism and field curvature can be corrected appropriately.
  • the refractive index n4 of the fourth lens 40 is 1.635, the Abbe number ⁇ 4 of the fourth lens 40 is 24.0, and the following equation n4 ⁇ 1.6 ⁇ 4 ⁇ 26 Meet. Therefore, since the lateral chromatic aberration can be corrected appropriately, further higher resolution can be realized. Further, the overall length of the wide-angle lens 100 can be shortened.
  • the refractive index n6 of the sixth lens 60 is 1.635, the Abbe number ⁇ 6 of the sixth lens 60 is 24.0, and the following formula n6 ⁇ 1.6 ⁇ 6 ⁇ 26 Meet. Therefore, since the lateral chromatic aberration can be corrected appropriately, further higher resolution can be realized. Further, the overall length of the wide-angle lens 100 can be shortened. In such a configuration, since the Abbe number ⁇ 6 of the sixth lens 60 is small, chromatic dispersion tends to increase, but the first cemented lens 110 disposed on the side opposite to the second cemented lens 120 with respect to the stop 81. However, the Abbe number ⁇ 4 of the fourth lens 40 is small.
  • the magnitude relationship of the Abbe numbers of the cemented lenses is symmetric with respect to the stop 81. Therefore, the lateral chromatic aberration generated on the object side La from the stop 81 and the lateral chromatic aberration generated on the image side Lb from the stop 81 can be easily canceled, so that the lateral chromatic aberration can be suppressed to be small.
  • the focal lengths of the first lens 10, the second lens 20, the third lens 30, the fourth lens 40, the fifth lens 50, the sixth lens 60, and the seventh lens 70 are respectively -6.286 mm, -3.105 mm, -5.275 mm, 3.404 mm, 3.120 mm, -1.233 mm, and 1.313 mm.
  • the combined focal length f12 of the first lens 10 and the second lens 20, the focal length of the first cemented lens 110 (the combined focal length f34 of the third lens 30 and the fourth lens 40), and the focal length of the second cemented lens 120 ( The combined focal lengths f67) of the sixth lens 60 and the seventh lens 70 are ⁇ 1.799 mm, 6.282 mm, and 10.280 mm, respectively.
  • the combined focal length f1234 of the first lens 10, the second lens 20, the third lens 30, and the fourth lens 40 is ⁇ 38.797 mm.
  • the combined focal length f567 of the combined focal length f567 of the fifth lens 50, the sixth lens 60, and the seventh lens 70 is 2.953 mm.
  • the combined focal length f34567 of the third lens 30, the fourth lens 40, the fifth lens 50, the sixth lens 60, and the seventh lens 70 is 2.099 mm.
  • the wide-angle lens 100 of this embodiment satisfies the conditional expressions (1) to (7) described in the first embodiment.
  • the ratio (f34 / f567) of the combined focal lengths f34 and f567 is 2.127, which satisfies the above conditional expression (1). Therefore, it is possible to correct chromatic aberration with a good balance.
  • the ratio (f34 / f0) of the combined focal lengths f34 and f0 is 6.947, which satisfies the above-described conditional expression (2).
  • f34 / f0 exceeds 2 (lower limit)
  • various aberrations such as field curvature, lateral chromatic aberration, and coma can be corrected appropriately, and high optical characteristics can be realized.
  • f34 / f0 is less than 9 (upper limit) it is possible to prevent the lens diameter from becoming too large, and to avoid the entire length of the entire lens system from being increased. Therefore, the size of the wide-angle lens 100 can be reduced.
  • the ratio (f5 / f0) between the focal length f5 of the fifth lens 50 and the combined focal length f0 of the entire lens system is 3.450, which satisfies the above-described conditional expression (3).
  • f5 / f0 exceeds 2 (lower limit)
  • f5 / f0 is less than 4 (upper limit), it is possible to prevent the lens diameter from becoming too large, and to avoid the entire length of the entire lens system from being increased. Therefore, the size of the wide-angle lens 100 can be reduced.
  • the ratio of the combined focal lengths f567 and f0 is 3.265, which satisfies the above-described conditional expression (4).
  • f567 / f0 exceeds 2 (lower limit)
  • f567 / f0 is less than 4 (upper limit), it is possible to prevent the lens diameter from becoming too large and to avoid the entire length of the entire lens system from being increased. Therefore, it is possible to reduce the size of the wide-angle lens.
  • ) of the ratio of the combined focal lengths f12 and f0 is 1.989, which satisfies the above-described conditional expression (5).
  • exceeds 0.5 (lower limit), so that field curvature can be suppressed.
  • is less than 2.5 (upper limit), the viewing angle can be increased.
  • ) of the ratio of the combined focal lengths f12 and f34567 is 0.857, which satisfies the above-described conditional expression (6).
  • is less than 1 (upper limit)
  • exceeds 0.1 (lower limit) it is possible to suppress the negative power from becoming too strong. Accordingly, it is possible to further avoid the increase in the overall length of the entire lens system, and thus it is possible to reduce the size of the wide-angle lens.
  • the ratio (d0 / f0) of the total length d0 and the combined focal length f0 is 13.517, which satisfies the above-described conditional expression (7).
  • d0 / f0 exceeds 10 (lower limit)
  • spherical aberration and distortion can be corrected appropriately.
  • the value of d0 / f0 is less than 18 (upper limit)
  • spherical aberration, lateral chromatic aberration, astigmatism (distortion), and lateral aberration are corrected to appropriate levels.
  • the third lens 30 and the fourth lens 40 constitute a cemented lens (first cemented lens 110) as in the first embodiment.
  • first cemented lens 110 high positional accuracy can be obtained between the image side Lb surface of the third lens 30 and the object side La surface of the fourth lens 40. Therefore, the same effects as those of the first embodiment can be obtained, such as sufficient correction of field curvature and field tilt.
  • the first lens 10 is a glass lens, but may be a plastic lens.
  • the lens surface 102 on the image side Lb of the first lens 10 can be an aspherical surface.
  • the third lens 30 when positioning the third lens 30 and the fourth lens 40, the third lens 30 is provided with the protrusion 362 on the flange portion 36 and the concave portion 462 is provided on the fourth lens 40.
  • a protrusion is provided on the flange portion 46 of the lens 40, a recess is provided on the third lens 30, and the inner peripheral surface (step portion) of the recess contacts the outer peripheral surface of the protrusion provided on the flange 46 of the fourth lens 40.
  • the wide-angle lens according to the present invention includes a first lens, a second lens, a third lens, a fourth lens, an aperture, a fifth lens, a sixth lens, and a wide-angle lens according to the present invention, which are arranged in order from the object side. It consists of a seventh lens, and on the object side with respect to the stop, the third lens and the fourth lens constitute a cemented lens (first cemented lens). For this reason, high positional accuracy can be obtained between the image side surface of the third lens and the object side surface of the fourth lens. Therefore, it is possible to sufficiently correct the curvature of field and the tilting of the field. In addition, chromatic aberration can be corrected appropriately.
  • a triplet configuration in which a cemented lens (second cemented lens) of a fifth lens that is a positive lens, a sixth lens that is a negative lens, and a seventh lens that is a positive lens is disposed. It has become. For this reason, astigmatism, spherical aberration, lateral chromatic aberration, and the like can be sufficiently corrected.
  • the second cemented lens since the concave surface on the image side of the sixth lens and the convex surface on the object side of the seventh lens are cemented, aberrations other than astigmatism, for example, chromatic aberration can be corrected appropriately. it can.
  • the two cemented lenses of the first cemented lens and the second cemented lens are arranged, the chromatic aberration of the wide angle lens can be sufficiently corrected. Therefore, further higher resolution can be realized.
  • the third lens, the fourth lens, the sixth lens, and the seventh lens are plastic lenses, the cost can be reduced.

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Abstract

広角レンズ（１００）において、絞り（８１）に対して物体側に配置された第３レンズ（３０）および第４レンズ（４０）の位置精度を高めることによって、色収差を適正に補正する。より具体的には、広角レンズ（１００）は、５群７枚のレンズ構成を有しており、絞り（８１）に対して像側では、正レンズからなる第５レンズ（５０）と、第６レンズ（６０）および第７レンズ（７０）からなる第２接合レンズ（１２０）とが配置されている。絞り（８１）に対して物体側では、第３レンズ（３０）と第４レンズ（４０）とが第１接合レンズ（１１０）を構成している。第１接合レンズ（１１０）では、第４レンズ（４０）に設けた（凹部４６２）の内周面からなる段部（４６５）が、第３レンズ（３０）のフランジ部（３６）の突出部（３６２）の外周面（３６５）に当接し、位置を規定している。

Description

広角レンズ
　本発明は、各種撮像系に用いられる広角レンズに関するものである。
　広角レンズにおいて、高解像度を得るために、絞りに対して像側に接合レンズを配置した４群５枚や５群６枚の広角レンズが提案されている（特許文献１、２参照）。しかしながら、絞りに対して像側に接合レンズを配置しただけでは、周辺部での非点収差や倍率色収差の補正が十分でない。一方、絞りに対して物体側に４枚の単レンズを配置し、絞りに対して像側に正の単レンズ、および接合レンズを配置した６群７枚の広角レンズが提案されている（特許文献３参照）。
特開２００９－６３８７７号公報 特開２０１５－３４９２２号公報 特開２０１１－１０７４２５号公報
　広角レンズは、さらなる高解像度化を実現するために光学性能の要求が厳しくなってきている。そのため、各特許文献１、２、３に記載の広角レンズにおいて、感度の高いレンズ相互に位置関係がずれてしまった場合、解像度化が低下するという問題点がある。
　以上の問題点に鑑みて、本発明の課題は、さらなる高解像度化を実現することのできる広角レンズを提供することにある。
　上記課題を解決するために、本発明に係る広角レンズは、物体側より順に配置された第１レンズ、第２レンズ、第３レンズ、第４レンズ、絞り、第５レンズ、第６レンズ、および第７レンズからなり、前記第１レンズは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであり、前記第２レンズは、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであり、前記第３レンズは、物体側に凹面を向けた負レンズであり、前記第４レンズは、像側に凸面を向けた正レンズであり、前記第５レンズは、正レンズであり、前記第６レンズは、像側に凹面を向けた負レンズであり、前記第７レンズは、物体側および像側の双方に凸面を向けた両凸レンズであり、前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第６レンズおよび前記第７レンズはいずれも、プラスチックレンズであり、前記第３レンズと前記第４レンズとは、前記第３レンズの像側の面と前記第４レンズの物体側の面とが樹脂材により接合された第１接合レンズを構成し、前記第６レンズと前記第７レンズとは、前記第６レンズの像側の面と前記第７レンズの物体側の面とが樹脂材により接合された第２接合レンズを構成していることを特徴とする。
　本発明に係る広角レンズは、物体側より順に配置された第１レンズ、第２レンズ、第３レンズ、第４レンズ、絞り、第５レンズ、第６レンズ、および第７レンズからなり、絞りに対して物体側では、第３レンズと第４レンズとが接合レンズ（第１接合レンズ）を構成している。このため、第３レンズの像側の面と第４レンズの物体側の面との間に高い位置精度を出すことができる。従って、像面湾曲や像面倒れを十分に補正することができる。また、色収差を適切に補正することができる。また、絞りに対して像側では、正レンズである第５レンズと、負レンズである第６レンズと正レンズである第７レンズとの接合レンズ（第２接合レンズ）が配置されたトリプレット構成となっている。このため、非点収差、球面収差、倍率色収差等を十分に補正することができる。また、第２接合レンズでは、第６レンズの像側の凹面と第７レンズの物体側の凸面とが接合されているため、非点収差以外の収差、例えば、色収差を適切に補正することができる。また、第１接合レンズおよび第２接合レンズの２つの接合レンズが配置されていることで、広角レンズの色収差を十分に補正することができる。従って、さらなる高解像度化を実現することができる。しかも、第３レンズ、第４レンズ、第６レンズ、および第７レンズがプラスチックレンズであるため、低コスト化を図ることができる。
　本発明において、前記第３レンズおよび前記第４レンズの合成焦点距離をｆ３４（ｍｍ）とし、前記第５レンズ、前記第６レンズおよび前記第７レンズの合成焦点距離をｆ５６７（ｍｍ）としたとき、合成焦点距離ｆ３４、ｆ５６７は、以下の条件
　　　１＜ｆ３４／ｆ５６７＜４
を満たす態様を採用することができる。かかる態様によれば、色収差をバランスよく補正することができる。
本発明において、前記第３レンズおよび前記第４レンズの合成焦点距離をｆ３４（ｍｍ）とし、レンズ系全体の合成焦点距離をｆ０（ｍｍ）としたとき、合成焦点距離ｆ３４、ｆ０は、以下の条件
　　　２＜ｆ３４／ｆ０＜９
を満たす態様を採用することができる。かかる態様では、ｆ３４／ｆ０が２（下限）を超えているため、物体側に配置されたレンズのパワーが強くなりすぎることを回避することができる。従って、像面湾曲、倍率色収差、コマ収差等の各種収差の補正を適正に行うことができ、高い光学特性を実現することができる。また、ｆ３４／ｆ０が９（上限）未満であるため、レンズ径が大きくなりすぎることを抑制することができるとともに、レンズ系全体の全長が長くなることを回避することができる。それ故、広角レンズの小型化を図ることができる。
　本発明において、前記第５レンズの焦点距離をｆ５（ｍｍ）とし、レンズ系全体の合成焦点距離をｆ０（ｍｍ）としたとき、合成焦点距離ｆ５、ｆ０は、以下の条件
　　　２＜ｆ５／ｆ０＜４
を満たす態様を採用することができる。かかる態様では、ｆ５／ｆ０が２（下限）を超えているため、物体側に配置されたレンズのパワーが強くなりすぎることを回避することができる。従って、像面湾曲、倍率色収差、コマ収差等の各種収差の補正を適正に行うことができ、光学特性に優れた広角レンズを実現することができる。また、ｆ５／ｆ０が４（上限）未満であるため、レンズ径や物像間距離を小さくすることができる。従って、広角レンズの小型化を図ることができる。
　本発明において、前記第５レンズ、前記第６レンズおよび前記第７レンズの合成焦点距離をｆ５６７（ｍｍ）とし、レンズ系全体の合成焦点距離をｆ０（ｍｍ）としたとき、合成焦点距離ｆ５６７、ｆ０は、以下の条件
　　　２＜ｆ５６７／ｆ０＜４
を満たす態様を採用することができる。かかる態様では、ｆ５６７／ｆ０が２（下限）を超えるため、第５レンズ、第６レンズおよび第７レンズからなるレンズ群のパワーが強くなりすぎてしまうことを防ぐことができる。従って、各収差、特に色収差の補正をより良好に行うことができ、さらに高い光学性能を実現することができる。また、ｆ５６７／ｆ０が４（上限）未満であるため、レンズ径が大きくなりすぎることを抑制することができるとともに、レンズ系全体の全長が長くなることを回避することができる。それ故、広角レンズの小型化を図ることができる。
　本発明において、前記第１レンズおよび前記第２レンズの合成焦点距離をｆ１２（ｍｍ）とし、レンズ系全体の合成焦点距離をｆ０（ｍｍ）としたとき、合成焦点距離ｆ１２、ｆ０は、以下の条件
　　　０．５＜｜ｆ１２／ｆ０｜＜２．５
を満たす態様を採用することができる。かかる態様によれば、｜ｆ１２／ｆ０｜が０．５（下限）を超えるため、像面湾曲を抑えることができる。また、｜ｆ１２／ｆ０｜が２．５（上限）未満であるため、視野角を大きくすることができる。
　本発明において、前記第１レンズおよび前記第２レンズの合成焦点距離をｆ１２（ｍｍ）とし、前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第５レンズ、前記第６レンズおよび前記第７レンズの合成焦点距離をｆ３４５６７（ｍｍ）としたとき、合成焦点距離ｆ１２、ｆ３４５６７は、以下の条件
　　　０．１＜｜ｆ１２／ｆ３４５６７｜＜１
を満たす態様を採用することができる。かかる態様によれば、｜ｆ１２／ｆ３４５６７｜の値が１（上限）未満であるため、正のパワーが強くなりすぎることを抑制することができる。従って、コマ収差や非点収差を適正に補正することができる。また、｜ｆ１２／ｆ３４５６７｜の値が０．１（下限）を超えるため、負のパワーが強くなりすぎることを抑制することができる。従って、レンズ系全体の全長が長くなることを回避することができる。それ故、広角レンズの小型化を図ることができる。
　本発明において、レンズ系全体の光軸上における前記第１レンズの物体側の面から像面までの距離である全長をｄ０（ｍｍ）とし、レンズ系全体の合成焦点距離をｆ０（ｍｍ）としたとき、全長ｄ０、および合成焦点距離ｆ０は、以下の条件
　　　１０＜ｄ０／ｆ０＜１８
を満たす態様を採用することができる。かかる態様によれば、ｄ０／ｆ０の値が１０（下限）を超えているので、球面収差や歪曲収差を適正に補正することができる。また、ｄ０／ｆ０の値が１８（上限）未満であるので、レンズ径が大きくなりすぎることを抑制することができるとともに、レンズ系全体の全長が長くなることを回避することができる。
　本発明において、前記第３レンズおよび前記第４レンズは各々、物体側のレンズ面および像側のレンズ面のうちの少なくとも一方が非球面である態様を採用することができる。
　本発明において、前記第５レンズは、ガラスレンズである態様を採用することができる。かかる態様によれば、温度変化に伴う屈折率変化が小さいので、広角レンズの温度特性を向上することができる。従って、広い温度範囲にわたって、さらなる高解像度化を実現することができる。
　本発明において、前記第５レンズは、物体側および像側の双方に凸面を向けた両凸レンズである態様を採用することができる。
　本発明において、前記第３レンズは、物体側および像側の双方に凹面を向けた両凹レンズであり、前記第４レンズは、物体側および像側の双方に凸面を向けた両凸レンズである態様を採用することができる。かかる態様によれば、第３レンズが負レンズであるため、絞りの両側（物体側および像側）に正レンズからなる第４レンズおよび第５レンズを配置したレンズ構成とすることができる。かかるレンズ構成では、絞りの両側が対称に近い構成となる。従って、周辺部での非点収差や倍率色収差を減少させることができる。また、負レンズからなる第３レンズを配置したため、第４レンズより前側の負のパワーを第１レンズ、第２レンズおよび第３レンズで分割することができる。それ故、第１レンズの像側の凹面を浅くすることができるので、第１レンズの製造が容易である。
　本発明において、前記第１接合レンズと前記第２接合レンズとでは、接合されたレンズの屈折率の大小関係が前記絞りを挟んで対称である態様を採用することができる。かかる態様によれば、絞りより物体側で発生した収差と絞りより像側で発生した収差とを打ち消しやすいので、非点収差や像面湾曲を適正に補正することができる。従って、さらなる高解像度化を実現することができる。
　本発明において、前記第４レンズの屈折率をｎ４とし、前記第４レンズのアッベ数をν４としたとき、屈折率ｎ４およびアッベ数ν４は各々、以下の条件
　　　ｎ４≧１．６
　　　ν４≦２６
を満たしている態様を採用することができる。かかる態様によれば、倍率色収差を適正に補正することができるので、さらなる高解像度化を実現することができる。また、屈折率ｎ４が大きいので、広角レンズの全長を短くすることができる。
　本発明において、前記第６レンズの屈折率をｎ６とし、前記第６レンズのアッベ数をν６としたとき、屈折率ｎ６およびアッベ数ν６は各々、以下の条件
　　　ｎ６≧１．６
　　　ν６≦２６
を満たしている態様を採用することができる。かかる態様によれば、倍率色収差を適正に補正することができるので、さらなる高解像度化を実現することができる。また、屈折率ｎ６が大きいので、広角レンズの全長を短くすることができる。
　本発明において、前記第２レンズは、物体側のレンズ面および像側のレンズ面の少なくとも一方が非球面である態様を採用することができる。
　本発明において、前記第１レンズはガラスレンズである態様を使用することができる。かかる態様によれば、最も物体側に配置される第１レンズがガラスレンズであるため、第１レンズに傷等がつきにくい。
　本発明において、前記第３レンズにおいて像側のレンズ面の周りを囲むフランジ部、および前記第４レンズにおいて物体側のレンズ面の周りを囲むフランジ部のうちの一方のフランジ部は、他方のフランジ部の外周面に当接して前記他方のフランジ部の径方向における位置を規定する段部が形成されている態様を採用することができる。かかる態様によれば、第３レンズと第４レンズとを高い位置精度で接合して第１接合レンズを構成することができるので、色収差を適正に補正することができる。従って、さらなる高解像度化を実現することができる。
　本発明において、前記段部は、環状に形成されて前記他方のフランジ部の外周面に全周にわたって当接している態様を採用することができる。
　本発明においては、射影方式が、中心像よりも周辺像の方が大きくなる立体射影方式である。かかる立体射影方式の場合、色収差の発生が増えるが、第１接合レンズを配置することで色収差を第１接合レンズで適切に補正することができる。
本発明の実施形態１に係る広角レンズを備えたレンズユニットの断面図である。 図１に示す広角レンズの面番号等を示す説明図である。 図１に示す広角レンズの球面収差を示す説明図である。 図１に示す広角レンズの倍率色収差を示す説明図である。 図１に示す広角レンズの非点収差およびディストーションを示す説明図である。 図１に示す広角レンズ横収差を示す説明図である。 図１に示す広角レンズに用いた第３レンズおよび第４レンズを像側からみた斜視図である。 図１に示す広角レンズに用いた第３レンズおよび第４レンズを物体側からみた斜視図である。 本発明の実施形態２に係る広角レンズの面番号等を示す説明図である。 図９に示す広角レンズの球面収差を示す説明図である。 図９に示す広角レンズの倍率色収差を示す説明図である。 図９に示す広角レンズの非点収差およびディストーションを示す説明図である。 図９に示す広角レンズの横収差を示す説明図である。
［実施形態１］
（広角レンズ１００の構成）
　図１は、本発明の実施形態１に係る広角レンズ１００を備えたレンズユニット１５０の断面図である。図２は、図１に示す広角レンズ１００の面番号等を示す説明図である。なお、図２に面番号を表すにあたって、非球面には「＊」を付してある。
　図１に示すように、本形態のレンズユニット１５０（広角レンズユニット）は、広角レンズ１００と、広角レンズ１００を内側に保持するホルダ９０とを有している。本形態において、広角レンズ１００は、水平画角が１５０°以上の広角レンズとして構成されている。
　図１および図２に示すように、広角レンズ１００は、物体側Ｌａから像側Ｌｂに向けて順に配置された第１レンズ１０、第２レンズ２０、第３レンズ３０、第４レンズ４０、絞り８１、第５レンズ５０、第６レンズ６０、および第７レンズ７０からなり、第７レンズ７０に対して像側Ｌｂに平板状の赤外線フィルタ８２、透光性のカバー８３、および撮像素子８５が順に配置されている。また、第２レンズ２０と第３レンズ３０との間に円環状の遮光シート８４が配置されている。
　第１レンズ１０は、物体側Ｌａに凸面を向けた負メニスカスレンズ（負のパワーを有するメニスカスレンズ）であり、像側Ｌｂに凹面を向けている。第２レンズ２０は、像側Ｌｂに凹面を向けた負メニスカスレンズ（負のパワーを有するメニスカスレンズ）であり、物体側Ｌａに凸面を向けている。第３レンズ３０は、物体側Ｌａに凹面を向けた負レンズ（負のパワーを有するレンズ）である。第４レンズ４０は、像側Ｌｂに凸面を向けた正レンズ（正のパワーを有するレンズ）である。第５レンズ５０は、正レンズである。第６レンズ６０は、像側Ｌｂに凹面を向けた負レンズ（負のパワーを有するレンズ）である。第７レンズ７０は、物体側Ｌａおよび像側Ｌｂの双方に凸面を向けた両凸レンズであり、正のパワーを有している。
　第３レンズ３０、第４レンズ４０、第６レンズ６０および第７レンズ７０はいずれも、プラスチックレンズである。第３レンズ３０と第４レンズ４０は、第３レンズ３０の像側Ｌｂの面と第４レンズ４０の物体側Ｌａの面とが樹脂材１１１により接合された第１接合レンズ１１０を構成し、第６レンズ６０と第７レンズ７０は、第６レンズ６０の像側Ｌｂの面と第７レンズ７０の物体側Ｌａの面とが樹脂材１２１により接合された第２接合レンズ１２０を構成している。本形態において、樹脂材１１１および樹脂材１２１は、ＵＶ硬化型の接着剤である。接着剤は、硬化後も弾性を有する材質であることが好ましい。
（レンズ構成）
　本形態においては、図２に示すように、第１レンズ１０の物体側Ｌａのレンズ面１０１（第１面１）は球面の凸面であり、第１レンズ１０の像側Ｌｂのレンズ面１０２（第２面２）は球面の凹面である。第２レンズ２０は、物体側Ｌａのレンズ面２１および像側Ｌｂのレンズ面２２の少なくとも一方が非球面である。より具体的には、第２レンズ２０の物体側Ｌａのレンズ面２１（第３面３）は非球面の凸面であり、第２レンズ２０の像側Ｌｂのレンズ面２２（第４面４）は非球面の凹面である。
　第３レンズ３０および第４レンズ４０は各々、物体側Ｌａのレンズ面および像側Ｌｂのレンズ面のうちの少なくとも一方が非球面である。本形態において、第３レンズ３０は、物体側Ｌａおよび像側Ｌｂの双方に凹面を向けた両凹レンズである。より具体的には、第３レンズ３０において、物体側Ｌａのレンズ面３１（第５面５）は非球面の凹面であり、像側Ｌｂのレンズ面３２（第６面６）は球面の凹面である。第４レンズ４０は、物体側Ｌａおよび像側Ｌｂの双方に凸面を向けた両凸レンズである。より具体的には、第４レンズ４０において、物体側Ｌａのレンズ面４１は、第３レンズ３０のレンズ面３２と同一形状の球面からなる凸面からなり、第６面６を構成している。第４レンズ４０において、像側Ｌｂのレンズ面４２（第７面）は非球面の凸面である。
　絞り８１は第８面８を構成している。第５レンズ５０は、物体側Ｌａのレンズ面５１（第９面９）および像側Ｌｂのレンズ面５２（第１０面１０）がいずれも球面の凸面からなる両凸レンズである。
　第６レンズ６０および第７レンズ７０は各々、物体側Ｌａのレンズ面および像側Ｌｂのレンズ面のうちの少なくとも一方が非球面である。本形態において、第６レンズ６０において、物体側Ｌａのレンズ面６１（第１１面１１）は非球面の凸面であり、像側Ｌｂのレンズ面６２（第１２面１２）は非球面の凹面である。第７レンズ７０において、物体側Ｌａのレンズ面７１は、第６レンズ６０のレンズ面６２と同一形状の非球面からなる凸面からなり、第１２面１２を構成している。第７レンズ７０において、像側Ｌｂのレンズ面７２（第１３面）は非球面の凸面である。
　なお、赤外線フィルタ８２の物体側Ｌａの面８２１は第１４面１４を構成し、像側Ｌｂの面８２２は第１５面１５を構成している。カバー８３の物体側Ｌａの面８３１は第１６面１６を構成し、像側Ｌｂの面８３２は第１７面１７を構成している。
　ここで、第１レンズ１０および第５レンズ５０はガラスレンズであり、第２レンズ２０、第３レンズ３０、第４レンズ４０、第６レンズ６０および第７レンズ７０は、アクリル樹脂系、ポリカーボネート系、ポリオレフィン系等からなるプラスチックレンズである。
　本形態の広角レンズ１００の各レンズの構成等は、表１に示す通りであり、表１には、広角レンズ１００の特性として以下の特性を示してある。本形態において、広角レンズ１００の射影方式は、中心像よりも周辺像の方が大きくなる立体射影方式である。
　　レンズ系全体の焦点距離ｆ0（Effective Focal Length）
　　全長（Total Track）
　　レンズ系全体のＦ値（Image Space F/#）
　　最大画角（Max. Field Angle）
　また、表１には、各面の以下の項目が示されている。曲率半径、厚さ、焦点距離の単位はｍｍである。ここで、レンズ面が物体側に向けて突出した凸面あるいは物体側に向けて凹んだ凹面である場合には、曲率半径を正の値とし、レンズ面が像側に向けて突出した凸面あるいは像側に向けて凹んだ凹面である場合、曲率半径を負の値としてある。
　　曲率半径（Radius）
　　厚さ（Thickness）
　　屈折率Ｎｄ
　　アッベ数νｄ
　　焦点距離ｆ
　また、表１には、非球面の形状を下式（数１）で表した際の非球面係数Ａ4、Ａ6、Ａ8、Ａ10が示されている。下式においては、サグ量（光軸方向の軸）をｚ、光軸と垂直方向の高さ（光線高さ）をｒ、円錐係数をｋ、曲率半径の逆数をｃとしてある。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表１に示すように、本形態の広角レンズ１００においては、レンズ系全体の焦点距離ｆ0は０．８５５ｍｍであり、全長は１２．１９８ｍｍであり、レンズ系全体のＦ値は２．０であり、最大画角は２０４ｄｅｇであり、水平画角は１５０ｄｅｇ以上である。
　第１接合レンズ１１０と第２接合レンズ１２０とでは、接合されたレンズの屈折率の大小関係が絞り８１を挟んで対称である。より具体的には、第１接合レンズ１１０において、第３レンズ３０の屈折率Ｎｄは１．５４４であり、第４レンズ４０の屈折率Ｎｄは１．６３５である。従って、第１接合レンズ１１０において、物体側Ｌａの第３レンズ３０の屈折率Ｎｄは、像側Ｌｂの第４レンズ４０の屈折率Ｎｄより大きい。これに対して、第２接合レンズ１２０において、第６レンズ６０の屈折率Ｎｄは１．６３５であり、第７レンズ７０の屈折率Ｎｄは１．５４４である。従って、第２接合レンズ１２０において、像側Ｌｂの第７レンズ７０の屈折率Ｎｄは、物体側Ｌａの第６レンズ６０の屈折率Ｎｄより大きい。
　また、第４レンズ４０の屈折率をｎ４とし、第４レンズ４０のアッベ数をν４としたとき、屈折率ｎ４およびアッベ数ν４は各々、以下の条件
　　　ｎ４≧１．６
　　　ν４≦２６
を満たしている。本形態において、第４レンズ４０の屈折率ｎ４は１．６３５であり、第４レンズ４０のアッベ数ν４は２４．０であり、上式を満たしている。
　また、第６レンズ６０の屈折率をｎ６とし、第６レンズ６０のアッベ数をν６としたとき、屈折率ｎ６およびアッベ数ν６は各々、以下の条件
　　　ｎ６≧１．６
　　　ν６≦２６
を満たしている。本形態において、第６レンズ６０の屈折率ｎ６は１．６３５であり、第６レンズ６０のアッベ数ν６は２４．０であり、上式を満たしている。
（広角レンズ１００の収差特性）
　図３は、図１に示す広角レンズ１００の球面収差を示す説明図である。図４は、図１に示す広角レンズ１００の倍率色収差を示す説明図であり、最大画角（１０２．０９８９ｄｅｇ／半角）における倍率色収差を示してある。図５は、図１に示す広角レンズ１００の非点収差およびディストーションを示す説明図である。図６は、図１に示す広角レンズ１００の横収差を示す説明図である。
　なお、図３、図４、図５には、赤色光Ｒ（波長６５６ｎｍ）、緑色光Ｇ（波長５８８ｎｍ）、青色光Ｂ（波長４８６ｎｍ）における各収差を示してある。また、図４に示す非点収差に関しては、サジタル方向の特性にＳを付し、タンジェンシャル方向の特性にＴを付してある。また、図４に示すディストーションとは、撮像中央部と周辺部における像の変化比率を示し、ディストーションをあらわす数値の絶対値が小さいほど、高精度なレンズといえる。図６には、赤色光Ｒ（波長６５６ｎｍ）、緑色光Ｇ（波長５８８ｎｍ）、青色光Ｂ（波長４８６ｎｍ）の各角度０．００ｄｅｇ、２９．９１ｄｅｇ、５７．６９ｄｅｇ、７６．０８ｄｅｇ、９５．２６ｄｅｇ、および１０２．１０ｄｅｇにおける光軸に直交する２方向（ｙ方向およびｘ方向）の横収差を纏めて示してある。
　図３～図６に示すように、本形態の広角レンズ１００においては、球面収差、倍率色収差、非点収差（ディストーション）、および横収差が適正なレベルまで補正されている。
（ホルダ９０等の構成）
　図１に示すホルダ９０は、樹脂製であり、光軸Ｌ方向において、最も後側に位置する底板部９７と、底板部９７の外周縁から前側（物体側Ｌａ）に延在する筒状胴部９１と、筒状胴部９１の前端で径方向外側に拡径する環状の受け部９２と、筒状胴部９１より大の内径をもって受け部９２の外周縁から前側（物体側Ｌａ）に延在する大径の筒状部９４とを有している。かかるホルダ９０において、底板部９７には開口部９７０が形成されており、底板部９７の像側Ｌｂの面には赤外線フィルタ８２が保持されている。
　ホルダ９０の筒状胴部９１の内部には、物体側Ｌａから像側Ｌｂに向けて、第１収容部９１１、第１収容部９１１より内径が小さい第２収容部９１２、第２収容部９１２より内径が小さい第３収容部９１３、第３収容部９１３より内径が小さい第４収容部９１４、および第４収容部９１４より内径が小さい第５収容部９１５が順に形成されている。かかる構成に対応して、筒状胴部９１には像側Ｌｂから物体側Ｌａに向けて凹んだ凹部９６が円環状に形成されている。また、凹部９６の内周面には、第１収容部９１１、第２収容部９１２、第３収容部９１３、第４収容部９１４、および第５収容部９１５との間に肉厚差を圧縮するように段部が形成されている。このため、ホルダ９０を樹脂成形により製造する際、樹脂のヒケに起因する寸法精度の低下を抑制することができる。
　本形態において、第２接合レンズ１２０では、第６レンズ６０の外径が第７レンズ７０の外径より大きいことから、第６レンズ６０において第７レンズ７０から径方向外側に張り出した部分が第４収容部９１４と第５収容部９１５との間の段部９１６に当接している。また、筒状胴部９１の内部には、第２接合レンズ１２０に対して物体側Ｌａ側に第５レンズ５０、絞り８１、第１接合レンズ１１０、遮光シート８４、および第２レンズ２０が順に重ねて配置されている。その際、第５レンズ５０は、筒状部材８９を介してホルダ９０に保持される。また、第１レンズ１０の外径は、筒状胴部９１の内径より大きく、第１レンズ１０は、筒状部９４の内側で受け部９２に当接するように配置されている。また、第１レンズ１０と受け部９２との間には、受け部９２に形成された環状溝９３にＯリング９９が配置されており、この状態で、筒状部９４の物体側Ｌａの端部がカシメされて第１レンズ１０が固定されている。
（第１接合レンズ１１０の構成）
　図７は、図１に示す広角レンズ１００に用いた第３レンズ３０および第４レンズ４０を像側Ｌｂからみた斜視図である。図８は、図１に示す広角レンズ１００に用いた第３レンズ３０および第４レンズ４０を物体側Ｌａからみた斜視図である。
　図７および図８に示すように、第１接合レンズ１１０に用いた第３レンズ３０は、レンズ面３１、３２の周りにフランジ部３６を有している。また、フランジ部３６の像側Ｌｂの面３６３は、レンズ面３２の周りで像側Ｌｂに突出した円環状の突出部３６２を有している。これに対して、第１接合レンズ１１０に用いた第４レンズ４０は、レンズ面４１、４２の周りにフランジ部４６を有している。また、フランジ部４６の物体側Ｌａの面４６３は、レンズ面４１の周りで像側Ｌｂに向けて凹んだ凹部４６２を有しており、凹部４６２の内径は、第３レンズ３０の突出部３６２の外径と略等しい。
　従って、第３レンズ３０の像側Ｌｂの面と第４レンズ４０の物体側Ｌａとの面を樹脂材１１１で接合する際、第３レンズ３０の突出部３６２が第４レンズ４０の凹部４６２に嵌る。従って、第４レンズ４０の凹部４６２の内周面からなる段部４６５が、フランジ部３６の突出部３６２の外周面３６５に当接し、段部４６５は、フランジ部３６の径方向における位置を規定する。その結果、第３レンズ３０と第４レンズ４０とが径方向において高い位置精度で接合される。本形態において、段部４６５は、環状に形成されていることから、フランジ部３６の突出部３６２の外周面３６５に全周にわたって当接し、第３レンズ３０と第４レンズ４０とが径方向において高い位置精度で接合される。
（本形態の主な効果）
　以上説明したように、本形態の広角レンズ１００は、物体側Ｌａより順に配置された第１レンズ１０、第２レンズ２０、第３レンズ３０、第４レンズ４０、絞り８１、第５レンズ５０、第６レンズ６０、および第７レンズ７０からなり、絞り８１に対して物体側Ｌａでは、第３レンズ３０と第４レンズ４０とが接合レンズ（第１接合レンズ１１０）を構成している。このため、第３レンズ３０の像側Ｌｂの面と第４レンズ４０の物体側Ｌａの面との間に高い位置精度を出すことができる。従って、像面湾曲や像面倒れを十分に補正することができる。また、色収差を適切に補正することができる。また、絞り８１に対して像側Ｌｂでは、正レンズである第５レンズ５０と、負レンズである第６レンズ６０と正レンズである第７レンズ７０との接合レンズ（第２接合レンズ１２０）が配置されたトリプレット構成となっている。このため、非点収差、球面収差、倍率色収差等を十分に補正することができる。また、第２接合レンズ１２０では、第６レンズ６０の像側Ｌｂの凹面と第７レンズ７０の物体側Ｌａの凸面とが接合されているため、非点収差以外の収差、例えば、色収差を適切に補正することができる。また、第１接合レンズ１１０および第２接合レンズ１２０の２つの接合レンズが配置されているので、広角レンズ１００の色収差を十分に補正することができる。従って、さらなる高解像度化を実現することができる。しかも、第３レンズ３０、第４レンズ４０、第６レンズ６０、および第７レンズ７０がプラスチックレンズであるため、低コスト化を図ることができる。また、本形態では、第２レンズ２０もプラスチックレンズであるため、さらに低コスト化や軽量化を図ることができる。
　また、第３レンズ３０は両凹レンズであり、第４レンズ４０は両凸レンズである。このため、絞り８１の両側（物体側Ｌａおよび像側Ｌｂ）に正レンズからなる第４レンズ４０および第５レンズ５０を配置したレンズ構成とすることができ、かかるレンズ構成では、絞り８１の両側が対称に近い構成となる。従って、周辺部での非点収差や倍率色収差を減少させることができる。従って、さらなる高解像度化を実現することができる。また、負レンズからなる第３レンズ３０を配置したため、第４レンズ４０より前側の負のパワーを第１レンズ１０、第２レンズ２０および第３レンズ３０で分割することができる。それ故、第１レンズ１０の像側Ｌｂの凹面（レンズ面１０２）を浅くすることができるので、第１レンズ１０の製造が容易である。特に、本形態では、第１レンズ１０がガラスレンズであるため、第１レンズ１０の像側Ｌｂの凹面（レンズ面１０２）が浅ければ、第１レンズ１０の製造がより容易である。
　また、第１接合レンズ１１０では、第４レンズ４０の凹部４６２の内周面からなる段部４６５が、フランジ部３６の突出部３６２の外周面３６５に当接し、段部４６５は、フランジ部３６の径方向における位置を規定する。従って、第３レンズ３０の像側Ｌｂのレンズ面３２、および第４レンズ４０の物体側Ｌａのレンズ面４１の曲率半径が大きいため、第３レンズ３０のレンズ面３１と第４レンズ４０のレンズ面４１との位置合わせが難しい場合でも、第３レンズ３０と第４レンズ４０とが径方向において高い位置精度で接合される。従って、広角レンズ１００の色収差を適正に補正することができる。それ故、さらなる高解像度化を実現することができる。
　また、第５レンズ５０は、ガラスレンズである。このため、温度変化に伴う屈折率変化が小さいので、広角レンズ１００の温度特性を向上することができる。すなわち、ガラスレンズである第５レンズ５０によって、温度変化による広角レンズ１００のフォーカスズレを抑えることができるため、広角レンズ１００の温度特性を向上することができる。それ故、広い温度範囲にわたって、さらなる高解像度化を実現することができる。また、第５レンズ５０は、物体側Ｌａおよび像側Ｌｂの双方に凸面を向けた両凸レンズである。このため、絞り８１に対して像側Ｌｂでは、正レンズである第５レンズ５０と、負レンズである第６レンズ６０と正レンズである第７レンズ７０との接合レンズ（第２接合レンズ１２０）が配置されたトリプレット構成とすることが容易である。また、第５レンズ５０が十分な正のパワーを有するため、第６レンズ６０および第７レンズ７０のサグ量を低減することができる等、第６レンズ６０および第７レンズ７０の構成を簡素化することができる。また、最も物体側Ｌａに配置される第１レンズ１０がガラスレンズであるため、第１レンズ１０に傷等がつきにくい。
　また、第１接合レンズ１１０と第２接合レンズ１２０とでは、接合されたレンズの屈折率の大小関係が絞り８１を挟んで対称である。従って、絞り８１より物体側Ｌａで発生した収差と絞り８１より像側Ｌｂで発生した収差とを打ち消しやすいので、非点収差や像面湾曲を適正に補正することができる。
　また、第４レンズ４０の屈折率ｎ４およびアッベ数ν４が以下の条件
　　　ｎ４≧１．６
　　　ν４≦２６
を満たしている。従って、倍率色収差を適正に補正することができるので、さらなる高解像度化を実現することができる。また、広角レンズ１００の全長を短くすることができる。
　また、第６レンズ６０の屈折率ｎ６およびアッベ数ν６が以下の条件
　　　ｎ６≧１．６
　　　ν６≦２６
を満たしている。従って、倍率色収差を適正に補正することができるので、さらなる高解像度化を実現することができる。また、広角レンズ１００の全長を短くすることができる。かかる構成の場合、第６レンズ６０のアッベ数ν６が小さい分、色分散が大きくなる傾向にあるが、絞り８１に対して第２接合レンズ１２０とは反対側に配置された第１接合レンズ１１０でも、第４レンズ４０のアッベ数ν４が小さい。従って、第１接合レンズ１１０と第２接合レンズ１２０とでは、接合されたレンズのアッベ数の大小関係が絞り８１を挟んで対称である。それ故、絞り８１より物体側Ｌａで発生した倍率色収差と、絞り８１より像側Ｌｂで発生した倍率色収差とを打ち消しやすいので、倍率色収差を小さく抑えることができる。
　また、第２レンズ２０は、物体側Ｌａのレンズ面２１および像側Ｌｂのレンズ面２２の少なくとも一方が非球面である。本形態では、物体側Ｌａのレンズ面２１および像側Ｌｂのレンズ面２２の双方が非球面である。また、第３レンズ３０の物体側Ｌａのレンズ面３１、および第４レンズ４０の像側Ｌｂのレンズ面４２が非球面である。さらに、第６レンズ６０の物体側Ｌａおよび像側Ｌｂのレンズ面６１、６２、および第７レンズ７０の物体側Ｌａおよび像側Ｌｂのレンズ面７１、７２が非球面である。従って、球面収差等を適正に補正することができる。
　本形態において、広角レンズ１００の射影方式は、中心像よりも周辺像の方が大きくなる立体射影である。かかる立体射影方式の場合、色収差の発生が増えるが、第１接合レンズ１１０を設けてあるので、色収差を第１接合レンズ１１０によって適切に補正することができる。
　また、本実施形態の広角レンズ１００においては、合成焦点距離を表２に示し、以下に説明する条件式（１）～（７）に関連する各値を表３に示すように、条件式（１）～（７）を満たしている。なお、表３には、後述する実施形態２の各値も示してある。また、表３に示す値や以下に説明する値は、四捨五入による端数処理を行ってある。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　表１に示すように、本実施形態では、レンズ系全体の光軸上における第１レンズ１０の物体側Ｌａのレンズ面１０１から像面までの距離である全長ｄ０（Total Track）は、１２．１９８ｍｍであり、レンズ系全体の合成焦点距離ｆ０は０．８５５ｍｍである。第１レンズ１０、第２レンズ２０、第３レンズ３０、第４レンズ４０、第５レンズ５０、第６レンズ６０、および第７レンズ７０の焦点距離は各々、－６．４４１ｍｍ、－２．８１８ｍｍ、－４．８１８ｍｍ、３．２２９ｍｍ、３．２０８ｍｍ、－１．２４５ｍｍ、および１．３１７ｍｍである。
　表２に示すように、第１レンズ１０および第２レンズ２０の合成焦点距離ｆ１２、第１接合レンズ１１０の焦点距離（第３レンズ３０および第４レンズ４０の合成焦点距離ｆ３４）、および第２接合レンズ１２０の焦点距離（第６レンズ６０および第７レンズ７０の合成焦点距離ｆ６７）は各々、－１．６９７ｍｍ、６．１９３ｍｍ、および７．０１０ｍｍである。第１レンズ１０、第２レンズ２０、第３レンズ３０、および第４レンズ４０の合成焦点距離ｆ１２３４は、－２６．１５３ｍｍである。第５レンズ５０、第６レンズ６０、および第７レンズ７０の合成焦点距離ｆ５６７は、２．８４５ｍｍである。第３レンズ３０、第４レンズ４０、第５レンズ５０、第６レンズ６０、および第７レンズ７０の合成焦点距離ｆ３４５６７は、２．１０３ｍｍである。
　それ故、表３に示すように、本形態の広角レンズ１００は、以下に説明する条件式（１）～（７）を満たしている。まず、合成焦点距離ｆ３４、ｆ５６７の比（ｆ３４／ｆ５６７）は、２．１７６であり、以下の条件式（１）を満たしている。従って、色収差をバランスよく補正することができる。
　　　１＜ｆ３４／ｆ５６７＜４　　・・条件式（１）
　合成焦点距離ｆ３４、ｆ０の比（ｆ３４／ｆ０）は、７．２４６であり、以下の条件式（２）を満たしている。かかる態様では、ｆ３４／ｆ０が２（下限）を超えているため、物体側Ｌａに配置されたレンズのパワーが強くなりすぎることを回避することができる。従って、像面湾曲、倍率色収差、コマ収差等の各種収差の補正を適正に行うことができ、高い光学特性を実現することができる。また、ｆ３４／ｆ０が９（上限）未満であるため、レンズ径が大きくなりすぎることを抑制することができるとともに、レンズ系全体の全長が長くなることを回避することができる。それ故、広角レンズ１００の小型化を図ることができる。
　　　２＜ｆ３４／ｆ０＜９　　・・条件式（２）
　第５レンズ５０の焦点距離ｆ５とレンズ系全体の合成焦点距離ｆ０の比（ｆ５／ｆ０）は、３．７５３であり、以下の条件式（３）を満たしている。かかる態様では、ｆ５／ｆ０が２（下限）を超えているため、物体側Ｌａに配置されたレンズのパワーが強くなりすぎることを回避することができる。従って、像面湾曲、倍率色収差、コマ収差等の各種収差の補正を適正に行うことができ、光学特性に優れた広角レンズ１００を実現することができる。また、ｆ５／ｆ０が４未満であるため、レンズ径が大きくなりすぎることを抑制することができるとともに、レンズ系全体の全長が長くなることを回避することができる。それ故、広角レンズ１００の小型化を図ることができる。
　　　２＜ｆ５／ｆ０＜４　　・・条件式（３）
　合成焦点距離ｆ５６７、ｆ０の比（ｆ５６７／ｆ０）は、３．３２９であり、以下の条件式（４）を満たしている。かかる態様では、ｆ５６７／ｆ０が２（下限）を超えるため、第５レンズ５０、第６レンズ６０および第７レンズ７０からなるレンズ群のパワーが強くなりすぎてしまうことを防ぐことができる。従って、各収差、特に色収差の補正をより良好に行うことができ、さらに高い光学性能を実現することができる。また、ｆ５６７／ｆ０が４（上限）未満であるため、レンズ径が大きくなりすぎることを抑制することができるとともに、レンズ系全体の全長が長くなることを回避することができる。それ故、広角レンズの小型化を図ることができる。
　　　２＜ｆ５６７／ｆ０＜４　　・・条件式（４）
　合成焦点距離ｆ１２、ｆ０の比の絶対値（｜ｆ１２／ｆ０｜）は、１．９８５であり、以下の条件式（５）を満たしている。かかる態様によれば、｜ｆ１２／ｆ０｜が０．５（下限）を超えるため、像面湾曲を抑えることができる。また、｜ｆ１２／ｆ０｜が２．５（上限）未満であるため、視野角を大きくすることができる。
　　　０．５＜｜ｆ１２／ｆ０｜＜２．５　　・・条件式（５）
　合成焦点距離ｆ１２、ｆ３４５６７の比の絶対値（｜ｆ１２／ｆ３４５６７｜）は、０．８０７であり、以下の条件式（６）を満たしている。かかる態様では、｜ｆ１２／ｆ３４５６７｜の値が１（上限）未満であるため、正のパワーが強くなりすぎることを抑制することができる。従って、コマ収差や非点収差を適正に補正することができる。また、｜ｆ１２／ｆ３４５６７｜の値が０．１（下限）を超えるため、負のパワーが強くなりすぎることを抑制することができる。従って、レンズ系全体の全長が長くなることをさらに回避することができるため、広角レンズの小型化を図ることができる。
　　　０．１＜｜ｆ１２／ｆ３４５６７｜＜１　　・・条件式（６）
　全長ｄ０と合成焦点距離ｆ０との比（ｄ０／ｆ０）は、１４．２７２であり、条件式（７）を満たしている。かかる態様によれば、ｄ０／ｆ０の値が１０（下限）を超えているので、球面収差や歪曲収差を適正に補正することができる。また、ｄ０／ｆ０の値が１８（上限）未満であるので、レンズ径が大きくなりすぎることを抑制することができるとともに、レンズ系全体の全長が長くなることを回避することができる。それ故、広角レンズの小型化を図ることができる。
　　　１０＜ｄ０／ｆ０＜１８　　・・条件式（７）
［実施形態２］
　図９は、本発明の実施形態２に係る広角レンズ１００の面番号等を示す説明図である。図１０は、図９に示す広角レンズ１００の球面収差を示す説明図である。図１１は、図９に示す広角レンズ１００の倍率色収差を示す説明図であり、最大画角（９６．６５６２ｄｅｇ／半角）における倍率色収差を示してある。図１２は、図９に示す広角レンズ１００の非点収差およびディストーションを示す説明図である。図１３は、図１に示す広角レンズ１００の横収差を示す説明図である。図１０、図１１、図１２には、赤色光Ｒ（波長６５６ｎｍ）、緑色光Ｇ（波長５８８ｎｍ）、青色光Ｂ（波長４８６ｎｍ）における各収差を示してある。図１３には、赤色光Ｒ（波長６５６ｎｍ）、緑色光Ｇ（波長５８８ｎｍ）、青色光Ｂ（波長４８６ｎｍ）の各角度０．００ｄｅｇ、２８．３６ｄｅｇ、５４．８８ｄｅｇ、７２．３７ｄｅｇ、９０．４９ｄｅｇ、および９６．６６ｄｅｇにおける光軸に直交する２方向（ｙ方向およびｘ方向）の横収差を纏めて示してある。なお、本形態の基本的な構成は、実施形態１と同様であるため、対応する部分には同一の符号を付して、それらの詳細な説明を省略する。
　図９に示すように、本形態の広角レンズ１０も、実施形態１と同様、物体側Ｌａから像側Ｌｂに向けて順に配置された第１レンズ１０、第２レンズ２０、第３レンズ３０、第４レンズ４０、絞り８１、第５レンズ５０、第６レンズ６０、および第７レンズ７０からなり、第７レンズ７０に対して像側Ｌｂに平板状の赤外線フィルタ８２、透光性のカバー８３、および撮像素子８５が順に配置されている。第２レンズ２０と第３レンズ３０との間に円環状の遮光シート８４が配置されている。広角レンズ１００の射影方式は、中心像よりも周辺像の方が大きくなる立体射影である。
　第１レンズ１０は、物体側Ｌａに凸面を向けた負メニスカスレンズであり、像側Ｌｂに凹面を向けている。第２レンズ２０は、像側Ｌｂに凹面を向けた負メニスカスレンズであり、物体側Ｌａに凸面を向けている。第３レンズ３０は、物体側Ｌａに凹面を向けた負レンズである。第４レンズ４０は、像側Ｌｂに凸面を向けた正レンズである。第５レンズ５０は、正レンズである。第６レンズ６０は、像側Ｌｂに凹面を向けた負レンズである。第７レンズ７０は、物体側Ｌａおよび像側Ｌｂの双方に凸面を向けた両凸レンズであり、正のパワーを有している。
　第３レンズ３０、第４レンズ４０、第６レンズ６０および第７レンズ７０はいずれも、プラスチックレンズである。第３レンズ３０と第４レンズ４０は、第３レンズ３０の像側Ｌｂの面と第４レンズ４０の物体側Ｌａの面とが樹脂材により接合された第１接合レンズ１１０を構成し、第６レンズ６０と第７レンズ７０は、第６レンズ６０の像側Ｌｂの面と第７レンズ７０の物体側Ｌａの面とが樹脂材により接合された第２接合レンズ１２０を構成している。
　本形態においては、第１レンズ１０の物体側Ｌａのレンズ面１０１（第１面１）は球面の凸面であり、第１レンズ１０の像側Ｌｂのレンズ面１０２（第２面２）は球面の凹面である。第２レンズ２０は、物体側Ｌａのレンズ面２１および像側Ｌｂのレンズ面２２の少なくとも一方が非球面である。より具体的には、第２レンズ２０の物体側Ｌａのレンズ面２１（第３面３）は非球面の凸面であり、第２レンズ２０の像側Ｌｂのレンズ面２２（第４面４）は非球面の凹面である。
　第３レンズ３０および第４レンズ４０は各々、物体側Ｌａのレンズ面および像側Ｌｂのレンズ面のうちの少なくとも一方が非球面である。本形態において、第３レンズ３０は、物体側Ｌａおよび像側Ｌｂの双方に凹面を向けた両凹レンズである。より具体的には、第３レンズ３０において、物体側Ｌａのレンズ面３１（第５面５）は非球面の凹面であり、像側Ｌｂのレンズ面３２（第６面６）は球面の凹面である。第４レンズ４０は、物体側Ｌａおよび像側Ｌｂの双方に凸面を向けた両凸レンズである。より具体的には、第４レンズ４０において、物体側Ｌａのレンズ面４１は、第３レンズ３０のレンズ面３２と同一形状の球面からなる凸面からなり、第６面６を構成している。第４レンズ４０において、像側Ｌｂのレンズ面４２（第７面）は非球面の凸面である。
　絞り８１は第８面８を構成している。第５レンズ５０は、物体側Ｌａのレンズ面５１（第９面９）および像側Ｌｂのレンズ面５２（第１０面１０）がいずれも球面の凸面からなる両凸レンズである。
　第６レンズ６０および第７レンズ７０は各々、物体側Ｌａのレンズ面および像側Ｌｂのレンズ面のうちの少なくとも一方が非球面である。本形態において、第６レンズ６０において、物体側Ｌａのレンズ面６１（第１１面１１）は非球面の凸面であり、像側Ｌｂのレンズ面６２（第１２面１２）は非球面の凹面である。第７レンズ７０において、物体側Ｌａのレンズ面７１は、第６レンズ６０のレンズ面６２と同一形状の非球面からなる凸面からなり、第１２面１２を構成している。また、第７レンズ７０において、像側Ｌｂのレンズ面７２（第１３面）は非球面の凸面である。
　なお、赤外線フィルタ８２の物体側Ｌａの面８２１は第１４面１４を構成し、像側Ｌｂの面８２２は第１５面１５を構成している。カバー８３の物体側Ｌａの面８３１は第１６面１６を構成し、像側Ｌｂの面８３２は第１７面１７を構成している。
　ここで、第１レンズ１０および第５レンズ５０はガラスレンズであり、第２レンズ２０、第３レンズ３０、第４レンズ４０、第６レンズ６０および第７レンズ７０は、アクリル樹脂系、ポリカーボネート系、ポリオレフィン系等からなるプラスチックレンズである。
　本形態の広角レンズ１００の各レンズの構成等は、表４に示す通りであり、レンズ系全体の焦点距離ｆ0は０．９０４であり、全長ｄ０（Total Track）は１２．２２５ｍｍであり、レンズ系全体のＦ値は２．０であり、最大画角は１９３ｄｅｇである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　第１接合レンズ１１０と第２接合レンズ１２０とでは、接合されたレンズの屈折率の大小関係が絞り８１を挟んで対称である。より具体的には、第１接合レンズ１１０において、第３レンズ３０の屈折率Ｎｄは１．５４４であり、第４レンズ４０の屈折率Ｎｄは１．６３５である。従って、第１接合レンズ１１０において、物体側Ｌａの第３レンズ３０の屈折率Ｎｄは、像側Ｌｂの第４レンズ４０の屈折率より大きい。これに対して、第２接合レンズ１２０において、第６レンズ６０の屈折率Ｎｄは１．６３５であり、第７レンズ７０の屈折率Ｎｄは１．５４４である。従って、第２接合レンズ１２０において、像側Ｌｂの第７レンズ７０の屈折率Ｎｄは、物体側Ｌａの第６レンズ６０の屈折率より大きい。それ故、絞り８１より物体側Ｌａで発生した収差と絞り８１より像側Ｌｂで発生した収差とを打ち消しやすいので、非点収差や像面湾曲を適正に補正することができる。
　第４レンズ４０の屈折率ｎ４は１．６３５であり、第４レンズ４０のアッベ数ν４は２４．０であり、下式
　　　ｎ４≧１．６
　　　ν４≦２６
を満たしている。従って、倍率色収差を適正に補正することができるので、さらなる高解像度化を実現することができる。また、広角レンズ１００の全長を短くすることができる。
　第６レンズ６０の屈折率ｎ６は１．６３５であり、第６レンズ６０のアッベ数ν６は２４．０であり、下式
　　　ｎ６≧１．６
　　　ν６≦２６
を満たしている。従って、倍率色収差を適正に補正することができるので、さらなる高解像度化を実現することができる。また、広角レンズ１００の全長を短くすることができる。かかる構成の場合、第６レンズ６０のアッベ数ν６が小さい分、色分散が大きくなる傾向にあるが、絞り８１に対して第２接合レンズ１２０とは反対側に配置された第１接合レンズ１１０でも、第４レンズ４０のアッベ数ν４が小さい。従って、第１接合レンズ１１０と第２接合レンズ１２０とでは、接合されたレンズのアッベ数の大小関係が絞り８１を挟んで対称である。それ故、絞り８１より物体側Ｌａで発生した倍率色収差と、絞り８１より像側Ｌｂで発生した倍率色収差とを打ち消しやすいので、倍率色収差を小さく抑えることができる。
　本実施形態の広角レンズ１００において、第１レンズ１０、第２レンズ２０、第３レンズ３０、第４レンズ４０、第５レンズ５０、第６レンズ６０、および第７レンズ７０の焦点距離は各々、－６．２８６ｍｍ、－３．１０５ｍｍ、－５．２７５ｍｍ、３．４０４ｍｍ、３．１２０ｍｍ、－１．２３３ｍｍ、および１．３１３ｍｍである。
　第１レンズ１０および第２レンズ２０の合成焦点距離ｆ１２、第１接合レンズ１１０の焦点距離（第３レンズ３０および第４レンズ４０の合成焦点距離ｆ３４）、および第２接合レンズ１２０の焦点距離（第６レンズ６０および第７レンズ７０の合成焦点距離ｆ６７）は各々、－１．７９９ｍｍ、６．２８２ｍｍ、および１０．２８０ｍｍである。第１レンズ１０、第２レンズ２０、第３レンズ３０、および第４レンズ４０の合成焦点距離ｆ１２３４は、－３８．７９７ｍｍである。第５レンズ５０、第６レンズ６０、および第７レンズ７０の合成焦点距離ｆ５６７の合成焦点距離ｆ５６７は、２．９５３ｍｍである。第３レンズ３０、第４レンズ４０、第５レンズ５０、第６レンズ６０、および第７レンズ７０の合成焦点距離ｆ３４５６７は、２．０９９ｍｍである。
　それ故、本形態の広角レンズ１００は、表３に示すように、実施形態１で説明した条件式（１）～（７）を満たしている。まず、合成焦点距離ｆ３４、ｆ５６７の比（ｆ３４／ｆ５６７）は、２．１２７であり、上記の条件式（１）を満たしている。従って、色収差をバランスよく補正することができる。
　合成焦点距離ｆ３４、ｆ０の比（ｆ３４／ｆ０）は、６．９４７であり、上記した条件式（２）を満たしている。かかる態様では、ｆ３４／ｆ０が２（下限）を超えているため、物体側Ｌａに配置されたレンズのパワーが強くなりすぎることを回避することができる。従って、像面湾曲、倍率色収差、コマ収差等の各種収差の補正を適正に行うことができ、高い光学特性を実現することができる。また、ｆ３４／ｆ０が９（上限）未満であるため、レンズ径が大きくなりすぎることを抑制することができるとともに、レンズ系全体の全長が長くなることを回避することができる。それ故、広角レンズ１００の小型化を図ることができる。
　第５レンズ５０の焦点距離ｆ５とレンズ系全体の合成焦点距離ｆ０の比（ｆ５／ｆ０）は、３．４５０であり、上記した条件式（３）を満たしている。かかる態様では、ｆ５／ｆ０が２（下限）を超えているため、物体側Ｌａに配置されたレンズのパワーが強くなりすぎることを回避することができる。従って、像面湾曲、倍率色収差、コマ収差等の各種収差の補正を適正に行うことができ、光学特性に優れた広角レンズ１００を実現することができる。また、ｆ５／ｆ０が４（上限）未満であるため、レンズ径が大きくなりすぎることを抑制することができるとともに、レンズ系全体の全長が長くなることを回避することができる。それ故、広角レンズ１００の小型化を図ることができる。
　合成焦点距離ｆ５６７、ｆ０の比（ｆ５６７／ｆ０）は、３．２６５であり、上記した条件式（４）を満たしている。かかる態様では、ｆ５６７／ｆ０が２（下限）を超えるため、第５レンズ５０、第６レンズ６０および第７レンズ７０からなるレンズ群のパワーが強くなりすぎてしまうことを防ぐことができる。従って、各収差、特に色収差の補正をより良好に行うことができ、さらに高い光学性能を実現することができる。また、ｆ５６７／ｆ０が４（上限）未満であるため、レンズ径が大きくなりすぎることを抑制することができるとともに、レンズ系全体の全長が長くなることを回避することができる。それ故、広角レンズの小型化を図ることができる。
　合成焦点距離ｆ１２、ｆ０の比の絶対値（｜ｆ１２／ｆ０｜）は、１．９８９であり、上記した条件式（５）を満たしている。かかる態様によれば、｜ｆ１２／ｆ０｜が０．５（下限）を超えるため、像面湾曲を抑えることができる。また、｜ｆ１２／ｆ０｜が２．５（上限）未満であるため、視野角を大きくすることができる。
　合成焦点距離ｆ１２、ｆ３４５６７の比の絶対値（｜ｆ１２／ｆ３４５６７｜）は、０．８５７であり、上記した条件式（６）を満たしている。かかる態様では、｜ｆ１２／ｆ３４５６７｜の値が１（上限）未満であるため、正のパワーが強くなりすぎることを抑制することができる。従って、コマ収差や非点収差を適正に補正することができる。また、｜ｆ１２／ｆ３４５６７｜の値が０．１（下限）を超えるため、負のパワーが強くなりすぎることを抑制することができる。従って、レンズ系全体の全長が長くなることをさらに回避することができるため、広角レンズの小型化を図ることができる。
　全長ｄ０、および合成焦点距離ｆ０の比（ｄ０／ｆ０）は、１３．５１７であり、上記した条件式（７）を満たしている。かかる態様によれば、ｄ０／ｆ０の値が１０（下限）を超えているので、球面収差や歪曲収差を適正に補正することができる。また、ｄ0／ｆ0の値が１８（上限）未満であるので、レンズ径が大きくなりすぎることを抑制することができるとともに、レンズ系全体の全長が長くなることを回避することができる。それ故、広角レンズの小型化を図ることができる。
　図１０～図１３に示すように、本形態の広角レンズ１００においては、球面収差、倍率色収差、非点収差（ディストーション）、および横収差が適正なレベルまで補正されている。
　以上説明したように、本形態の広角レンズ１００でも、実施形態１と同様、第３レンズ３０と第４レンズ４０とが接合レンズ（第１接合レンズ１１０）を構成している。このため、第３レンズ３０の像側Ｌｂの面と第４レンズ４０の物体側Ｌａの面との間に高い位置精度を出すことができる。従って、像面湾曲や像面倒れを十分に補正することができる等、実施形態１と同様な効果を奏する。
［他の実施の形態］
　上記実施の形態では、第１レンズ１０がガラスレンズであったが、プラスチックレンズであってもよい。この場合、第１レンズ１０の像側Ｌｂのレンズ面１０２を非球面とすることができる。上記実施の形態において、第３レンズ３０と第４レンズ４０とを位置決めするにあたって、第３レンズ３０にフランジ部３６に突出部３６２を設け、第４レンズ４０に凹部４６２を設けたが、第４レンズ４０のフランジ部４６に突出部を設け、第３レンズ３０に凹部を設け、凹部の内周面（段部）が、第４レンズ４０のフランジ部４６に設けた突出部の外周面に当接する態様を採用してもよい。
　本発明に係る広角レンズは、本発明に係る広角レンズは、物体側より順に配置された第１レンズ、第２レンズ、第３レンズ、第４レンズ、絞り、第５レンズ、第６レンズ、および第７レンズからなり、絞りに対して物体側では、第３レンズと第４レンズとが接合レンズ（第１接合レンズ）を構成している。このため、第３レンズの像側の面と第４レンズの物体側の面との間に高い位置精度を出すことができる。従って、像面湾曲や像面倒れを十分に補正することができる。また、色収差を適切に補正することができる。また、絞りに対して像側では、正レンズである第５レンズと、負レンズである第６レンズと正レンズである第７レンズとの接合レンズ（第２接合レンズ）が配置されたトリプレット構成となっている。このため、非点収差、球面収差、倍率色収差等を十分に補正することができる。また、第２接合レンズでは、第６レンズの像側の凹面と第７レンズの物体側の凸面とが接合されているため、非点収差以外の収差、例えば、色収差を適切に補正することができる。また、第１接合レンズおよび第２接合レンズの２つの接合レンズが配置されていることで、広角レンズの色収差を十分に補正することができる。従って、さらなる高解像度化を実現することができる。しかも、第３レンズ、第４レンズ、第６レンズ、および第７レンズがプラスチックレンズであるため、低コスト化を図ることができる。

Claims (20)

  1. 　物体側より順に配置された第１レンズ、第２レンズ、第３レンズ、第４レンズ、絞り、第５レンズ、第６レンズ、および第７レンズからなり、
    　前記第１レンズは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであり、
    　前記第２レンズは、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであり、
    　前記第３レンズは、物体側に凹面を向けた負レンズであり、
    　前記第４レンズは、像側に凸面を向けた正レンズであり、
    　前記第５レンズは、正レンズであり、
    　前記第６レンズは、像側に凹面を向けた負レンズであり、
    　前記第７レンズは、物体側および像側の双方に凸面を向けた両凸レンズであり、
    　前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第６レンズおよび前記第７レンズはいずれも、プラスチックレンズであり、
    　前記第３レンズと前記第４レンズとは、前記第３レンズの像側の面と前記第４レンズの物体側の面とが樹脂材により接合された第１接合レンズを構成し、
    　前記第６レンズと前記第７レンズとは、前記第６レンズの像側の面と前記第７レンズの物体側の面とが樹脂材により接合された第２接合レンズを構成していることを特徴とする広角レンズ。
  2. 　前記第３レンズおよび前記第４レンズの合成焦点距離をｆ３４（ｍｍ）とし、前記第５レンズ、前記第６レンズおよび前記第７レンズの合成焦点距離をｆ５６７（ｍｍ）としたとき、合成焦点距離ｆ３４、ｆ５６７は、以下の条件
    　　　１＜ｆ３４／ｆ５６７＜４
    を満たすことを特徴とする請求項１に記載の広角レンズ。
  3. 　前記第３レンズおよび前記第４レンズの合成焦点距離をｆ３４（ｍｍ）とし、レンズ系全体の合成焦点距離をｆ０（ｍｍ）としたとき、合成焦点距離ｆ３４、ｆ０は、以下の条件
    　　　２＜ｆ３４／ｆ０＜９
    を満たすことを特徴とする請求項１または２に記載の広角レンズ。
  4. 　前記第５レンズの焦点距離をｆ５（ｍｍ）とし、レンズ系全体の合成焦点距離をｆ０（ｍｍ）としたとき、合成焦点距離ｆ５、ｆ０は、以下の条件
    　　　２＜ｆ５／ｆ０＜４
    を満たすことを特徴とする請求項１から３までの何れか一項に記載の広角レンズ。
  5. 　前記第５レンズ、前記第６レンズおよび前記第７レンズの合成焦点距離をｆ５６７（ｍｍ）とし、レンズ系全体の合成焦点距離をｆ０（ｍｍ）としたとき、合成焦点距離ｆ５６７、ｆ０は、以下の条件
    　　　２＜ｆ５６７／ｆ０＜４
    を満たすことを特徴とする請求項１から４までの何れか一項に記載の広角レンズ。
  6. 　前記第１レンズおよび前記第２レンズの合成焦点距離をｆ１２（ｍｍ）とし、レンズ系全体の合成焦点距離をｆ０（ｍｍ）としたとき、合成焦点距離ｆ１２、ｆ０は、以下の条件
    　　　０．５＜｜ｆ１２／ｆ０｜＜２．５
    を満たすことを特徴とする請求項１から５までの何れか一項に記載の広角レンズ。
  7. 　前記第１レンズおよび前記第２レンズの合成焦点距離をｆ１２（ｍｍ）とし、前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第５レンズ、前記第６レンズおよび前記第７レンズの合成焦点距離をｆ３４５６７（ｍｍ）としたとき、合成焦点距離ｆ１２、ｆ３４５６７は、以下の条件
    　　　０．１＜｜ｆ１２／ｆ３４５６７｜＜１
    を満たすことを特徴とする請求項１から６までの何れか一項に記載の広角レンズ。
  8. 　レンズ系全体の光軸上における前記第１レンズの物体側の面から像面までの距離である全長をｄ０（ｍｍ）とし、レンズ系全体の合成焦点距離をｆ０（ｍｍ）としたとき、全長ｄ０、および合成焦点距離ｆ０は、以下の条件
    　　　１０＜ｄ０／ｆ０＜１８
    を満たすことを特徴とする請求項１から７までの何れか一項に記載の広角レンズ。
  9. 　前記第３レンズおよび前記第４レンズは各々、物体側のレンズ面および像側のレンズ面のうちの少なくとも一方が非球面であることを特徴とする請求項１から８までの何れか一項に記載の広角レンズ。
  10. 　前記第５レンズは、ガラスレンズであることを特徴とする請求項１から９までの何れか一項に記載の広角レンズ。
  11. 　前記第５レンズは、物体側および像側の双方に凸面を向けた両凸レンズであることを特徴とする請求項１から１０までの何れか一項に記載の広角レンズ。
  12. 　前記第３レンズは、物体側および像側の双方に凹面を向けた両凹レンズであり、
    　前記第４レンズは、物体側および像側の双方に凸面を向けた両凸レンズであることを特徴とする請求項１から１１までの何れか一項に記載の広角レンズ。
  13. 　前記第１接合レンズと前記第２接合レンズとでは、接合されたレンズの屈折率の大小関係が前記絞りを挟んで対称であることを特徴とする請求項１から１２までの何れか一項に記載の広角レンズ。
  14. 　前記第４レンズの屈折率をｎ４とし、前記第４レンズのアッベ数をν４としたとき、屈折率ｎ４およびアッベ数ν４は各々、以下の条件
    　　　ｎ４≧１．６
    　　　ν４≦２６
    を満たしていることを特徴とする請求項１から１３までの何れか一項に記載の広角レンズ。
  15. 　前記第６レンズの屈折率をｎ６とし、前記第６レンズのアッベ数をν６としたとき、屈折率ｎ６およびアッベ数ν６は各々、以下の条件
    　　　ｎ６≧１．６
    　　　ν６≦２６
    を満たしていることを特徴とする請求項１から１４までの何れか一項に記載の広角レンズ。
  16. 　前記第２レンズは、物体側のレンズ面および像側のレンズ面の少なくとも一方が非球面であることを特徴とする請求項１から１５までの何れか一項に記載の広角レンズ。
  17. 　前記第１レンズはガラスレンズであることを特徴とする請求項１から１６までのいずれか一項に記載の広角レンズ。
  18. 　前記第３レンズにおいて像側のレンズ面の周りを囲むフランジ部、および前記第４レンズにおいて物体側のレンズ面の周りを囲むフランジ部のうちの一方のフランジ部は、他方のフランジ部の外周面に当接して前記他方のフランジ部の径方向における位置を規定する段部が形成されていることを特徴とする請求項１から１７までのいずれか一項に記載の広角レンズ。
  19. 　前記段部は、環状に形成されて前記他方のフランジ部の外周面に全周にわたって当接していることを特徴とする請求項１８に記載の広角レンズ。
  20. 　射影方式が、中心像よりも周辺像の方が大きくなる立体射影方式であることを特徴とする請求項１から１９までのいずれか一項に記載の広角レンズ。
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