WO2018041742A1 - Verfahren zum steuern einer unterbrechungsfreien stromversorgung und anlage für eine unterbrechungsfreie stromversorgung - Google Patents

Verfahren zum steuern einer unterbrechungsfreien stromversorgung und anlage für eine unterbrechungsfreie stromversorgung Download PDF

Info

Publication number
WO2018041742A1
WO2018041742A1 PCT/EP2017/071463 EP2017071463W WO2018041742A1 WO 2018041742 A1 WO2018041742 A1 WO 2018041742A1 EP 2017071463 W EP2017071463 W EP 2017071463W WO 2018041742 A1 WO2018041742 A1 WO 2018041742A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
potential
switch
terminal
current
inverter
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/EP2017/071463
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Andrey Gavrilov
Manfried KRUSKA
Alexander Reich
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Maschinenfabrik Reinhausen GmbH
Scheubeck GmbH and Co
Original Assignee
Maschinenfabrik Reinhausen GmbH
Maschinenfabrik Reinhausen Gebrueder Scheubeck GmbH and Co KG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Maschinenfabrik Reinhausen GmbH, Maschinenfabrik Reinhausen Gebrueder Scheubeck GmbH and Co KG filed Critical Maschinenfabrik Reinhausen GmbH
Priority to SG11201901080UA priority Critical patent/SG11201901080UA/en
Priority to US16/328,729 priority patent/US10797515B2/en
Priority to JP2019511939A priority patent/JP6898985B2/ja
Priority to CN201780053526.8A priority patent/CN109643909B/zh
Publication of WO2018041742A1 publication Critical patent/WO2018041742A1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—ELECTRIC POWER NETWORKS; CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J9/00—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting
    • H02J9/04—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source
    • H02J9/06—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source with automatic change-over, e.g. UPS systems
    • H02J9/062—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source with automatic change-over, e.g. UPS systems for AC powered loads
    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03K—PULSE TECHNIQUE
    • H03K17/00—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking
    • H03K17/51—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking characterised by the components used
    • H03K17/78—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking characterised by the components used using opto-electronic devices, i.e. light-emitting and photoelectric devices electrically- or optically-coupled
    • H03K17/79—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking characterised by the components used using opto-electronic devices, i.e. light-emitting and photoelectric devices electrically- or optically-coupled controlling bipolar semiconductor switches with more than two PN-junctions, or more than three electrodes, or more than one electrode connected to the same conductivity region
    • H—ELECTRICITY
    • H10—SEMICONDUCTOR DEVICES; ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H10D—INORGANIC ELECTRIC SEMICONDUCTOR DEVICES
    • H10D18/00—Thyristors
    • H10D18/60—Gate-turn-off devices 
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—ELECTRIC POWER NETWORKS; CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J9/00—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting
    • H02J9/04—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source
    • H02J9/06—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source with automatic change-over, e.g. UPS systems
    • H02J9/068—Electronic means for switching from one power supply to another power supply, e.g. to avoid parallel connection

Definitions

  • the invention relates to a method for controlling an uninterruptible power supply and a system for an uninterruptible power supply.
  • Thyristors are known power semiconductors, which are designed in the power electronics for switching high electrical currents and voltages. Usually, the following terms are used in connection with a thyristor:
  • Main voltage is the voltage between its anode and its cathode
  • Control voltage is the voltage between its gate and the cathode, it is positive if the gate has the higher potential compared to the cathode;
  • Control current is the current through the gate
  • Ignition current is a control current flowing into the gate, the control current is then positive;
  • Extinguishing current is a control current flowing out of the gate, the control current is then negative;
  • Form direction is the direction from anode to cathode
  • Forward voltage is the forward biased main voltage, the main voltage is then positive;
  • Forward current is the main current flowing in the forward direction, the main current is then positive;
  • Reverse direction is the direction from cathode to anode
  • Reverse voltage is the main voltage poled in the reverse direction, the main voltage is then negative;
  • Backward current is the main current flowing in the backward direction, the main current is then negative;
  • Inhibit state and “on state” are the two stable operating states that the thyristor can assume when a forward current is flowing;
  • thyristor can be put into on-state, also called firing, by applying a forward voltage and applying a positive control voltage for at least a short time, typically for about 10 seconds, and generating a firing current until the forward current exceeds the latching current. below.
  • the thyristor remains in the on state even when the control current goes out or even reversed, but only as long as the forward current does not fall below the holding current and the forward voltage is applied.
  • the thyristor transitions to the off state, which is also called extinction or shutdown or commutation.
  • Normal thyristors which are also referred to as naturally commutating thyristors, can be erased only in the manner described above, in addition GTO thyristors but also by a quenching current is generated.
  • normal thyristors usually go off at the earliest when the main current reaches the next zero crossing, whereas GTO thyristors can be extinguished at any time.
  • normal thyristors are currently designed for currents up to 2.2 kA and more and for voltages up to 7 kV and more, whereas GTO thyristors can currently only be designed for lower currents and voltages and are more expensive.
  • EP 1 160 965 B1 describes a system for an uninterruptible power supply comprising an input connected to an input power source and an output connected to a critical load.
  • This known system also includes a supply circuit breaker comprising two antiparallel normal thyristors and coupled between the input and an input bus, a battery bus, an inverter coupled between the battery bus and the output, and an inverter controller.
  • the inverter When the input voltage collapses, the inverter generates a balancing voltage on the input bus, which is required for the uninterruptible power supply, and this balancing voltage, in combination with the falling input voltage, causes the thyristors of the utility circuit breaker to automatically commutate because the current through them is zero is driven.
  • the inverter controller upon detection of an input power source error causing an increase in the magnitude of the input voltage, controls the inverter to generate a voltage at the input bus that is the same polarity as the input voltage and a greater amount than the input voltage, which forces the thyristors of the utility circuit breaker to commute.
  • EP 1 276 202 B1 describes a system for an uninterruptible power supply and a method for controlling such a system.
  • This system includes an AC power source for supplying a load, a DC power source, an inverter connected between the DC power source and the load, an AC switch comprising two anti-parallel connected thyristors and connected between the AC power source and the load and the inverter, respectively Current sensor for the current through the AC switch and a control device.
  • the AC switch is opened and by means of the inverter generates an output voltage which supplies the load.
  • the control device can generate a synchronous sine voltage, a high-synchronous sine voltage and a low-synchronous voltage and supply it to the inverter as a reference voltage.
  • the synchronous sine voltage is synchronized with the AC source.
  • the high-synchronous sine voltage has the same phase and a larger amplitude compared to the synchronous sine voltage.
  • the low-synchronous sine voltage has the same phase and a smaller amplitude compared to the synchronous sine voltage.
  • the controller does not detect a failure of the AC power source, it supplies the inverter with the synchronous sinusoidal voltage as a reference voltage, whereupon the inverter adjusts the output voltage to have the same phase and amplitude compared to the voltage of the AC power source.
  • the controller detects a failure of the AC power source, if the current sensor detects a positive current, it supplies the inverter with the high-synchronous sinusoidal voltage as a reference voltage, whereupon the inverter performs the
  • a formulation of the type "A is connected to B” corresponds to a formulation of the type "A is connected to B"
  • a formulation of the type "A is connected to B” means "A is directly conducting with B electrically conductive connected "and” A is indirectly, so via C, electrically connected to B “, and has a formulation of the type” A is connected to B “meaning" A is directly electrically connected to B ".
  • the invention proposes a method for controlling an uninterruptible power supply by means of an installation for an uninterruptible power supply, the installation comprising
  • a first connection terminal which can be connected to an AC power source
  • a first thyristor connected between the switch terminals
  • a second thyristor connected in anti-parallel to the first thyristor between the switch terminals;
  • the switch current is checked by: detecting the magnitude of the switch current up to a predetermined first test time, which is after the setting of the second potential, and with a preliminary threshold value is exceeded, and if this threshold value is exceeded, a first test result is regarded as positive and otherwise as negative;
  • the switch current is detected at a predetermined second test time, which is at or after the first test time, and compared with zero, and if a deviation from zero is considered a second test result as positive and otherwise as negative;
  • the invention proposes according to a second aspect, a system for an uninterruptible power supply, comprising
  • a first connection terminal which can be connected to an AC power source
  • a first thyristor connected between the switch terminals
  • a second thyristor connected in anti-parallel to the first thyristor between the switch terminals;
  • a current sensor capable of detecting a switch current flowing through the switch
  • a first voltage sensor capable of detecting a first potential applied to the first terminal
  • control device coupled to the switch, the inverter and the sensors
  • control device is designed such that it
  • the inverter can detect a first fault situation in which the magnitude of the first potential decreases unduly and the magnitude of the switch current rises inadmissibly, and in this case, drives the inverter in such a way that it generates a second potential the second switch terminal is applied and drives the switch current to zero;
  • the invention allows the thyristors to rapidly go out or commutate and thus quickly open the switch even in the event the thyristors are normal thyristors since the second potential is chosen to drive the switch current to zero and its magnitude Zero sinks. In the event that this amount should not drop to zero as desired already after application of the second potential, the applied second potential is reversed, which means that the switch current is driven to zero at the latest by this. Thus, then the uninterruptible power supply can be started as soon as possible.
  • the magnitude of the switch current does not drop to zero may occur, for example, if the sign of the switch current is incorrectly determined or changes unexpectedly due to high latency or inaccuracy in the measurement.
  • the sinking of a quantity should be "inadmissible” if the instantaneous value of this variable violates a given admissibility rule and otherwise be "permissible".
  • This admissibility rule may stipulate, for example, that the instantaneous value must be above a predefined threshold value and / or that the time derivative of the instantaneous value must be above a predefined threshold value.
  • the rise of a quantity such as, for example, the increase in the amount of the
  • Switch current be "inadmissible” if the instantaneous value of this variable violates a given admissibility rule, and otherwise be “allowed".
  • This admissibility rule may stipulate, for example, that the instantaneous value must be below a predefined threshold value, and / or that the time derivative of the instantaneous value must be below a predefined threshold value.
  • Each threshold can be after Need to be constant or variable.
  • the check of the switch current after setting the second potential, the comparison of the switch current with a predetermined threshold and / or the test at a predetermined test time, whether the switch current deviates from zero include.
  • the threshold value is exceeded and / or the switch current deviates from zero at the test time after setting the second potential, the check should be considered positive.
  • the direction from the first terminal to the second terminal will be referred to below, and the direction from the second to the first terminal as the plant reverse direction.
  • the system of the proposed method and the proposed system may be formed as desired in any way and / or for example no or at least one additional switch and / or no or at least one additional energy storage and / or no or at least one additional inverter and or no or at least one additional current sensor and / or no or at least one additional voltage sensor and / or no or at least one additional control device.
  • Each switch may be configured as desired in any manner and / or may include, for example, no or at least one additional thyristor.
  • the thyristors are exemplarily connected such that the forward direction of the first thyristor points from the first to the second terminal or from the first to the second switch terminal and the forward direction of the second thyristor from the second to the first terminal or from the second to the first switch - terminal points.
  • Each thyristor may be formed as desired in any manner, for example as a normal thyristor or as a GTO thyristor or as a light-triggered thyristor.
  • Each energy store may be designed as desired in any desired manner and / or may include, for example, at least one accumulator and / or at least one capacitor.
  • the AC power source is an AC power system by way of example.
  • the AC consumer is exemplified by an AC network or factory that produces semiconductors or semiconductor products or glass or glassware or plastic or plastic products.
  • the control device is designed such that it in the first error case
  • vi is the instantaneous value of the first potential
  • v2 is the instantaneous value of the second potential
  • iS is the instantaneous value of the switch current
  • v2 (t2) -A1 ⁇ v2 (t1) with A1> 1 and t2> t1
  • v2 is the instantaneous value of the second potential
  • t2 is a time that is after inversion
  • t1 is a time that is before inversion
  • A1 is a first share factor.
  • the predetermined threshold value for the switch current is preferably in the range of 1, 5 to 2 times the rated current of the system. However, this value may be due to the component also other values, such as 1-fold, 3-fold or 4 times the rated current of the system.
  • PZ2 is the second test time
  • T3 is the time at which the second potential has been set
  • A2 is a second proportion factor
  • tq is the recovery time of the thyristors.
  • A2 greater than or equal to 1, 05 or greater equal to 1, 1 or greater equal to 1, 15 or greater equal to 1, 2 or greater equal to 1, 25 or greater equal to 1, 3 or greater equal to 1, 35 or greater equal to 2 or greater equal to 3 or greater equal to 4 or greater equal to 5.
  • v2 sgn (iS) ⁇ vO with vO> 0
  • vO is a given default potential
  • v2 is the instantaneous value of the second potential
  • iS is the instantaneous value of the switch current
  • the default potential is, for example, constant or variable or variable in time.
  • the default potential is preferably selected such that the magnitude of the switch current drops to zero.
  • the default potential is at least temporarily selected such that
  • the control device is designed such that it selects the default potential, at least temporarily such that
  • A3 is a third fraction factor and VWR is the nominal potential of the inverter.
  • VWR is the nominal potential of the inverter.
  • the third factor is constant or variable or variable in time or monotonically decreasing over time.
  • A3 is less than or equal to 0.95, or less than or equal to 0.9, or less than or equal to 0.85, or less than or equal to 0.8, or less than or equal to 0.75, or less than or equal to or less than or equal to 0.6 or less than 0.55.
  • the default potential is at least temporarily selected such that
  • the control device is designed such that it selects the default potential, at least temporarily such that
  • v (iS) is a function dependent on the switch current.
  • L is the inductance of the AC source and the portion of the plant between the first terminal and the second switch terminal
  • / dt is the time derivative of the magnitude of the switch current
  • the default potential is determined at least temporarily by a guided by the switch current control;
  • the control device is designed such that it can determine the default potential at least temporarily by a guided by the switch current control.
  • TW is the waiting time
  • A4 is a fourth share factor
  • tq is the recovery time of the thyristors
  • the inverter sets the second potential as required for an uninterruptible power supply and / or uses the inverter to provide an active power required for an uninterruptible power supply and / or a reactive power required for an uninterruptible power supply Uninterruptible power supply is required is generated. It may be specified that the control device is designed such that it
  • TW is the waiting time
  • A4 is a fourth share factor
  • tq is the recovery time of the thyristors
  • the inverter After expiration of the waiting period, the inverter is controlled such that it sets the second potential as it is required for an uninterruptible power supply, and / or an active power that is required for an uninterruptible power supply, and / or reactive power, for a uninterruptible power supply is required.
  • A4 is greater than or equal to 1, 05 or greater equal to 1, 1 or greater equal to 1, 15 or greater equal to 1, 2 or greater equal to 1, 3 or greater equal to 1, 4 or greater equal to 1, 6 or greater equal to 1.8 or greater than or equal to 2 or greater than or equal to 3.
  • control device is designed such that it
  • ⁇ Generates an active power required for an uninterruptible power supply and / or a reactive power required for an uninterruptible power supply.
  • the thyristors In the first and / or second fault, the thyristors no ignition current is supplied, and / or
  • the control device is designed such that it does not supply ignition current to the thyristors in the first and / or second fault.
  • the inverter is controlled and / or controlled by the second potential and / or in dependence on the second potential.
  • the plant comprises
  • a second voltage sensor capable of detecting the second potential and coupled to the controller
  • the control device is designed such that they
  • the inverter is bidirectional; or
  • a rectifier is connected in parallel with the inverter and in particular coupled to the control device.
  • the energy storage can be charged.
  • the plant comprises
  • At least one coil which is connected between the first terminal and the first switch terminal or between the second switch terminal and the second terminal; and or - At least one capacitor, which is connected between the first terminal and ground or between the first switch terminal and ground or between the second switch terminal and ground or between the second terminal and ground; and or
  • the reactance and / or impedance of the coil is selected to correspond to the maximum possible reactance and / or impedance of the AC power source. It may be specified that each of the proposed facilities is designed and / or serving and / or is suitable for use
  • one of the proposed methods can be carried out with each of the proposed systems.
  • FIG. 1 shows a first embodiment of an installation for an uninterruptible power supply
  • FIG. 2 shows a second embodiment of the plant
  • FIG. 3a shows a time profile of potentials in the system of FIG. 2, the system being controlled in accordance with a preferred embodiment of a method for controlling an uninterruptible power supply;
  • FIG. 3b is a with FIG. 3a synchronized time course of the current through the
  • FIG. 3c one with FIG. 3a synchronized time course of the current in the event that the current lags the potential less;
  • FIG. 4a shows a first time profile of potentials in the system of FIG. 2, wherein the plant is controlled according to the preferred embodiment of the method;
  • FIG. 4b shows a FIG. 4a synchronized time course of the stream
  • FIG. 5a shows a second time profile of potentials in the system of FIG. 2, wherein the plant is controlled according to the preferred embodiment of the method;
  • FIG. 5b shows a FIG. 5a synchronized time course of the current.
  • FIG. 1 a first embodiment of an electrical system 10 for an uninterruptible power supply is shown schematically.
  • the plant 10 has a first terminal 101 connected to an AC power source (not shown) and a second terminal 102 connected to an AC load or load (not shown).
  • the system 10 includes a switch 1 1 having a first and second switch terminal 1 1 1, 1 12 and a first and second thyristor 1 13, 1 14, an energy storage 12, an inverter 13 with a nominal potential, a current sensor 14, a first voltage sensor 15 and a controller 16 which is coupled to the switch 1 1, the inverter 13 and the sensors 14, 15.
  • the first switch terminal 1 1 1 is connected to the first terminal 101
  • the second switch terminal 1 12 is connected to the second terminal 102.
  • the first thyristor 1 13 is connected between the switch terminals 1 1 1, 1 12
  • the second thyristor 1 14 is connected in anti-parallel to the first thyristor 1 13 between the switch terminals 1 1 1, 1 12.
  • the inverter 13 is connected with its AC voltage output to the second end terminal 102 and the second switch terminal 1 12 and connected with its DC input to the energy storage 12. It is thus connected between the second terminal 102 and the energy storage 12 and also between the second switch terminal 1 12 and the energy storage 12.
  • the current sensor 14 is exemplarily coupled to the second switch terminal 1 12 and thus can detect the current flowing through the switch 1 1 and is also referred to as a switch current. However, it can also be coupled to the first switch terminal 1 1 1.
  • the switch current is positive when it flows from the first to the second switch terminal 1 1 1, 1 12, ie in plant forward direction.
  • the first voltage sensor 15 is coupled to the first terminal 101 and thus can detect the potential applied to the first terminal 101 and also referred to as the first potential as.
  • the thyristors 1 13, 1 14 are exemplified as normal thyristors and not as GTO thyristors and connected such that the forward direction of the first thyristor 1 13 from the first to the second switch terminal 1 1 1, 1 12 and Thus, from the first to the second terminal 101, 102, and the forward direction of the second thyristor 1 14 from the second to the first switch terminal 1 14, 1 13 and thus from the second to the first terminal 102, 101 has.
  • the control device 16 is formed according to a first embodiment, in such a way that they
  • - can detect a first error case in which the amount of the first potential decreases inadmissible and the amount of switch current increases inadmissible, and in this case ⁇ the inverter 13 so drives that it generates a second potential, the second switch terminal 102 and thus also applied to the second terminal 1 12 and drives the switch current to zero;
  • Threshold compares and evaluates a first test result as positive and negative if exceeding this threshold value
  • the first fault means that the supply voltage supplied by the AC power source at least briefly breaks down or even fails, and may occur, for example, when the switch current lags the first potential at the switch 1 1.
  • the second thyristor 1 14 conducts the negative, ie in the reverse direction flowing switch current and the first potential due to the phase shift is already positive at the first terminal 101 and in this situation, the supply voltage breaks, then arises due to the control intervention of the inverter 13, the at the second terminal 102 generates the required for the uninterruptible power supply positive second potential, an undesirable negative, ie pointing in the reverse direction voltage across the switch 1. This negative
  • Voltage represents a forward voltage for the second thyristor 14 and drives the negative switch current through the second thyristor 14 so that it can not go out by zeroing the switch current. There is a risk that the inverter 13 and / or the second thyristor 1 14 is destroyed and that the power supplied by the inverter 13 for the uninterruptible power supply does not reach the AC consumer sufficiently, since too much of the AC power source is consumed becomes.
  • the control device 16 intervenes by controlling the inverter 13, so that it deviates from its normal control intervention for the uninterruptible power supply and at the second terminal 102, a potential, ie the second potential, generates this negative voltage and thus the forward voltage of the second thyristor 1 14 compensates or even overcompensated.
  • the second potential must be sufficiently large and counteract the negative switch current, which can be expressed by the formula above.
  • the inverter 13 will set the second potential to a value equal to the negative rated potential.
  • control device 16 is designed such that it
  • the inverter 13 drives to generate the second potential in such a way that that
  • vi is the instantaneous value of the first potential
  • v2 is the instantaneous value of the second potential
  • iS is the instantaneous value of the switch current.
  • An erroneous determination is, for example, if at the time of detection of the switch current, the sign of the switch current is negative, but the switch current until the second potential by means of the inverter 13 changes its sign. This can happen, for example, with a rapid change of the switch current.
  • Another reason for an erroneous determination of the second potential may be, for example, a high latency or inaccuracy in the detection or measurement of the switch current. For example, if two measurement times at which the switch current is detected are too far apart, then a change in the sign of the switch current is possible without this sign change being detected in good time by the control device 16.
  • the now set second potential at a time t1 at the second Switch terminal 102 generates, formed between the first and the second switch terminal 101, 102 is a positive voltage, which represents a forward voltage for the first thyristor 1 13 and the positive switch current through the first thyristor drives 1 13 so that it can not go out by zeroing the switch current , Again, there is a risk that the inverter 13 and / or the first thyristor 1 13 is destroyed and the power supplied by the inverter 13 for the uninterruptible power supply does not reach the AC consumer sufficiently.
  • control device 16 intervenes a second time by reversing the second potential and thus generates a correct potential at the second switch terminal 102, which is to extinguish the now conducting first thyristor 1 13 and thus to the separation of the AC consumer and the inverter 13th from the supply network leads.
  • Trigger for the second control action is the monitoring of the switch current after generating the second potential. If the magnitude of the switch current at a time t2 subsequent to the generation of the second potential exceeds a certain threshold, here also referred to as the second threshold SW2, or if this amount is not present at a predetermined check time after the second potential has been generated Zeroed, then the previous potential is reversed.
  • a negative voltage is present between the first and the second switch terminal 101, 102, which represents a reverse voltage for the first thyristor 13 and drives the switch current through the first thyristor 11 to zero, so that the latter passes through Zeroing of the switch current goes out.
  • This plant 10 thus carries out a preferred embodiment of a method for controlling an uninterruptible power supply comprising the steps and features described above.
  • FIG. 2 a second embodiment of the system 10 is shown schematically. This embodiment is similar to the first embodiment, so that below all the differences are explained in detail.
  • the system 10 comprises by way of example a second voltage sensor 17, a coil 18, a capacitor 19 and a transformer 20.
  • the second voltage sensor 17 is coupled to the control device 16 and to the second connection terminal 102 and can thus detect the second potential which is applied to the second connection terminal 102.
  • the control device 16 controls the inverter 13 with the aid of the second voltage sensor 17.
  • the coil 18 is connected between the first terminal 101 and the first switch terminal 1 12.
  • Their reactance and inductance are exemplified to correspond to the reactance and inductance of the AC power source.
  • the AC power source is an AC grid
  • its reactance is typically substantially an inductance that depends on its inductance, which in turn increases with the length of the AC grid lines.
  • the capacitor 19 is connected between the first switch terminal 1 12 and ground.
  • the coil 18 is omitted or arranged on the other side of the switch 11 and / or the capacitor 19 is omitted or arranged on the other side of the switch 11.
  • the transformer 20 is connected between the inverter 13 and the second switch terminal 1 12 and thus also between the inverter 13 and the second terminal 102.
  • the inverter 13 serves to increase the AC voltage supplied by the inverter 13.
  • the inverter 13 is formed by way of example bidirectional, so can not only convert the supplied from the energy storage 12 DC voltage in an AC voltage at the second switch terminal 1 12 and the second terminal 102, but also a voltage applied to the second switch terminal 1 12 and the second terminal 102 Convert AC voltage to a DC voltage to charge the energy storage 12. Consequently, its AC output also forms an AC input and its DC input also forms a DC output.
  • the inverter 13 is not bidirectional and instead a rectifier (not shown) is connected in parallel to the inverter 13 and coupled to the control device 16.
  • the control device 16 is formed according to a second embodiment, which is similar to the first embodiment, so that in the following the differences are explained in more detail below.
  • control device 16 is designed such that it can detect a second error case in which the magnitude of the first potential decreases inadvertently and the magnitude of the switch current decreases, and can detect a fluctuation case in which the magnitude of the first potential permissible rises or falls permissible, and in each of these cases drives the inverter 13 to: set the second potential as required for an uninterruptible power supply and generate it at the second terminal 102;
  • the thyristors 1 13, 1 14 does not supply ignition current.
  • This second error case means that the supply voltage supplied by the AC power source at least briefly breaks down or even fails, and can occur, for example, when the current leads or is in phase with the first potential at the switch 1 1.
  • the first thyristor 1 13 conducts the positive, ie in its forward direction flowing switch current and at the first terminal 101, the first potential due to the phase shift is already positive and breaks down the supply voltage in this situation, then Due to the control intervention of the inverter 13, which generates at the second terminal 102, the required for the uninterruptible power supply positive second potential, a desired negative, so in plant reverse direction pointing voltage across the switch 1 1.
  • This negative voltage drives the positive switch current through the first thyristor 1 13 to zero, so that it goes out by zeroing the switch current. There is therefore no risk that the inverter 13 and / or the first thyristor 1 13 is destroyed and that the power supplied by the inverter 13 for the uninterruptible power supply does not reach the AC consumer sufficiently.
  • the controller 16 does not intervene, but the inverter 13 can provide the uninterruptible power supply.
  • control device 16 is designed such that it
  • TW is the waiting time
  • A4 is a fourth share factor
  • tq is the recovery time of the thyristors 1 13, 1 14;
  • the inverter 13 After expiry of the waiting time, the inverter 13 so drives that it sets the second potential as it is required for an uninterruptible power supply.
  • control device 16 is designed such that it
  • A3 is a third contribution factor, which is 0.5 by way of example here, and VWR is the nominal potential of the inverter 13.
  • control device 16 may be designed such that it
  • L is the inductance of the AC source and the portion of the plant 10 between the first terminal 101 and the second switch terminal 1 12, and d
  • / dt is the time derivative of the amount of the switch current.
  • L is thus in this embodiment substantially the sum of the inductance of the AC power source and the inductance of the coil 18th
  • control device 16 may be designed such that it determines the setpoint potential at least temporarily by a control carried by the switch current and, in particular, reduces the setpoint potential to the extent that the magnitude of the switch current decreases.
  • FIG. 3a is the time profile of the first and second potential in the system of FIG. 2 represents when the first fault occurs.
  • the first potential is shown by a solid line and the second potential by a dashed line.
  • the mains frequency is 50 Hz by way of example.
  • FIG. 3b is the with FIG. 3a shows a synchronized time profile of the switch current, which lags the first potential by an example of 1, 3 ms.
  • the dotted line respectively shows the desired course of the potentials or the switch current.
  • the voltage is reversed across the switch 1 1 and now points in the plant forward direction, so that it drives the switch current to zero and its amount begins to decline.
  • the controller 16 now monitors whether this amount has dropped to zero or the switch current has reached zero.
  • the control device 16 detects that the amount of the switch current has dropped to zero or the switch current has reached zero. It therefore waits for the waiting time, so that the just extinguished second thyristor 1 14 can regenerate and reach its full blocking capability.
  • the controller 16 controls the inverter 13 to set the second potential as required for an uninterruptible power supply, that is, to the target waveform.
  • the distance between the times T1 and T2 is here for example 1, 33 ms, but may also be significantly lower and, for example, less than 0.3 ms.
  • the distance between the times T3 and T4 is here for example 0.67 ms, but may also be significantly lower and, for example, less than 0.3 ms; This can be achieved, for example, by increasing the default potential and / or by reversing the voltage across switch 1 1 earlier, that is to say at a lower magnitude of the switch current.
  • FIG. 3c is similar to FIG. 3b, however, the switch current lags the first potential less, for example by 1 ms. At time T1, therefore, the switch current is no longer negative, but is in its positive zero crossing. Thus extinguished while the previously conductive second thyristor 1 14, but ignites again, since within its
  • FIG. 4 shows the effects of incorrect determination of the second potential to be applied.
  • FIG. 4a is the time course of the first and second potential in FIG. 4
  • FIG. 4b Plant of FIG. 2 shown.
  • FIG. 4b is the with FIG. 4a synchronized, timing of the switch current shown.
  • the in FIG. 4 is similar to that of FIG. 3, so that in the following especially the differences are explained in more detail.
  • FIG. 4b shows that due to equalization and overshoot effects between the times T1 and T2, the still negative switch current briefly changes its sign and so the still blocking at the time T1, but already controlled first thyristor 1 13 ignites and briefly becomes conductive. After that, but before the time T2, the switch current again changes its sign and becomes negative again.
  • the switch current changes between the time T2 at which the first fault is detected and the time T3 at which the second potential is set to the desired value by means of the inverter 13 and applied to the second terminal 102, again its sign and is positive.
  • the switch current changes between the time T2 at which the first fault is detected and the time T3 at which the second potential is set to the desired value by means of the inverter 13 and applied to the second terminal 102, again its sign and is positive.
  • the control device 16 is formed in this embodiment such that
  • v2 sgn (iS) ⁇ vO with vO> 0
  • the control device 16 detects that the amount of the switch current has dropped to zero or the switch current has reached zero. It waits for the waiting time, so that the first thyristor 1 13 can regenerate and reach its full blocking capability.
  • FIG. 5 shows the effects of erroneously determining the second potential to be applied in a different behavior of the switch current.
  • FIG. 5a is the time profile of the first and second potential in the system of FIG. 2 shown.
  • FIG. 5b is the with FIG. 5a synchronized, shown the time course of the switch current.
  • FIG. 5 is similar to that of FIG. 4, so that in the following especially the differences are explained in more detail.
  • the controller 16 detects that the amount of switch current has dropped to zero or the switch current has reached zero. It therefore still waits for the waiting time, so that the first thyristor 1 13 can regenerate and reach its full blocking capability.
  • both thyristors 1 13, 1 14 safely lock and prevent unwanted power flow back into the AC network.
  • the Control device 16 therefore controls the inverter 13 in such a way that it adjusts the second potential as required for an uninterruptible power supply, that is, to the desired course.
  • the distance between the times PZ2 and T4 is here for example 0.67 ms, but can also be significantly lower or higher and, for example, less than 0.3 ms; this can be achieved, for example, by increasing the default potential or decreasing the inductance of the coil 18 and / or increasing the capacitance of the capacitor 19.

Landscapes

  • Business, Economics & Management (AREA)
  • Emergency Management (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Inverter Devices (AREA)
  • Stand-By Power Supply Arrangements (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Steuern einer unterbrechungsfreien Stromversorgung mithilfe einer Anlage (10) für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung, wobei die Anlage (10) umfasst – eine erste Anschlussklemme (101), die mit einer Wechselstromquelle verbunden werden kann; – eine zweite Anschlussklemme (102), die mit einem Wechselstromverbraucher verbunden werden kann; – einen Schalter (11), umfassend - eine erste Schalterklemme (111), die mit der ersten Anschlussklemme verbunden ist; - eine zweite Schalterklemme (112), die mit der zweiten Anschlussklemme verbunden ist;- einen ersten Thyristor (113), der zwischen die Schalterklemmen geschaltet ist; - einen zweiten Thyristor (114), der antiparallel zu dem ersten Thyristor zwischen die Schalterklemmen geschaltet ist; – einen Energiespeicher (12);– einen Wechselrichter (13), der mit der zweiten Anschlussklemme und dem Energiespeicher verbunden ist; wobei – ein Schalterstrom erfasst wird, der durch den Schalter fließt; – ein erstes Potenzial erfasst wird, das an der ersten Anschlussklemme anliegt; – in einem ersten Fehlerfall, in dem der Betrag des ersten Potenzials unzulässig sinkt und der Betrag des Schalterstroms unzulässig steigt, - mithilfe des Wechselrichters ein zweites Potenzial, das an der zweiten Schalterklemme anliegt, so eingestellt wird, dass der Schalterstrom auf Null getrieben wird; - nach dem Einstellen des zweiten Potenzials der Schalterstrom überprüft wird, indem – der Betrag des Schalterstroms bis zu einem vorgegebenen ersten Prüfzeitpunkt, der nach dem Einstellen des zweiten Potenzials liegt, erfasst und mit einem vorgegebenen Schwellenwert verglichen wird und bei Überschreitung dieses Schwellenwertes ein erstes Prüfergebnis als positiv und andernfalls als negativ gewertet wird;– bei positivem ersten Prüfergebnis das zweite Potenzial umgekehrt wird; – bei negativem ersten Prüfergebnis der Schalterstrom zu einem vorgegebenen zweiten Prüfzeitpunkt, der bei oder nach dem ersten Prüfzeitpunkt liegt, erfasst und mit Null verglichen wird und bei Abweichung von Null ein zweites Prüfergebnis als positiv und andernfalls als negativ gewertet wird;– bei positivem zweiten Prüfergebnis das zweite Potenzial umgekehrt wird.

Description

VERFAHREN ZUM STEUERN EINER UNTERBRECHUNGSFREIEN
STROMVERSORGUNG UND ANLAGE FÜR EINE UNTERBRECHUNGSFREIE
STROMVERSORGUNG
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Steuern einer unterbrechungsfreien Stromversorgung sowie eine Anlage für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung.
Thyristoren sind bekanntlich Leistungshalbleiter, die in der Leistungselektronik für das Schalten hoher elektrischer Ströme und Spannungen ausgelegt sind. Üblicherweise wer- den in Zusammenhang mit einem Thyristor die folgenden Begriffe verwendet:
»Hauptspannung« ist die Spannung zwischen seiner Anode und seiner Kathode;
»Hauptstrom« ist der Strom durch die Kathode;
»Steuerspannung« ist die Spannung zwischen seinem Gate und der Kathode, sie ist positiv, wenn das Gate im Vergleich zu der Kathode das höhere Potenzial hat;
»Steuerstrom« ist der Strom durch das Gate;
»Zündstrom« ist ein in das Gate hinein fließender Steuerstrom, der Steuerstrom ist dann positiv;
»Löschstrom« ist ein aus dem Gate heraus fließender Steuerstrom, der Steuerstrom ist dann negativ;
»Vorwärtsrichtung« ist die Richtung von Anode zu Kathode;
»Vorwärtsspannung« ist die in Vorwärtsrichtung gepolte Hauptspannung, die Hauptspannung ist dann positiv;
»Vorwärtsstrom« ist der in Vorwärtsrichtung fließende Hauptstrom, der Hauptstrom ist dann positiv;
»Rückwärtsrichtung« ist die Richtung von Kathode zu Anode;
»Rückwärtsspannung« ist die in Rückwärtsrichtung gepolte Hauptspannung, die Hauptspannung ist dann negativ;
»Rückwärtsstrom« ist der in Rückwärtsrichtung fließende Hauptstrom, der Hauptstrom ist dann negativ;
»Sperrzustand« und »Durchlasszustand« sind die beiden stabilen Betriebszustände, die der Thyristor einnehmen kann, wenn ein Vorwärtsstrom fließt;
»Einraststrom«, »Haltestrom« und »Freiwerdezeit« sind charakteristische Kenngrößen des jeweiligen Thyristors und werden meist in seinem Datenblatt angegeben. Ein Thyristor kann bekanntlich in den Durchlasszustand gebracht werden, was auch Zünden oder Einschalten genannt wird, indem eine Vorwärtsspannung angelegt wird und zumindest kurzzeitig, typischerweise für ungefähr 10 s, eine positive Steuerspannung angelegt und ein Zündstrom erzeugt wird, bis der Vorwärtsstrom den Einraststrom über- schreitet. Nun bleibt der Thyristor auch dann in dem Durchlasszustand, wenn der Steuerstrom erlischt oder gar umgepolt wird, allerdings nur, solange der Vorwärtsstrom den Haltestrom nicht unterschreitet und die Vorwärtsspannung anliegt. Sobald allerdings die Hauptspannung umgepolt wird, sodass aus der Vorwärtsspannung eine Rückwärtsspannung wird, oder der Vorwärtsstrom den Haltestrom unterschreitet, geht der Thyristor in den Sperrzustand über, was auch Erlöschen oder Ausschalten oder Kommutieren genannt wird.
Normale Thyristoren, die auch als natürlich kommutierende Thyristoren bezeichnet werden, können bekanntlich nur auf die zuvor beschriebene Weise gelöscht werden, GTO- Thyristoren zusätzlich aber auch, indem ein Löschstrom erzeugt wird. Somit erlöschen normale Thyristoren üblicherweise frühestens dann, wenn der Hauptstrom den nächsten Nulldurchgang erreicht, wohingegen GTO-Thyristoren zu jedem beliebigen Zeitpunkt gelöscht werden können. Normale Thyristoren sind derzeit beispielsweise für Ströme bis 2,2 kA und mehr und für Spannungen bis 7 kV und mehr ausgelegt, wohingegen GTO- Thyristoren derzeit nur für niedrigere Ströme und Spannungen ausgelegt werden können und teurer sind.
EP 1 160 965 B1 beschreibt eine Anlage für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung, die einen Eingang, der an eine Eingangsenergiequelle angeschlossen ist, und einen Ausgang umfasst, der an eine kritische Last angeschlossen ist. Diese bekannte Anlage um- fasst zudem einen Versorgungstrennschalter, der zwei antiparallel geschaltete normale Thyristoren umfasst und zwischen den Eingang und einen Eingangsbus gekoppelt ist, einen Batteriebus, einen Wechselrichter, der zwischen den Batteriebus und den Ausgang gekoppelt ist, und eine Wechselrichtersteuerung. Bei einem Zusammenbruch der Eingangsspannung erzeugt der Wechselrichter am Eingangsbus eine Ausgleichsspannung, die für die unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, und diese Ausgleichs- Spannung führt in Kombination mit der abfallenden Eingangsspannung dazu, dass die Thyristoren des Versorgungstrennschalters automatisch kommutieren, da der Strom durch sie auf Null getrieben wird. Die Wechselrichtersteuerung steuert bei Feststellung eines Eingangsenergiequellenfehlers, der einen Anstieg des Betrags der Eingangsspannung verursacht, den Wechselrichter derart, dass er am Eingangsbus eine Spannung erzeugt, die die gleiche Polarität wie die Eingangsspannung und einen größeren Betrag als die Eingangsspannung hat, wodurch die Thyristoren des Versorgungstrennschalters gezwungen werden zu kommutieren.
EP 1 276 202 B1 beschreibt eine Anlage für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung sowie ein Verfahren zur Steuerung einer solchen Anlage. Diese Anlage umfasst eine Wechselstromquelle zur Versorgung einer Last, eine Gleichstromquelle, einen Wechselrichter, der zwischen die Gleichstromquelle und die Last geschaltet ist, einen Wechselstromschalter, der zwei antiparallel geschaltete Thyristoren umfasst und zwischen die Wechselstromquelle und die Last bzw. den Wechselrichter geschaltet ist, einen Stromsensor für den Strom durch den Wechselstromschalter sowie eine Steuereinrichtung. Gemäß dem bekannten Verfahren wird, falls die Versorgungsspannung der Wechselstromquelle ausfällt, der Wechselstromschalter geöffnet und mittels des Wechselrichters eine Ausgangsspannung erzeugt, die die Last versorgt. Die Steuereinrichtung kann hierzu eine Synchron-Sinusspannung, eine Hoch-Synchron-Sinusspannung und eine Nieder- Synchron-Spannung erzeugen und dem Wechselrichter als eine Referenzspannung zu- führen. Die Synchron-Sinusspannung ist mit der Wechselstromquelle synchronisiert. Die Hoch-Synchron-Sinusspannung hat im Vergleich zu der Synchron-Sinusspannung die gleiche Phase und eine größere Amplitude. Die Nieder-Synchron-Sinusspannung hat im Vergleich zu der Synchron-Sinusspannung die gleiche Phase und eine kleinere Amplitude. Falls die Steuereinrichtung keinen Ausfall der Wechselstromquelle detektiert, so führt sie dem Wechselrichter die Synchron-Sinusspannung als Referenzspannung zu, woraufhin der Wechselrichter die Ausgangsspannung derart einstellt, dass sie im Vergleich zu der Spannung der Wechselstromquelle die gleiche Phase und die gleiche Amplitude hat. Falls die Steuereinrichtung einen Ausfall der Wechselstromquelle detektiert, so führt sie, falls der Stromsensor einen positiven Strom erfasst, dem Wechselrichter die Hoch- Synchron-Sinusspannung als Referenzspannung zu, woraufhin der Wechselrichter die
Ausgangsspannung derart einstellt, dass sie im Vergleich zu der Spannung der Wechselstromquelle die gleiche Phase und eine größere Amplitude hat. Falls die Steuereinrichtung einen Ausfall der Wechselstromquelle detektiert, so führt sie, falls der Stromsensor einen negativen Strom erfasst, dem Wechselrichter die Nieder-Hoch-Synchron- Sinusspannung als Referenzspannung zu, woraufhin der Wechselrichter die Ausgangsspannung derart einstellt, dass sie im Vergleich zu der Spannung der Wechselstromquelle die gleiche Phase und eine kleinere Amplitude hat. Falls die Steuereinrichtung einen Ausfall der Wechselstromquelle detektiert, so führt sie, falls der Stromsensor einen Strom gleich Null erfasst, dem Wechselrichter die Synchron-Sinusspannung als Referenzspan- nung zu. Vor diesem Hintergrund schlägt die Erfindung die Gegenstände der unabhängigen Ansprüche vor. Vorteilhafte Ausführungsformen der Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen beschrieben.
Im Folgenden entspricht eine Formulierung der Art„A ist an B angebunden" einer Formu- lierung der Art„A ist mit B verbunden", umfasst eine Formulierung der Art„A ist mit B verbunden" die Bedeutungen„A ist direkt mit B elektrisch leitend verbunden" und„A ist indirekt, also über C, mit B elektrisch leitend verbunden", und hat eine Formulierung der Art „A ist an B angeschlossen" die Bedeutung„A ist direkt mit B elektrisch leitend verbunden".
Die Erfindung schlägt gemäß einem ersten Aspekt ein Verfahren zum Steuern einer unterbrechungsfreien Stromversorgung mithilfe einer Anlage für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung vor, wobei die Anlage umfasst
- eine erste Anschlussklemme, die mit einer Wechselstromquelle verbunden werden kann;
- eine zweite Anschlussklemme, die mit einem Wechselstromverbraucher verbunden werden kann;
- einen Schalter, umfassend
• eine erste Schalterklemme, die mit der ersten Anschlussklemme verbunden ist;
• eine zweite Schalterklemme, die mit der zweiten Anschlussklemme verbunden ist;
• einen ersten Thyristor, der zwischen die Schalterklemmen geschaltet ist;
· einen zweiten Thyristor, der antiparallel zu dem ersten Thyristor zwischen die Schalterklemmen geschaltet ist;
- einen Energiespeicher;
- einen Wechselrichter, der mit der zweiten Anschlussklemme und dem Energiespeicher verbunden ist;
wobei
- ein Schalterstrom erfasst wird, der durch den Schalter fließt;
- ein erstes Potenzial erfasst wird, das an der ersten Anschlussklemme anliegt;
- in einem ersten Fehlerfall, in dem der Betrag des ersten Potenzials unzulässig sinkt und der Betrag des Schalterstroms unzulässig steigt,
· mithilfe des Wechselrichters ein zweites Potenzial, das an der zweiten Schalterklemme anliegt, so eingestellt wird, dass der Schalterstrom auf Null getrieben wird;
• nach dem Einstellen des zweiten Potenzials der Schalterstrom überprüft wird, indem - der Betrag des Schalterstroms bis zu einem vorgegebenen ersten Prüfzeitpunkt, der nach dem Einstellen des zweiten Potenzials liegt, erfasst und mit einem vor- gegebenen Schwellenwert verglichen wird und bei Überschreitung dieses Schwellenwertes ein erstes Prüfergebnis als positiv und andernfalls als negativ gewertet wird;
- bei positivem ersten Prüfergebnis das zweite Potenzial umgekehrt wird;
- bei negativem ersten Prüfergebnis der Schalterstrom zu einem vorgegebenen zweiten Prüfzeitpunkt, der bei oder nach dem ersten Prüfzeitpunkt liegt, erfasst und mit Null verglichen wird und bei Abweichung von Null ein zweites Prüfergebnis als positiv und andernfalls als negativ gewertet wird;
- bei positivem zweiten Prüfergebnis das zweite Potenzial umgekehrt wird. Die Erfindung schlägt gemäß einem zweiten Aspekt eine Anlage für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung vor, umfassend
- eine erste Anschlussklemme, die mit einer Wechselstromquelle verbunden werden kann;
- eine zweite Anschlussklemme, die mit einem Wechselstromverbraucher verbunden werden kann;
- einen Schalter, umfassend
• eine erste Schalterklemme, die mit der ersten Anschlussklemme verbunden ist;
• eine zweite Schalterklemme, die mit der zweiten Anschlussklemme verbunden ist;
• einen ersten Thyristor, der zwischen die Schalterklemmen geschaltet ist;
· einen zweiten Thyristor, der antiparallel zu dem ersten Thyristor zwischen die Schalterklemmen geschaltet ist;
- einen Energiespeicher;
- einen Wechselrichter, der mit der zweiten Anschlussklemme und dem Energiespeicher verbunden ist;
- einen Stromsensor, der einen Schalterstrom erfassen kann, der durch den Schalter fließt;
- einen ersten Spannungssensor, der ein erstes Potenzial erfassen kann, das an der ersten Anschlussklemme anliegt;
- eine Steuereinrichtung, die an den Schalter, den Wechselrichter und die Sensoren ge- koppelt ist;
wobei die Steuereinrichtung derart ausgebildet ist, dass sie
- den Schalterstrom und das erste Potenzial auswerten kann;
- einen ersten Fehlerfall erkennen kann, in dem der Betrag des ersten Potenzials unzulässig sinkt und der Betrag des Schalterstroms unzulässig steigt, und sie in diesem Fall · den Wechselrichter derart ansteuert, dass er ein zweites Potenzial erzeugt, das an der zweiten Schalterklemme anliegt und den Schalterstrom auf Null treibt;
• nach dem Einstellen des zweiten Potenzials den Schalterstrom überprüft, indem sie
- den Betrag des Schalterstroms bis zu einem vorgegebenen ersten Prüfzeitpunkt, der nach dem Einstellen des zweiten Potenzials liegt, mit einem vorgegebenen Schwellenwert vergleicht und bei Überschreitung dieses Schwellenwertes ein erstes Prüfergebnis als positiv und andernfalls als negativ wertet;
- bei positivem ersten Prüfergebnis das zweite Potenzial umkehrt;
- bei negativem ersten Prüfergebnis den Schalterstrom zu einem vorgegebenen zweiten Prüfzeitpunkt, der bei oder nach dem ersten Prüfzeitpunkt liegt, mit Null vergleicht und bei Abweichung von Null ein zweites Prüfergebnis als positiv und andernfalls als negativ wertet;
- bei positivem zweiten Prüfergebnis das zweite Potenzial umkehrt.
Die Erfindung ermöglicht ein schnelles Erlöschen oder Ausschalten oder Kommutieren der Thyristoren und damit ein schnelles Öffnen des Schalters selbst für den Fall, dass die Thyristoren normale Thyristoren sind, da das zweite Potenzial derart gewählt ist, dass der Schalterstrom auf Null getrieben wird und sein Betrag auf Null sinkt. Für den Fall, dass dieser Betrag nicht wie gewünscht bereits nach Anlegen des zweiten Potenzials auf Null sinken sollte, wird das angelegte zweite Potenzial umgekehrt, was dazu führt, dass der Schalterstrom spätestens hierdurch auf Null getrieben wird. Somit kann anschließend die unterbrechungsfreie Stromversorgung möglichst schnell gestartet werden. Der erwähnte Fall, dass der Betrag des Schalterstroms nicht auf Null sinkt, kann beispielsweise auftreten, wenn das Vorzeichen des Schalterstroms aufgrund hoher Latenzzeiten oder Unge- nauigkeit bei der Messung falsch bestimmt wird oder unerwartet wechselt.
Im Sinne der Erfindung soll das Sinken einer Größe, wie beispielsweise das Sinken des Betrags des ersten Potenzials, »unzulässig« sein, wenn der Momentanwert dieser Größe eine vorgegebene Zulässigkeitsregel verletzt, und andernfalls »zulässig« sein. Diese Zu- lässigkeitsregel kann beispielsweise vorschreiben, dass der Momentanwert über einem vorgegebenen Schwellenwert liegen muss, und/oder dass die zeitliche Ableitung des Momentanwerts über einem vorgegebenen Schwellenwert liegen muss. Im Sinne der Er- findung soll das Steigen einer Größe, wie beispielsweise das Steigen des Betrags des
Schalterstroms, »unzulässig« sein, wenn der Momentanwert dieser Größe eine vorgegebene Zulässigkeitsregel verletzt, und andernfalls »zulässig« sein. Diese Zulässigkeitsregel kann beispielsweise vorschreiben, dass der Momentanwert unter einem vorgegebenen Schwellenwert liegen muss, und/oder dass die zeitliche Ableitung des Momentanwerts unter einem vorgegebenen Schwellenwert liegen muss. Jeder Schwellenwert kann nach Bedarf konstant oder variabel sein.
Im Sinne der Erfindung soll die Überprüfung des Schalterstroms nach Einstellen des zweiten Potenzials den Vergleich des Schalterstroms mit einem vorgegebenen Schwellenwert und/oder die Überprüfung zu einem vorgegebenen Prüfzeitpunkt, ob der Schalterstrom von Null abweicht, umfassen. Wird somit zu einem beliebigen Zeitpunkt nach Einstellen des zweiten Potenzials der Schwellenwert überschritten und/oder weicht der Schalterstrom zu dem Prüfzeitpunkt nach Einstellen des zweiten Potenzials von Null ab, ist die Überprüfung als positiv zu werten.
Als Anlagenvorwärtsrichtung wird nachfolgend die Richtung von der ersten zu der zweiten Anschlussklemme bezeichnet, als Anlagenrückwärtsrichtung die Richtung von der zweiten zu der ersten Anschlussklemme.
Die Anlage des vorgeschlagenen Verfahrens und die vorgeschlagene Anlage können nach Bedarf auf beliebige Art und Weise ausgebildet sein und/oder beispielsweise keinen oder wenigstens einen zusätzlichen Schalter und/oder keinen oder wenigstens einen zu- sätzlichen Energiespeicher und/oder keinen oder wenigstens einen zusätzlichen Wechselrichter und/oder keinen oder wenigstens einen zusätzlichen Stromsensor und/oder keinen oder wenigstens einen zusätzlichen Spannungssensor und/oder keine oder wenigstens eine zusätzliche Steuereinrichtung umfassen.
Jeder Schalter kann nach Bedarf auf beliebige Art und Weise ausgebildet sein und/oder beispielsweise keinen oder wenigstens einen zusätzlichen Thyristor umfassen.
Die Thyristoren sind beispielhaft derart geschaltet, dass die Vorwärtsrichtung des ersten Thyristors von der ersten zu der zweiten Anschlussklemme oder von der ersten zu der zweiten Schalterklemme weist und die Vorwärtsrichtung des zweiten Thyristors von der zweiten zu der ersten Anschlussklemme oder von der zweiten zu der ersten Schalter- klemme weist.
Jeder Thyristoren kann nach Bedarf auf beliebige Art und Weise ausgebildet sein, beispielsweise als normaler Thyristor oder als GTO-Thyristor oder als Lichtgezündeter Thyristor.
Jeder Energiespeicher kann nach Bedarf auf beliebige Art und Weise ausgebildet sein und/oder beispielsweise wenigstens einen Akkumulator und/oder wenigstens einen Kondensator umfassen. Die Wechselstromquelle ist beispielhaft ein Wechselstromnetz. Der Wechselstromverbraucher ist beispielhaft ein Wechselstromnetz oder eine Fabrik, die Halbleiter oder Halbleiterprodukte oder Glas oder Glaswaren oder Kunststoff oder Kunststoffwaren produziert.
Es kann spezifiziert sein, dass
- in dem ersten Fehlerfall
• das Einstellen des zweiten Potenzials derart erfolgt, dass
sgn(iS)■ vi < sgn(iS)■ v2, insbesondere sgn(iS)■ vi < sgn(iS)■ v2
oder
-v2/v1 > 1 , insbesondere -v2/v1 > 1
gilt; und/oder
- die Steuereinrichtung derart ausgebildet ist, dass sie in dem ersten Fehlerfall
• den Wechselrichters derart ansteuert, dass für das zweite Potenzial
sgn(iS)■ vi < sgn(iS)■ v2, insbesondere sgn(iS)■ vi < sgn(iS)■ v2
oder
-v2/v1 > 1 , insbesondere -v2/v1 > 1
gilt,
worin vi der Momentanwert des ersten Potenzials ist, v2 der Momentanwert des zweiten Potenzials ist, und iS der Momentanwert des Schalterstroms ist.
Es kann spezifiziert sein, dass
- das Umkehren gemäß folgender Formel erfolgt:
v2(t2) = -A1 ■ v2(t1 ) mit A1 > 1 und t2 > t1
worin v2 der Momentanwert des zweiten Potenzials ist, t2 ein Zeitpunkt ist, der nach dem Umkehren liegt, t1 ein Zeitpunkt ist, der vor dem Umkehren liegt, und A1 ein erster Anteilsfaktor ist. Vorzugsweise ist A1 größer gleich 1 ,05 oder größer gleich 1 , 1 oder größer gleich 1 ,15 oder größer gleich 1 ,2 oder größer gleich 1 ,25 oder größer gleich 1 ,3 oder größer gleich 1 ,35.
Der vorgegebene Schwellenwert für den Schalterstrom liegt vorzugsweise im Bereich des 1 ,5 bis 2-fachen des Nennstroms der Anlage. Dieser Wert kann jedoch bauteilbedingt auch andere Werte, wie etwa das 1 -fache, das 3-fache oder das 4-fache des Nennstroms der Anlage betragen.
Es kann spezifiziert sein, dass
- für den vorgegebenen zweiten Prüfzeitpunkt PZ2 = T3 + A2 ■ tq mit A2 > 1
gilt, worin PZ2 der zweite Prüfzeitpunkt ist, T3 der Zeitpunkt ist, zu dem das zweite Potenzial eingestellt worden ist, A2 ein zweiter Anteilsfaktor ist, und tq die Freiwerdezeit der Thyristoren ist. Vorzugsweise ist A2 größer gleich 1 ,05 oder größer gleich 1 , 1 oder größer gleich 1 , 15 oder größer gleich 1 ,2 oder größer gleich 1 ,25 oder größer gleich 1 ,3 oder größer gleich 1 ,35 oder größer gleich 2 oder größer gleich 3 oder größer gleich 4 oder größer gleich 5.
Es kann spezifiziert sein, dass
- nach dem Umkehren
v2 = sgn(iS)■ vO mit vO > 0
gilt, worin vO ein vorgegebenes Vorgabepotenzial ist, v2 der Momentanwert des zweiten Potenzials ist, und iS der Momentanwert des Schalterstroms ist.
Das Vorgabepotenzial ist beispielhaft konstant oder variabel oder zeitlich variabel. Das Vorgabepotenzial wird bevorzugt derart gewählt, dass der Betrag des Schalterstroms auf Null sinkt.
Es kann spezifiziert sein, dass
- das Vorgabepotenzial zumindest zeitweise derart gewählt wird, dass
vO = A3 ■ VWR mit 0 < A3 < 1
gilt; und/oder
- die Steuereinrichtung derart ausgebildet ist, dass sie das Vorgabepotenzial zumindest zeitweise derart wählt, dass
vO = A3 ■ VWR mit 0 < A3 < 1
gilt,
worin A3 ein dritter Anteilsfaktor ist, und VWR das Nennpotenzial des Wechselrichters ist. Der dritte Anteilsfaktor ist beispielhaft konstant oder variabel oder zeitlich variabel oder mit der Zeit monoton fallend.
Vorzugsweise ist A3 kleiner gleich 0,95 oder kleiner gleich 0,9 oder kleiner gleich 0,85 oder kleiner gleich 0,8 oder kleiner gleich 0,75 oder kleiner gleich 0,7 oder kleiner gleich 0,65 oder kleiner gleich 0,6 oder kleiner gleich 0,55.
Es kann spezifiziert sein, dass
- das Vorgabepotenzial zumindest zeitweise derart gewählt wird, dass
vO = v(iS) gilt; und/oder
- die Steuereinrichtung derart ausgebildet ist, dass sie das Vorgabepotenzial zumindest zeitweise derart wählt, dass
vO = v(iS)
gilt,
worin v(iS) eine von dem Schalterstrom abhängige Funktion ist.
Es kann spezifiziert sein, dass
- die Funktion derart gewählt wird, dass
v(iS) = L■ d|iS|/dt
gilt; und/oder
- die Steuereinrichtung derart ausgebildet ist, dass sie die Funktion derart wählt, dass v(iS) = L■ d|iS|/dt
gilt,
worin L die Induktivität der Wechselstromquelle und des Abschnitts der Anlage zwischen der ersten Anschlussklemme und der zweiten Schalterklemme ist, und d|iS|/dt die zeitliche Ableitung des Betrags des Schalterstroms ist.
Es kann spezifiziert sein, dass
- das Vorgabepotenzial zumindest zeitweise durch eine durch den Schalterstrom geführte Regelung ermittelt wird; und/oder
- die Steuereinrichtung derart ausgebildet ist, dass sie das Vorgabepotenzial zumindest zeitweise durch eine durch den Schalterstrom geführte Regelung ermitteln kann.
Es kann spezifiziert sein, dass
- überwacht wird, ob der Betrag des Schalterstroms nach dem Umkehren auf Null gesunken ist;
- sobald der Betrag des Schalterstroms auf Null gesunken ist, eine Wartezeit abgewartet wird, für die
TW = A4 ■ tq mit A4 > 1
gilt, worin TW die Wartezeit ist, A4 ein vierter Anteilsfaktor ist, und tq die Freiwerdezeit der Thyristoren ist;
- nach Ablauf der Wartezeit mithilfe des Wechselrichters das zweite Potenzial so, wie es für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, eingestellt wird und/oder mithilfe des Wechselrichters eine Wirkleistung, die für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, und/oder eine Blindleistung, die für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, erzeugt wird. Es kann spezifiziert sein, dass die Steuereinrichtung derart ausgebildet ist, dass sie
- überwachen und/oder erkennen kann, ob der Betrag des Schalterstroms nach dem Umkehren auf Null gesunken ist;
- sobald der Betrag des Schalterstroms auf Null gesunken ist, eine Wartezeit abwartet, für die
TW = A4 ■ tq mit A4 > 1
gilt, worin TW die Wartezeit ist, A4 ein vierter Anteilsfaktor ist, und tq die Freiwerdezeit der Thyristoren ist;
- nach Ablauf der Wartezeit den Wechselrichter derart ansteuert, dass er das zweite Potenzial so, wie es für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, einstellt und/oder eine Wirkleistung, die für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, und/oder eine Blindleistung, die für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, erzeugt.
Dieses Abwarten verhindert ein Wiederzünden des soeben erloschenen Thyristors.
Vorzugsweise ist A4 größer gleich 1 ,05 oder größer gleich 1 , 1 oder größer gleich 1 , 15 oder größer gleich 1 ,2 oder größer gleich 1 ,3 oder größer gleich 1 ,4 oder größer gleich 1 ,6 oder größer gleich 1 ,8 oder größer gleich 2 oder größer gleich 2,5 oder größer gleich 3.
Es kann spezifiziert sein, dass
- in einem zweiten Fehlerfall, in dem der Betrag des ersten Potenzials unzulässig sinkt und der Betrag des Schalterstroms sinkt, und/oder
in einem Schwankungsfall, in dem der Betrag des ersten Potenzials zulässig steigt oder zulässig sinkt,
mithilfe des Wechselrichters
• das zweite Potenzial so, wie es für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, eingestellt wird; und/oder
• eine Wirkleistung, die für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, und/oder eine Blindleistung, die für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, erzeugt wird.
Es kann spezifiziert sein, dass die Steuereinrichtung derart ausgebildet ist, dass sie
- einen zweiten Fehlerfall erkennen kann, in dem der Betrag des ersten Potenzials unzulässig sinkt und der Betrag des Schalterstroms sinkt, und/oder
einen Schwankungsfall erkennen kann, in dem der Betrag des ersten Potenzials zuläs- sig steigt oder zulässig sinkt,
und in jedem dieser Fälle den Wechselrichter derart ansteuert, dass er
• das zweite Potenzial so, wie es für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, einstellt; und/oder
· eine Wirkleistung, die für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, und/oder eine Blindleistung, die für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, erzeugt.
Es kann spezifiziert sein, dass
- in dem ersten und/oder zweiten Fehlerfall den Thyristoren kein Zündstrom zugeführt wird, und/oder
- die Steuereinrichtung derart ausgebildet ist, dass sie in dem ersten und/oder zweiten Fehlerfall den Thyristoren keinen Zündstrom zuführt.
Es kann spezifiziert sein, dass
- das zweite Potenzial erfasst wird;
- der Wechselrichter mithilfe des zweiten Potenzials und/oder in Abhängigkeit von dem zweiten Potenzial geregelt und/oder gesteuert wird.
Es kann spezifiziert sein, dass die Anlage umfasst
- einen zweiten Spannungssensor, der das zweite Potenzial erfassen kann und an die Steuereinrichtung gekoppelt ist;
- die Steuereinrichtung derart ausgebildet ist, dass sie
• den Wechselrichter mithilfe des zweiten Potenzials und/oder in Abhängigkeit von dem zweiten Potenzial regelt und/oder steuert.
Es kann spezifiziert sein, dass
- der Wechselrichter bidirektional ausgebildet ist; oder
- ein Gleichrichter parallel zu dem Wechselrichter geschaltet und insbesondere an die Steuereinrichtung gekoppelt ist.
Mit einem derartigen Wechselrichter oder mit diesem Gleichrichter kann der Energiespeicher aufgeladen werden.
Es kann spezifiziert sein, dass die Anlage umfasst
- wenigstens eine Spule, die zwischen die erste Anschlussklemme und die erste Schalterklemme oder zwischen die zweite Schalterklemme und die zweite Anschlussklemme geschaltet ist; und/oder - wenigstens einen Kondensator, der zwischen die erste Anschlussklemme und Masse oder zwischen die erste Schalterklemme und Masse oder zwischen die zweite Schalterklemme und Masse oder zwischen die zweite Anschlussklemme und Masse geschaltet ist; und/oder
- wenigstens einen Transformator, der zwischen den Wechselrichter und die zweite
Schalterklemme oder zwischen den Wechselrichter und die zweite Anschlussklemme geschaltet ist.
Vorzugsweise ist die Reaktanz und/oder Impedanz der Spule so gewählt, dass sie der maximal möglichen Reaktanz und/oder Impedanz der Wechselstromquelle entspricht. Es kann spezifiziert sein, dass jede der vorgeschlagenen Anlagen derart ausgebildet ist und/oder dazu dient und/oder dafür geeignet ist, dass sie
- eines der vorgeschlagenen Verfahren ausführt und/oder ausführen kann; und/oder
- die Anlage eines der vorgeschlagenen Verfahren bildet.
Mit jeder der vorgeschlagenen Anlagen kann beispielhaft eines der vorgeschlagenen Ver- fahren durchgeführt werden.
Die Ausführungen und Erläuterungen zu einem der Aspekte der Erfindung, insbesondere zu einzelnen Merkmalen dieses Aspektes, gelten entsprechend auch analog für die anderen Aspekte der Erfindung.
Im Folgenden werden Ausführungsformen der Erfindung beispielhaft anhand der beige- fügten Zeichnungen näher erläutert. Die daraus hervorgehenden einzelnen Merkmale sind jedoch nicht auf die einzelnen Ausführungsformen beschränkt, sondern können mit weiter oben beschriebenen einzelnen Merkmalen und/oder mit einzelnen Merkmalen anderer Ausführungsformen verbunden und/oder kombiniert werden. Die Einzelheiten in den Zeichnungen sind nur erläuternd, nicht aber beschränkend auszulegen. Die in den An- Sprüchen enthaltenen Bezugszeichen sollen den Schutzbereich der Erfindung in keiner Weise beschränken, sondern verweisen lediglich auf die in den Zeichnungen gezeigten Ausführungsformen.
Die Zeichnungen zeigen in
FIG. 1 eine erste Ausführungsform einer Anlage für eine unterbrechungsfreie Strom- Versorgung;
FIG. 2 eine zweite Ausführungsform der Anlage; FIG. 3a einen zeitlichen Verlauf von Potenzialen in der Anlage der FIG. 2, wobei die Anlage gemäß einer bevorzugten Ausführungsform eines Verfahrens zum Steuern einer unterbrechungsfreien Stromversorgung gesteuert wird;
FIG. 3b einen mit FIG. 3a synchronisierten zeitlichen Verlauf des Stroms durch den
Schalter der Anlage für den Fall, dass der Strom dem Potenzial nacheilt;
FIG. 3c einen mit FIG. 3a synchronisierten zeitlichen Verlauf des Stroms für den Fall, dass der Strom dem Potenzial weniger nacheilt;
FIG. 4a einen ersten zeitlichen Verlauf von Potenzialen in der Anlage der FIG. 2, wobei die Anlage gemäß der bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens gesteuert wird;
FIG. 4b einen mit FIG. 4a synchronisierten zeitlichen Verlauf des Stroms;
FIG. 5a einen zweiten zeitlichen Verlauf von Potenzialen in der Anlage der FIG. 2, wobei die Anlage gemäß der bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens gesteuert wird;
FIG. 5b einen mit FIG. 5a synchronisierten zeitlichen Verlauf des Stroms.
In FIG. 1 ist eine erste Ausführungsform einer elektrischen Anlage 10 für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung schematisch dargestellt. Die Anlage 10 hat eine erste Anschlussklemme 101 , die mit einer Wechselstromquelle (nicht dargestellt) verbunden ist, und eine zweite Anschlussklemme 102, die mit einem Wechselstromverbraucher oder Last (nicht dargestellt) verbunden ist. Die Anlage 10 umfasst einen Schalter 1 1 mit einer ersten und zweiten Schalterklemme 1 1 1 , 1 12 und einem ersten und zweiten Thyristor 1 13, 1 14, einen Energiespeicher 12, einen Wechselrichter 13 mit einem Nennpotenzial, einen Stromsensor 14, einen ersten Spannungssensor 15 und eine Steuereinrichtung 16, die an den Schalter 1 1 , den Wechselrichter 13 und die Sensoren 14, 15 gekoppelt ist.
Die erste Schalterklemme 1 1 1 ist an die erste Anschlussklemme 101 angeschlossen, die zweite Schalterklemme 1 12 ist an die zweite Anschlussklemme 102 angeschlossen. Der erste Thyristor 1 13 ist zwischen die Schalterklemmen 1 1 1 , 1 12 geschaltet, der zweite Thyristor 1 14 ist antiparallel zu dem ersten Thyristor 1 13 zwischen die Schalterklemmen 1 1 1 , 1 12 geschaltet.
Der Wechselrichter 13 ist mit seinem Wechselspannungsausgang an die zweite An- schlussklemme 102 und die zweite Schalterklemme 1 12 und mit seinem Gleichspannungseingang an den Energiespeicher 12 angeschlossen. Er ist somit zwischen die zweite Anschlussklemme 102 und den Energiespeicher 12 und ebenso zwischen die zweite Schalterklemme 1 12 und den Energiespeicher 12 geschaltet. Der Stromsensor 14 ist beispielhaft an die zweite Schalterklemme 1 12 gekoppelt und kann somit den Strom erfassen, der durch den Schalter 1 1 fließt und auch als Schalterstrom bezeichnet wird. Er kann jedoch auch an die erste Schalterklemme 1 1 1 gekoppelt sein. Der Schalterstrom ist positiv, wenn er von der ersten zu der zweiten Schalterklemme 1 1 1 , 1 12, also in Anlagenvorwärtsrichtung fließt. Der erste Spannungssensor 15 ist an die erste Anschlussklemme 101 gekoppelt und kann somit das Potenzial erfassen, das an der ersten Anschlussklemme 101 anliegt und auch als erstes Potenzial als bezeichnet wird.
Bei dieser Ausführungsform sind die Thyristoren 1 13, 1 14 beispielhaft als normale Thyristoren und nicht als GTO-Thyristoren ausgebildet und derart geschaltet, dass die Vorwärts- richtung des ersten Thyristors 1 13 von der ersten zu der zweiten Schalterklemme 1 1 1 , 1 12 und somit von der ersten zu der zweiten Anschlussklemme 101 , 102 weist, und die Vorwärtsrichtung des zweiten Thyristors 1 14 von der zweiten zu der ersten Schalterklemme 1 14, 1 13 und somit von der zweiten zu der ersten Anschlussklemme 102, 101 weist. Bei dieser Ausführungsform ist die Steuereinrichtung 16 gemäß einer ersten Ausführungsform ausgebildet, und zwar derart, dass sie
- den Schalterstrom und das erste Potenzial auswerten kann;
- einen ersten Fehlerfall erkennen kann, in dem der Betrag des ersten Potenzials unzulässig sinkt und der Betrag des Schalterstroms unzulässig steigt, und sie in diesem Fall · den Wechselrichter 13 derart ansteuert, dass er ein zweites Potenzial erzeugt, das an der zweiten Schalterklemme 102 und somit auch an der zweiten Anschlussklemme 1 12 anliegt und den Schalterstrom auf Null treibt;
• nach dem Einstellen des zweiten Potenzials den Schalterstrom überprüft, indem sie
- den Betrag des Schalterstroms bis zu einem vorgegebenen ersten Prüfzeitpunkt, der nach dem Einstellen des zweiten Potenzials liegt, mit einem vorgegebenen
Schwellenwert vergleicht und bei Überschreitung dieses Schwellenwertes ein erstes Prüfergebnis als positiv und andernfalls als negativ wertet;
- bei positivem ersten Prüfergebnis das zweite Potenzial umkehrt; - bei negativem ersten Prüfergebnis den Schalterstrom zu einem vorgegebenem zweiten Prüfzeitpunkt, der bei oder nach dem ersten Prüfzeitpunkt liegt, mit Null vergleicht und bei Abweichung von Null ein zweites Prüfergebnis als positiv wertet und andernfalls als negativ;
- bei positivem zweiten Prüfergebnis das zweite Potenzial umkehrt.
Der erste Fehlerfall bedeutet, dass die von der Wechselstromquelle gelieferte Versorgungsspannung zumindest kurzzeitig einbricht oder gar ausfällt, und kann beispielsweise auftreten, wenn am Schalter 1 1 der Schalterstrom dem ersten Potenzial nacheilt. Denn wenn beispielsweise der zweite Thyristor 1 14 den negativen, also in Rückwärtsrichtung fließenden Schalterstrom leitet und an der ersten Anschlussklemme 101 das erste Potenzial aufgrund der Phasenverschiebung bereits positiv ist und in dieser Situation die Versorgungsspannung einbricht, dann entsteht aufgrund des Regeleingriffs des Wechselrichters 13, der an der zweiten Anschlussklemme 102 das für die unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderliche positive zweite Potenzial erzeugt, eine unerwünschte negative, also in Rückwärtsrichtung weisende Spannung über dem Schalter 1 1 . Diese negative
Spannung stellt für den zweiten Thyristor 1 14 eine Vorwärtsspannung dar und treibt den negativen Schalterstrom durch den zweiten Thyristor 1 14 in die Höhe, sodass dieser nicht durch Nullwerden des Schalterstroms erlöschen kann. Es besteht die Gefahr, dass der Wechselrichter 13 und/oder der zweite Thyristor 1 14 zerstört wird und dass die von dem Wechselrichter 13 für die unterbrechungsfreie Stromversorgung gelieferte Leistung nicht in ausreichendem Maße zu dem Wechselstromverbraucher gelangt, da ein zu großer Anteil von der Wechselstromquelle aufgenommen wird.
Hier greift nun die Steuereinrichtung 16 ein, indem sie den Wechselrichter 13 ansteuert, damit dieser von seinem normalen Regeleingriff für die unterbrechungsfreie Stromversor- gung abweicht und an der zweite Anschlussklemme 102 ein Potenzial, also das zweite Potenzial, erzeugt, das diese negative Spannung und somit die Vorwärtsspannung des zweiten Thyristors 1 14 ausgleicht oder gar überkompensiert. Hierfür muss das zweite Potenzial ausreichend groß sein und dem negativen Schalterstrom entgegenwirken, was mit der oben stehenden Formel ausgedrückt werden kann. Da wie oben erwähnt das Vor- gabepotenzial gleich dem Nennpotenzial des Wechselrichters 13 ist, wird also in dem geschilderten Beispiel der Wechselrichter 13 das zweite Potenzial auf einen Wert einstellen, der gleich dem negativen Nennpotenzial ist.
Folglich ist die Steuereinrichtung 16 derart ausgebildet, dass sie
• den Wechselrichter 13 derart ansteuert, dass er das zweite Potenzial derart erzeugt, dass
sgn(iS)■ vi < sgn(iS)■ v2 oder -v2/v1 > 1
gilt, worin vi der Momentanwert des ersten Potenzials ist, v2 der Momentanwert des zweiten Potenzials ist, und iS der Momentanwert des Schalterstroms ist. Es kann jedoch vorkommen, dass das anzulegende zweite Potenzial fehlerhaft bestimmt oder ermittelt oder berechnet wird. Eine fehlerhafte Bestimmung liegt beispielsweise dann vor, wenn zum Zeitpunkt der Erfassung des Schalterstroms das Vorzeichen des Schalterstroms negativ ist, der Schalterstrom jedoch bis zum Erzeugen des zweiten Potenzials mittels des Wechselrichters 13 sein Vorzeichen wechselt. Dies kann beispielsweise bei einer schnellen Veränderung des Schalterstroms geschehen.
Ein weiterer Grund für eine fehlerhafte Ermittlung des zweiten Potenzials kann beispielsweise eine hohe Latenzzeit oder Ungenauigkeit bei der Erfassung oder Messung des Schalterstroms sein. Liegen beispielsweise zwei Messzeitpunkte, an denen der Schalterstrom erfasst wird, zu weit auseinander, dann ist eine Änderung des Vorzeichens des Schalterstroms möglich, ohne dass dieser Vorzeichenwechsel rechtzeitig durch die Steuereinrichtung 16 erfasst wird.
In diesem Fall tritt genau der gegenteilige Effekt des oben erwähnten Regeleingriffs zum Ausgleich der negativen Spannung auf. Denn aufgrund der Tatsache, dass das Vorzeichen des Schalterstrom bereits vor Erzeugen des zweiten Potenzials an der zweiten Schalterklemme 102 wechselt, fließt nun beispielsweise ein positiver Schalterstrom durch den ersten Thyristor 1 13. Wird nun das mittlerweile eingestellte zweite Potenzial zu einem Zeitpunkt t1 an der zweiten Schalterklemme 102 erzeugt, entsteht zwischen der ersten und der zweiten Schalterklemme 101 , 102 eine positive Spannung, die für den ersten Thyristor 1 13 eine Vorwärtsspannung darstellt und den positiven Schalterstrom durch den ersten Thyristor 1 13 antreibt, sodass dieser nicht durch Nullwerden des Schalterstroms erlöschen kann. Es besteht wiederum die Gefahr, dass der Wechselrichter 13 und/oder der erste Thyristor 1 13 zerstört wird und die von dem Wechselrichter 13 für die unterbrechungsfreie Stromversorgung gelieferte Leistung nicht in ausreichendem Maße zu dem Wechselstromverbraucher gelangt. Hier greift nun die Steuereinrichtung 16 ein zweites Mal ein, indem sie das zweite Potenzial umkehrt und somit ein korrektes Potenzial an der zweiten Schalterklemme 102 erzeugt, das zum Erlöschen des nun leitenden ersten Thyristors 1 13 und somit zu der Trennung des Wechselstromverbrauchers und des Wechselrichters 13 vom Versorgungsnetz führt. Auslöser für die zweite Steuerhandlung ist die Überwachung des Schalterstroms nach dem Erzeugen des zweiten Potenzials. Überschreitet der Betrag des Schalterstroms zu einem Zeitpunkt t2, der nach dem Erzeugen des zweiten Potenzials liegt, einen bestimmten Schwellenwert, der hier auch als zweiter Schwellenwert SW2 bezeichnet wird, oder ist dieser Betrag zu einem vorgegebenen Prüfzeitpunkt nach dem Erzeugen des zweiten Potenzials, nicht auf Null gesunken, dann wird das zuvor Potenzial umgekehrt. Dies führt dazu, dass im beschriebenen Fall nun zwischen der ersten und der zweiten Schalterklemme 101 , 102 eine negative Spannung anliegt, die für den ersten Thyristor 1 13 eine Rückwärtsspannung darstellt und den Schalterstrom durch den ersten Thyristor 1 13 auf Null treibt, sodass dieser durch Nullwerden des Schalterstroms erlöscht.
Diese Anlage 10 führt somit eine bevorzugte Ausführungsform eines Verfahrens zum Steuern einer unterbrechungsfreien Stromversorgung aus, das die zuvor beschriebenen Schritte und Merkmale umfasst.
In FIG. 2 ist eine zweite Ausführungsform der Anlage 10 schematisch dargestellt. Diese Ausführungsform ähnelt der ersten Ausführungsform, sodass im Folgenden vor Allem die Unterschiede näher erläutert werden.
Bei dieser Ausführungsform umfasst die Anlage 10 beispielhaft einen zweiten Spannungssensor 17, eine Spule 18, einen Kondensator 19 und einen Transformator 20.
Der zweite Spannungssensor 17 ist an die Steuereinrichtung 16 und an die zweite An- schlussklemme 102 gekoppelt und kann somit das zweite Potenzial erfassen, das an der zweiten Anschlussklemme 102 anliegt. Die Steuereinrichtung 16 regelt mithilfe des zweiten Spannungssensors 17 den Wechselrichter 13.
Die Spule 18 ist zwischen die erste Anschlussklemme 101 und die erste Schalterklemme 1 12 geschaltet. Ihre Reaktanz und Induktivität sind beispielhaft so gewählt, dass sie der Reaktanz und Induktivität der Wechselstromquelle entsprechen. Falls die Wechselstromquelle beispielsweise ein Wechselstromnetz ist, so ist ihre Reaktanz typischerweise im Wesentlichen eine Induktanz, die von ihrer Induktivität abhängt, die wiederum mit der Länge der Leitungen des Wechselstromnetzes zunimmt. Der Kondensator 19 ist zwischen die erste Schalterklemme 1 12 und Masse geschaltet. Es ist beispielhaft aber auch mög- lieh, dass die Spule 18 entfällt oder auf der anderen Seite des Schalters 1 1 angeordnet ist und/oder der Kondensator 19 entfällt oder auf der anderen Seite des Schalters 1 1 angeordnet ist. Der Transformator 20 ist zwischen den Wechselrichter 13 und die zweite Schalterklemme 1 12 geschaltet und somit auch zwischen den Wechselrichter 13 und die zweite Anschlussklemme 102. Er dient dazu, die von dem Wechselrichter 13 gelieferte Wechselspannung zu vergrößern. Der Wechselrichter 13 ist beispielhaft bidirektional ausgebildet, kann also nicht nur die von der Energiespeicher 12 gelieferte Gleichspannung in eine Wechselspannung an der zweiten Schalterklemme 1 12 und der zweiten Anschlussklemme 102 umwandeln, sondern auch eine an der zweiten Schalterklemme 1 12 und der zweiten Anschlussklemme 102 anliegende Wechselspannung in eine Gleichspannung zum Aufladen des Energie- Speichers 12 umwandeln. Folglich bildet sein Wechselspannungsausgang auch einen Wechselspannungseingang und sein Gleichspannungseingang auch einen Gleichspannungsausgang. Es ist beispielhaft aber auch möglich, dass der Wechselrichter 13 nicht bidirektional ist und stattdessen ein Gleichrichter (nicht dargestellt) parallel zu dem Wechselrichter 13 geschaltet und an die Steuereinrichtung 16 gekoppelt ist. Bei dieser Ausführungsform ist die Steuereinrichtung 16 gemäß einer zweiten Ausführungsform ausgebildet, die der ersten Ausführungsform ähnelt, sodass im Folgenden vor Allem die Unterschiede näher erläutert werden.
Bei dieser Ausführungsform ist die Steuereinrichtung 16 derart ausgebildet, dass sie - einen zweiten Fehlerfall erkennen kann, in dem der Betrag des ersten Potenzials unzu- lässig sinkt und der Betrag des Schalterstroms sinkt, und einen Schwankungsfall erkennen kann, in dem der Betrag des ersten Potenzials zulässig steigt oder zulässig sinkt, und in jedem dieser Fälle den Wechselrichter 13 derart ansteuert, dass er • das zweite Potenzial so, wie es für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, einstellt und an der zweiten Anschlussklemme 102 erzeugt;
- in dem ersten und zweiten Fehlerfall den Thyristoren 1 13, 1 14 keinen Zündstrom zuführt.
Dieser zweite Fehlerfall bedeutet wie der erste Fehlerfall, dass die von der Wechselstromquelle gelieferte Versorgungsspannung zumindest kurzzeitig einbricht oder gar ausfällt, und kann beispielsweise auftreten, wenn am Schalter 1 1 der Strom dem ersten Po- tenzial vorauseilt oder mit dieser in Phase ist. Denn wenn beispielsweise der erste Thyristor 1 13 den positiven, also in seiner Vorwärtsrichtung fließenden Schalterstrom leitet und an der ersten Anschlussklemme 101 das erste Potenzial aufgrund der Phasenverschiebung schon positiv ist und in dieser Situation die Versorgungsspannung einbricht, dann entsteht aufgrund des Regeleingriffs des Wechselrichters 13, der an der zweiten Anschlussklemme 102 das für die unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderliche positive zweite Potenzial erzeugt, eine erwünschte negative, also in Anlagenrückwärtsrichtung weisende Spannung über dem Schalter 1 1 . Diese negative Spannung treibt den positiven Schalterstrom durch den ersten Thyristor 1 13 auf Null, sodass dieser durch Nullwerden des Schalterstroms erlöscht. Es besteht daher nicht die Gefahr, dass der Wechselrichter 13 und/oder der erste Thyristor 1 13 zerstört wird und dass die von dem Wechselrichter 13 für die unterbrechungsfreie Stromversorgung gelieferte Leistung nicht in ausreichendem Maße zu dem Wechselstromverbraucher gelangt. Hier muss nun die Steuereinrichtung 16 nicht eingreifen, sondern kann der Wechselrichter 13 für die unterbrechungsfreie Stromversorgung sorgen.
Bei dieser Ausführungsform ist die Steuereinrichtung 16 derart ausgebildet, dass sie
- überwachen kann, ob nach dem Umkehren der Betrag des Schalterstroms auf Null gesunken ist oder der Schalterstrom Null erreicht hat;
- sobald der Betrag des Schalterstroms auf Null gesunken ist oder der Schalterstrom Null erreicht hat, eine Wartezeit abwartet, für die
TW = A4 ■ tq mit A4 > 1
gilt, worin TW die Wartezeit ist, A4 ein vierter Anteilsfaktor ist, und tq die Freiwerdezeit der Thyristoren 1 13, 1 14 ist;
- nach Ablauf der Wartezeit den Wechselrichter 13 derart ansteuert, dass er das zweite Potenzial so, wie es für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, einstellt.
Bei dieser Ausführungsform ist die Steuereinrichtung 16 derart ausgebildet, dass sie
- das Vorgabepotenzial derart wählt, dass
vO = A3 ■ VWR mit A3 < 1
gilt, worin A3 ein dritter Anteilsfaktor ist, der hier beispielhaft gleich 0,5 ist, und VWR das Nennpotenzial des Wechselrichters 13 ist.
Alternativ oder zusätzlich kann die Steuereinrichtung 16 derart ausgebildet sein, dass sie
- das Vorgabepotenzial zumindest zeitweise derart wählt, dass
vO = v(iS) = L ■ d|iS|/dt
gilt, worin L die Induktivität der Wechselstromquelle und des Abschnitts der Anlage 10 zwischen der ersten Anschlussklemme 101 und der zweiten Schalterklemme 1 12 ist, und d|iS|/dt die zeitliche Ableitung des Betrags des Schalterstroms ist. L ist somit bei dieser Ausführungsform im Wesentlichen die Summe aus der Induktivität der Wechselstromquelle und der Induktivität der Spule 18.
Alternativ oder zusätzlich kann die Steuereinrichtung 16 derart ausgebildet sein, dass sie - das Vorgabepotenzial zumindest zeitweise durch eine durch den Schalterstrom geführ- te Regelung ermittelt und insbesondere das Vorgabepotenzial in dem Maße verringert, in dem der Betrag des Schalterstroms sinkt.
In FIG. 3a ist der zeitliche Verlauf des ersten und zweiten Potenzials in der Anlage der FIG. 2 darstellt, wenn der erste Fehlerfall auftritt. Das erste Potenzial ist mit einer durchgezogenen Linie und das zweite Potenzial mit einer gestrichelten Linie dargestellt. Die Netzfrequenz beträgt beispielhaft 50 Hz. In FIG. 3b ist der mit FIG. 3a synchronisierte zeitliche Verlauf des Schalterstroms dargestellt, der dem ersten Potenzial beispielhaft um 1 ,3 ms nacheilt. Die gepunktete Linie zeigt jeweils den Sollverlauf der Potenziale beziehungsweise des Schalterstroms.
Zu einem Zeitpunkt T1 tritt im Wechselstromnetz ein Fehler auf, der einen Zusammen- bruch des ersten Potenzials beispielhaft 1 ms nach einem positiven Nulldurchgang bewirkt. Zu diesem Zeitpunkt T1 ist der Schalterstrom noch negativ, der zweite Thyristor 1 14 leitet und der erste Thyristor 1 13 sperrt. Der Wechselrichter 13 stellt zunächst gemäß seinem normalen Regeleingriff, der für die unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, das zweite Potenzial auf die positiven Werte der gepunkteten Sollkurve ein. Hierdurch liegt nun über dem leitenden zweiten Thyristor 1 14 eine Vorwärtsspannung an, die den Schalterstrom in Anlagenrückwärtsrichtung antreibt.
Zu einem Zeitpunkt T2 erkennt die Steuereinrichtung 16, dass der Betrag des ersten Potenzials unzulässig gesunken ist, da er einen vorgegebenen Schwellenwert unterschritten hat, und dass der Betrag des Schalterstroms unzulässig gestiegen ist, da er einen vorge- gebenen ersten Schwellenwert SW1 überschritten hat. Sie führt daher einerseits den Thyristoren 1 13, 1 14 keinen Zündstrom zu. Andererseits steuert sie den Wechselrichter 13 derart an, dass er das zweite Potenzial auf v2 = -0,5 ■ VWR einstellt. Die Erzeugung des zweiten Potentials erfolgt aufgrund der Reaktionszeit, die die Steuereinrichtung 16 und der Wechselrichters 13 für das Berechnen und Einstellen benötigen, zu einem Zeitpunkt T3. Hierdurch wird die Spannung über dem Schalter 1 1 umgepolt und weist nun in Anla- genvorwärtsrichtung, sodass sie den Schalterstrom auf Null treibt und sein Betrag zu sinken beginnt. Die Steuereinrichtung 16 überwacht nun, ob dieser Betrag auf Null gesunken ist oder der Schalterstrom Null erreicht hat. Zu einem Zeitpunkt T4 erkennt die Steuereinrichtung 16, dass der Betrag des Schalterstroms auf Null gesunken ist oder der Schalterstrom Null erreicht hat. Sie wartet daher die Wartezeit ab, sodass der soeben erloschene zweite Thyristor 1 14 sich regenerieren und seine volle Sperrfähigkeit erreichen kann. Die Freiwerdezeit der Thyristoren 1 13, 1 14 be- trägt hier beispielhaft tq = 330 s, und für die Wartezeit ist hier beispielhaft TW = 670 s gewählt.
Zu einem Zeitpunkt T5 ist die Wartezeit abgelaufen, beide nicht angesteuerten Thyristoren 1 13, 1 14 sperren sicher und verhindern einen unerwünschten Leistungsfluss zurück in das Wechselstromnetz. Die Steuereinrichtung 16 steuert daher den Wechselrichter 13 derart an, dass er das zweite Potenzial so, wie es für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, einstellt, also auf den Sollverlauf.
Der Abstand zwischen den Zeitpunkten T1 und T2 beträgt hier beispielhaft 1 ,33 ms, kann aber auch deutlich geringer ausfallen und beispielsweise unter 0,3 ms liegen.
Der Abstand zwischen den Zeitpunkten T3 und T4 beträgt hier beispielhaft 0,67 ms, kann aber auch deutlich geringer ausfallen und beispielsweise unter 0,3 ms liegen; dies kann beispielsweise durch Vergrößern des Vorgabepotenzials und/oder dadurch erreicht werden, dass die Spannung über dem Schalter 1 1 früher, also bei einem niedrigeren Betrag des Schalterstroms umgepolt wird.
FIG. 3c ähnelt FIG. 3b, jedoch eilt der Schalterstrom dem ersten Potenzial weniger nach, nämlich beispielhaft um 1 ms. Zum Zeitpunkt T1 ist daher der Schalterstrom nicht mehr negativ, sondern befindet sich in seinem positiven Nulldurchgang. Somit erlischt zwar der bisher leitende zweite Thyristor 1 14, zündet aber erneut, da innerhalb seiner
Freiwerdezeit über ihm eine Vorwärtsspannung anliegt, die den Schalterstrom in Anlagen- rückwärtsrichtung, also in seiner Vorwärtsrichtung antreibt. Dies geschieht ebenso, falls der Schalterstrom dem ersten Potenzial noch weniger oder gar nicht nacheilen oder gar vorauseilen sollte und nach seinem positiven Nulldurchgang innerhalb der Freiwerdezeit über dem zweiten Thyristor 1 14 eine Vorwärtsspannung anliegen sollte.
FIG. 4 zeigt die Auswirkungen einer fehlerhaften Ermittlung des anzulegenden zweiten Potenzials. In FIG. 4a ist der zeitliche Verlauf des ersten und zweiten Potenzials in der
Anlage der FIG. 2 dargestellt. In FIG. 4b ist der mit FIG. 4a synchronisierte, zeitliche Verlauf des Schalterstroms dargestellt. Der in FIG. 4 dargestellte Fall ähnelt demjenigen der FIG. 3, sodass im Folgenden vor Allem die Unterschiede näher erläutert werden. In FIG. 4b ist dargestellt, dass aufgrund von Ausgleichs- und Überschwingeffekten zwischen den Zeitpunkten T1 und T2 der noch negative Schalterstrom kurzzeitig sein Vorzeichen wechselt und so der zum Zeitpunkt T1 noch sperrende, aber bereits angesteuerte erste Thyristor 1 13 zündet und kurzzeitig leitend wird. Danach, aber noch vor dem Zeitpunkt T2 wechselt der Schalterstrom abermals sein Vorzeichen und wird wieder negativ. Außerdem wechselt der Schalterstrom in diesem Fall zwischen dem Zeitpunkt T2, an dem der erste Fehlerfall erkannt wird, und dem Zeitpunkt T3, an dem mittels des Wechselrichters 13 das zweite Potenzial auf den ge- wünschten Wert eingestellt und an die zweite Anschlussklemme 102 angelegt ist, wiederum sein Vorzeichen und ist positiv. Dies führt dazu, dass zwar wegen des angelegten negativen zweiten Potenzials und des nahe bei Null liegenden ersten Potenzials eine positive, also in Anlagenvorwärtsrichtung weisende Spannung über dem Schalter 1 1 anliegt, diese jedoch den Schalterstrom nicht, wie dem in FIG. 3 beschriebenen Fall, auf Null treibt, sondern im Gegenteil den Schalterstrom, der ja in diesem Fall nun positiv ist, antreibt, wodurch er weiter ansteigt.
Zu einem Zeitpunkt T6, der vor oder bei einem ersten vorgegebenen Prüfzeitpunkt PZ1 liegt, erkennt die Steuereinrichtung 16, dass der Betrag des Schalterstroms einen vorgegebenen zweiten Schwellenwert SW2 überschritten hat, und greift abermals ein. Dieser Eingriff erfolgt dergestalt, dass das angelegte zweite Potenzial umgekehrt und somit auf v2 = +0.5 ■ VWR eingestellt wird. Hierdurch wird die Spannung über dem Schalter 1 1 umgepolt und weist nun in Anlagenrückwärtsrichtung, sodass sie den Schalterstrom auf Null treibt und sein Betrag zu sinken beginnt. Die Steuereinrichtung 16 überwacht nun, ob dieser Betrag auf Null gesunken ist oder der Schalterstrom Null erreicht hat. Die Steuereinrichtung 16 ist Bei dieser Ausführungsform derart ausgebildet, dass
- nach dem Umkehren
v2 = sgn(iS)■ vO mit vO > 0
gilt, wobei vO = A3 ■ VWR = 0,5 ■ VWR gilt.
Zum Zeitpunkt T4 erkennt die Steuereinrichtung 16, dass der Betrag des Schalterstroms auf Null gesunken ist oder der Schalterstrom Null erreicht hat. Sie wartet die Wartezeit ab, damit sich der erste Thyristor 1 13 regenerieren und seine volle Sperrfähigkeit erreichen kann.
Zum Zeitpunkt T5 ist die Wartezeit abgelaufen, beide Thyristoren 1 13, 1 14 sperren sicher und verhindern einen unerwünschten Leistungsfluss zurück in das Wechselstromnetz. Die Steuereinrichtung 16 steuert daher den Wechselrichter 13 derart an, dass er das zweite Potenzial so, wie es für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, einstellt, also auf den Sollverlauf. Der Abstand zwischen den Zeitpunkten T6 und T4 beträgt hier beispielhaft 1 ,5 ms, kann aber auch deutlich geringer oder höher ausfallen und beispielsweise unter 0,3 ms liegen; dies kann beispielsweise durch Vergrößern des Vorgabepotenzials und/oder Verkleinern der Induktivität der Spule 18 und/oder durch Vergrößern der Kapazität des Kondensators 19 erreicht werden. FIG. 5 zeigt die Auswirkungen einer fehlerhaften Ermittlung des anzulegenden zweiten Potenzials bei einem anderen Verhalten des Schalterstroms. In FIG. 5a ist der zeitliche Verlauf des ersten und zweiten Potenzials in der Anlage der FIG. 2 dargestellt. In FIG. 5b ist der mit FIG. 5a synchronisierte, zeitliche Verlauf des Schalterstroms dargestellt.
Der in FIG. 5 dargestellte Fall ähnelt demjenigen der FIG. 4, sodass im Folgenden vor Allem die Unterschiede näher erläutert werden. Im Gegensatz zu FIG. 4b überschreitet in diesem Fall der Betrag des Schalterstroms nach dem zum Zeitpunkt T3 erfolgten Erzeugen des zweiten Potenzials nicht den zweiten Schwellenwert SW2. Um ein fehlerhaftes Einstellen des zweiten Potenzials trotzdem sicher erkennen zu können, überprüft die Steuereinrichtung 16 zum vorgegebenen zweiten Prüfzeitpunkt PZ2, der bei dieser Aus- führungsform bei dem ersten Prüfzeitpunkt PZ1 liegt oder gleich dem ersten Prüfzeitpunkt PZ1 ist, ob gemäß den Erwartungen der Betrag des Schalterstroms auf Null gefallen ist oder der Schalterstrom Null erreicht hat. Ist dies nicht der Fall, dann greift die Steuereinrichtung 16 abermals ein und kehrt das zweite Potenzial analog zum Vorgehen gemäß FIG. 4 um auf v2 = +0.5 ■ VWR. Hierdurch wird die Spannung über dem Schalter 1 1 wie- derum umgepolt, sodass sie den Schalterstrom auf Null treibt und sein Betrag zu sinken beginnt. Die Steuereinrichtung 16 überwacht nun wieder, ob dieser Betrag auf Null gesunken ist oder der Schalterstrom Null erreicht hat.
Zum Zeitpunkt T5 erkennt die Steuereinrichtung 16, dass der Betrag des Schalterstroms auf Null gesunken ist oder der Schalterstrom Null erreicht hat. Sie wartet daher dann noch die Wartezeit ab, sodass sich der erste Thyristor 1 13 regenerieren und seine volle Sperrfähigkeit erreichen kann.
Zum Zeitpunkt T6 ist die Wartezeit abgelaufen, beide Thyristoren 1 13, 1 14 sperren sicher und verhindern einen unerwünschten Leistungsfluss zurück in das Wechselstromnetz. Die Steuereinrichtung 16 steuert daher den Wechselrichter 13 derart an, dass er das zweite Potenzial so, wie es für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, einstellt, also auf den Sollverlauf.
Der Abstand zwischen den Zeitpunkten PZ2 und T4 beträgt hier beispielhaft 0,67 ms, kann aber auch deutlich geringer oder höher ausfallen und beispielsweise unter 0,3 ms liegen; dies kann beispielsweise durch Vergrößern des Vorgabepotenzials oder Verkleinern der Induktivität der Spule 18 und/oder durch Vergrößern der Kapazität des Kondensators 19 erreicht werden.
BEZUGSZEICHEN
10 Anlage für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung
101/102 erste/zweite Anschlussklemme von 10
1 1 Schalter
1 1 1/1 12 erste/zweite Schalterklemme von 1 1
1 13/1 14 erster/zweiter Thyristor von 1 1
12 Energiespeicher
13 Wechselrichter
14 Stromsensor
15 erster Spannungssensor
16 Steuereinrichtung
17 zweiter Spannungssensor
18 Spule
19 Kondensator
20 Transformator
A1 /A2/A3/A4 erster/zweiter/dritter/vierter Anteilsfaktor
15 Strom durch 1 1 , Schalterstrom
PZ1 erster Prüfzeitpunkt, bis zu dem 16 iS mit SW2 vergleicht
PZ2 zweiter Prüfzeitpunkt, zu dem 16 iS mit Null vergleicht
SW1/SW2 erster/zweiter Schwellenwert
tq Freiwerdezeit von 1 13, 1 14
TW Wartezeit
T1 Zeitpunkt, zu dem im Wechselstromnetz ein Fehler auftritt
T2 Zeitpunkt, zu dem 16 erkennt, dass |v1 | unzulässig gesunken ist und |iS|
SW1 überschritten hat
T3 Zeitpunkt, zu dem 13 v2 eingestellt hat
T4 Zeitpunkt, zu dem 16 erkennt, dass |iS| auf Null gesunken ist
T5 Zeitpunkt, zu dem TW abgelaufen ist und 13 v2 so einstellt, wie es für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist
T6 Zeitpunkt, zu dem 16 erkennt, dass |iS| SW2 überschritten hat vO Vorgabepotenzial
vi Potenzial an 101/1 1 1 , erstes Potenzial
v2 Potenzial an 102/1 12, zweites Potenzial
VWR Nennpotenzial von 13

Claims

ANSPRÜCHE
1 . Verfahren zum Steuern einer unterbrechungsfreien Stromversorgung mithilfe einer Anlage (10) für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung, wobei die Anlage (10) umfasst
- eine erste Anschlussklemme (101 ), die mit einer Wechselstromquelle verbunden werden kann;
- eine zweite Anschlussklemme (102), die mit einem Wechselstromverbraucher verbunden werden kann;
- einen Schalter (1 1 ), umfassend
• eine erste Schalterklemme (1 1 1 ), die mit der ersten Anschlussklemme (101 )
verbunden ist;
• eine zweite Schalterklemme (1 12), die mit der zweiten Anschlussklemme (102) verbunden ist;
• einen ersten Thyristor (1 13), der zwischen die Schalterklemmen (1 1 1 , 1 12) geschaltet ist;
• einen zweiten Thyristor (1 14), der antiparallel zu dem ersten Thyristor (1 13) zwischen die Schalterklemmen (1 1 1 , 1 12) geschaltet ist;
- einen Energiespeicher (12);
- einen Wechselrichter (13), der mit der zweiten Anschlussklemme (102) und dem Energiespeicher (12) verbunden ist;
wobei
- ein Schalterstrom erfasst wird, der durch den Schalter (1 1 ) fließt;
- ein erstes Potenzial erfasst wird, das an der ersten Anschlussklemme (101 ) anliegt;
- in einem ersten Fehlerfall, in dem der Betrag des ersten Potenzials sinkt, so dass der Momentanwert des ersten Potentials eine erste vorgegebene Zulässigkeitsregel verletzt und der Betrag des Schalterstroms steigt, so dass der Momentanwert des Schalterstroms eine zweite vorgegebene Zulässigkeitsregel verletzt,
• mithilfe des Wechselrichters (13) ein zweites Potenzial, das an der zweiten
Schalterklemme (102) anliegt, so eingestellt wird, dass der Schalterstrom auf Null getrieben wird;
• nach dem Einstellen des zweiten Potenzials der Schalterstrom überprüft wird, indem
- der Betrag des Schalterstroms bis zu einem vorgegebenen ersten Prüfzeitpunkt, der nach dem Einstellen des zweiten Potenzials liegt, erfasst und mit einem
vorgegebenen Schwellenwert (SW2) verglichen wird und bei Überschreitung dieses Schwellenwertes (SW2) ein erstes Prüfergebnis als positiv und andernfalls als negativ gewertet wird;
- bei positivem ersten Prüfergebnis das zweite Potenzial umgekehrt wird; - bei negativem ersten Prüfergebnis der Schalterstrom zu einem vorgegebenen zweiten Prüfzeitpunkt, der bei oder nach dem ersten Prüfzeitpunkt liegt, erfasst und mit Null verglichen wird und bei Abweichung von Null ein zweites Prüfergebnis als positiv und andernfalls als negativ gewertet wird;
- bei positivem zweiten Prüfergebnis das zweite Potenzial umgekehrt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , wobei
- in dem ersten Fehlerfall
• das Einstellen des zweiten Potenzials derart erfolgt, dass
sgn(iS)■ vi < sgn(iS)■ v2 oder sgn(iS)■ vi < sgn(iS)■ v2
oder -v2/v1 > 1 oder -v2/v1 > 1
gilt, worin vi der Momentanwert des ersten Potenzials ist, v2 der Momentanwert des zweiten Potenzials ist, und iS der Momentanwert des Schalterstroms ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder nach einem der vorigen Ansprüche, wobei
- das Umkehren gemäß folgender Formel erfolgt
v2(t2) = -A1 ■ v2(t1 ) mit A1 > 1 und t2 > t1
worin v2 der Momentanwert des zweiten Potenzials ist, t2 ein Zeitpunkt ist, der nach dem Umkehren liegt, t1 ein Zeitpunkt ist, der vor dem Umkehren liegt, und A1 ein erster Anteilsfaktor ist.
4. Verfahren nach Anspruch 1 oder nach einem der vorigen Ansprüche, wobei
- für den vorgegebenen zweiten Prüfzeitpunkt
PZ2 = T3 + A2 ■ tq mit A2 > 1
gilt, worin PZ2 der zweite Prüfzeitpunkt ist, T3 der Zeitpunkt ist, zu dem das zweite Potenzial eingestellt worden ist, A2 ein zweiter Anteilsfaktor ist, und tq die Freiwerdezeit der Thyristoren (1 13, 1 14) ist.
5. Verfahren nach Anspruch 1 oder nach einem der vorigen Ansprüche, wobei
- nach dem Umkehren
v2 = sgn(iS)■ vO mit vO > 0
gilt, worin vO ein vorgegebenes Vorgabepotenzial ist, v2 der Momentanwert des zweiten Potenzials ist, und iS der Momentanwert des Schalterstroms ist.
6. Verfahren nach dem vorigen Anspruch, wobei
- das Vorgabepotenzial zumindest zeitweise derart gewählt wird, dass
vO = A3 ■ VWR mit 0< A3 < 1
gilt, worin A3 ein dritter Anteilsfaktor ist, und VWR das Nennpotenzial des Wechselrichters (13) ist.
7. Verfahren nach einem der 2 vorigen Ansprüche, wobei
- das Vorgabepotenzial zumindest zeitweise derart gewählt wird, dass
vO = v(iS)
gilt, worin v(iS) eine von dem Schalterstrom abhängige Funktion ist.
8. Verfahren nach dem vorigen Anspruch, wobei
- die Funktion derart gewählt wird, dass
v(iS) = L ■ d|iS|/dt
gilt, worin L die Induktivität der Wechselstromquelle und des Abschnitts der Anlage (10) zwischen der ersten Anschlussklemme (101 ) und der zweiten Schalterklemme (1 12) ist, und d|iS|/dt die zeitliche Ableitung des Betrags des Schalterstroms ist.
9. Verfahren nach einem der 4 vorigen Ansprüche, wobei
- das Vorgabepotenzial zumindest zeitweise durch eine durch den Schalterstrom geführte Regelung ermittelt wird.
10. Verfahren nach Anspruch 1 oder nach einem der vorigen Ansprüche, wobei
- überwacht wird, ob der Betrag des Schalterstroms nach dem Umkehren auf Null
gesunken ist;
- sobald der Betrag des Schalterstroms auf Null gesunken ist, eine Wartezeit abgewartet wird, für die
TW = A4 ■ tq mit A4 > 1
gilt, worin TW die Wartezeit ist, A4 ein vierter Anteilsfaktor ist, und tq die Freiwerdezeit der Thyristoren (1 13, 1 14) ist;
- nach Ablauf der Wartezeit mithilfe des Wechselrichters (13) das zweite Potenzial so, wie es für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, eingestellt wird und/oder mithilfe des Wechselrichters eine Wirkleistung, die für eine unterbrechungsfreie
Stromversorgung erforderlich ist, und/oder eine Blindleistung, die für eine
unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, erzeugt wird.
1 1. Verfahren nach Anspruch 1 oder nach einem der vorigen Ansprüche, wobei
- in einem zweiten Fehlerfall, in dem der Betrag des ersten Potenzials sinkt und eine erste vorgegebene Zulässigkeitsregel verletzt und der Betrag des Schalterstroms sinkt, und/oder
in einem Schwankungsfall, in dem der Betrag des ersten Potenzials steigt, so dass der Momentanwert des ersten Potentials eine vorgegebene dritte Zulässigkeitsregel nicht verletzt, oder sinkt, so dass der Momentanwert des ersten Potentials die vorgegebene erste Zulässigkeitsregel nicht verletzt,
mithilfe des Wechselrichters (13) • das zweite Potenzial so, wie es für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, eingestellt wird; und/oder
• eine Wirkleistung, die für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, und/oder eine Blindleistung, die für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung erforderlich ist, erzeugt wird.
12. Verfahren nach Anspruch 1 oder nach einem der vorigen Ansprüche, wobei
- das zweite Potenzial erfasst wird;
- der Wechselrichter (13) mithilfe des zweite Potenzials und/oder in Abhängigkeit von dem zweiten Potenzial gesteuert wird.
13. Anlage (10) für eine unterbrechungsfreie Stromversorgung, umfassend
- eine erste Anschlussklemme (101 ), die mit einer Wechselstromquelle verbunden werden kann;
- eine zweite Anschlussklemme (102), die mit einem Wechselstromverbraucher verbunden werden kann;
- einen Schalter (1 1 ), umfassend
• eine erste Schalterklemme (1 1 1 ), die mit der ersten Anschlussklemme (101 )
verbunden ist;
• eine zweite Schalterklemme (1 12), die mit der zweiten Anschlussklemme (102) verbunden ist;
• einen ersten Thyristor (1 13), der zwischen die Schalterklemmen (1 1 1 , 1 12) geschaltet ist;
• einen zweiten Thyristor (1 14), der antiparallel zu dem ersten Thyristor (1 13) zwischen die Schalterklemmen (1 1 1 , 1 12) geschaltet ist;
- einen Energiespeicher (12);
- einen Wechselrichter (13), der mit der zweiten Anschlussklemme (102) und dem Energiespeicher (12) verbunden ist;
- einen Stromsensor (14), der einen Schalterstrom erfassen kann, der durch den Schalter (1 1 ) fließt;
- einen ersten Spannungssensor (15), der ein erstes Potenzial erfassen kann, das an der ersten Anschlussklemme (102) anliegt;
- eine Steuereinrichtung (16), die an den Schalter (1 1 ), den Wechselrichter (13) und die Sensoren (14, 15) gekoppelt ist;
wobei die Steuereinrichtung (16) derart ausgebildet ist, dass sie
- den Schalterstrom und das erste Potenzial auswerten kann;
- einen ersten Fehlerfall erkennen kann, in dem der Betrag des ersten Potenzials sinkt, so dass der Momentanwert des ersten Potentials eine erste vorgegebene Zulassigkeitsregel verletzt und der Betrag des Schalterstroms steigt, so dass der Momentanwert des Schalterstroms eine zweite vorgegebene Zulässigkeitsregel verletzt, und sie in diesem Fall
• den Wechselrichters (13) derart ansteuert, dass er ein zweites Potenzial erzeugt, das an der zweiten Schalterklemme (102) anliegt und den Schalterstrom auf Null treibt;
• nach dem Einstellen des zweiten Potenzials den Schalterstrom überprüft, indem sie
- den Betrag des Schalterstroms bis zu einem vorgegebenen ersten Prüfzeitpunkt, der nach dem Einstellen des zweiten Potenzials liegt, mit einem vorgegebenen Schwellenwert (SW2) vergleicht und bei Überschreitung dieses Schwellenwertes (SW2) ein erstes Prüfergebnis als positiv und andernfalls als negativ wertet;
- bei positivem ersten Prüfergebnis das zweite Potenzial umkehrt;
- bei negativem ersten Prüfergebnis den Schalterstrom zu einem vorgegebenen zweiten Prüfzeitpunkt, der bei oder nach dem ersten Prüfzeitpunkt liegt, mit Null vergleicht und bei Abweichung von Null ein zweites Prüfergebnis als positiv und andernfalls als negativ wertet;
- bei positivem zweiten Prüfergebnis das zweite Potenzial umkehrt.
14. Anlage (10) nach Anspruch 13, wobei
- die Steuereinrichtung (16) derart ausgebildet ist, dass sie in dem ersten Fehlerfall
• den Wechselrichters (13) derart ansteuert, dass für das zweite Potenzial
sgn(iS)■ vi < sgn(iS)■ v2 oder sgn(iS)■ vi < sgn(iS)■ v2
oder -v2/v1 > 1 oder -v2/v1 > 1
gilt, worin vi der Momentanwert des ersten Potenzials ist, v2 der Momentanwert des zweiten Potenzials ist, und iS der Momentanwert des Schalterstroms ist.
15. Anlage (10) nach Anspruch 13 oder nach einem der vorigen Ansprüche, umfassend
- eine Spule (18), die zwischen die erste Anschlussklemme (101 ) und die erste
Schalterklemme (1 1 1 ) oder zwischen die zweite Schalterklemme (102) und die zweite Anschlussklemme (1 12) geschaltet ist; und/oder
- einen Kondensator (19), der zwischen die erste Anschlussklemme (101 ) und Masse oder zwischen die erste Schalterklemme (1 1 1 ) und Masse oder zwischen die zweite
Schalterklemme (1 12) und Masse oder zwischen die zweite Anschlussklemme (102) und Masse geschaltet ist; und/oder
- einen Transformator (20), der zwischen den Wechselrichter (13) und die zweite
Schalterklemme (1 12) oder zwischen den Wechselrichter (13) und die zweite
Anschlussklemme (102) geschaltet ist.
PCT/EP2017/071463 2016-09-01 2017-08-25 Verfahren zum steuern einer unterbrechungsfreien stromversorgung und anlage für eine unterbrechungsfreie stromversorgung Ceased WO2018041742A1 (de)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SG11201901080UA SG11201901080UA (en) 2016-09-01 2017-08-25 Method for controlling an uninterruptible power supply and system for an uninterruptible power supply
US16/328,729 US10797515B2 (en) 2016-09-01 2017-08-25 Method for controlling an uninterruptible power supply and system for an uninterruptible power supply
JP2019511939A JP6898985B2 (ja) 2016-09-01 2017-08-25 無停電電源供給制御方法及び無停電電源供給設備
CN201780053526.8A CN109643909B (zh) 2016-09-01 2017-08-25 用于控制无中断供电的方法和用于无中断供电的设备

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP16186872.4A EP3291411B1 (de) 2016-09-01 2016-09-01 Verfahren zum steuern einer unterbrechungsfreien stromversorgung und anlage für eine unterbrechungsfreie stromversorgung
EP16186872.4 2016-09-01

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2018041742A1 true WO2018041742A1 (de) 2018-03-08

Family

ID=56893750

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2017/071463 Ceased WO2018041742A1 (de) 2016-09-01 2017-08-25 Verfahren zum steuern einer unterbrechungsfreien stromversorgung und anlage für eine unterbrechungsfreie stromversorgung

Country Status (6)

Country Link
US (1) US10797515B2 (de)
EP (1) EP3291411B1 (de)
JP (1) JP6898985B2 (de)
CN (1) CN109643909B (de)
SG (1) SG11201901080UA (de)
WO (1) WO2018041742A1 (de)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11063450B2 (en) * 2018-08-31 2021-07-13 S&C Electric Company System and method for closed-transition transfer of DC battery banks on a grid scale battery energy storage system
US11264790B2 (en) * 2018-12-07 2022-03-01 Abb Schweiz Ag Solid state circuit breaker using RB-IGCTS
CN119335433B (zh) * 2024-12-23 2025-06-03 山东博纳电气有限公司 一种直流电源老化测试方法、装置及系统

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4782241A (en) * 1987-08-11 1988-11-01 Liebert Corporation Uninterruptible power supply apparatus and power path transfer method
US5210685A (en) * 1985-03-08 1993-05-11 Westinghouse Electric Corp. Uninterruptible power supply system and load transfer static switch for such a system
JP2003259567A (ja) * 2002-03-06 2003-09-12 Fuji Electric Co Ltd 無停電電源装置
EP1160965B1 (de) 2000-06-01 2004-08-25 Liebert Corporation Vorrichtung und Verfahren für eine schnelle Fehlererkennung und Übertragung in eine geräteinteraktive unterbrechungsfreie Stromversorgung
EP1276202B1 (de) 2001-06-26 2008-01-09 Sanyo Denki Co., Ltd. Unterbrechungsfreie Stromversorgung und Verfahren zum Ausschalten eines Wechselstromschalters für eine Unterbrechungsfreie Stromversorgung

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1765270B2 (de) * 1968-04-26 1972-07-27 Licentia Patent-Verwaltungs-Gmbh, 6000 Frankfurt Verfahren zum unterbrechungsfreien umschalten eines verbrauchers von einem stromversorgungsaggregat auf ein bereitschaftsnetz oder ersatzaggregat
JP3000862B2 (ja) 1994-09-30 2000-01-17 日新電機株式会社 瞬時電圧低下対策装置
DE19538381C2 (de) * 1995-10-14 1999-07-15 Aeg Energietechnik Gmbh Anordnung zur unterbrechungsfreien Stromversorgung elektrischer Verbraucher
JP3676638B2 (ja) * 2000-01-07 2005-07-27 東芝三菱電機産業システム株式会社 電源系統切り替え装置および切り替え方法
JP3725015B2 (ja) 2000-09-22 2005-12-07 山洋電気株式会社 無停電電源装置
JP3771200B2 (ja) * 2001-06-26 2006-04-26 山洋電気株式会社 無停電電源装置及び無停電電源装置の交流スイッチ遮断方法
JP4466516B2 (ja) * 2004-09-27 2010-05-26 富士電機システムズ株式会社 無停電電源装置
US7158393B2 (en) * 2005-03-11 2007-01-02 Soft Switching Technologies Corporation Power conversion and voltage sag correction with regenerative loads
EP2889996B1 (de) * 2012-08-21 2018-12-19 Fuji Electric Co., Ltd. Stromwandler
CN102882268B (zh) * 2012-08-27 2015-02-04 青岛经济技术开发区创统科技发展有限公司 无扰动不间断供电装置
US9362781B2 (en) 2012-09-14 2016-06-07 Chloride Srl Uninterruptible power supply system with fast transfer for undervoltage source line failures
CN105006878B (zh) * 2014-03-13 2020-06-30 Abb瑞士股份有限公司 在不可中断电源系统中提供增加的故障电流能力的系统和方法
CN104917281B (zh) * 2015-06-01 2018-04-20 深圳市盛弘电气股份有限公司 一种逆变器和市电零切换电路及方法
US10554076B2 (en) * 2015-06-19 2020-02-04 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation Uninterruptible power supply
JP6506394B2 (ja) * 2015-07-16 2019-04-24 東芝三菱電機産業システム株式会社 無停電電源装置
US20190044377A1 (en) * 2016-04-21 2019-02-07 Toshiba Mitsubishi-Electric-Industrial Systems Corporation Uninterruptible power supply

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5210685A (en) * 1985-03-08 1993-05-11 Westinghouse Electric Corp. Uninterruptible power supply system and load transfer static switch for such a system
US4782241A (en) * 1987-08-11 1988-11-01 Liebert Corporation Uninterruptible power supply apparatus and power path transfer method
EP1160965B1 (de) 2000-06-01 2004-08-25 Liebert Corporation Vorrichtung und Verfahren für eine schnelle Fehlererkennung und Übertragung in eine geräteinteraktive unterbrechungsfreie Stromversorgung
EP1276202B1 (de) 2001-06-26 2008-01-09 Sanyo Denki Co., Ltd. Unterbrechungsfreie Stromversorgung und Verfahren zum Ausschalten eines Wechselstromschalters für eine Unterbrechungsfreie Stromversorgung
JP2003259567A (ja) * 2002-03-06 2003-09-12 Fuji Electric Co Ltd 無停電電源装置

Also Published As

Publication number Publication date
CN109643909B (zh) 2023-06-13
CN109643909A (zh) 2019-04-16
US10797515B2 (en) 2020-10-06
SG11201901080UA (en) 2019-03-28
JP6898985B2 (ja) 2021-07-07
EP3291411B1 (de) 2019-05-08
EP3291411A1 (de) 2018-03-07
JP2019530399A (ja) 2019-10-17
US20190199127A1 (en) 2019-06-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3414778B1 (de) Schutzschaltung für ein photovoltaik (pv)-modul, verfahren zum betrieb der schutzschaltung und photovoltaik (pv)-anlage mit einer derartigen schutzschaltung
EP2289145B1 (de) Regelverfahren für eine hochspannungsgleichstromübertragungsanlage mit gleichspannungszwischenkreis und selbstgeführten umrichtern
DE102008050543A1 (de) Schutzschaltung für einen Zwischenkreis eines Wechselrichters, insbesondere eines Solarwechselrichters, gegen Überspannungen
EP0571645B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Erkennung von Defekten in einem Ansteuersystem eines gesteuerten Serienkompensators
EP3308181A1 (de) Redox-flow-batteriesystem und verfahren zum erkennen eines fehlers in einer brückenschaltung eines dc/dc-wandlers eines redox-flow-batteriesystems
WO2021144462A1 (de) Verfahren und schaltungsanordnung zur detektion eines lichtbogens und photovoltaik (pv) - wechselrichter mit einer entsprechenden schaltungsanordnung
EP3704778B1 (de) Regelungsverfahren für eine dezentrale energieerzeugungsanlage und dezentrale energieerzeugungsanlage
EP3291411B1 (de) Verfahren zum steuern einer unterbrechungsfreien stromversorgung und anlage für eine unterbrechungsfreie stromversorgung
WO2021069181A1 (de) Verfahren zum betrieb einer energieerzeugungsanlage und energieerzeugungsanlage mit dem verfahren
DE2246505B2 (de) Schaltungsanordnung zur unterbrechungsfreien Stromversorgung eines Gleichstromverbrauchers mit konstanter Spannung
DE2340669C3 (de) Anordnung zur Regelung eines Wechselrichters und eines auf dessen Wechselstromseite angeordneten Stufentransformators in einer Anlage zur Leistungsübertragung zwischen Wechselstromnetzen durch Gleichstrom
DE2705242C2 (de) Regelanordnung zur Regelung des Wirk- und Blindleistungsverhaltens einer Hochspannungs-Gleichstrom-Übertragungsanlage (HGÜ-Anlage)
WO2018054835A1 (de) Solarmodul, photovoltaikanlage und verfahren zur spannungsbegrenzung
EP3361592B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur stabilisierung einer frequenz in einem wechselspannungsnetz
EP3327911B1 (de) Verfahren zur steuerung eines schaltmoduls basierend auf thyristor-schaltelementen
DE2005766A1 (de) Schaltungsanordnung zur Steuerung der Zufuhr des von einer dreiphasigen Energiequelle an eine Gruppe von Verbraucherelementen gelieferten Gleichstroms
EP2533413B1 (de) Synchronisierung eines Wechselrichters mit einem elektrischen Leitungsnetz
DE2922010A1 (de) Elektronische schutzschaltung
DE102021105119B4 (de) Verfahren zum Betreiben eines Wechselrichters und Wechselrichter
DE112018004466T5 (de) Leistungswandlungssystem
DE102012111855B4 (de) Verfahren zur Vermeidung von Überströmen in einem leistungselektronischen Gerät und leistungselektronisches Gerät
EP2801148A1 (de) Transformatoranordnung für die ortsnetz-spannungsversorgung
DE2438149A1 (de) Schaltungsanordnung zum schutz elektrischer akkumulatoren vor tiefentladung
EP4554073A1 (de) Verfahren zur fehlererkennung in einem submodulkondensator eines modularen multilevel-stromrichters
DE2501388B2 (de) Mehrspannungswähleinrichtung

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 17758522

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2019511939

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 17758522

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1