WO2017157750A1 - Verfahren zum ermitteln eines sollwertes für eine stellgrösse zur ansteuerung einer niederdruckpumpe - Google Patents

Verfahren zum ermitteln eines sollwertes für eine stellgrösse zur ansteuerung einer niederdruckpumpe Download PDF

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WO2017157750A1
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pressure pump
low
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fuel
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Klaus Joos
Werner Hess
Alexander Schenck Zu Schweinsberg
Burkhard Hiller
Joerg Kuempel
Hans-Friedrich Schwarz
Michael Bauer
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Robert Bosch Gmbh
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    • F02D41/00Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/24Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents characterised by the use of digital means
    • F02D41/2406Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents characterised by the use of digital means using essentially read only memories
    • F02D41/2425Particular ways of programming the data
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    • F02D2200/06Fuel or fuel supply system parameters
    • F02D2200/0606Fuel temperature

Definitions

  • the present invention relates to a method for determining a desired value for a manipulated variable for controlling a low-pressure pump and to a computing unit and a computer program for its implementation.
  • an electric fuel pump usually requires its own control or regulation and has for this purpose an electronics, which may be integrated, for example, in the fuel pump.
  • a method for operating a low-pressure pump for supplying a high-pressure pump with fuel, about which the fuel is in turn fed into a high-pressure accumulator known.
  • a pilot control value for a pressure provided by the low-pressure pump is in this case, taking into account a pressure-temperature relationship and the occurrence of cavitation in the high pressure pump after lowering the pressure provided by the low pressure pump set. Such cavitation is detected by an instability of a pressure control for the high-pressure accumulator.
  • Control variable for controlling a low-pressure pump in a fuel supply system for an internal combustion engine with a high pressure accumulator and a high pressure pump in particular a desired value for a manipulated variable for controlling a low-pressure pump can be determined such that a desired admission pressure is applied to the high-pressure pump.
  • An exemplary desired form is characterized by being as small as possible and as large as necessary.
  • a preferred manipulated variable is an amplitude and / or a duty factor (for example for PWM) of a drive current and / or a drive voltage of an electric motor of the low-pressure pump.
  • the high-pressure pump is operated in full production.
  • the high-pressure pump may, for example, have a quantity control valve.
  • a quantity control valve is used to adjust the flow rate of the high pressure pump.
  • the quantity control valve for a partial delivery for example during a funding phase, may still be open to the low-pressure area, so that initially
  • Fuel is pressed back into the low-pressure region and only when closing the quantity control valve fuel is then conveyed via a suitable exhaust valve in the high-pressure accumulator.
  • the quantity control valve is already used at the beginning of the funding phase or when the lower closed dead center of an associated piston of the high-pressure pump.
  • a quantity control valve while a normally closed or normally open quantity control valve can be used. The difference is that in the latter a corresponding solenoid must be energized to allow the valve to close, while in the former then closing the valve is possible when the solenoid is not energized.
  • the low-pressure pump is now controlled by varying the value of the manipulated variable such that a pressure provided by the low-pressure pump (pre-pressure for the high-pressure pump) is reduced.
  • a pressure provided by the low-pressure pump pre-pressure for the high-pressure pump
  • no determination of the actual pressure is necessary, but it can, for example, simply a drive current or another suitable manipulated variable can be reduced, whereby the pressure built up by means of the low-pressure pump, which may be, for example, an electric fuel pump, reduced pressure.
  • the reduction can take place, for example, continuously or stepwise.
  • the setpoint value is then determined taking into account a control value of the manipulated variable at which a collapse of a delivery rate of the high-pressure pump is detected.
  • a desired value for the manipulated variable can be determined without the use of a pressure sensor in the low pressure range, in which the desired pre-pressure applied to the high-pressure pump, in particular for a sufficiently high pressure is provided to not affect the desired flow rate of the high-pressure pump and on the other hand not unnecessarily high pressure is built up, which is not needed to provide the desired flow rate of the high-pressure pump.
  • the mentioned control value can then be used as the desired value, although it may be expedient to supplement a suitable offset. In this way, the low-pressure pump can provide a suitable pressure even without control, for which a pressure sensor would be necessary in the low pressure range.
  • the proposed method continues to make use of the fact that the maximum possible delivery volume of the high-pressure pump is used for the provision of a certain delivery rate during full delivery, while in normal operation the high-pressure pump only uses a partial delivery is used, in which a correspondingly lower delivery volume is used.
  • the quantity control valve When the quantity control valve is open during an intake phase, steam may form in the region of the quantity control valve and in the delivery volume, provided that the pressure of the fuel is sufficiently low. This steam is necessary to provoke a collapse of the flow rate of the high-pressure pump.
  • the delivery volume of the high-pressure pump is not completely filled with fuel, but also partially with steam, which must first be compressed in the delivery phase, whereby the flow rate breaks. With full delivery, the absolute proportion of steam in the delivery volume is thus increased as much as possible, whereby the drop in the delivery rate can be detected easier, faster and safer.
  • the operating areas in which the collapse of the flow rate provoked and can also be detected with sufficient accuracy can be significantly expanded. This applies, for example, to other speed ranges and further temperature ranges. Furthermore, in this way, a pre-control value can be determined, in which the lowest possible energy and low-emission operation of the low-pressure pump is possible.
  • the collapse of the delivery rate of the high-pressure pump is detected taking into account a change in a pressure increase in the high-pressure accumulator.
  • a high pressure rise in the high-pressure accumulator is generated, which, however, depends on the flow rate.
  • the pressure increase in the high-pressure accumulator also decreases. Therefore, a drop in the flow rate can be very easily and accurately identified by a change in the pressure rise in the high-pressure accumulator.
  • the increase in pressure can be, for example, very easily determined by means of a pressure sensor for detecting the pressure in the high-pressure accumulator.
  • the change in the pressure rise in the high-pressure accumulator is detected on the basis of a comparison of the pressure rise in the high-pressure accumulator with an associated reference pressure increase.
  • the reference pressure rise may be a pressure increase, as occurs with full delivery of the high pressure pump and regular operation of the low pressure pump.
  • the reference pressure rise is determined at full delivery of the high pressure pump and before driving the low pressure pump to reduce the pressure.
  • the reference pressure increase can also be determined immediately before the start of the activation of the low-pressure pump to reduce the pressure. In this way, a possible current value for the reference pressure increase can be obtained, whereby a very accurate determination of the desired value is made possible.
  • the delivery function of the high-pressure pump can also fail completely if the quantity control valve can not be kept closed due to the formation of steam and thus due to an insufficient delivery chamber pressure. Just like a pressure rise value deviating from the reference pressure rise, this is evaluated as a collapse of the flow rate and further processed.
  • Such a pressure drop can then, if it is known how high the pressure drop, are calculated out in the determination of the pressure increase. However, it is also possible that the associated value of the pressure increase is not used.
  • Such a pressure drop can This is done both in the determination of the reference pressure increase as well as in the determination of a current pressure increase during the reduction of the pressure provided by the low pressure pump. In the case of the former, it is possible in this way to avoid a reference increase in pressure which is erroneously measured as being too low, and in the latter case a drop in the flow rate detected too early can be avoided.
  • the method is carried out for different fuel temperatures, so that setpoint values for different fuel temperatures are determined.
  • the fuel temperature in the high-pressure pump is taken into account, since there the firing of the delivery function of the high-pressure pump is triggered by the vapor formation of the fuel.
  • the fuel temperature in the high pressure pump can be measured or estimated by a suitable fuel temperature model.
  • the low pressure pump may be at any (arbitrary) fuel temperature (e.g.
  • Interpolation or extrapolation are controlled with a suitable setpoint for the manipulated variable, so that regardless of the fuel temperature of the desired form is applied to the high-pressure pump. It is also advantageous if the collapse of the flow rate of the high-pressure pump is detected on the basis of a lack of pressure increase in the high-pressure accumulator.
  • a lack of pressure means that the promotion stops.
  • the detection of a lack of pressure increase can be detected, for example, in the context of the mentioned change in pressure rise, namely, for example, is recognized that no pressure increase is present.
  • the Auslauben the pressure rise is detected elsewhere, for example.
  • whether the promotion of the high-pressure pump has been suspended This is another possible way to detect the drop in flow, here a complete decline to zero.
  • the high-pressure pump is operated by means of a two-point control in full delivery.
  • a two-point control is an operation of the high-pressure pump in which a full delivery is always carried out only when a specified pressure in the high-pressure accumulator is undershot, until this or possibly another, slightly higher, target pressure is exceeded. Between two pressure increases, the pressure in the high-pressure accumulator is then slowly reduced by the removal of fuel for injection into the internal combustion engine.
  • Such an operating mode is usually provided for a high-pressure pump anyway, so that the proposed method can be performed very easily and quickly.
  • An arithmetic unit according to the invention e.g. a control device of a motor vehicle is, in particular programmatically, configured to perform a method according to the invention.
  • Suitable data carriers for providing the computer program are in particular magnetic, optical and electrical memories, such as e.g. Hard drives, flash memory, EEPROMs, DVDs, etc. It is also possible to download a program via computer networks (Internet, intranet, etc.).
  • Figure 1 shows schematically a fuel supply system for an internal combustion engine, which can be used for a method according to the invention.
  • FIG. 2 shows schematically a high-pressure pump with a quantity control valve.
  • FIG. 3 shows profiles of a stroke of a piston of the high-pressure pump and of a flow of an associated quantity control valve during operation of the high-pressure pump in partial delivery.
  • FIG. 4 shows characteristics of a stroke of a piston of the high-pressure pump and of a flow of an associated quantity control valve during operation of the high-pressure pump in full delivery.
  • FIG. 5 shows a pressure curve in a high-pressure accumulator and curves of further variables in a method according to the invention in a preferred embodiment.
  • FIG. 6 schematically shows a sequence of a method according to the invention in a preferred embodiment.
  • FIG. 1 schematically shows a fuel supply system 100 for an internal combustion engine 180 which can be used for a method according to the invention.
  • the fuel supply system 100 includes a fuel tank 1 10, which is filled with fuel 1 1 1.
  • a tank installation unit 1 15 is arranged, which in turn has a prefeed pot 1 16, in which a low-pressure pump 125, for example.
  • a low-pressure pump 125 for example.
  • the prefeed pot 1 15 can be filled with fuel from the fuel tank 1 10 via a suction jet pump 120 (or, if appropriate, also several suction jet pumps) arranged in the fuel tank 1 10 outside the feed head.
  • the electric fuel pump 125 can be actuated via a computing unit 140 embodied here as a pump control unit, so that fuel is supplied from the prefeed pot 1 15 via a filter 130 to a high-pressure pump 150.
  • a computing unit 145 configured here as a further pump control unit
  • a pressure relief valve 1 17 is also provided in the low pressure line.
  • the high-pressure pump 150 is usually driven by the internal combustion engine 180 or its camshaft. From the high-pressure pump 150, the fuel is then conveyed into a high-pressure accumulator 160, from which the fuel via fuel! Njektoren 170 of the internal combustion engine 180 can be supplied. At the high-pressure accumulator 160, a pressure sensor 165 is further provided, with which a pressure in the high-pressure accumulator can be detected.
  • a control of the internal combustion engine 180 or of the fuel injectors 170 can take place via a different from the pump control units 140 and 145 engine control unit 195, wherein the control units can then communicate with each other. However, it is also conceivable to use a common control unit.
  • FIG. 2 schematically shows a high-pressure pump 150 with a quantity control valve 200 in more detail than in FIG.
  • the high pressure pump 150 has a
  • Piston 190 which is moved via a cam 186 on a camshaft 185 of the internal combustion engine and down. In this way, a delivery volume 250 is reduced or increased.
  • the quantity control valve 200 has an inlet port 235 via which
  • Fuel which is provided by the low-pressure pump, can get into the delivery volume 250.
  • an inlet valve 230 with a closing spring 231, which is part of the quantity control valve 200 an opening following the inlet opening 235 can be closed.
  • a magnetic coil 210 is provided, which may be part of an electromagnet, which is supplied with a voltage U and can be energized with a current I.
  • the voltage U and the current I can be provided, for example, via the corresponding pump control device 145.
  • a spring 220 is shown, which presses a bolt 225, at the end of which the magnet coil facing a magnet armature 215, in the direction of the inlet valve 230. Without energization of the solenoid 210 thus the inlet valve 230 is kept permanently open. It is thus a normally open quantity control valve. It should be noted that the spring force of the spring 220 is greater than that of the closing spring 231.
  • an outlet valve 240 is provided with a closing spring 241, via which fuel can be conveyed from the delivery volume 250 via an outlet opening 245 to the high-pressure accumulator.
  • FIG. 3 shows curves of a stroke ⁇ of the piston of the high-pressure pump and of the current I of the associated quantity control valve during operation of the high-pressure pump in partial delivery, in each case via a camshaft angle or angle ⁇ . Furthermore, the high-pressure pump with quantity control valve, as described in more detail with reference to Figure 2, shown for different angles in a respective position.
  • the piston of the high-pressure pump is due to the rotation of the cam in a downward movement, as shown by way of example with the position of the high-pressure pump for the angle ⁇ .
  • This is an intake phase, ie fuel provided by the low-pressure pump is sucked into the delivery volume of the high-pressure pump.
  • the quantity control valve is not energized for this purpose and is thus permanently open. In this way, fuel can flow unhindered into the delivery volume.
  • the exhaust valve is closed.
  • the bottom dead center of the piston is reached and the suction phase is completed.
  • the piston again moves upward in the direction of top dead center, as shown by way of example with the position of the high-pressure pump for the angle ⁇ 3.
  • the quantity control valve is in this case still permanently open, which means that fuel from the delivery volume is first pressed back into the low-pressure region via the inlet opening.
  • the solenoid is energized with a current I, so that the armature with the bolt, the inlet valve releases and can close, as shown by way of example with the position of the high-pressure pump for the angle ⁇ 4 .
  • the current can, as seen in the range around the angle ⁇ 4 , initially comprise a starting current and then a slightly lower holding current, so that the magnet armature can still be kept attracted after tightening.
  • the quantity control valve or the inlet valve can close, the fuel from the delivery volume is no longer conveyed back into the low-pressure area but via the outlet valve and the outlet opening into the high-pressure accumulator, as shown by way of example with the position of the high-pressure pump for the angle c s. Only when reaching the top dead center by the piston at the angle ⁇ the promotion is completed.
  • the current I can be withdrawn before reaching the top dead center, since the inlet valve remains closed by the high pressure in the delivery volume against the opening force of the spring.
  • the flow rate and thus the pressure build-up in the high pressure accumulator can be adjusted or regulated.
  • FIG. 4 shows characteristics of a stroke ⁇ of the piston of the high-pressure pump and of the current I of the associated quantity control valve during operation of the high-pressure pump. pressure pump in full promotion in each case over a camshaft angle or angle ⁇ shown.
  • the delivery phase begins as soon as the bottom dead center is exceeded or immediately thereafter.
  • This can be seen by way of example also at the corresponding position of the quantity control valve at the angle ⁇ 3, which here - in contrast to Figure 3 - is closed. In this way, a full delivery of the high-pressure pump is thus achieved.
  • FIG. 5 shows in a lower diagram a pressure curve in a high-pressure accumulator in a method according to the invention in a preferred embodiment.
  • a pressure P is plotted over a time t.
  • An upper diagram schematically shows a progression of further variables in a method according to the invention in a preferred embodiment.
  • the variables include a manipulated variable of the low-pressure pump, in this case a drive current IA, an associated pressure PN provided by the low-pressure pump and a delivery rate M of the high-pressure pump, in each case plotted over time t.
  • FIG. 6 schematically shows a sequence of a method according to the invention in a preferred embodiment, which will also be explained below with reference to FIG.
  • step 605 After the method has been started in step 600, it can first be checked in a step 605 whether the execution of the determination of the setpoint value is enabled.
  • a release conditions here, for example, a current speed of Internal combustion engine, a temperature of the internal combustion engine and / or the high-pressure pump and / or the fuel and a current driving state of an associated motor vehicle in question. While in the latter is preferably to ensure that the most uniform operation of the engine is present, care must be taken in the other sizes that certain thresholds are met, so that the mentioned formation of steam in the delivery volume of the high-pressure pump just does not take place, there first the reference Pressure rise is to be determined.
  • a suitable control of the low-pressure pump can be carried out in a step 610, so that a sufficiently high pressure is provided.
  • a suitable control value for the manipulated variable can be determined, for example, on the basis of a table or can be used from a previous execution of the method, for example also for the case of an abort of the method.
  • the high-pressure pump can be set to full delivery by means of the aforementioned two-point control.
  • An associated course of the pressure P in the high-pressure accumulator is shown by way of example in FIG.
  • the high pressure pump is driven in full production.
  • the pressure P in the high-pressure accumulator increases sharply. In this case, even one revolution of the high-pressure pump may be sufficient to raise the pressure P significantly above the desired value Psoii. Subsequently, the pressure drops slowly due to the removal of fuel for injections.
  • a reference pressure rise can now be determined, as shown here in FIG. 5 at time t 0.
  • This reference pressure increase designated AP re f, corresponds to an increase in pressure as equipping a sufficiently high pressure is achieved by the low-pressure pump, ie at the maximum possible flow rate of the high-pressure pump.
  • the reference pressure increase can be determined by detecting a value before and a value after the pressure increase by means of the pressure sensor and the difference is formed.
  • This sufficiently high pressure PN of the low-pressure pump can be achieved, for example, by a suitable control value of the manipulated variable, for example a drive current.
  • the delivery rate M of the high-pressure pump is thus at its maximum value.
  • a check can now be made again with regard to the release conditions. If these are no longer fulfilled, the current state of the method, that is, for example, the reference pressure increase, can be stored in accordance with step 630, and it is possible to jump back to step 605.
  • the low-pressure pump can be started to reduce the pressure provided by it.
  • the drive current can be changed in a suitable manner, in particular reduced. This can take place, for example, continuously, in particular in a straight line or in a ramp, or stepwise. Accordingly, the pressure PN provided thereby also decreases, but this does not have to be measured.
  • the flow rate M initially remains constant.
  • the pressure rise can now be determined repeatedly. This can be done in the same way as for the reference pressure rise. It should be noted that a check of the release conditions in accordance with step 625 can also be carried out repeatedly during the repeated determinations of the current pressure rise, which may possibly also lead to the termination of the method. Once a drop in the flow rate M is detected in step 645, the reduction of the pressure of the low-pressure pump can be stopped and in particular also be reset to a higher or the initial value.
  • a detection of the collapse of the flow rate is shown by way of example in Figure 5 at time ti.
  • the current pressure rise here denoted by ⁇ , is at this time less than the reference pressure increase AP re f, namely by at least one threshold APs.
  • a collapse of the flow rate M of the high-pressure pump can be detected in this way.
  • a drop in the delivery rate can be registered, if no pressure increase .DELTA. ⁇ is detected after activation of the high-pressure pump. This thus represents the extreme case of a collapse of the flow rate.
  • a suitable setpoint value lv for the manipulated variable can be determined and stored. For example. For this purpose, simply a suitable offset can be added.
  • step 660 the operation of the high-pressure pump from the full delivery back to a regular operation, so that the process in step 665 is completed.
  • setpoint values for different fuel temperatures in the high-pressure pump are determined, so that for each fuel temperature (eg by interpolation or extrapolation) a suitable setpoint for the manipulated variable, in this case the control flow, can be used so that a desired pre-pressure is applied to the high-pressure pump ,
  • a desired form is characterized in particular by the fact that it is as small as possible and as large as necessary.

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Ermitteln eines Sollwertes für eine Stellgröße zur Ansteuerung einer Niederdruckpumpe (125) in einem Kraftstoffversorgungssystem (100) für eine Brennkraftmaschine (180) mit einem Hochdruckspeicher (160) und einer Hochdruckpumpe (150), wobei die Hochdruckpumpe (150) in Vollförderung betrieben wird, wobei die Niederdruckpumpe (125) derart angesteuert wird, dass ein von der Niederdruckpumpe(125) bereitgestellter Druck reduziert wird, und wobei der Sollwert unter Berücksichtigung eines Ansteuerwertes der Stellgröße, bei dem ein Einbruch einer Fördermenge der Hochdruckpumpe (150) erkannt wird, ermittelt wird.

Description

Beschreibung Titel
VERFAHREN ZUM ERMITTELN EINES SOLLWERTES FÜR EINE STELLGRÖSSE ZUR ANSTEUERUNG EINER NIEDERDRUCKPUMPE
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zum Ermitteln eines Sollwertes für eine Stellgröße zur Ansteuerung einer Niederdruckpumpe sowie eine Recheneinheit und ein Computerprogramm zu dessen Durchführung.
Stand der Technik
In modernen Kraftfahrzeugen mit Brennkraftmaschinen werden in Kraftstoffniederdrucksystemen, d.h. im Niederdruckbereich der Kraftstoffversorgung, meist eine oder mehrere elektrische Kraftstoffpumpen als Niederdruckpumpe, insbesondere in Form sog. Vorforderpumpen (engl. Pre-Supply-Pump) verwendet, mittels welcher der Kraftstoff aus einem Kraftstofftank zu einer Hochdruckpumpe befördert wird.
Damit werden die Vorteile der schnellen Verfügbarkeit durch Kraftstoffvorförderung einer elektrischen Kraftstoffpumpe beim Start mit den Vorteilen der hydraulischen Effizienz einer mittels der Brennkraftmaschine angetriebenen Hochdruckpumpe vereint. Zudem kann die Kraftstoffförderung bedarfsgerecht erfolgen. Eine elektrische Kraftstoffpumpe benötigt in der Regel eine eigene Steuerung bzw. Regelung und weist zu diesem Zweck eine Elektronik auf, die bspw. in die Kraftstoffpumpe integriert sein kann.
Aus der DE 101 58 950 C2 ist bspw. ein Verfahren zum Betreiben einer Niederdruckpumpe zur Versorgung einer Hochdruckpumpe mit Kraftstoff, worüber der Kraftstoff wiederum in einen Hochdruckspeicher gefördert wird, bekannt. Ein Vorsteuerwert für einen von der Niederdruckpumpe bereitgestellten Druck wird hierbei unter Berücksichtigung einer Druck-Temperaturbeziehung und dem Auftreten einer Kavitation in der Hochdruckpumpe nach Absenken des von der Niederdruckpumpe bereitgestellten Drucks eingestellt. Eine solche Kavitation wird dabei anhand einer Instabilität einer Druckregelung für den Hochdruckspeicher erkannt.
Offenbarung der Erfindung
Erfindungsgemäß werden ein Verfahren zum Ermitteln eines Sollwertes für eine Stellgröße zur Ansteuerung einer Niederdruckpumpe sowie eine Recheneinheit und ein Computerprogramm zu dessen Durchführung mit den Merkmalen der unabhängigen Patentansprüche vorgeschlagen. Vorteilhafte Ausgestaltungen sind Gegenstand der Unteransprüche sowie der nachfolgenden Beschreibung. Ein erfindungsgemäßes Verfahren dient zum Ermitteln eines Sollwertes für eine
Stellgröße zur Ansteuerung einer Niederdruckpumpe in einem Kraftstoffversorgungssystem für eine Brennkraftmaschine mit einem Hochdruckspeicher und einer Hochdruckpumpe. Im Rahmen der Erfindung kann insbesondere ein Sollwert für eine Stellgröße zur Ansteuerung einer Niederdruckpumpe so ermittelt werden, dass ein erwünschter Vordruck an der Hochdruckpumpe anliegt. Ein beispielhafter erwünschter Vordruck zeichnet sich dadurch aus, dass er so klein wie möglich und so groß wie nötig ist. Eine bevorzugte Stellgröße ist eine Amplitude und/oder ein Tastgrad (z.B. für PWM) eines Ansteuerstroms und/oder einer Ansteuerspannung eines Elektromotors der Niederdruckpumpe.
Hierzu wird die Hochdruckpumpe in Vollförderung betrieben. Die Hochdruckpumpe kann hierzu bspw. ein Mengensteuerventil aufweisen. Ein Mengensteuerventil dient der Einstellung der Fördermenge der Hochdruckpumpe. So kann das Mengensteuerventil für eine Teilförderung bspw. während einer Förderphase zu- nächst noch zum Niederdruckbereich hin offen sein, sodass zunächst noch
Kraftstoff zurück in den Niederdruckbereich gedrückt wird und erst mit Schließen des Mengensteuerventils wird dann Kraftstoff über ein geeignetes Auslassventil in den Hochdruckspeicher gefördert. Für eine Vollförderung wird das Mengensteuerventil bereits zu Beginn der Förderphase bzw. mit Überschreiten des unte- ren Totpunkts eines zugehörigen Kolbens der Hochdruckpumpe geschlossen. Als Mengensteuerventil kann dabei ein stromlos geschlossenes oder ein stromlos offenes Mengensteuerventil verwendet werden. Der Unterschied besteht dabei darin, dass bei letzterem eine entsprechende Magnetspule bestromt werden muss, um ein Schließen des Ventils zu ermöglichen, während bei ersterem dann ein Schließen des Ventils möglich ist, wenn die Magnetspule nicht bestromt ist.
Die Niederdruckpumpe wird nun durch Variation des Werts der Stellgröße derart angesteuert, dass ein von der Niederdruckpumpe bereitgestellter Druck (Vor- druck für die Hochdruckpumpe) reduziert wird. Hierzu ist keine Ermittlung des tatsächlichen Drucks nötig, sondern es kann bspw. einfach ein Ansteuerstrom oder eine andere geeignete Stellgröße reduziert werden, wodurch auch der mittels der Niederdruckpumpe, bei der es sich bspw. um eine elektrische Kraftstoffpumpe handeln kann, aufgebaute Druck reduziert wird. Die Reduzierung kann dabei bspw. kontinuierlich oder schrittweise erfolgen.
Der Sollwert wird nun unter Berücksichtigung eines Ansteuerwertes der Stellgröße, bei dem ein Einbruch einer Fördermenge der Hochdruckpumpe erkannt wird, ermittelt. Auf diese Weise kann ohne Verwendung eines Drucksensors im Nie- derdruckbereich ein Sollwert für die Stellgröße ermittelt werden, bei dem der erwünschte Vordruck an der Hochdruckpumpe anliegt, wobei insbesondere zum einen ein ausreichend hoher Druck bereitgestellt wird, um die gewünschte Fördermenge der Hochdruckpumpe nicht zu beeinträchtigen, und zum anderen nicht unnötig hoher Druck aufgebaut wird, der zur Bereitstellung der gewünschten Fördermenge der Hochdruckpumpe nicht benötigt wird. Als Sollwert kann dann bspw. der erwähnte Ansteuerwert verwendet werden, wobei es jedoch zweckmäßig sein kann, einen geeigneten Offset zu ergänzen. Auf diese Weise kann die Niederdruckpumpe auch ohne Regelung, wofür ein Drucksensor im Niederdruckbereich nötig wäre, einen geeigneten Druck bereitstellen.
Das vorgeschlagene Verfahren macht sich weiterhin zunutze, dass bei der Vollförderung das maximal mögliche Fördervolumen der Hochdruckpumpe zur Bereitstellung einer bestimmten Fördermenge ausgenutzt wird, während bei regulärem Betrieb der Hochdruckpumpe in der Regel nur eine Teilförderung verwendet wird, bei der ein entsprechend geringeres Fördervolumen genutzt wird. Bei geöffnetem Mengensteuerventil während einer Ansaugphase kann sich im Bereich des Mengensteuerventils und im Fördervolumen Dampf bilden, sofern der Druck des Kraftstoffs hinreichend gering ist. Dieser Dampf ist nötig, um einen Einbruch der Fördermenge der Hochdruckpumpe zu provozieren. Im Falle einer solchen Dampfbildung wird das Fördervolumen der Hochdruckpumpe nicht vollständig mit Kraftstoff, sondern teilweise auch mit Dampf gefüllt, welcher in der Förderphase zunächst komprimiert werden muss, wodurch die Fördermenge einbricht. Bei Vollförderung wird somit der absolute Anteil an Dampf im Fördervolumen soweit wie möglich erhöht, wodurch der Einbruch der Fördermenge einfacher, schneller und sicherer erkannt werden kann.
Auf diese Weise können auch die Betriebsbereiche, bei denen der Einbruch der Fördermenge provoziert und auch hinreichend genau erkannt werden kann, deutlich ausgeweitet werden. Dies betrifft bspw. weitere Drehzahlbereiche und weitere Temperaturbereiche. Weiterhin kann auf diese Weise ein Vorsteuerwert ermittelt werden, bei dem ein möglichst energie- und schadstoffarmer Betrieb der Niederdruckpumpe möglich ist.
Vorzugsweise wird der Einbruch der Fördermenge der Hochdruckpumpe unter Berücksichtigung einer Änderung eines Druckanstiegs im Hochdruckspeicher erkannt. Gerade bei Vollförderung wird ein hoher Druckanstieg im Hochdruckspeicher erzeugt, der jedoch von der Fördermenge abhängt. Mit abnehmender Fördermenge nimmt auch der Druckanstieg im Hochdruckspeicher ab. Daher lässt sich ein Einbruch der Fördermenge sehr einfach und genau anhand einer Änderung des Druckanstiegs im Hochdruckspeicher erkennen. Der Druckanstieg lässt sich dabei bspw. sehr einfach mittels eines Drucksensors zur Erfassung des Drucks im Hochdruckspeicher ermitteln.
Zweckmäßigerweise wird die Änderung des Druckanstiegs im Hochdruckspeicher anhand eines Vergleichs des Druckanstiegs im Hochdruckspeicher mit einem zugehörigen Referenz-Druckanstieg erkannt. Bei dem Referenz- Druckanstieg kann es sich um einen Druckanstieg handeln, wie er bei Vollförderung der Hochdruckpumpe und regulärem Betrieb der Niederdruckpumpe auftritt. Durch Vergleich eines aktuellen Druckanstiegs im Falle der Vollförderung während einer Reduzierung des von der Niederdruckpumpe bereitgestellten Drucks kann somit sehr einfach eine Änderung des Druckanstiegs im Hochdruckspeicher erkannt werden.
Vorteilhafterweise wird der Referenz-Druckanstieg bei Vollförderung der Hochdruckpumpe und vor Ansteuerung der Niederdruckpumpe zur Reduzierung des Drucks ermittelt. Insbesondere kann der Referenz-Druckanstieg auch unmittelbar vor Beginn der Ansteuerung der Niederdruckpumpe zur Reduzierung des Drucks ermittelt werden. Auf diese Weise kann ein möglichst aktueller Wert für den Referenz-Druckanstieg erhalten werden, wodurch eine sehr genaue Ermittlung des Sollwertes ermöglicht wird.
Zweckmäßigerweise wird nur dann auf eine Änderung des Druckanstiegs im Hochdruckspeicher erkannt, wenn der Druckanstieg im Hochdruckspeicher um mehr als einen Schwellwert von dem zugehörigen Referenz-Druckanstieg abweicht. Auf diese Weise können etwaige Messfehler bzw. sonstige Ungenauig- keiten berücksichtigt werden. Im Extremfall kann die Förderfunktion der Hochdruckpumpe auch komplett ausfallen, falls das Mengensteuerventil aufgrund Dampfbildung und damit durch einen zu geringen Förderraumdruck nicht geschlossen gehalten werden kann. Dies wird genauso wie ein vom Referenz-Druckanstieg abweichender Druckanstiegswert als Einbruch der Fördermenge gewertet und weiterverarbeitet.
Es ist von Vorteil, wenn bei der Änderung des Druckanstiegs im Hochdruckspeicher Druckeinbrüche aufgrund einer Kraftstoffentnahme für Einspritzungen berücksichtigt werden. So kann es bspw. vorkommen, dass während der Vollförderung der Hochdruckpumpe und dem damit hervorgerufenen Druckanstieg im Hochdruckspeicher Kraftstoff aus dem Hochdruckspeicher zur Einspritzung in die
Brennkraftmaschine entnommen wird. Ein solcher Druckeinbruch kann dann, sofern bekannt ist, wie hoch der Druckeinbruch ist, bei der Ermittlung des Druckanstiegs herausgerechnet werden. Es ist jedoch auch möglich, dass der zugehörige Wert des Druckanstiegs nicht verwendet wird. Ein solcher Druckeinbruch kann dabei sowohl bei der Ermittlung des Referenz-Druckanstiegs als auch bei der Ermittlung eines aktuellen Druckanstiegs während der Reduzierung des von der Niederdruckpumpe bereitgestellten Drucks erfolgen. Bei ersterem kann auf diese Weise ein fälschlich als zu gering gemessener Referenz-Druckanstieg vermieden werden und bei letzterem kann ein zu früh erkannter Einbruch der Fördermenge vermieden werden.
Vorteilhafterweise wird das Verfahren für unterschiedliche Kraftstofftemperaturen durchgeführt, so dass Sollwerte für unterschiedliche Kraftstofftemperaturen ermit- telt werden. Dabei wird bspw. die Kraftstofftemperatur in der Hochdruckpumpe berücksichtigt, da dort durch die Dampfbildung des Kraftstoffs der Einbruch der Förderfunktion der Hochdruckpumpe ausgelöst wird. Die Kraftstofftemperatur in der Hochdruckpumpe kann dabei gemessen werden oder aber auch durch ein geeignetes Kraftstofftemperaturmodell geschätzt werden. Im Ergebnis kann dar- aus die Niederdruckpumpe bei jeder (beliebigen) Kraftstofftemperatur (z.B. durch
Inter- oder Extrapolation) mit einem geeigneten Sollwert für die Stellgröße angesteuert werden, sodass unabhängig von der Kraftstofftemperatur der erwünschte Vordruck an der Hochdruckpumpe anliegt. Es ist auch von Vorteil, wenn der Einbruch der Fördermenge der Hochdruckpumpe anhand eines ausbleibenden Druckanstiegs im Hochdruckspeicher erkannt wird. Ein ausbleibender Druckanstieg bedeutet dabei, dass die Förderung aussetzt. Die Erkennung eines ausbleibenden Druckanstiegs kann bspw. im Rahmen der erwähnten Änderung des Druckanstiegs erkannt, indem nämlich bspw. erkannt wird, dass kein Druckanstieg mehr vorliegt. Es ist jedoch auch möglich, dass das Auslauben des Druckanstiegs anderweitig erkannt wird, bspw. im Rahmen einer Überprüfung, ob die Förderung der Hochdruckpumpe ausgesetzt hat. Dies stellt eine weitere Möglich dar, den Einbruch der Fördermenge, hier einen vollständigen Rückgang auf Null, zu erkennen.
Vorzugsweise wird die Hochdruckpumpe mittels einer Zwei-Punkt-Regelung in Vollförderung betrieben. Bei einer solchen Zwei-Punkt-Regelung handelt es sich um einen Betrieb der Hochdruckpumpe, bei dem immer nur bei Unterschreiten eines Soll-Drucks im Hochdruckspeicher eine Vollförderung durchgeführt wird, bis dieser oder ggf. ein weiterer, etwas höherer, Soll-Druck überschritten wird. Zwischen zwei Druckanstiegen wird der Druck im Hochdruckspeicher dann langsam durch die Entnahme von Kraftstoff zur Einspritzung in die Brennkraftmaschi- ne abgebaut. Ein solcher Betriebsmodus ist dabei in der Regel für eine Hochdruckpumpe ohnehin vorgesehen, so dass das vorgeschlagene Verfahren sehr einfach und schnell durchgeführt werden kann.
Eine erfindungsgemäße Recheneinheit, z.B. ein Steuergerät eines Kraftfahrzeugs, ist, insbesondere programmtechnisch, dazu eingerichtet, ein erfindungsgemäßes Verfahren durchzuführen.
Auch die Implementierung des Verfahrens in Form eines Computerprogramms ist vorteilhaft, da dies besonders geringe Kosten verursacht, insbesondere wenn ein ausführendes Steuergerät noch für weitere Aufgaben genutzt wird und daher ohnehin vorhanden ist. Geeignete Datenträger zur Bereitstellung des Computerprogramms sind insbesondere magnetische, optische und elektrische Speicher, wie z.B. Festplatten, Flash-Speicher, EEPROMs, DVDs u.a.m. Auch ein Download eines Programms über Computernetze (Internet, Intranet usw.) ist möglich.
Weitere Vorteile und Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus der Beschreibung und der beiliegenden Zeichnung.
Die Erfindung ist anhand eines Ausführungsbeispiels in der Zeichnung schematisch dargestellt und wird im Folgenden unter Bezugnahme auf die Zeichnung beschrieben.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Figur 1 zeigt schematisch ein Kraftstoffversorgungssystem für eine Brennkraftmaschine, welches für ein erfindungsgemäßes Verfahren verwendet werden kann.
Figur 2 zeigt schematisch eine Hochdruckpumpe mit Mengensteuerventil. Figur 3 zeigt Verläufe eines Hubs eines Kolbens der Hochdruckpumpe und eines Stroms eines zugehörigen Mengensteuerventils bei einem Betrieb der Hochdruckpumpe in Teilförderung.
Figur 4 zeigt Verläufe eines Hubs eines Kolbens der Hochdruckpumpe und eines Stroms eines zugehörigen Mengensteuerventils bei einem Betrieb der Hochdruckpumpe in Vollförderung.
Figur 5 zeigt einen Druckverlauf in einem Hochdruckspeicher sowie Verläufe weiterer Größen bei einem erfindungsgemäßen Verfahren in einer bevorzugten Ausführungsform.
Figur 6 zeigt schematisch einen Ablauf eines erfindungsgemäßen Verfahrens in einer bevorzugten Ausführungsform.
Ausführungsform(en) der Erfindung
In Figur 1 ist schematisch ein Kraftstoffversorgungssystem 100 für eine Brennkraftmaschine 180, welches für ein erfindungsgemäßes Verfahren verwendet werden kann, gezeigt.
Das Kraftstoffversorgungssystem 100 umfasst dabei einen Kraftstofftank 1 10, der mit Kraftstoff 1 1 1 befüllt ist. In dem Kraftstofftank 1 10 ist eine Tankeinbaueinheit 1 15 angeordnet, welche wiederum einen Vorfördertopf 1 16 aufweist, in welchem eine Niederdruckpumpe 125, bspw. in Form einer elektrischen Kraftstoffpumpe, angeordnet ist.
Der Vorfördertopf 1 15 kann über eine im Kraftstofftank 1 10 außerhalb des Vor- fördertopfes angeordnete Saugstrahlpumpe 120 (oder ggf. auch mehrere Saugstrahlpumpen) mit Kraftstoff aus dem Kraftstofftank 1 10 befüllt werden. Die elektrische Kraftstoffpumpe 125 kann über eine hier als Pumpensteuergerät ausgebildete Recheneinheit 140 angesteuert werden, so dass Kraftstoff aus dem Vorfördertopf 1 15 über einen Filter 130 einer Hochdruckpumpe 150 zugeführt wird. Für eine detailliertere Beschreibung der Hochdruckpumpe 150, die hier über eine hier als weiteres Pumpensteuergerät ausgebildete Recheneinheit 145 angesteuert wird, sei an dieser Stelle auf Figur 2 verwiesen. In der Niederdruckleitung ist zudem ein Druckbegrenzungsventil 1 17 vorgesehen.
Die Hochdruckpumpe 150 wird in der Regel über die Brennkraftmaschine 180 bzw. deren Nockenwelle angetrieben. Von der Hochdruckpumpe 150 wird dann der Kraftstoff in einen Hochdruckspeicher 160 gefördert, von welchem aus der Kraftstoff über Kraftstoff! njektoren 170 der Brennkraftmaschine 180 zugeführt werden kann. Am Hochdruckspeicher 160 ist weiterhin ein Drucksensor 165 vorgesehen, mit dem ein Druck im Hochdruckspeicher erfasst werden kann.
Eine Ansteuerung der Brennkraftmaschine 180 bzw. der Kraftstoffinjektoren 170 kann dabei über ein von den Pumpensteuergeräten 140 und 145 verschiedenes Motorsteuergerät 195 erfolgen, wobei die Steuergeräte dann miteinander kommunizieren können. Es ist jedoch auch denkbar, ein gemeinsames Steuergerät zu verwenden.
In Figur 2 ist schematisch eine Hochdruckpumpe 150 mit Mengensteuerventil 200 detaillierter als in Figur 1 dargestellt. Die Hochdruckpumpe 150 weist einen
Kolben 190 auf, der über einen Nocken 186 an einer Nockenwelle 185 der Brennkraftmaschine auf und ab bewegt wird. Auf diese Weise wird ein Fördervolumen 250 verkleinert bzw. vergrößert. Das Mengensteuerventil 200 weist eine Einlassöffnung 235 auf, über welche
Kraftstoff, der von der Niederdruckpumpe bereitgestellt wird, in das Fördervolumen 250 gelangen kann. Mittels eines Einlassventils 230 mit einer Schließfeder 231 , welches Teil des Mengensteuerventils 200 ist, kann eine der Einlassöffnung 235 folgende Öffnung verschlossen werden.
Weiterhin ist eine Magnetspule 210 vorgesehen, die Teil eines Elektromagneten sein kann, die mit einer Spannung U versorgt und mit einem Strom I bestromt werden kann. Die Spannung U und der Strom I können dabei bspw. über das entsprechende Pumpensteuergerät 145 bereitgestellt werden. Weiterhin ist eine Feder 220 gezeigt, die einen Bolzen 225, an dessen der Magnetspule zugewandtem Ende ein Magnetanker 215 befestigt ist, in Richtung des Einlassventils 230 drückt. Ohne Bestromung der Magnetspule 210 wird somit das Einlassventil 230 dauerhaft offen gehalten. Es handelt sich somit um ein stromlos offenes Mengensteuerventil. Hierzu sei angemerkt, dass die Federkraft der Feder 220 größer ist als diejenige der Schließfeder 231.
Wenn die Magnetspule 210 nun mit einem hinreichend hohen Strom bestromt wird, so wird der Bolzen 225 mittels des Magnetankers 215 entgegen der Feder 220 bewegt. Auf diese Weise wird das Einlassventil 225 durch die Schließfeder 231 geschlossen, es kann jedoch mittels Druckbeaufschlagung geöffnet werden.
Weiterhin ist ein Auslassventil 240 mit einer Schließfeder 241 vorgesehen, worüber Kraftstoff aus dem Fördervolumen 250 über eine Auslassöffnung 245 zum Hochdruckspeicher gefördert werden kann.
In Figur 3 sind Verläufe eines Hubs Ιΐκ des Kolbens der Hochdruckpumpe und des Stroms I des zugehörigen Mengensteuerventils bei einem Betrieb der Hochdruckpumpe in Teilförderung jeweils über einem Nockenwellenwinkel bzw. Winkel φ dargestellt. Weiterhin ist die Hochdruckpumpe mit Mengensteuerventil, wie sie in Bezug auf Figur 2 näher beschrieben wurde, für verschiedene Winkel in einer jeweiligen Stellung gezeigt.
Zunächst befindet sich der Kolben der Hochdruckpumpe aufgrund der Drehung des Nockens in einer Abwärtsbewegung, wie dies beispielhaft mit der Stellung der Hochdruckpumpe für den Winkel φι gezeigt ist. Hierbei handelt es sich um eine Ansaugphase, d.h. von der Niederdruckpumpe bereitgestellter Kraftstoff wird in das Fördervolumen der Hochdruckpumpe gesaugt. Das Mengensteuerventil wird hierzu nicht bestromt und ist somit dauerhaft geöffnet. Auf diese Weise kann Kraftstoff ungehindert in das Fördervolumen strömen. Das Auslassventil ist hierbei geschlossen. Bei dem Winkel ψ2 ist der untere Totpunkt des Kolbens erreicht und die Ansaugphase ist beendet. Anschließend bewegt sich der Kolben wieder nach oben in Richtung oberer Totpunkt, wie dies beispielhaft mit der Stellung der Hochdruckpumpe für den Winkel ψ3 gezeigt ist. Das Mengensteuerventil ist hierbei immer noch dauerhaft geöffnet, was bedeutet, dass Kraftstoff aus dem Fördervolumen zunächst wieder über die Einlassöffnung zurück in den Niederdruckbereich gedrückt wird.
Erst während der Aufwärtsbewegung des Kolbens wird die Magnetspule mit einem Strom I bestromt, sodass der Magnetanker mit dem Bolzen das Einlassventil freigibt und es sich schließen kann, wie dies beispielhaft mit der Stellung der Hochdruckpumpe für den Winkel φ4 gezeigt ist. Der Strom kann dabei, wie im Bereich um den Winkel φ4 zu sehen, zunächst einen Anzugsstrom und anschließend einen etwas geringeren Haltestrom umfassen, sodass der Magnetanker nach dem Anziehen noch angezogen gehalten werden kann.
Sobald das Mengensteuerventil bzw. das Einlassventil schließen kann, wird der Kraftstoff aus dem Fördervolumen nun nicht mehr zurück in den Niederdruckbereich sondern über das Auslassventil und die Auslassöffnung in den Hochdruckspeicher gefördert, wie dies beispielhaft mit der Stellung der Hochdruckpumpe für den Winkel c s gezeigt ist. Erst mit Erreichen des oberen Totpunkts durch den Kolben beim Winkel φβ ist die Förderung beendet.
Hierzu ist anzumerken, dass der Strom I bereits vor Erreichen des oberen Totpunkts zurückgenommen werden kann, da das Einlassventil durch den hohen Druck im Fördervolumen auch entgegen die Öffnungskraft der Feder geschlossen bleibt. Durch geeignete Wahl des Zeitpunkts bzw. des entsprechenden Winkels, zu dem das Mengensteuerventil geschlossen wird, kann die Fördermenge und damit der Druckaufbau im Hochdruckspeicher eingestellt bzw. geregelt werden.
In Figur 4 sind Verläufe eines Hubs Ιΐκ des Kolbens der Hochdruckpumpe und des Stroms I des zugehörigen Mengensteuerventils bei einem Betrieb der Hoch- druckpumpe in Vollförderung jeweils über einem Nockenwellenwinkel bzw. Winkel φ dargestellt.
Weiterhin ist die Hochdruckpumpe mit Mengensteuerventil, wie sie in Bezug auf Figur 2 näher beschrieben wurde, für verschiedene Winkel in einer jeweiligen
Stellung gezeigt. Der Verlauf entspricht hier demjenigen, wie er in Figur 3 dargestellt ist, jedoch mit dem Unterschied, dass der Ansteuerstrom, der gemäß Figur 3 kurz vor dem Winkel φ4 einsetzt, hier bereits kurz vor dem Winkel ψ2, d.h. kurz vor Erreichen des unteren Totpunkts durch den Kolben der Hochdruckpumpe einsetzt.
Dies führt dazu, dass bereits bei Uberschreiten des unteren Totpunkts bzw. unmittelbar danach die Förderphase beginnt. Dies ist beispielhaft auch an der entsprechenden Stellung des Mengensteuerventils beim Winkel ψ3 zu sehen, das hier - im Gegensatz zu Figur 3 - geschlossen ist. Auf diese Weise wird also eine Vollförderung der Hochdruckpumpe erreicht.
In Figur 5 ist in einem unteren Diagramm ein Druckverlauf in einem Hochdruckspeicher bei einem erfindungsgemäßen Verfahren in einer bevorzugten Ausführungsform dargestellt. Hierzu ist ein Druck P über eine Zeit t aufgetragen. In einem oberen Diagramm ist schematisch ein Verlauf weiterer Größen bei einem erfindungsgemäßen Verfahren in einer bevorzugten Ausführungsform dargestellt. Die Größen umfassen eine Stellgröße der Niederdruckpumpe, hier einen Ansteuerstrom IA, einen zugehörigen, von der Niederdruckpumpe bereitgestellten Druck PN sowie eine Fördermenge M der Hochdruckpumpe, aufgetragen jeweils über der Zeit t.
In Figur 6 ist schematisch ein Ablauf eines erfindungsgemäßen Verfahrens in einer bevorzugten Ausführungsform dargestellt, der im Folgenden auch unter Bezugnahme auf Figur 5 erläutert werden soll.
Nach dem Start des Verfahrens in Schritt 600 kann in einem Schritt 605 zunächst überprüft werden, ob die Durchführung der Ermittlung des Sollwertes freigegeben ist. Als Freigabebedingungen kommen hier bspw. eine aktuelle Drehzahl der Brennkraftmaschine, eine Temperatur der Brennkraftmaschine und/oder der Hochdruckpumpe und/oder des Kraftstoffs sowie ein aktueller Fahrzustand eines zugehörigen Kraftfahrzeugs in Frage. Während bei letzterem vorzugsweise darauf zu achten ist, dass ein möglichst gleichmäßiger Betrieb der Brennkraftmaschine vorliegt, kann bei den übrigen Größen darauf geachtet werden, dass bestimmte Schwellwerte eingehalten werden, damit die erwähnte Dampfbildung im Fördervolumen der Hochdruckpumpe gerade noch nicht stattfindet, da zunächst der Referenz-Druckanstieg ermittelt werden soll.
Falls keine Freigabe vorliegt, kann die Uberprüfung der Freigabe, ggf. nach einer bestimmten Zeitdauer, erneut erfolgen. Im Falle der Freigabe kann in einem Schritt 610 eine geeignete Ansteuerung der Niederdruckpumpe vorgenommen werden, so dass ein hinreichend hoher Druck bereitgestellt wird. Ein geeigneter Ansteuerwert für die Stellgröße kann hierzu bspw. anhand einer Tabelle ermittelt oder aus einer vorhergehenden Durchführung des Verfahrens, bspw. auch für den Fall eines Abbruchs des Verfahrens, herangezogen werden.
Anschließend kann gemäß einem Schritt 615 die Hochdruckpumpe mittels der erwähnten Zwei-Punkt-Regelung auf Vollförderung eingestellt werden. Ein zugehöriger Verlauf des Drucks P im Hochdruckspeicher ist beispielhaft in Figur 5 dargestellt.
Sobald der Druck P einen Sollwert Pson für den Druck im Hochdruckspeicher unterschreitet, wird die Hochdruckpumpe in Vollförderung angesteuert. Der Druck P im Hochdruckspeicher steigt dabei stark an. Dabei kann schon eine Umdrehung der Hochdruckpumpe ausreichend sein, um den Druck P deutlich über den Sollwert Psoii anzuheben. Anschließend fällt der Druck aufgrund der Entnahme von Kraftstoff für Einspritzungen, langsam wieder ab.
Gemäß dem Schritt 620 kann nun ein Referenz-Druckanstieg ermittelt werden, wie hier in Figur 5 zum Zeitpunkt to gezeigt ist. Dieser Referenz-Druckanstieg, der mit APref bezeichnet ist, entspricht dabei einem Druckanstieg wie er bei Be- reitstellung eines hinreichend hohen Drucks durch die Niederdruckpumpe erreicht wird, d.h. bei maximal möglicher Fördermenge der Hochdruckpumpe. Der Referenz-Druckanstieg kann dabei ermittelt werden, indem ein Wert vor und ein Wert nach dem Druckanstieg mittels des Drucksensors erfasst werden und deren Differenz gebildet wird.
Dieser hinreichend hohe Druck PN der Niederdruckpumpe kann bspw. durch einen geeigneten Ansteuerwert der Stellgröße, bspw. einen Ansteuerstrom , erreicht werden. Die Fördermenge M der Hochdruckpumpe liegt damit bei ihrem Maximalwert.
In einem Schritt 625 kann nun erneut eine Überprüfung hinsichtlich der Freigabebedingungen erfolgen. Sollten diese nicht mehr erfüllt sein, kann gemäß einem Schritt 630 der aktuelle Zustand des Verfahrens, also bspw. der Referenz- Druckanstieg, abgespeichert werden und es kann zurück vor Schritt 605 gesprungen werden.
Liegen die Freigabebedingungen weiterhin vor, so kann gemäß einem Schritt 635 die Niederdruckpumpe zur Reduzierung des von ihr bereitgestellten Drucks begonnen werden. Hierzu kann der Ansteuerstrom auf geeignete Weise geändert, insbesondere reduziert, werden. Dies kann bspw. kontinuierlich, insbesondere gradlinig bzw. rampenförmig, oder aber auch schrittweise erfolgen. Dementsprechend geht auch der damit bereitgestellte Druck PN zurück, welcher jedoch nicht gemessen werden muss. Die Fördermenge M bleibt zunächst noch konstant.
Gemäß einem Schritt 640 kann nun wiederholt der Druckanstieg ermittelt werden. Dies kann auf die gleiche Weise wie für den Referenz-Druckanstieg erfolgen. Es sei angemerkt, dass eine Überprüfung der Freigabebedingungen gemäß Schritt 625 auch während der wiederholten Ermittlungen des aktuellen Druckanstiegs immer wieder vorgenommen werden kann, was ggf. auch zum Abbruch des Verfahrens führen kann. Sobald ein Einbruch der Fördermenge M gemäß Schritt 645 erkannt wird, kann die Reduzierung des Drucks der Niederdruckpumpe angehalten werden und insbesondere auch wieder auf einen höheren bzw. den Anfangswert zurückgestellt werden.
Eine Erkennung des Einbruchs der Fördermenge ist beispielhaft in Figur 5 zum Zeitpunkt ti dargestellt. Der aktuelle Druckanstieg, hier mit ΔΡ bezeichnet, ist zu diesem Zeitpunkt geringer als der Referenz-Druckanstieg APref, und zwar um mindestens einen Schwellwert APs. Wie bereits erwähnt, kann auf diese Weise ein Einbruch der Fördermenge M der Hochdruckpumpe erkannt werden. Zusätzlich kann auch ein Einbruch der Fördermenge registriert werden, falls überhaupt kein Druckanstieg ΔΡ nach einer Ansteuerung der Hochdruckpumpe erkannt wird. Dies stellt somit den Extremfall eines Einbruchs der Fördermenge dar.
In einem Schritt 650 kann nun der aktuelle Ansteuerwert ΙΆ für die Stellgröße abgespeichert werden und in einem Schritt 655 kann unter Berücksichtigung des aktuellen Ansteuerwerts ΙΆ ein geeigneter Sollwert lv für die Stellgröße ermittelt und abgespeichert werden. Bspw. kann hierzu einfach ein geeigneter Offset ergänzt werden.
Gemäß einem Schritt 660 kann der Betrieb der Hochdruckpumpe von der Vollförderung zurück auf einen regulären Betrieb gestellt werden, sodass das Verfahren gemäß einem Schritt 665 abgeschlossen ist.
Vorzugsweise werden Sollwerte für unterschiedliche Kraftstofftemperaturen in der Hochdruckpumpe ermittelt, so dass für jede Kraftstofftemperatur (z.B. durch Inter- oder Extrapolation) ein geeigneter Sollwert für die Stellgröße, hier den An- steuerstrom, verwendet werden kann so, dass ein erwünschter Vordruck an der Hochdruckpumpe anliegt. Ein erwünschter Vordruck zeichnet sich insbesondere dadurch aus, dass er so klein wie möglich und so groß wie nötig ist.

Claims

Ansprüche
1 . Verfahren zum Ermitteln eines Sollwertes (Iv) für eine Stellgröße zur Ansteu- erung einer Niederdruckpumpe (125) in einem Kraftstoffversorgungssystem (100) für eine Brennkraftmaschine (180) mit einem Hochdruckspeicher (160) und einer Hochdruckpumpe (150),
wobei die Hochdruckpumpe (150) in Vollförderung betrieben wird, wobei die Niederdruckpumpe (125) durch Variation der Stellgröße derart angesteuert wird, dass ein von der Niederdruckpumpe(125) bereitgestellter Druck (PN) reduziert wird, und
wobei der Sollwert (Iv) unter Berücksichtigung eines Ansteuerwertes (ΙΆ) der Stellgröße, bei dem ein Einbruch einer Fördermenge (M) der Hochdruckpumpe (150) erkannt wird, ermittelt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , wobei der Einbruch der Fördermenge (M) der Hochdruckpumpe (150) unter Berücksichtigung einer Änderung eines Druckanstiegs (ΔΡ) im Hochdruckspeicher (160) erkannt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, wobei die Änderung des Druckanstiegs (ΔΡ) im Hochdruckspeicher (160) anhand eines Vergleichs des Druckanstiegs (ΔΡ) im Hochdruckspeicher (160) mit einem zugehörigen Referenz-Druckanstieg (APref) erkannt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, wobei der Referenz-Druckanstieg (APref) bei Vollförderung der Hochdruckpumpe (150) und vor Ansteuerung der Nieder- druckpumpe(125) zur Reduzierung des Drucks ermittelt wird.
5. Verfahren nach Anspruch 3 oder 4, wobei nur dann auf eine Änderung des Druckanstiegs (ΔΡ) im Hochdruckspeicher (160) erkannt wird, wenn der Druckanstieg (ΔΡ) im Hochdruckspeicher (160) um mehr als einen Schwellwert (APs) von dem zugehörigen Referenz-Druckanstieg (APref) abweicht.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 5, wobei bei der Änderung des Druckanstiegs (ΔΡ) im Hochdruckspeicher (160) Druckeinbrüche aufgrund einer Kraftstoffentnahme für Einspritzungen berücksichtigt werden.
7. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, wobei der Einbruch der Fördermenge (M) der Hochdruckpumpe (150) anhand eines ausbleibenden Druckanstiegs im Hochdruckspeicher (160) erkannt wird.
8. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, wobei die Hochdruckpumpe (150) mittels einer Zwei-Punkt-Regelung in Vollförderung betrieben wird.
9. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, wobei die Niederdruckpumpe (125) mit dem ermittelten Sollwert (Iv) für die Stellgröße angesteuert wird.
10. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, wobei der Sollwert (Iv) in Abhängigkeit von einer Kraftstofftemperatur ermittelt wird.
1 1 . Recheneinheit (145), die dazu eingerichtet ist, ein Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche durchzuführen.
12. Computerprogramm, das eine Recheneinheit (145) dazu veranlasst, ein Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10 durchzuführen, wenn es auf der Recheneinheit (145) ausgeführt wird.
13. Maschinenlesbares Speichermedium mit einem darauf gespeicherten Computerprogramm nach Anspruch 12.
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