WO2017056568A1 - 高圧燃料ポンプ - Google Patents

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WO2017056568A1
WO2017056568A1 PCT/JP2016/067475 JP2016067475W WO2017056568A1 WO 2017056568 A1 WO2017056568 A1 WO 2017056568A1 JP 2016067475 W JP2016067475 W JP 2016067475W WO 2017056568 A1 WO2017056568 A1 WO 2017056568A1
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damper
pressure fuel
holding member
pump body
fuel pump
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PCT/JP2016/067475
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French (fr)
Inventor
斉藤　淳治
悟史 臼井
将通 谷貝
稔 橋田
菅波　正幸
徳尾　健一郎
淳 伯耆田
雄太 笹生
千彰 徳丸
Original Assignee
日立オートモティブシステムズ株式会社
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    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
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    • F02M55/04—Means for damping vibrations or pressure fluctuations in injection pump inlets or outlets
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
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    • F04B11/0008—Equalisation of pulses, e.g. by use of air vessels; Counteracting cavitation using accumulators
    • F04B11/0033—Equalisation of pulses, e.g. by use of air vessels; Counteracting cavitation using accumulators with a mechanical spring
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
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    • F02M2200/315—Fuel-injection apparatus having hydraulic pressure fluctuations damping elements for damping fuel pressure fluctuations
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    • F02M2200/8061—Fuel injection apparatus manufacture, repair or assembly involving press-fit, i.e. interference or friction fit
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    • F02M59/02—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type

Definitions

  • the present invention relates to a high-pressure fuel pump.
  • the pressure pulsation reducing mechanism includes a pair of metal dampers in which two disk-shaped metal diaphragms are joined over the entire circumference and a sealed space is formed inside the joined portion. Gas is sealed in the space, and has a pair of pressing members that apply a pressing force to both outer surfaces of the metal damper at a position closer to the inner diameter side than the joint, and the pair of pressing members holds the metal damper. It is combined and unitized in a sandwiched state. ”
  • the metal damper is held on the pump body using two members, a first pressing member (upper clamping member) and a second pressing member (lower clamping member). is doing.
  • a first pressing member upper clamping member
  • a second pressing member lower clamping member
  • An object of the present invention is to provide a high-pressure fuel pump that can reduce the manufacturing cost while reducing the number of parts.
  • the present invention provides a metal damper, a pump body in which a damper accommodating portion for accommodating the metal damper is formed, and attached to the pump body, covering the damper accommodating portion and the metal damper.
  • a damper cover that holds the metal damper from the opposite side of the damper cover, and a holding member that is fixed to the damper cover and that holds the metal damper from the opposite side of the damper cover.
  • biases the said metal damper toward the said damper cover by energizing is provided.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a high-pressure fuel pump according to a first embodiment of the present invention. It is the horizontal direction sectional view seen from the upper direction of the high-pressure fuel pump by a 1st embodiment of the present invention. It is the longitudinal cross-sectional view seen from the high pressure fuel pump by the 1st Embodiment of this invention from FIG.
  • FIG. 3 is an enlarged longitudinal sectional view of an electromagnetic suction valve mechanism of the high-pressure fuel pump according to the first embodiment of the present invention, showing a state where the electromagnetic suction valve mechanism is in a valve open state.
  • 1 is a configuration diagram of an engine system to which a high-pressure fuel pump according to a first embodiment of the present invention is applied.
  • Fuel in the fuel tank 20 is pumped up by a feed pump 21 based on a signal from an engine control unit 27 (hereinafter referred to as ECU). This fuel is pressurized to an appropriate feed pressure and sent to the low pressure fuel inlet 10a of the high pressure fuel pump through the suction pipe 28.
  • ECU engine control unit 27
  • the fuel that has passed through the suction joint 51 (see FIG. 2) from the low-pressure fuel suction port 10a passes through the metal damper 9 (pressure pulsation reducing mechanism) and the suction passage 10d, and the suction port 31b of the electromagnetic suction valve mechanism 300 constituting the variable capacity mechanism.
  • the fuel that has flowed into the electromagnetic suction valve mechanism 300 passes through the suction valve 30 and flows into the pressurizing chamber 11.
  • the reciprocating power is applied to the plunger 2 by the cam 93 (see FIG. 1) of the engine (internal combustion engine).
  • the reciprocating motion of the plunger 2 sucks fuel from the suction valve 30 during the downward stroke of the plunger 2 and pressurizes the fuel during the upward stroke.
  • the fuel is pumped to the common rail 23 to which the pressure sensor 26 is attached.
  • the injector 24 injects fuel into the engine based on a signal from the ECU 27.
  • the present embodiment is a high-pressure fuel pump applied to a so-called direct injection engine system in which an injector 24 directly injects fuel into an engine cylinder.
  • the high-pressure fuel pump discharges a desired fuel flow rate of the supplied fuel in response to a signal from the ECU 27 to the electromagnetic suction valve mechanism 300.
  • the high-pressure fuel pump includes a pressure pulsation propagation preventing mechanism 100 in addition to the metal damper 9 (pressure pulsation reducing mechanism), but the pressure pulsation propagation preventing mechanism 100 may be omitted.
  • the pressure pulsation propagation preventing mechanism 100 is not displayed.
  • the pressure pulsation propagation preventing mechanism 100 includes a valve 102 that contacts and separates from a valve seat (not shown), a spring 103 that biases the valve 102 toward the valve seat, and a spring stopper (not shown) that restricts the stroke of the valve 102. Is done.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a high-pressure fuel pump according to this embodiment
  • FIG. 2 is a horizontal sectional view of the high-pressure fuel pump as viewed from above
  • FIG. 3 is a longitudinal sectional view of the high-pressure fuel pump as seen from a different direction from FIG.
  • FIG. 4 is an enlarged view of the electromagnetic suction valve mechanism 300.
  • the high-pressure fuel pump is attached to a metal damper 9, a pump body 1 (pump main body) in which a damper accommodating portion 1 p (concave portion) that accommodates the metal damper 9 is formed, and the pump body 1.
  • a damper cover 14 that covers the damper accommodating portion 1p and holds the metal damper 9 between the pump body 1; a holding member 9a that is fixed to the damper cover 14 and holds the metal damper 9 from the opposite side of the damper cover 14; It has.
  • the high-pressure fuel pump of the present embodiment uses a mounting flange 1e (see FIG. 2) provided in the pump body 1 to be in close contact with the high-pressure fuel pump mounting portion 90 of the internal combustion engine and is fixed with a plurality of bolts.
  • an O-ring 61 is fitted into the pump body 1 for sealing between the high-pressure fuel pump mounting portion 90 and the pump body 1 to prevent the engine oil from leaking to the outside.
  • the pump body 1 is provided with a cylinder 6 that guides the reciprocating movement of the plunger 2 and forms a pressurizing chamber 11 together with the pump body 1.
  • An electromagnetic suction valve mechanism 300 for supplying fuel to the pressurizing chamber 11 and a discharge valve mechanism 8 (see FIG. 2) for discharging fuel from the pressurizing chamber 11 to the discharge passage are provided.
  • the cylinder 6 is press-fitted with the pump body 1 on the outer peripheral side thereof, and further, in the fixing portion 6 a, the body is deformed to the inner peripheral side to press the cylinder 6 upward in the figure.
  • the fuel pressurized in the pressurizing chamber 11 is sealed so as not to leak to the low pressure side.
  • a tappet 92 that converts the rotational motion of a cam 93 (cam mechanism) attached to the cam shaft of the internal combustion engine into a vertical motion and transmits it to the plunger 2.
  • the plunger 2 is pressure-bonded to the tappet 92 by the spring 4 through the retainer 15. Thereby, the plunger 2 can be reciprocated up and down with the rotational movement of the cam 93.
  • the plunger seal 13 held at the lower end of the inner periphery of the seal holder 7 is installed in a slidable contact with the outer periphery of the plunger 2 at the lower part of the cylinder 6 in the figure.
  • lubricating oil including engine oil
  • a suction joint 51 is attached to the side surface of the pump body 1 of the high-pressure fuel pump.
  • the suction joint 51 is connected to a low-pressure pipe that supplies fuel from the fuel tank 20 of the vehicle, and the fuel is supplied from here to the inside of the high-pressure fuel pump.
  • the suction filter 52 (see FIG. 3) in the suction joint 51 serves to prevent foreign matters existing between the fuel tank 20 and the low-pressure fuel inlet 10a from being absorbed into the high-pressure fuel pump by the flow of fuel.
  • the fuel that has passed through the low-pressure fuel intake port 10a reaches the intake port 31b of the electromagnetic intake valve mechanism 300 via the metal damper 9 and the intake passage 10d (low-pressure fuel flow path).
  • the discharge valve mechanism 8 provided at the outlet of the pressurizing chamber 11 has a discharge valve sheet 8a, a discharge valve 8b that contacts and separates from the discharge valve sheet 8a, and a discharge valve 8b toward the discharge valve sheet 8a. And a discharge valve stopper 8d that determines the stroke (movement distance) of the discharge valve 8b.
  • the discharge valve stopper 8d and the pump body 1 are joined by welding at the contact portion 8e to block the fuel and the outside.
  • the discharge valve 8b When there is no fuel differential pressure in the pressurizing chamber 11 and the discharge valve chamber 12a, the discharge valve 8b is pressed against the discharge valve seat 8a by the urging force of the discharge valve spring 8c and is in a closed state. Only when the fuel pressure in the pressurizing chamber 11 becomes higher than the fuel pressure in the discharge valve chamber 12a, the discharge valve 8b opens against the discharge valve spring 8c. The high-pressure fuel in the pressurizing chamber 11 is discharged to the common rail 23 through the discharge valve chamber 12a, the fuel discharge passage 12b, and the fuel discharge port 12.
  • the discharge valve 8b When the discharge valve 8b is opened, it comes into contact with the discharge valve stopper 8d, and the stroke is limited. Accordingly, the stroke of the discharge valve 8b is appropriately determined by the discharge valve stopper 8d. As a result, the stroke is too large, and it is possible to prevent the fuel discharged at high pressure into the discharge valve chamber 12a from flowing back into the pressurization chamber 11 due to the delay in closing of the discharge valve 8b, thereby reducing the efficiency of the high pressure fuel pump. Can be suppressed. Further, when the discharge valve 8b repeats opening and closing movements, the discharge valve 8b is guided by the outer peripheral surface of the discharge valve stopper 8d so that the discharge valve 8b moves only in the stroke direction. By doing so, the discharge valve mechanism 8 becomes a check valve that restricts the flow direction of fuel.
  • the pressurizing chamber 11 includes a pump body 1 (pump housing), an electromagnetic suction valve mechanism 300, a plunger 2, a cylinder 6, and a discharge valve mechanism 8.
  • the plunger 2 After the plunger 2 completes the suction stroke, the plunger 2 starts to move upward and moves to the compression stroke.
  • the electromagnetic coil 43 remains in a non-energized state and no magnetic biasing force acts.
  • the rod biasing spring 40 is set to have a biasing force necessary and sufficient to keep the suction valve 30 open in a non-energized state.
  • the volume of the pressurizing chamber 11 decreases with the compression movement of the plunger 2. In this state, the fuel once sucked into the pressurizing chamber 11 is again sucked through the opening 30 e of the intake valve 30 in the valve open state. Since the pressure is returned to the passage 10d, the pressure in the pressurizing chamber does not increase. This process is called a return process.
  • the compression stroke of the plunger 2 (the ascending stroke from the lower starting point to the upper starting point) consists of a return stroke and a discharge stroke.
  • the quantity of the high-pressure fuel discharged can be controlled by controlling the energization timing to the electromagnetic coil 43 of the electromagnetic intake valve mechanism 300. If the timing of energizing the electromagnetic coil 43 is advanced, the ratio of the return stroke during the compression stroke is small and the ratio of the discharge stroke is large. That is, the amount of fuel returned to the suction passage 10d is small and the amount of fuel discharged at high pressure is large. On the other hand, if the energization timing is delayed, the ratio of the return stroke during the compression stroke is large and the ratio of the discharge stroke is small. That is, the amount of fuel returned to the suction passage 10d is large, and the amount of fuel discharged at high pressure is small.
  • the energization timing to the electromagnetic coil 43 is controlled by a command from the ECU 27.
  • the amount of fuel discharged at high pressure can be controlled to the amount required by the internal combustion engine.
  • a metal damper 9 is installed in the low pressure fuel chamber 10 to reduce the pressure pulsation generated in the high pressure fuel pump from spreading to the suction pipe 28 (fuel pipe).
  • the fuel that has once flowed into the pressurizing chamber 11 is returned to the suction passage 10d through the intake valve 30 (suction valve body) that is opened again for capacity control, the fuel returned to the suction passage 10d is used as a low-pressure fuel. Pressure pulsation is generated in the chamber 10.
  • the metal damper 9 provided in the low-pressure fuel chamber 10 is formed of a metal diaphragm damper in which two corrugated disk-shaped metal plates are bonded together on the outer periphery and an inert gas such as argon is injected therein. The pressure pulsation is absorbed and reduced as the metal damper expands and contracts.
  • the plunger 2 has a large-diameter portion 2a and a small-diameter portion 2b, and the volume of the sub chamber 7a increases and decreases as the plunger 2 reciprocates.
  • the sub chamber 7a communicates with the low pressure fuel chamber 10 by a fuel passage 10e (see FIG. 3). When the plunger 2 descends, fuel flows from the sub chamber 7a to the low pressure fuel chamber 10, and when it rises, fuel flows from the low pressure fuel chamber 10 to the sub chamber 7a.
  • FIG. 9 is a longitudinal sectional view of a holding member 9a used in the high-pressure fuel pump according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 10 is a bird's-eye view of the holding member 9a shown in FIG.
  • FIG. 11 is a bird's-eye view showing a first modification of the holding member 9a.
  • FIG. 12 is a bird's-eye view showing a second modification of the holding member 9a.
  • the holding member 9 a is provided with an elastic portion E that urges the metal damper 9 toward the damper cover 14 by urging the pump body 1. That is, the holding member 9 a includes an elastic portion E having a spring reaction force that biases the metal damper 9 toward the damper cover 14 by biasing the pump body 1. Therefore, the metal damper 9 (diaphragm) can be securely held in the pump body 1 by this spring reaction force. Furthermore, since it is not necessary to process the pump body 1 to position the holding member 9a, the manufacturing cost can be reduced.
  • the holding member 9a has a fuel passage FP formed simultaneously by cutting and raising the elastic portion E, and the fuel passage FP between the pump body 1 side and the metal damper 9 side. Can be secured. As a result, there is no need to secure a passage in the processing on the pump body 1 side as in Patent Document 1, the processing can be simplified, and the cost is reduced because there is only one holding member 9a. Can be planned.
  • the holding member 9a is press-fitted and fixed to the damper cover 14, and before the damper cover 14 is attached to the pump body 1, the metal damper 9 is assembled to the damper cover 14 by the holding member 9a. It is desirable to be found and unitized independently. Thus, the metal damper 9 can be simultaneously held in the pump body 1 by assembling the damper cover 14 to the pump body 1 after assembling the independent damper unit with cover.
  • the elastic portion E of the holding member 9 a includes a bottom B configured in a substantially planar shape, and is formed by cutting and raising a part of the bottom B toward the pump body 1 side. Is done. Thereby, the elastic part E can be formed easily.
  • the elastic portion E includes a bottom portion B, an inner peripheral side surface portion IS formed from the bottom portion B toward the damper cover 14, and the side surface portion (inner peripheral side surface portion IS) to the bottom portion B.
  • the holding member 9 a is fixed to the damper cover 14 by press-fitting the outer peripheral side surface OS into the damper cover 14. Thereby, the holding member 9a and the damper cover 14 can be easily fixed. Moreover, the holding member 9a, the metal damper 9, and the damper cover 14 can be easily unitized.
  • the holding member 9a and the elastic portion E are formed by a single press plate. Thereby, for example, processing man-hours are reduced and manufacturing costs are reduced.
  • the holding member 9a is preferably configured such that only the elastic portion E is in contact with the pump body 1. As a result, it is not necessary to consider other assembly tolerances, so that assembly can be easily performed.
  • the holding member 9a is formed in a substantially rectangular shape with notches provided on both the left and right sides when viewed from the damper cover 14 side.
  • the communication path CP is simply formed as shown in FIG. 10 simply by providing this notch. It is desirable that the notch is provided at a symmetrical position on both the left and right sides.
  • the holding member 9a includes a bottom portion B and an edge portion 9aE (side surface portion) formed from the bottom portion B toward the damper cover 14, and the edge portion 9aE and the lower surface of the damper cover 14 sandwich the metal damper from above and below. It is desirable to hold at. Thereby, the metal damper 9 can be held with a smaller number of parts (one point) than the conventional number of parts (two points).
  • the half-tubular edge 9aE formed on the holding member 9a includes an inner peripheral side surface IS and an inner peripheral side surface IS. If the side from the damper cover 14 toward the pump body 1 is the lower side and the opposite is the upper side, the lower end (lower end) of the damper cover 14 is lower than the bottom B across the entire bottom B. It is comprised so that it may be located in. Thus, the damper unit can be formed independently without the bottom B contacting the pump body. Further, in the present embodiment, as shown in FIGS. 1, 4, and 6, the lower end of the damper cover 14 is configured to be positioned below the elastic portion E over the entire area of the elastic portion E.
  • a hole 9aH1 that communicates the metal damper 9 side and the pump body 1 side in addition to the elastic part E is formed in the bottom B of the holding member 9a. With this configuration, it is possible to secure a fuel passage from the metal damper 9 side to the pump body 1 side.
  • the hole 9aH1 has the cylindrical part which protrudes in the pump body 1 side, it does not need to be.
  • a hole 9aH2 may be provided in the bottom B as shown in FIG.
  • the holes 9aH2 are preferably formed on the outer peripheral side with respect to the center of the bottom B of the holding member 9a, and are provided at equal intervals in the circumferential direction. Since the holes 9aH1 and 9aH2 make it easier to spread the fuel to both the upper and lower surfaces of the metal damper 9, it is possible to further increase the pulsation reduction effect.
  • the holding member 9a is not circular when viewed from above, but has a shape in which both ends are cut off. That is, the inner peripheral side surface portion IS and the outer peripheral side surface portion OS formed from the side surface portion (inner peripheral side surface portion IS) toward the bottom B are part of the outer peripheral portion of the holding member 9a. Other than that, a communication path CP that communicates the upper and lower sides of the metal damper 9 is formed.
  • the pump body 1, the lower space (pump body side space), and the upper space (damper cover side space) of the metal damper 9 can go back and forth through this communication path CP.
  • the communication path CP is formed in a part of the outer peripheral portion of the holding member 9a as described above.
  • the pump body side space) and the upper space (damper cover side space) can be communicated without processing the pump body. Therefore, the production cost can be reduced.
  • the manufacturing cost can be reduced while reducing the number of parts.
  • the suction joint 51 is provided on the side surface of the pump body 1, whereas in the second embodiment, as shown in FIG. 6, the suction joint 51 is provided. Is provided on the upper surface of the damper cover 14.
  • the present invention is not limited to the above-described embodiment, and includes various modifications.
  • the above-described embodiment has been described in detail for easy understanding of the present invention, and is not necessarily limited to the one having all the configurations described.
  • a part of the configuration of an embodiment can be replaced with the configuration of another embodiment, and the configuration of another embodiment can be added to the configuration of an embodiment.

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Abstract

部品点数を低減しつつ、ポンプボディの加工による製造コストを低減することができる高圧燃料ポンプを提供する。 そのため高圧燃料ポンプは、金属ダンパ９と、金属ダンパ９を収容するダンパ収容部１ｐが形成されるポンプボディ１と、ポンプボディ１に取付けられ、ダンパ収容部１ｐを覆うと共に金属ダンパ９をポンプボディ１との間に保持するダンパカバー１４と、ダンパカバー１４に固定され、ダンパカバー１４と反対側から金属ダンパを保持する保持部材９ａと、を備える。保持部材９ａには、ポンプボディ１を付勢することで金属ダンパ９をダンパカバー１４に向けて付勢する弾性部Ｅが設けられている（図９）。

Description

高圧燃料ポンプ
　本発明は、高圧燃料ポンプに関する。
　金属ダイアフラムダンパ（金属ダンパ）を低圧燃料通路に組込む作業の際の部品点数を低減し、部品欠品や誤組立を防ぐことができる高圧燃料ポンプが知られている（例えば、特許文献１参照）。
　この特許文献１には、「圧力脈動低減機構は２枚の円盤状金属ダイアフラムを全周にわたって接合して、接合部の内側に密閉空間が形成された一対の金属ダンパを備え、ダンパの前記密閉空間にはガスが封入されており、接合部よりも内径側の位置で前記金属ダンパの両外表面にそれぞれ押付け力を付与する一対の押付け部材を有し、この一対の押付け部材が金属ダンパを挟持した状態で結合されてユニット化されている。」と記載されている。
特開２００９－２６４２３９号公報
　特許文献１に開示されるような技術では、第１の押付け部材（上側挟持部材）と第２の押付け部材（下側挟持部材）との二つの部材を用いて、金属ダンパをポンプボディに保持している。しかし、製造コスト低減の観点から部品点数を低減することが望ましい。
　また、特許文献１に開示されるような技術では、上側挟持部材又は下側挟持部材を位置決めするため、ポンプボディを加工する必要があり、製造コストがかかる。
　本発明の目的は、部品点数を低減しつつ、製造コストを低減することができる高圧燃料ポンプを提供することにある。
　上記目的を達成するために、本発明は、金属ダンパと、前記金属ダンパを収容するダンパ収容部が形成されるポンプボディと、前記ポンプボディに取付けられ、前記ダンパ収容部を覆うと共に前記金属ダンパを前記ポンプボディとの間に保持するダンパカバーと、前記ダンパカバーに固定され、前記ダンパカバーと反対側から前記金属ダンパを保持する保持部材と、を備え、前記保持部材には、前記ポンプボディを付勢することで前記金属ダンパを前記ダンパカバーに向けて付勢する弾性部が設けられている。
　本発明によれば、部品点数を低減しつつ、製造コストを低減することができる。上記した以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。
本発明の第１の実施形態による高圧燃料ポンプの縦断面図である。 本発明の第１の実施形態による高圧燃料ポンプの上方から見た水平方向断面図である。 本発明の第１の実施形態による高圧燃料ポンプの図１と別方向から見た縦断面図である。 本発明の第１の実施形態による高圧燃料ポンプの電磁吸入弁機構の拡大縦断面図であり、電磁吸入弁機構が開弁状態にある状態を示す。 本発明の第１の実施形態による高圧燃料ポンプが適用されたエンジンシステムの構成図を示す。 本発明の第２の実施形態による高圧燃料ポンプの縦断面図である。 本発明の第２の実施形態による高圧燃料ポンプの上方から見た水平方向断面図である。 発明の第２の実施形態による高圧燃料ポンプの図１と別方向から見た縦断面図である。 本発明の第１の実施形態によるダンパカバーがポンプボディに取り付けられる前において、ダンパカバーに金属ダンパが保持部材により組みつけられ、独立してユニット化した状態を示す。 図９に示す保持部材の形状の例を示す鳥瞰図である。 保持部材の第１の変形例を示す鳥瞰図である。 保持部材の第２の変形例を示す鳥瞰図である。
　以下、図面を用いて、本発明の第１～第２の実施形態による高圧燃料ポンプ（高圧燃料供給ポンプ）の構成及び作用効果について説明する。なお、各図において、同一符号は同一部分を示す。
　（第１の実施形態）
　以下、図１～図５を用いて、本発明の第１の実施形態について詳細に説明する。
　（全体構成）
　最初に、図５に示すエンジンシステムの全体構成図を用いてシステムの構成と動作を説明する。破線で囲まれた部分が高圧燃料ポンプの本体を示し、この破線の中に示されている機構・部品はポンプボディ１に一体に組み込まれていることを示す。
　燃料タンク２０の燃料は、エンジンコントロールユニット２７（以下ＥＣＵと称す）からの信号に基づきフィードポンプ２１によって汲み上げられる。この燃料は適切なフィード圧力に加圧されて吸入配管２８を通して高圧燃料ポンプの低圧燃料吸入口１０ａに送られる。
　低圧燃料吸入口１０ａから吸入ジョイント５１（図２参照）を通過した燃料は金属ダンパ９（圧力脈動低減機構）、吸入通路１０ｄを介して容量可変機構を構成する電磁吸入弁機構３００の吸入ポート３１ｂに至る。
　電磁吸入弁機構３００に流入した燃料は、吸入弁３０を通過し加圧室１１に流入する。エンジン（内燃機関）のカム９３（図１参照）によりプランジャ２に往復運動する動力が与えられる。プランジャ２の往復運動により、プランジャ２の下降行程には吸入弁３０から燃料を吸入し、上昇行程には、燃料が加圧される。吐出弁機構８を介し、圧力センサ２６が装着されているコモンレール２３へ燃料が圧送される。そしてＥＣＵ２７からの信号に基づきインジェクタ２４がエンジンへ燃料を噴射する。本実施形態はインジェクタ２４がエンジンのシリンダ筒内に直接、燃料を噴射する、いわゆる直噴エンジンシステムに適用される高圧燃料ポンプである。
　高圧燃料ポンプは、ＥＣＵ２７から電磁吸入弁機構３００への信号により、所望の供給燃料の燃料流量を吐出する。
　図５では、高圧燃料ポンプは、金属ダンパ９（圧力脈動低減機構）に加え、圧力脈動伝播防止機構１００を備えているが、圧力脈動伝播防止機構１００は、無くてもよい。なお、図５以外の図面では、圧力脈動伝播防止機構１００を表示していない。圧力脈動伝播防止機構１００は、弁シート（不図示）と接離する弁１０２、弁１０２を弁シートに向かって付勢するばね１０３、弁１０２のストロークを制限するばねストッパ（不図示）から構成される。
　（高圧燃料ポンプの構成）
　次に、図１～図４を用いて、高圧燃料ポンプの構成を説明する。図１は本実施形態の高圧燃料ポンプの縦断面図を示し、図２は高圧燃料ポンプを上方から見た水平方向断面図である。また図３は高圧燃料ポンプを図１と別方向から見た縦断面図である。図４は電磁吸入弁機構３００の拡大図である。
　図１に示すように、高圧燃料ポンプは、金属ダンパ９と、金属ダンパ９を収容するダンパ収容部１ｐ（凹部）が形成されるポンプボディ１（ポンプ本体）と、ポンプボディ１に取付けられ、ダンパ収容部１ｐを覆うと共に金属ダンパ９をポンプボディ１との間に保持するダンパカバー１４と、ダンパカバー１４に固定され、ダンパカバー１４と反対側から金属ダンパ９を保持する保持部材９ａと、を備えている。
　本実施形態の高圧燃料ポンプはポンプボディ１に設けられた取付けフランジ１ｅ（図２参照）を用い内燃機関の高圧燃料ポンプ取付け部９０に密着し、複数のボルトで固定される。
　図１に示すように、高圧燃料ポンプ取付け部９０とポンプボディ１との間のシールのためにＯリング６１がポンプボディ１に嵌め込まれ、エンジンオイルが外部に漏れるのを防止する。
　ポンプボディ１にはプランジャ２の往復運動をガイドし、ポンプボディ１と共に加圧室１１を形成するシリンダ６が取り付けられている。また燃料を加圧室１１に供給するための電磁吸入弁機構３００と加圧室１１から吐出通路に燃料を吐出するための吐出弁機構８（図２参照）が設けられている。
　シリンダ６は、図１に示すように、その外周側においてポンプボディ１と圧入され、さらに固定部６aにおいて、ボディを内周側へ変形させてシリンダ６を図中上方向へ押圧し、シリンダ６の上端面で加圧室１１にて加圧された燃料が低圧側に漏れないようシールしている。
　プランジャ２の下端には、内燃機関のカムシャフトに取り付けられたカム９３（カム機構）の回転運動を上下運動に変換し、プランジャ２に伝達するタペット９２が設けられている。プランジャ２はリテーナ１５を介してばね４にてタペット９２に圧着されている。これによりカム９３の回転運動に伴い、プランジャ２を上下に往復運動させることができる。
　また、シールホルダ７の内周下端部に保持されたプランジャシール１３がシリンダ６の図中下方部においてプランジャ２の外周に摺動可能に接触する状態で設置されている。これにより、プランジャ２が摺動したとき、副室７ａの燃料をシールし内燃機関内部へ流入するのを防ぐ。同時に内燃機関内の摺動部を潤滑する潤滑油（エンジンオイルも含む）がポンプボディ１の内部に流入するのを防止する。
　高圧燃料ポンプのポンプボディ１の側面部には吸入ジョイント５１が取り付けられている。吸入ジョイント５１は、車両の燃料タンク２０からの燃料を供給する低圧配管に接続されており、燃料はここから高圧燃料ポンプ内部に供給される。吸入ジョイント５１内の吸入フィルタ５２（図３参照）は、燃料タンク２０から低圧燃料吸入口１０ａまでの間に存在する異物を燃料の流れによって高圧燃料ポンプ内に吸収することを防ぐ役目がある。
　低圧燃料吸入口１０ａを通過した燃料は、図１に示すように、金属ダンパ９、吸入通路１０ｄ（低圧燃料流路）を介して電磁吸入弁機構３００の吸入ポート３１ｂに至る。
　加圧室１１の出口に設けられた吐出弁機構８は、図２に示すように、吐出弁シート８ａ、吐出弁シート８ａと接離する吐出弁８ｂ、吐出弁８ｂを吐出弁シート８ａに向かって付勢する吐出弁ばね８ｃ、吐出弁８ｂのストローク（移動距離）を決める吐出弁ストッパ８ｄから構成される。吐出弁ストッパ８ｄとポンプボディ１は当接部８ｅで溶接により接合され燃料と外部を遮断している。
　加圧室１１と吐出弁室１２ａに燃料差圧が無い状態では、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃによる付勢力で吐出弁シート８ａに圧着され閉弁状態となっている。加圧室１１の燃料圧力が、吐出弁室１２ａの燃料圧力よりも大きくなった時に初めて、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃに逆らって開弁する。そして、加圧室１１内の高圧の燃料は吐出弁室１２ａ、燃料吐出通路１２ｂ、燃料吐出口１２を経てコモンレール２３へと吐出される。
　吐出弁８ｂは開弁した際、吐出弁ストッパ８ｄと接触し、ストロークが制限される。したがって、吐出弁８ｂのストロークは吐出弁ストッパ８ｄによって適切に決定される。これによりストロークが大きすぎて、吐出弁８ｂの閉じ遅れにより、吐出弁室１２ａへ高圧吐出された燃料が、再び加圧室１１内に逆流してしまうのを防止でき、高圧燃料ポンプの効率低下が抑制できる。また、吐出弁８ｂが開弁および閉弁運動を繰り返す時に、吐出弁８ｂがストローク方向にのみ運動するように、吐出弁ストッパ８ｄの外周面にてガイドしている。以上のようにすることで、吐出弁機構８は燃料の流通方向を制限する逆止弁となる。
　なお、加圧室１１は、ポンプボディ１（ポンプハウジング）、電磁吸入弁機構３００、プランジャ２、シリンダ６、吐出弁機構８にて構成される。
　（高圧燃料ポンプの動作）
　カム９３の回転により、プランジャ２がカム９３の方向に移動して吸入行程状態にある時は、加圧室１１の容積は増加し加圧室１１内の燃料圧力が低下する。この行程で加圧室１１内の燃料圧力が吸入ポート３１ｂの圧力よりも低くなると、吸入弁３０は開口状態になる。図４に示すように、燃料は吸入弁３０の開口部３０eを通り、加圧室１１に流入する。
　プランジャ２が吸入行程を終了した後、プランジャ２が上昇運動に転じ圧縮行程に移る。ここで電磁コイル４３は無通電状態を維持したままであり磁気付勢力は作用しない。ロッド付勢ばね４０は、無通電状態において吸入弁３０を開弁維持するのに必要十分な付勢力を有するよう設定されている。加圧室１１の容積は、プランジャ２の圧縮運動に伴い減少するが、この状態では、一度、加圧室１１に吸入された燃料が、再び開弁状態の吸入弁３０の開口部３０eを通して吸入通路１０ｄへと戻されるので、加圧室の圧力が上昇することは無い。この行程を戻し行程と称する。
　この状態で、ＥＣＵ２７からの制御信号が電磁吸入弁機構３００に印加されると、電磁コイル４３には端子４６を介して電流が流れる。すると、磁気付勢力がロッド付勢ばね４０の付勢力に打ち勝ってロッド３５が吸入弁３０から離れる方向に移動する。よって、吸入弁付勢ばね３３による付勢力と燃料が吸入通路１０ｄに流れ込むことによる流体力により吸入弁３０が閉弁する。閉弁後、加圧室１１の燃料圧力はプランジャ２の上昇運動と共に上昇し、燃料吐出口１２の圧力以上になると、吐出弁機構８を介して高圧燃料の吐出が行われ、コモンレール２３へと供給される。この行程を吐出行程と称する。
　すなわち、プランジャ２の圧縮行程（下始点から上始点までの間の上昇行程）は、戻し行程と吐出行程からなる。そして、電磁吸入弁機構３００の電磁コイル４３への通電タイミングを制御することで、吐出される高圧燃料の量を制御することができる。電磁コイル４３へ通電するタイミングを早くすれば、圧縮行程中の、戻し行程の割合が小さく、吐出行程の割合が大きい。すなわち、吸入通路１０ｄに戻される燃料が少なく、高圧吐出される燃料は多くなる。一方、通電するタイミングを遅くすれば圧縮行程中の、戻し行程の割合が大きく吐出行程の割合が小さい。すなわち、吸入通路１０ｄに戻される燃料が多く、高圧吐出される燃料は少なくなる。電磁コイル４３への通電タイミングは、ＥＣＵ２７からの指令によって制御される。
　以上のように電磁コイル４３への通電タイミングを制御することで、高圧吐出される燃料の量を内燃機関が必要とする量に制御することが出来る。
　（金属ダンパの構成）
　図１に示すように、低圧燃料室１０には高圧燃料ポンプ内で発生した圧力脈動が吸入配管２８（燃料配管）へ波及するのを低減させる金属ダンパ９が設置されている。一度、加圧室１１に流入した燃料が、容量制御のため再び開弁状態の吸入弁３０（吸入弁体）を通して吸入通路１０ｄへと戻される場合、吸入通路１０ｄへ戻された燃料により低圧燃料室１０には圧力脈動が発生する。しかし、低圧燃料室１０に設けた金属ダンパ９は、波板状の２枚の円盤型金属板をその外周で張り合わせ、内部にアルゴンのような不活性ガスを注入した金属ダイアフラムダンパで形成されており、圧力脈動はこの金属ダンパが膨張・収縮することで吸収低減される。
　プランジャ２は、大径部２ａと小径部２ｂを有し、プランジャ２の往復運動によって副室７ａの体積は増減する。副室７ａは燃料通路１０ｅ（図３参照）により低圧燃料室１０と連通している。プランジャ２の下降時は、副室７ａから低圧燃料室１０へ、上昇時は、低圧燃料室１０から副室７ａへと燃料の流れが発生する。
　このことにより、ポンプの吸入行程もしくは、戻し行程におけるポンプ内外への燃料流量を低減することができ、高圧燃料ポンプ内部で発生する圧力脈動を低減する機能を有している。
　（保持部材の構成）
　次に、図９～図１２を用いて、保持部材９ａの形状について説明する。図９は、本発明の第１の実施形態による高圧燃料ポンプに用いる保持部材９ａの縦断面図である。図１０は、図９に示す保持部材９ａの鳥瞰図である。図１１は、保持部材９ａの第１の変形例を示す鳥瞰図である。図１２は、保持部材９ａの第２の変形例を示す鳥瞰図である。
　図９に示すように、保持部材９ａには、ポンプボディ１を付勢することで金属ダンパ９をダンパカバー１４に向けて付勢する弾性部Ｅが設けられている。すなわち、保持部材９ａは、ポンプボディ１を付勢することで金属ダンパ９をダンパカバー１４に向けて付勢するばね反力を有する弾性部Ｅを有している。よって、このばね反力により確実に金属ダンパ９（ダイアフラム）をポンプボディ１に保持することが可能である。さらに、保持部材９ａを位置決めするために、ポンプボディ１を加工する必要がないため、製造コストを低減することができる。
　また、図１０に示すように、保持部材９ａには、弾性部Ｅが切り起こされたことにより同時に形成された燃料通路ＦＰが存在し、ポンプボディ１側と金属ダンパ９側との燃料通路ＦＰを確保することができる。このことにより、特許文献１ようにポンプボディ１側の加工で通路を確保する必要が無く、加工をシンプル化することが可能であり、さらに保持部材９ａは１個のみであるためにコスト低減を図ることができる。
　また、図９に示すように、保持部材９ａは、ダンパカバー１４に圧入されて固定され、ダンパカバー１４がポンプボディ１に取り付けられる前において、ダンパカバー１４に金属ダンパ９が保持部材９ａにより組みつけられ、独立してユニット化されることが望ましい。これにより独立してユニット化したカバー付ダンパユニットを組み立てた後にポンプボディ１にダンパカバー１４を組み付けることで、同時に金属ダンパ９をポンプボディ１に保持することが可能である。
　図１０に示すように、保持部材９ａの弾性部Ｅは、略平面形状に構成される底部Ｂを備え、当該底部Ｂの一部がポンプボディ１の側に向かって切り起こしされることで形成される。これにより、弾性部Ｅを容易に形成することができる。
　さらに具体的に言うと弾性部Ｅは底部Ｂと、当該底部Ｂからダンパカバー１４に向かって形成される内周側側面部ＩＳと、当該側面部（内周側側面部ＩＳ）から底部Ｂに向かって形成される外周側側面部ＯＳと、を備え、外周側側面部ＯＳがダンパカバー１４に圧入されることで、保持部材９ａがダンパカバー１４に固定される。これにより、保持部材９ａとダンパカバー１４とを容易に固定することができる。また、保持部材９ａ、金属ダンパ９及びダンパカバー１４を容易にユニット化することができる。
　また保持部材９ａ及び弾性部Ｅは１枚のプレス板で形成されることが望ましい。これにより、例えば、加工工数が低減され、製造コストが低減される。また保持部材９ａは弾性部Ｅのみがポンプボディ１と接触するように構成されることが望ましい。これによりそれ以外の組立公差を考える必要が無いため、容易に組立を行うことが可能である。なお、図１０に示すように保持部材９ａはダンパカバー１４の側から見て左右両側に切り欠きが設けられ、略長方形形状に形成される。なお、この切り欠きを設けるだけで簡単に、図１０に示すように連通路ＣＰが形成される。切り欠きは左右両側に対称となる位置に設けられることが望ましい。
　また保持部材９ａは底部Ｂと、当該底部Ｂからダンパカバー１４に向かって形成される縁部９ａＥ（側面部）、を備え、縁部９ａＥとダンパカバー１４の下面とが上下から金属ダンパを挟んで保持することが望ましい。これにより、金属ダンパ９を従来の部品点数（２点）よりも少ない部品点数（１点）で保持することができる。
　なお、図１０に示すように、保持部材９ａに形成される半割管状の縁部９ａＥは、内周側側面部ＩＳ及び内周側側面部ＩＳを含む。なお、ダンパカバー１４からポンプボディ１に向かう側を下側、またその逆を上側とすると、ダンパカバー１４の下側端部（下端）は、底部Ｂの全域に渡って、底部Ｂより下側に位置するように構成される。これによりポンプボディに底部Ｂが接触することなく、独立してダンパユニットを形成可能である。さらに本実施例では図１、４、６に示すようにダンパカバー１４の下端は、弾性部Ｅの全域に渡って、弾性部Ｅより下側に位置するように構成される。
　また、図１１に示すように、保持部材９ａの底部Ｂには、弾性部Ｅ以外に金属ダンパ９の側とポンプボディ１の側とを連通する孔部９ａＨ１が形成されることが望ましい。この構成により金属ダンパ９側からポンプボディ１側への燃料の通路を確保することが可能である。
　なお、図１１では、孔部９ａＨ１は、ポンプボディ１側に突出する円筒部を有するが無くてもよい。また、図１２に示すように、保持部材９ａの底部Ｂの中心部に設けられる孔部９ａＨ１に加えて、孔部９ａＨ２を底部Ｂに設けてもよい。孔部９ａＨ２は保持部材９ａの底部Ｂの中心部に対して外周側に形成され、周方向において等間隔に設けられることが望ましい。孔部９ａＨ１、孔部９ａＨ２により金属ダンパ９の上下の両面に燃料を行き渡らせやすくなるため、より脈動低減効果を上昇することが可能である。
　図１０に示すように保持部材９ａは上から見た場合に円形ではなく、両端が切り落とされたような形状をしている。つまり、上記した内周側側面部ＩＳと、当該側面部（内周側側面部ＩＳ）から底部Ｂに向かって形成される外周側側面部ＯＳとは、保持部材９ａの外周部の一部において形成され、それ以外は金属ダンパ９の上下を連通する連通路ＣＰが形成される。
　そのため、ポンプボディ１と金属ダンパ９（ダイアフラムダンパ）の下側空間（ポンプボディ側空間）と上側空間（ダンパカバー側空間）とはこの連通路ＣＰを介して行き来できる。
　これが従来のように金属ダンパが上下から保持部材で保持され、さらにポンプボディに固定される形状で、また保持部材が全周に渡って円盤形状であると、金属ダンパの下側空間と上側空間とを連通することができない。そのため、従来においてはポンプボディを加工することで連通路を形成する必要があった。
　これに対して図９～図１２の保持部材９ａの構成によれば、上記したように保持部材９ａの外周部の一部に連通路ＣＰが形成されるため、金属ダンパ９の下側空間（ポンプボディ側空間）と上側空間（ダンパカバー側空間）とをポンプボディを加工することなしに連通することが可能である。したがって、生産コストの低減を図ることができる。
　以上説明したように、本実施形態によれば、部品点数を低減しつつ、製造コストを低減することができる。
　（第２の実施形態）
　次に、図６～図８を用いて、本発明の第２の実施形態による高圧燃料ポンプについて説明する。
　第１の実施形態では、図３に示したように、吸入ジョイント５１はポンプボディ１の側面に設けられているのに対し、第２の実施形態では、図６に示すように、吸入ジョイント５１はダンパカバー１４の上面に設けられている。
　本実施形態によれば、部品点数を低減しつつ、製造コストを低減することができる。また、吸入ジョイント５１の軸５１Ｃは、ダンパカバー１４の軸と一致するため、容易に吸入ジョイント５１をダンパカバー１４に取り付けることができる。
　なお、本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上述した実施形態は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施形態の構成の一部を他の実施形態の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施形態の構成に他の実施形態の構成を加えることも可能である。また、各実施形態の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。
１…ポンプボディ
２…プランジャ
６…シリンダ
７…シールホルダ
８…吐出弁機構
９…金属ダンパ（圧力脈動低減機構）
9ａ…保持部材
１０ａ…低圧燃料吸入口
１１…加圧室
１２…燃料吐出口
１３…プランジャシール
１４…ダンパカバー
３０…吸入弁
４０…ロッド付勢ばね
４３…電磁コイル
１００…圧力脈動伝播防止機構
１０１…弁シート
１０２…弁
１０３…ばね
１０４…ばねストッパ
２００…リリーフバルブ
２０１…リリーフボディ
２０２…バルブホルダ
２０３…リリーフばね
２０４…ばねストッパ
３００…電磁吸入弁

Claims (12)

  1. 　金属ダンパと、
    　前記金属ダンパを収容するダンパ収容部が形成されるポンプボディと、
    　前記ポンプボディに取付けられ、前記ダンパ収容部を覆うと共に前記金属ダンパを前記ポンプボディとの間に保持するダンパカバーと、
    　前記ダンパカバーに固定され、前記ダンパカバーと反対側から前記金属ダンパを保持する保持部材と、を備え、
    　前記保持部材には、前記ポンプボディを付勢することで前記金属ダンパを前記ダンパカバーに向けて付勢する弾性部が設けられていること
    　を特徴とする、高圧燃料ポンプ。
  2. 　金属ダンパと、
    　前記金属ダンパを収容するダンパ収容部が形成されるポンプボディと、
    　前記ポンプボディに取付けられ、前記ダンパ収容部を覆うと共に前記金属ダンパを前記ポンプボディとの間に保持するダンパカバーと、
    　前記ダンパカバーに固定され、前記ダンパカバーと反対側から前記金属ダンパを保持する保持部材と、を備え、
    　前記保持部材は、前記ダンパカバーに圧入されて固定されること
    　を特徴とする、高圧燃料ポンプ。
  3. 　請求項２に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
    　前記保持部材には、前記ポンプボディを付勢することで前記金属ダンパを前記ダンパカバーに向けて付勢する弾性部が設けられていること
    　を特徴とする、高圧燃料ポンプ。
  4. 　請求項１又は３に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
    　前記保持部材は略平面形状に構成される底部を備え、
    　前記底部の一部が前記ポンプボディの側に向かって切り起こしされることで前記弾性部が形成されること
    　を特徴とする、高圧燃料ポンプ。
  5. 　請求項１に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
    　前記保持部材は底部と、
    　前記底部から前記ダンパカバーに向かって形成される内周側側面部と、
    　前記内周側側面部から前記底部に向かって形成される外周側側面部と、を備え、
    　前記外周側側面部が前記ダンパカバーに圧入されることで、前記保持部材が前記ダンパカバーに固定されること
    　を特徴とする、高圧燃料ポンプ。
  6. 　請求項１又は３に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
    　前記保持部材及び前記弾性部は１枚のプレス板で形成されること
    　を特徴とする、高圧燃料ポンプ。
  7. 　請求項１又は３に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
    　前記保持部材は前記弾性部のみが前記ポンプボディと接触するように構成されること
    　を特徴とする、高圧燃料ポンプ。
  8. 　請求項１又は２に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
    　前記保持部材は前記ダンパカバー側から見て左右両側に切り欠きが設けられ、略長方形形状に形成されること
    　を特徴とする、高圧燃料ポンプ。
  9. 　請求項１又は２に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
    　前記保持部材は略平面形状に構成される底部を備え、
    　前記ダンパカバーの下端は、前記底部の全域に渡って、前記底部より下側に位置するように構成されること
    　を特徴とする、高圧燃料ポンプ。
  10. 　請求項１又は３に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
    　前記保持部材は略平面形状に構成される底部を備え、
    　前記底部の一部が前記ポンプボディの側に向かって切り起こしされることで前記弾性部が形成され、
    　前記ダンパカバーの下端は、前記弾性部の全域に渡って、前記弾性部より下側に位置するように構成されること
    　を特徴とする、高圧燃料ポンプ。
  11. 　請求項１又は２に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
    　前記ダンパカバーが前記ポンプボディに取り付けられる前において、前記ダンパカバーに前記金属ダンパが前記保持部材により組みつけられ、独立してユニット化されること
    　を特徴とする、高圧燃料ポンプ。
  12. 　請求項１又は３に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
    　前記保持部材の底部には、前記弾性部以外に前記金属ダンパの側と前記ポンプボディの側とを連通する孔部が形成されること
    　を特徴とする、高圧燃料ポンプ。
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