WO2017006998A1

WO2017006998A1 - ガラス、光学ガラス、リン酸塩光学ガラス、研磨用ガラス素材、プレス成形用ガラス素材および光学素子

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Publication number: WO2017006998A1
Application number: PCT/JP2016/070156
Authority: WO
Inventors: 将士金子; 蜂谷　洋一
Original assignee: Hoya株式会社; 将士金子; 蜂谷　洋一
Priority date: 2015-07-07
Filing date: 2016-07-07
Publication date: 2017-01-12
Also published as: JPWO2017006998A1; CN107614449A; JP2023139100A; CN111892297A; JP2022028819A; JP6980737B2; CN111892297B; JP2020019710A; JP6639053B2; CN107614449B

Abstract

【課題】　透過性に優れ、高分散で屈折率の上昇を抑えたリン酸塩光学ガラスを提供する。また、係るリン酸塩光学ガラスからなる光学素子および光学ガラス素材を提供する。【解決手段】　アッベ数νｄが１６．７０以下であり、屈折率ｎｄが２．１０００以下であって、Ｐ₂Ｏ₅、ＴｉＯ₂およびＮｂ₂Ｏ₅を含み、ＴｉＯ₂の含有量とＮｂ₂Ｏ₅の含有量との質量比［ＴｉＯ₂／Ｎｂ₂Ｏ₅］が０．１５以上であるリン酸塩光学ガラス。

Description

ガラス、光学ガラス、リン酸塩光学ガラス、研磨用ガラス素材、プレス成形用ガラス素材および光学素子

　本発明は、第１発明および第２発明からなる。第１発明は、透過性に優れ、高分散で屈折率の上昇を抑えたリン酸塩光学ガラス、および、係るリン酸塩光学ガラスからなる光学素子に関する。また、第２発明は、還元色を容易に低減できるガラス、光学ガラス、研磨用ガラス素材、プレス成形用ガラス素材、および光学素子に関する。

　高分散ガラス製のレンズは、低分散ガラス製のレンズと組み合わせてペアレンズとすることで、色収差の補正に用いられている。高分散ガラスは一般に高屈折率であり、低分散ガラスは一般に低屈折率である。このため、両者を組み合わせてペアレンズとすると、屈折率の差が大きいために像面湾曲が強く表れるという問題があった。

　例えば、特許文献１には、アッベ数νｄの低い、すなわち高分散ガラスが開示されているが、屈折率が高すぎるため、上述のペアレンズに使用すると像面湾曲の問題が生じる。

　また、高分散ガラスは、通常、ガラス成分としてＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃等の成分（以下、「高分散成分」と記載することがある。）を多量に含有している。これら高分散成分は、ガラスの熔融過程で還元されやすい。高分散成分が還元されると、可視光域の短波長側の光を吸収して、ガラスに着色（以下、「還元色」ということがある）が生じる。

　特許文献２では、ガラスを熱処理することで、このようなガラスの着色を低減している。これは、還元状態のＴｉ、Ｎｂ、Ｗ、Ｂｉ等のイオンが加熱により酸化されることで、可視光吸収が弱まるためと考えられる。

　すなわち、ガラス成分としてＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃等の高分散成分を多量に含有する高分散ガラスでは、熱処理により還元色を低減することで、必要な透明性を得ることができる。しかし、この熱処理では長時間ガラスを加熱する必要があるため、生産性および経済性の観点から改善が求められている。特にアッベ数ν_dが１８．１以下の高分散ガラスではより濃く着色するため、着色低減のための熱処理に長時間を要する。

特開２０１３－２１２９３５号公報特開平６－３４５４８１号公報

　このような実状に鑑みて、第１発明では、第１の課題として、透過性に優れ、高分散で屈折率の上昇を抑えたリン酸塩光学ガラスを提供すること、および、係るリン酸塩光学ガラスからなる光学素子および光学ガラス素材を提供することを目的とする。第２発明では、第２の課題として、熱処理により還元色を低減する際に、その熱処理時間を短縮できるガラスを提供することを目的とする。

　本発明者らは、上記目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、第１の課題に対しては、ガラスを構成する各種ガラス構成成分（以下、ガラス成分という）の含有比率を調整することにより、その目的を達成し得ることを見出し、この知見に基づいて第１本発明を完成するに至った。また、第２の課題に対しては、高分散成分に対し、所定の比率でＬｉ₂Ｏを含有させることにより、その目的を達成し得ることを見出し、この知見に基づいて第２発明を完成するに至った。

　すなわち、本発明の要旨は以下のとおりである。
（１）アッベ数νｄが１６．７０以下であり、
　屈折率ｎｄが２．１０００以下であって、
　Ｐ₂Ｏ₅、ＴｉＯ₂およびＮｂ₂Ｏ₅を含み、
　ＴｉＯ₂の含有量とＮｂ₂Ｏ₅の含有量との質量比［ＴｉＯ₂／Ｎｂ₂Ｏ₅］が０．１５以上であるリン酸塩光学ガラス。
（２）Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量が２９．０質量％以下である（１）に記載のリン酸塩光学ガラス。
（３）アッベ数νｄが１６．７０以下であり、
　Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量が２９．０質量％以下であって、
　ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＷＯ₃の合計含有量が４５．０質量％以上であるリン酸塩光学ガラス。
（４）ＴｉＯ₂およびＷＯ₃の合計含有量と、Ｎｂ₂Ｏ₅の含有量との質量比［（ＴｉＯ₂＋ＷＯ₃）／Ｎｂ₂Ｏ₅］が０．１５以上である（１）～（３）のいずれかに記載のリン酸塩光学ガラス。
（５）上記（１）～（４）のいずれかに記載のリン酸塩光学ガラスからなるプレス成形用ガラス素材。
（６）上記（１）～（４）のいずれかに記載のリン酸塩光学ガラスからなる光学素子。
（７）アッベ数ν_dが１８．１０以下であり、
　ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃の合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃］が３０質量％以上、かつ
　Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量が３８質量％以下のリン酸塩ガラスであって、
　Ｌｉ₂Ｏの含有量とＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［Ｌｉ₂Ｏ／（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃）］に１００を掛けた値が０．０１５～０．７７０である、ガラス。
（８）アッベ数ν_dが１８．１０以下であり、
　ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃から選択される少なくとも１種の酸化物を含むリン酸塩ガラスであって、
　大気雰囲気下で、液相温度ＬＴより１１０～１２０℃高い温度で９０分間リメルトして成形し、
　大気雰囲気下で、ガラス転移温度Ｔｇより０～２０℃低い保持温度で１５分間保ち、降温速度３０℃／ｈで前記保持温度より１２０℃低い温度まで徐冷して得られるガラスを、縦１７ｍｍ、横１３ｍｍ、厚み１０ｍｍに加工したものにおいて、
　上面視で、縦方向の端から０～５ｍｍの距離であり、かつ横方向の端から０～５ｍｍの距離の範囲にある部分をガラス端部とし、
　上面視で、縦方向の端から６～１１ｍｍの距離であり、かつ横方向の端から４～９ｍｍの距離の範囲にある部分をガラス中心部とした場合に、
　厚み方向と平行に光を入射した際の、波長６５６ｎｍにおける前記ガラス端部の外部透過率Ｔ_Aおよび前記ガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bが下記式（２）で計算される値Ｔ₁以上、かつ、
　前記ガラス端部の外部透過率Ｔ_Aと前記ガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bとの差（Ｔ_A－Ｔ_B）が５％以下となるまで、
　大気雰囲気下で、昇温速度１００℃／ｈで加熱してガラス転移温度Ｔｇより５～１５℃低い熱処理温度で保持する熱処理、および降温速度３０℃／ｈで前記熱処理温度より１２０℃低い温度まで徐冷する徐冷処理を、１回または複数回繰り返すときの、
　前記熱処理における前記熱処理温度での保持時間の合計が、４８時間以内であるガラス。
　Ｔ₁＝０．８３×[１－[（ｎ_C－１）／（ｎ_C＋１）]²]²×９８　・・・（２）
〔式（２）中、ｎ_Cは前記ガラス端部の外部透過率Ｔ_Aと前記ガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bとの差（Ｔ_A－Ｔ_B）が５％以下になるまで前記熱処理および徐冷処理を行った場合の、波長６５６．２７ｎｍにおける屈折率である。〕
（９）Ｌｉ２Ｏの含有量が０．０１０質量％以上である、（７）または（８）に記載のガラス。
（１０）Ｌｉ２Ｏの含有量が０．６４０質量％以下である、（７）～（９）のいずれかに記載のガラス。
（１１）下記式（１）に示すβＯＨの値が０．０５ｍｍ－１以上である、（７）～（１０）のいずれかに記載のガラス。
　βＯＨ＝－［ｌｎ（Ｄ／Ｃ）］／ｔ　・・・（１）
〔式（１）中、ｔは外部透過率の測定に用いる前記ガラスの厚み（ｍｍ）を表し、Ｃは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２５００ｎｍにおける外部透過率（％）を表し、Ｄは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２９００ｎｍにおける外部透過率（％）を表す。〕
（１２）ガラス成分としてＮｂ２Ｏ５を含む、（７）～（１１）のいずれかに記載のガラス。
（１３）ガラス成分としてＴｉＯ２を含む、（７）～（１２）のいずれかに記載のガラス。
（１４）上記（７）～（１３）のいずれかに記載のガラスからなる光学ガラス。
（１５）上記（７）～（１３）のいずれかに記載のガラスからなる研磨用ガラス素材。
（１６）上記（７）～（１３）のいずれかに記載のガラスからなるプレス成形用ガラス素材。
（１７）上記（１４）に記載の光学ガラスからなる研磨用ガラス素材。
（１８）上記（１４）に記載の光学ガラスからなるプレス成形用ガラス素材。
（１９）上記（７）～（１３）のいずれかに記載のガラスからなる光学素子。
（２０）上記（１４）に記載の光学ガラスからなる光学素子。
（２１）上記（１５）または（１７）に記載の研磨用ガラス素材からなる光学素子。
（２２）上記（１６）または（１８）に記載のプレス成形用ガラス素材からなる光学素子。

　第１発明によれば、低分散ガラス製レンズと組み合わせてペアレンズとしたときに、アッベ数の差が大きいため、色収差の補正において高い効果を奏する。また、屈折率の低い低分散ガラス製レンズと組み合わせてペアレンズとした場合でも、屈折率の差が小さいために、像面湾曲が抑制される。
　第２発明によれば、高分散ガラスにおいて熱処理により還元色を低減する際に、その熱処理時間を短縮できる。

　以下、本発明を実施するための形態（以下、単に「実施形態」という。）について詳細に説明する。以下の本実施形態は、本発明を説明するための例示であり、本発明を以下の内容に限定する趣旨ではない。本発明は、その要旨の範囲内で適宜に変形して実施できる。さらに、説明が重複する箇所については、適宜説明を省略する場合があるが、発明の趣旨を限定するものではない。なお、本明細書において、「光学ガラス」は、複数種のガラス構成成分（ガラス成分）を含むガラス組成物であって、特に記載しない限り、形態（塊り状、板状、球状など）や用途（光学素子用素材、光学素子など）、大きさを問わない総称として用いている。すなわち、光学ガラスの形態や用途、大きさに制限はなく、いかなる形態の光学ガラスも、またいかなる用途の光学ガラスも、そしていかなる大きさの光学ガラスも本発明における光学ガラスに含まれる。また、本明細書において、光学ガラスは、単に「ガラス」と称されることがある。

　また、本明細書において、（数値１）を用いて、「（数値１）以下」のように数値範囲を表すことがある。このように表される範囲は、（数値１）よりも小さい数値範囲と（数値１）を合わせた数値範囲である。「（数値１）未満」と表される数値範囲は、（数値１）よりも小さい数値範囲であり、（数値１）を含まない。（数値２）を用いて、「（数値２）以上」のように数値範囲を表すことがある。このように表される範囲は、（数値２）よりも大きい数値範囲と（数値２）を合わせた数値範囲である。「（数値２）超」のように数値範囲を表すことがある。このように表される範囲は、（数値２）よりも大きい数値範囲であり、（数値２）を含まない。

　本明細書では、主に質量％表示での各ガラス成分の含有量に基づいて、本発明に係る光学ガラスを説明する。以下、特記しない限り、「％」は質量％を表す。また、一部のガラス成分については、カチオン％表示での含有量も記載する。

　本明細書において、質量％表示とは、酸化物やフッ化物で表される各ガラス成分について、全てのガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときの各ガラス成分の含有量を質量百分率により表示することをいう。また、質量％表示での合計含有量とは、複数種のガラス成分の含有量（含有量が０％である場合も含む）の合計量をいう。また、質量比とは、質量％表示におけるガラス成分の含有量（複数種の成分の合計含有量も含む）同士の割合（比）をいう。

　また、本明細書において、カチオン％表示とは、全てのカチオン成分の含有量の合計を１００％としたときのモル百分率をいう。カチオン％表示での合計含有量とは、複数種のカチオン成分の含有量（含有量が０％である場合も含む）の合計量をいう。また、カチオン比とは、カチオン％表示において、カチオン成分同士の含有量（複数種のカチオン成分の合計含有量も含む）の割合（比）をいう。

　なお、カチオン成分の価数（例えばＰ⁵⁺の価数は＋５、Ｓｉ⁴⁺の価数は＋４、Ｌａ³⁺の価数は＋３）は、慣習により定まった値であり、ガラス成分としてのＰ、Ｓｉ、Ｌａを酸化物基準で表記する際、Ｐ₂Ｏ₅、ＳｉＯ₂、Ｌａ₂Ｏ₃と表記するのと同様である。したがって、ガラス組成を分析する際、カチオン成分の価数まで分析しなくてもよい。また、アニオン成分の価数（例えばＯ^2-の価数がー２）も慣習により定まった値であり、上記のように酸化物基準におけるガラス成分を、例えばＰ₂Ｏ₅、ＳｉＯ₂、Ｌａ₂Ｏ₃と表記するのと同様である。したがって、ガラス組成を分析する際、アニオン成分の価数まで分析しなくてもよい。

　後述するように、Ｓｂ₂Ｏ₃、ＳｎＯ₂、ＣｅＯ₂は、清澄剤としてガラスに少量添加されることがある。しかし、本明細書において、全てのガラス成分の合計含有量にはＳｂ₂Ｏ₃、ＳｎＯ₂およびＣｅＯ₂の含有量を含めない。すなわち、ガラス成分中のＳｂ₂Ｏ₃、ＳｎＯ₂、ＣｅＯ₂の各含有量は、Ｓｂ₂Ｏ₃、ＳｎＯ₂およびＣｅＯ₂以外の全てのガラス成分の合計含有量におけるＳｂ₂Ｏ₃、ＳｎＯ₂、ＣｅＯ₂の各含有量として表示される。本明細書において、このような表記を外割りという。

　以下、本発明の第１実施形態および第２実施形態について説明する。なお、第１実施形態は第１発明の実施形態であり、第２実施形態は第２発明の実施形態である。

第１実施形態
　第１－１実施形態および第１－２実施形態（以下、「第１実施形態」と総称することがある。）について詳述する。

　第１実施形態に係る光学ガラスのガラス組成は、ＩＣＰ－ＡＥＳ（Inductively Coupled Plasma - Atomic Emission Spectrometry）、あるいは、ＩＣＰ－ＭＳ（Inductively Coupled Plasma - Mass Spectrometry）により定量することができる。ＩＣＰ－ＡＥＳにより求められる分析値は、例えば、分析値の±５％程度の測定誤差を含んでいることがある。また、本明細書および本発明において、ガラスの構成成分の含有量が０％または含まないとは、この構成成分を実質的に含まないことを意味し、この構成成分の含有量が不純物レベル程度以下であることを指す。

第１－１実施形態
　本発明の第１－１実施形態の光学ガラスは、
　アッベ数νｄが１６．７０以下であり、
　屈折率ｎｄが２．１０００以下であって、
　Ｐ₂Ｏ₅、ＴｉＯ₂およびＮｂ₂Ｏ₅を含み、
　ＴｉＯ₂の含有量とＮｂ₂Ｏ₅の含有量との質量比［ＴｉＯ₂／Ｎｂ₂Ｏ₅］が０．１５以上であるリン酸塩光学ガラスである。

　以下、第１－１実施形態に係る光学ガラスについて詳しく説明する。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、アッベ数νｄは１６．７０以下である。アッベ数νｄの上限は、好ましくは１６．６８であり、さらには、１６．６６、１６．６４、１６．６２、１６．６０、１６．５８、１６．５６、１６．５４の順により好ましい。また、アッベ数の下限は、好ましくは１５．５０であり、さらには、１５．５５、１５．６０、１５．６５、１５．７０の順に大きい値ほどより好ましい。

　アッベ数νｄを１６．７０以下とすることにより、低分散ガラス製レンズと組み合わせてペアレンズとしたときに、アッベ数の差が大きくなって、色収差の補正において高い効果を奏する。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、屈折率ｎｄは２．１０００以下である。屈折率の上限は、好ましくは２．０９５０であり、さらには、２．０９００、２．０８５０、２．０８００、２．０７５０、２．０５００、２．０３００、２．０１００、２．００００の順により好ましい。また、屈折率の下限は、好ましくは１．８８００であり、さらには、１．９０００、１．９２００、１．９４００、１．９６００の順に大きい値ほどより好ましい。

　屈折率ｎｄを２．１０００以下とすることにより、屈折率の低い低分散ガラス製レンズと組み合わせてペアレンズとした場合でも、屈折率の差が小さいために、像面湾曲が抑制される。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスは、Ｐ₂Ｏ₅、ＴｉＯ₂およびＮｂ₂Ｏ₅を含む。Ｐ₂Ｏ₅、ＴｉＯ₂およびＮｂ₂Ｏ₅を含むことにより、高分散で屈折率ｎｄの上昇を抑えた光学ガラスを得ることができる。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂の含有量とＮｂ₂Ｏ₅の含有量との質量比［ＴｉＯ₂／Ｎｂ₂Ｏ₅］は０．１５以上である。上述のとおり、第１－１実施形態に係る光学ガラスはＰ₂Ｏ₅およびＴｉＯ₂を含むが、Ｐ₂Ｏ₅およびＴｉＯ₂を増加させる
ことによってガラスの熔解性が低下し、液相温度が上昇するという問題が生じる。そこで、高分散化に寄与するＮｂ₂Ｏ₅を、ＴｉＯ₂に対して特定の割合で含有させることにより、液相温度の上昇を防ぎ、この問題を解消した。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂の含有量とＮｂ₂Ｏ₅の含有量との質量比［ＴｉＯ₂／Ｎｂ₂Ｏ₅］の下限は、好ましくは０．１６であり、さらには、０．１７、０．１８、０．１９、０．２０、０．２３の順により好ましい。また質量比［ＴｉＯ₂／Ｎｂ₂Ｏ₅］の上限は、好ましくは４．５０であり、さらには、４．４０、４．３０、４．２０、４．１０、４．００、３．８０、３．６０の順により好ましい。

　また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ⁴⁺の含有量とＮｂ⁵⁺の含有量とのカチオン比［Ｔｉ⁴⁺／Ｎｂ⁵⁺］の上限は、好ましくは６．００であり、さらには５．９０、５．８０、５．７０、５．６５、５．６０の順により好ましい。カチオン比［Ｔｉ⁴⁺／Ｎｂ⁵⁺］の下限は、好ましくは０．４０であり、さらには０．４１、０．４２の順により好ましい。

　Ｔｉ⁴⁺はガラスの熔解性を低下させ、液相温度を上昇させやすい。一方、Ｎｂ⁵⁺は液相温度の低下および屈折率の上昇を抑え、高分散化に寄与する。そのため、Ｎｂ⁵⁺をＴｉ⁴⁺に対して一定の割合で含有させることにより、ガラスの熔解性の低下および液相温度の上昇を抑制できる。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、カチオン比［Ｔｉ⁴⁺／Ｎｂ⁵⁺］は上記範囲とすることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスは、リン酸塩光学ガラスである。リン酸塩光学ガラスとは、ガラスのネットワーク形成成分として主にリン酸塩を含む光学ガラスをいう。したがって、第１－１実施形態に係る光学ガラスは、ネットワーク形成成分としてリン酸塩を含み、その含有量はＰ₂Ｏ₅の含有量として表される。ガラスのネットワーク形成成分として、Ｐ₂Ｏ₅、Ａｌ₂Ｏ₃、Ｂ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂等が知られている。ここで、ガラスのネットワーク形成成分として主にリン酸塩を含むとは、質量％表示におけるＰ₂Ｏ₅の含有量が、Ａｌ₂Ｏ₃、Ｂ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂のいずれの含有量よりも多いガラスを意味する。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ₂Ｏ₅の含有量の下限は、好ましくは７．０％であり、さらには、８．０％、９．０％、１０．０％、１１．０％、１２．０％、１２．５％、１３．０％の順により好ましい。また、Ｐ₂Ｏ₅の含有量の上限は、好ましくは３５．０％であり、さらには、３４．５％、３４．０％、３３．５％、３３．０％の順により好ましい。

　Ｐ₂Ｏ₅は、屈折率ｎｄの上昇を抑制し、ガラス中に高分散成分を多く含有するために必須の成分である。一方、Ｐ₂Ｏ₅を過剰に含むと熔解性が悪化する。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ₂Ｏ₅の含有量は上記範囲とすることが好ましい。

　また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｐ⁵⁺の含有量の上限は、好ましくは４５．００カチオン％であり、さらには４４．５０カチオン％、４４．００カチオン％、４３．５０カチオン％、４３．００カチオン％、４２．５０カチオン％、４２．００カチオン％、４１．５０カチオン％、４１．００カチオン％、４０．５０カチオン％、４０．００カチオン％、３９．５０カチオン％、３９．００カチオン％、３８．５０カチオン％の順により好ましい。Ｐ⁵⁺の含有量の下限は、好ましくは２０．００カチオン％であり、さらには２０．５０カチオン％、２１．００カチオン％、２１．５０カチオン％、２２．００カチオン％、２２．５０カチオン％、２３．００カチオン％、２３．５０カチオン％、２４．００カチオン％、２４．５０カチオン％、２５．００カチオン％、２５．５０カチオン％の順により好ましい。

　Ｐ⁵⁺は、屈折率ｎｄの上昇を抑制し、ガラス中に高分散成分を多く含有するために必須の成分である。一方、Ｐ⁵⁺を過剰に含むと熔解性が悪化する。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ⁵⁺の含有量は上記範囲とすることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは２９．０％であり、さらには、２８．５％、２８．０％、２７．５％、２７．０％、２５．０％、２０．０％、１５．０％、１０．０％、６．０％、５．０％の順により好ましい。また、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　Ｂｉ₂Ｏ₃は、適量を含有させることによりガラスの熱的安定性を改善する働きを有する。一方、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量を高めると、屈折率が上昇し、ガラスの着色が増大する。したがって、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｂｉ³⁺の含有量の上限は、好ましくは２０．００カチオン％であり、さらには１９．５０カチオン％、１９．００カチオン％、１８．５０カチオン％、１８．００カチオン％、１７．５０カチオン％、１７.００カチオン％、１６．５０カチオン％の順により好ましい。Ｂｉ³⁺の含有量の下限は、好ましくは３．００カチオン％であり、さらには１．５０カチオン％、１．００カチオン％、０．４０カチオン％の順により好ましい。Ｂｉ³⁺の含有量は０カチオン％であってもよい。

　Ｂｉ³⁺は、適量を含有させることによりガラスの熱的安定性を改善する働きを有する。一方、Ｂｉ³⁺の含有量を高めると、屈折率が上昇し、ガラスの着色が増大する。したがって、Ｂｉ³⁺の含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂およびＷＯ₃の合計含有量と、Ｎｂ₂Ｏ₅含有量との質量比［（ＴｉＯ₂＋ＷＯ₃）／Ｎｂ₂Ｏ₅］の下限は、好ましくは０．１５であり、さらには、０．１７、０．１９、０．２０、０．２１、０．２３、０．２５、０．２６、０．２８、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、０．５５、０．５６、０．５７、０．５８、０．５９、０．６０、０．６１、０．６２、０．６３、０．６４、０．６５の順により好ましい。また、質量比［（ＴｉＯ₂＋ＷＯ₃）／Ｎｂ₂Ｏ₅］の上限は、好ましくは８．００であり、さらには、７．９０、７．８０、７．７０、７．６０、７．４０、７．２０、７．００の順により好ましい。

　質量比［（ＴｉＯ₂＋ＷＯ₃）／Ｎｂ₂Ｏ₅］の値を上記範囲とすることで、屈折率の上昇を抑えつつ、色収差補正に好適な高分散性を有するガラスを得ることができる。

　また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ⁴⁺およびＷ⁶⁺の合計含有量とＮｂ⁵⁺の含有量とのカチオン比［（Ｔｉ⁴⁺＋Ｗ⁶⁺）／Ｎｂ⁵⁺］の上限は、好ましくは７．７０であり、さらには７．６０、７．５０、７．４０、７．３５、７．３０、７．２８、７．２６の順により好ましい。カチオン比［（Ｔｉ⁴⁺＋Ｗ⁶⁺）／Ｎｂ⁵⁺］の下限は、好ましくは０．４０であり、さらには０．４１、０．４２の順により好ましい。

　カチオン比［（Ｔｉ⁴⁺＋Ｗ⁶⁺）／Ｎｂ⁵⁺］の値を上記範囲とすることで、屈折率の上昇を抑制しつつ、色収差補正に好適な高分散性を有するガラスを得ることができる。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＷＯ₃の合計含有量と、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃）／（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃）］の下限は、好ましくは０．４５であり、さらには、０．５０、０．５５、０．６０、０．６５、０．７０、０．７５、０．８０、０．８５の順により好ましい。また、質量比［（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃）／（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃）］の上限は、好ましくは１．００である。Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　質量比［（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃）／（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃）］
の値を上記範囲とすることで、透過率の悪化を抑制し、また、屈折率の上昇、比重の増大を抑えることができる。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＷＯ₃の合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃］の下限は、好ましくは４３．０％であり、さらには、４５．０％、４６．０％、４７．０％、４８．０％、４９．０％、５０．０％、５２．０％の順により好ましい。また、合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃］の上限は、好ましくは８５．０％であり、さらには、８４．０％、８３．０％、８２．０％、８１．０％、７９．０％、７７．０％の順により好ましい。

　ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＷＯ₃は、いずれも高分散化に寄与するガラス成分であるが、着色増大の原因ともなる。したがって、合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃］は上記範囲とすることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示した場合に、Ｗ⁶⁺の含有量が０カチオン％を超える場合には、Ｂａ²⁺の含有量とＷ⁶⁺の含有量とのカチオン比［Ｂａ²⁺／Ｗ⁶⁺］の上限は、好ましくは０．１４であり、さらには０．１３、０．１２、０．１１、０．１０の順により好ましい。

　Ｂａ²⁺は、低分散化に寄与する成分である。したがって、第１－１実施形態に係る光学ガラスでは、Ｂａ²⁺の含有量に対して、高分散成分であるＷ⁶⁺を上記カチオン比となるように含有させることで、所望の高分散性を維持することができる。

　また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示した場合に、Ｗ⁶⁺の含有量が０カチオン％であって、Ｂａ²⁺の含有量が０カチオン％を超える場合には、Ｔｉ⁴⁺およびＢｉ³⁺の合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｂｉ³⁺］の上限は、好ましくは３５．００カチオン％であり、さらには３４．００カチオン％、３３．００カチオン％、３２．５０カチオン％、３２．３０カチオン％、３２．００カチオン％、３１．８０カチオン％、３１．６０カチオン％、３１．４０カチオン％、３１．２０カチオン％、３１．００カチオン％、３０．８０カチオン％、３０．６０カチオン％、３０．４０カチオン％、３０．２０カチオン％、３０．１０カチオン％、３０．００カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｂｉ³⁺］の下限は、好ましくは２１．００カチオン％であり、さらには２１．２０カチオン％、２１．４０カチオン％、２１．６０カチオン％、２１．８０カチオン％、２２．００カチオン％、２２．２０カチオン％、２２．４０カチオン％、２２．６０カチオン％、２２．８０カチオン％、２３．００カチオン％、２３．１０カチオン％、２３．２０カチオン％、２３．３０カチオン％、２３．４０カチオン％、２３．５０カチオン％の順により好ましい。

　Ｗ⁶⁺の含有量が０カチオン％であって、Ｂａ²⁺の含有量が０カチオン％を超える場合には、高分散成分の中でＷ⁶⁺に次いで高分散化への寄与が大きいＴｉ⁴⁺、および熱的安定性を改善する働きを有するＢｉ³⁺の合計含有量を上記範囲とすることで、Ｂａ²⁺による低分散化を抑制できる。

（ガラス成分）
　上記第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいては、以下のガラス成分を含むことができる。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスは、Ｐ₂Ｏ₅以外のガラスのネットワーク形成成分として、Ｂ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂、Ａｌ₂Ｏ₃を含むことができる。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは４．０％であり、さらには、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。Ｂ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　Ｂ₂Ｏ₃は、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熔融性を改善するとともに、屈折率の上昇を抑制する働きを有する。一方、Ｂ₂Ｏ₃の含有量が多いと、アッベ数の減少を抑制して高分散化を妨げ、また、化学的耐久性が低下する傾向がある。そのため、屈折率の上昇を抑制しつつ、ガラスの熱的安定性、熔融性および成形性等を改善する観点から、Ｂ₂Ｏ₃の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。一方、所望のアッベ数を得つつ、化学的耐久性を良好に維持する観点から、Ｂ₂Ｏ₃の含有量の下限は上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＳｉＯ₂の含有量の上限は、好ましくは８．０％であり、さらには、７．０％、６．０％、５．５％、５．０％、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％の順により好ましい。ＳｉＯ₂の含有量は０％であってもよい。

　ＳｉＯ₂は、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性を改善し、熔融ガラスの粘性を高め、熔融ガラスを成形しやすくする働きを有する。一方、ＳｉＯ₂の含有量が多いと、ガラスの熔融性、低温軟化性が低下し、ガラス原料が熔け残る傾向がある。そのため、ガラスの熔融性、低温軟化性等を改善する観点から、ＳｉＯ₂の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．０％、３．５％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％の順により好ましい。Ａｌ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　Ａｌ₂Ｏ₃は、屈折率の上昇を抑制し、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善する働きを有するガラス成分であり、ネットワーク形成成分として考えることができる。一方、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラス転移温度Ｔｇが上昇する、熔融性が低下する等の問題が生じやすい。このような問題を回避する観点から、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラスのネットワーク形成成分であるＰ₂Ｏ₅、Ｂ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂およびＡｌ₂Ｏ₃の合計含有量［Ｐ₂Ｏ₅＋Ｂ₂Ｏ₃＋ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃］の上限は、好ましくは４５．０％であり、さらには、４３．０％、４１．０％、３９．０％、３７．０％、３５．０％、３３．０％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｐ₂Ｏ₅＋Ｂ₂Ｏ₃＋ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃］の下限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、１１．０％、１２．０％、１２．５％、１３．０％、１４．０％、１５．０％の順により好ましい。

　合計含有量［Ｐ₂Ｏ₅＋Ｂ₂Ｏ₃＋ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃］の上限を上記範囲とすることで、屈折率を所望の範囲に維持しやすくなる。また、合計含有量［Ｐ₂Ｏ₅＋Ｂ₂Ｏ₃＋ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃］の下限を上記範囲とすることで、ガラスの熱的安定性を改善し、ガラスの失透をより一層抑制しやすくなる。

　また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ₂Ｏ₅、Ｂ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂およびＡｌ₂Ｏ₃の合計含有量に対するＰ₂Ｏ₅の含有量の質量比［Ｐ₂Ｏ₅／（Ｐ₂Ｏ₅＋Ｂ₂Ｏ₃＋ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃）］の下限は、好ましくは０．７０であり、さらには、０．７５、０．８０、０．８５、０．９０の順により好ましい。質量比［Ｐ₂Ｏ₅／（Ｐ₂Ｏ₅＋Ｂ₂Ｏ₃＋ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃）］を１．００とすることもできる。

　質量比［Ｐ₂Ｏ₅／（Ｐ₂Ｏ₅＋Ｂ₂Ｏ₃＋ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃）］が小さいと、ガラスの熱的安定性が低下し、また、熔融性も低下する。そのため、ガラスの高分散化、良好な熔融性を維持する観点から、質量比［Ｐ₂Ｏ₅／（Ｐ₂Ｏ₅＋Ｂ₂Ｏ₃＋ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃）］の下限は、上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂の含有量の下限は、好ましくは１．０％であり、さらには、３．０％、５．０％、６．０％、７．０％、８．０％、９．０％、１０．０％の順により好ましい。また、ＴｉＯ₂の含有量の上限は、好ましくは４５．０％であり、さらには、４４．０％、４３．０％、４２．０％、４１．０％、４０．０％、３９．０％の順により好ましい。

　ＴｉＯ₂は、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＢｉ₂Ｏ₃と比較して屈折率の上昇を抑制し、高分散化に大きく寄与する。一方、ＴｉＯ₂は、比較的ガラスの着色を増大させやすい。また、ＴｉＯ₂は、熔融ガラスを成形、徐冷して光学ガラスを得る過程で、ガラス内における結晶生成を促進させ、ガラスの透明性を低下（白濁）させる。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂の含有量は上記範囲とすることが好ましい。

　また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ⁴⁺の含有量の上限は、好ましくは４８．００カチオン％であり、さらには４７．００カチオン％、４６．００カチオン％、４５．５０カチオン％、４５．００カチオン％、４４．５０カチオン％、４４．００カチオン％、４３．５０カチオン％、４３．００カチオン％、４２．５０カチオン％、４２．００カチオン％の順により好ましい。Ｔｉ⁴⁺の含有量の下限は、好ましくは１０．００カチオン％であり、さらには１１．００カチオン％、１１．５０カチオン％、１２．００カチオン％、１２．５０カチオン％、１３．００カチオン％、１３．５０カチオン％、１４．００カチオン％、１４．５０カチオン％、１５．００カチオン％、１５．５０カチオン％の順により好ましい。

　Ｔｉ⁴⁺はＮｂ⁵⁺およびＢｉ³⁺と比較して屈折率の上昇を抑制し、高分散化に大きく寄与する。一方、Ｔｉ⁴⁺は、比較的ガラスの着色を増大させやすい。また、Ｔｉ⁴⁺は、熔融ガラスを成形、徐冷して光学ガラスを得る過程で、ガラス内における結晶生成を促進させ、ガラスの透明性を低下（白濁）させる。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ⁴⁺の含有量は上記範囲とすることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂の含有量とＰ₂Ｏ₅の含有量との質量比［ＴｉＯ₂／Ｐ₂Ｏ₅］の上限は、好ましくは４．５０であり、さらには、４．００、３．５０、３．００、２．５０、２．００、１．５０の順により好ましい。また、質量比［ＴｉＯ₂／Ｐ₂Ｏ₅］の下限は、好ましくは０．０４であり、さらには、０．０８、０．１２、０．１６、０．２０、０．２４、０．２８、０．３２、０．３６、０．４０、０．４４、０．４８、０．５２の順により好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスでは、ＴｉＯ₂を含むことにより、ガラス内における結晶生成が促進されて、ガラスの透明性が低下（白濁）するという問題が生じる。ネットワーク形成成分であるＰ₂Ｏ₅をＴｉＯ₂に対して上記範囲の割合で含有させることによりこの問題を解消することができる。

　また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ⁴⁺の含有量とＰ⁵⁺の含有量とのカチオン比［Ｔｉ⁴⁺／Ｐ⁵⁺］の上限は、好ましくは１．５０であり、さらには１．４０、１．３０、１．２９、１．２８、１．２７、１．２６、１．２５、１．２４、１．２３、１．２２の順により好ましい。カチオン比［Ｔｉ⁴⁺／Ｐ⁵⁺］の下限は、好ましくは０．５０であり、さらには０．５１、０．５２、０．５３の順により好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスでは、Ｔｉ⁴⁺を含むことにより、ガラス内における結晶生成が促進されて、ガラスの透明性が低下（白濁）するという問題が生じる。ネットワーク形成成分であるＰ⁵⁺をＴｉ⁴⁺に対して上記範囲の割合で含有させることによりこの問題を解消することができる。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ₂Ｏ₅の含有量の下限は、好ましくは５．５％であり、さらには、６．０％、６．５％、７．０％、７．５％、８．０％、８．５％の順により好ましい。また、Ｎｂ₂Ｏ₅の含有量の上限は、好ましくは５５．０％であり、さらには、５４．０％、５３．０％、５２．０％、５１．０％、５０．０％、４９．０％、４８．０％の順により好ましい。

　Ｎｂ₂Ｏ₅は、高分散化に寄与する成分である。また、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を改善するガラス成分でもある。一方、Ｎｂ₂Ｏ₅の含有量が多くなりすぎると、ガラスの熱的安定性が低下し、また、ガラスの着色が強まる傾向がある。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ₂Ｏ₅の含有量は上記範囲とすることが好ましい。

　また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｎｂ⁵⁺の含有量の上限は、好ましくは４５．００カチオン％であり、さらには４４．００カチオン％、４３．５０カチオン％、４３．００カチオン％、４２．５０カチオン％、４２．００カチオン％、４１．５０カチオン％、４１．００カチオン％、４０．５０カチオン％、４０．００カチオン％、３９．５０カチオン％、３９．００カチオン％、３８．５０カチオン％の順により好ましい。Ｎｂ⁵⁺の含有量の下限は、好ましくは１．００カチオン％であり、さらには２．００カチオン％、２．５０カチオン％、３．００カチオン％、３．５０カチオン％、４．００カチオン％、４．５０カチオン％、５．００カチオン％、５．５０カチオン％、６．００カチオン％、６．５０カチオン％の順により好ましい。

　Ｎｂ⁵⁺は、高分散化に寄与する成分である。また、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を改善するガラス成分でもある。一方、Ｎｂ⁵⁺の含有量が多くなりすぎると、ガラスの熱的安定性が低下し、また、ガラスの着色が強まる傾向がある。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ⁵⁺の含有量は上記範囲とすることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＷＯ₃の含有量の上限は、好ましくは４５．０％であり、さらには、４４．５％、４４．０％、４３．５％、４３．０％、４２．０％、４１．０％、４０．０％の順により好ましい。また、ＷＯ₃の含有量の下限は、好ましくは９．０％であり、さらには、７．０％、５．０％、３．０％、１．０％、０．５％、０．３％、０．１％の順により好ましい。ＷＯ₃の含有量は０％であってもよい。

　ＷＯ₃は、屈折率の上昇を抑え、高分散化に大きく寄与するが、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＢｉ₂Ｏ₃と比較してガラスの着色の原因となりやすく、透過率を悪化させる。したがって、ＷＯ₃の含有量は上記範囲とすることが好ましい。

　また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｗ⁶⁺の含有量の上限は、好ましくは３０．００カチオン％であり、さらには２９．００カチオン％、２８．５０カチオン％、２８．００カチオン％、２７．５０カチオン％、２７．００カチオン％、２６．５０カチオン％、２６．００カチオン％、２５．５０カチオン％、２５．００カチオン％、２４．５０カチオン％の順により好ましい。Ｗ⁶⁺の含有量の下限は、好ましくは０．４０カチオン％であり、さらには０．２０カチオン％、０．１０カチオン％の順により好ましい。Ｗ⁶⁺の含有量は０カチオン％であってもよい。

　Ｗ⁶⁺は、屈折率の上昇を抑え、高分散化に大きく寄与するが、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺およびＢｉ³⁺と比較してガラスの着色の原因となりやすく、透過率を悪化させる。したがってＷ⁶⁺の含有量は上記範囲とすることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃の合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃］の上限は、好ましくは８６．０％であり、さらには、８５．５％、８５．０％、８４．５％、８４．０％、８３．５％、８３．０％の順により好ましい。また、合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃］の下限は、好ましくは５５．０％であり、さらには、５５．５％、５６．０％、５６．５％、５７．０％、５７．５％、５８．０％、５８．５％、５９．０％、５９．５％、６０．０％、６０．５％、６１．０％、６１．５％、６２．０％、６２．５％、６３．０％、６３．５％、６４．０％の順により好ましい。

　ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃は、ガラスの高分散化に寄与する。また、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。しかし、Ｂｉ₂Ｏ₃は、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＷＯ₃と比べて屈折率を上昇させる働きが強い。よって、屈折率の上昇およびガラスの着色増大を抑制する観点から、合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃］の上限は上記範囲であることが好ましい。また、ガラスを高分散化し、またガラスの熱的安定性を改善する観点から、合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃］の下限は上記範囲であることが好ましい。

　また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺およびＢｉ³⁺の合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺］の上限は、好ましくは７５．００カチオン％であり、さらには７４．５０カチオン％、７４．００カチオン％、７３．５０カチオン％、７３．００カチオン％、７２．５０カチオン％、７２．００カチオン％、７１．５０カチオン％、７１．００カチオン％、７０．５０カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺］の下限は、好ましくは５２．００カチオン％であり、さらには５２．１０カチオン％、５２．１５カチオン％、５２．２０カチオン％、５２．２５カチオン％、５２．３０カチオン％の順により好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺およびＢｉ³⁺はガラスの高分散化に寄与する。また、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。したがって、合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺］の下限は上記範囲であることが好ましい。一方で、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺およびＢｉ³⁺はガラスの着色を増大させる。したがって合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺］の上限は上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ₂Ｏの含有量の上限は、好ましくは１．２％であり、さらには、１．１％、１．０％、０．８％、０．６％、０．４％の順により好ましい。Ｌｉ₂Ｏの含有量は０％であってもよい。

　Ｌｉ₂Ｏは、屈折率の上昇を抑制し、ガラスの熔融性を改善する働きをする。そのため、所要の光学特性を維持しつつ、熔融性を確保する観点から、Ｌｉ₂Ｏの含有量は上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎａ₂Ｏの含有量の上限は、好ましくは６．０％であり、さらには、５．０％、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％の順により好ましい。また、Ｎａ₂Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｎａ₂Ｏの含有量は０％であってもよい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｋ₂Ｏの含有量の上限は、好ましくは１２．０％であり、さらには、１１．０％、１０．０％、９．０％、８．５％、８．０％の順により好ましい。また、Ｋ₂Ｏの含有量の下限は、ガラスの熱的安定性を良好に維持し、液相温度の上昇を抑えるために、好ましくは０．１％であり、さらには、０．３％、０．５％、１．０％、１．５％、２．０％、２．５％の順により好ましい。Ｋ₂Ｏの含有量は０％であってもよい。

　Ｎａ₂ＯおよびＫ₂Ｏは、いずれも、屈折率の上昇を抑制し、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｎａ₂ＯおよびＫ₂Ｏの各含有量は、それぞれ上記範囲とすることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂ＯおよびＫ₂Ｏの合計含有量［Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ］の上限は、好ましくは１５．０％であり、さらには、１４．０％、１３．０％、１２．０％、１１．０％、１０．０％、９．０％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ］の下限は、ガラスの熱的安定性を良好に維持し、液相温度の上昇を抑えるために、好ましくは０．１％であり、さらには、０．３％、０．５％、１．０％、１．５％、２．０％、２．５％の順により好ましい。合計含有量［Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ］は０％であってもよい。

　Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂ＯおよびＫ₂Ｏは、いずれも、屈折率の上昇を抑制し、ガラスの熔融性を改善する働きを有する。しかし、これらの含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂ＯおよびＫ₂Ｏの合計含有量［Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ］は上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｒｂ₂Ｏの含有量の上限は、好ましくは２．０％であり、さらには、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｒｂ₂Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｒｂ₂Ｏの含有量は０％であってもよい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｃｓ₂Ｏの含有量の上限は、好ましくは６．０％であり、さらには、５．０％、４．５％、４．０％、３．５％の順により好ましい。また、Ｃｓ₂Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｃｓ₂Ｏの含有量は０％であってもよい。

　Ｒｂ₂ＯおよびＣｓ₂Ｏは、いずれも、屈折率の上昇を抑制し、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｒｂ₂ＯおよびＣｓ₂Ｏの各含有量は、それぞれ上記範囲とすることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＭｇＯの含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、ＭｇＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＭｇＯの含有量は０％であってもよい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＣａＯの含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、ＣａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＣａＯの含有量は０％であってもよい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＳｒＯの含有量の上限は、好ましくは６．０％であり、さらには、５．８％、５．７％、５．６％、５．５％、５．０％、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％の順により好ましい。また、ＳｒＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＳｒＯの含有量は０％であってもよい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＢａＯの含有量の上限は、好ましくは６．０％であり、さらには、５．８％、５．７％、５．６％、５．５％、５．０％、４．５％、４．０％の順により好ましい。また、ＢａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＢａＯの含有量は０％であってもよい。

　ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯは、いずれもガラスの熱的安定性、熔融性を改善させる働きを有するガラス成分である。しかし、これらガラス成分の含有量が多くなると、高分散性が損なわれ、また、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスが失透しやすくなる。そのため、これらガラス成分の各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。

　また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｂａ²⁺の含有量の上限は、好ましくは１３．００カチオン％であり、さらには１２．００カチオン％、１１．００カチオン％、１０．００カチオン％、９．００カチオン％、８．００カチオン％、７．５０カチオン％、７．００カチオン％、６．５０カチオン％、６．００カチオン％、５．５０カチオン％、５．００カチオン％、４．５０カチオン％、４．００カチオン％、３．５０カチオン％の順により好ましい。また、Ｂａ²⁺の含有量の下限は、好ましくは０カチオン％である。Ｂａ²⁺の含有量は０カチオン％であってもよい。

　Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、Ｂａ²⁺は、いずれもガラスの熱的安定性、熔融性を改善させる働きを有するガラス成分である。しかし、これらガラス成分の含有量が多くなると、高分散性が損なわれ、また、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスが失透しやすくなる。そのため、これらガラス成分の各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、高分散化を妨げることなく熱的安定性を維持する観点から、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］の上限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、９．０％、８．０％、７．０％、６．０％、５．５％、５．０％の順により好ましい。また、合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］の下限は、好ましくは０％である。合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］は０％であってもよい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＺｎＯの含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、ＺｎＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＺｎＯの含有量は０％であってもよい。

　ＺｎＯは、ガラスを熔融するときに、ガラスの原料の熔けを促進する働き（すなわち、熔融性を改善する働き）を有するガラス成分である。また、ＺｎＯは、アルカリ土類金属などの他の二価金属成分と比べて、ガラスの熱的安定性を改善し、液相温度を低下させる働きが強い。そのため、ガラスの熔融性、熱的安定性を改善する観点から、ＺｎＯの含有量の下限は上記範囲であることが好ましい。また、ガラスの低分散化を抑制する観点から、ＺｎＯの含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＺｒＯ₂の含有量の上限は、好ましくは６．０％であり、さらには、５．０％、４．５％、４．０％、３．０％、２．０％の順により好ましい。また、ＺｒＯ₂の含有量の下限は、好ましくは０％である。ＺｒＯ₂の含有量は０％であってもよい。

　ＺｒＯ₂は、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するガラス成分である。しかし、ＺｒＯ₂の含有量が多すぎると、屈折率が上昇し、ガラスの熱的安定性が低下する傾向を示す。また、ガラス原料が熔け残りやすくなる。そのため、ガラスの熔融性、熱的安定性を良好に維持し、所要の光学特性を実現する観点から、ＺｒＯ₂の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。一方、所要の光学特性を実現しつつ、ガラスの熱的安定性を改善する観点から、ＺｒＯ₂の含有量の下限は上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔａ₂Ｏ₅の含有量の上限は、好ましくは９．０％であり、さらには、８．０％、７．０％、６．０％、５．０％、４．０％、３．０％の順により好ましい。また、Ｔａ₂Ｏ₅の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｔａ₂Ｏ₅の含有量は０％であってもよい。

　Ｔａ₂Ｏ₅は、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するガラス成分である。一方、Ｔａ₂Ｏ₅は、屈折率を上昇させ、ガラスを低分散化させる。また、Ｔａ₂Ｏ₅は、他のガラス成分と比較し、極めて高価な成分であり、Ｔａ₂Ｏ₅の含有量が多くなるとガラスの生産コストが増大する。さらに、Ｔａ₂Ｏ₅は他のガラス成分と比べて分子量が大きいため、ガラスの比重を増大させ、結果的にガラス製光学素子の重量を増大させる。また、Ｔａ₂Ｏ₅の含有量が多くなると、ガラスの熔融性が低下し、ガラスを熔融するときに、ガラス原料の熔け残りが生じやすくなる。そのため、Ｔａ₂Ｏ₅の含有量は上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｇａ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは４．０％であり、さらには、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｇａ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｇａ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｉｎ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％の順により好ましい。また、Ｉｎ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｉｎ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｃ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、Ｓｃ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｓｃ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＨｆＯ₂の含有量の上限は、好ましくは８．０％であり、さらには、７．０％、６．５％、６．０％、５．５％、５．０％、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＨｆＯ₂の含有量の下限は、好ましくは０％である。ＨｆＯ₂の含有量は０％であってもよい。

　Ｇａ₂Ｏ₃、Ｉｎ₂Ｏ₃、Ｓｃ₂Ｏ₃、ＨｆＯ₂は、いずれも屈折率ｎｄを高める働きを有し、また高価な成分である。そのため、Ｇａ₂Ｏ₃、Ｉｎ₂Ｏ₃、Ｓｃ₂Ｏ₃、ＨｆＯ₂の各含有量は上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｕ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％の順により好ましい。また、Ｌｕ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｌｕ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　Ｌｕ₂Ｏ₃は、屈折率ｎｄを高める働きを有する。また、分子量が大きいことから、ガラスの比重を増加させるガラス成分でもある。そのため、Ｌｕ₂Ｏ₃の含有量を低減させることが好ましく、Ｌｕ₂Ｏ₃の含有量は上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＧｅＯ₂の含有量の上限は、好ましくは６．０％であり、さらには、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＧｅＯ₂の含有量の下限は、好ましくは０％である。ＧｅＯ₂の含有量は０％であってもよい。

　ＧｅＯ₂は、屈折率ｎｄを高める働きを有し、また、一般的に使用されるガラス成分の中で、突出して高価な成分である。したがって、ガラスの製造コストを低減する観点から、ＧｅＯ₂の含有量は上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％の順により好ましい。また、Ｌａ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｌａ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　Ｌａ₂Ｏ₃の含有量が多くなるとガラスの熱的安定性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなる。したがって、ガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、Ｌａ₂Ｏ₃の含有量は上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｇｄ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは８．０％であり、さらには、７．０％、６．０％、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．５％、１．０％の順により好ましい。また、Ｇｄ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｇｄ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　Ｇｄ₂Ｏ₃の含有量が多くなり過ぎるとガラスの熱的安定性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなる。また、Ｇｄ₂Ｏ₃の含有量が多くなり過ぎるとガラスの比重が増大し、好ましくない。したがって、ガラスの熱的安定性を良好に維持しつつ、比重の増大を抑制する観点から、Ｇｄ₂Ｏ₃の含有量は上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｙ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％の順により好ましい。また、Ｙ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｙ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　Ｙ₂Ｏ₃の含有量が多くなり過ぎるとガラスの熱的安定性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなる。したがって、ガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、Ｙ₂Ｏ₃の含有量は上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｙｂ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％、２．０％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｙｂ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｙｂ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　Ｙｂ₂Ｏ₃は、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃と比べて分子量が大きいため、ガラスの比重を増大させる。ガラスの比重が増大すると、光学素子の質量が増大する。例えば、質量の大きいレンズをオートフォーカス式の撮像レンズに組み込むと、オートフォーカス時にレンズの駆動に要する電力が増大し、電池の消耗が激しくなる。したがって、Ｙｂ₂Ｏ₃の含有量を低減させて、ガラスの比重の増大を抑えることが望ましい。

　また、Ｙｂ₂Ｏ₃の含有量が多すぎるとガラスの熱的安定性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなる。ガラスの熱的安定性の低下を防ぎ、比重の増大を抑制する観点から、Ｙｂ₂Ｏ₃の含有量は上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスは、主として上述のガラス成分、すなわちＰ₂Ｏ₅、Ｂ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂、Ａｌ₂Ｏ₃、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃、Ｂｉ₂Ｏ₃、Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ、Ｋ₂Ｏ、Ｒｂ₂Ｏ、Ｃｓ₂Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、ＺｒＯ₂、Ｔａ₂Ｏ₅、Ｇａ₂Ｏ₃、Ｉｎ₂Ｏ₃、Ｓｃ₂Ｏ₃、ＨｆＯ₂、Ｌｕ₂Ｏ₃、ＧｅＯ₂、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃、およびＹｂ₂Ｏ₃で構成されていることが好ましく、上述のガラス成分の合計含有量は、９５％よりも多くすることが好ましく、９８％よりも多くすることがより好ましく、９９％よりも多くすることがさらに好ましく、９９．５％よりも多くすることが一層好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｅＯ₂の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＴｅＯ₂の含有量の下限は、好ましくは０％である。ＴｅＯ₂の含有量は０％であってもよい。

　ＴｅＯ₂は、屈折率ｎｄを高める成分であり、また毒性を有することから、ＴｅＯ₂の含有量を低減させることが好ましい。そのため、ＴｅＯ₂の含有量は上記範囲であることが好ましい。

　第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、陰イオン成分、すなわちアニオン成分は主として酸素イオンであるが、その他の陰イオンとしてハロゲンイオン、例えば、塩素イオン、ヨウ素イオン、臭素イオン等を少量含有することができる。

　ガラス成分としてハロゲン化物を含有する場合であっても、全ガラス成分における酸化物の割合（質量比）が９５質量％以下にならないよう、ハロゲン化物の含有量を少量に留めることが好ましい。

　すなわち、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、全ガラス成分における酸化物の含有量は９５質量％よりも多くすることが好ましい。さらには、全ガラス成分における酸化物の含有量の下限は９７質量％、９９質量％、９９．５質量％、９９．９質量％、９９．９５質量％、９９．９９質量％の順により好ましく、全ガラス成分における酸化物の含有量は１００質量％であってもよい。全ガラス成分における酸化物の含有量が１００質量％であるガラスは、実質的にハロゲン化物を含まない。

　また、第１－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ハロゲンイオンの含有量の上限は、好ましくは４アニオン％であり、さらには、３アニオン％、２アニオン％、１アニオン％、０．５アニオン％の順により好ましい。ハロゲンイオンの含有量は０アニオン％であっても良い。アニオン％とは、ガラスに含まれる全てのアニオン成分の含有量の合計を１００％としたときのモル百分率である。

　なお、第１－１実施形態に係る光学ガラスは、基本的に上記ガラス成分により構成されることが好ましいが、本発明の作用効果を妨げない範囲において、その他の成分を含有することも可能である。また、本発明において、不可避的不純物の含有を排除するものではない。

＜その他の成分組成＞
　Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅは、いずれも毒性を有する。そのため、第１－１実施形態に係る光学ガラスがこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。

　Ｕ、Ｔｈ、Ｒａはいずれも放射性元素である。そのため、第１－１実施形態に係る光学ガラスがこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。

　Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｐｒ，Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍは、ガラスの着色を増大させ、蛍光の発生源となり得る。そのため、第１－１実施形態に係る光学ガラスがこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。

　Ｓｂ（Ｓｂ₂Ｏ₃）、Ｓｎ（ＳｎＯ₂）、Ｃｅ（ＣｅＯ₂）は清澄剤として機能する任意に添加可能な元素である。このうち、Ｓｂ（Ｓｂ₂Ｏ₃）は、清澄効果の大きな清澄剤である。しかし、Ｓｂ（Ｓｂ₂Ｏ₃）は酸化性が強く、Ｓｂ（Ｓｂ₂Ｏ₃）の添加量を多くしていくと、Ｓｂイオンによる光吸収により、ガラスの着色が増大し、好ましくない。また、ガラスを熔融するときに、熔融物中にＳｂがあると、ガラス熔融坩堝を構成する白金の熔融物への溶出が促進され、ガラス中の白金濃度が高くなる。ガラス中において、白金がイオンとして存在すると、光の吸収によりガラスの着色が増大する。また、ガラス中に白金が固形物として存在すると光の散乱源となり、ガラスの品質を低下させる。Ｓｎ（ＳｎＯ₂）、Ｃｅ（ＣｅＯ₂）は、Ｓｂ（Ｓｂ₂Ｏ₃）と比較し、清澄効果が小さい。Ｓｎ（ＳｎＯ₂）、Ｃｅ（ＣｅＯ₂）は、多量に添加するとガラスの着色が強まる。したがって、清澄剤を添加する場合は、添加量に注意しつつ、Ｓｂ（Ｓｂ₂Ｏ₃）を添加することが好ましい。

　Ｓｂ₂Ｏ₃の含有量は、外割り表示とする。すなわち、Ｓｂ₂Ｏ₃、ＳｎＯ₂およびＣｅＯ₂以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＳｂ₂Ｏ₃の含有量は、好ましくは１質量％未満、より好ましくは０．５質量％未満、さらに好ましくは０．１質量％未満の範囲である。Ｓｂ₂Ｏ₃の含有量は０質量％であってもよい。

　ＳｎＯ₂の含有量も、外割り表示とする。すなわち、ＳｎＯ₂、Ｓｂ₂Ｏ₃およびＣｅＯ₂以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＳｎＯ₂の含有量は、好ましくは２質量％未満、より好ましくは１質量％未満、さらに好ましくは０．５質量％未満、一層好ましくは０．１質量％未満の範囲である。ＳｎＯ₂の含有量は０質量％であってもよい。ＳｎＯ₂の含有量を上記範囲とすることによりガラスの清澄性を改善できる。

　ＣｅＯ₂の含有量も、外割り表示とする。すなわち、ＣｅＯ₂、Ｓｂ₂Ｏ₃、ＳｎＯ₂以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＣｅＯ₂の含有量は、好ましくは２質量％未満、より好ましくは１質量％未満、さらに好ましくは０．５質量％未満、一層好ましくは０．１質量％未満の範囲である。ＣｅＯ₂の含有量は０質量％であってもよい。ＣｅＯ₂の含有量を上記範囲とすることによりガラスの清澄性を改善できる。

（ガラス特性）
＜ガラス転移温度Ｔｇ＞
　第１－１実施形態に係る光学ガラスのガラス転移温度Ｔｇの上限は、好ましくは７５０℃であり、さらには、７４０℃、７３０℃、７２０℃、７１０℃、７００℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限は、好ましくは５２０℃であり、さらには、５４０℃、５６０℃、５８０℃、６００℃の順により好ましい。

　ガラス転移温度Ｔｇの上限が上記範囲を満たすことにより、ガラスのアニール温度の上昇を抑制することができ、アニール設備、例えば、レア―と呼ばれる連続式アニールやバッチ式アニール炉の熱的ダメージを軽減することができる。

　ガラス転移温度Ｔｇの下限が上記範囲を満たすことにより、所望のアッベ数、屈折率を維持しつつ、ガラスの熱的安定性を良好に維持しやすくなる。

＜ガラスの光線透過性＞
　第１－１実施形態において、光線透過性は、着色度λ５により評価できる。
　互いに平行であり、光学研磨されている２つの平面を有するガラス（厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍ）を用い、上記２つの平面のうち、一方の平面より、この平面に垂直に光線を入射させる。そして、他方の平面から出射した透過光の強度Ｉｏｕｔと入射光の強度Ｉｉｎの比（Ｉｏｕｔ／Ｉｉｎ）、すなわち、外部透過率を算出する。分光光度計を用いて、入射光の波長を例えば２８０～７００ｎｍの範囲でスキャンしながら、外部透過率を測定することにより、分光透過率曲線を得る。

　外部透過率は、入射光の波長がガラスの短波長側の吸収端から長波長側にいくにつれて増加し、高い値を示す。

　λ５は、外部透過率が５％となる波長である。２８０～７００ｎｍの波長域において、λ５よりも長波長側におけるガラスの外部透過率は５％より大きい値を示す。

　λ５が短波長化された光学ガラスを用いることで、好適な色再現を可能とする光学素子を提供できる。

　このような理由より、λ５の範囲は４４０ｎｍ以下が好ましく、さらに、４３５ｎｍ以下、４３０ｎｍ以下、４２５ｎｍ以下、４２０ｎｍ以下、４１５ｎｍ以下、４１０ｎｍ以下の順により好ましい。λ５の下限の目安は、３８０ｎｍである。

＜ガラスの比重＞
　第１－１実施形態に係る光学ガラスは、屈折率の上昇を抑えた高分散ガラスでありながら、比重が大きくない。通常、ガラスの比重を低減することができれば、レンズの重量を減少できる。その結果、レンズを搭載するカメラレンズのオートフォーカス駆動の消費電力を低減できる。一方、比重を減少させすぎると、熱的安定性の低下を招く。そのため、比重ｄの上限は、好ましくは５．８０であり、さらには、５．６０、５．３０、５．００、４．８０、４．６０、４．４０、４．２０、４．００、３．８０、３．７０の順により好ましい。また、熱的安定性を改善する観点から、比重ｄの下限は、好ましくは２．８０であり、さらには、２．９０、３．００、３．１０、３．２０の順により好ましい。

＜液相温度＞
　第１－１実施形態に係る光学ガラスの液相温度の上限は、好ましくは１３５０℃であり、さらには、１３４０℃、１３３０℃、１３２０℃、１３１０℃、１３００℃の順により好ましい。また、液相温度の下限は、好ましくは１０００℃であり、さらには、１０２０℃、１０４０℃、１０６０℃、１０８０℃、１１００℃、１１３０℃、１１５０℃の順により好ましい。本実施形態に係る光学ガラスによれば、ガラスの熱的安定性が改善された、屈折率の上昇を抑えた高分散ガラスが得られる。

　なお、液相温度は次のように決定する。１０ｃｃ（１０ｍｌ）のガラスを白金坩堝中に投入し１２５０℃～１３５０℃で２０～３０分熔融した後にガラス転移温度Ｔｇ以下まで冷却し、ガラスを白金坩堝ごと所定温度の熔解炉に入れ２時間保持する。保持温度は１０００℃以上で５℃あるいは１０℃刻みとし、２時間保持後、冷却し、１００倍の光学顕微鏡でガラス内部の結晶の有無を観察する。結晶の析出しなかった最低温度を液相温度とする。

（光学ガラスの製造）
　本発明の実施形態に係る光学ガラスは、上記所定の組成となるようにガラス原料を調合し、調合したガラス原料により公知のガラス製造方法に従って作製すればよい。例えば、複数種の化合物を調合し、十分混合してバッチ原料とし、バッチ原料を石英坩堝や白金坩堝中に入れて粗熔解（ラフメルト）する。粗熔解によって得られた熔融物を急冷、粉砕してカレットを作製する。さらにカレットを白金坩堝中に入れて加熱、再熔融（リメルト）して熔融ガラスとし、さらに清澄、均質化した後に熔融ガラスを成形し、徐冷して光学ガラスを得る。熔融ガラスの成形、徐冷には、公知の方法を適用すればよい。

　なお、ガラス中に所望のガラス成分を所望の含有量となるように導入することができれば、バッチ原料を調合するときに使用する化合物は特に限定されないが、このような化合物として、酸化物、正リン酸、メタリン酸塩、五酸化二燐、炭酸塩、硝酸塩、水酸化物、フッ化物等が挙げられる。

（光学素子等の製造）
　第１－１発明の実施形態に係る光学ガラスを使用して光学素子を作製するには、公知の方法を適用すればよい。例えば、ガラス原料を熔融して熔融ガラスとし、この熔融ガラスを鋳型に流し込んで板状に成形し、本発明に係る光学ガラスからなるガラス素材を作製する。得られたガラス素材を適宜、切断、研削、研磨し、プレス成形に適した大きさ、形状のプレス成形用ガラス素材を作製する。プレス成形用ガラス素材を加熱、軟化して、公知の方法でプレス成形し、光学素子の形状に近似する光学素子ブランクを作製する。光学素子ブランクをアニールし、公知の方法で研削、研磨して光学素子を作製する。

　作製した光学素子の光学機能面には使用目的に応じて、反射防止膜、全反射膜などをコーティングしてもよい。

　光学素子としては、球面レンズなどの各種レンズ、プリズム、回折格子などが例示できる。

第１－２実施形態
　本発明の第１－２実施形態の光学ガラスは、
　アッベ数νｄが１６．７０以下であり、
　Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量が２９．０質量％以下であって、
　ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＷＯ₃の合計含有量が４５．０質量％以上であるリン酸塩光学ガラスである。

　以下、第１－２実施形態に係る光学ガラスについて詳しく説明する。

　第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、アッベ数νｄは１６．７０以下である。アッベ数νｄの上限は、好ましくは１６．６８であり、さらには、１６．６６、１６．６４、１６．６２、１６．６０、１６．５８、１６．５６、１６．５４の順により好ましい。また、アッベ数の下限は、好ましくは１５．５０であり、さらには、１５．５５、１５．６０、１５．６５、１５．７０の順に大きい値ほどより好ましい。

　第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量は２９．０％以下である。

　第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは２８．５％であり、さらには、２８．０％、２７．５％、２７．０％、２５．０％、２０．０％、１５．０％、１０．０％、６．０％、５．０％の順により好ましい。また、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　Ｂｉ₂Ｏ₃は、適量を含有させることによりガラスの熱的安定性を改善する働きを有する。一方、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量を高めると、屈折率が上昇し、ガラスの着色が増大する。したがって、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量は上記範囲とする。

　また、第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｂｉ³⁺の含有量の上限は、好ましくは２０．００カチオン％であり、さらには１９．５０カチオン％、１９．００カチオン％、１８．５０カチオン％、１８．００カチオン％、１７．５０カチオン％、１７.００カチオン％、１６．５０カチオン％の順により好ましい。Ｂｉ³⁺の含有量の下限は、好ましくは３．００カチオン％であり、さらには１．５０カチオン％、１．００カチオン％、０．４０カチオン％の順により好ましい。Ｂｉ³⁺の含有量は０カチオン％であってもよい。

　第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＷＯ₃の合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃］は４５．０％以上である。

　第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＷＯ₃の合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃］の下限は、好ましくは４６．０％であり、さらには、４７．０％、４８．０％、４９．０％、５０．０％の順により好ましい。また、合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃］の上限は、好ましくは８５．０％であり、さらには、８４．０％、８３．０％、８２．０％、８１．０％、７９．０％、７７．０％の順により好ましい。

　ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＷＯ₃は、屈折率ｎｄの上昇を抑制し、ガラスの高分散化に寄与する。また、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。ガラスを高分散化し、またガラスの熱的安定性を改善する観点から、合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃］の下限は上記範囲とする。また、屈折率の上昇およびガラスの着色増大を抑制する観点から、合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃］の上限は上記範囲であることが好ましい。

　第１－２実施形態に係る光学ガラスは、リン酸塩光学ガラスである。リン酸塩光学ガラスとは、ガラスのネットワーク形成成分として主にリン酸塩を含む光学ガラスをいう。したがって、第１－２実施形態に係る光学ガラスは、ネットワーク形成成分としてリン酸塩を含み、その含有量はＰ₂Ｏ₅の含有量として表される。ガラスのネットワーク形成成分として、Ｐ₂Ｏ₅、Ａｌ₂Ｏ₃、Ｂ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂等が知られている。ここで、ガラスのネットワーク形成成分として主にリン酸塩を含むとは、質量％表示におけるＰ₂Ｏ₅の含有量が、Ａｌ₂Ｏ₃、Ｂ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂のいずれの含有量よりも多いガラスを意味する。

　第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ₂Ｏ₅の含有量の下限は、好ましくは７．０％であり、さらには、８．０％、９．０％、１０．０％、１０．５％、１１．０％の順により好ましい。また、Ｐ₂Ｏ₅の含有量の上限は、好ましくは３５．０％であり、さらには、３４．５％、３４．０％、３３．５％、３３．０％の順により好ましい。

　Ｐ₂Ｏ₅は、ガラスが高分散成分を多く含有するために必要な成分である。一方、Ｐ₂Ｏ₅を過剰に含むと熔融性が悪化する。したがって、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｐ₂Ｏ₅の含有量は上記範囲とすることが好ましい。

　また、第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｐ⁵⁺の含有量の上限は、好ましくは４５．００カチオン％であり、さらには４４．５０カチオン％、４４．００カチオン％、４３．５０カチオン％、４３．００カチオン％、４２．５０カチオン％、４２．００カチオン％、４１．５０カチオン％、４１．００カチオン％、４０．５０カチオン％、４０．００カチオン％、３９．５０カチオン％、３９．００カチオン％、３８．５０カチオン％の順により好ましい。Ｐ⁵⁺の含有量の下限は、好ましくは２０．００カチオン％であり、さらには２０．５０カチオン％、２１．００カチオン％、２１．５０カチオン％、２２．００カチオン％、２２．５０カチオン％、２３．００カチオン％、２３．５０カチオン％、２４．００カチオン％、２４．５０カチオン％、２５．００カチオン％、２５．５０カチオン％の順により好ましい。

　第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＷＯ₃の合計含有量と、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃）／（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃）］の下限は、好ましくは０．４５であり、さらには、０．５０、０．５５、０．６０、０．６５、０．７０、０．７５、０．８０、０．８５の順により好ましい。また、質量比［（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃）／（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃）］の上限は、好ましくは１．００である。Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　質量比［（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃）／（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃）］の値を上記範囲とすることで、透過率の悪化を抑制し、また、屈折率の上昇を抑えることができる。

　第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂の含有量とＮｂ₂Ｏ₅の含有量との質量比［ＴｉＯ₂／Ｎｂ₂Ｏ₅］の下限は、好ましくは０．１５であり、さらには、０．１６、０．１７、０．１８、０．１９、０．２０、０．２３の順により好ましい。また質量比［ＴｉＯ₂／Ｎｂ₂Ｏ₅］の上限は、好ましくは４．５０であり、さらには、４．４０、４．３０、４．２０、４．１０、４．００、３．８０、３．６０の順により好ましい。

　ＴｉＯ₂は、ガラスの熔解性を低下させ、液相温度を上昇させやすい。一方、Ｎｂ₂Ｏ₅は液相温度の低下および屈折率の上昇を抑え、高分散化に寄与する。そのため、Ｎｂ₂Ｏ₅をＴｉＯ₂に対して一定の割合で含有させることにより、ガラスの熔解性の低下および液相温度の上昇を抑制できる。したがって、本実施形態に係る光学ガラスにおいて、質量比［ＴｉＯ₂／Ｎｂ₂Ｏ₅］は上記範囲とすることが好ましい。

　また、第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ⁴⁺の含有量とＮｂ⁵⁺の含有量とのカチオン比［Ｔｉ⁴⁺／Ｎｂ⁵⁺］の上限は、好ましくは６．００であり、さらには５．９０、５．８０、５．７０、５．６５、５．６０の順により好ましい。カチオン比［Ｔｉ⁴⁺／Ｎｂ⁵⁺］の下限は、好ましくは０．４０であり、さらには０．４１、０．４２の順により好ましい。

　第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂およびＷＯ₃の合計含有量と、Ｎｂ₂Ｏ₅含有量との質量比［（ＴｉＯ₂＋ＷＯ₃）／Ｎｂ₂Ｏ₅］の下限は、好ましくは０．１５であり、さらには、０．１７、０．１９、０．２０、０．２１、０．２３、０．２５、０．２６、０．２８、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、０．５５、０．５６、０．５７、０．５８、０．５９、０．６０、０．６１、０．６２、０．６３、０．６４、０．６５の順により好ましい。また、質量比［（ＴｉＯ₂＋ＷＯ₃）／Ｎｂ₂Ｏ₅］の上限は、好ましくは８．００であり、さらには、７．９０、７．８０、７．７０、７．６０、７．４０、７．２０、７．００の順により好ましい。

　質量比［（ＴｉＯ₂＋ＷＯ₃）／Ｎｂ₂Ｏ₅］の値を上記範囲とすることで、屈折率の上昇を抑制しつつ、色収差補正に好適な高分散性を有するガラスを得ることができる。

　また、第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ⁴⁺およびＷ⁶⁺の合計含有量とＮｂ⁵⁺の含有量とのカチオン比［（Ｔｉ⁴⁺＋Ｗ⁶⁺）／Ｎｂ⁵⁺］の上限は、好ましくは７．７０であり、さらには７．６０、７．５０、７．４０、７．３５、７．３０、７．２８、７．２６の順により好ましい。カチオン比［（Ｔｉ⁴⁺＋Ｗ⁶⁺）／Ｎｂ⁵⁺］の下限は、好ましくは０．４０であり、さらには０．４１、０．４２の順により好ましい。

　第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示した場合に、Ｗ⁶⁺の含有量が０カチオン％を超える場合には、Ｂａ²⁺の含有量とＷ⁶⁺の含有量とのカチオン比［Ｂａ²⁺／Ｗ⁶⁺］の上限は、好ましくは０．１４であり、さらには０．１３、０．１２、０．１１、０．１０の順により好ましい。

　Ｂａ²⁺は、低分散化に寄与する成分である。したがって、第１－２実施形態に係る光学ガラスでは、Ｂａ²⁺の含有量に対して、高分散成分であるＷ⁶⁺を上記カチオン比となるように含有させることで、所望の高分散性を維持することができる。

　第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示した場合に、Ｗ⁶⁺の含有量が０カチオン％であって、Ｂａ²⁺の含有量が０カチオン％を超える場合には、Ｔｉ⁴⁺およびＢｉ³⁺の合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｂｉ³⁺］の上限は、好ましくは３５．００カチオン％であり、さらには３４．００カチオン％、３３．００カチオン％、３２．５０カチオン％、３２．３０カチオン％、３２．００カチオン％、３１．８０カチオン％、３１．６０カチオン％、３１．４０カチオン％、３１．２０カチオン％、３１．００カチオン％、３０．８０カチオン％、３０．６０カチオン％、３０．４０カチオン％、３０．２０カチオン％、３０．１０カチオン％、３０．００カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｂｉ³⁺］の下限は、好ましくは２１．００カチオン％であり、さらには２１．２０カチオン％、２１．４０カチオン％、２１．６０カチオン％、２１．８０カチオン％、２２．００カチオン％、２２．２０カチオン％、２２．４０カチオン％、２２．６０カチオン％、２２．８０カチオン％、２３．００カチオン％、２３．１０カチオン％、２３．２０カチオン％、２３．３０カチオン％、２３．４０カチオン％、２３．５０カチオン％の順により好ましい。

　第１－２実施形態に係る光学ガラスにおいて、屈折率ｎｄの上限は、好ましくは２．１５００であり、さらには、２．１３００、２．１１００、２．１０００、２．０９００、２．０７００、２．０５００、２．０３００、２．０１４０、２．００００の順により好ましい。また、屈折率ｎｄの下限は、好ましくは１．８８００であり、さらには、１．９０００、１．９２００、１．９４００、１．９６００の順に小さい値ほどより好ましい。

　屈折率ｎｄを上記範囲とすることにより、屈折率の低い低分散ガラス製レンズと組み合わせてペアレンズとした場合でも、屈折率の差が小さいために、像面湾曲を抑制することができる。

　第１－２実施形態における上記以外のガラス成分組成は、第１－１実施形態と同様とすることができる。また、第１－２実施形態におけるガラス特性、光学ガラスの製造および光学素子等の製造についても、第１－１実施形態と同様とすることができる。

第２実施形態
　以下の第２－１実施形態および第２－２実施形態（以下、「第２実施形態」と総称することがある。）は、還元色を容易に低減できるガラス、光学ガラス、研磨用ガラス素材、プレス成形用ガラス素材、および光学素子に関する。

　本発明の第２実施形態では、熱処理により還元色を低減する際に、その熱処理時間を短縮できるガラスを提供することを目的とする。

　ガラス成分としてＬｉ₂Ｏを含むと、アッベ数ν_dが上昇し、またガラスの熱的安定性が低下する。そのため、高分散ガラスには、通常、Ｌｉ₂Ｏを含有させない。

　本発明の第２実施形態の高分散ガラスでは、アッベ数ν_dを低くして高分散性を維持しながら、ガラス成分としてＬｉ₂Ｏを含有させることで、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃等の高分散成分に起因する還元色を低減するのに要する熱処理時間を短縮できる。

　ガラス成分としてＬｉ₂Ｏ等のアルカリ金属酸化物を含有すると、熔融温度が低下し、それに従ってガラス転移温度Ｔｇも低下する。従来の精密プレス用ガラスの中には、ガラス転移温度Ｔｇを下げて加工しやすくするためにＬｉ₂Ｏを含有するものがある。ここで、ガラス転移温度Ｔｇを低下させるためにＬｉ₂Ｏを含有するガラスでは、熔融温度が低いために熔融過程で高分散成分の還元反応はあまり進まないため、ガラスの着色の程度は軽く、長時間の熱処理を要しない。したがって、従来のガラスように、熔融温度を低下させるためにＬｉ₂Ｏを含有させた場合には、生産工程に影響を与えるほど長時間の熱処理を要しないため、還元色を低減させるのに要する熱処理時間を短縮するという課題は認識されていなかった。

　本発明の第２実施形態は、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃等の高分散成分に起因する還元色が問題となる高分散ガラスにおいて、高分散ガラスのガラス成分として通常含有させることのないＬｉ₂Ｏを含有させることによって、還元色を低減するのに要する熱処理時間を短縮できることを見出したことに基づくものであり、ガラス成分としてＬｉ₂Ｏを含有させることにより得られる効果として、極めて斬新な効果を利用したものである。

　本発明の第２実施形態によれば、高分散ガラスにおいて熱処理により還元色を低減する際に、その熱処理時間を短縮できる。

　なお、本発明の第２実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ₂Ｏの含有量はＩＣＰ－ＭＳ（Inductively Coupled Plasma - Mass Spectrometry）により定量し、Ｌｉ₂Ｏ以外のガラス成分の含有量はＩＣＰ－ＡＥＳ（Inductively Coupled Plasma - Atomic Emission Spectrometry）により定量する。ＩＣＰ－ＡＥＳにより求められる分析値は、例えば、分析値の±５％程度の測定誤差を含んでいることがある。また、本明細書および本発明において、ガラスの構成成分の含有量が０％または含まないとは、この構成成分を実質的に含まないことを意味し、この構成成分の含有量が不純物レベル程度以下であることを指す。

第２－１実施形態
　本発明の第２－１実施形態のガラスは、
　アッベ数ν_dが１８．１０以下であり、
　ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃の合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃］が３０質量％以上、かつ
　Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量が３８質量％以下のリン酸塩ガラスであって、
　Ｌｉ₂Ｏの含有量とＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［Ｌｉ₂Ｏ／（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃）］に１００を掛けた値が０．０１５～０．７７０である。

　以下、第２－１実施形態に係るガラスについて詳しく説明する。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、アッベ数ν_dは１８．１０以下である。アッベ数ν_dの上限は、好ましくは１８．０５であり、さらには、１８．００、１７．９０、１７．８０、１７．７０、１７．６０、１７．５０、１７．４０、１７．３０、１７．２０、１７．１０、１７．００、１６．９０、１６．８０、１６．７８の順により好ましい。また、アッベ数の下限は、好ましくは１５．００であり、さらには、１５．１０、１５．２０、１５．２５、１５．３０、１５．３５、１５．４０、１５．４５、１５．５０、１５．５２、１５．５４、１５．５６、１５．５８、１５．６０の順により好ましい。

　アッベ数ν_dを１８．１０以下とすることにより、低分散ガラス製レンズと組み合わせてペアレンズとしたときに、アッベ数の差が大きくなって、色収差の補正において高い効果を奏する。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃の合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃］は３０％以上である。合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃］の下限は、好ましくは３５％であり、さらには、３６％、３８％、４０％、４２％、４４％、４６％、４８％、５０％、５２％、５４％、５６％、５８％、６０％、６２％、６４％の順により好ましい。また、合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃］の上限は、好ましくは９０％であり、さらには、８８％、８６％、８５％、８４％、８３％、８２％、８１％、８０％、７９％、７８％、７７％の順により好ましい。

　ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃は、ガラスの高分散化に寄与する。また、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。したがって、合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃］の下限は上記範囲であることが好ましい。一方で、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃はガラスの着色を増大させる。したがって、合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃］の上限は上記範囲であることが好ましい。

　また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺およびＢｉ³⁺の合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺］の上限は、好ましくは７５．００カチオン％であり、さらには７４．５０カチオン％、７４．００カチオン％、７３．５０カチオン％、７３．００カチオン％、７２．５０カチオン％、７２．００カチオン％、７１．５０カチオン％、７１．００カチオン％、７０．５０カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺］の下限は、好ましくは５２．００カチオン％であり、さらには５２．１０カチオン％、５２．１５カチオン％、５２．２０カチオン％、５２．２５カチオン％、５２．３０カチオン％の順により好ましい。

　Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺およびＢｉ³⁺は、ガラスの高分散化に寄与する。また、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。したがって、合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺］の下限は上記範囲であることが好ましい。一方で、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺およびＢｉ³⁺はガラスの着色を増大させる。したがって、合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺］の上限は上記範囲であることが好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量は３８％以下である。Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは３５％であり、さらには、３３％、３０％、２８％、２５％、２３％、２０％の順により好ましい。また、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　Ｂｉ₂Ｏ₃は、高分散化に寄与する成分である。また、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量を上記範囲とすることで、比重の増大およびガラス転移温度Ｔｇの低下を抑制できる。ガラスの比重が増大すると、光学素子の質量が増大する。例えば、質量の大きいレンズをオートフォーカス式の撮像レンズに組み込むと、オートフォーカス時にレンズの駆動に要する電力が増大し、電池の消耗が著しくなる。したがって、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　また、Ｂｉ₂Ｏ₃は、他の高分散成分ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃に比べて、屈折率を大幅に上昇させる働きを有する。屈折率が大幅に上昇すると、屈折率の低い低分散ガラス製レンズと組み合わせて色収差の補正に用いた場合、屈折率差が大きいために像面湾曲が強く表れやすい。したがって、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｂｉ³⁺の含有量の上限は、好ましくは１０．００カチオン％であり、さらには９．００カチオン％、８．００カチオン％、７．００カチオン％、６．００カチオン％、５．００カチオン％、４．５０カチオン％、４．００カチオン％、３．５０カチオン％、３．００カチオン％、２．５０カチオン％、２．００カチオン％、１．５０カチオン％、１．００カチオン％の順により好ましい。Ｂｉ³⁺の含有量は０カチオン％であってもよい。

　Ｂｉ³⁺は、高分散化に寄与する成分である。また、Ｂｉ³⁺の含有量を上記範囲とすることで、比重の増大およびガラス転移温度Ｔｇの低下を抑制できる。ガラスの比重が増大すると、光学素子の質量が増大する。例えば、質量の大きいレンズをオートフォーカス式の撮像レンズに組み込むと、オートフォーカス時にレンズの駆動に要する電力が増大し、電池の消耗が著しくなる。したがって、Ｂｉ³⁺の含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　また、Ｂｉ³⁺は、他の高分散成分Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺に比べて、屈折率を大幅に上昇させる働きを有する。屈折率が大幅に上昇すると、屈折率の低い低分散ガラス製レンズと組み合わせて色収差の補正に用いた場合、屈折率差が大きいために像面湾曲が強く表れやすい。したがって、Ｂｉ³⁺の含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスは、リン酸塩ガラスである。リン酸塩ガラスとは、ガラスのネットワーク形成成分として主にリン酸塩を含むガラスをいう。したがって、第２－１実施形態に係るガラスは、ネットワーク形成成分として主にリン酸塩を含み、その含有量はＰ₂Ｏ₅の含有量として表される。ガラスのネットワーク形成成分として、Ｐ₂Ｏ₅、Ａｌ₂Ｏ₃、Ｂ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂等が知られている。ここで、ガラスのネットワーク形成成分として主にリン酸塩を含むとは、質量％表示におけるＰ₂Ｏ₅の含有量が、Ａｌ₂Ｏ₃、Ｂ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂のいずれの含有量よりも多いガラスを意味する。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｐ₂Ｏ₅の含有量の下限は、好ましくは７．０％であり、さらには、８．０％、９．０％、１０．０％、１１．０％、１２．０％、１３．０％、１４．０％、１５．０％、１６．０％、１７．０％、１８．０％、１９．０％、２０．０％の順により好ましい。また、Ｐ₂Ｏ₅の含有量の上限は、好ましくは３７．０％であり、さらには、３６．０％、３５．０％、３４．５％、３４．０％、３３．５％、３３．０％、３２．５％、３２．０％、３１．５％、３１．０％、３０．５％、３０．０％の順により好ましい。

　また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｐ⁵⁺の含有量の上限は、好ましくは４２．００カチオン％であり、さらには４１．５０カチオン％、４１．００カチオン％、４０．５０カチオン％、４０．００カチオン％、３９．５０カチオン％、３９．００カチオン％、３８．５０カチオン％、３８．００カチオン％、３７．５０カチオン％、３７．００カチオン％、３６．５０カチオン％、３６．００カチオン％の順により好ましい。Ｐ⁵⁺の含有量の下限は、好ましくは２５．００カチオン％であり、さらには２５．５０カチオン％、２６．００カチオン％、２６．５０カチオン％、２７．００カチオン％、２７．５０カチオン％、２８．００カチオン％、２８．５０カチオン％、２９．００カチオン％、２９．３０カチオン％の順により好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ₂Ｏの含有量とＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［Ｌｉ₂Ｏ／（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃）］に１００を掛けた値は０．０１５～０．７７０である。質量比［Ｌｉ₂Ｏ／（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃）］に１００を掛けた値の下限は、好ましくは０．０１７であり、さらには、０．０１９、０．０２１、０．０２３、０．０２５、０．０２７、０．０３０の順により好ましい。また、質量比［Ｌｉ₂Ｏ／（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃）］に１００を掛けた値の上限は、好ましくは０．７５０であり、さらには、０．７３０、０．７１０、０．７００、０．６８０、０．６５０、０．６００、０．５５０の順により好ましい。

　質量比［Ｌｉ₂Ｏ／（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃）］に１００を掛けた値を上記範囲とすることで、熱処理による着色の低減が充分に促進される。質量比［Ｌｉ₂Ｏ／（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃）］に１００を掛けた値が０．７５０を超えると、所望の高分散特性が得られず、また、ガラスの安定性が損なわれる。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示した場合に、Ｗ⁶⁺の含有量が０カチオン％を超える場合には、Ｂａ²⁺の含有量とＷ⁶⁺の含有量とのカチオン比［Ｂａ²⁺／Ｗ⁶⁺］の上限は、好ましくは０．１４であり、さらには０．１３、０．１２、０．１１、０．１０の順により好ましい。

　Ｂａ²⁺は、低分散化に寄与する成分である。したがって、第２－１実施形態に係るガラスでは、Ｂａ²⁺の含有量に対して、高分散成分であるＷ⁶⁺を上記カチオン比となるように含有させることで、所望の高分散性を維持することができる。

　また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示した場合に、Ｗ⁶⁺の含有量が０カチオン％であって、Ｂａ²⁺の含有量が０カチオン％を超える場合には、Ｔｉ⁴⁺およびＢｉ³⁺の合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｂｉ³⁺］の上限は、好ましくは３５．００カチオン％であり、さらには３４．００カチオン％、３３．００カチオン％、３２．５０カチオン％、３２．３０カチオン％、３２．００カチオン％、３１．８０カチオン％、３１．６０カチオン％、３１．４０カチオン％、３１．２０カチオン％、３１．００カチオン％、３０．８０カチオン％、３０．６０カチオン％、３０．４０カチオン％、３０．２０カチオン％、３０．１０カチオン％、３０．００カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｂｉ³⁺］の下限は、好ましくは２１．００カチオン％であり、さらには２１．２０カチオン％、２１．４０カチオン％、２１．６０カチオン％、２１．８０カチオン％、２２．００カチオン％、２２．２０カチオン％、２２．４０カチオン％、２２．６０カチオン％、２２．８０カチオン％、２３．００カチオン％、２３．１０カチオン％、２３．２０カチオン％、２３．３０カチオン％、２３．４０カチオン％、２３．５０カチオン％の順により好ましい。

（ガラス成分）
　上記第２－１実施形態に係るガラスの好ましい態様を、以下に詳述する。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ₂Ｏの含有量の下限は、好ましくは０．０１０％であり、さらには、０．０１２％、０．０１４％、０．０１６％、０．０１８％、０．０２０％の順により好ましい。Ｌｉ₂Ｏの含有量の上限は、好ましくは０．６４０％であり、さらには、０．６３０％、０．６２０％、０．６１０％、０．６００％、０．５８０％、０．５６０％、０．５４０％、０．５２０％、０．５００％、０．４９０％、０．４８０％、０．４７０％、０．４６０％、０．４５０％、０．４４０％、０．４３０％、０．４２０％、０．４１０％、０．４００％、０．３９０％、０．３８０％、０．３７０％、０．３６０％、０．３５０％、０．３４０％の順により好ましい。

　Ｌｉ₂Ｏの含有量を上記範囲とすることにより、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃等の高分散成分に起因する還元色を低減するのに要する熱処理時間を短縮できる。また、ガラス転移温度Ｔｇの低下を抑制できる。一方で、Ｌｉ₂Ｏを含有量が多すぎると、アッベ数ν_dが上昇し、ガラスの熱的安定性が低下するおそれがある。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、下記式（１）で表されるβＯＨの値の下限は、好ましくは０．０５ｍｍ^-1であり、さらには、０．１０ｍｍ^-1、０．１５ｍｍ^-1、０．２０ｍｍ^-1、０．２５ｍｍ^-1、０．３０ｍｍ^-1、０．３５ｍｍ^-1の順により好ましい。また、βＯＨの値の上限は、好ましくは４．００ｍｍ^-1であり、さらには、３．９０ｍｍ^-1、３．８０ｍｍ^-1、３．７０ｍｍ^-1、３．６０ｍｍ^-1、３．５０ｍｍ^-1、３．４０ｍｍ^-1、３．３０ｍｍ^-1、３．２０ｍｍ^-1、３．１０ｍｍ^-1、３．００ｍｍ^-1、２．９０ｍｍ^-1、２．８０ｍｍ^-1、２．７0.ｍｍ^-1、２．６０ｍｍ^-1、２．５０ｍｍ^-1、２．４０ｍｍ^-1、２．３０ｍｍ^-1、２．２５ｍｍ^-1、２．２０ｍｍ^-1、２．１０ｍｍ^-1、２．００ｍｍ^-1の順により好ましい。

　βＯＨ＝－［ｌｎ（Ｄ／Ｃ）］／ｔ　・・・（１）
　ここで、上記式（１）中、ｔは外部透過率の測定に用いる上記ガラスの厚み（ｍｍ）を表し、Ｃは上記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２５００ｎｍにおける外部透過率（％）を表し、Ｄは上記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２９００ｎｍにおける外部透過率（％）を表す。また、ｌｎは自然対数である。βＯＨの単位はｍｍ^-1である。

　なお、「外部透過率」とは、ガラスに入射する入射光の強度Ｉｉｎに対するガラスを透過した透過光の強度Ｉｏｕｔの比（Ｉｏｕｔ／Ｉｉｎ）、すなわち、ガラスの表面における表面反射も考慮した透過率である。透過率は、分光光度計を用いて、透過スペクトルを測定することにより得られる。分光装置としては、「ＵＶ－３１００（島津）」を用いることができる。

　上記式（１）で表されるβＯＨは、水酸基に起因する光の吸収により透過率が変化することに基づいて規定されている。そのため、βＯＨを評価することにより、ガラス中に含まれる水（および／または水酸化物イオン）の濃度を評価できる。すなわち、βＯＨが高いガラスは、ガラス中に含まれる水（および／または水酸化物イオン）の濃度が高いことを意味している。

　βＯＨの値を上記範囲とすることで、ガラスの熔融容器等に由来する白金等の貴金属がガラス中に溶け込む量を低減でき、また、還元色を低減した後、すなわち熱処理後の透過率を改善できる。さらに、還元色を低減するのに要する熱処理時間をより短縮できる。一方、βＯＨの値が大きすぎると、ガラスの耐失透性が低下するおそれがあり、また、熔融ガラスからの揮発物量が増加するおそれがある。

　ガラスのβＯＨの値を高める方法は、特に限定されるものではないが、好ましくは熔融工程において、熔融ガラス中の水分量を高める方法が挙げられる。熔融ガラス中の水分量を高める方法としては、例えば、熔融雰囲気に水蒸気を付加する処理や、熔融ガラス内に水蒸気を含むガスをバブリングする処理等を行うことが挙げられる。

　第２－１実施形態に係るガラスは、好ましくはＮｂ₂Ｏ₅を含有する。本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ₂Ｏ₅の含有量の下限は、好ましくは５．０％であり、さらには、５．５％、６．０％、６．５％、７．0％、７．５％、８．０％、８．５％、９．０％、９．５％、１０．０％、１０．５％、１１．０％、１１．５％、１２．０％、１２．５％、１３．０％、１３．５％、１４．０％、１４．５％、１５．５％、１６．０％、１６．５％、１７．０％、１７．５％、１８．０％、１８．５％、１９．０％、１９．５％、２０．０％、２０．５％、２１．０％、２１．５％、２２．０％、２２．５％、２３．０％の順により好ましい。また、Ｎｂ₂Ｏ₅の含有量の上限は、好ましくは６０．０％であり、さらには、５９．０％、５８．０％、５７．０％、５６．０％、５５．０％、５４．０％、５３．０％、５２．０％、５１．０％、５０．０％、４９．０％、４８．０％、４７．０％、４６．０％、４５．０％、４４．０％、４３．０％、４２．０％、４１．０％、４０．０％、３９．０％、３８．０％、３７．０％の順により好ましい。

　Ｎｂ₂Ｏ₅は、高分散化に寄与する成分である。また、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を改善するガラス成分でもある。一方、Ｎｂ₂Ｏ₅の含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性が低下し、また、ガラスの着色が強まる傾向がある。したがって、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ₂Ｏ₅の含有量は上記範囲とすることが好ましい。

　また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｎｂ⁵⁺の含有量の上限は、好ましくは３０．００カチオン％であり、さらには２９．００カチオン％、２８．５０カチオン％、２８．００カチオン％、２７．５０カチオン％、２７．００カチオン％、２６．５０カチオン％、２６．００カチオン％、２５．５０カチオン％、２５．００カチオン％、２４．５０カチオン％の順により好ましい。Ｎｂ⁵⁺の含有量の下限は、好ましくは１０．００カチオン％であり、さらには１１．００カチオン％、１２．００カチオン％、１２．５０カチオン％、１３．００カチオン％、１３．５０カチオン％、１４．００カチオン％、１４．５０カチオン％、１５．００カチオン％、１５．５０カチオン％、１６．００カチオン％、１６．５０カチオン％、１７．００カチオン％、１７．５０カチオン％の順により好ましい。

　Ｎｂ⁵⁺は、高分散化に寄与する成分である。また、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を改善するガラス成分でもある。一方、Ｎｂ⁵⁺の含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性が低下し、また、ガラスの着色が強まる傾向がある。したがって、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ⁵⁺の含有量は上記範囲とすることが好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスは、好ましくはＴｉＯ₂を含有する。本実施形態に係るガラスにおいて、ＴｉＯ₂の含有量の下限は、好ましくは５．０％であり、さらには、６．０％、７．０％、８．０％、９．０％、１０．０％、１１．０％、１２．０％、１３．０％、１４．０％、１５．０％、１６．０％、１７．０％、１８．０％、１９．０％の順により好ましい。また、ＴｉＯ₂の含有量の上限は、好ましくは５０．０％であり、さらには、４９．０％、４８．０％、４７．０％、４６．０％、４５．０％、４４．０％、４３．０％、４２．０％、４１．０％、４０．０％、３９．０％、３８．０％、３７．０％、３６．０％、３５．０％、３４．０％、３３．０％、３２．０％、３１．０％の順により好ましい。

　ＴｉＯ₂は、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃と同様に、高分散化に大きく寄与する。一方、ＴｉＯ₂は、比較的ガラスの着色を増大しやすい。したがって、本実施形態に係るガラスにおいて、ＴｉＯ₂の含有量は上記範囲とすることが好ましい。

　また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ⁴⁺の含有量の上限は、好ましくは４０．００カチオン％であり、さらには３９．００カチオン％、３８．００カチオン％、３７．５０カチオン％、３７．００カチオン％、３６．５０カチオン％、３６．００カチオン％、３５．５０カチオン％、３５．００カチオン％、３４．５０カチオン％の順により好ましい。Ｔｉ⁴⁺の含有量の下限は、好ましくは２０．００カチオン％であり、さらには２１．００カチオン％、２１．５０カチオン％、２２．００カチオン％、２２．５０カチオン％、２３．００カチオン％、２３．５０カチオン％、２４．００カチオン％、２４．５０カチオン％、２５．００カチオン％の順により好ましい。

　Ｔｉ⁴⁺は、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺およびＢｉ³⁺と同様に、高分散化に大きく寄与する。一方、ＴｉＯ₂は、比較的ガラスの着色を増大しやすい。したがって、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｔｉ⁴⁺の含有量は上記範囲とすることが好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＴｉＯ₂の含有量とＮｂ₂Ｏ₅の含有量との質量比［ＴｉＯ₂／Ｎｂ₂Ｏ₅］の下限は、好ましくは０．１６であり、さらには、０．１７、０．１８、０．１９、０．２０、０．２３の順により好ましい。また質量比［ＴｉＯ₂／Ｎｂ₂Ｏ₅］の上限は、好ましくは４．５０であり、さらには、４．４０、４．３０、４．２０、４．１０、４．００、３．８０、３．６０の順により好ましい。

　ＴｉＯ₂はガラスの熔解性を低下させ、液相温度を上昇させやすい。一方、Ｎｂ₂Ｏ₅は液相温度の低下および屈折率の上昇を抑え、高分散化に寄与する。そのため、ＮＮｂ₂Ｏ₅をＴｉＯ₂に対して一定の割合で含有させることにより、ガラスの熔解性の低下および液相温度の上昇を抑制できる。したがって、本実施形態に係るガラスにおいて、カチオン比［ＴｉＯ₂／Ｎｂ₂Ｏ₅］は上記範囲とすることが好ましい。

　また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ⁴⁺の含有量とＮｂ⁵⁺の含有量とのカチオン比［Ｔｉ⁴⁺／Ｎｂ⁵⁺］の上限は、好ましくは６．００であり、さらには５．９０、５．８０、５．７０、５．６５、５．６０の順により好ましい。カチオン比［Ｔｉ⁴⁺／Ｎｂ⁵⁺］の下限は、好ましくは０．４０であり、さらには０．４１、０．４２の順により好ましい。

　Ｔｉ⁴⁺はガラスの熔解性を低下させ、液相温度を上昇させやすい。一方、Ｎｂ⁵⁺は液相温度の低下および屈折率の上昇を抑え、高分散化に寄与する。そのため、Ｎｂ⁵⁺をＴｉ⁴⁺に対して一定の割合で含有させることにより、ガラスの熔解性の低下および液相温度の上昇を抑制できる。したがって、本実施形態に係るガラスにおいて、カチオン比［Ｔｉ⁴⁺／Ｎｂ⁵⁺］は上記範囲とすることが好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスは、Ｐ₂Ｏ₅以外のガラスのネットワーク形成成分として、Ｂ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂、Ａｌ₂Ｏ₃を含むことができる。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｂ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは８．０％であり、さらには、７．０％、６．０％、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。Ｂ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　Ｂ₂Ｏ₃は、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熔融性を改善する働きを有する。一方、Ｂ₂Ｏ₃の含有量が多いと、アッベ数の減少が抑制されて高分散化が妨げられ、また、化学的耐久性が低下する傾向がある。そのため、ガラスの熱的安定性、熔融性および成形性等を改善する観点から、Ｂ₂Ｏ₃の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＳｉＯ₂の含有量の上限は、好ましくは８．０％であり、さらには、７．０％、６．０％、５．０％、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％の順により好ましい。ＳｉＯ₂の含有量は０％であってもよい。

　ＳｉＯ₂は、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性を改善し、熔融ガラスの粘性を高め、熔融ガラスを成形しやすくする働きを有する。一方、ＳｉＯ₂の含有量が多いと、ガラスの熔融性が低下し、ガラス原料が熔け残る傾向がある。そのため、ガラスの熔融性を改善する観点から、ＳｉＯ₂の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．０％、３．５％、３．０％、２．５％、２．０％、１．５％、１．０％、０．５％の順により好ましい。Ａｌ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　Ａｌ₂Ｏ₃は、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善する働きを有するガラス成分であり、ネットワーク形成成分として考えることができる。一方、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラス転移温度Ｔｇが上昇して、熔融性が低下しやすい。したがって、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量の上限は上記範囲であることが好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラスのネットワーク形成成分であるＰ₂Ｏ₅、Ｂ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂およびＡｌ₂Ｏ₃の合計含有量［Ｐ₂Ｏ₅＋Ｂ₂Ｏ₃＋ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃］の上限は、好ましくは４５．０％であり、さらには、４４．０％、４３．０％、４２．０％、４１．０％、４０．０％、３９．０％、３８．０％、３７．０％、３６．０％、３５．０％、３４．０％、３３．０％、３２．0％、３１．０％、３０．０％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｐ₂Ｏ₅＋Ｂ₂Ｏ₃＋ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃］の下限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、１１．０％、１２．０％、１３．０％、１４．０％、１５．０％、１６．０％、１７．０％、１８．０％、１９．０％、２０．０％の順により好ましい。

　合計含有量［Ｐ₂Ｏ₅＋Ｂ₂Ｏ₃＋ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃］を上記範囲とすることで、ガラスの熱的安定性を改善し、ガラスの失透を抑制できる。

　また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｐ₂Ｏ₅、Ｂ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂およびＡｌ₂Ｏ₃の合計含有量に対するＰ₂Ｏ₅の含有量の質量比［Ｐ₂Ｏ₅／（Ｐ₂Ｏ₅＋Ｂ₂Ｏ₃＋ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃）］の下限は、好ましくは０．５５であり、さらには、０．６０、０．６５、０．７０、０．７５、０．８０、０．８５、０．９０、０．９５の順により好ましい。質量比［Ｐ₂Ｏ₅／（Ｐ₂Ｏ₅＋Ｂ₂Ｏ₃＋ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃）］を１．００とすることもできる。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＴｉＯ₂の含有量とＰ₂Ｏ₅の含有量との質量比［ＴｉＯ₂／Ｐ₂Ｏ₅］の上限は、好ましくは４．５０であり、さらには、４．００、３．５０、３．００、２．５０、２．００、１．５０の順により好ましい。また、質量比［ＴｉＯ₂／Ｐ₂Ｏ₅］の下限は、好ましくは０．０４であり、さらには、０．０８、０．１２、０．１６、０．２０、０．２４、０．２８、０．３２、０．３６、０．４０、０．４４、０．４８、０．５２の順により好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスでは、ＴｉＯ₂を含むことにより、ガラス内における結晶生成が促進されて、ガラスの透明性が低下（白濁）するという問題が生じる。ネットワーク形成成分であるＰ₂Ｏ₅をＴｉＯ₂に対して上記範囲の割合で含有させることによりこの問題を解消することができる。

　また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ⁴⁺の含有量とＰ⁵⁺の含有量とのカチオン比［Ｔｉ⁴⁺／Ｐ⁵⁺］の上限は、好ましくは１．５０であり、さらには１．４０、１．３０、１．２９、１．２８、１．２７、１．２６、１．２５、１．２４、１．２３、１．２２の順により好ましい。カチオン比［Ｔｉ⁴⁺／Ｐ⁵⁺］の下限は、好ましくは０．５０であり、さらには０．５１、０．５２、０．５３の順により好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスでは、Ｔｉ⁴⁺を含むことにより、ガラス内における結晶生成が促進されて、ガラスの透明性が低下（白濁）するという問題が生じる。ネットワーク形成成分であるＰ⁵⁺をＴｉ⁴⁺に対して上記範囲の割合で含有させることによりこの問題を解消することができる。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＷＯ₃の含有量の上限は、好ましくは５０．０％であり、さらには、４９．０％、４８．０％、４７．０％、４６．０％、４５．０％、４４．０％、４３．０％、４２．０％、４１．０％、４０．０％、３９．０％、３８．０％、３７．０％、３６．０％、３５．０％、３４．０％、３３．０％、３２．０％、３１．０％、３０．０％の順により好ましい。また、ＷＯ₃の含有量の下限は、好ましくは０．０１％であり、さらには、０．１％、０．３％、０．５％、０．７％、１．０％の順により好ましい。ＷＯ₃の含有量は０％であってもよい。

　ＷＯ₃は、高分散化に大きく寄与するが、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＢｉ₂Ｏ₃と比較してガラスの着色の原因となりやすく、透過率を悪化させる。したがって、ＷＯ₃の含有量は上記範囲とすることが好ましい。

　また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｗ⁶⁺の含有量の上限は、好ましくは２０．００カチオン％であり、さらには１９．００カチオン％、１８．５０カチオン％、１８．００カチオン％、１７．５０カチオン％、１７．００カチオン％、１６．５０カチオン％、１６．００カチオン％、１５．５０カチオン％、１５．００カチオン％、１４．５０カチオン％、１４．００カチオン％、１３．５０カチオン％の順により好ましい。Ｗ⁶⁺の含有量の下限は、好ましくは０．４０カチオン％であり、さらには０．２０カチオン％、０．１０カチオン％の順により好ましい。Ｗ⁶⁺の含有量は０カチオン％であってもよい。

　Ｗ⁶⁺は、高分散化に大きく寄与するが、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺およびＢｉ³⁺と比較してガラスの着色の原因となりやすく、透過率を悪化させる。したがって、Ｗ⁶⁺の含有量は上記範囲とすることが好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＴｉＯ₂およびＷＯ₃の合計含有量と、Ｎｂ₂Ｏ₅含有量との質量比［（ＴｉＯ₂＋ＷＯ₃）／Ｎｂ₂Ｏ₅］の下限は、好ましくは０．１５であり、さらには、０．１７、０．１９、０．２０、０．２１、０．２３、０．２５、０．２６、０．２８、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、０．５５、０．５６、０．５７、０．５８、０．５９、０．６０、０．６１、０．６２、０．６３、０．６４、０．６５の順により好ましい。また、質量比［（ＴｉＯ₂＋ＷＯ₃）／Ｎｂ₂Ｏ₅］の上限は、好ましくは８．００であり、さらには、７．９０、７．８０、７．７０、７．６０、７．４０、７．２０、７．００の順により好ましい。

　また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ⁴⁺およびＷ⁶⁺の合計含有量とＮｂ⁵⁺の含有量とのカチオン比［（Ｔｉ⁴⁺＋Ｗ⁶⁺）／Ｎｂ⁵⁺］の上限は、好ましくは７．７０であり、さらには７．６０、７．５０、７．４０、７．３５、７．３０、７．２８、７．２６の順により好ましい。カチオン比［（Ｔｉ⁴⁺＋Ｗ⁶⁺）／Ｎｂ⁵⁺］の下限は、好ましくは０．４０であり、さらには０．４１、０．４２の順により好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｎａ₂Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、９．０％、８．０％、７．０％、６．０％、５．０％、４．０％、３．０％の順により好ましい。Ｎａ₂Ｏの含有量は０％であってもよい。

　また、第２－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｎａ⁺の含有量の上限は、好ましくは１３．００カチオン％であり、さらには１２.００カチオン％、１１．５０カチオン％、１１.００カチオン％、１０．５０カチオン％、１０.００カチオン％、９．５０カチオン％、９.００カチオン％、８．５０カチオン％、８.００カチオン％の順により好ましい。Ｎａ⁺の含有量の下限は、好ましくは１．５０カチオン％であり、さらには１．３０カチオン％、１．００カチオン％、０．７０カチオン％、０．５０カチオン％、０．３０カチオン％の順により好ましい。Ｎａ⁺の含有量は０カチオン％であってもよい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｋ₂Ｏの含有量の上限は、好ましくは１５．０％であり、さらには、１４．０％、１３．０％、１２．０％、１１．０％、１０．０％、９．０％、８．０％、７．０％、６．０％、５．０％の順により好ましい。また、Ｋ₂Ｏの含有量の下限は、好ましくは０．０１％であり、さらには、０．１％、０．３％、０．４％の順により好ましい。Ｋ₂Ｏの含有量は０％であってもよい。

　また、第２－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｋ⁺の含有量の上限は、好ましくは１５．００カチオン％であり、さらには１４．５０カチオン％、１４.００カチオン％、１３．５０カチオン％、１３.００カチオン％、１２．５０カチオン％、１２.００カチオン％、１１．５０カチオン％、１１.００カチオン％の順により好ましい。Ｋ⁺の含有量の下限は、好ましくは１．００カチオン％であり、さらには０．７０カチオン％、０.５０カチオン％、０．３０カチオン％の順により好ましい。Ｋ⁺の含有量は０カチオン％であってもよい。

　Ｎａ₂ＯおよびＫ₂Ｏは、あるいはＮａ⁺およびＫ⁺は、高分散成分に起因する還元色を低減するのに要する熱処理時間を短縮するのを助ける効果を有する。Ｎａ₂ＯとＫ₂Ｏとでは、Ｎａ₂Ｏの方がその効果が高く、Ｎａ⁺とＫ⁺とでは、Ｎａ⁺の方がその効果が高い。また、これらの含有量が多いほど、その効果が大きくなるが、含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｎａ₂ＯおよびＫ₂Ｏ、Ｎａ⁺およびＫ⁺の各含有量は、それぞれ上記範囲とすることが好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂ＯおよびＫ₂Ｏの合計含有量［Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ］の上限は、好ましくは２０．０％であり、さらには、１９．０％、１８．０％、１７．０％、１６．０％、１５．０％、１４．０％、１３．０％、１２．０％、１１．０％、１０．０％、９．０％、８．０％、７．０％、６．０％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ］の下限は、好ましくは０．０１％であり、さらには、０．０２％、０．０３％、０．０４％、０．０５％、０．０６％、０．０７％、０．０８％、０．０９％、０．１０％、０．２０％、０．３０％、０．４０％、０．５０％の順により好ましい。

　Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂ＯおよびＫ₂Ｏは、高分散成分に起因する還元色を低減するのに要する熱処理時間を短縮させ、またガラスの熔融性を改善する働きを有する。しかし、これらの含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂ＯおよびＫ₂Ｏの合計含有量［Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ］は上記範囲であることが好ましい。

　また、第２－１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺およびＫ⁺の合計含有量［Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺］の上限は、好ましくは２２．００カチオン％であり、さらには２１.００カチオン％、２０．００カチオン％、１９.００カチオン％、１８．００カチオン％、１７.００カチオン％、１６．５０カチオン％、１６.００カチオン％、１５．５０カチオン％、１５.００カチオン％、１４．５０カチオン％、１４.００カチオン％、１３．５０カチオン％、１３.００カチオン％、１２．５０カチオン％１２.００カチオン％、１１．５０カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺］の下限は、好ましくは１．００カチオン％であり、さらには０．７０カチオン％、０．５０カチオン％、０．３０カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺］は０カチオン％であってもよい。

　Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺およびＫ⁺は、高分散成分に起因する還元色を低減するのに要する熱処理時間を短縮させ、またガラスの熔融性を改善する働きを有する。しかし、これらの含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺およびＫ⁺の合計含有量［Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺］は上記範囲であることが好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ₂Ｏの含有量とＬｉ₂Ｏ、Ｎａ₂ＯおよびＫ₂Ｏの合計含有量との質量比［Ｌｉ₂Ｏ／（Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ）］の下限は、好ましくは０．００１２であり、さらには、０．００１３、０．００１４、０．００１５、０．００１６、０．００１７、０．００１８、０．００１９、０．００２０、０．００２１、０．００２２、０．００２３、０．００２４、０．００２５、０．００２６、０．００２７、０．００２８、０．００２９、０．００３０、０．００３２、０．００３５、０．００３７、０．００４０の順により好ましい。質量比［Ｌｉ₂Ｏ／（Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ）］の上限は、好ましくは１．００であり、さらには、０．８０、０．６０、０．５０、０．４０、０．３０、０．２０、０．１８、０．１６の順により好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｒｂ₂Ｏの含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％、０．７％、０．５％、０．３％、０．１％の順により好ましい。また、Ｒｂ₂Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｒｂ₂Ｏの含有量は０％であってもよい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、Ｃｓ₂Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、９．０％、８．０％、７．０％、６．０％、５．０％、４．５％、４．０％、３．５％、３．０％の順により好ましい。また、Ｃｓ₂Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｃｓ₂Ｏの含有量は０％であってもよい。

　Ｒｂ₂ＯおよびＣｓ₂Ｏは、Ｎａ₂ＯおよびＫ₂Ｏと同様に、高分散成分に起因する還元色を低減するのに要する熱処理時間を短縮するのを助ける効果を有するが、その効果はＮａ₂ＯおよびＫ₂Ｏよりも小さい。また、これらの含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｒｂ₂ＯおよびＣｓ₂Ｏの各含有量は、それぞれ上記範囲とすることが好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＭｇＯの含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、ＭｇＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＭｇＯの含有量は０％であってもよい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＣａＯの含有量の上限は、好ましくは６．０％であり、さらには、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、ＣａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＣａＯの含有量は０％であってもよい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＳｒＯの含有量の上限は、好ましくは７．０％であり、さらには、６．０％、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、ＳｒＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＳｒＯの含有量は０％であってもよい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ＢａＯの含有量の上限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、９．０％、８．０％、７．０％、６．０％、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、ＢａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＢａＯの含有量は０％であってもよい。

　また、第２－１実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｂａ²⁺の含有量の上限は、好ましくは１０．００カチオン％であり、さらには９．００カチオン％、８．００カチオン％、７．００カチオン％、６．００カチオン％、５．００カチオン％、４．５０カチオン％、４．００カチオン％、３．５０カチオン％、３．００カチオン％、２．５０カチオン％、２．００カチオン％、１．５０カチオン％、１．００カチオン％、０．７０カチオン％の順により好ましい。また、Ｂａ²⁺の含有量の下限は、好ましくは０カチオン％である。Ｂａ²⁺の含有量は０カチオン％であってもよい。

　Ｂａ²⁺は、ガラスの熱的安定性、熔融性を改善させる働きを有するガラス成分である。しかし、これらガラス成分の含有量が多くなると、高分散性が損なわれ、また、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスが失透しやすくなる。そのため、これらガラス成分の各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、高分散化を妨げることなく熱的安定性を維持する観点から、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］の上限は、好ましくは１７．０％であり、さらには、１６．０％、１５．０％、１４．０％、１３．０％、１２．０％、１１．０％、１０．０％、９．０％、８．０％、７．０％、６．０％、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］の下限は、好ましくは０％である。合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］は０％であってもよい。

　第２－１実施形態における、ＺｎＯ、ＺｒＯ₂、Ｔａ₂Ｏ₅、Ｇａ₂Ｏ₃、Ｉｎ₂Ｏ₃、Ｓｃ₂Ｏ₃、ＨｆＯ₂、Ｌｕ₂Ｏ₃、ＧｅＯ₂、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃およびＹｂ₂Ｏ₃の含有量は、第１－１実施形態と同様とすることができる。

　第２－１実施形態に係るガラスは、主として上述のガラス成分、すなわちＰ₂Ｏ₅、Ｂ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂、Ａｌ₂Ｏ₃、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃、Ｂｉ₂Ｏ₃、Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ、Ｋ₂Ｏ、Ｒｂ₂Ｏ、Ｃｓ₂Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、ＺｒＯ₂、Ｔａ₂Ｏ₅、Ｇａ₂Ｏ₃、Ｉｎ₂Ｏ₃、Ｓｃ₂Ｏ₃、ＨｆＯ₂、Ｌｕ₂Ｏ₃、ＧｅＯ₂、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃、およびＹｂ₂Ｏ₃から選ばれる成分で構成されていることが好ましく、上述のガラス成分の合計含有量は、好ましくは９５％超であり、より好ましくは９８％超であり、さらに好ましくは９９％超であり、一層好ましくは９９．５％超である。

　第２－１実施形態におけるその他のガラス成分組成は、第１－１実施形態と同様とすることができる。

（ガラス特性）
＜ガラス転移温度Ｔｇ＞
　第２－１実施形態に係るガラスのガラス転移温度Ｔｇの上限は、好ましくは７５０℃であり、さらには、７４０℃、７３０℃、７２０℃、７１０℃、７００℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限は、好ましくは５００℃であり、さらには、５１０℃、５２０℃、５３０℃、５４０℃、５５０℃、５６０℃、５７０℃、５８０℃、５９０℃、６００℃、６１０℃、６２０℃、６３０℃の順により好ましい。

　ガラス転移温度Ｔｇの上限が上記範囲を満たすことにより、ガラスの熱処理温度の上昇を抑制でき、アニール設備、例えば、レア―と呼ばれる連続式アニール炉やバッチ式アニール炉の熱的ダメージを軽減できる。また炉の消費電力を抑えることもできる。

　ガラス転移温度Ｔｇの下限が上記範囲を満たすことにより、所望のアッベ数を維持しつつ、ガラスの熱的安定性を良好に維持しやすくなる。

＜屈折率ｎ_d＞
　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、波長５８７．５６ｎｍにおける屈折率ｎ_dの上限は、好ましくは２．１５００であり、さらには、２．１４００、２．１３００、２．１２００、２．１１００、２．１０００、２．０９００、２．０８００、２．０７００、２．０６００、２．０５００、２．０４００の順により好ましい。またｎ_dの下限は好ましくは１．８８００であり、さらには、１．８９００、１．９０００、１．９１００、１．９２００、１．９３００、１．９３５０、１．９４００、１．９４５０、１．９５００、１．９６００、１．９７００の順に大きい値ほどより好ましい。

＜屈折率ｎ_C＞
　第２－１実施形態に係るガラスにおいて、波長６５６．２７ｎｍにおける屈折率ｎ_Cの上限は、好ましくは２．１３５０であり、さらには、２．１２５０、２．１１５０、２．１０５０、２．０９５０、２．０８５０、２．０７５０、２．０６５０、２．０５５０、２．０４５０、２．０３５０、２．０２５０、２．０１５０の順により好ましい。また、屈折率の下限は、好ましくは１．８６５０であり、さらには、１．８７５０、１．８８５０、１．８９５０、１．９０５０、１．９１５０、１．９２００、１．９２５０、１．９３５０、１．９４００、１．９４５０、１．９５５０の順に大きい値ほどより好ましい。

＜ガラスの光線透過性＞
　第２－１実施形態において、光線透過性は、第１－１実施形態と同様に、着色度λ５により評価できる。

　第２－１実施形態において、λ５の上限は、好ましくは４６０ｎｍであり、さらには、４５５ｎｍ、４５０ｎｍ、４４５ｎｍ、４４０ｎｍ、４３５ｎｍ、４３０ｎｍ、４２５ｎｍ、４２０ｎｍの順により好ましい。λ５の下限の目安は、３６０ｎｍである。

＜ガラスの比重＞
　第２－１実施形態に係るガラスは、高分散ガラスでありながら、比重が大きくない。通常、ガラスの比重を低減できれば、レンズの重量を減少できる。その結果、レンズを搭載するカメラレンズのオートフォーカス駆動の消費電力を低減できる。一方、比重を減少させすぎると、熱的安定性の低下を招く。そのため、比重ｄの上限は、好ましくは５．６０であり、さらには、５．５０、５．４０、５．３０、５．２０、５．１０、５．００、４．９０、４．８０、４．７０、４．６０、４．５０、４．４０、４．３０、４．２０、４．１０、４．００、３．９０、３．８０、３．７０の順により好ましい。また、熱的安定性を改善する観点から、比重ｄの下限は、好ましくは２．８０であり、さらには、２．９０、３．００、３．１０、３．２０の順により好ましい。

＜液相温度＞
　第２－１実施形態に係るガラスの液相温度の上限は、好ましくは１４００℃であり、さらには、１３９０℃、１３８０℃、１３７０℃、１３６０℃、１３５０℃、１３４０℃、１３３０℃、１３２０℃、１３１０℃、１３００℃の順により好ましい。また、液相温度の下限は、好ましくは１０００℃であり、さらには、１０１０℃、１０２０℃、１０３０℃、１０４０℃、１０５０℃、１０６０℃、１０７０℃、１０８０℃、１０９０℃、１１００℃、１１１０℃、１１２０℃、１１３０℃、１１４０℃、１１５０℃、１１６０℃、１１７０℃、１１８０℃の順により好ましい。本実施形態に係るガラスによれば、ガラスの熱的安定性が改善された高分散ガラスが得られる。

（ガラスの製造）
　本発明の第２－１実施形態に係るガラスは、上記所定の組成となるようにガラス原料を調合し、調合したガラス原料を用いて公知のガラス製造方法に従って作製すればよい。例えば、複数種の化合物を調合し、十分混合してバッチ原料とし、バッチ原料を熔融容器中に入れて熔融、清澄、均質化した後に熔融ガラスを成形し、徐冷してガラスを得る。あるいは、バッチ原料を熔融容器中に入れて粗熔解（ラフメルト）する。粗熔解によって得られた熔融物を急冷、粉砕してカレットを作製する。さらにカレットを熔融容器中に入れて加熱、再熔融（リメルト）して熔融ガラスとし、さらに清澄、均質化した後に熔融ガラスを成形し、徐冷してガラスを得ることもできる。熔融ガラスの成形、徐冷には、公知の方法を適用すればよい。

　第２－１実施形態に係るガラスの製造において、バッチ原料を粗熔解（ラフメルト）して、カレットを作製する場合の、粗熔解時の熔融温度の下限は好ましくは１０００℃であり、さらには、１０５０℃、１１００℃、１１５０℃、１２００℃、１２５０、１３００℃の順により好ましい。また、熔融温度の上限は、好ましくは１５００℃であり、さらには、１４５０℃、１４００℃、１３５０℃の順により好ましい。

　上記カレットを熔融、清澄、成形して第２－１実施形態に係るガラスを製造する場合の、カレットの熔融温度の下限は、好ましくは１０００℃であり、さらには、１０５０℃、１１００℃、１１５０℃、１２００℃、１２５０、１３００℃の順により好ましい。また、熔融温度の上限は、好ましくは１５００℃であり、さらには、１４５０℃、１４００℃、１３５０℃の順により好ましい。

　カレットを経ずに、バッチ原料を熔融、清澄、成形して第２－１実施形態に係るガラスを製造する場合の、バッチ原料の熔融温度の下限は、好ましくは１０００℃であり、さらには、１０５０℃、１１００℃、１１５０℃、１２００℃、１２５０、１３００℃の順により好ましい。また、熔融温度の上限は、好ましくは１５００℃であり、さらには、１４５０℃、１４００℃、１３５０℃の順により好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスの製造において、熔融ガラスを清澄するときの清澄温度の下限は、好ましくは１０００℃であり、さらには、１０５０℃、１１００℃、１１５０℃、１２００℃、１２５０℃、１３００℃の順に好ましい。また、清澄温度の上限は、好ましくは１５００℃であり、さらには、１４５０℃、１４００℃、１３５０℃の順に好ましい。

　第２－１実施形態に係るガラスの製造において、熔融ガラスを成形型に流し出すときの流出温度の下限は、好ましくは１０００℃であり、さらには、１０５０℃、１１００℃、１１５０℃、１２００℃、１２５０℃、１３００℃の順に好ましい。また、流出温度の上限は、好ましくは１５００℃であり、さらには、１４５０℃、１４００℃、１３５０℃の順に好ましい。

　なお、ガラス中に所望のガラス成分を所望の含有量となるように導入できれば、バッチ原料を調合するときに使用する化合物は特に限定されない。このような化合物として、酸化物、正リン酸、メタリン酸塩、五酸化二燐、炭酸塩、硝酸塩、水酸化物、フッ化物等が挙げられる。

（光学ガラスの製造）
　本発明の第２－１実施形態に係る光学ガラスとして、本発明の第２－１実施形態に係るガラスをそのまま用いることができる。

　本発明の第２－１実施形態に係るガラスが還元色を呈している場合には、本実施形態に係るガラスを熱処理して還元色を低減させて、光学ガラスとすることができる。熱処理の方法としては、公知の方法を用いることができる。例えば、ガラスを、ガラス転移温度Ｔｇよりも５～２０℃低い温度に加熱し、着色が十分に低減するまで保持する方法が挙げられる。なお、熱処理後は、徐冷処理をすることでガラスの歪みを取り除くことができる。徐冷の方法としては、公知の方法を用いることができる。例えば、上記熱処理における加熱温度より１００～１５０℃低い温度まで徐々に降温する方法が挙げられる。

（研磨用ガラス素材およびプレス成形用ガラス素材の製造）
　本発明の第２－１実施形態に係る研磨用ガラス素材およびプレス成形用ガラス素材は、第２－１実施形態に係るガラスおよび光学ガラスのいずれからも製造することができる。

　研磨用ガラス素材は、ガラスまたは光学ガラスを細分化してカットピースを作製し、必要に応じ各カットピースを粗研磨加工（バレル研磨）して重量を均等化するとともに表面に離型剤を付着し易くして、再加熱し、軟化したガラスを所望の形状にプレス成形して製造できる。または、ガラスまたは光学ガラスの製造工程において、所定重量の熔融ガラスを成形型上に分離して直接にプレス成形して製造してもよい。

　プレス成形用ガラス素材は、ガラスまたは光学ガラスを所定体積に細分化して、表面を研削および研磨して製造できる。または、ガラスまたは光学ガラスの製造工程において、熔融ガラスを滴下し、その熔融ガラス滴を成形して製造してもよい。

　研磨用ガラス素材およびプレス成形用ガラス素材の製造において、還元色を低減させるための熱処理をしてもよい。熱処理の方法は、上記光学ガラスの製造における熱処理の方法と同様である。熱処理は、成形後、または研削および研磨の前後いずれでも行うことができる。

（光学素子等の製造）
　本発明の第２－１実施形態に係る光学素子は、上記本発明の第２－１実施形態に係るガラス、光学ガラス、研磨用ガラス素材およびプレス成形用ガラス素材のいずれからも製造できる。

　本発明の第２－１実施形態に係る光学素子は、ガラスまたは光学ガラスを所定体積に細分化して、表面を研削および研磨して製造できる。また、ガラスまたは光学ガラスを細分化してカットピースを作製し、必要に応じ各カットピースを粗研磨加工（バレル研磨）して重量を均等化するとともに表面に離型剤を付着し易くして、再加熱し、軟化したガラスを所望の光学素子の形状に近似した形状にプレス成形し、最後に研削・研磨して製造することもできる。または、ガラスまたは光学ガラスの製造工程において、所定重量の熔融ガラスを成形型上に分離して直接にプレス成形し、最後に研削および研磨して製造してもよい。

　本発明の第２－１実施形態に係る光学素子は、上記研磨用ガラス素材を研削および研磨して製造できる。また、本発明の第２－１実施形態に係る光学素子は、上記プレス成形用ガラス素材を精密プレスすることにより製造できる。上記プレス成形用ガラス素材を加熱後に精密プレスして製造してもよい。

　本発明の第２－１実施形態に係る光学素子の製造において、還元色を低減させるための熱処理をしてもよい。熱処理の方法は、上記光学ガラスの製造における熱処理の方法と同様である。熱処理は、プレス成形後または精密プレス後に行うことができ、また、研削および研磨の前後いずれでも行うことができる。

　また、本発明の第２－１実施形態に係る光学素子の製造では、必要に応じて芯取り加工を行ってもよい。

　作製した光学素子の光学機能面には使用目的に応じて、反射防止膜、全反射膜などをコーティングできる。

　光学素子としては、非球面レンズ、マイクロレンズ、レンズアレイなどの各種レンズ、回折格子などが例示できる。

第２－２実施形態
　本発明の第２－２実施形態のガラスは、
　アッベ数ν_dが１８．１０以下であり、
　ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃から選択される少なくとも１種の酸化物を含むリン酸塩ガラスであって、
　大気雰囲気下で、液相温度ＬＴより１１０～１２０℃高い温度で９０分間リメルトして成形し、
　大気雰囲気下で、ガラス転移温度Ｔｇより０～２０℃低い保持温度で１５分間保ち、降温速度３０℃／ｈで上記保持温度より１２０℃低い温度まで徐冷して得られるガラスを縦１７ｍｍ、横１３ｍｍ、厚み１０ｍｍに加工したものにおいて、
　上面視で、縦方向の端から０～５ｍｍの距離であり、かつ横方向の端から０～５ｍｍの距離の範囲にある部分をガラス端部とし、
　上面視で、縦方向の端から６～１１ｍｍの距離であり、かつ横方向の端から４～９ｍｍの距離の範囲にある部分をガラス中心部とした場合に、
　厚み方向と平行に光を入射した際の、波長６５６ｎｍにおける上記ガラス端部の外部透過率Ｔ_Aおよび上記ガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bが下記式（２）で計算される値Ｔ₁以上、かつ、
　上記ガラス端部の外部透過率Ｔ_Aと上記ガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bとの差（Ｔ_A－Ｔ_B）が５％以下となるまで、
　大気雰囲気下で、昇温速度１００℃／ｈで加熱してガラス転移温度Ｔｇより５～１５℃低い熱処理温度で保持する熱処理、および降温速度３０℃／ｈで上記熱処理温度より１２０℃低い温度まで徐冷する徐冷処理を、１回または複数回繰り返すときの、
　上記熱処理における上記熱処理温度での保持時間の合計が、４８時間以内であるガラス。
　Ｔ₁＝０．８３×｛１－[（ｎ_C－１）／（ｎ_C＋１）]²]²×９８　・・・（２）
(式（２）中、ｎ_Cは上記ガラス端部の外部透過率Ｔ_Aと上記ガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bとの差（Ｔ_A－Ｔ_B）が５％以下になるまで上記熱処理および徐冷処理を行った場合の、波長６５６．２７ｎｍにおける屈折率である。)

　以下、第２－２実施形態に係るガラスについて詳しく説明する。

　第２－２実施形態に係るガラスにおいて、アッベ数ν_dは１８．１０以下である。アッベ数ν_dの上限は、好ましくは１８．０５であり、さらには、１８．００、１７．９０、１７．８０、１７．７０、１７．６０、１７．５０、１７．４０、１７．３０、１７．２０、１７．１０、１７．００、１６．９０、１６．８０、１６．７８、１６．７６、１６．７４、１６．７２、１６．７０、１６．６８、１６．６６、１６．６４、１６．６２、１６．６０、１６．５８、１６．５６、１６．５４、１６．５２、１６．５０の順により好ましい。また、アッベ数の下限は、好ましくは１５．００であり、さらには、１５．１０、１５．２０、１５．２５、１５．３０、１５．３５、１５．４０、１５．４５、１５．５０、１５．５２、１５．５４、１５．５６、１５．５８、１５．６０の順により好ましい。

　第２－２実施形態に係るガラスは、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃から選択される少なくとも１種の酸化物を含む。

　第２－２実施形態に係るガラスは、リン酸塩ガラスである。したがって、第２－２実施形態に係るガラスは、ネットワーク形成成分として主にリン酸塩を含み、その含有量はＰ₂Ｏ₅の含有量として表される。

　第２－２実施形態に係るガラスにおいて、Ｐ₂Ｏ₅の含有量の下限は、好ましくは７．０％であり、さらには、８．０％、９．０％、１０．０％、１１．０％、１２．０％、１３．０％、１４．０％、１５．０％、１６．０％、１７．０％、１８．０％、１９．０％、２０．０％の順により好ましい。また、Ｐ₂Ｏ₅の含有量の上限は、好ましくは３７．０％であり、さらには、３６．０％、３５．０％、３４．５％、３４．０％、３３．５％、３３．０％、３２．５％、３２．０％、３１．５％、３１．０％、３０．５％、３０．０％の順により好ましい。

　また、第２－２実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｐ⁵⁺の含有量の上限は、好ましくは４２．００カチオン％であり、さらには４１．５０カチオン％、４１．００カチオン％、４０．５０カチオン％、４０．００カチオン％、３９．５０カチオン％、３９．００カチオン％、３８．５０カチオン％、３８．００カチオン％、３７．５０カチオン％、３７．００カチオン％、３６．５０カチオン％、３６．００カチオン％の順により好ましい。Ｐ⁵⁺の含有量の下限は、好ましくは２５．００カチオン％であり、さらには２５．５０カチオン％、２６．００カチオン％、２６．５０カチオン％、２７．００カチオン％、２７．５０カチオン％、２８．００カチオン％、２８．５０カチオン％、２９．００カチオン％、２９．３０カチオン％の順により好ましい。

　第２－２実施形態に係るガラスは、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃等の高分散成分に起因する還元色を比較的に均一に低減でき、また還元色を低減するのに要する熱処理時間を短縮できるガラスである。具体的には、所定の操作でガラスを熱処理した場合の、熱処理温度での保持時間（以下、「退色時間」と記載することがある。）が４８時間以内で還元色を問題のないレベルまで低減できるガラスである。以下に詳述する。

　還元色を低減するための熱処理において、ガラスの透過率が所定範囲となるまでの退色時間は、ガラスの着色状態やガラスの大きさによって異なる。

　したがって、第２－２実施形態では、本実施形態に係るガラスを一定条件で還元して着色し、所定の大きさに加工した還元ガラスサンプルを用いて退色時間を評価する。測定に用いる還元ガラスサンプルは、本実施形態に係るガラスを、大気雰囲気下で、液相温度ＬＴより１１０～１２０℃高い温度で９０分間リメルトして成形し、同じく大気雰囲気下で、ガラス転移温度Ｔｇより０～２０℃低い保持温度で１５分間保ち、降温速度３０℃／ｈで上記保持温度より１２０℃低い温度まで徐冷して得られるガラスを、縦１７ｍｍ、横１３ｍｍ、厚み１０ｍｍに加工して得る。

　大気雰囲気下で、ガラスを液相温度ＬＴよりも１１０～１２０℃高い温度でリメルトするには、ガラスを白金坩堝中に入れて加熱、再熔融（リメルト）して熔融ガラスとすればよい。このとき、高分散成分に起因する着色が生じる。

　上記熔融ガラスを、鋳型に流し込んで板状に成形する。これを、大気雰囲気下で、ガラス転移温度Ｔｇより０～２０℃低い保持温度で１５分間保ち、降温速度３０℃／ｈで上記保持温度より１２０℃低い温度まで徐冷して、ガラスの歪みを取り除く。

　歪みを取り除いたガラスを細分化し、研磨して、縦１７ｍｍ、横１３ｍｍ、厚み１０ｍｍの大きさに加工する。この時、上面および下面（縦１７ｍｍ、横１３ｍｍの面）を光学研磨して還元ガラスサンプルを得る。

　このようにして得られた還元ガラスサンプルについて、以下の条件で熱処理および徐冷処理を行い、退色時間を評価する。
　すなわち、大気雰囲気下で、昇温速度１００℃／ｈで加熱してガラス転移温度Ｔｇより５～１５℃低い熱処理温度で保持する熱処理、および降温速度３０℃／ｈで上記熱処理温度より１２０℃低い温度まで徐冷する徐冷処理を行う。上記熱処理により、高分散成分に起因する着色が低減する。

　上記熱処理および徐冷処理は、還元ガラスサンプルが、実用状問題のないレベルに退色するまで行う。すなわち、処理後のサンプルの厚み方向と平行に光を入射した際の、波長６５６ｎｍにおけるガラス端部の外部透過率Ｔ_Aおよびガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bが下記式（２）で算出される値Ｔ₁以上、かつ、ガラス端部の外部透過率Ｔ_Aとガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bとの差（Ｔ_A－Ｔ_B）が５％以下となるまで行う。
　Ｔ₁＝０．８３×｛１－｛（ｎ_C－１）／（ｎ_C＋１）｝²｝²×９８　・・・（２）

　なお、上記式（２）中のｎ_Cは、ガラス端部の外部透過率Ｔ_Aとガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bとの差（Ｔ_A－Ｔ_B）が５％以下になるまで熱処理および徐冷処理した場合の、波長６５６．２７ｎｍにおける屈折率である。屈折率ｎ_Cは、日本光学硝子工業会規格（ＪＯＧＩＳ　０１－２００３）に基づき測定する。

　上記熱処理および徐冷処理は、１回であってもよく、また、複数回行ってもよい。上記熱処理および徐冷処理を複数回行う場合の退色時間は、各回で異なっていてもよい。

　第２－２実施形態に係るガラスにおいて、上記熱処理における退色時間の合計は４８時間以内であり、好ましくは４６時間以内、さらには、４４時間以内、４２時間以内、４０時間以内、３８時間以内、３６時間以内、３４時間以内、３２時間以内、３０時間以内、２９時間以内、２８時間以内、２７時間以内、２６時間以内、２５時間以内、２４時間以内の順により好ましい。

　退色時間の合計とは、上記熱処理および徐冷処理を１回行った場合には、その１回における退色時間であり、上記熱処理および徐冷処理を複数回行った場合には、各回における退色時間の合計である。例えば、１回目の退色時間を１２時間とし、２回目の退色時間を６時間とした場合には、退色時間の合計は１８時間である。

　なお、上記熱処理では、ガラス転移温度Ｔｇの異なる複数のガラスを一度に熱処理することを考慮し、熱処理温度をガラス転移温度Ｔｇより５～１５℃低い温度としている。したがって、本実施形態に係るガラスでは、上記のようにして得られた還元ガラスサンプルを、ガラス転移温度Ｔｇより５～１５℃低い熱処理温度で熱処理すれば、退色時間が４８時間以内で十分に還元色を低減でき、すなわち、少なくともガラス転移温度Ｔｇより１５℃低い熱処理温度で熱処理すれば、退色時間が４８時間以内で十分に還元色を低減できる。

　ここで、ガラス端部とは、上面視で、縦方向の端から０～５ｍｍの距離であり、かつ横方向の端から０～５ｍｍの距離の範囲にある部分であり、ガラス中心部とは、上面視で、縦方向の端から６～１１ｍｍの距離であり、かつ横方向の端から４～９ｍｍの距離の範囲にある部分である。

　熱処理および徐冷処理は、厚み方向と平行に光を入射した際の、波長６５６ｎｍにおけるガラス端部の外部透過率Ｔ_Aおよびガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bが、上記式（２）で算出される値Ｔ₁以上となるまで行う。波長６５６ｎｍにおけるガラス端部の外部透過率Ｔ_Aおよびガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bは、好ましくは下記式（３）で算出される値Ｔ₂以上であり、より好ましくは下記式（４）で算出される値Ｔ₃以上、さらに好ましくは下記式（５）で算出される値Ｔ₄以上の順により好ましい。
　Ｔ₂＝０．８４×｛１－[（ｎ_C－１）／（ｎ_C＋１）]²]²×９８　・・・（３）
　Ｔ₃＝０．８５×｛１－[（ｎ_C－１）／（ｎ_C＋１）]²]²×９８　・・・（４）
　Ｔ₄＝０．８６×｛１－[（ｎ_C－１）／（ｎ_C＋１）]²]²×９８　・・・（５）

　また、ガラス端部の外部透過率Ｔ_Aとガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bとの差（Ｔ_A－Ｔ_B）が５％以下となるとは、ガラス全体の還元色がほぼ均一に低減していることを意味する。

　熱処理において、ガラスの還元色の低減はガラスの表面から中心部へと進行する。したがって、熱処理の途中では、ガラス端部と比べてガラス中心部は濃く着色している。ガラス中心部の還元色が、ガラス端部と同程度に低減しているとき、すなわち、還元色が均一に低減したとき、ガラス端部の外部透過率Ｔ_Aとガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bとの差（Ｔ_A－Ｔ_B）は５％以下となる。

　第２－２実施形態に係るガラスにおいて、熱処理および徐冷処理は、ガラス端部の外部透過率Ｔ_Aとガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bとの差（Ｔ_A－Ｔ_B）が５％以下となるまで、好ましくは４％以下、より好ましくは３％以下、さらに好ましくは２％以下、一層好ましくは１％以下、より一層好ましくは０．５％以下となるまで行う。

　すなわち、第２－２実施形態に係るガラスにおいて、熱処理および徐冷処理は、波長６５６ｎｍにおけるガラス端部の外部透過率Ｔ_Aおよびガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bが上記式（２）で算出される値Ｔ₁以上であり、差（Ｔ_A－Ｔ_B）が５％以下となるまで行う。好ましくは、熱処理および徐冷処理は、外部透過率Ｔ_Aおよび外部透過率Ｔ_Bが上記式（２）で算出される値Ｔ₁以上であり、差（Ｔ_A－Ｔ_B）が４％以下となるまで、さらには、３％以下、２％以下、１％以下、０．５％以下となるまで行う。差（Ｔ_A－Ｔ_B）は小さいほどより好ましい。

　また、好ましくは、第２－２実施形態に係るガラスにおいて、熱処理および徐冷処理は、波長６５６ｎｍにおけるガラス端部の外部透過率Ｔ_Aおよびガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bが上記式（３）で算出される値Ｔ₂以上であり、差（Ｔ_A－Ｔ_B）が５％以下となるまで行う。より好ましくは、熱処理および徐冷処理は、外部透過率Ｔ_Aおよび外部透過率Ｔ_Bが上記式（３）で算出される値Ｔ₂以上であり、差（Ｔ_A－Ｔ_B）が４％以下となるまで、さらには、３％以下、２％以下、１％以下、０．５％以下となるまで行う。差（Ｔ_A－Ｔ_B）は小さいほどより好ましい。

　好ましくは、第２－２実施形態に係るガラスにおいて、熱処理および徐冷処理は、波長６５６ｎｍにおけるガラス端部の外部透過率Ｔ_Aおよびガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bが上記式（４）で算出される値Ｔ₃以上であり、差（Ｔ_A－Ｔ_B）が５％以下となるまで行う。より好ましくは、熱処理および徐冷処理は、外部透過率Ｔ_Aおよび外部透過率Ｔ_Bが上記式（４）で算出される値Ｔ₃以上であり、差（Ｔ_A－Ｔ_B）が４％以下となるまで、さらには、３％以下、２％以下、１％以下、０．５％以下となるまで行う。差（Ｔ_A－Ｔ_B）は小さいほどより好ましい。

　好ましくは、第２－２実施形態に係るガラスにおいて、熱処理および徐冷処理は、波長６５６ｎｍにおけるガラス端部の外部透過率Ｔ_Aおよびガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bが上記式（５）で算出される値Ｔ₄以上であり、差（Ｔ_A－Ｔ_B）が５％以下となるまで行う。より好ましくは、熱処理および徐冷処理は、外部透過率Ｔ_Aおよび外部透過率Ｔ_Bが上記式（５）で算出される値Ｔ₄以上であり、差（Ｔ_A－Ｔ_B）が４％以下となるまで、さらには、３％以下、２％以下、１％以下、０．５％以下となるまで行う。差（Ｔ_A－Ｔ_B）は小さいほどより好ましい。

　第２－２実施形態に係るガラスにおいて、退色時間は短いほど好ましい。したがって、最も好ましい態様では、熱処理および徐冷処理において、退色時間が２４時間以内で、波長６５６ｎｍにおけるガラス端部の外部透過率Ｔ_Aおよびガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bが上記式（５）で算出される値Ｔ₄以上となり、差（Ｔ_A－Ｔ_B）が０．５％以下となる。

　外部透過率は、日本光学硝子工業会規格（ＪＯＧＩＳ　０２－２００３）に基づき測定する。外部透過率の測定では、入射光は上面（縦１７ｍｍ、横１３ｍｍの面）に垂直に照射する。また、入射光は上記ガラス端部およびガラス中心部の領域、すなわち５ｍｍ×５ｍｍの範囲に収まるように照射する。

　第２－２実施形態に係るガラスにおいて、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃の合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃］の下限は、好ましくは３５％であり、さらには、３６％、３８％、４０％、４２％、４４％、４６％、４８％、５０％、５２％、５４％、５６％、５８％、６０％、６２％、６４％の順により好ましい。また、合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃］の上限は、好ましくは９０％であり、さらには、８８％、８６％、８５％、８４％、８３％、８２％、８１％、８０％、７９％、７８％、７７％の順により好ましい。

　また、第２－２実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺およびＢｉ³⁺の合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺］の下限は、好ましくは５２．００カチオン％であり、さらには５２．１０カチオン％、５２．１５カチオン％、５２．２０カチオン％、５２．２５カチオン％、５２．３０カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺］の上限は、好ましくは７５．００カチオン％であり、さらには７４．５０カチオン％、７４．００カチオン％、７３．５０カチオン％、７３．００カチオン％、７２．５０カチオン％、７２．００カチオン％、７１．５０カチオン％、７１．００カチオン％、７０．５０カチオン％の順により好ましい。

　第２－２実施形態に係るガラスにおいて、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは３８％であり、さらには、３５％、３３％、３０％、２８％、２５％、２３％、２０％の順により好ましい。また、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量は０％であってもよい。

　また、第２－２実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示すると、Ｂｉ³⁺の含有量の上限は、好ましくは１０．００カチオン％であり、さらには９．００カチオン％、８．００カチオン％、７．００カチオン％、６．００カチオン％、５．００カチオン％、４．５０カチオン％、４．００カチオン％、３．５０カチオン％、３．００カチオン％、２．５０カチオン％、２．００カチオン％、１．５０カチオン％、１．００カチオン％の順により好ましい。Ｂｉ³⁺の含有量は０カチオン％であってもよい。

　第２－２実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ₂Ｏの含有量とＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［Ｌｉ₂Ｏ／（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃）］に１００を掛けた値の下限は、好ましくは０．０１７であり、さらには、０．０１９、０．０２１、０．０２３、０．０２５、０．０２７、０．０３０の順により好ましい。また、質量比［Ｌｉ₂Ｏ／（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃）］に１００を掛けた値の上限は、好ましくは０．７５０であり、さらには、０．７３０、０．７１０、０．７００、０．６８０、０．６５０、０．６００、０．５５０の順により好ましい。

　第２－２実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示した場合に、Ｗ⁶⁺の含有量が０カチオン％を超える場合には、Ｂａ²⁺の含有量とＷ⁶⁺の含有量とのカチオン比［Ｂａ²⁺／Ｗ⁶⁺］の上限は、好ましくは０．１４であり、さらには０．１３、０．１２、０．１１、０．１０の順により好ましい。

　Ｂａ²⁺は、低分散化に寄与する成分である。したがって、第２－２実施形態に係るガラスでは、Ｂａ²⁺の含有量に対して、高分散成分であるＷ⁶⁺を上記カチオン比となるように含有させることで、所望の高分散性を維持することができる。

　また、第２－２実施形態に係るガラスにおいて、ガラス成分の含有量をカチオン％で表示した場合に、Ｗ⁶⁺の含有量が０カチオン％であって、Ｂａ²⁺の含有量が０カチオン％を超える場合には、Ｔｉ⁴⁺およびＢｉ³⁺の合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｂｉ³⁺］の上限は、好ましくは３５．００カチオン％であり、さらには３４．００カチオン％、３３．００カチオン％、３２．５０カチオン％、３２．３０カチオン％、３２．００カチオン％、３１．８０カチオン％、３１．６０カチオン％、３１．４０カチオン％、３１．２０カチオン％、３１．００カチオン％、３０．８０カチオン％、３０．６０カチオン％、３０．４０カチオン％、３０．２０カチオン％、３０．１０カチオン％、３０．００カチオン％の順により好ましい。合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｂｉ³⁺］の下限は、好ましくは２１．００カチオン％であり、さらには２１．２０カチオン％、２１．４０カチオン％、２１．６０カチオン％、２１．８０カチオン％、２２．００カチオン％、２２．２０カチオン％、２２．４０カチオン％、２２．６０カチオン％、２２．８０カチオン％、２３．００カチオン％、２３．１０カチオン％、２３．２０カチオン％、２３．３０カチオン％、２３．４０カチオン％、２３．５０カチオン％の順により好ましい。

　第２－２実施形態におけるその他のガラス成分は、第２－１実施形態と同様とすることができる。また、第２－２実施形態におけるガラス特性、ガラス、光学ガラス、研磨用ガラス素材、プレス成形用ガラス素材および光学素子等の製造についても、第２－１実施形態と同様とすることができる。

　以下に本発明を実施例により説明するが、本発明は以下の実施例のみに限定されるものでは無い。

　実施例１－１～１－３は、上記第１実施形態に対応する実施例である。また、実施例２－１～２－４は、上記第２実施形態に対応する実施例である。

（実施例１－１）
　表１－１－１、表１－１－４および表１－１－５と表１－２－１、表１－２－３および表１－２－４とに示すＮｏ．１～１２９の組成を有するガラスとなるように各成分に対応する化合物原料、すなわち、リン酸塩、炭酸塩、酸化物等の原料を秤量し、十分混合して調合原料とした。

　ここで、表１－１－１、表１－１－４および表１－１－５は質量％表示にて、表１－２－１、表１－２－３および表１－２－４はカチオン％表示にて、Ｎｏ．１～１２９のガラス組成を表示している。すなわち、表１－１－１、表１－１－４および表１－１－５と表１－２－１、表１－２－３および表１－２－４とで、ガラス組成の表示方法は異なるが、同じＮｏ．の光学ガラスは同じ組成を有する。したがって、表１－１－１、表１－１－４、表１－１－５と表１－２－１、表１－２－３および表１－２－４とは、実質的に同じ光学ガラスを示している。

　なお、表１－２－１、表１－２－３および表１－２－４では、アニオン成分の全量をＯ^2-とした場合のカチオン％表示にてガラス組成を表示している。すなわち、表１－２－１、表１－２－３および表１－２－４において、いずれもＯ^2-の含有量は１００アニオン％である。

　また、表１－１－２、表１－１－３および表１－１－６～１－１－９に記載されているガラス成分の合計含有量や、ガラス成分の含有量同士の比率は、表１－１－１、表１－１－４および表１－１－５に記載されている各ガラス成分の含有量をもとに算出した値である。同様に、表１－２－２、表１－２－５および表１－２－６に記載されているガラス成分の合計含有量や、ガラス成分の含有量同士の比率は、表１－２－１、表１－２－３および表１－２－４に記載されている各ガラス成分の含有量をもとに算出した値である。

　上記調合原料を白金製坩堝に投入し、１２００℃～１３５０℃に加熱し、熔融、攪拌、清澄後、坩堝から熔融ガラスを鋳型に鋳込んでガラスブロックに成形した。

　得られた各ガラスブロックを観察したところ、ガラス中に結晶や原料の熔け残りなどの異物は認められず、均質性の高い、高品質の光学ガラスを得ることができた。なお、光学ガラスＮｏ．１～６、１２～１２９は、第１－１実施形態の実施例であり、光学ガラスＮｏ．１～１２９は、第１－２実施形態の実施例である。

　得られた光学ガラスＮｏ．１～１２９の屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ、ガラス転移温度、比重、λ５、液相温度を表１－３、表１－４－１および表１－４－２に示す。屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ、ガラス転移温度、比重、λ５、液相温度は、以下のようにして測定した。なお、表１－３中の空欄は未測定であることを示す。

（１）屈折率ｎｄおよびアッベ数νｄ
　日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ－０１に基づいて測定した。測定結果を表１－３、表１－４－１および表１－４－２に示す。

（２）ガラス転移温度Ｔｇ
　ガラス転移温度は示差走査型熱量計ＤＳＣ８２７０を用いて固体状態のガラスを昇温したときの吸熱カーブから測定した。この測定を用いたＴｇは日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ－０８に基づいて測定したＴｇと対応関係を示す。測定結果を表１－３、表１－４－１および表１－４－２に示す。

（３）λ５
　λ５は次のようにして測定した。厚さ１０ｍｍの互いに平行かつ光学研磨された平面を有するガラス試料を用い、波長２８０ｎｍから７００ｎｍまでの波長域における分光透過率を測定した。分光透過率は、光学研磨された一方の平面に垂直に強度Ａの光線を入射し、他方の平面から出射する光線の強度Ｂを測定し、Ｂ／Ａによって算出した。したがって、分光透過率には試料表面における光線の反射損失も含まれる。分光透過率が５％になる波長がλ５である。測定結果を表１－３、表１－４－１および表１－４－２に示す。

（４）比重
　日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ－０５に基づいて測定した。測定結果を表１－３、表１－４－１および表１－４－２に示す。

（５）液相温度ＬＴ
　ガラス試料を所定温度に加熱された炉内に入れて２時間保持し、冷却後、ガラス内部を１００倍の光学顕微鏡で観察し、結晶の有無から液相温度を決定した。測定結果を表１－３、表１－４－１および表１－４－２に示す。

（実施例１－２）
　実施例１－１と同様にして光学ガラスＮｏ．１～１２９が得られるようにガラス原料を加熱、溶融、清澄、均質化し、得られた溶融ガラスを鋳型に流し込んで急冷し、ガラスブロックに成形した。次にガラスブロックをアニールした後、切断、研削してプレス成形用ガラス素材を作製した。

（実施例１－３）
　実施例１－２において作製した各種光学ガラスからなるプレス成形用ガラス素材を加熱、軟化し、プレス成形型を用いて公知の方法によりプレス成形し、レンズブランク、プリズムブランクなどの光学素子ブランクを作製した。

　光学素子ブランクを精密アニールし、所要の屈折率になるよう屈折率を精密に調整した後、公知の研削、研磨法により凹レンズ、凸レンズおよびプリズムを作製した。

　得られたレンズと、アッベ数νｄが大きい低分散ガラス製レンズとを組合せたところ、良好に色収差を補正でき、像面湾曲を低減できた。

　以下の実施例２－１、２－２は第２－１実施形態に対応する実施例であり、実施例２－３、２－４は第２－２実施形態に対応する実施例である。

　ここで、実施例２－１において、表２－１Ａは質量％表示にて、表２－１Ｂはカチオン％表示にて、ガラスサンプルＡ～Ｄのガラス組成を表示している。すなわち、表２－１Ａと表２－１Ｂとで、ガラス組成の表示方法は異なるが、同じ番号のガラスは同じ組成を有する。したがって、表２－１Ａおよび表２－１Ｂは、実質的に同じガラスを示している。

　同様に、実施例２－２において、表２－３Ａ－１～２－３Ａ－８は質量％表示にて、表２－３Ｂ－１～２－３Ｂ－８はカチオン％表示にて、ガラスサンプル１～１０９のガラス組成を表示している。すなわち、表２－３Ａ－１～２－３Ａ－８と表２－３Ｂ－１～２－３Ｂ－８とで、ガラス組成の表示方法は異なるが、同じ番号のガラスは同じ組成を有する。したがって、表２－３Ａ－１～２－３Ａ－８および表２－３Ｂ－１～２－３Ｂ－８は、実質的に同じガラスを示している。

　なお、表２－１Ｂおよび表２－３Ｂ－１～２－３Ｂ－８では、アニオン成分の全量をＯ^2-とした場合のカチオン％表示にてガラス組成を表示している。すなわち、表２－１Ｂおよび表２－３Ｂ－１～２－３Ｂ－８において、いずれもＯ^2-の含有量は１００アニオン％である。

（実施例２－１）
［ガラスサンプルの作製］
　得られるガラスの組成が、表２－１Ａおよび表２－１Ｂに示す各組成となるように原材料を秤量、調合して、得られた調合原料（バッチ原料）を白金坩堝に投入し、１３００～１３５０℃で９０分間、大気雰囲気下で加熱して熔融し、攪拌により均質化、清澄して熔融ガラスを得た。熔融ガラスを成形型に鋳込んで成形し、徐冷して、縦１７ｍｍ、横１２ｍｍ、厚み１０ｍｍに研削・研磨してガラスサンプルを得た。このとき、上面および下面（縦１７ｍｍ、横１２ｍｍの面）を光学研磨した。
　得られたガラスサンプルは、還元色を呈していた。

［ガラスサンプルの評価］
　得られたガラスサンプルについて、以下に示す方法にて、ガラス組成の確認、屈折率（ｎ_dおよびｎ_C）、アッベ数（ν_d）、ガラス転移温度（Ｔｇ）、液相温度（ＬＴ）、βＯＨの値を測定し、還元色を十分に低減するのに要する熱処理温度での保持時間および熱処理後の透過率を測定した。

［１］ガラス組成の確認
　上記のようにして得られたガラスサンプルを適量採取し、これを酸およびアルカリ処理し、Ｌｉ₂Ｏの含有量はＩＣＰ－ＭＳにより測定し、Ｌｉ₂Ｏ以外のガラス成分の含有量はＩＣＰ－ＡＥＳにより測定して、表２－１Ａおよび表２－１Ｂに示す各酸化物組成と一致していることを確認した。

［２］屈折率（ｎ_dおよびｎ_C）、アッベ数（ν_d）
　ガラスサンプルを、大気雰囲気下で、ガラス転移温度Ｔｇ近傍で４８時間保持した後、降温速度３０℃／時間で徐冷し、その後放冷して着色を低減させた。得られた試料を加工してプリズムを作製し、日本光学硝子工業会規格の屈折率測定法に基づいて屈折率ｎ_d、ｎ_F、ｎ_Cを測定した。また、屈折率ｎ_d、ｎ_F、ｎ_Cの各測定値を用いて、アッベ数ν_dを算出した。結果を表２－１Ａに示す。

［３］ガラス転移温度（Ｔｇ）
　株式会社リガク製の熱機械分析装置を用いて、昇温速度を１０℃／分にして測定した。結果を表２－１Ａに示す。

［４］液相温度
　１０ｃｃ（１０ｍｌ）のガラスサンプルを白金坩堝中に投入し１２５０℃～１３５０℃で２０～３０分間熔融した後にガラス転移温度Ｔｇ以下まで冷却し、ガラスを白金坩堝ごと所定温度の熔解炉に入れ２時間保持した。保持温度は１０００℃以上で１０℃刻みとし、２時間保持後に結晶の析出しなかった最低温度を液相温度とした。結果を表２－１Ａに示す。

［５］βＯＨ
　ガラスサンプルを、両面が互いに平行かつ平坦に光学研磨された厚さ１ｍｍの板状に加工した。光学研磨面に対して垂直方向に光を入射して、波長２５００ｎｍにおける外部透過率Ｃおよび波長２９００ｎｍにおける外部透過率Ｄを、分光光度計（ＵＶ－３１００、島津製）を用いて測定し、下記式（１）により、βＯＨを算出した。
　βＯＨ＝－［ｌｎ（Ｄ／Ｃ）］／ｔ　・・・（１）
　上記式（１）中、ｌｎは自然対数であり、厚さｔは上記２つの平面の間隔に相当する。結果を表２－１Ａに示す。

［６］熱処理温度での保持時間
　還元色を呈している上記ガラスサンプルを熱処理した。すなわち、大気雰囲気下で、昇温速度１００℃/時間で加熱して、ガラス転移温度Ｔｇより５～１５℃低い熱処理温度で所定時間熱処理し、降温速度３０℃／時間で上記熱処理温度より１２０℃低い温度まで徐冷した。ガラスサンプルの還元色が十分に低減するまで、熱処理および徐冷を繰り返した。還元色が低減して色味が均一になったときを還元色が十分に低減したと評価した。還元色が十分に低減するのに要した熱処理温度での保持時間の合計を表２－２に示す。

［７］熱処理後の透過率
　熱処理により還元色が低減して色味が均一になったガラスサンプルの外部透過率を測定した。光学研磨した面に対して垂直方向に光を入射して、波長６５６ｎｍにおける外部透過率を、分光光度計（ＵＶ－３１５０、島津製）を用いて測定した。結果を表２－２に示す。

（実施例２－２）
［ガラスサンプルの作製］
　得られるガラスの組成が、表３に示す各組成となるようにし、熔融雰囲気に水蒸気を付加して熔融ガラスを得た以外は、実施例２－１と同様にしてガラスサンプルを作製した。
　得られたガラスサンプルは、還元色を呈していた。

［ガラスサンプルの評価］
　得られたガラスサンプルについて、実施例２－１と同様方法にて、ガラス組成の確認、屈折率（ｎ_dおよびｎ_C）、アッベ数（ν_d）、ガラス転移温度（Ｔｇ）、液相温度（ＬＴ）、βＯＨの値を測定し、還元色を十分に低減するのに要する熱処理温度での保持時間および熱処理後の透過率を測定した。結果を表２－３Ａおよび２－３Ｂ、２－４に示す。

（実施例２－３）
［還元ガラスサンプルの作製］
　実施例２－１で得られたガラスサンプル（サンプルＡ～Ｄ）を、１３００℃で９０分間、大気雰囲気下で加熱してリメルトし、攪拌により均質化、清澄して熔融ガラスを得た。熔融ガラスを成形型に鋳込んで成形し、大気雰囲気下で、サンプルごとにガラス転移温度Ｔｇより０～２０℃低い保持温度で１５分間保ち、降温速度３０℃／ｈで上記保持温度より１２０℃低い温度まで徐冷して、縦１７ｍｍ、横１２ｍｍ、厚み１０ｍｍに研削・研磨して還元ガラスサンプルを得た。このとき、上面および下面（縦１７ｍｍ、横１２ｍｍの面）を光学研磨した。
　得られた還元ガラスサンプルは還元色を呈していた。

［還元ガラスサンプルの評価］
　得られた還元ガラスサンプルについて、大気雰囲気下で、昇温速度１００℃/時間で加熱して、ガラス転移温度Ｔｇより５～１５℃低い熱処理温度で所定時間熱処理し、降温速度３０℃／時間で上記熱処理温度より１２０℃低い温度まで徐冷処理した。ガラス端部の外部透過率Ｔ_Aとガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bとの差（Ｔ_A－Ｔ_B）が５％以下となるまで、熱処理および徐冷処理を繰り返した。外部透過率Ｔ_AおよびＴ_Bは、光学研磨した面に対して垂直方向に光を入射して、波長６５６ｎｍにおける外部透過率を、分光光度計（ＵＶ－３１５０、島津製）を用いて測定した。

　ガラス端部の外部透過率Ｔ_Aとガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bとの差（Ｔ_A－Ｔ_B）が５％以下となるまでに要した熱処理温度での保持時間の合計および外部透過率Ｔ_AおよびＴ_Bを表２－５に示す。

（実施例２－４）
［還元ガラスサンプルの作製］
　実施例２－２で得られたガラスサンプル（サンプルＮｏ．１～２０、２２～３２、４２、４４～５２、５４、５７～８０、８８～９５）を実施例２－３と同様の方法でリメルトし、還元ガラスサンプルを得た。
　得られた還元ガラスサンプルは還元色を呈していた。

［還元ガラスサンプルの評価］
　得られた還元ガラスサンプルについて、実施例２－３と同様方法にて、ガラス端部の外部透過率Ｔ_Aとガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bとの差（Ｔ_A－Ｔ_B）が５％以下となるまでに要した熱処理温度での保持時間の合計および外部透過率Ｔ_AおよびＴ_Bを測定した。結果を表２－６に示す。

Claims

　アッベ数νｄが１６．７０以下であり、
　屈折率ｎｄが２．１０００以下であって、
　Ｐ₂Ｏ₅、ＴｉＯ₂およびＮｂ₂Ｏ₅を含み、
　ＴｉＯ₂の含有量とＮｂ₂Ｏ₅の含有量との質量比［ＴｉＯ₂／Ｎｂ₂Ｏ₅］が０．１５以上であるリン酸塩光学ガラス。
　Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量が２９．０質量％以下である請求項１に記載のリン酸塩光学ガラス。
　アッベ数νｄが１６．７０以下であり、
　Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量が２９．０質量％以下であって、
　ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＷＯ₃の合計含有量が４５．０質量％以上であるリン酸塩光学ガラス。
　ＴｉＯ₂およびＷＯ₃の合計含有量と、Ｎｂ₂Ｏ₅の含有量との質量比［（ＴｉＯ₂＋ＷＯ₃）／Ｎｂ₂Ｏ₅］が０．１５以上である請求項１～３のいずれかに記載のリン酸塩光学ガラス。
　請求項１～４のいずれかに記載のリン酸塩光学ガラスからなるプレス成形用ガラス素材。
　請求項１～４のいずれかに記載のリン酸塩光学ガラスからなる光学素子。
　アッベ数ν_dが１８．１０以下であり、
　ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃の合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃］が３０質量％以上、かつ
　Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量が３８質量％以下のリン酸塩ガラスであって、
　Ｌｉ₂Ｏの含有量とＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［Ｌｉ₂Ｏ／（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃）］に１００を掛けた値が０．０１５～０．７７０である、ガラス。
　アッベ数ν_dが１８．１０以下であり、
　ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃から選択される少なくとも１種の酸化物を含むリン酸塩ガラスであって、
　大気雰囲気下で、液相温度ＬＴより１１０～１２０℃高い温度で９０分間リメルトして成形し、
　大気雰囲気下で、ガラス転移温度Ｔｇより０～２０℃低い保持温度で１５分間保ち、降温速度３０℃／ｈで前記保持温度より１２０℃低い温度まで徐冷して得られるガラスを、縦１７ｍｍ、横１３ｍｍ、厚み１０ｍｍに加工したものにおいて、
　上面視で、縦方向の端から０～５ｍｍの距離であり、かつ横方向の端から０～５ｍｍの距離の範囲にある部分をガラス端部とし、
　上面視で、縦方向の端から６～１１ｍｍの距離であり、かつ横方向の端から４～９ｍｍの距離の範囲にある部分をガラス中心部とした場合に、
　厚み方向と平行に光を入射した際の、波長６５６ｎｍにおける前記ガラス端部の外部透過率Ｔ_Aおよび前記ガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bが下記式（２）で計算される値Ｔ₁以上、かつ、
　前記ガラス端部の外部透過率Ｔ_Aと前記ガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bとの差（Ｔ_A－Ｔ_B）が５％以下となるまで、
　大気雰囲気下で、昇温速度１００℃／ｈで加熱してガラス転移温度Ｔｇより５～１５℃低い熱処理温度で保持する熱処理、および降温速度３０℃／ｈで前記熱処理温度より１２０℃低い温度まで徐冷する徐冷処理を、１回または複数回繰り返すときの、
　前記熱処理における前記熱処理温度での保持時間の合計が、４８時間以内であるガラス。
　Ｔ₁＝０．８３×[１－[（ｎ_C－１）／（ｎ_C＋１）]²]²×９８　・・・（２）
〔式（２）中、ｎ_Cは前記ガラス端部の外部透過率Ｔ_Aと前記ガラス中心部の外部透過率Ｔ_Bとの差（Ｔ_A－Ｔ_B）が５％以下になるまで前記熱処理および徐冷処理を行った場合の、波長６５６．２７ｎｍにおける屈折率である。〕
　Ｌｉ₂Ｏの含有量が０．０１０質量％以上である、請求項７または８に記載のガラス。
　Ｌｉ₂Ｏの含有量が０．６４０質量％以下である、請求項７～９のいずれかに記載のガラス。
　下記式（１）に示すβＯＨの値が０．０５ｍｍ^-1以上である、請求項７～１０のいずれかに記載のガラス。
　βＯＨ＝－［ｌｎ（Ｄ／Ｃ）］／ｔ　・・・（１）
〔式（１）中、ｔは外部透過率の測定に用いる前記ガラスの厚み（ｍｍ）を表し、Ｃは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２５００ｎｍにおける外部透過率（％）を表し、Ｄは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２９００ｎｍにおける外部透過率（％）を表す。〕
　ガラス成分としてＮｂ₂Ｏ₅を含む、請求項７～１１のいずれかに記載のガラス。
　ガラス成分としてＴｉＯ₂を含む、請求項７～１２のいずれかに記載のガラス。
　請求項７～１３のいずれかに記載のガラスからなる光学ガラス。
　請求項７～１３のいずれかに記載のガラスからなる研磨用ガラス素材。
　請求項７～１３のいずれかに記載のガラスからなるプレス成形用ガラス素材。
　請求項１４に記載の光学ガラスからなる研磨用ガラス素材。
　請求項１４に記載の光学ガラスからなるプレス成形用ガラス素材。
　請求項７～１３のいずれかに記載のガラスからなる光学素子。
　請求項１４に記載の光学ガラスからなる光学素子。
　請求項１５または１７に記載の研磨用ガラス素材からなる光学素子。
　請求項１６または１８に記載のプレス成形用ガラス素材からなる光学素子。