WO2016136819A1 - 繊維ガイド - Google Patents

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WO2016136819A1
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fiber
contact surface
arithmetic average
average roughness
traveling direction
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English (en)
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成宗 犬飼
祐大 遠矢
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京セラ株式会社
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
    • B65H57/00—Guides for filamentary materials; Supports therefor
    • B65H57/24—Guides for filamentary materials; Supports therefor with wear-resistant surfaces
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
    • D01D11/00—Other features of manufacture
    • D01D11/04—Fixed guides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
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    • B65H2404/52—Surface of the elements in contact with the forwarded or guided material other geometrical properties
    • B65H2404/522—Surface of the elements in contact with the forwarded or guided material other geometrical properties details of surface roughness and/or surface treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B65H2511/00—Dimensions; Position; Numbers; Identification; Occurrences
    • B65H2511/10—Size; Dimensions
    • B65H2511/135—Surface texture; e.g. roughness

Definitions

  • This disclosure relates to a fiber guide.
  • Patent Document 1 proposes a fiber guide having a surface roughness Ra of 0.1 ⁇ m or less on a surface in contact with a conveyed fiber bundle.
  • the ratio Ra1 / Ra2 between the arithmetic average roughness Ra1 in the traveling direction of the fiber and the arithmetic average roughness Ra2 in the orthogonal direction perpendicular to the traveling direction is 0 on the yarn contact surface with the fiber. 0.5 or more and less than 1.0.
  • FIG. 1 An example of the fiber guide of this indication is shown typically, (a) is a perspective view of a roller guide, (b) is a perspective view of an oiling nozzle, (c) is a perspective view of a rod guide, d) is a perspective view of the traverse guide. It is the enlarged view which observed the roller guide shown to Fig.1 (a) which is a fiber guide of this indication from the white arrow side.
  • the fiber guide when the arithmetic mean roughness in the direction orthogonal to the traveling direction of the fiber is large on the contact surface of the fiber guide, when the fiber guides the fiber with the fiber guide, the fiber slides on the same portion of the contact surface (hereinafter referred to as the fiber guide). , The same sliding). And if a fiber slides the same, the fiber will be easily damaged by contact with the part beaten by the friction with the fiber.
  • the fiber feed rate has been extremely increased to 3000 to 8000 m / min in order to improve production efficiency.
  • the fibers are more susceptible to damage due to oblique sliding or the same sliding.
  • the fiber guide of the present disclosure can suppress damage to the fiber.
  • the fiber guide of the present disclosure will be described in detail with reference to the drawings.
  • the roller guide 10a shown to Fig.1 (a) guides the fiber 1 by rotating by using the surface of a U-shaped groove as a contact surface.
  • the oiling nozzle 10b shown in FIG. 1 (b) attaches oil to the fiber 1 by sliding the fiber 1 to the yarn contact surface with the bottom surface of the groove as the yarn contact surface.
  • the rod guide 10c shown in FIG. 1 (c) converges or separates the fibers 1 with the outer peripheral surface as the yarn contact surface.
  • the surface of the groove is the yarn contact surface
  • the fiber 1 is wound around the outer periphery of the cylindrical package in the traveling direction of the fiber 1 passing through the yarn contact surface. It is something that changes.
  • the fiber guide will be described with the reference numeral “10”, except when describing a specific fiber guide.
  • the fiber guide 10 of the present disclosure may be described as an arithmetic average roughness Ra1 (hereinafter simply referred to as Ra1) in the traveling direction of the fiber 1 (hereinafter also simply referred to as the traveling direction) on the surface in contact with the fiber 1. ) And an arithmetic average roughness Ra2 (hereinafter sometimes simply referred to as Ra2) in an orthogonal direction (hereinafter also simply referred to as an orthogonal direction) orthogonal to the traveling direction, the ratio Ra1 / Ra2 is 0.5 or more. It is less than 1.0.
  • roller guide 10a of the fiber guide 10 is taken as an example, and the arithmetic average roughness Ra1 in the traveling direction and the arithmetic average roughness Ra2 in the orthogonal direction will be described with reference to FIG.
  • the traveling direction is the direction in which the fiber 1 slides on the surface in contact with the fiber 1.
  • Ra1 is the arithmetic average roughness in this traveling direction.
  • FIG. 2 shows an example in which the fiber 1 slides in the center of the yarn contact surface, and the traveling direction can also be referred to as the rotational direction in the roller guide 10a.
  • the orthogonal direction is a direction orthogonal to the traveling direction of the fiber 1 on the surface in contact with the fiber 1 as shown in FIG.
  • Ra2 is the arithmetic average roughness in this orthogonal direction.
  • the ratio Ra1 / Ra2 between the arithmetic average roughness Ra1 in the traveling direction and the arithmetic average roughness Ra2 in the orthogonal direction is 0.5 or more and 1.0 on the yarn contact surface with the fiber 1.
  • the damage to the fiber 1 can be suppressed.
  • the damage to the fiber 1 can be suppressed because the surface property of the yarn contact surface of the fiber guide 10 of the present disclosure is the same while the fiber 1 is slid with a small contact area. This is because the sliding position can be appropriately changed without being moved.
  • the ratio Ra1 / Ra2 is 1.0 or more, the surface properties in the traveling direction and the orthogonal direction are the same on the yarn contact surface with the fiber 1, or the surface properties in the traveling direction are higher than the orthogonal direction. It becomes rough.
  • the yarn contact surface has such a surface property, the fiber 1 is likely to jump at the time of sliding, or the surface property in the direction orthogonal to the traveling direction is flattened. Become. Therefore, the area where the fiber 1 and the yarn contact surface come into contact increases, and the fiber 1 is easily damaged by friction.
  • this ratio Ra1 / Ra2 is less than 0.5, although the oblique sliding is difficult to occur, the same sliding is likely to occur. Therefore, the fiber 1 is easily damaged when the fiber 1 comes into contact with a portion beaten by friction with the fiber 1.
  • the arithmetic average roughness Ra1 in the advancing direction and the arithmetic average roughness Ra2 in the orthogonal direction on the yarn contact surface with the fiber 1 can be measured in accordance with JIS B 0601 (2001).
  • the measurement conditions are, for example, a measurement length of 0.1 to 5.0 mm, a cutoff value of 0.01 to 0.8 mm, a stylus diameter of 1 to 10 ⁇ m, and a stylus scanning speed of 0.01 to What is necessary is just to set to 1 mm / sec. Then, measurement is performed at each of five points in the traveling direction and the orthogonal direction, and the average of the values obtained by this measurement is defined as arithmetic average roughness Ra1 and Ra2, respectively.
  • the arithmetic average roughness Ra2 in the orthogonal direction is 0.03 ⁇ m or more and 0.05 ⁇ m or less, damage to the fiber 1 can be further suppressed.
  • the fiber guide 10 of the present disclosure when the skewness Rsk1 obtained from the roughness curve in the traveling direction is larger than 0 and the skewness Rsk2 obtained from the roughness curve in the orthogonal direction is smaller than 0, the fiber 1 is hardly damaged.
  • the skewness obtained from the roughness curve is an index indicating a ratio of a mountain area to a valley area when the average roughness height is a center line. If the skewness is a value greater than 0, the valley region is larger than the mountain, whereas if the skewness is less than 0, the mountain region is larger than the valley.
  • required from the roughness curve in the advancing direction is larger than 0, the surface property in the advancing direction has many area
  • required from a roughness curve can be calculated
  • the fiber guide 10 of the present disclosure has a yarn contact surface having a feeding portion and a feeding portion, and the arithmetic average roughness Ra3 in the traveling direction of the feeding portion is the arithmetic average roughness Ra4 in the traveling direction of the feeding portion.
  • the fiber 1 becomes less susceptible to damage.
  • the fiber guide 10 in which the yarn contact surface has an infeed portion and an outfeed portion is limited to a fiber guide in which the fiber 1 can be clearly distinguished from the infeed side and the outfeed side.
  • the oiling nozzle 10b in FIG. Such a thread contact surface of the oiling nozzle 10 b has a pair of first and second ends in the traveling direction of the fiber 1.
  • the first end is a portion that first contacts the yarn contact surface on the feeding side.
  • the second end is a portion that has been in contact with the yarn contact surface to the end on the delivery side.
  • a sending-in part points out from the near side in the advancing direction of the fiber 1 to the part equivalent to 1/5 of a full length, when letting the 1st end in a yarn contact surface to the 2nd end side as a full length.
  • the delivery part refers to the part from the back in the traveling direction of the fiber 1 to the part corresponding to 1/5 of the total length.
  • the arithmetic average roughness Ra3 and Ra4 can be measured according to JIS B 0601 (2001). First, the measurement is performed in the traveling direction at each of the three portions of the sending portion and the feeding portion on the contact surface. And the average of the value obtained by this measurement is set as arithmetic mean roughness Ra3 and Ra4, respectively.
  • the measurement conditions may be the same as those obtained when the arithmetic average roughness Ra1 and Ra2 described above are obtained.
  • damage to the fiber 1 is further suppressed when the arithmetic average roughness Ra1 in the traveling direction increases stepwise from the feeding portion toward the sending portion.
  • the arithmetic average roughness Ra1 in the traveling direction of the yarn contact surface changes stepwise and the fiber 1 slides more smoothly, so that damage to the fiber 1 is further suppressed.
  • the arithmetic average roughness Ra1 in the advancing direction gradually increases from the feeding portion toward the sending portion is referred to as a region between the feeding portion and the sending portion on the yarn contact surface (hereinafter referred to as an intermediate portion).
  • the feeding part (Ra4) ⁇ the intermediate part (Ra7) ⁇ the sending part (Ra3) is satisfied.
  • the arithmetic average roughness Ra1 in the traveling direction may be continuously increased from the feeding portion toward the sending portion.
  • the arithmetic average roughness Ra7 in the advancing direction of the intermediate portion can be obtained by measuring in accordance with JIS B 0601 (2001) in the same manner as the arithmetic average roughness Ra3 and Ra4.
  • the fiber guide 10 of the present disclosure suppresses damage to the fiber 1 when the arithmetic average roughness Ra5 in the orthogonal direction of the delivery portion is larger than the arithmetic average roughness Ra6 in the orthogonal direction of the delivery portion. be able to.
  • the fiber 1 is more difficult to jump at the feeding portion, and the fiber 1 is smoothly fed. Even when the fiber 1 is swung sideways when the fiber 1 is fed, the feeding is performed. Since the contact area with the fiber in the orthogonal direction of the part is small, it is possible to suppress damage to the fiber 1.
  • the arithmetic average roughness Ra5 and Ra6 can be measured according to JIS B 0601 (2001). First, on the yarn contact surface, measurement is performed in the orthogonal direction at each of the three portions of the sending portion and the feeding portion. And the average of the value obtained by this measurement is set as arithmetic mean roughness Ra5 and Ra6, respectively.
  • the measurement conditions may be the same as those obtained when the arithmetic average roughness Ra1 and Ra2 described above are obtained.
  • damage to the fiber 1 is further suppressed when the arithmetic average roughness Ra2 in the orthogonal direction increases stepwise from the feeding portion toward the sending portion.
  • the arithmetic average roughness Ra2 in the orthogonal direction of the contact surface changes stepwise, and the fiber 1 slides more smoothly, so that damage to the fiber 1 is further suppressed.
  • the arithmetic average roughness Ra2 in the orthogonal direction increases stepwise from the feeding part toward the sending part in terms of the arithmetic average roughness in the orthogonal direction of each part of the yarn contact surface.
  • Ra6 ⁇ intermediate part (Ra8) ⁇ sending part (Ra5).
  • the arithmetic average roughness Ra2 in the orthogonal direction may be continuously increased from the sending section toward the sending section.
  • the arithmetic average roughness Ra8 in the orthogonal direction of the intermediate part can be obtained by measuring in accordance with JIS B 0601 (2001), similarly to the case of obtaining the arithmetic average roughness Ra5 and Ra6.
  • the yarn contact surface may be made of ceramics.
  • ceramics for example, alumina, zirconia, titania, silicon carbide, silicon nitride, or a composite thereof can be used.
  • the member having the contact surface or the fiber guide 10 itself may be manufactured from ceramics, or the base body of the fiber guide 10 is manufactured from metal, resin, etc. May be coated with ceramics.
  • a member having a yarn contact surface may be manufactured from ceramics and bonded to a substrate such as metal or resin.
  • the material of the yarn contact surface can be identified using a JCPDS card from the value of 2 ⁇ (2 ⁇ is the diffraction angle) obtained by measuring with an X-ray diffractometer (XRD).
  • alumina (aluminum oxide) powder is put in a mill together with a solvent and a ball and pulverized to a predetermined particle size to prepare a slurry.
  • granules are produced by spray drying using a spray dryer.
  • this granule is put into a mechanical press, and pressure is applied to produce a molded body having a predetermined shape. And it cuts into this molded object and it is set as the shape of an oiling nozzle. It should be noted that the surface property in the orthogonal direction is rougher than the traveling direction on the yarn contact surface of the oiling nozzle-shaped molded body obtained by performing this cutting process. Moreover, you may produce a molded object by the injection molding method using the pellet produced from the same raw material.
  • the maximum temperature is set to 1450 to 1750 ° C. in the air atmosphere, and the holding time at the maximum temperature is set to 1 to 8 What is necessary is just to bake as time.
  • the firing conditions such as the maximum temperature and holding time vary depending on the shape and size of the product, and may be adjusted as necessary.
  • the obtained oiling nozzle-shaped sintered body is fixed, the string is brought into sliding contact with the yarn contact surface of the sintered body, and the string is fed while supplying the dispersed oil to the yarn contact surface.
  • the contact surface of the sintered body is polished by sliding in the traveling direction at 300 m / min.
  • a nylon string having a diameter of 0.5 to 10 mm and an abrasive of diamond abrasive grains having an average particle diameter of 2 to 6 ⁇ m are used.
  • the roller guide-shaped sintered body may be rotated and the string may be slidably contacted with the yarn contact surface.
  • the yarn contact surface is polished by sliding the string in the traveling direction of the fiber 1, the surface roughness in the orthogonal direction is smaller than the traveling direction on the contact surface.
  • the ratio Ra1 / Ra2 between the arithmetic average roughness Ra1 in the advancing direction and the arithmetic average roughness Ra2 in the orthogonal direction is 0.5 on the yarn contact surface by polishing the above-described contact surface for 3 to 20 minutes.
  • the oiling nozzle 10b of the present disclosure that is less than 1.0 can be obtained.
  • the time for polishing the above-mentioned yarn contact surface may be set to 5 to 10 minutes.
  • the average particle diameter is used for polishing the above-mentioned yarn contact surface.
  • An abrasive of 2 to 4 ⁇ m may be used. In this way, by using an abrasive having a small particle size, polishing is performed so that the yarn contact surface is scratched along the traveling direction, so that only the skewness Rsk2 is made smaller than 0 while keeping the skewness Rsk1 larger than 0. be able to.
  • an oiling nozzle-shaped sintered body is fixed so that the string is in sliding contact with only the feeding portion, the intermediate portion, and the sending portion of the yarn contact surface, and the average particle size of the abrasive and
  • the manufacturing method of the oiling nozzle 10b has been described as an example. However, when the roller guide 10a, the rod guide 10c, and the traverse guide 10d are manufactured, each guide shape is used. Other than the above, a manufacturing method similar to that of the oiling nozzle 10b described above may be used.
  • Roller guides having different ratios Ra1 / Ra2 between the arithmetic average roughness Ra1 in the traveling direction of the yarn contact surface and the arithmetic average roughness Ra2 in the orthogonal direction of the yarn contact surface were produced. And when the fiber was guided with these roller guides, the time until the fiber was damaged was compared.
  • an alumina powder with a purity of 99.6% was put in a mill together with water and balls as solvents and pulverized to prepare a slurry.
  • roller guide-shaped compact was fired in an air atmosphere at a maximum temperature of 1600 ° C. and a holding time at the maximum temperature of 1 hour to obtain a roller guide-shaped sintered body.
  • roller guide-shaped sintered bodies were fixed so as to be rotatable.
  • the string is slidably contacted with the yarn contact surface of the sintered body, and the string is slid at the feed rate of 300 m / min while supplying oil dispersed with the abrasive to the yarn contact surface for the polishing time shown in Table 1.
  • the contact surface was polished.
  • a nylon string having a diameter of 6 mm and a diamond abrasive having an average particle diameter of 5 ⁇ m were used.
  • the arithmetic average roughness Ra1 in the advancing direction of the contact surface of each sample and the arithmetic average roughness Ra2 in the orthogonal direction of the contact surface were measured according to JIS B 0601 (2001).
  • the measurement conditions were a measurement length of 1.5 mm, a cutoff value of 0.25 mm, a stylus diameter of 2 ⁇ m, and a stylus scanning speed of 0.5 mm / second. And it measured in each of five places of the advancing direction and an orthogonal direction, and let the average of the value obtained by this measurement be arithmetic mean roughness Ra1 and Ra2, respectively.
  • Sample Nos. 3 to 8 have a long service life of 700 hours or more. This is because the ratio Ra1 / Ra2 of sample Nos. 3 to 8 is 0.5 or more and less than 1.0, so that the contact area with the fiber is small, and the fiber slides appropriately without causing the fiber to slide the same. This is because the position could be changed. Therefore, it was found that by attaching such a roller guide to a textile machine, damage to the fiber can be suppressed, so that the fiber can be guided for a long time.
  • Samples Nos. 4 to 6 have a longer endurance of 850 hours or longer. From this, it was found that when the arithmetic average roughness Ra2 is 0.03 ⁇ m or more and 0.05 ⁇ m or less, damage to the fiber can be further suppressed and the fiber can be guided for a longer period of time.
  • roller guides having different positive / negative relationships between the skewness Rsk1 obtained from the roughness curve in the traveling direction of the yarn contact surface and the skewness Rsk2 obtained from the roughness curve in the orthogonal direction of the yarn contact surface were produced. And when the fiber was guided with these roller guides, the time until the fiber was damaged was compared.
  • the production method is the same as the production method of Sample No. 5 in Example 1 except that the abrasive is diamond abrasive grains having an average particle diameter shown in Table 2, and Sample No. 11 is an example. This is the same sample as Sample No. 1 of No. 1.
  • the skewness Rsk1 and the skewness Rsk2 of each sample were measured by the same method as in Example 1. Then, a fiber feeding test was performed in the same manner as in Example 1. The results are shown in Table 2. In Table 2, the skewness value is expressed as “positive” if the value is greater than 0, and “negative” if the value is less than 0.
  • oiling nozzles having different arithmetic average roughnesses Ra4, Ra7, and Ra3 in the traveling direction of the feeding portion, the intermediate portion, and the feeding portion of the contact surface were produced. And when the fiber was guided with these oiling nozzles, the time until the fiber was damaged was compared.
  • an oiling nozzle-shaped sintered body was produced under the same conditions as the method for producing the roller-guide-shaped sintered body of Example 1 except that the oiling nozzle shape was used.
  • the oiling nozzle-shaped sintered body was fixed so that the string slidably contacted only with the feeding portion, the intermediate portion, and the feeding portion of the yarn contact surface.
  • the string is slid during the polishing time shown in Table 3 at a feed rate of 300 m / min while supplying oil in which abrasives of diamond abrasive grains having an average particle diameter shown in Table 3 are dispersed to the yarn contact surface.
  • each part of the yarn contact surface was polished.
  • a nylon string having a diameter of 0.5 mm was used for this polishing.
  • arithmetic average roughness Ra4, Ra7 and Ra3 in the advancing direction of the feeding part, the middle part and the sending part of the yarn contact surface of each sample were measured in accordance with JIS B0601 (2001).
  • the measurement conditions were a measurement length of 0.24 mm, a cut-off value of 0.08 mm, a stylus diameter of 2 ⁇ m, a stylus scanning speed of 0.05 mm / second, a sending part, an intermediate part, and a sending part. Measurements were made in the direction of travel at each of the three locations in the entrance. And the average of the value obtained by this measurement was set as arithmetic mean roughness Ra4, Ra7, and Ra3, respectively.
  • Sample No. 14 had a longer endurance time of 1050 hours. From this, it has been found that it is more preferable that the arithmetic average roughness in the traveling direction increases stepwise from the feeding section toward the sending section.
  • the production method is the same as the production method of Sample No. 14 in Example 3 except that the average particle diameter and polishing time of diamond abrasive grains of the abrasive are shown in Table 4, and Sample No. 15 is This is the same sample as Sample No. 14 in Example 3.
  • arithmetic average roughness Ra6, Ra8 and Ra5 in the orthogonal direction of the feeding part, the middle part and the sending part of the contact surface of each sample were measured in accordance with JIS B0601 (2001).
  • the measurement was performed in the orthogonal direction at each of the three parts of the sending part, the intermediate part, and the sending part.
  • the average of the value obtained by this measurement was set as arithmetic mean roughness Ra6, Ra8, and Ra5, respectively.
  • the measurement table was the same as when the arithmetic average roughness Ra4, Ra7 and Ra3 of Example 3 were obtained.
  • the sample No. 17 obtained a very long result of 1200 hours. From this, it was found that it is more preferable that the arithmetic average roughness in the orthogonal direction increases stepwise from the sending section toward the sending section.
  • Fiber 10a Roller guide 10b: Oiling nozzle 10c: Rod guide 10d: Traverse guide 10: Fiber guide

Abstract

　本開示の繊維ガイドは、繊維との接糸面において、繊維の進行方向における算術平均粗さＲａ１と、進行方向に直交する直交方向における算術平均粗さＲａ２との比率Ｒａ１／Ｒａ２が０．５以上１．０未満である。

Description

繊維ガイド
　本開示は、繊維ガイドに関する。
　繊維の案内においては、ローラーガイド、オイリングノズル、ロッドガイドおよびトラバースガイドと呼ばれる様々な形状の繊維ガイドが繊維機械に取り付けられ使用されている。そして、繊維と接触する繊維ガイドの表面（以下、接糸面という。）には、繊維に傷やほつれ等のダメージを発生させにくいことが求められている。例えば、特許文献１には、搬送される繊維束と接触する面の表面粗さＲａが０．１μｍ以下の繊維ガイドが提案されている。
特開２０００－７３２２５号公報
　本開示の繊維ガイドは、繊維との接糸面において、前記繊維の進行方向における算術平均粗さＲａ１と、前記進行方向に直交する直交方向における算術平均粗さＲａ２との比率Ｒａ１／Ｒａ２が０．５以上１．０未満である。
本開示の繊維ガイドの一例を模式的に示す、（ａ）はローラーガイドの斜視図であり、（ｂ）はオイリングノズルの斜視図であり、（ｃ）はロッドガイドの斜視図であり、（ｄ）はトラバースガイドの斜視図である。 本開示の繊維ガイドである図１（ａ）に示すローラーガイドを白抜き矢印側から観察した拡大図である。
　繊維に傷やほつれ等のダメージを発生させにくくさせるにあたり、単に繊維ガイドの接糸面における算術平均粗さを小さくしただけでは、繊維ガイドにより繊維を案内する際に、繊維が斜めに摺動（以下、斜め摺動という。）しやすくなる。そして、繊維が斜め摺動すると、繊維と接糸面とが接触する面積が大きくなって、摩擦により繊維がダメージを受けやすくなる。
　一方、繊維ガイドの接糸面において、繊維の進行方向に直交する方向の算術平均粗さが大きいときには、繊維ガイドにより繊維を案内する際に、接糸面の同じ箇所を繊維が摺動（以下、同一摺動という。）しやすくなる。そして、繊維が同一摺動すると、繊維との摩擦によって抉られた部分と繊維が接することにより繊維がダメージを受けやすくなる。
　また、今般においては、生産効率の向上のために、繊維の送り速度が３０００～８０００ｍ／分と極めて高速化してきている。このように、繊維の送り速度の高速化により、斜め摺動や同一摺動によって繊維がダメージをさらに受けやすくなってきている。以上のことから、繊維の送り速度の高速化によっても繊維にダメージを与えることの少ない繊維ガイドが求められている。
　本開示の繊維ガイドは、繊維へのダメージを抑制することができるものである。以下に本開示の繊維ガイドについて、図面を参照しながら詳細に説明する。
　最初に、繊維ガイドの代表的な種類について、図１を参照しながら説明する。まず、図１（ａ）に示すローラーガイド１０ａは、Ｕ字溝の表面を接糸面として、回転することで繊維１を案内するものである。次に、図１（ｂ）に示すオイリングノズル１０ｂは、溝の底面を接糸面として、繊維１を接糸面に摺接させることで、繊維１にオイルを付着させるものである。また、図１（ｃ）に示すロッドガイド１０ｃは、外周面を接糸面として、繊維１を収束したり分離したりするものである。さらに、図１（ｄ）に示すトラバースガイド１０ｄは、溝の表面を接糸面として、この接糸面を通過する繊維１の進行方向を繊維１が円筒状のパッケージの外周に巻き取られるように変えるものである。なお、以降の記載において、特定の繊維ガイドについて記載する場合を除き、繊維ガイドには「１０」の符号を付して説明する。
　本開示の繊維ガイド１０は、繊維１との接糸面において、繊維１の進行方向（以下、単に進行方向ともいう。）における算術平均粗さＲａ１（以下、単にＲａ１と記載する場合がある。）と、進行方向に直交する直交方向（以下、単に直交方向ともいう。）における算術平均粗さＲａ２（以下、単にＲａ２と記載する場合がある。）との比率Ｒａ１／Ｒａ２が０．５以上１．０未満である。
　ここで、繊維ガイド１０のうちローラーガイド１０ａを例に挙げ、図２を参照しながら、進行方向における算術平均粗さＲａ１および直交方向における算術平均粗さＲａ２について説明する。
　図２に示すように、進行方向とは、繊維１との接糸面において、繊維１が摺動する方向のことである。また、Ｒａ１とは、この進行方向における算術平均粗さのことである。なお、図２においては、接糸面の中央を繊維１が摺動している例を示しており、進行方向とは、ローラーガイド１０ａにおける回転方向ということもできる。一方、直交方向とは、図２に示すように、繊維１との接糸面において、繊維１の進行方向に対して直交する方向のことである。また、Ｒａ２とは、この直交方向における算術平均粗さのことである。
　そして、本開示の繊維ガイド１０は、繊維１との接糸面において、進行方向における算術平均粗さＲａ１と直交方向における算術平均粗さＲａ２との比率Ｒａ１／Ｒａ２が０．５以上１．０未満であることにより、繊維１へのダメージを抑制することができる。このように、繊維１へのダメージを抑制することができるのは、本開示の繊維ガイド１０の接糸面の表面性状が、繊維１を接触面積の少ない状態で摺動させながらも、同一摺動させることなく、適度に摺動位置を変えることができるものとなるためである。
　これに対し、この比率Ｒａ１／Ｒａ２が１．０以上であるときには、繊維１との接糸面において、進行方向と直交方向との表面性状が同じ、または直交方向よりも進行方向の表面性状が粗くなる。接糸面がこのような表面性状であるときには、摺動時に繊維１が跳ねやすくなったり、進行方向よりも直交方向の表面性状が平坦となったりするために、繊維１が斜め摺動しやすくなる。よって、繊維１と接糸面とが接触する面積が大きくなり、摩擦によって繊維１がダメージを受けやすくなる。
　また、この比率Ｒａ１／Ｒａ２が０．５未満であるときには、斜め摺動は起こりにくくなるものの、同一摺動が起こりやすくなる。よって、繊維１との摩擦によって抉られた部分に繊維１が接触することにより繊維１がダメージを受けやすくなる。
　ここで、繊維１との接糸面において、進行方向における算術平均粗さＲａ１および直交方向における算術平均粗さＲａ２とは、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１（２００１）に準拠して測定することができる。測定条件としては、例えば、測定長さを０．１～５．０ｍｍ、カットオフ値を０．０１～０．８ｍｍとし、触針径を１～１０μｍとして触針の走査速度を０．０１～１ｍｍ／秒に設定すればよい。そして、進行方向および直交方向の各５箇所において測定を行ない、この測定で得られた値の平均をそれぞれ算術平均粗さＲａ１およびＲａ２とする。
　また、本開示の繊維ガイド１０において、直交方向の算術平均粗さＲａ２が、０．０３μｍ以上０．０５μｍ以下であるときには、繊維１へのダメージをさらに抑制することができる。
　また、本開示の繊維ガイド１０は、進行方向における粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ１が０より大きく、直交方向における粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ２が０より小さいときには、繊維１がダメージを受けにくくなる。ここで、粗さ曲線から求められるスキューネスとは、粗さの平均高さを中心線とした際に、これに対する山となる領域と谷となる領域との比率を示す指標である。スキューネスが０より大きい値ならば山よりも谷となる領域の方が大きいのに対し、スキューネスが０よりも小さい値ならば谷よりも山となる領域の方が大きいことを示している。
　そして、進行方向における粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ１が０より大きければ、進行方向における表面性状は谷となる領域が多く、繊維１が摺動する際に接糸面と接触する山となる領域が少ないということであり、繊維１と接糸面とが接触する面積が減ることから、繊維１がダメージを受けにくくなる。また、直交方向における粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ２が０より小さければ、直交方向における接糸面は谷となる領域が少なく、同一摺動を抑制することができるので、繊維１がダメージを受けにくくなる。
　なお、粗さ曲線から求められるスキューネスは、算術平均粗さを求めたときと同様に、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１（２００１）に準拠して測定することで求めることができる。
　また、本開示の繊維ガイド１０は、接糸面が送入部と送出部とを有し、送出部の進行方向における算術平均粗さＲａ３が、送入部の進行方向における算術平均粗さＲａ４よりも大きいときには、繊維１がよりダメージを受けにくくなる。
　ここで、接糸面が送入部と送出部とを有する繊維ガイド１０とは、接糸面において繊維１の送入側と送出側とが明確に区別できるものに限られる。例えば、図１におけるオイリングノズル１０ｂである。このようなオイリングノズル１０ｂの接糸面は、繊維１の進行方向に一対の第１端および第２端を有する。ここで、第１端とは、送入側において接糸面に最初に接する部分のことである。また、第２端とは、送出側において最後まで接糸面に接していた部分のことである。そして、送入部とは、接糸面における第１端から第２端側までを全長としたとき、繊維１の進行方向における手前から、全長の１／５にあたる部分までのことを指す。一方、送出部とは、繊維１の進行方向における奥から、全長の１／５にあたる部分までのことを指す。
　そして、算術平均粗さＲａ３およびＲａ４が上記関係を満足するときには、送入部において繊維１が跳ねにくいことで繊維１が円滑に送入され、送出部において繊維１との接触面積が少ないことで繊維１が円滑に送出されることから、繊維１がよりダメージを受けにくくなる。
　ここで、算術平均粗さＲａ３およびＲａ４は、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１（２００１）に準拠して測定することができる。まず、接糸面の送出部および送入部の各３箇所において、進行方向に測定を行なう。そして、この測定で得られた値の平均をそれぞれ算術平均粗さＲａ３およびＲａ４とする。なお、測定条件は、上述した算術平均粗さＲａ１およびＲａ２を求めたときと同じでよい。
　本開示の繊維ガイド１０において、進行方向の算術平均粗さＲａ１が、送入部から送出部に向かって段階的に大きくなっているときには、繊維１へのダメージがさらに抑制される。このような構成を満たすときには、接糸面の進行方向の算術平均粗さＲａ１が段階的に変化し、繊維１がより円滑に摺動するため、繊維１へのダメージがさらに抑制される。
　ここで、進行方向の算術平均粗さＲａ１が送入部から送出部に向かって段階的に大きくなるとは、接糸面の送入部と送出部との間の領域（以下、中間部という。）の進行方向における算術平均粗さＲａ７が、送入部の進行方向における算術平均粗さＲａ４よりも大きく、送出部の進行方向における算術平均粗さＲａ３よりも小さいということである。すなわち、接糸面の各箇所の進行方向における算術平均粗さの関係において、送入部（Ｒａ４）＜中間部（Ｒａ７）＜送出部（Ｒａ３）を満たすということである。なお、進行方向の算術平均粗さＲａ１が、送入部から送出部に向かって連続的に大きくなっていてもよいことは言うまでもない。
　ここで、中間部の進行方向における算術平均粗さＲａ７は、算術平均粗さＲａ３およびＲａ４を求めたときと同様に、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１（２００１）に準拠して測定することで求めることができる。
　また、本開示の繊維ガイド１０は、送出部の直交方向における算術平均粗さＲａ５が、送入部の直交方向における算術平均粗さＲａ６よりも大きいときには、繊維１にダメージを与えることを抑制することができる。このような構成を満たすときには、送入部において繊維１が一層跳ねにくくなり、繊維１が円滑に送入されるとともに、繊維１を送出する際に、繊維１が横に振れたとしても、送出部の直交方向における繊維との接触面積が少ないことで、繊維１にダメージを与えることを抑制することができる。
　ここで、算術平均粗さＲａ５およびＲａ６は、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１（２００１）に準拠して測定することができる。まず、接糸面において、送出部および送入部の各３箇所において、直交方向に測定を行なう。そして、この測定で得られた値の平均を、それぞれ算術平均粗さＲａ５およびＲａ６とする。なお、測定条件は、上述した算術平均粗さＲａ１およびＲａ２を求めたときと同じでよい。
　さらに、本開示の繊維ガイド１０は、直交方向の算術平均粗さＲａ２が、送入部から送出部に向かって段階的に大きくなっているときには、繊維１へのダメージがより抑制される。このような構成を満たすときには、接糸面の直交方向の算術平均粗さＲａ２が段階的に変化し、繊維１がより円滑に摺動するため、繊維１へのダメージがより抑制される。
　ここで、直交方向の算術平均粗さＲａ２が送入部から送出部に向かって段階的に大きくなるとは、接糸面の各箇所の直交方向における算術平均粗さの関係において、送入部（Ｒａ６）＜中間部（Ｒａ８）＜送出部（Ｒａ５）を満たすということである。なお、直交方向の算術平均粗さＲａ２が、送入部から送出部に向かって連続的に大きくなっていてもよいことは言うまでもない。
　また、中間部の直交方向における算術平均粗さＲａ８は、算術平均粗さＲａ５およびＲａ６を求めたときと同様に、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１（２００１）に準拠して測定することで求めることができる。
　また、本開示の繊維ガイド１０は、接糸面が、セラミックスからなっていてもよい。このように、接糸面がセラミックスからなるときには、接糸面が金属や樹脂等からなる場合と比較して耐磨耗性および耐熱性に優れていることから、繊維１へのダメージをより一層抑制することができる。ここで、セラミックスとしては、例えば、アルミナ、ジルコニア、チタニア、炭化珪素、窒化珪素、またはこれらの複合物を用いることができる。
　なお、接糸面をセラミックスとする方法としては、接糸面を備える部材若しくは繊維ガイド１０自体をセラミックスで製造してもよいし、繊維ガイド１０の基体を金属や樹脂等で製造し、その表面をセラミックスでコーティングしてもよい。または、接糸面を有する部材をセラミックスで製造し、金属や樹脂等の基体に接合しても良い。そして、接糸面の材質は、Ｘ線回折装置（ＸＲＤ）により測定し、得られた２θ（２θは、回折角度である。）の値よりＪＣＰＤＳカードを用いて同定することができる。
　次に、本開示の繊維ガイド１０の製造方法の一例について説明する。なお、ここでは繊維ガイド１０のうち、オイリングノズル１０ｂを例に挙げて説明する。
　まず、アルミナ（酸化アルミニウム）粉末を溶媒およびボールとともにミルに入れて、所定の粒度となるまで粉砕し、スラリーを作製する。
　次に、得られたスリラーにバインダーを添加した後、スプレードライヤーを用いて、噴霧乾燥を行なうことで顆粒を作製する。
　次に、この顆粒をメカプレスに投入して、圧力を加えて所定の形状の成形体を作製する。そして、この成形体に切削加工を行ない、オイリングノズルの形状とする。なお、この切削加工を行なうことで得られるオイリングノズル形状の成形体の接糸面においては、進行方向よりも直行方向の表面性状が粗くなっている。また、同じ原料から作製したペレットを用いてインジェクション成形法で成形体を作製しても構わない。
　次に、得られたオイリングノズル形状の成形体を、例えば、アルミナが主原料である場合には、大気雰囲気中で最高温度を１４５０～１７５０℃とし、この最高温度での保持時間を１～８時間として焼成すればよい。なお、最高温度や保持時間等の焼成条件は、製品の形状や大きさにより変化するため、必要に応じて調整すればよい。
　次に、得られたオイリングノズル形状の焼結体を固定し、焼結体の接糸面に紐を摺接させ、研磨材を分散させた油を接糸面に供給しながら紐を送り速度３００ｍ／分で進行方向に摺動させることで、焼結体の接糸面を研磨する。ここで、この研磨には、直径が０．５～１０ｍｍのナイロン製の紐と、平均粒径が２～６μｍのダイヤモンド砥粒の研磨材とを用いる。なお、ローラーガイド１０ａなどの回転可能な繊維ガイドであれば、ローラーガイド形状の焼結体を回転させて、接糸面に紐を摺接させればよい。そして、この研磨方法では、繊維１の進行方向に紐を摺接させることで接糸面の研磨を行なうため、接糸面における進行方向よりも直交方向の表面粗さが小さくなるように研磨される。
　そして、上述の接糸面の研磨を３～２０分間行なうことで、接糸面において、進行方向における算術平均粗さＲａ１と直交方向における算術平均粗さＲａ２との比率Ｒａ１／Ｒａ２が０．５以上１．０未満である本開示のオイリングノズル１０ｂを得ることができる。
　また、直交方向の算術平均粗さＲａ２を、０．０３μｍ以上０．０５μｍ以下にするには、上述の接糸面を研磨する時間を５～１０分に設定すればよい。
　さらに、進行方向の粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ１を０より大きく、直交方向の粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ２を０より小さくするには、上述の接糸面の研磨に、平均粒径が２～４μｍの研磨材を用いればよい。このように、粒径が小さい研磨材を用いることで、進行方向に沿って接糸面を引掻くような研磨となるため、スキューネスＲｓｋ１を０より大きく保ちながら、スキューネスＲｓｋ２のみを０より小さくすることができる。
　また、上述の接糸面の研磨において、接糸面の送入部、中間部および送出部のみに紐が摺接するようにオイリングノズル形状の焼結体を固定し、研磨材の平均粒径および研磨時間を調整して研磨することで、各箇所の進行方向および直交方向における算術平均粗さを任意の大きさにすることができる。
　なお、本開示の繊維ガイド１０の製造方法として、オイリングノズル１０ｂの製造方法を例に挙げ説明したが、ローラーガイド１０ａ、ロッドガイド１０ｃ、トラバースガイド１０ｄを作製する場合も、各ガイド形状とすること以外については、上述したオイリングノズル１０ｂと同様の製造方法を用いればよい。
　また、本開示は上述の実施の形態に限定されるものではなく、本開示の要旨を逸脱しない範囲において種々の変更、改良等が可能である。
　接糸面の進行方向における算術平均粗さＲａ１と、接糸面の直交方向における算術平均粗さＲａ２との比率Ｒａ１／Ｒａ２が異なるローラーガイドを作製した。そして、これらのローラーガイドで繊維を案内した際に、繊維にダメージが発生するまでの時間の比較を行なった。
　まず、純度９９．６％のアルミナ粉末を溶媒である水およびボールとともにミルに入れて粉砕することで、スラリーを作製した。
　次に、このスラリーにバインダーを添加した後、スプレードライヤーを用いて、噴霧乾燥を行なうことで顆粒を作製した。そして、得られた顆粒を用いて、メカプレスにより成形体を作製した後、切削加工を行なうことでローラーガイド形状の成形体を得た。
　次に、このローラーガイド形状の成形体を、大気雰囲気中で最高温度を１６００℃とし、この最高温度での保持時間を１時間として焼成を行ない、ローラーガイド形状の焼結体を得た。
　次に、これらのローラーガイド形状の焼結体を回転可能なように固定した。そして、焼結体の接糸面に紐を摺接させ、研磨材を分散させた油を接糸面に供給しながら送り速度３００ｍ／分で、表１に示す研磨時間において紐を摺接させることで、接糸面の研磨を行なった。なお、この研磨には、直径が６ｍｍのナイロン製の紐と、平均粒径が５μｍのダイヤモンド砥粒の研磨材を用いた。
　そして、各試料の接糸面の進行方向における算術平均粗さＲａ１と、接糸面の直交方向における算術平均粗さＲａ２とを、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１（２００１）に準拠して測定した。測定条件としては、測定長さを１．５ｍｍ、カットオフ値を０．２５ｍｍとし、触針径を２μｍとして触針の走査速度を０．５ｍｍ／秒に設定した。そして、進行方向および直交方向の各５箇所において測定を行ない、この測定で得られた値の平均をそれぞれ算術平均粗さＲａ１およびＲａ２とした。
　次に、各試料で繊維を案内した際に、繊維にダメージが発生するまでの時間を測定した。まず、この試験には、７５デニールの断面形状が四角形状であり、平均結晶粒径が１．２μｍの酸化チタンを、繊維１００質量部に対して１．２質量部含有するポリエステルからなる繊維を用いた。また、各試料の接糸面には、繊維１００質量部に対して、２～４質量部となる水エマルジョン油剤を供給した。
　そして、各試料において繊維を送り速度５０００ｍ／分で案内し、案内後の繊維において、ほつれや傷等のダメージの確認を行ない、案内開始からダメージが確認されるまでの耐久時間を算出した。結果を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示す結果から、比率Ｒａ１／Ｒａ２が１．０以上である試料Ｎｏ.１，２および比率Ｒａ１／Ｒａ２が０．５未満である試料Ｎｏ．９は、耐久時間が６８０時間以下と短かった。
　これに対して、試料Ｎｏ.３～８は、耐久時間が７００時間以上と長寿命である結果が得られている。これは、試料Ｎｏ.３～８の比率Ｒａ１／Ｒａ２が０．５以上１．０未満であることにより、繊維との接触面積が少なく、また繊維を同一摺動させることなく、適度に摺動位置を変えることができたためである。よって、このようなローラーガイドを繊維機械に取り付けることで、繊維へのダメージを抑制することができるため、繊維を長期間案内することができることがわかった。
　また、試料Ｎｏ.４～６は、耐久時間が８５０時間以上とより長い結果が得られている。このことから、算術平均粗さＲａ２が、０．０３μｍ以上０．０５μｍ以下であるときには、さらに繊維へのダメージを抑制することができ、繊維をより長期間にわたって案内できることがわかった。
　次に、接糸面の進行方向の粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ１と、接糸面の直交方向の粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ２との正負の関係が異なるローラーガイドを作製した。そして、これらのローラーガイドで繊維を案内した際に、繊維にダメージが発生するまでの時間の比較を行なった。なお、作製方法としては、研磨材を表２に示す平均粒径のダイヤモンド砥粒としたこと以外は実施例１の試料Ｎｏ.５の作製方法と同様であり、試料Ｎｏ.１１は、実施例１の試料Ｎｏ.５と同じ試料である。
　次に、実施例１と同様の方法により、各試料のスキューネスＲｓｋ１およびスキューネスＲｓｋ２を測定した。そして、実施例１と同様の方法により繊維の送り試験を行なった。結果を表２に示す。なお、表２においては、スキューネスの値が０より大きい値ならば「正」、０より小さい値ならば「負」として表記している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２に示す結果から、試料Ｎｏ.１０は、耐久時間が１０００時間であり、長寿命である結果が得られた。このことから、接糸面においては、進行方向の粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ１が正であり（０より大きく）、直交方向の粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ２が負である（０より小さい）ことが好適であることがわかった。
　次に、接糸面の送入部、中間部、送出部の進行方向における算術平均粗さＲａ４、Ｒａ７、Ｒａ３が異なるオイリングノズルを作製した。そして、これらのオイリングノズルで繊維を案内した際に、繊維にダメージが発生するまでの時間の比較を行なった。まず、オイリングノズル形状とする以外は、実施例１のローラーガイド形状の焼結体の作製方法と同じ条件で、オイリングノズル形状の焼結体を作製した。
　そして、オイリングノズル形状の焼結体を、接糸面の送入部、中間部および送出部のみに紐が摺接するように固定した。次に、表３に示す平均粒径のダイヤモンド砥粒の研磨材を分散させた油を接糸面に供給しながら送り速度３００ｍ／分で、紐を表３に示す研磨時間の間摺動させることで、接糸面の各箇所の研磨を行なった。なお、この研磨には直径が０．５ｍｍのナイロン製の紐を用いた。
　そして、実施例１と同様の方法により、各試料の算術平均粗さＲａ１およびＲａ２を測定した。その結果、すべての試料の比率Ｒａ１／Ｒａ２は０．５以上１．０未満を満たすことがわかった。
　次に、各試料の接糸面の送入部、中間部および送出部の進行方向における算術平均粗さＲａ４、Ｒａ７およびＲａ３を、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１（２００１）に準拠して測定した。測定条件としては、測定長さを０．２４ｍｍ、カットオフ値を０．０８ｍｍとし、触針径を２μｍとして触針の走査速度を０．０５ｍｍ／秒に設定し、送出部、中間部および送入部の各３箇所において、進行方向に測定を行なった。そして、この測定で得られた値の平均を、それぞれ算術平均粗さＲａ４、Ｒａ７およびＲａ３とした。
　そして、実施例１と同様の方法により繊維の送り試験を行なった。結果を表３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　表３に示す結果から、試料Ｎｏ.１３の耐久時間が１０００時間と長寿命である結果が得られた。このことから、送出部の進行方向における算術平均粗さＲａ３が、送入部の進行方向における算術平均粗さＲａ４よりも大きいオイリングノズルであれば、繊維を傷付けずに、長期間案内することができることがわかった。
　さらに、試料Ｎｏ.１４は、耐久時間が１０５０時間とより長い結果が得られた。このことから、進行方向の算術平均粗さが、送入部から送出部に向かって段階的に大きくなっていることが更に好適であるとわかった。
　次に、接糸面の送入部、中間部、送出部における直交方向の算術平均粗さＲａ６、Ｒａ８、Ｒａ５が異なるオイリングノズルを作製し、これらのオイリングノズルで繊維を案内した際に、繊維にダメージが発生するまでの時間の比較を行なった。なお、作製方法としては、研磨材のダイヤモンド砥粒の平均粒径および研磨時間を表４に示すようした以外は実施例３の試料Ｎｏ.１４の作製方法と同様であり、試料Ｎｏ.１５は、実施例３の試料Ｎｏ.１４と同じ試料である。
　次に、各試料の接糸面の送入部、中間部および送出部の直交方向における算術平均粗さＲａ６、Ｒａ８およびＲａ５を、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１（２００１）に準拠して測定した。まず、送出部、中間部および送入部の各３箇所において、直交方向に測定を行なった。そして、この測定で得られた値の平均を、それぞれ算術平均粗さＲａ６、Ｒａ８およびＲａ５とした。なお、測定表件は、実施例３の算術平均粗さＲａ４、Ｒａ７およびＲａ３を求めたときと同じとした。
　そして、実施例１と同様の方法により繊維の送り試験を行なった。結果を表４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　表４に示す結果から、試料Ｎｏ.１６の耐久時間が１１５０時間とより一層長寿命である結果が得られた。このことから、送出部の直交方向における算術平均粗さＲａ５が、送入部の直交方向における算術平均粗さＲａ６よりも大きいオイリングノズルであれば、繊維を傷付けずに、更に長期間案内することができることがわかった。
　さらに、試料Ｎｏ.１７は、耐久時間が１２００時間と非常に長い結果が得られた。このことから、直交方向の算術平均粗さが、送入部から送出部に向かって段階的に大きくなっていることが更に好適であることがわかった。
　１：繊維
　１０ａ：ローラーガイド
　１０ｂ：オイリングノズル
　１０ｃ：ロッドガイド
　１０ｄ：トラバースガイド
　１０：繊維ガイド

Claims (8)

  1. 　繊維との接糸面において、前記繊維の進行方向における算術平均粗さＲａ１と、前記進行方向に直交する直交方向における算術平均粗さＲａ２との比率Ｒａ１／Ｒａ２が０．５以上１．０未満である繊維ガイド。
  2. 　前記直交方向の算術平均粗さＲａ２が、０．０３μｍ以上０．０５μｍ以下である請求項１に記載の繊維ガイド。
  3. 　前記進行方向における粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ１が０より大きく、前記直交方向における粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋ２が０より小さい請求項１または請求項２に記載の繊維ガイド。
  4. 　前記接糸面は送入部と送出部とを有し、該送出部の前記進行方向における算術平均粗さＲａ３が、前記送入部の前記進行方向における算術平均粗さＲａ４よりも大きい請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の繊維ガイド。
  5. 　前記進行方向の算術平均粗さＲａ１が、前記送入部から前記送出部に向かって段階的に大きくなっている請求項４に記載の繊維ガイド。
  6. 　前記接糸面は送入部と送出部とを有し、該送出部の前記直交方向における算術平均粗さＲａ５が、前記送入部の前記直交方向における算術平均粗さＲａ６よりも大きい請求項１乃至請求項５のいずれかに記載の繊維ガイド。
  7. 　前記直交方向の算術平均粗さＲａ２が、前記送入部から前記送出部に向かって段階的に大きくなっている請求項６に記載の繊維ガイド。
  8. 　前記接糸面が、セラミックスからなる請求項１乃至請求項７のいずれかに記載の繊維ガイド。
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